(57)【要約】【課題】遠心応力および曲げ応力をバランスよく低減し、強度向上が可能なインペラ、及び回転機械を提供する。【解決手段】円盤状をなして回転軸とともに軸線を中心に回転するインペラ本体と、インペラ本体の前面側に形成されたハブ面３１ｂから突出するように複数設けられて、回転軸の周方向を向くとともに表面に沿って流体が流通する一対の側面２６を有する圧縮機ブレード２５と、を備え、圧縮機ブレード２５では、軸線に直交する断面における一対の側面２６同士が、少なくとも回転軸の軸線の方向における応力が最大となる範囲で、回転軸の径方向外側に向かうに従って互いに近接するように先細り形状に形成されている。【選択図】図４
2016098757.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円盤状をなして回転軸とともに軸線を中心に回転するインペラ本体と、
前記インペラ本体の前面側に形成されたハブ面から突出するように複数設けられて、前記回転軸の周方向を向くとともに表面に沿って流体が流通する一対の側面を有するブレードと、
を備え、
前記ブレードでは、前記軸線に直交する断面における前記一対の側面同士が、少なくとも前記回転軸の軸線の方向における応力が最大となる範囲で、前記回転軸の径方向外側に向かうに従って互いに近接するように形成されているインペラ。
【請求項２】
前記ブレードにおける前記一対の側面は、前記径方向外側に向かうに従って、互いに近接する方向に凹状に湾曲するとともに、該径方向外側に向かうに従って互いに近接するように形成されている請求項１に記載のインペラ。
【請求項３】
前記ブレードは、前記ハブ面に近接する領域での該ハブ面に沿った断面における前記一対の側面同士が、前記径方向外側の領域で、前記軸線の方向に沿って前記径方向外側に向かうに従って、互いに近接するように形成されている請求項１又は２に記載のインペラ。
【請求項４】
前記インペラ本体及び前記ブレードは、樹脂及び強化繊維からなる複合材によって形成されている請求項１から３のいずれか一項に記載のインペラ。
【請求項５】
前記インペラ本体及び前記ブレードでは、前記強化繊維が前記ハブ面に直交する方向に沿って延びるように配置されている請求項４に記載のインペラ。
【請求項６】
請求項１から５のいずれか一項に記載のインペラと、
前記インペラに取り付けられて、該インペラとともに回転する回転軸と、
を備える回転機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転機械に設けられるインペラ及び、インペラを備える回転機械に関する。
【背景技術】
【０００２】
地球環境保全の世界的な取り組みが進む中、例えば自動車のエンジン等の内燃機関における排気ガス・燃費に関する規制は強化の一途にある。ターボチャージャは、圧縮空気をエンジンに送り込んで燃料を燃焼させることで自然吸気のエンジンに比べて燃費改善、及びＣＯ２削減の効果を高めることが可能な回転機械である。
【０００３】
ターボチャージャでは、エンジンの排気ガスによってタービンが回転駆動することで、遠心圧縮機のインペラを回転させるようになっている（例えば、特許文献１）。インペラの回転により圧縮された空気は、ディフューザで減速されることで昇圧され、スクロール流路を経てエンジンに供給される。なお、ターボチャージャの駆動方式としては、排気ガスによって駆動される方式のみならず、例えば電動機によるものや原動機によるもの等が知られている。
【０００４】
ところで、インペラが回転すると、その遠心力によってブレードは径方向の外側に向かって変形しようとして遠心応力が生じる。このような遠心力の影響を低減するためには、ブレードの肉厚を薄くすることが考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】実開平３−１００４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、単に遠心力の影響を考えてブレードの肉厚を薄くすると、流体からブレードの側面（圧力面）が受ける圧力に対する曲げ強度が低下し、曲げ応力が増大してしまうおそれがある。
【０００７】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、遠心応力および曲げ応力をバランスよく低減し、強度向上が可能なインペラ、及び回転機械を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
本発明の第一の態様に係るインペラは、円盤状をなして回転軸とともに軸線を中心に回転するインペラ本体と、前記インペラ本体の前面側に形成されたハブ面から突出するように複数設けられて、前記回転軸の周方向を向くとともに表面に沿って流体が流通する一対の側面を有するブレードと、を備え、前記ブレードでは、前記軸線に直交する断面における前記一対の側面同士が、少なくとも前記軸線の方向における応力が最大となる範囲で、前記回転軸の径方向外側に向かうに従って互いに近接するように形成されている。
【０００９】
このようなインペラによれば、少なくとも応力が最大となる範囲で、ブレードの側面同士が径方向外側に向かうに従って近接することで、ブレードの肉厚が径方向外側に向かって薄くなっていく。従って、遠心力の影響が大きくなる径方向外側の位置（先端側の位置）でブレードの重量を低減することができるため、径方向内側の位置（根元側の位置）での遠心応力を低減することができる。また、ブレードは、先端側の位置にくらべ、根元側の位置では肉厚が厚くなるため、流体から受ける圧力に対する曲げ強度が向上し、根元側の位置での曲げ応力の低減も併せて可能となる。
【００１０】
また、本発明の第二の態様に係るインペラでは、上記第一の態様での前記ブレードでは、前記軸線に直交する断面における前記一対の側面は、前記径方向外側に向かうに従って、互いに近接する方向に凹状に湾曲するとともに、該径方向外側に向かうに従って互いに近接するように形成されている。
【００１１】
このようにブレードの側面が凹状に湾曲することで、ブレードの先端側の位置では急激にブレードの肉厚を薄くするとともに、ブレードの根元側の位置では、ブレードの肉厚を急激に厚くすることができる。このため、遠心応力、及び曲げ応力をさらに低減することができる。
【００１２】
また、本発明の第三の態様に係るインペラでは、上記第一又は第二の態様での前記ブレードは、前記ハブ面に近接する領域での該ハブ面に沿った断面における前記一対の側面同士が、前記径方向外側の領域で、前記軸線の方向に沿って前記径方向外側に向かうに従って、互いに近接するように形成されていてもよい。
【００１３】
このようにブレードにおける径方向外側の領域で、軸線の方向に沿って、ブレードの側面同士が径方向外側に向かうに従って近接することで、ブレードの肉厚が流体の入口側から出口側に向かって薄くなっていく。従って、遠心力の影響がより大きくなる径方向外側の位置でブレードの重力を低減することができるため、ブレードに生じる遠心応力をさらに低減することができる。
【００１４】
また、本発明の第四の態様に係るインペラでは、上記第一から第三のいずれかの態様での前記インペラ本体及び前記ブレードは、樹脂及び強化繊維からなる複合材によって形成されていてもよい。
【００１５】
このように複合材から形成されたインペラでは、金属製のインペラに比べて密度が小さく、曲げ応力に対する遠心応力の比率が低くなり、これら曲げ応力の大きさと遠心応力の大きさとが同等のレベルとなる。このため、遠心応力を低減しようとして単にブレードの肉厚を薄くすると、遠心応力を低減できたとしても曲げ応力が増大してしまう。逆に、曲げ応力を低減しようとして単にブレードの肉厚を厚くすると、曲げ応力を低減できたとしても遠心応力が増大してしまう。この結果、ブレードに生じる応力を全体的に低減することが難しい。この点、ブレードは、先端側の位置で肉厚が薄く、根元側の位置では肉厚が厚くなるため、遠心応力及び曲げ応力をバランスよく低減でき、ブレードに生じる応力を全体的に低減することが可能となる。
【００１６】
また、本発明の第五の態様に係るインペラでは、上記第四の態様での前記インペラ本体及び前記ブレードでは、前記強化繊維が前記ハブ面に直交する方向に沿って延びるように配置されていてもよい。
【００１７】
ブレードの曲げ応力及び遠心応力は、ハブ面に直交する方向に沿うようにして生じる。このため、強化繊維をこの応力の生じる方向に沿って配置することで、これらの応力を効果的に低減することができる。
ここで、本発明ではブレードの側面が径方向外側に向かって互いに近接することで、径方向外側の位置に向かって肉厚が薄くなっていく。このため、複合材のインペラを成形する際には、軸線の方向に沿って径方向外側に向かって圧力損失が生じることになるため、この方向に複合材における樹脂が流動しにくくなる、よって、成形時に樹脂はハブ面に直交する方向に沿って流通しようとし、この結果、強化繊維がハブ面に直交する方向に沿って延びるように自然に配置される。従って、複合材のインペラを成形することで、自動的に応力を低減するような構造にすることができる。
【００１８】
また、本発明の第六の態様に係る回転機械は、上記第一から第五のいずれの態様でのインペラと、前記インペラに取り付けられて、該インペラとともに回転する回転軸と、を備えている。
【００１９】
このような回転機械によれば、上記のインペラを備えているため、少なくとも応力が最大となる範囲で、ブレードの側面同士が径方向外側に向かうに従って近接することで、ブレードの肉厚が径方向外側に向かって薄くなっていく。従って、遠心力の影響が大きくなる径方向外側の位置でブレードの重力を低減することができるため、ブレードの根元側の位置での遠心応力を低減することができる。また、ブレードは、先端側の位置にくらべ、根元側の位置では肉厚が厚くなるため、流体から受ける圧力に対する曲げ強度が向上し、根元側の位置での曲げ応力の低減も併せて可能となる。
【発明の効果】
【００２０】
上記のインペラ、及び回転機械によれば、回転軸の径方向外側に向かうに従って肉厚の薄くなるブレードを備えることで、遠心応力および曲げ応力をバランスよく低減し、強度向上が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の第一実施形態に係るターボチャージャを示す縦断面図である。
【図２】本発明の第一実施形態に係るターボチャージャの圧縮機インペラを示す縦断面図である。
【図３】本発明の第一実施形態に係るターボチャージャの圧縮機インペラのブレードの子午面形状を示す図であって、横軸は、ブレードにおける軸線の方向の位置を、縦軸は、ブレードにおける回転軸の径方向の位置を示す。
【図４】本発明の第一実施形態に係るターボチャージャの圧縮機インペラのブレードの縦断面図であって、（ａ）は図３のＡ−Ａ断面を示し、（ｂ）は図３のＢ−Ｂ断面を示す。
【図５】本発明の第二実施形態に係るターボチャージャの圧縮機インペラのブレードの子午面形状を示す図であって、横軸は、ブレードにおける回転軸の軸線の方向の位置を、縦軸は、ブレードにおける回転軸の径方向の位置を示す。
【図６】本発明の第二実施形態に係るターボチャージャの圧縮機インペラのブレードの、ハブ面に沿う断面を示す図であって、図５のＣ−Ｃ断面を示す。
【図７】本発明の第二実施形態に係るターボチャージャの圧縮機インペラのブレードの、ハブ面に沿う断面形状の一例を示す図であって、横軸は、子午面上でのブレードの流体入口（前縁）からの距離を示し、縦軸は、ブレードの厚さの比（翼厚比：翼厚の最大値を１．０とした場合の翼厚比）を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
〔第一実施形態〕
以下、本発明の実施形態に係るターボチャージャ１（回転機械）について説明する。
図１に示すようにターボチャージャ１は、回転軸２と、回転軸２とともに回転するタービン３及び圧縮機４と、タービン３と圧縮機４を連結するとともに回転軸２を支持するハウジング連結部５とを備えている。
このターボチャージャ１では、図示しないエンジンからの排気ガスＧによりタービン３が回転し、当該回転に伴って圧縮機４が圧縮した空気ＡＲをエンジンに供給する。
【００２３】
回転軸２は、軸線Ｏの方向に延び、軸線Ｏを中心として回転する。
【００２４】
タービン３は、軸線Ｏの方向の一方側（図１の紙面に向かって右側）に配置されている。
このタービン３は、回転軸２が取付けられるとともにタービンブレード１５を有するタービンインペラ１４と、タービンインペラ１４を外周側から覆うタービンハウジング１１とを備えている。
【００２５】
タービンインペラ１４には、回転軸２が嵌り込んでおり、回転軸２とともに軸線Ｏ回りに回転可能となっている。
【００２６】
タービンハウジング１１は、タービンインペラ１４を覆っている。そして、タービンハウジング１１には、タービンブレード１５の前縁部（径方向外側の端部）から径方向外側に向かって延びるとともに径方向外側の位置で軸線Ｏを中心とした環状に形成されてタービンハウジング１１の内外を連通するスクロール通路１２が形成されている。このスクロール通路１２から排気ガスＧがタービンインペラ１４に導入されることで、タービンインペラ１４及び回転軸２が回転する。
【００２７】
また、タービンハウジング１１には、軸線Ｏの一方側で開口する排出口１３が形成されており、タービンブレード１５を通過した排気ガスＧは、軸線Ｏの一方側に向かって流通し、排出口１３からタービンハウジング１１の外部に排出される。
【００２８】
圧縮機４は、軸線Ｏの方向の他方側（図１の紙面に向かって左側）に配置されている。
この圧縮機４には、回転軸２が取付けられるとともに圧縮機ブレード２５を有する圧縮機インペラ２４と、圧縮機インペラ２４を外周側から覆う圧縮機ハウジング２１とを備えている。
【００２９】
圧縮機インペラ２４には、回転軸２が嵌り込んでおり、回転軸２とともに軸線Ｏ回りに回転可能となっている。
【００３０】
圧縮機ハウジング２１は圧縮機インペラ２４を覆っている。そして、圧縮機ハウジング２１には軸線Ｏの他方側で開口する吸込口２３が形成されており、この吸込口２３を通じて圧縮機ハウジング２１の外部から空気ＡＲを圧縮機インペラ２４に導入する。そして、圧縮機インペラ２４に、タービンインペラ１４からの回転力が回転軸２を介して伝達されることで、圧縮機インペラ２４が軸線Ｏ回りに回転し、空気ＡＲが圧縮される。
【００３１】
また、圧縮機ハウジング２１には、圧縮機ブレード２５の後縁部（空気ＡＲの流れの下流端部）から径方向外側に向かって延びるとともに、径方向外側の位置で軸線Ｏを中心とした環状をなして圧縮機ハウジング２１の内外を連通する圧縮機通路２２が形成されている。この圧縮機通路２２へ圧縮機インペラ２４で圧縮された空気ＡＲが導入され、圧縮機ハウジング２１の外部に吐出される。
【００３２】
ハウジング連結部５は、圧縮機ハウジング２１とタービンハウジング１１との間に配置されて、これらを連結している。さらに、ハウジング連結部５は回転軸２を外周側から覆うとともに、ハウジング連結部５には軸受６が設けられ、この軸受６によって回転軸２をハウジング連結部５に対して相対回転可能となるように支持している。
【００３３】
次に、図２を参照して、圧縮機インペラ２４について詳しく説明する。
圧縮機インペラ２４は、複数の圧縮機ブレード２５と、前面側となる軸線Ｏの他方側に圧縮機ブレード２５を支持するインペラ本体３１とを備えている。
【００３４】
インペラ本体３１は、円盤状をなしており、樹脂及び強化繊維よりなる複合材によって形成されたいわゆるハブである。
【００３５】
ここで、インペラ本体３１に用いられる樹脂としては、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）、ポリケトンサルファイド（ＰＫＳ）、ポリアリルエーテルケトン（ＰＡＥＫ）、芳香族ポリアミド（ＰＡ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリイミド（ＰＩ）等が例示される。
【００３６】
また、インペラ本体３１に用いられる強化繊維としては、炭素繊維、ガラス繊維、ウィスカ―（Ｗｈｉｓｋｅｒ）等が例示される。
【００３７】
さらに、インペラ本体３１には、径方向内側の領域に回転軸２が挿通されて嵌合するボス孔部３１ａが形成されており、インペラ本体３１の前面側に形成された面は、軸線Ｏの方向の一方側に向かうに従って径方向外側に向かって傾斜するように形成されたハブ面３１ｂとなっている。
【００３８】
圧縮機ブレード２５は、インペラ本体３１と同様の樹脂及び強化繊維からなる複合材によって形成され、インペラ本体３１と一体にハブ面３１ｂから突出するように設けられている。
図２から図４に示すように、この圧縮機ブレード２５は、回転軸２の周方向を向くとともに、表面に沿って空気（流体）Ａが流通する一対の側面２６を有している。一対の側面２６のうちの一方は空気の圧力を受ける圧力面であり、他方は負圧面となっている。
【００３９】
そして、圧縮機ブレード２５は、周方向に互いに離間して複数が設けられ、周方向に隣接する二つの圧縮機ブレード２５における対向する側面２６同士の間には、空気ＡＲが流通する流路ＦＣが形成されている。
【００４０】
ここで、本実施形態では、圧縮機ブレード２５として、ハブ面３１ｂにおいてより軸線Ｏの方向の他方側（インペラ本体３１の前面側）から延びる長翼２５Ａと、ハブ面３１ｂにおいて長翼２５Ａよりも軸線Ｏの方向の一方側（インペラ本体３１の背面側）から延びる短翼２５Ｂとが周方向に交互に設けられている。
【００４１】
そして、図３及び図４に示すように、圧縮機ブレード２５は、軸線Ｏに直交する断面における一対の側面２６同士が、回転軸２の径方向外側に向かうに従って、互いに近接するように形成されている。即ち、圧縮機ブレード２５の肉厚が、径方向外側に向かって薄くなっていく。
【００４２】
さらに、本実施形態の圧縮機ブレード２５では、一対の側面２６は、径方向外側に向かうに従って、互いに近接する方向に凹状に湾曲している。
【００４３】
また、本実施形態の圧縮機ブレード２５では、強化繊維がハブ面３１ｂに直交する方向に沿って延びるように配置されている。即ち、強化繊維の方向がハブ面３１ｂの法線方向に沿っている（図３の二点鎖線の方向）。
【００４４】
以上説明した本実施形態のターボチャージャ１によると、圧縮機ブレード２５の肉厚が径方向外側に向かって薄くなっていく。従って、より遠心力の影響が大きくなる径方向外側の位置（先端側の位置）で圧縮機ブレード２５の重量を低減することができるため、ハブ面３１ｂ側と接続される径方向内側の位置（根元側の位置）での圧縮機ブレード２５に生じる遠心応力を低減することができる。なお、この遠心応力は、ハブ面３１ｂの法線方向に圧縮機ブレード２５を引っ張るように生じる引張応力である。
【００４５】
また、圧縮機ブレード２５では、先端側となる径方向外側の位置にくらべて、根元側の位置では肉厚が厚くなるため、空気ＡＲから受ける圧力（圧力面である側面２６に作用する力）に対する曲げ強度が向上し、根元側の位置での曲げ応力の低減も併せて可能となる。
【００４６】
さらに、本実施形態では、圧縮機ブレード２５における一対の側面２６が、凹状に湾曲していることで、圧縮機ブレード２５の先端側の位置では、急激に、圧縮機ブレード２５の肉厚を薄くするとともに、根元側の位置では、肉厚を急激に厚くすることができる。このため、遠心応力、及び曲げ応力をさらに低減することができる。
【００４７】
また、本実施形態では圧縮機インペラ２４が、複合材によって形成されている。
ここで、複合材のインペラは、金属製のインペラに比べて密度が小さく、曲げ応力に対する遠心応力の比率が低くなり、これら曲げ応力の大きさと遠心応力の大きさとが同等のレベルとなる。このため、遠心応力を低減しようとして単にブレードの肉厚を薄くすると、遠心応力を低減できたとしても曲げ応力が増大してしまう。逆に、曲げ応力を低減しようとして単にブレードの肉厚を厚くすると、曲げ応力を低減できたとしても遠心応力が増大してしまう。そしてこの結果、遠心応力と曲げ応力を共に低減してブレードに生じる応力を全体的に低減することが難しい。
【００４８】
この点、本実施形態の圧縮機ブレード２５は、先端側の位置で肉厚が薄く、根元側の位置では肉厚が厚くなる。このため、遠心応力及び曲げ応力をバランスよく低減でき、圧縮機ブレード２５に生じる応力を全体的に低減することが可能となる。
【００４９】
また、圧縮機ブレード２５では、強化繊維がハブ面３１ｂに直交する方向に沿って延びるように配置されている。ここで、圧縮機ブレード２５の曲げ応力及び遠心応力は、ハブ面３１ｂに直交する方向、即ちハブ面３１ｂの法線方向に沿うように生じる。本実施形態では、強化繊維をこれら応力の生じる方向に沿って配置することで、これらの応力を効果的に低減することができる。
【００５０】
ここで、本実施形態では、各々の圧縮機ブレード２５の一対の側面２６が径方向外側に向かって互いに近接することで、軸線Ｏに直交する断面で、肉厚が径方向外側の位置に向かって薄くなっていく。このため、複合材の圧縮機インペラ２４を成形する際には、軸線Ｏの方向に沿って径方向外側に向かって圧力損失が生じることになる。
【００５１】
この結果、この方向に複合材における樹脂が流動しにくくなる。従って、成形時に、樹脂はハブ面３１ｂに直交する方向に沿って流通しようとし、強化繊維がハブ面３１ｂに直交する方向に沿って延びるように自然に配置され、複合材の圧縮機インペラ２４を成形することで、成形時に自動的に応力を低減するような構造にすることが可能となる。
【００５２】
ここで、本実施形態の圧縮機ブレード２５は、少なくとも予め取得した回転軸２の軸線Ｏの方向における応力が最大となる範囲で、上述したように、径方向外側に向かうに従って互いに側面２６同士が近接するように形成されて先細りとなる形状となっていればよい。即ち、圧縮機ブレード２５は軸線Ｏの方向の全域で、このように先細りとなるような形状になっていなくともよい。
【００５３】
〔第二実施形態〕
次に、図５から図７を参照して、本発明の第二実施形態について説明する。
第一実施形態と同様の構成要素には同一の符号を付して詳細説明を省略する。
本実施形態のターボチャージャ５０は、圧縮機インペラ５１における圧縮機ブレード５２の形状が第一実施形態と異なっている。
【００５４】
即ち、本実施形態の圧縮機ブレード５２は、第一実施形態の圧縮機ブレード２５と同様に、軸線Ｏの直交する断面（径方向の断面）の形状が、先細りの形状となっていることに加え、さらに、ハブ面３１ｂに近接する領域（ハブ面３１ｂに接続される位置を含む領域）での、ハブ面３１ｂに沿った断面における一対の側面５６同士が、径方向外側の領域で、軸線Ｏの方向に沿って径方向外側に向かうに従って、互いに近接するように形成されている。
【００５５】
よし詳しくは、図６に示すように、本実施形態ではこれら一対の側面５６は、圧縮機ブレード５２の子午面に沿って、圧縮機ブレード５２の前縁端から軸線Ｏの方向の中途位置Ｍよりも軸線Ｏの方向の他方側（インペラ本体３１の前面側）の領域に形成された前縁側面５７と、前縁側面５７に連続して、圧縮機ブレード５２の後縁端までの領域に形成された後縁側面５８とを有している。
【００５６】
一対の側面５６における前縁側面５７同士は、互いに周方向に離間するように凸状に湾曲して形成されている。
【００５７】
一対の側面５６における後縁側面５８同士は、それぞれ前縁側面５７に連続するとともに、互いに周方向に近接することで圧縮機ブレード５２が子午面に沿って先細り形状となるように、凹状に湾曲して形成されている。
【００５８】
以上説明した本実施形態のターボチャージャ５０によると、圧縮機ブレード５２における径方向外側の領域で後縁側面５８が形成されていることで、軸線Ｏの方向に沿って、圧縮機インペラ５１の子午面に沿って、側面５６同士が径方向外側に向かうに従って近接する。このため、圧縮機ブレード５２の肉厚が径方向外側に向かって薄くなっていき、遠心力の影響がより大きくなる径方向外側の位置で圧縮機ブレード５２の重力を低減することができる。よって、圧縮機ブレード５２の根元側の位置での遠心応力をさらに低減することができる。
【００５９】
さらに、本実施形態では、後縁側面５８が凹状に湾曲していることで、急激に圧縮機ブレード５２の肉厚が薄くなる。
即ち、図７の破線Ｘに示すように、仮に、一対の側面５６における後縁側面５８同士が、前縁側面５７と同様に互いに周方向に離間するように凸状に湾曲して形成されている場合に比べ、本実施形態の場合では、図７の実線Ｙに示すように、上記の中途位置から、急激に圧縮機ブレード５２の肉厚が小さくなる。
【００６０】
従って、圧縮機ブレード５２に生じる遠心応力、及び曲げ応力を、さらに低減することができる。
【００６１】
ここで、本実施形態の各々の圧縮機ブレード５２における一対の後縁側面５８は、凹状に湾曲する場合に限定されず、直線状に延びて径方向の外側に向かうに従って互いに近接するように設けられていてもよい（図６の二点鎖線Ｚ参照）。即ち、少なくとも、後縁側に向かって圧縮機ブレード５２が先細りとなるような形状になっていればよい。
【００６２】
以上、本発明の実施形態について詳細を説明したが、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内において、多少の設計変更も可能である。
例えば、圧縮機インペラ２４、５１は、複合材からなる場合に限定されず、金属製であってもよい。
【００６３】
また、圧縮機ブレード２５、５２を複合材で形成する場合には、強化繊維の延びる方向は、ハブ面３１ｂに直交する場合に限定されない。
【００６４】
また、圧縮機ブレード２５、５２における一対の側面２６は、凹状に湾曲する場合に限定されず、直線状に延びて径方向の外側に向かうに従って互いに近接するように設けられていてもよい（図４の二点鎖線Ｌ参照）。
【００６５】
また、上述の実施形態では回転機械としてターボチャージャを例に挙げて説明したが、他の遠心圧縮機等に用いてもよい。
【符号の説明】
【００６６】
１…ターボチャージャ（回転機械）
２…回転軸
３…タービン
４…圧縮機
５…ハウジング連結部
６…軸受
１１…タービンハウジング
１２…スクロール通路
１３…排出口
１４…タービンインペラ
１５…タービンブレード
２１…圧縮機ハウジング
２２…圧縮機通路
２３…吸込口
２４…圧縮機インペラ
２５…圧縮機ブレード
２５Ａ…長翼
２５Ｂ…短翼
２６…側面
３１…インペラ本体
３１ａ…ボス孔部
３１ｂ…ハブ面
Ｇ…排気ガス
ＡＲ…空気
Ｏ…軸線
ＦＣ…流路
５０…ターボチャージャ（回転機械）
５１…圧縮機インペラ
５２…圧縮機ブレード
５６…側面
５７…前縁側面
５８…後縁側面
【図１】
2016098757.tif 000003
【図２】
2016098757.tif 000004
【図３】
2016098757.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
2016098757.tif 000008
【図７】
2016098757.tif 000009