(57)【要約】【課題】部品点数を増加させることなく、ボルト締結歪によるロータリー圧縮機の効率低下を抑制することである。【解決手段】フロントシリンダ３３は、内周壁３３ｂから締結ボルト穴ＦＨ１までの距離をα１、締結ボルト穴ＦＨ１の直径をＤｂ１、外周壁３３ｃから締結ボルト穴ＦＨ１までの距離をβ１、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１における内周壁３３ｂから外周壁３３ｃまでの最短距離をγ１としたときに、β１≧α１且つγ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件を満たすように構成されている。【選択図】図５
2016056749.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
断面円形の中央孔の周囲に形成されている内周壁、前記内周壁の外側に形成されている外周壁、前記外周壁から前記内周壁まで延びる吸入路、前記中央孔の中心を挟んで前記吸入路の反対側にある吸入対向部に配置されている第１締結ボルト穴及び第２締結ボルト穴、並びに前記第１締結ボルト穴と前記第２締結ボルト穴との間に配置されている第１の締結ボルト穴非形成部（ＮＦ１，ＮＲ１）が設けられている環状のシリンダ（３３，３６）と、
前記シリンダの前記中央孔に配置され、前記内周壁に沿って動くピストン（３４，３７）と、
前記第１締結ボルト穴及び前記第２締結ボルト穴にそれぞれ挿入される第１締結ボルト及び第２締結ボルトと、
前記シリンダの前記中央孔を覆い、前記第１締結ボルト及び前記第２締結ボルトで締結されるヘッド部材（３２，３８）と、
を備え、
前記シリンダは、前記内周壁から前記第１締結ボルト穴までの距離をα１、前記第１締結ボルト穴の直径をＤｂ１、前記外周壁から前記第１締結ボルト穴までの距離をβ１、前記第１の締結ボルト穴非形成部における前記内周壁から前記外周壁までの最短距離をγ１としたときに、β１≧α１且つγ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件を満たすように構成されている、ロータリー圧縮機。
【請求項２】
前記シリンダは、前記内周壁から前記第２締結ボルト穴までの距離をα２、前記第２締結ボルト穴の直径をＤｂ２、前記外周壁から前記第２締結ボルト穴までの距離をβ２としたときに、β２≧α２且つγ１＜β２＋Ｄｂ２＋α２という条件を満たすように構成されている、
請求項１に記載のロータリー圧縮機。
【請求項３】
前記シリンダは、前記第１締結ボルト穴を挟んで前記第２締結ボルト穴とは反対側に第３締結ボルト穴（ＦＨ３，ＲＨ３）が設けられるとともに、前記第１締結ボルト穴と前記第３締結ボルト穴との間に第２の締結ボルト穴非形成部（ＮＦ２，ＮＲ２）が設けられ、前記内周壁から前記第３締結ボルト穴までの距離をα３、前記第３締結ボルト穴の直径をＤｂ３、前記外周壁から前記第３締結ボルト穴までの距離をβ３、前記第２の締結ボルト穴非形成部における前記内周壁から前記外周壁までの最短距離をγ２としたときに、β３≧α３且つγ２＜β１＋Ｄｂ１＋α１且つγ２＜β３＋Ｄｂ３＋α３という条件を満たすように構成されている、
請求項１又は請求項２に記載のロータリー圧縮機。
【請求項４】
前記シリンダは、前記中央孔と同心円であり且つ前記中央孔の中心と前記第１締結ボルト穴の中心を結んで前記外周壁に向かって延長した線分と前記外周壁とが交わる点を通る仮想円に対して、前記第１の締結ボルト穴非形成部及び前記第２の締結ボルト穴非形成部の外周縁が凹んでいる、
請求項３に記載のロータリー圧縮機。
【請求項５】
前記シリンダは、前記第１締結ボルト穴、前記第２締結ボルト穴及び前記第３締結ボルト穴の中心が全て前記中央孔の同心円上に配置され、前記第１の締結ボルト穴非形成部及び前記第２の締結ボルト穴非形成部の前記外周縁が前記中央孔の同心円上に配置されている、
請求項４に記載のロータリー圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリー圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から冷凍装置などにおいて、シリンダの内壁に沿って動くピストンを使って冷媒を圧縮するロータリー圧縮機が用いられている。ロータリー圧縮機で冷媒を圧縮する際には、ピストンがシリンダの内部の空間を吸入室と圧縮室に区画する。このようなロータリー圧縮機では、例えば、特許文献１（特開２００９−２５７２０６号公報）に記載されているように、ピストンとシリンダの隙間からの冷媒の漏れによって圧縮効率が低下する。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
上述の特許文献１に記載されているロータリー圧縮機では、ボルト締結歪によるシリンダとピストンの隙間から冷媒が漏れるのを抑制するため、軸受をシャフト受部とフランジ部とに分割するとともに締結ボルトが挿入される貫通孔周囲に圧力逃がし部を形成している。しかし、軸受をシャフト受部とフランジ部の２つに分割すると、部品点数が増加し、組立工数が増加してロータリー圧縮機の製造コストの上昇につながる。また、締結ボルトが挿入される貫通孔の周囲を別途加工して締結力逃がし形状（圧力逃がし部）を形成することが必要になることもロータリー圧縮機の製造コスト上昇の要因となる。
【０００４】
本発明の課題は、部品点数を増加させることなく、ボルト締結歪によるロータリー圧縮機の効率低下を抑制することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の第１観点に係るロータリー圧縮機は、断面円形の中央孔の周囲に形成されている内周壁、内周壁の外側に形成されている外周壁、外周壁から内周壁まで延びる吸入路、中央孔の中心を挟んで吸入路の反対側にある吸入対向部に配置されている第１締結ボルト穴及び第２締結ボルト穴、並びに第１締結ボルト穴と第２締結ボルト穴との間に配置されている第１の締結ボルト穴非形成部が設けられている環状のシリンダと、シリンダの中央孔に配置され、内周壁に沿って動くピストンと、第１締結ボルト穴及び第２締結ボルト穴にそれぞれ挿入される第１締結ボルト及び第２締結ボルトと、シリンダの中央孔を覆い、第１締結ボルト及び第２締結ボルトで締結されるヘッド部材と、を備え、シリンダは、内周壁から第１締結ボルト穴までの距離をα１、第１締結ボルト穴の直径をＤｂ１、外周壁から第１締結ボルト穴までの距離をβ１、第１の締結ボルト穴非形成部における内周壁から外周壁までの最短距離をγ１としたときに、β１≧α１且つγ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件を満たすように構成されている。
【０００６】
第１観点のロータリー圧縮機によれば、内周壁から第１締結ボルト穴までの距離α１に対して外周壁から第１締結ボルト穴までの距離β１を大きくすることで、第１締結ボルト穴周辺の応力を緩和でき、中央孔の変形量を小さくできる。また、第１の締結ボルト穴非形成部の内周壁と外周壁の最短距離γ１を第１締結ボルト穴周辺の外周壁から内周壁までの距離（β１＋Ｄｂ１＋α１）よりも小さくすることで、第１締結ボルトの締結に起因して小さな応力しか掛からない第１の締結ボルト穴非形成部の剛性を下げて第１の締結ボルト穴非形成部の変形量を第１締結ボルトのボルト穴周辺の変形量に近づけることができる。
【０００７】
本発明の第２観点に係るロータリー圧縮機は、第１観点に係るロータリー圧縮機であって、シリンダは、内周壁から第２締結ボルト穴までの距離をα２、第２締結ボルト穴の直径をＤｂ２、外周壁から第２締結ボルト穴までの距離をβ２としたときに、β２≧α２且つγ１＜β２＋Ｄｂ２＋α２という条件を満たすように構成されている。
【０００８】
第２観点のロータリー圧縮機によれば、内周壁から第２締結ボルト穴までの距離α２に対して外周壁から第２締結ボルト穴までの距離β２を大きくすることで、第２締結ボルト穴周辺の応力を緩和でき、中央孔の変形量を小さくできる。また、第１の締結ボルト穴非形成部の内周壁と外周壁の最短距離γ１を第２締結ボルト穴周辺の外周壁から内周壁までの距離（β２＋Ｄｂ２＋α２）よりも小さくすることで、第２締結ボルトの締結に起因して小さな応力しか掛からない第１の締結ボルト穴非形成部の剛性を下げて第１の締結ボルト穴非形成部の変形量を第２締結ボルト穴周辺の変形量に近づけることができる。
【０００９】
本発明の第３観点に係るロータリー圧縮機は、第１観点又は第２観点に係るロータリー圧縮機であって、シリンダは、第１締結ボルト穴を挟んで第２締結ボルト穴とは反対側に第３締結ボルト穴が設けられるとともに、第１締結ボルト穴と第３締結ボルト穴との間に第２の締結ボルト穴非形成部が設けられ、内周壁から第３締結ボルト穴までの距離をα３、第３締結ボルト穴の直径をＤｂ３、外周壁から第３締結ボルト穴までの距離をβ３、第２の締結ボルト穴非形成部における内周壁から外周壁までの最短距離をγ２としたときに、β３≧α３且つγ２＜β１＋Ｄｂ１＋α１且つγ２＜β３＋Ｄｂ３＋α３という条件を満たすように構成されている。
【００１０】
第３観点のロータリー圧縮機によれば、内周壁から第３締結ボルト穴までの距離α３に対して外周壁から第３締結ボルト穴までの距離β３を大きくすることで、第３締結ボルト穴周辺の応力を緩和でき、中央孔の変形量を小さくできる。また、第２の締結ボルト穴非形成部の内周壁と外周壁の最短距離γ２を第１締結ボルト穴周辺の外周壁から内周壁までの距離（β１＋Ｄｂ１＋α１）よりも小さくするとともに第３締結ボルト穴周辺の外周壁から内周壁までの距離（β３＋Ｄｂ３＋α３）よりも小さくすることで、第１締結ボルト及び第３締結ボルトの締結に起因して小さな応力しか掛からない第２の締結ボルト穴非形成部の剛性を下げて第２の締結ボルト穴非形成部の変形量を第１締結ボルト穴及び第３締結ボルト穴周辺の変形量に近づけることができる。
【００１１】
本発明の第４観点に係るロータリー圧縮機は、第３観点に係るロータリー圧縮機であって、シリンダは、中央孔と同心円であり且つ中央孔の中心と第１締結ボルト穴の中心を結んで外周壁に向かって延長した線分と外周壁とが交わる点を通る仮想円に対して、第１及び第２の締結ボルト穴非形成部の外周縁が凹んでいる。
【００１２】
第４観点のロータリー圧縮機によれば、第１及び第２の締結ボルト穴非形成部の外周縁を凹ませたシリンダを形成することにより、γ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件及びγ２＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件を満たすシリンダを簡単に形成できる。
【００１３】
本発明の第５観点に係るロータリー圧縮機は、第４観点に係るロータリー圧縮機であって、シリンダは、第１締結ボルト穴、第２締結ボルト穴及び第３締結ボルト穴の中心が全て中央孔の同心円上に配置され、第１の締結ボルト穴非形成部及び第２の締結ボルト穴非形成部の外周縁が中央孔の同心円上に配置されている。
【００１４】
第５観点のロータリー圧縮機によれば、第１締結ボルト穴乃至第３締結ボルト穴の中心が同心円上に配置され、第１及び第２の締結ボルト穴非形成部の外周縁が同心円上に配置されることにより、第１締結ボルト穴乃至第３締結ボルト穴並びに第１及び第２の締結ボルト穴非形成部の周囲の形状を似た形状にできる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の第１観点に係るロータリー圧縮機では、部品点数を増加させることなく、第１締結ボルトで締結されることによって中央孔が歪むのを抑制でき、歪みを考慮して設けなければならないピストンとシリンダとの隙間を小さくして圧縮室での漏れを抑制することができる。
【００１６】
本発明の第２観点に係るロータリー圧縮機では、第１締結ボルトの締結による歪みの抑制に加えて、第２締結ボルトで締結されることによって中央孔が歪むのを抑制でき、歪みを考慮して設けなければならないピストンとシリンダとの隙間を小さくでき、この隙間による圧縮室での漏れを抑制することができる。
【００１７】
本発明の第３観点に係るロータリー圧縮機では、第１締結ボルト及び第３締結ボルトで締結されることによって中央孔が歪むのを抑制でき、歪みを考慮して設けなければならないピストンとシリンダとの隙間を小さくでき、この隙間による圧縮室での漏れを抑制することができる。
【００１８】
本発明の第４観点に係るロータリー圧縮機では、ボルト締結歪による効率低下を抑制することのできる形状を持つシリンダを簡単に得ることができる。
【００１９】
本発明の第５観点に係るロータリー圧縮機では、第１締結ボルト穴乃至第３締結ボルト穴の配置位置並びに第１及び第２の締結ボルト穴非形成部の形状に起因するシリンダの変形量のバラツキを小さくできる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】実施形態に係るロータリー圧縮機の断面図である。
【図２】ロータリー圧縮機の圧縮機構の外観を示す斜視図。
【図３】図２の圧縮機構を上方から見た平面図。
【図４】図２の圧縮機構を下方から見た平面図。
【図５】フロントシリンダの平面図。
【図６】ミドルプレートの平面図。
【図７】リアシリンダの底面図。
【図８】従来のフロントシリンダ及びリアシリンダの高さ変位を模式的に示すグラフ。
【図９】従来のフロントシリンダ及びリアシリンダの形状のまま材質を硬くしたときの高さ変位を模式的に示すグラフ。
【図１０】実施形態に係るフロントシリンダ及びリアシリンダの高さ変位を模式的に示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明の実施形態に係るロータリー圧縮機について、図面を参照しながら説明する。ロータリー圧縮機は、シリンダの内部でピストンを偏心回転させて、シリンダの内部の空間の容積を変化させることにより、空気調和装置等の冷媒回路を循環する冷媒を圧縮する圧縮機である。
【００２２】
（１）ロータリー圧縮機の構成
図１は、本実施形態に係るロータリー圧縮機の断面図である。ロータリー圧縮機１０は、図１に示されているように、密閉ケーシング１１と、密閉ケーシング１１内に配置されている駆動機構２０及び圧縮機構３０とを備えている。このロータリー圧縮機１０は、いわゆる高圧ドーム型の圧縮機であって、密閉ケーシング１１内において、圧縮機構３０が駆動機構２０の下側に配置される。密閉ケーシング１１の胴部ケーシング部１４には、胴部ケーシング部１４を貫通する吸入管１５が設けられている。密閉ケーシング１１の内部にある吸入管１５の端部は、フロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６の吸入路３３ｄ，３６ｄに嵌め込まれている。密閉ケーシング１１の外部にある吸入管１５の端部は、冷媒回路に接続されている。吸入管１５は、冷媒回路から圧縮機構３０に冷媒を供給するための管である。また、密閉ケーシング１１の上壁部１２には、上壁部１２を貫通する吐出管１６が設けられている。密閉ケーシング１１の内部にある吐出管１６の端部は、駆動モータ２１の上方の空間に位置している。密閉ケーシング１１の外部にある吐出管１６の端部は、冷媒回路に接続される。吐出管１６は、圧縮機構３０によって圧縮された冷媒を冷媒回路に供給するための管である。次に、ロータリー圧縮機１０の各構成要素について詳細に説明する。
【００２３】
（１−１）密閉ケーシング
密閉ケーシング１１は、既に述べた胴部ケーシング部１４と上壁部１２と底壁部１３とを有する。胴部ケーシング部１４の形状は、略円筒状である。椀状の形状を持つ上壁部１２は、胴部ケーシング部１４の上端部に気密状に溶接されている。また、椀状の形状を持つ底壁部１３は、胴部ケーシング部１４の下端部に気密状に溶接されている。密閉ケーシング１１は、密閉ケーシング１１の内部および外部において圧力や温度が変化した場合に、変形および破損が起こりにくい剛性部材で成型されたものである。冷媒回路内にロータリー圧縮機１０が設置される際には、略円筒状の胴部ケーシング部１４の軸方向が鉛直方向に沿うように設置される。密閉ケーシング１１の底部には、冷凍機油が貯留される油貯留部１０ａが設けられており、この冷凍機油は、ロータリー圧縮機１０内部の摺動部を潤滑するために用いられる潤滑油である。
【００２４】
密閉ケーシング１１の内部に収容されているシャフト２２が鉛直方向に延びており、圧縮機構３０と、圧縮機構３０の上方に配置される駆動モータ２１とがシャフト２２によって連結されている。密閉ケーシング１１の壁部には、吸入管１５および吐出管１６が気密状に溶接されている。
【００２５】
（１−２）圧縮機構
圧縮機構３０は、フロントマフラー３１と、フロントヘッド３２と、フロントシリンダ３３と、ミドルプレート３５と、リアシリンダ３６と、リアヘッド３８と、ローラ３４，３７と、リアマフラー３９とを有してなる。
【００２６】
図２は、圧縮機構３０を構成する、フロントヘッド３２とフロントシリンダ３３とミドルプレート３５とリアシリンダ３６とリアヘッド３８の組立体の斜視図である。フロントヘッド３２、フロントシリンダ３３、ミドルプレート３５、リアシリンダ３６、およびリアヘッド３８は、締結ボルト４１，４２によって一体的に締結されている。圧縮機構３０の上方の空間は、圧縮機構３０によって圧縮された冷媒が吐出される高圧空間Ｓ１である。
【００２７】
圧縮機構３０は、油貯留部１０ａに貯留されている潤滑油に浸漬されている。油貯留部１０ａの潤滑油は、差圧等によって、圧縮機構３０の摺動部に供給される。次に、圧縮機構３０の各構成要素について説明する。
【００２８】
（１−２−１）フロントマフラー及びリアマフラー
フロントマフラー３１は、フロントヘッド３２の上部を覆うように取り付けられる。このフロントマフラー３１は、後述するフロントヘッド３２の軸受部３２ｂが嵌挿される開口３１ａを中央に有している。フロントマフラー３１は、フロントヘッド３２との間にフロントマフラー空間Ａ１を形成して、冷媒の吐出に伴う騒音の低減を図っている。そして、フロントマフラー３１には、フロントマフラー空間Ａ１から圧縮された冷媒が吐出される吐出孔（図示せず）が形成されている。
【００２９】
（１−２−２）フロントヘッド及びリアヘッド
図３には、図２に示されている圧縮機構３０を上方から見た状態が示されている。フロントヘッド３２は、フロントシリンダ３３の上側の端面を覆う部材であり、フロントシリンダ３３のシリンダ室Ｂ１の上方の開口を閉塞する。フロントヘッド３２には、シャフト２２を支持するための軸受け孔３２ａが形成されている軸受部３２ｂがある。そして、フロントヘッド３２には、上方が開口した凹状の弁収容室３２ｄと、フロントシリンダ３３のシリンダ室Ｂ１におけるローラ３４の回転駆動によって圧縮された冷媒が吐出される吐出ポート３２ｅとが設けられている。吐出ポート３２ｅは、圧縮機構３０によって圧縮された冷媒を、シリンダ室Ｂ１から高圧空間Ｓ１に送るための流路である。この吐出ポート３２ｅから吐出される冷媒は、フロントマフラー空間Ａ１を介して、フロントマフラー３１に形成される吐出孔（図示せず）から吐出される。吐出ポート３２ｅは、フロントシリンダ３３に形成されている吐出路（図示せず）及び高圧空間Ｓ１と連通する。フロントヘッド３２の上面には、吐出ポート３２ｅの上側の開口部を塞ぐ吐出弁（図示せず）が取り付けられる。吐出弁は、高圧空間Ｓ１からシリンダ室Ｂ１への冷媒の逆流を防ぐための弁であり、吐出ポート３２ｅ内部の冷媒の圧力によって上方に持ち上げられる。吐出弁が持ち上げられることにより、吐出ポート３２ｅは、高圧空間Ｓ１と連通する。このフロントヘッド３２は、ボルト穴に差し込まれる締結ボルト４１によってフロントシリンダ３３に締結される。
【００３０】
図４には、図２に示されている圧縮機構３０を下方から見た状態が示されている。リアヘッド３８は、リアシリンダ３６の下側の端面を覆う部材であり、リアシリンダ３６のシリンダ室Ｂ２の下方の開口を閉塞する。リアヘッド３８は、シャフト２２を支持するための下部軸受孔３８ａが形成されている軸受部３８ｂがある。そして、リアヘッド３８には、下方が開口した凹状の弁収容室３８ｄと、リアシリンダ３６のシリンダ室Ｂ２におけるローラ３７の回転駆動によって圧縮された冷媒が吐出される吐出ポート３８ｅとが設けられている。吐出ポート３８ｅは、圧縮機構３０によって圧縮された冷媒を、シリンダ室Ｂ２からリアマフラー空間Ａ２を介してリアマフラー３９に形成される吐出孔（図示せず）から吐出される。リアヘッド３８の上面には、吐出ポート３８ｅの上側の開口部を塞ぐ吐出弁（図示せず）が取り付けられる。吐出弁は、シリンダ室Ｂ２への冷媒の逆流を防ぐための弁であり、吐出ポート３８ｅ内部の冷媒の圧力によって上方に持ち上げられる。このリアヘッド３８は、ボルト穴に差し込まれる締結ボルト４２によってリアシリンダ３６に締結される。
【００３１】
（１−２−３）フロントシリンダ、ミドルプレート及びリアシリンダ
フロントシリンダ３３のシリンダ室Ｂ１には、シャフト２２の回転に伴って偏心運動するローラ３４が配置される。このシリンダ室Ｂ１とフロントマフラー空間Ａ１とは、吐出ポート３２ｅを介して連通される。したがって、シャフト２２の偏心部２２ａに装着されるローラ３４の偏心運動によって圧縮された冷媒は、シリンダ室Ｂ１から上記した吐出ポート３２ｅを介してフロントマフラー空間Ａ１に導かれる。
【００３２】
ミドルプレート３５は、フロントシリンダ３３とリアシリンダ３６との間に配置される。そして、フロントシリンダ３３のシリンダ室Ｂ１の下方の開口を閉塞し、且つ、リアシリンダ３６のシリンダ室Ｂ２の上方の開口を閉塞する。
【００３３】
リアシリンダ３６には、シャフト２２の回転に伴って偏心運動するローラ３７が配置されるシリンダ室Ｂ２が設けられる。このシリンダ室Ｂ２と後述するリアマフラー空間Ａ２とは吐出ポート３２ｅを介して連通される。したがって、シャフト２２の偏心部２２ｂに装着されるローラ３７の偏心運動によって圧縮された冷媒は、シリンダ室Ｂ２から吐出ポート３２ｅを介してリアマフラー空間Ａ２に導かれる。
【００３４】
（１−３）駆動モータ
駆動モータ２１は、密閉ケーシング１１の内部に収容され、圧縮機構３０の上方に設置されるブラシレスＤＣモータである。駆動モータ２１は、ロータ２１ａと、このロータ２１ａの径方向外側にエアギャップを介して配置されるステータ２１ｂとを有している。このロータ２１ａには、シャフト２２が取り付けられている。このシャフト２２は、ロータ２１ａとともにステータ２１ｂに対して回転することができる。そして、シャフト２２が回転することにより、ロータ２１ａの回転が圧縮機構３０に伝わる。
【００３５】
（１−４）シャフト
シャフト２２は、密閉ケーシング１１の内部に収容され、その軸方向が鉛直方向に沿うように配置されている。シャフト２２は、駆動モータ２１のロータ２１ａ、および、圧縮機構３０のローラ３４，３７に連結されている。このシャフト２２には、後述するフロントシリンダ３３のシリンダ室Ｂ１内に位置するように偏心部２２ａが設けられると共に、リアシリンダ３６のシリンダ室Ｂ２内に位置するように偏心部２２ｂが設けられている。これらの偏心部２２ａ、２２ｂには、ローラ３４、３７がそれぞれ装着されている。これにより、シャフト２２の回転に伴って、偏心部２２ａに装着されるローラ３４がシリンダ室Ｂ１で回転すると共に、偏心部２２ｂに装着されるローラ３７がシリンダ室Ｂ２で回転する。なお、偏心部２２ａと偏心部２２ｂとは、シャフト２２の回転方向に１８０°ずれた位置に配置されている。
【００３６】
（２）締結ボルト穴の配置
図５はフロントシリンダ３３の平面図であり、図６はミドルプレート３５の平面図であり、図７はリアシリンダ３６の平面図である。フロントシリンダ３３（環状のシリンダの例）及びリアシリンダ３６（環状のシリンダの他の例）には、それぞれ、断面円形の中央孔３３ａ，３６ａが形成されている。中央孔３３ａ，３６ａの周囲に内周壁３３ｂ，３６ｂが形成され、内周壁３３ｂ，３６ｂの外側には外周壁３３ｃ，３６ｃが形成されている。
【００３７】
既に説明した吸入路３３ｄ，３６ｄは、外周壁３３ｃ，３６ｃから内周壁３３ｂ，３６ｂまで延びている。これら中央孔３３ａ，３６ａの中心を挟んで吸入路３３ｄ，３６ｄの反対側には、吸入対向部Ｐ１，Ｐ２がある。フロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６の吸入対向部Ｐ１，Ｐ２には、それぞれ締結ボルト穴ＦＨ１，ＲＨ１（第１締結ボルト穴の例）及び締結ボルト穴ＦＨ２，ＲＨ２（第２締結ボルト穴の例）が配置されている。また、締結ボルト穴ＦＨ１，ＲＨ１と締結ボルト穴ＦＨ２，ＲＨ２との間には、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１，ＮＲ１（第１の締結ボルト穴非形成部の例）が、フロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６それぞれに設けられている。
【００３８】
フロントシリンダ３３の中央孔３３ａには、内周壁３３ｂに沿って動くローラ３４（ピストンの例）が配置される。同様に、リアシリンダ３６の中央孔３６ａには、内周壁３６ｂに沿って動くローラ３７（ピストンの他の例）が配置される。
【００３９】
締結ボルト穴ＦＨ１には締結ボルト４１ａ（第１締結ボルトの例）が挿入される。締結ボルト穴ＲＨ１には締結ボルト４２ａが（第１締結ボルトの他の例）が挿入される。また、締結ボルト穴ＦＨ２には締結ボルト４１ｂ（第２締結ボルトの例）が挿入される。締結ボルト穴ＲＨ２には締結ボルト４２ｂが（第２締結ボルトの他の例）が挿入される。締結ボルト４１ａ，４１ｂは、フロントシリンダ３３の中央孔３３ａを覆るフロントヘッド３２（ヘッド部材の例）を締結する。締結ボルト４２ａ，４２ｂは、リアシリンダ３６の中央孔３６ａを覆うリアヘッド３８（ヘッド部材の他の例）を締結する。
【００４０】
フロントシリンダ３３は、内周壁３３ｂから締結ボルト穴ＦＨ１までの距離をα１、締結ボルト穴ＦＨ１の直径をＤｂ１、外周壁３３ｃから締結ボルト穴ＦＨ１までの距離をβ１、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１における内周壁３３ｂから外周壁３３ｃまでの最短距離をγ１としたときに、β１≧α１且つγ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件を満たすように構成されている。同様に、リアシリンダ３６は、内周壁３６ｂから締結ボルト穴ＲＨ１までの距離をα１、締結ボルト穴ＲＨ１の直径をＤｂ１、外周壁３６ｃから締結ボルト穴ＲＨ１までの距離をβ１、締結ボルト穴非形成部ＮＲ１における内周壁３６ｂから外周壁３６ｃまでの最短距離をγ１としたときに、β１≧α１且つγ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件を満たすように構成されている。
【００４１】
また、フロントシリンダ３３は、内周壁３３ｂから締結ボルト穴ＦＨ２までの距離をα２、締結ボルト穴ＦＨ２の直径をＤｂ２、外周壁３３ｃから締結ボルト穴ＦＨ２までの距離をβ２としたときに、β２≧α２且つγ１＜β２＋Ｄｂ２＋α２という条件を満たすように構成されている。同様に、リアシリンダ３６は、内周壁３６ｂから締結ボルト穴ＲＨ２までの距離をα２、締結ボルト穴ＲＨ２の直径をＤｂ２、外周壁３６ｃから締結ボルト穴ＲＨ２までの距離をβ２としたときに、β２≧α２且つγ１＜β２＋Ｄｂ２＋α２という条件を満たすように構成されている。
【００４２】
フロントシリンダ３３には、締結ボルト穴ＦＨ１を挟んで締結ボルト穴ＦＨ２とは反対側に締結ボルト穴ＦＨ３（第３締結ボルト穴の例）が設けられている。そして、締結ボルト穴ＦＨ１と締結ボルト穴ＦＨ３との間に締結ボルト穴非形成部ＮＦ２（第２の締結ボルト穴非形成部の例）が設けられている。このフロントシリンダ３３は、内周壁３３ｂから締結ボルト穴ＦＨ３までの距離をα３、締結ボルト穴ＦＨ３の直径をＤｂ３、外周壁３３ｃから締結ボルト穴ＦＨ３までの距離をβ３、締結ボルト穴非形成部ＮＦ２における内周壁３３ｂから外周壁３３ｃまでの最短距離をγ２としたときに、β３≧α３且つγ２＜β１＋Ｄｂ１＋α１且つγ２＜β３＋Ｄｂ３＋α３という条件を満たすように構成されている。
【００４３】
同様に、リアシリンダ３６には、締結ボルト穴ＲＨ１を挟んで締結ボルト穴ＲＨ２とは反対側に締結ボルト穴ＲＨ３（第３締結ボルト穴の他の例）が設けられている。そして、締結ボルト穴ＲＨ１と締結ボルト穴ＲＨ３との間に締結ボルト穴非形成部ＮＲ２（第２の締結ボルト穴非形成部の他の例）が設けられている。このリアシリンダ３６は、内周壁３６ｂから締結ボルト穴ＲＨ３までの距離をα３、締結ボルト穴ＲＨ３の直径をＤｂ３、外周壁３６ｃから締結ボルト穴ＲＨ３までの距離をβ３、締結ボルト穴非形成部ＮＲ２における内周壁３６ｂから外周壁３６ｃまでの最短距離をγ２としたときに、β３≧α３且つγ２＜β１＋Ｄｂ１＋α１且つγ２＜β３＋Ｄｂ３＋α３という条件を満たすように構成されている。
【００４４】
さらに、フロントシリンダ３３は、中央孔３３ａと同心円であり且つ中央孔３３ａの中心と締結ボルト穴ＦＨ１の中心を結んで外周壁３３ｃに向かって延長した線分と外周壁３３ｃとが交わる点ＰＰ１を通る仮想円ＶＣ1に対して、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１及び締結ボルト穴非形成部ＮＦ２の外周壁３３ｃ（外周縁の例）が凹んでいるように構成されている。同様に、リアシリンダ３６は、中央孔３６ａと同心円であり且つ中央孔３６ａの中心と締結ボルト穴ＲＨ１の中心を結んで外周壁３６ｃに向かって延長した線分と外周壁３６ｃとが交わる点ＰＰ２を通る仮想円ＶＣ２に対して、締結ボルト穴非形成部ＮＲ１及び締結ボルト穴非形成部ＮＲ２の外周壁３６ｃ（外周縁の例）が凹んでいるように構成されている。
【００４５】
フロントシリンダ３３においては、締結ボルト穴ＦＨ１，ＦＨ２，ＦＨ３，ＦＨ４，ＦＨ５の中心が全て中央孔３３ａの同心円上に配置されている。また、締結ボルト穴非形成部ＮＦ1及び締結ボルト穴非形成部ＮＦ２の外周縁が中央孔３３ａの同心円上に配置されている。同様に、リアシリンダ３６においては、締結ボルト穴ＲＨ１，ＲＨ２，ＲＨ３，ＲＨ４，ＲＨ５の中心が全て中央孔３６ａの同心円上に配置されている。また、締結ボルト穴非形成部ＮＲ1及び締結ボルト穴非形成部ＮＲ２の外周縁が中央孔３６ａの同心円上に配置されている。そして、図６に示されているミドルプレート３５の締結ボルト穴ＭＨ１，ＭＨ２，ＭＨ３，ＭＨ４，ＭＨ５は、それぞれフロントシリンダ３３の締結ボルト穴ＦＨ１，ＦＨ２，ＦＨ３，ＦＨ４，ＦＨ５に対応する位置に配置されており、締結ボルト４１ａ，４１ｂ，４１ｃ，４１ｄ，４１ｅが螺合する雌ネジが切られている。同様に、図６に示されているミドルプレート３５の締結ボルト穴ＭＨ１，ＭＨ２，ＭＨ３，ＭＨ４，ＭＨ５は、それぞれリアシリンダ３６の締結ボルト穴ＲＨ１，ＲＨ２，ＲＨ３，ＲＨ４，ＲＨ５に対応する位置に配置されており、締結ボルト４２ａ，４２ｂ，４２ｃ，４２ｄ，４２ｅが螺合する雌ネジが切られている。
【００４６】
図６に示されているミドルプレート３５の外周縁３５ａのうち締結ボルト穴ＭＨ１，ＭＨ２，ＭＨ３，ＭＨ４，ＭＨ５の周辺は、フロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６の外周縁と同じように膨らんでいる。また、ミドルプレート３５の外周縁３５ａのうちフロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６の締結ボルト穴非形成部ＮＦ１，ＮＦ２，ＮＲ1，ＮＲ２の外周縁に対応する部分ＮＭ１，ＮＭ２などは、それらと一致するように同じ外形を有している。なお、後述するフロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６の締結ボルト穴非形成部ＮＦ３，ＮＦ４，ＮＲ３，ＮＲ４の外周縁に対応する部分ＮＭ３，ＮＭ４も同様である。このように、ミドルプレート３５の外周縁３５ａのうちフロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６の締結ボルト穴非形成部ＮＦ１〜ＮＦ４，ＮＲ1〜ＮＲ４の外周縁に対応する部分ＮＭ１〜ＮＭ４などがリアヘッド３８の外径よりも内側に凹んでいると、ミドルプレート３５の外周縁３５ａが凹んでいる分だけ潤滑油を多く貯留できるという利点がある。
【００４７】
（３）特徴
（３−１）
本実施形態に係るロータリー圧縮機１０は、フロントシリンダ３３について、内周壁３３ｂから締結ボルト穴ＦＨ１までの距離α１に対して外周壁３３ｃから締結ボルト穴ＦＨ１までの距離β１を大きくすることで、締結ボルト穴ＦＨ１周辺の応力を緩和でき、中央孔３３ａの変形量を小さくできる。同様に、リアシリンダ３６について、内周壁３６ｂから締結ボルト穴ＲＨ１までの距離α１に対して外周壁３６ｃから締結ボルト穴ＲＨ１までの距離β１を大きくすることで、締結ボルト穴ＲＨ１周辺の応力を緩和でき、中央孔３６ａの変形量を小さくできる。
【００４８】
また、フロントシリンダ３３について、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１の内周壁３３ｂと外周壁３３ｃの最短距離γ１を締結ボルト穴ＦＨ１周辺の外周壁３３ｃから内周壁３３ｂまでの距離（β１＋Ｄｂ１＋α１）よりも小さくすることで、締結ボルト４１ａの締結に起因して小さな応力しか掛からない締結ボルト穴非形成部ＮＦ１の剛性を下げて締結ボルト穴非形成部ＮＦ１の変形量を締結ボルト穴ＦＨ１周辺の変形量に近づけることができる。同様に、リアシリンダ３６についても、締結ボルト穴非形成部ＮＲ１の内周壁３６ｂと外周壁３６ｃの最短距離γ１を締結ボルト穴ＲＨ１周辺の外周壁３６ｃから内周壁３６ｂまでの距離（β１＋Ｄｂ１＋α１）よりも小さくすることで、締結ボルト４２ａの締結に起因して小さな応力しか掛からない締結ボルト穴非形成部ＮＲ１の剛性を下げて締結ボルト穴非形成部ＮＲ１の変形量を締結ボルト穴ＲＨ１周辺の変形量に近づけることができる。
【００４９】
その結果、部品点数を増加させることなく、締結ボルト４１ａ，４２ａで締結されることによって中央孔３３ａ，３６ａが歪むのを抑制でき、歪みを考慮して設けなければならないローラ３４とフロントシリンダ３３との隙間及びローラ３７とリアシリンダ３６との隙間を小さくしてシリンダ室Ｂ１，Ｂ２（圧縮室の例）での漏れを抑制することができる。
【００５０】
例えば、図８は、従来のフロントシリンダ及びリアシリンダの高さ変位を模式的に示すグラフであり、図９は、従来のフロントシリンダ及びリアシリンダの形状のまま材質を硬くしたときの高さ変位を模式的に示すグラフであり、図１０は、上記実施形態に係るフロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６の高さ変位を模式的に示すグラフである。図８及び図９に示されているフロントシリンダ及びリアシリンダの形状は、それぞれ締結ボルト穴の配置と外周縁を凹ませている点を除いて上記実施形態のフロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６と同じである。また、図８のフロントシリンダ及びリアシリンダと図１０のフロントシリンダ３３及びリアシリンダ３６は同じ材質である。
【００５１】
図１０において、点Ｄｔ１が締結ボルト穴ＲＨ１の近傍の変位を示している。締結ボルト穴ＲＨ１に対応する従来の締結ボルト穴の変位を示す図８の点Ｄｔ２と比較すると、この例では、特に上記実施形態に係るリアシリンダ３６の高さ変位が抑制されていることが分かる。このことは、リアシリンダ３６の中央孔３６ａの変形が抑制されていることを示している。
【００５２】
また、図１０の点Ｄｔ３が締結ボルト穴非形成部ＮＲ１のほぼ中央の高さ変位を示しており、図１０の点Ｄｔ４が締結ボルト穴非形成部ＮＲ２のほぼ中央の高さ変位を示している。図８の点Ｄｔ５が締結ボルト穴非形成部ＮＲ１のほぼ中央に対応する位置の高さ変位を示しており、図８の点Ｄｔ６が締結ボルト穴非形成部ＮＲ２のほぼ中央に対応する位置の高さ変位を示している。また、図９の点Ｄｔ７が締結ボルト穴ＲＨ１に対応する従来の締結ボルト穴の変位を示しており、図９の点Ｄｔ８が締結ボルト穴非形成部ＮＲ１のほぼ中央に対応する位置の高さ変位を示しており、図９の点Ｄｔ９が締結ボルト穴非形成部ＮＲ２のほぼ中央に対応する位置の高さ変位を示している。図１０の点Ｄｔ１と点Ｄｔ３，Ｄｔ４との差を、図８の点Ｄｔ２と点Ｄｔ５，Ｄｔ６との差と比較すれば、その差が小さくなっていることが分かる。その差の抑制の程度が、単に材質を硬いものに変えた場合の図８の点Ｄｔ２と点Ｄｔ５，Ｄｔ６の差に対する図９の点Ｄｔ７と点Ｄｔ８，Ｄｔ９の差の縮小の程度よりも、図８の点Ｄｔ２と点Ｄｔ５，Ｄｔ６の差に対する図１０の点Ｄｔ１と点Ｄｔ３，Ｄｔ４の差の縮小の程度が大きいことから、材質の変更に比べても優れた変形の抑制効果を上記実施形態の形状が奏することが分かる。
【００５３】
（３−２）
また、フロントシリンダ３３について、内周壁３３ｂから締結ボルト穴ＦＨ２までの距離α２に対して外周壁３３ｃから締結ボルト穴ＦＨ２までの距離β２を大きくすることで、締結ボルト穴ＦＨ２周辺の応力を緩和でき、中央孔３３ａの変形量を小さくできる。同様に、リアシリンダ３６について、内周壁３６ｂから締結ボルト穴ＲＨ２までの距離α２に対して外周壁３６ｃから締結ボルト穴ＲＨ２までの距離β２を大きくすることで、締結ボルト穴ＲＨ２周辺の応力を緩和でき、中央孔３６ａの変形量を小さくできる。
【００５４】
また、フロントシリンダ３３について、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１の内周壁３３ｂと外周壁３３ｃの最短距離γ１を締結ボルト穴ＦＨ２周辺の外周壁３３ｃから内周壁３３ｂまでの距離（β２＋Ｄｂ２＋α２）よりも小さくすることで、締結ボルト４１ｂの締結に起因して小さな応力しか掛からない締結ボルト穴非形成部ＮＦ１の剛性を下げて締結ボルト穴非形成部ＮＦ１の変形量を締結ボルト穴ＦＨ２周辺の変形量に近づけることができる。同様に、リアシリンダ３６についても、締結ボルト穴非形成部ＮＲ１の内周壁３６ｂと外周壁３６ｃの最短距離γ１を締結ボルト穴ＲＨ２周辺の外周壁３６ｃから内周壁３６ｂまでの距離（β２＋Ｄｂ２＋α２）よりも小さくすることで、締結ボルト４２ｂの締結に起因して小さな応力しか掛からない締結ボルト穴非形成部ＮＲ１の剛性を下げて締結ボルト穴非形成部ＮＲ１の変形量を締結ボルト穴ＲＨ２周辺の変形量に近づけることができる。
【００５５】
その結果、部品点数を増加させることなく、締結ボルト４１ｂ，４２ｂで締結されることによって中央孔３３ａ，３６ａが歪むのを抑制でき、歪みを考慮して設けなければならないローラ３４とフロントシリンダ３３との隙間及びローラ３７とリアシリンダ３６との隙間を小さくしてシリンダ室Ｂ１，Ｂ２での漏れを抑制することができる。
【００５６】
（３−３）
また、フロントシリンダ３３について、内周壁３３ｂから締結ボルト穴ＦＨ３までの距離α３に対して外周壁３３ｃから締結ボルト穴ＦＨ３までの距離β３を大きくすることで、締結ボルト穴ＦＨ３周辺の応力を緩和でき、中央孔３３ａの変形量を小さくできる。同様に、リアシリンダ３６について、内周壁３６ｂから締結ボルト穴ＲＨ３までの距離α３に対して外周壁３６ｃから締結ボルト穴ＲＨ３までの距離β３を大きくすることで、締結ボルト穴ＲＨ３周辺の応力を緩和でき、中央孔３６ａの変形量を小さくできる。
【００５７】
さらに、フロントシリンダ３３について、締結ボルト穴非形成部ＮＦ２の内周壁３３ｂと外周壁３３ｃの最短距離γ２を締結ボルト穴ＦＨ１周辺の外周壁３３ｃから内周壁３３ｂまでの距離（β１＋Ｄｂ１＋α１）よりも小さくするとともに締結ボルト穴ＦＨ３周辺の外周壁３３ｃから内周壁３３ｂまでの距離（β３＋Ｄｂ３＋α３）よりも小さくすることで、締結ボルト４１ａ，４１ｃの締結に起因して小さな応力しか掛からない締結ボルト穴非形成部ＮＦ２の剛性を下げて締結ボルト穴非形成部ＮＦ２の変形量を締結ボルト穴ＦＨ１，ＦＨ３周辺の変形量に近づけることができる。同様に、リアシリンダ３６について、締結ボルト穴非形成部ＮＲ２の内周壁３６ｂと外周壁３６ｃの最短距離γ２を締結ボルト穴ＲＨ１周辺の外周壁３６ｃから内周壁３６ｂまでの距離（β１＋Ｄｂ１＋α１）よりも小さくするとともに締結ボルト穴ＲＨ３周辺の外周壁３６ｃから内周壁３６ｂまでの距離（β３＋Ｄｂ３＋α３）よりも小さくすることで、締結ボルト４２ａ，４２ｃの締結に起因して小さな応力しか掛からない締結ボルト穴非形成部ＮＲ２の剛性を下げて締結ボルト穴非形成部ＮＲ２の変形量を締結ボルト穴ＲＨ１，ＲＨ３周辺の変形量に近づけることができる。
【００５８】
その結果、締結ボルト４１ａ，４１ｃ及び締結ボルト４２ａ，４２ｃで締結されることによって中央孔３３ａ及び中央孔３６ａが歪むのを抑制でき、歪みを考慮して設けなければならないローラ３４とフロントシリンダ３３との隙間及びローラ３７とリアシリンダ３６との隙間を小さくしてシリンダ室Ｂ１，Ｂ２での漏れを抑制することができる。
【００５９】
（３−４）
フロントシリンダ３３においては、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１，ＮＦ２の外周縁を凹ませることにより、γ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件及びγ２＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件が締結ボルト４１ａの周囲で満たされる。同様に、リアシリンダ３６においては、締結ボルト穴非形成部ＮＲ１，ＮＲ２の外周縁を凹ませることにより、γ１＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件及びγ２＜β１＋Ｄｂ１＋α１という条件が締結ボルト４２ａの周囲で満たされる。その結果、締結ボルト４１ａ，４２ａのボルト締結歪によるロータリー圧縮機１０の効率低下を抑制することができる。
【００６０】
（３−５）
フロントシリンダ３３の締結ボルト穴ＦＨ１，ＦＨ３の中心が同心円上に配置され、締結ボルト穴非形成部ＮＦ１，ＮＦ２の外周縁が同心円上に配置されることにより、締結ボルト穴ＦＨ１及び締結ボルト穴非形成部ＮＦ１の周囲と締結ボルト穴ＦＨ３及び締結ボルト穴非形成部ＮＦ２の周囲の形状を同一形状（似た形状の例）にできる。その結果、締結ボルト穴ＦＨ１，ＦＨ３の配置位置及び締結ボルト穴非形成部ＮＦ１，ＮＦ２の形状に起因するシリンダの変形量のバラツキを小さくできる。
【００６１】
（４）変形例
本実施形態の具体的構成は、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で変更可能である。以下、本実施形態に適用可能な変形例について説明する。
【００６２】
（４−１）変形例Ａ
上記実施形態では、締結ボルト穴ＦＨ１，ＲＨ１を第１締結ボルト穴とみなす場合について説明したが、締結ボルト穴ＦＨ２，ＲＨ２を第１締結ボルト穴とみなすこともできる。締結ボルト穴ＦＨ２，ＲＨ２を第１締結ボルト穴とみなすときは、締結ボルト穴ＦＨ１，ＲＨ１を第２締結ボルト穴とみなすことができ、締結ボルト穴ＦＨ４，ＲＨ４を第３締結ボルト穴とみなすことができる。このようにみなすときには、締結ボルト穴ＦＨ２，ＲＨ２と締結ボルト穴ＦＨ１，ＲＨ１の間の締結ボルト穴非形成部ＮＦ１が、第１の締結ボルト穴非形成部になる。また、締結ボルト穴ＦＨ２，ＲＨ２と締結ボルト穴ＦＨ４，ＲＨ４の間の凹んでいる締結ボルト穴非形成部ＮＦ３，ＮＲ３を第２の締結ボルト穴非形成部とみなすことができる。
【００６３】
また、締結ボルト穴ＦＨ３，ＲＨ３を第１締結ボルト穴とみなすこともできる。締結ボルト穴ＦＨ３，ＲＨ３を第１締結ボルト穴とみなすときは、締結ボルト穴ＦＨ１，ＲＨ１を第２締結ボルト穴とみなすことができ、締結ボルト穴ＦＨ５，ＲＨ５を第３締結ボルト穴とみなすことができる。このようにみなすときには、締結ボルト穴ＦＨ３，ＲＨ３と締結ボルト穴ＦＨ１，ＲＨ１の間の締結ボルト穴非形成部ＮＦ２が、第１の締結ボルト穴非形成部になる。また、締結ボルト穴ＦＨ３，ＲＨ３と締結ボルト穴ＦＨ５，ＲＨ５の間の凹んでいる締結ボルト穴非形成部ＮＦ４，ＮＲ４を第２の締結ボルト穴非形成部とみなすことができる。
【００６４】
（４−２）変形例Ｂ
上記実施形態のロータリー圧縮機１０は、１台の圧縮機に複数のシリンダ（フロントシリンダ３３、リアシリンダ３６）を備えるものであったが、シリンダ数が１つのロータリー圧縮機に本願発明を適用することもできる。
【符号の説明】
【００６５】
１０      ロータリー圧縮機
２０      駆動機構
３０      圧縮機構
３１      フロントマフラー
３２      フロントヘッド  （ヘッド部材の例）
３３      フロントシリンダ  （シリンダの例）
３４      ローラ  （ピストンの例）
３５      ミドルプレート
３６      リアシリンダ  （シリンダの例）
３７      ローラ  （ピストンの例）
３８      リアヘッド  （ヘッド部材の例）
４１，４１ａ〜４１ｅ      締結ボルト
４２，４２ａ〜４２ｅ      締結ボルト
【先行技術文献】
【特許文献】
【００６６】
【特許文献１】特開２００９−２５７２０６号公報
【図１】
2016056749.tif 000003
【図２】
2016056749.tif 000004
【図３】
2016056749.tif 000005
【図４】
2016056749.tif 000006
【図５】
2016056749.tif 000007
【図６】
2016056749.tif 000008
【図７】
2016056749.tif 000009
【図８】
2016056749.tif 000010
【図９】
2016056749.tif 000011
【図１０】
2016056749.tif 000012