(57)【要約】【課題】作動油の粘度に関わらず、ポンプの運転効率を高めることができる圧力調整システムを合理的に構成する。【解決手段】吸引ポート３１と、第一吐出ポート３２および第二吐出ポート３３とを有するオイルポンプ１と、送給流路１４と、帰還流路１６と、を備え、弁体４０と、スプリング４４と、スプリング４４の収容空間に設けられる圧力室４５とを有し、弁体４０の移動に伴って、第二吐出ポート３３から吐出される作動油を第一吐出ポート３２から吐出される作動油に合流させる第一状態と、第二吐出ポート３３から吐出される作動油を帰還流路１６に返送させる第二状態とを切換え可能なリリーフバルブ４と、第一吐出ポート３３から吐出される作動油が流通する送給流路１４から分岐して圧力室４５に接続される分岐流路１５に配置され、圧力室４５への作動油の供給を制御する電磁弁５と、を備えている。【選択図】図１
2016098732.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動油が供給される吸引ポートと、作動油が吐出される第一吐出ポートおよび第二吐出ポートとを有するオイルポンプと、
前記第一吐出ポートから吐出される作動油を被供給部に送給する送給流路と、
前記第二吐出ポートから吐出される作動油を前記吸引ポート又はオイルパンに返送する帰還流路と、
前記送給流路を流通する作動油の圧力を受ける弁体と、前記弁体を前記圧力に対向する方向に付勢するスプリングと、前記スプリングの収容空間に設けられる圧力室とを有し、前記弁体の移動に伴って、前記第二吐出ポートから吐出される作動油を前記第一吐出ポートから吐出される作動油に合流させる第一状態と、前記第二吐出ポートから吐出される作動油を前記帰還流路に返送させる第二状態とに切換え可能な制御弁と、
前記送給流路から分岐して前記圧力室に接続される分岐流路に配置され、前記圧力室への作動油の供給を制御する電磁弁と、を備えている圧力調整システム。
【請求項２】
前記電磁弁は、前記圧力室に作動油を供給する供給モードと、前記圧力室への作動油の供給を遮断する遮断モードとを選択的に切換える請求項１に記載の圧力調整システム。
【請求項３】
前記電磁弁は、前記圧力室に作動油を供給する供給モードと、前記圧力室への作動油の供給を遮断する遮断モードとを備え、
前記供給モードの際に、前記電磁弁に対する通電量を制御することで、前記圧力室への作動油の供給量を調節する請求項１に記載の圧力調整システム。
【請求項４】
前記圧力室には、内部に流通する作動油を外部に排出するドレーンポートが形成され、
前記ドレーンポートの開口面積は、前記分岐流路の断面積より小さく設定されている請求項１から３のいずれか一項に記載の圧力調整システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オイルポンプの吐出圧を調整する圧力調整システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジンの被供給部に作動油を循環させるオイルポンプの吐出圧を調整する圧力調整システムが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１記載の圧力調整システムは、吸引ポートと第一吐出ポートおよび第二吐出ポートとを有するオイルポンプと、第一吐出ポートから吐出される作動油の圧力を受ける弁体を有し、第二吐出ポートから吐出される作動油を内部に流通させる制御弁とを備えている。この制御弁は、弁体の移動に伴って、第二吐出ポートから吐出される作動油を第一吐出ポートから吐出される作動油に合流させる第一形態と、第一吐出ポートおよび第二吐出ポートから吐出される作動油をリリーフさせる中間形態と、第二吐出ポートから吐出される作動油のみをリリーフさせる第二形態とを切換え可能に構成されている。
【０００４】
エンジンの回転数が上昇すると、第一形態から中間形態に移行することで第一吐出ポートおよび第二吐出ポートから吐出される作動油がリリーフされるので、ポンプの吐出圧の上昇勾配が緩やかになる。さらにエンジンの回転数が上昇すると、第一吐出ポートから吐出される作動油のリリーフを遮断する第二形態に移行することで、ポンプの吐出圧が急上昇する。つまり、特許文献１記載の圧力調整システムは、ポンプの吐出量を減少させる中間形態を設けることで、ポンプの無駄な仕事量を減らして燃費を高める技術である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平８−１１４１８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、作動油の温度が低く高粘度のときは、エンジンの被供給部に比較的大きな圧力が付与されるので、エンジンの回転数が上昇するに連れて、ポンプの吐出圧を低圧設定にできる領域が広く存在する。しかしながら、特許文献１記載の圧力調整システムでは、作動油が高粘度である場合、弁体に作用する圧力が大きくなるので、エンジン回転数が所望の回転数に到達する前の早い段階で中間形態から第二形態に移行してしまう。その結果、ポンプの吐出圧が低圧設定となる領域が狭くなるので、ポンプ仕事量の低減効果が小さく、燃費を高める上で改善の余地があった。
【０００７】
そこで、本発明は、作動油の粘度に関わらず、ポンプの運転効率を高めることができる圧力調整システムを合理的に構成することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る圧力調整システムの特徴構成は、作動油が供給される吸引ポートと、作動油が吐出される第一吐出ポートおよび第二吐出ポートとを有するオイルポンプと、前記第一吐出ポートから吐出される作動油を被供給部に送給する送給流路と、前記第二吐出ポートから吐出される作動油を前記吸引ポート又はオイルパンに返送する帰還流路と、前記送給流路を流通する作動油の圧力を受ける弁体と、前記弁体を前記圧力に対向する方向に付勢するスプリングと、前記スプリングの収容空間に設けられる圧力室とを有し、前記弁体の移動に伴って、前記第二吐出ポートから吐出される作動油を前記第一吐出ポートから吐出される作動油に合流させる第一状態と、前記第二吐出ポートから吐出される作動油を前記帰還流路に返送させる第二状態とに切換え可能な制御弁と、前記送給流路から分岐して前記圧力室に接続される分岐流路に配置され、前記圧力室への作動油の供給を制御する電磁弁と、を備えている点にある。
【０００９】
本構成では、吐出ポートを２箇所設け、第一吐出ポートから吐出される作動油に第二吐出ポートから吐出される作動油の合流量を調整している。つまり、第二吐出ポートから吐出される作動油のリリーフ量を調整すれば、エンジンの被供給部への作動油の供給量が増減する。例えば、エンジンの弁開閉時期制御装置に作動油を供給する場合、運転を開始して所定の回転数に達したときには、装置に所望の作動油が充填されているので、供給量を減少させてポンプを低圧設定にすることが可能である。
【００１０】
一方、エンジンの回転数が同じ場合であっても、作動油の温度（粘度）の違いによって弁体に作用する圧力が異なるので、第一状態から第二状態又は第二状態から第一状態へと切換わるタイミングが異なる。例えば、作動油が低温の場合は粘度が高く、高圧が弁体に作用するため、ポンプを低圧設定にできるエンジンの回転数領域であっても、第二状態から第一状態に早く切換って高圧設定に移行するおそれがある。
【００１１】
しかしながら、本構成では、スプリングの収容空間に圧力室を設け、この圧力室に供給される作動油の供給を電磁弁によって制御することとしている。このため、作動油が低温の場合、電磁弁を開状態にして圧力室に作動油を供給すれば、スプリングの付勢力をアシストして弁体の移動が抑制され、第二状態から第一状態への切換えタイミングを遅らせることができる。その結果、作動油が低温であっても、ポンプの低圧設定が持続されるので、ポンプの無駄な仕事量を減少して燃費を向上させることができる。
【００１２】
このように、圧力室に供給する作動油を電磁弁によって調整すれば、作動油の粘度に関わらずポンプの仕事量を低減させることができる。しかも、制御弁のスプリング収容空間に形成される圧力室に作動油の供給口を設け、電磁弁と接続するだけでよいので合理的である。
【００１３】
他の特徴構成は、前記電磁弁は、前記圧力室に作動油を供給する供給モードと、前記圧力室への作動油の供給を遮断する遮断モードとを選択的に切換える点にある。
【００１４】
本構成のように、電磁弁は、供給モードと遮断モードとを切換えるだけで良いので構成が簡便である。また、作動油が低温の場合でエンジンが所望の回転数に到達した時に、電磁弁を供給モードに切換えれば、ポンプの低圧設定を持続することができる。
【００１５】
他の特徴構成は、前記電磁弁は、前記圧力室に作動油を供給する供給モードと、前記圧力室への作動油の供給を遮断する遮断モードとを備え、前記供給モードの際に、前記電磁弁に対する通電量を制御することで、前記圧力室への作動油の供給量を調節する点にある。
【００１６】
本構成のように、圧力室への作動油の供給量を調節すれば、作動油の粘度の違い、つまり弁体に作用する圧力の違いによって、第一状態から第二状態又は第二状態から第一状態へと切換わるタイミングを精度よく設定することができる。
【００１７】
他の特徴構成は、前記圧力室には、内部に流通する作動油を外部に排出するドレーンポートが形成され、前記ドレーンポートの開口面積は、前記分岐流路の断面積より小さく設定されている点にある。
【００１８】
本構成のように、圧力室にドレーンポートを形成し、このドレーンポートの開口面積を分岐流路の断面積より小さく設定すれば、圧力室に所望の作動油を供給して圧力室の圧力を適度に高め、その一方で作動油の供給による急激な圧力変動を抑制することができる。また、作動油の温度が低温から高温に変化して圧力室の作動油が不要になった場合は、速やかにドレーンすることができる。さらに、このドレーンポートを弁体の移動に伴う呼吸孔としても機能させることができるので合理的である。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本実施形態に係る圧力調整システムの全体構成図である。
【図２】エンジンの回転数が低域時における第一状態を示す概念図である。
【図３】エンジンの回転数が中域時における第二状態を示す概念図である。
【図４】エンジンの回転数が中域時における第一状態を示す概念図である。
【図５】エンジンの回転数が高域時における第二状態を示す概念図である。
【図６】制御フローを示す図である。
【図７】加速時におけるエンジンの回転数とポンプの吐出圧との関係を示す図である。
【図８】減速時におけるエンジンの回転数とポンプの吐出圧との関係を示す図である。
【図９】加速時におけるエンジンの回転数とポンプの吐出圧との関係を示す図である。
【図１０】別実施形態に係る圧力調整システムの全体構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下に、本発明に係る圧力調整システムの実施形態について、図面に基づいて説明する。本実施形態では、エンジンオイル（作動油の一例。以下、単に作動油と言う。）を車両のエンジンＥに循環させるオイルポンプ１（以下、単にポンプ１と言う。）の吐出圧を調整する圧力調整システムＸを一例として説明する。ただし、以下の実施形態に限定されることなく、その要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形が可能である。
【００２１】
[全体構成]
図１に示すように、ポンプ１は、作動油を貯留するオイルパン７とエンジンＥとの間に配置され、エンジンＥの弁開閉時期制御装置、ラッシュアジャスタ、ターボチャージャやメインギャラリ等の被供給部に作動油を循環させる。
【００２２】
本実施形態に係る圧力調整システムＸは、ポンプ１と、流路１３〜１６と、リリーフバルブ４（制御弁の一例）と、電磁弁５と、制御部９とを備えている。
【００２３】
ポンプ１は、ポンプ本体１０と、クランクシャフト（不図示）と同期して駆動するロータ２０とを備えている。ポンプ本体１０には、複数個の内歯を有する内歯車部１１が形成され、ロータ２０には、内歯より一つ歯数が少ない複数個の外歯を有する外歯車部２１が形成されている。この内歯車部１１および外歯車部２１は、トロコイド曲線又はサイクロイド曲線等で規定されている。
【００２４】
ポンプ本体１０の内歯車部１１とロータ２０の外歯車部２１との間にはポンプ室１２が形成され、このポンプ室１２は、空間２２ｋが最も容積が大きく、空間２２ｅおよび空間２２ｆが最も容積が小さく構成されている。ロータ２０が矢印Ａ１の方向に回転することで、空間２２ｅから空間２２ａに行くに連れて容積が大きくなって吸込作用が得られ、空間２２ｊから空間２２ｆに行くに連れて容積が小さくなって吐出作用が得られる。
【００２５】
ポンプ本体１０には、吸込作用によって作動油がポンプ室１２に供給される吸引ポート３１と、吐出作用によって作動油が吐出される第一吐出ポート３２および第二吐出ポート３３が形成してある。本実施形態では、吸引ポート３１は、ロータ２０の回転方向Ａ１に沿った空間２２ｅから空間２２ａまでの領域に形成されている。また、第一吐出ポート３２は、回転方向Ａ１に沿った空間２２ｊから空間２２ｈまでの領域に形成され、第二吐出ポート３３は、回転方向Ａ１に沿った空間２２ｇから空間２２ｆまでの領域に形成されている。
【００２６】
第二吐出ポート３３は、回転方向Ａ１において第一吐出ポート３２より下流側に配置され、第一吐出ポート３２と第二吐出ポート３３とは、仕切部３４によって仕切られて互いに独立した吐出機能を有している。また、第一吐出ポート３２の開口面積は、第二吐出ポート３３の開口面積より大きく設定してあり、第一吐出ポート３２がメインポートとして機能する。
【００２７】
ポンプ１が回転することで、オイルパン７から汲み上げられた作動油は、供給流路１３を経由して、ポンプ１の吸引ポート３１に供給される。次いで、少なくとも第一吐出ポート３２から吐出された作動油は、送給流路１４を経由してエンジンＥの被供給部に送給される。このとき、送給流路１４から分岐する分岐流路１５が、後述するリリーフバルブ４の圧力室４５に接続されており、この分岐流路１５の途中に電磁弁５が配置されている。また、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出された作動油を、リリーフバルブ４を介して吸引ポート３１に返送する帰還流路１６が形成されている。
【００２８】
ポンプ１より下流側の送給流路１４には、温度センサＴと圧力センサＰとを備えている。詳細は後述するが、圧力センサＰの測定圧力Ｐｄや温度センサＴの測定温度Ｔｄは、制御部９に入力される。さらに、制御部９には、図示しないクランクシャフトに設置された回転センサから測定されるエンジンＥの実回転数や、スロットル開度等から測定されるエンジンＥの負荷情報などが入力される。
【００２９】
リリーフバルブ４は、送給流路１４を流通する作動油の圧力を受ける弁体４０と、弁体４０を該圧力に対向する方向Ｂ１に付勢するスプリング４４と、スプリング４４の収容空間に設けられる圧力室４５とを備えている。換言すると、本実施形態における圧力室４５は、スプリング４４が存在する空間に設けられている。リリーフバルブ４は、ポンプ１と共通のハウジングに収容されており、弁体４０がハウジングの内壁に摺動自在に構成されている。なお、ポンプ１とリリーフバルブ４とのハウジングを独立して形成しても良い。
【００３０】
弁体４０は、少なくとも第一吐出ポート３２から吐出される作動油の圧力を受ける第一弁部４１と、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出される作動油の圧力を受ける第二弁部４２とが、連結部材４３で対向して配置されている。第一弁部４１は、第一受圧面４１ａと第二受圧面４１ｂとが形成され、第二弁部４２には、第三受圧面４２ａが形成されている。また、第二弁部４２は、第三受圧面４２ａとは反対側の位置に、スプリング４４を保持する有底筒状に形成される筒状部４２ｂを有している。この筒状部４２ｂには、圧力室４５に供給された作動油からの圧力を受ける第四受圧面４２ｃが形成されている。
【００３１】
本実施形態では、第二受圧面４１ｂと第三受圧面４２ａとの面積がほぼ等しく設定されているので、弁体４０の移動に寄与する受圧面は、第一受圧面４１ａとなっている。なお、第二受圧面４１ｂと第三受圧面４２ａとに面積差を持たせて、弁体４０の移動に寄与する受圧面として機能させても良い。
【００３２】
また、リリーフバルブ４は、第二吐出ポート３３から吐出される作動油を送給流路１４に合流させる合流ポート４ａと、第二吐出ポート３３から吐出される作動油を帰還流路１６にリリーフさせるリリーフポート４ｂとを有している。つまり、弁体４０の位置が図２や図４の状態にあるとき、合流ポート４ａが送給流路１４と連通し、第二吐出ポート３３から吐出される作動油を第一吐出ポート３２から吐出される作動油に合流させる第一状態となる。一方、弁体４０の位置が図３や図５の状態にあるとき、少なくとも第二吐出ポート３３から吐出される作動油が、リリーフポート４ｂを介してリリーフされる第二状態となる。
【００３３】
また、スプリング４４の収容空間に設けられる圧力室４５には、内部に流通する作動油をオイルパン７に排出するドレーンポート４ｃが形成されている。このドレーンポート４ｃの開口面積は、分岐流路１５の断面積より小さく設定されている。これによって、圧力室４５に適正な作動油を供給しつつ、圧力室４５の急激な圧力変動を抑制することができる。また、このドレーンポート４ｃは呼吸孔として機能するので、弁体４０の円滑な移動が阻害されない。
【００３４】
電磁弁５は、ソレノイド部Ｃと、流路切替部Ｄとを備え、圧力室４５への作動油の供給を制御する。制御部９からの信号を受けて、ソレノイド部Ｃのコイル５１に通電されると磁束が発生し、この磁束に吸引されたプランジャ５２が軸芯方向に移動する。流路切替部Ｄは、プランジャ５２によって押し動作されるスプール５３と、スプール５３を内挿するスリーブ５４と、スプール５３をソレノイド部Ｃの方向に付勢する付勢部材５５とを有している。スプール５３には、環状溝５３ａが形成されている。また、スリーブ５４には、リリーフバルブ４の圧力室４５に作動油を給排する給排口５４ａと、分岐流路１５を流通する作動油が供給される供給口５４ｂと、給排口５４ａと連通可能なドレーン口５４ｃとが形成されている。
【００３５】
ソレノイド部Ｃに通電されない状態では、図１に示すように、付勢部材５５の付勢力によってスプール５３が右端（ソレノイド部Ｃの側）に位置し、リリーフバルブ４の圧力室４５に存在する作動油は、給排口５４ａ，ドレーン口５４ｃを介してオイルパン７に排出される。これは、圧力室４５への作動油の供給を遮断する遮断モードである。なお、本実施形態では、遮断モードにおいて作動油を排出する構成としているが、単にスプール５３の外面で作動油を止めて、排出しない構成としても良い。
【００３６】
一方、ソレノイド部Ｃに通電されると、付勢部材５５の付勢力に抗してプランジャ５２がスプール５３を左方向（付勢部材５５の側）に移動させる。このとき、付勢部材５５の付勢力とプランジャ５２の吸引力が均衡する位置でスプール５３が停止する。その結果、分岐流路１５を流通する作動油は、供給口５４ｂ，環状溝５３ａ，給排口５４ａを介して、圧力室４５に供給される。圧力室４５への作動油の供給する供給モードである。
【００３７】
［ポンプの吐出圧調整］
続いて、弁体４０の移動に伴うポンプ１の吐出圧の変化を、図２〜図５，図７を用いて説明する。ポンプ１の運転開始時は、図２に示すように、弁体４０が下限位置にあり、第二吐出ポート３３から吐出される作動油は、合流ポート４ａおよび第一弁部４１と第二弁部４２との間の空間を通過し、第一吐出ポート３２から吐出される作動油と合流する（第一状態）。このとき、ポンプ１の吐出圧は、高圧設定である（図７の０〜Ｎ１）。
【００３８】
次いで、弁体４０の第一受圧面４１ａには、第一吐出ポート３２および第二吐出ポート３３から吐出される作動油の圧力が付与され、スプリング４４の付勢力を上回ったときに弁体４０が上昇する方向Ｂ２に移動する。これによって、第二吐出ポート３３から吐出される作動油は、第一弁部４１と第二弁部４２との間の空間およびリリーフポート４ｂを通過し、帰還流路１６を経由して吸引ポート３１に返送される（第二状態）。このとき、エンジンＥの回転数が大きくなるに連れて、ポンプ１の吐出圧の上昇勾配が緩やかになる（図７のＮ１〜Ｎ２）。そして、図３に示すように、第一弁部４１が仕切部３４の位置まで上昇すると、第一吐出ポート３２と第二吐出ポート３３との連通が遮断され、ポンプ１の吐出圧は、第一吐出ポート３２から吐出される作動油のみの圧力に依存した低圧設定となる（第二状態、図７のＮ２〜Ｎ３）。
【００３９】
次いで、弁体４０の第一受圧面４１ａには、第一吐出ポート３２から吐出される作動油の圧力が付与されて弁体４０がさらに上昇する。図４に示すように、第一弁部４１と仕切部３４との間に隙間が生じると、第二吐出ポート３３から吐出される作動油は、第一吐出ポート３２から吐出される作動油と合流する（第一状態）。これによって、ポンプ１の吐出圧は高圧設定となり、ポンプ１の吐出圧が急上昇する（図７のＮ３〜Ｎ４）。
【００４０】
次いで、弁体４０の第一受圧面４１ａには、第一吐出ポート３２および第二吐出ポート３３から吐出される作動油の圧力が付与されて弁体４０がさらに上昇する。最終的には、第一弁部４１がリリーフポート４ｂを開放する位置まで上昇して、第一吐出ポート３２から吐出される作動油の一部および第二吐出ポート３３から吐出される作動油の一部は、帰還流路１６を経由して吸引ポート３１に返送される（第二状態）。その結果、エンジンＥの回転数が大きくなるに連れて、ポンプ１の吐出圧の上昇勾配は緩やかになる（図７のＮ４以降）。
【００４１】
このように、リリーフバルブ４は、弁体４０の移動に伴って、第一状態と第二状態とを切換え可能に構成しているので、ポンプ１の無駄な仕事量を減少させて燃費を改善することができる。一方、ポンプ１から吐出される作動油の測定温度Ｔｄが所定の温度Ｔ１より低い場合、作動油の粘度が高くなって弁体４０に作用する圧力が上昇し、第一状態から第二状態又は第二状態から第一状態へと切り替わるタイミングが早くなる。その結果、図７の点線で示すように、ポンプ１の無駄な仕事量を減少させることが可能なエンジンＥの回転数領域が狭くなる。
【００４２】
そこで、本実施形態では、上述したように、リリーフバルブ４のスプリング４４の収容空間に設けられる圧力室４５に接続される分岐流路１５に、電磁弁５を配置している。これによって、弁体４０の位置を図３に示す第二状態で保持するように、電磁弁５を開弁して圧力室４５に作動油を供給し、第二状態から第一状態に切換わるタイミングを遅らせることができる。特に、本実施形態では、圧力室４５の圧力を、スプリング４４を保持する筒状部４２ｂの第四受圧面４２ｃに作用させており、スプリング４４を通常設定にした状態で圧力室４５の圧力を変更すれば弁体４０の位置を設定することができるので、制御方法が簡便である。電磁弁５の開弁にあたり、制御部９は、圧力センサＰの測定圧力Ｐｄに応じて電磁弁５に対する通電量を調整して、弁体４０の位置を第二状態で保持する制御を実行する。つまり、本実施形態では、圧力室４５に作動油を供給する供給モードの際に、電磁弁５に対する通電量を制御することで、圧力室４５への作動油の供給量を調節することとしている。
【００４３】
また、制御部９は、圧力センサＰの測定圧力Ｐｄ、温度センサＴの測定温度Ｔｄ、エンジンＥの実回転数、エンジンＥの負荷情報等に基づいて、エンジンＥの被供給部に循環させる作動油の目標圧力Ｐｃを演算する。この演算には、例えば、温度センサＴの測定温度ＴｄとエンジンＥの実回転数とを入力変数として目標油圧を出力するマップや所定の定義関数が用いられる。なお、エンジンＥの実回転数に代えて、エンジンＥの負荷情報又は圧力センサＰの測定圧力Ｐｄを入力変数として用いても良いし、二つ以上の入力変数を組み合わせても良い。
【００４４】
[制御方法]
以下、本実施形態にかかる制御方法の一例について、図６〜図９を用いて説明する。
【００４５】
まず、温度センサＴの測定温度Ｔｄが、所定の温度Ｔ１以下か否かを判定する（♯７０）。作動油が高温の場合（♯７０Ｎｏ判定）、電磁弁５に通電することなく、圧力室４５に作動油を供給しない通常モードに設定する（♯７１）。これは、作動油が高温の場合は、弁体４０に作用する圧力が比較的小さいので、弁体４０の位置が第二状態から第一状態に移行するタイミングが早まることがなく、ポンプ１の無駄な仕事量を適正に減少させることができるからである。なお、所定の温度Ｔ１は、エンジンＥの負荷情報に応じて変更させても良い。例えば、エンジンＥの負荷が大きい場合は、被供給部に循環させる作動油を多く確保する必要があるので、所定の温度Ｔ１を低めに設定して、ポンプ１の吐出圧が高圧設定となるエンジンＥの回転数領域を広げる操作が実行される。
【００４６】
一方、作動油が低温の場合（♯７０Ｙｅｓ判定）、制御部９は目標圧力Ｐｃを演算する（♯７２）。次いで、測定圧力Ｐｄが目標圧力Ｐｃより大きいか否かが判定される（♯７３）。測定圧力Ｐｄが目標圧力Ｐｃ以下の場合（♯７３Ｎｏ判定）、エンジンＥの被供給部に循環させる作動油が不足しているので、電磁弁５に通電して開弁し、圧力室４５に作動油を供給する（♯７４）。その結果、圧力室４５からの圧力がスプリング４４の付勢力をアシストして、弁体４０を下降する方向Ｂ１に移動させる。このとき、電磁弁５への通電量を最大値に設定するのが好ましい。これによって、弁体４０を下限位置まで移動させて、例えば図９の実線で示すように、回転数がＮ１となるまで、ポンプ１の吐出圧を高圧設定とすることができる。このため、弁体４０の位置を第一状態から第二状態に早く移行させてしまい、エンジンＥの被供給部に循環させる作動油が不足するといった不都合が解消される。
【００４７】
圧力室４５に作動油を供給した後、測定圧力Ｐｄが目標圧力Ｐｃより大きくなり（♯７３Ｙｅｓ判定）、第二吐出ポート３３から吐出される作動油をリリーフさせる第二状態でないときは（♯７５Ｎｏ判定）、電磁弁５への通電をＯＦＦにして圧力室４５の作動油を排出させる（♯７６）。なお、測定圧力Ｐｄが目標圧力Ｐｃ以下の場合に、電磁弁５に通電して開弁し、圧力室４５に作動油を供給する制御は、作動油の測定温度Ｔｄに関わらず実行しても良い。つまり、この制御を実行することで、作動油が高温で粘度が低い場合でも、エンジンＥに循環する作動油が不足するといった不都合が解消される。
【００４８】
測定圧力Ｐｄが目標圧力Ｐｃより大きい場合（♯７３Ｙｅｓ判定）、第二吐出ポート３３から作動油をリリーフさせるエンジンＥの回転数か否かが判定される（♯７５）。具体的には、図７に示す車両の加速時では、エンジンＥの回転数領域がＮ２からＮ３の範囲に有るか否かが判定され、図８に示す車両の減速時では、エンジンＥの回転数領域がＮ４からＮ２の範囲に有るか否かが判定される。
【００４９】
エンジンＥの回転数が、所定の範囲にない場合（♯７５Ｎｏ判定）、最初に戻って、エンジンＥの回転数が所定の範囲になるまで繰り返される（♯７０〜♯７６）。
【００５０】
一方、エンジンＥの回転数が、所定の範囲にある場合（♯７５Ｙｅｓ判定）、測定圧力Ｐｄに応じて電磁弁５に所定の電流値で通電する（♯７７）。これは、弁体４０に作用する作動油の測定圧力Ｐｄと、スプリング４４の付勢力および圧力室４５に供給される作動油の圧力の合計値とが均衡するように、スプール５３の移動量、つまり電磁弁５の開弁量を決定して、電磁弁５に通電すべき電流値としてフィードバックする制御が実行される。その結果、弁体４０の位置が第二状態に維持され（♯７８）、第二吐出ポート３３から吐出される作動油がリリーフされる。
【００５１】
これによって、図７に示す車両の加速時では、エンジンＥの回転数領域がＮ２からＮ３にある間は、リリーフバルブ４が第一状態に切り替わることがない。よって、実線で示す電磁弁５を設けた場合は、点線で示す電磁弁５を設けない場合に比べ、ポンプ１の無駄な仕事量をより一層低減することができる。
【００５２】
一方、図８に示す車両の減速時では、エンジンＥの回転数領域がＮ４になった時点で、リリーフバルブ４が第二状態となるように、圧力室４５に作動油が供給される。特に、車両の減速時においては、図８の点線で示す電磁弁５を設けない場合では、弁体４０に作用する大きな吐出圧が残留しているため、弁体４０が第二状態に切換わるまで時間を要する（ヒステリシス特性）。その結果、図７の点線で示す場合に比べ、ポンプ１の仕事量の低減効果が少ない。しかし、本実施形態のように、強制的に電磁弁５を開弁させて圧力室４５に作動油を供給すれば、第二状態に切換えるタイミングを自由に設定することができる。このため、図８の実線で示すように、ポンプ１の無駄な仕事量をより一層低減することができる。
【００５３】
図６の制御フローに戻って、第一吐出ポート３２から吐出される作動油と第二吐出ポート３３から吐出される作動油とを合流させる第一状態に移行させる回転数か否かが判定される（♯７９）。具体的には、図７に示す車両の加速時では、エンジンＥの回転数がＮ３を超えたか否かが判定され、図８に示す車両の減速時では、エンジンＥの回転数領域がＮ２を下回ったか否かが判定される。
【００５４】
エンジンＥの回転数が、第一状態に移行させる回転数でない場合（♯７９Ｎｏ判定）、エンジンＥの回転数が第二状態に保持する制御が実行される（♯７７〜♯７８）。一方、エンジンＥの回転数が、第一状態に移行させる回転数である場合（♯７９Ｙｅｓ判定）、電磁弁５への通電をＯＦＦにして、圧力室４５にある作動油をドレーンポート４ｃと電磁弁５のドレーン口５４ｃとを介して排出させる（♯８０）。
【００５５】
その結果、図７に示す車両の加速時では、弁体４０が上昇する方向Ｂ２に移動して、図４に示す第一状態に移行し、ポンプ１の吐出圧が急上昇して、高圧設定に復帰する（図７のＮ３〜Ｎ４）。一方、図８に示す車両の減速時では、エンジンＥの回転数が減少することで、弁体４０に作用する第一吐出ポート３２からの吐出圧が減少するが、弁体４０を方向Ｂ１に下降させる圧力室４５の作動油がドレーンされるので第一状態に即座に移行せず、ポンプ１の吐出圧が緩やかな勾配で下降する（図８のＮ２〜Ｎ１）。
【００５６】
[別実施形態]
以下、別実施形態について説明する。基本構成は、上述した実施形態と同様であるため、異なる構成についてのみ図面を用いて説明する。なお、図面の理解を容易にするため、上述した実施形態と同じ部材名称及び符号を用いて説明する。
【００５７】
別実施形態の圧力調整システムＸは、リリーフバルブ４のスプリング４４の収容空間に、スプリング４４の弁体４０とは反対側の端部を保持する保持体４６を備え、保持体４６の背面側（スプリング４４とは反対側）に圧力室４５を設けている。保持体４６は、圧力室４５に供給された作動油の圧力を受ける受圧面４６ａと、受圧面４６ａから延出する突出部４６ｂとを有している。この突出部４６ｂによって保持体４６の上限位置が設定されている。つまり、別実施形態では、圧力室４５からの圧力を受けた保持体４６が、スプリング４４を圧縮する方向Ｂ１に移動することで、スプリング４４の付勢力を増大させる構成としている。その結果、弁体４０の移動速度を小さくすることができ、第二状態から第一状態に切換わるタイミングを遅らせることができる。
【００５８】
上述した実施形態では、圧力室４５に作動油を供給することでスプリング４４が伸長させつつ付勢力を付与するが、別実施形態では、圧力室４５に作動油を供給することでスプリング４４を短縮させて付勢力が増大する。つまり、別実施形態では、長いストロークに亘ってバネ特性を確保する必要がないので、スプリング４４をコンパクトにできる。
【００５９】
［その他の実施形態］
（１）上述した実施形態では、電磁弁５に対する通電量を制御することで、圧力室４５への作動油の供給量を調節することとしたが、電磁弁５を、圧力室４５に作動油を供給する供給モードと、圧力室４５から作動油を排出する排出モードとを選択的に切換えるＯＮ／ＯＦＦ制御弁としても良い。この場合でも、弁体４０を下降させる方向Ｂ２に移動させることができるので、第二吐出ポート３３から吐出される作動油を、リリーフポート４ｂを介してリリーフされる第二状態から、第一吐出ポート３２から吐出される作動油に合流させる第一状態へ切換るタイミングを遅らせることができる。その結果、ポンプ１の仕事量を低減する効果が期待できる。この場合、圧力センサＰの測定圧力Ｐｄに応じて電磁弁５への通電量を制御するステップを省略できるので、制御部９の演算量を減らすことができる。
（２）上述した実施形態では、吐出ポートを２分割で構成したが、３分割以上で構成しても良い。また、弁体４０の弁部を１つや３つ以上で構成してもよい。
（３）上述した実施形態では、ポンプ１をトロコイドポンプで構成したが、ベーンポンプなどどのようなポンプであっても良い。
（４）上述した実施形態では、圧力室４５のドレーンポート４ｃと電磁弁５のドレーン口５４ｃとをオイルパン７に連通させたが、ポンプ１の吸引ポート３１に連通させても良い。また、吸引ポート３１に連通させた帰還流路１６を、オイルパン７に連通させても良く、特に限定されない。
【産業上の利用可能性】
【００６０】
本発明は、エンジンの被供給部などに作動油を循環させるオイルポンプの吐出圧を調整する圧力調整システムに利用可能である。
【符号の説明】
【００６１】
１    ポンプ（オイルポンプ）
１４  送給流路
１５  分岐流路
１６  帰還流路
３１  吸引ポート
３２  第一吐出ポート
３３  第二吐出ポート
４    リリーフバルブ（制御弁）
４ｃ  ドレーンポート
４０  弁体
４４  スプリング
４５  圧力室
５    電磁弁
【図１】
2016098732.tif 000003
【図２】
2016098732.tif 000004
【図３】
2016098732.tif 000005
【図４】
2016098732.tif 000006
【図５】
2016098732.tif 000007
【図６】
2016098732.tif 000008
【図７】
2016098732.tif 000009
【図８】
2016098732.tif 000010
【図９】
2016098732.tif 000011
【図１０】
2016098732.tif 000012