(57)【要約】【課題】  補修の現場でＦＲＰ層を形成する際に、機械によらずに緊縛力を発生させ対象物の膨張変形に対し効力があり、作業性のよい自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰを提供する。【解決手段】  熱硬化性樹脂を成形後、硬化させ、その際の硬化収縮量が線収縮量で０．５％以上縮む熱硬化性樹脂を強化基材に塗布した自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰ。予め強化基材に熱硬化性樹脂を塗布して得られるプリプレグであると好ましい。熱硬化性樹脂の硬化促進剤が、光開始材であると好ましい。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱硬化性樹脂を成形後、硬化させ、その際の硬化収縮量が線収縮量で０．５％以上縮む熱硬化性樹脂を強化基材に塗布した自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰ。
【請求項２】
予め強化基材に熱硬化性樹脂を塗布して得られるプリプレグである請求項１に記載の自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰ。
【請求項３】
熱硬化性樹脂の硬化促進剤が、光開始材である請求項１または請求項２に記載の自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰに関する。
【背景技術】
【０００２】
ＦＲＰは、骨材のファイバーが弾性率の高い材料と母材（マトリックス）のプラスチックの耐候性、耐熱性、耐薬品性、軽量性を生かし安価・軽量で耐久性の高い物である。
そのため住宅機器、船舶、車両、航空機等の幅広い分野で使用されている。
また骨材の高弾性率と母材の応力緩和によりじん性が高いため各種補強材にも使用される。近年は、地震対策のため鉄筋コンクリートの補強・補修や鋼橋の防食・耐候性対策や防振対策としても使用されている。この補強・補修は野外で行われまた対象物が使用中であることが多い。そのため、短期間で作業が終了する必要があり熱硬化性樹脂を使用したＦＲＰはその点でも好ましい。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００３】
【非特許文献１】「ＦＲＰ橋梁設計技術小委員会報告書」、２００６年１０月、ＦＲＰ橋梁設計技術小委員会、土木学会構造工学委員会（構造光学技術シリーズＮｏ.５３）
【非特許文献２】（ショーボンド株式会社、ショーボンドネオプライマー製品説明書）
【非特許文献３】公共土木施設の維持管理に関する研究委員会報告書  資料Ｎｏ１２−１、橋梁補修設計マニュアル(案)、(一社)建設コンサルタンツ協会、近畿支部、公共土木施設の維持管理に関する研究委員会、道路分科会橋梁ＷＧ(補修・補強)
【非特許文献４】耐震補強工事事例集、平成１９年、(社)文教施設協会、文部科学省
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
補修の現場でエポキシ樹脂を混合し骨材に塗布しながら対象物に貼り付ける方法（非特許文献２）や、予め骨材に樹脂を塗布して置き、作業性の向上や気泡を減らした工法（フォルカトウシート工法：非特許文献３）などが有る。これらの方法では対象物外周にＦＲＰ層を形成されるため耐候性や防振性などに有意であるが緊縛力が発生しないため対象物の膨張変形に対し優位性が低い。そのため作業時にファイバーにテンションをかけて補強物に巻きつけその状態で樹脂を硬化させ緊縛力を持たせる工法（ＣＲＳ−ＣＬ工法：非特許文献４)等があるが作業現場で巻き付け機が不可欠となり作業性が悪い。
また有機溶剤の使用、粉塵の発生などは周辺の環境が侵されてしまうほか、作業に従事する人の健康被害の発生や保護具の着用による作業環境・効率の悪化につながる。
本発明は、補修の現場でＦＲＰ層を形成する際に、機械によらずに緊縛力を発生させ対象物の膨張変形に対し効力のある自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰを提供することを課題とした。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
すなわち本発明は、予め骨材に樹脂を塗布したＦＲＰ前駆体を対象物に巻き付け、接着し硬化させるが、その際に高い張力で巻きつけ作業などしなくても、樹脂の硬化収縮により対象物に緊縛力を発生させたＦＲＰを提供するものである。
本発明は、［１］  熱硬化性樹脂を成形後、硬化させ、その際の硬化収縮量が線収縮量で０．５％以上縮む熱硬化性樹脂を強化基材に塗布した自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰである。
また、本発明は、［２］  予め強化基材に熱硬化性樹脂を塗布して得られるプリプレグである上記［１］に記載の自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰである。
また、本発明は、［３］  熱硬化性樹脂の硬化促進剤が、光開始材である上記［１］または［２］に記載の自己緊縛性を有した補強用ＦＲＰである。
【発明の効果】
【０００６】
ＦＲＰ補強材を対象物に巻きつけ、接着し硬化させるとき熱硬化性樹脂の硬化収縮により対象物に緊縛力が発生するため、特殊な装置・機械を用いることなく緊縛力を発生させることができ対象物の膨張変形に対し有効に作用する。また、高い張力で巻きつける作業が不要のため補修作業を効率良く実施することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
以下、本発明を説明する。
使用するＦＲＰは、骨材となる強化基材としてガラスやカーボン等の無機繊維基材、アラミドやセルロース等の有機繊維基材、鉄，銅，アルミニウム、及びこれら金属の合金からなる金属繊維基材を単体、もしくは混合使用した織布、不織布、ロービングが挙げられる。
【０００８】
熱硬化性樹脂組成物の樹脂としては、任意の温度領域で、樹脂の溶融粘度を樹脂の硬化度により変えることができる熱硬化性樹脂を用いる。
熱硬化性樹脂としては、例えばフェノール樹脂、尿素樹脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂が挙げられる。特に、作業性、取り扱い性、価格、特性の点でエポキシ樹脂が好ましい。
エポキシ樹脂の種類としては、２官能以上のエポキシ樹脂が用いられる。例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡＤ型エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡノボラック型エポキシ樹脂、多官能フェノールのジグリジルエーテル化物、これらの水素添加物等があり、何種類かを併用しても良い。
これらの内、立体障害により硬化後の収縮量が大きいクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、多官能フェノールのジグリジルエーテル化物が特に好ましい。
熱硬化性樹脂に難燃性が必要とされる場合は、ハロゲン化エポキシ樹脂を配合する。また、それらのハロゲン化エポキシ樹脂を添加せずに難燃性を満足させるためにテトラブロモビスフェノールＡ、デカブロモジフェニルエーテル、酸化アンチモン、テトラフェニルフォスフィン、有機リン化合物、酸化亜鉛等の一般に難燃剤、難燃助剤と言われる化合物を特性が著しく低下しない範囲で添加してよい。
【０００９】
硬化剤としてはアミン化合物、例えばトリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、ジエチルアミノプロピルアミンなどの脂肪族アミンやメタフェニレンジアミン、４，４´−ジアミノジフェニルメタンなどの芳香族アミン、酸無水物、例えば無水フタル酸、メチルテトラヒドロ無水フタル酸、テトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸などや、三フッ化ホウ素モノエチルアミン、イソシアネート、ジシアンジアミド、レゾール型フェノール樹脂、ユリア樹脂などがありこれらの内、立体障害により硬化後の収縮量が大きいフェノールノボラックやクレゾールノボラック、一部修飾されたアミノトリアジンノボラックなどが特に好ましい。
【００１０】
これらの硬化剤は、単独でも併用でもよく配合量は、エポキシ樹脂のエポキシ当量１に対して、硬化剤の反応基当量比が０．３〜１．５当量が樹脂の硬化度制御に良好である。
硬化後に収縮量が大きい成分はエポキシ樹脂でも硬化剤でも良く、また両方でも良い。
【００１１】
硬化促進剤としては、イミダゾール化合物、有機リン化合物、第３級アミン、第４級アンモニウム塩などが使用されるが、第２級アミノ基をアクリロニトリル、イソシアネート、メラミン、アクリレートなどでマスク化して潜在性を持たしたイミダゾール化合物を用いてもよい。ここで用いられるイミダゾール化合物としてイミダゾール、２−メチルイミダゾール、４−エチル−２−メチルイミダゾール、２−フェニルイミダゾール、２−ウンデシルイミダゾール、１−ベンジル−２−メチルイミダゾール、２−ヘプタデシルイミダゾール、４，５−ジフェニルイミダゾール、２−メチルイミダゾリン、２−エチル−４−メチルイミダゾリン、２−ウンデシルイミダゾリン、２−フェニル−４−メチルイミダゾリン等がある。
【００１２】
また、光分解によりラジカルやアニオン、カチオンを生成し硬化開始する光開始剤を使用しても良い。
光開始剤としては、ベンジルジメチルケタールの２，２−ジメトキシ−１，２−ジフェニルエタン−１−オン（ＩＲＧＡＣＵＲＥ ６５１、ＢＡＳＦ社製、以下同じ、「ＩＲＧＡＣＵＲＥ」は登録商標。）、α−ヒドロキシアルキルフェノンの１−ヒドロキシ-シクロヘキシル−フェニル−ケトン（ＩＲＧＡＣＵＲＥ  １８４）、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニル−プロパン−１−オン（ＤＡＲＯＣＵＲ  １１７３、「ＤＡＲＯＣＵＲ」は登録商標。）、１−［４−（２−ヒドロキシエトキシ）−フェニル］−２−ヒドロキシ−２−メチル−１−プロパン−１−オン（ＩＲＧＡＣＵＲＥ ２９５９）、２−ヒロドキシ−１−｛４−［４−（２−ヒドロキシ−２−メチル−プロピオニル）−ベンジル］フェニル｝−２−メチル−プロパン−１−オン（ＩＲＧＡＣＵＲＥ １２７）、２−ヒロドキシ−１−｛４−［４−（２−ヒドロキシ−２−メチル-プロピオニル）−ベンジル］フェニル｝−２−メチル−プロパン−１−オン（ＩＲＧＡＣＵＲＥ １２７）、フェニル グリオキシリック アシッド メチル エステル（Ｄａｒｏｃｕｒ ＭＢＦ）、α−アミノアルキルフェノンの２−メチル−１−（４−メチルチオフェニル）−２−モルフォリノプロパン−１−オン（ＩＩＲＧＡＣＵＲＥ  ９０７）、２−（ジメチルアミノ）−２−［（４−メチルフェニル）メチル］−１−［４−（４−モルホリニル)フェニル）−１−ブタノン（ＩＩＲＧＡＣＵＲＥ ３７９ＥＧ）等のアルキルフェノン系光重合開始剤、２，４，６−トリメチルベンゾイル−ジフェニル−フォスフィンオキサイド（ＬＵＣＩＲＩＮ ＴＰＯ）、ビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル）−フェニルフォスフィンオキサイド（ＩＲＧＡＣＵＲＥ  ８１９）等のアシルフォスフィンオキサイド系光重合開始剤、ビス（η５−２，４−シクロペンタジエン−１−イル）−ビス（２，６−ジフルオロ−３−（１Ｈ−ピロール−１−イル）−フェニル）チタニウム（ＩＲＧＡＣＵＲＥ ７８４）等のチタノセン系光重合開始剤、オキシムエステルの１．２−オクタンジオン，１−［４−(フェニルチオ)−,２−（Ｏ−ベンゾイルオキシム）］（ＩＲＧＡＣＵＲＥ  ＯＸＥ  ０１）、エタノン，１−［９−エチル−６−（２−メチルベンゾイル）−９Ｈ−カルバゾール−３−イル］−，１−（０−アセチルオキシム)（ＩＲＧＡＣＵＲＥ  ＯＸＥ  ０２）、オキシフェニル酢酸エステルのオキシフェニル酢酸、２−［２−オキソ−２−フェニルアセトキシエトキシ］エチルエステルとオキシフェニル酢酸、２−（２−ヒドロキシエトキシ）エチルエステルの混合物（ＩＲＧＡＣＵＲＥ  ７５４）等が挙げられる。
【００１３】
これらの硬化促進剤は単独でも併用でもよく、配合量はエポキシ樹脂１００質量部に対して０．０１〜２０質量部が好ましい。０．０１質量部未満では効果が小さく、２０質量部を超えると樹脂の保存性や硬化物の物性が悪化したり、また、価格が高くなるためである。
不透過性、耐摩耗性、増量のためにシリカ、酸化アルミニウム、ジルコニア、ムライト、マグネシア等の酸化物；水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ハイドロタルサイト等の水酸化物；窒化アルミニウム、窒化珪素、窒化ホウ素等の窒化系セラミックス；タルク、モンモリロナイト、サポナイト等の天然鉱物；金属粒子やカーボン粒子などを充填材として添加してもよい。
充填材の添加量は、樹脂に比較して比重が小さい物から大きい物まで幅ひろいため質量部ではなく体積率で考えた方が好ましい。充填材の配合量は添加目的により大きく異なるが０．１〜４５体積％の範囲が好ましい。着色や不透過目的では０．１体積％で十分効果を発揮する。増量目的で添加するときでは４５体積％を超えると樹脂配合時の粘度が高くなり作業性が低下する。また接着力が低下することが多い為である。
【００１４】
上記成分以外でも必要に応じて本発明の効果を阻害しない範囲で他の化合物を混合することも可能である。例えば樹脂硬化物に樹脂のタック性を持たせ、接着時の密着性を良くするため可とう性材料を添加して良い。可とう性材料としては、ポリスチレン、ポリオレフィン、ポリウレタン、アクリル樹脂、アクリルニトリルゴム、ポリビニルアルコール等や、それらを硬化系内に取り込むためエポキシ基やカルボキシル基などで変性した物やエポキシ樹脂を予め反応させ大分子化したフェノキシ樹脂などがあり、これらの可とう性材料は、単独で用いても併用で用いても良く、配合量は熱硬化樹脂組成物全量に対して３〜１００質量部が好ましい。３質量部未満では添加した効果が小さく、１００質量部を超えると樹脂硬化物の弾性率が著しく低下し硬化収縮による緊縛力を緩和してしまうためである。
【００１５】
上記の材料の均一化を図るために溶解または分散する溶剤としては、アセトン、ブタノン、トルエン、キシレン、シクロヘキサノン、４−メチル−２−ペンタノン、酢酸エチル、エチレングリコールモノエチルエーテル、ジプロピレングリコールモノメチルエーテル、ジプロピレングリコールモノエチルエーテル、トリプロピレングリコールモノメチルエーテル、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド等があり、単独もしくは併用して使用してよい。また特性上問題なければ上記材料を粉末状にして混合する粉体混合や、鹸濁化などによる水溶液化でもよい。また、熱硬化性樹脂の硬化が著しく進行しない温度で且つ樹脂が液状化する温度下において直接攪拌し混合して均一化を図っても良い。
【００１６】
充填材の分散性の向上や強化基材（骨材）や対象物への密着性向上をはかるためにカップリング剤を添加しても良い。カップリング剤としては、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリエトキシシランの様なビニル官能基を有するものや、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、２−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン等のエポキシ官能基を有するもの、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２−（アミノエチル）−３−アミノプロピルトリエトキシシランなどのアミノ官能基を有するシラン系カップリング剤、シランの部分がチタネートに置き換わったチタネート系カップリング剤などが挙げられる。これらカップリング剤は、単独もしくは併用して良い。添加量は充填材などを含む樹脂固形分に対して０．０１〜５質量部が好ましい。０．０１質量部未満では強化基材表面や充填材の表面を覆うのに不足十分で効果が少なく、５質量部を超えると効果が飽和してくるためである。
【００１７】
上記、配合で得られた熱硬化性樹脂組成物を強化基材（骨材）に塗布し不要な溶剤を除去させる。この際、巻き付け時に作業性が良い樹脂の粘度になるように熱硬化させＢステージ状態とするのが好ましい。
また強化基材（骨材）に熱硬化性樹脂組成物を塗布した物同士が接着しないように離型性を有したスペーサー（保護フィルム）を間に入れると巻き付け作業が行い易い。
離型性を有したスペーサーとしてはＰＥＴ、ＯＰＰ、ポリエチレン、ポリビニルフルオレートなどの有機フィルムや銅、アルミニウム、及びこれら金属の合金か、それらの箔の表面に離型剤で離型処理を行ったフィルム、箔が挙げられる。
【００１８】
強化基材（骨材）に熱硬化性樹脂を塗布し含浸させた補強用ＦＲＰ前駆体を鉄筋コンクリート鋼橋等の対象物に接着させる。
その際、対象物への密着性を向上させるため対象物表面に前記熱硬化性樹脂のワニスを下塗りとして塗布したり、熱硬化性樹脂のみのフィルムを接着層として貼り付けてもよい。
硬化前の補強用ＦＲＰは、対象物に隙間が空かない様に貼り付ける。この際、一時的に加熱し樹脂の粘度を低下させ樹脂の流動性を高くするのは好ましい。貼った後、その樹脂の硬化に必要な温度・時間・光などを与え、樹脂の硬化を行わせる。
この樹脂の硬化の際、樹脂の硬化収縮が行われ対象物に巻き付けられている体積が小さくなる。骨材が樹脂の収縮による樹脂自体の破断を防止するため体積の変化は対象物に緊縛力として発揮される。
【実施例】
【００１９】
（実施例１）
以下を用いてＦＲＰ前駆体Ａを作製した。
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エピコート８２８:三菱化学株式会社製、「エピコート」は登録商標。)
２０質量部
・クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（ＹＤＣＮ-７０４:新日鉄化学株式会社製）
５０質量部
・クレゾールノボラック樹脂（ＫＡ-１１６５：ＤＩＣ株式会社製)
１２０質量部
・硬化促進剤（２Ｅ４ＭＺ：四国化成工業株式会社製)
６質量部
これらをＭＥＫ（メチルエチルケトン）に溶解し不揮発分７５質量％のワニスとした。
これを５３０ｍｍ幅のガラスクロス（厚さ２５０μｍ、２００ｇ／ｍ２、グラスファイバーＷＦ２３０ １００ ＢＳ６日東紡績株式会社製）に塗布した。樹脂の塗布量は乾燥後のＦＲＰ前駆体重量の５８質量％が樹脂であるように調整した。
ＪＩＳ−Ａ１１０８コンクリートの圧縮強度試験方法に準じて直径１２．５ｃｍ、高さ２５ｃｍのコンクリート試験片を作製した。このコンクリート試験片に前述のＦＲＰ前駆体Ａを２５ｃｍ幅にしたものを巻き付けた。巻き付け量はＦＲＰ前駆体Ａが巻き付け開始場所から３周させ、その後１０ｃｍ分だけ４周させた。
これにハロゲンランプを照射し表面の温度６０℃にし樹脂の粘度を低下させ試験片とＦＲＰ前駆体Ａ、ＦＲＰ前駆体Ａ同士を密着させた。その後ラバーヒーターを巻き９０℃で２時間加熱硬化させた。
【００２０】
（実施例２）
以下を用いてＦＲＰ前駆体Ｂを作製した。
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エピコート８２８：三菱化学株式会社製）
１７７．５質量部
・ビスフェノールＡ：                                １１５．５質量部
・水酸化ナトリウム：                                  １．７７質量部
これらをＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド５４７．９質量部に溶解させ温度を１２０℃に保ち、そのまま４時間撹袢し直鎖の高分子量エポキシ重合体を得た。
・得られた高分子量エポキシ重合体溶液（３０質量％）      ４００質量部
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エピコート８２８）      ５０質量部
・クレゾールノボラック樹脂（ＫＡ−１１６５;ＤＩＣ株式会社製)
１２０質量部
・硬化促進剤（２Ｅ４ＭＺ：四国化成工業株式会社製名)
６質量部
を混合、撹拌・溶解させ固形分５１質量％のワニスとした。
これをＰＥＴフィルム（Ｓ−３１、帝人株式会社製）に塗布・乾燥を行った。
厚みは乾燥後５０μｍになるように塗布量を調整し前駆体樹脂フィルムＢを作製した。
アラミドペーパ（ノーメックス４１１  公称厚み０．１３、デュポン帝人アドバンスドペーパー株式会社)の両面に前述の前駆体樹脂フィルムＢを配置し加熱ロール温度１３０℃、線圧４ｋｇｆ（３９．２Ｎ）で加熱ラミネートしアラミドペーパに樹脂を含浸させてＦＲＰ前駆体Ｂとした。
実施例１と同様のＪＩＳ−Ａ１１０８によるコンクリートの圧縮強度試験方法に準じて直径１２．５ｃｍ、高さ２５ｃｍのコンクリート試験片を作製した。
この試験片に前駆体樹脂フィルムＢを巻き付け、ラバーヒーターを巻き９０℃で１０分加熱処理し接着した。ＰＥＴフィルムを取り去り、前述のＦＲＰ前駆体Ｂ２５ｃｍ幅にしたものを巻き付けた。
巻き付け量はＦＲＰ前駆体Ｂが巻き付け開始場所から６周させ、その後１０ｃｍ分だけ７周させた。
これにラバーヒーターを巻き１１０℃で試験片、前駆体樹脂フィルム、ＦＲＰ前駆体Ｂを４時間加熱硬化させた。
【００２１】
（実施例３）
以下を用いてＦＲＰ前駆体Ｃを作製した。
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エピコート８２８:三菱化学株式会社製)
２０質量部
・クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（ＹＤＣＮ−７０４:新日鉄化学株式会社製）
５０質量部
・クレゾールノボラック樹脂（ＫＡ−１１６５：ＤＩＣ株式会社製)
１２０質量部
・硬化促進剤（２Ｅ４ＭＺ：四国化成工業株式会社製名）
２質量部
・アシルフォスフィンオキサイド系光開始剤（２，４，６−トリメチルベンゾイル−ジフェニル−フォスフィンオキサイド）
３質量部
これらをＭＥＫ（メチルエチルケトン）に溶解し不揮発分７５質量％のワニスとした。
光開始剤の取扱い及び光開始剤投入後の熱硬化性樹脂は紫外線カットを行った雰囲気下での作業ならびに紫外線が遮断できる保管条件で管理・保管を行った。
これを５３０ｍｍ幅のガラスクロス（厚さ２５０μｍ、２００ｇ／ｍ２、グラスファイバーＷＦ２３０ １００ ＢＳ６、日東紡積株式会社製）に塗布した。樹脂の塗布量は乾燥後のＦＲＰ前駆体重量の５８質量％が樹脂であるように調整した。
熱硬化を行うが熱硬化促進剤が十分でないため硬化度は低くなる。そのためＦＲＰ前駆体の表面はタック性が発生するので巻き取る際にセパレータフィルム（ポリエチレンフィルム、ＮＦ−１５、タマポリ株式会社製）を入れて巻き取った。
実施例１と同様のＪＩＳ−Ａ１１０８によるコンクリートの圧縮強度試験方法に準じて直径１２．５ｃｍ、高さ２５ｃｍのコンクリート試験片を作製した。このコンクリート試験片に前述のＦＲＰ前駆体Ｃを２５ｃｍ幅にしたものを巻き付けた。巻き付け量はＦＲＰ前駆体Ｃが巻き付け開始場所から３周させ、その後１０ｃｍ分だけ４周させた。セパレータフィルムは巻きつける作業にあわせてＦＲＰ前駆体Ｃから除去した。
巻きつけが終了した端部からプラスチックハンマーで満遍なく叩き密着不調や空気の追い出しを行った。この後、超高圧ＵＶランプを照射し光開始剤（吸収波長３６５ｎｍ）の反応を開始させた。
０．５Ｊ／ｃｍ２の光量を照射後、室温（１５〜２５℃）で半日放置し光硬化を完了させた。
【００２２】
（実施例４）
以下を用いてＦＲＰ前駆体Ｄを作製した。
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エピコート８２８:三菱化学株式会社製)
２０質量部
・クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（ＹＤＣＮ−７０４：新日鉄化学株式会社製）
５０質量部
・クレゾールノボラック樹脂（ＫＡ−１１６５：ＤＩＣ株式会社製）
１２０質量部
・硬化促進剤（２Ｅ４ＭＺ：四国化成工業株式会社製名）
６質量部
これらをＭＥＫ：シクロヘキサノン９：１の混合溶剤（質量比）で溶解し不揮発分７５質量％のワニスとした。
これを５６０ｍｍ幅のＰＥＴフィルム（Ｇ２−３８、帝人株式会社製)に塗布した。樹脂の塗布量は乾燥後の厚みで５０μｍであるように調整し前駆体樹脂フィルムＤを作製した。
ガラスロービング（ＲＳ２４０  ＰＧ−６３３、２４００ｇ／１０００ｍ、日東紡積株式会社製)を並列に並べ２５ｃｍ幅にした。これに前駆体樹脂フィルムＤを上下に配置しロールラミネートで一体化しＦＲＰ前駆体Ｄとした。
実施例１と同様のＪＩＳ−Ａ１１０８によりコンクリートの圧縮強度試験方法に準じて直径１２．５ｃｍ、高さ２５ｃｍのコンクリート試験片を作製した。このコンクリート試験片に前述のＦＲＰ前駆体Ｄを２５ｃｍ幅にしたものを巻き付けた。巻き付け量はＦＲＰ前駆体Ｄが巻き付け開始場所から３周させ、その後１０ｃｍ分だけ４周させた。これにラバーヒーターを巻き１００℃で２時間加熱硬化させた。
【００２３】
（比較例１）
以下を用いてＦＲＰ前駆体Ｅを作製した。
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（エピコート８２８:三菱化学株式会社製）
２００質量部
・ジシアンジアミド                                    １１．７質量部
・硬化促進剤（２Ｅ４ＭＺ：四国化成株式会社製名)
６質量部
これらをエチレングリコールモノエチルエーテルに溶解し不揮発分７５質量％のワニスとした。
これを実施例１と同様の手法でコンクリートにＦＲＰ前駆体Ｅを巻きつけ圧縮強度試験用試験片を作製した。
【００２４】
（比較例２）
２液型エポキシ樹脂接着剤（ショーボンドＣＥ：ショーボンド株式会社製、「ショーボンド」は登録商標。）を製品説明書記載手順により分取、混合する。
実施例１と同様のＪＩＳ−Ａ１１０８によりコンクリートの圧縮強度試験方法に準じて直径１２．５ｃｍ、高さ２５ｃｍのコンクリート試験片を作製した。このコンクリート試験片に混合した２液型エポキシ樹脂を均一に塗布する(塗布量：５００ｇ／ｍ２)。これにガラスロービング（ＲＳ２４０  ＰＧ−６３３）を巻きつける。巻きつけはガラスロービングのテンションで１０ｋｇｆ（９８Ｎ）で巻きつけた。また全面が１周巻くたびに２液型エポキシ樹脂を均一に塗布して上塗りした(塗布量：２００ｇ／ｍ２)。これを繰り返し各場所で４層巻き付け表面の過剰な２液型エポキシ樹脂は除去した。これにラバーヒーターを巻き８０℃で２時間加熱硬化させた。
【００２５】
（効果の確認）
実施例並びに比較例で、下記のように圧縮強度、樹脂硬化物の硬化時の線収縮量、作業性を測定した。
（圧縮強度の測定）
補強していないコンクリート製の試験片及びＦＲＰで補強した試験片の圧縮強度測定を行った。
ＦＲＰで補強した試験片は、各例とも製造後室温（２５℃）で7日間養生を行った後評価を行った。
測定はコンクリート簡易圧縮試験機（ＳＨ−５００：株式会社ワイビーエム製）でＪＩＳ−Ａ１１０８コンクリートの圧縮強度試験方法に準じて実施した。
【００２６】
（樹脂硬化物の硬化時の線収縮量）
樹脂硬化物の硬化時の線収縮量を測定した。
各例の樹脂を縦２５０ｍｍ、横１５０ｍｍ、高さ５ｍｍの形状に加工したポリ四フッ化エチレン樹脂製の容器に入れた。
２００ｍｍ間隔の標準点を形成し距離を測定した（Ｗ０）。
その後、各実施例、比較例の加熱処理を実施しその後室温で7日間放置した。放置後、標準点間の距離を測定し（Ｗ１）、標準点間の変化量（線収縮量）を計算した。
変化量(％)＝（Ｗ１−Ｗ０）×１００／Ｗ０
【００２７】
（作業性）
コンクリート試験片にＦＲＰ前駆体を巻きつける工程での作業性を比較した。
これらの測定、評価結果をまとめて表１に示した。
【００２８】
【表１】
2016190965.tif 000002
【００２９】
実施例１〜４は、比較例１に対して圧縮強度が高い。また、実施例１〜４は、比較例２に対して作業時間も短く、途中中断しても作業可能であるためフィールドでの作業性が良好であり悪臭の原因も少なく環境への影響が少ない。