(57)【要約】【課題】  各ポンプ室の圧力変化に応じてロータおよび駆動軸に作用する回転力の変動に伴うポンプの振動を抑制することができる可変容量形ベーンポンプを提供する。【解決手段】  吸入ポート19、吐出ポート20およびノッチ部31を、第１のベーン7aが第２閉じ込み領域Yの周方向中間点に位置するとき、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dよりも吸入ポート始端A側に位置すると共に、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dを通過後、第２のベーン7bが吸入ポート始端Aに到達するまでロータ6が回転する回転角が第２閉じ込み領域Y全域の角度の半分よりも大きくなるように形成した。【選択図】  図３
2016017450.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリットを有するロータと、
前記スリットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内で移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出ポートと、
前記ロータの回転に伴い前記吐出領域を離れた前記ベーンが前記吸入ポートと最初に重なる点を前記吸入ポートの始端とし、前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入ポートと重なる点を前記吸入ポートの終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出ポートと最初に重なる点を前記吐出ポートの始端とし、前記吐出領域にある前記ベーンが最後に前記吐出ポートと重なる点を前記吐出ポートの終端とし、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記吸入ポートの前記始端から前記吐出ポートの終端側に向かって延設され、流路断面積が前記吸入ポートの始端よりも小さくなるように形成されたノッチ部と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
を備え、
前記吐出ポートの終端と前記ノッチ部の始端の間を第１閉じ込み領域、前記吸入ポートの終端と前記吐出ポートの始端の間を第２閉じ込み領域とし、前記複数のベーンのうち前記第２閉じ込み領域を通過するベーンを第１のベーン、前記駆動軸に対し前記第１のベーンの反対側の位置を挟むように位置する１対のベーンのうち前記ロータの回転方向において先行するベーンを第２のベーン、後行するベーンを第３のベーンとしたとき、前記吸入ポート、前記吐出ポート、および前記ノッチ部は、前記第１のベーンが前記第２閉じ込み領域の前記周方向中間点に位置するとき、前記第３のベーンが前記吐出ポートの終端よりも前記吸入ポートの始端側に位置すると共に、前記第３のベーンが前記吐出ポートの終端を通過後、前記第２のベーンが前記吸入ポートの始端に到達するまで前記ロータが回転する回転角が前記第２閉じ込み領域全域の角度の半分よりも大きくなるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記吸入ポートおよび前記吐出ポートは、前記第１のベーンが前記吸入ポートの終端に到達するとき、前記第３のベーンが前記吐出ポートの終端に到達するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項３】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記吸入ポートおよび前記吐出ポートは、前記第１のベーンが前記吐出ポートの始端に到達するとき、前記第２のベーンが前記吸入ポートの始端に到達するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項４】
請求項３に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記吐出ポートは、前記第２のベーンが前記ノッチ部に到達するとき、前記第３のベーンが前記吐出ポートの終端に位置するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項５】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ノッチ部は、前記ロータの回転方向に向かって流路断面積が徐々に増大するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量形ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ロータのスリットにベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積を変化させる可変容量形ベーンポンプが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開2012-87777号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記可変容量形ベーンポンプにおいて、ロータおよびロータを回転駆動する駆動軸には、各ポンプ室の圧力変化に応じた回転力（トルク）が作用する。この回転力の変動は、ポンプの振動の原因となる。
本発明の目的は、各ポンプ室の圧力変化に応じてロータおよび駆動軸に作用する回転力の変動に伴うポンプの振動を抑制することができる可変容量形ベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明では、吸入ポート、吐出ポート、およびノッチ部を、第１のベーンが第２閉じ込み領域の周方向中間点に位置するとき、第３のベーンが吐出ポートの終端よりも吸入ポートの始端側に位置すると共に、第３のベーンが吐出ポートの終端を通過後、第２のベーンが吸入ポートの始端に到達するまでロータが回転する回転角が第２閉じ込み領域全域の角度の半分よりも大きくなるように形成した。
【発明の効果】
【０００６】
よって、各ポンプ室の圧力変化に応じてロータおよび駆動軸に作用する回転力の変動に伴うポンプの振動を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１の可変容量形ベーンポンプ1の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。
【図２】実施例１のサイドプレート18を軸方向一方側から見た平面図である。
【図３】吸入ポート19、吐出ポート20およびノッチ部31と、各ベーン7との関係を示す模式図である。
【図４】従来の可変容量形ベーンポンプにおけるロータ回転角度とポンプ室圧力との関係を示す図である。
【図５】実施例１のベーンポンプ1におけるロータ回転角度とポンプ室圧力との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
［実施例１］
図１は、実施例１の可変容量形ベーンポンプ1の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。実施例１の可変容量形ベーンポンプ（以下、ベーンポンプ）1は、車両に搭載され、エンジンのクランクシャフトにより駆動されてCVTフルード（以下、作動油）を吸入・吐出し、ベルト式無段変速機に供給する。ベーンポンプ1は、１回転あたりに吐出する流体量（以下、ポンプ容量）を調節することができる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部2と、ポンプ容量を制御する制御部（カムリング制御機構）3とを一体のユニットとして備える。
ポンプ部2は、ポンプハウジング4と、駆動軸5と、ロータ6と、ベーン7と、カムリング8と、アダプタリング9とを主要な構成とする。ポンプハウジング4は、収容孔（ポンプ要素収容部）10を有する。収容孔10には、駆動軸5、ロータ6、ベーン7、カムリング8およびアダプタリング9が収容されている。駆動軸5は、ポンプハウジング4に軸支され、クランクシャフトにより回転駆動される。駆動軸5は、図１において、ベーンポンプ1の回転軸Oを中心として右回り（時計回り）に回転する。ロータ6は、駆動軸5によって回転駆動される。ロータ6は、周方向に等間隔で複数個（11個）のスリット11が放射状に設けられている。各スリット11には、径方向内側に背圧室11aが形成されている。背圧室11aにはベーンポンプ1の吐出圧が作用する。各スリット11には、ベーン7がスリット12に対し出没自在に設けられている。ベーン7は、スリット11の背圧室11aの油圧力とロータ6の回転によりベーン7に作用する遠心力とによってスリット11から突出する方向に付勢され、先端部がカムリング8の内周面に摺接する。カムリング8は、環状に形成され、内周側にロータ6およびベーン7と共に複数（11個）のポンプ室rを形成する。アダプタリング9は、環状に形成され、カムリング8を囲んで配置されている。カムリング8は、アダプタリング9のカム支持面15を支点として揺動する。カムリング8とアダプタリング9との間の空間は、カムリング8とカム支持面15との接触点およびシール部材14により２つの流体圧室（第１流体圧室R1，第２流体圧室R2）に隔成されている。カムリング8の外周側には凹部が形成され、この凹部にシールピン13が係合することによりアダプタリング9内でのカムリング8の回転が規制される。カムリング8の揺動により、ベーンポンプ1の回転軸Oに対するカムリング8の中心軸Pの偏心量δが変化する。カムリング8は、コイルスプリング16によって偏心量δが大きくなる方向へ常時付勢されている。
制御部3は、ポンプハウジング4に設けられ、制御バルブ17と、第１流体圧室R1と、第２流体圧室R2とを主要な構成とする。制御部3は、制御バルブ17により第１流体圧室R1，第２流体圧室R2の一方に対し選択的に吐出圧を供給することで両流体圧室R1,R2の容積を変化させ、ロータ6に対するカムリング8の偏心量δを制御する。偏心量δが大きいほど１回転当たりのポンプ吐出流量は増大する。制御バルブ17は、ポンプ吐出流量に応じて作動する他、例えばエンジン回転数とスロットルバルブ開度とに基づき、図外のCVTコントロールユニットにより作動を制御される。
【０００９】
図２は、実施例１のサイドプレート18を軸方向一方側から見た平面図である。
サイドプレート18は、ロータ6やカムリング8の軸方向一方側に面し、ポンプハウジング4の収容孔10に収容されている。サイドプレート18には、吸入ポート19と、吐出ポート20と、吸入側背圧ポート21と、吐出側背圧ポート22と、ピン設置孔23と、貫通孔24とが形成されている。吸入側背圧ポート21および吐出側背圧ポート22は、スリット11の背圧室11aと対向する位置に設けられている。吸入側背圧ポート21は、図外の貫通孔およびサイドプレート18のロータ6と反対側の面に形成された溝を介して吸入ポート19と連通する。吐出側背圧ポート22は、図外の貫通孔およびサイドプレート18のロータ6と反対側の面に形成された溝を介して吐出ポート20と連通する。ピン設置孔23には、シールピン13が挿入されている。貫通孔24には、駆動軸5が回転自在に挿入されている。
吸入ポート19は、外部から吸入側のポンプ室rに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、ロータ6の回転に伴いポンプ室rの容積が増大する吸入領域に開口する。吸入ポート19は、吸入側円弧溝25と吸入孔26,27とを有する。吸入側円弧溝25は、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、サイドプレート18のロータ6側の面に設けられ、吸入側のポンプ室rの配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。吸入孔26,27は、吸入側円弧溝25の内部に設けられ、サイドプレート18を貫通する。
吐出ポート20は、吐出側のポンプ室rから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ6の回転に応じてポンプ室rの容積が縮小する吐出領域に開口する。吐出ポート20は、吐出側円弧溝28と吐出孔29,30とを有する。吐出側円弧溝28は、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、サイドプレート18のロータ6側の面に設けられ、吐出側のポンプ室rの配置に沿って、回転軸0を中心とする略円弧状に形成されている。吐出孔29,30は、吐出側円弧溝28の内部に設けられ、サイドプレート18を貫通する。
【００１０】
吸入ポート19において、ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7が吸入ポート19と最初に重なる点を吸入ポート始端Aとし、吸入領域にあるベーン7が最後に吸入ポート19と重なる点を吸入ポート終端Bとする。また、吐出ポート20において、ロータ6の回転に伴い吸入領域を離れたベーン7が吐出ポート20と最初に重なる点を吐出ポート始端Cとし、吐出領域にあるベーン7が最後に吐出ポート20と重なる点を吐出ポート終端Dとする。吐出領域は、吐出ポート始端Cと吐出ポート終端Dとの間のまでの区間に対応する角度範囲に設定されている。
吸入ポート始端Aには、吸入側円弧溝25と連続するノッチ部31が設けられている。ノッチ部31は、吸入ポート始端Aから吐出ポート終端D側に向かって延設されている。ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7がノッチ部31と最初に重なる点をノッチ部始端Eとすると、吸入領域は、ノッチ部始端Eと吸入ポート終端Bとの間の区間に対応する角度範囲に設定されている。ノッチ部31は、回転方向に向かうに連れて流路断面積が徐々に拡大するような略鋭角三角形状に形成されている。また、ノッチ部31は、流路断面積が吸入ポート始端Aよりも小さくなるように形成されている。
吐出ポート終端Dとノッチ部始端Eとの間の区間に対応する角度範囲を第１閉じ込み領域X、吸入ポート終端Bと吐出ポート始端Cとの間の区間に対応する角度範囲を第２閉じ込み領域Yとする。第１閉じ込み領域Xおよび第２閉じ込み領域Yは、この領域内にあるポンプ室rの作動油を閉じ込め、吸入ポート19と吐出ポート20とが連通することを抑制する部分となる。
図３に示すように、複数（11個）のベーン7のうち第２閉じ込み領域Yを通過するベーンを第１のベーン7aとし、駆動軸5に対し第１のベーン7aの反対側の位置を挟むように位置する１対のベーンのうち、ロータ6の回転方向において先行するベーンを第２のベーン7b、後行するベーンを第３のベーン7cとする。このとき、実施例１では、第１のベーン7aが吸入ポート終端Bに到達するとき、第３のベーン7cは吐出ポート終端Dに到達するように吸入ポート19および吐出ポート20の周方向長さ（角度領域）を設定した。また、第１のベーン7aが吐出ポート始端Cに到達するとき、第２のベーン7bは吸入ポート始端Aに到達するように吸入ポート19および吐出ポート20の周方向長さを設定した。さらに、第２のベーン7bがノッチ部31に到達するとき、第３のベーン7cは吐出ポート終端Dに位置するように、吐出ポート20およびノッチ部31の周方向長さを設定した。加えて、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dに到達してから第２のベーン7bが吸入ポート始端Aに到達するまでの第２のベーン7bと第３のベーン7cとで形成されるポンプ室rの圧力低下速度が、第１のベーン7aが吸入ポート終端Bに到達してから吐出ポート始端Cに到達するまでの第１のベーン7aとロータ6の回転方向において第１のベーン7aに先行するベーン7とで形成されるポンプ室rの圧力上昇速度と一致するようにノッチ部31の形状を設定した。
【００１１】
次に、実施例１の作用を説明する。
［振動抑制作用］
可変容量形ベーンポンプにおいて、ロータおよび駆動軸には、各ポンプ室の圧力変化に応じた回転力が作用する。この回転力の変動は、ポンプの振動の原因となる。ここで、ロータ回転時、各ポンプ室の圧力は、吸入領域および吐出領域を通過するときは一定であるが、第１閉じ込み領域および第２閉じ込み領域を通過するとき変化する。具体的には、第１閉じ込み領域の通過時には圧力が上昇し、第２閉じ込み領域の通過時には圧力が低下する。つまり、回転力の変動は、第１閉じ込み領域および第２閉じ込み領域におけるポンプ室の圧力変化に起因している。
従来の可変容量形ベーンポンプでは、１対の閉じ込み領域のうちの一方に１つのベーンが到達するとき、他方の周方向中間点にベーンが到達するように吸入ポートおよび吐出ポートが形成されている。この場合、駆動軸の軸直交方向の荷重変動は抑制されるものの、１対の閉じ込み領域を通過する際の２つのポンプ室の圧力変化の開始および完了タイミングの相違により、ロータおよび駆動軸に作用する回転力の変動が大きくなる。このため、従来の可変容量形ベーンポンプでは、十分な振動抑制効果は得られない場合があり、さらなる改良が望まれていた。
図４は、従来の可変容量形ベーンポンプにおけるロータ回転角度とポンプ室圧力との関係を示す図である。図４では、圧力変化が生じる回転角度の範囲（圧力変化区間）の一部が重なる２つのポンプ室のみを示している。ポンプ室1の圧力は、回転角度θ1で吸入圧（＝大気圧）から上昇を開始し、回転角度θ3で上昇を完了し吐出圧となる。一方、ポンプ室2の圧力は、θ3とθ1との中間の回転角度θ2で吐出圧から吸入圧まで一気に低下する。ここで、圧力下降区間が圧力上昇区間よりも大幅に短いのは、吐出ポート始端側のノッチ部に対し、吸入ポート始端側のノッチ部の角度範囲が短いことに起因している。
このため、ポンプ室1,2の圧力の総和は、θ1からθ2までの区間で徐々に増加し、θ2で急激に低下した後、徐々に増加してθ3で元の値（回転角度θ1の直前の値）に復帰する。このとき、ポンプ室1,2を除く他のポンプ室の圧力は、吸入圧または吐出圧で一定であるが、ポンプ室1,2の圧力の総和が変化する。この現象は、他の回転角度の区間でも同様に起こるため、振動やノイズが発生する。
【００１２】
これに対し、実施例１のベーンポンプ1では、第１のベーン7aが吸入ポート終端Bに到達するとき第３のベーン7cが吐出ポート終端Dに到達し、かつ、第１のベーン7aが吐出ポート始端Cに到達するとき第２のベーン7bが吸入ポート始端Aに到達するように吸入ポート19、吐出ポート20およびノッチ部31を形成した。
図５は、実施例１のベーンポンプ1におけるロータ回転角度とポンプ室圧力との関係を示す図である。図５では、圧力変化が生じる回転角度の範囲（圧力変化区間）の一部が重なる２つのポンプ室のみを示している。ポンプ室1は、第１のベーン7aとロータ6の回転方向において第１のベーン7aに先行するベーン7とで形成されるポンプ室である。ポンプ室2は、第２のベーン7bと第３のベーン7bとで形成されるポンプ室である。実施例１のベーンポンプ1では、ポンプ室1の圧力は、回転角度θ1で吸入圧（＝大気圧）から上昇を開始し、回転角度θ3で上昇を完了し吐出圧となる。一方、ポンプ室2の圧力は、回転角度θ1で吐出圧から低下を開始し、回転角度θ3で低下を完了し吸入圧となる。
すなわち、実施例１では、ポンプ室1の圧力上昇開始タイミングとポンプ室2の圧力低下開始タイミングとを一致させると共に、ポンプ室1の圧力上昇完了タイミングとポンプ室2の圧力低下完了タイミングとを一致させている。つまり、ポンプ室1の圧力上昇区間とポンプ室2の圧力低下区間とを完全にオーバーラップさせることにより、圧力の上昇分と低下分とを互いにキャンセルすることができる。よって、ポンプ室1,2の圧力の総和の変化が小さくなるため、ロータ6および駆動軸5に作用する回転力の変動を抑制することができる。さらに、吸入ポート始端Aにノッチ部31を設けてポンプ室2の圧力低下速度を調整することにより、圧力の上昇速度と下降速度とを一致させているため、ポンプ室1,2の圧力の総和の変化を無くすことができ、ポンプの振動をより効果的に抑制することができる。
【００１３】
実施例１の可変容量形ベーンポンプは、以下に列挙する効果を奏する。
(1) 収容孔10を有するポンプハウジング4と、ポンプハウジング4に軸支される駆動軸5と、ポンプハウジング4内に設けられ、駆動軸5によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリット11を有するロータ6と、スリット11に出没自在に設けられた複数のベーン7と、収容孔10内で移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側にロータ6およびベーン7と共に複数のポンプ室rを形成するカムリング8と、ポンプハウジング4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rの容積が増大する吸入領域に開口する吸入ポート19と、ポンプハウジング4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rの容積が減少する吐出領域に開口する吐出ポート20と、ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7が吸入ポートと最初に重なる点を吸入ポート始端Aとし、吸入領域にあるベーン7が最後に吸入ポート19と重なる点を吸入ポート終端Bとし、吸入領域を離れたベーン7が吐出ポート20と最初に重なる点を吐出ポート始端Cとし、吐出領域にあるベーン7が最後に吐出ポート20と重なる点を吐出ポート終端Dとし、駆動軸5の回転方向を周方向としたとき、吸入ポート始端Aから吐出ポート終端D側に向かって延設され、流路断面積が吸入ポート始端Aよりも小さくなるように形成されたノッチ部31と、ポンプハウジング4に設けられ、ロータ6に対するカムリング8の偏心量δを制御する制御部3と、を備え、吐出ポート終端Dとノッチ部始端Eの間を第１閉じ込み領域X、吸入ポート終端Bと吐出ポート始端Cの間を第２閉じ込み領域Yとし、複数のベーン7のうち第２閉じ込み領域Yを通過するベーンを第１のベーン7a、駆動軸5に対し第１のベーン7aの反対側の位置を挟むように位置する１対のベーンのうちロータ6の回転方向において先行するベーンを第２のベーン7b、後行するベーンを第３のベーン7cとしたとき、吸入ポート19、吐出ポート20、およびノッチ部31は、第１のベーン7aが第２閉じ込み領域Yの周方向中間点に位置するとき、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dよりも吸入ポート始端A側に位置すると共に、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dを通過後、第２のベーン7bが吸入ポート始端Aに到達するまでロータ6が回転する回転角が第２閉じ込み領域Y全域の角度の半分よりも大きくなるように形成される。
すなわち、第１のベーン7aとロータ6の回転方向において第１のベーン7aに先行するベーン7とで形成されるポンプ室をポンプ室1、第２のベーン7bと第３のベーン7cとで形成されるポンプ室をポンプ室2としたとき、ポンプ室2の圧力低下区間が、ポンプ室1の圧力上昇区間と周方向の半分以上でオーバーラップすることにより、圧力の上昇分と低下分とが互いにキャンセルされ、複数のポンプ室rの全てからロータ6および駆動軸5に作用する回転力の変動を抑制することができる。この結果、ロータ6および駆動軸5に作用する回転力の変動に伴うポンプの振動を抑制することができる。
【００１４】
(2) 吸入ポート19および吐出ポート20は、第１のベーン7aが吸入ポート終端Bに到達するとき、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dに到達するように形成される。
ポンプ室1の圧力は、第１のベーン7aが吸入ポート終端Bに到達するとき上昇を開始する。一方、ポンプ室2の圧力は、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dに到達するとき低下を開始する。すなわち、圧力上昇と圧力低下とのタイミングを合わせることにより、ポンプの振動をより抑制することができる。
(3) 吸入ポート19および吐出ポート20は、第１のベーン7aが吐出ポート始端Cに到達するとき、第２のベーン7bが吸入ポート始端Aに到達するように形成される。
ポンプ室1の圧力は、第１のベーン7aが吐出ポート始端Cに到達するとき上昇を完了する。一方、ポンプ室2の圧力は、第２のベーン7bが吸入ポート始端Aに到達するとき低下を完了する。すなわち、圧力上昇完了と圧力低下完了とのタイミングを合わせることにより、ポンプの振動をより抑制することができる。
(4) 吐出ポート20は、第２のベーン7bがノッチ部31に到達するとき、第３のベーン7cが吐出ポート終端Dに位置するように形成される。
すなわち、隣接する１対のベーン（第２のベーン7bと第３のベーン7c）との間のピッチと第１閉じ込み領域Xを一致させることにより、吐出ポート20とノッチ部31との直接の連通を回避し、吐出ポート20側の吐出圧が吸入側へ漏えいすることを抑制することができる。
(5) ノッチ部31は、ロータ6の回転方向に向かって流路断面積が徐々に増大するように形成される。
ここで、ポンプ室2の圧力低下区間における圧力低下速度を設定するにあたり、カムリング8のカムプロファイルを調整する方法が考えられるが、カムプロファイルの調整は、複雑な計算や加工を要し、カムリング8の設計変更を強いられる。また、ノッチ部31の周方向長さを延長する方法も考えられるが、単にノッチ部31の長さを延長しても、圧力低下効果は小さい。これに対し、ノッチ部31の流路断面積の調整は、溝の深さを変更するだけでよいため、カムプロファイルを調整する場合と比較して、圧力低下速度のチューニングが容易である。また、既存部品の設計変更を強いられることもない。さらに、ノッチ部31の長さを延長する場合と比較して、圧力低下効果が大きい。
【００１５】
[他の実施例]
以上、本発明を実施するための形態を実施例に基づいて説明したが、本発明の具体的な構成は実施例に示した構成に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。
例えば、実施例では、圧力上昇区間と圧力低下区間とを完全にオーバーラップさせる例を示したが、少なくとも周方向の半分を超えてオーバーラップする構成であればよい。
また、実施例では、吸入ポートと吐出ポートをサイドプレートに形成した例を示したが、ポンプハウジングの収容孔に直接吸入ポートと吐出ポートを形成する構成としてもよい。
【符号の説明】
【００１６】
1  可変容量形ベーンポンプ
3  制御部（カムリング制御機構）
4  ポンプハウジング
5  駆動軸
6  ロータ
7  ベーン
7a  第１のベーン
7b  第２のベーン
7c  第３のベーン
8  カムリング
10  収容孔（ポンプ要素収容部）
11  スリット
19  吸入ポート
20  吐出ポート
31  ノッチ部
A  吸入ポート始端
B  吸入ポート終端
C  吐出ポート始端
D  吐出ポート終端
X  第１閉じ込み領域
Y  第２閉じ込み領域
r  ポンプ室
【図１】
2016017450.tif 000003
【図２】
2016017450.tif 000004
【図３】
2016017450.tif 000005
【図４】
2016017450.tif 000006
【図５】
2016017450.tif 000007