(57)【要約】【課題】非円形式のピストンを有する揺動ピストン式圧縮機において、ピストンとヘッド部材との間のシール長の増大に起因する摺動部の焼き付きを効果的に防止する。【解決手段】ヘッド部材（52,53）におけるピストン（60）の対向面（52d,53b）には、内周側に軸受（42,43）を構成し、外周側が弾性溝（71,81）によって囲まれた円筒状の弾性軸受部（70,80）が設けられる。弾性溝（71,81）は、クランク軸（32）の周囲の油が流入するとともに、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間のシール長を短くする油流路（71,81）を構成する。【選択図】図４
2016017480.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機（20）と、
クランク軸（32）と、該クランク軸（32）の周囲に潤滑油を供給するための油供給機構（34）とを有し、上記電動機（20）に回転駆動される駆動軸（30）と、
上記クランク軸（32）が内部に挿通され、上記クランク軸（32）の回転に伴い揺動運動を行うとともに、外周面が非円形状に形成されたピストン（60）と、該揺動運動を行う上記ピストン（60）の外周面の外側の包絡線（E1）に基づいた内周面形状を有するシリンダ室（55）が形成されたシリンダ（51）と、上記ピストン（60）に連結し、上記シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画するブレード（62）と、上記シリンダ（51）の軸方向端部に積層され、上記駆動軸（30）を回転可能に支持する軸受（42,43）を有するヘッド部材（52,53）とを有する圧縮機構（50）とを備えた揺動ピストン式圧縮機であって、
上記ヘッド部材（52,53）における上記ピストン（60）の対向面（52d,53b）には、内周側に上記軸受（42,43）を構成し、外周側が弾性溝（71,81）によって囲まれた円筒状の弾性軸受部（70,80）が設けられ、
上記弾性溝（71,81）は、上記クランク軸（32）の周囲の油が流入するとともに、上記ピストン（60）と上記ヘッド部材（52,53）との間のシール長を短くする油流路（71,81）を構成している
ことを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）は、揺動運動を行うピストン（60）の外周面の内側の包絡線（E2）よりも上記駆動軸（30）の軸心寄りに位置する非円形状に形成されている
ことを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
上記ピストン（60）の外周面形状は、上記ブレード（62）を挟んだ両側のうち少なくとも一方に向かって径方向外方に膨出したピストン側膨出部（60a,60b）を有する非円形状に形成され、
上記弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）の形状は、上記ピストン（60）のピストン側膨出部（60a,60b）に対応する方向において径方向外方に膨出する溝側膨出部（72a,72b）を有する非円形状に形成されている
ことを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記弾性溝（71,81）は、全域に亘って溝深さが等しく構成されている
ことを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【請求項５】
請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
上記弾性溝（71,81）は、上記弾性軸受部（70,80）の外周に形成される円筒状の内溝（73,83）と、該内溝（73,83）の外周側に形成され、該弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）を有する外溝（74,84）とを含み、上記内溝（73,83）の溝深さが上記外溝（74,84）の溝深さよりも大きくなるように構成されている
ことを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、非円形状のピストンが揺動運動を行う揺動ピストン式圧縮機に関し、特にクランク軸の周囲の摺動部の焼き付きの対策に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、流体を圧縮する圧縮機が知られている。この圧縮機として、シリンダ室内で非円形状のピストンが揺動運動を行い流体を圧縮する揺動ピストン式圧縮機がある。
【０００３】
特許文献１には、この種の圧縮機が開示されている。この圧縮機の圧縮機構では、例えば同文献の図５に示すように、ピストンの外周面形状が非円形（略楕円形状）をしている。つまり、圧縮機構では、ピストンの外周面のうちブレードを挟んだ両側の部位が径方向外方に膨出している。これに対し、ピストンが収容されるシリンダ室の内周面形状は、揺動運動を行うピストンの外周面の包絡線に基づいて定められている。
【０００４】
この圧縮機では、電動機によって駆動軸が回転駆動されると、ピストンに内嵌されるクランク軸が偏心回転する。これに伴いピストンがシリンダ室内で揺動運動を行い、低圧室や高圧室の容積が拡縮され、流体が圧縮される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−１３９７１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、上述したような圧縮機では、油貯留部の油（潤滑油）が駆動軸の内部の流路を通じて各摺動部へ供給される。具体的に、油貯留部の油は、駆動軸の下端に取り付けられた油ポンプによって搬送され、駆動軸の内部の流路を上方へ流れる。この油は、駆動軸の内部を径方向外方に延びる分岐流路より軸受やクランク軸の摺動部へ供給される。
【０００７】
クランク軸の周囲に供給された油は、ピストンと、該ピストンの軸方向の両側に形成されるヘッド部材（フロントヘッドやリヤヘッド）との間の微小な隙間を流れ、この隙間に油膜シールを形成する。この隙間の油は、ピストンの外周面に向かって径方向外方へと流れ、最終的にシリンダ室へ流出する。
【０００８】
このような油供給機構を有する圧縮機において、特許文献１に記載のような非円形式の揺動ピストン式の圧縮機構を採用すると、クランク軸の周囲の摺動部で焼き付きが発生し易くなるという問題がある。この点について詳述する。
【０００９】
特許文献１に記載のような非円形式の揺動ピストン式の圧縮機構では、上述したようにピストンの外周面が、所定方向に膨出している。このため、ピストンとヘッド部材との微小隙間は、このように膨出した部分において長くなる。つまり、非円形状のピストンでは、上述した油膜シールのシール長が比較的長い部分が必然的に生じることになる。
【００１０】
このようにピストンとヘッド部材とのシール長が長い部分では、隙間を流れる潤滑油の流路抵抗が大きくなり、潤滑油をシリンダ室まで十分に排出できない。このため、油供給機構によってクランク軸の周囲に供給された油が、この部位に滞ることになり、油の温度が上昇し易くなる。油の温度が上昇すると、この油の粘度が低下する。従って、クランク軸の周囲の摺動部における油の潤滑が損なわれ、摺動損失の増大、ひいては摺動部の焼き付きの発生といった不具合を招いてしまう。
【００１１】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、非円形式のピストンを有する揺動ピストン式圧縮機において、ピストンとヘッド部材との間のシール長の増大に起因する摺動部の焼き付きを効果的に防止することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
第１の発明は、電動機（20）と、クランク軸（32）と、該クランク軸（32）の周囲に潤滑油を供給するための油供給機構（34）とを有し、上記電動機（20）に回転駆動される駆動軸（30）と、上記クランク軸（32）が内部に挿通され、上記クランク軸（32）の回転に伴い揺動運動を行うとともに、外周面が非円形状に形成されたピストン（60）と、該揺動運動を行う上記ピストン（60）の外周面の外側の包絡線（E1）に基づいた内周面形状を有するシリンダ室（55）が形成されたシリンダ（51）と、上記ピストン（60）に連結し、上記シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画するブレード（62）と、上記シリンダ（51）の軸方向端部に積層され、上記駆動軸（30）を回転可能に支持する軸受（42,43）を有するヘッド部材（52,53）とを有する圧縮機構（50）とを備えた揺動ピストン式圧縮機を対象とし、上記ヘッド部材（52,53）における上記ピストン（60）の対向面（52d,53b）には、内周側に上記軸受（42,43）を構成し、外周側が弾性溝（71,81）によって囲まれた円筒状の弾性軸受部（70,80）が設けられ、上記弾性溝（71,81）は、上記クランク軸（32）の周囲の油が流入するとともに、上記ピストン（60）と上記ヘッド部材（52,53）との間のシール長を短くする油流路（71,81）を構成していることを特徴とする。
【００１３】
なお、ここでいう「ピストンの外周面の外側の包絡線」とは、揺動運動を行うピストン（60）の外周面に相当する曲線に対して外側から接する包絡線を意味する。
【００１４】
第１の発明では、圧縮機構（50）が非円形式の揺動ピストン式の圧縮機構で構成される。電動機（20）によって駆動軸（30）が回転駆動されると、クランク軸（32）が偏心回転し、これに伴い非円形状のピストン（60）が揺動運動を行う。これにより、ピストン（60）の外周面とシリンダ室（55）の内周面との実質的な接触部がシリンダ室（55）の内周面に沿って変位し、低圧室（55a）と高圧室（55b）の容積が拡縮される。この結果、圧縮機構（50）で流体が圧縮される。
【００１５】
本発明では、油供給機構（34）がクランク軸（32）の周囲に潤滑油を供給する。この油は、クランク軸（32）の摺動部の潤滑に利用された後、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間の隙間に流入する。上述したように、非円形式のピストン（60）を用いた圧縮機構（50）では、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間のシール長が局所的に長くなってしまう。このため、シール長が長い部分では、隙間の流路抵抗が増大し、隙間からシリンダ室（55）へ排出される油の排出量が減ってしまう。
【００１６】
これに対し、本発明では、ヘッド部材（52,53）のピストン（60）側の対向面（52d,53b）に弾性軸受部（70,80）を形成し、該弾性軸受部（70,80）の周囲に弾性溝（71,81）を形成している。クランク軸（32）の周囲の油は、弾性溝（71,81）、及びピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間の隙間を流れ、シリンダ室（55）へ排出される。ここで、ヘッド部材（52,53）の対向面（52d,53b）に弾性溝（71,81）を形成すると、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間の隙間の一部がピストン（60）の軸方向に拡大する。これにより、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間のシール長が短くなる。このため、クランク軸（32）の周囲からシリンダ室（55）までの間の流路抵抗が低減され、クランク軸（32）の油の排出量を十分確保できる。この結果、クランク軸（32）の周囲の油が滞ることを回避でき、この油の昇温を防止できる。
【００１７】
また、ヘッド部材（52,53）に弾性軸受部（70,80）を設けることで、駆動軸（30）が撓んだ際、弾性軸受部（70,80）が弾性溝（71,81）側に向かって弾性変形する。これにより、駆動軸（30）が軸受（42,43）に片当たりすることを防止でき、軸受（42,43）での発熱も防止できる。この結果、クランク軸（32）の周囲の油の昇温を更に効果的に防止できる。
【００１８】
第２の発明は、第１の発明において、上記弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）は、揺動運動を行うピストン（60）の外周面の内側の包絡線（E2）よりも上記駆動軸（30）の軸心寄りに位置する非円形状に形成されていることを特徴とする。
【００１９】
なお、ここでいう「ピストンの外周面の内側の包絡線」とは、揺動運動を行うピストン（60）の外周面に相当する曲線に対して内側から接する包絡線を意味する。
【００２０】
第２の発明では、ピストン（60）が揺動運動を行いシリンダ室（55）を３６０°回転したとしても、弾性溝（71,81）がピストン（60）の外周面より外側に位置することがない。このため、クランク軸（32）の周囲の油が弾性溝（71,81）を通じてシリンダ室（55）に直に排出されてしまうことを回避できる。この結果、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間の所定範囲に適度な油膜シールを形成できる。
【００２１】
第３の発明は、第２の発明において、上記ピストン（60）の外周面形状は、上記ブレード（62）を挟んだ両側のうち少なくとも一方に向かって径方向外方に膨出したピストン側膨出部（60a,60b）を有する非円形状に形成され、上記弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）の形状は、上記ピストン（60）のピストン側膨出部（60a,60b）に対応する方向において径方向外方に膨出する溝側膨出部（72a,72b）を有する非円形状に形成されていることを特徴とする。
【００２２】
第３の発明では、ピストン（60）の外周面にピストン側膨出部（60a,60b）が形成される。これにより、ピストン側膨出部（60a,60b）とヘッド部材（52,53）との間のシール長が比較的長くなる。これに対し、弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）は、ピストン側膨出部（60a,60b）に対応するように溝側膨出部（72a,72b）が形成される。これにより、本発明では、比較的シール長が長くなる部位に弾性溝（71,81）の一部が重なることになり、この部位のシール長を短くすることができる。この結果、特に流路抵抗が大きくなり易い、ピストン側膨出部（60a,60b）とヘッド部材（52,53）との間の隙間を弾性溝によって拡大できる。従って、クランク軸（32）の周囲の油をシリンダ室（55）に確実に排出できる。
【００２３】
第４の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記弾性溝（71,81）は、全域に亘って溝深さが等しく構成されていることを特徴とする。
【００２４】
第４の発明では、弾性溝（71,81）の溝深さが全域に亘って等しいため、弾性溝（71,81）の加工が容易となる。
【００２５】
第５の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記弾性溝（71,81）は、上記弾性軸受部（70,80）の外周に形成される円筒状の内溝（73,83）と、該内溝（73,83）の外周側に形成され、該弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）を有する外溝（74,84）とを含み、上記内溝（73,83）の溝深さが上記外溝（74,84）の溝深さよりも大きくなるように構成されていることを特徴とする。
【００２６】
第５の発明では、弾性軸受部（70,80）の外周の内溝（73,83）の深さを比較的大きくすることで、弾性軸受部（70,80）が撓み変形し易くなり、駆動軸（30）が軸受（42,43）に片当たりするのを確実に回避できる。一方、内溝（73,83）の周囲に溝深さの低い外溝（74,84）を形成することで、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間の隙間の拡大、シール長さの短縮化を図ることができる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、ヘッド部材（52,53）に弾性軸受部（70,80）及び弾性溝（71,81）を形成することで、駆動軸（30）が軸受（42,43）に片当たりすることを防止できる。このため、軸受（42,43）での発熱を防止でき、ひいてはクランク軸（32）の周囲の油の昇温も防止できる。この結果、油の昇温に起因するクランク軸（32）周囲の摺動部の潤滑不良を回避でき、摺動損失の増大、焼き付きの発生を防止できる。
【００２８】
また、本発明によれば、弾性溝（71,81）がピストン（60）とヘッド部材（52,53）の隙間を拡大させる油流路（71,81）として機能する。これにより、クランク軸（32）の周囲の油をシリンダ室（55）へ十分排出させることができ、クランク軸（32）の周囲の油の昇温も防止できる。この結果、油の昇温に起因するクランク軸（32）周囲の摺動部の潤滑不良をより効果的に回避でき、摺動損失の増大、焼き付きの発生を確実に防止できる。
【００２９】
更に、本発明によれば、弾性軸受部（70,80）の外側の弾性溝（71,81）が、油を排出するための油流路（71,81）と、弾性軸受部（70,80）を弾性変形させるための空間とを兼用している。従って、複雑な加工を施さずとも、クランク軸（32）の周囲の摺動部の焼き付きを効果的に防止できる。
【００３０】
第２の発明によれば、弾性溝（71,81）に流入した油が直にシリンダ室（55）へ排出されることを防止でき、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間の所定範囲に適度な油膜シールを形成できる。
【００３１】
第３の発明によれば、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間において、特にシール長が長くなり易い部分の流路抵抗を低減でき、シリンダ室（55）へ油を確実且つ安定して排出できる。この結果、ピストン（60）とシリンダ（51）との間の摺動部へ潤滑油を確実に供給できる。また、クランク軸（32）の周囲の油を安定してシリンダ室（55）へ排出できるので、油の昇温に起因する摺動損失の増大や焼き付きの発生を一層確実に防止できる。
【００３２】
第４の発明によれば、鋳造等の比較的容易な加工により、ヘッド部材（52,53）に弾性溝（71,81）を形成できる。
【００３３】
第５の発明によれば、必要最小限の加工代で、弾性軸受部（70,80）による軸受（42,43）の片当たりの防止の効果と、外溝（74,84）によるシール長の短縮化の効果とを達成できる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】図１は、実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は、実施形態に係る圧縮機構の要部を拡大した縦断面図である。
【図３】図３は、図２のＸ１−Ｘ１断面図である。
【図４】図４は、ピストン、クランク軸、弾性軸受部、弾性溝の相対的な位置関係を示すシリンダ室内部の下面図であり、図４(Ａ)はピストンの回転角度が０°（３６０°）の状態を、図４(Ｂ)はピストンの回転角度が９０°の状態を、図４(Ｃ)はピストンの回転角度が１８０°の状態を、図４(Ｄ)はピストンの回転角度が２７０°の状態をそれぞれ表している。
【図５】図５は、揺動運動を行うピストンの外側の包絡線と、内側の包絡線と、弾性溝の相対的な位置関係を平面図である。
【図６】図６は、変形例に係る圧縮機の図３相当図である。
【図７】図７は、変形例に係る圧縮機の図４相当図である。
【図８】図８は、その他の実施形態に係る圧縮機構の弾性軸受部の近傍を拡大した縦断面図である。
【図９】図９は、図９のＸ２−Ｘ２断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００３６】
〈圧縮機の全体構成〉
図１は、本実施形態に係る圧縮機（10）の縦断面図である。本実施形態に係る圧縮機（10）は、全密閉式の揺動ピストン式の圧縮機である。圧縮機（10）は、冷媒が充填された冷媒回路（図示省略）に接続されている。冷媒回路では、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。つまり、冷媒回路では、圧縮機（10）で圧縮された冷媒が、凝縮器で凝縮し、膨張弁で減圧された後、蒸発器で蒸発し、圧縮機（10）に吸入される。
【００３７】
圧縮機（10）は、ケーシング（11）と、ケーシング（11）の内部に収容される電動機（20）と、電動機（20）と連結する駆動軸（30）と、該駆動軸（30）によって駆動される圧縮機構（50）とを備えている。
【００３８】
〈ケーシング〉
ケーシング（11）は、縦長の円筒状の密閉容器で構成される。ケーシング（11）は、胴部（12）、下部鏡板（13）、及び上部鏡板（14）を有している。胴部（12）は、上下に延びる円筒状に形成され、軸方向の両端が開口している。下部鏡板（13）は、胴部（12）の下端に固定されている。上部鏡板（14）は、胴部（12）の上端に固定されている。
【００３９】
胴部（12）の下部には、吸入管（15）が貫通して固定されている。上部鏡板（14）には、吐出管（16）が貫通して固定されている。上部鏡板（14）には、電動機（20）へ電力を供給するためのターミナル（17）が取り付けられている。
【００４０】
ケーシング（11）の底部には、油貯留部（18）が形成されている。油貯留部（18）は、下部鏡板（13）及び胴部（12）の下部の内壁によって構成される。油貯留部（18）には、圧縮機構（50）や駆動軸（30）の摺動部を潤滑するための潤滑油（冷凍機油）が貯留される。
【００４１】
ケーシング（11）の内部は、圧縮機構（50）で圧縮された高圧冷媒で満たされる。つまり、圧縮機（10）は、ケーシング（11）の内圧が高圧冷媒の圧力と実質的に等しい、いわゆる高圧ドーム型に構成されている。
【００４２】
〈電動機〉
電動機（20）は、圧縮機構（50）の上方に配置されている。電動機（20）は、固定子（21）と回転子（22）とを有している。固定子（21）は、ケーシング（11）の胴部（12）の内周面に固定されている。回転子（22）は、固定子（21）の内部を上下方向に貫通している。回転子（22）の軸心内部には、駆動軸（30）が固定される。電動機（20）が通電されると、回転子（22）とともに駆動軸（30）が回転駆動される。
【００４３】
〈駆動軸〉
駆動軸（30）は、ケーシング（11）の胴部（12）の軸心（図１の一点鎖線Ｃ１）上に位置している。駆動軸（30）は、圧縮機構（50）の各軸受（41,42,43）（詳細は後述する）に回転可能に支持されている。
【００４４】
駆動軸（30）は、上側から下側に向かって順に、主軸（31）、クランク軸（32）、及び副軸（33）を有している。主軸（31）の上部は、電動機（20）の回転子（22）に固定される。クランク軸（32）は、主軸（31）の下端に連結している。副軸（33）は、クランク軸（32）の下端に連結している。主軸（31）と副軸（33）の軸心（図１のＣ１）は一致している。クランク軸（32）の軸心Ｃ２は、主軸（31）及び副軸（33）の軸心Ｃ１に対して所定量だけ偏心している。クランク軸（32）の外径は、主軸（31）及び副軸（33）の外径よりも大きい。
【００４５】
主軸（31）の上部は、電動機（20）の回転子（22）に固定される。主軸（31）の下部は、フロントヘッド（52）の主軸側貫通口（52c）の内部に位置している。主軸（31）の軸方向の中間部は、上部主軸受（41）に回転可能に支持されている。主軸（31）の下部は、下部主軸受（42）に回転可能に支持されている。副軸（33）の上部は、リアヘッド（53）の副軸側貫通口（53a）の内部に位置している。副軸（33）の軸方向の中間部は、副軸受（43）に回転可能に支持されている。
【００４６】
図２に示すように、駆動軸（30）は、クランク軸（32）の周囲に油を供給するための油供給機構（34）を備えている。油供給機構（34）は、副軸（33）の下端に取り付けられる油ポンプ（35）と、駆動軸（30）の内部を軸心に沿って延びる主流路（36）と、該主流路（36）から径方向外方へ分岐する３つの分岐流路（37,38,39）とを有している。
【００４７】
油ポンプ（35）は、油貯留部（18）に溜まった油を主流路（36）へ搬送するものである。油ポンプ（35）は、差圧式、遠心式、容積式等種々のポンプを採用することができる。主流路（36）は、流入端が油ポンプ（35）に接続し、油ポンプ（35）で搬送された潤滑油を上方へ導く。
【００４８】
３つの分岐流路（37,38,39）は、駆動軸（30）の下側から上側に向かって順に、下部分岐流路（37）、中間分岐流路（38）、及び上部分岐流路（39）で構成されている。下部分岐流路（37）は、副軸（33）の上端部の内部に形成されている。
【００４９】
下部分岐流路（37）の流入端は主流路（36）に接続し、下部分岐流路（37）の流出端は副軸受（43）に向かって開口している。
【００５０】
中間分岐流路（38）は、クランク軸（32）の内部に形成されている。下部分岐流路（37）の流入端は主流路（36）に接続し、下部分岐流路（37）の流出端はピストン（60）の内周面側（厳密には、詳細は後述する環状メタル（59）の内周面側）に向かって開口している。
【００５１】
上部分岐流路（39）は、主軸（31）の下端部の内部に形成されている。上部分岐流路（39）の流入端は主流路（36）に接続し、上部分岐流路（39）の流出端は下部主軸受（42）に向かって開口している。
【００５２】
〈圧縮機構〉
図１及び図２に示すように、圧縮機構（50）は、電動機（20）の下方に配置されている。圧縮機構（50）は、非円形式の揺動ピストン式に構成されている。圧縮機構（50）は、シリンダ（51）と、フロントヘッド（52）と、リアヘッド（53）とを備えている。圧縮機構（50）では、シリンダ（51）の上端部（軸方向一端部）にフロントヘッド（52）が積層され、シリンダ（51）の下端部（軸方向他端部）にリアヘッド（53）が積層される。シリンダ（51）、フロントヘッド（52）、及びリアヘッド（53）は、締結部材（図示省略）を介して一体化されている。フロントヘッド（52）及びリアヘッド（53）は、ヘッド部材を構成している。
【００５３】
シリンダ（51）は、ケーシング（11）の胴部（12）の下部の内周面に固定されている。シリンダ（51）は、扁平な略環状のシリンダ本体（51a）と、シリンダ本体（51a）の外周面に取り付けられる接続部材（51b）とを有している。
【００５４】
シリンダ本体（51a）の中央部には、円柱状のシリンダ室（55）が形成されている。図１及び図３に示すように、シリンダ本体（51a）には、径方向に延びる吸入ポート（56）が形成されている。接続部材（51b）には、吸入管（15）の流出部が接続される接続ポート（51c）が形成されている。吸入管（15）は、接続ポート（51c）及び吸入ポート（56）を介してシリンダ室（55）と連通している。
【００５５】
フロントヘッド（52）では、環状プレート部（52a）及び筒状突出部（52b）の中央部に、主軸（31）が貫通する主軸側貫通口（52c）が形成されている。主軸側貫通口（52c）の上端部の内周面には、上部主軸受（41）が形成される。主軸側貫通口（52c）の下部には、下部主軸受（42）が形成される。
【００５６】
リアヘッド（53）は、シリンダ（51）の内部空間を覆うようにシリンダ（51）の下方に配置されている。リアヘッド（53）の径方向中央部には、副軸（33）が貫通する副軸側貫通口（53a）が形成されている。副軸側貫通口（53a）の内周面には、副軸受（43）が形成される。
【００５７】
図３に示すように、本実施形態の圧縮機構（50）は、いわゆる非円形式の揺動ピストン式の圧縮機構を構成している。具体的に、圧縮機構（50）は、環状メタル（59）、ピストン（60）、ブッシュ（61）、及びブレード（62）を備えている。ピストン（60）は、シリンダ室（55）に収容されている。
【００５８】
環状メタル（59）は、ピストン（60）の内部に圧入等により固定される円筒状のメタル部材で構成されている。環状メタル（59）は、その内周面がクランク軸（32）の外周面と摺接するように、クランク軸（32）に外嵌している。環状メタル（59）は、その硬度がピストン（60）の硬度より高く構成される。
【００５９】
ピストン（60）は、その内部に環状メタル（59）を介してクランク軸（32）が内嵌している。本実施形態のピストン（60）は、その外周面が非円形状に形成されている。具体的に、ピストン（60）の外周面は、ブレード（62）の長手方向の中心線を通過する仮想鉛直平面（図３のＰ）を挟んだ両側の部位が径方向外方へ膨出するような略楕円形状ないし略卵形状に形成されている。つまり、本実施形態のピストン（60）の外周面は、仮想鉛直平面Ｐを挟んで右側（回転角度９０°側）に膨出する第１ピストン側膨出部（60a）と、仮想鉛直平面Ｐを挟んで左側（回転角度２７０°側）に膨出する第２ピストン側膨出部（60b）とを有している。
【００６０】
一方、シリンダ（51）のシリンダ室（55）の内周面形状は、ピストン（60）の外周面形状に対応するような非円形状に形成されている。即ち、シリンダ室（55）の内周面形状は、ブレード（62）を通過する仮想鉛直平面Ｐを挟んだ両側の部位が径方向外方に膨出するような非円形状に形成されている。つまり、シリンダ室（55）の内周面形状は、揺動運動を行うピストン（60）の外周面の外側の包絡線（E1）に基づいた非円形状に形成されている（図５を参照）。
【００６１】
シリンダ（51）には、シリンダ室（55）と隣接する位置に略円形のブッシュ溝（63）が形成される。このブッシュ溝（63）には、略半円形の一対のブッシュ（61,61）が嵌め込まれている。一対のブッシュ（61,61）は、各々の平坦な面が互いに対向するようにブッシュ溝（63）に配置される。一対のブッシュ（61,61）は、ブッシュ溝（63）の軸心を中心として揺動運動するように構成されている。
【００６２】
ブレード（62）は、径方向外方に延びる直方体状ないし板状に形成される。ブレード（62）の基端は、ピストン（60）の外周面に連結している。ブレード（62）は、一対のブッシュ（61,61）の間に形成されるブレード溝（64）に進退可能に収容される。
【００６３】
ブレード（62）は、シリンダ室（55）を低圧室（55a）と高圧室（55b）とに区画する仕切部を構成している。低圧室（55a）は、図３におけるブレード（62）の右側の空間であり、吸入ポート（56）と連通している。高圧室（55b）は、図３におけるブレード（62）の左側の空間であり、吐出ポート（57）と連通している。
【００６４】
〈弾性軸受部及び弾性溝の詳細な構成〉
本実施形態の圧縮機構（50）では、フロントヘッド（52）とリアヘッド（53）とにそれぞれ弾性軸受部（70,80）及び弾性溝（71,81）が設けられている。これらの構成について、図２及び図３を参照しながら詳細に説明する。
【００６５】
〔フロントヘッドの弾性軸受部及び弾性溝〕
図２に示すように、フロントヘッド（52）の環状プレート部（52a）のうちピストン（60）に対向する対向面（第１対向面（52d））には、上部弾性軸受部（70）が設けられている。上部弾性軸受部（70）は、主軸（31）の下端部の周囲に形成されている。上部弾性軸受部（70）は、円筒状に形成され、クランク軸（32）の上端面に向かって突出している。上部弾性軸受部（70）の内周面及び外周面の軸心は、主軸（31）の軸心Ｃ１と同軸となっている。上部弾性軸受部（70）の内周面には、上述した下部主軸受（42）が形成され、主軸（31）の下端部が摺接する。
【００６６】
上部弾性軸受部（70）の外周側には、上部弾性溝（71）が形成されている。つまり、上部弾性軸受部（70）は、外周側が上部弾性溝（71）によって囲まれている。上部弾性溝（71）は、下側が開放された非円形の環状の溝で構成される。本実施形態では、上部弾性溝（71）の溝深さが全域に亘って等しい。上部弾性溝（71）は、例えばフロントヘッド（52）を鋳造することで成形される。
【００６７】
図３に示すように、上部弾性溝（71）の外寄りに形成される内周面（外側内周面（72））の形状は、非円形状に形成されている。本実施形態の上部弾性溝（71）では、外側内周面（72）の形状が略楕円形状ないし卵形状に形成されている。より具体的に、上部弾性溝（71）の外側内周面（72）の形状は、ピストン（60）の外周面形状に対応している。即ち、上述したように、ピストン（60）の外周面には、ブレード（62）の長手方向の中心線を通過する仮想鉛直平面（図３のＰ）を挟んだ両側の部位にピストン側膨出部（60a,60b）が形成されている。上部弾性溝（71）の外側内周面（72）の形状は、これに対応するように、仮想鉛直平面Ｐを挟んだ両側の部位が径方向に膨出している。つまり、上部弾性溝（71）の外側内周面（72）には、図３の右側（回転角度９０°側）に膨出する第１溝側膨出部（72a）と、図３の左側（回転角度２７０°側）に膨出する第２溝側膨出部（72b）とが形成される。本実施形態の上部弾性溝（71）の中心は、駆動軸（30）の軸心Ｃ１と概ね一致している。
【００６８】
上部弾性溝（71）の外側内周面（72）は、揺動運動を行うピストン（60）の外周面の
内側の包絡線（E2）に基づいて定められている（図５を参照）。つまり、上部弾性溝（71）の外側内周面（72）は、内側の包絡線（E2）よりも駆動軸（30）の軸心Ｃ１寄りに形成される。これにより、ピストン（60）がシリンダ室（55）に沿って３６０°回転運動を行っても、上部弾性溝（71）がシリンダ室（55）に露出されることはなく、該上部弾性溝（71）がシリンダ室（55）と直に連通することもない。また、内側の包絡線（E2）と上部弾性溝（71）の外側内周面（72）との間の距離は、全周に亘って等間隔であることが好ましい。
【００６９】
上部弾性溝（71）は、主軸（31）が撓み変形する際、主軸（31）とともに上部弾性軸受部（70）が径方向外方へ弾性変形するのを許容するための空間を構成している。
【００７０】
加えて、上部弾性溝（71）は、油供給機構（34）から供給されたクランク軸（32）の周囲の油が流入する油流路を構成する。つまり、上部弾性溝（71）は、ピストン（60）とフロントヘッド（52）との間の隙間を拡大させるとともに、ピストン（60）とフロントヘッド（52）との間の油膜シールのシール長さを短くするための油流路を構成している（詳細は後述する）。
【００７１】
〔リアヘッドの弾性軸受部及び弾性溝〕
図２に示すように、リアヘッド（53）のうちピストン（60）に対向する対向面（第２対向面（53b））には、下部弾性軸受部（80）が設けられている。下部弾性軸受部（80）は、副軸（33）の上端部の周囲に形成されている。下部弾性軸受部（80）は、円筒状に形成され、クランク軸（32）の下端面に向かって突出している。下部弾性軸受部（80）の内周面及び外周面の軸心は、主軸（31）の軸心Ｃ１と同軸となっている。下部弾性軸受部（80）の内周面には、上述した副軸受（43）が形成され、副軸（33）の上端部が摺接する。
【００７２】
下部弾性軸受部（80）の外周側には、下部弾性溝（81）が形成されている。つまり、下部弾性軸受部（80）は、外周側が下部弾性溝（81）によって囲まれている。下部弾性溝（81）は、上側が開放された非円形の環状の溝で構成される。本実施形態では、下部弾性溝（81）の溝深さが全域に亘って等しい。下部弾性溝（81）は、例えばリアヘッド（53）を鋳造することで成形される。
【００７３】
下部弾性溝（81）の外側寄りの内周面（外側内周面（82））の形状は、基本的には、上述した上部弾性溝（71）と同じである。つまり、下部弾性溝（81）の外側内周面（82）の形状は、非円形状に形成されている。本実施形態の下部弾性溝（81）では、外側内周面（82）の形状が略楕円形状ないし卵形状に形成されている。より具体的に、下部弾性溝（81）の外側内周面（72）の形状は、ピストン（60）の外周面形状に対応している。即ち、下部弾性溝（81）の外側内周面（82）の形状では、図３の仮想鉛直平面Ｐを挟んだ両側の部位が径方向に膨出している。
【００７４】
本実施形態の下部弾性溝（81）の中心は、駆動軸（30）の軸心Ｃ１と概ね一致している。下部弾性溝（81）の外側内周面（82）は、揺動運動を行うピストン（60）の外周面の内側の包絡線（E2）に基づいて定められている（図５を参照）。つまり、下部弾性溝（81）の外側内周面（82）は、内側の包絡線（E2）よりも駆動軸（30）の軸心Ｃ１寄りに形成される。これにより、ピストン（60）がシリンダ室（55）に沿って３６０°回転運動を行っても、下部弾性溝（81）がシリンダ室（55）に露出されることはなく、該下部弾性溝（81）がシリンダ室（55）と直に連通することもない。また、内側の包絡線（E2）と下部弾性溝（81）の外側内周面（72）との間の距離は、全周に亘って等間隔であることが好ましい。
【００７５】
下部弾性溝（81）は、副軸（33）が撓み変形する際、副軸（33）とともに下部弾性軸受部（80）が径方向外方へ弾性変形するのを許容するための空間を構成している。
【００７６】
加えて、下部弾性溝（81）は、油供給機構（34）から供給されたクランク軸（32）の周囲の油が流入する油流路を構成する。つまり、下部弾性溝（81）は、ピストン（60）とリアヘッド（53）との間の隙間を拡大させるとともに、ピストン（60）とリアヘッド（53）との間の油膜シールのシール長さを短くするための油流路を構成している（詳細は後述する）。
【００７７】
−圧縮機の運転動作−
圧縮機（10）の基本的な運転動作について図１〜図３を参照しながら説明する。ターミナル（17）から電動機（20）へ電力が供給されると、電動機（20）が作動し、駆動軸（30）が回転駆動される。すると、駆動軸（30）のクランク軸（32）が偏心回転し、これに伴いピストン（60）が揺動運動を行う。
【００７８】
圧縮機構（50）では、ピストン（60）の外周面が、シリンダ室（55）の内周面と油膜を介して線接触し、シール部を形成する。ピストン（60）がシリンダ室（55）の内部で揺動運動すると、ピストン（60）とシリンダ（51）との間のシール部が、シリンダ室（55）の内周面に沿って変位し、低圧室（55a）と高圧室（55b）の容積が変化する。この際、ブレード（62）は、ピストン（60）の揺動運動に伴いブレード溝（64）の内部を進退し、且つブッシュ溝（63）の軸心を中心として揺動する。
【００７９】
ピストン（60）の揺動運動に伴い低圧室（55a）の容積が徐々に大きくなると、吸入管（15）を流れる流体（冷媒）が吸入ポート（56）から低圧室（55a）へ吸入されていく。次いで、この低圧室（55a）が吸入ポート（56）から遮断されると、遮断された空間が高圧室（55b）を構成する。次いで、この高圧室（55b）の容積が徐々に小さくなると、高圧室（55b）の内圧が上昇していく。高圧室（55b）の内圧が所定の圧力を超えると、吐出ポート（57）のリード弁が開放され、高圧室（55b）の冷媒が吐出ポート（57）を通じて、圧縮機構（50）の外部へ流出する。この高圧冷媒は、ケーシング（11）の内部空間を上方へ流れ、電動機（20）のコアカット（図示省略）等を通過する。電動機（20）の上方に流出した高圧冷媒は、吐出管（16）より冷媒回路へ送られる。
【００８０】
〈潤滑油の供給動作〉
圧縮機（10）の運転時に駆動軸（30）が回転駆動されると、油貯留部（18）に溜まった油が主流路（36）に搬送される（図２を参照）。この油は、駆動軸（30）の主流路（36）を上方へ流れていく。
【００８１】
主流路（36）の油は、各分岐流路（37,38,39）に分流する。具体的に、下部分岐流路（37）に分流した油は、副軸受（43）の摺動部に供給され、該摺動部の潤滑に利用される。上部分岐流路（39）に分流した油は、下部主軸受（42）の摺動部に供給され、該摺動部の潤滑に利用される。
【００８２】
中間分岐流路（38）に分流した油は、環状メタル（59）の内周面とクランク軸（32）の外周面との間の摺動部に供給され、該摺動部の潤滑に利用される。この油は、更にピストン（60）の軸方向端面（ピストン（60）の上端面及び下端面）とヘッド部材（フロントヘッド（52）及びリアヘッド（53）との間の隙間に流入する。これにより、ピストン（60）とヘッド部材（52,53）との間の隙間に油膜シールが形成される。この油は、隙間を径方向外方へ流れてシリンダ室（55）に流出し、ピストン（60）とシリンダ（51）の接触部の油膜シール及び潤滑に利用され、吐出ポート（57）より冷媒とともに圧縮機構（50）の外部へ排出される。
【００８３】
−弾性軸受部及び弾性溝の作用及び効果−
次いで、上述した弾性軸受部（70,80）及び弾性溝（71,81）の作用及び効果について、図２〜図４を参照しながら説明する。なお、図４は、フロントヘッド（52）を下側から視た場合における、上部弾性軸受部（70）、弾性溝（71）、クランク軸（32）、及びピストン（60）の相対的な位置関係を示す概略平面図である。また、上部弾性軸受部（70）及び下部弾性軸受部（80）の作用及び効果や、上部弾性溝（71）及び下部弾性溝（81）の作用及び効果は基本的に同じである。このため、以下では、上部弾性軸受部（70）及び上部弾性溝（71）の作用及び効果を代表して説明する。
【００８４】
上述した圧縮機（10）の運転時には、遠心力によって主軸（31）が径方向に撓むことがある。例えば主軸（31）が上部弾性軸受部（70）に対して傾いたとする。この場合、上部弾性軸受部（70）は、主軸（31）の撓み部分に沿うように弾性変形し、主軸（31）と下部主軸受（42）との面接触を維持しようとする。これにより、下部主軸受（42）に対して主軸（31）が片当たりしてしまうことを抑制でき、下部主軸受（42）の実質的な面圧を低減できる。この結果、下部主軸受（42）では、片当たりに起因する摩耗や発熱を防止でき、更には、クランク軸（32）の周囲に供給された油が昇温してしまうことを回避できる。
【００８５】
クランク軸（32）の周囲の油が昇温すると、この油の粘性が低下し、クランク軸（32）の近傍の摺動部での潤滑不良を招き、最終的に摺動部で焼き付きが発生してしまう虞がある。これに対し、本実施形態では、下部主軸受（42）での片当たりに起因する油の昇温を防止できるため、このような摺動部での焼き付きの発生を未然に回避できる。
【００８６】
また、本実施形態のピストン（60）は、図３に示すように、左右両側にピストン側膨出部（60a,60b）が形成される。このため、ピストン（60）とフロントヘッド（52）との間では、特に左右方向のシール長が長くなり、各ピストン側膨出部（60a,60b）とフロントヘッド（52）との間の隙間の流路抵抗が大きくなり易い。
【００８７】
これに対し、本実施形態では、フロントヘッド（52）に形成した上部弾性溝（71）が、ピストン（60）とフロントヘッド（52）との間の隙間を拡大させる油流路として機能する。これにより、クランク軸（32）の周囲からシリンダ室（55）までの間の油の流路抵抗が小さくなり、クランク軸（32）の油をシリンダ室（55）へ確実に排出できる。この結果、クランク軸（32）の周囲の油が滞ってしまうことを回避でき、この油の昇温を防止できる。従って、クランク軸（32）の近傍の摺動部での焼き付きを確実に防止できる。
【００８８】
また、本実施形態の上部弾性溝（71）は、図４(Ａ)〜図４(Ｄ)に示すように、揺動運動を行うピストン（60）よりも常に駆動軸（30）の軸心Ｃ１寄り（内側寄り）に形成される。このため、上部弾性溝（71）がシリンダ室（55）と直に連通し、クランク軸（32）の周囲の多量の油がシリンダ室（55）へ排出されてしまうことがない。この結果、ピストン（60）とフロントヘッド（52）との間の所定範囲に適度な油膜シールを形成できる。
【００８９】
また、本実施形態の上部弾性溝（71）は、従来例の圧縮機であれば特にシール長が長くなり易い部分に対応して形成されるため、クランク軸（32）の周囲からシリンダ室（55）までの間の油の流路抵抗を効果的に低減できる。
【００９０】
具体的に、図４においては、例えば図４(Ａ)の状態の線分Ｌ１やＬ２、図４(Ｂ)の状態の線分Ｌ３、図４(Ｃ)の状態の線部Ｌ４やＬ５、図４(Ｄ)の状態の線分Ｌ６に対応する部位において、弾性溝（71）を有さない従来例では、シール長が長くなってしまう。これに対し、本実施形態では、これらの線分Ｌ１〜Ｌ６に弾性溝（71）が比較的幅広く重なるため、これらのシール長を弾性溝（71,81）によって効果的に短くできる。この結果、本実施形態では、ピストン（60）の回転角度に依らず、クランク軸（32）の周囲からシリンダ室（55）までの間の油の流路抵抗を低減できる。従って、クランク軸（32）の近傍での油の滞りを確実に防止でき、油の昇温を一層確実に防止できる。
【００９１】
更に本実施形態では、シール長が短い部分（図４に示すＬs）が、ピストン（60）の揺動運動に伴って３６０°回転する。このようにシール長が短い部分Ｌｓでは、特にクランク軸（32）の近傍の油がシリンダ室（55）に向かって排出され易い。これにより、シリンダ室（55）の内周面の全周に亘って均等に油を供給でき、ピストン（60）とシリンダ（51）との摺動部の潤滑を促すことができる。
【００９２】
以上のように、本実施形態では、弾性溝（71,81）が軸受（42,43）の片当たり防止のための空間と、クランク軸（32）の油の滞りを防止するための油流路との双方を兼ね、これに伴いクランク軸（32）の近傍の摺動部の潤滑不良を効果的に防止できる。従って、複雑な加工を施すことなく、クランク軸（32）の近傍の摺動部の摺動損失を低減でき、ひいてはこの摺動部での焼き付きを確実に防止できる。
【００９３】
〈実施形態の変形例〉
図６に示す変形例は、ピストン（60）の外周面、シリンダ室（55）の内周面、及び弾性溝（71）の外側内周面（72）の各形状が非円形状に形成されている。一方、変形例では、これらの各形状が上記実施形態と異なっている。
【００９４】
具体的に、この変形例のピストン（60）の外周面は、上記仮想鉛直平面Ｐを挟んだ両側のうち一方（図６の右側）が径方向外方へ膨出するピストン側膨出部（60b）を構成し、他方（図６の左側）が略真円弧状のピストン側円弧部（60c）を構成している。
【００９５】
これに対し、シリンダ室（55）の内周面は、揺動運動を行うピストン（60）の外周面の外側の包絡線（E1）に基づいた非円形状に形成されている。また、弾性溝（71）の外側内周面（72）には、仮想鉛直平面Ｐを挟んだ両側のうちの一方（図６の右側）に、ピストン側膨出部（60b）に対応するように右方に向かって膨出する溝側膨出部（72b）が形成され、他方（図６の左側）に略真円孤状の溝側円弧部（72c）が形成される。弾性溝（71）の外側内周面（72）は、上記実施形態と同様、揺動運動を行うピストン（60）の外周面の内側の包絡線（図示省略）よりも駆動軸（30）の軸心Ｃ１寄りに形成される。
【００９６】
この変形例においても、弾性溝（71）が油流路を兼用するため、クランク軸（32）の周囲の油をシリンダ室（55）へ排出することができ、油の昇温に起因する摺動部の潤滑不良を防止できる。
【００９７】
また、この変形例においても、図７(Ａ)〜(Ｄ)に示すように、従来例であればシール長が長くなってしまう部分に弾性溝（71）が広く重なるため、隙間の流路抵抗を効果的に低減できる。
【００９８】
加えて、変形例においても、図７(Ａ)〜(Ｄ)に示すように、シール長が短い部分Ｌｓが、ピストン（60）の揺動運動に伴い３６０°回転するため、シリンダ室（55）の全周に亘って油を供給できる。
【００９９】
この変形例におけるそれ以外の作用及び効果は、上記実施形態と同様である。
【０１００】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１０１】
上記実施形態の弾性溝（71,81）は、図２に示すように、その溝深さが全域に亘って等しく構成されている。しかしながら、例えば図８及び図９に示すように、弾性溝（71）に異なる溝深さの内溝（73）及び外溝（74）を形成してもよい。
【０１０２】
具体的に、この例では、弾性軸受部（70,80）の外周に内溝（73,83）が形成され、この内溝（73,83）の外周に外溝（74,84）が形成される。図８に示すように、内溝（73,83）の溝深ｈ１さは、外溝（74,84）の溝深さｈ２よりも大きい。また、図９に示すように、内溝（73）は、円筒形状に形成され、弾性軸受部（70）の弾性変形を促す空間を構成している。外溝（74）は、上記各実施形態のように非円形状の外側内周面（72）を有しており、シール長の更なる短縮化に寄与している。この例の弾性溝（71,81）は、ヘッド部材（52,53）の鋳造により、弾性軸受部（70,80）の周囲に均一な溝深さの非円形状の溝を形成し、例えばエンドミルを用いた切削加工によりこの溝の内側に環状の溝（内溝（73,83））を成形する。これにより、内溝（73,83）及び外溝（74,84）を有する弾性溝（71,81）を得ることができる。
【０１０３】
また、上記実施形態の弾性溝（71,81）の外側内周面（72,82）の形状は、図３や図６に示すように非円形状に形成されている。しかしながら、この弾性溝（71,81）を真円形状に形成してもよい。この構成においても、弾性溝（71,81）は、シール長さを短縮するための油流路として機能する。従って、シリンダ室（55）への油の排出量を増大でき、クランク軸（32）の周囲の摺動部の焼き付きを防止できる。
【産業上の利用可能性】
【０１０４】
以上説明したように、本発明は、非円形状のピストンが揺動運動を行う揺動ピストン式圧縮機に関し、特にクランク軸の周囲の摺動部の焼き付きの対策について有用である。
【符号の説明】
【０１０５】
10    圧縮機（揺動ピストン式圧縮機）
20    電動機
30    駆動軸
32    クランク軸
34    油供給機構
42    下部軸受（軸受）
43    副軸受（軸受）
51    シリンダ
42    下部主軸受（軸受）
43    副軸受（軸受）
50    圧縮機構
51    シリンダ
52    フロントヘッド（ヘッド部材）
52d   第１対向面（対向面）
53    リアヘッド（ヘッド部材）
53b   第２対向面（対向面）
55    シリンダ室
60    ピストン
60a   第１ピストン側膨出部（ピストン側膨出部）
60b   第２ピストン側膨出部（ピストン側膨出部）
62    ブレード
70    上部弾性軸受部
71    上部弾性溝（油流路）
72    外側内周面
72a   第１溝側膨出部（溝側膨出部）
72b   第２溝側膨出部（溝側膨出部）
73    内溝
74    外溝
80    下部弾性軸受部
81    下部弾性溝（油流路）
82    外側内周面
83    内溝
84    外溝
E1    外側の包絡線
E2    内側の包絡線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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