(57)【要約】【課題】高い防火性を有するとともに、環境への負荷をさらに軽減可能な金属サイディングを提供する。【解決手段】本発明に係る金属サイディングは、金属板と、当該金属板の裏面上に配置される発泡樹脂層と、を有する。当該発泡樹脂層は、発泡剤によって樹脂組成物を発泡させてなり、当該発泡剤は、ハイドロフルオロオレフィンを含む。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属板と、前記金属板の裏面上に配置される発泡樹脂層と、を有する金属サイディングであって、
前記発泡樹脂層は、発泡剤によって樹脂組成物を発泡させてなり、
前記発泡剤は、ハイドロフルオロオレフィンを含む、
金属サイディング。
【請求項２】
前記発泡樹脂層は、ウレタン変性ポリイソシアヌレートフォームである、請求項１に記載の金属サイディング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属サイディングに関する。
【背景技術】
【０００２】
金属サイディングは、金属板とその裏面に配置された発泡樹脂層とを有し、例えば内外装用の壁材のような建材に使用されている。建材用の金属サイディングには、高い断熱性が要求される。高い断熱性を実現するための発泡樹脂層には、いわゆる硬質ウレタンフォームが知られており、また、高い耐火性を実現するために、いわゆる代替フロンであるハイドロフルオロカーボンを上記発泡樹脂層の樹脂材料の発泡剤として使用することが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
一方で、上記代替フロンは、オゾン層の破壊については影響力を実質的に有さないものの、地球温暖化については強い影響力を有する。したがって、近い将来、代替フロンの使用が制限されることが推測される。このため、代替フロンと同程度に高い耐火性を発現し、かつオゾン層の破壊と地球温暖化との両方に悪影響を及ぼさない発泡剤が求められており、このような高い耐火性を有する発泡剤として、いわゆるハイドロフルオロオレフィンが、ウレタン系発泡性樹脂組成物の発泡剤として知られている（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−１８５１１４号公報
【特許文献２】特開２０１３−０６４１３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、ハイドロフルオロオレフィンを発泡剤とした発泡樹脂層を有する金属サイディングは、知られていない。
【０００６】
本発明は、高い防火性を有するとともに、環境への負荷をさらに軽減可能な金属サイディングを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、代替フロンが発泡剤として使用された金属サイディングと同等の高い耐火性を有しながら、オゾン層を破壊せず、さらに地球温暖化への影響も抑えられる物質として、ハイドロフルオロオレフィンに着目し、これを発泡剤として金属サイディングに適用した。そして、ハイドロフルオロオレフィンが、金属サイディングに、代替フロン並みの高い耐火性と、ハイドロフルオロオレフィンによる環境負荷の低さとをもたらすだけでなく、防火性を向上させ得るさらなる特性をもたらすことを見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
すなわち、本発明は、以下の金属サイディングに関する。
［１］金属板と、前記金属板の裏面上に配置される発泡樹脂層と、を有する金属サイディングであって、前記発泡樹脂層は、発泡剤によって樹脂組成物を発泡させてなり、前記発泡剤は、ハイドロフルオロオレフィンを含む、金属サイディング。
［２］前記発泡樹脂層は、ウレタン変性ポリイソシアヌレートフォームである、上記１に記載の金属サイディング。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、高い防火性を有するとともに、環境への負荷をさらに軽減可能な金属サイディングを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の一実施の形態に係る金属サイディングを説明する。上記金属サイディングは、金属板と、当該金属板の裏面上に配置される発泡樹脂層とを有する。
【００１１】
上記金属板は、単一組成の金属板であってもよいし、表面がめっきされためっき金属板であってもよい。また、上記金属板は、平板であってもよいし、エンボス加工されていてもよい。金属板の例には、溶融亜鉛−５％アルミニウム合金めっき鋼板、溶融亜鉛−５５％アルミニウム合金めっき鋼板、アルミ合金板およびステンレス鋼板が含まれる。上記金属板の厚さは、例えば０．１〜２．０ｍｍである。
【００１２】
上記発泡樹脂層は、公知の樹脂の発泡体で構成される。当該発泡樹脂層の厚さは、例えば２〜５０ｍｍである。上記発泡樹脂層の例には、ポリウレタンフォーム、ポリスチレンフォーム、ポリイソシアヌレートフォーム、フェノールウレタンフォーム、フェノールフォーム、尿素フォームおよびウレタン変性ポリイソシアヌレートフォームが含まれる。上記発泡樹脂層は、耐火性に優れる観点から、ウレタン変性ポリイソシアヌレートフォームであることが好ましい。
【００１３】
上記発泡樹脂層は、発泡剤によって樹脂組成物を発泡させてなる。当該樹脂組成物は、上記発泡樹脂層に応じて適宜に決めることができる。たとえば、ウレタン変性ポリイソシアヌレートフォームのための上記樹脂組成物は、イソシアネート、イソシアヌレート（イソシアネートの環状三量体）およびポリオールを含む。上記樹脂組成物には、公知のものを用いることができる。
【００１４】
上記発泡剤は、ハイドロフルオロオレフィン（ＨＦＯ）を含む。ＨＦＯは、一種でもそれ以上でもよい。上記発泡剤は、本発明の効果が得られる範囲において、ＨＦＯ以外の他の発泡剤をさらに含有していてもよい。耐火性および防火性の観点から、好ましくは、上記発泡剤は、ＨＦＯのみからなる。上記樹脂組成物中における当該発泡剤の含有量は、本発明の効果が得られる範囲において適宜に決めることが可能である。なお、上記発泡樹脂層中の上記発泡剤は、当該発泡剤を検出する公知の方法によって検出可能である。
【００１５】
上記ＨＦＯは、特許文献２に記載されているように、例えば、下記式で表される。
【００１６】
【化１】
2016008379.tif 000002
【００１７】
上記式中、Ｒは独立してＣｌ（塩素）、Ｆ（フッ素）、Ｂｒ（臭素）、Ｉ（ヨウ素）またはＨ（水素）を表し、ｎは、０〜３のいずれかを表す。ＨＦＯの例には、１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン（ＨＦＯ １２２５ｙｅ）などのペンタフルオロプロペン；１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ １２３４ｚｅ、ＥおよびＺ異性体）、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ １２３４ｙｆ）および１，２，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｅ）などのテトラフルオロプロペン；３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）などのトリフルオロプロペン；ＨＦＯ １３４５などのテトラフルオロブテン；ＨＦＯ１３５４などのペンタフルオロブテン異性体；ＨＦＯ１３３６などのヘキサフルオロブテン異性体；ＨＦＯ１３２７などのヘプタフルオロブテン異性体；ＨＦＯ１４４７などのヘプタフルオロペンテン異性体；ＨＦＯ１４３８などのオクタフルオロペンテン異性体；ＨＦＯ１４２９などのノナフルオロペンテン異性体；および、１−クロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｚｄ）（ＥおよびＺ異性体）、２−クロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｘｆ）、ＨＣＦＯ１２２３、１，２−ジクロロ−１，２−ジフルオロエテン（ＥおよびＺ異性体）、３，３−ジクロロ−３−フルオロプロペン、２−クロロ−１，１，１，４，４，４−ヘキサフルオロブテン−２（ＥおよびＺ異性体）および２−クロロ−１，１，１，３，４，４，４−ヘプタフルオロブテン−２（ＥおよびＺ異性体）などのハイドロクロロフルオロオレフィン、が含まれる。
【００１８】
上記樹脂組成物には、例えば代替フロンを発泡剤とする発泡性樹脂組成物中の代替フロンをＨＦＯに置き換えられた樹脂組成物を用いることができ、それは市販品であってもよい。
【００１９】
上記金属サイディングは、本発明の効果が得られる範囲において、他の構成要素をさらに有していてもよい。当該他の構成要素の例には、上塗り塗膜、裏面塗膜および裏面材が含まれる。
【００２０】
上記上塗り塗膜は、例えば、溶剤系塗料の加熱、焼成により得られる。当該上塗り塗料の例には、樹脂、造膜助剤が含まれる。上記上塗り塗料は、本発明の効果が得られる範囲において、前述した成分以外の他の成分をさらに含有していてもよい。他の成分の例には、顔料、ワックス、艶消し剤、消泡剤、表面調整剤、増粘剤、酸化防止剤が含まれる。また、上記上塗り塗膜の厚さは、当該塗膜の効果が得られる範囲内で適宜に決められる。たとえば、上記上塗り塗膜の厚さは、金属板の表面を被覆する観点および所期の意匠性を得る観点から、３〜６０μｍであることが好ましい。
【００２１】
上記裏面塗膜は、例えば、上記金属板と発泡樹脂層との接着性を高める観点から配置される。当該裏面塗膜の材料の例には、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、およびこれらの樹脂中に分散された顔料、が含まれる。上記裏面塗膜の厚さは、当該塗膜の効果が得られる範囲内で適宜に決められ、例えば２〜１０μｍである。
【００２２】
上記裏面材には、ラミネート紙などの、金属サイディングの裏面材として通常使用されるシート状の部材を用いることができる。裏面材の例には、アルミニウム箔とクラフト紙とのラミネート紙、熱可塑性樹脂シートが熱融着されたクラフト紙、炭酸カルシウム含浸紙とアルミニウム箔とのラミネート紙、ガラス不織布と熱可塑性樹脂フィルムとの積層体、および、金属板、が含まれる。
【００２３】
上記金属サイディングは、発泡剤にＨＦＯを用いる以外は、公知の方法によって製造することが可能である。たとえば、上記金属サイディングは、ポリイソシアヌレートと水との化学反応で生成する二酸化炭素を発泡剤として利用する、いわゆる「水発泡法」がある。この水発泡法において、水の配合を抑えて、発泡剤としてＨＦＯを含有する上記樹脂組成物を用いることによって、製造することが可能である。なお、例えば、上記金属サイディングを製造した後に、上記金属板または塗装金属板の表面に水性塗料を塗布し、加熱、焼成することによって、最表層塗膜を作製することが可能である。
【００２４】
上記金属サイディングは、耐火試験相当の条件で強熱したとき、従来の金属サイディングに比べて、発泡樹脂層の変形、崩壊が著しく抑制される。これは、以下の理由によると考えられる。
【００２５】
前述したウレタン変性ポリイソシアヌレートフォームは、上記発泡樹脂層として優れた耐火性を発現する。しかしながら、当該フォームは、樹脂製であることから、耐火試験相当の条件で金属サイディングが強熱された場合では、通常、炭化し、崩壊する。
【００２６】
本実施の形態に係る金属サイディングは、発泡剤にＨＦＯを含む。発泡剤は、金属サイディングにおいては、発泡樹脂層中の気泡内に存在している。ＨＦＯは、代替フロンと同様にフッ素化炭化水素である。このため、ＨＦＯは、代替フロンと同様に高い難燃性を有することから、高い耐熱性を金属サイディングに付与する。
【００２７】
一方、ＨＦＯは、代替フロンと異なり、その分子構造内に炭素間不飽和二重結合を有する。金属サイディングが強熱されている場合、ＨＦＯを含む発泡樹脂層もまた、２００℃以上の高い温度に曝される。ＨＦＯは、フッ素化炭化水素であるため、２００℃以上の高温環境下であっても熱分解されない。
【００２８】
しかしながら、ＨＦＯ中の炭素間不飽和二重結合は、ラジカル重合性に富むので、上記高温環境下では、熱によるラジカル重合反応が開始する。それにより、発泡樹脂層の樹脂とＨＦＯとの間、あるいはＨＦＯ間で、当該ラジカル重合反応による架橋が発生する。その結果、発泡樹脂層の樹脂が熱で変質（炭化、分解）する過程で、発泡樹脂層中の気泡内においてＨＦＯによる架橋構造が形成され、当該気泡による構造が保存され、発泡樹脂層の変形が抑制される。
【００２９】
従来の金属サイディングのうち、代替フロンを発泡剤とする金属サイディングも、ある程度の耐火性を有する。しかしながら、代替フロンは、ＨＦＯにおける炭素間不飽和二重結合に相当する、架橋点となり得る分子構造を有さない。このため、代替フロンを発泡剤とする発泡樹脂層は、金属サイディングが耐火試験相当の条件で強熱されると、発泡樹脂層の樹脂が炭化し、当該気泡による構造は特に支持されることがないので崩れ、よって、発泡樹脂層が崩壊する。
【００３０】
なお、ＨＦＯのオゾン層破壊係数（ＯＤＰ）は、０であり、これは、代替フロンのそれと同様に低い値となっている。加えて、ＨＦＯの地球温暖化係数（ＧＷＰ）も０であり、これは、代替フロンのそれよりも著しく低い。代替フロンのＧＷＰは約９００である。よって、ＨＦＯは、代替フロンと比べて、オゾン層の破壊に対して代替フロンと同等の防止効果を有し、地球温暖化に対して代替フロンよりも著しい防止効果を有する。
【００３１】
以上の説明から明らかなように、本実施の形態に係る金属サイディングは、金属板と、当該金属板の裏面上に配置される発泡樹脂層と、を有し、当該発泡樹脂層が、発泡剤によって樹脂組成物を発泡させてなり、上記発泡剤が、ハイドロフルオロオレフィンを含むことから高い防火性を有するとともに、環境への負荷をさらに軽減可能な金属サイディングが提供される。
【００３２】
また、上記発泡樹脂層がウレタン変性ポリイソシアヌレートフォームであることは、金属サイディングの耐火性を高める観点から、より一層効果的である。
【００３３】
本実施の形態に係る金属サイディングでは、金属板側からの強熱（例えば火事の延焼などによる直火による金属板の加熱）を受けたときに、発泡樹脂層は、最終的には炭化するが、発泡樹脂層における独立気泡または連続気泡による多孔質構造は残される。このため、上記金属サイディングは、例えば、上記強熱時に、発泡樹脂層が炭化した後でも、発泡樹脂層の炭化物中の上記多孔質構造による断熱効果が期待でき、防火性のより高い金属サイディングとして建材などに好適に使用され得る。
【実施例】
【００３４】
［金属サイディングの製造］
両面付着量１５０ｇ／ｍ２の溶融５５％Ａｌ―Ｚｎ合金めっき鋼板を金属板として用意した。当該めっき鋼板の厚さは約０．３ｍｍである。当該めっき鋼板の表面に、下記組成の上塗り塗料を塗布し、さらに、下記組成の裏面塗料を塗布し、これらを上記めっき鋼板の到達温度で２２０℃に４０秒間加熱し、当該上塗り塗料および裏面塗料を硬化（焼成）させて、めっき鋼板の表面上に上塗り塗膜および裏面塗膜を作製した。当該上塗り塗膜の厚さは約２０μｍであり、当該裏面塗膜の厚さは、約５μｍである。
（上塗り塗料）
ポリエステル樹脂組成物                          ５５質量部
無機顔料                                        ４５質量部
（裏面塗料）
エポキシ樹脂組成物                              ５５質量部
無機顔料                                        ４５質量部
【００３５】
次いで、裏面塗膜の上に、下記組成の発泡樹脂層用の樹脂組成物を塗布するとともに、当該樹脂組成物の塗膜の上に下記裏面材を載せた。そして、これらを上記めっき鋼板の到達温度で７０℃に６０秒間加熱し、上記樹脂組成物中の発泡剤を発泡させて、上記裏面塗膜上に、その表面に裏面材を有する、イソシアヌレートフォームで構成された発泡樹脂層を作製した。当該発泡樹脂層の厚さは、約１６ｍｍであり、密度は４２ｋｇ／ｍ３である。
（樹脂組成物）
イソシアネート組成物                            ５５質量部
ポリオール組成物                                ４５質量部
【００３６】
上記イソシアネート組成物は、ポリメリックＭＤＩ（ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート）であり、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートと高分子量のポリイソシアネートの混合物である。また、上記ポリオール組成物の組成を以下に示す。
（ポリオール組成物）
ポリエステルポリオール                          ５８質量部
発泡剤（ＨＦＯ）                                ２１質量部
リン酸エステル系難燃剤                            ７質量部
添加剤（触媒、整泡剤）                          １４質量部
【００３７】
上記裏面材は、ポリエチレン系接着剤を介して接着されたガラス不織布およびポリエチレン系フィルムの積層体である。ガラス不織布が上記発泡樹脂層側である。当該裏面材の厚さは、約０．２ｍｍである。
【００３８】
［評価］
（１）耐熱性試験
上記の金属サイディングを切断し、１０ｃｍ四方の大きさを有する試験片１を用意した。また、比較用の試験片Ｃ１を用意した。比較用の金属サイディングは、発泡剤が代替フロンである以外は、本実施例における上記金属サイディングと同様の構造を有している。すなわち、比較用の金属サイディングの発泡樹脂層は、イソシアヌレートフォームであり、６５質量部のイソシアネート組成物と３５質量部のポリオール組成物とからなり、その密度は３８ｋｇ／ｍ３である。
【００３９】
試験片１および試験片Ｃ１を、上塗り塗膜を上向にして、あらかじめ８００℃に昇温しておいたマッフル炉内に挿入し、炉内に置いて扉を閉め、５分間加熱した。扉を閉めた直後の温度が７８０℃を下まわらないように炉内の温度を制御した。加熱実験後、試験片１を空冷し、試験片１および試験片Ｃ１を炉内より取り出した。
【００４０】
また、試験片１および試験片Ｃ１のそれぞれについて、加熱実験前後で発泡樹脂層のサイズを測定した。すなわち、試験片１（Ｃ１）の平面形状における第１の辺に沿う第１の方向における、当該発泡樹脂層の長さｌ（ｍｍ）、当該平面形状における当該第１の方向に直交する第２の方向における、当該発泡樹脂層の長さｃ（ｍｍ）、および、当該発泡樹脂層の平面形状における各辺の中央の位置における、当該発泡樹脂層の厚さＴｉ（ｍｍ）を測定した。そして、Ｔｉの平均値Ｔａ（ｍｍ）を求めた。Ｔａを発泡樹脂層の厚さｄ（ｍｍ）とする。
【００４１】
さらに、試験片１およびＣ１のそれぞれについて、上記ｌ、ｃおよびｄより、加熱実験前後における発泡樹脂層の体積Ｖ１、Ｖ２（ｍｍ３）を求めた。
【００４２】
さらに、試験片１およびＣ１のそれぞれについて、加熱実験前の発泡樹脂層の体積Ｖ１に対する加熱実験後の発泡樹脂層の体積Ｖ２の割合（％）を求めた。当該割合は、上記加熱実験における発泡樹脂層の残存率である。
結果を以下の表１に示す。
【００４３】
【表１】
2016008379.tif 000003
【００４４】
（２）断熱性試験
試験片１および試験片Ｃ１のそれぞれに、厚さ１５ｍｍのせっこうボードを、裏面材の上に載せ、防火構造認定試験の条件に準じて、金属板の表面側から当該試験片を直火で加熱した時の、せっこうボードの裏面側の温度を測定し、当該温度が１００℃を超える時間（分）を求めた。その結果、試験片１の当該時間は、４０分であり、試験片Ｃ１の当該時間は３０分であった。以上より、本発明に係る金属サイディングは、上記比較用の金属サイディングに比べて、高温環境下での断熱性に優れることが判る。
【００４５】
上記耐熱性試験において、試験片１および試験片Ｃ１のいずれにおいても、めっき鋼板の到達温度が８００℃という強熱下の状態に曝されると、塗膜には着火し、有機成分が燃え尽きる。発泡樹脂層も、着火したが、直ちに鎮火し、炭化が開始、進行した。このように、いずれの試験片も、十分に高い耐火性を示した。これは、いずれの試験片においても、発泡剤が難燃性のフッ素化炭化水素であるため、と考えられる。
【００４６】
試験片１では、発泡樹脂層の層構造は、炭化後においても、各辺の長さの比率がほぼ保たれ、また一定の厚さを維持していた。その結果、上記の加熱実験後においても、試験片１では、体積換算で半分以上もの発泡樹脂層の炭化物が残された。これは、発泡樹脂層の気泡中のＨＦＯが、発泡樹脂層の樹脂が炭化する際に、熱ラジカル重合反応を生じ、当該気泡内に三次元架橋構造を形成したため、と考えられる。
【００４７】
特に、試験片１における発泡樹脂層の炭化は、平面方向の全体で積層方向に一様に進行していた。これは、発泡樹脂層における高温に曝された気泡が容易に崩壊しないことから、熱が平面方向に広がった後に積層方向に伝わるため、と考えられる。
【００４８】
一方、試験片Ｃ１では、発泡樹脂層の厚さは、炭化の進行と共に著しく減少し、上記第２の方向に沿って発泡樹脂層に亀裂が入った。このように、試験片Ｃ１では、上記加熱実験における発泡樹脂層の割れが確認された。このため、試験片Ｃ１では、発泡樹脂層の各辺の長さの比率が変わり、加熱実験後の発泡樹脂層の炭化物の体積は、加熱実験前の発泡樹脂層の体積に比べて大きく減少した。これは、発泡樹脂層の炭化や熱分解によって、気泡中の代替フロンが抜け、気泡構造が支持されなかったため、およひ、平面方向におけるより高温の中央部で熱が積層方向により伝達されたため、と考えられる。
【００４９】
また、上記断熱性試験においても、試験片１および試験片Ｃ１の発泡樹脂層は、いずれも炭化したが、試験片１は、炭化後も含めて十分に高い断熱性を示したのに対し、試験片Ｃ１は、試験片１に比べて低い断熱性を示した。これは、試験片１の発泡樹脂層の形状は、炭化後でもある程度保たれるので、発泡樹脂層の炭化物が金属板の熱に対して十分な遮蔽効果を発現するのに対し、試験片Ｃ１の発泡樹脂層の形状は、炭化後では大きく損なわれたことから、当該炭化物が金属板の熱を十分に遮蔽することができず、その結果、金属板の熱が試験片Ｃ１の裏面側により多く伝わったため、と考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明に係る金属サイディングでは、代替フロンと同等の高い耐火性に加えて、地球温暖化に対して影響を及ぼさない。さらに、当該金属サイディングは、発泡樹脂層が炭化した後でも金属板の熱を金属板の裏面側に伝えにくい。よって、金属サイディングの裏側での、発泡樹脂層の炭化後における温度上昇および発火が防止されるので、本発明によれば、高い耐火性を有するとともに環境負荷のさらなる軽減が可能であることに加えて、防火性に優れた建材の提供が期待される。