(57)【要約】      （修正有）【課題】既設の流体装置で流速が常に一定となる技術を確立する。【解決手段】１分配器に２本の導管Ａ及び導管Ｂを取付け並列に分流する。流量制御装置Ａではスライダー底面Ａ１６ａは導管Ａの出口から離れた位置に設置する。初期導入口１３と固定導入口Ａ１４ａは全て重なり合った状態とする。導管Ａ内の「最も効果的な合成磁場の切断速度」時の流体の流動圧力と、スライダー底面Ａの圧力が釣合う様に、予め圧縮ばねＡ１１ａを設定する。流量制御装置Ｂではスライダー底面Ｂ１６ｂは導管Ｂの出口に密着された状態とする。導入口Ｂ１２ｂの最下端面と固定導入口Ｂ１４ｂの最上断面は一直線上とし重なり合う面積はゼロとする。導管Ｂ内の「最も効果的な合成磁場の切断速度」時の流体の流動圧力とスライダー底面Ｂの圧力が釣合う様に予め圧縮ばねＢ１１ｂを設定する。集合器５の導管Ａ及び導管Ｂの出口先端部にそれぞれ流量制御装置Ａと流量制御装置Ｂを固定する。【選択図】図２
2016028199.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１  分配器（２）に導入された流体は分配器（２）に並列に設置された２本の導管Ａ（３ａ）との導管Ｂ（３ｂ）に分流された後に集合器（５）に再度集約される。
２  ２本の導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）内を流れる該流体は「磁極の変換点を中心として対象の位置に存在する磁力の和がゼロとなる合成磁場」を切断する事ができる様に予め導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）の外周面に「磁極の変換点を中心として対象の位置に存在する磁力の和がゼロとなる合成磁場」により構成された「磁石列」がそれぞれ設置される。
３  ２本の導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面には流量制御装置Ａ（１９ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）がそれぞれ取付けられている。
４  流量制御装置Ａ（１９ａ）において該流体はスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）と固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）とが完全に全てが重なり合い形成された可変噴出口から抵抗なく流出する事ができる様に予めスライダー底面Ａ（１６ａ）はの導管Ａ（３ａ）の先端部の出口断面から離れた位置に設置されている。
５  且つ導管Ａ（３ａ）内の流体が「最も効果的な合成磁場の切断速度」の時に発生する流動圧力とのスライダー底面Ａ（１６ａ）に発生する流動圧力とが釣り合う様に圧縮ばねＡ（１１ａ）は予め設定されている。
６  他方．流量制御装置Ｂ（１９ｂ）においては導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面に密着された状態でスライダー底面Ｂ（１６ｂ）は設置され設定されている。
７  且つ導管Ｂ（３ｂ）内の該流体が「最も効果的な合成磁場の切断速度」の時に発生する流動圧力と釣り合う様に圧縮ばねＢ（１１ｂ）は設定されスライダー底面Ｂ（１６ｂ）は導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面に密着した状態で予め設定されている。
８  以上によって流量制御装置Ａ（１９ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の一組を基本構成とし導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）の先端部にそれぞれ取付けられた状態で集合器（５）に設置されてなる「流体の速度制御システム」。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は「磁極の変換点を中心として対象の位置に存在する磁力の和がゼロとなる合成磁場」の利用方法のうち特に油や水及び空気等の流体における「流体の速度制御システム」により得られる最も効果的な合成磁場の切断速度を最大限に利用する事が可能になるシステムに関するものである。【０００２】  以後の文章において「磁極の変換点を中心として対象の位置に存在する磁力の和がゼロとなる合成磁場」を簡略し単に「特殊な合成磁場」と言う。【０００３】  最初に「特殊な合成磁場」を切断する燃料油の「最も効果的な合成磁場の切断速度」について説明する。【０００４】  特に既存の熱機関のエンジンに利用する燃料油について限定的に本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による燃料油の「最も効果的な合成磁場の切断速度」を最大限に利用する事が出来る「流体の速度制御システム」を具体的に説明する。
【背景技術】
【０００５】  更に以下の文章においては燃料油の「最も効果的な合成磁場の切断速度」を「最適切断速度」と略称する。【０００６】  さて「特殊な合成磁場」は原理的にはファラデーの電磁誘導に関する磁気エネルギー技術に属するものであり基本的には発電機や誘導電動機の磁気エネルギーに関する技術の延長上の磁気エネルギー技術である。【０００７】  「Ｅオイラー」とは永久磁石の「磁石列」による交番磁界を構成する「特殊な合成磁場」を利用した製品名である。【０００８】  「トランスマスター」とは交流電磁石による交番磁界を構成する「特殊な合成磁場」を利用した製品名である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】  流体において「特殊な合成磁場」による利用技術を充分に利用し切るためには以下の課題を解決する事が必須条件である。【００１０】  そのため「特殊な合成磁場」による利用技術における「最適切断速度」を技術的に合理的に定める事が課題である。【００１１】  次に燃料油や水及び空気等の流体を「最適切断速度」で「特殊な合成磁場」により構成された交番磁界中に移動させる事が課題である。【００１２】  特に従来の既存の熱機関のエンジンに利用する燃料油の流速について具体的に説明する。【００１３】  「特殊な合成磁場」による利用技術を充分に利用するためにはエンジンに送油する燃料ホース内の燃料油の流速を常に一定の「最適切断速度」とし且つこの速度を保持する事が必須条件である。【００１４】  しかるに既存の自動車及び船舶及びボイラー等の熱機関を利用し「特殊な合成磁場」による利用技術を検討する場合に以下の種々の障害が発生する。【００１５】  すなわち既存の自動車及び船舶及びボイラー等の熱機関では燃料油の種類やエンジンの種類や出力の大小やノズル噴射方式の相違やエンジンメーカーの型式の相違等により燃料油をエンジンに送る方式や燃料ホースの外径寸法や材質等はバラバラである。【００１６】  加えて通常．既存の熱機関のエンジンに利用する場合ではエンジンのスタートからアイドリング状態や低速走行や高速走行及び負荷の変動による走行速度の変化等によりエンジンに送る燃料ホース内の燃料油の速度は常に連続的に大きく増減し変化する。【００１７】  更に通常．既存の大型車に「特殊な合成磁場」の利用技術による燃料油を利用するためには燃料ホースの外径は大き過ぎ且つ内部の燃料油の流速は早過ぎる。【００１８】  そのため「並列分流装置」により並列に分流される導管の本数や内径の断面積を検討し導管内の燃料油の流速が「最適切断速度」と推定される状態で走行テストを実施し使用したのが現状である。【００１９】  しかしながら従来から既存の自動車の種類や燃料油の種類やエンジンの型式及び新旧等の原因により燃料ホース内を流れる燃料油の流速は熱機関のエンジンの油送システムによって全て自動的に決定され外部からは全く変更の手立てのないものである。【００２０】  そのため既存の自動車や船舶及びボイラー等の熱機関のエンジンの燃料油の燃料ホース内の流速を外部から「最適切断速度」に変化させる事は全く不可能である。【００２１】  従って「Ｅオイラー」や「トランスマスター」等の利用条件は従来の既存の熱機関のエンジンをそのまま利用する場合においては止むを得ず自動車の走行速度の一部分について「最適切断速度」に近い速度になっているものと見做した速度により多くの走行テストが既に実施された。【００２２】
【非特許文献１】「特殊な合成磁場」による利用技術  第１章
【００２３】  従って上記の「最適切断速度」を推定する方法については非常に複雑多岐にわたる熱機関のエンジンに利用されている燃料油の条件を加味せざるを得ずえず通常ではこの「特殊な合成磁場」利用技術による革命的な結果を齎す技術を利用する際の大きな障害となっていた。【００２４】  加えて同時に走行テストされる大型車の所有者の事情もあり「特殊な合成磁場」の利用技術による「並列分流装置」によるテストの実施は非常に困難な状況であった。【００２５】  従って従来では既存の自動車の走行速度のうち最も多く利用されている速度にだけ限定して導管内の流速が「最適切断速度」に近い流速と見做される流速になる様に多くの走行テストを重ね仮の「最適切断速度」を決定せざるを得なった。【００２６】  すなわち上記の技術的な経過から「非特許文献１」に記載された走行テストは止むを得ず実施された「Ｅオイラー」や「トランスマスター」によるテストの資料である。【００２７】  「非特許文献１」に記載された走行テストの結果によれば尚．燃料油の全体として突出した大きな特性変化が発生し従来のエンジン技術では考えられない程の劇的な燃料消費量やすなわちＣＯ２や排気ガスの削減効果を得る事ができた多くの事実が現存する。【００２８】  同様に船舶及びボイラー等の既存の熱機関のエンジンについても自動車と同様な状況であり「最適切断速度」に近い速度になっているものと推定して「Ｅオイラー」や「トランスマスター」によるテストを実施した。【００２９】  自動車と同様に船舶及びボイラー等の熱機関のエンジンの燃料油によるテスト結果は画期的な性能向上や劇的に高い燃料消費量の削減率が発生する事が「非特許文献１」にすでに記載され証明されている事実がある。【００３０】  また熱機関のエンジンに利用する燃料油と同様に水及び空気等の流体について環境及び医療技術についてのテストに関する状況や結果についても熱機関のエンジンにおける状況や結果と全く同じであり従来の環境技術や医療技術では考えられない現象や結果が「非特許文献２」に記載の多くのテスト例において発生している事も現実である。【００３１】  以上の理由について説明する。【００３２】  さて自動車の燃料消費量は走行速度により大きく変化するため燃料ホース内を流れる燃料油の流速も大きく変化する事は当然である。【００３３】  従っての条件による走行テストにおいて最も大きな燃料消費量の削減効果を示した時の走行状態とは「最も効果的な合成磁場の切断速度」による走行状態がもっとも多く含まれていた走行状態であったと判断される。【００３４】  しかしながら上記の結果から「最も効果的な合成磁場の切断速度」をどの程度の速度範囲で絞り込めるかさえはっきりせず困難な状態である。【００３５】  加えて上記の走行条件によって得られた燃料消費量の削減効果の結果は非常に限定的であり他の自動車や走行条件では殆ど通用しない結果でありテスト車及び走行条件が変わるごとに走行条件を最初から全て検討し直さなければならない。【００３６】  いずれにせよ既存の熱機関のエンジンにおいて「非特許文献１」において既に実行された走行テストの状況からは明らかに「特殊な合成磁場」の効果を充分に発生させ得る状態からは程遠く「��特許文献１」の状態では費用がかかり普及は困難である。【００３７】  尚．熱機関のエンジンに利用する燃料油と共に空気についても本発明による「流体の速度制御システム」を利用し燃料消費量の削減のみならず排気ガスな削減や熱機関の性能向上にも資する事が出来る。【００３８】  以上は熱機関のエンジンに利用する燃料油についての問題点と対処方法の説明であるが水や空気についても本発明による「流体の速度制御システム」を利用する事により問題点を解決し充分に「特殊な合成磁場」の利用技術による効果を発生させる事が出来る。【００３９】
【非特許文献２】  「特殊な合成磁場」の利用技術  第３−２章
【００４０】  従って「Ｅオイラー」や「トランスマスター」による利用方法いついて既存の熱機関のエンジンに利用する燃料油や既存の流体設備に利用する水や空気等の流体の流速をそのままとし通常利用するあらゆる燃料油や水や空気の速度範囲について本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」によって自動的に「最適切断速度」を保持する事が出来る様にする。【００４１】  そのため「Ｅオイラー」や「トランスマスター」による「特殊な合成磁場」の利用技術による効果を最大限に引き出す事が出来る様に「流体の速度制御システム」によって「非特許文献２」で既に実施され得られた革命的な効果及び現象を更に大きく上回る効果及び現象を得る事が最大の課題である。
【課題を解決するための手段】
【００４２】  従来の科学技術では考えられない程の物理的に異なる異次元の劇的な現象や結果を齎す「特殊な合成磁場」の技術を充分に利用するために「Ｅオイラー」及び「トランスマスター」を利用する場合には以下の２項が必須条件である。【００４３】  必須条件（１）「最適切断速度」を技術的に合理的に正確に予め調査し決定しておく事が前提条件である。【００４４】  必須条件（２）従来既存の熱機関のエンジンに利用する燃料油や既存の流体設備に利用される水や空気の流速をそのままとし本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」により燃料油や水や空気の流速を自動的に「最適切断速度」とする技術を確立する事である。【００４５】  必須条件（１）について【００４６】（Ａ）燃料油の分子が本来有する固有振動数に対応して共振現象を発生させるために必要な燃料油の「最適切断速度」の測定及び決定方法について説明する。【００４７】  さて「並列分流装置」を構成する並列に設置された複数の導管内を流れる燃料油の速度を測定するため導管の外径上に速度計を設置すると共にテスト車のエンジンの出力軸に負荷として出力計付の発電機を直結する。【００４８】  この場合はシャーシ−ダイナモメーター上においてエンジンを駆動しアクセルを吹かしエンジンへの燃料供給量を順次．増大させる。【００４９】  導管内の燃料油の流速を順次変更しその都度．燃料油の通過速度を計測しこの時の発電機の出力も同時に計測する。【００５０】  この燃料油の通過速度とこの時の発電機の出力を１組のデーターとして燃料油の各通過速度について計測する。【００５１】  次に横軸に燃料油の通過速度を採り縦軸に発電機の出力を採った各組のデーターをプロットしグラフを作成する。【００５２】  この場合グラフは燃料油の通過速度の増大につれてエンジンに供給される燃料油の量は増大するため発電機の出力も共に増大する傾向を示す。【００５３】  上記の様に作成されたグラフにおいて縦軸の発電機の出力についてエンジンの出力の上昇率が周辺よりも突出して最も大きくなった部分に該当する横軸の燃料油の通過速度が本来燃料油の分子が有する固有振動数に対応し突出した特性変化を発生した燃料油の「最適切断速度」となる。【００５４】以上により燃料油の特有な「最適切断速度」が決定される。【００５５】  但し上記の場合において燃料油の移動方向の寸法が異なる永久磁石により構成された「Ｅオイラー」を利用する場合は「最適切断速度」は異なってくるので改めて上記の手順により「最適切断速度」を測定し決定し直す必要がある。【００５６】  以上の様に燃料油に特有な「最適切断速度」を予め決定しておく事により本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」により通常．利用されるあらゆる既存の自動車の速度領域において常に「最適切断速度」を設定し利用する事が出来る。【００５７】  さて通常の既存の自動車の走行速度は常に変化するため燃料ホース内の燃料油の流速も常に変化するため本発明による「特殊な合成磁場」を利用技術による「流体の速度制御システム」の技術は多くの走行速度の領域では利用されず一部分だけの走行速度において「最適切断速度」になったものと見做��れ実施された従来の大型車のテスト結果の一部を以下に抜粋して記述する。【００５８】  大型トラックの路上テストの実例【００５９】  試験車：日野コモンレール１０トンダンプの登録から６カ月後の新車によるテスト【００６０】  試験条件：導管が４本の「並列分流装置」を利用する。走行速度は７５Ｋｍ／ｈの時エンジンの回転速度は１，５５０ｒｐｍの時  燃料消費量３３０Ｌ／ＨでありＬはリッターである。【００６１】  上記のテストについて種々の他のテスト条件による影響を加味せざるを得ないため内径１２ミリの導管内の軽油の流速は２０ｃｍ〜３０ｃｍ／ｓｅｃの時の様に流速の範囲を広げて決定する事は却って不正確な結果を招かないために必要である。【００６２】  試験結果：軽油の流速は２０ｃｍ〜３０ｃｍ／ｓｅｃの時に最大の燃料消費量の削減率１９．５％を得た。【００６３】  （Ｂ）水が切断する「特殊な合成磁場」による周期が本来有する固有振動数と一致する時の水の「最適切断速度」の測定及び決定方法について以下で説明する。【００６４】  この場合には「トランスマスター」による水の酸化還元電位（ＯＲＰ）を「最適切断速度」を決定するための指標とする。【００６５】    特に「トランスマスター」の場合は交流電磁石に二次側コイルとして直接巻付けられたプラスチックチューブ内を流れる水について「最適切断速度」を求める必要がある。【００６６】  しかしながらプラスチックチューブ内の水の流速の計測は困難であるので「トランスマスター」の両外側に設置されている導管ホース内の流速を便宜上水に「最適切断速度」と見做して取り扱う。【００６７】  さて速度計は、「トランスマスター」の両側に設置されている導管ホース上に取付け設定される。【００６８】  水槽にはテストごとに常に新鮮な水に変え等しい量だけ投入される。【００６９】  全て同じ時間だけ運転し水槽内の水を「トランスマスター」に導入し循環させる。【００７０】  「トランスマスター」の導管ホース内の水の通過速度を順次増加させ各通過速度における水槽内の水の酸化還元電位（ＯＲＰ）を測定する。【００７１】  次に、導管ホース内の水の通過速度を横軸にとり、水槽内の水の酸化還元電位（ＯＲＰ）を縦軸にとり各組のデーターをプロットしグラフを作製する。【００７２】  この場合、グラフに関しては、導管ホース内の水の通過速度の増加によって水槽内の水の酸化還元電位（ＯＲＰ）には変化が現れる。【００７３】  グラフの中で、縦軸の水槽内の水の酸化還元電位（ＯＲＰ）が周辺より突出して低下する部分が発生する。【００７４】  この部分に該当する横軸の導管ホース内の水の通過速度は、水の分子運動が本来持っている固有振動に対応して共振効果を生じた結果発生したものでありこの時の通過速度を水の「最適切断速度」とする。【００７５】  以上により水の「最適切断速度」を決定する事が出来る。【００７６】（Ｃ）本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術をエンジンの空気に利用する場合に空気が切断する「特殊な合成磁場」の周期が本来空気の分子運動による固有振動数と同じになる空気の「最適切断速度」の測定及び決定方法について以下で説明する。【００７７】  空気の導管ホース内の流速は導管ホースの外径上に取付けられた��測器により計測する。【００７８】  さらに特に「Ｅオイラー」の「特殊な合成磁場」の技術による空気をニンニクに当て数値化し得るニンニクの匂いセンサーによる数値を同時に測定する。【００７９】  次に、導管ホース内の空気の通過速度を横軸にとり、ニンニクの匂いセンサーによる数値を縦軸にとり各組のデーターをプロットしグラフを作製する。【００８０】  グラフの中でニンニクの匂いセンサーによる数値が周辺より突出して上昇する部分が発生する。【００８１】  この部分に該当する横軸の導管ホース内の空気の通過速度は、空気の分子運動が本来持っている固有振動に対応して共振効果を生じることが出来た空気の「最適切断速度」である。【００８２】  以上により空気の「最適切断速度」が決定される。【００８３】  以上の（Ａ）項と（Ｂ）項と（Ｃ）項における様に燃料油や水及び空気等の流体における「最適切断速度」はそれぞれ決定される。【００８４】    従って上記の「最適切断速度」によって燃料油や水や空気等の流体を移動し磁石列よりなる「Ｅオイラー」や交流電磁石からなる「トランスマスター」による「特殊な合成磁場」を切断する事によって初めて物理的に異なる異次元の劇的な特性変化を発生させ従来の科学技術では考えられない革命的な現象や効果を得る事が可能となる。【００８５】  さて既存の熱機関のエンジンに利用される燃料油についてあらゆる流速の変化にも拘わらず常に自動的に「最適切断速度」に保持される本発明による「流体の速度制御システム」を既存の熱機関のエンジンの燃料ホースの中間部に挿入して利用する。【００８６】  その結果．従来の「非特許文献２」ですでに実施された熱機関の走行テストにおいては従来の技術や科学で合理的な説明ができない程の現象や効果が発生したのであるがこの現象や効果を遥かに凌ぐ革命的な効果を得る事ができる事は当然である。【００８７】  さて既存の熱機関のエンジンの燃料ホースの中間部に本発明による「流体の速度制御システム」を挿入し利用する場合の使用条件について説明する。【００８８】  使用条件（１）すなわち原則的として従来の既存の自動車の燃料油に利用するため走行速度の変化によって自動的に変化するエンジンへの送油量はいずれの走行速度においても制限されたり減少されたりしてはならない。【００８９】  上記の条件は既存の自動車や既存の流体設備をそのまま利用し燃料油や水及び空気のみを改善する技術においては必ず解決しなければならない非常に困難な技術的課題である。【００９０】  使用条件（２）そのため熱機関のエンジンに利用する場合は自動車が通常．利用する最大の走行速度の時に発生する燃料ホース内の燃料油の最大流量を並列に設置される複数の導管内の流速が「最適切断速度」となる場合に不足なく燃料ホース内の燃料油を流し得る様に導管の本数と内径とを定める。【００９１】  さて「Ｅオイラー」は複数の導管にそれぞれ取り付けられ導管の内部を流れる燃料油は「Ｅオイラー」による「特殊な合成磁場」を「最適切断速度」となる流速によって切断する構成となっている。【００９２】  従って燃料油や水及び空気等の流体において本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」を利用する事により既存の熱機関のエンジンに利用する燃料油の流速の変化や既存の流体設備に利用する水や空気の流速の変化に対して「最適切断速度」を常に自動的に保持する事が可能となる。
【発明の効果】
【００９３】  （Ａ）「非特許文献２」の熱機関のエンジンの走行テストで得られたテスト結果よりエンジンのシリンダーにおいては従来の燃焼による熱膨張圧力のみならず先行して磁気による気化膨張圧力が発生する事がほぼ証明されたものと推定される多くの現象が同時に例外なく発生している。【００９４】  更に「非特許文献２」において熱機関のエンジンに利用する燃料油により新しい未知の磁気による爆発的な気化膨張圧力が発生する事実がすでに実施された走行テストにより詳細に説明され証明されている。【００９５】（Ｂ）上記の「非特許文献２」の熱機関のエンジンの走行テストにおいて燃料油により熱機関のエンジンのシリンダーの燃焼において発生する磁気による気化膨張圧力のエネルギーの大きさを軽油の加熱及び粘性テストにより推定する。【００９６】  特に比較的粘性の大きいトラック等の大型車に利用する軽油について「特殊な合成磁場」の利用技術による軽油によれば「非特許文献１」に実施されたテスト結果における様に現在の燃料油に関する技術や科学では到底想像出来ない温度上昇を全く伴わない劇的な粘性低下の現象が発生する。【００９７】  この劇的な粘性低下により軽油の粘性は従来の科学や技術では到底考えられない程の劇的に浸透力が増大するため日本工業規格（ＪＩＳ）によるボールバルブの開閉機能が完全に機能しない現象が発生する事はテスト結果から証明されている。【００９８】  すなわちエンジンのシリンダーで解放される軽油の分子に加えられた「特殊な合成磁場」の利用技術による磁気による分子運動エネルギーの大きさは少なくとも軽油を１８０℃まで高めるために要した熱エネルギーによる分子運動エネルギーの増大を遥かに上回る分子運動エネルギーに相当する事は明らかである。【００９９】  したがって「特殊な合成磁場」の利用技術により燃料油に与えられた磁気による分子運動エネルギーは想像を遥かに超えた大きな熱量に相当する分子運動エネルギーであると言える。【０１００】  （Ｃ）従来の「非特許文献２」においてすでに実施された熱機関のエンジンによる走行テストは燃料油の一部分の流速についてのみに限定的に「特殊な合成磁場」の利用技術が適用された結果である。【０１０１】  更に「特殊な合成磁場」の利用技術により「非特許文献２」で既に実施され示された熱機関のエンジンの走行テストの結果のみならず既に２，０００例を超える熱機関のエンジンの走行テストが実施され一部の特殊な例を除き殆どの走行テストにおいて「非特許文献２」におけるテスト結果とほぼ等しいテスト結果が確認されている。【０１０２】  （Ｄ）従って本発明による「流体の速度制御システム」により既存の熱機関のエンジンの燃料油において「非特許文献２」の結果を遥かに上回る新しい未知の磁気による爆発的な気化膨張圧力を大幅に発生させ得る事は明らかに可能である。【０１０３】  （Ｅ）上記の（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）のテスト結果より「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」を利用する事により上記の「非特許文献２」で既に得られた従来のエンジン技術では考えられない程の燃料消費量や排気ガスの削減効果を大きく上回る革命的な熱機関のエンジンにおける燃料消費量や排気ガスの削減効���を得る事が出来る事は当然の帰結である。【０１０４】  上記の熱機関のエンジンにおける革命的な燃料消費量や排気ガスの削減効果の実現は最終的には燃料油を燃焼させず燃料油に発生する磁気による爆発的な気化膨張圧力のみをエンジンの動力とする究極のエンジン開発への道を開く事になる。【０１０５】  以上より燃料油と同様に水や水溶液や空気や種々のガス体の流体についても「非特許文献２」で既に得られた従来の科学技術では考えられない程の画期的な特性変化による効果や現象を更に大きく上回る効果や現象が当然に期待される。【０１０６】  従ってあらゆる産業分野．特に環境や医療分野において全く新しい根本的に物理的に異なる異次元の劇的な特性変化による基礎的な科学技術を確立し得る事が可能である。【０１０７】  以上の様に熱機関のエンジンに利用する燃料油や水や水溶液や空気や種々のガス体等の流体において従来の科学や技術では考えられない現象や結果が発生する理由について量子論上にから説明される。【０１０８】  通常．我々が日常．接し経験し利用している現象によるエネルギーは量子論のエネルギーの定義においては主量子数で表される電子エネルギーである。【０１０９】  例えば放射能によるエネルギーは量子論の定義においては旋量子数で表される電子エネルギーであり従来から我々が接している主量子数で表される電子エネルギーとは電子の運動の仕方が異なり相互に干渉したり干渉される事はない。【０１１０】  従って放射能によるエネルギーは我々が日常．接し経験し利用しているエネルギーによる科学や技術によって単に集約する事は可能であっても減衰させたり消滅させたりする事は理論的にも絶対不可能である。【０１１１】  翻って「特殊な合成磁場」の使用技術により物質の原子に誘導される電子エネルギーは量子論の定義において磁気量子数で表される電子エネルギーであり我々が日常．接し経験し利用している主量子数で表される電子エネルギーとは電子の運動の仕方が異なり電子エネルギー本質が異なるため相互に干渉したり干渉される事はない。【０１１２】  従って「特殊な合成磁場」の利用技術によれば熱機関のエンジンに利用する燃料油や水や水溶液や空気や種々のガス体の流体について従来．我々が日常的に接してきた科学技術では到底考えられない現象や結果が発生する事は極く．自然な事である。【０１１３】  また熱機関のエンジンに利用する燃料油により新しい未知の磁気による爆発的な気化膨張圧力が発生する事実がすでに「非特許文献１」において実施された走行テストにより詳細に説明され証明されている。【０１１４】  同様に常に自動的に既存の流体設備に利用する水や水溶液及び空気や種々のガス等の流体についても本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術により「最適切断速度」を全面的に利用する事によって従来に技術や科学では考えられない程の物理的に異次元の劇的な特性変化を発生させあらゆる分野の産業に全く新しい革命的な基礎技術を確立し得る。【０１１５】  特に本発明による「流体の速度制御システム」技術の利用においては基本的には従来の既存の熱機関のエンジンをそのまま利用する技術となっているため実用化には開発費や開発速度の点からも非常に有利である。【０１１６】  また��来の薬品による環境汚染は「特殊な合成磁場」の利用技術による水や水溶液や空気やガス体の利用により新しい環境技術が開発され環境汚染が防止されるのみならず更に全く新しい根本的に物理的に異なる異次元の劇的な特性変化による効果的な薬品や医療技術の開発が可能になる可能性が大きい。【０１１７】  例えば「特殊な合成磁場」の技術による水と空気の流体は自動的に選択的に、好気性細菌と生きものを大いに成長させると共に、それどころか、嫌気性菌と生きものは同時に平行して厳しく抑制される事は「非特許文献３」におけるテストにより既に明らかにされた。【０１１８】  従って化学的なＤＮＡの変異によって従来では有効な治療薬や治療法が存在しない細胞や細菌やバクテリアやウイルスは「特殊な合成磁場」の利用技術による全く新しい物理的に異なる異次元の劇的な特性変化による薬によって死滅する可能性がある。【０１１９】  更に新しい「特殊な合成磁場」の利用技術による物理的に全く異なる科学技術によって医療技術が全く確立されていない細胞や細菌やバクテリアやウイルス等に対するする新しい医療技術が開発される可能性がある。【０１２０】  ところで、「特殊な合成磁場」の利用技術は分子構造を有するすべての物質に適用されて、ほとんど有益な効果を示し悪影響は例外的である。【０１２１】  以上より明らかにあらゆる産業において、「特殊な合成磁場」の利用技術によって従来の技術と科学によって考えられない程に新しい基本的な技術を生み出すことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０１２２】  さて本発明による「流体の速度制御システム」の機能を説明する。【０１２３】  図１は本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」の技術を特に既存の熱機関のエンジンに使用する燃料油に利用した場合の概略構成図である。【０１２４】  既存の熱機関のエンジンの１の燃料ホース内を流動する燃料油は２の分配器に取り込まれ分配器（２）から２本の導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）に並列に分流され各導管には「Ｅオイラー」（４）がそれぞれ取り付けられている。【０１２５】  「Ｅオイラー」（４）による「特殊な合成磁場」を「最適切断速度」で導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）内を流動する燃料油に切断させる事により燃料油に突出した特性変化を与える事が出来るシステムである。【０１２６】  本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」は基本的には流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の一組から構成されそれぞれ導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面に設置固定される。【０１２７】  特に燃料タンクに連結された入口側燃料ホース（１）でありシリンダーに連結された出口側燃料ホース（６）である。【０１２８】  さて本発明による「流体の速度制御システム」を既存の自動車のエンジンに利用する場合に特に必要な利用条件を以下の（１）項（２）項で具体的に説明する。【０１２９】  利用条件（１）について
既存の自動車のエンジンの燃料ホースの中間部に挿入され利用される本発明による「流体の速度制御システム」を構成する流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の通過前後における燃料油の流量は減少される事はなく常に不変でなければならない。【０１３０】  すなわち燃料タンクに連結された入り口側燃料ホース（１）内を送油される燃料油の流量とエンジンのシリンダーに連結された出口側燃料ホース（６）に送られる燃料油の流量は常に等しくなければならない。【０１３１】  利用条件（２）について
導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の利用すべき総数の決定方法について説明する。【０１３２】  通常の自動車が通常の走行状態で利用する場合について最大走行速度の場合に入口側燃料ホース（１）内を流れる燃料油の最大流量を予め測定及び推定する事が必要である。【０１３３】  通常．利用される自動車の最大走行速度において入口側燃料ホース（１）内を流れる燃料油の最大流量を複数の導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）によって並列に「最適切断速度」で分流した場合に過不足なく流動させる事が可能となる様に導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の総数と内径の断面積を定める事が重要である。【０１３４】  従って必要な導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の数を上記の様に算出する事により通常．自動車が利用する最大の燃料油の流量に充分に対応する事ができる。【０１３５】  無論．一般的には導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の内径寸法や材質等は全て同じ真鍮や銅などの非鉄材量のパイプを利用する。【０１３６】  すなわち導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の１本当たりに流入する燃料油の流量は導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の内径の断面積と燃料油の「最適切断速度」との積により求められる流量とする。【０１３７】  導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の本数を定める場合に少数点部分は切り上げとし導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の総数を決定する必要がある。【０１３８】  以上の様に本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」を既存の自動車のエンジンに利用する事が可能な条件は上記の（１）項と（２）項に説明した通りである。【０１３９】  図１における本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」では（Ａ）―（Ａ）及び（Ｂ）―（Ｂ）を軸中心とする１組の流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）から構成されている。【０１４０】  また燃料タンクに連結された入口側燃料ホース（１）から燃料油は分配器（２）に導入され引き続き分配器（２）から並列に設置された非磁性体からなる２本の導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）に分流される。【０１４１】  導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）はそれぞれ非磁性体のパイプからなり「特殊な合成磁場」により構成された「Ｅオイラー」（４）がそれぞれ取付け固定されている。【０１４２】  「Ｅオイラ−」（４）とは永久磁石による「特殊な合成磁場」から構成された１対の「磁石列」からなる製品名である。【０１４３】  従って導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の内部を流れる燃料油が「最適切断速度」で「Ｅオイラー」（４）による「特殊な合成磁場」を切断する事によって燃料油には突出した劇的な特性変化が発生する事を利用する。【０１４４】  更に入口側燃料ホース（１）から分配器（２）に流入する燃料油の全ての流量は流量制御装置Ａ（１９ａ）における導管Ａ（３ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面からそれぞれ集合器（５）に集約され出口側燃料ホース（６）に送られる構成となっている。【０１４５】  無論パスカルの原理により流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）内において導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口��面から固定ガイドＡ（９ａ）及び固定ガイドＢ（９ｂ）の外部にそれぞれ流出した燃料油による圧力変化は直ちに集合器（５）内の全ての燃料油に伝播するのみならず流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）内の燃料油にも直ちに伝播する。【０１４６】  上記の様に本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システムにおいては基本的に流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の２種類を一組として構成され分配器（２）内の燃料油に対して並列に設置される。【０１４７】  従って分配器（２）内の燃料油の増大に対する流動圧力の増大に対し以下の様に流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面にそれぞれ設置固定される。【０１４８】  特に流量制御装置Ａ（１９ａ）はエンジンを始動しアイドリング状態になる時の燃料油の流量に対応するための機能を有する。【０１４９】  一般に自動車のアイドリングは短時間であり且つ燃料油の消費量は小さく導管Ａ（３ａ）内の燃料油の流速は「最適切断速度」に達する事はなく燃料油全体に対する影響は小さい。【０１５０】  更に燃料油の導管Ａ（３ａ）内の流速が増大し「最適切断速度」となった以降は常に「最適切断速度」の流速を維持する事が出来る構成となっている。【０１５１】  上記の様に流量制御装置Ａ（１９ａ）における導管Ａ（３ａ）内では常に「最適切断速度」の流速を維持する流量だけしか流さない構成となっているため燃料油の増大分は流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における導管Ｂ（３ｂ）内に分流され得る構成となっている。【０１５２】  さて図２において固定ブラケット（７）は導管Ａ（３ａ）の外側面にそれぞれ押しネジにより固定されている。【０１５３】  更に固定ブラケット（７）の外周面に複数の案内棒（１０）の一端がネジ込まれそれぞれ固定されている。【０１５４】  一方．案内棒（１０）の他端はそれぞれケーシング（１８）に固定された固定ガイドＡ（９ａ）及び固定ガイドＢ（９ｂ）にそれぞれネジ止めされ固定されている。【０１５５】  従って固定ブラケット（７）と固定ガイドＡ（９ａ）及び固定ガイドＢ（９ｂ）とはそれぞれ複数の案内棒（１０）によって一体となり固定されている。【０１５６】  さて流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）におけるスライダーＡ（８ａ）及びスライダーＢ（８ｂ）の内側面は導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）外側面とそれぞれ摺動し得る様に密着し得る状態となっており摺動部分では燃料油の侵入は阻止されている。【０１５７】  上記の「特殊な合成磁場」の利用技術による燃料油の劇的な粘性低下により摺動部から燃料油が漏れる現象はＯリングによる摺動面への押圧力により防止する事が出来る。【０１５８】  同様にスライダーＡ（８ａ）及びスライダーＢ（８ｂ）の外側面は固定ガイドＡ（９ａ）及び固定ガイドＢ（９ｂ）の内側面とそれぞれ摺動し得る様に密着し得る状態となっており摺動部分では燃料油の侵入は阻止されている。【０１５９】  また同様に上記の場合も燃料油の粘性低下による摺動部からの漏れはＯリングによる摺動面への押圧力により防止される事は言うまでもない。【０１６０】  ��てスライダーＡ（８ａ）及びスライダーＢ（８ｂ）の上端部に設けられたガイド穴によって固定ガイドＡ（９ａ）及び固定ガイドＢ（９ｂ）と固定ブラケット（７）の間に固定された複数のの案内棒（１０）に沿ってそれぞれ上下に摺動し得る様に構成されている。【０１６１】  同時に圧縮ばねＡ（１１ａ）及び圧縮ばねＢ（１１ｂ）の圧縮圧力によってスライダーＡ（８ａ）及びスライダーＢ（８ｂ）はそれぞれ上方の固定ブラケット（７）に押し付けられている。【０１６２】  さてエンジンの始動からアイドリングに至るまでは流量制御装置Ａ（１９ａ）において導管Ａ（３ａ）の先端部の出口断面から流出する燃料油は何らの抵抗もなく最大の開口面積を有する様に予め設定された可変噴出口から固定ガイドＡ（９ａ）の外部に流出する事ができる。【０１６３】  更に流量制御装置Ａ（１９ａ）は導管Ａ（３ａ）内の燃料油の流速が「最適切断速度」となる時の流動圧力を超えて更に分配器（２）内の燃料油が増大した場合には更に増大した燃料油は流量制御装置Ｂ（１９ｂ）において導管Ｂ（３ｂ）に流入し発生し始めた可変噴出口から固定ガイドＢ（９ｂ）の外部に燃料油を流出させる事ができる。【０１６４】  （Ａ）特に流量制御装置Ａ（１９ａ）の設定状態について説明する。（図３を参照）【０１６５】  図３において初期設定時における流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）や導入口Ａ（１２ａ）と固定導入口Ａ（１４ａ）による可変噴出口の開口面積の状態を示す。【０１６６】  更に初期導入口（１３）はスライダーＡ（８ａ）の中心軸（Ａ）―（Ａ）に対象にスライダーＡ（８ａ）の外径上の２か所に設けられている。【０１６７】  従って同様にスライダーＡ（８ａ）に設けられた導入口Ａ（１２ａ）及び固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）はいずれも中心軸（Ａ）―（Ａ）に対象にスライダーＡ（８ａ）及び固定ガイドＡ（９ａ）の外径上にそれぞれ２か所ずつ設けられている。【０１６８】  また導管Ａ（３ａ）の内径断面積はスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）の開口面積の２倍になる様に構成されている。【０１６９】  更にスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）の高さ寸法と固定ガイドＡ（９ａ）の高さ寸法は同じでありＨであり且つ幅寸法は共にＷで表す。【０１７０】  更にスライダーＡ（８ａ）に設けられた導入口Ａ（１２ａ）の高さ寸法はＨであり幅寸法は（１／２）Ｗである。【０１７１】  さて設定時においては図３によりエンジンの始動直後のアイドリング時には特に流量制御装置Ａ（１９ａ）の初期導入口（１３）の最上端面と固定導入口Ａ（１４ａ）の最上端面は一直線のＦ−Ｆ上にあり同時に最下端面も一直線のＧ−Ｇ上にあり完全に重なり合う様に予め設定され可変噴出口は最大の開口面積となる様に設定されている。【０１７２】  この場合には導管Ａ（３ａ）の先端部の出口断面とスライダー底面Ａ（１６ａ）は初期導入口（１３）の高さと等しい寸法距離Ｈだけ導管Ａ（３ａ）の先端部の出口断面から離れた位置に設定されている。【０１７３】  従って流量制御装置Ａ（１９ａ）においては導管Ａ（３ａ）から噴出した燃料油は全く抵抗なく最大の開口面積となっている可変噴出口により自由に固定ガイドＡ（９ａ）から外部に流出する事ができる。【０１７４】  この場合．特に固定ガイドＡ（９ａ）の外部に流出する流量によって導管Ａ（３ａ）の先端部の出口断面から流出する事が出来る流量は決定される。【０１７５】  図３において初期設定時におけるの流量制御装置Ｂ（１９ｂ）においてスライダー底面Ｂ（１６ｂ）における導管Ｂ（３ｂ）内の流速が「最適切断速度」に達した時の流動圧力の増大により以降は燃料油を可変噴出口の発生により導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面から固定ガイドＢ（９ｂ）の外部に初めて流出させる事ができる。【０１７６】  更に流量制御装置Ａ（１９ａ）において導管Ａ（３ａ）内の流速が「最適切断速度」となる時の流動圧力と圧縮ばねＡ（１１ａ）は予め釣り合う様に設定されている。【０１７７】  （Ｂ）特に流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の設定状態について説明する。（図４参照）【０１７８】  図４において設定時における流量制御装置Ｂ（１９ｂ）においてスライダーＢ（８ｂ）の導入口Ｂ（１２ｂ）の最下端面と固定導入口Ｂ（１４ｂ）の最上断面は一直線上のＦ−Ｆに並ぶ様に設定される．そのため可変噴出口の開口面積は０である。【０１７９】  流量制御装置Ｂ（１９ｂ）におけるスライダー底面Ｂ（１６ｂ）は導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面から燃料油が流出しない様に密着された状態で設定されている。【０１８０】  また流量制御装置Ｂ（１９ｂ）において導管Ｂ（３ｂ）内の流速が「最適切断速度」となる時の流動圧力と圧縮ばねＢ（１１ｂ）は予め釣り合う様に設定されている。【０１８１】  図４より流量制御装置Ｂ（１９ｂ）において燃料油は（Ｂ）―（Ｂ）を中心軸とする導管Ｂ（３ｂ）内の流速が「最適切断速度」に達した時の流動圧力が予め設定された圧縮ばねＢ（１１ｂ）の圧縮圧力を超えるため初めてスライダー底面Ｂ（１６ｂ）が導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面から離される事により始めて可変噴出口が発生し固定ガイドＢ（９ｂ）から外部に燃料油が流出する事が出来る。【０１８２】  図５においてスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）や導入口Ａ（１２ａ）や固定導入口Ａ（１４ａ）及びスライダーＢ（８ｂ）に設けられた導入口Ｂ（１２ｂ）や固定導入口Ｂ（１４ｂ）の形状寸法を示す。【０１８３】  また図５において可変噴出口を形成するスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）と導入口Ａ（１２ａ）は中心軸（Ａ）―（Ａ）に対象に２か所ずつ設けられている。【０１８４】  更に可変噴出口を形成するスライダーＢ（８ｂ）に設けられた導入口Ｂ（１２ｂ）は中心軸（Ｂ）―（Ｂ）に対象に２か所ずつ設けられている。【０１８５】  加えて可変噴出口を形成する固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）と固定ガイドＢ（９ｂ）に設けられた固定導入口Ｂ（１４ｂ）は中心軸（Ｄ）―（Ｄ）に対象に２か所ずつ設けられている。【０１８６】  また流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）は同時に作用するため流動圧力の増大につれて流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における可変噴出の開口面積の総和は導管Ａ（３ａ）または導管Ｂ（３ｂ）のいずれかの内径断���積と常に同じ一定の開口面積を保つ事ができる状態となる。【０１８７】  すなわち以下の試算結果（６）において［試算結果（３）試算結果（５）］において証明されている。【０１８８】  さて流量制御装置Ａ（１９ａ）におけるスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）及び固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）の幅をそれぞれＷとし高さをＨとする。【０１８９】  流量制御装置Ａ（１９ａ）における導入口Ａ（１２ａ）の幅寸法１ａ−２ａ及び８ａ−９ａと流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における導入口Ｂ（１２ｂ）の幅寸法１ｂ―２ｂ及び８ｂ−９ｂは共に等しい。【０１９０】更に上記の導入口Ａ（１２ａ）及び導入口Ｂ（１２ｂ）の幅寸法は流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）の幅寸法７ａ−１０ａ及び１３ａ―４ａの１／２の寸法であり（１／２）Ｗである。【０１９１】  また直線Ｆ−Ｆと直線Ｇ−Ｇで表される高さは流量制御装置Ａ（１９ａ）における初期導入口（１３）の高さ寸法７ａ−１３ａ及び１０ａ−１４ａと１２ａの導入口（Ａ）の高さ寸法１ａ−８ａ及び２ａ−９ａと固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）の高さ寸法７ｄ―１３ｄ及び１０ｄ−１４ｄは全て等しくＨで表わされる。【０１９２】  一方．流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における導入口の高さ寸法１ｂ―８ｂ及び２ｂ−９ｂと固定ガイドＢ（９ｂ）に設けられた固定導入口Ｂ（１４ｂ）の高さ寸法は全て等しくＨで表わされる。【０１９３】  更に（Ａ）―（Ａ）を中心軸としたスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）と導入口Ａ（１２ａ）と（Ｂ）―（Ｂ）を中心軸としたスライダーＢ（８ｂ）に設けられた導入口Ｂ（１２ｂ）がそれぞれ（Ｄ）―（Ｄ）を中心軸とした固定ガイドＡ（９ａ）及び固定ガイド（９ｂ）に対して同時に除々に下降する場合に発生する可変噴出口の開口面積の変化を示す。【０１９４】  図５は流量制御装置Ａ（１９ａ）におけるスライダーＡ（８ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）が直線Ｆ−Ｆと直線Ｇ−Ｇで表される初期導入口（１３）及び導入口Ｂ（１２ｂ）の全高さ寸法Ｈの１／４だけ下降した位置となった場合を示す。【０１９５】  この場合．可変噴出口の開口面積は流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）の面積は（３／４）ＷＨとなり引き続き新たに現れる導入口Ａ（１２ａ）の面積は（１／８）ＷＨとなる。【０１９６】  また直線Ｆ−Ｆと直線Ｇ−Ｇすなわち固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）の高さ寸法のＨの範囲内に存在する可変噴出口の開口面積は初期導入口（１３）の面積の７ａ−１０ａ―１２ａ―１１ａに新たに現れた導入口Ａ（１２ａ）の面積の４ａ−５ａ―９ａ―８ａを加えた面積である。【０１９７】  すなわち流量制御装置Ａ（１９ａ）において可変噴出口の開口面積は（１／８）ＷＨだけ減少する。【０１９８】  図５によれば減少した可変噴出口の開口面積は３ａ−４ａ−７ａ−８ａと５ａ−６ａ−１０ａ−９ａの面積の和に相当する。【０１９９】  一方．流量制御装置Ｂ（１９ｂ）において発生する可変噴出口の開口面積となるスライダーＢ（８ｂ）に設けられ���導入口Ｂ（１２ｂ）の面積は（１／８）ＷＨとなる。【０２００】  直線Ｆ−Ｆと直線Ｇ−Ｇすなわち流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における固定導入口Ｂ（１４ｂ）の高さ寸法の範囲内に存在する導入口Ｂ（１２ｂ）の面積は４ｂ−５ｂ−９ｂ−８ｂの面積となる。【０２０１】  従って３ａ−４ａ−８ａ−７ａの面積に５ａ−６ａ−１０ａ−９ａの面積を加えた開口面積は新たに発生した導入口Ｂ（１２ｂ）の面積４ｂ−５ｂ−９ｂ−８ｂの面積と等しい。【０２０２】  従って導管Ａ（３ａ）の流動圧力が高くなっても流量制御装置Ａ（１９ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）による可変噴出口の開口面積の総和は不変であり常に導管Ａ（３ａ）の断面積と等しくなる。【０２０３】  さて特に流量制御装置Ａ（１９ａ）における導管Ａ（３ａ）内の燃料油の流動圧力が増大し予め設定された圧縮ばねＡ（１１ａ）の圧縮圧力を超えた場合には可変噴出口の開口面積の変化は以下の様に理論的に試算される。【０２０４】  試算結果（１）について
流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）が設定時の位置から下降する場合その下降離距が初期導入口（１３）の高さの０／４と１／４と２／４と３／４及び４／４になった時の初期導入口（１３）のみによる可変噴出口の開口面積を求める。
但し初期導入口（１３）の高さ寸法をＨとし幅寸法をＷとする。【０２０５】  （１）下降離距が０の場合．可変噴出口の開口面積は（１）ＷＨである。【０２０６】  （２）下降離距が（１／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（３／４）ＷＨとなる【０２０７】  （３）下降離距が（２／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（２／４）ＷＨとなる。【０２０８】  （４）下降離距が（３／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（１／４）ＷＨとなる。【０２０９】  （５）下降離距が（４／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（０／４）ＷＨとなる。【０２１０】  試算結果（２）について
流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）が設定時の位置から下降する場合その下降離距が周期導入口（１３）の高さの０／４と１／４と２／４と３／４及び４／４になった時の導入口Ａ（１２ａ）のみによる可変噴出口の開口面積を求める。【０２１１】  （１）下降離距が０の場合．可変噴出口の開口面積は（０）ＷＨである。【０２１２】  （２）下降離距が（１／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（１／８）ＷＨとなる。【０２１３】  （３）下降離距が（２／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（２／８）ＷＨとなる。【０２１４】  （４）下降離距が（３／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（３／８）ＷＨとなる。【０２１５】  （５）下降離距が（４／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（４／８）ＷＨとなる。【０２１６】  試算結果（３）について［試算結果（１）＋試算結果（２））］
従って流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）が設定時の位置から下降する場合その下降離距が初期導入口（１３）の高さの０／４と１／４と２／４と３／４及び４／４になった時の初期導入口（１３）と導入口Ａ（１２ａ）による可変噴出口の開口面積を求める。【０２１７】  （１）下降離距が０の場合．可変噴出口の開口面積の和は（８／８）＝（１）ＷＨである。【０２１８】  （２）下降離距が（１／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の和は（３／４）ＷＨ＋（１／８）ＷＨ＝（７／８）ＷＨ＝０．８７５ＷＨとなる。【０２１９】  （３）下降離距が（２／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の和は（２／４）ＷＨ＋（２／８）ＷＨ＝（６／８）ＷＨ＝０．７５ＷＨとなる。【０２２０】  （４）下降離距が（３／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の和は（１／４）ＷＨ＋（３／８）ＷＨ＝（５／８）ＷＨ＝０．６２５ＷＨとなる。【０２２１】  （５）下降離距が（４／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の和は（０／４）ＷＨ＋（４／８）ＷＨ＝（４／８）ＷＨ＝０．５ＷＨとなる。【０２２２】  さてスライダーＡ（８ａ）の設定位置からの更なる下降距離の増大は予め釣り合う様に設定された圧縮ばねＡ（１１ａ）の更なる圧縮となり導管Ａ（３ａ）内の流動圧力と一次比例して増大する。【０２２３】  試算結果（４）について［流動圧力×試算結果（３）］
従って流量制御装置Ａ（１９ａ）において導管Ａ（３ａ）内を流動する燃料油すなわち可変噴出口から固定ガイドＡ（９ａ）の外部に流出される燃料油の流量を求める。【０２２４】  すなわち導管Ａ（３ａ）内の燃料油の流速が「最適切断速度」を超え（１）１．０倍，（２）１．２５倍，（３）１．５倍，（４）１．７５倍，（５）２．０倍となった時にそれぞれ発生する流動圧力によって導管Ａ（３ａ）から固定ガイドＡ（９ａ）の外部に流出される燃料油の流量ＱＡとする。【０２２５】  燃料油の流量ＱＡは導管Ａ（３ａ）内の流動圧力とその時の可変噴出口の開口面積との積で表される。【０２２６】  （１）導管Ａ（３ａ）内に発生する流動圧力が１．０Ｐの時の流量ＱＡ１を求める。
ＱＡ１＝１．０Ｐ×（１）ＷＨ＝１ＱＡ【０２２７】  （２）導管Ａ（３ａ）内に発生する流動圧力が１．２５Ｐの時の流量ＱＡ２を求める。
ＱＡ２＝１．２５Ｐ×（７／８）ＷＨ＝（３５／３２）ＱＡ＝１．０９４ＱＡ【０２２８】  （３）導管Ａ（３ａ）内に発生する流動圧力が１．５Ｐの時の流量ＱＡ３を求める。
ＱＡ３＝１．５Ｐ×（６／８）ＷＨ＝（１８／１６）ＱＡ＝１．１２５ＱＡ【０２２９】  （４）導管Ａ（３ａ）内に発生する流動圧力が１．７５Ｐの時の流量ＱＡ４を求める。
ＱＡ４＝１．７５Ｐ×（５／８）ＷＨ＝（３５／３２）ＱＡ＝１．０９４ＱＡ【０２３０】  （５）導管Ａ（３ａ）内に発生する流動圧力が２．０Ｐの時の流量ＱＡ５を求める。
ＱＡ５＝２．０Ｐ×（４／８）ＷＨ＝（８／８）ＱＡ＝１．０ＱＡ【０２３１】  以上は流量制御装置Ａ（１９ａ）における流動圧量の変化すなわちスライダーＡ（８ａ）の下降距離の増大によって自動的に導管Ａ（３ａ）内を流れる燃料油の流量すなわち流速が変化する状態である。【０２３２】  すなわち上記のＱＡ１は導管Ａ（３ａ）内を流れる燃料油の流量による流速は「最適切断速度」となり同様にＱＡ５は導管Ａ（３ａ）内を流れる燃料油の流量による流速は「最適切断速度」となる事を示す。【０２３３】  この場合ＱＡ２，ＱＡ３，ＱＡ４はそれぞれ１．０９４ＱＡ，１．１２５ＱＡ，１．０９４ＱＡとなり流速が「最適切断速度」となる流量１．０ＱＡよりも平均１０％程度高い数値を示している。【０２３４】  すなわち導管Ａ（３ａ）内を流れる燃料油の流速は「最適切断速度」を超えて「最適切断速度」の２倍に達するまでは全ての流動圧力において流速は正確には「最適切断速度」とはならない。【０２３５】  従って近似的な対応として流量制御装置Ａ（１９ａ）において既に予め設定された圧縮ばねＡ（１１ａ）の圧縮圧力を５％低下させて再設定を行う。【０２３６】  上記の再設定により流量制御装置Ａ（１９ａ）において燃料油の流速は「最適切断速度」を超えて「最適切断速度」の２倍に達する間は自動的に導管Ａ（３ａ）内を流動する流速は「最適切断速度」の±５％以内で自動的に維持される。【０２３７】  さて特に流量制御装置Ａ（１９ａ）において導管Ａ（３ａ）の内径の断面形状に比べ可変噴出口の断面形状は２か所に分散し設置され且つスミ．カドを有する有する断面形状を有するため燃料油の流路抵抗は大きい。【０２３８】そのため試算結果（４）の流量は低下するため上記の圧縮ばねＡ（１１ａ）の圧縮圧力の調整は不要となる可能性がある。【０２３９】  更に燃料油の「最適切断速度」については「特殊な合成磁場」の利用技術の構成において種々の誤差により一定の許容し得る速度幅がある。【０２４０】  いずれにせよ上記の最も効果的な調整は具体的なテストにより決定される事になる。【０２４１】  同様に図２において流量制御装置Ｂ（１９ｂ）について導管Ｂ（３ｂ）内を流動する燃料油の流速が「最適切断速度」に達して以降は更なる燃料油の増大により流動圧力が増大しスライダー底面Ｂ（１６ｂ）は初めて押し下げられ下降を開始する。【０２４２】  試算結果（５）について
流量制御装置Ｂ（１９ｂ）においてスライダーＢ（８ｂ）が設定時の位置から下降する場合その下降離距が初期導入口（１３）の高さの０／４と１／４と２／４と３／４及び４／４になった時の可変噴出口の開口面積をそれぞれ求める。【０２４３】  （１）下降離距が０の場合．可変噴出口の開口面積は（０）ＷＨである。【０２４４】  （２）下降離距が（１／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（１／８）ＷＨとなる。【０２４５】  （３）下降離距が（２／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（２／８）ＷＨとなる。【０２４６】  （４）下降離距が（３／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（３／８）ＷＨとなる。【０２４７】  （５）下降離距が（４／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積は（４／８）ＷＨとなる。【０２４８】  試算結果（６）について  ［試算結果（３）試算結果（５）］
従って流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）においてスライダーＢ（８ｂ）が設定時の位置から同時に下降するため両方の可変噴出口の開口面積の総和は以下の通りである。【０２４９】  （１）下降離距が０の場合．可変噴出口の開口面積の総和は
（８／８）ＷＨ＋（０）ＷＨ＝（１）ＷＨである。【０２５０】  （２）下降離距が（１／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の総和は
（７／８）ＷＨ＋（１／８）ＷＨ＝（１）ＷＨとなる。【０２５１】  （３）下降離距が（２／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の総和は
（６／８）ＷＨ＋（２／８）ＷＨ＝（１）ＷＨとなる。【０２５２】  （４）下降離距が（３／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の総和は（１／４）ＷＨ＋（５／８）ＷＨ＝（３／８）ＷＨ＝（１）ＷＨとなる。【０２５３】  （５）下降離距が（４／４）Ｈの場合．可変噴出口の開口面積の総和は（０／４）ＷＨ＋（４／８）ＷＨ＝（４／８）ＷＨ＝（１）ＷＨとなる。【０２５４】  すなわち流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における可変噴出口の開口断面積の総和は常に一定の（１）ＷＨすなわち導管Ａ（３ａ）または導管Ｂ（３ｂ）の内径断面積と等しい断面積となる。【０２５５】  上記の結果より本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の流速の制御システム」によりエンジンに利用される燃料油は流量制御装置Ａ（１９ａ）の導管Ａ（３ａ）に導入されず残った燃料油は流量制御装置Ｂ（１９ｂ）において導管Ｂ（３ｂ）に導入され可変噴出口から固定ガイドＢ（９ｂ）から集合器（５）を通じエンジンに送られるため燃料油の流量は全く減少する事なくエンジンに送油される。【０２５６】  試算結果（７）について    ［流動圧力×試算結果（５）］
引き続き流量制御装置Ｂ（１９ｂ）において導管Ｂ（３ｂ）内の燃料油の流速が「最適切断速度」を超え（１）１．０倍，（２）１．２５倍，（３）１．５倍，（４）１．７５倍，（５）２．０倍となった時にそれぞれ発生する流動圧力によって導管Ｂ（３ｂ）から固定ガイドＢ（９ｂ）の外部に流出される燃料油の流量ＱＢとする。【０２５７】  燃料油の流量ＱＢは導管Ｂ（３ｂ）内の流動圧力とその時の可変噴出口の開口面積との積で表される。【０２５８】  （１）導管Ｂ（３ｂ）内に発生する流動圧力が１．０Ｐの時の流量ＱＢ１を求める。
ＱＢ１＝１．０Ｐ×（０）ＷＨ＝０ＱＢ【０２５９】  （２）導管Ｂ（３ｂ）内に発生する流動圧力が１．２５Ｐの時の流量ＱＢ２を求める。
ＱＢ２＝１．２５Ｐ×（１／８）ＷＨ＝（５／３２）＝０．１５６ＱＢ【０２６０】  （３）導管Ｂ（３ｂ）内に発生する流動圧力が１．５Ｐの時の流量ＱＢ３を求める。
ＱＢ３＝１．５Ｐ×（２／８）ＷＨ＝（６／１６）＝０．３７５ＱＢ【０２６１】  （４）導管Ｂ（３ｂ）内に発生する流動圧力が１．７５Ｐの時の流量ＱＢ３を求める。
ＱＢ４＝１．７５Ｐ×（３／８）ＷＨ＝（２１／３２）＝０．６５６ＱＢ【０２６２】  （５）導管Ｂ（３ｂ）内に発生する流動圧力が２．０Ｐの時の流量ＱＢ５を求める。
ＱＢ５＝２．０Ｐ×（４／８）ＷＨ＝（８／８）＝１ＱＢ【０２６３】  以上の試算結果によりの燃料油の流速が「最適切断速度」を超え「最適切断速度」の２倍になる間は流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における可変噴出口の開口面積及び導管Ｂ（３ｂ）から流出する流量ＱＢについて以下の結論を得る事ができる。【０２６４】  結論（１）：流速が「最適切断速度」の時に発生する流動圧力がに相当する場合においては燃料油の流量は全て流量制御装置Ａ（１９ａ）における導管Ａ（３ａ）内を流動する流速が「最適切断速度」の燃料油となる。【０２６５】  結論（２）：流度が「最適切断速度」の（１．２５〜１．７５）倍となる時に発生する流動圧力に相当する場合における燃料油の流量は流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の導管Ｂ（３ｂ）に分流される燃料油が発生する。【０２６６】  結論（３）：導管Ｂ（３ｂ）内の燃料油の流速が特に「最適切断速度」の１．２５倍の比較的小さい流速に相当する流動圧力となる場合には流量制御装置Ｂ（１９ｂ）に発生する可変噴出口の開口面積も小さいため導管Ｂ（３ｂ）内を流動する流量は比較的に小さくなる。【０２６７】  従って上記の場合の燃料油は導管Ｂ（３ｂ）の外周面に「特殊な合成磁場」による装置が固定されているにも拘わらず燃料油の流速は「最適切断速度」から大きく低下し「最適切断速度」が（５／３２＝０．１５６）倍となるため燃料油の特性変化の程度は非常に低い。【０２６８】  しかしながらこの場合の流量は比較的少量であり燃料油全体の特性変化の効果に対する影響は比較的小さい。【０２６９】  結論（４）一方．導管Ｂ（３ｂ）内の燃料油の流速が特に「最適切断速度」の１．７５倍の比較的大きい流速に相当する流動圧力となる場合には流量制御装置Ｂ（１９ｂ）に発生する可変噴出口の開口面積もまた同時に大きくなるため導管Ｂ（３ｂ）内を流動する流量は急激に増大する。【０２７０】従って導管Ｂ（３ｂ）内を流動する流速は「最適切断速度」に大きく近ずき「最適切断速度」の（２１／３２＝０．６５６）倍の流速となる。【０２７１】  更に燃料油の「最適切断速度」には一定の速度範囲があり．この速度の近辺の速度に対しては燃料油には一定の特性変化による効果を発生させる事ができる。【０２７２】  結論（５）：流動圧力が「最適切断速度」の２倍の速度に相当する場合においては流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の導管Ｂ（３ｂ）内に流動する燃料油の流速は「最適切断速度」となる。【０２７３】  すなわちこの場合には燃料油の流量は全て流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）が設置固定された導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）内の燃料油の流速が同時に「最適切断速度」となる事が出来る流量となる。【０２７４】  従って上記の場合には燃料油は全て導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）内を「最適切断速度」で流動する全ての燃料油には最大の特性変化を発生させる事が出来る。【０２７５】  さて一般に従来では通常の自動車の走行においてはエンジンのアイドリング時の回転数の３倍程度までの回転数が最高速度として利用されていると考えられる。【０２７６】  例えばアイドリングのエンジンの回転数を８００ｒｐｍとすれば通常では最大走行速度によるエンジンの回転数は２，４００ｒｐ��までとなる。【０２７７】    一方．従来の自動車のテスト結果より流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）を一組として設置した場合では自動車の通常の利用する最大走行速度によって導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）内に発生する燃料油の流速は「最適切断速度」の２倍に達する程度まで利用されていると考えられる。【０２７８】  すなわち多くの自動車の走行テストにより通常の最高速度で利用される燃料油の流量は２本の導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）によれば燃料油の流量は「最適切断速度」における流量の２倍に相当する流量までと考えられる。【０２７９】  特に燃料油の流速が「最適切断速度」の２倍に達した時にはこれ以上のスライダーＡ（８ａ）及びスライダーＢ（８ｂ）が下降する事がない様に固定ガイドＡ（９ａ）及び固定ガイドＢ（９ｂ）に設置されたストッパー（１７）によって以降の下降はそれぞれ制限されている。【０２８０】  さて図７は導管Ａ（３ａ）の先端部の出口断面に設置された流量制御装置Ａ（１９ａ）による燃料油の流量制御作用の説明図である。【０２８１】  縦軸のＳは導管Ａ（３ａ）内に流動する燃料油の流速を示しＱＡは流量を示す。【０２８２】  横軸のＰは導管Ａ（３ａ）内に流動する燃料油の流動圧力を示す。【０２８３】  特にＰａ―Ｐｂはエンジンが回転を開始しアイドリング状態となった時の導管Ａ（３ａ）内に流動する燃料油の流速を示す。【０２８４】  Ｐａはアイドリング状態からアクセルを踏込み走行状態を開始した時の導管Ａ（３ａ）内の燃料油の流動圧力を示す。【０２８５】  Ｐｂは自動車の走行速度を徐々に上昇させた場合に導管Ａ（３ａ）内の燃料油が「最適切断速度」となった時の導管Ａ（３ａ）内の燃料油の流動圧力を示す。【０２８６】  Ｐｂ―Ｐｄは導管Ａ（３ａ）内の燃料油の増大による流動圧力の増大にも拘わらず流量制御装置Ａ（１９ａ）の作用によって導管Ａ（３ａ）内を流れる燃料油の流速は常に「最適切断速度」となる状態を示す。【０２８７】  Ｐｄは導管Ａ（３ａ）内を流れる燃料油の流速が「最適切断速度」となる時の流動圧力を示す。【０２８８】  Ｐｅは導管Ａ（３ａ）内の燃料油の増大により導管Ａ（３ａ）内の流速が「最適切断速度」の２倍に達する事を示している。【０２８９】  しかしながら本発明による「流体の速度制御システム」においては導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）内の燃料油に対しては流量制御装置Ａ（１９ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）は一組として同時に並列に設置される。【０２９０】  また導管Ａ（３ａ）内の燃料油の増大による流動圧力は流量制御装置Ａ（１９ａ）において圧縮ばねＡ（１１ａ）の圧縮圧力と釣り合う様に予め設定され導管Ａ（３ａ）内を流動する燃料油の流速は常に自動的に「最適切断速度」を保つ様に制御される。【０２９１】  同様に導管Ｂ（３ｂ）内の燃料油の増大による流動圧力と釣り合う様に予め圧縮ばねＢ（１１ｂ）の圧縮圧力により設定された燃料油の流動圧力が「最適切断速度」に達して以降は初めて導管Ｂ（３ｂ）から燃料油の流出が開始される。【０２９２】  また図８において縦軸は導管Ｂ（３ｂ）内の燃料油の増大により流速が「最適切断速度」を超えて増大した場合に特に導管Ｂ（３ｂ）内を流動する燃���油の流速Ｓと流量ＱＢを示す。【０２９３】  縦軸は導管Ｂ（３ｂ）内を流動する燃料油の流速Ｓを示しＱＢは流量を示す。【０２９４】  横軸は導管Ｂ（３ｂ）内に流動する燃料油の流動圧力Ｐを示す。【０２９５】  横軸において内の導管Ｂ（３ｂ）内に流動する燃料油の流動圧力ＰがそれぞれＰ０，Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の時の導管Ｂ（３ｂ）内を流れる燃料油の流量ＡＤ０，ＡＤ１，ＡＤ２，ＡＤ３，ＡＤ４をそれぞれ示す。【０２９６】  Ｐｄは導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）内を流動する燃料油の流速が「最適切断速度」の時の流量を示す。
【実施例】  本発明による「流体の速度制御システム」の特殊な利用例（１）（２）（３）について以下に説明する。【０２９７】  （１）特に自動車の利用する最高速度を更に増大させ燃料油の使用量が従来の使用量を上回る場合で「最適切断速度」の大きさの２倍以上の流速に相当する流量となる場合について説明する。【０２９８】  図６に示された様に流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）に新しい流量制御装置（Ｃ）を加え３種類の流量制御装置を一組として分配器（２）内の燃料油に対して並列に設置する。【０２９９】  すなわち分配器（２）内の燃料油の特別な増大に対する流動圧力の特別な増大に対し以下の様に流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）に流量制御装置（Ｃ）を加えたものを導管Ａ（３ａ）及び導管Ｂ（３ｂ）に導管（Ｃ）を加え．それぞれ先端部の出口断面に設置固定する。【０３００】  更に流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）におけるスライダーＡ（８ａ）及びスライダーＢ（８ｂ）にそれぞれ設けられた導入口Ａ（１２ａ）及び導入口Ｂ（１２ｂ）にそれぞれ追加導入口（１５）を加えたものを利用する。【０３０１】  また同時に流量制御装置（Ｃ）においては追加導入口（１５）だけが設けられたスライダー（Ｃ）を利用する。【０３０２】  図６において（Ａ）―（Ａ）は流量制御装置Ａ（１９ａ）におけるスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）と導入口Ａ（１２ａ）に追加された追加導入口（１５）の中心軸である。【０３０３】  （Ｂ）―（Ｂ）は流量制御装置Ｂ（１９ｂ）におけるスライダーＢ（８ｂ）に設けられた導入口Ｂ（１２ｂ）に追加された追加導入口（１５）の中心軸である。【０３０４】  （Ｃ）―（Ｃ）は流量制御装置（Ｃ）におけるスライダー（Ｃ）に設けられた追加導入口（１５）の中心軸である。【０３０５】  また（Ｄ）―（Ｄ）流量制御装置Ａ（１９ａ）における固定ガイドＡ（９ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における固定ガイドＢ（９ｂ）及び固定ガイド（Ｃ）にそれぞれ設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）及び固定導入口Ｂ（１４ｂ）及び固定導入口（Ｃ）の中心軸である。【０３０６】  さて設定状態について流量制御装置Ａ（１９ａ）における（Ａ−１）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における（Ｂ−１）及び流量制御装置（Ｃ）における（Ｃ−１）についてそれぞれ説明する。【０３０７】  （Ａ−１）設定状態においては流量制御装置Ａ（１９ａ）における初期導入口（１３）と固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）とは完全に重なり合い可変噴出口の開口面積は最大となる。【０３０８】  従ってエンジンの始動によりスロー回転のアイドリング状態では燃料油は全く抵抗なく最大の開口面積を有する可変噴出口から固定ガイドＡ（９ａ）の外部に流出する事が出来る。【０３０９】  この場合．流量制御装置Ａ（１９ａ）において導管Ａ（３ａ）内の流速が「最適切断速度」となる時の流動圧力と圧縮ばねＡ（１１ａ）は予め釣り合う様に設定されている。【０３１０】  （Ｂ−１）また設定状態においては流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における導入口Ｂ（１２ｂ）の最下端面と固定ガイドＢ（９ｂ）に設けられた固定導入口Ｂ（１４ｂ）の最上端面とは一直線上に並んだ状態となり分配器（２）内の燃料油の流動圧力が増大し導管Ｂ（３ｂ）内の流速が「最適切断速度」になる流動圧力となった時に更なる流動圧力の上昇においては固定ガイドＢ（９ｂ）の外部に燃料油は初めて流出を開始する事が出来る。【０３１１】  加えて流量制御装置Ｂ（１９ｂ）におけるスライダー底面Ｂ（１６ｂ）は導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面から燃料油が流出しない様に予め密着された状態で設定されている。【０３１２】  すなわち流量制御装置Ｂ（１９ｂ）において導管Ｂ（３ｂ）内の流速が「最適切断速度」となる時の流動圧力と圧縮ばねＢ（１１ｂ）は予め釣り合う様に設定されている。【０３１３】  （Ｃ−１）更に設定状態においては流量制御装置（Ｃ）においてはスライダー（Ｃ）に設けられた追加導入口（１５）の最下端面は分配器（２）内の燃料油の流動圧力が更に増大し導管（Ｃ）内の流速が「最適切断速度」の２倍となる流動圧力となった時に固定ガイド（Ｃ）に設けられた固定導入口（Ｃ）の最上端面と一直線上に並び更なる流動圧力の上昇に対しては固定ガイド（Ｃ）の外部に燃料油は初めて流出する。【０３１４】  加えて流量制御装置（Ｃ）におけるスライダー底面（Ｃ）は導管（Ｃ）の先端部の出口断面から燃料油が流出しない様に予め密着された状態で設定される。【０３１５】  すなわち流量制御装置（Ｃ）において導管（Ｃ）内の流速が「最適切断速度」の２倍となる時の流動圧力と圧縮ばね（Ｃ）は予め釣り合う様に設定されている。【０３１６】（２）特に自動車の利用する最高速度を増大させ燃料油の使用量が従来の使用量を上回る場合で「最適切断速度」の２倍以上に相当する流量が必要な場合について説明する。【０３１７】  流量制御装置Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）を一組みとしたもの２組を分配器（２）内の燃料油について並列に設置し利用する事によっても特別に大きな流量を利用する自動車においても何ら問題なく本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」を利用する事ができる。【０３１８】  （３）導管Ａ（３ａ）の内径断面積を特に小さくし流速を増大させ車のエンジンの始動直後のアイドリングの時点において既に導管Ａ（３ａ）内の流速を「最適切断速度」とし以後は自動的に導管Ａ（３ａ）内の流速を「最適切断速度」に保つ事ができる様に構成する。【０３１９】  （４）特に燃料消費量の小さいエンジンや停止や発進及び徐行を繰り返す市内を走行する自動車のエンジンについては内径断面積を小さくした導管Ａ（３ａ）を特に使用する事は非常に有効である。【０３２０】  しかしながら流量制御装置Ａ（１９ａ）において自動的に導管Ａ（３ａ）内を流動する燃料油の流速が「最適切断速度」となる時の流量はアイドリング時に入口側燃料ホース（１）に送油される燃料油の量を下回ってはならない事は当然である。【０３２１】  以上は全て分配器（２）に導入される燃料油の量が増大する場合について説明したのであるが分配器（２）に導入される燃料油の量が減少する場合についても全て同様である。【０３２２】  すなわち本発明による「特殊な合成磁場」の利用技術による「流体の速度制御システム」をあらゆる走行速度度領域について最��限に利用する事ができる。
【産業上の利用の可能性】
【０３２３】  （１）「特殊な合成磁場」によるボイラー及び発電システムについて本発明による「特殊な合成磁場」を利用した「流体の速度制御システム」の技術を利用する。
【０３２４】  本発明による「特殊な合成磁場」を利用した「流体の速度制御システム」の技術を発電システムに利用する事によりバーナーとボイラーの給水との２つの分野でそれぞれの燃料消費量を劇減させる効果により二酸化炭素（ＣＯ２）は革命的に低減する事ができる。
【０３２５】  （２）船舶エンジンに利用するＡ重油に本発明による「特殊な合成磁場」を利用した「流体の速度制御システム」技術を利用する事により船舶エンジンのＡ重油の消費量は大幅に減少しエンジンのシリンダー内燃焼温度は劇的に低下しエンジンによる振動を低減し排気ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生は殆ど発生しないと考えられる。
【０３２６】  窒素酸化物（ＮＯｘ）の低減方法は古くから日本を含め世界各地で多くの研究者によってテストが繰り返され開発が試みられて来たのであるが現在に至っても尚．実用的な技術として確立されていないのが現状である。
【０３２７】  （３）本発明による「流体の速度制御システム」の技術を利用する事により既存の熱機関のエンジンに従来では考えられない程の大きな磁気による爆発的な気化膨張圧力を発生させ事は既存の車のエンジンを基本的にそのまま利用し大幅に化石燃料を燃焼しない革命的なエンジン開発の可能性を示唆する。
【０３２８】  従ってシリンダーに導入される空気を遮断し燃料油を燃焼させず燃料油に発生する磁気による爆発的な気化膨張圧力だけをエンジンの動力エネルギーとし燃料油は単なる循環媒体として利用される究極のエンジン開発の可能性がある。
【図面の簡単な説明】
【０３２９】
【図１】「流体の速度制御システム」の全体構成の断面図
【図２】「流体の速度制御システム」を構成する流量制御装Ａ（１９ａ）及び流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の断面図
【図３】流量制御装置Ａ（１９ａ）においてスライダーＡ（８ａ）に設けられた導入口Ａ（１２ａ）及び初期導入口（１３）と固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）との位置関係の説明図
【図４】流量制御装置Ｂ（１９ｂ）においてスライダーＢ（８ｂ）に設けられた導入口Ｂ（１２ｂ）と固定ガイドＢ（９ｂ）に設けられた固定導入口Ｂ（１４ｂ）との位置関係の説明図
【図５】スライダーＡ（８ａ）に設けられた導入口Ａ（１２ａ）及び初期導入口（１３）と固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）との位置関係の説明図
【図６】既存の熱機関のエンジンにおいて特別に大きい流量の増大幅に対応し得るために設置する追加導入口（１５）の説明図
【図７】流量制御装置Ａ（１９ａ）における燃料油に対する速度制御作用の説明図
【図８】流量制御装置Ｂ（１９ｂ）における燃料油に対する速度制御作用の説明図
【符号の説明】
【０３３０】  １      入口側燃料ホース
２      分配器
３ａ    導管Ａ
３ｂ    導管Ｂ
４      Ｅオイラー
５      集合器
６      出口側燃料ホース
７      固定ブラケット
８ａ    スライダーＡ
８ｂ    スライダーＢ
９ａ    固定ガイドＡ
９ｂ    固定ガイドＢ
１０    案内棒
１１ａ  圧縮ばねＡ
１１ｂ  圧縮ばねＢ
１２ａ  導入口Ａ
１２ｂ  導入口Ｂ
１３    初期導入口
１４ａ  固定導入口Ａ
１４ｂ  固定導入口Ｂ
１５    追加導入口
１６ａ  スライダー底面Ａ
１６ｂ  スライダー底面Ｂ
１７    ストッパー
１８    ケーシング
１９ａ  流量制御装置Ａ
１９ｂ  流量制御装置Ｂ
【図１】
2016028199.tif 000003
【図２】
2016028199.tif 000004
【図３】
2016028199.tif 000005
【図４】
2016028199.tif 000006
【図５】
2016028199.tif 000007
【図６】
2016028199.tif 000008
【図７】
2016028199.tif 000009
【図８】
2016028199.tif 000010
【手続補正書】
【提出日】平成27年10月13日(2015.10.13)
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図２】
2016028199.tif 000011
【手続補正書】
【提出日】平成27年10月13日(2015.10.13)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１  分配器（２）に導入された流体は分配器（２）に並列に設置された２本の導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）に分流された後に集合器（５）に再度集約される。
２  ２本の導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）内を流れる該流体が交番磁界を構成する「磁極の変換点を中心として対象の位置に存在する磁力の和がゼロとなる合成磁場」を切断する事ができる様に該「磁極の変換点を中心として対象の位置に存在する磁力の和がゼロとなる合成磁場」は予め導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）の外周面に設置される。
３  ２本の導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面には流量制御装置Ａ（１９ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）がそれぞれ取付けられる。
４  流量制御装置Ａ（１９ａ）において導管Ａ（３ａ）とスライダーＡ（８ａ）及び固定ガイドＡ（９ａ）はそれぞれ該流体が漏れ出さない様に密接状態で摺動し得る様に構成される。
５  流量制御装置Ａ（１９ａ）の初期設定時においては導管Ａ（３ａ）の先端部の出口断面とスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）の最上端面と固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４）ａの最上端面はそれぞれ一直線上になる位置で設置されるためスライダーＡ（８ａ）に設けられた初期導入口（１３）と固定ガイドＡ（９ａ）に設けられた固定導入口Ａ（１４ａ）とが完全に重なり合い形成された可変噴出口から該流体は全く抵抗なく流出し集合器（５）内に流入する事ができる様に設定される。
６  且つ導管Ａ（３ａ）内の該流体が「最も効果的な合成磁場の切断速度」の時に発生する流動圧力とスライダー底面Ａ（１６ａ）に発生する流動圧力とが釣り合う様に圧縮ばねＡ（１１ａ）は予め設定される。
７  他方．流量制御装置Ｂ（１９ｂ）おいては導管Ｂ（３ｂ）とスライダーＢ（８ｂ）及びスライダーＢ（８ｂ）と固定ガイドＢ（９ｂ）はそれぞれ該流体が漏れ出さない様に密接状態で摺動し得る様に構成される。
８  流量制御装置Ｂ（１９ｂ）の初期設定時においてはスライダーＢ（８ｂ）に設けられた導入口Ｂ（１２ｂ）の最下段面と固定ガイドＢ（９ｂ）に設けられた固定導入口Ｂ（１４ｂ）の最上段面とが一直線上になる位置で設置されるため導入口Ｂ（１２ｂ）と固定導入口Ｂ（１４ｂ）とが重なり合い形成される可変噴出口の面積はゼロとなり該流体は集合器（５）内へ流入しない状態で設定される。
９  且つ導管Ｂ（３ｂ）内の該流体が「最も効果的な合成磁場の切断速度」の時に発生する流動圧力とＢ（１６ｂ）に発生する流動圧力とが釣り合う様に圧縮ばねＢ（１１ｂ）は設定され且つスライダー底面Ｂ（１６ｂ）は導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面に密着した状態で予め設定される。
１０  以上の１，２，３，４，５，６，７，８，９によって流量制御装置Ａ（１９ａ）と流量制御装置Ｂ（１９ｂ）が導管Ａ（３ａ）と導管Ｂ（３ｂ）の先端部の出口断面にそれぞれ取付けられた状態を基本構成とし集合器（５）に設置固定されてなる流体の速度制御システム。
【手続補正書】
【提出日】平成27年10月13日(2015.10.13)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２１】  従って「Ｅオイラー」や「トランスマスター」等の利用条件は従来の既存の熱機関のエンジンをそのまま利用する場合においては止むを得ず自動車の走行速度の一部分についてだけ限定的に「最適切断速度」に近い速度になっているものと見做した速度によって「非特許文献１」における走行テストは既に実施された結果である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２２】
【非特許文献１】「特殊な合成磁場」の利用技術  第１章
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２３】  従って上記の「最適切断速度」を推定する方法については熱機関のエンジンの燃料油の利用条件について非常に複雑多岐に渡り検討せざるを得ず．通常の自動車の走行において「特殊な合成磁場」の利用技術による効果を最大限に発揮させる事は事実上．困難であり「特殊な合成磁場」の利用技術の最大の障害となっている。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２７】  「非特許文献１」に記載された走行テストの結果によれば「特殊な合成磁場」の利用技術において「最適切断速度」と見做され且つ一部分の限定的な流速の燃料油により従来のエンジン技術では考えられない程の大幅な燃料消費量すなわち二酸化炭素（ＣＯ２）や排気ガスの削減効果を既に得る事が出来た事実がある。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３１】  更に本発明による「流体の速度制御システム」の技術により熱機関のエンジンに利用する燃料油及び環境技術や医療技術に利用する水や空気における流速を全て「最適切断速度」に自動的に変換した場合の効果について推定する。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３３】  従って「非特許文献１」で既に実施された走行テストにおいて最も大きな燃料消費量の削減結果を示した時の自動車の走行状態とは燃料油が「最適切断速度」となる自動車の走行状態が最も多く含まれていたと判断される。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３６】  いずれにせよ既存の熱機関のエンジンにおいて「非特許文献１」において既に実施された走行テストの状況からは明らかに「特殊な合成磁場」の利用技術による効果を最大限に発生させ得る「最適切断速度」は自動車のエンジンへの送油条件により異なるため「最適切断速度」と見做される流速を決定するために要する時間と費用は大きなるため「特殊な合成磁場」の利用技術の普及は事実上困難であった。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３８】  また水や空気についても本発明による「流体の速度制御システム」の技術により「特殊な合成磁場」の利用技術による現象及び効果を最大限に発生させる事により環境技術や医療技術についても従来では考えられない程の物理的に異なる異次元の特性変化を利用する事が出来る。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４０】  「Ｅオイラー」や「トランスマスター」の利用方法について既存の熱機関のエンジンに利用する燃料油や既存の流体設備に利用する水や空気等の流速は現状のままの流速で「特殊な合成磁場」の技術を利用する事なく本発明による「流体の速度制御システム」の技術によって自動的に全ての流速について「最適切断速度」の流速に変換し保持する事が出来る。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４１】  従って「Ｅオイラー」や「トランスマスター」による「特殊な合成磁場」の利用技術による効果を最大限に発生させる事が出来る様に本発明による「流体の速度制御システム」の技術により「非特許文献１」及び「非特許文献２」で既に実施されて得られた従来では考えられない程の特性変化による効果及び現象を更に飛躍的に上回る効果及び現象を得る事が最大の課題である。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４２】  「Ｅオイラー」や「トランスマスター」を利用する場合に従来の科学技術において従来では考えられない程の物理的に異なる異次元の結果や現象を齎す「特殊な合成磁場」の利用技術を最大限に利用するためには本発明による「流体の速度制御システム」の技術を利用する事によって実現される。
そのためには以下の必須条件（１）及び必須条件（２）を達成する事が重要である。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５６】  以上の様に燃料油の特有な「最適切断速度」を予め決定しておく事により「特殊な合成磁場」の利用技術において本発明による「流体の速度制御システム」の技術により通常．利用される既存の自動車のあらゆる速度領域において燃料油の流速を自動的に「最適切断速度」の流速に変換し利用する事が出来る。
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５７】  さて「非特許文献１」の走行テストにおいて通常の既存の自動車の走行速度は常に変化するため「特殊な合成磁場」の利用技術は自動車の多くの速度領域では事実上利用される事はなく一部分の走行速度のみに限定され「最適切断速度」と見做され実施されたテスト結果である。特に大型車についてのテスト結果の一部を以下に記述する。
【手続補正１４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００８４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００８４】  従って上記の「最適切断速度」によって燃料油や水及び空気等の流体を移動し磁石列により構成される「Ｅオイラー」や交流電磁石からなる「トランスマスター」により構成される「特殊な合成磁場」を切断する事によって従来では考えられない程の物理的に異なる異次元の特性変化を初めて発生させ劇的な効果や現象を得る事が可能となる。
【手続補正１５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００８６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００８６】  その結果．従来の「非特許文献１」で既に実施された熱機関の走行テストにおいては従来の技術や科学で合理的な説明が出来ない程の物理的に異なる異次元の現象や効果が発生したのであるが．本発明による「流体の速度制御システム」の技術を加へる事により更に物理的に異なる異次元の現象や効果を大幅に超える結果を得る事が出来る。
【手続補正１６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００９３】  （Ａ）「非特許文献１」の熱機関のエンジンの走行テストで得られたテスト結果からエンジンのシリンダーにおいては従来の燃焼による爆発的な熱膨張圧力のみならず先行して新しい未知の磁気による爆発的な気化膨張圧力が発生する事がほぼ証明されたものと推定される多くの現象が同時に例外なく発生している。
【手続補正１７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００９４】  更に「非特許文献１」において熱機関のエンジンに利用する燃料油により新しい未知の磁気による爆発的な気化膨張圧力が発生する事実は既に実施された走行テストにより詳細に示されほぼ証明されている。
【手続補正１８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００９５】  （Ｂ）上記の「非特許文献１」の熱機関のエンジンの走行テストにおいて熱機関のエンジンのシリンダーの燃焼において発生する新しい未知の磁気による爆発的な気化膨張圧力のエネルギーの大きさを軽油の加熱及び粘性テストにより推定する。
【手続補正１９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１００
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１００】  （Ｃ）従来の「非特許文献１」において既に実施された熱機関のエンジンによる走行テストは燃料油の一部分の流速についてのみ限定的に「最適切断速度」と見做された流速で「特殊な合成磁場」の利用技術が適用されたテスト結果である。
【手続補正２０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１０１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１０１】  更に「特殊な合成磁場」の利用技術により「非特許文献１」で既に実施されて示された熱機関のエンジンの走行テストの結果のみならず既に２，０００例を超える熱機関のエンジンの走行テストが実施され殆どの走行テストにおいて「非特許文献１」におけるテスト結果とほぼ等しい結果が確認されている。
【手続補正２１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１０２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１０２】  （Ｄ）従って本発明による「流体の速度制御システム」の技術により既存の熱機関のエンジンの燃料油による「非特許文献１」で実施された走行テストの結果を大幅に上回る新しい未知の磁気による爆発的な気化膨張圧力が発生する事は明らかである。
【手続補正２２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１０３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１０３】  （Ｅ）上記の（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）のテスト結果から「特殊な合成磁場」の利用技術において本発明による「流体の速度制御システム」の技術を利用する事により上記の「非特許文献１」で既に得られた従来では考えられない程の大幅な燃料消費量や排気ガスの削減効果を更に大きく上回る燃料消費量や排気ガスの削減効果を得る事が出来る事は当然の帰結である。
【手続補正２３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１１６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１１６】  また従来の「非特許文献２」で既に示された「特殊な合成磁場」の利用技術による水や空気による環境汚染の防止機能や新しい医療効果は本発明の「流体の速度制御システム」の技術により更に大幅に上回る根本的に物理的に異なる異次元の環境汚染の防止機能や医療効果を発生し新しい環境技術や医療技術の開発に道を開く事になる。
【手続補正２４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１１７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１１７】  例えば「非特許文献２」におけるテストにおいて既に明らかにされた様に「特殊な合成磁場」の利用技術による水や空気は自動的に選択的に好気性バクテリア（好気性の生物）を大きく増殖させると同時に嫌気性バクテリア（嫌気性の生物）を平行して強く抑制する相反する２種類の機能を有する。従来では到底考えられない程の物理的に異なる異次元の機能が発生した多くのテスト結果が存在する。
【手続補正２５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１２１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１２１】  以上より明らかな様にあらゆる産業において「特殊な合成磁場」の利用技術において本発明による「流体の速度制御システム」の技術を加える事によって従来の科学や技術では到底考えられない物理的に異なる新しい基礎的な技術を生み出す事が出来る。
【手続補正２６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１２３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１２３】  図１は「特殊な合成磁場」の利用技術における本発明による「流体の速度制御システム」の技術を特に既存の熱機関のエンジンに使用する燃料油に利用した場合の全体構成図である。
【手続補正２７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１２７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１２７】  特に（１）は燃料タンクに連結された入口側燃料ホースであり（６）はエンジンのシリンダーに連結された出口側燃料ホースである。
【手続補正２８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１２８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１２８】  さて本発明による「流体の速度制御システム」の技術を既存の自動車のエンジンに利用する場合に特に必要な利用条件（１）と（２）について具体的に説明する。
【手続補正２９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１８７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１８７】  すなわち以下の試算結果（６）［試算結果（３）＋試算結果（５）］において証明されている。