(57)【要約】【課題】エンドミル製造時の製造工程を複雑にすることなく、外周刃の小径刃部及び大径刃部の切れ味をともに高めることができ、摩耗や折損等を効果的に抑制できる総形エンドミルを提供すること。【解決手段】エンドミル本体１１の外周の切屑排出溝１２において工具回転方向を向く壁面と、エンドミル本体１１の外周面との交差稜線に外周刃１５が形成され、外周刃１５は、小径刃部１Ｓ、２Ｓと大径刃部１Ｒ、２Ｒ、３Ｒを有し、エンドミル本体１１の軸線Ｏに垂直な横断面視に表れる切屑排出溝１２の溝底の最深点を、この切屑排出溝１２の延在方向に沿って連ねることにより得られる想像線を、仮想溝底線とし、エンドミル本体１１を軸線Ｏに直交する径方向から見た側面視で、仮想溝底線と、軸線Ｏとの間に形成される溝ねじれ角が、切屑排出溝１２の軸線Ｏ方向の先端部において０°以上とされ、該先端部から軸線Ｏ方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくされている。【選択図】図２
2016190299.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線回りに回転させられ、小径部と大径部が軸線方向に隣り合って配置されたエンドミル本体と、
前記エンドミル本体の外周に形成され、軸線方向の先端から基端側へ向かうに従い漸次軸線回りのうち工具回転方向とは反対側へ向けて延びる切屑排出溝と、
前記切屑排出溝の前記工具回転方向を向く壁面と前記エンドミル本体の外周面との交差稜線に形成された外周刃と、を備え、
前記外周刃は、
前記小径部に位置する小径刃部と、
前記大径部に位置する大径刃部と、を有し、
前記エンドミル本体の軸線に垂直な横断面視に表れる前記切屑排出溝の溝底の最深点を、この切屑排出溝の延在方向に沿って連ねることにより得られる想像線を、仮想溝底線とし、
前記エンドミル本体を軸線に直交する径方向から見た側面視で、前記仮想溝底線と、軸線との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を溝ねじれ角として、
前記溝ねじれ角が、前記切屑排出溝の軸線方向の先端部において０°以上とされ、該先端部から軸線方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくされていることを特徴とする総形エンドミル。
【請求項２】
請求項１に記載の総形エンドミルであって、
前記外周刃は、前記小径刃部と前記大径刃部をそれぞれ少なくとも１つ以上有しており、
前記エンドミル本体を軸線に直交する径方向から見た側面視で、前記外周刃と、軸線との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を切れ刃傾き角として、
軸線方向の最も先端側に位置する前記大径刃部の切れ刃傾き角に対して、該大径刃部の軸線方向の基端側に隣接配置される前記小径刃部の切れ刃傾き角が、大きくされていることを特徴とする総形エンドミル。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の総形エンドミルであって、
前記エンドミル本体の軸線に垂直な横断面視で、軸線に直交する径方向のうち、前記外周刃を通る所定の径方向と、該外周刃に隣接する前記切屑排出溝の前記工具回転方向を向く壁面部分との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を外周刃のラジアルレーキ角として、
前記外周刃のラジアルレーキ角が、０〜１５°であることを特徴とする総形エンドミル。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の総形エンドミルであって、
前記切屑排出溝は、
前記溝ねじれ角が、軸線方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくなる不等リードねじれ溝部と、
前記不等リードねじれ溝部の軸線方向の基端側に連なるはす刃溝部と、を備え、
前記不等リードねじれ溝部の前記仮想溝底線と、前記はす刃溝部の前記仮想溝底線とが、互いに滑らかに接続していることを特徴とする総形エンドミル。
【請求項５】
請求項４に記載の総形エンドミルであって、
前記外周刃は、前記小径刃部を複数有しており、
前記切屑排出溝において前記不等リードねじれ溝部は、軸線方向の先端部から、少なくとも、複数の前記小径刃部のうち最も外径が小さい所定の小径刃部を基端側へ越える位置まで延びていることを特徴とする総形エンドミル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特殊形状の加工に用いられる総形エンドミルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えばダブテイルカッタやクリスマスカッタ等の、特殊形状の加工に用いられる総形エンドミル（総形カッタ）が知られている。
総形エンドミルは、工作機械の主軸等に装着されるシャンク部と、シャンク部よりも軸線方向の先端側に配置され、被削材に切り込む特殊形状の外周刃が形成された切れ刃部と、を有している。
【０００３】
具体的に、総形エンドミルは、軸線回りに回転させられ、小径部と大径部が軸線方向に隣り合って配置されたエンドミル本体と、エンドミル本体の外周に形成され、軸線方向の先端から基端側へ向かうに従い漸次軸線回りのうち工具回転方向とは反対側へ向けて延びる切屑排出溝と、切屑排出溝の工具回転方向を向く壁面とエンドミル本体の外周面との交差稜線に形成された外周刃と、を備えている。
また外周刃は、エンドミル本体の小径部に位置する小径刃部と、大径部に位置する大径刃部と、を有している。
【０００４】
例えば、下記特許文献１に記載の総形エンドミルでは、エンドミル本体を軸線に直交する径方向から見た側面視において、切屑排出溝が軸線に対して傾斜する角度（本明細書ではこの角度を「溝ねじれ角」と呼ぶ）が、該切屑排出溝の延在方向に沿って一定（つまり等リード）とされており、この切屑排出溝は、等リードねじれ溝となっている。
【０００５】
また、下記特許文献２、３に記載の総形エンドミルでは、切屑排出溝が、はす刃溝とされている。はす刃溝とは、エンドミル製造時において、切屑排出溝を研削により成形する際に、エンドミル本体を軸線回りに回転させずに、研削砥石を切屑排出溝の延在方向に沿ってスライド移動させることにより形成される溝である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１０−８９１９３号公報
【特許文献２】特開２０１２−８１５５７号公報
【特許文献３】特開２０１２−８１５５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記従来の総形エンドミルにおいては、下記の課題を有していた。
特許文献１のように、切屑排出溝の溝ねじれ角が、この切屑排出溝の延在方向に沿って一定であると、一般に、外周刃の切れ刃傾き角（外周刃のねじれ角。つまり外周刃が軸線に対して傾斜する角度）は、大径刃部よりも小径刃部において小さくなる。
【０００８】
また、エンドミル製造時において、切屑排出溝を研削により成形する際には、研削砥石の砥石振り角（「砥石振り角」については、例えば特開２００６−２９７５３４号公報を参照）を、切屑排出溝の溝ねじれ角よりも大きくする必要がある。このため、切屑排出溝の工具回転方向を向く壁面（外周刃のすくい面）が、エンドミル本体の軸線に垂直な横断面視において、曲率の大きな（曲率半径の小さな）凹曲線状をなすこととなり、外周刃のラジアルレーキ角（径方向すくい角、外周すくい角）は、大径刃部よりも小径刃部において小さくなる。つまり、外周刃のラジアルレーキ角は、大径刃部よりも小径刃部において、負（ネガティブ）角側に大きくなる。
【０００９】
このように、小径刃部の切れ刃傾き角やラジアルレーキ角が、小さくなる（負角側に大きくなる）と、大径刃部に比べて小径刃部の切れ味を確保しにくくなり、この小径刃部において摩耗や折損等が生じやすくなる。そこで特許文献１では、切屑排出溝のすくい面を２つ設け、これにより小径刃部の切れ味を高めて、摩耗や折損等の発生を抑制している。
しかしながら、切屑排出溝にすくい面を２つ設けているため、エンドミル製造時の研削工程がその分増え、製造が複雑になっていた。
【００１０】
また、特許文献２、３のように、切屑排出溝がはす刃溝であると、切れ刃傾き角については、小径刃部及び大径刃部を互いに同一の角度にすることができる。一方、ラジアルレーキ角については、外周刃のうち、軸線方向の基端側（シャンク部側）に位置する刃部に比べて、先端側に位置する刃部ほど角度が小さくなって（つまり負角側に大きくなって）、切れ味を確保することが難しくなる。このため、外周刃のうち先端側に位置する刃部において、摩耗や折損等が生じやすい。
【００１１】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、エンドミル製造時の製造工程を複雑にすることなく、外周刃の小径刃部及び大径刃部の切れ味をともに高めることができ、摩耗や折損等を効果的に抑制できる総形エンドミルを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
このような課題を解決して、前記目的を達成するために、本発明は以下の手段を提案している。
すなわち、本発明の総形エンドミルは、軸線回りに回転させられ、小径部と大径部が軸線方向に隣り合って配置されたエンドミル本体と、前記エンドミル本体の外周に形成され、軸線方向の先端から基端側へ向かうに従い漸次軸線回りのうち工具回転方向とは反対側へ向けて延びる切屑排出溝と、前記切屑排出溝の前記工具回転方向を向く壁面と前記エンドミル本体の外周面との交差稜線に形成された外周刃と、を備え、前記外周刃は、前記小径部に位置する小径刃部と、前記大径部に位置する大径刃部と、を有し、前記エンドミル本体の軸線に垂直な横断面視に表れる前記切屑排出溝の溝底の最深点を、この切屑排出溝の延在方向に沿って連ねることにより得られる想像線を、仮想溝底線とし、前記エンドミル本体を軸線に直交する径方向から見た側面視で、前記仮想溝底線と、軸線との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を溝ねじれ角として、前記溝ねじれ角が、前記切屑排出溝の軸線方向の先端部において０°以上とされ、該先端部から軸線方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくされていることを特徴とする。
【００１３】
本発明の総形エンドミルによれば、エンドミル本体を軸線に直交する径方向から見た側面視で、切屑排出溝の溝底に沿って延びる仮想溝底線と、軸線（又は軸線に平行な直線）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度である「溝ねじれ角」が、該切屑排出溝の先端部において０°以上とされているので、外周刃の切れ刃傾き角を、該外周刃のうち最も先端側に位置する刃部（小径刃部又は大径刃部）において、正（ポジティブ）角側に設定できる。
【００１４】
なお、本明細書でいう「外周刃」とは、切屑排出溝の工具回転方向を向く壁面（すくい面）とエンドミル本体の外周面（逃げ面）との交差稜線に形成される切れ刃であるが、切屑排出溝の先端部にギャッシュが形成される場合において、該ギャッシュの先端縁に位置して径方向に延びる底刃（先端刃）は、上記「外周刃」には含まれない。
また、「切れ刃傾き角」とは、エンドミル本体を軸線に直交する径方向から見た側面視において、外周刃と、軸線（又は軸線に平行な直線）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を指しており、外周刃のねじれ角に相当する。
【００１５】
そして、切屑排出溝の溝ねじれ角が、該切屑排出溝の先端部から軸線方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくされている。つまり、この切屑排出溝は、軸線方向の先端から基端側へ向かうに従い漸次溝ねじれ角が大きくなる不等リードねじれ溝となっている。
本発明はこのような特別な構成を備えたことにより、下記の顕著な作用効果を奏する。
【００１６】
すなわち、例えば、最も先端側に位置する１山目の大径刃部よりも、その基端側に位置する１谷目の小径刃部において、切れ刃傾き角を容易に大きく（正角側に大きく）設定することができる。従って、外周刃のうち、大径刃部に比べて小径刃部において切れ味が低下するような事態を回避することができ、小径刃部における摩耗や折損等の発生を顕著に抑制することができる。また外周刃全体として、切削抵抗のバラつきや偏りを抑えることが可能になる。
【００１７】
また、エンドミル製造時において、切屑排出溝を研削により成形する際に、一度の研削工程で所期する形状を付与することができる。
さらに、切屑排出溝を研削する際において、研削砥石の砥石振り角を、切屑排出溝の溝ねじれ角に近づけることができ、或いは同一角度とすることが可能である。このため、切屑排出溝の工具回転方向を向く壁面（外周刃のすくい面）が、エンドミル本体の軸線に垂直な断面視（横断面視）において、曲率の小さな（曲率半径の大きな）凹曲線状又は直線状をなすこととなる。
【００１８】
これにより、外周刃のラジアルレーキ角が、軸線方向に隣り合う小径刃部と大径刃部とで、互いに大きく異なることのない近似した角度となり、つまり従来のように、大径刃部のラジアルレーキ角に比べて小径刃部のラジアルレーキ角が負角側に大きく離れてしまうような事態を防止できる。そして、外周刃全体（小径刃部及び大径刃部）において、ラジアルレーキ角を容易に正角側に設定することができる。
【００１９】
従って、外周刃のうち、大径刃部に比べて小径刃部において切れ味が低下するような事態を回避することができ、小径刃部における摩耗や折損等の発生を顕著に抑制することができる。また外周刃全体として、切削抵抗のバラつきや偏りを抑えることが可能になる。
【００２０】
なお、本明細書でいう「外周刃のラジアルレーキ角」とは、図４及び図５に符号θで示される角度であり、具体的には、エンドミル本体の軸線に垂直な横断面視において、軸線に直交する径方向のうち、外周刃を通る所定の径方向（いわゆる「基準面」に相当）と、該外周刃のすくい面（該外周刃に隣接する切屑排出溝の工具回転方向を向く壁面部分）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を指す。
また、ラジアルレーキ角θが正（ポジティブ）角であるとは、エンドミル本体の横断面視において、外周刃のすくい面が、径方向の外側に向かうに従い工具回転方向へ向かって傾斜して延びているときの、角度θである。なおこの場合、上記所定の径方向（基準面）に対して、外周刃のすくい面は、工具回転方向とは反対側（反工具回転方向）に配置される。
【００２１】
以上より本発明によれば、エンドミル製造時の製造工程を複雑にすることなく、外周刃の小径刃部及び大径刃部の切れ味をともに高めることができ、摩耗や折損等を効果的に抑制できる。またこれにより、工具寿命を延長することができる。
【００２２】
また、本発明の総形エンドミルにおいて、前記外周刃は、前記小径刃部と前記大径刃部をそれぞれ少なくとも１つ以上有しており、前記エンドミル本体を軸線に直交する径方向から見た側面視で、前記外周刃と、軸線との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を切れ刃傾き角として、軸線方向の最も先端側に位置する前記大径刃部の切れ刃傾き角に対して、該大径刃部の軸線方向の基端側に隣接配置される前記小径刃部の切れ刃傾き角が、大きくされていることが好ましい。
【００２３】
この場合、最も先端側に位置する１山目の大径刃部よりも、その基端側に隣接配置される１谷目の小径刃部において、切れ刃傾き角が大きく（正角側に大きく）されている。従って、外周刃のうち特に、最も先端側に位置する小径刃部において切れ味が低下するような事態を回避することができる。これにより、従来においては最も摩耗や折損等が生じやすかった、最も先端側に位置する１谷目の小径刃部での摩耗や折損等の発生が、格別顕著に抑制される。
【００２４】
また、本発明の総形エンドミルにおいて、前記エンドミル本体の軸線に垂直な横断面視で、軸線に直交する径方向のうち、前記外周刃を通る所定の径方向と、該外周刃に隣接する前記切屑排出溝の前記工具回転方向を向く壁面部分との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を外周刃のラジアルレーキ角として、前記外周刃のラジアルレーキ角が、０〜１５°であることが好ましい。
【００２５】
この場合、外周刃のラジアルレーキ角（径方向すくい角、外周すくい角）が、小径刃部と大径刃部とに係わらず、外周刃全体に０°以上とされて、正角側に設定される。これにより、外周刃全体に切れ味が高められるのはもちろんのこと、従来においてはラジアルレーキ角が負角側に設定されがちであった、最も先端側に位置する１谷目の小径刃部においても、十分に切れ味が高められることになる。従って、特にこの１谷目の小径刃部での摩耗や折損等の発生が、格別顕著に抑制される。
【００２６】
また、外周刃のラジアルレーキ角が、１５°以下とされているので、上述のように十分に切れ味を高めつつ、この外周刃の刃先強度及びエンドミル本体の剛性についても、十分に確保することができる。
【００２７】
また、本発明の総形エンドミルにおいて、前記切屑排出溝は、前記溝ねじれ角が、軸線方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくなる不等リードねじれ溝部と、前記不等リードねじれ溝部の軸線方向の基端側に連なるはす刃溝部と、を備え、前記不等リードねじれ溝部の前記仮想溝底線と、前記はす刃溝部の前記仮想溝底線とが、互いに滑らかに接続していることが好ましい。
【００２８】
この場合、エンドミル製造時において、切屑排出溝を研削により成形する際に、研削砥石によって切屑排出溝の先端から基端側へ向けて、まず不等リードねじれ溝部を形成する。そして、この研削工程（同一工程）において、不等リードねじれ溝部の基端側に続けて、はす刃溝部を形成する。これにより、本発明の切屑排出溝を、一度の研削工程で容易に成形できる。また、切屑排出溝の溝切り上げ形状を、外観よく仕上げることができる。
【００２９】
また、本発明の総形エンドミルにおいて、前記外周刃は、前記小径刃部を複数有しており、前記切屑排出溝において前記不等リードねじれ溝部は、軸線方向の先端部から、少なくとも、複数の前記小径刃部のうち最も外径が小さい所定の小径刃部を基端側へ越える位置まで延びていることが好ましい。
【００３０】
この場合、複数の小径刃部のうち、最も外径が小さい所定の小径刃部において、上述した本発明の作用効果が確実に得られることになる。つまり、複数の小径刃部のうち、従来では切れ味を確保することが最も難しく、かつ、摩耗や折損等が最も生じやすかった所定（最小径）の小径刃部において、本発明の上記構成により確実に切れ味が高められて、摩耗や折損等を効果的に抑制することができる。
【発明の効果】
【００３１】
本発明の総形エンドミルによれば、エンドミル製造時の製造工程を複雑にすることなく、外周刃の小径刃部及び大径刃部の切れ味をともに高めることができ、摩耗や折損等を効果的に抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明の第１実施形態に係る総形エンドミルを示す斜視図である。
【図２】図１の総形エンドミルを示す側面図である。
【図３】図１の総形エンドミルを示す正面図である。
【図４】図２の（ａ）IＲ−IＲ断面を示す図、（ｂ）IＳ−IＳ断面を示す図、（ｃ）IIＲ−IIＲ断面を示す図である。
【図５】図２の（ａ）IIＳ−IIＳ断面を示す図、（ｂ）IIIＲ−IIIＲ断面を示す図である。
【図６】図１の総形エンドミルを、エンドミル本体の小径部（最小径部）の外径に合わせて円柱状に切り出した仮想円柱体の斜視図である。
【図７】図６の仮想円柱体の（ａ）正面図、（ｂ）側面図である。
【図８】本発明の第２実施形態に係る総形エンドミルを示す側面図である。
【図９】図８の総形エンドミルを示す正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３３】
＜第１実施形態＞
以下、本発明の第１実施形態に係る総形エンドミル１０について、図１〜図７を参照して説明する。
【００３４】
〔総形エンドミルの概略構成〕
総形エンドミル（総形カッタ）１０は、例えばダブテイルカッタやクリスマスカッタ等の、特殊形状の加工に用いられる転削工具である。
図１〜図３に示されるように、総形エンドミル１０は、軸状をなすエンドミル本体１１を有している。
【００３５】
エンドミル本体１１のうち、軸線Ｏ方向の少なくとも先端部には、被削材に切り込む特殊形状とされた外周刃１５を有する切れ刃部１１ａが形成されている。またエンドミル本体１１のうち、切れ刃部１１ａ以外の部位（切れ刃部１１ａよりも軸線Ｏ方向の基端側に位置する部位）は、シャンク部１１ｂとされている。
【００３６】
総形エンドミル１０は、エンドミル本体１１において円柱状をなすシャンク部１１ｂが工作機械の主軸等に着脱可能に装着され、軸線Ｏ回りのうち工具回転方向Ｔに回転させられることで、金属材料等からなる被削材の切削加工（転削加工）に使用される。また上記回転とともに、軸線Ｏに交差する方向に送りを与えられて、切れ刃部１１ａにより被削材に対して特殊形状の加工（溝加工等）を行う。
なお、本実施形態の総形エンドミル１０は、被削材のなかでも特に、例えばＮｉ基合金等の難削材の切削加工に用いた場合に、顕著な作用効果を奏するものである。
【００３７】
〔本明細書で用いる向き（方向）の定義〕
本明細書においては、エンドミル本体１１の軸線Ｏ方向のうち、シャンク部１１ｂから切れ刃部１１ａへ向かう方向（図２における下方）を先端側、切れ刃部１１ａからシャンク部１１ｂへ向かう方向（図２における上方）を基端側という。
また、軸線Ｏに直交する方向を径方向といい、径方向のうち、軸線Ｏに接近する向きを径方向の内側といい、軸線Ｏから離間する向きを径方向の外側という。
また、軸線Ｏ回りに周回する方向を周方向といい、周方向のうち、切削加工時にエンドミル本体１１が回転させられる方向を工具回転方向Ｔといい、これとは反対へ向かう方向を工具回転方向Ｔとは反対側（反工具回転方向）という。
【００３８】
〔エンドミル本体〕
エンドミル本体１１の外周には、軸線Ｏ方向の先端から基端側へ向かうに従い漸次工具回転方向Ｔとは反対側へ向けて延びる切屑排出溝１２が形成されている。本実施形態の例では、切屑排出溝１２が、エンドミル本体１１の外周において互いに周方向に間隔をあけて、複数設けられている。そして、エンドミル本体１１のうち、切屑排出溝１２が配置された軸線Ｏ方向の領域が、切れ刃部１１ａとされている。
また、切屑排出溝１２において工具回転方向Ｔを向く壁面と、エンドミル本体１１の外周面との交差稜線には、外周刃１５が形成されている。
【００３９】
エンドミル本体１１の切れ刃部１１ａには、小径部と大径部が、軸線Ｏ方向に隣り合って配置されている。つまりエンドミル本体１１（切れ刃部１１ａ）には、外径の小さい部分（小径部）と、外径の大きい部分（大径部）とが、軸線Ｏ方向に並んで形成されている。また、軸線Ｏ方向に隣接する小径部と大径部は、互いの間に段差を形成することなく、滑らかに接続している。
また、切れ刃部１１ａに位置する外周刃１５は、小径部に位置する小径刃部１Ｓ、２Ｓと、大径部に位置する大径刃部１Ｒ、２Ｒ、３Ｒと、を有している。
【００４０】
本実施形態の例では、エンドミル本体１１において小径部及び大径部がそれぞれ、軸線Ｏ方向に複数設けられている。またこれにより、外周刃１５は、複数の小径刃部１Ｓ、２Ｓと、複数の大径刃部１Ｒ、２Ｒ、３Ｒと、を有している。
【００４１】
なお、本明細書においては、切れ刃部１１ａにおける複数の大径部のうち、最も先端側に位置する大径部を１山目といい、１山目よりも基端側に位置する２番目の大径部を２山目といい、２山目よりも基端側に位置する３番目の大径部を３山目、・・・という。
また、切れ刃部１１ａにおける複数の小径部のうち、最も先端側に位置する小径部を１谷目といい、１谷目よりも基端側に位置する２番目の小径部を２谷目、・・・という。
【００４２】
本実施形態に示される例では、エンドミル本体１１の先端から基端側へ向けて、１山目、１谷目、２山目、２谷目、３山目が、この順に並んで配置されている。つまり大径部と小径部が、軸線Ｏ方向に交互に配列している。
また、図３に示されるように、１山目の外径に比べて、２山目の外径が大きくされており、２山目の外径に比べて、３山目の外径が大きくされている。また、１谷目の外径に比べて、２谷目の外径が大きくされている。
【００４３】
〔切屑排出溝〕
図１〜図３において、切屑排出溝１２は、エンドミル本体１１の先端面に開口しており、該先端面から基端側へ向かうに従い漸次反工具回転方向に向けてねじれて延びている。切屑排出溝１２は、切れ刃部１１ａの基端側の端部において、エンドミル本体１１の外周に切り上がっている。
【００４４】
本実施形態の総形エンドミル１０では、４条の切屑排出溝１２が、互いに周方向に等間隔をあけて形成されている。なお、これらの切屑排出溝１２は、互いに周方向に不等間隔をあけて形成されていてもよい。
図１及び図２において、各切屑排出溝１２は、工具回転方向Ｔを向く壁面を有しており、この壁面のうち、切れ刃（外周刃１５及び底刃１９）に隣接する部分がすくい面とされている。具体的には、切れ刃のすくい面のうち、該切れ刃の後述する外周刃１５及び底刃１９に隣接する部分がそれぞれ、外周刃１５のすくい面１３及び底刃１９のすくい面１７とされている。
【００４５】
切屑排出溝１２の先端部には、該先端部を径方向へ向けて溝状に切り欠くようにして、ギャッシュ１６が形成されている。本実施形態では、４条の切屑排出溝１２に対応して、４条のギャッシュ１６が形成されている。
【００４６】
ここで、図６及び図７（ａ）（ｂ）に示されるものは、本実施形態の総形エンドミル１０のエンドミル本体１１を、最も小径とされた小径部（最小径部）の外径に合わせて（つまり軸線Ｏ方向に沿って一定の前記外径として）、円柱状に切り出した仮想円柱体Ｖである。
この仮想円柱体Ｖを参照することにより、本実施形態の切屑排出溝１２の特別な技術的特徴を容易に理解することができる。
【００４７】
図７（ｂ）において、符号Ｌで示されるものは「仮想溝底線」である。
本明細書でいう仮想溝底線Ｌとは、図７（ａ）に示される、エンドミル本体１１の軸線Ｏに垂直な断面視（横断面視）に表れる切屑排出溝１２の溝底の最深点Ｐを、この切屑排出溝１２の延在方向に沿って連ねることにより得られる想像線である。
【００４８】
そして、図７（ｂ）において、エンドミル本体１１を軸線Ｏに直交する径方向から見た側面視で、仮想溝底線Ｌと、軸線Ｏ（又は軸線Ｏに平行な直線）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を「溝ねじれ角」として、この溝ねじれ角が、切屑排出溝１２の軸線Ｏ方向の先端部において０°以上とされており、該先端部から軸線Ｏ方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくされている。
【００４９】
具体的に、この切屑排出溝１２は、溝ねじれ角が、軸線Ｏ方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくなる不等リードねじれ溝からなる不等リードねじれ溝部１２ａと、この不等リードねじれ溝部１２ａの軸線Ｏ方向の基端側に連なり、はす刃溝からなるはす刃溝部１２ｂと、を備えている。
なお、本明細書でいう「はす刃溝」とは、エンドミル製造時において、切屑排出溝１２を研削により成形する際に、エンドミル本体１１を軸線Ｏ回りに回転させずに、研削砥石を切屑排出溝１２の延在方向に沿ってスライド移動させることにより形成される溝である。
【００５０】
そして、切屑排出溝１２において、不等リードねじれ溝部１２ａの仮想溝底線Ｌと、はす刃溝部１２ｂの仮想溝底線Ｌとは、互いに滑らかに接続している。
また、切屑排出溝１２において不等リードねじれ溝部１２ａは、軸線Ｏ方向の先端部から、少なくとも、複数の小径刃部１Ｓ、２Ｓのうち最も外径が小さい所定の小径刃部１Ｓを基端側へ越える位置まで延びている（図２を参照）。
なお、本実施形態の例では、不等リードねじれ溝部１２ａが、切屑排出溝１２の先端部から、１谷目の（最小径の）小径刃部１Ｓを越えて、２谷目の小径刃部２Ｓを越えたあたりまで延びている。
【００５１】
〔切れ刃〕
図１〜図３において、切れ刃部１１ａは、周方向に間隔をあけて複数の切れ刃を有している。切れ刃は、複数の切屑排出溝１２にそれぞれ形成されており、切屑排出溝１２内のうち工具回転方向Ｔとは反対側に位置する壁面（工具回転方向Ｔを向く壁面）の、径方向外側の端縁及び先端側の端縁にわたって延びている。
切れ刃は、外周刃１５と、外周刃１５よりも先端側に位置する底刃１９と、を有しており、これらが連続的に１条の刃（稜線）を形成するように、滑らかに接続している。
【００５２】
本実施形態の総形エンドミル１０は、切れ刃部１１ａが４枚刃（４つの切れ刃を有する構成）とされている。ただし、総形エンドミル１０の切れ刃の数（連続する外周刃１５及び底刃１９の組数）は、本実施形態で説明する４枚刃に限定されるものではなく、例えば３枚刃以下であってもよく、又は５枚刃以上であってもよい。なお、切れ刃の数は、切屑排出溝１２の数に対応している。
【００５３】
〔外周刃〕
切屑排出溝１２における工具回転方向Ｔを向く壁面と、エンドミル本体１１の外周面との交差稜線には、外周刃１５が形成されている。外周刃１５は、切屑排出溝１２の前記壁面の外周端縁に沿って延びており、凹凸形状（波形形状）をなしている。
なお、ギャッシュ１６の先端縁に位置して径方向に延びる底刃（先端刃）１９は、本明細書でいう外周刃１５には含まれない。言い換えると、切屑排出溝１２にギャッシュ１６が形成されない場合には、切れ刃の全体が、外周刃１５として形成される場合もあり得る。
【００５４】
外周刃１５は、切屑排出溝１２の工具回転方向Ｔを向く壁面のうち、径方向外側の端部（先端外周部も含まれる）に位置するすくい面１３と、切れ刃部１１ａの外周面のうち、該切屑排出溝１２の工具回転方向Ｔとは反対側に隣接する外周逃げ面１４と、の交差稜線に形成されている。
切れ刃部１１ａの外周面には、周方向に隣り合う切屑排出溝１２同士の間に、外周逃げ面１４がそれぞれ形成されている。外周逃げ面１４は、軸線Ｏ方向に向かうに従い漸次外径が増減する（径方向位置が外側と内側に変化する）ように形成されている。
【００５５】
外周刃１５は、エンドミル本体１１の小径部に対応する小径刃部（符号１Ｓ、２Ｓ）と、大径部に対応する大径刃部（符号１Ｒ、２Ｒ、３Ｒ）とを、それぞれ少なくとも１つ以上有している。本実施形態の例では、外周刃１５に、２つの小径刃部１Ｓ、２Ｓと、３つの大径刃部１Ｒ、２Ｒ、３Ｒが含まれる。
これらの刃部は、エンドミル本体１１の小径部及び大径部の軸線Ｏ方向の並び順に対応して、エンドミル本体１１の先端から基端側へ向けて、大径刃部１Ｒ、小径刃部１Ｓ、大径刃部２Ｒ、小径刃部２Ｓ、大径刃部３Ｒの順に並んで配置されている。また、各刃部の外径及び凹凸形状は、エンドミル本体１１の小径部及び大径部の外径及び凹凸形状に対応している。
【００５６】
具体的には、複数の小径部のうち、１谷目の小径部に位置する小径刃部を符号１Ｓで表しており、２谷目の小径部に位置する小径刃部を符号２Ｓで表している。また、複数の大径部のうち、１山目の大径部に位置する大径刃部を符号１Ｒで表し、２山目の大径部に位置する大径刃部を符号２Ｒで表し、３山目の大径部に位置する大径刃部を符号３Ｒで表している。
【００５７】
そして、エンドミル本体１１を径方向から見た側面視（図２を参照）において、外周刃１５と、軸線Ｏ（又は軸線Ｏに平行な直線）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を「切れ刃傾き角」として、軸線Ｏ方向の最も先端側に位置する１山目の大径刃部１Ｒの切れ刃傾き角に対して、該大径刃部１Ｒの軸線Ｏ方向の基端側に隣接配置される１谷目の小径刃部１Ｓの切れ刃傾き角が、大きくされている。
さらに、１谷目の小径刃部１Ｓの切れ刃傾き角に対して、該小径刃部１Ｓの基端側に隣接配置される２山目の大径刃部２Ｒの切れ刃傾き角が、大きくされている。
【００５８】
また、２山目の大径刃部２Ｒの切れ刃傾き角に対して、該大径刃部２Ｒの基端側に隣接配置される２谷目の小径刃部２Ｓの切れ刃傾き角が、小さくされてはいない。本実施形態の例では、２山目の大径刃部２Ｒの切れ刃傾き角と、２谷目の小径刃部２Ｓの切れ刃傾き角とが、互いに同一の角度とされている。
【００５９】
また、２谷目の小径刃部２Ｓの切れ刃傾き角に対して、該小径刃部２Ｓの基端側に隣接配置される３山目の大径刃部３Ｒの切れ刃傾き角が、小さくされてはいない。本実施形態の例では、２谷目の小径刃部２Ｓの切れ刃傾き角と、３山目の大径刃部３Ｒの切れ刃傾き角とが、互いに同一の角度とされている。
【００６０】
なお、大径刃部１Ｒ、２Ｒ、３Ｒ及び小径刃部１Ｓ、２Ｓの各「切れ刃傾き角」は、図２に示される側面視において、エンドミル本体１１を軸線Ｏ回りに適宜回転移動させることにより、所定の刃部（１Ｒ、２Ｒ、３Ｒ、１Ｓ、２Ｓのいずれか）が軸線Ｏ上に交差させられたときに得られる傾斜角（鋭角及び鈍角のうち、鋭角）に等しく、いわゆる「ねじれ角」に相当するものである。
【００６１】
また、図４（ａ）〜（ｃ）及び図５（ａ）（ｂ）に示されるエンドミル本体１１の各横断面視（刃部１Ｒ、１Ｓ、２Ｒ、２Ｓ、３Ｒを含む各横断面視）において、外周刃１５のラジアルレーキ角θ（径方向すくい角、外周すくい角）は、０〜１５°の範囲内とされている。つまり、外周刃１５が表れるいずれの横断面視においても、この外周刃１５のラジアルレーキ角θが、正（ポジティブ）角側に設定されている。
【００６２】
ここで、本明細書でいう「外周刃１５のラジアルレーキ角θ」とは、図４及び図５に符号θで示される角度であり、具体的には、エンドミル本体１１の軸線Ｏに垂直な横断面視において、軸線Ｏに直交する径方向のうち、外周刃１５を通る所定の径方向Ｄ（いわゆる「基準面」に相当）と、該外周刃１５のすくい面１３（該外周刃１５に隣接する切屑排出溝１２の工具回転方向Ｔを向く壁面部分）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を指す。
また、ラジアルレーキ角θが正（ポジティブ）角であるとは、エンドミル本体１１の横断面視において、外周刃１５のすくい面１３が、径方向の外側に向かうに従い工具回転方向Ｔへ向かって傾斜して延びているときの、角度θである。なおこの場合、上記所定の径方向Ｄ（基準面）に対して、外周刃１５のすくい面１３は、工具回転方向Ｔとは反対側（反工具回転方向）に配置される。
【００６３】
具体的に、図４（ａ）に示される、１山目の大径刃部１Ｒが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θに比べて、図４（ｂ）に示される、１谷目の小径刃部１Ｓが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θが、大きくされている。
【００６４】
また、図４（ｂ）に示される、１谷目の小径刃部１Ｓが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θに比べて、図４（ｃ）に示される、２山目の大径刃部２Ｒが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θが、小さくされてはいない。本実施形態の例では、１谷目の小径刃部１Ｓのラジアルレーキ角θと、２山目の大径刃部２Ｒのラジアルレーキ角θとが、互いに同一の角度とされている。
【００６５】
また、図４（ｃ）に示される、２山目の大径刃部２Ｒが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θに比べて、図５（ａ）に示される、２谷目の小径刃部２Ｓが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θが、大きくされている。
【００６６】
また、図５（ａ）に示される、２谷目の小径刃部２Ｓが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θに比べて、図５（ｂ）に示される、３山目の大径刃部３Ｒが表れるエンドミル本体１１の横断面視におけるラジアルレーキ角θが、小さくされている。
【００６７】
〔底刃（先端刃）〕
図１〜図３に示されるように、切屑排出溝１２のギャッシュ１６における工具回転方向Ｔを向く壁面と、エンドミル本体１１の先端面との交差稜線には、底刃１９が形成されている。本実施形態の例では、底刃１９は、ギャッシュ１６の前記壁面の先端縁に沿って、凸曲線状に延びている。
【００６８】
具体的に、底刃１９は、ギャッシュ１６の工具回転方向Ｔを向く壁面のうち、先端側の端部に位置するすくい面１７と、切れ刃部１１ａの先端面のうち、該ギャッシュ１６の工具回転方向Ｔとは反対側に隣接する先端逃げ面１８と、の交差稜線に形成されている。
切れ刃部１１ａの先端面には、周方向に隣り合う切屑排出溝１２同士の間に、先端逃げ面１８がそれぞれ形成されている。
本実施形態では、図３に示されるエンドミル本体１１の正面視において（エンドミル本体１１の先端面を軸線Ｏ方向から正面に見て）、底刃１９は、径方向に沿うように延びている。
【００６９】
図２に示されるように、底刃１９のすくい角（ほぼアキシャルレーキ角に相当）は、０°に近い負の角度、又は０°に設定されている。つまり、底刃１９のすくい面１７は、先端（底刃１９）から基端側へ向かうに従い漸次工具回転方向Ｔに向けて傾斜しているか、又は、軸線Ｏに平行となるように形成されている。
なお、底刃１９のすくい角は、正の角度に設定されていてもよい。この場合、底刃１９のすくい面１７は、先端から基端側へ向かうに従い漸次工具回転方向Ｔとは反対側へ向けて傾斜する。
【００７０】
〔本実施形態による作用効果〕
以上説明した本実施形態の総形エンドミル１０によれば、エンドミル本体１１を軸線Ｏに直交する径方向から見た側面視で、切屑排出溝１２の溝底に沿って延びる仮想溝底線Ｌと、軸線Ｏ（又は軸線Ｏに平行な直線）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度である「溝ねじれ角」が、該切屑排出溝１２の先端部において０°以上とされているので、外周刃１５の切れ刃傾き角を、該外周刃１５のうち最も先端側に位置する小径刃部又は大径刃部（本実施形態では大径刃部１Ｒ）において、正（ポジティブ）角側に設定できる。
【００７１】
そして、切屑排出溝１２の溝ねじれ角が、該切屑排出溝１２の先端部から軸線Ｏ方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくされている。つまり、この切屑排出溝１２は、軸線Ｏ方向の先端から基端側へ向かうに従い漸次溝ねじれ角が大きくなる不等リードねじれ溝となっている。
本実施形態の総形エンドミル１０は、このような特別な構成を備えたことにより、下記の顕著な作用効果を奏する。
【００７２】
すなわち、最も先端側に位置する１山目の大径刃部１Ｒよりも、その基端側に位置する１谷目の小径刃部１Ｓにおいて、切れ刃傾き角を容易に大きく（正角側に大きく）設定することができる。従って、外周刃１５のうち、大径刃部１Ｒに比べて小径刃部１Ｓにおいて切れ味が低下するような事態を回避することができ、小径刃部１Ｓにおける摩耗や折損等の発生を顕著に抑制することができる。また外周刃１５全体として、切削抵抗のバラつきや偏りを抑えることが可能になる。
なお本実施形態においては、２山目の大径刃部２Ｒと、２谷目の小径刃部２Ｓにおいても、上述と同様の作用効果が得られる。
【００７３】
また、エンドミル製造時において、切屑排出溝１２を研削により成形する際に、一度の研削工程で所期する形状を付与することができる。
さらに、切屑排出溝１２を研削する際において、研削砥石の砥石振り角を、切屑排出溝１２の溝ねじれ角に近づけることができ、或いは同一角度とすることが可能である。このため、図４及び図５に示されるように、切屑排出溝１２の工具回転方向Ｔを向く壁面（外周刃１５のすくい面１３）が、エンドミル本体１１の軸線Ｏに垂直な断面視（横断面視）において、曲率の小さな（曲率半径の大きな）凹曲線状又は直線状をなすこととなる。
【００７４】
これにより、外周刃１５のラジアルレーキ角θが、軸線Ｏ方向に隣り合う小径刃部と大径刃部とで、互いに大きく異なることのない近似した角度となり、つまり従来のように、大径刃部のラジアルレーキ角θに比べて小径刃部のラジアルレーキ角θが負角側に大きく離れてしまうような事態を防止できる。そして、外周刃１５全体（小径刃部及び大径刃部）において、ラジアルレーキ角θを容易に正角側に設定することができる。
【００７５】
従って、外周刃１５のうち、大径刃部に比べて小径刃部において切れ味が低下するような事態を回避することができ、小径刃部における摩耗や折損等の発生を顕著に抑制することができる。また外周刃１５全体として、切削抵抗のバラつきや偏りを抑えることが可能になる。
【００７６】
以上より本実施形態によれば、エンドミル製造時の製造工程を複雑にすることなく、外周刃１５の小径刃部及び大径刃部の切れ味をともに高めることができ、摩耗や折損等を効果的に抑制できる。またこれにより、工具寿命を延長することができる。
【００７７】
また、本実施形態では、最も先端側に位置する１山目の大径刃部１Ｒよりも、その基端側に隣接配置される１谷目の小径刃部１Ｓにおいて、切れ刃傾き角が大きく（正角側に大きく）されている。従って、外周刃１５のうち特に、最も先端側に位置する小径刃部１Ｓにおいて切れ味が低下するような事態を回避することができる。これにより、従来においては最も摩耗や折損等が生じやすかった、最も先端側に位置する１谷目の小径刃部１Ｓでの摩耗や折損等の発生が、格別顕著に抑制される。
【００７８】
また、本実施形態では、外周刃１５のラジアルレーキ角θが、０〜１５°とされているので、下記の作用効果を奏する。
すなわちこの場合、外周刃１５のラジアルレーキ角θが、小径刃部と大径刃部とに係わらず、外周刃１５全体に０°以上とされて、正角側に設定される。これにより、外周刃１５全体に切れ味が高められるのはもちろんのこと、従来においてはラジアルレーキ角θが負角側に設定されがちであった、最も先端側に位置する１谷目の小径刃部１Ｓにおいても、十分に切れ味が高められることになる。従って、特にこの１谷目の小径刃部１Ｓでの摩耗や折損等の発生が、格別顕著に抑制される。
【００７９】
また、外周刃１５のラジアルレーキ角θが、１５°以下とされているので、上述のように十分に切れ味を高めつつ、この外周刃１５の刃先強度及びエンドミル本体１１の剛性についても、十分に確保することができる。
【００８０】
また、本実施形態では、切屑排出溝１２が、不等リードねじれ溝部１２ａと、この不等リードねじれ溝部１２ａの軸線Ｏ方向の基端側に連なるはす刃溝部１２ｂと、を備えており、不等リードねじれ溝部１２ａの仮想溝底線Ｌと、はす刃溝部１２ｂの仮想溝底線Ｌとが、互いに滑らかに接続しているので、下記の作用効果を奏する。
すなわちこの場合、エンドミル製造時において、切屑排出溝１２を研削により成形する際に、研削砥石によって切屑排出溝１２の先端から基端側へ向けて、まず不等リードねじれ溝部１２ａを形成する。そして、この研削工程（同一工程）において、不等リードねじれ溝部１２ａの基端側に続けて、はす刃溝部１２ｂを形成する。これにより、本実施形態の切屑排出溝１２を、一度の研削工程で容易に成形することができる。また、切屑排出溝１２の溝切り上げ形状を、外観よく仕上げることができる。
【００８１】
また、本実施形態では、外周刃１５が小径刃部を複数有しており、切屑排出溝１２において不等リードねじれ溝部１２ａが、軸線Ｏ方向の先端部から、少なくとも、複数の小径刃部１Ｓ、２Ｓのうち最も外径が小さい所定の小径刃部１Ｓを基端側へ越える位置まで延びているので、下記の作用効果を奏する。
すなわちこの場合、複数の小径刃部１Ｓ、２Ｓのうち、最も外径が小さい所定の小径刃部１Ｓにおいて、上述した本実施形態の作用効果が確実に得られることになる。つまり、複数の小径刃部１Ｓ、２Ｓのうち、従来では切れ味を確保することが最も難しく、かつ、摩耗や折損等が最も生じやすかった所定（最小径）の小径刃部１Ｓにおいて、本実施形態の上記構成により確実に切れ味が高められて、摩耗や折損等を効果的に抑制することができる。
【００８２】
＜第２実施形態＞
次に、本発明の第２実施形態に係る総形エンドミル３０について、図８及び図９を参照して説明する。
なお、前述の実施形態と同じ構成要素については詳細な説明を省略し、主として異なる点についてのみ、下記に説明する。
【００８３】
〔前述の実施形態との相違点〕
図８及び図９に示されるように、本実施形態の総形エンドミル３０は、エンドミル本体１１の切れ刃部１１ａにおいて小径部及び大径部が、軸線Ｏ方向に互いに隣接して各１つ設けられている。また、エンドミル本体１１の先端から基端側へ向けて、１谷目（小径部）、１山目（大径部）が、この順に並んで配置されている。
【００８４】
また、エンドミル本体１１の小径部及び大径部の軸線Ｏ方向の並び順に対応して、外周刃１５の小径刃部及び大径刃部が、エンドミル本体１１の先端から基端側へ向けて、小径刃部１Ｓ、大径刃部１Ｒの順に並んで配置されている。
そして、１谷目の小径刃部１Ｓの切れ刃傾き角に対して、該小径刃部１Ｓの基端側に隣接配置される１山目の大径刃部１Ｒの切れ刃傾き角が、大きくされている。
【００８５】
また、本実施形態の切屑排出溝１２は、溝ねじれ角が軸線Ｏ方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくなる不等リードねじれ溝からなる不等リードねじれ溝部１２ａと、この不等リードねじれ溝部１２ａの軸線Ｏ方向の基端側に連なり、溝ねじれ角が一定とされた等リードねじれ溝からなる等リードねじれ溝部１２ｃと、を備えている。
つまり本実施形態では、不等リードねじれ溝部１２ａの基端側に、前述の実施形態で説明したはす刃溝部１２ｂの代わりに、等リードねじれ溝部１２ｃが設けられている。
【００８６】
そして、切屑排出溝１２（の不等リードねじれ溝部１２ａ）の溝ねじれ角が、切屑排出溝１２の軸線Ｏ方向の先端部において０°以上とされ、該先端部から軸線Ｏ方向の基端側へ向かうに従い漸次大きくされている。
また、外周刃１５のラジアルレーキ角θが、０〜１５°の範囲内とされている。
【００８７】
また、図８に示されるエンドミル本体１１の側面視において、底刃１９は、その外端（径方向外側の端縁）から径方向内側に向かうに従い漸次僅かに基端側へ向けて延びている。従って、底刃１９が軸線Ｏ回りに回転して形成される回転軌跡は、該底刃１９の外端から径方向内側に向かうに従い漸次基端側へ向けて傾斜する円錐面（テーパ面）となる。
なお、底刃１９は、軸線Ｏに垂直な平面に含まれるように延びていてもよく、この場合、底刃１９の前記回転軌跡は、軸線Ｏに垂直な平面となる。
【００８８】
本実施形態の総形エンドミル３０においても、前述の実施形態と同様の優れた作用効果を奏する。
【００８９】
〔本発明に含まれるその他の構成〕
なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
【００９０】
例えば、エンドミル本体１１の切れ刃部１１ａの形状は、被削材に切削加工する所期する特殊形状に応じて種々に設定されるものであり、前述の実施形態で説明したものに限定されない。このため、外周刃１５における小径刃部及び大径刃部の数、外径、凹凸形状、配置等についても、前述の実施形態に限定されるものではない。
【００９１】
その他、本発明の趣旨から逸脱しない範囲において、前述の実施形態、変形例及びなお書き等で説明した各構成（構成要素）を組み合わせてもよく、また、構成の付加、省略、置換、その他の変更が可能である。また本発明は、前述した実施形態によって限定されることはなく、特許請求の範囲によってのみ限定される。
【実施例】
【００９２】
以下、本発明を実施例により具体的に説明する。ただし本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００９３】
[切削加工試験]
本発明の実施例として、前述した第１実施形態の総形エンドミル１０を用意した。また、従来の比較例１として、切屑排出溝が、全体に等リードねじれ溝となっているものを用意した。また、比較例２、３として、切屑排出溝が、全体にはす刃溝となっているものを用意した。なお、各総形エンドミルにおいて、小径刃部及び大径刃部の配置パターンは同一とし、１山目の大径刃部１Ｒの外径は１０ｍｍとした。
これらの総形エンドミルの、外周刃の各刃部（小径刃部及び大径刃部）におけるラジアルレーキ角θ及び切れ刃傾き角（ねじれ角）の諸元について、下記表１に示す。
【００９４】
【表１】
2016190299.tif 000003
【００９５】
これらの総形エンドミルを用いて、被削材のトロコイド溝加工を連続して行い、総形エンドミルが折損等により切削不能（工具寿命）となるまでの加工溝数について、確認を行った。なお、切削条件等については、下記の通りとした。
被削材：Ｎｉ基合金
切削速度：５０ｍ／ｍｉｎ
一刃送り：０．０７ｍｍ／ｔｏｏｔｈ
切込み：０．２ｍｍ
【００９６】
試験の結果、本発明の実施例においては、４０溝目まで定常摩耗で加工可能であった。またそれ以降、外周刃１５に微小な欠損が生じ、損傷が成長したものの、６０溝目まで加工しても折損には至らなかった。
【００９７】
一方、比較例１においては、１溝目を加工中に折損した。これは、１谷目の小径刃部１Ｓのラジアルレーキ角θが負角であり、この部分で切削抵抗が高くなり過ぎたためと考えられる。
また、比較例２においては、１溝目を加工後に２谷目が大きく欠損した。これは、２谷目の小径刃部２Ｓのラジアルレーキ角θが正角側に大き過ぎて、刃先強度を確保できなかったためと考えられる。
また、比較例３においては、１６溝目で折損した。比較例３は、ラジアルレーキ角θについては実施例と同様に０〜１５°の範囲内に収まっているものの、切れ刃傾き角が小さいため、切削抵抗が高くなったものと考えられる。
【符号の説明】
【００９８】
１Ｒ  １山目の大径刃部
１Ｓ  １谷目の小径刃部
２Ｒ  ２山目の大径刃部
２Ｓ  ２谷目の小径刃部
３Ｒ  ３山目の大径刃部
１０、３０  総形エンドミル
１１  エンドミル本体
１２  切屑排出溝
１２ａ  不等リードねじれ溝部
１２ｂ  はす刃溝部
１３  外周刃のすくい面
１４  外周逃げ面
１５  外周刃
Ｄ  所定の径方向
Ｌ  仮想溝底線
Ｏ  軸線
Ｐ  最深点
Ｔ  工具回転方向
θ  外周刃のラジアルレーキ角
【図１】
2016190299.tif 000004
【図２】
2016190299.tif 000005
【図３】
2016190299.tif 000006
【図４】
2016190299.tif 000007
【図５】
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【図６】
2016190299.tif 000009
【図７】
2016190299.tif 000010
【図８】
2016190299.tif 000011
【図９】
2016190299.tif 000012