(57)【要約】【課題】オゾンを用いて油分を酸化分解する際の効率がより高い被処理水の処理装置等を提供する。【解決手段】油分を含む排水Ｗ１を処理するための被処理水の処理装置であって、オゾンを微細化するインラインミキサ２２ｂと、排水Ｗ１のｐＨを８以上に調整した状態でインラインミキサ２２ｂにより微細化されたオゾンを供給し、排水Ｗ１に含まれる油分を酸化分解する反応槽２１と、反応槽２１から排出された後の排水Ｗ２を生物処理する生物処理槽３３を備えることを特徴とする被処理水の処理装置１。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
油分を含む被処理水を処理するための被処理水の処理装置であって、
オゾンを微細化する微細化手段と、
前記被処理水のｐＨを８以上に調整した状態で前記微細化手段により微細化されたオゾンを供給し、当該被処理水に含まれる油分を酸化分解する酸化分解槽と、
を備えることを特徴とする被処理水の処理装置。
【請求項２】
前記被処理水に乳化剤を添加した状態で前記微細化手段により微細化されたオゾンを供給することを特徴とする請求項１に記載の被処理水の処理装置。
【請求項３】
前記微細化手段は、インラインミキサであることを特徴とする請求項１または２に記載の被処理水の処理装置。
【請求項４】
前記オゾンは、前記酸化分解槽に循環供給されることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項に記載の被処理水の処理装置。
【請求項５】
前記酸化分解槽から排出された後の被処理水を生物処理する生物処理槽をさらに備えることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項に記載の被処理水の処理装置。
【請求項６】
油分を含む被処理水を処理する被処理水の処理方法であって、
前記被処理水のｐＨを８以上に調整するｐＨ調整工程と、
オゾンを微細化する微細化工程と、
前記ｐＨ調整工程でｐＨを８以上に調整した前記被処理水に前記微細化工程で微細化されたオゾンを供給し、当該被処理水に含まれる油分を酸化分解する酸化分解工程と、
を含むことを特徴とする被処理水の処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、被処理水の処理装置等に関し、より詳しくは、油分を含む被処理水を処理する被処理水の処理装置等に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、各種工場や厨房等から排出される排水には、油分が含まれる場合がある。これらの排水は、油分を除去してから放流等を行う必要がある。
【０００３】
特許文献１には、浄化未処理排水の原水を導入する排水吸入部と、オゾン発生部にて発生させたオゾンと排水吸入部から送出された原水とを混合撹拌してオゾン化学反応を起こさせる反応処理部と、反応処理部でのオゾン化学反応が油脂分解の方向にあるか油脂合成の方向にあるかの度合いに対応して反応処理部での処理水の排出先を上流残飯溜網部、自己対流、下流放出のいずれかに決定する出力制御部とを具備することを特徴とする排水浄化処理装置が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−１１０３１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来、排水から油分を除去するのに、加圧浮上装置などを使用する場合があった。しかしながら加圧浮上装置を用いた場合には、加圧浮上処理によって発生したフロックや油分などの分離物を定期的に回収するのが煩雑である。また分離した油分は、腐敗しやすく、臭気が発生しやすいという問題がある。
また従来技術としてオゾン（Ｏ３）を用いて油分を酸化分解する方法がある。しかしながら従来は、油分を十分に酸化分解するためには、オゾンの消費量が大きくなりやすく、オゾン生成装置の運転に必要な消費電力が大きくなりやすい問題がある。
そこで本発明は、オゾンを用いて油分を酸化分解する際の効率がより高い被処理水の処理装置等を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
かくして本発明によれば、油分を含む被処理水を処理するための被処理水の処理装置であって、オゾンを微細化する微細化手段と、被処理水のｐＨを８以上に調整した状態で微細化手段により微細化されたオゾンを供給し、被処理水に含まれる油分を酸化分解する酸化分解槽と、を備えることを特徴とする被処理水の処理装置が提供される。
【０００７】
ここで、被処理水に乳化剤を添加した状態で微細化手段により微細化されたオゾンを供給することが好ましい。
また微細化手段は、インラインミキサとすることができる。
さらにオゾンは、酸化分解槽に循環供給されることが好ましい。
また酸化分解槽から排出された後の被処理水を生物処理する生物処理槽をさらに備えるようにすることができる。
【０００８】
また本発明によれば、油分を含む被処理水を処理する被処理水の処理方法であって、被処理水のｐＨを８以上に調整するｐＨ調整工程と、オゾンを微細化する微細化工程と、ｐＨ調整工程でｐＨを８以上に調整した被処理水に微細化工程で微細化されたオゾンを供給し、被処理水に含まれる油分を酸化分解する酸化分解工程と、を含むことを特徴とする被処理水の処理方法が提供される。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、オゾンを用いて油分を酸化分解する際の効率がより高い被処理水の処理装置等を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本実施の形態の被処理水の処理装置の全体構成について説明した図である。
【図２】インラインミキサの構成について示した図である。
【図３】本実施の形態の処理装置の動作について説明したフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することが出来る。また、使用する図面は本実施の形態を説明するためのものであり、実際の大きさを表すものではない。
以下、図面に基づき、本実施の形態が適用される被処理水の処理装置について説明を行う。
【００１２】
＜被処理水の処理装置全体の説明＞
図１は、本実施の形態の被処理水の処理装置の全体構成について説明した図である。
図示する被処理水の処理装置１は、油分を含む被処理水である排水Ｗ１を貯留する排水槽１０と、排水Ｗ１に含まれる油分を酸化分解する酸化分解ユニット２０と、酸化分解ユニット２０から排出された後の排水Ｗ２を生物処理する生物処理ユニット３０と、処理装置１全体の動作を制御する制御ユニット４０とを備える。
【００１３】
本実施の形態の処理装置１では、排水Ｗ１は、まず排水槽１０に貯留される。次に排水Ｗ１は、ポンプＰ１の駆動により配管Ｈ１を通り酸化分解ユニット２０に送出される。このとき配管Ｈ１には、乳化剤、および薬剤である水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）溶液が添加される。
【００１４】
酸化分解ユニット２０では、油分の酸化分解処理が行われる。詳しくは後述するが、酸化分解ユニット２０では、ポンプＰ２および配管Ｈ２を使用して、オゾン（Ｏ３）が循環供給されており、オゾンにより油分が酸化分解処理される。酸化分解処理が行われた排水Ｗ２は、ポンプＰ３の駆動により配管Ｈ３を通り生物処理ユニット３０に送出される。
そして排水Ｗ２は、生物処理ユニット３０にて生物処理が行われる。
なお各ポンプの駆動は、制御ユニット４０により制御される。
【００１５】
次に処理装置１の各部の構成について詳述する。
排水槽１０は、排水Ｗ１を一時的に貯留する。排水槽１０に貯留される排水Ｗ１は、例えば、食品工場や厨房等から排出される洗浄排水である。そして排水Ｗ１には、食品加工に使用する油に由来する油分が含まれる。この場合、油分は、主に植物油である。また排水Ｗ１は、例えば、機械工場等から排出される洗浄排水である。この排水Ｗ１には、機械部品の加工などの際に使用する切削油や潤滑油等に由来する油分が含まれる。この場合、油分は、主に鉱物油である。
【００１６】
本実施の形態では、配管Ｈ１に排水Ｗ１に乳化剤を添加する。乳化剤は表面張力を低下させる作用を有しているため、排水Ｗ１に乳化剤を添加することによって、排水Ｗ１をエマルジョン化することができる。そのため後述する油分の酸化分解処理を効率良く進めることが可能となる。
ここで、乳化剤としては特に限定されるものではなく、例えば、カチオン界面活性剤、アニオン界面活性剤、およびノニオン界面活性剤を含む。ただし、油分を含有する排水の処理においてＯ/Ｗ型エマルジョンを形成することが予想されるため、ＨＬＢ値が１０〜１６の乳化剤を使用することが望ましい。
また、乳化剤使用量については特に制限はないが、処理性能、乳化剤コスト及び発泡の抑制の観点から水中に含まれる油分の指標であるｎ−Ｈｅｘ．（ノルマルヘキサン抽出物質）に対して１ｗｔ％〜１００ｗｔ％とすることが望ましい。
【００１７】
また本実施の形態では、配管Ｈ１にアルカリ性の薬剤を添加することで、排水Ｗ１のｐＨを８以上に調整する。排水Ｗ１のｐＨをアルカリ側にすることによって、後述する油分の酸化分解処理において、オゾンの自己分解が促進される。そしてオゾンの自己分解の過程でオゾンよりも酸化力の強いヒドロキシラジカルが生成されるため、油分の分解効率が向上する。
排水Ｗ１のｐＨとしては、８以上であればよいが、後述する生物処理ユニット３０において排水Ｗ２を中和するための薬剤コストの観点から、１０以下であることが好ましい。即ち、排水Ｗ１のｐＨは、８〜１０に調整することが好ましい。
また、ｐＨを調整する薬剤としては一般的なアルカリ性の薬剤を用いることができるが、例えば水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）が好ましい。
【００１８】
本実施の形態では、配管Ｈ１の途中で乳化剤と薬剤の添加を行っているが、これに限られるものではなく、排水槽１０で予め添加をしてもよい。また酸化分解ユニット２０で添加し、その後、酸化分解処理をしてもよい。
【００１９】
酸化分解ユニット２０は、反応槽２１と、オゾン供給器２２と、オゾン分解塔２３と、ｐＨ検出センサ２４とを備える。
反応槽２１は、排水Ｗ１に含まれる油分を酸化分解する酸化分解槽の一例である。反応槽２１には、上述したアルカリ性の薬剤によりｐＨが８以上に調整され、また上述した乳化剤が添加された状態で排水Ｗ１が導入される。
【００２０】
オゾン供給器２２は、オゾンを循環供給する循環供給手段の一例である。オゾン供給器２２は、反応槽２１からオゾンとともに排水Ｗ１を取り出し、オゾンを補填して再度反応槽２１に供給するための配管Ｈ２と、オゾンとともに排水Ｗ１を循環させるための動力源であるポンプＰ２と、オゾンを生成するオゾン生成装置２２ａと、オゾンを微細化する微細化手段の一例としてのインラインミキサ２２ｂとを備える。
【００２１】
オゾン生成装置２２ａは、例えば、空気中より窒素（Ｎ２）を取り除き、酸素濃度を上げるＰＳＡ（Pressure Swing Adsorption：ガス濃縮装置）付オゾン発生器である。オゾン生成装置２２ａにより生成したオゾンは、配管Ｈ２に注入される。オゾンの注入比率は循環水量に対して体積比で５％〜１０％であることが好ましい。注入比率が１０％を超えるとポンプＰ２がキャビテーションを起こしやすくなり、運転効率が悪くなることがある。
【００２２】
インラインミキサ２２ｂは、配管Ｈ２の途中に設けられ、配管Ｈ２中の流体である排水Ｗ１とオゾンとを混合する。またこのときインラインミキサ２２ｂ中で生じる乱流によりオゾンが微細化される。ここでオゾンを微細化するとは、排水Ｗ１中のオゾンの気泡をより細かくすることである。
【００２３】
図２は、インラインミキサ２２ｂの構成について示した図である。
図示するインラインミキサ２２ｂは、排水Ｗ１とオゾンとを導入する導入口２２１と、排水Ｗ１とオゾンとを通過させるベンチュリーオリフィス２２２と、排水Ｗ１およびオゾンの流量を調整する流量調整ニードル２２３と、流量調整ニードル２２３を移動させる流量調整ダイヤル２２４と、乱流によりオゾンを微細化する拡管部２２５と、排水Ｗ１とオゾンとをさらに混合するカッターニードル２２６と、排水Ｗ１と微細化したオゾンとを排出する排出口２２７とを備える。
【００２４】
インラインミキサ２２ｂでは、導入口２２１から導入した排水Ｗ１とオゾンとは、管径が小さくなったベンチュリーオリフィス２２２を通過する。この箇所には、針形状の流量調整ニードル２２３が設けられ、流量調整ニードル２２３を図中左右方向に移動させることで、ベンチュリーオリフィス２２２を通過する排水Ｗ１およびオゾンの流量を調節することができる。即ち、流量調整ニードル２２３を図中右方向に移動させ、流量調整ニードル２２３をベンチュリーオリフィス２２２から引き抜くと、ベンチュリーオリフィス２２２を通過する排水Ｗ１およびオゾンの流量が増加する。一方、流量調整ニードル２２３を図中左方向に移動させ、流量調整ニードル２２３をベンチュリーオリフィス２２２に押し込むと、ベンチュリーオリフィス２２２を通過する排水Ｗ１およびオゾンの流量が減少する。なお流量調整ニードル２２３は、流量調整ダイヤル２２４を回転することで図中左右方向に移動させることができる。
【００２５】
ベンチュリーオリフィス２２２を通過した排水Ｗ１とオゾンは、次に拡管部２２５に入る。拡管部２２５は、下流方向に徐々に管径が広がる略円錐形状をしている。そのため拡管部２２５では、中心部と外周部とで圧力差が生じ、これにより激しい乱流が生ずる。これによりオゾンが微細化するとともに、排水Ｗ１とオゾンとが混合する。
【００２６】
拡管部２２５を通過した排水Ｗ１とオゾンは、次にカッターニードル２２６を通過する。カッターニードル２２６では、金属等からなる突起部が排水Ｗ１やオゾンの流通方向に対し直交する方向に設けられ、これにより排水Ｗ１およびオゾンとは微粒な状態でさらに混合される。
そして最後に排水Ｗ１と微細化したオゾンとは、混合した状態で排出口２２７から排出される。
【００２７】
本実施の形態では、乳化剤を添加した状態で排水Ｗ１にインラインミキサ２２ｂにより微細化されたオゾンを供給する。オゾンを微細化することによって、排水Ｗ１との接触効率を高め反応を効率良く進めることが可能となる。またオゾンはオゾン供給器２２により循環しつつ連続的に供給されるため、オゾンの利用効率もより高くなる。
本実施の形態では、微細化された後のオゾンの気泡の大きさは、３μｍ以上であることが好ましく、１０μｍ以上であることがさらに好ましい。また２５μｍ以下であることが好ましい。オゾンの気泡の大きさが１μｍ未満であると、ベンチュリーオリフィス２２２を通過する流量が小さくなりすぎ、反応槽２１に供給するオゾンの量が不足することがある。またオゾンの気泡の大きさが５０μｍを超えると、排水Ｗ１との接触効率が低下し、油分の分解効率が低下しやすい。さらにオゾンの利用効率もより低くなりやすい。
【００２８】
なお気泡径の大きなオゾンがインラインミキサ２２ｂに入ると、インラインミキサ２２ｂの効率が低下する場合があるため、インラインミキサ２２ｂの前段（上流側）にポンプＰ２を設置し、ポンプＰ２でオゾンの気泡をある程度細かくしてからインラインミキサ２２ｂでさらに微細化することが好ましい。
【００２９】
図１に戻り、オゾン分解塔２３は、反応槽２１の上部に設けられる。そしてオゾン分解塔２３は、排水Ｗ１内を流通し、排水Ｗ１の上部から排出された余剰のオゾンを分解する。オゾン分解塔２３は、例えば、内部に紫外線ランプが設けられた装置であり、オゾンに対して紫外線を照射することで、オゾンを分解して酸素とし、空気中に放出する。
【００３０】
ｐＨ検出センサ２４は、排水Ｗ１のｐＨのモニタリングを行う。そして例えば、検出されたｐＨを制御ユニット４０に送る。制御ユニット４０では、排水Ｗ１のｐＨが８〜１０となるように配管Ｈ１に添加する薬剤の量を調整する。ｐＨ検出センサ２４としては、ｐＨ電極により排水Ｗ１中の水素イオン濃度を測定する既存の装置を使用することができる。
【００３１】
排水Ｗ１中の油分は、反応槽２１内でオゾンによって酸化分解され、水と炭酸ガス（ＣＯ２）にまで分解される。ただし一部は低分子化された状態で残る場合もあるため、本実施の形態では、酸化分解ユニット２０の後段に生物処理ユニット３０を設け、低分子化された油分をさらに分解する。
【００３２】
生物処理ユニット３０は、ｐＨを調整するｐＨ調整槽３１と、ｐＨ調整槽３１内部を撹拌する撹拌翼３２とを備える。また生物処理ユニット３０は、生物処理を行う生物処理槽３３と、生物処理槽３３内のｐＨを検出するｐＨ検出センサ３４とをさらに備える。
反応槽２１から排出された酸化分解処理後の排水Ｗ２は、まず生物処理ユニット３０のｐＨ調整槽３１に導入され、ｐＨ調整剤により中和される。このとき撹拌翼３２により撹拌しながら中和を行う。ｐＨ調整剤は、酸性の薬剤であり、例えば、希塩酸を使用することができる。また排水Ｗ２中にオゾンが残存していた場合でも、ｐＨ調整槽３１で一時的に貯留することで排水Ｗ２から脱気させることができる。
【００３３】
生物処理槽３３には、活性汚泥が貯留され、この活性汚泥に生息する細菌により排水Ｗ２を生物処理する。生物処理槽３３では、排水Ｗ２中に残存した低分子化された油分が分解される。
また生物処理槽３３には、ｐＨ検出センサ３４が備えられる。ｐＨ検出センサ３４は、ｐＨ検出センサ２４と同様の装置であり、生物処理槽３３内の排水Ｗ２のｐＨのモニタリングを行う。そして例えば、検出されたｐＨを制御ユニット４０に送り、制御ユニット４０は、生物処理槽３３内の排水Ｗ２のｐＨが予め定められた中性の範囲内になるようにｐＨ調整槽３１に添加するｐＨ調整剤の量を調整する。
【００３４】
生物処理槽３３から排出された水は、油分が除去された処理水であり、例えば、外部に放流が行われる。
【００３５】
図３は、本実施の形態の処理装置１の動作について説明したフローチャートである。
油分を含む排水Ｗ１は、まず排水槽１０で一時的に貯留する（ステップ１０１）。
次にポンプＰ１を駆動することにより排水Ｗ１は、酸化分解ユニット２０に送出される（ステップ１０２）。このとき配管Ｈ１の途中で乳化剤が添加される（ステップ１０３）。さらに配管Ｈ１の途中で水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）が添加され、排水Ｗ１のｐＨが８以上とされる（ステップ１０４：ｐＨ調整工程）。なおこのときｐＨ検出センサ２４により検出されたｐＨに応じて制御ユニット４０が水酸化ナトリウムの添加量を調整してもよい。
【００３６】
次に酸化分解ユニット２０において、オゾン供給器２２のインラインミキサ２２ｂによりオゾンが微細化され（ステップ１０５：微細化工程）、反応槽２１に供給される（ステップ１０６）。そしてオゾンにより排水Ｗ１に含まれる油分が酸化分解される（ステップ１０７：酸化分解工程）。
【００３７】
さらに酸化分解処理後の排水Ｗ２は、ポンプＰ３を駆動することにより生物処理ユニット３０に送出される（ステップ１０８）。
生物処理ユニット３０では、ｐＨ調整槽３１においてｐＨ調整剤が添加され、排水Ｗ２が中和される（ステップ１０９）。そして生物処理槽３３において生物処理がなされ、排水Ｗ２中に残存した低分子化された油分が分解される（ステップ１１０）。なおこのときｐＨ検出センサ３４により検出されたｐＨに応じて制御ユニット４０がｐＨ調整剤の添加量を調整してもよい。
そして生物処理が終了した水は、処理水として外部に排出される（ステップ１１１）。
【００３８】
なお図３で示した処理装置１の動作については、油分を含む排水Ｗ１を処理する被処理水の処理方法であって、排水Ｗ１のｐＨを８以上に調整するｐＨ調整工程と、オゾンを微細化する微細化工程と、ｐＨ調整工程でｐＨを８以上に調整した排水Ｗ１に微細化工程で微細化されたオゾンを供給し、排水Ｗ１に含まれる油分を酸化分解する酸化分解工程と、を含むことを特徴とする被処理水の処理方法と捉えることもできる。
【００３９】
以上詳述した処理装置１では、生物処理ユニット３０を備えていたが、酸化分解ユニット２０で酸化分解処理後の排水Ｗ２のＢＯＤが、６００ｐｐｍ未満であれば設ける必要はない。
【実施例】
【００４０】
以下、本発明を実施例を用いてより詳細に説明するが、本発明は、その要旨を越えない限りこれらの実施例により限定されるものではない。
【００４１】
（実施例１）
図１に示した処理装置１を用いて排水Ｗ１の酸化分解処理を行った。
排水Ｗ１として油分と乳化剤と水からなる模擬排水５０Ｌを８０Ｌの反応槽２１に入れ、酸化分解処理を行った。なお模擬排水には油分として、植物油である市販のサラダ油（日清オイリオグループ株式会社製）をｎ−Ｈｅｘ．＝２０００ｐｐｍとなるように添加し、さらに乳化剤としてポリオキシエチレン（２０）ソルビタンモノオレエート（ＨＬＢ値＝１５）をｎ−Ｈｅｘ．の１０％（２００ｐｐｍ）添加した。
【００４２】
次に水酸化ナトリウムを用いて模擬排水のｐＨを９に調整し、微細化したオゾンを１．５ＮＬ（ノルマルリットル）／ｍｉｎで注入した。循環流量はオゾン流量の１０倍（１５ＮＬ／ｍｉｎ）で１５分間運転した。オゾンを微細化するインラインミキサ２２ｂとしては、株式会社ナゴヤ大島機械製のＶＲラインミキサーを使用した。
【００４３】
（実施例２）
模擬排水の油分として、鉱物油である市販のタービン油（出光興産株式会社製）をｎ−Ｈｅｘ．＝５０ｐｐｍとなるようにしたこと以外は、実施例１と同様にして酸化分解処理を行った。
【００４４】
（比較例１）
模擬排水のｐＨ調整を実施しなかったこと以外は実施例１と同様にして酸化分解処理を行った。この場合、比較例１では、模擬排水のｐＨが８未満のほぼ中性の状態で酸化分解処理が行われる。
【００４５】
（評価）
実施例１〜２、比較例１において、酸化分解処理後のｎ−Ｈｅｘ．（ノルマルヘキサン抽出物質）とＢＯＤ（生物化学的酸素要求量）を測定した。なお模擬排水の酸化分解処理前のＢＯＤは、実施例１では、１６７０ｐｐｍ、実施例２では、７ｐｐｍ、比較例１では、１６８０ｐｐｍであった。
結果を下記表１に示す。
【００４６】
【表１】
2016215080.tif 000003
【００４７】
ｎ−Ｈｅｘ．は、実施例１〜２では、酸化分解処理前に比較して酸化分解処理後はともに大きく減少した。これにより油分はほとんど分解されていることがわかる。対して比較例１では、減少の程度は少なく、油分はあまり分解されていない。またＢＯＤは、酸化分解処理前に比較して酸化分解処理後は、実施例１〜２で減少したが、比較例１では逆に増加した。
【００４８】
従来のオゾン処理により油分を酸化分解する方法では、比較例１で示すように、ｎ−Ｈｅｘ．およびＢＯＤの双方を低下することは困難であったが、本実施の形態では、実施例１〜２で示すように、ｎ−Ｈｅｘ．およびＢＯＤの双方を低下させることができる。つまり本実施の形態では、ｐＨを８以上に調整した状態でインラインミキサ２２ｂにより微細化されたオゾンを供給することで、油分の酸化分解が促進される。またその結果、オゾンの消費量がより小さくなりやすく、オゾン生成装置の運転に必要な消費電力も小さくなりやすい。
また従来は、鉱物油は、植物油に比較して酸化分解がより困難であり、従来の方法では、鉱物油の酸化分解を行うことは難しかった。対して実施例２でもわかるように本実施の形態では、鉱物油でも酸化分解処理を行うことができる。
【符号の説明】
【００４９】
１…処理装置、１０…排水槽、２０…酸化分解ユニット、２２…オゾン供給器、２２ａ…オゾン生成装置、２２ｂ…インラインミキサ、３０…生物処理ユニット、３３…生物処理槽
【図１】
2016215080.tif 000004
【図２】
2016215080.tif 000005
【図３】
2016215080.tif 000006