(57)【要約】【課題】固体酸化物形燃料電池に用いられるセル支持体の導電性を向上させる。【解決手段】実施の形態に係る固体酸化物形燃料電池１００は、カソード２０、固体酸化物電解質層３０およびアノード４０が積層された積層体がセル支持体１０に支持された構造を有する。セル支持体１０は、ステンレス鋼を含む多孔性物質で形成されている。より具体的には、Ｌａ、Ｌｉ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｃａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎのうち少なくとも１つ以上の元素を含む被覆層が、ステンレス鋼の表面に存在する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
固体酸化物形燃料電池に用いられるセル支持体であって、
ステンレス鋼を含む多孔性物質で形成され、Ｌａ、Ｌｉ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｃａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎのうち少なくとも１つ以上の元素を含む被覆層が、前記ステンレス鋼の表面に存在することを特徴とするセル支持体。
【請求項２】
前記ステンレス鋼がＡｌを含む請求項１に記載のセル支持体。
【請求項３】
前記ステンレス鋼を構成する元素と前記被覆層に含まれる元素とが混在する中間層が前記ステンレス鋼と前記被覆層との間に形成されている請求項１または２に記載のセル支持体。
【請求項４】
前記被覆層が、ペロブスカイト型または岩塩型構造酸化物を含む請求項１乃至３のいずれか１項に記載のセル支持体。
【請求項５】
前記ペロブスカイト型酸化物が、ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏｙＦｅ（１−ｙ）Ｏ３、ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＬａＮｉｘＦｅ（１−ｘ）Ｏ３、ＢａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏｙＦｅ（１−ｙ）Ｏ３、ＰｒｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＮｄｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＬａｘＣａ（１−ｘ）ＣｒＯ３（上記ｘ、ｙは、それぞれ０≦ｘ≦１、０≦ｙ≦１である）からなる群より選ばれる１以上の酸化物である請求項４に記載のセル支持体。
【請求項６】
カソード、固体酸化物電解質層およびアノードが積層された積層体と、
前記積層体を支持する請求項１乃至５のいずれか１項に記載のセル支持体と、
を備えることを特徴とする固体酸化物形燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固体酸化物形燃料電池に関する。より具体的には、本発明は、固体酸化物形燃料電池に用いられるセル支持体に関する。
【背景技術】
【０００２】
固体酸化物形燃料電池（Ｓｏｌｉｄ  Ｏｘｉｄｅ  Ｆｕｅｌ  Ｃｅｌｌ：ＳＯＦＣ）の単電池すなわちセルは、カソード（空気極、酸化剤として酸素が用いられる場合は酸素極）とアノード（燃料極）が緻密な固体酸化物電解質を挟みこんでおり、カソードに酸素を含む酸化剤を供給し、アノードに水素を含む燃料を供給すると、カソードとアノードに接続した外部回路に電気を流すことのできる発電装置である。
【０００３】
一般的に、セルは、電気抵抗を小さくする、材料の使用量を減らす、などの目的で、薄膜化される。しかしながら、セルを薄膜化すると、セルの機械的強度は低下し、急激な温度変化や温度勾配によって、セルが破損することがある。そのため、セルの機械的強度を高めるために、セルに支持体を導入することが一般的である。
【０００４】
従来、ＳＯＦＣのセル支持体には、カソード材料又はアノード材料と同一の多孔性材料を用いることが一般的であり、カソード材料であるランタンマンガナイト系酸化物や、アノード材料であるニッケル／ジルコニアサーメット（ＮｉＯ／ＹＳＺ）等が広く用いられてきた。
【０００５】
しかし、上記のような多孔性材料は、セル支持体としての機械的強度、特に耐熱衝撃性がまだ不十分であり、急激な温度変化や温度勾配によってセル支持体が破損しやすいという問題点があった。
【０００６】
これを解決するための手段として、耐熱性の多孔性金属をセル支持体に用いるタイプのセルの開発が行われてきた。たとえば、特許文献１では、機械的強度と信頼性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系の耐熱性合金の焼結体を用いて多孔質金属基体を作製し、この金属表面にアルミナの被膜を形成することが提案されている。
【０００７】
しかしながら、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系ステンレス鋼の粉末から作製した多孔質金属基体の中には、耐熱性が低くＳＯＦＣに適用できない基体があり、製造条件によって耐熱性に大きなばらつきが生じるという問題が発生した。また、多孔質金属基体上に電極あるいは電解質のスラリを塗布し、これを焼成して電極層あるいは電解質層を形成する際に、多孔質金属基体が腐食するという問題も発生した。
【０００８】
そこで、たとえば、特許文献２では、多孔質金属基体と、アノードと、電解質と、カソードと、を備えるＳＯＦＣの製造方法において、熱処理をするときに、カーボンを主成分とするグラファイトヒータを用いないことにより、多孔質金属基体中のカーボン成分を確実に減少させ、耐熱性、耐酸化性に優れた多孔質金属基体を、その特性のばらつきを最小限に抑えて提供することを可能にしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００４−２５９６４３号公報
【特許文献２】特開２００６−１００２０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系ステンレス鋼の粉末をセル支持体として使用する場合、ステンレス鋼の粉末からＣｒが蒸発し、電極の性能を低下させることが考えられる。したがって、通常、予備酸化を行い、表面にアルミナの皮膜を生成させたステンレス鋼が使用されていた。
【００１１】
しかしながら、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系ステンレス鋼表面にアルミナ皮膜が生成すると、導電性が著しく低下してしまう、という課題があった。
【００１２】
本発明はこうした課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、固体酸化物形燃料電池に用いられるセル支持体の導電性を向上させることができる技術の提供にある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明のある態様は、固体酸化物形燃料電池に用いられるセル支持体である。当該セル支持体は、ステンレス鋼を含む多孔性物質で形成され、Ｌａ、Ｌｉ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｃａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎのうち少なくとも１つ以上の元素を含む被覆層が、前記ステンレス鋼の表面に存在することを特徴とする。
【００１４】
上記態様のセル支持体において、前記ステンレス鋼がＡｌを含んでもよい。前記ステンレス鋼を構成する元素と前記被覆層に含まれる元素とが混在する中間層が前記ステンレス鋼と前記被覆層との間に形成されていてもよい。前記被覆層が、ペロブスカイト型または岩塩型構造酸化物を含んでもよい。また、前記ペロブスカイト型酸化物が、ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏｙＦｅ（１−ｙ）Ｏ３、ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＬａＮｉｘＦｅ（１−ｘ）Ｏ３、ＢａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏｙＦｅ（１−ｙ）Ｏ３、ＰｒｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＮｄｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＬａｘＣａ（１−ｘ）ＣｒＯ３（上記ｘ、ｙは、それぞれ０≦ｘ≦１、０≦ｙ≦１である）からなる群より選ばれる１以上の酸化物であってもよい。
【００１５】
本発明のある態様は、固体酸化物形燃料電池である。当該固体酸化物形燃料電池は、カソード、固体酸化物電解質層およびアノードが積層された積層体と、前記積層体を支持する請求項１乃至５のいずれか１項に記載のセル支持体とを備えることを特徴とする。
【００１６】
なお、上述した各要素を適宜組み合わせたものも、本件特許出願によって特許による保護を求める発明の範囲に含まれうる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、固体酸化物形燃料電池に用いられるセル支持体の導電性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】実施の形態に係る固体酸化物形燃料電池の構造を示す斜視図である。
【図２】図２（ａ）、図２（ｂ）は、それぞれ、セル支持体の断面模式図、セル支持体の表面の構造を示す断面模式図である。
【図３】実施例１乃至８のセル支持体における接触抵抗の経時変化を示すグラフである。
【図４】実施例１と比較例１のセル支持体における接触抵抗の経時変化を示すグラフである。
【図５】比較例２および比較例３のセル支持体における接触抵抗の経時変化を示すグラフである。
【図６】Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と被覆層との界面部分のＳＴＥＭ像と、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と被覆層との間の中間層部分の元素の定量結果を示す。
【図７】実施例９のセル支持体中の中間層部分の高分解能ＴＥＭ像である。
【図８】比較例３のセル支持体中の中間層部分の高分解能ＴＥＭ像である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
【００２０】
図１は、実施の形態に係る固体酸化物形燃料電池１００の構造を示す斜視図である。固体酸化物形燃料電池１００は、平板型のセルである。具体的には、セル支持体１０に、カソード（酸化剤極）２０、固体酸化物電解質層３０、アノード（燃料極）４０がこの順に積層された積層体が支持され、一対のセパレータ６０ａとセパレータ６０ｂとの間に、セル支持体１０および上記積層体が狭持された構造を有する。
【００２１】
図２（ａ）は、セル支持体１０の断面模式図である。また、図２（ｂ）は、セル支持体１０の表面の構造を示す断面模式図である。図２（ａ）に示すように、セル支持体１０は、ステンレス鋼を含む多孔性物質で形成されており、連続した気孔１１が存在する微細構造を有する。この微細構造のベースは、後述するステンレス鋼からなる粒子が焼結することにより形成される。図２（ｂ）に示すように、セル支持体１０は、芯側から順にステンレス鋼１４、中間層１６および被覆層１８を含む。
【００２２】
ステンレス鋼１４は１質量％以上のＡｌを含むことが好ましく、より好ましくは３質量％以上８質量％以下のＡｌを含む。Ａｌ量が１質量％以下の場合、後述する中間層１６の形成が十分にできず、Ｃｒの飛散量が増大し、ＳＯＦＣセルの耐久性を低下させる。具体的には、ステンレス鋼１４として、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系ステンレス鋼が用いられる。
【００２３】
被覆層１８は、ステンレス鋼１４の表面（図２（ａ）に示した気孔１１に面する領域）に形成されている。被覆層１８は、Ｌａ、Ｌｉ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｃａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎのうち少なくとも１つ以上の元素を含む。具体的には、被覆層１８は、ペロブスカイト型または岩塩型構造酸化物を含む。たとえば、ペロブスカイト型酸化物は、ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏｙＦｅ（１−ｙ）Ｏ３、ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＬａＮｉｘＦｅ（１−ｘ）Ｏ３、ＢａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏｙＦｅ（１−ｙ）Ｏ３、ＰｒｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＮｄｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３、ＬａｘＣａ（１−ｘ）ＣｒＯ３（上記ｘ、ｙは、それぞれ０≦ｘ≦１、０≦ｙ≦１である）からなる群より選ばれる１以上の酸化物である。また、岩塩型構造酸化物としては、ＮｉＯが挙げられる。ＮｉＯは、導電性向上のためにＬｉ酸化物を微量添加して用いてもよい。
【００２４】
なお、被覆層１８は、４００℃以上１０００℃以下の温度において、電子伝導性や電気化学的な酸素還元活性を有することが好ましい。また、被覆層１８の層厚は、５０ｎｍ以上が好ましい。
【００２５】
上述したステンレス鋼１４と被覆層１８との間に、ステンレス鋼を構成する元素と被覆層に含まれる元素とが混在する中間層１６が形成されていることが好ましい。中間層１６の層厚は、５０ｎｍ以上２μｍ以下であることが好ましい。中間層１６の層厚が５０ｎｍ未満の場合には、ステンレス鋼１４の腐食によって、Ｃｒなどが飛散し、セルを劣化させるおそれがあり、層厚が２μｍより厚くなった場合には、層の抵抗により十分な電子伝導性が得られなくなる。さらに好ましくは、中間層１６の層厚は０．１μｍ以上１μｍ以下である。中間層１６の層厚をこの範囲にすることで、ＳＯＦＣのセル支持体として良好な電子伝導性と長時間運転における耐腐食性を担保することができる。なお、中間層１６において、ステンレス鋼１４を構成する元素がリッチな部分と、被覆層１８に含まれる元素がリッチな部分とが存在し、これらの部分がそれぞれステンレス鋼１４の表面に直交する方向に配向していることが好ましい。ステンレス鋼１４を構成する元素がリッチな部分と、被覆層１８に含まれる元素がリッチな部分のそれぞれがステンレス鋼１４の表面に直交する方向に配向することで界面抵抗を低減し、高い電子導電性を得ることができる。
【００２６】
以上説明したセル支持体の製造方法の概要について説明する。まず、所定の組成および粒径を有する合金粉末をプレス成型した後、真空中で１０００〜１３００℃の範囲で熱処理を実施し、多孔質の焼結体とする。続いて、上述した被覆層を構成する材料をスラリー塗布法などにより塗布することにより、上述したセル支持体を得ることができる。なお、上記被覆層を塗布する工程は、セル支持体に空気中で５００〜８００℃の範囲で熱処理（酸化処理）を実施する前に行う。なお、焼結前のステンレス鋼の平均粒径は、２〜１００μｍが好ましい。
【００２７】
カソード２０は、いわゆるＡＢＯ３型のペロブスカイト型酸化物で構成される導電性セラミックを用いて形成することができる。カソード２０は、ガス透過性を有することが求められる。そのため、カソード２０の開気孔率は、好ましくは２０％以上であり、より好ましくは３０％〜５０％である。したがって、カソード２０は、ＬＳＭ（ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＭｎＯ３）、ＬＳＣ（ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏＯ３）、ＬＳＣＦ（ＬａｘＳｒ（１−ｘ）ＣｏｙＦｅ（１−ｙ）Ｏ３）（上記ｘ、ｙは、それぞれ０≦ｘ≦１、０≦ｙ≦１である）等の複合酸化物を含むことが好ましい。カソード２０の層厚は、たとえば２μｍ〜２００μｍである。
【００２８】
固体酸化物電解質層３０は、電極間の電子伝導やイオン伝導の橋渡しをする電解質として機能するとともに、燃料ガスおよび空気のリークを防止するためのガス遮断層としても機能する。固体酸化物電解質層３０は、ジルコニア系複合酸化物、セリア系複合酸化物およびＬＳＧＭからなる群から選択される少なくとも１つの複合酸化物を含むことが好ましい。具体的には、固体酸化物電解質層３０には、ＹＳＺ、ＳｃＳＺ、ＳＤＣ、ＹＤＣ、ＬＤＣ、ＧＤＣ、ＬＳＧＭからなる群から選択される固体電解質が好ましく用いられる。固体酸化物電解質層３０の層厚は、たとえば０．２μｍ〜２００μｍである。
【００２９】
アノード４０は、Ｎｉ金属および酸化Ｎｉの少なくとも一方と、ジルコニア系複合酸化物、セリア系複合酸化物およびＬＳＧＭからなる群から選択される少なくとも１つの複合酸化物とで構成される複合体であることが好ましい。具体的には、アノード４０は、Ｎｉ／ＹＳＺ、Ｎｉ／ＳｃＳＺ、Ｎｉ／ＳＤＣ、Ｎｉ／ＹＤＣ、Ｎｉ／ＬＤＣ、Ｎｉ／ＧＤＣ、Ｎｉ／ＬＳＧＭ（Ｌａ−Ｓｒ−Ｇａ−Ｍｇ複合酸化物）からなる群から選択される少なくとも１つのサーメットであることが好ましい。アノード４０の層厚は、たとえば０．１μｍ〜５０μｍである。
【００３０】
セパレータ６０ａは、Ｆｅ−Ｃｒ系やＮｉ−Ｃｒ系などの耐熱金属合金、ＬａＣｒＯ３系酸化物などの導電性セラミックなどで形成されており、ガスシール部材および集電部材（インターコネクタ）としての機能を有する。セパレータ６０ａの一方の面は、セル支持体１０と接しており、この面に、酸化剤を流通させるための流路６２ａが形成されている。一方、セパレータ６０ａの他方の面には、燃料を流通させるための流路６４ａが形成されており、複数のセルをスタック可能な構造となっている。セパレータ６０ｂは、セパレータ６０ａと同様な構造であり、燃料を流通させるための流路６４ａがアノード５０と接している。
【００３１】
以上説明したセル支持体によれば、多孔質物質を形作るステンレス鋼の周囲をＬａ、Ｌｉ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｃａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎのうち少なくとも１つ以上の元素を含む被覆層で覆うことにより、アルミナ皮膜を形成することなく、セル支持体の導電性の向上を図ることができ、ひいては、固体酸化物形燃料電池の発電性能を向上させることができる。
【実施例】
【００３２】
以下、本発明の実施例を説明するが、これら実施例は、本発明を好適に説明するための例示に過ぎず、なんら本発明を限定するものではない。
【００３３】
（抵抗評価）
実施例のセル支持体を以下のプロセスにて作製した。まず、表１に示す組成のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金（日立金属製  ＨＲＥ５）にアトマイズ法を適用し、合金粉末を得た。
【表１】
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【００３４】
得られた合金粉末をふるいにかけ、粒子径３０μｍ以上〜１２５μｍの範囲をセル支持体の原料とした。この合金粉末９ｇに、エチルセルロース（合金粉末とエチルセルロースの質量比９：１）１ｇ、エタノール２０ｍｌ、水５ｍｌを混合、混練後、プレス金型に入れ、成型し、プレス機により９１ＭＰａで加圧し、直径８ｍｍ、長さ約２０ｍｍの円柱を得た。次に、真空中、１２５０℃で４時間、熱処理することにより多孔質の焼結体を得た。続いて、この焼結体に表２に示す被覆層用の各材料をスラリー塗布法により塗布し、被覆層を形成した後、空気中で７００℃、２３０時間、酸化処理を施し、実施例１乃至８のセル支持体を得た。
【表２】
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【００３５】
これに対して、比較例１のセル支持体では、実施例と同様に、焼結体を得た後、被覆層用の材料を塗布する工程を実施せず、空気中で７００℃、１００時間、酸化処理を施した。比較例２のセル支持体では、上述した真空熱処理により得られた焼結体を空気中で７００℃、１００時間、熱処理（酸化処理）した後、ＬＳＣＦを塗布した。また、比較例３のセル支持体では、上述した真空熱処理により得られた焼結体を空気中で８００℃、６０時間、熱処理（酸化処理）した後、ＬＳＣＦを塗布した。
【００３６】
実施例１乃至８、比較例１乃至３の各セル支持体について、空気中、７００℃にて四端子法により接触抵抗の経時変化を計測した。図３は、実施例１乃至８のセル支持体における接触抵抗の経時変化を示すグラフである。図４は、実施例１と比較例１のセル支持体における接触抵抗の経時変化を示すグラフである。また、図５は、比較例２および比較例３のセル支持体における接触抵抗の経時変化を示すグラフである。図３に示すように、実施例１乃至８のセル支持体では、２００時間経過後も接触抵抗が低い値で一定に保たれた。これに対して、比較例１乃至３のセル支持体では、接触抵抗が実施例１乃至８のセル支持体に比べて高く、かつ時間経過とともに急激に上昇することが確認された。
【００３７】
（中間層の元素分析）
実施例１のセル支持体において、走査透過型電子顕微鏡（ＳＴＥＭ）を用いて、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と被覆層との間の中間層部分の元素分析を行った。図６に、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と被覆層との界面部分のＳＴＥＭ像を示す。下記表３に、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と被覆層との間の中間層部分（図６のＳＴＥＭ像中の領域Ｓ部分）の元素の定量結果を示す。
【表３】
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図６および表３に示すように、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と被覆層との間に、アルミナを主成分とし、Ｓｒが４ａｔｍ％程度存在する酸化物層が中間層として形成されていることが確認された。
【００３８】
実施例３のセル支持体では、アルミナを主成分とし、Ｌａが５ａｔｍ％程度、Ｆｅが３ａｔｍ％程度存在する酸化物層が中間層として形成されていることが確認された。
【００３９】
実施例５のセル支持体では、アルミナを主成分とし、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｐｒを微量含む酸化物層が中間層として形成されていることが確認された。
【００４０】
実施例８のセル支持体では、アルミナを主成分とし、Ｎｉが数ａｔｍ％程度、Ｆｅが１ａｔｍ％程度存在する酸化物層が中間層として形成されていることが確認された。
【００４１】
以上の結果より、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と被覆層との間に、アルミナを主成分とし、被覆層に含まれる元素が微量入り込んだ酸化層が中間層として形成されることにより、導電性が向上したと推察される。
【００４２】
さらに、ＬＳＣＦの塗布後の空気中での酸化処理温度を８００℃としたことを除いて実施例１と同様に作製した実施例９のセル支持体、および比較例３の中間層部分について高分解能ＴＥＭ（透過像）観察および電子線回折による結晶構造解析を行った。図７は、実施例９のセル支持体中の中間層部分の高分解能ＴＥＭ像である。図８は、比較例３のセル支持体中の中間層部分の高分解能ＴＥＭ像である。
【００４３】
図７に示すように実施例９のセル支持体では、柱状のアルミナ結晶がＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金の表面と直交する方向に配向し、その隙間にＳｒＡｌＯ３などのペロブスカイト型の導電性酸化物が形成されていることが確認され、アルミナ結晶と導電性酸化物とがナノレベルで複合化されていると推察される。これに対して、比較例３のセル支持体では、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金の表面にアルミナからなる酸化物層が形成されており、被覆層からの元素の拡散経路が閉ざされている様子が確認された（図８参照）。実施例９の中間層は０．５μｍ程度であったが、中間層の厚さは、被覆層を形成した後の酸化処理の時間、温度、ガス雰囲気によって自由にコントロールできる。中間層の厚さを５０ｎｍ以上２μｍ以下にすることで、同様の効果が発現されることを確認した。
【００４４】
本発明は、上述の実施の形態に限定されるものではなく、当業者の知識に基づいて各種の設計変更等の変形を加えることも可能であり、そのような変形が加えられた実施の形態も本発明の範囲に含まれうるものである。
【００４５】
たとえば、上述の実施の形態では、カソードがセル支持体によって支持されたセル構造が例示されているが、上述したセル支持体によってアノードが支持されていてもよく、カソードおよびアノードがともに上述したセル支持体によって支持されていてもよい。
【００４６】
また、上述の実施の形態では、固体酸化物形燃料電池として、平板型のセル構造が例示されているが、固体酸化物形燃料電池のタイプは平板型に限定されず、円筒型、平板円筒型、円筒横縞型などの種々のセル構造に上述したセル支持体を適用することが可能である。
【符号の説明】
【００４７】
１０  セル支持体、１４  ステンレス鋼、１６  中間層、１８  被覆層、２０  カソード、３０  固体酸化物電解質層、４０  アノード、１００  固体酸化物形燃料電池
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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