(57)【要約】【課題】フルブレード４１の固有値と基準の下限固有値とのマージンを大きくした上で、遠心圧縮機２９の高圧力比化を促進すること。【解決手段】圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏは、フルブレード４１の後縁４１ｂよりも半径方向外側に位置し、各スプリッタブレード４３の後縁４３ｂは、圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏと同じ半径方向位置に位置し、スプリッタブレード４３の後縁４３ｂの半径方向長さＬ１は、フルブレード４１の後縁４１ｂの半径方向長さＬ２の１．３０倍以下に設定され、フルブレード４１のバックワード角θ１が２０〜５０度に設定され、スプリッタブレード４３のバックワード角θ２が３０〜６０度に設定されたこと。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
遠心力を利用して流体を圧縮する遠心圧縮機に用いられる圧縮機インペラにおいて、
ハブ面が軸方向一方側から半径方向外側に向かって延びた圧縮機ディスクと、
前記圧縮機ディスクのハブ面にその周方向に間隔を置いて設けられた複数のフルブレードと、
前記圧縮機ディスクのハブ面における各隣接する２つの前記フルブレード間に設けられ、前縁が前記フルブレードの前縁よりも下流側に位置し、前記フルブレードのコード長よりも短いコード長のスプリッタブレードと、を具備し、
前記圧縮機ディスクの外縁部が前記フルブレードの後縁よりも半径方向外側に位置し、各スプリッタブレードの後縁が前記圧縮機ディスクの外縁部と同じ半径方向位置に位置している、圧縮機インペラ。
【請求項２】
前記スプリッタブレードの後縁の半径方向長さが前記フルブレードの後縁の半径方向長さの１．３０倍以下に設定されている、請求項１に記載の圧縮機インペラ。
【請求項３】
前記スプリッタブレードのバックワード角が３０〜６０度に設定されている、請求項１又は請求項２に記載の圧縮機インペラ。
【請求項４】
前記フルブレードの後縁と同じ半径方向位置における前記スプリッタブレードの羽根角が前記フルブレードのバックワード角と略同じ羽根角に設定されている、請求項１から請求項３のうちのいずれか１項に記載の圧縮機インペラ。
【請求項５】
遠心力を利用して流体を圧縮する遠心圧縮機において、
内側にシュラウドを有した圧縮機ハウジングと、
前記圧縮機ハウジング内に回転可能に設けられ、請求項１から請求項４のうちのいずれか１項に記載の圧縮機インペラと、を具備している、遠心圧縮機。
【請求項６】
エンジンからの排気ガスの圧力エネルギーを利用して、前記エンジン側に供給される空気を過給する過給機において、
請求項５に記載の遠心圧縮機を具備している、過給機。
【請求項７】
圧縮機ディスクと、
前記圧縮機ディスクに設けられたフルブレードと、
前記圧縮機ディスクにおいて前記フルブレードに隣接して設けられ、前記フルブレードよりコード長が短いスプリッタブレードと、を有し、
前記圧縮機ディスクの外縁部が前記フルブレードの後縁よりも前記圧縮機ディスクの半径方向外側に位置し、前記スプリッタブレードの後縁が前記圧縮機ディスクの外縁部と同じ半径方向位置に位置している、圧縮機インペラ。
【請求項８】
前記スプリッタブレードの後縁の半径方向長さが前記フルブレードの後縁の半径方向長さの１．３０倍以下に設定されている、請求項７に記載の圧縮機インペラ。
【請求項９】
前記スプリッタブレードのバックワード角が３０〜６０度に設定されている、請求項７又は請求項８に記載の圧縮機インペラ。
【請求項１０】
前記フルブレードの後縁と同じ半径方向位置における前記スプリッタブレードの羽根角が前記フルブレードのバックワード角と略同じ羽根角に設定されている、請求項７から請求項９のうちのいずれか１項に記載の圧縮機インペラ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠心力を利用して空気等の流体を圧縮する遠心圧縮機、及びこの遠心圧縮機に用いられる圧縮機インペラ等に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、過給機、産業機械、ガスタービン等に用いられる遠心圧縮機について種々の研究開発がなされており、一般的な遠心圧縮機の構成について簡単に説明すると、次のようになる（特許文献１及び特許文献２等参照）。
【０００３】
一般的な遠心圧縮機は、圧縮機ハウジングを具備しており、この圧縮機ハウジングは、内側に、シュラウドを有している。そして、圧縮機ハウジング内には、圧縮機インペラがその軸心（圧縮機インペラの軸心）周りに回転可能に設けられている。また、圧縮機インペラは、圧縮機ディスクを備えており、この圧縮機ディスクのハブ面は、軸方向一方側（圧縮機インペラの軸方向の一方側）から半径方向外側（圧縮機インペラの半径方向の外側）に向かって延びている。
【０００４】
圧縮機ディスクのハブ面には、複数のフルブレード（全羽根）が周方向（ハブ面の周方向）に間隔を置いて一体的に設けられており、圧縮機ディスクのハブ面における各隣接する２つのフルブレード間には、フルブレードよりも短いコード長（軸長）のスプリッタブレード（半羽根）が一体的に設けられている。換言すれば、圧縮機ディスクのハブ面には、複数のフルブレードと複数のスプリッタブレードが周方向に間隔を置いて交互に一体的に設けられている。ここで、各フルブレードの先端縁（チップ）及び各スプリッタブレードの先端縁は、圧縮機ハウジングのシュラウドに沿うように延びている。また、各スプリッタブレードの前縁は、フルブレードの前縁よりも下流側に位置しており、各フルブレードの後縁及び各スプリッタブレードの後縁は、圧縮機ディスクの外縁部（最大径部）と同じ半径方向位置に位置している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−１３７０６７号公報
【特許文献２】特開２０１２−１４０８９９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、近年、遠心圧縮機の高圧力比化の要請に伴い、圧縮機インペラの外径を拡大する傾向にある。一方、圧縮機インペラの外径を拡大すると、フルブレードのコード長が長くなり、フルブレードの固有値（一次固有値）が低下して、フルブレードの固有値と基準の下限固有値とのマージンが小さくなる。ここで、基準の下限固有値とは、遠心圧縮機の運転中に、フルブレード等のブレードの固有値と圧縮機インペラの励振周波数（圧縮機インペラの回転数と相関する励振周波数）との一致を回避するための下限の固有値のことをいう。つまり、フルブレードの下限の固有値の制約により、圧縮機インペラの外径を十分に拡大して、遠心圧縮機の高圧力化を促進することは困難であるという問題がある。
【０００７】
そこで、本発明は、前述の問題を解決することができる、新規な構成からなる圧縮機インペラ及び遠心圧縮機等を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の本発明は、遠心力を利用して流体を圧縮する遠心圧縮機に用いられる圧縮機インペラにおいて、ハブ面が軸方向一方側から半径方向外側に向かって延びた圧縮機ディスクと、前記圧縮機ディスクのハブ面にその周方向（ハブ面の周方向）に間隔を置いて設けられた複数のフルブレード（全羽根）と、前記圧縮機ディスクのハブ面における各隣接する２つの前記フルブレード間に設けられ、前縁が前記フルブレードの前縁よりも下流側に位置し、前記フルブレードのコード長よりも短いコード長（又は短い軸長）のスプリッタブレード（半羽根）と、を具備し、前記圧縮機ディスクの外縁部（最大径部）が前記フルブレードの後縁よりも半径方向外側に位置し、各スプリッタブレードの後縁が前記圧縮機ディスクの外縁部と同じ半径方向位置に位置している。
【０００９】
ここで、本願の明細書及び特許請求の範囲において、「流体」とは、空気等のガスを含む意であって、「遠心圧縮機」とは、車両用過給機等の過給機に用いられる遠心圧縮機だけでなく、産業用遠心圧縮機、ガスタービン用遠心圧縮機等を含む意である。また、「軸方向一方側」とは、軸方向の一方側のことをいい、「軸方向」とは、特に断らない限り、圧縮機インペラの軸方向のことをいい、「半径方向外側」とは、半径方向の外側のことをいい、「半径方向」とは、特に断らない限り、圧縮機インペラの半径方向のことをいう。更に、「設けられ」とは、直接的に設けられたことの他に、別部材を介して間接的に設けられたこと、及び形成されたことを含む意であって、「前縁」とは、流体の主流方向の上流側の端縁のことをいい、「後縁」とは、流体の主流方向の下流側の端縁のことをいう。そして、「半径方向位置」とは、半径方向の位置のことをいい、「同じ半径方向位置」とは、厳密に同じ半径方向位置の他に、加工誤差、組立誤差等の誤差の範囲（例えば±１．０ｍｍ）を含む意である。なお、「半径方向長さ」とは、圧縮機インペラの軸心を基準とした半径方向の長さのことをいい、「バックワード角」とは、ブレード（フルブレード、スプリッタブレード）の後縁の羽根角のことをいい、「羽根角」とは、圧縮機インペラの半径方向とブレードの翼厚中心線とのなす角のことをいう。
【００１０】
第１の本発明によると、前記圧縮機ディスクの外縁部が前記フルブレードの後縁よりも半径方向外側に位置し、各スプリッタブレードの後縁が前記圧縮機ディスクの外縁部と同じ半径方向位置に位置しているため、前記フルブレードのコード長が長くなることを抑えつつ、前記圧縮機インペラの外径を十分に拡大することができる。
【００１１】
第２の本発明は、遠心力を利用して流体を圧縮する遠心圧縮機において、内側にシュラウドを有した圧縮機ハウジングと、前記圧縮機ハウジング内に回転可能に設けられ、第１の本発明からなる圧縮機インペラと、を具備している。
【００１２】
第２の本発明によると、第１の本発明による作用と同様の作用を奏する他に、前記インペラをその軸心（前記インペラの軸心）周りに回転させることにより、前記圧縮機ハウジング内に取入れた流体を圧縮することができる。一方、圧縮した流体（圧縮流体）は、前記圧縮機ハウジングの外側へ排出される。
【００１３】
第３の本発明は、エンジンからの排気ガスの圧力エネルギーを利用して、前記エンジン側に供給される空気を過給する過給機において、第２の本発明の構成からなる遠心圧縮機を具備している。
【００１４】
第３の本発明によると、第２の本発明による作用と同様の作用を奏する。
【００１５】
第４の本発明は、圧縮機ディスクと、前記圧縮機ディスクに設けられたフルブレードと、前記圧縮機ディスクにおいて前記フルブレードに隣接して設けられ、前記フルブレードよりコード長が短いスプリッタブレードと、を有し、前記圧縮機ディスクの外縁部が前記フルブレードの後縁よりも前記圧縮機ディスクの半径方向外側に位置し、前記スプリッタブレードの後縁が前記圧縮機ディスクの外縁部と同じ半径方向位置に位置している。
【００１６】
第４の本発明によると、第１の本発明による作用と同様の作用を奏する。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、前記フルブレードのコード長が長くなることを抑えつつ、前記圧縮機インペラの外径を十分に拡大できるため、前記フルブレードの固有値（一次固有値）を十分に確保して、前記フルブレードの固有値と基準の下限固有値（段落［０００６］参照）とのマージンを大きくした上で、前記遠心圧縮機の高圧力比化を促進することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、本発明の実施形態に係る圧縮機インペラの正面図である。
【図２】図２は、本発明の実施形態に係る圧縮機インペラの斜視図である。
【図３】図３は、本発明の実施形態に係る圧縮機インペラの側面図である。
【図４】図４は、本発明の実施形態に係る遠心圧縮機の側断面図（子午面図）である。
【図５】図５は、本発明の実施形態に係る車両用過給機の側断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明の実施形態について図１から図５を参照して説明する。なお、図面に示すとおり、「Ｆ」は、前方向、「Ｒ」は、後方向、「ＡＤ」は、軸方向、「ＢＤ」は、半径方向、「ＢＤｉ」は、半径方向内側、「ＢＤｏ」は、半径方向外側、「ＣＤ」は、圧縮機インペラの回転方向である。
【００２０】
図５に示すように、本発明の実施形態に係る車両用過給機（過給機の一例）１は、エンジン（図示省略）からの排気ガス（ガスの一例）の圧力エネルギーを利用して、エンジンに供給される空気を過給（圧縮）するものである。そして、車両用過給機１の具体的な構成等は、以下のようになる。
【００２１】
車両用過給機１は、軸受ハウジング３を具備しており、軸受ハウジング３内には、一対のラジアル軸受５及び一対のスラスト軸受７が設けられている。また、複数の軸受５，７には、前後方向へ延びたロータ軸（回転軸）９が回転可能に設けられており、換言すれば、軸受ハウジング３には、ロータ軸９が複数の軸受５，７を介して回転可能に設けられている。
【００２２】
軸受ハウジング３の後側には、排気ガスの圧力エネルギーを利用して回転力（回転トルク）を発生させるラジアルタービン１１が配設されており、このラジアルタービン１１の構成は、次のようになる。
【００２３】
軸受ハウジング３の後側には、タービンハウジング１３が設けられており、このタービンハウジング１３は、内側に、シュラウド１３ｓを有している。また、タービンハウジング１３内には、タービンインペラ１５がその軸心（タービンインペラ１５の軸心、換言すれば、ロータ軸９の軸心）Ｃ周りに回転可能に設けられており、このタービンインペラ１５は、ロータ軸９の後端部に同心上に一体的に連結されている。そして、タービンインペラ１５は、タービンディスク１７を備えており、このタービンディスク１７のハブ面１７ｈは、後側から半径方向外側（タービンインペラ１５の半径方向の外側）へ延びている。更に、タービンディスク１７のハブ面１７ｈには、複数のタービンブレード１９が周方向（ハブ面１７ｈの周方向）に等間隔に形成（一体形成）されており、各タービンブレード１９の先端縁（チップ）１９ｔは、タービンハウジング１３のシュラウド１３ｓに沿うように延びている。
【００２４】
タービンハウジング１３の適宜位置には、排気ガスをタービンハウジング１３内に取入れるための排気取入口２１が形成されており、この排気取入口２１は、エンジンの排気マニホールド（図示省略）に接続可能である。また、タービンハウジング１３の内部におけるタービンインペラ１５の入口側（排気ガスの主流方向の上流側）には、渦巻き状のタービンスクロール流路２３が形成されており、このタービンスクロール流路２３は、排気取入口２１に連通してある。更に、タービンハウジング１３におけるタービンインペラ１５の出口側（排気ガスの主流方向の下流側）には、排気ガスを排出するための排気排出口２５が形成されており、この排気排出口２５は、接続管（図示省略）を介して排気ガス浄化装置（図示省略）に接続可能である。
【００２５】
なお、軸受ハウジング３の後側面には、タービンインペラ１５側からの熱を遮蔽する環状の遮熱板２７が設けられており、この遮熱板２７の外縁部２７ｏは、軸受ハウジング３とタービンハウジング１３によって挟持されている。
【００２６】
軸受ハウジング３の前側には、遠心力を利用して空気を圧縮する遠心圧縮機２９が配設されており、この遠心圧縮機２９の構成は、次のようになる。
【００２７】
図４及び図５に示すように、軸受ハウジング３の前側には、圧縮機ハウジング３１が設けられている。また、圧縮機ハウジング３１は、内側にシュラウド３３ｓを有したハウジング本体３３と、このハウジング本体３３の後側に設けられかつ軸受ハウジング３の前側部に一体的に連結された環状のシールプレート３５とを備えている。
【００２８】
図１から図４に示すように、圧縮機ハウジング３１内には、圧縮機インペラ３７がその軸心（圧縮機インペラ３７の軸心、換言すれば、ロータ軸９の軸心）Ｃ周りに回転可能に設けられており、この圧縮機インペラ３７は、ロータ軸９の前端部に同心上に一体的に連結されている。また、圧縮機インペラ３７は、ロータ軸９の前端部に一体的に連結した圧縮機ディスク３９を備えており、この圧縮機ディスク３９のハブ面３９ｈは、前側（圧縮機インペラ３７の軸方向の一方側）から半径方向外側（圧縮機インペラ３７の半径方向の外側）へ延びている。
【００２９】
圧縮機ディスク３９のハブ面３９ｈには、複数のフルブレード（全羽根）４１が周方向（ハブ面３９ｈの周方向）に等間隔に形成（一体形成）されている。また、圧縮機ディスク３９のハブ面３９ｈにおける各隣接する２つのフルブレード４１間には、フルブレード４１よりも短いコード長（又は短い軸長）のスプリッタブレード（半羽根）４３が形成（一体形成）されている。換言すれば、圧縮機ディスク３９のハブ面３９ｈには、複数のフルブレード４１と複数のスプリッタブレード４３が周方向に間隔を置いて交互に形成（一体形成）されている。ここで、各フルブレード４１の先端縁（チップ）４１ｔ及び各スプリッタブレード４３の先端縁４３ｔは、ハウジング本体３３のシュラウド３３ｓに沿うように延びている。各スプリッタブレード４３の前縁４３ａは、フルブレード４１の前縁４１ａよりも空気の主流方向の下流側に位置しており、子午面（図４に示す遠心圧縮機２９の側断面）において、各フルブレード４１の後縁４１ｂ及び各スプリッタブレード４３の後縁４３ｂは、圧縮機インペラ３７の軸方向に平行になっている。
【００３０】
図４に示すように、圧縮機ハウジング３１における圧縮機インペラ３７の入口側（空気の主流方向の上流側）には、空気を圧縮機ハウジング３１内に取入れるための流体取入口としての空気取入口４５が形成されており、この空気取入口４５は、空気を浄化するエアクリーナ（図示省略）に接続可能である。また、圧縮機ハウジング３１内における圧縮機インペラ３７の出口側（空気の主流方向の下流側）には、圧縮された空気を昇圧する環状のディフューザ流路４７が形成されている。更に、圧縮機ハウジング３１の内部には、渦巻き状の圧縮機スクロール流路４９が形成されており、この圧縮機スクロール流路４９は、ディフューザ流路４７に連通してある。そして、圧縮機ハウジング３１の適宜位置には、圧縮された空気を圧縮機ハウジング３１の外側へ排出するための流体排出口としての空気排出口５１が形成されており、この空気排出口５１は、圧縮機スクロール流路４９に連通しかつエンジンの吸気マニホールド（図示省略）に接続可能である。
【００３１】
続いて、本発明の実施形態に係る圧縮機インペラ３７の特徴部分について説明する。
【００３２】
図１から図３に示すように、圧縮機ディスク３９の外縁部（最大径部）３９ｏは、フルブレード４１の後縁４１ｂよりも半径方向外側（圧縮機インペラ３７の半径方向の外側）に位置している。換言すれば、各フルブレード４１の後縁４１ｂは、圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏよりも半径方向内側（圧縮機インペラ３７の半径方向の内側）に位置している。また、各スプリッタブレード４３の後縁４３ｂは、圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏと同じ半径方向位置に位置している。換言すれば、各スプリッタブレード４３の後縁４３ｂは、フルブレード４１の後縁４１ｂよりも半径方向外側に位置している。
【００３３】
スプリッタブレード４３の後縁４３ｂの半径方向長さ（圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏの半径方向長さ）Ｌ１は、フルブレード４１の後縁４１ｂの半径方向長さＬ２の１．３０倍以下、好ましくは、１．０２〜１．３０倍に設定されている。フルブレード４１の後縁４１ｂの半径方向長さＬ２の１．３０倍以下に設定されるようにしたのは、１．３０倍を超えて設定されると、スプリッタブレード４３のコード長が長くなって、スプリッタブレード４３の固有値（一次固有値）が低下して、スプリッタブレード４３の固有値と基準の下限固有値（段落［０００６］参照）とのマージンが小さくなるからである。なお、好ましくは、フルブレード４１の後縁４１ｂの半径方向長さの１．０２倍以上に設定されるようにしたのは、遠心圧縮機２９の高圧力比化をより促進するためである。
【００３４】
フルブレード４１の後縁４１ｂの羽根厚中心線４１ｃは、圧縮機インペラ３７の半径方向に対して圧縮機インペラ３７の回転方向の反対側へ傾斜しており、フルブレード４１のバックワード角（負の出口羽根角）θ１は、２０〜５０度に設定されている。また、スプリッタブレード４３の後縁４３ｂの羽根厚中心線４３ｃは、圧縮機インペラ３７の半径方向に対して圧縮機インペラ３７の回転方向の反対側へ傾斜しており、スプリッタブレード４３のバックワード角θ２は、３０〜６０度（θ２＞θ１）に設定されている。スプリッタブレード４３のバックワード角θ２を４５度以上に設定されるようにしたのは、遠心圧縮機３７のサージ余裕（サージマージン）を大きくするためである。スプリッタブレード４３のバックワード角θ２を６０度以下に設定されるようにしたのは、６０度を超えて設定されると、スプリッタブレード４３の付け根（基端）付近に過大な遠心応力が発生するおそれがあるかである。なお、フルブレード４１のバックワード角θ１が２０〜５０度に設定さる代わりに、スプリッタブレード４３のバックワード角θ２と同様に、３０〜６０度に設定されるようにしても構わない。
【００３５】
フルブレード４１の後縁４１ｂの半径方向位置において、スプリッタブレード４３の羽根厚中心線４３ｃは、圧縮機インペラ３７の半径方向に対して圧縮機インペラ３７の回転方向の反対側へ傾斜している。また、フルブレード４１の後縁４１ｂと同じ半径方向位置におけるスプリッタブレード４３の羽根角θ３は、フルブレード４１のバックワード角θ１と略同じ羽根角に設定されている。ここで、略同じ羽根角とは、厳密に同じ羽根角の他に、例えば±１０度を含む意である。
【００３６】
続いて、本発明の実施形態の作用及び効果について説明する。
【００３７】
排気取入口２１からタービンハウジング１３内に取入れた排気ガスがタービンスクロール流路２３を経由してタービンインペラ１５の入口側から出口側へ流通する。すると、排気ガスの圧力エネルギーを利用して回転力（回転トルク）を発生させて、圧縮機インペラ３７をその軸心（圧縮機インペラ３７の軸心）Ｃ周りにタービンインペラ１５と一体的に回転させることができる。これにより、空気取入口４５から圧縮機ハウジング３１内に取入れた空気を圧縮して、ディフューザ流路４７及び圧縮機スクロール流路４９を経由して空気排出口５１から排出して、エンジンに供給される空気を過給することができる。なお、タービンインペラ１５の出口側へ流通した排気ガスは、排気排出口２５からタービンハウジング１３の外側へ排出される（車両用過給機１の通常の作用）。
【００３８】
圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏがフルブレード４１の後縁４１ｂよりも半径方向外側に位置し、各スプリッタブレード４３の後縁４３ｂが圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏと同じ半径方向位置に位置しているため、フルブレード４１のコード長が長くなることを抑えつつ、圧縮機インペラ３７の外径を十分に拡大することができる。
【００３９】
スプリッタブレード４３のバックワード角θ２が３０〜６０度に設定されているため、スプリッタブレード４３の付け根付近に過大な遠心応力が発生することを回避しつつ、遠心圧縮機３７のサージ余裕を大きくすることができる。
【００４０】
フルブレード４１の後縁４１ｂと同じ半径方向位置におけるスプリッタブレード４３の羽根角θがフルブレード４１のバックワード角θ１と略同じ羽根角に設定されているため、圧縮機インペラ３７の出口側の流れ場を円周方向に沿って均一な状態に近づけることができる（車両用過給機１の特有の作用）。
【００４１】
従って、本発明の実施形態によれば、フルブレード４１のコード長が長くなることを抑えつつ、圧縮機インペラ３７の外径を十分に拡大できるため、フルブレード４１の固有値（一次固有値）を十分に確保して、フルブレード４１の固有値と基準の下限固有値とのマージンを大きくした上で、遠心圧縮機２９の高圧力比化、換言すれば、車両用過給機１の高圧力比化を促進することができる。
【００４２】
また、スプリッタブレード４３の付け根付近に過大な遠心応力が発生することを回避しつつ、遠心圧縮機３７のサージ余裕を大きくすることができるため、圧縮機インペラ３７の耐久性を維持しつつ、遠心圧縮機３７の作動範囲、換言すれば、車両用過給機１の作動範囲を小流量側へ拡大することができる。
【００４３】
更に、圧縮機インペラ３７の出口側の流れ場を円周方向に沿って均一な状態に近づけることができるため、圧縮機インペラ３７の出口側における圧力損失を低減して、遠心圧縮機３７の圧縮機効率、換言すれば、車両用過給機１の圧縮機効率を向上させることができる。
【００４４】
なお、本発明は、前述の実施形態の説明に限られるものではなく、例えば、車両用過給機１の遠心圧縮機２９に適用した技術的思想を産業用遠心圧縮機（図示省略）又はガスタービン用遠心圧縮機（図示省略）に適用しても構わない。また、圧縮機ディスク３９のハブ面３９ｈにおける各スプリッタブレード４３の空気の主流方向の直下流側に、短ブレード（図示省略）が形成（一体形成）されるようにしても構わなく、この場合には、各短ブレードの後縁が圧縮機ディスク３９の外縁部３９ｏと同じ半径方向位置に位置することになる。更に、圧縮機ディスク３９のハブ面３９ｈにおける各隣接する２つのフルブレード４１の間に、スプリッタブレード４３の他に、別のスプリッタブレード（図示省略）が形成（一体形成）されるようにしても構わない。そして、本発明に包含される権利範囲は、前述の実施形態に限定されないものである。
【符号の説明】
【００４５】
１：車両用過給機（過給機）、３：軸受ハウジング、９：ロータ軸、１１：ラジアルタービン、１３：タービンハウジング、１５：タービンインペラ、２９：遠心圧縮機、３１：圧縮機ハウジング、３３：ハウジング本体、３３ｓ：シュラウド、３５：シールプレート、３７：遠心圧縮機、３９：圧縮機ディスク、３９ｈ：ハブ面、３９ｏ：外縁部、４１：フルブレード、４１ａ：前縁、４１ｂ：後縁、４１ｃ：羽根厚中心線、４１ｔ：先端縁、４３：スプリッタブレード、４３ａ：前縁、４３ｂ：後縁、４３ｃ：羽根厚中心線、４３ｔ：先端縁、４５：空気取入口、４７：ディフューザ流路、４９：圧縮機スクロール流路、５１：空気排出口、θ１：フルブレードのバックワード角、θ２：スプリッタブレードのバックワード角
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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