(57)【要約】【課題】ロータリピストンエンジンの暖機を促進すると共に、エンジンの効果的な冷却を達成しつつ、ターボ過給機等の作動装置の冷却性を高めることができるようにする。【解決手段】エンジン１の冷却装置は、ウォータポンプ２０ａからエンジンハウジングのウォータジャケット１２へ冷却液を循環させる循環経路を備えている。ウォータジャケット１２は、燃焼行程及び排気行程に対応するホットゾーンＨと吸気行程に対応するコールドゾーンＣとに区画されている。エンジン１には冷却液を循環させて冷却される作動装置（ターボ過給機２３）が設けられている。エンジン１の暖機時において、ウォータジャケット１２のホットゾーンＨでは冷却液の流れを停止する一方、コールドゾーンＣには冷却液を流して作動装置に冷却液を循環させる流量制御弁２０ｂ〜２０ｄを備えている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ウォータポンプからエンジンハウジングのウォータジャケットへ冷却液を循環させる循環経路を備えたロータリピストンエンジンの冷却装置であって、
前記ウォータジャケットは、燃焼行程及び排気行程に対応するホットゾーンと、吸気行程に対応するコールドゾーンとに区画されており、
エンジンには、冷却液を循環させて冷却される作動装置が設けられ、
前記エンジンの暖機時において、前記ウォータジャケットのホットゾーンでは冷却液の流れを停止する一方、前記ウォータジャケットのコールドゾーンには冷却液を流して前記作動装置に冷却液を循環させる流量制御弁を備えている、ロータリピストンエンジンの冷却装置。
【請求項２】
請求項１において、
前記作動装置は、車両に搭載され、前記エンジンの上方側に配設されたターボ過給機である、ロータリピストンエンジンの冷却装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリピストンエンジンの冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
下記の特許文献１に記載されているように、ロータリピストンエンジンのサイドハウジングの上部に冷却液の導入通路及び排出通路を設け、導入通路から点火プラグの周辺領域及び排気通路の周辺領域のいわゆるホットゾーンを循環させ、さらに、吸気行程のいわゆるコールドゾーンを循環させて排出通路から排出させる構造が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２４７４２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ロータリピストンエンジンの冷却装置において、エンジンの暖機促進と、冷却の適正化のために、エンジンハウジングをホットゾーンとコールドゾーンとに区画して、それぞれの冷却液の流量を調整する２系統冷却システムが考えられる。
【０００５】
ところで、エンジンの高出力化を達成するためにターボ過給機を装備する場合があり、冷間始動後の早い段階においても、該ターボ過給機の耐久性を高めるために、冷却液を循環させて適切に冷却する必要がある。また、ターボ過給機に限らず、ＥＧＲ関連機器等、始動後に時間を置かずに冷却が必要な作動装置も搭載される場合がある。
【０００６】
従って、エンジンにおいては、燃費効率及びエンジンの構成部材の耐久性等の観点から、冷間始動後には暖機の促進を図るために冷却を行わないのが好ましく、他方、冷間始動時から冷却を行うのが好ましい作動装置が存在する。
【０００７】
本発明は、上記の課題を解決するためになされ、ロータリピストンエンジンの暖機を促進すると共に、エンジンの効果的な冷却を達成しつつ、ターボ過給機等の作動装置の冷却性を高めることができる技術を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の課題を解決するため、本発明は、エンジンハウジングのウォータジャケットを、燃焼行程及び排気行程に対応するホットゾーンと吸気行程に対応するコールドゾーンとに区画し、暖機時には、ホットゾーンの冷却を止める一方、冷却が必要な作動装置をコールドゾーンを経由して冷却することを特徴とする。
【０００９】
具体的には、本発明は、ロータリピストンエンジンの冷却装置を対象とし、次のような解決手段を講じた。
【００１０】
すなわち、第１の発明は、ウォータポンプからエンジンハウジングのウォータジャケットへ冷却液を循環させる循環経路を備えたロータリピストンエンジンの冷却装置であって、ウォータジャケットは、燃焼行程及び排気行程に対応するホットゾーンと、吸気行程に対応するコールドゾーンとに区画されており、エンジンには冷却液を循環させて冷却される作動装置が設けられ、エンジンの暖機時において、ウォータジャケットのホットゾーンでは冷却液の流れを停止する一方、ウォータジャケットのコールドゾーンには冷却液を流して作動装置に冷却液を循環させる流量制御弁を備えているものである。
【００１１】
これによれば、エンジン暖機時においても、冷却が必要な作動装置（例えば、ターボ過給機又はＥＧＲクーラバイパスバルブ等）へ吸気行程のコールドゾーンから冷却液を流すため、少量の冷却液でも冷却効果を確保することができる。その上、ホットゾーンでは冷却液の流れを停止するため、暖機の促進を図ることができるので、燃費を向上することができる。
【００１２】
第２の発明は、上記第１の発明において、作動装置は車両に搭載されエンジンの上方側に配設されたターボ過給機である。
【００１３】
これによれば、暖機時においても、高負荷時に作動する上方配置で走行風冷却が困難となりやすいターボ過給機の回転軸受の周囲の冷却性を確保することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、ロータリピストンエンジンの暖機が促進されると共に、エンジンの効果的な冷却を達成しつつ、ターボ過給機等を少量の冷却液でもその冷却性を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１（ａ）は一実施形態に係るロータリピストンエンジンを示す模式断面図であり、図１（ｂ）は従来のロータリピストンエンジンを示す模式断面図である。
【図２】図２は一実施形態に係るロータリピストンエンジンの冷却装置を示す模式的な構成図である。
【図３】図３は一実施形態に係るロータリピストンエンジンの冷却装置が冷却対象とする各作動装置の配置及び構成を示す模式図である。
【図４】図４は一実施形態に係る各作動装置における冷間始動時から暖機完了後までの冷却液の流通の有無の一例を表わす一覧表である。
【図５】図５（ａ）〜図５（ｃ）は一実施形態に係るロータリピストンエンジンの冷却装置における冷間始動後の実機による評価結果であり、図５（ａ）はホットゾーンにおける壁面の温度の時間依存性を冷却液の流通の有無で表すグラフであり、図５（ｂ）はコールドゾーンにおける壁面の温度の時間依存性を冷却液の流通の有無で表すグラフであり、図５（ｃ）はホットゾーンにおける冷却液の流通の有無と燃料消費率との関係を表すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物又はその用途を制限することを意図しない。
【００１７】
（一実施形態）
図１（ａ）は本実施形態に係るロータリピストンエンジンの断面構成を模式的に表し、図１（ｂ）は従来のロータリピストンエンジンの断面構成を模式的に表している。
【００１８】
図１（ａ）及び図１（ｂ）に示すように、ロータリピストンエンジン（以下、単にエンジンと呼ぶ。）１は、ロータハウジング１１を有し、該ロータハウジング１１におけるトロコイド内周面（ロータの摺動面）の近傍には、冷却液を流通させるウォータジャケット１２が配設されている。
【００１９】
ウォータジャケット１２は、燃焼行程及び排気行程に対応するホットゾーンＨと、吸気行程に対応するコールドゾーンＣとに区画することができる。
【００２０】
例えば、図１（ａ）に示す本実施形態のウォータジャケット１２においては、ロータハウジング１１と隣接するインタミディエイトハウジング（図示せず）又はサイドハウジング（図示せず）の上部に設けられる排気口１１ａの下端部とトレーリング点火プラグＴの下端部とを結ぶ仮想線の上側の領域がホットゾーンＨとなり、該仮想線から下側で且つ吸気口１１ｂを含む領域がコールドゾーンＣとなる。
【００２１】
図１（ａ）に示すように、本実施形態に係るエンジン１において、トレーリング点火プラグＴの近傍には、例えば、機械式のウォータポンプＷ／Ｐが配設されている。ウォータジャケット１２は、ウォータポンプＷ／Ｐからロータハウジング１１の上部を通過する第１経路１２ａと、ウォータポンプＷ／Ｐからロータハウジング１１の下部を通過する第２経路１２ｂとの２つの経路に分割されて形成されている。従って、第１経路１２ａは、ホットゾーンＨを通過し、第２経路１２ｂは、コールドゾーンＣを通過する。
【００２２】
一方、図１（ｂ）に示す従来のウォータジャケット１２においては、インタミディエイトハウジング等の下部に設けられる排気口１１ａの上端部とトレーリング点火プラグＴの上端部とを結ぶ仮想線の下側の領域がホットゾーンＨとなり、該仮想線から上側で且つ吸気口１１ｂを含む領域がコールドゾーンＣとなる。機械式のウォータポンプＷ／Ｐはエンジン１の上部に配設されており、ウォータジャケット１２は、ウォータポンプＷ／Ｐからトロコイド内周面の周囲を１つの経路として設けられる。従って、従来のウォータジャケット１２を流通する冷却液は、ウォータポンプＷ／Ｐが作動している間は、常にホットゾーンＨとコールドゾーンＣとを流通する。
【００２３】
ここで、本実施形態に係るエンジン１と従来のエンジン１とで、ホットゾーンＨとコールドゾーンＣとの位置が逆になっている。本実施形態に係るエンジン１の場合は、一例として、エンジン１にターボ過給機を搭載する構成であることから、従来のエンジン１に配設される排気口１１ａが下側となる構成では、排気を受けるターボ過給機がエンジン１の下部に位置することとなる。従って、例えばエンジンフードの位置を低く設定しようとすると、ターボ過給機がフレームと干渉する事態が生じる場合があり、本実施形態においては、ホットゾーンＨを上側に設定して、ターボ過給機をエンジン１の上方に配置している。従って、ホットゾーンＨを上側に設定し、コールドゾーンＣをその下側に設定するという構成は、本発明とは無関係である（本発明に必須の要件ではない）。
【００２４】
ところで、図１（ｂ）に示す従来のエンジン１において、ウォータジャケット１２に冷却液を流すと、ホットゾーンＨ及びコールドゾーンＣのいずれにも冷却液が常時流れることになる。従って、従来のエンジン１においては、暖機運転（昇温）時でも、ホットゾーンＨが冷却液により冷却されてしまい、燃費効果を得られにくい。
【００２５】
これに対し、図１（ａ）に示す本実施形態に係るエンジン１においては、ウォータジャケット１２を第１経路１２ａと第２経路１２ｂと分けることにより、いずれか一方の経路に冷却液を選択的に流通させることができる。例えば、暖機運転（昇温）時において、コールドゾーンＣにのみ冷却液を流し、ホットゾーンＨには冷却液を流さないようにすると、ホットゾーンＨの昇温を促進することができ、燃費の低減効果を得ることができる。
【００２６】
図２は本実施形態に係るロータリピストンエンジンの冷却装置の模式的な構成を表している。図２に示すように、エンジン１に循環経路１３を介して冷却液を送出する機械式ウォータポンプ２０ａと、該冷却液の流量調整を行う複数の流量制御バルブ２０ｂ、２０ｃ及び２０ｄとを含む水流制御装置２０と、流入口がエンジン１に設けられたバルブ３０と接続され、流出口が水流制御装置２０のバルブ２０ｂと接続されたラジエータ２１と、流入口がバルブ３０と接続され、流出口がラジエータ２１の流入口及びバルブ２０ｂと接続されたＥＧＲクーラ（ＥＧＲ／Ｃ）２２とを備えている。ここで、図２においては、水流制御装置２０に含まれる流量制御バルブ２０ｂ、２０ｃ及び２０ｄは、個別の３個のバルブから構成されているように図示しているが、これは、便宜上に過ぎず、ロータリバルブ等によって構成することができる。
【００２７】
また、エンジン１のバルブ３０からの冷却液を受けるターボ過給機（Ｔ／Ｃ）用冷却器２３と、その下流に位置し流出口がバルブ２０ｃと接続されたＥＧＲクーラバイパスバルブ用冷却器２４と、バルブ３０からの冷却液を受け、流出口がバルブ２０ｃと接続された電子スロットルバルブ用温調器２５と、バルブ３０からの冷却液を受け、流出口がバルブ２０ｃと接続された車両空調用ヒータ２６と、バルブ３０からの冷却液を受ける水冷オイルクーラ（Ｏ／Ｃ）２７と、その下流に位置し流出口がバルブ２０ｄと接続された、例えば自動変速器ウォーマ（ＡＴＦ／Ｗ）用冷却器２８とを備えている。
【００２８】
ここで、ＥＧＲとは、排気の一部を吸気に添加する手法である排気再循環をいう。また、自動変速器ウォーマ（ＡＴＦ／Ｗ）用冷却器２８は、手動変速器ウォーマ（ＭＴＦ／Ｗ）用冷却器であってもよい。
【００２９】
以上の構成により、本実施形態に係る冷却装置は、ウォータジャケット１２を第１経路１２ａと第２経路１２ｂとに分割すると共に、バルブ３０の開度を適当に調節することにより、冷却液を第１経路１２ａ及び第２経路１２ｂの両方又はいずれか一方の経路に選択的に流通させることができる。
【００３０】
さらに、水流制御装置２０のバルブ２０ｂ〜２０ｄの開度を適当に調節することにより、冷却液をターボ過給機用冷却器２３、電子スロットルバルブ用温調器２５、車両空調用ヒータ２６又は水冷オイルクーラ２７等々に選択的に流通させることができる。
【００３１】
図３は本実施形態に係るロータリピストンエンジンの冷却装置が冷却対象とする、車両に搭載される主な作動装置（デバイス）の配置及び構成を模式的に表している。図３に示すように、ＥＧＲクーラ２２は、エンジン１からの排気管と分岐され、吸気管４１におけるインタクーラ４２の下流部分と接続されたＥＧＲ管４０に配設された水冷式の冷却器である。また、ＥＧＲクーラバイパスバルブ２４Ａは、ＥＧＲクーラ２２の上流側で分岐し、ＥＧＲ管４０における吸気管４１との接続部の近傍に接続されるＥＧＲバイパス管４０ａの下流側に設けられる。なお、ＥＧＲクーラバイパスバルブ２４Ａは、エンジン１の低負荷時に開状態とされる。ターボ過給機２３Ａは、エンジン１からの排気を受けるタービンと、該タービンと同軸上に設けられ、吸気を圧縮するコンプレッサとを有し、インタクーラ４２の上流側に配設される。また、電子スロットルバルブ２５Ａは、吸気管４１におけるインタクーラ４２の下流側に設けられる。ここで、上述したように、実機においては、ターボ過給機２３Ａは、例えば、エンジン１のホットゾーンＨの上方に搭載される。
【００３２】
図４は本実施形態に係る各デバイスにおける冷間始動時から暖機完了後までの冷却液の流通の有無の一例を表している。図４において、矢印（→）が付与された欄は冷却液が流通する状態を表し、斜線（／）が付与された欄は冷却液が流通しない状態を表している。
【００３３】
図１（ａ）に示したように、エンジン１においては、冷間始動時は、ウォータジャケット１２に設けた第１経路１２ａには冷却液を流したくない。しかしながら、図２に示すグループＡのデバイス、すなわち、電子スロットルバルブ用温調器２５、ターボ過給機用冷却器２３、ＥＧＲクーラバイパスバルブ用冷却器２４及びオン状態の車両空調用ヒータ２６は、冷間始動時であっても、冷却液を流通させるのが好ましい。なぜなら、図３に示したように、ターボ過給機２３Ａ及びＥＧＲクーラバイパスバルブ２４Ａは、エンジン１の始動の直後から排気を直接に受けることから温度上昇が激しく、また、電子スロットルバルブ２５Ａは、氷結防止等のために冷却水を流して温度調節を行うからである。また、車両空調用ヒータ２６は、手動又は自動でオン状態となれば、冷却液を流す必要がある。
【００３４】
このように、冷間始動時には、エンジン１のウォータジャケット１２におけるホットゾーンＨを通る第１経路１２ａは、バルブ３０によって閉状態とするものの、コールドゾーンＣを通る第２経路１２ｂを適当に開状態とすることにより、図４に示すように、グループＡのデバイスには所定の流量の冷却液を流通させることが可能となる。なお、図２に示すように、グループＡのデバイスは、水流制御装置２０のバルブ２０ｃの開度の調節により、冷却液の流量を調整することができる。同様に、ラジエータ２１及びＥＧＲクーラ２２はバルブ２０ｂの開度の調節により、水冷オイルクーラ２７及び自動変速器ウォーマ用冷却器２８はバルブ２０ｄの開度の調節により、それぞれ、冷却液の流量を調整することができる。
【００３５】
図４をさらに説明すると、暖機判定において、冷却液の温度が所定の温度に達していると判定された場合には、バルブ３０の開度の調節により、コールドゾーンＣに加え、ホットゾーンＨに対しても、すなわちウォータジャケット１２の第１経路１２ａに対しても冷却液を流し始める。さらに、水流制御装置２０の流量制御バルブ２０ｂを適当な開状態とすることにより、ラジエータ２１及びＥＧＲクーラ２２に冷却液を流す。暖機判定で冷却液の温度が所定の温度未満と判定された場合の「半暖機」状態においては、水流制御装置２０の流量制御バルブ２０ｄを適当な開状態とすることにより、水冷オイルクーラ２７及び自動変速器ウォーマ用冷却器２８に冷却液を流す。
【００３６】
また、各流量制御バルブ２０ｂ〜２０ｄによる流量の調整は適宜行うことができ、例えば、冷間始動時及び低負荷時の流量は少量でもよく、また、暖機完了後の高負荷運転時にはその流量を増量してもよい。
【００３７】
以上説明したように、エンジン１の冷間始動時には、該エンジン１のウォータジャケット１２におけるホットゾーンＨには冷却液を流さず、コールドゾーンＣにのみ冷却液を流す。これにより、燃費の改善効果だけでなく、エンジン１の構成部材に対する不具合の発生を防止することができる。具体的には、エンジン１の動作中において、ホットゾーンＨは、燃焼ガスの温度が高いため、エンジン１のハウジングの壁面の温度が高いほど、燃焼の損失の低減効果が大きい。また、ホットゾーンＨは、燃焼ガスの圧力が高いため、ロータの摺動面の温度が高いほど、ロータとその摺動面との間に介在する油膜の粘度が適切となり、且つ、その膜厚も適切となる。これにより、アペックスシール、サイドシール及びコーナシールを含むガスシールの摩擦損失の低減効果が大きくなる。
【００３８】
これに対し、コールドゾーンＣには燃焼熱が伝わりにくいため、冷却液を冷間始動時から流しても、その損失は小さい。
【００３９】
図５（ａ）〜図５（ｃ）に本実施形態に係るロータリピストンエンジンの冷却装置における冷間始動後の実機による評価結果であり、図５（ａ）はホットゾーンＨにおける壁面の温度の時間依存性を冷却液の流通の有無で表し、図５（ｂ）はコールドゾーンＣにおける壁面の温度の時間依存性を冷却液の流通の有無で表し、図５（ｃ）はホットゾーンＨにおける冷却液の流通の有無と燃料消費率との関係を表している。
【００４０】
図５（ａ）からは、冷却液をホットゾーンＨに流す場合（水流あり）は、冷間始動時から所定時間後の壁面の温度は約７０℃であり、冷却液をホットゾーンＨに流通させない場合（水流停止）は、始動時から所定時間後の壁面の温度は約１３０℃にまで上昇していることが分かる。
【００４１】
これに対し、図５（ｂ）からは、冷却液をコールドゾーンＣに流通させる場合（水流あり）は、冷間始動時から所定時間後の壁面の温度は約４５℃であり、冷却液をホットゾーンＨに流通させない場合（水流停止）は、始動時から所定時間後の壁面の温度は約６２℃である。
【００４２】
これらのことから、冷間始動時からホットゾーンＨに冷却液を流すと暖機が遅れ、これとは逆に、冷間始動中にホットゾーンＨに冷却液を流さないことにより暖機が速くなることが分かる。従って、上述した壁面の温度が高いほど、燃焼の損失の低減効果が大きいこと、また、壁面の温度が高いほど、ガスシールの摩擦損失の低減効果が大きくなることの効果を得られることが実証される。
【００４３】
また、図５（ｃ）からは、冷間始動中にホットゾーンＨに冷却液を流通させないことにより、燃料消費率が低下していることが分かる。
【００４４】
なお、上記の実施形態は、図１（ａ）に示すロータリピストンエンジン１に適応した例を示したが、図１（ｂ）に示す従来のエンジン１においても、ホットゾーンＨとコールドゾーンＣとに区画し、ウォータジャケット１２を、ホットゾーンＨを通過する第１経路と、コールドゾーンＣを通過する第２経路との２つの経路に分割して形成し、本発明を適応するようにしてもよい。
【００４５】
−効果−
以上より、本実施形態によれば、ロータリピストンエンジンの主に冷間始動時において、燃焼行程及び排気行程に対応するホットゾーンには、冷却液を流通させないようにすることによりエンジンの暖機が促進されて、燃費を改善することができる。その上、冷間始動時において、吸気行程に対応するコールドゾーンには、冷却液を流通させるようにすることにより、例えばターボ過給機の回転軸受等を少量の冷却液でもその冷却性を高めることができる。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明に係るロータリピストンエンジンの冷却装置は、冷間始動時の燃費の改善と迅速な冷却との両立が必要な用途等に適用することができる。
【符号の説明】
【００４７】
１      ロータリピストンエンジン（エンジン）
１１    ロータハウジング（エンジンハウジング）
１１ａ  排気口
１１ｂ  吸気口
１２    ウォータジャケット
１２ａ  第１経路
１２ｂ  第２経路
１３    循環経路
２０    水流制御装置
２０ａ  機械式ウォータポンプ（ウォータポンプ）
２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ  流量制御バルブ（流量制御弁）
２１    ラジエータ
２２    ＥＧＲクーラ
２３    ターボ過給機用冷却器
２３Ａ  ターボ過給機
２４    ＥＧＲクーラバイパスバルブ用冷却器
２４Ａ  ＥＧＲクーラバイパスバルブ
２５    電子スロットルバルブ用温調器
２５Ａ  電子スロットルバルブ
２６    車両空調用ヒータ
２７    水冷オイルクーラ
２８    自動変速器ウォーマ用冷却器
３０    バルブ
【図１】
2016108973.tif 000003
【図２】
2016108973.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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