(57)【要約】【課題】単位電力変換器を複数直列に接続し、各単位電力変換器が出力する電圧パルスを積算した階段状波形の出力電圧を電力系統に連系させる電力変換装置で、定常時の電流高調波を低減しつつ、系統電圧に追従した電圧を出力して、系統異常時も電流の高調波成分の増大と過電流を確実に抑制すること。【解決手段】電力系統の電圧、各単位電力変換器の電流、及び各単位電力変換器毎のコンデンサ電圧を検出する検出手段と、検出した内容を基に電力変換装置の電圧指令値を算出し、算出した電圧指令値に基づいて、各単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、オフさせる段階を判定し、判定した電圧パルスのオン／オフ段階に応じて前記各単位電力変換器のスイッチング素子にゲート信号を与える制御部２とを備える。【選択図】図１
2016063611.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンデンサ及びブリッジ接続した半導体スイッチング素子を用いた単位電力変換器を複数直列に接続し、それら各単位電力変換器が出力する電圧パルスを積算した階段状波形の出力電圧を電力系統に連系させる電力変換装置であって、
前記電力系統の電圧、前記各単位電力変換器の電流、及び前記各単位電力変換器毎のコンデンサ電圧を検出する検出手段と、
前記検出手段で検出した内容を基に前記電力変換装置の電圧指令値を算出する演算手段と、
前記演算手段で算出した電圧指令値に基づいて、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、オフさせる段階を判定する判定手段と、
前記判定手段で判定した電圧パルスのオン／オフ段階に応じて前記各単位電力変換器の前記スイッチング素子にゲート信号を与える制御駆動手段と
を備えたことを特徴とする電力変換装置。
【請求項２】
前記判定手段は、
正弦波状の前記電圧指令値の基本波一周期中の位相０〜２πを４分割したそれぞれの期間のうち、
０〜π／２を各単位電力変換器の電圧パルスのオン段階、
π／２〜πを各単位電力変換器の電圧パルスのオフ段階、
π〜３π／２を各単位電力変換器の電圧パルスのオン段階、
３π／２〜２πを各単位電力変換器の電圧パルスのオフ段階、
に割当て、前記電圧指令値の位相と比較して前記単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階か、オフさせる段階かを判定する
ことを特徴とする請求項１記載の電力変換装置。
【請求項３】
前記判定手段は、前記電圧指令値の経時変化の傾きを算出し、
傾きが正である場合は前記単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、
傾きが負である場合は前記単位電力変換器が出力する電圧パルスをオフさせる段階、
と判定することを特徴とする請求項１記載の電力変換装置。
【請求項４】
前記判定手段は、前記電圧指令値の低周波成分を抽出し、抽出した電圧指令値の経時変化の傾きを算出して、
傾きが正である場合は前記単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、
傾きが負である場合は前記単位電力変換器が出力する電圧パルスをオフさせる段階、
と判定することを特徴とする請求項１記載の電力変換装置。
【請求項５】
前記判定手段は、
前記電力系統の電圧が定常時には、前記電圧指令値の位相に基づいて、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスをさせる段階、オフさせる段階を判定し、
前記電力系統の電圧が定常状態から外れる場合には、電圧指令値の経時変化の傾きに基づいて、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、オフさせる段階を判定する
ことを特徴とする請求項１乃至４いずれか記載の電力変換器。
【請求項６】
前記電力系統の電圧が定常状態から外れる場合は、前記電力系統の電圧が予め設定された定常状態の範囲の閾値を外れた場合、及び電力系統の電圧に重畳された高調波の大きさが予め設定された基準値を上回った場合、を含むことを特徴とする請求項５記載の電力変換器。
【請求項７】
前記判定手段は、
前記電圧指令値の位相に基づいた、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、オフさせる段階の判定と、
前記電圧指令値の経時変化の傾きに基づいた、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、オフさせる段階の判定と、
を平行して実行し、
前記駆動制御手段は、
前記２つの判定結果の少なくとも一方が変化した場合に、変化後の判定結果に基づいて前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスのオン／オフを切替える
ことを特徴とする請求項５または６記載の電力変換器。
【請求項８】
前記判定手段は、
前記電圧指令値の位相に基づいた、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、オフさせる段階の判定と、
前記電圧指令値の経時変化の傾きに基づいた、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスをオンさせる段階、オフさせる段階の判定と、
を平行して実行し、
前記電力系統の電圧が定常時には、前記電圧指令値の位相に基づいた判定を優先し、
前記電圧指令値の経時変化の傾きの絶対値が、予め設定された閾値より大きい場合は、前記電圧指令値の経時変化の傾きに基づいた判定を優先する
ことを特徴とする請求項５または６記載の電力変換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、単位変換器を多段接続したＭＭＣ（Ｍｏｄｕｌａｒ  Ｍｕｌｔｉｌｅｖｅｌ  Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ）に好適な電力変換装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
半導体技術の発展と共に、それを用いた電力変換器（インバータ）の回路方式と制御も進歩してきた。現在では主に高電圧用途で変換器の多レベル化が実用レベルで進んでいる。
【０００３】
従来、電力変換器が高圧系統に連系する際には、２，３電圧レベルの変換器出力をトランスで昇圧するのが一般的であったが、その場合、出力電圧に含まれる高調波成分を低減するために、三相交流出力にリアクトルやコンデンサで構成される高調波フィルタを挿入する必要があった。出力電圧のレベル数が少ないと、含まれる高調波成分も大きい。そのため、電力系統に流れ出す高調波成分が他の機器に悪影響を及ぼさないレベルまで低減させためには、前記高調波フィルタを大きくする必要があり、結果としてコストの増大と重量の増加を招いていた。
【０００４】
これらを解決するべく、細かい電圧を出力する単位変換器を複数台直列接続することにより、多レベルの階段状の電圧波形を出力できる電力変換器（ＭＭＣ：Ｍｏｄｕｌａｒ  Ｍｕｌｔｉｌｅｖｅｌ  Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ）の開発が進められている。このＭＭＣ回路の場合、多レベル化により出力電圧波形を正弦波に近付けることができるため、重量、体積及びコストの面で不利な前記高調波フィルタを小型化し、あるいは不要にできるメリットがある。
【０００５】
このＭＭＣ回路にＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ  Ｗｉｄｔｈ  Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ：パルス幅変調）制御を適用する場合、各単位変換器の三角波キャリアの位相を均等にずらすことで高調波を低減する。その場合、三角波キャリアの周波数を電源周波数より大きくする必要があり、スイッチング回数の低減には限界がある。それはスイッチング損失の低減に限界があり、効率の限界があることを意味する。
【０００６】
そこで、１周期に各単位変換器を１回スイッチングする１パルス制御を適用すれば、スイッチング損失を更に低減できることになる。非特許文献１に記載されているように１パルス制御は、レベル数の少ない回路ならば電圧高調波は大きいが、多レベル回路ならば高調波を低減できるため、低損失と低高調波を両立できることになる。
【０００７】
図７は、多レベル回路を１パルス制御で駆動した場合の、正弦波状の電圧指令値Ｖr*（破線）と、実際に出力されるステップ状の出力電圧Ｖr（実線）の波形例を示す図である。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】Ｆ．Ｚ．Ｐｅｎｇ，  Ｊ．Ｓ．Ｌａｉ，  Ｊ．Ｗ．ＭｃＫｅｅｖｅｒ，  Ｊ．ＶａｎＣｏｅｖｅｒｉｎｇ，  “Ａ  Ｍｕｌｔｉｌｅｖｅｌ  Ｖｏｌｔａｇｅ−Ｓｏｕｒｃｅ  Ｉｎｖｅｒｔｅｒ  ｗｉｔｈ  Ｓｅｐａｒａｔｅ  ＤＣ  Ｓｏｕｒｃｅｓ  ｆｏｒ  Ｓｔａｔｉｃ  Ｖａｒ  Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ”，  ＩＥＥＥ  ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ  ＯＮ  ＩＮＤＵＳＴＲＹ  ＡＰＰＬＩＣＡＴＩＯＮＳ，ＶＯＬ．３２，  ＮＯ．５，  ＳＥＰＴＥＭＢＥＲ／ＯＣＴＢＥＲ  １９９６，  ｐｐ．１１３０−１１３８
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
前記非特許文献に記載された技術では、各単位変換器の出力が変化する位相が予め決められてテーブル化されており、そのテーブルにしたがって単位変換器のパルス電圧出力を変化させることで、変換器として前記図７の出力電圧Ｖrのような多レベルの電圧波形が出力される。
【００１０】
この手法は、変換器への電圧指令値が理想的な正弦波である場合には、出力電流の高調波を最低限に抑制することが可能である。一方で、例えば系統連系機器系で系統電圧に高調波が重畳されている場合や、系統電圧が事故で低下するなどの系統異常時には、変換器への電圧指令値自体が理想的な正弦波ではなくなるため、系統電圧の変化に変換器の出力電圧が追従できず、電流の高調波成分が増大し、あるいは過電流が流れるなどの不具合を生じる。
【００１１】
本発明は前記のような実情に鑑みて、定常時の電流高調波を低減しつつ、系統電圧に追従した電圧を出力して、系統異常時も電流の高調波成分の増大と過電流を確実に抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
実施形態に係る電力変換装置は、コンデンサ及びブリッジ接続した半導体スイッチング素子を用いた単位電力変換器を複数直列に接続し、それら各単位電力変換器が出力する電圧パルスを積算した階段状波形の出力電圧を電力系統に連系させる電力変換装置であって、前記電力系統の電圧、前記各単位電力変換器の電流、及び前記各単位変換器毎のコンデンサ電圧を検出する検出手段と、前記検出手段で検出した内容を基に前記電力変換装置の電圧指令値を算出する演算手段と、前記演算手段で算出した電圧指令値に基づいて、前記各単位電力変換器が出力する電圧パルスのオン／オフタイミングを判定する判定手段と、前記判定手段で判定した電圧パルスのオン／オフタイミングに応じて前記各単位電力変換器の前記スイッチング素子にゲート信号を与える制御駆動手段とを備えたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、定常時の電流高調波を低減しつつ、系統電圧に追従した電圧を出力して、系統異常時も電流の高調波成分の増大と過電流を確実に抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】第１の実施形態に係る電力変換器全体の回路構成を示す図。
【図２】同実施形態に係る定常時に１パルス制御で変化する出力電圧のタイミングを示す図。
【図３】同実施形態に係る非定常時に１パルス制御で変化する出力電圧のタイミングを示す図。
【図４】第３の実施形態に係る制御部の回路構成の一部を示す図。
【図５】第４の実施形態に係る制御部の回路構成の一部を示す図。
【図６】第５の実施形態に係る制御部の回路構成の一部を示す図。
【図７】多レベル回路を１パルス制御で駆動した場合の正弦波状の電圧指令値と実際に出力されるステップ状の出力電圧の波形例を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施形態について、詳細に説明する。  
（第１の実施形態）  
図１は、本発明の第１の実施形態に係る、デルタ結線の無効電力補償装置に適用した電力変換装置の全体構成を示す図である。なお、後述する第２の実施形態以下においても、図１に示す電力変換装置の構成要素と同一、または相当する構成要素には、図１で使用した符号と同一の符号を付して説明する。
【００１６】
この電力変換装置では、４つの半導体スイッチング素子ＳＷと直流電圧源としてのコンデンサＣにより構成された単相フルブリッジ構成の単位変換器１１を、３相、すなわちｒ，ｓ，ｔの各相あたりｎ段直列接続して電力変換部１を構成する。そして、この電力変換部１内の各単位変換器１１を制御する制御部２を備える。この制御部２は、例えばマイクロコンピュータ等で構成し、内蔵する制御プログラムについては後述する動作にて説明する。
【００１７】
本実施形態では、前述した如くデルタ結線の無効電力補償装置に適用した場合の例であるため、各相にバッファリアクトル３を直列に備え、各相の変換器はデルタ結線で接続され、トランス４を介して、３相交流電源５を含む電力系統に連系されている。また本実施形態の各単位変換器１１は１パルス制御で動作させるものとする。
【００１８】
次に前記実施形態の動作について説明する。  
制御部２は、系統電圧Ｖsr，Ｖss，Ｖst、変換器電流ｉrs，ｉst，ｉtr、コンデンサ電圧Ｖcr1〜Ｖcrn，Ｖcs1〜Ｖcsn，Ｖct1〜Ｖctnを基に、各相の電圧指令値Ｖr*，Ｖs*，Ｖt*を演算し、演算した結果に基づいて実際に各スイッチング素子を駆動するゲート信号を出力する。以降は例としてｒ相の制御のみを説明するが、制御方法は全相ともに同じであり、それぞれについて同様に行なう。
【００１９】
制御部２は、電圧指令値Ｖr*を基に、各単位変換器１１を１パルス制御するゲート信号を生成し、各単位変換器１１を駆動して電圧を出力する。
【００２０】
図２は、１パルス制御で変化するタイミングを示す図であり、図２（Ａ）は正弦波状の電圧指令値Ｖr*のみを示す。制御部２では、図２（Ｂ）に示すように、ここでは破線で示す電圧指令値Ｖr*と、閾値Ｖrthを比較することで、前記変化するタイミングを判定し、その判定結果に基づいて制御を行なう結果、図２（Ｃ）に示すように同相（ｒ相）の出力電圧Ｖrが電圧指令値Ｖr*に正確に追従した階段状の波形として得られることになる。前記閾値Ｖrthは、コンデンサ電圧定格値Ｖc*と、パルス電圧を出力している単位変換器の数、そしてパルス電圧出力がオン段階かオフ段階かによって定められる。
【００２１】
定常時は、電圧指令値Ｖr*の位相（０〜２π）を４分割し、０〜π／２の期間、及びπ〜３π／２の期間をオン段階、π／２〜πの期間、及び３π／２〜２πの期間をオフ段階として割り当てる。電圧指令値Ｖr*の現在の位相θvrが前記４領域のどの期間にあるかを判定することで、オン段階かオフ段階かを判定する。
【００２２】
電圧指令値Ｖr*が正の数であり、且つオン段階で、パルス電圧を出力している単位変換器１１が０個の時は、閾値ＶrthはＶc*／２で与えられる。電圧指令値Ｖr*がこの閾値Ｖrthに一致するか上回った時がパルス電圧出力の変化タイミングであり、いずれかの単位変換器１１に正のパルス電圧を出力するゲート信号を与える。この瞬間、パルス電圧を出力している単位変換器１１の数は０から１に変化するため、閾値Ｖrthは３Ｖc*／２に変化する。そして電圧指令値Ｖr*と閾値Ｖrthの比較を同様に繰返す。パルス電圧を出力している単位変換器の数をｎとすると、閾値Ｖrthは下記式で与えられる。すなわち、  
Ｖrth＝Ｖc*(２n＋１)／２                                            …(1)  
となる。
【００２３】
次に、電圧指令値Ｖr*が正の数であり、且つオフ段階の場合を説明する。この場合、いくつかの単位変換器１１がパルス電圧を出力している時点からを考える。例えばパルス電圧を出力している単位変換器１１が５個である時、閾値Ｖrthは９Ｖc*／２で与えられる。電圧指令値Ｖr*がこの閾値Ｖrthに一致するか下回った時がパルス電圧出力の変化タイミングであり、すでにパルス電圧を出力しているいずれかの単位変換器１１に出力をオフとするゲート信号を与える。この瞬間、パルス電圧を出力している単位変換器１１の数は５から４に変化するため、閾値Ｖrthは７Ｖc*／２に変化する。そして電圧指令値Ｖr*と閾値Ｖrthの比較を同様に繰返す。パルス電圧を出力している単位変換器の数をｎとすると、閾値Ｖrthは下記式で与えられる。すなわち、
Ｖrth＝Ｖc*(２n−１)／２                                                  …(2) 
（但し、ｎ＝０の時、Ｖrth＝０。）  
となる。
【００２４】
次に、電圧指令値Ｖr*が負の数であり、且つオン段階の場合を説明する。これは電圧指令値Ｖr*が正の数であり、且つオン段階の場合の、正負を反転した状態に相当する。よってパルス電圧を出力している単位変換器１１の数をｎとすると、閾値Ｖrthは下記式で与えられる。すなわち、  
Ｖrth＝−Ｖc*(２n＋１)／２                                          …(3)  
となる。電圧指令値Ｖr*がこの閾値Ｖrth以下となった時がパルス電圧出力の変化タイミングであり、いずれかの単位変換器１１に負のパルス電圧を出力するゲート信号を与える。
【００２５】
次に、電圧指令値Ｖr*が負の数であり、且つオフ段階の場合を説明する。これは電圧指令値Ｖr*が正の数であり、且つオフ段階の場合の、正負を反転した状態に相当する。よってパルス電圧を出力している単位変換器１１の数をｎとすると、閾値Ｖrthは下記式で与えられる。すなわち、  
Ｖrth＝−Ｖc*(２n−１)／２                                                …(4) 
（但し、ｎ＝０の時、Ｖrth＝０。）  
となる。電圧指令値Ｖr*がこの閾値Ｖrth以上となった時がパルス電圧出力の変化タイミングであり、すでにパルス電圧を出力しているいずれかの単位変換器１１に出力をオフにするゲート信号を与える。
【００２６】
前述した如く定常時は、電圧指令値Ｖr*の位相θvrを基にオン／オフ段階を判定してパルス電圧を出力する一方で、起動時や系統異常時などの非定常時には、図３に示すように電圧指令値Ｖr*の傾きを基に、オン／オフ段階を判定するものとする。
【００２７】
すなわち、図３（Ａ）に示すように、電圧指令値Ｖr*の絶対値｜Ｖr*｜を得、その時間変化率ｄ｜Ｖr*｜／ｄｔが正であればオン段階と判定し、負であればオフ段階と判定する。実際に制御部２を構成するマイクロコンピュータ等で演算する場合は、｜Ｖr*｜の現在の値から前回値を減算し、その差分をｄ｜Ｖr*｜／ｄｔとする。そして位相を基にした判定と同様に、パルス電圧を変化させるゲート信号を単位変換器１１に与える。
【００２８】
なお図３（Ａ）は、説明を容易とするために前記図２（Ａ）と同様に電圧指令値Ｖr*を正弦波を例にとって説明しているが、起動時や系統異常時などの非定常時には、実際には正弦波状の波形よりも複雑な波形となる。
【００２９】
電圧指令値の位相に基づいたオン／オフ段階の判定は、定常状態では電流高調波を低減できるが、このような系統異常時などの系統電圧に大きな変化があった場合には、出力電圧が追従できずに電流高調波が増大し、あるいは過電流が流れるなどの不具合がある。
【００３０】
一方、電圧指令値の傾きに基づいたオン／オフ段階の判定は、前記系統異常に追従できるものの、定常状態では電圧指令値の変動や変化率が低い部分での微小な正負の変動の影響を受けやすいため、電流高調波の点で位相に基づいた判定に劣るものとなる。
【００３１】
そこで本実施形態では、定常時と系統異常時でオン／オフ段階の判定法を切り替えて１パルス制御を行なうものとすることにより、定常時は位相に基づいた１パルス生成による高調波の少ない電流制御を実現しつつ、系統異常時にも系統に適した電圧を出力することができるので、異常時の電流高調波や過電流も確実に抑制できる。
【００３２】
なお本実施形態及び以下に示すすべての実施形態の共通事項として、前記図１の構成では各相において直列接続された単位変換器１１をデルタ結線しているが、Ｙ結線であってもよい。また前記図１の構成では、直流電圧源にコンデンサＣを用いているが、直流電源でも構わない。
【００３３】
また前記図１の構成では、バッファリアクトル３を各相に挿入しているが、バッファリアクトル３を用いずにトランス４の漏れインダクタンスで代用しても構わない。また前記図１では、トランス４を介して電力系統に連系しているが、トランスなしで連系してもよい。また図１では制御装置は変換器電流ｉrs，ｉst，ｉtrを基に制御しているが、系統電流ｉr，ｉs，ｉtを基に制御してもよいものとする。
【００３４】
（第２の実施形態）  
以下、本発明の第２の実施形態に係る電力変換装置について説明する。なお、電力変換装置全体の構成は前記図１に示した内容と同様であり、且つ、制御部２内の各相毎の回路構成は前記図２に示した内容と同様であるものとして、同一部分には同一符号を用い、それらの図示及び説明を省略する。
【００３５】
本実施形態では、制御部２が電圧指令値Ｖr*の傾きを基にオン／オフ段階を判定する際に、電圧指令値Ｖr*から、予め設定した周波数以下の成分のみを通過させるローパスフィルタを通過させた値Ｖr*_lpfを演算し、その絶対値｜Ｖr*_lpf｜を得た上で、更にその時間変化ｄ｜Ｖr*_lpf｜／ｄｔが正であればオン段階と判定する一方で、負であればオフ段階と判定するものとする。
【００３６】
このような構成の本実施形態によれば、１パルス制御では対応できない周波数域の電圧指令値の変動や、変化率が低い部分での微小な正負の変動を除外して、不要なオン／オフ段階の入れ替わりを防ぎ、電流高調波を低減することができる。
【００３７】
（第３の実施形態）  
以下、本発明の第３の実施形態に係る電力変換装置について説明する。なお、電力変換装置全体の構成は前記図１に示した内容と同様であり、同一部分には同一符号を用いて、その図示及び説明を省略する。
【００３８】
図４は、本発明の第３の実施形態に係る電力変換装置の制御を示す図である。本発明の第３の実施形態に係る電力変換装置全体の構成は、前記図１と同様であるため、同等の構成要素には、前記図１で使用した符号と同一の符号を付して説明する。
【００３９】
本実施形態では、制御部２が、電圧指令値の位相を基にしたオン／オフ段階の判定と、傾きを基にしたオン／オフ段階の判定とを切り替える。
【００４０】
制御部２において、系統電圧Ｖs、変換器電流ｉr，ｉs，ｉt、及びコンデンサ電圧Ｖcrx，Ｖcsx，Ｖctx（ｘ＝１〜ｎ）に基づいて、電圧指令値演算部２０１が電圧指令値Ｖr*，Ｖs*，Ｖt*と系統電圧の大きさ｜Ｖs｜とを算出する。この図４では、このうちＶr*の処理についてのみ図示しているが、他のＶs*，Ｖt*の処理についても構成は同様である。
【００４１】
前記電圧指令値演算部２０１が算出した電圧指令値Ｖr*は位相・傾き演算部２０２に、系統電圧の大きさ｜Ｖs｜は比較部２０３にそれぞれ送出される。
【００４２】
位相・傾き演算部２０２は、電圧指令値Ｖr*からその位相θvr*と傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔとを算出し、算出した位相θvr*をオン／オフ段階判定部２０４に、算出した傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔをオン／オフ段階判定部２０５にそれぞれ送出する。
【００４３】
オン／オフ段階判定部２０４は、電圧指令値Ｖr*の位相θvr*に基づいて前記図２で説明したようにオン段階とオフ段階のいずれかを判定し、その判定結果をセレクタ２０６へ出力する。
【００４４】
オン／オフ段階判定部２０５は、電圧指令値Ｖr*の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔに基づいて前記図３で説明したようにオン段階とオフ段階のいずれかを判定し、その判定結果をセレクタ２０６へ出力する。
【００４５】
前記比較部２０３は、系統電圧値｜Ｖs｜と、予め設定された系統電圧の定常状態の最大値Ｖs_LVlim、同最小値Ｖs_OVlimに基づき、それらの比較によりＶs_LVlim≦｜Ｖs｜≦Ｖs_OVlimであれば定常状態「０」と判断し、｜Ｖs｜＜Ｖs_LVlimまたは｜Ｖs｜＞Ｖs_OVlimであれば系統電圧が定常状態を逸脱している系統異常時「１」であると判断し、判断結果「０」／「１」を前記セレクタ２０６へ出力する。
【００４６】
セレクタ２０６では、前記比較部２０３からの比較判断結果「０」／「１」に基づいて、オン／オフ段階判定部２０４，２０５からの判定結果の一方を選択してゲート信号生成部２０７へ出力する。
【００４７】
ゲート信号生成部２０７は、入力されたオン段階／オフ段階の判定結果に応じて、電力変換部１を構成する各単位変換器１１のコンデンサＣにゲート信号を出力する。
【００４８】
次に前記実施形態の動作について説明する。  
前記図４に示した構成において、比較部２０３により系統電圧値｜Ｖs｜と、予め設定された系統電圧の定常状態範囲の上下限値Ｖs_LVlim，Ｖs_OVlimとを比較することで、Ｖs_LVlim＜｜Ｖs｜＜Ｖs_OVlimであれば定常状態と判断する一方で、｜Ｖs｜＜Ｖs_LVlim、または｜Ｖs｜＞Ｖs_OVlimであれば系統電圧は定常状態を逸脱している系統異常時であると判断する。
【００４９】
定常状態と判断した場合には、セレクタ２０６でオン／オフ段階判定部２０４の判定結果を選択することにより、電圧指令値Ｖr*の位相θvr*を基に判定したオン段階／オフ段階を優先し、パルス電圧を変化させるゲート信号をゲート信号生成部２０７で生成させて電力変換部１内の各単位変換器１１に与える。
【００５０】
また系統異常時と判断した場合には、セレクタ２０６でオン／オフ段階判定部２０５の判定結果を選択することにより、電圧指令値Ｖr*の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔを基にオン制御／オフ段階を優先し、パルス電圧を変化させるゲート信号をゲート信号生成部２０７で生成させて電力変換部１内の各単位変換器１１に与える。
【００５１】
本実施形態によれば、系統電圧が定常状から逸脱した際に、オン段階とオフ段階の判定手法を切り替えて１パルス制御を行なうことにより、定常時は位相に基づいた１パルス生成によって高調波の少ない電流制御を実現しつつ、系統異常時には系統に追従した電圧を出力できるので、異常時の電流高調波や過電流も抑制することができる。
【００５２】
同様に、系統電圧値｜Ｖs｜の時間変化率ｄ｜Ｖs｜／ｄｔを監視し、この値が予め設定された閾値を超えた時に系統異常と判定してオン段階とオフ段階の判定手法を切り替えることにより、系統の瞬時電圧低下などの急変事故に対してもよく追従し、過電流となるのを確実に抑制できる。
【００５３】
また、系統電圧Ｖsから高調波成分を演算し、その算出値が予め設定された閾値を超えた時には、系統異常と判定してオン段階とオフ段階の判定手法を切り替えることにより、系統電圧に高調波が重畳されている時にも確実に抑止できる。  
また系統電圧の大きさには、系統電圧Ｖsをｄｑ変換した有効電圧成分Ｖsdを用いてもよい。
【００５４】
（第４の実施形態）  
以下、本発明の第４の実施形態に係る電力変換装置について説明する。なお、電力変換装置全体の構成は前記図１に示した内容と同様であり、同一部分には同一符号を用いて、その図示及び説明を省略する。
【００５５】
本実施形態では、制御部２が電圧指令値の位相を基にしたオン／オフ段階の判定と、電圧指令値の傾きを基にしたオン／オフ段階の判定とを切り替えることを特徴とする。
【００５６】
図５は、本発明の第４の実施形態に係る電力変換装置の制御を示す図である。本発明の第４の実施形態に係る電力変換装置全体の構成は、前記図１と同様であるため、同等の構成要素には、前記図１で使用した符号と同一の符号を付して説明する。
【００５７】
制御部２において、系統電圧Ｖs、変換器電流ｉr，ｉs，ｉt、及びコンデンサ電圧Ｖcrx，Ｖcsx，Ｖctx（ｘ＝１〜ｎ）に基づいて、電圧指令値演算部３０１が電圧指令値Ｖr*，Ｖs*，Ｖt*を算出する。この図４では、このうちＶr*の処理についてのみ図示しているが、他のＶs*，Ｖt*の処理についても構成は同様である。
【００５８】
前記電圧指令値演算部３０１が算出した電圧指令値Ｖr*は位相・傾き演算部３０２に送出される。
【００５９】
位相・傾き演算部３０２は、電圧指令値Ｖr*からその位相θvr*と傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔとを算出し、算出した位相θvr*をオン／オフ段階判定部３０３に、算出した傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔをオン／オフ段階判定部３０４にそれぞれ送出する。
【００６０】
オン／オフ段階判定部３０３は、電圧指令値Ｖr*の位相θvr*に基づいて前記図２で説明したようにオン段階とオフ段階のいずれかを判定し、その判定結果をオア回路３０５を介してゲート信号生成部３０６へ出力する。
【００６１】
オン／オフ段階判定部３０４は、電圧指令値Ｖr*の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔに基づいて前記図３で説明したようにオン段階とオフ段階のいずれかを判定し、その判定結果をオア回路３０５を介してゲート信号生成部３０６へ出力する。
【００６２】
ゲート信号生成部３０６は、前記オア回路３０５を介して送られてくる、変化を優先したオン段階／オフ段階の判定結果に応じて、電力変換部１を構成する各単位変換器１１のコンデンサＣにゲート信号を出力する。
【００６３】
次に前記実施形態の動作について説明する。  
制御部２においては、位相・傾き演算部３０２が出力する、電圧指令値Ｖr*の位相θvr*を基にしたオン／オフ段階判定部３０３でのオン段階とオフ段階の判定と、電圧指令値Ｖr*の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔを基にしたオン／オフ段階判定部３０４でのオン段階とオフ段階の判定とをいずれも常時実行している。
【００６４】
そしていずれか少なくとも一方の判定結果が変化した際に、その変化結果をオア回路３０５を介してゲート信号生成部３０６で受付けることにより、パルス電圧を変化させるゲート信号をこのゲート信号生成部３０６で生成させて電力変換部１内の各単位変換器１１に与える。
【００６５】
通常、電圧指令値Ｖr*の傾きに基づいた判定は、電圧指令値Ｖr*の位相を基にした判定よりも遅れるため、定常状態では、位相を基にした判定の変化のみを常に反映させる。  
しかし系統異常時には、電圧指令値Ｖr*の傾きに基づいた判定によりオン段階とオフ段階が変化し、その変化がオア回路３０５を介してゲート信号生成部３０６に送達されることにより、遅滞なく制御に反映されることとなる。
【００６６】
したがって本実施形態によれば、定常時は電圧指令値の位相に基づいた１パルス制御による高調波の少ない電流制御を実現しつつ、一方で系統に異常が発生した場合には、高い応答性を持って系統に追従した電圧を出力することができるので、異常時の電流高調波や過電流も抑制することができる。
【００６７】
また本実施形態によれば、前記第３の実施形態における比較部２０３とセレクタ２０６の構成を排除することで系統電圧を検出して異常判定を行なう工程を省略することで、装置の構成をより簡略化できる。
【００６８】
（第５の実施形態）  
以下、本発明の第５の実施形態に係る電力変換装置について説明する。なお、電力変換装置全体の構成は前記図１に示した内容と同様であり、同一部分には同一符号を用いて、その図示及び説明を省略する。
【００６９】
図６は、本発明の第５の実施形態に係る電力変換装置の制御を示す図である。本発明の第５の実施形態に係る電力変換装置全体の構成は、前記図１と同様であるため、同等の構成要素には、前記図１で使用した符号と同一の符号を付して説明する。
【００７０】
本実施形態では、制御部２が、電圧指令値の位相を基にしたオン／オフ段階の判定と、傾きを基にしたオン／オフ段階の判定とを切り替える。
【００７１】
制御部２において、系統電圧Ｖs、変換器電流ｉr，ｉs，ｉt、及びコンデンサ電圧Ｖcrx，Ｖcsx，Ｖctx（ｘ＝１〜ｎ）に基づいて、電圧指令値演算部４０１が電圧指令値Ｖr*，Ｖs*，Ｖt*を算出する。この図４では、このうちＶr*の処理についてのみ図示しているが、他のＶs*，Ｖt*の処理についても構成は同様である。
【００７２】
前記電圧指令値演算部４０１が算出した電圧指令値Ｖr*は位相・傾き演算部４０２に送出される。位相・傾き演算部４０２は、電圧指令値Ｖr*からその位相θvr*と傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔとを算出し、算出した位相θvr*をオン／オフ段階判定部４０３に、算出した傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔをオン／オフ段階判定部４０４、及び比較部４０５にそれぞれ送出する。
【００７３】
オン／オフ段階判定部４０３は、電圧指令値Ｖr*の位相θvr*に基づいて前記図２で説明したようにオン段階とオフ段階のいずれかを判定し、その判定結果をセレクタ４０６へ出力する。
【００７４】
オン／オフ段階判定部４０４は、電圧指令値Ｖr*の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔに基づいて前記図３で説明したようにオン段階とオフ段階のいずれかを判定し、その判定結果をセレクタ４０６へ出力する。
【００７５】
前記比較部４０５は、電圧指令値Ｖr*の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔと、予め設定された閾値Ｖdiflimに基づき、それらの比較により傾きの絶対値｜ｄＶr*／ｄｔ｜が閾値Ｖdiflimより小さければ定常状態「０」と判断し、｜ｄＶr*／ｄｔ｜が閾値Ｖdiflim以上であれば系統電圧が定常状態を逸脱している系統異常時「１」であると判断し、判断結果「０」／「１」を前記セレクタ４０６へ出力する。
【００７６】
セレクタ４０６では、前記比較部４０５からの比較判断結果「０」／「１」に基づいて、オン／オフ段階判定部４０３，４０４からの判定結果の一方を選択してゲート信号生成部４０７へ出力する。
【００７７】
ゲート信号生成部４０７は、入力されたオン段階／オフ段階の判定結果に応じて、電力変換部１を構成する各単位変換器１１のコンデンサＣにゲート信号を出力する。
【００７８】
次に前記実施形態の動作について説明する。  
制御部２においては、位相・傾き演算部４０２が出力する、電圧指令値Ｖr*の位相θvr*を基にしたオン／オフ段階判定部４０３でのオン段階とオフ段階の判定と、電圧指令値Ｖr*の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔを基にしたオン／オフ段階判定部４０４でのオン段階とオフ段階の判定とをいずれも常時実行している。
【００７９】
そして傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔの絶対値｜ｄＶr*／ｄｔ｜が、予め設定された閾値Ｖdiflimを越えない場合は、オン／オフ段階判定部４０３の出力する、位相を基にしたオン／オフ段階判定部４０３での判定結果を適用する一方で、傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔの絶対値｜ｄＶr*／ｄｔ｜が閾値Ｖdiflimを越えた場合は、電圧指令値の傾きｄ｜Ｖr*｜／ｄｔに基づいたオン／オフ段階判定部４０４での判定結果を適用する。
【００８０】
したがって、本実施形態によれば、定常時は電圧指令値の位相に基づいた１パルス制御による高調波の少ない電流制御を実現しつつ、一方で系統に異常が発生した場合には、高い応答性を持って系統に追従した電圧を出力することができるので、異常時の電流高調波や過電流も抑制することができる。
【００８１】
本実施形態の利点は、系統異常と判断する基準を閾値Ｖdiflimとして任意に設定することができる点にある。
【００８２】
以上、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の趣旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。
【符号の説明】
【００８３】
１…電力変換器（群）、
２…制御部、
３…バッファリアクトル、
４…トランス、
５…３相交流電源、
１１…単位変換器、
２０１…電圧指令値演算部、
２０２…位相・傾き演算部、
２０３…比較部、
２０４，２０５…オン／オフ段階判定部、
２０６…セレクタ、
２０７…ゲート信号生成部、
３０１…電圧指令値演算部、
３０２…位相・傾き演算部、
３０３，３０４…オン／オフ段階判定部、
３０５…オア回路、
３０６…ゲート信号生成部、
４０１…電圧指令値演算部、
４０２…位相・傾き演算部、
４０３，４０４…オン／オフ段階判定部、
４０５…比較部、
４０６…セレクタ、
４０７…ゲート信号生成部、
Ｃ…コンデンサ、
ＳＷ…スイッチング素子。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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