(57)【要約】      （修正有）【課題】拡散燃焼方式の追焚きバーナからのＮＯｘ排出量を低減できるガスタービン用燃焼器、及びガスタービンを提供する。【解決手段】追焚きバーナ３６は筒状の燃料噴射ノズルと空気孔３４０を備えている。燃料噴射ノズルは、中心軸３０２に直交する平面上に含まれ且つ周方向に等間隔（４５度間隔）に配置された８つの軸心３６０に沿って、外側のケーシング３５に支持されている。８つの燃料噴射ノズルがそれぞれ１つの燃料噴射ノズル列として構成され、４つの燃料噴射ノズル列３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄが中心軸３０２方向に沿って所定の間隔をあけて配列されている。各燃料噴射ノズルの角度位置が相対する列において半ピッチ角ずれて配列されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機から導入される圧縮空気に燃料を混合して燃焼し、生成した燃焼排ガスをガスタービンに供給するガスタービン用燃焼器であって、
内部に燃焼室を形成する燃焼筒と、
前記燃焼筒の上流側に配置された予混合燃焼方式のメインバーナと、
前記メインバーナ下流側であって前記燃焼筒の周壁を貫通して配置され前記周壁から燃焼室へ燃料を噴射する複数の拡散燃焼方式の追焚きバーナとを備え、
前記複数の追焚きバーナは燃焼筒の周方向及び軸方向に整列して配置されていることを特徴とするガスタービン用燃焼器。
【請求項２】
隣接する列に配置された前記複数の追焚きバーナは周方向に千鳥配列されている請求項１に記載のガスタービン用燃焼器。
【請求項３】
前記複数の追焚きバーナのそれぞれに前記燃料を分配する燃料ヘッダを備える請求項１又は請求項２に記載のガスタービン用燃焼器。
【請求項４】
前記複数の追焚きバーナのうち、所定数の追焚きバーナにメタンを主成分とする第１の燃料を分配する第１の燃料ヘッダと、
残りの所定数の追焚きバーナに水素ガス又は水素含有ガスからなる第２の燃料を分配する第２の燃料ヘッダを備える請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のガスタービン用燃焼器。
【請求項５】
請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の燃焼器を備えることを特徴とするガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン用燃焼器、及びガスタービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンにおいて、タービン排ガス中に含まれる窒素酸化物（以下、「ＮＯｘ」と称する。）に関して厳しい環境基準が設けられている。
【０００３】
本出願人は、燃焼室の上流側（第１の燃焼領域）に配置した複数の予混合燃焼式のメインバーナと、燃焼室の下流側（第２の燃焼領域）において当該燃焼室内に燃焼用空気を導入する希釈用空気孔に臨むように配置した拡散燃焼方式の追焚きバーナを有するガスタービン用燃焼器を提案した（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平８−２１０６４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載のガスタービン用燃焼器では、拡散燃焼方式の追焚きバーナを採用しており逆火リスクが低い利点がある。しかしながら、追焚きバーナの燃料流量を増加させると、追焚きバーナの燃焼領域における燃料濃度が高くなり燃焼温度が上昇する結果、ＮＯｘ排出量が増加する問題があった。
【０００６】
そこで、本発明は、上記構成のガスタービン用燃焼器及びガスタービンにおいて、拡散燃焼方式の追焚きバーナからのＮＯｘ排出量を低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のガスタービン用燃焼器は、圧縮機から導入される圧縮空気に燃料を混合して燃焼し、生成した燃焼排ガスをガスタービンに供給するガスタービン用燃焼器であって、内部に燃焼室を形成する燃焼筒と、前記燃焼筒の上流側に配置された予混合燃焼方式のメインバーナと、前記メインバーナ下流側であって前記燃焼筒の周壁を貫通して配置され前記周壁から燃焼室へ燃料を噴射する複数の拡散燃焼方式の追焚きバーナとを備え、前記複数の追焚きバーナは燃焼筒の周方向及び軸方向に整列して配置されている。
【０００８】
この構成によれば、メインバーナが予混合燃焼方式であるため、燃焼室上流側の１次燃焼領域で生成される高温の燃焼ガス中のＮＯｘ量が抑制される。また、複数の追焚きバーナは、燃焼筒の周方向および軸方向に整列して配置されており、追焚き用の燃料は各追焚きバーナから燃焼室に分配供給されるため、複数の追焚きバーナを周方向に整列して配置したときよりも追焚きバーナ１本当たりの燃料流量が少なくなる。したがって、各追焚きバーナの燃焼領域における燃料濃度が薄くなり、各追焚きバーナの燃焼温度が全体的に低く抑えられる結果、燃焼ガス中のＮＯｘ量を抑制できる。
【０００９】
隣接する列に配置された前記複数の追焚きバーナは周方向に千鳥配列されていてもよい。
【００１０】
この構成によると、各追焚きバーナを周方向に千鳥配列させることにより、下流側に配置された追焚きバーナの燃焼が上流側に配置された追焚きバーナの燃焼の影響を受け難くなり、下流側の追焚きバーナの燃焼を安定させることができる。
【００１１】
前記複数の追焚きバーナのそれぞれに前記燃料を分配する燃料ヘッダを備えていてもよい。
【００１２】
この構成によると、簡単な構成で複数の追焚きバーナに燃料を均等に分配できる。
【００１３】
前記複数の追焚きバーナのうち、所定数の追焚きバーナにメタンを主成分とする第１の燃料を分配する第１の燃料ヘッダと、残りの所定数の追焚きバーナに水素ガス又は水素含有ガスからなる第２の燃料を分配する第２の燃料ヘッダを備えていてもよい。
【００１４】
この構成によると、簡単な構成で複数の追焚きバーナに燃料を分配できる。
【００１５】
また、本発明のガスタービンは、上述したいずれか１つの燃焼器を備えている。この構成によると、ＮＯｘの排出量を抑制できる燃焼器を具備するガスタービンを提供できる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、ＮＯｘ排出量を低減できるガスタービン用燃焼器、及びガスタービンを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の実施の形態に係るガスタービンの概略構成を示す図である。
【図２】本発明の実施の形態に係る燃焼器の縦断面図である。
【図３】（ａ）は図２におけるＡ−Ａ方向から見た燃焼器の軸方向断面図、（ｂ）は図２におけるＢ−Ｂ方向から見た燃焼器の軸方向断面図、（ｃ）は図２におけるＣ−Ｃ方向から見た燃焼器の軸方向断面図、（ｄ）は図２におけるＤ−Ｄ方向から見た燃焼器の軸方向断面図である。
【図４】追焚きバーナ（燃料噴射ノズル）の変形例を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態に係るガスタービン用燃焼器、及びガスタービンについて、添付図面に従って説明する。なお、以下の説明は、本発明の一形態の例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００１９】
ガスタービンの概略構成と機能を図１に示す。このガスタービン１において、圧縮機２は大気を吸引して圧縮空気２００を生成する。圧縮空気２００は燃焼器３で燃料と共に燃焼され、高温高圧の燃焼生成ガス（以下、「燃焼排ガス３００」と称する。）を生成する。燃焼排ガス３００はタービン４に供給され、ロータ５の回転に利用される。ロータ５の回転は圧縮機２に伝達され、圧縮空気２００（以下、「燃焼用空気２００」と称する。）の生成に利用される一方、ロータ５の回転は例えば発電機６に伝達されて発電に利用される。
【００２０】
図２は燃焼器３を示す。本実施の形態において、燃焼器３は、圧縮機（図１参照）から供給される圧縮空気２００の流れ方向（図１の上から下に向かう方向）と、燃焼排ガス３００の流れ方向（図１の下から上に向かう方向）とが内部で互いに対向する逆流缶型の燃焼器である。燃焼器の型式は複数の燃料噴射弁を円周上に有するアニュラ型であってもよい。
【００２１】
燃焼器３は、中心軸３０２上に同心状に配置された燃焼筒３４とケーシング３５を備えている。燃焼筒３４の頂部にはバーナユニット３０が取り付けられ、燃焼筒３４の内部にはバーナユニット３０から噴射される燃料等を燃焼する燃焼室３３が形成されている。燃焼筒３４は筒状のケーシング３５によって囲まれており、燃焼筒３４とケーシング３５との間には、圧縮機から供給される燃焼用空気２００が流れる環状の燃焼用空気流路３７が形成されている。ケーシング３５と燃焼筒３４は、バーナユニット３０よりも下流側において、複数の追焚きバーナ３６を支持している。
【００２２】
本実施の形態では、バーナユニット３０は、中心軸３０２に沿って配置され、燃料と燃焼用空気２００を混合して生成した予混合気を燃焼室３３内に噴射する予混合式のメインバーナ３１と、燃料を燃焼室３３内に直接噴射する拡散燃焼式のパイロットバーナ３２を備えている。メインバーナ３１は、パイロットバーナ３２の周囲に同心状に配置されている。メインバーナ３１、及びパイロットバーナ３２は、配管３０４を介して第１の燃料供給源３０５と連通している。
【００２３】
本実施の形態では、メインバーナ３１は、中心軸３０２に沿って同心状に配置された外筒３１０と内筒３１２を有する。図示するように、内筒３１２は後述するパイロットバーナ３２の燃焼用空気噴射筒３２２ｂを兼ねている。外筒３１０と内筒３１２の間の環状空間は、燃料と燃焼用空気を混合するための予混合流路３１４として利用される。パイロットバーナ３２は、中心軸３０２に沿って伸びる燃料噴射筒３２２ａと該燃料噴射筒３２２ａに同心状に外装された燃焼用空気噴射筒３２２ｂを備え、燃料噴射筒３２２ａ内に形成された燃料噴射路（図示せず）が流量調整弁を含む配管３０４ｂを介して第１の燃料供給源３０５に接続されており、起動時に流量調整弁を開状態とすることで、第１の燃料供給源３０５から供給される天然ガスが燃焼室３３内に噴射されるようにしてある。燃料噴射筒３２２ａと燃焼用空気噴射筒３２２ｂとの間には環状空気流路３２４が形成され、その一端が燃焼用空気流路３７に接続されると共に他端が燃焼室３３に接続されており、圧縮機から供給される燃焼用空気２００が燃焼室３３内に噴射されるようにしてある。
【００２４】
予混合流路３１４は、一端が燃焼室３３に開口しており、他端が複数の空気取入口３１５を介して径方向外側に向けて燃焼用空気流路３７に開口している。空気取入口３１５の径方向外側には、第１の燃料を噴出する複数のメイン燃料ノズル３１６が配置されている。図示しないが、複数の空気取入口３１５とこれに対応する複数のメイン燃料ノズル３１６は、中心軸３０２を中心とする周方向に等間隔に配置することが好ましい。
【００２５】
各メイン燃料ノズル３１６は、空気取入口３１５に対向する部位に、空気取入口３１５に向けて第１の燃料を噴出する複数の燃料噴射孔（図示せず）が形成されている一方、流量調整弁を含む配管３０４ａを介して第１の燃料供給源３０５に接続されている。これにより、通常運転時に流量調整弁を開状態とすることで、第１の燃料供給源３０５から供給される燃料が、燃焼用空気流路３７から供給される燃焼用空気２００と共に、空気取入口３１５から予混合流路３１４に供給されて該予混合流路３１４で混合され、予混合気が燃焼室３３に噴射される。本実施の形態では、空気取入口３１５には、予混合流路３１４に流入する燃焼用空気２００に旋回力を付与して第１の燃料との予混合を促進する複数の旋回羽根（スワラ）３１７が設けられている。
【００２６】
追焚きバーナ３６は拡散燃焼方式のバーナであり、筒状の燃料噴射ノズル３８と空気孔３４０を備えている。図３に示すように、燃料噴射ノズル３８は、中心軸３０２に直交する平面上に含まれ且つ周方向に等間隔（４５度間隔）に配置された８つの軸心３６０に沿って、ケーシング３５と燃焼筒３４にそれぞれ取付けられている。本実施の形態では、８つの燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８がそれぞれ１つの燃料噴射ノズル列として構成されており、４つの燃料噴射ノズル列３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄが中心軸３０２方向に沿って所定の間隔をあけて配列されている（図２参照）。
【００２７】
図２及び図３に示すように、本実施の形態では、燃料噴射ノズル列３８ａ，３８ｃを構成する複数の燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８の上流側端部には、各燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８に第１の燃料を分配する第１燃料ヘッダ３９ａ，３９ｃが接続されている。第１燃料ヘッダ３９ａ，３９ｃは、流量調整弁を含む配管３０６を介して第１の燃料供給源３０５に接続されている。
【００２８】
一方、燃料噴射ノズル列３８ｂ，３８ｄを構成する複数の燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８の上流側端部には、各燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８に第２の燃料を分配する第２燃料ヘッダ３９ｂ，３９ｄが接続されている。第２燃料ヘッダ３９ｂ，３９ｄは、流量調整弁を含む配管３０８を介して第２の燃料供給源３０７に接続されており、高負荷運転時に流量調節弁を開状態とすることで、第１の燃料と第２の燃料を燃焼室３３内に噴射できるように構成されている。上記第１の燃料とは、６０体積％以上の炭化水素を含み、水素ガスが１０体積％以下である気体、又は６０体積％以上の炭化水素を含む液体を示す。また、上記第２の燃料とは、５０体積％以上の水素を含む気体を示す。なお、本実施の形態では、第１の燃料の一例として天然ガスを例示し、第２の燃料の一例として水素ガスを例示している。
【００２９】
第１、２燃料ヘッダ３９ａ，３９ｃ、３９ｂ，３９ｄはリング状に形成されていると共に、外側のケーシング３５を取り巻くように配置されている。また、燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８に対応する燃焼筒３４の周壁には、各燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８の周囲から圧縮空気２００の一部を燃焼用空気として取り込む空気孔３４０が形成されている（図２、図３参照）。
【００３０】
次に、本実施の形態の燃焼器３の特徴について以下に説明する。図３（ａ）〜図３（ｄ）は図２におけるＡ−Ａ矢視断面、Ｂ−Ｂ矢視断面、Ｃ−Ｃ矢視断面、Ｄ−Ｄ矢視断面を示す。図３（ａ），（ｃ）に示すように、燃料噴射ノズル列３８ａを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８の角度位置と、燃料噴射ノズル列３８ｃを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ｃ−１〜３８ｃ−８の角度位置が一致している。
【００３１】
一方、図３（ｂ）に示すように、燃料噴射ノズル列３８ｂを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８の角度位置は、相対する燃料噴射ノズル列３８ａ，３８ｃの各８つの燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８、３８ｃ−１〜３８ｃ−８の角度位置に対して半ピッチ角（２２．５度）ずれて配列されている。
【００３２】
同様に、図３（ｄ）に示すように、燃料噴射ノズル列３８ｄを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ｄ−１〜３８ｄ−８の角度位置についても、相対する燃料噴射ノズル列３８ｃの８つの燃料噴射ノズル３８ｃ−１〜３８ｃ−８の角度位置に対して半ピッチ角（２２．５度）ずれて配列されている。即ち、隣接する列に配置された燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８は、それぞれ周方向に千鳥配列されている。
【００３３】
次に、上述の構成を備えた燃焼器３の作用について、図２を参照して以下に説明する。図２に示すように、ガスタービン（図示せず）の起動時、流量調整弁が開状態となり、第１の燃料供給源３０５から配管３０４ｂを介してパイロットバーナ３２に供給された第１の燃料（天然ガス）が燃焼室３３に噴射される。続いて、環状空気流路３２４から燃焼室３３に噴射された燃焼用空気２００と燃焼室３３内で拡散混合され、図示しない着火源により点火されて拡散燃焼によるパイロット火炎が形成される。
【００３４】
ガスタービンが通常運転に移行すると、第１の燃料供給源３０５から配管３０４ａを介して各メイン燃料ノズル３１６に供給された第１の燃料と、空気取入口３１５から流入する燃焼用空気２００がメインバーナ３１の予混合流路３１４内で混合されて予混合気が生成される。続いて、予混合流路３１４から噴射された予混合気は、燃焼室３３内においてパイロット火炎により点火され、燃焼室３３の基端側の１次燃焼領域Ｓ１で燃焼する。希薄な予混合気を燃焼させることで、燃焼室３３内の燃焼火炎温度が低下し、メインバーナ３１の燃焼排ガス中のＮＯｘ量が抑制される。
【００３５】
ガスタービンの出力を上昇させるために高負荷燃焼が要求された場合、以下のように追焚バーナ３６が作動する。第１の燃料が第１燃料ヘッダ３９ａ，３９ｃに供給され、当該第１の燃料が燃料噴射ノズル列３８ａを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８と、燃料噴射ノズル列３８ｃを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ｃ−１〜３８ｃ−８に均等に分配され、燃焼排ガス３００の流れに対してその側方から当該第１の燃料が噴射される。
【００３６】
同様に、第２の燃料（水素ガス）が第２燃料ヘッダ３９ｂ，３９ｄに供給され、当該第２の燃料が燃料噴射ノズル列３８ｂを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８と、燃料噴射ノズル列３８ｄを構成する８つの燃料噴射ノズル３８ｄ−１〜３８ｄ−８に均等に分配され、燃焼排ガス３００の流れに対してその側方から当該第２の燃料が噴射される。なお、第１の燃料（天然ガス）と第２の燃料（水素ガス）の供給量及び割合は、燃焼条件に応じて適宜決定される。
【００３７】
このように、第１燃料ヘッダ３９ａ，３９ｃ、及び第２燃料ヘッダ３９ｂ，３９ｄを有することにより、簡単な構成で各８つの燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８のそれぞれに目的の燃料を均等に分配できる。
【００３８】
燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８から噴射された第１の燃料、及び燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８から噴射された第２の燃料は、燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８の周囲から空気孔３４０を介して燃焼室３３内に流入する燃焼用空気２００の一部と拡散混合する。また、追焚き用の燃料（天然ガスと水素ガス）は、燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８から燃焼室３３内に分配供給されるため、追焚きバーナ３６の１本当たりの燃料流量が少なくなる。したがって、複数の追焚きバーナ３６を周方向にのみ配置したときと比べて各追焚きバーナ３６の燃焼領域における燃料濃度が薄くなり、燃焼温度を全体的に低く抑えられる結果、燃焼温度に依存する燃焼ガス３００中のＮＯｘ量を抑制できる。
【００３９】
上述したように、本発明の実施の形態に係る燃焼器３は、隣接する列に配置された燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８が、それぞれ周方向に千鳥配列されている。このように構成することで、下流側に配置された追焚きバーナの燃焼が上流側に配置された追焚きバーナの燃焼の影響を受け難くなり、下流側の追焚きバーナの燃焼を安定させることができる。なお、４つの燃料噴射ノズル列３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄを構成する各８つの燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８，３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８の角度位置は一致していてもよい。
【００４０】
追焚きバーナ３６から導入された第１、２燃料を燃焼することにより増加した燃焼排ガス３００は、ガスタービンに送り込まれると共に、当該ガスタービンの出力調整に用いられる。
【００４１】
上述した実施の形態は種々改変可能である。例えば、上記実施の形態では、燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８から第２の燃料としての水素ガスを噴射している。水素ガスは、その質量が空気（酸素と窒素の混合物）の質量よりも相当小さいため、燃焼排ガス３００の流れに対してその側方から水素ガスを当てただけでは、燃焼排ガス３００の流れの主流（中央部）まで到達しない可能性がある。そこで、例えば、図４（ａ）、図４（ｂ）に示すように、燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８（３８ｄ−１〜３８ｄ−８）の下流側端部の開口に、水素ガスが噴出する際の運動エネルギーを高める絞り部４０を形成してもよい。このような構成によれば、水素ガスを燃焼生成ガスの流れの主流（中央部）まで意図的に送り込むことができる。その結果、２次燃焼領域Ｓ２において全体として濃度分布の均一な燃焼火炎を形成できる。
【００４２】
また、上述の実施の形態では、燃料噴射ノズル列３８ａ，３８ｃに第１の燃料を供給し、燃料噴射ノズル列３８ｂ，３８ｄに第２の燃料を供給する構成を例示したが、本発明はこのような形態に限るものでない。燃料ヘッダを適切な構造に製作し、例えば、燃料噴射ノズル３８ａ−１〜３８ａ−８のうち、燃料噴射ノズル３８ａ−１，３８ａ−３，３８ａ−５，３８ａ−７から第１の燃料を噴射させ、残りの燃料噴射ノズル３８ａ−２，３８ａ−４，３８ａ−６，３８ａ−８から第２の燃料を噴射させる構成を採用することも可能である（燃料噴射ノズル列３８ｂ，３８ｃ，３８ｄを構成する燃料噴射ノズル３８ｂ−１〜３８ｂ−８，３８ｃ−１〜３８ｃ−８，３８ｄ−１〜３８ｄ−８も同様。）。
【００４３】
上述の実施の形態では、４つの燃料噴射ノズル列３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄが中心軸３０２方向に沿って所定の間隔をあけて配列されている例を示したが、燃料噴射ノズル列の列数は少なくとも２列以上あればよく、その数は適宜に変更可能である。また、上述の実施の形態では、燃料噴射ノズル３８を外側のケーシング３５に等間隔（４５度間隔）で８箇所支持した例を示したが、燃料噴射ノズル３８の数は少なくとも２つ以上あればよく、その数は適宜に変更可能である。相対する燃料噴射ノズル列において各燃料噴射ノズルの角度位置をずらすピッチ角についても、燃料噴射ノズル３８の数を変更することにより変化することはいうまでもない。
【００４４】
上述の実施の形態では、第１燃料ヘッダ３９ａ，３９ｃに第１の燃料を供給し、第２燃料ヘッダ３９ｂ，３９ｄに第２の燃料を供給する構成を例示しているが、本発明は、第１燃料ヘッダ３９ａ，３９ｃ、及び第２燃料ヘッダ３９ｂ，３９ｄの全部に第１の燃料又は第２の供給することもできる。
【符号の説明】
【００４５】
１  ガスタービン、２  圧縮機、３  燃焼器、４  タービン、５  ロータ、６  発電機、３１  メインバーナ、３２  パイロットバーナ、３３  燃焼室、３４  燃焼筒、３６  追焚きバーナ、３７  燃焼用空気流路（空気流路）、３８  燃料噴射ノズル、３８ａ〜３８ｄ  燃料噴射ノズル列、３９ａ，３９ｃ  第１燃料ヘッダ、３９ｃ，３９ｄ  第２燃料ヘッダ、４０  絞り部、２００  圧縮空気（燃焼用空気）、３００  燃焼排ガス、３０２  中心軸、３６０  軸心
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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