(57)【要約】【課題】  従来の燃料噴射ノズルは、噴射された燃料噴霧が燃焼室壁面に干渉して、冷却損失が増加すると共に、複数の噴孔の各噴孔から噴射された燃料噴霧同士が干渉し、その干渉部分の混合気は燃料濃度が高くなるという課題があった。【解決手段】  燃料噴射ノズルの各噴孔５には、ノズルボディのサック内周壁面で開口した噴孔入口７およびサック外周壁面で開口した噴孔出口９と異なる位置に、噴孔流路６の中で流路断面積が最小となる最小絞り部８が設けられている。また、各噴孔流路６には、末広がり形状の噴孔出口流路１３が設けられている。最小絞り部８は、その中心と噴孔出口９の中心とがオフセット配置されている。また、複数の噴孔５は、各最小絞り部８の断面を各噴孔出口９の開口断面に投影した際に形成される各最小絞り部８の投影形状が、各噴孔出口９の開口断面に内包されている。【選択図】  図７
2016128680.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関（２１〜２３）の燃焼室（Ｒ）内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズル（１）であって、
（ａ）中心軸方向の先端側に弁部（７５）を有するニードル（２）と、
（ｂ）このニードル（２）の弁部（７５）が着座可能な環状のノズルシート（４）、およびこのノズルシート（４）よりも燃料流れ方向の下流側の内壁で噴孔入口（７）が開口した複数の噴孔（５）を有し、前記ニードル（２）をその中心軸方向に往復移動可能に支持する筒状のノズルボディ（３）と
を備えた燃料噴射ノズル（１）において、
前記複数の噴孔（５）は、前記噴孔入口（７）から前記ノズルボディ（３）の外壁で開口した噴孔出口（９）まで噴孔軸方向に延びる噴孔流路（６）、および前記噴孔入口（７）および前記噴孔出口（９）とは異なる位置に設けられて、前記噴孔流路（６）の中で流路断面積が最小となる最小絞り部（８）を有し、
前記噴孔流路（６）は、前記最小絞り部（８）から前記噴孔出口（９）に向かって流路断面積が徐々に大きくなる末広がり形状の噴孔出口流路（１３）を有し、
前記最小絞り部（８）は、その中心と前記噴孔出口（９）の中心とがオフセット配置され、
前記最小絞り部（８）の断面を前記噴孔出口（９）の開口断面に投影した際に形成される前記最小絞り部（８）の投影形状は、前記噴孔出口（９）の開口断面に内包されていることを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
前記複数の噴孔（５）の各噴孔入口（７）は、前記複数の噴孔（５）の各最小絞り部（８）の流路断面積よりも大きい開口断面を有していることを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
前記複数の噴孔（５）の各噴孔出口（９）は、前記複数の噴孔（５）の各噴孔入口（７）の開口断面積よりも大きい開口断面を有していることを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項４】
請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズル（１）において、
前記噴孔流路（６）は、前記噴孔入口（７）から前記最小絞り部（８）に向かって流路断面積が徐々に小さくなる窄まり形状の噴孔入口流路（１１）を有していることを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項５】
請求項１ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズル（１）において、
前記噴孔流路（６）は、噴孔軸方向に所定の長さを有し、流路断面積が略一定の中間絞り流路（１２）を有していることを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項６】
請求項１ないし請求項５のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズル（１）において、
前記噴孔出口流路（１３）の広がり角度および前記最小絞り部（８）の中心と前記噴孔出口（９）の中心とのオフセット量は、前記複数の噴孔（５）の各噴孔（５）から前記燃焼室（Ｒ）内に向けて噴射される燃料の噴霧（Ｆ）が前記燃焼室（Ｒ）の最外部（２５）に到達する前に、前記燃料の噴霧（Ｆ）同士が干渉するのを回避するように選択されることを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項７】
請求項１ないし請求項６のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズル（１）において、
前記噴孔出口流路（１３）の広がり角度および前記最小絞り部（８）の中心と前記噴孔出口（９）の中心とのオフセット量は、前記複数の噴孔（５）の各噴孔（５）から前記燃焼室（Ｒ）内に向けて噴射される燃料の噴霧（Ｆ）が前記燃焼室（Ｒ）の最外部（２５）に到達する前に、前記燃焼室（Ｒ）の上下壁面（２６、２７）への前記燃料の噴霧（Ｆ）の衝突を回避するように選択されることを特徴とする燃料噴射ノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関（エンジン）の燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
［従来の技術］
従来より、燃料噴射ノズルとして、直接噴射式の内燃機関（直噴エンジン）の気筒に形成される燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルが周知である。
ここで、直噴エンジンでは、燃料噴射ノズルの噴孔から燃焼室内に噴射される燃料噴霧の微粒化が排出ガスおよびエンジン出力に大きく影響する。すなわち、燃料噴霧の微粒化が促進されると、燃料の着火性が向上して良好な燃焼が確保されるため、排出ガスに含まれる有害成分を低減でき、且つ燃費の向上にも有効である。
ここで、特許文献１には、噴孔入口の開口形状を、噴孔軸線に対して偏心した楕円形状に形成することにより、噴孔内で旋回流を生成させて燃料噴霧の微流化を促進することが可能な燃料噴射ノズル（従来例１）が開示されている。
【０００３】
また、特許文献２には、円形状の開口断面を有する噴孔入口と円形状の開口断面を有する噴孔出口との間に、噴孔入口および噴孔出口の孔径よりも小さい最小絞り部を備えた燃料噴射ノズル（従来例２）が開示されている。
この燃料噴射ノズルの噴孔には、噴孔入口から最小絞り部に向かって流路断面積が縮径するテーパ状の入口流路、および最小絞り部から噴孔出口に向かって流路断面積が拡径するテーパ状の出口流路が設けられている。
また、特許文献３には、噴孔プレートに複数の噴孔を備えた燃料噴射ノズル（従来例３）が開示されている。
この燃料噴射ノズルの噴孔は、噴孔入口に最小絞り部を有し、噴孔入口の中心と噴孔出口の中心とが異なる位置に設けられている。また、噴孔は、噴孔入口径と同一径の噴孔中間部から噴孔出口に向かって流路断面積が徐々に大きくなる末広がり形状の噴孔出口流路（拡径流路）を有している。
【０００４】
［従来の技術の不具合］
ところが、従来例１の燃料噴射ノズルにおいては、複数の噴孔の各噴孔から噴射された燃料噴霧の到達距離が長いと、噴射された燃料噴霧（ＦＪ：図１及び図２参照）が燃焼室壁面に到達（干渉）する可能性がある。特に、エンジン回転速度が低速領域では、燃料噴霧の燃焼火炎が燃焼室最外部付近で形成されるため、燃焼ガスが燃焼室壁面に接触して、燃焼ガスの熱がシリンダ壁部から外部へと逃げて、冷却損失が増加するという問題がある。
また、従来例２の燃料噴射ノズルにおいては、複数の噴孔の各噴孔から噴射される噴霧形状が円錐形状または紡錘形状となり、燃料噴霧（ＦＪ：図１及び図２参照）を燃焼室全体に拡散させることができなかった。すなわち、エンジンの燃焼室内における有効空間を占有することができず、空気利用率が低く、急速燃焼させることができなかった。これにより、エンジン出力の向上効果が低くなるという問題がある。
【０００５】
ところで、複数の噴孔を有する燃料噴射ノズルの場合には、隣り合う噴孔出口同士の間隔が狭くなってしまうと、複数の噴孔の各噴孔から噴射された燃料噴霧同士の干渉が増加する。これにより、微粒化が損なわれ、その干渉部分では、相対的に空気の量に対して燃料量が増えるため、その干渉部分の混合気は燃料濃度が高く（リッチに）なり、煤（スート）、一酸化炭素や未燃炭化水素の排出量が多くなる。
これによって、燃料噴霧同士の干渉が増加すると、排気エミッションを悪化させる問題があるが、引用文献３には、燃料噴霧同士の干渉を抑制する点については何ら言及されていない。また、引用文献３には、複数の噴孔から噴射される燃料噴霧が燃焼室壁面に衝突（干渉）するのを抑制する点についても何ら言及されていない。
そこで、複数の噴孔の各噴孔から噴射される燃料噴霧の拡散方向ごとにウェイトをつけながら燃料噴霧を燃焼室内に高分散化する技術が必要である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００２−３４９３９３号公報
【特許文献２】特開２０１２−１４５０４８号公報
【特許文献３】独国特許出願公開２００６／０４７１３６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、複数の噴孔から噴射された燃料噴霧の燃焼室壁面への干渉（衝突）、および隣り合う燃料噴霧同士の干渉を回避しつつ、燃料噴霧の高分散化を図ることのできる燃料噴射ノズルを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１に記載の発明（燃料噴射ノズル）によれば、ノズルボディの内壁で開口した噴孔入口からノズルボディの外壁で開口した噴孔出口まで噴孔軸方向に延びる噴孔流路を有する複数の噴孔を備えている。
複数の噴孔は、噴孔流路の中で流路断面積が最小となる最小絞り部を有している。この最小絞り部は、噴孔入口および噴孔出口とは異なる位置に設けられている。つまり最小絞り部は、噴孔入口および噴孔出口には設けられていない。
噴孔流路は、噴孔出口流路（拡径流路）を有している。この噴孔出口流路は、最小絞り部から噴孔出口に向かって流路断面積が徐々に大きくなる末広がり形状に形成されている。
そして、最小絞り部は、その中心と噴孔出口の中心とがオフセット配置されている。
そして、最小絞り部の断面を、噴孔出口の開口断面に投影した際に形成される最小絞り部の投影形状は、噴孔出口の開口断面に内包されている。
【０００９】
これによって、噴孔入口から噴孔流路内に流入した燃料は、最小絞り部の中心に向かって収束しながら進む。そして、最小絞り部から第１領域（Ａ）側の噴孔出口流路を通って噴孔出口へ向かう燃料の一部（Ａ）は、最小絞り部の運動ベクトルを維持しながら、噴孔出口から燃焼室内に噴射される。これにより、複数の噴孔の各噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧は、強貫徹化されるため、細くて長い燃料噴霧となる。
したがって、複数の噴孔の各噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧は、隣り合う燃料噴霧と干渉することなく、燃焼室壁面近くまで到達する。これにより、燃料噴霧同士の干渉を防止しつつ、燃焼室外側に多く存在する酸素の利用度を高くすることができるので、排気エミッションの悪化を抑制することができる。
【００１０】
また、最小絞り部から第２領域（Ｂ）側の噴孔出口流路を通って噴孔出口へ向かう燃料の残部（Ｂ）は、燃料の一部（Ａ）が通過する第１領域（Ａ）側の噴孔出口流路と比べて流路拡大率が大きい。これにより、第２領域（Ｂ）側の噴孔出口流路を流れる燃料流れに広がり運動が付与され、且つ乱れが生じるため、各噴孔から燃焼室内に噴射される燃料噴霧を微粒化しつつ貫徹性を抑制し、広角に拡散する噴霧を形成することができる。
したがって、燃料の噴霧が燃焼室壁面と干渉しないので、冷却損失の増加を防止することができる。
【００１１】
この結果、複数の噴孔の各噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧の拡散方向ごとにこれらの第１領域と第２領域の効果を適切に組み合わせることにより、複数の噴孔の各噴孔から噴射される燃料噴霧が燃焼室内全体に均質に行き渡らせることができる。これにより、燃焼室内の空気利用率を上げて急速・低エミッション燃焼を実現しつつ冷却損失を低減できる。これにより、内燃機関の出力・燃費を向上すると共に、排気エミッションの悪化を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】燃料噴射ノズルから燃焼室内に噴射された燃料噴霧を模式的に示した断面図である（実施例１）。
【図２】（ａ）、（ｂ）は燃料噴射ノズルから燃焼室内に噴射された燃料噴霧を模式的に示した断面図である（実施例１）。
【図３】燃料噴射ノズルを備えたインジェクタを示した断面図である（実施例１）。
【図４】ノズル噴孔部を示した断面図である（実施例１）。
【図５】ノズル噴孔部を示した断面図である（実施例１）。
【図６】噴孔形状を示した断面図である（実施例１）。
【図７】（ａ）は噴孔出口の開口断面に最小絞り部の形状を投影した投影図で、（ｂ）〜（ｅ）は噴孔形状を示した断面図である（実施例１）。
【図８】（ａ）、（ｂ）は噴孔形状を示した断面図で、（ｃ）は噴孔出口の開口断面に最小絞り部の形状を投影した投影図である（実施例２）。
【図９】（ａ）はノズル噴孔部を示した斜視図で、（ｂ）は噴孔出口形状を示した斜視図である（実施例３）。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。
【実施例】
【００１４】
［実施例１の構成］
図１ないし図７は、本発明を適用した燃料噴射ノズルを備えたインジェクタ（実施例１）を示したものである。
【００１５】
本実施例の直接噴射式の内燃機関は、例えば自動車等の車両走行用のディーゼルエンジン（以下直噴エンジン）であり、直噴エンジンの各気筒（シリンダ）毎に燃料噴射弁（以下インジェクタ）を搭載している。
インジェクタは、そのノズル中心軸方向の先端側（図示下端側）に燃料噴射ノズル１を備えている。この燃料噴射ノズル１は、そのノズル中心軸線方向に往復移動可能なニードル２と、このニードル２をその往復方向に嵌挿支持するミニサックタイプのノズルボディ３とを備えている。
ここで、本実施例では、燃焼室Ｒ内に少なくともスワール流やスキッシュ流が生成可能な直接噴射式の内燃機関（直噴エンジン）に適用される燃料噴射ノズル１が採用されている。
【００１６】
ノズルボディ３は、ノズル中心軸線方向の基端側（図示上端側）が開口し、その反対側の先端側（図示下端側）が閉塞された有底円筒形状を呈し、ニードル２の弁部（後述する）が着座可能な円環状のノズルシート４を備えている。このノズルボディ３は、ノズル中心軸線方向の先端側に、直噴エンジンの各気筒に形成された燃焼室Ｒ内に燃料噴霧Ｆを直接噴射するノズル噴孔部を備えている。このノズル噴孔部の周方向には、燃料を噴射する複数の噴孔５が設けられている。
複数の噴孔５は、各噴孔流路６、各噴孔入口７、各最小絞り部８および各噴孔出口９を有している。各噴孔流路６には、噴孔入口流路（縮径流路）１１、スロート１２および噴孔出口流路（拡径流路）１３が設けられている。
なお、インジェクタの詳細は、後述する。
【００１７】
直噴エンジンは、各シリンダの開口部を閉塞するシリンダヘッド２１と、このシリンダヘッド２１の図示下部に結合されるシリンダブロックの各シリンダバレル２２と、複数のシリンダバレル２２の各シリンダウォール（内壁）に摺接する複数のピストン２３とを備えている。
各ピストン２３は、対応したコネクティングロッドを介して、クランクシャフト（直噴エンジンの出力軸）に連結されている。これにより、各ピストン２３は、複数のシリンダバレル２２の各シリンダボア内をその往復移動する。
【００１８】
各ピストン２３の頭頂部には、開口部が絞られたリエントラント型のキャビティ２４が形成されている。シリンダヘッド２１の壁面とキャビティ２４の底面との間には、燃料と吸入空気（吸気）との混合気が燃焼する燃焼室Ｒが形成されている。また、キャビティ２４の底部中央部分は、キャビティ２４の開口端側に向かって隆起している。
燃焼室Ｒは、燃焼室Ｒの半径方向の最も外側に位置する燃焼室最外部（燃焼室周面）２５、および燃焼室Ｒの中心軸線方向を上下方向とした場合にその上下方向の両側に位置する燃焼室上下壁面２６、２７を備えている。
【００１９】
シリンダヘッド２１には、吸気管内の吸気通路と各燃焼室Ｒとを連通する複数の吸気ポート２８、および排気管内の排気通路と各燃焼室Ｒとを連通する複数の排気ポートが設けられている。
各吸気ポート２８は、インテークマニホールドを介して吸気管に接続している。これらの吸気ポート２８の燃焼室側端部には、各ポート開口部をそれぞれ開閉する吸気バルブ（吸気弁）２９が設置されている。そして、各吸気ポート２８は、各燃焼室Ｒ内にスワール流を発生させるヘリカルポートである。
各排気ポートは、エキゾーストマニホールドを介して排気管に接続している。これらの排気ポートの燃焼室側端部には、各ポート開口部をそれぞれ開閉する排気バルブ（排気弁）が設置されている。
【００２０】
ここで、図１に、ピストン２３のキャビティ２４の壁面（燃焼室壁面）に沿って流れる、吸気のスキッシュ流（Ｓ１）を示した。また、図２に、直噴エンジンの燃焼室中心軸であるシリンダ中心軸（ＣＬ）と略一致するノズル中心軸線の周りを旋回する、吸気のスワール流（Ｓ２）の回転方向を示した。
なお、各吸気ポート２８やこの吸気ポート２８と連通する吸気通路内に、各燃焼室Ｒ内にスワール流を発生させるスワール制御弁（ＳＣＶ）が設置されていても構わない。また、１つの燃焼室Ｒに対して２つの第１、第２吸気ポートが連通する直噴エンジンにおいて、一方の第１吸気ポート内にスワール制御弁が設置されていても構わない。
【００２１】
次に、本実施例のインジェクタの詳細を、図１ないし図７に基づいて説明する。
インジェクタは、シリンダヘッド２１のシリンダ中心軸（ＣＬ）上に貫通形成されたインジェクタ取付孔３０に、少なくともノズル噴孔部が燃焼室Ｒ内に突出するようにして各シリンダ毎に取り付けられている。
インジェクタは、燃料噴射ノズル１と、３方向２位置切替弁（３方弁）構造の制御弁（制御バルブ３１、バルブスプリング３２）およびアクチュエータ３３等を内蔵する円筒状のインジェクタボディ３４とを備えている。
ノズルボディ３とインジェクタボディ３４との間には、オリフィスプレート３５およびバルブボディ３６が設置されている。また、オリフィスプレート３５とバルブボディ３６との間には、制御弁を収容する制御弁室３７が形成されている。
【００２２】
燃料噴射ノズル１のノズルボディ３の中心軸線上には、ノズルボディ３の密着面で開口し、内部にニードル２を収容するニードル収容孔が形成されている。このニードル収容孔の内部には、ニードル２をその閉弁方向に付勢するニードルスプリング４１、およびニードル２の摺動部４２を往復摺動可能に支持する筒状のノズルシリンダ４３も収容されている。オリフィスプレート３５の端面と摺動部４２の端面とノズルシリンダ４３の内周面との間には、ニードル２に対して閉弁方向に作用する燃料圧を蓄える圧力制御室４４が形成されている。
【００２３】
また、ニードル収容孔には、ニードル２に対して開弁方向に作用する燃料圧を蓄える燃料溜まり室４５が形成されている。また、ノズルシリンダ４３の基端側には、ニードル２の摺動部４２を往復摺動可能に支持するためのニードルガイド孔が設けられている。
ここで、制御弁は、制御バルブ３１が開弁することで、圧力制御室４４から燃料排出流路（後述する）を介して燃料系の低圧側へ燃料を流出させる圧力制御弁である。
制御弁室３７には、高圧ポート、連通ポートおよび低圧ポートが設けられている。
高圧ポートには、燃料系の高圧側に設けられるサプライポンプまたはコモンレール等の、高圧発生部と接続する高圧燃料通路５１〜５３が連通している。
連通ポートは、圧力制御室４４と共通通路５４を介して常時連通している。
低圧ポートには、燃料タンク等の燃料系の低圧側と接続する燃料排出通路５５が連通している。
【００２４】
アクチュエータ３３は、自身の変位を利用して制御弁を切替駆動する駆動力を発生するピエゾ素子積層体を備えている。このピエゾ素子積層体は、電荷の充放電により軸線方向に伸縮するピエゾ素子をその軸線方向に多数積層して構成されている。
アクチュエータ３３は、一対のピエゾリード端子間に、エンジン制御ユニット（電子制御装置：以下ＥＣＵ）により制御されるピエゾ駆動回路からピエゾ駆動信号（ピエゾ印加電圧またはピエゾ駆動電流）が印加されるように構成されている。
インジェクタボディ３４の中心軸線から所定の径方向寸法分だけ偏心（オフセット）した位置には、アクチュエータ３３を収容するピエゾ収容孔が形成されている。ピエゾ収容孔の内部には、ピエゾピストン６１とバルブピストン６２との間に油密室６３を有し、アクチュエータ３３の伸張変位を拡大してバルブピストン６２に伝える変位拡大機構も収容されている。また、ピエゾ収容孔の内部には、バルブピストンスプリング６４も収容されている。
【００２５】
変位拡大機構は、ピエゾピストン６１、バルブピストン６２、油密室６３、バルブピストンスプリング６４、ピエゾスプリング６５、ピストンシリンダ６６および変位伝達ピン６７を備えている。この変位拡大機構は、アクチュエータ３３の伸張変位により油密室６３内の燃料圧（油圧力）が上昇することで、アクチュエータ３３およびピエゾピストン６１の変位を拡大してバルブピストン６２に伝え、このバルブピストン６２の変位により制御バルブ３１を切替駆動するように構成されている。
変位伝達ピン６７は、バルブピストン６２の変位を制御バルブ３１に伝えて、制御バルブ３１を低圧シート状態から高圧シート状態へ切替動作させる部品である。
【００２６】
ここで、インジェクタは、制御バルブ３１を低圧シート状態から高圧シート状態へ切り替えられると、制御弁室３７の高圧ポートが閉鎖され、低圧ポートが開放される。このように高圧ポートが閉鎖され、低圧ポートが開放されると、制御弁室３７、圧力制御室４４および共通通路５４内の高圧燃料は、低圧ポートおよび燃料排出通路５５を介してインジェクタの外部（燃料系の低圧側）へ流出する。これにより、圧力制御室４４内の燃料圧は、ニードル開弁圧以下に素早く低下するため、ニードル２がノズルボディ３のノズルシート４から離脱（リフト）して直噴エンジンの各気筒の燃焼室Ｒへ燃料が直接噴射される。  
【００２７】
また、インジェクタは、制御バルブ３１を高圧シート状態から低圧シート状態へ切り替えられると、制御弁室３７の高圧ポートが開放され、低圧ポートが閉鎖される。このように高圧ポートが開放され、低圧ポートが閉鎖されると、燃料系の低圧側への流出が止まり、インジェクタの外部（燃料噴射ポンプまたはコモンレール）から高圧燃料通路５１〜５３、制御弁室３７および共通通路５４を介して高圧燃料が圧力制御室４４内に導入される。これにより、圧力制御室４４内の燃料圧は、ニードル閉弁圧以上に素早く上昇するため、ニードル２がノズルボディ３のノズルシート４に着座（シート）するため、直噴エンジンの各気筒の燃焼室Ｒへの燃料噴射が終了する。
【００２８】
ニードル２は、基端側から先端側に向かってノズル中心軸線方向に真っ直ぐに延びている。このニードル２は、ノズルシリンダ４３のニードルガイド孔内に往復移動可能に支持される円柱状の摺動部４２が設けられている。この摺動部４２は、ニードル２の中心軸方向の反噴孔側端部（基端部）に設けられている。また、摺動部４２の外周面は、ノズルシリンダ４３のニードルガイド孔の孔壁面に対して往復摺動可能となっている。
【００２９】
ニードル２には、摺動部４２よりも外径が小さい小径軸部７１、この小径軸部７１よりも外径が大きい中径軸部７２、この中径軸部７２よりも外径が小さい小径軸部７３、およびこの小径軸部７３よりも外径が大きい中径軸部７４が設けられている。そして、ニードル２には、中径軸部７２と小径軸部７３との間に円錐面形状の受圧面が設けられている。この受圧面は、ニードル２のリフト開始時に、ニードル収容孔の燃料溜まり室４５内の燃料圧を受ける燃料受圧部である。
【００３０】
また、中径軸部７４よりも先端側には、中径軸部７４よりも外径が小さい弁部７５を有している。
ニードル２の弁部７５は、ニードル２の中心軸方向の噴孔側端部（先端部）に設けられている。この弁部７５は、中径軸部７４のエッジラインからニードル中心軸方向の先端側へ向かって外径が徐々に減少する縮径部である。
弁部７５は、先端側へ向かって徐々に外径が縮径する第１、第２シール面および円錐面を有している。
【００３１】
第１シール面は、円錐面形状を呈する。第２シール面は、第１シール面よりも傾斜（テーパ）角度が急な円錐面形状を呈する。円錐面は、第２シール面よりも傾斜（テーパ）角度が急な円錐面形状を呈する。
第１シール面と第２シール面との間に形成される円環状の交差稜線（第１シートライン）は、ノズルボディ３のノズルシート４に密着する円環状のノズルシール（ニードルシール部）としての機能を有している。
【００３２】
ノズルボディ３には、基端側の結合面で開口し、この開口側から奥側のノズル噴孔部までノズル中心軸線方向に延びるニードル収容孔が設けられている。また、ニードル収容孔の中央部には、ニードルガイド孔よりも孔径が拡げられた燃料溜まり室４５が設けられている。
ノズルボディ３は、ニードル２の中径軸部７４の外周との間に、燃料溜まり室４５からノズル噴孔部へ真っ直ぐに延びる燃料通路（円筒状のクリアランス）８１が形成されている。このクリアランス８１は、ノズルシート４よりも燃料流れ方向の上流側の燃料流路である。
燃料溜まり室４５には、サプライポンプまたはコモンレール等の高圧発生部と接続する高圧燃料通路５１、５２から高圧燃料が導入される。
【００３３】
ノズルボディ３のノズル噴孔部には、ニードル２の弁部７５が着座可能なノズルシート４を含むノズルシート面８２が設けられている。このノズルシート面８２は、先端側に向かう程、流路断面積が減少する円錐面形状の傾斜面で形成されている。
ニードル２の弁部７５とノズルボディ３のノズルシート面８２との間には、ニードル２のリフト時に円環状のクリアランス８３が形成される。
クリアランス８３は、ノズルシート４よりも燃料流れ方向の下流側の燃料流路である。なお、クリアランス８３は、ニードル２のリフト時に、ニードル２の弁部７５とノズルシート面８２との間に形成される円環状の燃料流路である。
【００３４】
ノズル噴孔部には、ノズルシート面８２よりも燃料流れ方向の下流側に、サックボリュームであるサック室８４が設けられている。このサック室８４は、ノズルボディ３の中心軸方向の先端部に設けられる有底円筒状のサック部（円頂部）８５内に形成されている。  サック室８４は、クリアランス８３と複数の噴孔５とを連通すると共に、クリアランス８３にて環状に流れる燃料を集合させて一時的に貯留した後、複数の噴孔５へ分配供給する分配室である。
【００３５】
ここで、ニードル２の弁部７５が、ノズルシート４に接触した場合には、燃料溜まり室４５およびクリアランス８１とクリアランス８３およびサック室８４との連通状態を遮断する。
また、ニードル２の弁部７５がノズルシート４から離脱（リフト）した場合には、燃料溜まり室４５およびクリアランス８１とクリアランス８３およびサック室８４とが連通状態となり、クリアランス８１、８３から噴孔５と常時連通するサック室８４へ燃料が導入される。
【００３６】
複数の噴孔５は、ノズル中心軸線を中心にして半径方向の外側へ向かって放射状に延伸するように設けられている。これらの噴孔５は、直噴エンジンの各燃焼室Ｒ内に燃料噴霧Ｆが効率良く行き渡るように、サック部８５の円周方向に沿って形成されている。また、複数の噴孔５は、サック部８５の円周方向に所定の間隔（等間隔）で複数個（６〜１２個：本例では８個）形成されている。
複数の噴孔５は、ノズル噴孔部を貫通してサック部８５のサック内周壁面とサック部８５のサック外周壁面とを連通する噴孔流路（内外連通孔）６を備えている。各噴孔流路６には、噴孔入口流路（縮径流路）１１、スロート１２および噴孔出口流路（拡径流路）１３が設けられている。
【００３７】
噴孔流路６は、サック部８５のサック内周壁面で開口した噴孔入口７、およびサック部８５のサック外周壁面で開口した噴孔出口９を備えている。この噴孔流路６は、噴孔入口７および噴孔出口９と異なる位置に最小絞り部８を設けている。
複数の噴孔５の各噴孔入口７は、複数の噴孔５の各最小絞り部８の流路断面積よりも大きい開口断面を有している。また、複数の噴孔５の各噴孔出口９は、複数の噴孔５の各噴孔入口７の流路断面積よりも大きい開口断面を有している。つまり、各噴孔入口７よりも各噴孔出口９の方が孔径が大きくなっている。
【００３８】
噴孔入口流路１１は、噴孔入口７から最小絞り部８に向かって流路断面積が次第に減少するように形成されている。なお、噴孔入口流路１１の上流端の噴孔入口７の周縁には、流量係数を高めて、サック室８４から噴孔流路６へ燃料が流れ込み易くするためのアール面取り部１４が施されている。また、噴孔入口流路１１がアール面取り部１４のみで構成されていても構わない。
スロート１２は、噴孔軸方向に所定の長さを有し、最小絞り部８と同一孔径の中間絞り流路である。
噴孔出口流路１３は、最小絞り部８から噴孔出口９に向かって流路断面積が次第に増加するように形成されている。つまり噴孔出口流路１３は、末広がり形状に形成されている。
【００３９】
複数の噴孔５の各噴孔入口流路１１は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して傾斜した噴孔壁面１５を有し、この噴孔壁面１５が各噴孔入口７の開口周縁部と各最小絞り部８またはその先端部分の開口周縁部とを繋いでいる。
複数の噴孔５の各噴孔出口流路１３は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して傾斜した第１、第２噴孔壁面１７、１８を有し、これらの第１、第２噴孔壁面１７、１８が各最小絞り部８のまたはその終端部分の開口周縁部と各噴孔出口９の開口周縁部とを繋いでいる。
【００４０】
第１噴孔壁面１７は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して第１傾斜角度分だけ傾斜した傾斜面である。
第２噴孔壁面１８は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して第１傾斜角度よりも急な第２傾斜角度分だけ傾斜した傾斜面である。
例えば燃焼室Ｒ内を旋回するスワール流の回転方向の一方側（上流側）に第１噴孔壁面１７が位置し、また、スワール流の回転方向の他方側（下流側）に第２噴孔壁面１８が位置する。また、ノズルボディ３のサック部８５の上下方向の一方側（上方側）に第１噴孔壁面１７が位置し、また、サック部８５内の上下方向の他方側（下方側）に第２噴孔壁面１８が位置する。
【００４１】
最小絞り部８は、図４ないし図７に示したように、その中心と噴孔出口９の中心とがオフセット配置されている。この最小絞り部８は、噴孔流路６の中で流路断面積が最小となる絞り流路である。
また、複数の噴孔５は、図６および図７（ａ）〜（ｅ）に示したように、各最小絞り部８の断面を各噴孔出口９の開口断面に投影した際に形成される各最小絞り部８の投影形状が、各噴孔出口９の開口断面に内包されている。
【００４２】
複数の噴孔５は、図６および図７（ｂ）に示したように、各噴孔入口７の噴孔径（開口断面積）よりも各最小絞り部８の噴孔径（流路断面積）を小さくし、且つ各噴孔入口７から各最小絞り部８に向かって流路断面積が徐々に小さくなる窄まり（テーパ）噴孔形状となっている。各噴孔入口流路１１は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して燃料流れの上流側流路壁面の方が燃料流れの下流側流路壁面よりも広がり角度が大きくなっている。
ここで、噴孔軸線（ＦＣ）とは、噴孔入口７の中心と最小絞り部８の中心とを直線で結び、その直線を噴孔出口９を通り抜けるように真っ直ぐ延長した軸線のことを指す。
【００４３】
また、最小絞り部８を含むスロート１２は、図７（ｃ）に示したように、流路断面積（噴孔径）が一定のストレート噴孔形状で、噴孔軸線（ＦＣ）方向に所定の長さを有している。
また、複数の噴孔５は、図６および図７（ｂ）に示したように、各最小絞り部８の噴孔径（流路断面積）よりも各噴孔出口９の噴孔径（開口断面積）を極端に大きくし、且つ各最小絞り部８から各噴孔出口９に向かって流路断面積が徐々に大きくなる末広がり（テーパ）噴孔形状となっている。各噴孔出口流路１３は、噴孔軸線（ＦＣ）に対してスワール流の上流側流路壁面よりもスワール流の下流側流路壁面の方が広がり角度が大きくなっている。
【００４４】
複数の噴孔５は、図７（ｃ）に示したように、図６および図７（ｂ）と同じく窄まり（テーパ）噴孔形状となっている。
また、最小絞り部８は、図７（ｃ）に示したように、スロート１２が設けられていない。
また、複数の噴孔５は、図７（ｃ）に示したように、図６および図７（ｂ）と同じく末広がり（テーパ）噴孔形状となっている。
【００４５】
複数の噴孔５は、図７（ｄ）、（ｅ）に示したように、各噴孔入口７の噴孔径（開口断面積）よりも各最小絞り部８の噴孔径（流路断面積）を小さくし、且つ各噴孔入口７から各最小絞り部８に向かって流路断面積が徐々に小さくなる窄まり（テーパ）噴孔形状となっている。各噴孔入口流路１１は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して燃料流れの上流側流路壁面の方が燃料流れの下流側流路壁面よりも広がり角度が大きくなっている。
また、最小絞り部８を含むスロート１２は、図７（ｄ）、（ｅ）に示したように、流路断面積（噴孔径）が一定のストレート噴孔形状で、噴孔軸線（ＦＣ）方向に所定の長さを有している。
【００４６】
また、複数の噴孔５は、図７（ｄ）に示したように、各最小絞り部８の噴孔径（流路断面積）よりも各噴孔出口９の噴孔径（開口断面積）を極端に大きくし、且つ各最小絞り部８から各噴孔出口９に向かって流路断面積が徐々に大きくなる末広がり（テーパ）噴孔形状となっている。各噴孔出口流路１３は、噴孔軸線（ＦＣ）に対してスワール流の上流側流路壁面よりもスワール流の下流側流路壁面の方が広がり角度が大きくなっている。これらの流路壁面は、凸曲面形状に湾曲している。
【００４７】
また、複数の噴孔５は、図７（ｅ）に示したように、各最小絞り部８の噴孔径（流路断面積）よりも各噴孔出口９の噴孔径（開口断面積）を極端に大きくし、且つ各最小絞り部８から各噴孔出口９に向かって流路断面積が徐々に大きくなる末広がり（テーパ）噴孔形状となっている。各噴孔出口流路１３は、噴孔軸線（ＦＣ）に対してスワール流の上流側流路壁面よりもスワール流の下流側流路壁面の方が広がり角度が大きくなっている。
また、スワール流の上流側流路壁面には、噴孔軸線（ＦＣ）と平行な直線状の第１噴孔壁面１７ａが設けられている。この第２噴孔壁面１８ａは、第２噴孔壁面１８の終端と噴孔出口９の開口周縁部とを繋いでいる。また、スワール流の下流側流路壁面には、噴孔軸線（ＦＣ）と平行な直線状の第２噴孔壁面１８ａが設けられている。この第２噴孔壁面１８ａは、第２噴孔壁面１８の終端と噴孔出口９の開口周縁部とを繋いでいる。
【００４８】
ここで、噴孔出口流路１３の広がり角度、および最小絞り部８の中心と噴孔出口９の中心とのオフセット量は、複数の噴孔５の各噴孔５から燃焼室Ｒ内に向けて噴射される燃料の噴霧形状が所定の噴霧条件を満たすように選択される。
具体的には、噴孔出口流路１３の広がり角度、および最小絞り部８の中心と噴孔出口９の中心とのオフセット量は、複数の噴孔５の各噴孔５から燃焼室Ｒ内に向けて噴射される燃料の噴霧Ｆが燃焼室最外部２５に到達する前に、周方向に隣り合う燃料噴霧Ｆ同士が干渉するのを回避するように選択される。
また、噴孔出口流路１３の広がり角度、および最小絞り部８の中心と噴孔出口９の中心とのオフセット量は、複数の噴孔５の各噴孔５から燃焼室Ｒ内に向けて噴射される燃料の噴霧Ｆが燃焼室最外部２５に到達する前に、燃焼室上下壁面２６、２７への燃料噴霧Ｆの干渉（衝突）を回避するように選択される。
【００４９】
［実施例１の作用］
次に、本実施例の燃料噴射ノズル１を備えたインジェクタの作用を図１ないし図７に基づいて簡単に説明する。
【００５０】
ここで、アクチュエータ３３のピエゾ素子積層体に電圧が印加されず、制御バルブ３１がバルブスプリング３２の付勢力によって低圧シート側に付勢されて、制御弁室３７の高圧ポートを開放し、且つ低圧ポートを閉鎖している場合には、ニードル２の弁部７５がノズルボディ３のノズルシート４に着座（シート）する。このため、ノズルシート４よりも燃料流れ方向の上流側の燃料溜まり室４５およびクリアランス８１とノズルシート４よりも燃料流れ方向の下流側のクリアランス８３およびサック室８４との連通が遮断される。  したがって、燃料噴射ノズル１は、ニードル２が閉弁した閉弁（全閉）状態となり、複数の噴孔５の各噴孔出口９から直噴エンジンの各気筒に形成される燃焼室Ｒ内への燃料噴射が成されない。
【００５１】
一方、直噴エンジンの当該気筒のインジェクタの噴射タイミングになり、ＥＣＵからの制御指令によってアクチュエータ３３のピエゾ素子積層体への電圧の印加が開始されると、ピエゾ素子積層体に電荷が充電される。そして、アクチュエータ３３が伸張変位して制御バルブ３１を開弁駆動する。これにより、制御バルブ３１が高圧ポートを閉鎖し、且つ低圧ポートを開放するため、圧力制御室４４内の燃料が制御弁室３７、圧力制御室４４および共通通路５４内の高圧燃料は、低圧ポートおよび燃料排出通路５５を介してインジェクタの外部（燃料系の低圧側）へ流出する。これによって、圧力制御室４４内の燃料圧は、ニードルスプリング４１の付勢力により決まるニードル開弁圧以下に素早く低下するため、ニードル２がノズルボディ３のノズルシート４から離脱（リフト）する。
【００５２】
燃料噴射ノズル１が開弁すると、クリアランス８１からニードル２の弁部７５とノズルボディ３のノズルシート面８２との間に形成されるクリアランス８３を通ってサック室８４内に燃料が流れ込む。
そして、サック室８４内の燃料は、複数の噴孔５の各噴孔入口７から各噴孔流路６内に流入する。
そして、各噴孔入口７から各噴孔流路６内に流入した燃料は、各最小絞り部８の中心に向かって収束しながら進む。
そして、各最小絞り部８から各第１領域（Ａ）側の噴孔出口流路１３を通って各噴孔出口９へ向かう燃料の一部（Ａ）は、各最小絞り部８の運動ベクトルを維持しながら、しかも第１噴孔壁面１７に沿うように各噴孔出口９から燃焼室Ｒ内に斜めに噴射される。
これによって、複数の噴孔５の各噴孔５から燃焼室Ｒ内に噴射される燃料噴霧ＦＡは、強貫徹化されるため、細くて長い燃料噴霧ＦＡとなる（図６参照）。したがって、各噴孔出口９から燃焼室Ｒ内に噴射される燃料噴霧ＦＡは、周方向に拡散せず、周方向に隣り合う燃料噴霧ＦＢと干渉することなく、燃焼室壁面近くまで到達し、燃焼室外側に多く存在する酸素の利用度を高めることができる。
【００５３】
また、複数の噴孔５の各最小絞り部８から各第２領域（Ｂ）側の噴孔出口流路１３を通って各噴孔出口９へ向かう燃料の残部（Ｂ）は、燃料の一部（Ａ）が通過する各第１領域（Ａ）側の噴孔出口流路１３と比べて流路拡大率が大きい。
これによって、各第２領域（Ｂ）側の噴孔出口流路１３を流れる燃料流れに広がり運動が付与され、且つ乱れが生じる。このため、噴孔出口流路１３を流れる燃料は、第２噴孔壁面１８に沿うように周方向Ｘおよび上下方向Ｙ（図２参照）に広がりながら流れ、燃料を微粒化しつつ貫徹性を抑制し、広角に拡散する燃料噴霧ＦＢとなる（図６参照）。したがって、燃料噴霧ＦＢが燃焼室壁面と干渉しないので、冷却損失を低減することができる。
【００５４】
［実施例１の効果］
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、複数の噴孔５の各噴孔５から燃焼室Ｒ内に噴射される燃料噴霧Ｆの拡散方向ごと（燃料噴霧ＦＪよりも拡散する方向ごと、周方向Ｘ、上下方向Ｙ）にウェイトをつけながら燃料噴霧Ｆの高分散化を図ることができるので、複数の噴孔５の各噴孔５から噴射される燃料噴霧Ｆが燃焼室Ｒ内全体に行き渡ることになる。これにより、燃焼室Ｒ内の空気利用率を上げることができるので、良好な燃焼を確保することができる。
【００５５】
また、燃焼室Ｒ内における有効空間を占有することができ、急速燃焼させることができるので、直噴エンジンの出力を向上することができる。
また、複数の噴孔５の各噴孔５から燃焼室Ｒ内に噴射される燃料噴霧Ｆは、隣り合う燃料噴霧Ｆと干渉することなく、燃焼室壁面近くまで到達する。これにより、燃料噴霧Ｆ同士の干渉を防止できるので、排気エミッションの悪化を抑制することができる。
また、燃料噴霧Ｆが燃焼室壁面と干渉しないので、冷却損失の増加を防止することができる。
【００５６】
また、複数の噴孔５の各噴孔５から燃焼室Ｒ内に向けて噴射される燃料の噴霧Ｆが燃焼室最外部２５に到達する前に、周方向に隣り合う燃料噴霧Ｆ同士が干渉するのを回避するよう、また、燃焼室上下壁面２６、２７への燃料噴霧Ｆの干渉（衝突）を回避するように、噴孔出口流路１３の広がり角度、および最小絞り部８の中心と噴孔出口９の中心とのオフセット量を選択している。これにより、複数の噴孔５の各噴孔５から噴射される燃料噴霧Ｆの噴射軸方向断面または噴射軸方向に垂直な断面において、燃焼室形状およびスキッシュ流Ｓ１およびスワール流Ｓ２に合わせて方向ごとに拡散が異なる燃料噴霧Ｆを形成することができる。
【００５７】
［実施例２の構成］
図８は、本発明を適用した燃料噴射ノズルを備えたインジェクタ（実施例２）を示したものである。
ここで、実施例１と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。
【００５８】
本実施例の複数の噴孔５は、図８（ａ）、（ｂ）に示したように、各噴孔入口７の噴孔径（開口断面積）よりも各最小絞り部８の噴孔径（流路断面積）を小さくし、且つ各噴孔入口７から各最小絞り部８に向かって流路断面積が徐々に小さくなる窄まり（テーパ）噴孔形状となっている。各噴孔入口流路１１は、実施例１と同様に、噴孔軸線（ＦＣ）に対して燃料流れの上流側流路壁面の方が燃料流れの下流側流路壁面よりも広がり角度が大きくなっている。
また、最小絞り部８を含むスロート１２は、図８（ａ）、（ｂ）に示したように、流路断面積（噴孔径）が一定のストレート噴孔形状で、噴孔軸線（ＦＣ）方向に所定の長さを有している。
【００５９】
また、複数の噴孔５は、図８（ａ）、（ｂ）に示したように、各最小絞り部８の噴孔径（流路断面積）よりも各噴孔出口９の噴孔径（開口断面積）を極端に大きくし、且つ各最小絞り部８から各噴孔出口９に向かって流路断面積が徐々に大きくなる末広がり（テーパ）噴孔形状となっている。各噴孔出口流路１３は、噴孔軸線（ＦＣ）に対してスワール流の上流側流路壁面よりもスワール流の下流側流路壁面の方が広がり角度が大きくなっている。
【００６０】
また、図８（ａ）の噴孔出口流路１３は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して傾斜した第１、第２噴孔壁面１７、１８を有している。また、図８（ｂ）の噴孔出口流路１３は、噴孔軸線（ＦＣ）に対して傾斜した第１、第２噴孔壁面１７、１８、および噴孔軸線（ＦＣ）と平行な直線状の第２噴孔壁面１９を有している。この第２噴孔壁面１９は、第２噴孔壁面１８の終端と噴孔出口９の開口周縁部とを繋いでいる。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズルにおいては、実施例１と同様な効果を奏する。
【００６１】
［実施例３の構成］
図９は、本発明を適用した燃料噴射ノズルを備えたインジェクタ（実施例３）を示したものである。
ここで、実施例１及び２と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。
【００６２】
本実施例の複数の噴孔５は、各噴孔入口７の開口形状が円形状で、各最小絞り部８の断面形状が円形状で、しかも各噴孔出口９の開口形状が長方形状である。なお、各噴孔出口９の開口形状として、長円形状や楕円形状等の長孔形状を採用しても良い。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズルにおいては、実施例１及び２と同様な効果を奏する。
【００６３】
［変形例］
本実施例では、本発明の燃料噴射ノズルを、サプライポンプまたはコモンレールから導入された高圧燃料を直噴エンジンの燃焼室内に直接噴射する燃料噴射ノズル１に適用した例を説明したが、本発明の燃料噴射ノズルを、列型燃料噴射ポンプや分配型燃料噴射ポンプ等の燃料噴射ポンプから燃料溜まり室の内部に直接燃料が圧送され、燃料溜まり室の燃料圧（ノズル開弁力）がスプリング（バネ）の付勢力（閉弁方向の軸力：ノズル閉弁力）よりも上回るとニードルが開弁して、直接噴射式の内燃機関（直噴エンジン）の燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルに適用しても良い。
【００６４】
本実施例では、ニードル２の直上に設けられる圧力制御室４４内の燃料圧を調整（増減）し、ニードル２の開閉動作を制御するピエゾアクチュエータを採用しているが、ニードル２を開閉駆動するアクチュエータとして、ニードル２と連動するコマンドピストンの直上に設けられる制御室内の燃料圧を調整（増減）し、ニードル２の開閉動作を制御するソレノイドバルブを採用しても良い。
また、燃料噴射ノズル１のニードル２を、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータの駆動力によって直接駆動しても良い。
また、ニードル２のリフト量を、ニードルリフト量が比較的小さな第１の状態と、ニードルリフト量が比較的大きな第２の状態とに変更可能なニードルリフト量可変機構を採用しても良い。
【００６５】
本実施例では、本発明の燃料噴射ノズルとして、ミニサックタイプのノズルボディ３を有する燃料噴射ノズル１を採用しているが、本発明の燃料噴射ノズルとして、複数の噴孔５の各噴孔入口７をノズルシート４よりも燃料流れ方向の下流側の第２シール面で覆うようにしたバルブカバードオリフィス（ＶＣＯ）タイプの燃料噴射ノズルを採用しても良い。
本実施例では、燃料噴射ノズル１の噴孔出口から燃焼室に燃料を直接噴射する内燃機関として、ディーゼルエンジン等の直噴エンジンを採用しているが、内燃機関として、ガソリンエンジン等の直噴エンジンを採用しても良い。
また、内燃機関の気筒（シリンダ）の中心軸からノズル中心軸線がオフセット配置されていても構わない。また、シリンダ中心軸（ＣＬ）方向に対してノズル中心軸線方向が傾いていても良い。
【符号の説明】
【００６６】
１  燃料噴射ノズル
２  ニードル
３  ノズルボディ
４  ノズルシート
５  噴孔
６  噴孔流路
７  噴孔入口
８  最小絞り部
９  噴孔出口
１３  噴孔出口流路
【図１】
2016128680.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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