(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
メタンを主成分とする液化天然ガス(LNG)の容器から放出されるボイルオフガス(BOG)を容器内に充填した吸着材により吸着処理するBOG処理装置において、炭素数2以上の炭化水素成分を吸着除去するための第一の容器とメタンを吸蔵するための第二の容器とをBOG流動方向に順次設け、第一の容器と第二の容器における吸着材の容積比を1:5〜200とし、かつ第一の容器に吸着材の加熱手段を設けたことを特徴とするBOG処理装置であって、
LNG容器から気化生成する天然ガスの発熱量を調整するために、それぞれの脱着速度を制御しつつ、第一の容器および第二の容器から2種のBOG成分を脱着させ、気化天然ガスに混合するBOG処理装置。
【請求項２】
請求項１に記載のBOG処理装置を備えたことを特徴とする液化天然ガス貯蔵装置。
【請求項３】
請求項２に記載の液化天然ガス貯蔵装置を用いて発熱量を調整した燃料ガスを発生させるための方法であって、LNG容器から気化生成する天然ガスに対し、それぞれの脱着速度を制御しつつ、第一の容器および第二の容器から2種のBOG成分を脱着させ、気化天然ガスに混合することを特徴とする発熱量を調整した燃料ガスの発生方法。
【請求項４】
請求項２に記載の液化天然ガス貯蔵装置を備えた燃焼設備。
【請求項５】
請求項２に記載の液化天然ガス貯蔵装置を備えた自動車。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、メタンを主成分とする液化天然ガス(LNG)の容器から放出されるボイルオフガス(BOG)を有効に利用するためのBOG処理装置、このBOG処理装置を備えた液化天然ガス貯蔵装置およびこの液化天然ガス貯蔵装置を使用する燃料ガスの発生方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
極低温でのLNGの輸送時には、小型で可般型のLNG容器などの貯蔵容器が使用されている。しかしながら、小型で可般型の貯蔵容器においては、熱の侵入によりLNGを主とするBOGが発生するので、容器内圧が短時間内に大きく上昇するが、LNGが可燃性であるため、そのBOGを大気中に放出することはできない。従って、極低温LNGの貯蔵においては、BOGを効率よく処理する手段がないので、容器にLNGを充填した後、輸送中あるいは定置保存中に貯蔵容器の内圧が著しく高くなり、危険性が高まるという問題点がある。
【０００３】
本発明者らは、先にLNG貯蔵装置にBOG吸着タンクを付設し、LNG貯蔵タンク或いは吸着タンクから流出するBOGを触媒により燃焼処理する技術を開発した(特開平8-219397号参照)。この技術により、それ以前の問題点は大幅に軽減されたもの、さらに改良すべき点が幾つか存在することが明かなとなった。
(a)すなわち、BOG成分中の炭素数２以上の成分がより速く吸着材に吸着されるので、BOGの主成分であるメタンの吸着量が大幅に低下し、その結果、BOG全体の吸着処理量が大幅に低下する。
(b)吸着容器内に蓄積した炭素数２以上の炭化水素の脱着は容易ではないので、容器が１個である場合には、これら炭化水素の完全脱着のために、吸着容器内の吸着材全体を加熱する必要がある。従って、大型の加熱手段を必要とするので、吸着容器自体が高価となる。
(c)吸着されたBOGを脱着して燃料として使用する場合に、脱着してくるガスの組成／発熱量が時間とともに大きく変動するので、燃焼状態が安定しない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、LNGを貯蔵するに際し、BOGの吸着量を高めることを可能とする安価なBOG処理技術を提供することを目的とする。
【０００５】
本発明は、LNGを貯蔵するに際し、脱着されたBOGの組成／発熱量の変動を抑制するBOG処理技術を提供することも目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記の様な従来技術の現状に鑑みて研究を重ねた結果、メタンと炭素数２以上の炭化水素に対する吸着特性の異なる吸着材を使用してBOGの吸着を行う場合には、上記の課題を達成し得ることを見出し、本発明を完成するにいたった。
【０００７】
すなわち、本発明は、BOG処理装置を提供するものである：
１．メタンを主成分とする液化天然ガス(LNG)の容器から放出されるボイルオフガス(BOG)を容器内に充填した吸着材により吸着処理するBOG処理装置において、炭素数2以上の炭化水素成分を吸着除去するための第一の容器とメタンを吸蔵するための第二の容器とをBOG流動方向に順次設け、第一の容器と第二の容器における吸着材の容積比を1:5〜200とし、かつ第一の容器に吸着材の加熱手段を設けたことを特徴とするBOG処理装置。
２．LNG容器から気化生成する天然ガスの発熱量を調整するために、脱着速度を制御しつつ、第一の容器および第二の容器から2種のBOG成分を脱着させ、気化天然ガスに混合する上記項１に記載のBOG処理装置。
３．上記項１〜２のいずれかに記載のBOG処理装置を備えたことを特徴とする液化天然ガス貯蔵装置。
４．上記項３に記載の液化天然ガス貯蔵装置を用いて発熱量を調整した燃料ガスを発生させるための方法であって、LNG容器から気化生成する天然ガスに対し、それぞれの脱着速度を制御しつつ、第一の容器および第二の容器から2種のBOG成分を脱着させ、気化天然ガスに混合することを特徴とする発熱量を調整した燃料ガスの発生方法。
５．上記項３に記載の液化天然ガス貯蔵装置を備えた燃焼設備。
６．上記項３に記載の液化天然ガス貯蔵装置を備えた自動車。
【０００８】
【発明の実施の態様】
以下、図面を参照しつつ、本発明をさらに詳細に説明する。
【０００９】
図１に本発明によるLNG貯蔵装置の概要を示す。本発明によるLNG貯蔵装置は、LNG貯蔵容器１、BOG中の炭素数２以上の炭化水素を吸着除去するための第１の吸着容器AおよびBOG中の炭素数２以上の炭化水素が除去された後の高純度のメタンを吸着するための第２の吸着容器Bを主要構成要素としている。
【００１０】
LNG貯蔵容器としては、一般に極低温液体の貯蔵に使用されている通常の形式の貯蔵容器１を使用することができる。より具体的には、金属製の容器を断熱層、例えば、中空構造の真空層１０および通常の断熱材層（無機繊維系、発泡樹脂系など）１１で取り囲んだ形式の貯蔵装置を挙げることができる（図１参照）。
【００１１】
貯蔵容器１内に貯蔵されているLNGからは、貯蔵容器外から侵入する熱による加熱のために、BOGが発生する。本発明においては、LNGから発生するBOGを貯蔵容器１から取り出し、炭素数２以上の炭化水素とメタンとを順次吸着処理することにより、BOG発生による貯蔵容器の内圧の上昇を抑制するとともに、BOGを大気中に放出させることなく、有効利用する。
【００１２】
吸着材の吸着能力は、炭素数２以上の炭化水素の吸着材(以下「第１の吸着材」ということがある)については、例えば、ノルマルブタンに対して充填体積当たりの炭化水素吸蔵量(大気圧、25℃換算)が絶対圧力1atm、温度25℃で50リットル/リットル以上、好ましくは70リットル/リットル程度であることが好ましい。また、メタンの吸着材(以下「第２の吸着材」ということがある)については、充填体積当たりのメタン吸蔵量(大気圧、25℃換算)が絶対圧力1atm、温度25℃で40リットル/リットル以上、好ましくは50リットル/リットル程度であることが好ましい。
【００１３】
吸着材の組み合わせは、特に限定されるものではないが、例えば、第１の吸着材として細孔径のより大きな活性炭を使用するとともに、第２の吸着材として細孔径のより小さい活性炭を使用することが好ましい。吸着材としての活性炭の形状は、特に限定されず、ペレット状、粒状、板状などの任意の形状であって良い。成形コストなどの点からは、ペレット状および粒状のものが、より好ましい。或いは、第１の吸着材として活性炭を使用し、第２の吸着材として有機金属錯体(例えば、フマル酸銅、シクロヘキサンジカルボン酸銅、スチルベンジカルボン酸銅、テレフタル酸銅、ターフェニルジカルボン酸銅、ビフェニルジカルボン酸銅、トランジカルボン酸銅など)を使用することもできる。
【００１４】
２種の吸着材それぞれの使用量(吸着容器Aおよび吸着容器Bそれぞれの充填体積）は、使用する吸着材の種類(吸着能力)、LNG貯蔵容器の大きさ(LNG貯蔵量）、LNG貯蔵容器の断熱能力、BOGの発生状況などを考慮して、決めれば良い。
【００１５】
第１の吸着材の役割は、BOG中に少量含まれる炭素数２以上の炭化水素を除去することにある。従って、第１の吸着材の使用量は、炭素数２以上の炭化水素を十分に吸着除去して、第２の吸着材におけるメタンの吸着能の低下を実質的に防止することができる最小限量以上であればよい。しかしながら、第１の吸着材を過剰に使用する場合には、炭素数２以上の炭化水素の吸着に関与しない不要な吸着材が存在することになり、吸着容器Aが必要以上に増大し、吸着した炭化水素の脱着時に使用するヒーターも大型化せざるを得ない。この様な状況を考慮して、第１の吸着材と第２の吸着材との容積比は、通常1:5〜200程度、より好ましくは1:10〜100程度、特に好ましくは1:15〜50程度とする。
【００１６】
本発明によれば、例えば、LNG貯蔵容器１内のLNG４からのBOGの発生により、貯蔵容器１内の内部圧力が一定値を超えると、リリーフ弁１４が開き、上方部壁面を貫通するBOG流出用パイプ５を経てBOGが流出する。それと同時にバルブ１９および２０が開いて、BOGが第一の吸着容器Aに導入される。第１の吸着容器Aでは、第１の吸着材により、炭素数２以上の炭化水素が選択的に吸着され、メタンの一部も吸着される。第１の吸着容器Aには、脱着が容易ではない炭素数２以上の炭化水素の脱着を容易に行うための加熱機構(ヒーター)２５を設けてある。
【００１７】
次いで、BOGは、バルブ２０を経て第２の吸着容器Bに送られ、第２の吸着材によりメタンの吸着が行われる。メタンは、炭素数２以上の炭化水素に比して脱着が容易なので、必須ではないが、第２の吸着容器Bにも、メタン脱着促進のために、加熱機構(図示しない)を設けることができる。
【００１８】
LNG貯蔵容器１の上部に小径部６を形成し、この小径部の壁を貫いて或いは小径部の内壁面と接触するように或いは小径部と壁面を共有するようにBOG流出用パイプ５を設ける場合には、流出するBOGの冷熱により、熱が外部から侵入しやすい小径部６を効率よく冷却することができる。すなわち、LNG貯蔵容器１には、通常、貯蔵容器内にLNGを注入するための配管(注入用パイプ)およびLNGを取り出すための配管(取出用パイプ)或いはこれら２つの機能を併せ持つ配管(注入取出兼用パイプ)７、８、９が設けられている。これらのパイプは、貯蔵容器内部に外部の熱を伝導させるので、熱の侵入の主な原因となりやすい。しかるに、上述の様に、LNG貯蔵容器１上部の小径部６にBOG流出用パイプ５を設けることにより、熱の侵入を抑制することができる。
【００１９】
上記のようにして吸着処理されたBOGは、以下のようにして有効利用される。すなわち、パイプ７、ストップバルブ１６およびパイプ９を経て取り出される気化天然ガスに対し、吸着容器Aおよび／または吸着容器Bから脱着させた炭素数２以上の炭化水素および／またはメタンを所定の割合で添加し、生成する混合ガス(燃料ガス)の燃焼発熱量が所定範囲の値となるように調整する。この調整のためには、マスフローコントローラー２４により、炭素数２以上の炭化水素および／またはメタンの流量を制御する。その結果、得られた燃料ガスを使用する燃焼設備(例えば、天然ガス自動車のエンジンなど)の燃焼状態、排ガス成分などを安定させることができる。
【００２０】
なお、図示はしないが、本発明のLNG貯蔵装置には、緊急事態に備えて、BOGを燃焼処理するための触媒燃焼装置を設けておき、BOGを貯蔵容器或いは吸着容器A或いは吸着容器Bから流出させ、燃焼処理することができる。すなわち、例えば、LNG貯蔵装置の使用中または保管中に、発生したBOG量が吸着容器の処理能力を超えて、LNG貯蔵容器およびBOG吸着容器の内圧が所定の上限値にまで達し、安全のためにBOGを放出する必要が生じた場合には、LNG貯蔵容器および／または吸着容器からBOGを燃焼装置に送り、燃焼処理することにより、安全な排ガスとして大気中に放散させることが可能となる。
【００２１】
BOGを燃焼させるための触媒としては、炭化水素燃焼用として公知の貴金属系触媒を使用することができる。この様な触媒は、通常触媒活性成分としての貴金属を各種の担体に担持させた状態で使用される。貴金属としては、白金、ロジウム、パラジウムなどを使用することができ、ロジウムおよび白金がより好ましい。触媒の担体については、特に限定はなく、一般に触媒の担体として使用されているものを使用することができ、好ましい例として、活性アルミナファイバーマットを挙げることができる。
【００２２】
触媒燃焼においては、通常の燃焼と異なり、低温（400℃以下）で、NOxをほとんど発生しない火炎安全性の高い無炎燃焼を持続させることができるので、LNG貯蔵容器および本発明装置全体の安全性、環境適用性などを著しく向上させることが可能となる。
【００２３】
触媒燃焼装置は、LNG貯蔵容器１、貯蔵容器Aおよび貯蔵容器Bのいずれに付設してもよい。例えば、ストップバルブ１７を備えた配管１２および／またはストップバルブ１８を備えた配管１３に触媒燃焼装置を接続することにより、LNG貯蔵容器１または吸着容器BからBOGを触媒燃焼装置に送り出し、無炎燃焼させることができる。触媒燃焼装置の構造などは特に限定されるものではないが、その１例は、例えば、特開平8-219397号公報に開示されている。
【００２４】
なお、貯蔵容器１へのLNG充填中に発生する比較的大量のBOGを本発明による吸着容器Aおよび吸着容器Bで吸着処理する場合には、２つの吸着容器に充填された吸着材の吸着能力をいたずらに低下させることになる。従って、貯蔵容器１へのLNG充填時に発生するBOGは、貯蔵装置外に導出し、他の装置で処理することが好ましい。これにより、LNG充填終了時点での吸着材のBOG吸着量を著しく減少させて、その後（非充填時）に発生するBOGを吸着容器AおよびBにおいてより多く処理することが可能となる。
【００２５】
【発明の効果】
本発明によれば、貯蔵容器内に貯蔵されているLNGから発生するBOGの吸着処理において、以下の様な顕著な効果が達成される。
１．BOG中のメタンと炭素数２以上の炭化水素とを別個の吸着材により吸着処理するので、メタン吸着材の吸着能低下とそれに伴うLNG貯蔵容器内の内圧上昇という大きな問題を解消することができる。
２．従って、本発明によるLNG貯蔵装置を天然ガス燃焼設備(例えば、天然ガス自動車のエンジン)のLNG貯蔵装置として使用する場合には、BOG発生による貯蔵装置の内圧の上昇が押さえられるので、自動車の放置時間を大幅に延長できる。その結果、自動車用燃料としてのLNGの実用性が大幅に高まる。
３．現在天然ガス自動車の燃料は、圧縮天然ガスとして200kgf/cm2・G程度で貯蔵されている。これに対し、LNGは、貯蔵密度はその2倍以上であり、かつ10kgf/cm2・G以下での貯蔵が可能であるので、本発明によるLNG貯蔵装置は、天然ガス自動車の安全性を著しく向上させる。
４．天然ガスとBOG中の脱着成分(メタンおよび炭素数２以上の炭化水素)との混合比を調整することにより、得られる燃料ガスの発熱量と燃焼性とを制御することができるので、天然ガス燃焼設備における燃焼状況を安定させることができる。
５．地下に埋設した供給管を使用することなく、天然ガスを各需要家に安全に供給できるようになるので、ガス事業者の天然ガス供給コストを低減できる。
６．コンパクトで高BOG吸着容量の吸着容器を用いることができるため、LNG貯蔵装置自体の設置面積、設置容積、重量などを必要以上に大きくする必要がなく、可般性に優れた小型の装置が提供される。
７．触媒燃焼装置を併設する場合には、BOGが過剰に発生したり、或いは貯蔵容器および吸着容器の内圧が上限許容値に達した場合にも、安全にBOGを処理することができるので、貯蔵装置として安定に長期間使用することができる。
【００２６】
【実施例】
以下に実施例を示し、本発明の特徴とするところをより一層明らかにする。
【００２７】
実施例１
図１に示す構造のLNG貯蔵装置を使用して、LNGの貯蔵およびBOGの処理を行った。
【００２８】
LNG貯蔵容器１は、ステンレススチール製の二重円筒体であり、その内容積は50リットル(内径400mm)である。貯蔵容器１の外壁は、中空構造の真空断熱層１０、その周囲に施されたスーパーインシュレーション(多層輻射シールド断熱材)、その外部のウレタンフォームの充填層１１からなる断熱層で取り囲まれている。
【００２９】
第１の吸着容器A(内容積；1.8リットル)は、リリーフ弁１４と第２の吸着容器Bとの間に配置されており、石炭系活性炭(クラレケミカル（株）製、；BET比表面積1475m2/g)のペレット0.35kg(1.5リットル)が充填されている。この第１の吸着材の温度25℃、絶対圧力1atmでノルマルブタンの吸着能は、73リットル/リットル(大気圧、25℃換算）である。
【００３０】
第２の吸着容器B(内容積；24リットル)には、石炭系活性炭(「スーパー活性炭M-30」、大阪瓦斯（株）製；BET比表面積3000m2/g)のペレット7kg(20リットル)が充填されている。この第２の吸着材の温度25℃、絶対圧力11atmでのメタンの吸着能は、約55リットル/リットル(大気圧、25℃換算）である。
【００３１】
LNG貯蔵容器１、第１の吸着容器Aおよび第２の吸着容器Bは、図示の通りに順次接続されており、BOG流出用パイプ５には、開放圧力を10kgf/cm2・Gに設定したリリーフバルブ１４が付設されている。
【００３２】
LNGの充填操作は、配管８およびストップバルブ１５を経てパイプ７からLNG貯蔵容器１にLNG(メタン含有量:88重量％)45リットルを供給することにより、行った。充填作業中は、バルブ１９を閉じておき、発生したBOGをストップバルブ１７およびパイプ１２を経て供給装置(図示せず)側に戻した。
【００３３】
LNGの充填完了後は、リリーフバルブ１４を開き、ストップバルブ１５、１６、１７および１８を閉じた状態で、装置全体を保持しておいた。１５時間後に貯蔵したLNG20リットルを使用し、その後再びバルブ１９を開き、ストップバルブ１５、１６、１７および１８を閉じた状態を維持した。貯蔵容器１、吸着容器Aおよび吸着容器Bの内圧が10kgf/cm2・Gに達するまでの所要時間は、約150時間であった。
【００３４】
次いで、バルブ２１を開き、バルブ１９および２０を閉じた状態で、吸着容器A内部をヒーター２５により約150℃に加熱し、吸着されたBOG成分(主として炭素数２以上の炭化水素からなる)を5分間脱着しつつ、同時にバルブ１８を開けた状態で減圧下に吸着容器Bからメタンを脱着させ、混合ガスを得た。所定組成(容量比)の燃料ガスを得るために、マスフローコントローラー２４で流量をコントロールしつつ、得られた混合ガスをLNG貯蔵容器１から強制的に気化させた天然ガスに加え、燃料ガスを得た。燃料ガスは、メタン86〜90％と炭素数２以上の炭化水素14〜20％からなっていた。この燃料ガスは、バーナーにより安定的に燃焼させることができた。
【００３５】
なお、第１の吸着容器Aから第２の吸着容器Bに流入するガスをバルブ２２からサンプリングし、その組成を測定したところ、メタン濃度99.99％以上であった。LNG貯蔵容器１から発生するBOGのメタン濃度が約99％であったことから、第１の吸着容器Aにおいて炭素数２以上の炭化水素がほぼ完全に除去されていることが明らかである。
【００３６】
また、本実施例によるBOG処理装置を使用して、BOGの吸着を200回繰り返したところ、吸着時に第２の吸着容器Bの圧力が10kgf/cm2・Gになるまでのメタン吸着量(脱着時のマスフローコントローラー２４により計測)は、実質的に変化しなかった。このことからも、第１の吸着容器Aにおいて炭素数２以上の炭化水素がほぼ完全に吸着除去されており、その結果、第２の吸着容器Bが炭素数２以上の炭化水素の吸着・蓄積による劣化を生じていないことが明らかである。
【００３７】
実施例２
第１の吸着容器Aにおける活性炭ペレットの充填量を0.5リットルとする以外は実施例１と同様にしてBOGの処理を行った。
【００３８】
第１の吸着容器Aから第２の吸着容器Bに流入するガスをバルブ２２からサンプリングし、その組成を測定したところ、メタン濃度99.99％以上であった。
【００３９】
また、本実施例によるBOG処理装置を使用して、BOGの吸着を200回繰り返したところ、吸着時に第２の吸着容器Bの圧力が10kgf/cm2・Gになるまでのメタン吸着量(脱着時のマスフローコントローラー２４により計測)は、実質的に変化していなかった。
【００４０】
実施例３
第１の吸着容器Aにおける活性炭ペレットの充填量を0.15リットルとする以外は実施例１と同様にしてBOGの処理を行った。
【００４１】
第１の吸着容器Aから第２の吸着容器Bに流入するガスをバルブ２２からサンプリングし、その組成を測定したところ、メタン濃度99.99％以上であった。
【００４２】
また、本実施例によるBOG処理装置を使用して、BOGの吸着を50回繰り返したところ、吸着時に第２の吸着容器Bの圧力が10kgf/cm2・Gになるまでのメタン吸着量(脱着時のマスフローコントローラー２４により計測)は、実質的に変化していなかった。
【００４３】
さらに、BOGの吸着を引き続き150回(合計200回)繰り返したところ、第１の吸着容器Aから第２の吸着容器Bに流入するガス中のメタン濃度は99.8％程度まで低下したが、吸着時に第２の吸着容器Bの圧力が10kgf/cm2・Gになるまでのメタン吸着量(脱着時のマスフローコントローラー２４により計測)は、無視しうる程度であった。
【００４４】
実施例４
第２の吸着容器Bに充填する吸着材としてフマル酸銅20リットル(充填密度0.98g/cm3)を使用する以外は実施例１と同様にして、BOGの吸着処理を行った。
【００４５】
第２の吸着容器Bの内圧が10kgf/cm2・Gに達するまでの所要時間は、約225時間であった。
【００４６】
次いで、バルブ２１を開き、バルブ１９および２０を閉じた状態で、吸着容器A内部をヒーター２５により約150℃に加熱し、吸着されたBOG成分(主として炭素数２以上の炭化水素からなる)を脱着しつつ、同時にバルブ１８を開けた状態で減圧下に吸着容器Bからメタンを脱着させ、両者の混合ガスを得た。所定組成(容量比)の燃料ガスを得るために、マスフローコントローラー２４で混合ガス流量をコントロールしつつ、得られた混合ガスをLNG貯蔵容器１から強制的に気化させた天然ガスに加え、燃料ガスを得た。燃料ガスは、メタン86〜90％と炭素数２以上の炭化水素14〜10％からなっていた。この燃料ガスは、安定した燃焼特性を示した。
【００４７】
なお、第１の吸着容器Aから第２の吸着容器Bに流入するガスをバルブ２２からサンプリングし、その組成を測定したところ、そのメタン濃度は99.99％以上であった。LNG貯蔵容器１から発生するBOGのメタン濃度が約99％であったことから、第１の吸着容器Aにおいて炭素数２以上の炭化水素がほぼ完全に除去されていることが明らかである。
【００４８】
また、本実施例によるBOG処理装置を使用して、BOGの吸着を200回繰り返したところ、吸着時に第２の吸着容器Bの圧力が10kgf/cm2・Gになるまでのメタン吸着量(脱着時のマスコントローラー２４により計測)は、実質的に変化しなかった。このことからも、第１の吸着容器Aにおいて炭素数２以上の炭化水素がほぼ完全に吸着・除去されており、その結果、第２の吸着容器Bにおいて、炭素数２以上の炭化水素の吸着・蓄積による劣化を生じていないことが明らかである。
【００４９】
比較例１
第１の吸着容器Aにおける吸着材量を0.08リットルとする以外は実施例１と同様にして、BOGの吸着処理を行った。
【００５０】
第１の吸着容器Aから第２の吸着容器Bに流入するガスをバルブ２２からサンプリングし、その組成を測定したところ、容器A内の内圧が10kgf/cm2・Gに上昇する以前にメタン濃度が99％となった。
【００５１】
また、本比較例によるBOG処理装置を使用して、BOGの吸着を200回繰り返したところ、吸着時に第２の吸着容器Bの圧力が10kgf/cm2・Gになるまでのメタン吸着量(脱着時のマスフローコントローラー２４により計測)は、吸着開始時に比して、約８％低下した。これは、第１の吸着容器Aによる炭素数２以上の炭化水素の吸着が十分に行われないため、第２の吸着容器Bが炭素数２以上の炭化水素の吸着・蓄積により劣化したためと考えられる。
【００５２】
比較例２
実施例１と同様にして、BOGの吸着処理を行った。ただし、第１の吸着容器Aには、ヒーターを付設しなかった。
【００５３】
本比較例によるBOG処理装置を使用して、BOGの吸着を100回繰り返したところ、吸着時に第２の吸着容器Bの圧力が10kgf/cm2・Gになるまでのメタン吸着量(脱着時のマスフローコントローラー２４により計測)は、吸着開始時に比して、約20％低下した。
【００５４】
これは、ヒーターを付設しない第１の吸着容器Aにおいて、一旦吸着した炭素数２以上の炭化水素の脱着が十分に行われないため、その吸着能が次第に低下し、その結果、BOG中の炭素数２以上の炭化水素が直接第２の吸着容器Bに送られて、その吸着材が炭素数２以上の炭化水素の吸着・蓄積により大幅に劣化したためと考えられる。
【００５５】
比較例３
LNGからの気化天然ガスと脱着した２種のBOG成分との混合に際し、マスフローコントローラー２４を使用しない以外は、実施例１と同様にして、燃料ガスの製造を行った。
【００５６】
得られた燃料ガスをバーナー燃焼させたところ、操作開始初期には、燃焼状態が不安定となり、炎が吹き消されることがあった。これは、脱着初期に脱着したBOG成分の割合が非常に高くなり、混合ガス中のメタン濃度が高くなったため、燃焼速度が低下したことによるものと推測される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるLNG貯蔵装置の一例の概要を示す断面図である。
【符号の説明】
１：LNG貯蔵容器
Ａ：第１の吸着容器
Ｂ：第２の吸着容器
４：LNG
５、１２、１３、２３：BOG流出用パイプ
６：LNG貯蔵容器の小径部
７：LNG注入取出兼用パイプ
８：LNG注入用パイプ
９：気化LNG取出用パイプ
１０：真空断熱層
１１：断熱材層
１４：リリーフバルブ
１５、１６、１７、１８、１９、２０、２１、２２、；ストップバルブ
２４：マスフローコントローラー
２５：ヒーター
【図１】
0003951260.tif 000002