(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対のアーム部からなり、略逆Ｕ字状で、上端部に係合部が設けられ、該係合部がシフトロッドからの操作力を受ける入力点を構成し、前記一対のアーム部が前記入力点を挟んで該シフトロッドの軸線に略直交する方向に二股に別れ、両アーム部が、先端に同期装置のシフトスリーブに係合する係合部をそれぞれ有するとともに、互いに同軸線上にある中間部位にてそれぞれ回動自在に軸支され、前記シフトロッドからの操作力を前記入力点に受けて、前記両アーム部中間部位の軸支点を中心に回動し、前記両アーム部先端の係合部に設定された作用点にて前記同期装置のシフトスリーブに作用して該シフトスリーブを押圧移動させる反転型シフトフォークを備えた変速機の変速操作装置において、
前記一対のアーム部の軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見て、一方のアーム部の前記入力点と軸支点の距離が他方のアーム部の該距離より小さく、一方のアーム部の前記軸支点と作用点の距離が他方のアーム部の該距離より大きい反転型シフトフォークについて、前記一対のアーム部を、前記入力点から各軸支点までの部分では、前記入力点と軸支点の距離の大きい前記他方のアーム部側の剛性が該距離の小さい前記一方のアーム部側の剛性より大きく、各軸支点から各作用点までの部分では、前記軸支点と作用点の距離の大きい前記一方のアーム部側の剛性が該距離が小さい前記他方のアーム部側の剛性より大きい設定としたことを特徴とする変速機の変速操作装置。
【請求項２】
アーム部のシフトスリーブ軸線方向の厚みの設定により剛性に差を持たせた請求項１記載の変速機の変速操作装置。
【請求項３】
アーム部の曲率の設定により剛性に差を持たせた請求項１記載の変速機の変速操作装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両に搭載される変速機の変速操作装置、特に、マニュアルタイプで、反転型シフトフォークを備えた変速機の変速操作装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車両に搭載されるマニュアルタイプの歯車式変速機は、例えば、エンジン縦置きＦＲ車の場合に、インプットシャフトおよびアウトプットシャフトと、これら両シャフトと平行に配置されたカウンタシャフトと、各変速段位にそれぞれ対応してインプットシャフトおよびアウトプットシャフトとカウンタシャフトとに対をなして設けられ互いに噛合する複数の変速歯車対と、インプットシャフトおよびアウトプットシャフトと平行に配置され後退用歯車対の被駆動歯車と駆動歯車との間に設けられたリバースアイドル歯車を支持するリバースアイドルシャフトと、選択された変速段位に対応した所定の変速歯車対でインプットシャフトからカウンタシャフトを介して又は直接にアウトプットシャフトへ動力が伝達されるよう動力伝達経路を切り換える動力伝達切換機構とを備え、シフトレバーによりシフトロッドを介して動力伝達切換機構の同期装置を操作するよう構成されている。
【０００３】
かかる変速機において、同期装置は、シャフトに対して相対回転自在な前後の遊転歯車のいずれか一方を選択的に一体回転するように連結させるもので、シャフトに対して嵌合固定されたシンクロナイザハブと、該シンクロナイザハブの外周上に設けられたシンクロナイザキーと、前後一対のシンクロナイザリングと、各シンクロナイザリングと対向配置されたギヤ側リング部材と、シンクロナイザキーの外側に位置し、互いに平行に配置された各シフトロッドに連動するシフトフォークによって移動自在とされたシフトスリーブを備え、シフトスリーブの移動に応じて遊転歯車のいずれか一方を連結し一体回転させる構成とされているのが普通である。
【０００４】
また、かかる歯車式変速機のシフト操作系は、シフトフォークがシフトロッドに対し固定的に組み込まれ、シフトロッドの動きがそのまま伝達されるよう構成されたものがあり、他に、一対のアーム部が互いに同軸線上にある中間部位で一対の反転支点にて支持されてシフトロッドの動きを反転伝動する反転型シフトフォークを用い、レバー比によってシフト操作力の低減あるいはシフト操作量の低減を図るようにしたものが知られている。特開平５−２８０６３８号公報にはそのような反転型シフトフォークの一例が示されている。
【０００５】
ところで、シフトフォークは、シフトロッドからの操作力を受ける入力点からシフトスリーブの係合溝に係合する作用点までのアーム長が長いほど、アーム部のたわみが大きくなる。そして、アーム部のたわみ量が大きいと、あるいは、たわみ量が左右均等でないと、シフトスリーブがスムーズに動かなかったり、アーム部先端の係合部の接触パッドに片当たりによる偏摩耗が生じて、確実な変速操作ができなくなるなどの問題が生ずる。そのため、シフトフォークの剛性を高め、たわみをできるだけ小さくするとともに、左右のアーム部のたわみ量に差ができないようにすることが従来から考えられている。また、特開平４−２７２５７５号公報には、接触パッドに摩擦面を、たわみを見越して予め傾斜面に形成したものが記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
変速機のシフトフォークのアーム部のたわみ量が大きいとか、たわみ量が左右均等でない場合に、片当たりが生じてシフトスリーブがスムーズに動かなかったり、接触パッドに片当たりによる偏摩耗が生じて確実な変速操作ができなくなることは上述のとおりであるが、特に反転型シフトフォークは、シフトロッドからの操作力を入力点に受けて、アーム部中間部位の軸支点を中心に回動し、アーム部先端の係合部がシフトスリーブの係合溝に接触する位置を作用点としてシフトスリーブをスリーブ軸方向に押圧するものであって、アーム部の角度によってシフトスリーブとの接触点が上下に変化するため、アーム部のたわみ量が接触状態に大きく影響し、上記問題が一層顕著となる。特に、反転型シフトフォークの左右アーム部の軸支点が入力点に対し距離（オフセット量）を異にする場合、あるいは、左右アーム部の作用点と軸支点の距離が均等でない場合に、従来の方法では、左右アーム部のたわみ量を均等化させることは難しい。
【０００７】
シフトフォークの左右アームの剛性を高めれば、たわみが少なくなり、左右のたわみ量の差も絶対量としては小さくなる。しかしながら、アーム部の剛性を高めるには、例えばアーム部の幅すなわちシフトスリーブ軸線方向の厚み等の寸法を大きくする必要があり、そのように寸法を大きくすることは、装置のコンパクト化を阻害する要因で、限度があるため、単に剛性を高めることによって左右アーム部のたわみ量を実質均等化するということは現実的でない。
【０００８】
したがって、片当たりを無くし、シフトスリーブをスムーズに動かして確実な変速操作ができるようにすることが課題であり、特に、コンパクト化を図りつつ、反転型シフトフォークの左右アーム部のたわみ量を均等化することにより、片当たりを無くしてシフトスリーブをスムーズに動かし、また、接触パッドの片当たりによる偏摩耗を無くし、確実な変速操作ができるようにすることが課題である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、一対のアーム部（左右アーム部）からなり、略逆Ｕ字状で、上端部に係合部が設けられ、該係合部がシフトロッドからの操作力を受ける入力点を構成し、一対のアーム部が入力点を挟んで該シフトロッドの軸線に略直交する方向に二股に別れ、両アーム部が、先端に同期装置のシフトスリーブに係合する係合部をそれぞれ有するとともに、互いに同軸線上にある中間部位にてそれぞれ回動自在に軸支され、シフトロッドからの操作力を入力点に受けて、両アーム部中間部位の軸支点を中心に回動し、両アーム部先端の係合部に設定された作用点にて同期装置のシフトスリーブに作用して該シフトスリーブを押圧移動させる反転型シフトフォークの場合に、左右アーム部のたわみ量を決定する要素として、各アーム部の剛性と、アーム長すなわち左右の軸支点を結ぶ回転軸線と直交する方向で見た入力点と作用点の距離に加えて、特に、軸支点および作用点の入力点に対するオフセット量すなわち左右の軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見た入力点と軸支点の距離や、軸支点と作用点の距離の影響が大きいという観点から、このような反転型シフトフォークを備えた変速機の変速操作装置において、片当たりを無くし、シフトスリーブをスムーズに動かして確実な変速操作ができるようにするという上記課題、特に、コンパクト化を図りつつ、反転型シフトフォークの左右アーム部のたわみ量を均等化して、片当たりを無くしてシフトスリーブをスムーズに動かし、また、接触パッドの片当たりによる偏摩耗を無くし、確実な変速操作ができるようにするという上記課題を、以下の手段によって解決することを提案するものである。
【００１０】
すなわち、請求項１に係る変速機の変速操作装置は、一対のアーム部の軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見て、一方のアーム部の入力点と軸支点の距離が他方のアーム部の該距離より小さく、一方のアーム部の軸支点と作用点の距離が他方のアーム部の該距離より大きい反転型シフトフォークについて、一対のアーム部を、前記入力点から各軸支点までの部分では、入力点と軸支点の距離の大きい他方のアーム部側の剛性が該距離の小さい一方のアーム部側の剛性より大きく、各軸支点から各作用点までの部分では、軸支点と作用点の距離の大きい一方のアーム部側の剛性が該距離が小さい他方のアーム部側の剛性より大きい設定とするものである。
【００１１】
左右アーム部の剛性が同じであれば、入力点から軸支点までの部分では入力点と軸支点の距離の大きい側のアーム部のたわみが大きくなり、また、軸支点から作用点までの部分では軸支点と作用点の距離の大きい側のアーム部のたわみが大きくなるが、上記請求項１に係る構成によれば、入力点から各軸支点までの部分では、入力点と軸支点の距離の大きい側の剛性が該距離の小さい側の剛性より大きく設定されることにより、この部分でのたわみ量の差が小さくなり、また、各軸支点から各作用点までの部分では、軸支点と作用点の距離の大きい側の剛性が該距離が小さい側の剛性より大きい設定とされることにより、この部分でのたわみ量の差が小さくなり、全体として左右アーム部のたわみ量が均等化される。
【００１２】
図１の（ａ）は、上記反転型シフトフォークの一対のアーム部の軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見たときの、両アーム部の入力点と軸支点の距離をｂ，ｂ’とし、軸支点と作用点の距離をｃ，ｃ’とし、入力点と軸支点の距離と、軸支点と作用点の距離との加算値をａ，ａ’としたときの、本発明による入力点から軸支点までの部分の剛性をＴ1，Ｔ2とし、アーム部全体の剛性をＴとして、本発明によるＴ1，Ｔ2およびＴの設定を、異なるパターンで例示したものである。図１の（ｂ）および（ｃ）は参考例を示す。なお、このパターンは何等限定的なものではない。
【００１３】
また、請求項２に係る変速機の変速操作装置は、請求項１に係る上記構成において、アーム部のシフトスリーブ軸線方向の厚みの設定により剛性に差を持たせたものである。アーム部のシフトスリーブ軸線方向の厚みが厚い程、剛性が高い。アーム部の剛性は、このようにシフトスリーブ軸線方向の厚みの設定によって変えることができる。
【００１４】
また、請求項３に係る変速機の変速操作装置は、請求項１に係る上記構成において、アーム部の曲率の設定により剛性に差を持たせたものである。アーム部の曲率が小さい程、剛性が高い。アーム部の剛性は、このようにアーム部の曲率の設定によって変えることもできる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００１６】
図２は、本発明の実施の形態の一例に係る変速機の上半部分を一部縦断面で示す。
【００１７】
図において、１は変速機ケースであり、２は変速機ケース１の前端側に連結されたクラッチハウジングである。また、３は変速機ケース１の後端側に連結されたエクステンションハウジング、４はケースカバーである。また、５はインプットシャフトを示す。
【００１８】
この変速機は、例えばエンジン縦置きの所謂ＦＲ型の自動車に搭載されるもので、例えば前進５段，後退１段の変速段を構成する。
【００１９】
インプットシャフト５は、その入力側（前端側：図１における左端側）がクラッチを介してエンジン出力軸（図示せず）に連結され、出力側（後端側：図１における右端側）が、同一軸線上後方のアウトプットシャフトの入力側端部（前端部）と組み合わされる。そして、アウトプットシャフトの出力側（後端側：図１における右端側）は、後輪側へ駆動力を伝えるプロペラシャフト（図示せず）に連結される。また、変速機ケース１の入力側端部（前端部）に隣接するクラッチハウジング２の後端部は、変速機ケース１との連結面より前方内側に入力側端部の軸支壁６を構成し、この軸支壁６に各シャフトが支持されるとともに、互いに平行に配置された３本のシフトロッド７，８，９の前端部が前後移動可能に支持されている。
【００２０】
上記変速機は、各変速段位にそれぞれ対応してシャフト間に６組の変速歯車対を備え、選択された変速段位に対応した所定の変速歯車対でインプットシャフト４からカウンタシャフトを介して又は直接にアウトプットシャフトへ動力を伝達するよう構成されている。そして、その動力伝達経路を切り換える動力伝達切換機構は、シャフトに対して相対回転自在な前後の遊転歯車のいずれか一方を選択的に当該シャフトに対して一体回転するように連結させ得る複数の同期装置を備え、シフトレバー１０によりシフトロッド７，８，９を介してそれら同期装置を操作するよう構成されている。
【００２１】
上記変速機の同期装置は、例えば、１速と２速とを切り換える１−２速切換用同期装置と、５速と後退段（リバース）とを切り換える５速−Ｒ切換用同期装置と、３速と４速とを切り換える３−４速切換用同期装置とである。
【００２２】
各同期装置は、シャフトに対して相対回転自在な前後の遊転歯車のいずれか一方を選択的に一体回転するように連結させるもので、シャフトに対して嵌合固定されたシンクロナイザハブと、該シンクロナイザハブの外周上に設けられたシンクロナイザキーと、前後一対のシンクロナイザリングと、各シンクロナイザリングと対向配置されたギヤ側リング部材と、シンクロナイザキーの外側に配置されたシフトスリーブとからなり、各同期装置のシンクロナイザスリーブがシフトフォーク１１，１２，１３によってシフトロッド７，８，９に連結され、シフトレバー１０の操作により軸方向に移動して、遊転歯車のいずれか一方を連結し一体回転させるよう構成された、それ自体周知のものである。
【００２３】
シフトロッド７およびシフトフォーク１１は、５速−Ｒ切換用であり、シフトロッド８およびシフトフォーク１２は、１−２速切換用であり、シフトロッド９およびシフトフォーク１３は、３−４速切換用である。
【００２４】
上記５速−Ｒ切換用のシフトフォーク１１と、１−２速切換用のシフトフォーク１２と、３−４速切換用のシフトフォーク１３は、いずれも、所謂、反転型シフトフォークである。
【００２５】
例えば、５速−Ｒ切換用のシフトフォーク１１は、図３に示すように、一対のアーム部１１ａ，１１ｂからなり、略逆Ｕ字状で、上端部には５速−Ｒ切換用のシフトロッド７に突設されたピンに係合する溝を備えた係合部１８が設けられ、両アーム部１１ａ，１１ｂの先端にはシフトスリーブ１４に係合するパッド１９ａ，１９ｂが取り付けられている。また、このシフトフォーク１１の両アーム部１１ａ，１１ｂは、互いに同軸線上にある中間部位に設定される軸支点にて回動自在に支持される。このシフトフォーク１１は、左右の軸支点を反転支点として、シフトロッド７の動きをシフトスリーブ１４に所定のレバー比で反対方向に伝動（反転伝動）する。図２の２１ａは、一方のアーム部１１ａの軸支点を構成するピンである。他方のアーム部１１ｂの軸支点も同様のピンにより構成される。
【００２６】
上記５速−Ｒ切換用のシフトフォーク１１は、左右の軸支点を結ぶ回転軸線の方向（図３の左右水平方向）で見て、図３にて左側のアーム部１１ａの入力点と軸支点の距離ｂと、右側のアーム部１１ｂの入力点と軸支点の距離ｂ’を比較すると、ｂ＜ｂ’であり、同じく左右の軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見て、左側のアーム部１１ａの軸支点と作用点の距離ｃと、右側のアーム部１１ｂの軸支点と作用点の距離ｃ’を比較すると、ｃ＞ｃ’である。そして、ｂとｃの加算値（ａ）よりｂ’とｃ’の加算値（ａ’）の方が大きい。そのため、左右アーム部１１ａ，１１ｂは、たわみ量を均等化させるため、図４に示すように、入力点から各軸支点までの部分では、右側のアーム部１１ｂのシフトスリーブ軸線方向の厚み（平均値）ＨB1を左側のアーム部１１ａの厚み（平均値）ＨA1より大きくするとともに、右側のアーム部１１ｂの曲率を小さくして、剛性を高め、また、各軸支点から各作用点までの部分では、左側のアーム部１１ａのシフトスリーブ軸線方向の厚み（平均値）ＨA2を右側のアーム部１１ｂの厚み（平均値）ＨB2より大きくするとともに、左側のアーム部１１ｂの曲率を小さくして、剛性を高め、全体としては、右側のアーム部１１ｂの剛性が左側のアーム部１１ａの剛性より大きくなる設定としている。
【００２７】
同様に、１−２速切換用のシフトフォーク１２は、図５に示すように、一対のアーム部１２ａ，１２ｂからなり、略逆Ｕ字状で、上端部には１−２速切換用のシフトロッド８に突設されたピンに係合する溝を備えた係合部２３が設けられ、両アーム部１２ａ，１２ｂの先端にはシフトスリーブ１５に係合するパッド２４ａ，２４ｂが取り付けられ、両アーム部１２ａ，１２ｂが、互いに同軸線上にある中間部位に設定される軸支点にて回動自在に支持される。このシフトフォーク１２は、左右の軸支点を反転支点として、シフトロッド８の動きをシフトスリーブ１５に所定のレバー比で反対方向に伝動（反転伝動）する。図２の２５ａは、一方のアーム部１２ａの軸支点を構成するピンである。他方のアーム部１２ｂの軸支点も同様のピンにより構成される。
【００２８】
上記１−２速切換用のシフトフォーク１２は、左右の軸支点を結ぶ回転軸線の方向（図５の左右水平方向）で見て、図５にて左側のアーム部１２ａの入力点と軸支点の距離ｂと、右側のアーム部１２ｂの入力点と軸支点の距離ｂ’を比較すると、ｂ＞ｂ’であり、同じく左右の軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見て、左側のアーム部１２ａの軸支点と作用点の距離ｃと、右側のアーム部１２ｂの軸支点と作用点の距離ｃ’を比較すると、ｃ＞ｃ’（ｃ’＝０）である。そして、ｂとｃの加算値（ａ）がｂ’とｃ’の加算値（ａ’）より大きい。そのため、左右アーム部１２ａ，１２ｂは、たわみ量を均等化させるため、図６に示すように、入力点から各軸支点までの部分では、左側のアーム部１２ａのシフトスリーブ軸線方向の厚み（平均値）ＨC1を右側のアーム部１２ｂの厚み（平均値）ＨD1より大きくして剛性を高め、また、各軸支点から各作用点までの部分でも、左側のアーム部１２ａのシフトスリーブ軸線方向の厚み（平均値）ＨC２を右側のアーム部１２ｂの厚み（平均値）ＨD2より大きくして、剛性を高め、全体としても、左側のアーム部１２ａの剛性が右側のアーム部１２ｂの剛性より大きくなる設定としている。
【００２９】
また、３−４速切換用のシフトフォーク１３は、図７に示すように、一対のアーム部１３ａ，１３ｂからなり、略逆Ｕ字状で、上端部には３−４速切換用のシフトロッド９に突設されたピンに係合する溝を備えた係合部２７が設けられ、両アーム部１３ａ，１３ｂの先端にシフトスリーブ１６に係合するパッド２８ａ，２８ｂが取り付けられ、両アーム部１３ａ，１３ｂの互いに同軸線上にある中間部位に設定される軸支点にて回動自在に支持される。このシフトフォーク１３は、左右の軸支点を反転支点として、シフトロッド９の動きをシフトスリーブ１６に所定のレバー比で反対方向に伝動（反転伝動）する。図２の２９ａは、一方のアーム部１３ａの軸支点を構成するピンである。他方のアーム部１３ｂの軸支点も同様のピンにより構成される。
【００３０】
上記３−４速切換用のシフトフォーク１３は、左右の軸支点を結ぶ回転軸線の方向（図７の左右水平方向）で見て、図７にて左側のアーム部１３ａの入力点と軸支点の距離ｂと、右側のアーム部１３ｂの入力点と軸支点の距離ｂ’を比較すると、ｂ＜ｂ’であり、同じく左右の軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見て、左側のアーム部１３ａの軸支点と作用点の距離ｃと、右側のアーム部１３ｂの軸支点と作用点の距離ｃ’を比較すると、ｃ＝ｃ’（ｃ＝ｃ’＝０）である。そして、ｂとｃの加算値（ａ）よりｂ’とｃ’の加算値（ａ’）の方が大きい。そのため、左右アーム部１３ａ，１３ｂは、たわみ量を均等化させるため、図８に示すように、入力点から各軸支点までの部分では、右側のアーム部１３ｂのシフトスリーブ軸線方向の厚み（平均値）ＨF1を右側のアーム部１３ａの厚み（平均値）ＨE1より大きくして剛性を高め、各軸支点から各作用点までの部分では、左側のアーム部１３ａのシフトスリーブ軸線方向の厚み（平均値）ＨF2と右側のアーム部１３ｂの厚み（平均値）ＨE2とを同じにして、等剛性とし、全体としては、右側のアーム部１３ｂの剛性が左側のアーム部１３ａの剛性より大きくなる設定としている。
【００３１】
３本のシフトロッド７，８，９は、変速機ケース１の上部にインプットシャフト４と平行に配置され、上述のように前端部がそれぞれクラッチハウジング２後端部の軸支壁６に支持されるとともに、後端部側は変速機ケース１後端の軸支壁３０を貫通し、更に、変速機ケース１の後端側に連結されたエクステンションハウジング３前端側の支持壁３１を貫通して、それら変速機ケース１後端の軸支壁３０およびエクステンションハウジング３前端の支持壁３１に前後移動可能に支持されている。そして、エクステンションハウジング３の上部にケースカバー４を介してシフトレバー１０が装着され、そのシフトレバー１０の下端に連設された係合ピン１０ａの直下方に、第１の係合部材（シフトロッドエンド）３２が配置され、この第１の係合部材が、３本のシフトロッド７，８，９のうちの、中央に位置する３−４速切換用のシフトロッド９の後端部に固着されている。また、この第１の係合部材３２の両側に隣接して第２および第３の係合部材（図示せず）が配置され、それらが５速−Ｒ切換用のシフトロッド７および１−２速切換用のシフトロッド８にそれぞれ固着されている。また、クラッチハウジング２の後端の軸支壁６には、各シフトロッド７，８，９を中立位置と前後シフト位置にそれぞれ位置決めするためのボールとスプリングとからなる位置決め機構７ｅ，８ｅ，９ｅが設けられている。
【００３２】
上記図２〜図８に示す例では、剛性を変えることによって左右アーム部のたわみ量の差を小さくするものを説明したが、他に、例えば上記図５の１−２速切換用のシフトフォーク１２を例にとれば、この反転型シフトフォーク１２の一対のアーム部１２ａ，１２ｂの軸支点を結ぶ回転軸線の方向で見て、両アーム部１２ａ，１２ｂの、入力点と軸支点の距離ｂ，ｂ’と、軸支点と作用点の距離ｃ，ｃ’との加算値ａ，ａ’を比較し、図９に示すように、左右アーム部１２ａ，１２ｂのパッド２４ａ，２４ｂを、上記加算値の大きい側のアーム部１２ａのパッド２４ａのシフトスリーブ軸線方向の厚みｈが、加算値の小さい側のアーム部１２ｂのパッド２４ｂのシフトスリーブ軸線方向の厚みｈ’より大きい設定とすることにより、たわみ量の差を、厚みの大きい方のパッド２４ａで吸収するようにしてもよいものである。
【００３３】
なお、上の例では、全てのシフトフォークが反転型シフトフォークである場合を説明したが、一部のシフトフォークが反転型シフトフォークである場合にも本発明は適用できるものである。
【００３４】
また、本発明は、上記変速機に限定されず、マニュアルタイプの変速機一般に広く適用できるものである。
【００３５】
【発明の効果】
本発明によれば、反転型シフトフォークのシフトスリーブに対する片当たりを無くすことができ、特に、コンパクト化を図りつつ、反転型シフトフォークの左右アーム部のたわみ量を均等化することにより、片当たりを無くして、シフトスリーブをスムーズに動かすことができ、また、接触パッドの片当たりによる偏摩耗を無くすることができて、確実な変速操作を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明による反転型シフトフォークのアーム部の設定のパターン例を説明する説明図（ａ）および参考例の説明図（ｂ）、（ｃ）である。
【図２】  本発明の実施の形態の一例に係る変速機の上半部分の一部縦断面図である。
【図３】  ５速−Ｒ切換用のシフトフォークの正面図である。
【図４】  図３のＡ矢視図（ａ）およびＢ矢視図（ｂ）である。
【図５】  １−２速切換用のシフトフォークの正面図である。
【図６】  図５のＣ矢視図（ａ）およびＤ矢視図（ｂ）である。
【図７】  ３−４速切換用のシフトフォークの正面図である。
【図８】  図７のＥ矢視図（ａ）およびＦ矢視図（ｂ）である。
【図９】  本発明の実施の形態の他の例に係るシフトフォークのパッドのシフトスリーブ軸線方向の厚みを示す説明図である。
【符号の説明】
７，８，９  シフトロッド
１１  シフトフォーク（５速−Ｒ切換用）
１１ａ，１１ｂ  アーム部
１２  シフトフォーク（１−２速切換用）
１２ａ，１２ｂ  アーム部
１３  シフトフォーク（３−４速切換用）
１３ａ，１３ｂ  アーム部
２１ａ，２５ａ，２９ａ  ピン（反転支点）
ａ，ａ’  入力点と軸支点の距離と、軸支点と作用点の距離との加算値
ｂ，ｂ’  入力点と軸支点の距離
ｃ，ｃ’  軸支点と作用点の距離
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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