(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
自動車用の密閉型コンプレッサによる空調制御システムであって、一定のシリンダ容量の油圧モータ（３３）に接続するシリンダ容量可変型ポンプアセンブリ（３０）によって駆動されるコンプレッサが、熱機関または推進機関の回転速度に関係なく、コンプレッサの定格回転速度にできるだけ近い速度で回転し、さらに、第二のコンパレータ（３）によって決まる、異なる設定速度（Ｚ１とＺ２）に対する油圧モータの速度の変化に応じてシリンダ容量可変型ポンプ（３０）のプレート（３１）の移動方向を第一のコンパレータ（１）によって変化させることができるように、センサ装置（８）が、コンプレッサ（３４）に接続された油圧モータ（３３）のシャフトの回転速度を測定することができる、密閉型コンプレッサ（３４）の回転速度の調節システムを備え、
第一の速度（Ｚ２）は、コンプレッサの定格回転速度に近く、設定温度に達している場合には定格速度より小さくなり、サーボモータがポンプの速度の変化方向とは逆の方向においてポンプのシリンダ容量を変化させ、
第二の速度（Ｚ１）は定格回転速度に対応している、ことを特徴とする空調制御システム。
【請求項２】
ポンプ（３０）のシリンダ容量の変化が、電子回路論理によって制御されるサーボモータ（４５）アセンブリによってプレート（３１）付きポンプの傾斜を変更することによって行われる請求の範囲第１項に記載の空調制御システム。
【請求項３】
プレートのニュートラル位置を知らせるプレートストロークエンドスイッチ（２４）がサーボモータ（４５）の停止を決定することを特徴とする請求の範囲第１項または第２項に記載の空調制御システム。
【請求項４】
調節システムが、設定温度（１９）及びセンサ（４）によって居住空間内で測定された温度に応じて、ポンプのシリンダ容量を変化させることを特徴とする請求の範囲第１項から第３項のいずれか一項に記載の空調制御システム。
【請求項５】
第三のコンパレータ（２）が、各設定速度（Ｚ１またはＺ２）について、サーボモータが停止し、ポンプのシリンダ容量が変化しない範囲（ε）を決定できることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の空調制御システム。
【発明の詳細な説明】
本発明は、自動車用空調制御システムに関するものである。
熱機関または推進機関のシャフトもしくは吸排気分配口に接続された電磁クラッチに連結された半密閉型コンプレッサを備えている空調オンオフ制御システムが知られている。一般に、クラッチは、交流発電機を駆動するのと同じベルトによって駆動されている。電磁クラッチにつながると空調が行われ、システムはオンオフで作動する。冷気の発生が必要になると、クラッチは、コンプレッサを熱機関または推進機関に接続する。設定温度に達すると、クラッチはコンプレッサから離れ、居住空間が設定温度の範囲内にある限り、コンプレッサはもはや冷気を発生しない。
このようなシステムには、以下のような数多くの欠点がある。
半密閉型コンプレッサは、さまざまな理由から低い性能係数を有する。
一方では、回転シャフトの気密性はライニングによって確立されるが、このライニングは摩擦や摩耗を引き起こし、その結果、僅かな漏出が生じ、それがコンプレッサを半密閉型にしてしまう。シャフトの出口からのこれらの僅かな漏出は、定期的な充填を必要とする冷媒ガスのリザーブタンクの存在によって補われる。
他方では、コンプレッサは、熱機関または推進機関の近く、つまり冷気の発生にとっては好ましくない熱環境の中に置かれざるを得ない。さらに、最低８００回転／分から最高６０００ないし６５００回転／分の速度の間で変化する熱機関または推進機関の回転速度に直接結合するこのコンプレッサの回転速度の結果として、性能係数や効率が悪くなっている。
冷媒ガスコンプレッサは、規定の定格回転速度において最良の冷気発生量及び効率を有する。このようなコンプレッサの定格回転速度は一般におよそ１５００または１８００回転／分である。
多くの場合、コンプレッサは、たとえば渋滞またはアイドリング時に空調が必要になることから、熱機関または推進機関の速度が最低になる時に最大量の冷気を発生しなければならない。したがって、最低速度において必要な冷気または冷却力を発生するためにシステムの寸法決めを行わなければならない。この定格速度を超えると、圧力の内部低下を引き起こすために安全弁システムが作動する。
さらに、電磁クラッチは、コンプレッサの始動を行う際に、大量の電気エネルギーを消費する。これは、自動車メーカにとって電気的収支という点で問題となる。空調システムによるバッテリへの影響は非常に大きく、バッテリの容量、場合によっては交流発電機自体を大きくする必要が生じる。
この電磁クラッチはオンオフで作動し、コンプレッサが停止すると、熱力学的サイクルを完全に再始動することを余儀なくされるのでシステムの効率が悪くなる。運転再開のたびに、熱力学的不可逆性は失われ、蒸発によって冷気を発生するガスを再び圧縮しなければならない。
このオンオフ動作は、主に低排気量または低出力車両にとって大きな欠点となる。サイクルの最初にコンプレッサによって必要となるトルクは最大となる。車両のアイドリング時には、必要となる出力はトルクと速度の積となり（コンプレッサによって必要となる出力）、エンストを起こす危険性が生じる。この欠点を解消するために、メーカは、空調の始動時に、一般におよそ１１００回転／分の値までアイドリング速度を増大させるという措置をとっている。この結果、大気汚染が大きくなるとともにガソリンの消費量も増大する。
本発明の目的は従来の技術の一つまたはいくつかの欠点を解消することにある。
この目的は、自動車用密閉型コンプレッサによる空調制御システムが、熱機関または推進機関の回転速度に関係なく、一定シリンダ容量の油圧モータに接続されたシリンダ容量可変型ポンプアセンブリによって駆動されるコンプレッサが、コンプレッサの定格回転速度にできるだけ近い速度で回転し、設定速度に対する油圧モータの速度の変化に応じてシリンダ容量が変化するポンプのプレートの移動方向をコンパレータによって変化させることができるように、センサが、コンプレッサに接続された油圧モータのシャフトの回転速度を測定することができる密閉型コンプレッサの回転速度の調節システムを備えていることによって達成される。
他の特徴によれば、ポンプのシリンダ容量の変化は、電子回路論理によって制御されるサーボモータアセンブリによってプレート付きポンプの傾斜を変更することによって行われる。
他の特徴によれば、ニュートラル位置を知らせるシリンダヘッドのストロークエンドスイッチが、サーボモータの停止を決定する。
他の特徴によれば、調節システムは、センサによって居住空間内で測定された温度と設定温度に応じてポンプのシリンダ容量を変化させる。
他の特徴によれば、別のコンパレータが異なる二つの設定速度を決定する。第一の速度（Ｚ２）はコンプレッサの定格回転速度に近く、設定温度に達すると定格回転速度より小さくなる。またサーボモータがポンプの速度の変化とは逆の方向にポンプのシリンダ容量を変化させ、第二の速度（Ｚ１）は定格回転速度に対応している。
他の特徴によれば、第三のコンパレータによって、各設定速度（Ｚ１またはＺ２）について、サーボが停止し、ポンプのシリンダ容量がもはや変化しない範囲を決定することができる。
以下、添付の図面を参照して、非限定的な実施形態に関して本発明の他の特徴と利点を説明する。
第１図は、車両用の空調システムの概略図である。
第２Ａ図から第２Ｆ図は、空調システムの主要な動作条件を表すさまざまな状態表である。
本発明は、密閉型装置（３２）を有しており、その中では、空気室の内部に、ダクト（３７、３８）によってオイルが供給される固定シリンダ容量型油圧モータ（３３）が配置されている。この図には、オイルの内部漏出を回収するのに使用される第三のダクトは示されていない。この油圧モータ（３３）は、ピストンタイプあるいは回転タイプとすることができるコンプレッサ（３４）に接続されている。このコンプレッサ（３４）は、油圧配管（３７、３８）が接続されている油圧モータ（３３）によって駆動される。ガスのリザーブタンク（３５）は、蒸発器とコンデンサと換気による強制対流システムによって構成されている冷却システム（１６）から発生する減圧されたガスの排気ダクト（４０）に接続されている。リザーブタンク（３５）から供給を受けるコンプレッサは、圧縮されたガスのダクト（３９）によって、冷却システムに供給する。回転プレートタイプのシリンダ容量可変型油圧ポンプ（２９）は、熱機関または推進機関に接続されるベルトによって、もしくは分配シャフトの出力で直接的に駆動される。減速システムによって、この油圧ポンプ（２９）の回転速度を適応させることができる。この減速は、選択されたシリンダ容量のタイプとエンジンのタイプと吸入力に応じて異なる。一般に、この密閉型コンプレッサ装置を駆動するのに必要な出力は、必要な冷却力に応じて４００から２５００ワットの間であり、この冷却力自体が、居住空間の容積や車両の断熱やガラス面の数に応じて変化する。さらに、減速システムによって、熱機関または推進機関がアイドリングで回転している場合であっても、コンプレッサ（３４）の定格回転速度にできるだけ近い運転を得ることができる。このシリンダ容量可変型の油圧ポンプ（２９）は、傾斜可変型シリンダヘッド（３１）とピストン列（３０）を有する。図にはそのうちの二本のピストンだけが示されている。点線の矢印（２４１）はストロークエンドスイッチ（２４）へのプレート（３１）の連結を表しており、このスイッチは、プレート（３１）が実線で表されたニュートラル位置にある時に、すなわちピストン（３０）がもはや移動しない時に、したがって流量をゼロにするためにオイルをもはや圧縮しない時に作動する。ここでは、熱機関または推進機関は、調和空気を発生することなくポンプ（２９）のシャフト（２８）を駆動しながら回転し続ける。このことによって、始動において非常にメリットの大きい「段階的」（急激でない）クラッチの接続を行うことができる。冷気発生を停止するためには、シリンダヘッド（３１）をニュートラルにもってくるだけでよい。このプレート（３１）の傾斜は、たとえば電動機によってコントロールされる。しかしながら、電磁石型システムによってプレートのアングルの変更を行うことも可能である。本発明をよりわかりやすく説明するために、例として選択した実施形態においては、直流タイプのサーボモータが使用されているが、ステッピングモータを使用することもできる。直流モータ（４５）は、場合によっては減速（３６）によって、たとえばニュートラルとプラスの角度との間の唯一つの方向においてプレート（３１）の角度に作用する。マイナスの角度は得ることができず、油圧モータ（３３）が熱機関または推進機関の回転方向に沿ったシャフト（２８）と同じ回転方向を有するために、機械的ストッパがプレートのストロークを制限する。反対に、サーボモータ（４５）は、反時計回りにまたは時計回りに回転することができる。矢印ＡとＢ（３６）は、プレートの移動方向を示しており、それぞれサーボモータの回転方向に対応している。サーボモータ（４５）は、三つの機能を制御することができるように論理回路の集合によって制御されるＨにおける電源に接続されている。三つの機能とは、時計回りに対応している第一の回転方向、反時計回りの第二の回転方向、及び停止である。この論理回路の集合は、一方では、二つのＮＡＮＤゲート（１２、１４）及び、ゲート（９）によって構成されるＯＲ機能によって、回転方向を決定することができ、もう一方では、インバータ１３によってサーボモータの運転開始またはその停止を決定することができる。
論理回路の集合はまた、以下に説明するように、調和空気の制御及び調節を可能にする。この論理回路の集合は、油圧モータ（３３）のシャフトの回転速度を周波数に変換することができるように、油圧モータ（３３）のシャフトに取付けられたたとえばタコメータタイプのセンサに接続されている電圧−周波数変換器（８）で構成されている。変換器回路の出力（８）は、サーボモータの回転速度を決定するコンパレータ回路（１）の負の入力（１Ａ）に接続されており、サーボモータの出力（１Ｃ）は、一方ではインバータ回路（５）の入力（５Ａ）に、もう一方では、三入力（６Ａ、６Ｂ、６Ｄ）型ＡＮＤゲート（６）の入力（６Ａ）に接続されている。ＡＮＤゲート（６）の入力（６Ｄ）は、インバータ（９０）の出力（９０Ｃ）に接続されており、このインバータの入力（９０Ａ）は、アースと運転−停止スイッチ（２６）の一つの端子との間に直列に取付けられた二つの抵抗器（２５、２７）の共通点に接続されている。このスイッチのもう一つの端子は、電源の正電圧に接続されている。スイッチ（２６）は、運転位置で開放され、停止位置で閉鎖される。
ゲート（６）の出力（６Ｃ）は、二入力型ＯＲタイプのゲート（１０）の入力（１０Ａ）に接続されており、このゲートの出力（１０Ｃ）は、反転ゲート（１３）の入力（１３Ａ）に接続されている。この反転ゲートの出力（１３Ｃ）は、二つのＮＡＮＤゲート（１２、１４）の各々の二つの入力（Ｂ）に接続されており、これらのゲートの出力（１２Ｃ、１４Ｃ）は、ＮＰＮトランジスタ（４１、４３）とＰＮＰトランジスタ（４２、４４）によって形成されるＨにおける接続中点を制御する。これらのトランジスタのエミッタの共通点は、サーボモータ（４５）の供給用端子に接続されている。二つのＮＰＮトランジスタ（４１、４３）のコレクタの共通点は電源の正電圧に接続されている。二つのＰＮＰトランジスタ（４２、４４）のコレクタはアースに接続されている。ＮＡＮＤゲート（１２）の第一の入力（１２Ａ）は、ＯＲタイプのゲート（９）の出力（９Ｃ）を受取り、さらにゲート（１４）の第一の入力（１４Ａ）は、インバータ（１１）を通った後にこのゲート（９）の出力（９Ｃ）を受取る。ＯＲゲート（９）の第一の入力（９Ａ）は、ゲート（５）の出力（５Ｃ）を受取るのに対して、このゲート（９）の第二の入力（９Ｂ）は二つの抵抗器（２５、２７）の共通点に接続されている。
ＯＲゲート（１０）の第二の入力（１０Ｂ）は、二入力型“ＡＮＤ”タイプのゲート（７）の出力（７Ｃ）で受取る。このゲートの第一の入力（７Ａ）は、二つの抵抗器（２５、２７）の共通点に接続されており、第二の入力（７Ｂ）は、電源の正電圧によって給電される第二のスイッチ（２４）とアースとの間に直列に接続された他の二つの抵抗器（２３、２２）の共通点に接続されている。このスイッチ（２４）は、プレートがニュートラルと呼ばれる位置に到達する閉鎖時に制御される。
増幅器付き温度センサ（４）によって、居住空間の温度を測定し、コンパレータ回路（３）の正の入力（３Ａ）における温度に対応する信号を供給することができる。このコンパレータ回路の負の入力（３Ｂ）は、居住空間について望ましい設置温度を固定することができるポテンショメータ（１９）に接続されている。ポテンショメータ（１９）は、アースと電源の正電圧との間のポテンショメータのバイアス抵抗器（２０）と直列に接続されている。コンパレータ回路（３）の出力（３Ｃ）は、このコンパレータの出力によって制御されるアナログインバータ（１５０）の入力Ａに送られる。このアナログインバータは、出力Ｚにおいて、入力Ａ上で使用可能な論理レベルに応じて二つの入力Ｚ１とＺ２のいずれか一つを自由に使用することができる。第一の入力Ｚ１は、アースに接続されているツェナーダイオード（１５１）で構成され、第二の入力Ｚ２は、アースに接続されているツェナーダイオード（１５２）で構成されている。論理レベル（１）が入力Ａ上に存在する時には、出力ＺはダイオードＺ１に接続され、論理レベルがゼロレベルにある時は出力ＺはダイオードＺ２に接続されている。この出力Ｚは、一方では抵抗器（２１）に接続されており、この抵抗器の他端は正電位に分岐されている。この出力Ｚは、他方では第一のコンパレータ（１）の正の入力（Ｂ）に分岐されている。この入力Ｂはまた、抵抗器（１７）によって、第二のコンパレータ（２）の負の入力Ａに接続されている。この第二のコンパレータの入力Ａはまた、抵抗器（１８）によってアースに接続されている。抵抗器（１７、１８）は、入力（２Ａ）における信号が、コンパレータ（１）の入力（１Ｂ）における信号よりわずかに小さくなるように、つまりＺ−ε（すなわちＺ１−εまたはＺ２−ε）となるように選択される。第二のコンパレータ（２）の正の第二の入力Ｂは、電圧−周波数変換器回路（８）の出力Ｃに接続されている。ここで、状態表及び第２Ａ図から第２Ｆ図に関連して、制御論理集合の回路の動作について説明する。
以下に装置の運転について説明する。システムの目的は、設定温度に達さない限り、エンジンの回転速度に関係なく、コンプレッサ（３４）の一定の回転速度を得ることにある。油圧ポンプと制御回路が、コンプレッサのレベルで、たとえば１５００回転／分といったこの一定の速度を得ることができるようにする。居住空間内の熱的慣性の結果、温度の確立時間は常に、サーボモータシステムの反応時間より長い。このことを考慮に入れるために、システムは二つの基準速度で動作する。コンプレッサの定格回転速度に対応する速度（Ｚ１）と、それよりわずかに小さい速度に対応する速度（Ｚ２）である。これらはそれぞれ二つのツェナーダイオード（１５１、１５２）によって規定される。わずかに小さいこの速度は、サーボモータによってポンプの回転プレート（３１）の位置を変更させることによってコンプレッサを停止することなく設定温度に達した場合に、冷気の発生を減らすことを目的としている。ポンプの回転プレートの位置はまた、熱機関または推進機関の速度の変化に応じて、サーボモータの回転方向または停止を決定するコンパレータの信号（１、２）によって変更することができる。スイッチ（２６）は、空調の運転開始及び停止に使用される。スイッチ（２４）は、閉鎖されると、制御システムに対して、ポンプのシリンダ容量がゼロであること、すなわちプレートがニュートラル位置にあることを知らせる。運転は主に、第２Ａ図から第２Ｆ図のさまざまな状態表によって表されている六つの異なる位置によって左右される。
運転開始時には、スイッチ（２６）が開放され、当初のコンプレッサの速度はゼロである。変換器（８）は情報を与えず、油圧モータのシリンダヘッド（３１）はニュートラル位置にあり、居住空間の温度は設定温度より大きくなる。これらの条件において、コンパレータ（１）の入力（１Ａ）に与えられる信号は、速度がゼロである限り、同一のコンパレータの入力（１Ｂ）に与えられる信号より小さくなる。次に、コンパレータ（２）の入力（２Ａ）に与えられる信号は、入力（２Ｂ）に与えられ
る信号より大きくなる。さらに、居住空間の温度が設定温度より大きくなると、入力（３Ａ）における信号は、入力（３Ｂ）における信号より大きくなる。
これらの条件の結果、コンプレッサが停止していたので、コンプレッサの回転速度を上げることができるように、ポンプのシリンダ容量が増大することが必要である。このため、回転プレート（３１）は、矢印Ａの方向に移動しなければならず、モータ（４５）は反時計回りで回転しなければならない。コンパレータ（１、２、３）の入力における条件を考慮に入れ、図（２Ａ）の状態表から、さまざまな論理ゲートの出力における論理信号がわかる。さらに、ゲート（１２Ｃ）は値１にあり、ゲート（１４Ｃ）は値０にあることがわかる。この結果、反時計回りにおけるモータ（４５）の回転方向が引き起こされる。コンプレッサ（３４）の回転速度が大きくなると、変換器（８）によって与えられる電圧は、ツェナーダイオードＺ１によって規定される基準速度に対応する値に近い値Ｚ１−εに達するまで増大する。この時、入力（２Ｂ）における信号は、コンパレータ（２）の入力（２Ａ）における信号より大きく、出力（２Ｃ）は論理レベル１にある。コンパレータ（１）の入力における信号は、先のケースと同じであり、さらに設定温度にまだ達していない以上、コンパレータ（３）における信号と同じである。コンパレータの入力におけるこの状況が、図（２Ｂ）の状態表によって表されている論理信号を発生する。また、この状態表においては、出力（１２Ｃ）と出力（１４Ｃ）が両方ともレベル１にあることがわかる。このことから、結果的に、サーボモータ（４５）の回転が停止し、ポンプの回転プレート（３１）はそれまでの位置にとどまる。さらに、この状態表において、ゲートの出力（１３Ｃ）は、論理状態１から論理状態０に移行し、その結果、出力（１２Ｃ）と（１４Ｃ）の１への移行によってサーボモータが停止することがわかる。
設定温度に達すると、熱機関または推進機関の一定速度について、コンプレッサの回転速度をツェナーダイオードＺ２によって規定される基準値に下げ、冷気の供給量を減らすことができるように、ポンプのシリンダ容量を減少させなければならない。この場合、入力（３Ａ）における信号は、インバータ（１５０）の切替えと、出力ＺのダイオードＺ２への接続を引き起こす入力（３Ｂ）における信号より小さくなる。入力（１Ａ）における信号は入力（１Ｂ）における信号より大きくなり、信号（２Ａ）は信号（２Ｂ）より小さいままである。信号のこうした状態が、第２Ｃ図の表に応じたさまざまな回路の論理状態の変更を引き起こす。このことは結果的に、出力（１２Ｃ）をゼロに移行させ、出力（１４Ｃ）は１にとどまる。こうして、コンプレッサについての回転速度が望ましい値Ｚ２に達するまで、シリンダ容量を減少させるためにプレート（３１）を矢印Ｂの方向に移動させることができるように、サーボモータ（４５）の時計回りの回転が引き起こされる。設定値Ｚ２に達すると、第２Ｂ図の場合のように、サーボモータが停止する。居住空間の温度が再び設定温度より大きくなるとすぐに、第２Ｃ図の状態に戻る瞬間まで、コンプレッサの速度を上げるために、ツェナーダイオードＺ１によって規定される設定速度に再び切り替えられる。熱機関または推進機関の回転速度の変化に関係なく、システムは、空調が作動している限り二つの値Ｚ１とＺ２の間で動く。
熱機関または推進機関の回転速度が変化する場合には、速度が大きくなるか小さくなるかに応じて、第２Ｄ図と第２Ｅ図に対応する典型的な例がみられる。熱機関または推進機関の速度が大きくなると、一定のシリンダ容量について、油圧モータの速度が大きくなる。コンパレータ（１）の入力（１Ａ）における信号は信号（１Ｂ）より大きくなり、入力（２Ａ）における信号は入力（２Ｂ）における信号より小さくなり、入力（３Ａ、３Ｂ）における値は決定的なものではない。こうした状況が、回路の論理ゲートの出力上に、第２Ｄ図に表されている状態を出現させる。このことは結果的に、出力（１２Ｃ）を論理レベル０に置き、出力（１４Ｃ）を論理レベル１に置くことになる。これらの値の結果的影響は、プレートの角度の減少、つまりポンプについてのシリンダ容量の減少を引き起こす方向（Ｂ）においてサーボモータ（４５）を回転させる点である。
熱機関または推進機関の速度が小さくなる場合には、コンパレータ（１、２）の入力における条件は、先のケースの条件とは逆になり、コンパレータ（３）については、条件は先のケースにように決定的ではなくなる。このような現状から、結果的に、ゲートの出力（１２Ｃ）は論理レベル１にあり、ゲートの出力（１４Ｃ）は論理レベル０にある。このことから、プレートの角度を大きくする方向（Ａ）におけるサーボモータ（４５）の回転が引き起こされる。この方向はポンプのシリンダ容量の増大に対応している。このケースは第２Ｅ図の状態表によって表されている。
さらに、考えられる最後の状況は、スイッチ（２６）の閉鎖による空調の停止に対応している。この停止は、抵抗器（２５）に給電し、ゲート（７）の入力（７Ａ）、ゲート（９）の入力（９Ｂ）、ゲート（９０）の入力（９０Ａ）の論理レベルを１にする。
スイッチ（２６）が動作する瞬間には、前述の考えられる五つの状況のうちのいずれか一つに対応する状況にコンパレータ（１、２、３）の出力レベルが置かれている。
コンパレータ（１、２、３）の出力における値に関係なく、決定的値は、出力（９０Ｃ）を値０に固定し出力（６Ｃ）を０に固定するインバータ（９０）の入力（９０Ａ）と、出力（９Ｃ）を、ポンプのシリンダ容量の減少に対応するサーボモータの回転方向を要求する値１に固定するゲート（９）の入力（９Ｂ）に固定する値である。ゲート（７）は、論理レベル（１）における入力（７Ａ）をもち、その出力は、入力（７Ｂ）がレベル１に戻る時だけ１に移行する。このことは、スイッチ（２４）が閉鎖される時、すなわちプレートがニュートラル位置に達する時に生じる。残りの時間中はずっと、出力（７Ｃ）と入力（１０Ａ）はゼロにあるので、出力（１０Ｃ）もゼロにとどまる。したがって、プレートは、システムが停止する前にニュートラル位置に戻される。この結果、冷却サイクルを再始動させるためにシステムが良好な条件の下に置かれる。
以上、従来の技術の一つまたはいくつかの欠点を解消することができるシステムがどのように構成されるかを説明した。このように、それ自体がシリンダ容量可変型油圧ポンプによって駆動されるシリンダ容量一定型油圧モータによって駆動される密閉型の冷却装置が、最良の性能係数を得ることが可能になる。なぜなら、密閉型コンプレッサは、ライニングの気密性の条件を取り除くことができるからである。さらに、設計上、密閉型装置の寿命は車両の寿命より長く、冷媒ガスを再充填する必要がない。コンプレッサの一定の回転速度は、熱機関または推進機関の回転速度とは無関係に最良の効率を得ることを可能にする。シリンダ容量可変型油圧ポンプは、コンプレッサの一定の回転速度を得るために必要なことを行う。またこの装置は、トルクの急激な変化をすべて防ぐことができる。なぜなら、設定温度に達すると、コンプレッサの回転速度は小さくなるからである。したがって、この熱力学的不可逆性を失うことを防ぎな
がら熱力学サイクル全体を再び開始させる必要はもはやなくなり、余分な電気の消費もなくなる。なぜなら、電磁クラッチがもはや必要ないからである。また、油圧モータとポンプとの間の配管によって、大きな熱源からコンプレッサを遠ざけることができるので、コンプレッサを設置する場所の選択も限定されない。
当業者による他の改良もまた、本発明の範囲の一部をなすものとみなされる。
付  録
第２Ａ図の付録
条件
−空調の運転開始（９Ｂ＝０；６Ｄ＝１）
−コンプレッサの速度がゼロである
−油圧モータのプレートがニュートラル位置にある
−居住空間の温度＞設定温度
−１Ａ＜１Ｂ；２Ａ＞２Ｂ；３Ａ＞３Ｂ
結果
−シリンダ容量が増大する（３６Ａ）
−コンプレッサの速度が大きくなる
第２Ｂ図の付録
条件
−熱機関の速度が一定である
−コンプレッサの速度がＺ１によって規定される基準速度に達する
−設定温度に達していない
−１Ａ＜１Ｂ；２Ａ＜２Ｂ；３Ａ＞３Ｂ
結果
−サーボモータが停止する
第２Ｃ図の付録
条件
−設定温度に達している
−熱機関の速度が一定である
−１Ａ＞１Ｂ；２Ａ＜２Ｂ；３Ａ＜３Ｂ
結果
−シリンダ容量が減少する（３６Ｂ）
−コンプレッサの速度がＺ２（Ｚ２＜Ｚ１）によって与えられた基準によって規定される
第２Ｄ図の付録
条件
−熱機関の速度の増大が、コンプレッサの油圧モータの速度を増大させる
−１Ａ＞１Ｂ；２Ａ＜２Ｂ；３Ａ＞３Ｂまたは３Ａ＜３Ｂ（３Ｃは決定的ではないので）
結果
−モータの速度＞基準電圧（Ｚ１またはＺ２）である場合には、シリンダ容量が減少する（３６Ｂ）
第２Ｅ図の付録
条件
−熱機関の速度が小さくなる
−１Ａ＜１Ｂ；２Ａ＞２Ｂ；３Ａ＜３Ｂまたは３Ａ＞３Ｂ
結果
−シリンダ容量が増大する（３６Ａ）
第２Ｆ図の付録
条件
−空調の停止（９Ｂ＝１；６Ｄ＝０）
−１Ａ、１Ｂ、２Ａ、２Ｂ、３Ａ、３Ｂは決定的でない
結果
−９Ｂ（強制された回転方向）による強制的なシリンダ容量（３６Ｂ）の減少がコンプレッサのモータの速度を低下させる
−プレートがニュートラルにあると（７Ｂ＝１）サーボモータが停止する
【図１】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図２Ｃ】
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【図２Ｄ】
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【図２Ｅ】
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【図２Ｆ】
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