(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で表した次の化学分析値を持つことを特徴とする本質的にβ−アルミナからなる溶融鋳造耐火物：
Ｎａ２Ｏが７．２５％ないし１０％、
ＳｉＯ２が０．０１％ないし１．８５％、
Ａｌ２Ｏ３が８７．９５％ないし９２．３％、及び
不純物が多くても０．２％。
【請求項２】
重量％で表した前記耐火物の化学分析値が次の通りであることを特徴とする請求項１に記載の耐火物：
Ｎａ２Ｏが７．３％ないし８．８％、
ＳｉＯ２が０．４％ないし１．６５％、
Ａｌ２Ｏ３が８９．３５％ないし９２．３％、及び
不純物が多くても０．２％。
【請求項３】
重量％で表した前記耐火物の化学分析値が次の通りであることを特徴とする請求項２に記載の耐火物：
Ｎａ２Ｏが７．４％ないし８．５％、
ＳｉＯ２が０．７％ないし１．４５％、
Ａｌ２Ｏ３が８９．８５％ないし９１．９％、及び
不純物が多くても０．２％。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多くの用途の中でもガラス製造炉の上部構造を構築するのに特に適する、β‐アルミナで形成された新規の溶融鋳造耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
β‐アルミナ溶融鋳造耐火物が知られて長い年月が経つ。米国特許第２０４３０２９号明細書は、アルミナ及び１‐１０％の酸化ナトリウムを含む材料を記載し、β‐アルミナから実質的に形成される材料を得るには約５％のＮａ２Ｏで充分であること、及び二酸化チタンはβ‐アルミナの生成を妨げるのでシリカと二酸化チタンは１％を超えてはならないことを記述している。米国公開特許第２０４３０２９号明細書は、５％を超えるＮａ２Ｏを含む材料を特に記載してはおらず、前記の材料は特別に有効な効果を発現できることを示唆していない。
【０００３】
ソビエト連邦公開特許第３９１１０３号は、ナトリウム物質の揮発を防ぐにはアルミン酸塩 ＮａＡｌＯ２（１％ないし５％）の形でナトリウムを添加することを提案している。このロシヤ特許は、７．０４％を超えるＮａ２Ｏを含む生成物を特に記載しておらず、組成が生成物の特性に及ぼす影響については何等触れていない。
【０００４】
フランス国公開特許第２７３９６１７号によると、ＮａＯ＋Ｋ２Ｏの合計含有量が４％から７％の範囲の生成物にＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯを添加することにより耐圧縮性が改良される。
【０００５】
実際に、モノフラックス社（Monofrax（登録商標）Company）（米国）又はトーシバ リフラクトリーズ（Toshiba Refractories）（日本国）製のモノフラックス Ｈ（Monofrax H） 、旭硝子（Asahi Co）のマースナイト（Marsnite）（登録商標）又は本出願人製のジャルガル Ｈ（Jargal H）（登録商標）のような市販のβ‐アルミナ耐火物は全て、極めて同じような分析値である、即ちＡｌ２Ｏ３が９３％ないし９４．６％、Ｎａ２Ｏが５．２％ないし７％、及びシリカが０．１％ないし０．３％、並びに他の酸化物（不純物又は目的添加物）である。
【０００６】
酸化ナトリウムの量が６．７％もあるが二酸化ケイ素の含有量は０．０５％未満である別のβ‐アルミナ製品が市販されている。引用資料ＥＲ ５３１２のもとでβ´´´アルミナとして知られている、本出願人より販売されている製品は、酸化アルミニウムが８６．５重量％ないし８７％、酸化ナトリウムが４．５重量％、及び酸化マグネシウムが８重量％、並びに少量の別の酸化物、特に二酸化ケイ素が約０．３０重量％からなる。前記の全ての製品は、実質的にコランダム、即ちα‐アルミナを含まない（Jargal Hの中には３ないし４％より少なくて、最高で概ね２％）。
【０００７】
β‐アルミナ耐火物には、高度の耐熱衝撃性及び高温での高度の機械的応力抵抗性がある。これらの特性があるのでガラス製造炉の溶融室の上部構造で使用するのに適している。しかしながら、β‐アルミナ耐火物はやや脆い。従って、鋳造ブロック体を加工したり切断するのは難しく、屑が出るのでコスト高になる。また、鋳造ブロック体が製造過程及び炉の組立過程で受ける種々の処理操作によって縁部では欠け及び隅部では損傷を引き起こすことがある。上部構造のブロック体の中でこの耐火物が極端に偏って存在しなくても、ガラスからの起因、或いは鋳造ブロック体の侵食表面領域が単に増加することに起因する侵食性物質の堆積物が存在することと関連して耐火物が加速度的に侵食される恐れがある。
【０００８】
更に、製造過程で鋳造ブロック体に損傷が起こると、収率が下がり製品のコストが上がる。一般的に、上部構造は他の用途よりもかなりの程度まで極めて厳密な縁部を持つ構成部品を必要とするので、前記の問題は設計で解決するのは簡単ではない。
【０００９】
更に、ガラス溶融技術の動向は溶融炉の耐火物には更に応力がかかる、より厳しい条件の方へ向いていて、このことは特に酸素‐ガス燃焼の開発に見られる。
【００１０】
特に接合部での構造の完全性に対して従来よりも構造の一体性が求められているため、及び上部構造の形状での最近の発展に寄与するために、機械的特性を改良した、主としてβ‐アルミナからなる溶融鋳造製品に対するニーズがある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
従って、本発明の目的は、脆さが更に少なくて現在のβ‐アルミナ耐火物の耐熱衝撃性及び高温での機械的応力抵抗性の諸特性を保持する新規のβ‐アルミナ製品を提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、脆さを少なくするためになされた改良によって、吸湿に対して更に鈍感な製品を得ることが出来、そしてＡＺＳとケイ質耐火物との接触によるその製品の反応性、並びに主としてシリカからなるフライアッシュとの接触によるその製品の反応性が改良されることを発見した。
【００１３】
更に詳しくは、本発明は、重量％で表した次の化学分析値を持つことを特徴とする本質的にβ−アルミナからなる新規の溶融鋳造耐火物に関する：即ち、
Ｎａ２Ｏが７．２５％ないし１０％、
ＳｉＯ２が０．０１％ないし１．８５％、
Ａｌ２Ｏ３が８７．９５％ないし９２．７５％、及び
不純物が多くても０．２％である。
【００１５】
重量％で表した耐火物の化学分析値が次の通りであるのも好ましい：
Ｎａ２Ｏが７．３％ないし８．８％、
ＳｉＯ２が０．４％ないし１．６５％、
Ａｌ２Ｏ３が８９．８５％ないし９２．３％、及び不純物が多くても０．２％。
【００１６】
重量％で表した耐火物の化学分析値が次の通りであるのが最も好ましい：
Ｎａ２Ｏが７．４％ないし８．５％、
ＳｉＯ２が０．７％ないし１．４５％、
Ａｌ２Ｏ３が８９．８５％ないし９１．９％、及び不純物が多くても０．２％。
【００１７】
意図的に入って来る訳ではないが、不純物は原料から入り、主としてＦｅ酸化物及びＴｉの酸化物の形をしている。
【００１８】
驚くべきことには、酸化ナトリウムの含有量を７．２５％のしきい値より多くすると、この種の製品のよく知られた基本的性質を損なうことなく、これらの新規のβ‐アルミナ製品には改良された性質が付与されることを発見した。
【００１９】
試験によると、実際にＮａ２Ｏの最大含有量は約１０％に抑えなければならないことが判った。１０％を超えると荷重をかけた時の撓み温度が大幅に下がる。
【００２０】
同様に、機械的特性が大幅に改良された材料を得なければならない場合、Ｎａ２Ｏの含有量を７．２５％より少なくしてはならない。
【００２１】
Ｎａ２Ｏが当モル量のＬｉ２Ｏ又はＫ２Ｏで一部分置換される製品の問題についても知見を得た。
【００２２】
このような改良は、一方では減少した粒界気孔率と連動し、またもう一方ではβ‐アルミナの結晶構造解析の変化と関連するβ‐アルミナ結晶粒の機械的強化と連動していると思われる。
【００２３】
本明細書では、β‐アルミナは、Ｎａ２Ｏを別のアルカリ酸化物又はアルカリ土酸化物によって置換できるＡｌ２Ｏ３‐Ｎａ２Ｏ系物質を意味する。
【００２４】
本発明の新規の溶融鋳造β−アルミナ耐火物は、適切な割合で耐火原料を溶融し、次にその溶融混合物を加圧によって塊成化可能又は接合剤即ちモルタルの主成分として使用可能な顆粒状製品を得るためにバルク状にキャスティングするか、或いは成形部分を直接得るために鋳型の中で鋳造するかのどちらかによる従来の方法で製造することができる。溶融は電気アーク炉の中で行なわれるのが普通なので、これらの耐火物は“電鋳（electocast）”耐火物と呼ばれることが多い。“符合溶融鋳造（fused cast）”という表現はこの電気アーク炉を包含するものとして理解すべきである。
【００２５】
【発明の実施の形態】
６００ｋＶＡの単相実験用アーク炉又は３０００ｋＶＡの三相工業用アーク炉のいずれかを使い、フランス特許第１２０８５７７号で開示されている“アーク”溶融法を使って、Ａｌ２Ｏ３、Ｎａ２Ｏ及びＳｉ２Ｏの溶融混合物を黒鉛鋳型の中で鋳造することにより種々の工業用定形部品が調製された。
【００２６】
Ｎａ２Ｏ及びＳｉ２Ｏに関する材料の化学分析結果を表１に示していて、この組成物の残部はＡｌ２Ｏ３及び不純物（０．２％未満）からなる。Ｎｏ．５の材料は、本発明の範囲外の参照耐火物、即ち市販のβ‐アルミナ耐火物である。
表３は、Ｎａ２Ｏを当モル量のＬｉ２Ｏ及びＫ２Ｏで一部分置換した生成物の組成を示している。
【００２７】
以下、添付の図面を参照しながら本発明を更に説明する。図１は、製品のヤング率とＭＯＲとの関係を示すグラフである。図２は、耐火物の組成と機械的特性との関係を示すグラフである。
本発明の耐火物を特徴付ける諸特性についての種々の改良を、改良に対する理由を説明しながら、以下概説する。しかしながら、本出願人は本発明をいかなる特別の理論と関連付けようとの意図はなく、これらの説明は単なる目安に過ぎないことは言うまでもない。
【００２８】
【表１】
0004025935.tif 000002
【００２９】
Ａ）脆さの減少
加工及び種々の処理操作の過程でのブロック体の脆さの問題から出発して、本発明者らは、この脆さ現象を最も特徴付けることが出来、そして特に化学組成の変化に対する効果を測定できるのはどの物理的特性なのかを検討した。
ガラス溶融炉のブォールト（vault）で使用される製品に対する重要な仕様が耐クリープ性であることは当業者には公知である。この性質は本発明の製品によって保持されるが、縁部及び隅部の脆さの問題には対応しないことを以下で説明する。更に、圧縮強さは本出願書の耐火物を特徴付けるのに特に適している訳ではない。そうではなくて、縁部及び隅部で材料を破壊する可能性を示す特性は曲げ強さであることは知られている。
【００３０】
曲げ強さ（ＭＯＲ）は２５×２５×１５０ｍｍの寸法の試験片の三点曲げでの破壊応力である。弾性率（ヤング率）は前記と同じ試験片で横波の進行の共鳴周波数によって測定される動的弾性率である。ＭＯＲ及びヤング率は、Griffith Irwin Orowanの解析によって導かれる次式と関連がある：ＭＯＲ＝（Ｅγ／４ｃ）１／２（式中、Ｅはヤング率、γは表面エネルギー及び２ｃは欠陥部の主要寸法の長さである）。表２に示している数点から判るように、ＭＯＲとヤング率との間には良好な関係があることを確認した。
【００３１】
【表２】
0004025935.tif 000003
【００３２】
図１は、前記の２つの因子が密接に関連するので製品の曲げの挙動がその製品のヤング率又はＭＯＲを測定することにより評価できることを示している。
【００３３】
ヤング率は比較的測定しやすいので、本発明者らはヤング率を選んで種々の製品の機械的特性を示している。
【００３４】
表１は、本発明者らが作った全ての生成物のヤング率の値を示していて、図２は、シリカ及び酸化ナトリウムの含有量を変更した場合のヤング率の変化を示している。各点は、同じブロック体から採取した６個の試料に対応する６個の測定値の平均値を表している。
【００３５】
この曲線によると、Ｎａ２Ｏの約７．５％以降、ヤング率はＮｏ．５の参照耐火物よりも少なくとも５倍大きいことが判る。機械的仕様の改良は、酸化ナトリウムの含有量が７．２５％以上では顕著である。
【００３６】
酸化ナトリウムの含有量が７％に達した直後に得られる結果は当を得ているかも知れないが、１０＊から１３＊の試料によると、この過渡的領域では結果が一定ではないことを示していることに注目されたい。対照的に、酸化ナトリウムが７．２５％以降ではこの改良は或る定まったものとなり、それらの結果は再現性がある（１６から２１の試料）。このような理由から、生成物の機械的仕様が大幅に改良される下限として、本発明者らは、酸化ナトリウムの７．２５％の値を採用することにする。
この曲線によると、シリカの含有量は生成物の機械的特性の展開にさほど影響を及ぼさないことも判る。試験した生成物のシリカの含有量を０から２％まで変動させた。
【００３７】
Ｎａ２Ｏを、Ｌｉ２Ｏ及びＫ２Ｏで一部分置換した多数の生成物も作った。本発明の範囲内にあると予め確認した生成物は、１１．２５モル％ないし１５．４５モル％の範囲内で変動できる酸化ナトリウムを含む。この範囲内で実験を行ない、Ｎａ２Ｏ＋Ｌｉ２Ｏ＋Ｋ２Ｏのモル％の合計が１１．２５％ないし１５．４５％の範囲内である場合、得られる生成物は改良した機械的特性を持つことを確認した。これらの結果を表３に示していて、その表では重量％及びモル％で生成物の組成を示し；両方の場合とも残部はアルミナである。
【００３８】
【表３】
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【００３９】
Ｎａ２Ｏの一部分をＬｉ２Ｏ又はＫ２Ｏで置換してもＮａ２Ｏ＋Ｌｉ２Ｏ＋Ｋ２Ｏのモル％の合計が１１．２５％ないし１５．４５％の範囲にある限り、本発明の範囲内である製品が生成することに注目されたい。 ６重量％未満のＮａ２Ｏを含む製品は経済的メリットがないので、研究をしなかった。
【００４０】
実際に、改良品は、先行技術の組成を持つ製品よりも優れている。鋳型から取り出す時、ブロック体を鋸で切断した後又は組立過程（築炉）で日常的に起こる縁部の欠け及び隅部の破損に対して前記の改良品がさほど影響を受けないことにこのような改良は反映されている。更に、本発明の製品は一般的に見栄えが良くなる。
要約すると、酸化リチウム又は酸化カリウムが添加されることもあるが必要かつ十分な量の酸化ナトリウムによって耐火物は脆さが少なくなる。
【００４１】
Ｂ）水による劣化が減少すること
β‐アルミナ製品が湿気に曝されるといかなる挙動をするかを知ることは重要である。β‐アルミナ製品が長期間屋外で保管される場合に見られるように、高い湿度の条件に曝されると、β‐アルミナ製品はその力学的凝集力を失いやすく、その製品が完全に崩壊するまでそのような劣化は多分続く。同様に、築炉の際に使用される接合剤には水を使用しなければならないが、その水が揮発する時は今ここで問題にしているβ‐アルミナ製品を弱めることがある。
【００４２】
本発明の新規の組成物が水による劣化に及ぼす影響を明瞭にするために、ブロック体の表面近くから採取した試料（１８０×１８０×１８０ｍｍ）を室温で水に浸漬した。この試料の機械的特性の変化をヤング率の測定によって検討した。種々の％のシリカを含む、本発明の範囲外の生成物（約７％のＮａ２Ｏ）、及び本発明による生成物（約８％のＮａ２Ｏを含む）について前記の試験を実施した。表４にこれらの結果をまとめている。
【００４３】
【表４】
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【００４４】
ヤング率が大幅に低下すると、水分は結晶粒界及びβ‐アルミナ結晶粒自体に影響を及ぼすのでその材料の劣化の前兆とみなさなければならないことが判る。
【００４５】
本発明による耐火物を用いると、長期間の水和作用の後でも妥当な値のヤング率が得られたこと、そしてシリカの含有量に関係がないことに注目されたい。このことは、当初から高い数値であることにもよるが、損失％が低いことにも依る。しかしながら、比較的高いシリカの含有量の場合、耐火物の劣化は大幅に減少する。従って、シリカの含有量を増すとブロック体の耐水和性が大幅に改良される。
【００４６】
Ｃ）ＡＺＳ及びフライアッシュシリカに対する反応性の低下
ガラス製造炉の上部構造を構築する際に、大抵の場合、ガラス製造炉の上流側の区画がＡＺＳ型製品で作られるので、β‐アルミナ製品は始めにＡＺＳ型製品と接触する。更に、β‐アルミナ製品はシリカ耐火物で覆われるのが一般的なので、特にβ‐アルミナ製品がガラス製造炉の溶融室のボォールトを構成する。これらの耐火物が侵食されると、β‐アルミナ製品と接触することがある耐火物によって、シリカに富む操業を引き起こすことがある。
【００４７】
実操業での経験と実験室試験によると、これらの種々の耐火物が高温で互いに接触すると、１つの反応が起こることが判っている：即ち、ＡＺＳ製品及びシリカ製品の各成分がβ‐アルミナ製品に浸透すると、ジルコニアの浸透による黄変と関連する生成物が局所的崩壊を引き起す。
【００４８】
１５５０℃において、ナトリウムを含む雰囲気でいろいろな製品の挙動試験を行なった。試験した材料は、１１００℃おいて、溶融硫酸ナトリウムを含むＥＲ１７１１（本出願人のＡＺＳ製品）製のるつぼの蓋として使用した。装置全体を７２時間１５５０℃に加熱した。次に、試験した全耐火物の中心から正確に同じ方法で採取した試料には特別なキャラクタリゼーション試験を行なった。
或る耐火物の挙動を別の耐火物の挙動と比較するために、分析した種々の製品中の酸化ナトリウムの含有量及びシリカの含有量を比較した。分析結果から、その製品について前記のるつぼからβ‐アルミナ耐火物へ前記の元素が拡散する場合の潜在的難易性の評価が得られる。これらの結果を表５に示している。
【００４９】
【表５】
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【００５０】
従って、シリカの含有量に関係なく、本発明による生成物は、ナトリウムを含む雰囲気では満足のいく挙動を示し、しかも酸化ナトリウム及びシリカの拡散に対しては比較的感度が鈍い。特に、本発明の耐火物にシリカを導入すると、試験した耐火物とＡＺＳ製のるつぼとの間に濃度勾配が少なくなり、シリカの浸透が少なくなる。
【００５１】
また、シリカに対するβ‐アルミナ製品の反応性が低下するのでフライアッシュシリカに対して極めて反応性が乏しいβ‐アルミナ主成分耐火物が得られる。幾つかのタイプのガラスに関しては、バッチ式材料装入口の近くのＡＺＳ耐火物の比率をβ‐アルミナからなる耐火物の長所まで減らすことは極めて有益となることがある。こうすることにより、ＡＺＳ製品の蒸気相侵食から生じる欠点を減らすことができる。
【００５２】
Ｄ）β‐アルミナ製品の諸特性の保持
本発明者らは、本発明の製品がβ‐アルミナ製品の公知の諸特性を保持することを確認した：即ち、耐熱衝撃性及び高温での機械的応力抵抗性である。これを確認するために、本発明者らは、先行の製品ばかりでなく本発明による製品に関しても各種の試験を行なった。
【００５３】
製品の耐熱衝撃性を検討するために、本発明者らは、試験した製品の試料（２５×２５×７５ｍｍ）を２５回の同一の熱サイクルにかけた：即ち、１２００℃の炉の中で１５分間、続いて室温で１５分間である。
【００５４】
本発明者らは前記試料を壁面破壊試験にかけた。この試験では、前記試料の広い方の表面（５０×５０×１００ｍｍ）を熱サイクル（９００℃で１時間、次いで１５００℃で１時間）にかけながら同時に別の表面を室温の空気に曝した。従って、加熱側での熱サイクルに加えて、この製品には温度勾配が生じる。大抵の場合、β‐アルミナ製品はバーナー部で使用されるので、炉を出る燃焼煙道ガスと蓄熱室から炉へ入る燃焼支持空気とが交互に通過する関係で加熱面は温度の変動を受けることから、この試験の熱的条件は、ガラス製造炉の上部構造内にブロック体が配置されている状況をシミュレートする。
【００５５】
酸化ナトリウムおよび／またはシリカの含有量に関係なく、前記の両試験とも全ての製品は同じ様な挙動を示した。
【００５６】
高温での機械的応力抵抗性を評価するために、本発明者らは荷重のもとで撓み及びクリープ試験を行なった。
【００５７】
ガラス製造炉では、上部構造のブロック体は高温での機械的荷重を受ける。時として、特にブロック体がアーチ型、即ちブォールトに組立られると、その圧縮力はクリープの恐れがある程度である。
シリカの含有量を変えて酸化ナトリウムの含有量を増加しても高温での機械的応力抵抗性は影響を受けないことを確認することが必要である。
【００５８】
荷重のもとでの撓み試験では、試験対象の製品の試料（直径 ５０ｍｍ、高さ ５０ｍｍ）に２ｋｇ／ｃｍ２の圧縮応力を負荷し、その試料の撓み温度を記録する。これらの結果を表６に示している。
【００５９】
【表６】
0004025935.tif 000007
【００６０】
本発明の製品及び先行技術の製品では撓み温度は１６３０℃を超えることが判った。撓み温度の低下が観察されるのは、酸化ナトリウムの含有量が１０％を超える場合だけである。従って、酸化ナトリウムの含有量の限界を１０％と決めた。同様に、シリカの含有量が１．９％を超える場合には撓み温度の低下が目立った（試料４９＊及び５３＊）。このことはシリカを含む相の体積増加と関連があり、こういう理由で、本発明の製品は１．８５％を超えるシリカを含んではならない。
【００６１】
耐クリープ性を評価するために、検討対象の製品の試料（直径 ５０ｍｍ、高さ ５０ｍｍ）に５ｋｇ／ｃｍ２の荷重を負荷し、この試料のクリープ速度を１５５０℃の温度で１００時間測定した。
【００６２】
試験温度は、生産現場での製品の挙動をシミュレートするように選んだので、機械的観点から経験することがある最も厳しいものであった：即ち、５ｋｇ／ｃｍ２の応力は、５ｍのスパンと６０°の角度を持つブォールトに対応する。
【００６３】
これらの試験では、本発明の新規の製品の挙動と先行技術の製品の挙動との間に何等の差も認められなかった。
【００６４】
Ｅ）β−アルミナ製品の改良のメカニズムに関する見解
Ｘ線回折法及びマイクロプローブを使った結晶学的検討及び顕微鏡観察によると、示している割合でβ−アルミナ耐火物に対して酸化ナトリウムを添加すると次の結果になった：
−酸化ナトリウムの添加により気孔率が下った、
−ミクロ組織が変化した：即ち、β−アルミナ結晶粒間で接合剤として作用する間隙相、β−アルミナ結晶粒の酸化ナトリウムの含有量の増加（ＮａＡｌ１１Ｏ１７）、及びβ’アルミナ（ＮａＡｌ７Ｏ１１）と呼ばれる酸化ナトリウムに極めて富むβ−アルミナ相が現れた。
表７は、β−アルミナ製品の種々のタイプの気孔率の変化を示している。
【００６５】
【表７】
0004025935.tif 000008
【００６６】
本発明の製品は、比較的気孔率が小さいことに注目されたい。粒界気孔率が減ると、β‐アルミナ結晶粒がより密接に接触することができるので、製品の機械的強化の１つの因子であることは明かである。β‐アルミナ結晶粒間に気孔が存在することから、耐火物が荷重を受けると結晶粒界に沿ってクラックが容易に成長する傾向がある。
【００６７】
酸化ナトリウムの含有量の増加がβ‐アルミナ製品のミクロ組織に及ぼす影響をマイクロプローブ及びＸ線回折法を使って検討した。特に、本発明者らは、シリカがある場合とない場合とで酸化ナトリウムの添加効果を検討した。
マイクロプローブによって得られる測定値は、β‐アルミナ結晶粒中の酸化ナトリウムの含有量の平均値を示している。この研究によって、シリカの有無に拘らず酸化ナトリウムを添加すると、本発明の範囲外の耐火物と比較して酸化ナトリウムを含むβ‐アルミナ結晶粒が増加することが判った。
【００６８】
表８によると、酸化ナトリウムの含有量が７．２５％より多くなると、Ｘ線回折法によって検出可能な、酸化ナトリウムに富むβ−アルミナ相が現れることが判る。これはβ’アルミナ相であるＮａＡｌ７Ｏ１１である。表８によると、酸化ナトリウムの含有量が増えると、過剰の酸化ナトリウムは前述のようにβ−アルミナ結晶粒を増加するのに寄与するものもあり、また間隙相の形成に寄与するものもあることが判る。
【００６９】
【表８】
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【００７０】
間隙相の性状はシリカの含有量によって決まる。シリカがあるとβ‐アルミナ結晶粒の周辺で形成された物質は、Ｎａ２Ｏ、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２型のシリカ‐ナトリウム‐アルミナ系物質である。この物質の含有量は生成物中のＮａ２Ｏの含有量と共に増加する。シリカがない場合、アルミン酸ナトリウム即ちＮａＡｌＯ２型の間隙相が存在する。この物質の含有量は生成物のＮａ２Ｏの含有量と共に増加する。
【００７１】
これらの２つのタイプの間隙相が必要かつ十分な割合で存在すると結晶粒の凝集力の強化に役立てることができる。
【００７２】
結論として、実施した試験によると本発明の新規の製品は、β‐アルミナ製品の基本的特性を保持しながらこれまでと比較して極めて格段の改良がなされていると言うことができる。
【００７３】
本発明を、鋳型に鋳込むことより形成される溶融鋳造耐火物に関連して詳しく説明してきたけれども、本発明は、凝集されてもされなくても、微粉砕、粗粉砕又は他の手段によって前記耐火物から得られる顆粒状製品も包含する。
【図面の簡単な説明】
【図１】製品のヤング率とＭＯＲとの関係を示すグラフである。
【図２】耐火物の組成と機械的特性との関係を示すグラフである。
【図１】
0004025935.tif 000010
【図２】
0004025935.tif 000011