(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒通路（２）内を流れる冷媒と前記冷媒通路（２）の外部を流れる空気とを熱交換させる熱交換部（３）を有し、
この熱交換部（３）の冷媒通路（２）を、複数の金属薄板（４、４０、４１）の積層構造により形成し、
前記複数の金属薄板（４、４０、４１）のうち、その積層方向の一端部に位置するエンドプレート（４０）にサイドプレート（４２）が接合され、
このサイドプレート（４２）の長手方向一端側と長手方向中間部との間に前記積層方向の外方へ張り出す第１張出部（４２ａ）を形成し、
このサイドプレート（４２）の長手方向他端側と長手方向中間部との間に前記積層方向の外方へ張り出す第２張出部（４２ｂ）を形成し、
前記第１張出部（４２ａ）と、前記一端部に位置するエンドプレート（４０）との間に、前記冷媒通路（２）の出口部（２ａ）に連通するサイド冷媒出口通路（６）を形成し、
前記第２張出部（４２ｂ）と、前記一端部に位置するエンドプレート（４０）との間に、前記冷媒通路（２）の入口部（２ｂ）に連通するサイド冷媒入口通路（７）を形成し、
前記第１張出部（４２ａ）および前記第２張出部（４２ｂ）は、それぞれ、前記サイドプレート（４２）の長手方向に沿って複数に分割されており、
この複数の第１張出部（４２ａ）相互の間に、前記エンドプレート（４０）との接合面を形成する第１補強用リブ（４２１）を前記長手方向に細長く延びるように形成するとともに、前記複数の第２張出部（４２ｂ）相互の間に、前記エンドプレート（４０）との接合面を形成する第２補強用リブ（４２２）を前記長手方向に細長く延びるように形成し、
前記第１補強用リブ（４２１）により前記サイド冷媒出口通路（６）が複数の並列通路に区画され、
前記第２補強用リブ（４２２）により前記サイド冷媒入口通路（７）が複数の並列通路に区画され、
前記サイド冷媒出口通路（６）および前記サイド冷媒入口通路（７）では、それぞれ前記複数の並列通路を冷媒が同一方向に流れるようになっており、
前記第１張出部（４２ａ）のうち、前記長手方向中間部側の部位であって、前記サイド冷媒出口通路（６）の複数の並列通路の合流部に位置する部位に、前記第１張出部（４２ａ）の頂部よりもさらに前記積層方向の外方へ張り出す第１副張出部（４２４）を形成し、
前記第２張出部（４２ｂ）のうち、前記長手方向中間部側の部位であって、前記サイド冷媒入口通路（７）の複数の並列通路の分流部に位置する部位に、前記第２張出部（４２ｂ）の頂部よりもさらに前記積層方向の外方へ張り出す第２副張出部（４２５）を形成し、
この第１、第２副張出部（４２４、４２５）に設けられた開口部（４２４ａ、４２５ａ）に、外部冷媒回路との接続用配管ジョイント（８）の冷媒通路穴（８ａ、８ｂ）を連通させ、
前記第１補強用リブ（４２１）のうち、前記サイド冷媒出口通路（６）の複数の並列通路の合流部側に位置する先端部（Ｂ）の幅、および前記第２補強用リブ（４２２）のうち、前記サイド冷媒入口通路（７）の複数の並列通路の分流部側に位置する先端部（Ｄ）の幅を、先端部以外の他の部分に比して拡大し、
この拡大部は前記第１、第２副張出部（４２４、４２５）の張出形状に繋がるようになっており、
さらに、前記第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）のうち、前記サイドプレート（４２）の長手方向両端側部位に、前記第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）の頂部よりも高さを一段と低くした段付き面（４２１ａ、４２２ａ）が形成されていることを特徴とする積層型蒸発器。
【請求項２】
前記第１、第２副張出部（４２４、４２５）のうち、少なくとも冷媒出口側の第１副張出部（４２４）を区画する外周リブ（４２６）に、前記第１補強用リブ（４２１）の先端部（Ｂ）との距離を短縮する方向へ突出する凸部（４２６ａ）を形成したことを特徴とする請求項１に記載の積層型蒸発器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は冷媒通路を金属薄板の積層構造により形成する積層型蒸発器に関するもので、例えば、車両用空調装置の冷媒蒸発器として好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、車両用空調装置の冷媒蒸発器では、冷媒配管の取り回し方式の１つとして、熱交換部の側方中央部に配管ジョイントを配置し、冷媒配管の取り回しを行う仕様のニーズがある。本発明者は先に、このようなニーズに対応する積層型蒸発器を特願平８−３２３０５２号にて提案している。
【０００３】
この先願のものでは、熱交換部の一端側に、熱交換部の冷媒通路に冷媒を分配する入口タンク部を配置するとともに、熱交換部の他端側に、熱交換部を通過した冷媒を集合する出口タンク部を配置している。そして、熱交換部の側方に、熱交換部の入口タンク部に冷媒を流入させるサイド冷媒入口通路と、熱交換部の出口タンク部からの冷媒が流れるサイド冷媒出口通路とを形成し、このサイド冷媒入口通路を配管ジョイントの冷媒入口部に接続し、サイド冷媒出口通路を配管ジョイントの冷媒出口部に接続している。
【０００４】
ところで、上記熱交換部側方のサイド冷媒出口通路において、配管ジョイントの冷媒出口部直前の部位には直角曲がり部が形成されるが、蒸発器の冷媒出口側では、冷媒の蒸発により冷媒の乾き度が増加して、冷媒の体積が増加するので、冷媒流れの曲がりにより大きな圧損が発生する。この出口側での圧損増加に起因して冷媒の蒸発圧力が上昇して冷媒蒸発温度が上昇し、蒸発器の性能低下を生じる。
【０００５】
そこで、先願のものでは、上記直角曲がり部に外方側への副張出部を形成して、この直角曲がり部における通路面積を拡大して、この直角曲がり部での圧損増加を抑制し、もって蒸発器の性能低下を回避している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、本発明者らが上記先願のものを実際に試作、検討したところ、試作品の耐圧強度が不十分であることが判明した。この耐圧強度低下の原因は熱交換部側方のサイド冷媒通路に形成されるリブ先端部に応力集中が生じるためであることが判明した。
【０００７】
本発明は上記点に鑑みてなされたもので、サイド冷媒通路に形成されるリブ先端部の応力集中を回避して、蒸発器の耐圧強度を向上することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、複数の金属薄板（４、４０、４１）のうち、金属薄板積層方向の一端部に位置するエンドプレート（４０）にサイドプレート（４２）を接合し、
このサイドプレート（４２）の長手方向一端側と長手方向中間部との間に積層方向の外方へ張り出す第１張出部（４２ａ）を形成し、
このサイドプレート（４２）の長手方向他端側と長手方向中間部との間に積層方向の外方へ張り出す第２張出部（４２ｂ）を形成し、
第１張出部（４２ａ）と、一端部に位置するエンドプレート（４０）との間に、冷媒通路（２）の出口部（２ａ）に連通するサイド冷媒出口通路（６）を形成するとともに、第２張出部（４２ｂ）と、一端部に位置するエンドプレート（４０）との間に、冷媒通路（２）の入口部（２ｂ）に連通するサイド冷媒入口通路（７）を形成し、
第１張出部（４２ａ）および第２張出部（４２ｂ）を、それぞれ、サイドプレート（４２）の長手方向に沿って複数に分割し、
この複数の第１張出部（４２ａ）相互の間に、エンドプレート（４０）との接合面を形成する第１補強用リブ（４２１）を長手方向に細長く延びるように形成するとともに、複数の第２張出部（４２ｂ）相互の間に、エンドプレート（４０）との接合面を形成する第２補強用リブ（４２２）を長手方向に細長く延びるように形成し、
第１補強用リブ（４２１）によりサイド冷媒出口通路（６）が複数の並列通路に区画され、
第２補強用リブ（４２２）によりサイド冷媒入口通路（７）が複数の並列通路に区画され、
サイド冷媒出口通路（６）およびサイド冷媒入口通路（７）では、それぞれ複数の並列通路を冷媒が同一方向に流れるようになっており、
第１張出部（４２ａ）のうち、長手方向中間部側の部位であって、サイド冷媒出口通路（６）の複数の並列通路の合流部に位置する部位に、第１張出部（４２ａ）の頂部よりもさらに金属薄板積層方向の外方へ張り出す第１副張出部（４２４）を形成し、
第２張出部（４２ｂ）のうち、長手方向中間部側の部位であって、サイド冷媒入口通路（７）の複数の並列通路の分流部に位置する部位に、第２張出部（４２ｂ）の頂部よりもさらに金属薄板積層方向の外方へ張り出す第２副張出部（４２５）を形成し、
この第１、第２副張出部（４２４、４２５）に設けられた開口部（４２４ａ、４２５ａ）に、外部冷媒回路との接続用配管ジョイント（８）の冷媒通路穴（８ａ、８ｂ）を連通させ、
第１補強用リブ（４２１）のうち、サイド冷媒出口通路（６）の複数の並列通路の合流部側に位置する先端部（Ｂ）の幅、および第２補強用リブ（４２２）のうち、サイド冷媒入口通路（７）の複数の並列通路の分流部側に位置する先端部（Ｄ）の幅を、先端部以外の他の部分に比して拡大し、
この拡大部は第１、第２副張出部（４２４、４２５）の張出形状に繋がるようになっており、
さらに、第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）のうち、サイドプレート（４２）の長手方向両端側部位に、第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）の頂部よりも高さを一段と低くした段付き面（４２１ａ、４２２ａ）を形成したことを特徴としている。
【０００９】
これによると、プレス成形時の材料引けにより第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）の先端部（Ｂ、Ｄ）が尖った形状になるのを先端部の幅拡大により良好に阻止できる。そのため、第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）の先端部（Ｂ、Ｄ）に、尖った形状に起因する応力集中が発生するのを防止して、蒸発器の耐圧強度を向上できる。
また、請求項１記載の発明では、第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）のうち、サイドプレート（４２）の長手方向両端側部位に、第１、第２補強用リブ（４２１、４２２）の頂部よりも高さを一段と低くした段付き面（４２１ａ、４２２ａ）を形成しているから、サイドプレート（４２）の長手方向両端側部位の剛性を向上できる。
【００１０】
また、請求項２記載の発明では、請求項１に記載の積層型蒸発器において、第１、第２副張出部（４２４、４２５）のうち、少なくとも冷媒出口側の第１副張出部（４２４）を区画する外周リブ（４２６）に、第１補強用リブ（４２１）の先端部（Ｂ）との距離を短縮する方向へ突出する凸部（４２６ａ）を形成したことを特徴としている。
これによると、外周リブ（４２６）の凸部形成により冷媒出口側の第１副張出部（４２４）による受圧面積を低減して、第１補強用リブ（４２１）の先端部（Ｂ）に加わる荷重を減少して、より一層耐圧強度を向上できる。
【００１１】
なお、上記各手段および特許請求の範囲に記載の各手段に付した括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図に示す実施形態について説明する。
（第１実施形態）
図１〜図５は本発明を車両用空調装置の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器１に適用した第１実施形態を示しており、この蒸発器１には、図示しない温度作動式膨張弁（減圧手段）で減圧され膨張した低温低圧の気液二相冷媒が流入するようになっている。
【００１３】
この蒸発器１は、図２に示すように多数の冷媒通路２を並列に形成し、この冷媒通路２内を流れる冷媒と冷媒通路２の外部を流れる空調用送風空気（外部流体）とを熱交換させて、冷媒を蒸発させる熱交換部３を備えている。
この熱交換部３は金属薄板４の積層構造により形成されており、その具体的構造は基本的には公知のものと同じでよいので、以下積層構造の概略を説明すると、熱交換部３では、金属薄板４、具体的にはアルミニュウム心材（Ａ３０００番系の材料）の両面にろう材（Ａ４０００番系の材料）をクラッドした両面クラッド材（板厚：０．６ｍｍ程度）を所定形状に成形して、これを２枚１組として多数組積層した上で、ろう付けにて接合することにより多数の冷媒通路２を並列に形成するものである。
【００１４】
この多数の冷媒通路２をその両端部（図２の上端部および下端部）でそれぞれ互いに連通させる連通穴４ａ、４ｂを持ったタンク部４ｃ、４ｄが金属薄板４の両端部に形成されている。タンク部４ｃ、４ｄは冷媒通路２よりも積層方向外方へ突出する椀状突出部にて形成されている。本例では、一方のタンク部４ｃは冷媒通路２を通過した冷媒を集合する出口側タンク部を構成し、他方のタンク部４ｄは冷媒通路２に冷媒を分配する入口側タンク部を構成している。
【００１５】
また、熱交換部３において、隣接する冷媒通路２の外面側相互の間隙にコルゲートフィン（フィン手段）５を接合して空気側の伝熱面積の増大を図っている。このコルゲートフィン５はＡ３００３のような、ろう材をクラッドしてないアルミニュウムベア材にて波形状に成形されている。
熱交換部３の金属薄板４の積層方向（図２中左右方向）の一端部に位置するエンドプレート４０、および、これに接合されるサイドプレート４２、さらに上記積層方向の他端部に位置するエンドプレート４１（図１参照）、および、これに接合されるサイドプレート４３（図１参照）も、上記金属薄板４と同様に両面クラッド材から成形されており、但し、これらの板材４０、４１、４２、４３は強度確保のため、上記金属薄板４より厚肉、例えば１ｍｍ程度にしてある。
【００１６】
そして、一端部のエンドプレート４０はその両端部に連通穴４０ａ、４０ｂを持ったタンク部４０ｃ、４０ｄが設けてある。このタンク部４０ｃ、４０ｄの形状は後述の図４に示すようにエンドプレート４０の幅方向に延びる椀状突出形状からなる。一方のタンク部４０ｃの連通穴４０ａは金属薄板４の出口側タンク部４ｃ側に連通し、他方のタンク部４０ｄの連通穴４０ｂは入口側タンク部４ｄ側に連通する。
【００１７】
一方、他端部のサイドプレート４３は、熱交換部３の他端部の剛性を高めて、この他端部を補強するとともに、他端部のエンドプレート４１との間に冷媒通路（図示せず）を構成する役割を果たすものであって、この冷媒通路を含む蒸発器全体の冷媒通路構成は、本件出願人の出願に係る特開平９−１７０８５０号公報により公知であるので、説明は省略する。
【００１８】
また、一端部のサイドプレート４２は、上記積層方向の外方へ突出するリブ形状からなる第１、第２の２つの張出部４２ａ、４２ｂが形成してある。この２つの張出部４２ａ、４２ｂはサイドプレート長手方向の中間部位で上下に２分割され、この２つの張出部４２ａ、４２ｂと一端部のエンドプレート４０との間に形成される空間により、サイド冷媒出口通路６およびサイド冷媒入口通路７を形成している。
【００１９】
サイド冷媒出口通路６は、出口側タンク部４ｃを経て冷媒通路２の出口部（図２中、冷媒通路２の上端部）２ａに連通し、サイド冷媒入口通路７は、入口側タンク部４ｄを経て冷媒通路２の入口部（図２中、冷媒通路２の下端部）２ｂに連通している。
ここで、サイドプレート４２の第１、第２の２つの張出部４２ａ、４２ｂは、図３に示すように、それぞれ、複数個（図示の例では４個づつ）に分割され、そして、基準接合面（ろう付け面）４２０からサイドプレート長手方向と平行に突出している。
【００２０】
この複数個に分割された第１、第２張出部４２ａ、４２ｂの間には、それぞれエンドプレート４０と接合される接合面をなす補強用リブ４２１、４２２が形成されている。この補強用リブ４２１、４２２の頂部は、張出部４２ａ、４２ｂの頂部から見れば反対方向へ突出するものであるが、サイドプレート４２の基準接合面４２０とは同一高さの平面を形成する。
【００２１】
なお、補強用リブ４２１、４２２のうち、サイドプレート４２の両端側部位、すなわち、エンドプレート４０の両端部のタンク部４０ｃ、４０ｄ（図４参照）に対向する部位では、補強用リブ４２１、４２２の頂部より高さを１段低くして（張出部４２ａ、４２ｂの頂部に接近する方向へずれた）段付き面４２１ａ、４２２ａを形成し、サイドプレート４２の両端側部位の剛性を向上させている。
【００２２】
上記構成から理解されるように、サイド冷媒出口通路６およびサイド冷媒入口通路７は、複数個の張出部４２ａ、４２ｂによる並列通路にて構成され、そして、サイド冷媒出口通路６とサイド冷媒入口通路７との間は、サイドプレート長手方向の中間部位においてサイドプレート４２を幅方向に横断するように形成された分断接合面４２３で分断される。この分断接合面４２３は基準接合面４２０と同一平面を形成する。
【００２３】
また、サイドプレート長手方向の中間部位において、分断接合面４２３の上下両側の部位には、上記第１、第２張出部４２ａ、４２ｂの頂部（張出面）よりも上記積層方向の外方（図２中右側）へさらに突出する第１、第２副張出部４２４、４２５が一体成形されている。
なお、第１（上側）の副張出部４２４の内側空間は図２に示すように張出部４２ａにより構成されるサイド冷媒出口通路６の下流側端部に連通し、また、第２（下側）の副張出部４２５の内側空間は図２に示すように張出部４２ｂにより構成されるサイド冷媒入口通路７の上流側端部に連通している。
【００２４】
そして、第１、第２副張出部４２４、４２５の頂部（張出面）には、その内側空間と外部とを連通する開口部４２４ａ、４２５ａが形成されている。配管ジョイント８はＡ６０００番系のアルミニュウムベア材にて略長円形のブロック体に成形されており、このブロック体の厚さ方向に外部冷媒回路との接続用の冷媒出口通路穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂが２つ並んで貫通している。本例の配管ジョイント８は冷媒出口通路穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂをサイドプレート長手方向に配列している。
【００２５】
この配管ジョイント８は、図２に示すように上記両副張出部４２４、４２５の頂部の両方にわたって配置され、冷媒出口通路穴８ａは副張出部４２４の開口部４２４ａと、また、冷媒入口通路穴８ｂは副張出部４２５の開口部４２５ａとそれぞれ連通した状態にて、配管ジョイント８が両副張出部４２４、４２５の頂部に接合（ろう付け）されるようになっている。配管ジョイント８の冷媒入口通路穴８ｂは、図示しない膨張弁の出口側冷媒配管に連結され、また、冷媒出口通路穴８ａは、図示しない圧縮機の吸入配管に連結される。
【００２６】
ここで、図３において、第１、第２副張出部４２４、４２５は、配管ジョイント８の直前の部位に形成される直角曲がり部での通路面積を拡大して、圧損増加を低減するために形成するものである。特に、サイド冷媒出口通路６の圧損増加は前述したように、冷媒蒸発圧力の上昇により冷媒蒸発温度の上昇をきたし、蒸発器性能の低下に直結するため、サイド冷媒出口通路６側の第１副張出部４２４の大きさは、サイド冷媒入口通路７側の第２副張出部４２５より大きくしている。
【００２７】
しかし、その反面、この副張出部４２４、４２５の形成は、サイドプレード４２の接合相手となるエンドプレート４０との間において、補強用リブ４２１、４２２による接合面を減少し、受圧面積を拡大するので、蒸発器１の耐圧強度低下の原因となる。
本発明者はこの耐圧強度低下の具体的原因を種々な試作品に基づいて検討、考察したところ、主な原因は次の事項であることが判明した。
【００２８】
図６は本発明者が試作した試作品（本発明の比較例）を示すもので、この試作品によると、冷媒出口側の副張出部４２４の領域（斜線部）では、複数の補強用リブ４２１のうち、中央の補強用リブ４２１の先端部Ｂと、この先端部Ｂに対向する副張出部４２４の縁部との距離Ａが大きくなって、先端部Ｂには大きな荷重が作用する。
【００２９】
しかも、先端部Ｂは副張出部４２４の張出形状に繋がる部分であるため、プレス成形時に加工度の大きな部位となり、成形時のアルミニウム材料の引け（材料移動）が大きいので、材料の板厚が減少して、ろう付け接合面の先端部Ｂが尖った形状となる。このため、先端部Ｂでは応力集中が発生して、耐圧強度が低下することが分かった。
【００３０】
また、冷媒入口側の副張出部４２５の領域（斜線部）では、受圧面積が上記冷媒出口側に比して小さいので、耐圧強度の点で有利であるが、それでも、中央の補強用リブ４２２の先端部Ｄが成形時の材料の引けから同様に尖った形状となるので、やはり、耐圧強度が低下することが分かった。
また、中央の補強用リブ４２１、４２２の他の先端部Ｃ、Ｅ、すなわち、エンドプレート４０のタンク部４０ｃ、４０ｄの縁部に接合される先端部Ｃ、Ｅでも同様に尖った形状となって、耐圧強度が低下することが分かった。
【００３１】
そこで、本実施形態では、第１に、冷媒出口側の中央の補強用リブ４２１の両先端部Ｂ、Ｃ、および冷媒入口側の中央の補強用リブ４２２の両先端部Ｄ、Ｅの幅を図３に示すように、他のストレート部位より拡大した形状としている。より具体的に述べると、先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅを補強用リブ４２１、４２２の幅寸法より大きな直径の曲面を有する形状に形成している。
【００３２】
このように、先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅの幅を補強用リブ４２１、４２２の他のストレート部位よりも拡大した形状にすると、先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅでのプレス型の当たり面を拡大できるため、プレス成形時に材料の引けが生じても先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅが尖った形状になるのを抑制できる。従って、先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅでの接合面も尖った形状でなく、所定の幅（面積）を持った形状となり、応力集中を回避できるので、耐圧強度の低下を防止できる。
【００３３】
さらに、本実施形態では、第２の工夫点として、冷媒出口側の副張出部４２４の形状を改良している。冷媒出口側の副張出部４２４のＡ寸法は配管ジョイント８の体格から制約を受けて縮小できないので、副張出部４２４を区画する外周リブ４２６のうち、開口部４２４ａの両側に位置する部位に、先端部Ｂとの距離が短縮するように、先端部Ｂ側へ突出した凸部４２６ａを形成している。
【００３４】
このように、外周リブ４２６に先端部Ｂへの凸部４２６ａを設けることにより、冷媒出口側の第１副張出部４２４による受圧面積を減少して、先端部Ｂに加わる荷重を軽減でき、耐圧強度をより一層向上できる。
なお、上記外周リブ４２６への凸部設定に際しては、サイド冷媒出口通路６のストレート部の入口部幅Ｌ1 に対して、外周リブ４２６の形状により寸法が変化する出口部幅Ｌ2 が同等以上（Ｌ1 ≦Ｌ2 ）となるように寸法決めする。この寸法決めによりサイド冷媒出口通路６の所定通路面積を確保して、圧損増加による蒸発器性能の低下を防止する。
【００３５】
次に、図４は上記したサイドプレート４２の接合相手であるエンドプレート４０を示すもので、この両者４０、４２は蒸発器１のろう付け後の状態では図５に示すように一体に接合される。
エンドプレート４０はサイドプレート４２の基準接合面４２０と接合される基準接合面４００を有し、そして、この基準接合面４００から外方へ突出する張出部４０１、４０２がサイドプレート４２の張出部４２ａ、４２ｂに対向するようにして成形されている。この張出部４０１、４０２は、複数個（図示の例では４個づつ）成形されている。
【００３６】
そして、この張出部４０１、４０２の間には、それぞれサイドプレート４２の補強用リブ４２１、４２２と接合される接合面をなす補強用リブ４０３、４０４が形成されている。この補強用リブ４０３、４０４の頂部は、張出部４０１、４０２の頂部から見れば反対方向へ突出するものであるが、エンドプレート４０の基準接合面４００とは同一高さの平面を形成する。
【００３７】
エンドプレート４０の長手方向の中間部には、サイドプレート４２の分断接合面４２３と接合される分断接合面４０５がエンドプレート幅方向に横断するように基準接合面４２０と同一平面で形成されている。この分断接合面４０５の部位には略三角形の張出部４０６が張出部４０１、４０２と同一高さで突出成形されている。この張出部４０６は、蒸発器組付時に金属薄板４の積層方向の押圧力を金属薄板４の長手方向の中央部でも均一に発生するために成形している。
【００３８】
そして、補強用リブ４０３、４０４には、サイドプレート４２の補強用リブ４２１、４２２の先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅに対応する部位Ｂ′、Ｃ′、Ｄ′、Ｅ′では、この先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅの幅拡大形状に対応して幅を拡大している。
但し、拡大部位Ｂ′、Ｄ′は補強用リブ４０３、４０４のストレート部の途中に位置しているため、拡大形状にしなくても、先端部Ｂ、Ｄとの接合面積を確保できるので、拡大部位Ｂ′、Ｄ′を廃止して、先端部Ｂ、Ｄを補強用リブ４０３、４０４のストレート部の途中にそのまま接合してもよい。
【００３９】
また、サイドプレート４２の補強用リブ４２１、４２２の先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅのうち、耐圧強度の低下に最も大きな影響を及ぼすのは、補強用リブ４２１の先端部Ｂであるから、蒸発器１の仕様によっては、先端部Ｂのみを幅拡大形状として、他の先端部Ｃ、Ｄ、Ｅの幅拡大形状を廃止することも可能である。この場合は、当然、エンドプレート４０の拡大部位Ｃ′、Ｄ′、Ｅ′を廃止できる。
【００４０】
本実施形態の冷媒蒸発器１の製造方法を簡単に説明すると、蒸発器１は図１に示す状態に積層して仮組付した後、その仮組付状態を適宜の治具にて保持して、ろう付け炉内に仮組付体を搬入する。次に、このろう付け炉内にて、仮組付体をアルミニュウムクラッド材のろう材の融点まで加熱して、蒸発器１各部の接合箇所を一体ろう付けする。
【００４１】
（第２実施形態）
図７は第２実施形態によるサイドプレート４２を示し、図８は第２実施形態によるエンドプレート４０を示している。第１実施形態では、配管ジョイント８の冷媒出口通路穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂを両プレート４０、４２の長手方向に配列しているが、第２実施形態では図７に示すように配管ジョイント８の冷媒出口通路穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂを両プレート４０、４２の幅方向に配列して、第１実施形態とは９０°配列方向をずらしている。
【００４２】
第２実施形態においても、サイドプレート４２の補強用リブ４２１、４２２の先端部Ｂ、Ｃおよび先端部Ｄ、Ｅに幅拡大形状を形成している。これに伴って、エンドプレート４０の補強用リブ４０３、４０４に、先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅの幅拡大形状に対応した拡大部位Ｂ′、Ｃ′、Ｄ′、Ｅ′を形成していいる。
これにより、サイドプレート４２の補強用リブ４２１、４２２の先端部Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅに尖った形状による応力集中が発生するのを防止できる。
【００４３】
（他の実施形態）
なお、本発明の要部はサイドプレート４２の張出部４２ａ、４２ｂ近傍の構成にあるから、熱交換部３における冷媒通路構成等は種々変更してもよいことは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係わる蒸発器の正面図である。
【図２】図１の蒸発器の要部断面図である。
【図３】（ａ）は第１実施形態のサイドプレートの正面図、（ｂ）は同サイドプレートの側面図、（ｃ）は同サイドプレートの底面図である。
【図４】（ａ）は第１実施形態のエンドプレートの正面図、（ｂ）は同エンドプレートの側面図、（ｃ）は同エンドプレートの底面図である。
【図５】第１実施形態のサイドプレートとエンドプレートとの接合状態を示す側面図である。
【図６】（ａ）は本発明の比較例のサイドプレートの正面図、（ｂ）は同サイドプレートの側面図、（ｃ）は同サイドプレートの底面図である。
【図７】（ａ）は第２実施形態のサイドプレートの正面図、（ｂ）は同サイドプレートの側面図、（ｃ）は同サイドプレートの底面図である。
【図８】（ａ）は第２実施形態のエンドプレートの正面図、（ｂ）は同エンドプレートの側面図、（ｃ）は同エンドプレートの底面図である。
【符号の説明】
１…蒸発器、２…冷媒通路、３…熱交換部、４…金属薄板、
４０…エンドプレート、４２…サイドプレート、４２ａ、４２ｂ…張出部、
４２１、４２２…補強用リブ、４２４、４２５…副張出部、
６…サイド冷媒出口通路、７…サイド冷媒入口通路、８…配管ジョイント、
８ａ…冷媒出口通路穴、８ｂ…冷媒入口通路穴。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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