(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）燃料を噴射する燃料噴射口を有するノズルボディと、
（ｂ）このノズルボディの内部で移動可能に保持され、燃料の供給圧力によって前記燃料噴射口を開く方向に移動するニードルと、
（ｃ）前記ノズルボディを支持するノズルホルダと、
（ｄ）このノズルホルダ内に収容され、前記燃料噴射口を閉じる方向に前記ニードルを付勢する第１付勢手段と、
（ｅ）前記ノズルホルダ内に収容され、前記ニードルが前記燃料噴射口を開く方向への移動量が、あらかじめ設定されたプレリフト量より多い場合に前記燃料噴射口を閉じる方向に前記ニードルを付勢する第２付勢手段と
を備える燃料噴射ノズルであって、
（ｆ）前記ニードルは、前記燃料噴射口とは異なった側に、前記第１、第２付勢手段の付勢力を受けるピストンを備え、
（ｇ）前記ノズルボディと前記ノズルホルダとの間には、前記ノズルボディ側に前記ピストンの外径より僅かに大径の大径穴を備え、前記ノズルホルダ側に前記大径穴と段差を介して小径の小径穴を備え、前記大径穴内に収容される前記ピストンによって前記ピストンの前記燃料噴射口側に第１ダンパ室、前記ピストンの前記燃料噴射口とは異なった側に第２ダンパ室が形成されるチップパッキングが設けられ、
（ｈ）前記第２付勢手段は、前記チップパッキングに押し付けられるバネ座を備え、
（ｉ）前記小径穴内には、前記ニードルの移動量が前記プレリフト量より多く移動すると前記ピストンの移動量を前記バネ座に伝えて前記バネ座を前記チップパッキングから離すバネ座押圧部材が設けられ、
（ｊ）前記チップパッキングは、前記バネ座の着座面と前記小径穴との角を面取りした面取り部と、この面取り部と前記第１ダンパ室とを連通する連通路と、前記ノズルホルダ内のバネ室と前記第２ダンパ室とを連通する逃がし孔とが設けられた
ことを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項２】
請求項１の燃料噴射ノズルにおいて、
前記バネ座押圧部材は、前記バネ座と一体に設けられた
ことを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項３】
請求項１の燃料噴射ノズルにおいて、
前記バネ座押圧部材は、前記ピストンと一体に設けられた
ことを特徴とする燃料噴射ノズル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、燃料ポンプより圧送された燃料を内燃機関へ噴射する燃料噴射ノズルに関するもので、特にニードルが燃料噴射口を閉じる着座時に発生するニードルのジャンピングを抑える技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ニードルが燃料噴射口を閉じるべく、ニードルがノズルボディに着座する際に発生するニードルのジャンピングを抑える技術として、特開昭５９−１９０４７２号公報に開示された技術が知られている。
この技術は、図７に示すように、ニードルＪ1 の上端（燃料噴射口とは異った側の端部）に大径のピストンＪ2 を設けるとともに、ノズルボディＪ3 にピストンＪ2 の外径とほぼ同寸の摺動壁Ｊ4 を設け、ピストンＪ2 の下側（燃料噴射側）の摺動壁Ｊ4 内にピストンＪ2 の動きをダンプするダンパ室Ｊ5 （燃料が充填された室）を設けたものである。そして、ピストンＪ2 の側面の下側に、ダンパ室Ｊ5 に連通する切欠Ｊ6 が設けられ、また摺動壁Ｊ4 の上側に、ピストンＪ2 との間に空隙を形成するための径大部Ｊ7 が設けられたものである。
【０００３】
上記のごとく設けられた従来の燃料噴射ノズルは、ニードルＪ1 とともにピストンＪ2 が上側（燃料噴射口を開く方向）に所定量以上に移動すると、ピストンＪ2 の外周の切欠Ｊ6 の上端が径大部Ｊ7 の空隙に連通して、ダンパ室Ｊ5 が開放されてピストンＪ2 のダンプが解除されるもので、逆に、ニードルＪ1 が下側（燃料噴射口を閉じる方向）に移動する際は、ピストンＪ2 の移動途中でピストンＪ2 の切欠Ｊ6 と、径大部Ｊ7 による空隙との連通が遮断されることとなり、ニードルＪ1 およびピストンＪ2 の動きがダンプされるものである。
この結果、ニードルＪ1 が燃料噴射口を閉じる際、ニードルＪ1 がノズルボディＪ3 に着座する寸前からニードルＪ1 の動きがダンプされるため、ニードルＪ1 の着座時に生じるジャンピングが抑えられる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記に示した従来の燃料噴射ノズルでは、ダンプの解除位置および開始位置は、切欠Ｊ6 の上端位置と、径大部Ｊ7 の下端位置とによって設定されるわけであるが、ニードルＪ1 の着座部分を基準として、切欠Ｊ6 の上端までの距離と、径大部Ｊ7 の下端までの距離とを測定して、その距離差を調節する必要がある。ニードルＪ1 の着座部分を基準として、切欠Ｊ6 の上端までの距離と、径大部Ｊ7 の下端までの距離とを、容易に且つ高い精度で測定するのは困難であり、ダンプ距離の調節が困難であった。
【０００５】
また、燃料噴射ノズルには、高い精度の弁性能が要求される。しかしながら、従来の技術では、ニードルＪ1 のダンパ効果が常に弁性能に付加されることとなる。このため、燃料噴射ノズルに求められる弁性能のチェックが困難となり、弁性能にバラツキが生じやすい。
【０００６】
【発明の目的】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、その目的は、ニードルが燃料噴射口を閉じる着座時におけるニードルのジャンピングを抑えるとともに、ノズル体格に制限されることなくダンプ距離の調節と弁性能のチェックが容易な燃料噴射ノズルの提供にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
〔請求項１の手段〕
請求項１を採用することにより、次の作用と効果を奏する。
（燃料の供給圧力の上昇時の作用）
燃料噴射ノズルに噴射燃料が供給されると、燃料の供給圧力によってニードルへ燃料噴射口が開く方向の力が発生する。供給圧力の上昇に伴い、ニードルおよびピストンに加わる供給圧力の力が、第１付勢手段の付勢力よりも大きくなると、第１付勢手段の付勢力に打ち勝ってニードルおよびピストンが燃料噴射口を開く方向へ移動する。
【０００８】
この移動量がプレリフト量に達すると、ニードルおよびピストンには、第１付勢手段の付勢力の他に、第２付勢手段の付勢力が、バネ座、バネ座押圧部材を介して加えられる。そして、供給圧力がさらに上昇し、ニードルおよびピストンに加わる供給圧力の力が、第１付勢手段と第２付勢手段との付勢力よりも大きくなると、ニードルおよびピストンが、さらに燃料噴射口を開く方向へ移動する。
【０００９】
ここで、ニードルおよびピストンが燃料噴射口を開く方向へ移動する際、その移動量がプレリフト量に達するまでの間は、連通路がバネ座によって閉じられた状態となるため、第１ダンパ室が外部と閉塞状態となってピストンおよびニードルの動きをダンプするが、ダンパ効果を発生する範囲がニードルおよびピストンの立ち上がり部分であるため、ピストンおよびニードルに与えるダンパ効果は小さい。そして、ニードルおよびピストンの移動量がプレリフト量よりも大きくなると、ピストンがバネ座押圧部材を押圧して、バネ座がチップパッキングから離れる。つまり、連通路が開かれる。この結果、第１ダンパ室が開放され、第１ダンパ室によるピストンのダンパ効果がなくなる。
【００１０】
なお、ニードルおよびピストンが燃料噴射口を開く方向へ移動する際、第２ダンパ室は逃がし孔を介して常にノズルホルダ内のバネ室に連通しているため、逃がし孔の径により第２ダンパ室によるピストンのダンパ効果を可変でき、ノズルリフトの立ち上がり特性を変更できる。
【００１１】
（燃料の供給圧力の下降時の作用）
燃料の供給圧力が下降し、ニードルおよびピストンが燃料噴射口を閉じる方向へ移動する際、ニードルおよびピストンの移動量がプレリフト量まで低下するまでの間は、第１、第２付勢手段の付勢力によって、ニードルおよびピストンが燃料噴射口を閉じる方向へ移動する。この時、バネ座押圧部材によってバネ座がチップパッキングから離されて連通路が開かれた状態となる。この結果、第１ダンパ室が開放された状態となり、ニードルおよびピストンは、ダンパ効果に阻害されることなく、燃料噴射口を閉じる方向へ移動する。
【００１２】
ニードルおよびピストンの移動量がプレリフト量よりも小さくなると、第２付勢手段の付勢力がなくなる。また、バネ座がチップパッキングに当接し、連通路が閉じられた状態となる。このため、第１ダンパ室がダンパ効果を発生して、移動速度ののったピストンおよびニードルの動きをダンプする。この結果、ニードルがノズルボディに着座する際の速度が抑えられて、ニードルのジャンピングが抑えられる。
【００１３】
（請求項１の効果）
上記の作用で示したように、ニードルがノズルボディに着座する際のジャンピングが抑えられる。
プレリフト量を測定するのみで、ダンプ距離が測定できる。つまり、プレリフト量を調節するのみで、ダンプ距離が調節できるため、従来に比較してダンプ距離の調節が容易になる。
【００１４】
弁性能のチェック時に、容易にダンパ効果が発生しないようにできる。具体的な一例を示すと、ノズルボディ単品とニードル単品とでは、ダンパ効果が発生しない。このように、ダンパ効果の影響を受けることなく弁性能をチェックできるため、高い精度で弁性能をチェックでき、弁性能に優れ、且つ弁性能のバラツキの少ない燃料噴射ノズルを作成できる。
【００１５】
ここで、例えば、連通路をチップパッキングの端面に開口させた場合、第１ダンパ室の圧力を開放するための連通路の開口面積を大きくするには、連通路の断面積を大きく確保する必要が生じ、適用できるチップパッキング径に制限が生じてしまう。
しかるにこの請求項１の発明では、連通路はバネ座側において、面取り部に開口して設けられている。このため、第１ダンパ室の圧力を開放するための連通路の開口面積は、（面取り部の外径）×π×（最大リフト量−プレリフト量）と充分確保でき、適用できるノズル体格の制限を受けなくなる。つまり、チップパッキング径が小径でも、第１ダンパ室の圧力を開放するための連通路の開口面積を大きくできる。即ち、小径の燃料噴射ノズル〜大径の燃料噴射ノズルまで、上記の効果を得ることができる。
【００１６】
〔請求項２の手段〕
請求項２を採用し、バネ座押圧部材をバネ座と一体に設けることで、部品点数が減るとともに、組付けも容易となる。このため、燃料噴射ノズルの製造コストを抑えることができる。
【００１７】
〔請求項３の手段〕
請求項３を採用し、バネ座押圧部材をピストンと一体に設けることで、プレリフト量が、バネ座が当接するチップパッキングの座面と、バネ座押圧部材との差で測定できる。つまり、プレリフト量の測定が容易となる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施の形態を３つの実施例および変形例に基づき説明する。
〔第１実施例〕
図１ないし図４は第１実施例を示すもので、図２は燃料噴射ノズルの断面図である。
本実施例の燃料噴射ノズル１は、図示しないディーゼルエンジンの各気筒毎に取り付けられ、図示しない燃料ポンプから圧送された燃料を、直接燃焼室内に霧状に噴射する直接噴射タイプのもので、ニードル２を収容するノズルボディ３、第１、第２付勢手段４、５を収容するノズルホルダ６、ノズルボディ３とノズルホルダ６との間に配置されたチップパッキング７、このチップパッキング７を介してノズルボディ３とノズルホルダ６とを固定するリテーニングナット８から構成される。
【００１９】
ノズルボディ３は、先端部（図示下側）に、燃料を噴射するための燃料噴射口１１を１つまたは複数備える。このノズルボディ３の内部には、棒状のニードル２を摺動自在に保持するための摺動孔１２が形成されている。この摺動孔１２の中間部位には、孔径が広げられた油だまり１３が設けられている。また、ノズルボディ３には、図示上端面（チップパッキング７との当接面）から油だまり１３へ延びる燃料送出路１４が設けられている。なお、この燃料送出路１４は、ノズルホルダ６の燃料供給路１５（後述する）と、チップパッキング７の燃料中継路１６（後述する）と連通して、燃料通路を構成する。
【００２０】
ニードル２は、ノズルボディ３の摺動孔１２内において摺動自在に保持される棒状のもので、先端部（図示下側）がノズルボディ３内に着座、離脱して、燃料噴射口１１を閉塞、開放するものである。ニードル２は、油だまり１３の図示下側（燃料噴射口１１側）が小径に設けられ、油だまり１３の図示上側（ノズルホルダ６側）が大径に設けられている。また、油だまり１３の図示上側部分には、段差による受圧部１７が形成されている。そして、油だまり１３に供給される燃料の圧力が上昇すると、上昇圧力を受圧部１７で受けて、ニードル２を図示上側へ移動する力に変換する。
【００２１】
ニードル２の小径部２ａ（受圧部１７より図示下側）の外径寸法は、ノズルボディ３の摺動孔１２の内径寸法より小さく設けられ、摺動孔１２と小径部２ａとの間で供給燃料が容易に流れるように設けられている。また、ニードル２の大径部２ｂ（受圧部１７より図示上側）の外径寸法は、摺動孔１２の内径寸法より僅かに小さく設けられ、摺動孔１２内でニードル２がふらつくことなく摺動するように設けられている。
【００２２】
ニードル２の燃料噴射口１１とは異なった側（図示上側端部）には、ニードル２の外径寸法よりも大径のピストン１８が一体に設けられている。このピストン１８は、チップパッキング７の大径穴（後述する）の内部に収容されるもので、第１、第２付勢手段４、５の付勢力をニードル２へ伝えるとともに、第１、第２ダンパ室（後述する）のダンパ効果を受けてニードル２の動きを抑制するものである。
【００２３】
ノズルホルダ６は、内部に第１付勢手段４および第２付勢手段５を収容する円筒状のバネ室２１が設けられている。このバネ室２１は、中間の段差２２より図示下側の内径寸法が、図示上側の内径寸法よりも大きく設けられている。また、ノズルホルダ６には、燃料ポンプから圧送された燃料の供給を受ける接続部２３が設けられている。この接続部２３の内部、およびバネ室２１の周囲には、供給された燃料を、チップパッキング７の燃料中継路１６（後述する）、ノズルボディ３の燃料送出路１４を介して、油だまり１３へ送るための燃料供給路１５が設けられている。さらに、ノズルホルダ６の図示上側には、バネ室２１に導かれた燃料を燃料タンク（図示しない）へ戻すための燃料逃がし通路２４が設けられている。
【００２４】
第１付勢手段４は、燃料噴射口１１が閉じる方向にニードル２を常に付勢するもので、第１バネ２５とプレッシャピン２６とから構成される。第１バネ２５は、バネ室２１の段差２２より図示上側に配置される圧縮コイルバネで、その付勢力は、図示上側に配置された第１シム２７の厚みで調節される。プレッシャピン２６は、第１バネ２５の付勢力をピストン１８を介してニードル２に伝えるロッドで、図示上端に第１バネ２５の付勢力を受けるフランジ２８を備える。このプレッシャピン２６は、図示上側がバネ室２１内に設けられたスペーサ２９によって摺動自在に保持されるとともに、図示下端がバネ座３１（後述する）およびバネ座押圧部材３２（後述する）の内部で摺動自在に保持される。なお、スペーサ２９は、第２付勢手段５の第２バネ３３（後述する）の作用で、段差２２に押し付けられた状態でバネ室２１内に配置されたものである。
【００２５】
第２付勢手段５は、ニードル２が燃料噴射口１１を開く方向への移動量が、あらかじめ設定されたプレリフト量（後述する）より多い場合に燃料噴射口１１を閉じる方向にニードル２を付勢するもので、第２バネ３３、バネ座３１、このバネ座３１と一体に設けられたバネ座押圧部材３２から構成される。第２バネ３３は、バネ室２１の段差２２より図示下側に配置される圧縮コイルバネで、その付勢力は、第２バネ３３の図示上側に配置された第２シム３４の厚みで調節される。
【００２６】
バネ座３１は、第２バネ３３の図示下側に配置されて第２バネ３３の付勢力を受けるリング体で、内部にプレッシャピン２６が挿通されるものである。また、バネ座３１は、図１に示すように、図示下面がチップパッキング７の図示上面に当接した状態でチップパッキング７に形成された連通路３５（後述する）を閉じる。
【００２７】
バネ座押圧部材３２は、上述のように、本実施例ではバネ座３１と一体に設けられている。このバネ座押圧部材３２は、図１に示すように、ニードル２が燃料噴射口１１を閉じた状態で、図示下端からピストン１８まで離されて設けられており、バネ座押圧部材３２の図示下端からピストン１８の図示上端までの距離が、プレリフト量ＰＬとなる。つまり、ニードル２およびピストン１８が、図示上側に移動し、移動量がプレリフト量ＰＬに達すると、ピストン１８がバネ座押圧部材３２に当接し、第２バネ３３の付勢力が、ピストン１８を介してニードル２へ伝えられる。なお、ピストン１８がバネ座押圧部材３２に当接した状態で、ニードル２およびピストン１８が図示上側に移動すると、バネ座押圧部材３２の移動とともにバネ座３１も図示上側へ移動し、バネ座３１がチップパッキング７の図示上面から離れる。
【００２８】
チップパッキング７は、ノズルボディ３とノズルホルダ６との間に配置されたものであるため、ノズルボディ３の燃料送出路１４と、ノズルホルダ６の燃料供給路１５とを連通するための燃料中継路１６が設けられている。このチップパッキング７は、内部の図示下側にピストン１８を収容する大径穴３６が形成されており、また図示上側にはプレッシャピン２６とバネ座押圧部材３２が挿通される小径穴３７が形成されている。
【００２９】
大径穴３６の軸方向寸法は、ピストン１８の軸方向寸法より大きく設けられている。そして、大径穴３６と小径穴３７との段差によって最大リフト量ＭＬを決定する規制面３８が構成される。このように設けられることにより、ニードル２が燃料噴射口１１を閉じた状態で、規制面３８とピストン１８とは離されて設けられており、規制面３８とピストン１８の図示上端までの距離が、最大リフト量ＭＬとなる。つまり、ニードル２およびピストン１８が、図示上側に移動し、ピストン１８がチップパッキング７の規制面３８に当接すると、ニードル２の移動量が最大リフト量ＭＬに達したこととなる。
【００３０】
大径穴３６の内径寸法は、ピストン１８の外径寸法よりも、僅かに大径に設けられ、大径穴３６とピストン１８との間から、燃料が容易に通過しないように設けられている。このため、大径穴３６内においてピストン１８の図示下方に形成される第１ダンパ室３６ａ内の体積は、後述する連通路３５を閉じた状態では、容易に体積変化ができなくなり、結果的にピストン１８の動きをダンプするように作用する。
一方、大径穴３６内においてピストン１８の図示上方に形成される第２ダンパ室３６ｂ内は、逃がし孔４１を介してバネ室２１内に常に連通しており、ピストン１８の上昇時に第２ダンパ室３６ｂに溜まった燃料を排出すうように設けられている。
【００３１】
なお、第１、第２ダンパ室３６ａ、３６ｂ内には燃料が充填される。これは、油だまり１３の燃料圧力が、燃料逃がし通路２４側の圧力よりも高いためで、油だまり１３の燃料が、ニードル２と摺動孔１２との間を通って、大径穴３６、小径穴３７、バネ室２１を介して燃料逃がし通路２４に伝えられる。この結果、第１、第２ダンパ室３６ａ、３６ｂ内には常に燃料が充填された状態となる。
【００３２】
チップパッキング７のバネ座３１が着座する着座面と、小径穴３７との角には、面取り加工が施されて面取り部４２が形成されている。そして、チップパッキング７には、面取り部４２と第１ダンパ室３６ａとを連通する連通路３５が形成されている。
この連通路３５は、上下方向に延びる連通孔３５ａと、チップパッキング７の図示下側で連通孔３５ａと第１ダンパ室３６ａとを接続する連通溝３５ｂ（図３参照）とで構成される。そして、バネ座３１がチップパッキング７に着座した状態では、連通路３５の図示上側の出口開口である面取り部４２がバネ座３１によって閉じられ、第１ダンパ室３６ａが容易に体積変化ができなくなって、ピストン１８の動きがダンプされる。また、バネ座３１がチップパッキング７から離れた状態では、連通路３５の図示上側の出口開口である面取り部４２が開かれ、結果的に第１ダンパ室３６ａの容積変化が容易となって、第１ダンパ室３６ａによるピストン１８のダンパ効果がなくなる。
なお、図３の符号４３は、ノズルボディ３、チップパッキング７、ノズルホルダ６の位置決めおよび回転を防止するノックピン（図示しない）が挿通されるピン孔である。
【００３３】
〔実施例の作動〕
次に、上記実施例の作動を、図４を用いて説明する。
（燃料の供給圧力の上昇時の作用）
燃料ポンプが燃料噴射のために燃料を圧送すると、圧送された燃料が、燃料供給路１５、燃料中継路１６、燃料送出路１４を介して油だまり１３に供給される。すると、油だまり１３に供給される燃料の圧力をニードル２の受圧部１７が受け、ニードル２に燃料噴射口１１が開く方向の力が発生する。供給圧力の上昇に伴い、ニードル２およびピストン１８に加わる力が、第１付勢手段４の付勢力よりも大きくなると（図４のａ参照）、第１付勢手段４の付勢力に打ち勝ってニードル２およびピストン１８が燃料噴射口１１を開く方向へ移動する（図４のａからｂ参照）。この結果、燃料噴射口１１が開き始め、油だまり１３に圧送された燃料が燃料噴射口１１より燃焼室内へ噴射される。
【００３４】
ニードル２の移動量がプレリフト量ＰＬに達すると（図４のｂ参照）、ニードル２およびピストン１８には、第１付勢手段４の付勢力の他に、第２付勢手段５の付勢力が、バネ座３１、バネ座押圧部材３２を介して加えられる。そして、供給圧力がさらに上昇し、ニードル２およびピストン１８に加わる供給圧力の力が、第１付勢手段４と第２付勢手段５との付勢力よりも大きくなると（図４のｃ参照）、ニードル２およびピストン１８が、さらに燃料噴射口１１を開く方向へ移動する（図４のｃからｄ参照）。この結果、燃料噴射口１１が更に開き、燃料噴射口１１より燃焼室内へ噴射される燃料噴射量が増加する。
【００３５】
ニードル２の移動量が最大リフト量ＭＬに達すると、ピストン１８の端部が、大径穴３６の規制面３８に当接する（図４のｄ参照）。このため、油だまり１３に供給される燃料圧力が更に上昇しても、ニードル２およびピストン１８のリフトは停止した状態となる（図４のｄからｅ参照）。この結果、燃料噴射口１１の開度は一定となり、一定（最大）の燃料が、燃料噴射口１１より燃焼室内へ噴射される。
【００３６】
ここで、ニードル２およびピストン１８の移動量がプレリフト量ＰＬに達するまでの間は（図４のａからｂ参照）、連通路３５がバネ座３１によって閉じられた状態となる。このため、第１ダンパ室３６ａが外部と閉塞状態となってピストン１８の動きをダンプする。しかし、ダンパ効果を発生する範囲がニードル２およびピストン１８の立ち上がり部分であるため、ピストン１８およびニードル２に与えるダンパ効果は小さい。そして、ニードル２およびピストン１８の移動量がプレリフト量ＰＬよりも大きくなると（図４のｂ以降参照）、ピストン１８がバネ座押圧部材３２を押圧して、バネ座３１がチップパッキング７から離れて、連通路３５が開かれる。この結果、第１ダンパ室３６ａが開放され、第１ダンパ室３６ａによるピストン１８のダンパ効果がなくなり、ニードル２およびピストン１８は素早く最大リフト量ＭＬに移動できる。
【００３７】
なお、ニードル２およびピストン１８が燃料噴射口１１を開く方向へ移動する際、第２ダンパ室３６ｂは逃がし孔４１を介して常にバネ室２１に連通しているため、逃がし孔４１の径により第２ダンパ室３６ｂによるピストン１８のダンパ効果を可変できる。この第１実施例では、後述する第２実施例に比較して逃がし孔４１の径が大きく設けられており、図４に示すように速くニードル２が上昇する特性となっている。
【００３８】
（燃料の供給圧力の下降時の作用）
油だまり１３に供給される燃料の圧力が下降し、ニードル２およびピストン１８が燃料噴射口１１を閉じる方向へ移動する際、ニードル２およびピストン１８の移動量がプレリフト量ＰＬまで低下するまでの間は（図４のｅからｆ参照）、第１、第２付勢手段４、５の付勢力によって、燃料噴射口１１を閉じる方向へ移動する。この下降初期では、バネ座押圧部材３２によってバネ座３１がチップパッキング７から離され、連通路３５が開かれた状態である。このため、第１ダンパ室３６ａは開放された状態であり、第１ダンパ室３６ａによるピストン１８へのダンパ効果は発生せず、ニードル２およびピストン１８は、第１、第２付勢手段４、５の付勢力によって燃料噴射口１１が閉じる方向へ移動する。
【００３９】
ニードル２およびピストン１８の移動量がプレリフト量ＰＬよりも小さくなると（図４のｆからｇ参照）、第２付勢手段５の付勢力がなくなる。また、バネ座３１がチップパッキング７に当接し、連通路３５が閉じられる。このため、第１ダンパ室３６ａがダンパ効果を発生して、図４のｆ〜ｅの間で移動速度の速くなったピストン１８の動きをダンプする。このため、ピストン１８とともにニードル２がノズルボディ３に着座する際の速度が抑えられる（図４の破線α参照）。この結果、ニードル２がノズルボディ３に着座して、ニードル２が燃料噴射口１１を閉じる際（図４のｇ参照）、参照例の実線βに示すようにニードル２がジャンピングすることがない。
【００４０】
〔実施例の効果〕
本実施例の燃料噴射ノズル１は、上記の作用で示したように、ニードル２が燃料噴射口１１を閉じる方向へ移動する際、移動量がプレリフト量ＰＬよりも小さくなると第１ダンパ室３６ａがダンパ効果を発生してピストン１８の動きをダンプし、ニードル２の着座速度を減速する。この結果、ニードル２がノズルボディ３に着座する際のジャンピングをほぼゼロに抑えることができる。
【００４１】
プレリフト量ＰＬを測定するのみで、ダンプ距離が測定できる。つまり、本実施例では、プレリフト量ＰＬは、チップパッキング７の軸方向寸法Ａ、バネ座押圧部材３２の軸方向寸法Ｂ、ノズルボディ３からのピストン１８の突出寸法Ｃ（ニードル２が燃料噴射口１１を閉じた状態）をダイヤルゲージ等で測定し、次式、ＰＬ＝Ａ−Ｂ−Ｃで求められる。このように、本実施例ではプレリフト量ＰＬを容易に求めることができるため、ダンプ距離の調節を従来に比較して容易に行うことができる。
なお、この第１実施例では、バネ座押圧部材３２をバネ座３１と一体に設けているため、部品点数が減り、且つ組付けも容易となる。このため、燃料噴射ノズル１の製造コストを抑えることができる。
【００４２】
ニードル２単品とノズルボディ３単品とで、弁性能のチェックを行うことで、ダンパ効果の影響を受けずに弁性能がチェックできる。つまり、従来に比較して、容易にダンパ効果が発生しないようにして、弁性能をチェックできる。このため、高い精度で弁性能をチェックでき、弁性能に優れ、且つ弁性能のバラツキの少ない燃料噴射ノズル１を作成できる。
【００４３】
連通路３５は、バネ座３１側において、面取り部４２に開口して設けられている。このため、第１ダンパ室３６ａの圧力を開放するための連通孔３５ａの開口面積は、（面取り部４２の外径）×π×（最大リフト量ＭＬ−プレリフト量ＰＬ）と充分確保でき、適用できるチップパッキング７の外径制限を受けなくなる。つまり、チップパッキング７が小径でも、第１ダンパ室３６ａの圧力を開放するための開口面積を大きくできる。即ち、小径の燃料噴射ノズル１から大径の燃料噴射ノズル１まで本発明を適用でき、上記の効果を得ることができる。
【００４４】
〔第２実施例〕
図５は第２実施例を示すもので、ニードル２のリフト量を説明するタイムチャートである（符号は第１実施例参照）。
この第２実施例は、上記の第１実施例に比較して逃がし孔４１の径を十分小さく設けたものである。
このように設けることにより、上記の実施例と同様の効果を得ることができるとともに、ニードル２およびピストン１８が燃料噴射口１１を開く方向へ移動する際における第２ダンパ室３６ｂによるピストン１８へのダンパ効果を大きくでき、図５の実線に示すようにゆっくりとニードル２が上昇する特性となり、騒音の低減および排気ガスの浄化が可能になる。
【００４５】
〔第３実施例〕
図６は第３実施例を示すもので、燃料噴射ノズル１の要部断面図である。
この第３実施例は、ニードル２とピストン１８とを別体に設けるとともに、ピストン１８とバネ座押圧部材３２とを一体に設けたものである。
このように設けることにより、上記の実施例と同様の効果を得ることができるとともに、プレリフト量ＰＬが、チップパッキング７の図示上面と、バネ座押圧部材３２の図示上面との段差距離で測定できる。つまり、この第３実施例では、第１実施例に比較して、更にプレリフト量ＰＬ（ダンプ距離）の測定が容易になり、調節が更に容易になる。
【００４６】
〔変形例〕
バネ座押圧部材３２をバネ座３１、またはピストン１８と一体に設けた例を示したが、バネ座押圧部材３２を、他の部材と別体に設けても良い。なお、バネ座押圧部材３２を、他の部材と別体に設けることによっても、第２実施例と同様、チップパッキング７の端面と、バネ座押圧部材３２の端面との段差距離で、プレリフト量ＰＬ（ダンプ距離）を測定できる。
上記の実施例では、直接噴射タイプの燃料噴射ノズルに本発明を適用した例を示したが、副燃焼室タイプの燃料噴射ノズルに本発明を適用しても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】燃料噴射ノズルの要部断面図である（第１実施例）。
【図２】燃料噴射ノズルの断面図である（第１実施例）。
【図３】チップパッキングの下面図である（第１実施例）。
【図４】ニードルのリフト量を説明するタイムチャートである（第１実施例）。
【図５】ニードルのリフト量を説明するタイムチャートである（第２実施例）。
【図６】燃料噴射ノズルの要部断面図である（第３実施例）。
【図７】燃料噴射ノズルの要部断面図である（従来例）。
【符号の説明】
１    燃料噴射ノズル
２    ニードル
３    ノズルボディ
４    第１付勢手段
５    第２付勢手段
６    ノズルホルダ
７    チップパッキング
１１    燃料噴射口
１８    ピストン
２１    バネ室
２２    段差
３１    バネ座
３２    バネ座押圧部材
３５    連通路
３６    大径穴
３７    小径穴
３６ａ  第１ダンパ室
３６ｂ  第２ダンパ室
４１    逃がし孔
４２    面取り部
ＰＬ    プレリフト量
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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