(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
水力機械を有する水力発電設備において、
発電機系統の負荷遮断時に発生する水力機械の吸出し管内の水柱分離による異常水圧上昇を予防するため、
予め求めた水力機械の性能曲線と管路系の条件に基いて負荷遮断中の水力機械の運転点の変化を推定する際、
管路内の水の圧力がその温度における水の飽和蒸気圧以下になっても、水が蒸発して管路内に空洞が発生する等の相変化が発生しないと仮定したときの運転点変化を推定し、
推定した水力機械の運転状態の変化から水力機械の低圧側基準断面の最低圧力Ｈ2minとその時の回転数ｎを用い、
下記の（１）、（２）式より水力機械内部の最低圧力Hdmin を求め、
この最低圧力が水力機械を運転している状態の水温における飽和蒸気圧以下の場合は、水柱分離が発生する可能性があると予測する
ことを特徴とする水力機械の吸出し管内圧力予測方法。
Ｈdmin＝Ｈ2min―ΔＨ        ……（１）
△Ｈ＝ｋ（Ｕｅ2 ／２ｇ）  ……（２）
ここで、Ｈ2min：推定された水力機械の低圧側基準断面の圧力の最低値(m)
△Ｈ：ランナ出口部吸出し管内局部圧力降下量(m)
Ｕｅ：Ｈ2min発生時のランナ出口部外周速度(m/s)
すなわち、Ｕｅ＝π×Ｄｅ×ｎ／60
Ｄｅはランナ出口代表径(m),
ｎは推定された水力機械の回転数(rpm)
ｇ：重力加速度(m/s2 )
ｋ：実験により求められた値またはそれが不明の場合は０．０６
を用いる
【請求項２】
水力機械を有する水力発電設備において、
発電機の回転速度とランナ出口部近傍の吸出し管内の圧力から、請求項１記載の吸出し管内圧力予測方法により予測した負荷遮断時の吸出し管内の最低圧力が、
そのとき吸出し管内を流れる水の飽和蒸気圧より低いとき、通常のガイドベーン閉鎖モードに代えて、予め設定されている通常のガイドベーン閉鎖速度より遅く閉鎖する緩閉鎖モードを選定する
ことを特長とする水力機械の吸出し管内圧力制御方法。
【請求項３】
水力機械を有する水力発電設備において、
請求項１記載の吸出し管内圧力予測方法により予測したランナ出口部近傍の吸出し管内の圧力とそこを流れる水の飽和蒸気圧から、水柱分離が発生する限界の吸出し高さを求め、
これをキャビテーション発生限界の吸出し高さと比較して、より低い方を発電所の吸出し高さとして選定する
ことを特長とする水力発電所の吸出し高さ選定方法。
【請求項４】
水力機械を有する水力発電設備において、
発電機系統の負荷遮断時に発生する水力機械の吸出し管内の水柱分離による異常水圧上昇を予防するため、
前記水力機械と幾何学的に相似な模型を製作し、
前記水力機械が負荷遮断中に通過すると思われる運転点と力学的に相似な模型の運転点において、
相似模型の有効落差の定義に用いられている低圧側基準断面の圧力Ｈ2'と上部吸出し管内の圧力分布Ｈd'を測定し、
このＨd'の最低値Ｈdmin' と前記Ｈ2'から、下記の（３）、（４）、（５）式を用いて係数ｋ' を求め、その係数を用いて前記水力機械の係数ｋを推定する
ことを特徴とする請求項１記載の水力機械の吸出し管内圧力予測方法。
ΔＨ' ＝Ｈ2'- Ｈdmin'             ……（３）
ｋ' ＝ΔＨ' ／( Ｕｅ' 2 ／２ｇ) ……（４）
ｋ= ｋ'                         ……（５）
ここで、Ｕｅ' はその時の模型ランナの出口周速（＝π×n'×De' 、De' はランナ出口径、n は回転数）。
【請求項５】
上部吸出し管内の圧力分布を算定するため、
上部吸出し管のランナ回転軸と垂直な断面内で流速分布を測定し、
その流速分布より断面内の圧力分布を算定して断面内の最低圧力を求め、
一方、流速分布を測定した断面の管壁と模型の低圧側基準断面との差圧を測定し、前記断面内の最低水圧とその差圧より低圧側基準断面からの圧力降下ΔＨ' を算定し、
前記（４）、（５）式を用いて係数ｋを推定する
ことを特徴とする請求項４記載の水力機械の吸出し管内圧力予測方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は水車・ポンプ水車等の水力機械を備えた水力発電設備において、水力機械に有する吸出し管内の圧力予測方法および水柱分離の発生を回避する制御方法並びに吸出し高さ選択方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
水車・ポンプ水車等の水力機械を備えた例えば揚水発電所においては、発電機の運転中に送電系統のトラブルにより負荷遮断が起こると、水車のガイドベーンを急閉鎖して発電機の回転速度の上昇を抑えている。しかし、ガイドベーンを急閉鎖すると水柱分離発生に伴う水撃作用によって、吸出し管部に異常に高い圧力が発生する。
【０００３】
そこで、その対策として放水路にサージタンクを備え、一方ランナに作用するランナと下池水位との標高差による水圧、すなわち吸出し高さが低いほどキャビテーションが発生しやすくなるので、発電機を下池よりはるかに低い位置に設置する等して吸出し管部に異常に高い圧力が発生しないようにしている。
【０００４】
ここで、水柱分離現象について図５を参照して説明する。
図５はポンプ水車の断面を示したものである。同図において、１は水車の主軸を示し、この主軸１の上端には発電電動機２が連結されると共に、主軸１の下端にはランナ３が固着されている。このランナ３の半径方向外方にはガイドベーン４及びステーベーン５を経てケーシング６が設けられ、このケーシング６は鉄管７を経て図示しない上池につながっている。
【０００５】
また、ランナ３の下方には吸出し管８が設けられ、この吸出し管８は放水路９を経て図示しない下池につながっている。一方、ガイドベーン４の開度は調速機１０で調節されるようになっている。
【０００６】
このように構成された揚水式発電所において、発電機の運転中に送電系統のトラブルのため負荷遮断が起こると、発電機の回転速度が上昇し、ガイドベーン３が急閉鎖される。その結果、吸出し管８と下池を結ぶ放水路９とが長い場合は水撃作用によって、吸出し管８の圧力が急低下する。特に吸出し管８の上部の断面Ａに示す部分の圧力低下が著しく、その圧力が飽和蒸気圧以下になると、吸出し管８の上部に空洞が発生する。この現象が水柱分離である。
【０００７】
そして、水撃作用で生じた圧力波が放水路出口で反射して戻ってくると、分離した水柱は再結合して吸出し管８を破損するほど異常な圧力上昇を起こす。このように水柱分離の発生にはランナ出口部の吸出し管に作用する水圧、すなわち吸出し高さが大きく影響する。
【０００８】
そこで、放水路９の途中にサージタンク１１を設け、水撃作用を緩和するようにしている。即ち、発電機の運転中に送電系統のトラブルのため負荷遮断が起こると、発電機の回転速度の上昇を抑えるため、ガイドベーン４は調速機１０から与えられる指令によって急閉鎖される。その結果、水撃作用によって、吸出し管８の圧力は低下するが、サージタンク１１から供給される水により、水撃は緩和される。
【０００９】
しかし、このようにサージタンク１１を設けたり、発電所を建設する際に発電機を下池より低い位置に設置しなければならないが、地下深く掘削することは膨大な土木建設費がかかる。
【００１０】
最近、コンピュータシミュレーション技術の向上に伴って負荷遮断時等の発電機の回転速度や管路の圧力変化を求めることができるが、通常は吸出し管８の出口の断面、即ち図５の断面Ｂの圧力しか求めることができず、水柱分離が発生しやすいランナ出口部近傍の吸出し管８の断面Ａ部分の最低圧力をコンピューターシミュレーションでは求めることができない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
このため、従来では経験に基づいたマージンを考慮し、シミュレーションで求められた断面Ｂ部分の最低水圧が管路内の水の飽和蒸気圧にマージン分を加えた圧力より低下している場合は、水柱分離が発生するものとして水力発電設備の計画を立てている。
【００１２】
しかし、マージンを切りつめて経済的な管路の設計をしようとすると、従来の経験的な方法では精度が十分でないため、発電所の建設に先立って発電所の管路系を模擬した大掛かりな模型試験管路を製作し、水柱分離発生限界を模型試験で求める必要があった。
【００１３】
本発明は上記のような事情に鑑みてなされたもので、キャビテーション発生回避に加え、水柱分離の発生も回避したうえでサージタンクを省略し、しかも出来るだけ浅い地下に設置できる経済的で信頼性のある発電設備となし得る水力機械の吸出し管内圧力予測方法及び制御方法並びに吸出し高さ選択方法を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、次のような吸出し管内圧力予測方法及び制御方法並びに吸出し高さ選択方法により上記目的を達成するものである。
請求項１に対応する発明は、水力機械を有する水力発電設備において、発電機系統の負荷遮断時に発生する水力機械の吸出し管内の水柱分離による異常水圧上昇を予防するため、予め求めた水力機械の性能曲線と管路系の条件に基づいて負荷遮断中の水力機械の運転点の変化を推定する際、管路内の水の圧力がその温度における水の飽和蒸気圧以下になっても、水が蒸発して管路内に空洞が発生する等の相変化が発生しないと仮定したときの運転点変化を推定し、推定した水力機械の運転状態の変化から水力機械の低圧側基準断面の最低圧力Ｈ2minとその時の回転数ｎを用い、下記の（１）、（２）式より水力機械内部の最低圧力Hdmin を求め、この最低圧力が水力機械を運転している状態の水温における飽和蒸気圧以下の場合は、水柱分離が発生する可能性があると予測することを特徴としている。
【００１５】
Ｈdmin＝Ｈ2min―ΔＨ        ……（１）
△Ｈ＝ｋ（Ｕｅ2 ／２ｇ）  ……（２）
ここで、Ｈ2min：推定された水力機械の低圧側基準断面の圧力の最          低値(m)
△Ｈ：ランナ出口部吸出し管内局部圧力降下量(m)
Ｕe ：Ｈ2min発生時のランナ出口部外周速度(m/s)
すなわち、Ｕｅ＝π×Ｄｅ×ｎ／60
Ｄｅはランナ出口代表径(m) 、
ｎは推定された水力機械の回転数(rpm)
ｇ：重力加速度(m/s2 ）
ｋ：実験により求められた値またはそれが不明の場合は０．０６を用いる
従って、上記請求項１に対応する発明の水力機械の吸出し管内圧力予測方法にあっては、水柱分離が発生する可能性があると予測されるとその状態での水力機械の運転を中断したり、または水力機械を設置する以前であれば水力機械の設置場所を変更できる。
【００１６】
請求項２に対応する吸出し管内圧力制御方法は、水力機械を有する水力発電設備において、発電機の回転速度とランナ出口部の吸出し管内の圧力から、請求項１記載の管内圧力予測方法により予測した負荷遮断時の吸出し管内の最低圧力が、そのとき吸出し管内を流れる水の飽和蒸気圧より低いとき、通常のガイドベーン閉鎖モードに代えて、予め設定されている通常のガイドベーン閉鎖速度より遅く閉鎖する緩閉鎖モードを選定することを特徴としている。
【００１７】
従って、上記請求項２に対応する発明の水力機械の吸出し管内圧力制御方法にあっては、設計範囲より低い吸出し管内の圧力状態で運転されている場合でも水柱分離の発生を回避できる。
【００１８】
請求項３に対応する選定方法は、水力機械を有する水力発電設備において、請求項１記載の吸出し管内圧力予測方法により予測したランナ出口部近傍の吸出し管内の圧力とそこを流れる水の飽和蒸気圧から、水柱分離が発生する限界の吸出し高さを求め、これをキャビテーション発生限界の吸出し高さと比較して、より低い方を発電所の吸出し管の高さとして選定することを特長としている。
【００１９】
従って、上記請求項３に対応する発明の水力機械の吸出し高さ選定方法にあっては、サージタンクを省略した水力発電所でもキャビテーションの発生及び水柱分離の発生が回避できるので、発電設備に対する信頼性が確保できる。
【００２０】
請求項４に対応する発明は、請求項１に対応する発明の吸出し管内圧力予測方法において、発電機系統の負荷遮断時に発生する水力機械の吸出し管内の水柱分離による異常水圧上昇を予防するため、前記水力機械と幾何学的に相似な模型を製作し、前記水力機械が負荷遮断中に通過すると思われる運転点と力学的に相似な模型の運転点において、相似模型の有効落差の定義に用いられている低圧側基準断面の圧力Ｈ2'と吸出し管内上部の圧力分布Ｈd'を測定し、このＨd'の最低値Ｈdmin' と前記Ｈ2'から、下記の（３）、（４）、（５）式を用いて係数ｋ' を求め、その係数を用いて前記水力機械の係数ｋを推定することを特徴としている。
【００２１】
ΔＨ' ＝Ｈ2'- Ｈdmin'             ……（３）
ｋ' ＝ΔＨ' ／( Ｕe'2 ／2 ｇ)   ……（４）
ｋ= ｋ'                     ……    （５）
ここで、Ｕe'はその時の模型ランナの出口周速（＝π×n'×De' 、De' はランナ出口径、n は回転数）
従って、上記水力機械の吸出し管内圧力推定方法にあっては、負荷遮断時に水力機械が通過すると思われる運転領域の各点で係数ｋが求められれば、負荷遮断時の水力機械の運転状態シミュレーション結果により、水力機械の低圧側基準断面の最低値Ｈ2minとその状態におけるｋ値より前述の（１），（２）式に基づき吸出し管内の最低圧力Ｈdminを求めることができ、その値を用いて水柱分離の発生限界を推定することができる。
【００２２】
請求項５に対応する発明は、請求項４に対応する発明の水力機械の吸出し管内圧力予測方法において、上部吸出し管内の圧力分布を算定するため、上部吸出し管のランナ回転軸と垂直な断面内で流速分布を測定し、その流速分布より断面内の圧力分布を算定して断面内の最低圧力を求め、一方、流速分布を測定した断面の管壁と模型の低圧側基準断面との差圧を測定し、前記断面内の最低水圧とその差圧より出口側基準断面からの圧力降下ΔＨ' を算定し、（４）、（５）式を用いて係数ｋを推定することを特徴としている。
【００２３】
従って、上記水力機械の吸出し管内圧力推定方法にあっては、キャビテーション発生回避に加え、水柱分離の発生も回避したうえでサージタンクを省略し、しかも出来るだけ浅い地下に設置できる経済的で信頼性のある発電所設備となし得、負荷遮断時の吸出し管内の圧力を精度良く予測し、最適な吸出し高さを選定でき、また設計範囲を外れた運転を余儀なくされた場合でも、水柱分離の発生を回避して発電設備の信頼性を確保できる。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図１は本発明の第１の実施の形態に関わるポンプ水車の負荷遮断時の時間に対するランナ出口部の吸出し管内の水圧の変化を示す図である。図２は無拘束速度曲線付近で旋回流により形成される吸出し管内の圧力分布を示す図である。図において、ΔＨ´は（３）式で定義された差圧である。
【００２５】
なお、ここでは図５に示すポンプ水車において、サージタンクを省略した構成を例に挙げて説明する。
本実施の形態に関わる吸出し管８内の圧力予測方法は、負荷を遮断したとき図１に示すようにガイドベーン４が急閉鎖されて流量が減少すると、ランナ出口部では旋回流が主体となり、図２に示すような圧力分布を呈しながら、吸出し管８内の圧力が低下していき、ほぼランナ３の回転速度が最大になった点で最小値となる。
【００２６】
この時、吸出し管８の中心付近の最低圧力は吸出し管８内の水圧がその温度における水の飽和蒸気圧より低くなると、図１に示すように水柱分離が発生するので、水が蒸発して管路内に空洞が発生する等の相変化は発生しないと仮定して運転点変化を推定し、この推定したポンプ水車の運転状態の変化からポンプ水車の低圧側基準断面の圧力の最低値Ｈ2minとその時の回転数ｎを求め、次式によりポンプ水車内部の最低圧力を予測する。
【００２７】
Ｈdmin＝Ｈ2min―ΔＨ        ……（１）
△Ｈ＝ｋ（Ｕｅ2 ／２ｇ）  ……（２）
ここで、Ｈ2min：推定された水力機械の低圧側基準断面の圧力の最低値(m)
△Ｈ：ランナ出口部吸出し管内局部圧力降下量(m)
Ｕｅ：Ｈ2min発生時のランナ出口部外周速度(m/s)
すなわち、Ｕｅ＝π×Ｄｅ×ｎ／60
Ｄｅはランナ出口代表径(m),
ｎは推定された水力機械の回転数(rpm)
ｇ：重力加速度(m/s2 ）
ｋ：実験により求められた値またはそれが不明の場合は０．０６を用いる
ここで、ｋを０．０６としているのは、負荷遮断が発生した後、完全特性上での運転点の軌跡は図３に示すような無拘束速度曲線付近をたどり、吸出し管８内の最低圧力もこの曲線の近傍で発生するので、この曲線の近傍において圧力分布係数を実験で求めた結果、吸出し管８の中心付近でｋの値は０．０６である。
【００２８】
なお、ΔＨを推定するための値は、模型試験管路を使った水柱分離の実験結果に基づいて決定するが、高落差ポンプ水車の場合は０．０６とする。この値は高落差模型ポンプ水車を用いた水柱分離の実験結果に基づき求めたものであり、他のポンプ水車にも適用できる。
【００２９】
従って，本予測法は実験結果を基に負荷遮断時の吸出し管８内の圧力を高精度で予測できるので、ポンプ水車を運転している状態の水温における飽和蒸気圧以下の場合は、水柱分離が発生する可能性があるとして、その状態でのポンプ水車の運転を中断したり、またはポンプ水車を設置する以前であればポンプ水車の設置場所を標高の低い場所に移すことが可能となる。
【００３０】
次に本発明による吸出し管内圧力制御方法の実施の形態について説明する。
図４は通常運転中の負荷遮断時のガイドベーン閉鎖モードと、設計範囲より低い吸出し管内の圧力で運転されているときの負荷遮断時の閉鎖モードを示したものである。
【００３１】
本実施の形態の吸出し管内圧力制御方法は、発電機が設計点を外れた運転を余儀なくされるような場合、運転時の吸出し管内の圧力を基に、前述した吸出し管内圧力予測方法を用いて得られた吸出し管８内の最低圧力とその時の吸出し管８内を流れる水の飽和蒸気圧とを比較し、吸出し管８内の最低圧力の方が低い場合には図４に示す通常の閉鎖モードＡに代え、予め設定されている通常より遅い閉鎖モードＢに切替えて水柱分離が発生しないようにするものである。
【００３２】
このような吸出し管内圧力制御方法とすることにより、吸出し管８内の圧力が設計範囲より低い圧力状態で運転されている場合でも、水柱分離の発生を回避することができる。
【００３３】
次に本発明の吸出し高さの選定方法の実施の形態について説明する。
本実施の形態の吸出し高さの選定方法は、サージタンクを省略する新しい水力発電所を建設するにあたり、従来求められるキャビテーション発生限界から決まる吸出し高さに加え、前述の（１）式を用いて水柱分離発生限界から決まる吸出し高さを求め、両者を比較して低い方の吸出し高さを選ぶようにしたものである。
【００３４】
これによってサージタンクを省略した水力発電所でも、キャビテーションの発生及び水柱分離の発生が回避できるので、発電設備の信頼性が確保できる。
次に本発明の第２の実施の形態に関わるポンプ水車の吸出し管内の圧力予測方法について説明する。
【００３５】
本発明によるポンプ水車の吸出し管内の圧力予測方法の第２の実施の形態においては、実物の水力発電設備を模擬した模型を製作して水柱分離発生限界を求める替わりに、実物の水力発電設備の水力機械の水車、ポンプ水車の幾何学的相似模型を製作し、その模型を用いて水柱分離発生限界を求める。すなわち、前記水力機械が負荷遮断中に通過すると思われる運転点と力学的に相似な状態で模型を定常的に運転し、相似模型の有効落差の定義に用いられている出口の低圧側基準断面の圧力Ｈ2'と上部吸出し管内の圧力分布Ｈd'とを測定する。
【００３６】
模型は定常で運転されているため、これらの測定は圧力変換器、ピトー管を用いて精度良く行なうことができる。そして、次式を用いて係数ｋを推定する。
ΔＨ' ＝Ｈ2'−Ｈdmin'             ……（３）
ｋ'=ΔＨ' ／( Ｕｅ' 2 ／２ｇ)     ……（４）
ｋ= ｋ'                           ……（５）
ここで、Ｕｅ' はその時の模型ランナの出口周速（＝π×n'×De' 、De' はランナ出口径、n は回転数）である。
【００３７】
負荷遮断時に水力機械が通過すると思われる運転領域の各点で係数ｋが求められれば、負荷遮断時の水力機械の運転状態シミュレーション結果より、水力機械の低圧側基準断面の最低値Ｈ2minとその状態におけるｋ値より前述の（１）、  （２）式に基いて吸出し管内の最低圧力Ｈdminを求めることができ、その値を用いて水柱分離の発生限界を推定することできる。
【００３８】
次に本発明によるポンプ水車の吸出し管内の圧力予測方法の第３の実施の形態について説明する。
第３の実施の形態のポンプ水車の吸出し管内の圧力予測方法では、第２の実施の形態と同様に、実物の水力発電設備の水力機械の水車、ポンプ水車の幾何学的相似模型を製作し、その模型を用いて水柱分離発生限界を求めるが、上部吸出し管内の圧力Ｈd'を直接測定する代わりに上部吸出し管内の流速分布を測定し、その結果から圧力分布を推定する。
【００３９】
通常、負荷遮断時に流体機械が通過する運転点は非設計点で流速等の変動が激しく、精度良く圧力分布を測定することは高度な計測技術と時間を要する。一方、流速分布のみであれば、レーザー流速計等で比較的簡単に精度良く測定ができる。特にレーザー流速計は流速測定のため流路内に異物を挿入する必要がなく、また、応答が早いため流速が大きく変動する状態でも精度良く流速を測定することができる。
【００４０】
流速分布がわかると、一般的には流体の運動方程式を積分して圧力分布を求めることができる。その一例を次式に示す。
例えば断面内の旋回方向の流速成分ｖｕが既知の場合、管壁からの圧力降下ΔＨdr' は下記の式で求めることができる。すなわち、管壁の半径をｒo 、断面内の半径位置をｒとする、その位置における水圧の管壁からの低下分ΔＨdr' は、
【００４１】
【数１】
0003977510.tif 000002
で求められる。このΔＨdr' と管壁から水力機械の有効落差を定義している低圧側基準断面との差圧ΔＨdp' を求め、吸出し管８内の最低水圧と低圧側基準断面の圧力との差圧を求める。すなわち、
ΔＨ' ＝ΔＨdr' ＋ΔＨdp'         （７）
そして、上記のΔＨ' より、前述の（４）、（５）式を用いて係数ｋ' 、ｋを求め、それを用いて第１の実施の形態と同様の方法で負荷遮断時の水力機械の運転状態の変化をシミュレーションし、その結果に基づき水柱分離発生限界を推定する。
【００４２】
従って、第３の実施の形態ではキャビテーション発生回避に加え、水柱分離の発生も回避したうえでサージタンクを省略し、しかも出来るだけ浅い地下に設置できる経済的で信頼性のある発電所設備となし得、負荷遮断時の吸出し管内の圧力を精度良く予測し、最適な吸出し高さを選定でき、また設計範囲を外れた運転を余儀なくされた場合でも、水柱分離の発生を回避して発電設備の信頼性を確保することができる。
【００４３】
このように第３の実施の形態によれば、負荷遮断時に水力機械が通過すると思われる運転点で係数ｋの値が求められるため、シミュレーション結果と合わせて水柱分離発生限界を推定することができる。
【００４４】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、負荷遮断時の吸出し管内の圧力を精度良く予測し、最適な吸出し高さを選定できるので、サージタンクを省略し、しかも出来るだけ浅い地下に設置出来る経済的で信頼性のある水力発電設備とすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係わるポンプ水車の負荷遮断時の波形例を示す図。
【図２】本発明の実施形態に係わるポンプ水車の吸出し管内の水圧分布を示す図。
【図３】本発明の実施形態に係わるポンプ水車の負荷遮断時の運転転軌跡例を示す図。
【図４】本発明の実施形態に係わるポンプ水車のガイドベーン閉鎖モードを示す図。
【図５】水力発電設備として設置されているポンプ水車の断面図。
【符号の説明】
１……主軸
２……発電電動機
３……ランナ
４……ガイドベーン
５……ステーベーン
６……ケーシング
７……鉄管
８……吸出し管
９……放水路
１０……調速機
１１……サージタンク
【図１】
0003977510.tif 000003
【図２】
0003977510.tif 000004
【図３】
0003977510.tif 000005
【図４】
0003977510.tif 000006
【図５】
0003977510.tif 000007