(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
帆布にゴムを含浸させた帆布部材が本体ゴムの上下表面に接着される一方、上下両面に凹凸部が形成された張力帯と、
上記張力帯の長さ方向に複数配置され、上記張力帯に凹凸部と噛み合わせて固定されたブロックとにより構成された高負荷伝動用Ｖベルトにおいて、
上記張力帯の凸状のコグにおける平坦部の帆布部材の上からＪＩＳ−Ｃ硬度計を用いて測定される硬度が、７５以上且つ８３以下であり、
上記帆布部材は、その長さ方向の貯蔵弾性率が温度１００℃、静荷重０．２９４ＭＰａ、動歪１％、周波数１０Hz及び引張モードの測定条件で、６０．２ＭＰａ以上且つ１３０ＭＰａ以下である
ことを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高負荷伝動用Ｖベルトに関し、特に、その伝動効率及び耐久性向上対策に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】
コンバインやトラクタ等の農業用機械及び自動車等の変速装置として、変速時の操作性の向上や燃費の改善等を図る観点から、ベルト式無段変速装置の開発が進められている。このベルト式無段変速装置は、駆動軸及び従動軸の各々に溝間隔が可変なプーリを取り付けるとともに、この２個のプーリ間にＶベルトを巻き掛け、上記各プーリの溝間隔を調整して回転ピッチを変化させることで無段階に変速するように構成されている。
【０００３】
このようなＶベルトとして、例えば、特開２０００―１２０７７９号公報に開示されているように、エンドレスの一対のゴム製張力帯と、ベルト幅方向両側部に上記各張力帯を嵌合する嵌合溝及びプーリのベルト溝側部と接触する接触部を有する多数のブロックとで構成され、上記各張力帯の上下面に形成された凹溝と各ブロックの嵌合溝の上下面に形成された凸部とを互いに係合させることにより、各ブロックが両張力帯に係止されてベルト長手方向全長に亘って所定ピッチで並設されたいわゆるブロックＶベルトと呼ばれる高負荷伝動用Ｖベルトが知られている。上記各張力帯は、本体ゴムの上下面に耐摩耗性を向上させるための帆布部材が接着されて構成されている。この帆布部材は、ゴムを含浸させた後に本体ゴムと共に加硫することで該本体ゴムに接着されている。
【０００４】
上記Ｖベルトは、プーリの側圧を各ブロックで受けるとともに、動力伝達を張力帯で行うようになされており、従来のゴムＶベルトに比べて屈曲性が良く、高側圧に耐え得るようにすることが可能であり、また、金属Ｖベルトに比べて軽量化が図れて潤滑が不要になるとともに、騒音が少ない等の多くの利点を有している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記高負荷伝動用Ｖベルトにおいては、その走行時の高負荷伝動中に各張力帯がブロックを介してプーリから高荷重を受けるために、各張力帯の上下面に形成された凹溝間の凸状のコグが変形する。そして、この張力帯のコグが一定以上変形すると、プーリから与えられる推力が効率よくベルト張力に変換されないために、ベルトの伝動能力が低下するという問題が生ずる。
【０００６】
更に、コグの過度の変形によってブロックの向きを一定に維持できなくなり、その結果、高負荷を伝動することができなくなってしまうことがある。
【０００７】
また、ベルト走行中に張力帯のコグが一定以上変形すると、プーリ溝に対するブロックの固定度が低下してブロックが揺動するために騒音が大きくなると共に、張力帯にクラックが発生し、ベルトの耐久性が低下するという問題が生ずる。
【０００８】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、張力帯表面のゴムの組成を所定範囲に特定することで、高負荷伝動用Ｖベルトの伝動効率及び耐久性を向上することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、張力帯のコグにおける硬度を所定範囲に特定するようにしたものである。
【００１０】
具体的に、本発明は、帆布にゴムを含浸させた帆布部材が本体ゴムの上下表面に接着される一方、上下両面に凹凸部が形成された張力帯と、上記張力帯の長さ方向に複数配置され、上記張力帯に凹凸部と噛み合わせて固定されたブロックとにより構成された高負荷伝動用Ｖベルトを前提として、上記張力帯の凸状のコグにおける平坦部の帆布部材の上からＪＩＳ−Ｃ硬度計を用いて測定される硬度が、７５以上且つ８３以下であり、上記帆布部材は、その長さ方向の貯蔵弾性率が温度１００℃、静荷重０．２９４ＭＰａ、動歪１％、周波数１０Hz及び引張モードの測定条件で、６０．２ＭＰａ以上且つ１３０ＭＰａ以下である。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１２】
図１から図３に示すように、本発明の実施形態に係る高負荷伝動Ｖベルトは、左右一対のエンドレスの張力帯１と、この張力帯１にベルト長さ方向に連続的に係止固定された多数のブロック７とにより構成されている。
【００１３】
上記各張力帯１は、硬質ゴムから成る本体ゴムである保形ゴム層２を備え、この保形ゴム層２の内部には、アラミド繊維等の高強度高弾性率の心線３がベルト長さ方向にスパイラル状にかつ平行に埋設されている。
【００１４】
上記保形ゴム層２の上面には、各ブロック７に対応してベルト幅方向に延びるＵ字状溝からなる多数の上側凹部４がベルト長さ方向全長に亘って所定ピッチで形成され、下面には、ベルト幅方向に延びるＵ字状溝からなる多数の下側凹部５が上記上側凹部４に対応してベルト長手方向全長に亘って所定ピッチで形成されている。上記保形ゴム層２の上下両面には、耐摩耗性を向上させるための帆布部材６が一体に接着されている。この帆布部材６は、例えば、ナイロン製の帆布にメタクリル酸亜鉛で補強された水素添加ニトリルゴムを含有するゴムを含浸させた後に加硫されて作製されている。
【００１５】
上記張力帯１において、上面の隣り合う上側凹部４，４間と、下面の隣り合う下側凹部５，５間とは、それぞれ台形凸状のコグ１５に形成されている。上面側のコグ１５は、下面側のコグ１５に比べ、その平坦部の幅が狭く形成されている。
【００１６】
上記保形ゴム層２を構成する硬質ゴムは、メタクリル酸亜鉛やアクリル酸亜鉛などの金属塩モノマーで強化された水素添加ニトリルゴムで、それに補強を目的として有機短繊維を全体に混入して強化することで、耐熱性に優れかつ永久変形し難い硬質ゴムとされたものが用いられている。また、上記硬質ゴムには、ＪＩＳ−Ｃ硬度計で測定したときに７５°以上のゴム硬度のものが用いられる。
【００１７】
そして、上記保形ゴム層２と心線３及び帆布部材６とは、その心線３及び帆布部材６に対する適切な接着処理により、ゴムの架橋時に強固に接着されて一体化されている。
【００１８】
本実施形態の特徴として、帆布部材６は、帆布に含浸されたゴムが、重合性有機酸の金属塩モノマーであるメタクリル酸亜鉛で補強された水素添加ニトリルゴムを含有するゴム組成物により構成されている。そして、張力帯１のコグの平坦部の帆布部材６の上からＪＩＳ−Ｃ硬度計を用いて測定される硬度（ＪＩＳ−Ｃ硬度）が７５以上且つ８３以下になるように帆布部材６の硬度が調整されている。尚、帆布に含有させるゴムは、アクリル酸亜鉛で補強した水素添加ニトリルゴムを含有するゴム組成物で構成するようにしてもよい。
【００１９】
上記帆布部材６は、ベルト長さ方向の貯蔵弾性率が、温度１００℃、静荷重０．２９ＭＰａ（３Kgf/cm2）、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、引張モードの条件（Rheometrics 社製ＲＳＡIIによる）において、６０ＭＰａ以上且つ１３０ＭＰａ以下に調整するように構成することが望ましい。尚、帆布部材６は、ゴムのポリマー鎖の配向方向がベルトの幅方向とされている。
【００２０】
上記帆布に含浸させるゴムは、帆布部材６の作製時における加硫条件（１７０℃、２０分）で加硫したときの硬度（ＪＩＳ−Ｃ）が６８以上且つ８２以下になるように構成ことが望ましい。
【００２１】
また、上記帆布に含浸させるゴムは、帆布部材６の作製時における加硫条件（１７０℃、２０分）で加硫したときの、ポリマー鎖の配向方向と垂直方向における貯蔵弾性率が、温度１００℃、静荷重０．２９４ＭＰａ、動歪１％、周波数１０Hz及び引張モードの測定条件で測定したときに、６０ＭＰａ以上且つ１１０ＭＰａ以下になるように構成することが望ましい。
【００２２】
上記各ブロック７は、ベルト幅方向左右側部に上記各張力帯１を幅方向から着脱可能に嵌装せしめる切欠き溝状の嵌合部８を有している。この嵌合部８を除いた左右側面は、Ｖプーリのプーリ溝面（図示せず）に接触する接触部１１に構成されている。このブロック７の左右の接触部１１同士がなすベルト角度は、プーリ溝面の角度と同じとされている。
【００２３】
各ブロック７は、上記嵌合部８の上側に位置し且つベルト幅方向に延びる上側ビーム７ａと、上記嵌合部８の下側に位置し且つベルト幅方向に延びる下側ビーム７ｂと、両ビーム７ａ，７ｂの左右中央部同士を上下に接続するセンタピラー７ｃとにより、略Ｈ字状に形成されている。
【００２４】
そして、各ブロック７の嵌合部８にそれぞれ張力帯１を圧入して嵌合することで、各ブロック７が張力帯１にベルト長手方向に連続的に係止固定されている。すなわち、各ブロック７における各嵌合部８の上壁面には上記張力帯１上面の各上側凹部４に噛合する上側噛合部としての上側凸部９が、また嵌合部８の下壁面には張力帯１下面の各下側凹部５に噛合する下側噛合部としての下側凸部１０がそれぞれ互いに平行に配置されて形成されている。そして、この各ブロック７の両凸部９，１０をそれぞれ張力帯１の両凹部４，５に噛合せしめることで、ブロック７が張力帯１にベルト長さ方向に配列されて係止固定されている。相隣り合うブロック７同士がコグ１５によって繋がれるように、ブロックが張力帯に係止固定されている。この係止状態で各張力帯１の外側側面と各ブロック７の側面である接触部１１との双方がプーリ溝面に接触している。
【００２５】
上記各ブロック７は、図３に示すように、補強材１２と、該補強材１２の表面を被覆する硬質樹脂部１３とを備えている。補強材１２は、ブロック７の嵌合部８の上側に位置し且つ下端縁部が略水平に延びる上ビーム部１２ａと、嵌合部８の下側に位置し且つ上端縁部が上ビーム部１２ａの下端縁部と平行に略水平に延びる下ビーム部１２ｂと、両ビーム部１２ａ，１２ｂの左右中央部同士を上下に接続し且つ左右両端縁部が略上下方向に延びるピラー部１２ｃとからなる略Ｈ字状のものに形成されている。
【００２６】
上記硬質樹脂部１３は、例えば、繊維強化フェノール系樹脂により形成されている。硬質樹脂部１３は、補強材１２の上下両面、左右両側面及び嵌合部８を被覆するように形成されている。尚、硬質樹脂部１３は、ブロック７の嵌合部８の周囲部分と左右側面の接触部１１（プーリ溝面との摺動接触部）とにおいて補強材１２を被覆するようにしておけばよく、その他の部分は補強材１２が表面に露出していてもよい。
【００２７】
そして、上述の如く構成されたブロック７と張力帯１との組合わせからなる高負荷伝動Ｖベルトは、図外の駆動側及び従動側の２つの変速プーリ間に巻き掛けられてベルト式無段変速装置を構成する。
【００２８】
したがって、本実施形態においては、ベルト走行時の高荷重伝動中に各張力帯１がブロック７を介してプーリを介して高荷重を受けても、コグ１５の変形を一定範囲内に抑えることができて、高負荷伝動によっても安定して効率よく動力を伝達することができると共に、ブロック７の揺動を防止して、低騒音でベルト走行することができる。更に、張力帯１にクラックが発生せず、耐久性を向上させることができる。
【００２９】
【実施例】
次に、具体的に実施した実施例について説明する。高負荷伝動用Ｖベルトは、ベルト角度を２６度、ベルトピッチ幅を２５mm、ブロックピッチ（ベルト長さ方向）を３mm、ブロックの厚さを２．９５mm、ベルトの長さを６１２mmとした。
【００３０】
まず、帆布に含浸させる含浸ゴムの配合について表１に示す。
【００３１】
【表１】
0003907456.tif 000002
【００３２】
表１に示すように、母体ゴムとして水素添加ニトリルゴム（日本ゼオン社製、商品名；ゼットポール2020）及びメタクリル酸亜鉛補強水素添加ニトリルゴム（日本ゼオン社製、商品名；ZSC-2295）を使用し、両ゴムの配合割合を振ってゴム（ｉ）〜ゴム（vi）の６種類の含浸ゴムを作製した。尚、表１には、両ゴムの配合割合を質量％で示している。各含浸ゴムは、両ゴム１００質量部に対して、酸化亜鉛（堺化学社製）が１０質量部、カーボンブラック（旭カーボン社製、商品名；旭#50）が３０質量部、パーオキサイド（日本油脂社製、商品名；ペルキシモンF40）が７質量部の割合でそれぞれ配合されている。
【００３３】
そして、上記ゴム（ｉ）〜ゴム（vi）の含浸ゴムをＭＥＫ（メチルエチルケトン）で溶解して糊ゴムを作成し、ナイロン製の帆布の原反を上記糊ゴムに含浸した後に乾燥させることでゴム含浸部材を作成した。尚、糊ゴムにおける含浸ゴムとＭＥＫとの混合比は、１対５の割合とした。そして、ゴム含浸部材における糊ゴムのゴム含浸量をゴム含浸部材１m２当たりの質量から求めた。
【００３４】
上記ゴム（ｉ）〜ゴム（vi）の含浸ゴムを構成部材とするゴム含浸部材について帆布を長さ方向に４０％伸長させた状態でプレス架橋して帆布部材６を作製した。このプレス条件は、１７０℃、２０分とした。更に、この帆布部材６を使用して張力帯１を作製し、高負荷伝動用Ｖベルトを作製した。以下、各実施例及び比較例について説明する。
【００３５】
実施例１に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、表２に示すように、張力帯１の帆布部材６が水素添加ニトリルゴム対メタクリル酸亜鉛補強水素添加ニトリルゴムの質量割合が２３対７７の含浸ゴム（ゴム（ii））をＭＥＫで溶解した糊ゴムを帆布に含浸させた後にプレス架橋して作製されている。尚、ゴム（ii）は、メタクリル酸亜鉛が質量百分率で２３％配合されている。
【００３６】
実施例２に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６が水素添加ニトリルゴム対メタクリル酸亜鉛補強水素添加ニトリルゴムの質量割合が１５対８５の含浸ゴム（ゴム（iii））をＭＥＫで溶解した糊ゴムを帆布に含浸させた後にプレス架橋して作製されている。
【００３７】
実施例３に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６が水素添加ニトリルゴム対メタクリル酸亜鉛補強水素添加ニトリルゴムの質量割合が５対９５の含浸ゴム（ゴム（iv））をＭＥＫで溶解した糊ゴムを帆布に含浸させた後にプレス架橋して作製されている。尚、ゴム（iv）は、メタクリル酸亜鉛が質量百分率で３０％配合されている。
【００３８】
実施例４及び５に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６にゴム（ii）が使用されているが、表３に示すように、実施例１と異なり、実施例４では含浸量が１１０g/m2となっており、実施例５では含浸量が３１１g/m2となっている。尚、実施例１では含浸量が２２０g/m2となっている。つまり、実施例４及び５は、実施例１について糊ゴムの含浸量を増減させたものである。
【００３９】
実施例６及び７に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６にゴム（iv）が使用されているが、実施例３と異なり、実施例で６は含浸量が１１１g/m2となっており、実施例７では含浸量が３０５g/m2となっている。尚、実施例３では含浸量が２２１g/m2となっている。つまり、実施例６及び７は、実施例３について糊ゴムの含浸量を増減させたものである。
【００４０】
【表２】
0003907456.tif 000003
【００４１】
【表３】
0003907456.tif 000004
【００４２】
上記各実施例では、張力帯１の帆布部材６は、重合性有機酸の金属塩モノマーとしてメタクリル酸亜鉛を用いているが、アクリル酸亜鉛を用いてもよい。
【００４３】
比較例１に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、表２に示すように、張力帯１の帆布部材６が水素添加ニトリルゴム対メタクリル酸亜鉛補強水素添加ニトリルゴムの質量割合が３０対７０の含浸ゴム（ゴム（ｉ））をＭＥＫで溶解した糊ゴムに帆布を含浸した後にプレス架橋して作製されている。
【００４４】
比較例２に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６が水素添加ニトリルゴム対メタクリル酸亜鉛補強水素添加ニトリルゴムの質量割合が０対１００の含浸ゴム（ゴム（ｖ））をＭＥＫで溶解した糊ゴムに帆布を含浸した後にプレス架橋して作製されている。
【００４５】
比較例３に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６が水素添加ニトリルゴム対メタクリル酸亜鉛補強水素添加ニトリルゴムの質量割合が１００対０の含浸ゴム（ゴム（vi））をＭＥＫで溶解した糊ゴムに帆布を含浸した後にプレス架橋して作製されている。
【００４６】
比較例４及び５に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６にゴム（ii）が使用されているが、表３に示すように、実施例１と異なり、比較例４では糊ゴムの含浸量が５１g/m2となっており、比較例５では糊ゴムの含浸量が４３３g/m2となっている。つまり、比較例４及び５は、実施例４及び５よりさらに含浸量を増減させたものである。
【００４７】
比較例６及び７に係る高負荷伝動用Ｖベルトは、張力帯１の帆布部材６にゴム（iv）が使用されているが、実施例３と異なり、比較例６では糊ゴムの含浸量が５０g/m2となっており、比較例７では糊ゴムの含浸量が４２８g/m2となっている。つまり、比較例６及び７は、実施例６及び７よりさらに含浸量を増減させたものである。
【００４８】
上記含浸ゴムのゴム硬度及び貯蔵弾性率を測定した。尚、含浸ゴムでは、１７０℃で２０分間プレスすることにより架橋させた後に、ゴム硬度及び貯蔵弾性率を測定した。また、帆布部材６の貯蔵弾性率を測定した。さらに、実施例及び比較例の各高負荷伝動用Ｖベルトについて、耐久性及び推力−張力変換率を測定すると共に、張力帯のコグにおける平坦部の硬度を帆布部材の上からＪＩＳ−Ｃ硬度計を用いて測定した。
【００４９】
上記貯蔵弾性率は、試験機としてRheometrics 社製ＲＳＡIIを使用し、測定条件として温度１００℃、静荷重０．２９ＭＰａ（３Kgf/cm2）、動歪１％、周波数１０Ｈｚ、引張モードで測定を行った。引張方向は、含浸ゴムではポリマー鎖の配向方向と垂直方向とし、帆布部材６ではベルトの長さ方向に対応した方向とした。
【００５０】
上記耐久性は、実施例及び比較例のそれぞれについて、図４に示す耐熱試験装置を用いたベルトの耐久走行試験により評価を行った。図４（ａ）は耐熱試験装置を上側から、図４（ｂ）は前側からそれぞれ見た概略断面図である。この耐熱試験装置は、前面上部の左右略中央位置に直径４０ｍｍの熱風入口２０ａが、上面の左側端部に直径９０ｍｍの熱風出口２０ｂがそれぞれ開口した耐熱ボックス２０を有している。この耐熱ボックス２０内の左側部（熱風出口２０ｂ側）には駆動軸２１に設けたピッチ円直径１２６．４３ｍｍの駆動プーリ２２が、また右側部には従動軸２３に設けたピッチ円直径７０．８ｍｍの従動プーリ２４が、互いに軸間距離１４８．５ｍｍを離して配置されている。そして、これら両プーリ２２，２４間に各実施例及び比較例の各ベルトＢを巻き掛け、耐熱ボックス２０内に熱風入口２０ａから熱風を送ってそれを熱風出口２０ｂから排出させながら、各ベルトＢを下記表４の条件で５００時間走行させた。そして、走行後において、張力帯１のクラックの発生の有無及びコグの変形の有無により耐久性を評価した。
【００５１】
【表４】
0003907456.tif 000005
【００５２】
表２に示すように、上記含浸ゴムとしてゴム硬度（ＪＩＳ−Ｃ）が７１〜８０で且つ貯蔵弾性率が７０．２〜１０５．１ＭＰａであるゴム（ii）、ゴム（iii）及びゴム（iv）を使用した実施例１，２及び３では、耐久走行試験後において張力帯１のクラックの発生がなく、且つコグの変形が確認されなかった。更に、実施例１，２及び３では、推力−張力変換率が１．４以下と良好な値を示している。
【００５３】
一方、ゴム硬度が６６と低く、貯蔵弾性率が４８．８ＭＰａと低いゴム（ｉ）を使用した比較例１では、耐久走行試験後において張力帯１にクラックが発生し、且つコグの変形が確認された。これは、含浸ゴムの貯蔵弾性率が低過ぎるために、走行時にコグの変形が過度に大きくなってクラックが誘発されるためと考えられる。また、比較例１では、プーリ側圧によるコグの変形が大きいために、推力が張力に有効に変換されず、推力−張力変換率が２と高い値になっている。
【００５４】
比較例１より更に硬度が低く、貯蔵弾性率が低い比較例３では、比較例１と同様に、耐久走行試験後において張力帯１にクラックが発生し、且つコグの変形が確認された。
【００５５】
含浸ゴムとしてゴム硬度が８５と硬く、貯蔵弾性率が１２０．５ＭＰａと高いゴム（ｖ）を使用した比較例２では、耐久走行試験後においてコグの変形が確認されなかったものの、張力帯１にクラックが発生した。これは、貯蔵弾性率が高過ぎるために屈曲性が悪く、屈曲疲労性が低下してプーリに巻き付く際に発生する歪みによってクラックが発生するためと考えられる。尚、比較例２では推力−張力変換率が１．２と良好な値を示しているが、これは、コグの変形が小さいことによるものと考えられる。
【００５６】
表３に示すように、上記帆布部材６として貯蔵弾性率６０．２〜１３０ＭＰａのものを使用した実施例４，５，６及び７において、耐久走行試験後における張力帯１のクラックの発生がなく、且つコグの変形が確認されなかった。また、これら実施例では、推力−張力変換率が１．２〜１．４と良好な値を示している。尚、これら実施例４，５，６及び７における張力帯１のコグの硬度、つまり帆布部材６の表面の硬度は、７５〜８３となっている。
【００５７】
一方、貯蔵弾性率が４１．１ＭＰａ、５５ＭＰａと低い帆布部材６を使用した比較例４、６では、耐久走行試験後において張力帯１にクラックが発生し、且つコグの変形が確認された。つまり、硬度及び貯蔵弾性率が適正な範囲内にある含浸ゴムを使用しても、糊ゴムの含浸量が低い比較例４，６では、帆布の空隙に十分に含浸ゴムが充填されていないために、帆布部材６としての貯蔵弾性率が低くなり、耐久走行試験後において張力帯のコグに過度の変形が生じると共に張力帯１にクラックが発生したと考えられる。即ち、帆布部材６の貯蔵弾性率が低過ぎるために、走行時にコグの変形が一定以上に大きくなり、このコグの過度の変形によってクラックが誘発されると考えられる。尚、これらの張力帯１におけるコグの硬度は、７０、７２となっている。また、走行中におけるコグの変形が大きいために、上記同様に推力−張力変換率は高い値を示し、推力が張力に効率よく変換されていないことがわかる。
【００５８】
また、貯蔵弾性率が１３５、１５４と高い比較例５及び７では、耐久走行試験後においてコグの変形が確認されなかったものの、張力帯１にクラックが発生している。これは、硬度及び貯蔵弾性率が適正な範囲内にある含浸ゴムを使用しても、糊ゴムの含浸量が多いと帆布部材６の貯蔵弾性率が高くなり過ぎるために屈曲性が悪く、屈曲疲労性が低下してプーリに巻き付く際に発生する歪みによってクラックが発生するためと考えられる。これらの張力帯１におけるコグの硬度は、８４、８５となっている。尚、比較例５及び７では、コグの変形が見られず、推力−張力変換率は、１．４以下と良好な値を示している。
【００５９】
上記の如く糊ゴムの含浸量には最適範囲が存在するが、この範囲は原反帆布の材質や厚みによって変化するために、特定することが困難である。
【００６０】
【発明の効果】
以上説明してきたように、本発明によれば、ベルト走行時に高荷重が負荷されても、走行中のコグの変形を一定範囲内に抑えることができて、高負荷伝動によっても安定して効率よく動力を伝達することができると共に、ブロックの揺動を防止して、低騒音でベルト走行することができる。更に、張力帯にクラックが発生せず、耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態１に係る高負荷伝動用Ｖベルトの構成を示す斜視図である。
【図２】実施形態１に係る高負荷伝動用Ｖベルトの構成を示す側面図である。
【図３】図２におけるＩ−Ｉ断面を示す断面図である。
【図４】（ａ）は耐熱試験装置を上側から見た断面図であり、（ｂ）は耐熱試験装置を前側から見た断面図である。
【符号の説明】
１    張力帯
６    帆布部材
７    ブロック
１５  コグ
【図１】
0003907456.tif 000006
【図２】
0003907456.tif 000007
【図３】
0003907456.tif 000008
【図４】
0003907456.tif 000009