(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
交流電源に接続されたひとつの母線と、
前記母線に接続され、それぞれ高調波電流を含む交流電流を受電側へ供給する複数の給電線と、
前記複数の給電線のうちの特定のひとつの基準給電線を除いた各給電線に接続され、該各給電線に流れる高調波電流の前記交流電源側と受電側との間の位相を位相指示信号に従って変動する位相調整器と、
前記各給電線に流れる前記各交流電流から各基本波電流を除いた各高調波電流を高調波電流の次数ごとに分離して検出する高調波電流検出手段と、
前記母線の電圧と、前記各高調波電流の各次数の高調波電流との間の位相差を初期位相角として各次数の高調波電流ごとに検出する初期位相角検出手段と、
前記高調波電流検出手段により検出された次数ごとの各高調波電流と、前記初期位相角検出手段により検出された各次数の高調波電流の初期位相角を受信し、前記次数ごとの各高調波電流の初期位相角に加算される位相パラメータの値を各給電線に流れる高調波電流ごとに変えることにより各給電線に流れる高調波電流を演算し、さらに前記各給電線から前記母線に流れ込む総合高調波電流を前記各給電線ごとに位相パラメータの関数として求めて該総合高調波電流が最小となる最小位相パラメータを前記各給電線ごとに求め、該各最小位相パラメータの値に対応する位相指示信号を前記位相調整器に出力する制御手段と、を含む、
高調波電流抑制装置。
【請求項２】
前記位相調整器は静止形高速移相器である、請求項１に記載の高調波電流抑制装置。
【請求項３】
前記位相調整器は静止形タップ切替移相器である、請求項１に記載の高調波電流抑制装置。
【請求項４】
前記交流電源は三相交流電源であり、前記受電側は電力変換装置を含み、前記高調波電流の次数は６ｍ±１（ｍは正の整数）により表される、請求項１から３のいずれかに記載の高調波電流抑制装置。
【請求項５】
前記各給電線に流れる高調波電流ごとに変える前記位相パラメータは、０度から６０度の範囲において変化する、請求項４に記載の高調波電流抑制装置。
【請求項６】
交流電源へ結合されたひとつの母線に接続された複数の給電線のうちの特定のひとつの基準給電線を除いた各給電線に接続されて、該各給電線に流れる高調波電流の交流電源側と受電側との間の位相を位相指示信号に従って変動する位相調整器の位相を制御することにより、前記各給電線から母線に流れる高調波電流を抑制する方法であって、
前記各給電線に流れる各交流電流から各基本波電流を除いた各高調波電流を高調波電流の次数ごとに分離して検出する段階と、
前記母線の電圧と、前記各高調波電流の各次数の高調波電流との間の位相差を初期位相角として各次数の高調波電流ごとに検出する段階と、
前記給電線に流れる各高調波電流の次数ごとに分離された各次数の高調波電流と、該次数の高調波電流の初期位相角を受信する段階と、
前記次数ごとの各高調波電流の初期位相角に加算される位相パラメータ値を各給電線に流れる高調波電流ごとに変えることにより各給電線に流れる高調波電流を演算する段階と、
前記各給電線から前記母線に流れ込む総合高調波電流が最小となる前記各給電線ごとの最小位相パラメータ値を求める段階と、
前記各最小位相パラメータ値に対応する位相指示信号を前記位相調整器に出力する段階と、
を含む高調波電流抑制方法。
【請求項７】
交流電源へと結合されるひとつの母線に接続された複数の給電線のうちの特定のひとつの基準給電線を除いた各給電線に接続されて、該各給電線に流れる高調波電流の交流電源側と受電側との間の位相を位相指示信号に従って変動する位相調整器の位相をコンピュータによって制御することにより、前記各給電線から母線に流れる高調波電流を抑制するための制御プログラムを記録した記録媒体であって、
前記制御プログラムは、
前記給電線に流れる各高調波電流の次数ごとに分離された各次数の高調波電流と、該次数の高調波電流の初期位相角を受信し、
前記次数ごとの各高調波電流の初期位相角に加算される位相パラメータ値を各給電線に流れる高調波電流ごとに変えることにより各給電線に流れる高調波電流を演算し、
前記各給電線から前記母線に流れ込む総合高謝波電流が最小となる前記各給電線ごとの最小位相パラメータ値を決定し、
前記各最小位相パラメータ値に対応する位相指示信号を前記位相調整器に出力し、
所定時間後に前記の受信、演算、決定及び出力の各段階を繰り返す、ことを特徴とする、高調波電流を抑制するための制御プログラムを記録した記録媒体。
【請求項８】
前記所定時間は、自由に変更可能であることを特徴とする、請求項７に記載の制御プログラム。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、交流電源へと結合されたひとつの母線に接続された複数の給電線を通り該母線に流れる総合高調波電流を抑制する装置および方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、例えば工場において同一の三相交流電源系統の受電側に単機大容量のサイリスタ変換装置を複数接続し、負荷に整流された直流電流を供給するシステムが構築されている。図６は工場の電力供給システムの一例を示し、電力は三相交流電源１から給電線２1、２2、…、２kを介して工場３内の需要設備４1、４2、…、４kにそれぞれ供給される。各需要設備には、変圧器５、サイリス夕整流器６、定電流制御装置７および負荷８がそれぞれ設けられ、変圧器５により低減された電圧がサイリスタ整流器６により直流に変換され、負荷８に供給される。定電流制御装置７は負荷８に供給される電流が一定になるようにサイリスタ整流器６の制御角αを日勤的に制御している。サイリスク整流器６はその電力変換動作において高調波を発生し、このため給電線２1、２2、…、２kに流れる交流電流には高調波電流を含むことになる。また、需要設備が複数個（この例ではｋ個）、同一の三相交流電源系統に接続されている場合は、各需要設備４1、４2、…、４kでは独立した別個のサイリスタ制御が行われるため、各給電線２1、２2、…、２kに流れる交流電流はそれぞれ異なる大きさ、位相角の高調波電流を含むことになる。そして、給電線２1、２2、…、２kを接続する母線２に流れる総合電流は、各需要設備４1、４2、…、４kで発生する各高調波電流のベクトル和を含むことになる。即ち、同一次数の各高調波電流の太きさは、その位相が同相に近ければスカラ和に、逆位相に近付くとスカラ差に近くなる。
【０００３】
母線２に流れる総合電流に含まれる高調波電流のベクトル和は各サイリスタ整流器６の運転状況により異なるからその予測は困難である。そこで、総合高調波電流の低減として、サイリスタ整流器の整流相数を増すこと、最も高調波電流が太きくなる運転状態を想定して高調波電流を吸収する高調波フィルタを設置することが一般に行われている。
【０００４】
【発明が解決しょうとする課題】
母線に流れる総合高調波電流の低減としてサイリスタ整流器の整流相数を増すことは、既存の設備を置き換えることになり経済的負担が大きい。また、高調波フィルタを設置することも常に過剰の高調波吸収設備を設けることになり経済的ではないうえに、基本波に対する進相容量を絶えず供給することになるから、場合によっては需要設備全体としては過剰の進み容量になる問題もある。
本発明は、受電側の状態とは無関係に、母線に流れる総合高調波電流を抑制できる高調波電流抑制装置および方法を提供することである。
また本発明は、母線に流れる総合高調波電流を抑制するための制御プログラムを記録した記録媒体を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明の高調波電流抑制装置は、交流電源に接続されたひとつの母線と、母線に接続され、それぞれ高調波電流を含む交流電流を受電側へ供給する複数の給電線と、複数の給電線のうちの特定のひとつの基準給電線を除いた各給電線に接続され、該各給電線に流れる高調波電流の前記交流電源側と受電側との間の位相を位相指示信号に従って変動する位相調整器と、各給電線に流れる前記各交流電流から各基本波電流を除いた各高調波電流を高調波電流の次数ごとに分離して検出する高調波電流検出手段と、母線の電圧と、前記各高調波電流の各次数の高調波電流との間の位相差を初期位相角として各次数の高調波電流ごとに検出する初期位相角検出手段と、高調波電流検出手段により検出された次数ごとの各高調波電流と、前記初期位相角検出手段により検出された各次数の高調波電流の初期位相角を受信し、前記次数ごとの各高調波電流の初期位相角に加算される位相パラメータの値を各給電線に流れる高調波電流ごとに変えることにより各給電線に流れる高調波電流を演算し、さらに各給電線から前記母線に流れ込む総合高調波電流を前記各給電線ごとに位相パラメータの関数として求めて該総合高調波電流が最小となる最小位相パラメータを各給電線ごとに求め、該各最小位相パラメータの値に対応する位相指示信号を位相調整器に出力する制御手段と、を含む。
【０００６】
また、本発明の高調波電流抑制方法は、各給電線に流れる各交流電流から各基本波電流を除いた各高調波電流を高調波電流の次数ごとに分離して検出する段階と、母線の電圧と、前記各高調波電流の各次数の高調波電流との間の位相差を初期位相角として各次数の高調波電流ごとに検出する段階と、給電線に流れる各高調波電流の次数ごとに分離された各次数の高調波電流と、該次数の高調波電流の初期位相角を受信する段階と、次数ごとの各高調波電流の初期位相角に加算される位相パラメータ値を各給電線に流れる高調波電流ごとに変えることにより各給電線に流れる高調波電流を演算する段階と、各給電線から前記母線に流れ込む総合高調波電流が最小となる前記各給電線ごとの最小位相パラメータ値を求める段階と、各最小位相パラメータ値に対応する位相指示信号を前記位相調整器に出力する段階と、を含む。
【０００７】
また、本発明の総合高調波電流を抑制するための制御プログラムを記録した記録媒体は、給電線に流れる各高調波電流の次数ごとに分離された各次数の高調波電流と、該次数の高調波電流の初期位相角を受信し、次数ごとの各高調波電流の初期位相角に加算される位相パラメータ値を各給電線に流れる高調波電流ごとに変えることにより各給電線に流れる高調波電流を演算し、各給電線から前記母線に流れ込む総合高調波電流が最小となる前記各給電線ごとの最小位相パラメータ値を決定し、記各最小位相パラメータ値に対応する位相指示信号を前記位相調整器に出力し、所定時間後に前記の受信、演算、決定及び出力の各段階を繰り返すことを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の好適な一実施形態について説明する。図１は、工場の電力供給システムの慨略図を示し、図６と同一部分は同一符号を付しその説明を省略し、また説明を簡単にするために二相の電力供給システムうち一相分のみを例示している。図１において、新たに高調波電流抑制装置１１が三相交流電源１と需要設備４1、４2、…、４kとの間に設けられている。高調波電流抑制装置１１は、需要設備４1、４2、…、４kの動作において発生した給電線２1、２2、…、２kに流れる各高調波電流が合流する母線２に流れる総合高調波電流の実効値が最小になるように動作する。
【０００９】
次に、図１に基づいて高調波電流抑制装置１１の構成についてその概略を説明する。給電線２1、２2、…、２i、…、２kにはそれぞれ対応して変流器ＣＴ1、ＣＴ2、…、ＣＴi、…、ＣＴkが、母線２には計器用変圧器ＰＴがそれぞれ設けられている。また、給電線２1を除く給電線２1、２2、…、２1、…、２kには移相器１２2、…、１２i、…、１２kがそれぞれ設けられている。変流器ＣＴ1、…、ＣＴkから取込まれた給電線２1、…、２kの交流電流と、計器用変圧器ＰＴから取り込まれた母線２の交流電圧はそれぞれ制御装置１３に送られる。また、制御装置１３は、移相器１２2、…、１２i、…、１２kに対して総合高調波電流の実効値を最小にする最適制御位相角θ2min、…、θkmin、を出力する。各移相器１２2、…、１２kは最適制御位相角の指示に従って、各給電線２1、…２kに流れる高調波電流の各位相角を高調波電流発生源である受電側と電源側の間においてそれぞれ対応して位相角θ2、…、θkだけ変位する。
【００１０】
次に、図１に示す高調波電流抑制装置１１の抑制原理について説明する。ここで、前記サイリスタ整流器６を６相整流装置とし、直流、偶数調波およびＡ巻線を整流する３の倍数調波は発生していないとすると、理論高調波の発生次数ｎはｎ＝６ｍ±１（ｍは正の整数）となる。なお、サイリスタ整流器６を１２相整流装置とした場合には、理論高調波の発生次数ｎはｎ＝１２ｍ±１（ｍは正の整数）となる。説明を簡略化するためにある給電線および該給電線に接続された移相器、かつ三相交流の一相分（ｒ相〉について着目し、サイリスタ整流器６を６相整流装置とすると、給電線に流れるｎ次の高調波電流の初期位相角（Φn＋６ｍθ）は移相器の位相角θにより６ｍθだけ移相させることができる。Φnはθが零の場合のｎ次の高調波電流の初期位相角である。該給電線に流れる交流電流ｉrは、
【数１】
0003865921.tif 000002
により表される。ここで、給電線に流れる高調波電流ｉrhは交流電流ｉrから基本波電流を除いた電流であるから、
【数２】
0003865921.tif 000003
により表される。そして、各給電線２1、…、２kに流れる高調波電流の合計である総合高調波電流（母線２に流れる高調波電流）ｉrhtは、
【数３】
0003865921.tif 000004
により表される。さらに、θ1＝０として各時刻における総合高調波電流ｉrhtの実効値Ｉrhtは、
【数４】
0003865921.tif 000005
により表される。総合高調波電流ｉrhtは、各給電線２2、…、２kに設置してある移相器１２2、…、１２kの位相角θ2、…、θkの関数として、
【数５】
ｉrht＝ｆ（θ2、…、θk）
として表される。従って、各時刻における総合高調波電流の実効値Ｉrht、が最小になる各位相角θ2、…、θkを求めれば良い。
【００１１】
使用される前記移相器１２2、…、１２kの種類は、各給電線に存在する高調波電流の初期位相角が時間の変化に対してどの程度安定しているかに依存する。時間変化に対して高調波電流の初期位相角がほとんど変化しない場合は機械式タップ移相器を使用できる。高調波電流の初期位相角が１秒以下の速い変化の場合は静止形高速移相器を使用する。秒単位の変化の場合は静止形切替移相器が適切である。
前記移柑器の位相調整範囲は、６０度を必要とする。この理由は、サイリスタ整流器６を６相整流装置とすると、理論高調波の発生次数ｎはｎ＝６ｍ±１であり、ｍ＝１のときの高調波電流の初期位相角を３６０度制御するために必要な最大位相角は３６０／６ｍ＝６０となるからである。
【００１２】
図２は、図１の制御装置１３をさらに詳細に説明するブロック図である。前記変流器ＣＴ1、ＣＴ2、…、ＣＴi、…、ＣＴkにより検出された各給電線２1、２2、…、２i、…、２kに流れる交流電流ｉ1、１2、…、ｌi、…、ｉkはそれぞれ対応した信号変換器２１1、２１2、…、２１i、…、２１kに送られ、ここで各電流信号に変化されてそれぞれ対応して電流値・位相検出回路２２1、２２2、…、２２i、…、２２kに出力される。一方、前記計器用変圧器ＰＴにより検出された母線２の交流電圧は信号変換器２３に送られ、ここで電圧信号に変換されて各電流値・位相検出回路２２1、２２2、…、２２1、…、２２kに出力される。各電流値・位相検出回路２２1、２２2、…、２２i、…、２２kはそれぞれ受信された電流信号と電圧信号から５、７、…、２５次の各高調波電流に分離するとともに各次数ごとの高調波電流の電流値Ｉと初期位相角Φを求め、それぞれ電気信号（光信号として送信するように構成しても良い）としてインターフェース２４へ送る。例えば、電流値・位相検出回路２２iは、５、７、…、２５次の各高調波電流値Ｉi（５）、Ｉi（７）、…、Ｉi（２５）および５、７、…、２５次の各初期位相角Φi（５）、Φi（７）、…、Φi（２５）を求める。なお、各電流値・位相検出回路は、理論的には無限の各高調波電流に分離するとともに各次数ごとの高調波電流の電流値Ｉと初期位相角Φを求めるように周知の技術により構成することが可能である。インターフェース２４は、受信された各高調波電流値Ｉと初期位相角Φの電気信号をそれぞれディジタル信号に変換し、ＣＰＵ２５に送る。
【００１３】
ＣＰＵ２５は、ディジタル化された各給電線２1、…、２kに対応する各高調波電流値Ｉi、…、Ｉkの各次数ごとの電流値と、各給電線２1、…、２kに対応する初期位相角Φ1、…、Φkの各次数ごとの初期位相角を各給電線２1、…、２kごとにＲＡＭに記憶し、そして一定の時間△ｔ （この例では１秒）ごとにその内容を更新する。時間△ｔは、本高調波電流抑制装置の使用環境に応じた値に変更可能である。さらに、ＣＰＵ２５のＲＯＭには、総合高調波電流を最小にするために移相器１２2、…、１２kの位相角θ2、…、θkの最適制御位相角θ2min、…、θkminを求めるプログラムを記憶しており、前記時間△ｔごとに各最適制御位相角を求め、それをインターフェース２６に出力する、高調波抑制制御動作を実行する。インターフェース２６は、各最適制御位相角θ2min、…、θimin、…、θkminのディジタル信号をアナログの電気信号（光信号として送信するように構成しても良い）に変換し、それぞれ対応した信号変換器２７2、…、２７i、…、２７kへ送信する。各信号変換器は受信した電気信号に対応し、移相器１２2、…、１２kの位相角の設定が可能な電圧信号にそれぞれ変換し、変換された各電圧信号をそれぞれ対応した位相角設定装置２８2、…、２８1、…、２８kへ出力する。各位相角設定装置は人力した電圧信号の値に従って対応する移相器１２2、…１２kの位相角θ2、…、θkを最適制御位相角θ2min、…、θkminへ設定する。
【００１４】
次に、ＣＰＵ２５において実行される高調波抑制制御動作について図３のフローチャートに従って説明する。図３のステップＳ１において、各給電線２1、…２kに対応する各高調波電流値Ｉ1、…、Ｉkの各次数ごとの電流値（図３ではＩi（ｎ）として代表している；ｎは次数を表す〉と、各給電線２1、…、２kに対応する初期位相角Φ1、…、Φkの各次数ごとの初期位相角（図３ではΦi（ｎ）として代表している；ｎは次数を表す）が読み込まれてＲＡＭに記憶される。次にステップＳ２に移り、初期設定が行われる。即ち、移相器１２2、…、１２i、１２kの各位相角θ2、…、θi、…、θkの値を指示する位相パラメータ（各位相角と対応するため同じ記号を用いている）が全てゼロに、総合高調波電流ｉrhtの実効値Ｉrhtが最小値であることを示す総合高調波最小電流パラメータＩrhtminを無限大（該当する記憶領域を最大値にする）に、最適制御位相角θ2min、…、θkminを指示する最小位相パラメータ（各最適制御位相角と対応するため同じ記号を用いている）が全てゼロにそれぞれ設定される。次にステップＳ３に移り、各位相パラメータθ2、…、θi、…、θkをそれぞれ０から１（１度を示す〉ずつ６０まで変化させた場合の全ての組み合わせの位相パラメータθ2、…、θi、…、θkを順次に作成する。ステップＳ４においてステップ３の実行により指定された位相パラメータにおいて総合高調波電流ｉrhtの実効値Ｉrhtが演算される。次にステップＳ５に移り、総合高調波電流パラメータＩrhtminと演算された実効値Ｉrhtとが比較され、Ｉrhtmin＞Ｉrhtの場合は演算された総合高調波電流ｉrhtの実効値Ｉrhtが新たに総合高調波最小電流パラメータＩrhtminとして更新され、このときの位相パラメータθ2、…、θi、…、θkの各値が最小位相パラメータθ2min、…、θimin、…、θkminにそれぞれ対応して記憶される。Ｉrhtmin＞Ｉrhtでない場合は前回までの最小位相パラメータが維持される。次にステップＳ６に移り、位相パラメータθ2、…、θi、…、θkの全ての組み合わせにつきステップＳ４とＳ５の実行が行われたか杏か判断される。
【００１５】
即ち、ステップＳ３−ｋ、Ｓ４、Ｓ５、Ｓ６‐ｋのループが位相パラメータθkを０から６０まで１ずつ変え、他の位相パラメータを変えずに６１回繰り返された後、位相パラメータθkを０から６０まで１ずつ変えるごとに前記ステップＳ３−ｋ、Ｓ４、Ｓ５、Ｓ６‐ｋのループが位相パラメータθkを０から６０まで１ずつ変えて６１回繰り返され、同様な動作が位相パラメータθ2に至るまで繰り返されてステップＳ６−２において終了するまで、合計６１k-1回の演算、比較が繰り返される。この動作の結果、総合高調波最小電流パラメータＩrhtminを生じる最小位相パラメータθ2min、…、θimin、…、θkminが求められ、ステップＳ７において移相器１２2、…、１２kを最適制御位相角θ2min、…、θkminに設定するため該最小パラメータが前記インターフェース２６に出力される。次にステップＳ８に移り、ステップＳ１のデータの読み込みから△ｔ（１）秒経過した後ステップＳ１に戻り、そして新たに各給電線の電流値と初期位相角が読込まれてステップＳ２〜ステップＳ８が実行される。
【００１６】
図４は給電線が３本、基本波電流が２０％の太ささの差を有しかつ初期位相角が無作為（３０事例）である場合に発生する総合高調波電流の非制御時と制御時をシミュレートして比較した結果を示す。図５は給電線が４本、基本波電流が２０％の大きさの差を有しかつ初期位相角が無作為（５事例）である場合に発生する総合高調波電流の非制御時と制御時をシミュレートして比較した結果を示す。なお、各次の高調波電流値は基本波電流を高調波の次数で際した値を使用している。図４および図５に示すように、給電線が３本の場合は非制御時２０．７９〜８７．１１Ａ（変化幅６６．８２Ａ）が制御時には３４．７４Ａ以下に（変化幅１７．３９Ａ）に、給電線が４本の場合は非制御時３７．２４〜１０４．５３Ａ（変化幅６７．２９Ａ）が制御時には２７．９０Ａ以下に（変化幅１４．０５Ａ）に制御される。各給電線に流れる高調波電流値と初期位相角はさまざまな値をとり、非制御時には総合高調波電流も大きな幅の間を変化する。しかし、位相制御することにより総合高調波電流の値を抑制でき、その効果は給電線数が多いほど顕著である。
【００１７】
前記移相器１２2、…、１２kへの位相制御の時間的変化は緩やかな方が電力系統には優しいが、移相器の位相制御時間が遅すぎるとＣＰＵ２５からの最適制御位相角の出力と移相器の実際の位相角の間の偏差が大きくなり高調波の抑制効果を低下させる。このため、ステップＳ８における△ｔの時間を適切に調整し、この結果、最適制御位相角θiminの出力間隔が調整されることにより位相制御の時間的変化を制御できる。
【００１８】
なお、上述の実施形態では、複数の給電線に６相のサイリスタ整流器が接続されて直流、偶数調波およびＡ巻線を還流する３の倍数調波は発生していない場合について説明したが、本発明はこの実施形態に限定されるものではなく、複数の給電線にそれぞれ別個に異なる高調波電流を含む交流電流が流れている場合に普遍的に適用できる。従って、検出、演算される各高調波電流の次数は６ｍ±１または１２ｍ±１の式により求められる次数に限定されるものでなく、基本波電流を除く２次以降の偶数、奇数の高調波に適用可能である。どの次数の高調波電流を検出、演算するかは適用される工場の負荷の状況、各給電線に流れる高調波の状態に応じて適宜定めることができ、また制御位相角の制御範囲も０〜６０度に限定されず状況に応じて制御角範囲の増減が可能である。この場合、ＣＰＵ２５を含む制御装置１８の構成は上述した実施形態に倣って容易に設計変更できる。また上記実施形態においては各給電線の高調波電流値および総合高調波電流値を実効値として求めたが、振幅値として計算しても同じ結果を得ることができる。
【００１９】
【発明の効果】
本発明の高調波電流抑制装置によれば、受電側の負荷に流れる高調波電流の状態とは無関係に、複数の給電線から母線に流入する総合高調波電流を確実にかつ顕著に抑制することができる。従って、複数の給電線から母線に流入する総合高調波電流の抑制を必要とする、工場等のあらゆる状況に適用することができる。しかも、複数の給電線に生じる高調波電流の次数、電流値とは無関係に対処することができるので、汎用性に優れている。また、位相制御時間の間隔を調整することにより電力系統の時間的変動の安定性にも対処できる。
【００２０】
また本発明の位相制御オペレーションは、母線に流れる総合高調波電流を抑制するための制御プログラムを記録した記録媒体として提供することができるので必要なデータを提供することにより移相器の最適制御位相値を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の高調波電流抑制装置の概略構成図ある。
【図２】図１の制御装置の一実施形態を説明するブロック図である。
【図３】本発明の高調波電流抑制動作を説明するフローチャートである。
【図４】３給電線の場合における総合高調波電流の非制御時と制御時のシミュレーション結果を示す図である。
【図５】４給電線の場合における総合高調波電流の非制御時と制御時のシミュレーション結果を示す図である。
【図６】従来の工場の電力供給システムの概略構成図ある。
【符号の説明】
１                                    三相交流電源
２                                    母線
２1、２2、…、２i、…、２k            給電線
１１                                  高調波電流抑制装置
１２2、…、１２i、…、１２k           移相器
１３                                  制御装置
２１1、２１2、…、２１i、…、２１k    信号変換器
２２1、２２2、…、２２i、…、２２k    電流値・位相検出回路
２３                                  信号変換器
２５                                  ＣＰＵ
２７2、…、２７i、…、２７k           信号変換器
２８2、…、２８i、…、２８k           位相角設定回路
ＣＴ1、ＣＴ2、…、ＣＴi、…、ＣＴk    変流器
ＰＴ                                  計器用変圧器
θ2、…、θi、…、θk                 位相角
θ2min、…、θimin、…、θkmin        最適制御位相角
【図１】
0003865921.tif 000006
【図２】
0003865921.tif 000007
【図３】
0003865921.tif 000008
【図４】
0003865921.tif 000009
【図５】
0003865921.tif 000010
【図６】
0003865921.tif 000011