(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱用高温ガスの流路を有する高温ガスチューブと、この高温ガスチューブ内に設けられた被加熱蒸気を通す蒸気チューブとを備えた蒸気過熱器であって、
前記高温ガスチューブの両端部に、燃料を燃焼して加熱用高温ガスを発生させる一対のリジェネバーナを備え、この加熱用高温ガスが流通する前記加熱用高温ガスの流路が、前記蒸気チューブの周りにフィンを螺旋状に設けることにより形成されたものであり、前記フィンの高さが、前記流路の両端側より中央側の方が高く、かつ、前記フィンのピッチが、前記流路の両端側より中央側の方が小さいことを特徴とする蒸気過熱器。
【請求項２】
前記高温ガスチューブ内であって、前記リジェネバーナと前記加熱用高温ガスの流路との間に燃料の燃焼を進行させる燃焼予備室を備えたことを特徴とする請求項１に記載の蒸気過熱器。
【請求項３】
前記蒸気チューブの、前記燃焼予備室内を貫通する部分の外表面が、耐熱性材料で覆われていることを特徴とする請求項２に記載の蒸気過熱器。
【請求項４】
前記加熱用高温ガスが、前記螺旋状の流路に沿う方向に、前記高温ガスチューブの側壁に沿って導入されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の蒸気過熱器。
【請求項５】
さらに、前記蒸気チューブ内長手方向に沿って中実棒又は中空管を配置し、前記被加熱蒸気が、前記蒸気チューブ内面と前記中実棒又は中空管の外面との間を通るようにしたことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の蒸気過熱器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、各種ボイラからの蒸気を加熱して過熱蒸気を生成する蒸気過熱器の構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
燃焼ボイラ、廃熱ボイラ、ごみ焼却ボイラ等各種ボイラの廃熱を利用して蒸気を生成し、この蒸気でタービンを駆動して発電することによって、利用価値の低い熱エネルギーを高付加価値の電気エネルギーに変換して回収する発電システムが注目されている。
【０００３】
この種の発電システムにおいては、エネルギー効率を改善するためにボイラからの蒸気をさらに加熱して過熱蒸気とし、この過熱蒸気でタービンを駆動することが望ましい。一般的には、当該過熱器の蒸気管内を通る蒸気を高温の燃焼ガスで間接加熱する構成を採用している。そして、従来の蒸気過熱器では、燃焼ガスが通過する燃焼室の周りに蒸気が通過する蒸気管（蒸気チューブ）がメンブレン状に配置された構成や、蒸気が通過するモノチューブ（単管）がコイル状に巻かれた構成が採用されていた。また、特開平１０−３０６９０２号公報には、複数本のチューブエレメントを有する過熱器内に、加熱したＮａ、Ｋ等の溶融金属を熱媒として循環させ、チューブエレメント内を通過する蒸気を加熱して加熱蒸気を生成させる方法が開示されている。
【０００４】
また、特公昭５３―３９５２１号公報（図８参照）には、蒸気管１０３の外側に筒状の枠体１０２を設け、蒸気管１０３と枠体１０２との隙間に螺旋状のフィン１０５で螺旋状の流路１０４を形成し、この流路１０４に加熱ガスを流通させることにより、蒸気管１０３内の蒸気を間接的に加熱する蒸気過熱器が提案されている（以下、「従来器」という。）。蒸気管１０３内側は、環状構造とするとともに蒸気流れ方向に平行に縦フィンが取り付けられている。また、加熱ガスの入口部と出口部には放熱部と称する比較的広い空間部１０９、１１９が設けられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、メンブレン方式の過熱器では全体の熱効率を最適なものとするため各蒸気管に均等に蒸気を分配すべく複雑な流路となっていた。また、モノチューブ方式の過熱器では伝熱面積を確保するため、その蒸気配管が非常に長いものとなっていた。このような複雑な流路ないしは非常に長い配管内を通常、流速２０〜３０ｍ／ｓという高速で蒸気が流れるために多大な圧力損失が生じ、蒸気の圧力が大幅に低下してしまう。蒸気の圧力エネルギーはタービンを駆動する際に動力エネルギーに効率良く変換される高品位のエネルギーであるため、蒸気の圧力の大幅な低下は大きなエネルギーロスとなる問題があった。また、特開平１０−３０６９０２号公報に開示された方法は、燃焼ガスの替わりに溶融金属を熱媒として用いて熱効率の改善を図るものであるが、Ｎａ、Ｋ等腐食性の強い溶融金属を取り扱うため安全面や高コストが障害となり原子炉内の冷却等の特別な用途以外には、実用化されていないのが現状である。
【０００６】
一方、上記特公昭５３―３９５２１号公報に開示された提案（図８参照）は、螺旋状のフィン１０５により伝熱面積を増加させるとともに螺旋状の流路により加熱ガスの流速を上昇させて伝熱を促進すること、蒸気管１０３内の縦フィンにより蒸気の流速を速めて周方向の伝熱の不均一を防止すること、放熱部１０９、１１９により加熱ガスから蒸気管１０３への輻射伝熱を利用すること等により、熱効率の高い低廉な過熱器を提供できるとするものである。この過熱器は、加熱ガス温度が比較的低い場合、すなわち、輻射による熱伝達の寄与が小さい場合に適合するものである。ところが、加熱ガスを生成させる燃焼バーナにおける燃料炊き量が多く、または空気比がそれほど高くない運転条件下では、加熱ガス温度は断熱火炎温度近くになり、輻射による熱伝達が支配的になる。このような運転条件下に上記の過熱器を適用すると、放熱部１０９や螺旋状流路の入口近傍およびそのすぐ下流では加熱ガスから蒸気管１０３への輻射による熱伝達が過大となり、蒸気管１０３の外表面温度が加熱ガス温度に近づき高温酸化等による寿命短縮が懸念される。一方、さらに螺旋状流路の下流側にいくと熱を奪われた加熱ガスの温度は低下し、それに伴い輻射による熱伝達も急激に減少するため、下流域での蒸気管１０３の受熱量は逆に過小となる。その結果、過熱器全体の熱効率も低下してしまう問題があった。
【０００７】
そこで本発明の目的は、加熱ガスとして高温ガスを用いても、熱効率が高く、かつ蒸気の圧力損失が小さい、優れたエネルギー効率を有するとともに、蒸気管（蒸気チューブ）の寿命を延長しうる蒸気過熱器を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、過大なコスト増を招くことがない、簡易な設備構成により上記の目的を達成するものであり、その要旨は以下の通りである。
【００１０】
請求項１に記載の発明は、加熱用高温ガスの流路を有する高温ガスチューブと、この高温ガスチューブ内に設けられた被加熱蒸気を通す蒸気チューブとを備えた蒸気過熱器であって、前記高温ガスチューブの両端部に、燃料を燃焼して加熱用高温ガスを発生させる一対のリジェネバーナを備え、この加熱用高温ガスが流通する前記加熱用高温ガスの流路が、前記蒸気チューブの周りにフィンを螺旋状に設けることにより形成されたものであり、前記フィンの高さが、前記流路の両端側より中央側の方が高く、かつ、前記フィンのピッチが、前記流路の両端側より中央側の方が小さいことを特徴とする蒸気過熱器である。
【００１１】
請求項２に記載の発明は、前記高温ガスチューブ内であって、前記リジェネバーナと前記加熱用高温ガスの流路との間に燃料の燃焼を進行させる燃焼予備室を備えたことを特徴とする請求項１に記載の蒸気過熱器である。
【００１２】
請求項３に記載の発明は、前記蒸気チューブの、前記燃焼予備室内を貫通する部分の外表面が、耐熱性材料で覆われていることを特徴とする請求項２に記載の蒸気過熱器である。
【００１３】
請求項４に記載の発明は、前記加熱用高温ガスが、前記螺旋状の流路に沿う方向に、前記高温ガスチューブの側壁に沿って導入されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の蒸気過熱器である。
【００１４】
請求項５に記載の発明は、さらに、前記蒸気チューブ内長手方向に沿って中実棒又は中空管を配置し、前記被加熱蒸気が、前記蒸気チューブ内面と前記中実棒又は中空管の外面との間を通るようにしたことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の蒸気過熱器である。
【００１５】
（作用）
本発明によれば、高温ガスの流路を蒸気チューブの周りにフィンを螺旋状に設けたことにより、高温ガスの通過する流路の断面積が減少して、流路内における高温ガス流速が上昇する。これにより蒸気チューブ外表面側の対流熱伝達が増加する。すなわち、螺旋状フィンにより蒸気チューブの実質上の伝熱面積が増大し、対流熱伝達の上昇と実質上の伝熱面積の増大との複合効果により、蒸気管を介しての高温ガスから蒸気への伝熱速度が格段に上昇する。したがって、所要の伝熱量を確保するための蒸気チューブの実際の伝熱面積（フィンを除く）を大幅に縮小できる。したがって、蒸気チューブの長さを大幅に短縮でき、その結果、蒸気の圧力損失を著しく低減できるのである。
【００１６】
さらに、フィンの高さを高温ガスの上流側より下流側の方を高くしたことにより、上流側ではフィンの面積を小さくして対流伝熱量を減少させ、高温ガスから蒸気チューブへの過大な伝熱を抑制する一方、下流側ではフィンの面積を大きくして、対流伝熱量を積極的に増加させることにより、上流から下流にかけての伝熱量が均一化される。その結果、過熱器の熱効率が大幅に改善されるとともに、蒸気チューブの局所加熱が緩和されて寿命が延長される。
【００１７】
また、上記フィン高さの変更に加えて、フィンのピッチを高温ガスの上流側より下流側の方を小さくしたことにより、螺旋状の流路の断面積が上流側と下流側とで大きく異なることがなく、過大な圧力損失が生じない。なお、フィン高さとフィンピッチの組み合わせを適宜調節して流路断面積を上流側で過大としないことが好ましい。さらに、上流側では１ターン当たりの長手方向進行距離が大きく、上流側の滞留時間は下流側に比して短くできるため、下流側により多くの熱量を輸送できる。
【００１８】
高温ガスとしては、各種燃料を燃焼した燃焼ガスを用いることができる。燃焼ガスの生成は、例えば別途設けた燃焼炉内で燃料を燃焼して燃焼ガスを生成し、これを配管で高温ガスチューブに導入するようにしてもよいが、高温ガスチューブの一端部に燃焼バーナを設置し、高温ガスチューブ内で燃焼を完了させるようにすることがさらに好ましい。燃焼が完了した後の燃焼ガスから単にガス輻射で伝熱するよりも、未燃物を含む放射率が高い輝炎で伝熱する方が伝熱量が増加するからである。しかも燃焼室内を螺旋構造としたことにより、燃焼ガスの滞留時間が確保されて緩慢な燃焼が実現できるため、確実に輝炎を発生させることができる。
【００１９】
あるいは、高温ガスチューブの両端部に高温ガスを発生させるために一対のリジェネバーナを設置した構造としてもよい。リジェネバーナは燃焼空気を加熱する蓄熱体がバーナタイル内に設けられたものであり、一対のリジェネバーナのうち片方のバーナだけを燃焼しつつ、他方のバーナは燃焼せず専ら蓄熱体で燃焼ガスの熱を回収するという操作を交互に入れ替えて行うものである。なお、リジェネバーナを用いる場合には、蒸気チューブ周りの螺旋状のフィンは、フィン高さを流路の両端側より中央側の方を高くし、かつ、フィンピッチを流路の両端側より中央側の方を小さくするとよい。すなわち、一対のリジェネバーナの燃焼が交互に切り替わることにより流路の入口と出口が常時入れ替わるため、流路の両端部で高温ガスによる輻射伝熱が交互に支配的となるのに対し、流路の中央部は、常に対流伝熱が支配的であるためである。つまり、一対のリジェネバーナのうち一方が燃焼状態にある場合、螺旋状流路の上流側となる一端側においてガス温度が高いため輻射伝熱が促進されるが、フィン高さが小さくフィンピッチが大きいため、対流伝熱が抑制される。これに対し、螺旋状流路の中央側では、熱交換によりガス温度が低下して輻射伝熱が抑制されるが、フィン高さが大きくフィンピッチが小さいため、対流伝熱が促進される。さらに螺旋状流路の下流側となる他端側では、熱交換により一層ガス温度が低下し、ガスからの輻射伝熱はさらに抑制されるとともに、再度フィン高さが小さく、かつフィンピッチが大きくなるため、対流伝熱も抑制される。しかし、高温ガスの流通方向が常時入れ替わることにより現在は下流側であっても高温ガスチューブの内壁耐火物は十分加熱されて高温になっているため、時間平均でみればこの内壁面からの輻射伝熱が十分大きくなる。したがって、螺旋状流路の全長にわたって輻射＋対流からなる全熱伝達量がさらに均一化される。その結果、過熱器の熱効率がさらに向上するとともに、蒸気チューブの局所加熱がより確実に防止されて寿命がさらに延長される。
【００２０】
また、高温ガスチューブ内であって、リジェネバーナと螺旋状流路との間に燃料の燃焼を進行させる燃焼予備室を設けることが好ましい。燃料の燃焼空間を蒸気過熱器内に一体に設けることにより、この燃焼空間を蒸気過熱器と別に設ける必要がなく、設備がコンパクトになる。
【００２１】
また、燃焼予備室を設ける場合、蒸気チューブの、燃焼予備室内を貫通する部分は単管であるためチューブ径によっては蒸気流速が低くなるので、その外表面を耐熱性材料で覆うことが好ましい。これにより、燃焼予備室において、蒸気チューブ外表面が高温のガスに直接曝されることがなく、蒸気チューブ外表面の昇温が抑制されて高温酸化が防止されるとともに、螺旋状流路へ無駄なく高温ガスの顕熱が輸送される。
【００２２】
また、加熱用高温ガスを、螺旋状流路に沿う方向に、高温ガスチューブの側壁に沿って導入することが好ましい。これにより、高温ガスチューブ内（あるいは燃焼予備室内）にて、蒸気チューブを取り巻くような高温ガスの旋回流が形成され、高温ガスが螺旋状流路へ速やかに導入される。これにより、螺旋を形成するフィンと高温ガスチューブとの間に多少の隙間が存在しても、この隙間を介しての高温ガスのショートパスが生じがたく、高温ガスの顕熱が熱交換に有効に利用される。
【００２３】
また、高温ガスの流路を螺旋状にして流路の断面積を小さくし、高温ガスの流速を上昇させたことにより、蒸気チューブ外表面側の対流熱伝達が増加する。これにより高温ガスから被加熱蒸気への対流熱伝達が増加する効果がある。しかし、蒸気チューブ外表面温度が高温ガス温度に近づくため蒸気チューブが高温になり、使用可能な蒸気チューブ材料が制限されたり、蒸気チューブの寿命が短くなる問題がある。
【００２４】
この問題は、蒸気チューブ内に中実棒又は中空管を挿入して蒸気が通過する断面積を減少させて蒸気流速を上昇させることにより解決できる。蒸気流速の上昇により蒸気チューブ内表面側の対流熱伝達が上昇し、蒸気チューブ内表面温度が蒸気温度に近づくため蒸気チューブの温度が低下するからである。なお、蒸気の通過する断面積は圧力損失が過大にならない範囲で選択すればよい。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る蒸気過熱器の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
【００２６】
（実施形態１）
図１は、本発明（請求項４）に係る蒸気過熱器の一形態を示し、（ａ）は水平断面図、（ｂ）は垂直部分断面図（断熱材、耐火物、枠体のみ断面を示す）である。なお、（ａ）は、（ｂ）のＡ―Ａ線断面を示す図である。
【００２７】
図１（ａ）に示すように、本発明に係る蒸気過熱器１は、加熱用の高温ガスの流路（燃焼室）４を有する高温ガスチューブ２と、この高温ガスチューブ２内を貫通させるように設けた、蒸気を通す蒸気チューブ３とを備えている。
【００２８】
そして、流路（燃焼室）４内であって、蒸気チューブ３の周りにフィン５を螺旋状に設けて流路（燃焼室）４を螺旋状としている。図１（ｂ）に示すように、フィン５の高さは、耐火物２ａおよび／または断熱材２ｂの厚さを高温ガスチューブ２の高さ方向で変更することにより、流路４の両端側１１より中央側１２の方を高くしている。また、フィン５のピッチは両端側１１で広く、中央側１２で狭くする。図示するように、流路４の中央部に近づくほどフィン５のピッチを狭くしてガス流速を上昇させることにより対流熱伝達を促進するようにしてもよい。
【００２９】
高温ガスチューブ２の両端部には一対のリジェネバーナ６を設けている。
【００３０】
また、高温ガスチューブ２内であって、リジェネバーナ６と流路（燃焼室）４との間に燃焼予備室９を設けている。
【００３１】
そして、燃焼予備室９内を貫通する、蒸気チューブ３の外表面は耐熱性材料である耐火物１０で被覆している。
【００３２】
さらに、図１（ａ）に示すように、リジェネバーナ６の取り付け方向を高温ガスチューブ２の中心軸から側壁側にずらし、高温ガスが側壁に沿って螺旋状流路４にスムーズに導入されるようにする。
【００３３】
高温ガスチューブ２は、従来器（図８参照）と同様、図１（ａ）、（ｂ）に示すように、例えば鉄製の枠体２ｃに断熱材２ｂを介して耐火物２ａを内張りした炉とすればよい。炉の形状は特に限定されないが、フィン５の設置の容易さや高温ガスチューブ２外壁（枠体２ｃ）からの熱損失の最小化等を考慮して、図１（ａ）に示すように円筒形とすることが好ましい。
【００３４】
また、高温ガスチューブ２の炉内寸法は、蒸気チューブ３の長さおよび径との関係、後述の燃焼ガス（高温ガス）の必要滞留時間、フィン５の設置の容易さ等を総合的に考慮して決定すればよい。
【００３５】
蒸気チューブ３は、熱伝導率が良好でかつ耐熱強度に優れた材料である高合金鋼あるいはステンレス鋼などから高温ガスの温度、組成などの加熱条件に応じて適宜選択すればよい。
【００３６】
また、蒸気チューブ３の外表面温度は耐熱強度の関係からできる限り低下させることが望ましい。そのため蒸気チューブ３の管壁の厚さは可能な範囲で薄く形成する。
【００３７】
蒸気チューブ３の径と長さは、以下のように決定すればよい。先ず、初期の蒸気温度から所要の過熱蒸気温度まで加熱するのに必要な熱量と、蒸気チューブ３の総括熱伝達係数とから蒸気チューブ３の必要伝熱面積を求める。次に、蒸気流速が、蒸気チューブ３内表面側の対流熱伝達率を十分高く維持しつつ、蒸気の圧力損失が過剰とならない流速範囲となるように蒸気チューブ３の断面積すなわち径を定める。このとき、二重管構造としてもよい。そして、この径と上記で求めた必要伝熱面積とから蒸気チューブ３の長さを決定する。
【００３８】
フィン５の高さおよびピッチを調整して螺旋状の流路４の断面積を所定値に設定することにより、当該流路４内における高温ガス流速を所定流速範囲とすることが望ましい。
【００３９】
フィン５の材質は、フィンとしての機能を有効に発揮させるため、蒸気チューブ３と同様、熱伝導率が高くかつ耐熱性に優れた材料である高合金鋼あるいはステンレス鋼などから高温ガスの温度、組成など加熱条件に応じて適宜選択すればよい。
【００４０】
リジェネバーナの燃料は、ガス状、液状、固体状いずれであってもよい。
【００４１】
（実施形態２）
図２は、本発明（請求項５）に係る蒸気過熱器を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は蒸気チューブの部分断面図である。
【００４２】
図２に示すように、蒸気チューブ３内に中実棒７を挿入した構造としてもよい。中実棒７の挿入は蒸気流速を速めて蒸気チューブ３内表面側の対流熱伝達を増加させるためであるから、中実棒６の挿入範囲は、少なくとも蒸気チューブ３が高温チューブ２炉内を貫通する部分とすることが好ましい。また、上記対流熱伝達を蒸気チューブ３の円周方向でできるだけ均一にするため、中実棒７は蒸気チューブ３と同心の位置に挿入することが望ましい。なお、中実棒７の替わりに中空管を用いても同様の作用効果が得られる。中実棒（中実管）７の材質はある程度の耐熱性や強度を有するものであれば特に限定されるものではないが、中実棒（中空管）７と蒸気チューブ３との接合のしやすさを考慮して金属製にすることが推奨される。そして、中実棒（中空管）７と蒸気チューブ３との材質や温度の相違による伸びの差を吸収するため、例えば図２（ｂ）に示すように、中実棒（中空管）７の一部をスライド構造８とすることやエクスパンジョン構造（図示せず）とすることが望ましい。
（実施形態３）
図３は、本発明（請求項４）に係る蒸気過熱器の別形態を示す垂直部分断面図である。なお、本発明の蒸気過熱器はほぼ上下対称であるので、図３では蒸気過熱器の上半分のみを示す。
【００４３】
上記実施形態１（図１参照）においては、燃焼予備室９内を貫通する、蒸気チューブ３の外表面を耐火物１０で被覆した例を示したが、本実施形態２においては、耐火物で被覆するかわりに、図３に示すように、高合金鋼やステンレス鋼などの耐熱性材料で形成した輻射シールド１０’で蒸気チューブ３を覆っている。これにより、耐火物で被覆した場合と同様、蒸気チューブ３表面を高温ガスの輻射熱から防御することができる。
【００４４】
（実施形態４）
図４は、本発明（請求項４）に係る蒸気過熱器の別形態を示す垂直部分断面図である。本図においても蒸気過熱器の上半分のみを示す。
【００４５】
図４は、上記実施形態１（図１参照）において、流路４の中央側１２内に流路４の幅（高温ガスチューブ２内表面と蒸気チューブ３外表面の隙間）の半分程度のフィン高さのフィンを設置する。これにより、中央側１２の流路４内におけるガス流速を過大とすることなく（すなわち、圧力損失を過大とすることなく）対流熱伝達を増加させることができる。
【００４６】
上記実施形態１〜４においては、燃焼予備室９を高温ガスチューブ２内に設けた例のみについて説明したが、本発明はこれに限られるものではない。例えば、燃焼予備室９を高温チューブ２外（過熱器１外）に別途設け、この燃焼予備室で生成した燃焼ガスを配管で過熱器に導入するようにしてもよい。
【００４８】
【実施例】
（１）本発明例
上記実施形態１（図１参照）において、フィン４の高さおよびピッチを図５および表１に示すように過熱器長手方向で変化させて設定し、一対のリジェネバーナ６による燃焼時における過熱器長手方向の交換熱量（蒸気チューブ単位断面積当たりの、高温ガスから蒸気チューブへの熱伝達量）を伝熱計算により求めた。図６に計算結果を模式的に示す。なお、図６の熱交換量は、一対のリジェネバーナ６による燃焼と熱回収とからなる１サイクル分の時間平均値とした。
【００４９】
【表１】
0003924175.tif 000002
【００５０】
（２）比較例
従来器（図８参照）において、フィン４の高さおよびピッチを過熱器長手方向で一定とし、リジェネバーナでなく通常の単一のバーナを過熱器頂部側のみに設置した場合について、燃焼時における過熱器長手方向の交換熱量（蒸気チューブ単位断面積当たりの、高温ガスから蒸気チューブへの熱伝達量）を伝熱計算により求めた。図７に計算結果を模式的に示す。
【００５１】
（３）本発明例と比較例との熱交換量の分布の比較
比較例（従来器）においては、図７に示すように、輻射による熱伝達量は、過熱器底部近傍（上流側）で非常に多いが、頂部（下流側）にいくにしたがい急速に減少している。一方、対流熱伝達量は、底部から頂部にいくにしたがい徐々に低下している。その結果、輻射＋対流による全熱伝達量は、底部側（上流側）で非常に多く、頂部側（下流側）で非常に少なくなり、過熱器全体として熱効率が劣る。
【００５２】
これに対し、本発明例においては、図８に示すように、輻射による熱伝達量は、過熱器頂部および底部近傍で多く、中央部近傍で少ないものの、その差は従来器ほど大きくない。これとは逆に、対流熱伝達量は、過熱器頂部および底部近傍で少なく、中央部近傍で多くなっている。その結果、輻射＋対流による全熱伝達量は、頂部および底部側と、中央部側とで、従来器に比べ格段に差が小さくなっており、過熱器全体として熱効率が改善されている。
【００５３】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、加熱ガスとして高温ガスを用いても、熱効率を高く維持でき、かつ蒸気の圧力損失を小さくできる、エネルギー効率に優れた蒸気過熱器が得られる。また、蒸気チューブの局所加熱を防止して寿命を延長できる。
【００５４】
また、簡易な設備構成としたので、過大なコスト増を招くことがない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明（請求項４）に係る蒸気過熱器を示し、（ａ）水平断面図、（ｂ）は垂直部分断面図である。
【図２】本発明（請求項５）に係る蒸気過熱器を示し、（ａ）は水平断面図、（ｂ）は蒸気チューブの部分断面図である。
【図３】本発明（請求項４）に係る蒸気過熱器の別形態を示す垂直部分断面図である。
【図４】本発明（請求項４）に係る蒸気過熱器の別形態を示す垂直部分断面図である。
【図５】本発明（請求項４）に係る蒸気過熱器のフィンの設置状況の一例を示す垂直部分断面図である。
【図６】本発明例における、過熱器長手方向と交換熱量との関係を模式的に示すグラフ図である。
【図７】比較例における、過熱器長手方向と交換熱量との関係を模式的に示すグラフ図である。
【図８】従来器の蒸気過熱器を示す部分断面図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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