(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
フレーム本体のヘッド部とシャフト部とを連続するスロート部を二股状とし、該スロート部の両側枠の間に第１ヨークと第２ヨークとを設け、上記第１ヨークとヘッド部とを連続させて打球面を囲み、
上記第１ヨークと第２ヨークの少なくとも一方は上記フレーム本体に機械的に接合あるいは接着剤を介して接合して、該接合した界面を振動吸収部とし、かつ、第１ヨークと第２ヨークの両方にガット孔を設けると共に、上記第１ヨークのガット孔を第２ヨークのガット孔より大きくし、上記打球面に張架するガットは、上記第１ヨークのガット孔のみに通して張設するか、第１ヨークと第２ヨークの両方のガット孔に通して張設するかを選択できる構成としていることを特徴とするテニスラケット。
【請求項２】
フレーム本体のヘッド部とシャフト部とを連続するスロート部を二股状とし、該スロート部の両側枠の間に第１ヨークと第２ヨークとを設け、上記第１ヨークとヘッド部とを連続させて打球面を囲み、
第１ヨークと第２ヨークの両方にガット孔を設けると共に、上記第１ヨークのガット孔を第２ヨークのガット孔より大きくし、上記打球面に張架するガットは、上記第１ヨークのガット孔のみに通して張設するか、第１ヨークと第２ヨークの両方のガット孔に通して張設するかを選択できる構成とし、かつ、
上記第１ヨークおよび第２ヨークの少なくとも一方のヨークは、該ヨークの長さ方向に延在する嵌合穴に、上記ガット孔を並設した振動吸収材を接着剤を介して固着あるいは嵌合固定して該ヨークと一体化させていることを特徴とするテニスラケット。
【請求項３】
上記第１ヨークおよび第２ヨークともそれぞれ上記フレーム本体に機械的接合あるいは接着剤で接合している請求項１または請求項２に記載のテニスラケット。
【請求項４】
上記第１ヨークと第２ヨークとはスロート部の両側枠内面に配置する補助枠部を介して一体成形し、上記フレーム本体に機械的に接合あるいは接着剤で接合させている請求項１または請求項２に記載のテニスラケット。
【請求項５】
上記第１ヨークおよび／または第２ヨークの打球面側と反対側の面に、隣接するガット孔間に架け渡すガットを位置決め保持する突起部を設けている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のテニスラケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニスラケットに関し、特に、ヨークを改良して振動減衰性を高めるものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年，ラケットフレームは、軽量性，高剛性，高強度，耐久性等の性能が要求されており、その構成材料は繊維強化樹脂が主流となっている。通常、ラケットフレームは炭素繊維のような高強度，高弾性率の繊維で強化された熱硬化性樹脂から成形されている。
この熱硬化性樹脂をマトリクス樹脂とする繊維強化樹脂は剛性が高く優れたものであるが、衝撃を受けた時に振動が発生しやすく、プレーヤーがテニスエルボーになりやすい問題がある。
【０００３】
そのため、例えば、エポキシ樹脂をマトリクス樹脂とし、カーボン繊維の連続繊維を強化繊維とした繊維強化樹脂のラケットフレームの振動減衰性を良くするため，アラミド繊維や超高分子量ポリエステル繊維等の有機繊維を使用する場合もある。しかしながら、振動減衰率は０．６％以下で振動減衰率は余り高くならず，剛性，強度が小さいため，有機繊維のみの補強では剛性の点で問題があった。
【０００４】
そのため、近年、振動減衰性に優れた熱可塑性樹脂をマトリクス樹脂とし、連続繊維にて強化を施した繊維強化熱可塑性樹脂製のラケットフレームが提供されている。具体的には、熱可塑性樹脂マトリクスからなる繊維強化樹脂として、ポリアミド樹脂をマトリクス樹脂とし、連続繊維又は短繊維を強化繊維としており、製法は以下の３種類に分類される。この繊維強化熱可塑性樹脂からなるラケットフレームの振動減衰率は０．９％以上となっている。
（１）短繊維を含むポリアミド樹脂の射出成形。（振動減衰率１．９％）
（２）マトリクスとなる材料の繊維と強化繊維を繊維形状のまま積層し，高温で内圧をかけ，マトリクス樹脂を溶融して成形。（振動減衰率０．９２％）
（３）金型内に強化繊維を予め配置し，ポリアミド樹脂モノマーの反応射出成型（ＲＩＭ）。（振動減衰率１．１％）
上記繊維強化熱可塑性樹脂からなるラケットフレームは熱可塑性樹脂の持つ靭性の高さを反映して，従来の熱硬化性樹脂製ラケットでは達しなかった耐衝撃性、振動減衰性などの特性が得られている。
【０００５】
しかしながら、一般に熱可塑性樹脂は熱硬化性樹脂と比較して、弾性率・強度の環境依存性が大きく、ラケットフレームの使用環境により、剛性等の特性が変化しやすいという欠点がある。
【０００６】
上記マトリクス樹脂を熱可塑性樹脂とした場合、熱硬化性樹脂とした場合のそれぞれの問題を解決するために、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂とを組み合わせたラケットフレームも提案されている。
例えば、特開平６−６３１８３号では、スロート部からグリップ部にかけた部分を熱可塑性樹脂マトリクスで成形し、打球面を囲むガット張架部（フェイス部）を熱硬化性樹脂マトリクスから成形している。
また、特開２０００−７０４１５号では、部分的にＲＩＭナイロンを使用しており、予めカーボン繊維／ＲＩＭナイロンによるヨークを形成し、その後、フレーム本体の金型に配置し、未硬化のカーボン繊維／エポキシ樹脂プリプレグからなる積層体と一体成形するものである。
更に、特開平７−２７５４０１号では、図１８に示すように、スロート部２にヨーク３とほぼ平行に第２ヨーク４を設け、ヨーク３と共に第２ヨーク４にもガット孔５を設けたテニスラケット１であり、ヨーク３と第２ヨーク４のどちらのガット孔５にもガット６を張設することが可能で、選択することにより反発性能とスピン性能との両立を可能とするものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
上記した特開平６−６３１８３号のラケットフレームでは、フレーム本体の半分を熱可塑性樹脂マトリクスで形成されるため、使用環境による影響をうけやすいばかりでなく、ラケットの振動モードが考慮されておらず、有効な振動減衰効果が得られないという問題があった。
また、特開２０００−７０４１５号のラケットフレームでは、ストリングテンション（ガットのテンション）及び打球時の荷重がヨークとフレーム本体との結合部を直撃するため、一体成形による接着を非常に強固にする必要があり、実際には、接合部分でクラックが発生するという問題が生じる。また、接合部分の界面に剪断応力が発生するが、その部分によりフレーム振動を抑制することは困難であった。
特開平７−２７５４０１号のラケットフレーム１では、振動減衰性に問題があり、かつ、第２ヨーク４にガット６を張設した場合、ヨーク３にガット６を通すことにより、ガット６がヨーク３によって固定されてしまうため、ガットの伸縮範囲がフェイス面内に抑えられ、十分に反発性能が向上しない問題がある。
【０００８】
ラケットフレームでは、振動減衰性を高めることが要望されているのに加えて、女性やシニア層からは、少ない力でボールを遠くまで飛ばすことが可能なテニスラケットが要望されており、ますます軽量化（慣性モーメントの低減）、高反発化が望まれるようになってきた。
さらに、競技者向けには、打球面の安定性が要求され、いわゆる面内方向の剛性が重要な性能であることが判明している。
このように、ラケットフレームは、軽量で操作性が良く、かつ、高剛性・高強度で高反発、高い面安定性を有しながら、振動減衰性の良いことが要望されている。また、競技者の中には打球時の強い打球感を好む者もいる。
【０００９】
本発明は上記した要望に鑑みてなされたもので、軽量で、高反発であり、剛性が安定して高く、なおかつ、高い振動減衰性を持ったラケットフレーム及びその製法を提供することを課題としている。また、打球感の好みに応じて、振動減衰性の調節を可能とすることを課題としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、フレーム本体のヘッド部とシャフト部とを連続するスロート部を二股状とし、該スロート部の両側枠の間に第１ヨークと第２ヨークとを設け、上記第１ヨークとヘッド部とを連続させて打球面を囲み、
上記第１ヨークと第２ヨークの少なくとも一方は上記フレーム本体に機械的に接合あるいは接着剤を介して接合して、該接合した界面を振動吸収部とし、かつ、第１ヨークと第２ヨークの両方にガット孔を設けると共に、上記第１ヨークのガット孔を第２ヨークのガット孔より大きくし、上記打球面に張架するガットは、上記第１ヨークのガット孔のみに通して張設するか、第１ヨークと第２ヨークの両方のガット孔に通して張設するかを選択できる構成としていることを特徴とするテニスラケットを提供している。
【００１１】
上記構成のテニスラケットにおいて、第１ヨークと第２ヨークの少なくとも一方と上記フレーム本体とが異なる材質により形成していることが好ましい。これにより、フレーム本体と材質を相違させたヨークとの接合部分において、フレーム本体の変形時に発生する剪断力を集中させて振動減衰性を高めることができる。さらに、フレーム本体を熱硬化性の繊維強化樹脂で成形する一方、第１ヨークあるいは／および第２ヨークを熱可塑性のナイロン等で成形すると、ヨーク自身の振動吸収性を高めることできる。
なお、第１ヨークと第２ヨークの両方をフレーム本体の材質と相違させると共に、第１ヨークの材質と第２ヨークの材質とを相違させてもよい。
【００１２】
さらに、上記第１ヨークと第２ヨークの両方あるいは一方は、長さ方向に延在する嵌合穴を備え、該嵌合穴に上記ガット孔を並設した振動吸収材を嵌合固定した構成とすることもできる。
この場合、上記振動吸収材は嵌合穴に接着剤を介して固着し、あるいは凹凸嵌合による圧入固定することにより一体化させてヨークの一部としている。いずれの場合も、取付部材として熱可塑性樹脂からなる振動減衰性の良い材質で成形すると、より振動減衰性を高めることができると共に、該振動吸収材と嵌合穴との接着界面においても振動を吸収することができ、第１ヨークおよび第２ヨークを上記構成とすると振動減衰性を飛躍的に高めることができる。
【００１３】
また、上記のように第１ヨークと第２ヨークとにそれぞれガット穴を設けておくと、打球面に張架するガットは、第１ヨークのガット孔のみに通して張架した場合には、従来通りの反発性能となる。一方、第１ヨークと第２ヨークの両方のガット孔に通して張架した場合には、ガットの張架長さが大となり、ガットの変形量を大きくできることにより、反発性能を向上させることができると共にコントロール性も高めることができる。
このように、プレーヤーの好みに合わせて反発性能の強弱を調節することが可能となる。
【００１４】
さらに、上記テニスラケットは、第１ヨークと第２ヨークを備えているため、特に、面内方向の剛性が向上する。そのため、通常、剛性を上げるために使用する高弾性系の補強層を追加する必要がなく、第２ヨークを取り付けてもテニスラケットを軽量化することができる。
【００１５】
上記ヨークの素材は繊維強化樹脂、樹脂単体、金属、木材又は、これらの複合材から形成している。高振動減衰効果の点より、繊維強化熱可塑性樹脂製であることが好ましい。
【００１６】
上記第１ヨーク、第２ヨークの製法は、
カーボン繊維等の短繊維で強化した状態で射出成形する製法、
ポリアミド繊維とカーボン繊維のコミングルドヤーンをブレイド（組紐）に織りし、該強化繊維にポリアミドを加熱溶融して成形する方法、
発泡エポキシにナイロンチューブを被覆し、さらにカーボンブレイドを積層したものにＲＩＭナイロンモノマーを注入して成るＲＩＭナイロン成形する方法等がある。
【００１７】
一方、フレーム本体の素材は、連続繊維で強化された樹脂からなり、ヨークとの材質を相違させる点から、ヨークが繊維強化熱可塑性樹脂からなる場合、フレーム本体は繊維強化熱硬化性樹脂からなることが好ましい。
なお、フレーム本体を繊維強化熱可塑性樹脂から形成し、第１ヨーク、第２ヨークの少なくともいずれか一方を繊維強化熱硬化性樹脂から形成してもよい。
【００１８】
また、上記のように、第１ヨークと第２ヨークの少なくとも一方は上記フレーム本体に機械的に接合あるいは接着剤を介して接合して、該接合した界面を振動吸収部としている。
【００１９】
上記テニスラケットでは、フレーム本体と第１ヨーク、第２ヨークの少なくとも一方との接合部において、フレーム本体の変形時に発生する剪断力を集中させて振動減衰性を高めている。
フレーム本体とヨークとの接合は、機械的接合あるいは接着剤を介した接合でもよいが、接合する部分の面積が大きいとより好ましい。接合面積が大きいと、振動減衰性に寄与する剪断力を受け易いからである。
このテニスラケットにおいても、前記発明のテニスラケットと同様、打球面に張架するガットは、上記第１ヨークのガット孔のみに通して張架した場合には、従来通りの反発性能となり、第１ヨークと第２ヨークの両方のガット孔に通して張架した場合には、反発性能を向上させることができ、反発性能の強弱を調節することができる。
さらに、第１ヨークと第２ヨークを備えているため、特に面内方向の剛性が向上する。そのため、通常、剛性を上げるために使用する高弾性系の補強層を追加する必要がなく、テニスラケットを軽量化することができる。
【００２０】
上記機械的接合手段とは、粘着性を有する材料や化学的結合力を介せずに接合する手段であり、接合させる物同士の形状等の違いや変化の組み合わせにより結合させる手段である。具体的には、凹凸嵌合、ネジ止め、はめ合わせ、噛み合わせ、引っかけ係止、ボルト・ナット、バネ等が挙げられ、凹凸嵌合、ネジ止め等が好適に用いられる。
この機械的接合力は、当然、ストリング力を保持でき、さらにボールの衝撃力に耐えうる接合力を備えたものとしている。
【００２１】
具体的には、フレーム本体の内側とヨークの接合面のいずれか一方に凸部又は凹部を設ける一方、他方に凸部又は凹部に嵌合する凹部又は凸部を設け、これらを凹凸嵌合により結合している。
その際、フレーム本体に凸部、ヨークに凹部を設けると、フレーム本体に対するヨークの拘束が小さくなり、容易に嵌合することができる。
【００２２】
上記機械的接合手段による接合面に、振動吸収性に優れた接着剤又は／及び、制振フィルム又は制振シートを介在させてもよい。
即ち、フレーム本体とヨークとの結合に関しては、機械的結合に加えて、ヨークおよびフレーム本体よりも弾性率が小さい接着剤を併用してもよく、その場合には接着剤による接着力効果がある。
上記接着剤を介在させても、フレーム本体およびヨークよりは弾性率が小さいため、その部分に剪断応力が集中させることができ、かつ、接着剤を選定することでフレーム全体の振動減衰性を調整することが可能となる。
また、フレーム本体とヨークとの接合面の少なくとも一部に高減衰性材料（フィルム・シート・制振塗料）を介在させてもよく、この制振材を選定することで減衰性能を容易に調整することができる。
これら減衰材は単体で使用しても良いし、接着剤と併用しても良い。
上記接着剤、制振材をフレーム本体とヨークの接合面に介在させると、不快な音が発生するのを防止できる効果がある。
上記制振フィルムとしては、シーシーアイ社のダイポルギーフィルムが好適に用いられる。
上記接着剤としては、可撓性の高いものが好ましく、エポキシ系の他、ウレタン系等の接着剤がある。
【００２３】
また、上記フレーム本体と第１ヨークまたは／および第２ヨークとを機械的接合手段による接合あるいは接着材により接合した場合においても、上記したように、フレーム本体とヨークとを異なる材質により形成することが好ましい。これにより、フレーム本体の振動をさらに吸収させることができるためである。
【００２４】
上記第１ヨークと第２ヨークとは別体としていずれか一方を上記フレーム本体と一体成形すると共に他方を機械的に接合あるいは接着剤で接合し、あるいは、上記第１ヨークおよび第２ヨークともそれぞれ上記フレーム本体に機械的接合あるいは接着剤で接合している。
なお、第１ヨークと第２ヨークのいずれか一方をフレーム本体と材質を変えている場合は、第１ヨークと第２ヨークともフレーム本体とモールドして一体成形してもよい。
【００２５】
上記第１ヨークと第２ヨークとを一体成形する場合、第１ヨークと第２ヨークとはスロート部の両側枠内面に配置する補助枠部を介して一体成形し、フレーム本体に機械的に接合あるいは接着剤で接合させることが好ましい。
上記構成とすると、補助枠部をスロート部に接合するため、フレーム本体とのの接合面が大きくなるため、振動吸収性を向上させることができると共に、接合強度も高めることができる。
【００２６】
さらに、上記補助枠部の先端を接合してスロート部のシャフト先端まで取り付けると共に、接合部から突起を設け、この突起をシャフト部の先端に設けた切れ込みに嵌合する構成とすることが好ましい。
シャフト部に切れ込みを設けることにより、フレーム本体への補助枠部の接合強度を高めることができる。
【００２７】
上記第１ヨークのガット孔は第２ヨークのガット孔より大きくすることが好ましい。
第１ヨークと第２ヨークのガット孔にガットを通した場合、第１ヨークのガット孔が第２ヨークのガット孔よりも大きいと、第１ヨークのガット孔によってガットが固定されないため、ガットの長さを有効に活用でき、反発性能を向上させることができるためである。
なお、第１ヨークのガット孔の孔径は、２．０ｍｍ〜６．０ｍｍとし、好ましくは２．２ｍｍ〜５．５ｍｍである。ガット孔の孔径が２．０ｍｍより小さいと、ガットがガット孔に接触し、反発性能の向上に寄与しないためである。一方、６．０ｍｍより大きいと、第１ヨークの強度が低くなるためである。
【００２８】
上記第１ヨークおよび／または第２ヨークの打球面側と反対側の面に、隣接するガット孔間に架け渡すガットを位置決め保持する突起部を設けることが好ましい。該突起部によって、ガットが位置決め保持されると共に、ガットが保護されるため、従来のように、ガットの張架後にガット保護材を取り付ける必要がなくなる。
【００２９】
ヨークに用いられる樹脂としては、上述したように、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂、金属、木材等が挙げられるが、具体的には、熱硬化性樹脂としては、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂、ケイ素樹脂等が挙げられる。熱可塑性樹脂としては、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロピレン樹脂、フッ素樹脂等が挙げられる。
【００３０】
また、繊維強化樹脂に用いられる強化繊維としては、一般に高性能強化繊維として用いられる繊維が使用できる。例えば、カーボン繊維、黒鉛繊維、アラミド繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維等が挙げられる。また金属繊維を用いてもよい。軽量で高強度であることからカーボン繊維が好ましい。これらの強化繊維は、長繊維、短繊維の何れであっても良く、これらの繊維を２種以上混合して用いても構わない。強化繊維の形状や配列については限定されず、例えば、単一方向、ランダム方向、シート状、マット状、織物（クロス）状、組み紐状などいずれの形状・配列でも使用可能である。
【００３１】
金属としては、アルミ、チタン、マグネシウム等の軽量金属が挙げられ、あるいはそれぞれの金属が主成分となる合金でもよい。
マトリクス樹脂としては、例えば、ポリアミド樹脂やポリアミドとＡＢＳのアロイ等が好適に用いられる。
【００３２】
なお、フレーム本体は、繊維強化プリプレグの積層体からなるものに限定されず、マンドレルにフィラメントワインデイングで強化繊維を巻き付けてレイアップを形成しておき、これを金型内に配置してリムナイロン等の熱可塑性樹脂を充填して形成したフレーム本体とすることもできる。
【００３３】
上記フレーム本体と第１ヨークまたは／および第２ヨークとを接合する接着剤、第１ヨークまたは／および第２ヨークに嵌合穴を設けて振動吸収材を嵌合して接着剤する接着剤としては、以下に列挙するものが挙げられる。
・シアノアクリレートとエラストマーをベースにした高剥離強度耐衝撃用接着剤。例えば、スリーボンド社製  １７３１・１７３３。
・ゴム微粒子をエポキシ樹脂に均一分散させることで、安定した強靱性がある常温硬化型二液性エポキシ樹脂  高剪断接着力タイプとして、例えば、スリーボンド社の２０８２Ｃ。
・シリル基含有特殊ポリマーを主成分とし、空気中の微量水分と反応して硬化する一液湿気硬化型弾性接着剤。例えば、スリーボンド社製の１５３０。
・ウレタン系接着剤「エスプレン」
・チバガイギー社「Ｒｅｄｕｘ  ６０９」  「ＡＷ１０６／ＨＶ９５３Ｕ」「ＡＷ１３６Ａ／Ｂ」
・ＬＯＣＴＩＴＥ社「Ｅ−２１４」
・ スリーエム社「ＤＰ−４６０」  「９３２３Ｂ／Ａ」
【００３４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図５は、本発明の第１実施形態のテニスラケットを示し、繊維強化樹脂製のパイプからなるフレーム本体１００により、ガット張架部となるヘッド部１０、スロート部１１、シャフト部１２、グリップ部１３を連続的に形成し、スロート部１１の両側枠の間の先端に第１ヨーク１４を設け、スロート部１１の長さ方向の略中間部に第２ヨーク１５を設けている。
【００３５】
上記第１ヨーク１４と第２ヨーク１５には図２に示すように、ガット孔１４ａ、１５ａを設けている。よって、ヘッド部１０のガット孔１０ａと第１ヨーク１４のガット孔１４ａとのガットＧを張架してヘッド部１０と第１ヨーク１４とをガット張架部とする場合と、第１ヨークのガット孔１４ａを貫通させて第２ヨーク１５のガット孔１５ａに通して張架して、ヘッド部１０と第２ヨーク１５とでガット張架部とする場合とを選択でき、打球面Ｓの面積を変えることが出来るようにしている。
【００３６】
上記フレーム本体１００の材質には、熱硬化性繊維強化樹脂からなり、第１ヨーク１４と第２ヨーク１５の材質は熱可塑性繊維強化樹脂からなり、フレーム本体１００と第１、第２ヨーク１４、１５の材質を相違させ、金型内で一体成形している。
【００３７】
詳しくは、図４に示すように、フレーム本体１００として、強化繊維として炭素繊維を用い、マトリクス樹脂としてエポキシ樹脂を用いた炭素繊維プリプレグを積層したパイプ状のレイアップ３１ａを作成する一方、第１ヨーク１４は発泡材の表面にエポキシプリプレグを積層し、第２ヨーク１５は６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填したレイアップを成形金型で射出成形している。  上記フレーム本体のレイアップ３１ａを成形用金型３２のキャビテイ３２ａに充填し、第１ヨークと第２ヨークのレイアップ３１ｂもキャビテイ３２ａに配置する。この際、フレーム本体のレイアップ３１ａと第１ヨーク、第２ヨーク３１ｂとの接合部分に、エポキシ系接着剤とシランカップリング剤を塗布している。
次に、金型を型締して、１５０℃、３０分間の加熱を行うと同時にレイアップ３１ａの内圧チューブ３０内に９ｋｇｆ／ｃｍ2の空気圧を付加し、一体成形後には内圧チューブ３０を引き抜いている。
【００３８】
上記第１ヨーク１４には打球面側に溝１４ｂを設け、該溝１４ｂの底面よりガット孔１４ａを第２ヨーク１５側に貫通して設けている。
第２ヨーク１５のガット孔１５ａはガット孔１４ａと同一直線上に形成し、図３（Ｂ）（Ｃ）に示すように、ガット孔１５ａの間の厚さ方向の両側に突起部１５ｂを設け、ガット孔１５ａの間に架け渡すガットＧを位置決め保持するようにしている。なお、第１ヨーク１４にも同様なガット位置決め保持用の突起部を設けてもよい。
【００３９】
上記第１ヨーク１４のガット孔１４ａは孔径を大としてガットＧを遊挿させて、ガットＧの自由度を高めている。該第１ヨーク１４のガット孔１４ａを第２ヨーク１５のガット孔１５ａより大きくすることが好ましい。
なお、ガット孔の加工上で径を相違させることが困難な場合は、第２ヨーク１５のガット孔１５ａも第１ヨーク１４のガット孔１４ａと同様に大きくしている。  さらに、第１ヨーク１４と連続する部分のヘッド部１０の４〜５時（８時〜７時）の位置のガット孔１０ａー１も孔径を大きくしている。よって、これらのガット孔１０ａ−１は長尺で且つ大径となる。
【００４０】
上記構成のテニスラケットでは、第１ヨーク１４、第２ヨーク１５とフレーム本体１００とが異なる材質により形成しているため、両者の接合面に打球時にフレーム本体１００の変形により発生する剪断力を集中させることで、フレーム本体１００の振動吸収を図ることができ、フレーム本体１００のグリップ部１３を把持するプレーヤーに伝わる振動を減衰することができる。
さらに、上記テニスラケットは、第１ヨーク１４の他に第２ヨーク１５を備えているため、特に、面内方向の剛性を向上させることができる。そのため、通常、剛性を上げるために使用する高弾性系の補強層を追加して設ける必要がなく、テニスラケットを軽量化することができる。
【００４１】
また、図１および図５（Ａ）に示すように、ガットＧを第１ヨーク１４と第２ヨーク１５の両方のガット孔１４ａ、１５ａに通して張架した場合、第１ヨーク１４のガット孔１４ａを大きくしてガットＧを遊挿しているため、第２ヨーク１４とヘッド部との間に張架されるガットＧの有効活用長さを大とできる。また、ヘッド部１０の４〜５時（８〜７時）の部分のガット孔１０ａ−１も長く且つ孔径を大としているため、ガットＧの有効活用長さが大となる。このようにヨーク側および該ヨークに近接したヘッド部においてガットＧの有効活用長さを大としていることにより、打球面Ｓのスイートエリアを拡大でき、テニスラケットの反発性能を高めることができる。
さらに、第２ヨーク１５の打球面と反対側の面に設けた突起部１５ｂによって、ガットが位置決め保持されると共に、ガットが保護され、従来のように、ガットの張架後にガット保護材を取り付ける必要がない。
【００４２】
一方、図５（Ｂ）に示すように、第１ヨーク１４のガット孔１４ａのみにガットＧを通し、第２ヨーク１５のガット孔１５ａにはガットを通さない場合には、ガット孔１４ａにグロメット３３を嵌合して、該グロメット３３の中空孔３３ａをとおしてガットＧを張架している。
この第１ヨーク１４とヘッド部１０との間にガットＧを張架した場合は、第２ヨーク１５とヘッド部１０との間にガットを張架した場合と比較して、ガットの自由度が小さくなり反発性能は低下するがコントロール性は良好となる。
このように、反発性能が異なり、プレーヤーは自己に適した反発性能、コントロール性能を選択することが可能となる。
また、第１ヨーク１４に張架したガットＧは第２ヨーク１５で保護することができる。
【００４３】
なお、上記第１実施形態では、第１ヨーク１４、第２ヨーク１５共に、フレーム本体１００の材料とは異なる材料を用いたが、第１ヨーク１４と第２ヨーク１５のどちらか一方をフレーム本体１００と異なる材料によって形成し、他方をフレーム本体１００と同じ材料によって形成してもよい。
【００４４】
図６乃至図８は、本発明の第２実施形態のテニスラケットを示し、第１実施形態との相違点は、第１ヨークと第２ヨークとを一体成形したヨーク本体２０を設け、該ヨーク本体２０をフレーム本体１００’と機械的に接合している点である。
【００４５】
上記ヨーク本体２０は、第１ヨーク２４と第２ヨーク２５、補助枠部２６を一体成形しており、第１ヨーク２４と補助枠部２６により略三角形の枠部を形成し、両側の補助枠部２６の中間部に第２ヨーク２５を架け渡した形状としている。上記第１ヨーク２４の両側をフレーム本体のヘッド部１０'と接合すると共に補助枠部２６をスロート部１１’に接合している。
【００４６】
上記第１ヨーク２４の両側はヘッド部１０'の５時（７時）の位置まで延在し、この部分に凹部２４ｃを設け、ヘッド部１０’に設けた凸部１０'ａと嵌合させ且つウレタン系接着剤を介して機械的接合を行っている。
補助枠部２６は両側のスロート部１１'の内面に沿ってシャフト部１２'に達する位置まで延在し、延在させた左右の補助枠部２６の先端より突片２７を設けている。両側の補助枠部２６は幅方向を不均一とし、図８に示すように、スロート部１１’の内面に補助枠部２６の形状に対応した凹部１１’ａを設けて嵌合係止している。
また、補助枠部２６の先端より突出する突片２７は、シャフト部１２'の先端中央に設けたスリット１２'ａに挿入して嵌合している。
【００４７】
上記ヨーク本体２０の第１ヨーク２４と第２ヨーク２５には第１実施形態と同様にガット孔２４ａ、２５ａを設けている。第１、第２ヨークのガット孔２４ａ、２５ａはいずれも打球面側の孔径を大とした円錐形状とし、かつ、ガット孔２４ａはガット孔２５ａよりも孔径を大としている。
【００４８】
上記のようにガット孔２４ａ、２５ａの孔径を変える加工は、フレーム本体１００’に後付けで接合するため容易に加工できる。
なお、第１実施形態のように、フレーム本体と第１、第２ヨークとを金型内で一体成形した場合には、縦方向のガット孔を打球面側からドリルで孔あけ加工しようとすると、ドリル本体がヘッド部に当たるため、打球面側からは孔あけ加工が困難で、よって、上記した打球面側の孔径を大とした加工は容易ではない。
他の形状は第１実施形態と同様であるため説明を省略する。
【００４９】
第２実施形態ではフレーム本体１００'は第１実施形態と同一材質で形成する一方、ヨーク本体２０はフレーム本体と同一材質のものを射出成形して設けている。なお、ヨーク本体２０をフレーム本体１００’と異なる材質のものから形成してもよい。
【００５０】
上記した第２実施形態のテニスラケットでは、フレーム本体１００'とヨーク本体２０とを別部材として成形後、機械的結合手段及び接着剤により結合させているため、両者の接合面にラケットフレームの変形時に発生する剪断力を集中させることでラケットフレームの振動減衰性能を高めることができる。
【００５１】
また、第１ヨーク２４、第２ヨーク２５のガット孔２４ａ、２５ａは打球面側を大としているため、ガットＧの自由度をより高めることができ、反発性能の向上を図ることができる。
かつ、ガット孔の位置ずれを緩和できる。
他の作用効果は第１実施形態と同様であるため、説明を省略する。
【００５２】
なお、上記第２実施形態では、第１ヨークおよび第２ヨークには打球面と反対面にガットの位置決め保持用の突起部を設けていないが、図９に示すように、第１ヨーク２４と第２ヨーク２５の打球面側と反対面に突起部２４ｂ、２５ｂを設けてもよい。
【００５３】
第２実施形態では、機械的接合手段と接着剤により、ヨーク本体２０とフレーム本体１００'を接合させているが、両者の接合面に制振フィルムを挟み込んでもよい。これにより、さらに振動減衰性を向上することができる。また、上記第２実施形態では、ウレタン系の接着剤を用いているが、その他、必要性能に応じて、振動吸収性に優れた接着剤等を用いても良い。
【００５４】
図１０は第３実施形態を示し、第１ヨーク２４’と第２ヨーク２５’とをスロート部に沿わせる補助枠部２６’を介して一体成形したヨーク本体２０’のレイアップを設け、このヨーク本体２０’をフレーム本体１００’のレイアップと共に金型３２のキャビテイ３２ａに充填して一体成形してもよい。即ち、第２実施形態ではヨーク本体をフレーム本体と機械的手段で接合しているが、第１実施形態と同様に金型で一体成形してもよい。
【００５５】
図１１および図１２は第４実施形態を示す。
第４実施形態では、第１ヨーク３４及び第２ヨーク３５ともフレーム本体１００”と一体成形している。
これら第１ヨーク３４と第２ヨーク３５には夫々長さ方向に大きな嵌合穴３４ａ、３５ａを予め形成し、それぞれガット穴３６、３７を所要間隔をあけて穿設している振動吸収材３８、３９を嵌合穴３４ａ、３５ａに嵌合固着して、第１ヨーク３４、第２ヨーク３５と一体化している。
【００５６】
上記嵌合穴３４ａ、３５ａは下部を段状に広げて左右両側部に凹部３４ａ１、３５ａ１を設ける一方、振動吸収材３８、３９は下部を段状に突出させて左右両側部に凸部３８ａ、３９ａを設けている。嵌合穴３４ａ、３５ａに振動吸収材３８，３９を挿入して接着材で固着している。この状態で第１ヨーク３４、第２ヨーク３５から振動吸収材３８、３９に突出せず第１ヨーク、第２ヨークの一部となって一体化させている。
【００５７】
上記第１ヨーク３４、第２ヨーク３５は第１実施形態と同様に発泡材の表面にエポキシプリプレグを積層した素材からなり、振動吸収材３８、３９は熱可塑性樹脂のナイロンより成形している。
【００５８】
第１ヨーク３４の嵌合穴３４ａに挿入固着する振動吸収材３８のガット穴３６は、第２ヨーク３５の嵌合穴３５ａに挿入固着する振動吸収材３９のガット穴３７より小さくしている点は上記実施形態と同様である。
【００５９】
上記構成とすると、第１ヨーク３４と振動吸収材３８、第２ヨーク３５と振動吸収材３９とがそれぞれ接合する界面が凹凸嵌合により広面積となっているため、この界面での振動減衰性を高めることが出来ると共に、取付部材３８、３９自体を振動吸収性の良い熱可塑性樹脂のナイロンで成形しているため、さらに、振動減衰性を高めることができる。
さらに、振動吸収材３８、３９の材質、ガット穴の大きさ、位置等を任意に調節することも可能となり、種々の性能を有するラケットを容易に設けることができる。
第１ヨークと第２ヨークのガット穴を選択してガットを取り付けることができる等、他の作用は第１、第２実施形態と同様であるため、説明を省略する。
【００６０】
図１３は第５実施形態を示し、第１ヨーク４４と第２ヨーク４５とを夫れ夫れ同一材質で別個に形成し、かつ、フレーム本体１００”とは異なる材質で形成している。
第１ヨーク４４および第２ヨーク４５の両側部にはフレーム本体１００”と嵌合する延長部４４ｃ、４５ｃを設け、フレーム本体１００”に形成した凹部１００”ａ、１００”ｂに嵌合すると共に接着剤を介して固着している。
他の構成および作用効果は第１、第２実施形態と同様であるため、説明を省略する。
【００６１】
本発明のテニスラケットの実施例▲１▼〜▲８▼と比較例▲１▼▲２▼を作成し、ヘッド部の側面と打球面の剛性、振動（面外方向一次減衰率、面外方向二次減衰率、ストリング減衰率）、反発係数を測定し、更に、実打テストを行った。
【００６２】
実施例(1)〜(8)および比較例(1)(2)のテニスラケットは、すべて略同一形状とし、ラケット全長を６８５ｍｍとした。フレームのヘッド部は、面外方向の厚みを２８ｍｍ、面内方向の幅を１３〜１６ｍｍとした略楕円形状の断面形状とした。打球面の面積を１１４平方インチとした。
また、フレーム本体の材質、製造方法はすべて同一であり、φ１４．５のマンドレルに６６ナイロンチューブを被せ、該チューブにＣＦプリプレグ（東レＴ−３００，Ｔ−７００、Ｔ−８００、Ｍ４６Ｊ）を積層した。上記プリプレグの繊維角度は０°、２２°、３０°、９０°とし積層した。
積層した後、マンドレルより引き抜いてフレーム本体のレイアップを作成し、成形用金型のキャビテイに充填し、金型を型締して、１５０℃、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ３０内に９ｋｇｆ／ｃｍ2の空気圧を付加し、チューブを引き抜いた。これにより中空部を有するパイプ状のラケットフレームを得た。その後、ラケットエンドから１５ｃｍの位置までのグリップ部内のリブをカットした。
【００６３】
実施例▲１▼のテニスラケットは、第１実施形態に該当し、フレーム本体、第１ヨーク、第２ヨークをそれぞれ別々に作製し、金型で一体成形した。なお、第１ヨークおよび第２ヨークともガットの位置決め保持用の突起部は設けていない。
第１ヨークは発泡材の表面にエポキシプリプレグを積層して作成し、第２ヨークは６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填したものを射出成形用金型を使用して成形した。
フレーム本体と第１ヨークおよび第２ヨークとの接合部分に、エポキシ系接着剤とシランカップリング剤を塗布し、補強を加えた。ガット孔径は第１ヨーク、第２ヨーク共に、通常のガット孔と同じ４．０ｍｍとした。
【００６４】
実施例▲２▼のテニスラケットは、実施例▲１▼のテニスラケットと同様に作製し、第１ヨークのガット孔径を通常よりも大きい５．０ｍｍとし、第２ヨークのガット孔径は４．０ｍｍとした。
【００６５】
実施例▲３▼のテニスラケットは実施例▲１▼と同一形状で、フレーム本体、第１ヨーク、第２ヨークをそれぞれ別々に作製し、金型で一体成形した。第１ヨークは６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填したものを射出成形用金型を使用して成形した。第２ヨークは発泡材の表面にエポキシプリプレグを積層して作成した。
また、金型内で一体成形する際、フレーム本体と第１ヨーク、第２ヨークとの接合部分に、エポキシ系接着剤とシランカップリング剤を塗布し、補強を加えた。第１ヨークのガット孔径は５．０ｍｍ、第２ヨークの孔径は４．０ｍｍとした。また、ヘッド部の４〜５時（８〜７時）に相当する部分のガット孔はφ７ｍｍとした。
【００６６】
実施例▲４▼のテニスラケットも実施例▲１▼と同一形状で、フレーム本体、第１ヨーク、第２ヨークをそれぞれ別々に作製し、金型で一体成形した。第１ヨーク、第２ヨーク共に６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填したものを、射出成形用金型を使用して射出成形した。また、一体成形する際、フレーム本体と第１ヨーク、第２ヨークとの接合部分に、エポキシ系接着剤とシランカップリング剤を塗布し、補強を加えた。第１ヨークのガット孔径は５．０ｍｍ、第２ヨークの孔径は４．０ｍｍとした。また、ヘッド部の５時（７時）に相当する部分のガット孔はφ７ｍｍとした。
【００６７】
実施例▲５▼のテニスラケットは、第４実施形態に該当し、フレーム本体、第１ヨーク、第２ヨークをそれぞれ別々に作製し、フレーム本体と第１ヨークとは金型で一体成形し、第２ヨークを第１ヨークに嵌合して機械的接合を行い、さらにウレタン系接着剤でそれぞれ接合した。
第１ヨーク、第２ヨークは共に、６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填したものを、射出成形用金型を使用して、射出成形した。また、第１ヨークのガット孔の孔径は５．０ｍｍ、第２ヨークのガット孔の孔径は４．０ｍｍとした。また、ヘッド部の５時（７時）に相当する部分のガット孔はφ７ｍｍとした。
【００６８】
実施例▲６▼のテニスラケットは、第３実施形態に該当し、第１ヨークと第２ヨークをスロート部に沿わせる補助枠部を介して一体で成形した。該ヨークをフレーム本体と金型で一体的に成形した。金型のキャビテイに充填させる時に、凹凸嵌合させると共に、エポキシ系接着剤とシランカップリング剤を介して固着した。第１ヨーク、第２ヨークは共に６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填したものを、射出成形用金型を使用して、射出成形した。
第１ヨークのガット孔径は５．０ｍｍ、第２ヨークの孔径は４．０ｍｍとした。また、ヘッド部の５時（７時）に相当する部分のガット孔はφ７ｍｍとした。
【００６９】
実施例▲７▼のテニスラケットは、第２実施形態に該当し、第１ヨークと第２ヨークを補助枠部を介してヨーク本体を成形した。該ヨーク本体をフレーム本体に凹凸嵌合させて機械的接合を行った。
第１ヨーク、第２ヨーク共に、６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填したものを、射出成形用金型を使用して、射出成形した。第１ヨークのガット孔径は６．０ｍｍ、第２ヨークの孔径は４．０ｍｍとした。また、ヘッド部の５時（７時）に相当する部分のガット孔はφ７ｍｍとした。
また、第１ヨークの打球面側に幅５ｍｍ、深さ５ｍｍの溝を設けた。
【００７０】
実施例▲８▼のテニスラケットは、第１ヨークと第２ヨークに突起部を設け、グロメットを装着しなくてもガットを張れるようにした。
その他の構成は実施例▲７▼と同様とした。
【００７１】
比較例▲１▼のテニスラケットは、通常のテニスラケットで、フレーム本体と第１ヨークとを金型で一体成形しており、第２ヨークは設けなかった。第１ヨークは発泡材の表面にエポキシプリプレグを積層し、第１ヨークのガット孔径は４．０ｍｍとした。
比較例▲２▼のテニスラケットは、フレーム本体、第１ヨーク、第２ヨークのレイアップをそれぞれ設け、金型で一体成形した。第１ヨーク、第２ヨークは発泡材の表面にエポキシプリプレグを積層した同一の材質とし、第１ヨーク、第２ヨーク共に、ガット孔径は４．０ｍｍとした。
【００７２】
実施例および比較例の材質、形状、グロメットの有無、重量、バランス位置（テニスラケットのグリップエンドから重心位置までの寸法）、テスト結果を下記の表１に示す。
なお、表１中のヨーク材質のＥＰとはフレーム本体に用いた材質と同じ材質を示し、ＮＹは６ナイロンに長さ１ｍｍのカーボン繊維を３０％充填した材質を示す。
測定時には、比較例▲１▼のみガットを第１ヨークに張設し、実施例▲１▼〜▲８▼及び比較例▲２▼は、第１ヨーク及び第２ヨークのガット孔にガットを通し、ガットを張設した。その際、実施例▲８▼以外は肉厚１ｍｍの円筒形状のグロメットをガット孔に装着した。
【００７３】
【表１】
0003970582.tif 000002
【００７４】
（側圧剛性の測定）
側圧剛性の測定は、図１４に示すように、実施例及び比較例のテニスラケットを横向きで打球面Ｆを垂直方向として、テニスラケットを保持している。この状態で上方のヘッド部１０のサイド１０ｓに対して、平板Ｐにより、７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、側圧剛性を測定した。
【００７５】
（打球面剛性の測定）
打球面剛性（面外方向の剛性）測定は、図１５に示すように、実施例及び比較例のテニスラケットを水平に配置し、そのヘッド部１０のトップ１０ｔを受け治具６１（Ｒ１５）で支持すると共に、トップ１０ｔから３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部１１の両側から第１ヨーク１４にかけた位置を受け治具６２（Ｒ１５）で支持した。この状態で、受け治具６１より受け治具６２の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具６３（Ｒ１０）により上方より７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、打球面剛性を測定した。
【００７６】
（面外１次振動減衰率の測定）
図１６（Ａ）に示すように、各実施例及び比較例のテニスラケットにおいて、ヘッド部１０の上端を紐５１で吊り下げ、ヘッド部１０とスロート部１１との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図１６（Ｂ）に示すように、ヘッド部１０とスロート部１１の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。測定は、各実施例および比較例毎に、各テニスラケットについて測定した。
【００７７】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００７８】
（面外２次振動減衰率の測定）
図１６（Ｃ）に示すように、各実施例及び比較例のテニスラケットにおいて、ヘッド部１０の上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１１とシャフト部１２との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。測定は、各実施例および比較例毎に、各テニスラケットについて測定した。
【００７９】
（ストリング振動減衰率の測定）
図１６（Ｄ）に示すように、各実施例及び比較例のテニスラケットにおいて、ストリングを張架した状態でヘッド部１０上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１１とシャフト部１２との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、ヘッド部１０の中央部においてストリングをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、ストリング振動減衰率とした。測定は、各実施例および比較例毎に、各テニスラケットについて測定した。
【００８０】
（反発係数の測定）
反発係数は、図１７に示すように、実施例及び比較例のテニスラケットに、ガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。このような方法で、反発係数を測定した。
【００８１】
（実打テストの方法）
実施例及び比較例のテニスラケットを用いて実打テストを行った。実打テストは中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）６６名で行い、ボールの飛び、コントロール性、操作性の項目につき、５点満点（高得点である程性能が優れている）で評価し、平均値を求めた。
【００８２】
上記表１に示す結果から明らかなように、第２ヨークを設けた実施例▲１▼〜▲８▼及び比較例▲２▼は第２ヨークを設けなかった比較例▲１▼に比べて、側圧及び打球面共に剛性が優れていた。これにより、第２ヨークを設けることで剛性が向上することが認められた。また、剛性を向上させることにより、コントロール性が向上することが、実打テストによって確認された。
【００８３】
フレーム本体と第１ヨークの材質が異なる実施例▲３▼〜▲８▼は、材質が同じである実施例▲１▼▲２▼及び比較例▲１▼▲２▼に比べて、面外１次減衰率が優れていた。これと同様、フレーム本体と第２ヨークの材質が異なる実施例▲１▼▲２▼▲４▼〜▲８▼は、材質が同じである実施例▲３▼及び比較例▲２▼に比べて、面外２次減衰率が優れていた。これにより、第１ヨークと第２ヨークの材質をフレーム本体と変えることによって、振動減衰性が向上することが認められた。
【００８４】
第１ヨークと第２ヨークを一体成形した実施例▲６▼〜▲８▼は、第１ヨークと第２ヨークを別々に成形した実施例▲４▼▲５▼に比べて、面外１次減衰率及び面外２次減衰率共に優れていた。これにより、第１ヨークと第２ヨークを一体成形することにより、振動減衰性が向上することが認められた。さらに、第１ヨークと第２ヨークを一体成形した後、フレーム本体と機械的接合をした実施例▲７▼は、第１ヨーク、第２ヨーク、フレーム本体をすべて一体成形した実施例▲６▼▲８▼に比べて、面外１次減衰率及び面外２次減衰率共に優れていた。これにより、一体成形した第１ヨークと第２ヨークをフレーム本体に機械的接合することにより、振動減衰性が向上することが認められた。また、実打テストの振動吸収性からも同様の結果が得られた。
【００８５】
第１ヨーク及び第２ヨークにグロメットを装着しなかった実施例▲８▼は、グロメットを装着した実施例▲１▼〜▲７▼及び比較例▲１▼▲２▼に比べて、ストリング減衰率が優れていた。これにより、グロメットを装着しないことにより、ストリング減衰率が向上することが認められた。
【００８６】
第２ヨークでガットを張架した実施例▲１▼〜▲８▼及び比較例▲２▼は第１ヨークでガットを張架した比較例▲１▼に比べて、反発係数が高かった。これにより、第２ヨークでガットを張架することにより、反発性能が向上することが認められた。さらに、第１ヨークのガット孔径を通常よりも大きくした実施例▲２▼〜▲８▼は、通常通りの実施例▲１▼及び比較例▲２▼に比べて、反発係数が高かった。これにより、第１ヨークのガット孔径を通常よりも大きくすることにより、さらに反発性能が向上することが認められた。また、実打テストのボールの飛びからも同様の結果が得られた。
【００８７】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明のテニスラケットによれば、第１ヨークと第２ヨークの少なくとも一方と上記フレーム本体とが異なる材質により形成するとフレーム本体の振動を吸収させることができる。
また、上記ガット張架面に張架するガットは、上記第１ヨークのガット孔のみに通して張架した場合には、従来通りの反発性能となり、第１ヨークと第２ヨークの両方のガット孔に通して張架した場合には、反発性能を向上させることができる。すなわち、プレーヤーに合わせて反発性能の強弱を調節することができる。
【００８８】
また、上記第１ヨークと第２ヨークの少なくとも一方を上記フレーム本体に機械的に接合あるいは接着剤を介して接合することにより、該接合した界面により、打球時の振動を吸収することができる。
さらに、本発明のテニスラケットは、第１ヨークと第２ヨークを備えているため、特に、面内方向の剛性が向上する。そのため、通常、剛性を上げるために使用する高弾性系の補強層を追加する必要がなく、テニスラケットを軽量化することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の第１実施形態のテニスラケットの正面図である。
【図２】  第１実施形態の要部拡大斜視図である。
【図３】  （Ａ）が第１実施形態のテニスラケットの要部拡大斜視図、（Ｂ）は第２ヨークを打球面と反対側からみた図面、（Ｃ）は（Ｂ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【図４】テニスラケットの製造方法を示した概略斜視図である。
【図５】  （Ａ）は第１ヨークと第２ヨークのガット孔にガットを通した状態の断面図、（Ｂ）は第１ヨークのガット孔にのみガットを通した状態の断面図である。
【図６】  第２実施形態のテニスラケットの正面図である。
【図７】  第２実施形態の要部拡大図である。
【図８】  第２実施形態のフレーム本体側の要部拡大斜視図である。
【図９】  第２実施形態の変形例を示す断面図である。
【図１０】  第３実施形態を示す概略斜視図である。
【図１１】  第４実施形態を示す概略分解斜視図である。
【図１２】  第４実施形態の要部拡大正面図である。
【図１３】  第５実施形態の要部拡大正面図である。
【図１４】  側圧剛性の測定方法を示す概略図である。
【図１５】  打球面剛性の測定方法を示す概略図である。
【図１６】  （Ａ）〜（Ｄ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す概略図である。
【図１７】  反発係数の測定方法を示す概略図である。
【図１８】  （Ａ）は従来のテニスラケットの正面図、（Ｂ）は要部拡大図である。
【符号の説明】
１０              ヘッド部
１１              スロート部
１２              シャフト部
１３              グリップ部
１４、２４、３４  ４４  第１ヨーク
１５、２５、３５、４５  第２ヨーク
１４ａ、２４ａ、  ガット孔
１５ａ、２５ａ、  ガット孔
２０              ヨーク本体
２６              補助枠部
３４ａ、３５ａ    嵌合穴
３８，３９        振動吸収材
Ｓ  打球面
Ｇ  ガット
【図１】
0003970582.tif 000003
【図２】
0003970582.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0003970582.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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