(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
導入液体を導入する導入ポートと、前記導入ポートの端末部に形成されたノズルと、前記ノズルから噴出される導入液体の作用によって移送液体を吸い込む吸い込みポートと、前記導入ポート内の圧力が一定以上になると前記導入ポートに導入された導入液体をリリーフポートを通じて排出するリリーフバルブとを備えたジェットポンプであって、
前記ノズルのノズル絞り径をφＤN、前記リリーフポートのリリーフ絞り径をφＤR、前記ノズルと前記リリーフポートとのトータル絞り径をφＤTとしたとき、
前記リリーフ絞り径φＤRを、
流量性能等の要求に応じて設定されたノズル絞り径φＤNと前記導入液体の最大流量を排出可能なトータル絞り径φＤTの最小値に基づいて求められる値以上で、かつ前記リリーフバルブの開放故障時に最小流量の導入液体によって所定流量の前記移送液体の移送が可能である値以下の範囲内に設定したことを特徴とするジェットポンプ。
【請求項２】
プレッシャレギュレータからのリターン燃料を導入ポートに導入し、内燃機関の燃料タンクの副室から主室に移送する移送燃料を吸い込みポートから吸い込むことを特徴とする請求項１記載のジェットポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、自動車等の内燃機関における燃料タンクの燃料吸い込み装置に使用されるジェットポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ジェットポンプを備えた燃料吸い込み装置の従来例を図５および図６を参照して述べる。なお、図５は燃料吸い込み装置の略体断面図、図６はジェットポンプの断面図である。
【０００３】
図５において、燃料タンク１０１の内部は、その底部に膨出部１０１ａを形成することにより、主室１０３と副室１０４とに区画されている。主室１０３において、燃料タンク１０１にはフィードパイプ１１０およびリターンパイプ１１２および移送パイプ１１３が配置されている。前記フィードパイプ１１０の入口にはフィルタ１１１が取り付けられている。
【０００４】
前記燃料タンク１０１の外部に配設された燃料ポンプ（図示省略）の駆動によって、主室１０３内の燃料がフィルタ１１１によりろ過されて、フィードパイプ１１０を経由して内燃機関（図示省略）へ送給される。また、前記リターンパイプ１１２は、前記内燃機関で消費されない燃料を、ジェットポンプ１２０を通じて燃料タンク１０１内へ排出させる。
【０００５】
ジェットポンプ１２０は、図６に示すように、チャンバ１２２と絞り部１２３およびスロート部１２４を一体とするポンプ本体１２１と、ノズル１３１および導入ポート１３２と吸い込みポート１３５とを一体とする蓋体１３０とをユニット化してなる。
【０００６】
前記導入ポート１３２に前記リターンパイプ１１２が連通接続されている。導入ポート１３２の下方に続くノズル１３１がチャンバ１２２に突出されている。また、前記チャンバ１２２のノズル１３１の下方に絞り部１２３が形成されている。絞り部１２３の下方に続いてスロート部１２４が形成されている。
【０００７】
前記チャンバ１２２に吸い込みポート１３５が連通されている。吸い込みポート１３５に前記移送パイプ１１３の一端が連通接続されている。図５に示すように、前記移送パイプ１１３の他端は副室１０４の底部近傍に配置されている。
【０００８】
前記蓋体１３０には、前記導入ポート１３２を半径方向に貫通するリリーフポート１３３が形成されている。蓋体１３０には、前記導入ポート１３２の外側においてリリーフポート１３３とほぼ同一軸線をなす円筒部１３４が形成されている。円筒部１３４内には、導入ポート１３２内の圧力が一定になると開弁して導入ポート１３２内の燃料を主室１０３に排出するリリーフバルブ１５０が組み込まれている。リリーフバルブ１５０は、円筒部１３４に挿着されたケーシング１５４と、リリーフポート１３３を開閉する弁体１５１と、その弁体１５１を閉じる方向に付勢するスプリング１５２とから構成されている。
【０００９】
上記ジェットポンプ１２０を備えた燃料吸い込み装置において、燃料ポンプ６（図示省略）を駆動すると、前にも述べたように、主室１０３内の燃料はフィルタ１１１によりろ過されてフィードパイプ１１０を通じて内燃機関（図示省略）に送給される。内燃機関で消費されない燃料は、リターン燃料としてリターンパイプ１１２およびジェットポンプ１２０を経由して燃料タンク１０１内へ排出される。
【００１０】
また、リターンパイプ１１２の端末にジェットポンプ１２０の導入ポート１３２が接続されているため、前記燃料ポンプ６の吐出圧によって、前記リターン燃料はジェットポンプ１２０のノズル１３１より絞り部１２３、スロート部１２４に向けて噴出される。このため、チャンバ１２２内のノズル１３１の周囲に負圧が発生する。その負圧により副室１０４内の燃料（移送燃料ともいう）が移送パイプ１１３および吸い込みポート１３５を介してチャンバ１２２内に吸い込まれるとともに、前記ノズル１３１からの噴流とともに絞り部１２３により流速が高められてスロート部１２４から主室１０３内へ排出される。これにより、前記リターン燃料の燃料タンク１０１の主室１０３内への排出とともに、移送燃料がその主室１０３内に移送される。
【００１１】
ところで、導入ポート１３２（リターンパイプ１１２を含む）内のリターン燃料による背圧が一定値以上に上昇した場合には、リリーフポート１３３に設けられたリリーフバルブ１５０が開き、導入ポート１３２内の燃料を主室１０３内へ排出することにより、前記リターン燃料による背圧の上昇が防止される。
【００１２】
なお、上記したようなジェットポンプ１２０は、例えば特開昭６３−８５２５４号公報にて開示されている。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
上記したジェットポンプ１２０によると、図６に示すように、リリーフポート１３３のリリーフ絞り径（ケーシング１５４の孔径が相当する）φＤRが導入ポート１３２の内径とほぼ等しく設定されている。このため、リリーフバルブ１５０が開弁したときに、リターン燃料による背圧が急激に低下し、吸い込みポート１３５を通じての副室１０４の移送燃料の移送流量が急激に落ち込むことになる。
【００１４】
また、リリーフバルブ１５０の開放故障時には、リターン燃料の半分以上がリリーフポート１３３を通じて排出され、リターン燃料がノズル１３１から噴出されにくいことから、副室１０４の移送燃料を吸い込みポート１３５を通じて主室１０３へ移送できない。このため、主室１０３内の燃料が尽きると、副室１０４内に燃料が残っているにもかかわらず、燃料切れによるエンストが発生する。
【００１５】
上記問題を解消するために、リリーフ絞り径φＤRを小さくすることが考えられる。しかしながら、リリーフ絞り径φＤRを不当に小さくし、ノズルとリリーフポートとのトータル絞り径φＤTを小さくすると、リターン燃料の最大流量をノズル１３１およびリリーフポート１３３から全て排出することができなくなり、リターン燃料による背圧が過度に上昇するといった不具合を招くことになる。
【００１６】
本発明は上記した問題点を解決するためになされたものであって、本発明が解決しようとする課題は、導入液体による背圧の上昇を防止しながらも、移送液体の移送流量の急激な変化を抑制するとともに、リリーフバルブの開放故障時においても移送液体を移送することのできるジェットポンプを提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決する請求項１の発明は、導入液体を導入する導入ポートと、前記導入ポートの端末部に形成されたノズルと、前記ノズルから噴出される導入液体の作用によって移送液体を吸い込む吸い込みポートと、前記導入ポート内の圧力が一定以上になると前記導入ポートに導入された導入液体をリリーフポートを通じて排出するリリーフバルブとを備えたジェットポンプであって、
前記ノズルのノズル絞り径をφＤN、前記リリーフポートのリリーフ絞り径をφＤR、前記ノズルと前記リリーフポートとのトータル絞り径をφＤTとしたとき、
前記リリーフ絞り径φＤRを、
流量性能等の要求に応じて設定されたノズル絞り径φＤNと前記導入液体の最大流量を排出可能なトータル絞り径φＤTの最小値に基づいて求められる値以上で、かつ前記リリーフバルブの開放故障時に最小流量の導入液体によって所定流量の前記移送液体の移送が可能である値以下の範囲内に設定したことを特徴とするジェットポンプである。
【００１８】
このように構成すると、導入ポートから導入した導入液体がノズルより噴出されることにより、吸い込みポートからの移送液体が吸い込まれる。また、導入液体による背圧が一定値以上に上昇した場合には、リリーフバルブが開いて、導入液体がリリーフポートを通じて排出されることにより、前記導入液体による背圧の上昇が防止される。
【００１９】
また、ノズルのノズル絞り径φＤNが流量性能等の要求に応じて設定されるとともに、ノズルとリリーフポートとのトータル絞り径φＤTが導入液体の最大流量を排出可能な最小値以上に設定される。このため、導入ポートに最大流量の導入液体が導入されたとしても、導入液体による背圧の上昇が防止される。
【００２０】
また、リリーフ絞り径φＤRが、トータル絞り径φＤTが最小値のときに、
φＤR＝（φＤT2−φＤN2）1/2
で求められる最小値以上に設定されている。このため、仮に、トータル絞り径φＤTが導入液体の最大流量を排出可能な最小値以上であり、かつ、リリーフ絞り径φＤRが最小値以上であれば、導入流体をリリーフバルブの開弁によりリリーフポートを通じて排出することができ、導入ポートに最大流量の導入液体が導入されたとしても、導入液体による背圧の上昇が防止される。
【００２１】
さらに、リリーフ絞り径φＤRが、リリーフバルブの開放故障時に最小流量の導入液体によって所定流量の移送液体の移送が可能である値以下に設定されている。このため、リリーフバルブの開放故障時には、最小流量の導入液体によって所定流量の移送液体を移送することができ、移送液体の移送不能といった事態が回避される。
【００２２】
よって、導入液体による背圧の上昇を防止しながらも、移送液体の移送流量の急激な変化を抑制するとともに、リリーフバルブの開放故障時においても移送液体を移送することができる。
【００２３】
請求項２の発明は、プレッシャレギュレータからのリターン燃料を導入ポートに導入し、内燃機関の燃料タンクの副室から主室に移送する移送燃料を吸い込みポートから吸い込むことを特徴とする請求項１記載のジェットポンプである。
【００２４】
このように構成すると、リターン燃料による背圧の上昇の防止により、プレッシャレギュレータの異常圧による調圧性能の低下を防止することができる。また、リリーフバルブの開放故障時においても移送燃料を移送することができるため、リリーフバルブの開放故障時における内燃機関の継続運転を実現することができる。このことは、例えば自動車の内燃機関に使用されるジェットポンプにおいて、自動車を退避走行させる場合に有効である。
【００２５】
【発明の実施の形態】
本発明の一実施の形態を図面に基づいて説明する。説明の都合上、ジェットポンプを備えた燃料吸い込み装置を述べた後、ジェットポンプの要部について詳述する。
【００２６】
ジェットポンプを備えた燃料吸い込み装置の略体断面図を示した図１において、内燃機関の燃料タンク１の内部は、サブタンク２によって主室３と副室４とに区画されている。主室３には、燃料ポンプ６、燃料フィルタ７、プレッシャレギュレータ８およびジェットポンプ２０がユニット化された状態で配置されている。
【００２７】
前記プレッシャレギュレータ８には、燃料をデリバリパイプ９に送給するフィードパイプ１０が燃料タンク１内外を貫通した状態で接続されている。また、プレッシャレギュレータ８には、余剰燃料（リターン燃料ともいう）をジェットポンプ２０に送給するリターンパイプ１２が接続されている。また、ジェットポンプ２０には、副室４の燃料（移送燃料ともいう）を吸い込む移送パイプ１３が接続されている。移送パイプ１３の入口１３ｂは副室４の底部近傍に配置されている。
【００２８】
前記燃料ポンプ６の駆動によって、主室３内の燃料が汲み上げられて燃料フィルタ７によりろ過された後、プレッシャレギュレータ８からフィードパイプ１０を経由してデリバリパイプ９へ送給される。デリバリパイプ９に送給された燃料は、各インジェクタ１５からエンジン（内燃機関ともいう）１６の各気筒に噴射される。また、プレッシャレギュレータ８からのリターン燃料は、リターンパイプ１２およびジェットポンプ２０を通じて燃料タンク１の主室３内へ排出される。
【００２９】
次に、ジェットポンプ２０を図２の断面図を参照して説明する。ジェットポンプ２０は、チャンバ２２と絞り部２３およびスロート部２４を一体とするポンプ本体２１と、ノズル３１および導入ポート３２とリリーフポート３３とを一体とする上部接続体３０と、吸い込みポート４１をもつ側部接続体４０をユニット化してなる。以下、上部接続体３０、ポンプ本体２１、側部接続体４０の順で説明する。
【００３０】
上部接続体３０はほぼ管状に形成されており、軸方向（図示上下方向）に貫通する導入ポート３２を有している。導入ポート３２の端末部すなわち下端部にはノズル３１が形成されており、そのノズル３１がポンプ本体２１のチャンバ２２に突出している。上部接続体３０の上端部には、前記導入ポート３２と連通するリターンパイプ１２（図１参照）がクイックコネクタ１２ａを介して接続されている。
【００３１】
前記上部接続体３０の中央部には、前記導入ポート３２を半径方向に貫通するリリーフポート３３が形成されている。上部接続体３０には、前記導入ポート３２の外側においてリリーフポート３３とほぼ同一軸線をなす円筒部３４が形成されている。円筒部３４内には、導入ポート３２内の圧力が一定になると開弁して導入ポート３２内の燃料を主室３（図１参照）に排出するリリーフバルブ５０が組み込まれている。
【００３２】
リリーフバルブ５０は、リリーフポート３３を開閉する弁体５１と、その弁体５１を閉じる方向に付勢するスプリング５２と、前記円筒部３４に熱かしめ等によって取り付けられかつ前記スプリング５２を抜け止めするキャップ５３とから構成されている。なお、円筒部３４には半径方向に貫通する開口孔３４ａが形成されている。開口孔３４ａの開口面積は、リリーフポート３３の開口面積よりも大きく形成されている。
【００３３】
前記上部接続体３０の下部に、ほぼ管状に形成されたポンプ本体２１が超音波溶着等によって結合されている。ポンプ本体２１の上部には、前記ノズル３１を内包しかつ液体を排出可能なチャンバ２２が形成されている。ポンプ本体２１のほぼ中央部には、前記ノズル３１の下方に位置しかつ前記チャンバ２２と連通する絞り部２３が形成されている。ポンプ本体２１の下部には、前記絞り部２３の下方に続いて軸方向に延びるスロート部２４が形成されている。なお、スロート部２４は、絞り部２３の下端部と連続する小径管部から下端部の大径管部まで口径が段階的に大きくなっている。
【００３４】
前記ポンプ本体２１の上部に、ほぼエルボ管状に形成された側部接続体４０が超音波溶着等によって結合されている。側部接続体４０はほぼＬ字形状の吸い込みポート４１を形成している。吸い込みポート４１は前記チャンバ２２と連通されている。側部接続体４０の上端部には、前記吸い込みポート４１と連通する移送パイプ１３（図１参照）がクイックコネクタ１３ａを介して接続されている。
【００３５】
前記スロート部２４の下端部には、燃料反射板２８が熱かしめ等によって取り付けられている。燃料反射板２８の上面がスロート部２４の軸線に直交する平坦面となっている。前記スロート部２４の下端部側壁には、スロート部２４の径方向に開口する燃料排出口２５が形成されている。
【００３６】
上記ジェットポンプ２０を備えた燃料吸い込み装置において、燃料ポンプ６を駆動すると、前にも述べたように、主室３内の燃料が汲み上げられて燃料フィルタ７によりろ過された後、プレッシャレギュレータ８からフィードパイプ１０を経由してデリバリパイプ９へ送給される。デリバリパイプ９に送給された燃料は、各インジェクタ１５からエンジン１６の各気筒に噴射される。また、プレッシャレギュレータ８からのリターン燃料は、リターンパイプ１２およびジェットポンプ２０を通じて燃料タンク１の主室３内へ排出される。
【００３７】
また、リターンパイプ１２の端末にジェットポンプ２０の導入ポート３２が接続されているため、燃料ポンプ６の吐出圧により前記リターンパイプ１２を流れてきたリターン燃料は、ジェットポンプ２０のノズル３１より絞り部２３およびスロート部２４に向けて噴出される。このため、チャンバ２２内のノズル３１の周囲に負圧が発生する。その発生した負圧により、副室４内の移送燃料が移送パイプ１３および吸い込みポート４１を通じてチャンバ２２内に移送されるとともに、前記ノズル３１からの噴流とともに絞り部２３により流速が高められた後、スロート部２４を通じて燃料排出口２５から主室３内へ排出される。これにより、リターン燃料とともに移送燃料が燃料タンク１の主室３内へ排出される。なお、リターン燃料は本明細書でいう導入液体に相当し、移送燃料は本明細書でいう移送液体に相当する。
【００３８】
また、前記スロート部２４を通った燃料が燃料排出口２５から排出されるとき、燃料反射板２８の上面によって燃料が反射されることにより、燃料排出口２５を遮断する噴流の液膜が形成される。この噴流の液膜により、燃料排出口２５を通じての負圧洩れが防止される結果、移送燃料に作用する吸い込み力が向上される。なお、噴流の液膜を形成した燃料は燃料排出口２５から速やかに排出される。
【００３９】
ところで、前記導入ポート３２（リターンパイプ１２を含む）内のリターン燃料による背圧が一定値以上に上昇した場合には、リリーフバルブ５０が開いて、リターン燃料がリリーフポート３３、円筒部３４内の中空部、開口孔３４ａを通じて主室３内へ排出されることにより、前記リターン燃料による背圧の上昇が防止される。これにより、プレッシャレギュレータのエンジンへの供給側の燃料圧力の上昇を防止することができる。
【００４０】
次に、上記したジェットポンプ２０の要部について詳述する。図２において、ノズル３１のノズル絞り径をφＤN（ｍｍ）、リリーフポート３３のリリーフ絞り径をφＤR（ｍｍ）、ノズル３１と前記リリーフポート３３とのトータル絞り径をφＤT（ｍｍ）とする。また、図１において、リターンパイプ１２を流れるリターン燃料のリターン流量をＱR（Ｌ／ｈ）、リターン燃料による背圧をＰ（ｋＰａ）とする。また、移送パイプ１３を流れる移送燃料の移送流量をＱS（Ｌ／ｈ）、移送パイプ１３の最上高さと液面（図１参照）の位置とのヘッド差をＨ（ｍｍ）とする。なお、フィードパイプ１０を流れる燃料消費量をＱC（Ｌ／ｈ）とする。また、ジェットポンプ２０から排出されるポンプ吐出流量をＱP（Ｌ／ｈ）とする。
【００４１】
前記ノズル絞り径φＤNを流量性能等の要求に応じて設定する。例えばノズル絞り径φＤNは、ジェットポンプ２０の流量性能および成形公差を考慮した所定値を設定することができる。ジェットポンプ２０の流量性能にかかる条件には、例えば、燃料ポンプ６の吐出流量、要求される移送流量ＱS、リターン流量ＱR、最大背圧ＰMAX等が挙げられる。また、成形公差にかかる条件には、例えば、ノズル３１とスロートとの間の芯ずれ量、燃料の膨潤によるノズル絞り径φＤNの変化率、リリーフバルブ５０の開弁作動のバラツキ等が挙げられる。
【００４２】
続いて、前記トータル絞り径φＤTを次に述べるように設定する。すなわち、最大のリターン流量ＱRのリターン燃料をノズル３１とリリーフポート３３から排出させた場合でも、リターン燃料による背圧Ｐが最大背圧ＰMAXを超えないように設定する。例えば、燃料消費量ＱCが少なく、燃料ポンプ６の吐出流量の大部分がリターンパイプ１２を通じてリターンされるときに、リターン流量ＱRが最大となる。また、リターン流量ＱRと背圧Ｐとトータル絞り径φＤTとは、図３に示す特性線図の関係にある。したがって、最大のリターン流量ＱRのリターン燃料がリターンされても、背圧Ｐが最大背圧ＰMAXを超えないトータル絞り径φＤTに設定すればよい。
【００４３】
図３において、横軸はリターン流量ＱR（Ｌ／ｈ）を示し、縦軸は背圧Ｐ（ｋＰａ）を示し、各特性線がトータル絞り径φＤTを示している。例えば、最大のリターン流量ＱRが１６６（Ｌ／ｈ）、リターン燃料による最大背圧ＰMAXが７３．５（ｋＰａ）である場合、この条件を満足するトータル絞り径φＤTは、図３により約φ２．１（ｍｍ）以上に設定する必要がある。すなわち、トータル絞り径φＤTは、数式で表わすと、
φＤT＝（φＤN2＋φＤR2）1/2≧φ２．１
となる。
【００４４】
続いて、前記リリーフ絞り径φＤRを次に述べるように設定する。すなわち、リリーフ絞り径φＤRの最小値は、ノズル絞り径φＤNが予め設定された場合には、トータル絞り径φＤTの最小値によって決定される。例えば、ノズル絞り径φＤNをφ１．６（ｍｍ）、トータル絞り径φＤTの最小値をφ２．１（ｍｍ）とした場合、
φＤT＝（φＤN2＋φＤR2）1/2
に各数値を代入すると、
φＤRNIN＝１．４
となる。したがって、リリーフ絞り径φＤRは、
φＤR≧１．４
となる。
【００４５】
また、リリーフ絞り径φＤRの最大値は、前記リリーフバルブ５０に開放故障が発生しても、最小流量のリターン燃料によって所定流量の移送燃料の移送が可能な値に設定する。移送燃料の所定流量は、例えば車両が低速で走行する場合にエンジン（内燃機関）で消費される燃料の量である。前記ヘッド差Ｈと所定流量の移送燃料を移送するのに必要なリターン燃料の必要最小流量（必要リターン流量ともいう）ＱRHとノズル絞り径φＤNとは図４に示す関係にある。したがって、ヘッド差Ｈとノズル絞り径φＤNとから必要リターン流量ＱRHの最小流量を求める。
【００４６】
図４において、横軸はヘッド差Ｈ（ｍｍ）を示し、縦軸は必要リターン流量ＱRH（Ｌ／ｈ）を示し、各特性線がノズル絞り径φＤN（ｍｍ）を示している。例えば、ヘッド差Ｈが３００（ｍｍ）、ノズル絞り径φＤNをφ１．６（ｍｍ）の条件を満足する必要リターン流量ＱRHは、図４により約３３（Ｌ／ｈ）以上であることが分かる。
【００４７】
また、リリーフバルブ５０の開放故障時における必要リターン流量ＱRHと最大リターン流量ＱRとノズル絞り径φＤNとリリーフ絞り径φＤRとの関係は、
ＱRH／ＱR＝φＤN2／（φＤR2＋φＤN2）
である。
【００４８】
このため、リリーフ絞り径φＤRの最大値は
φＤR＝[（ＱR×φＤN2／ＱRH）−φＤN2｝1/2
より算出される。この数式に、前に例示した必要リターン流量ＱRHの３３（Ｌ／ｈ）、リターン流量ＱRの最大流量の１６６（Ｌ／ｈ）、ノズル絞り径φＤNのφ１．６（ｍｍ）の各数値を代入すると、
φＤR＝φ３．２１
となる。
【００４９】
したがって、リリーフ絞り径φＤRは、
φ１．４≦φＤR≦φ３，２１
に設定する。
【００５０】
上記したジェットポンプ２０によると、ノズル３１のノズル絞り径φＤNが流量性能等の要求に応じて設定されるとともに、ノズル３１とリリーフポート３３とのトータル絞り径φＤTがリターン燃料の最大流量を排出可能な最小値以上に設定されている。このため、導入ポート３２に最大流量のリターン燃料が導入されたとしても、リターン燃料による背圧の上昇が防止される。
【００５１】
また、リリーフ絞り径φＤRが、トータル絞り径φＤTが最小値のとき、
φＤR＝（φＤT2−φＤN2）1/2
で求められる最小値以上に設定されている。このため、仮に、トータル絞り径φＤTがリターン燃料の最大流量を排出可能な最小値以上であり、かつ、リリーフ絞り径φＤRが最小値以上であれば、リターン燃料をリリーフバルブ５０の開弁によりリリーフポート３３を通じて排出することができ、導入ポート３２に最大流量のリターン燃料が導入されたとしても、リターン燃料による背圧の上昇が防止される。
【００５２】
さらに、リリーフ絞り径φＤRが、リリーフバルブ５０の開放故障時に最小流量のリターン燃料によって所定流量の移送燃料の移送が可能となる最大値以下に設定されている。このため、リリーフバルブ５０の開放故障時には、最小流量のリターン燃料によって所定流量の移送燃料を移送することができ、移送燃料の移送不能といった事態が回避される。
【００５３】
よって、上記したジェットポンプ２０によると、リターン燃料による背圧の上昇を防止しながらも、移送燃料の移送流量の急激な変化を抑制するとともに、リリーフバルブ５０の開放故障時においても移送燃料を移送することができる。
【００５４】
また、プレッシャレギュレータ８からのリターン燃料を導入ポート３２に導入し、内燃機関の燃料タンク１の副室４から主室３に移送する移送燃料を吸い込みポート４１から吸い込み、前記主室３への前記リターン燃料の排出とともに前記移送燃料を前記主室３へ移送するジェットポンプ２０である。
【００５５】
したがって、リターン燃料による背圧の上昇の防止により、プレッシャレギュレータ８に異常圧がかかることを防止することができる。また、リリーフバルブ５０の開放故障時においても移送燃料を移送することができるため、リリーフバルブ５０の開放故障時における内燃機関の継続運転を実現することができる。このことは、例えば自動車の内燃機関に使用されるジェットポンプ２０において、自動車を退避走行させる場合に有効である。
【００５６】
本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。例えば、本発明のジェットポンプ２０は、内燃機関における燃料タンクの燃料吸い込み装置に使用するものに限らず、その他の液体の吸い込み装置に使用することが可能である。また、ジェットポンプにおける移送液体の吸い込み構造は適宜変更することが可能である。また、燃料タンク１の形状も適宜変更することが可能である。
【００５７】
【発明の効果】
本発明のジェットポンプによれば、導入液体による背圧の上昇を防止しながらも、移送液体の移送流量の急激な変化を抑制するとともに、リリーフバルブの開放故障時においても移送液体を移送することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ジェットポンプを備えた燃料吸い込み装置の略体断面図である。
【図２】ジェットポンプの断面図である。
【図３】リターン流量と背圧とノズル径との関係を示す特性線図である。
【図４】ヘッド差と必要リターン流量とノズル径との関係を示す特性線図である。
【図５】従来のジェットポンプを備えた燃料吸い込み装置の略体断面図である。
【図６】従来のジェットポンプの断面図である。
【符号の説明】
１  燃料タンク
３  主室
４  副室
８  プレッシャレギュレータ
２０  ジェットポンプ
２２  チャンバ
３１  ノズル
３２  導入ポート
３３  リリーフポート
４１  吸い込みポート
５０  リリーフバルブ
φＤN ノズル絞り径
φＤR リリーフ絞り径
φＤT トータル絞り径
【図１】
0003892178.tif 000002
【図２】
0003892178.tif 000003
【図３】
0003892178.tif 000004
【図４】
0003892178.tif 000005
【図５】
0003892178.tif 000006
【図６】
0003892178.tif 000007