(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
生体の動脈から発生する圧脈波を検出するために該動脈の幅方向に配列された複数の圧力検出素子を押圧面に有する圧脈波センサと、該圧脈波センサを生体の皮膚上から動脈に向かって押圧する押圧装置と、圧脈波と推定血圧値との予め設定された関係に基づいて、予め設定された最適押圧力で該押圧装置により押圧された前記圧脈波センサの圧力検出素子により検出された圧脈波の大きさから該生体の推定血圧値を逐次決定する推定血圧値決定手段とを備え、該推定血圧値によって前記生体の血圧値を連続的に監視する連続血圧監視装置であって、
前記圧脈波センサの押圧位置を前記動脈の幅方向に移動させる幅方向移動装置と、
前記複数の圧力検出素子のうち最大脈波振幅を出力する最大圧力検出素子を決定する最大圧力検出素子決定手段と、
該最大圧力検出素子決定手段により決定された最大圧力検出素子が、両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離以上中央側に位置する圧力検出素子となるように前記幅方向移動装置を制御する押圧位置制御手段と、
該押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、該最大圧力検出素子からの距離が前記予め設定された第１距離である第１圧力検出素子から出力された圧脈波形との第１相関係数を算出する第１相関係数算出手段と、
該押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、該最大圧力検出素子からの距離が前記第１距離よりも小さい距離に設定された第２距離である第２圧力検出素子から出力された圧脈波形との第２相関係数を算出する第２相関係数算出手段と、
該第１相関係数算出手段により算出された第１相関係数が前記最適押圧力として許容される押圧力の上限値を判断するために予め設定された第１基準値以上となるように、且つ該第２相関係数算出手段により算出された第２相関係数が前記最適押圧力として許容される押圧力の下限値を判断するために予め設定された第２基準値以上となるように、前記最適押圧力を決定する最適押圧力決定手段と
を、含むことを特徴とする連続血圧監視装置。
【請求項２】
生体の動脈から発生する圧脈波を検出するために該動脈の幅方向に配列された複数の圧力検出素子を押圧面に有する圧脈波センサと、該圧脈波センサを生体の皮膚上から動脈に向かって押圧する押圧装置と、前記動脈の血管壁の一部が略平坦となるように、該押圧装置が前記圧脈波センサを押圧する最適押圧力を決定する最適押圧力決定手段と、圧脈波と推定血圧値との予め設定された関係から、前記圧脈波センサの圧力検出素子により検出された圧脈波の大きさに基づいて該生体の推定血圧値を逐次決定する推定血圧値決定手段とを備え、該推定血圧値によって前記生体の血圧値を連続的に監視する連続血圧監視装置であって、
前記圧脈波センサの押圧位置を前記動脈の幅方向に移動させる幅方向移動装置と、
前記複数の圧力検出素子のうち最大脈波振幅を出力する最大圧力検出素子を決定する最大圧力検出素子決定手段と、
該最大圧力検出素子決定手段により決定された最大圧力検出素子が、両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離以上中央側に位置する圧力検出素子となるように前記幅方向移動装置を制御する押圧位置制御手段と、
該押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、該最大圧力検出素子からの距離が前記予め設定された第１距離である第１圧力検出素子から出力された圧脈波形との第１相関係数を算出する第１相関係数算出手段と、
該押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、該最大圧力検出素子からの距離が前記第１距離よりも小さい距離に設定された第２距離である第２圧力検出素子から出力された圧脈波形との第２相関係数を算出する第２相関係数算出手段と、
該第１相関係数算出手段により算出された第１相関係数が前記最適押圧力として許容される押圧力の上限値を判断するために予め設定された第１基準値以上となるように、且つ該第２相関係数算出手段により算出された第２相関係数が前記最適押圧力として許容される押圧力の下限値を判断するために予め設定された第２基準値以上となるように、前記最適押圧力決定手段により決定された最適押圧力を逐次修正する押圧力修正手段と
を、含むことを特徴とする連続血圧監視装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、動脈に対する最適な押圧力を迅速に決定し、さらに生体の血圧値を連続的に監視している状態では、動脈に対する押圧力を逐次修正する連続血圧監視装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
生体の動脈から発生する圧脈波を検出するためにその動脈の幅方向に配列された複数の圧力検出素子を押圧面に有する圧脈波センサと、その圧脈波センサを生体の皮膚上から動脈に向かって押圧する押圧装置と、圧脈波と推定血圧値との予め設定された関係から、前記圧脈波センサの圧力検出素子により検出された圧脈波の大きさに基づいてその生体の推定血圧値を逐次決定する推定血圧値決定手段とを備え、その推定血圧値によって前記生体の血圧値を連続的に監視する連続血圧監視装置が知られている。たとえば、特開平８−１８７２３０号公報などに記載された連続血圧監視装置がそれである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記のような連続血圧監視装置の連続血圧監視期間内においては、圧脈波センサを生体に装着している装着ベルトの緩み、圧脈波センサが連続的に押圧させられている押圧部位の皮膚および皮膚直下の組織のなじみ変形或いは凹みにより、当初の決定された最適押圧力による押圧でありながら最適押圧状態からずれてしまうことがあり、その結果、監視血圧の精度が低下するという不都合があった。
【０００４】
さらに、前記圧脈波と推定血圧値との予め設定された関係を変化させるほどの体動が検出された場合や、逐次決定される推定血圧値が大幅に変化した場合などの所定の最適押圧力決定起動条件が成立した場合には、最適押圧力を再決定するために、圧脈波センサの押圧力を、圧脈波センサにより押圧されている血管が潰れる押圧力まで連続的に変化させる必要があり、その間は推定血圧値が決定できないので、推定血圧値による生体の血圧値の監視が比較的長い時間中断されるという問題があった。
【０００５】
本発明は以上の事情を背景として為されたものであって、その目的とするところは、高い精度で連続的に血圧監視ができ、且つ血圧監視の中断時間が短い連続血圧監視装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための第１の手段】
かかる目的を達成するための第１発明の要旨とするところは、生体の動脈から発生する圧脈波を検出するためにその動脈の幅方向に配列された複数の圧力検出素子を押圧面に有する圧脈波センサと、その圧脈波センサを生体の皮膚上から動脈に向かって押圧する押圧装置と、圧脈波と推定血圧値との予め設定された関係に基づいて、予め設定された最適押圧力でその押圧装置により押圧された前記圧脈波センサの圧力検出素子により検出された圧脈波の大きさからその生体の推定血圧値を逐次決定する推定血圧値決定手段とを備え、その推定血圧値によって前記生体の血圧値を連続的に監視する連続血圧監視装置であって、(a) 前記圧脈波センサの押圧位置を前記動脈の幅方向に移動させる幅方向移動装置と、(b) 前記複数の圧力検出素子のうち最大脈波振幅を出力する最大圧力検出素子を決定する最大圧力検出素子決定手段と、(c) その最大圧力検出素子決定手段により決定された最大圧力検出素子が、両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離以上中央側に位置する圧力検出素子となるように前記幅方向移動装置を制御する押圧位置制御手段と、(d) その押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、その最大圧力検出素子からの距離が前記予め設定された第１距離である圧力検出素子から出力された圧脈波形との第１相関係数を算出する第１相関係数算出手段と、(e) その押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、その最大圧力検出素子からの距離が前記第１距離よりも小さい距離に設定された第２距離である圧力検出素子から出力された圧脈波形との第２相関係数を算出する第２相関係数算出手段と、(f) その第１相関係数算出手段により算出された第１相関係数が、前記最適押圧力として許容される押圧力の上限値を判断するために予め設定された第１基準値以上となるように、且つその第２相関係数算出手段により算出された第２相関係数が、前記最適押圧力として許容される押圧力の下限値を判断するために予め設定された第２基準値以上となるように、前記最適押圧力を決定する最適押圧力決定手段とを、含むことにある。
【０００７】
【第１発明の効果】
このようにすれば、幅方向移動装置が押圧位置制御手段により制御されて、最大圧力検出素子決定手段により決定された最大圧力検出素子が両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離以上中央側に位置する圧力検出素子となるように、圧脈波センサの押圧位置が前記動脈の幅方向に移動させられた状態で、第１相関係数算出手段により、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、第１圧力検出素子から出力された圧脈波形との第１相関係数が算出され、第２相関係数算出手段により、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、第２圧力検出素子から出力された圧脈波形との第２相関係数が算出され、最適押圧力決定手段により、前記押圧装置が前記圧脈波センサを押圧する押圧力が変化させられて、第１相関係数が前記最適押圧力として許容される押圧力の上限値を判断するために予め設定された第１基準値以上となるように、且つ第２相関係数が前記最適押圧力として許容される押圧力の下限値を判断するために予め設定された第２基準値以上となるように、前記最適押圧力が決定されるので、最適押圧力の決定が短時間で終了し、推定血圧値決定手段による血圧監視が中断される時間を短くすることができる。
【０００８】
【課題を解決するための第２の手段】
かかる目的を達成するための第２発明の要旨とするところは、生体の動脈から発生する圧脈波を検出するためにその動脈の幅方向に配列された複数の圧力検出素子を押圧面に有する圧脈波センサと、その圧脈波センサを生体の皮膚上から動脈に向かって押圧する押圧装置と、前記動脈の血管壁の一部が略平坦となるように、その押圧装置が前記圧脈波センサを押圧する最適押圧力を決定する最適押圧力決定手段と、圧脈波と推定血圧値との予め設定された関係から、前記圧脈波センサの圧力検出素子により検出された圧脈波の大きさに基づいてその生体の推定血圧値を逐次決定する推定血圧値決定手段とを備え、その推定血圧値によって前記生体の血圧値を連続的に監視する連続血圧監視装置であって、(a) 前記圧脈波センサの押圧位置を前記動脈の幅方向に移動させる幅方向移動装置と、(b) 前記複数の圧力検出素子のうち最大脈波振幅を出力する最大圧力検出素子を決定する最大圧力検出素子決定手段と、(c) その最大圧力検出素子決定手段により決定された最大圧力検出素子が、両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離以上中央側に位置する圧力検出素子となるように前記幅方向移動装置を制御する押圧位置制御手段と、(d) その押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、その最大圧力検出素子からの距離が前記予め設定された第１距離である圧力検出素子から出力された圧脈波形との第１相関係数を算出する第１相関係数算出手段と、(e) その押圧位置制御手段により圧脈波センサの押圧位置が制御された状態で、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、その最大圧力検出素子からの距離が前記第１距離よりも小さい距離に設定された第２距離である圧力検出素子から出力された圧脈波形との第２相関係数を算出する第２相関係数算出手段と、(f) その第１相関係数算出手段により算出された第１相関係数が前記最適押圧力として許容される押圧力の上限値を判断するために予め設定された第１基準値以上となるように、且つその第２相関係数算出手段により算出された第２相関係数が前記最適押圧力の下限値を判断するために予め設定された第２基準値以上となるように、前記最適押圧力決定手段により決定された最適押圧力を逐次修正する押圧力修正手段とを、含むことにある。
【０００９】
【第２発明の効果】
このようにすれば、幅方向移動装置が押圧位置制御手段により制御されて、最大圧力検出素子決定手段により決定された最大圧力検出素子が両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離以上中央側に位置する圧力検出素子となるように、圧脈波センサの押圧位置が前記動脈の幅方向に移動させられた状態で、第１相関係数算出手段により、前記最大圧力検出素子から出力される圧脈波形と、第１圧力検出素子から出力された圧脈波形との第１相関係数が算出され、第２相関係数算出手段により、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、第２圧力検出素子から出力された圧脈波形との第２相関係数が算出され、押圧力修正手段により、第１相関係数が予め設定された第１基準値以上となるように、且つ第２相関係数が予め設定された第２基準値以上となるように、前記最適押圧力決定手段により決定された最適押圧力が逐次修正されるので、推定血圧値決定手段により決定される推定血圧値の精度が高い状態に維持できる。
【００１０】
【発明の他の態様】
ここで、好適には、前記押圧位置制御手段は、前記最大圧力検出素子決定手段により決定された最大圧力検出素子が、複数の圧力検出素子の配列方向において予め設定された略中央部に位置する圧力検出素子となるように前記幅方向移動装置を制御するものである。このようにすれば、圧脈波センサの押圧位置がずれた場合でも、前記最大圧力検出素子が前記押圧面の端部に位置することが少なくなるので、圧脈波センサの押圧位置を再決定する必要が少なくなる利点がある。
【００１１】
【発明の好適な実施の形態】
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１２】
図１は、本発明の連続血圧監視装置の一構成例を示す図であって、たとえば手術中や手術後の患者の容態や、運動負荷試験中の生体などを監視するために用いられる。図において、１０はゴム製袋を布製帯状袋内に有するカフであって、たとえば患者の上腕部１２に巻回された状態で装着される。カフ１０には、圧力センサ１４、排気制御弁１６、および空気ポンプ１８が配管２０を介してそれぞれ接続されている。排気制御弁１６は、カフ１０内への圧力の供給を許容する圧力供給状態、カフ１０内を徐々に排圧する徐速排圧状態、およびカフ１０内を急速に排圧する急速排圧状態の３つの状態に切り換えられるように構成されている。
【００１３】
圧力センサ１４は、カフ１０内の圧力を検出してその圧力を表す圧力信号ＳＰを静圧弁別回路２２および脈波弁別回路２４にそれぞれ供給する。静圧弁別回路２２はローパスフィルタを備えており、圧力信号ＳＰに含まれる定常的な圧力を表すカフ圧信号ＳＫを弁別してそのカフ圧信号ＳＫをＡ／Ｄ変換器２６を介して演算制御装置２８へ供給する。脈波弁別回路２４はバンドパスフィルタを備えており、圧力信号ＳＰの振動成分である脈波信号ＳＭ1 を弁別してその脈波信号ＳＭ1 をＡ／Ｄ変換器３０を介して演算制御装置２８へ供給する。この脈波信号ＳＭ1 が表すカフ脈波は、患者の心拍に同期して図示しない上腕動脈から発生してカフ１０に伝達される圧力振動波であり、上記脈波弁別回路２４はカフ脈波検出手段として機能している。
【００１４】
上記演算制御装置２８は、ＣＰＵ２９，ＲＯＭ３１，ＲＡＭ３３，および図示しないＩ／Ｏポート等を備えた所謂マイクロコンピュータにて構成されており、ＣＰＵ２９は、ＲＯＭ３１に予め記憶されたプログラムに従ってＲＡＭ３３の記憶機能を利用しつつ信号処理を実行することにより、Ｉ／Ｏポートから駆動信号を出力して図示しない駆動回路を介して排気制御弁１６および空気ポンプ１８を制御する。カフ１０を用いた血圧測定に際しては、たとえばカフ１０内の圧力を所定の目標圧力まで急速昇圧させた後に３mmHg/sec程度の速度で徐速降圧させ、その徐速降圧過程で逐次採取される脈波信号ＳＭ1 が表す脈波の変化に基づいてオシロメトリック法により最高血圧値および最低血圧値などの血圧値（基準血圧値）を決定し、その決定した血圧値を表示器３２に表示させる。
【００１５】
圧脈波検出プローブ３４は、図２に詳しく示すように、容器状を成すセンサハウジング３６を収容するケース３７と、このセンサハウジング３６を撓骨動脈５６の幅方向に移動させるためにそのセンサハウジング３６に螺合され且つケース３７の駆動部３９内に設けられた図示しないモータによって回転駆動されるねじ軸４１とを備えている。上記ケース３７には装着バンド４０が取りつけられており、上記容器状を成すセンサハウジング３６の開口端が人体の体表面３８に対向する状態で装着バンド４０によりカフ１０が巻回されていない側たとえば左側の手首４２に着脱可能に取り付けられるようになっている。上記センサハウジング３６の内部には、ダイヤフラム４４を介して圧脈波センサ４６が相対移動可能かつセンサハウジング３６の開口端からの突出し可能に設けられており、これらセンサハウジング３６およびダイヤフラム４４等によって圧力室４８が形成されている。この圧力室４８内には、空気ポンプ５０から調圧弁５２を経て圧力空気が供給されるようになっており、これにより、圧脈波センサ４６は圧力室４８内の圧力に応じた押圧力で前記体表面３８に押圧される。なお、本実施例では、圧脈波センサ４６の押圧力は圧力室４８内の圧力（単位：mmHg）で示される。
【００１６】
上記センサハウジング３６およびダイヤフラム４４は、圧脈波センサ４６を撓骨動脈５６に向かって押圧する押圧装置６２を構成しており、押圧装置６２は後述する最適押圧力ＰHDPOで圧脈波センサ４６を押圧する。そして、上記ねじ軸４１および図示しないモータは、圧脈波センサ４６が押圧される押圧位置をその撓骨動脈５６の幅方向に移動させて変更する押圧位置変更装置すなわち幅方向移動装置６４を構成している。
【００１７】
上記圧脈波センサ４６は、たとえば、単結晶シリコン等から成る半導体チップから成る押圧面５４に多数の半導体感圧素子（図示せず）が撓骨動脈５６の幅方向すなわちねじ軸４１と平行な圧脈波センサ４６の移動方向に０．２mm程度の一定の間隔で配列されて構成されており、手首４２の体表面３８の撓骨動脈５６上に押圧されることにより、撓骨動脈５６から発生して体表面３８に伝達される圧力振動波すなわち圧脈波を検出し、その圧脈波を表す圧脈波信号ＳＭ2 をＡ／Ｄ変換器５８を介して演算制御装置２８へ供給する。図３は、圧脈波センサ４６により検出された圧脈波信号ＳＭ2 の一例を示している。
【００１８】
演算制御装置２８のＣＰＵ２９は、ＲＯＭ３１に予め記憶されたプログラムに従ってＲＡＭ３３の記憶機能を利用しつつ信号処理を実行し、空気ポンプ５０および調圧弁５２へ図示しない駆動回路を介して駆動信号を出力して圧力室４８内の圧力を調節する。演算制御装置２８は、たとえば連続血圧監視に際しては、圧力室４８内の徐速圧力変化過程で逐次得られる圧脈波に基づいて撓骨動脈５６の血管壁の一部を略平坦とするための圧脈波センサ４６の最適押圧力ＰHDPOを決定し、その最適押圧力ＰHDPOを維持するように調圧弁５２を制御する。また、演算制御装置２８は、カフ１０を用いて測定された最高血圧値ＢＰSYS および最低血圧値ＢＰDIA と、上記最適押圧力ＰHDPOが維持された状態で圧脈波センサ４６の半導体感圧素子のうちの撓骨動脈５６の真上に位置する中心位置圧力検出素子（アクティブエレメントＥ0 ）により検出された圧脈波の最高値ＰMmaxおよび最低値ＰMminとに基づいて、測定された血圧値ＢＰと圧脈波の大きさＰM （絶対値）との間の対応関係を求め、この対応関係から、圧脈波センサ４６により逐次検出される圧脈波の大きさＰM （mmHg）すなわち最高値（上ピーク値）ＰMmaxおよび最低値（下ピーク値）ＰMminに基づいて最高血圧値ＭＢＰSYS および最低血圧値ＭＢＰDIA （推定血圧値すなわち監視血圧値）を逐次決定し、表示器３２においてその決定した最高血圧値ＭＢＰSYS および最低血圧値ＭＢＰDIA を１拍毎に数値表示させ、推定血圧値ＭＢＰを示す波形を連続的に表示させる。
【００１９】
上記対応関係は、たとえば図４に示すものであり、数式１により表される。この数式１において、Ａは傾きを示す定数、Ｂは切片を示す定数である。
【００２０】
【数１】
ＭＢＰ＝Ａ・ＰM ＋Ｂ
【００２１】
図５は、上記のように構成された連続血圧監視装置における演算制御装置２８の制御機能の要部を説明する機能ブロック線図である。図において、血圧測定に際して、カフ圧制御手段６８により変化させられるカフ１０の圧迫圧力が圧力センサ１４により検出される。血圧値測定手段７０は、カフ１０による圧迫圧力を２〜３mmHg/sec程度の速度で徐々に変化させる過程で得られた脈拍同期信号、たとえば脈波振幅或いはコロトコフ音の変化に基づきオシロメトリック法或いはコロトコフ音法に従って生体の最高血圧値ＢＰSYS 、平均血圧値ＢＰMEAN、および最低血圧値ＢＰDIA （基準血圧値）を測定する。
【００２２】
最大圧力検出素子決定手段７２は、圧脈波センサ４６の押圧面５４に配列された複数の圧力検出素子のうち撓骨動脈５６の真上に位置し、最大脈波振幅、すなわち最大脈波強度を出力する最大圧力検出素子（アクティブエレメントＥ0 ）を決定する。関係決定手段７４は、最大圧力検出素子決定手段７２により決定された最大圧力検出素子（アクティブエレメントＥ0 ）により検出される圧脈波の大きさＰM と血圧値測定手段７０により測定された血圧値ＢＰとの間の対応関係をたとえば図４に示すように予め決定する。推定血圧値決定手段７６は、その対応関係から、圧脈波センサ４６の押圧面５４に配列された複数の圧力検出素子のうち、たとえば上記アクティブエレメントＥ0 により検出される圧脈波の大きさに基づいて生体の推定血圧値ＭＢＰを連続的に決定する。
【００２３】
押圧位置制御手段７８は、初回の装着時、或いは、押圧面５４に配列された圧力検出素子のうちの最大振幅を検出するもの（すなわち最大圧力検出素子）が、配列位置のうちの端部に位置する場合、または後述する第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 が所定の押圧位置変更範囲内にある場合など、所定の押圧位置更新条件が成立した場合には、押圧装置６２により圧脈波センサ４６を後述の最適押圧力ＰHDPOよりも十分に小さい予め設定された比較的小さな第１押圧値Ｐ1 で押圧させ、その状態でその最大圧力検出素子が圧力検出素子の配列方向において予め設定された略中央部に位置するように、幅方向移動装置６４を制御する。すなわち、所定の押圧位置更新条件が成立した場合には、圧脈波センサ４６を体表面３８から一旦離隔させるとともに、幅方向移動装置６４により押圧装置６２および圧脈波センサ４６を移動させ、再び最大圧力検出素子が配列方向の略中央に位置するかどうかを判断する作動を繰り返すことにより、最大圧力検出素子が両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離Ｌ1 以上中央側に位置するようにさせ、より好ましくは、最大圧力検出素子が配列方向の略中央部に位置するようにさせる。なお、最大圧力検出素子が配列方向の略中央部に位置する場合は、最大圧力検出素子は中央位置圧力検出素子ともいう。このように最大圧力検出素子を両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離Ｌ1 以上中央側に位置するようにさせるのは、次に説明する第１相関係数算出手段８０により第１相関係数ｒ1 を算出するためであるので、上記第１距離Ｌ1 については第１相関係数算出手段８０の説明において述べる。
【００２４】
第１相関係数算出手段８０は、押圧位置制御手段７８により圧脈波センサ４６の押圧位置が制御された状態で、最大圧力検出素子決定手段７２により決定された最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、その最大圧力検出素子からの距離が予め設定された第１距離Ｌ1 である第１圧力検出素子Ｅ1 から出力された圧脈波形との第１相関係数ｒ1 を逐次算出する。すなわち、圧脈波信号ＳＭ2 により表される圧脈波形は、図３に示すように、数ミリ秒或いは十数ミリ秒毎のサンプリング周期毎に入力される光電脈波信号ＳＭ2 の大きさを示す点の連なりにより構成されているので、所定区間（たとえば一拍分）の、最大圧力検出素子から出力される光電脈波信号ＳＭ2 と第１圧力検出素子Ｅ1 から出力される光電脈波信号ＳＭ2 とに基づいて、数式２に示す関係から第１相関係数ｒ1 を逐次算出する。ここで、上記予め設定された第１距離Ｌ1 とは、一般的な血管外径に基づいて決定され、たとえば１ｍｍ程度である。なお、最大圧力検出素子から第１距離Ｌ1 離隔した位置は圧力検出素子の配列方向の両側にそれぞれ存在するので、上記第１圧力検出素子Ｅ1 は２つ存在し、第１相関係数ｒ1 も逐次２つの値が算出される。
【００２５】
【数２】
0003978924.tif 000002
【００２６】
第２相関係数算出手段８２は、前記最大圧力検出素子から出力された圧脈波形と、その最大圧力検出素子からの距離が第１距離Ｌ1 よりも小さい距離に設定された第２距離Ｌ2 である第２圧力検出素子Ｅ2 から出力された圧脈波形との第２相関係数ｒ2 を算出する。すなわち、上記第１相関係数算出手段８０と同様に、所定区間（たとえば１拍分）の、最大圧力検出素子から出力される光電脈波信号ＳＭ2 と第２圧力検出素子Ｅ2 から出力される光電脈波信号ＳＭ2 とに基づいて、上記数式２に示す関係から第２相関係数ｒ2 を逐次算出する。ここで、上記第２距離Ｌ2 は、一般的な血管内径に基づいて決定される値であり、たとえば第１距離Ｌ1 の１／５倍に設定される。なお、第２圧力検出素子Ｅ2 も第１圧力検出素子Ｅ1 と同様に２つ存在し、第２相関係数ｒ2 も逐次２つの値が算出される。
【００２７】
最適押圧力決定手段８４は、押圧位置制御手段７８により幅方向移動装置６４が移動させられた場合、押圧位置制御手段７８により押圧位置が制御された圧脈波センサ４６から逐次出力される圧脈波信号ＳＭ2 に基づいて、最適押圧力ＰHDPOを決定する。すなわち、図６の圧力検出素子の位置と相関係数との関係を示す図にも示されるように、第１相関係数算出手段８０により算出された２つの第１相関係数ｒ1 が、最適押圧力ＰHDPOとして許容される押圧力の上限値を判断するために予め実験により決定された第１基準値ＴＨ1 （たとえば０．９）以上となるように、且つ第２相関係数算出手段８２により算出された２つの第２相関係数ｒ2 が、最適押圧力ＰHDPOとして許容される押圧力の下限値を判断するために予め実験により決定された第２基準値ＴＨ2 （たとえば０．９５）以上となるように圧脈波センサ４６の押圧力を制御し、第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 以上となり、第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 以上となったときの押圧力を最適押圧力ＰHDPOに決定する。
【００２８】
すなわち、最適押圧力を決定する条件が満たされた場合には、まず押圧装置６２による圧脈波センサ４６の押圧力が予め設定された初期値、たとえば５０ｍｍＨｇとされ、その状態で第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 が算出され、第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 以下である場合は、押圧力が所定値（たとえば２０ｍｍＨｇ）だけ強められ、第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 以下である場合は、押圧力が所定値（たとえば２０ｍｍＨｇ）だけ弱められ、再び第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 が算出される。上記作動が第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 以上となり且つ第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 以上となるまで繰り返され、その条件を満たした時点の押圧力が最適押圧力ＰHDPOに決定される。
【００２９】
第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 以下である場合は、押圧力が不足している場合である。すなわち、撓骨動脈５６の血管壁の一部が略平坦となるほどには押圧されないため、最大圧力検出素子から出力される圧脈波に比べ、その最大圧力検出素子から第１距離Ｌ1 離れた第１圧力検出素子Ｅ1 から出力される圧脈波の強度が弱いので、第１相関係数ｒ1 が低くなるのである。また、第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 以下である場合は、押圧力が強すぎる場合である。すなわち、押圧力が強すぎるために、第１圧力検出素子Ｅ1 よりも最大圧力検出素子に近い側に位置する第２圧力検出素子Ｅ2 により検出された圧脈波でさえも歪んでしまい第２相関係数ｒ2 が低下するのである。従って、第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 以下である場合は押圧力を強める方向に圧脈波センサ４６の押圧力を制御し、第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 以下である場合は、押圧力を弱める方向に圧脈波センサ４６の押圧力を制御する。
【００３０】
さらに詳細に上記最適押圧力決定手段８４を説明すると、アクティブエレメントＥ0 の両側において、第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 がそれぞれ一つづつ、合計４つの相関係数ｒ1 ・ｒ2 が算出されるので、第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 より上か下か、および第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 より上か下かにより分類すると、図７に示すように１６パターンが考えられる。なお、図７の「○」は、第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 がそれぞれ第１基準値ＴＨ1 または第２基準値ＴＨ2 以上であることを示し、「×」は、それぞれ基準値ＴＨ1 ・ＴＨ2 よりも下であることを示している。
【００３１】
図７において、パターン１の場合は、押圧力は変更されない。従って、その時点の押圧力が最適押圧力とされる。パターン２の状態の場合、第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 が共に基準値以下であるので、最初は押圧力が増加させられ、第１相関係数ｒ1 が増加しなければ、逆に押圧力が減少させられる。または、最初は押圧力が減少させられ、第２相関係数ｒ2 が減少しなければ、逆に押圧力が増加させられる。
【００３２】
パターン３〜５は、第２相関係数ｒ2 はどちらも第２基準値ＴＨ2 以上であるが、少なくとも一方の第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 よりも小さい場合であるので、押圧力が強められる。パターン６〜８は、第１相関係数ｒ1 はどちらも第１基準値ＴＨ1 以上であるが、少なくとも一方の第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 よりも小さい場合であるので、押圧力が弱められる。
【００３３】
そして、パターン９〜１６の場合は、押圧位置制御起動手段８６により、押圧位置制御手段７８が起動させられる。すなわち、押圧位置制御起動手段８６は、第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 がパターン９〜１６に示す押圧位置変更範囲内にある場合、押圧位置が不適切であると考えられるので、押圧位置制御手段７８による幅方向移動装置の制御を起動させ、圧脈波センサ４６の押圧位置を変更する。
【００３４】
押圧力修正手段８８は、最適押圧力決定手段８４により決定された最適押圧力ＰHDPOを逐次修正する。すなわち、最適押圧力決定手段８４により最適押圧力ＰHDPOが決定され、推定血圧値決定手段７６により、アクティブエレメントＥ0 から出力される圧脈波信号ＳＭ2 に基づいて推定血圧値ＭＢＰが逐次決定されている状態において、第１相関係数算出手段８０により逐次算出される第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 以下である場合は、押圧装置６２による圧脈波センサ４６の押圧力を所定値増加させ、第２相関係数算出手段８２により逐次算出される第２相関係数ｒ2 が第２基準値ＴＨ2 以下である場合、押圧装置６２による圧脈波センサ４６の押圧力を所定値減少させる。
【００３５】
図８乃至図９は、上記演算制御装置２８の制御作動の要部を説明するフローチャートであって、図８はメインルーチンを示し、図９はメインルーチンにおいて最適押圧力を決定する必要があると判断された場合に実行される最適押圧力決定ルーチンを示している。
【００３６】
図８のステップＳＡ１（以下、ステップを省略する。）では、初回のＳＡ１の実行であるか否か、および前回に対応関係が更新されてからの経過時間が十数分乃至数十分程度に予め設定されたキャリブレーション周期を超えたか否かが判断される。通常はそのＳＡ１の判断が否定されるので、ＳＡ２において所定の押圧位置更新条件（ＡＰＳ起動条件）が成立したか否か、たとえば、圧脈波センサ４６の押圧面５４に配列された圧力検出素子のうちの最大振幅を検出するものが配列位置のうちの端部に位置する状態となったか否かなどが判断される。
【００３７】
初回の装着時など、圧脈波センサ４６の撓骨動脈５６に対する押圧位置がずれ、所定の押圧位置変更条件（ＡＰＳ起動条件）が成立する場合には、上記ＳＡ２の判断が肯定されるので、前記押圧位置制御手段７８に対応するＳＡ３のＡＰＳ制御ルーチンが実行される。このＡＰＳ制御ル−チンは、圧脈波センサ４６の各圧力検出素子によりそれぞれ検出された圧脈波信号ＳＭ2 の振幅分布曲線の最大振幅を検出する素子が、圧力検出素子の略中心位置になるような最適押圧位置が決定されるとともに、そのときの最大振幅を検出する素子を中心位置圧力検出素子すなわちアクティブエレメントＥ0 として設定する。従って、上記ＳＡ３は最大圧力検出素子決定手段７２にも対応する。
【００３８】
上記ＳＡ３のＡＰＳ制御ルーチンが実行されると、次に、前記最適押圧力決定手段８４に対応するＳＡ４のＨＤＰ制御ルーチンすなわち図９に詳しく示す最適押圧力決定ルーチンが実行される。
【００３９】
図９において、まずＳＢ１では、押圧装置６２による圧脈波センサ４６の押圧力が予め初期値として設定された５０ｍｍＨｇとされ、続くＳＢ２では、１つの圧脈波が発生し、上記アクティブエレメントＥ0 、そのアクティブエレメントＥ0 の配列方向両側においてアクティブエレメントＥ0 から５つ隣に位置する２つの第１圧力検出素子Ｅ1 、およびアクティブエレメントＥ0 の両隣に位置する２つの第２圧力検出素子Ｅ2 から、それぞれ一脈波分の圧脈波信号ＳＭ2 が入力されたか否かが判断される。
【００４０】
上記ＳＢ２の判断が否定された場合は、ＳＢ２が繰り返し実行されることにより待機させられるが、肯定された場合は、続く第１相関係数算出手段８０に対応するＳＢ３において、上記ＳＢ２においてアクティブエレメントＥ0 から入力された一拍分の圧脈波と、第１圧力検出素子Ｅ1 から入力された一拍分の圧脈波との第１相関係数ｒ1 が、前記数式２に基づいて算出される。
【００４１】
続く第２相関係数算出手段８２に対応するＳＢ４では、上記ＳＢ２においてアクティブエレメントＥ0 から入力された一拍分の圧脈波と、第２圧力検出素子Ｅ2 から入力された一拍分の圧脈波との第２相関係数ｒ2 が、前記数式２に基づいて算出される。
【００４２】
続くＳＢ５では、上記ＳＢ３で算出された２つの第１相関係数ｒ1 が、両方とも第１基準値ＴＨ1 として予め決定されている０．９以上であり、且つ、上記ＳＢ４で算出された２つの第２相関係数ｒ2 が、両方とも第２基準値ＴＨ2 として予め決定されている０．９５以上であるか否か、すなわち、図７のパターン１の状態であるか否かが判断される。このＳＢ５の判断が肯定された場合は、押圧装置６２による圧脈波センサ４６の押圧力は最適であると判断され、その押圧力が最適押圧力ＰHDPOに決定されて本ルーチンは終了させられ、図８のメインルーチンに戻って、ＳＡ５以降が実行される。
【００４３】
しかし、上記ＳＢ５の判断が否定された場合は、続くＳＢ６において、前記２つの第１相関係数ｒ1 が両方とも０．９より小さく、且つ、前記２つの第２相関係数ｒ2 が両方とも０．９５より小さいか否か、すなわち、図７のパターン２の状態であるか否かが判断される。この判断が肯定されると、続くＳＢ７では、今回の最適押圧力決定ルーチンの実行において、上記ＳＢ６の判断が肯定されたのは最初であるか否かが判断される。
【００４４】
上記ＳＢ７の判断が肯定された場合は、続くＳＢ８において、押圧装置６２による圧脈波センサ４６の押圧力が予め設定された所定値（たとえば２０ｍｍＨｇ）だけ増加させられて、前記ＳＢ２以降が繰り返される。一方、上記ＳＢ７の判断が否定された場合、すなわち、図７のパターン２の状態であると判断され、押圧力が所定値だけ増加させられたが、依然として図７のパターン２の状態であり、再び前記ＳＢ６の判断が肯定された場合は、ＳＢ９の判断が実行される。
【００４５】
ＳＢ９では、直前に前記ＳＢ３で算出された第１相関係数ｒ1 が、その一回前に前記ＳＢ３で算出された第１相関係数ｒ1 よりも大きいか否かが判断される。すなわち、前記ＳＢ８により押圧力が所定値増加させられたことにより、第１相関係数ｒ1 が第１基準値ＴＨ1 に近くなったか否かが判断される。このＳＢ９の判断が肯定された場合は、さらに押圧力を増加させるため、前記ＳＢ８が実行される。
【００４６】
しかし、上記ＳＢ９の判断が否定された場合、すなわち、押圧力を増加させたことにより、第１相関係数ｒ1 が一層小さい値になってしまった場合は、押圧力の増減方向が逆であったと判断されて、続くＳＢ１０において、押圧装置６２による圧脈波センサ４６の押圧力が予め設定された所定値（たとえば２０ｍｍＨｇ）だけ減少させられた後、前記ＳＢ２以降が繰り返される。
【００４７】
前記ＳＢ６の判断が否定された場合、さらに続くＳＢ１１において、前記２つの第２相関係数ｒ2 は両方とも０．９５以上であり、且つ、前記２つの第１相関係数ｒ1 のうち少なくとも一方が０．９０より小さいか否か、すなわち、図７のパターン３〜５の状態であるか否かが判断される。
【００４８】
このＳＢ１１の判断が肯定された場合は、前記ＳＢ８が実行されて、押圧力が所定値だけ増加させられる。一方、ＳＢ１１の判断が否定された場合は、さらに続くＳＢ１２において、前記２つの第１相関係数ｒ1 は両方とも０．９０以上であり、且つ、前記２つの第２相関係数ｒ2 のうち少なくとも一方が０．９５より小さいか否か、すなわち、図７のパターン６〜８の状態であるか否かが判断される。この判断が肯定された場合は、前記ＳＢ１０が実行されて、押圧力が所定値だけ減少させられる。
【００４９】
しかし、上記ＳＢ１２の判断も否定された場合、すなわち、上記ＳＢ５、ＳＢ６、ＳＢ１１、およびＳＢ１２の判断が全て否定された場合は、図７のパターン９〜１６のいずれかに該当する押圧位置が不適切な場合であるので、図８のＳＡ３のＡＰＳ制御ルーチンが実行される。従って、上記ＳＢ５、ＳＢ６、ＳＢ１１、ＳＢ１２が押圧位置制御起動手段８６に対応する。図９の最適押圧力決定ルーチンは、ＡＰＳ制御ルーチン（図８のＳＡ３）により圧脈波センサ４６の押圧位置が最適押圧位置に制御された直後に実行されることから、通常は、押圧位置を変更する必要はない。すなわち、図７のパターン１〜８のいずれかに該当するため、上記ＳＢ１２の判断が否定されることはないのであるが、押圧力の決定作動中に体動等により圧脈波センサ４６の押圧位置がずれた場合は、上記ＳＢ１２の判断が否定される。
【００５０】
図８に戻って、上記ＳＡ４のＨＤＰ制御ルーチンが終了した後、または、前回対応関係が決定されてからの経過時間が予め設定されたキャリブレーション周期を超え、前記ＳＡ１の判断が肯定された場合、ＳＡ５においてカフ１０を用いた血圧測定が実行された後、ＳＡ６において対応関係が更新され、その後、ＳＡ７以下が実行される。すなわち、先ず、前記血圧値決定手段７０に対応するＳＡ５では、排気制御弁１６を圧力供給状態に切り換え且つ空気ポンプ１８を作動させてカフ１０内の圧力を患者の予想される最高血圧値よりも高い目標圧力（たとえば１８０mmHg）まで昇圧した後、空気ポンプ１８を停止させ且つ排気制御弁１６を徐速排圧状態に切り換えてカフ１０内の圧力を３mmHg/sec程度に予め定められた徐速降圧速度で下降させることにより、この徐速降圧過程で逐次得られる脈波信号ＳＭ1 が表す圧脈波の振幅の変化に基づいて、良く知られたオシロメトリック方式の血圧値決定アルゴリズムに従って最高血圧値ＢＰSYS 、平均血圧値ＢＰMEAN、および最低血圧値ＢＰDIA （基準血圧値）が測定されるとともに、脈波間隔に基づいて脈拍数などが決定される。そして、その測定された血圧値および脈拍数などが表示器３２に表示されるとともに、排気制御弁１６が急速排圧状態に切り換えられてカフ１０内が急速に排圧される。
【００５１】
次に、前記関係決定手段７４に対応するＳＡ６では、圧脈波センサ４６のアクティブエレメントＥ0 からの圧脈波の大きさ（絶対値すなわち圧脈波信号ＳＭ2 の大きさ）と上記ＳＡ５において測定されたカフ１０による血圧値ＢＰSYS 、ＢＰDIA との間の対応関係が求められ、更新される。すなわち、圧脈波センサ４６のアクティブエレメントＥ0 からの圧脈波が１拍読み込まれ且つその圧脈波の最高値ＰMmaxおよび最低値ＰMminが決定されるとともに、それら圧脈波の最高値ＰMmaxおよび最低値ＰMminとＳＡ５にてカフ１０により測定された最高血圧値ＢＰSYS および最低血圧値ＢＰDIA とに基づいて、図４に示す圧脈波の大きさと血圧値との間の対応関係が決定されるのである。
【００５２】
上記ＳＡ６において対応関係が決定された場合、または、撓骨動脈５６に対する圧脈波センサ４６の押圧位置が正常範囲であり、前記ＳＡ２の判断が否定された場合、続くＳＡ７において１つの圧脈波が発生し、前記アクティブエレメントＥ0 、２つの第１圧力検出素子Ｅ1 、および２つの第２圧力検出素子Ｅ2 から、それぞれ一脈波分の圧脈波信号ＳＭ2 が入力されたか否かが判断される。このＳＡ７の判断が否定された場合はＳＡ１、ＳＡ２、ＳＡ７が繰り返し実行させられることにより待機させられる。しかし、１つの圧脈波が発生し、ＳＡ７の判断が肯定されると、前記推定血圧値決定手段７６に対応するＳＡ８において、最適押圧力ＰHDPOにて押圧されている圧脈波センサ４６のアクティブエレメントＥ0 からの圧脈波信号ＳＭ2 から、その波動の最高値ＰMmaxおよび最低値ＰMminが決定され、図４の対応関係からその圧脈波の最高値ＰMmaxおよび最低値ＰMminに基づいて推定最高血圧値ＭＢＰSYS および推定最低血圧値ＭＢＰDIA が決定され、表示器３２に一拍毎に逐次表示されるとともに、図４の対応関係と圧脈波信号ＳＭ2 から決定された推定血圧値の連続波形が表示器３２に表示される。
【００５３】
次に、押圧力修正手段８８に対応するＳＡ９の押圧力修正ルーチンが実行される。この押圧力修正ルーチンは、圧脈波センサ４６の押圧力が前記ＳＡ４で決定された最適押圧力ＰHDPOである以外は、前述の図９に示した最適押圧力決定ルーチンと同様である。すなわち、押圧力修正ルーチンは、図９のＳＢ３以降と同様である。このＳＡ９が実行されることにより、前記ＳＡ４で決定された最適押圧力ＰHDPOが一拍毎に修正されるので、前記ＳＡ７では、歪みのない、正確な圧脈波が逐次入力される。
【００５４】
上述のように、本実施例によれば、幅方向移動装置６４が押圧位置制御手段７８（ＳＡ３）により制御されて、最大圧力検出素子決定手段７２（ＳＡ３）により決定されたアクティブエレメントＥ0 が両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離Ｌ1 以上中央側に位置する圧力検出素子となるように、圧脈波センサ４６の押圧位置が撓骨動脈５６の幅方向に移動させられた状態で、第１相関係数算出手段８０（ＳＢ３）により、アクティブエレメントＥ0 から出力された圧脈波形と、第１圧力検出素子Ｅ1 から出力された圧脈波形との第１相関係数ｒ1 が算出され、第２相関係数算出手段８２（ＳＢ４）により、アクティブエレメントＥ0 から出力された圧脈波形と、第２圧力検出素子Ｅ2 から出力された圧脈波形との第２相関係数ｒ2 が算出され、最適押圧力決定手段８４（ＳＡ４）により、押圧装置６２が圧脈波センサ４６を押圧する押圧力が変化させられて、第１相関係数ｒ1 が最適押圧力ＰHDPOとして許容される押圧力の上限値を判断するために予め設定された第１基準値ＴＨ1 （０．９）以上となるように、且つ第２相関係数ｒ2 が最適押圧力ＰHDPOとして許容される押圧力の下限値を判断するために予め設定された第２基準値ＴＨ2 （０．９５）以上となるように、最適押圧力ＰHDPOが決定されるので、最適押圧力ＰHDPOの決定が短時間で終了し、推定血圧値決定手段７６（ＳＡ８）による血圧監視が中断される時間を短くすることができる。
【００５５】
また、本実施例によれば、幅方向移動装置６４が押圧位置制御手段７８（ＳＡ３）により制御されて、最大圧力検出素子決定手段７２（ＳＡ３）により決定されたアクティブエレメントＥ0 が両端の圧力検出素子から予め設定された第１距離Ｌ1 以上中央側に位置する圧力検出素子となるように、圧脈波センサ４６の押圧位置が撓骨動脈５６の幅方向に移動させられた状態で、第１相関係数算出手段８０（ＳＢ３）により、アクティブエレメントＥ0 から出力された圧脈波形と、第１圧力検出素子Ｅ1 から出力された圧脈波形との第１相関係数ｒ1 が算出され、第２相関係数算出手段８２（ＳＢ４）により、アクティブエレメントＥ0 から出力された圧脈波形と、第２圧力検出素子Ｅ2 から出力された圧脈波形との第２相関係数ｒ2 が算出され、押圧力修正手段８８（ＳＡ９）により、第１相関係数ｒ1 が予め設定された第１基準値ＴＨ1 （０．９）以上となるように、且つ第２相関係数ｒ2 が予め設定された第２基準値ＴＨ2 （０．９５）以上となるように、最適押圧力決定手段８４（ＳＡ４）により決定された最適押圧力ＰHDPOが逐次修正されるので、推定血圧値決定手段７６（ＳＡ８）により決定される推定血圧値ＭＢＰの精度が高い状態に維持できる。
【００５６】
また、本実施例によれば、押圧位置制御手段７８（ＳＡ３）は、最大圧力検出素子決定手段７２（ＳＡ３）により決定されたアクティブエレメントＥ0 が、複数の圧力検出素子の配列方向において予め設定された略中央部に位置する圧力検出素子となるように幅方向移動装置６４を制御するものであることから、圧脈波センサ４６の押圧位置がずれた場合でも、アクティブエレメントＥ0 が押圧面５４の端部に位置することが少なくなるので、圧脈波センサ４６の押圧位置を再決定する必要が少なくなる利点がある。
【００５７】
以上、本発明の一実施例を図面に基づいて説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
【００５８】
たとえば、前述の実施例では、カフ１０が上腕に装着され且つ圧脈波センサ４６が撓骨動脈の圧脈波を検出するために手首に装着されていたが、カフ１０が大腿部に巻回され且つ圧脈波センサ４６がそのカフ１０が巻回されていない側の脚部の足背動脈の圧脈波を検出するために足に装着されていてもよいのである。
【００５９】
また、前述の実施例では、押圧力修正手段８８（ＳＡ９）により、一拍毎に押圧力が修正されたいたが、２拍以上または予め設定された所定時間毎に押圧力が修正されるものであってもよい。
【００６０】
また、前述の実施例では、最適押圧力決定手段８４は、第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 が基準値ＴＨ1 、ＴＨ2 以上となるように押圧力が調整されて、最適押圧力ＰHDPOが決定されていたが、従来のように、押圧力を連続的に変化させ、その変化過程で得た圧脈波に基づいて最適押圧力ＰHDPOを決定するものであってもよい。
【００６１】
また、前述の実施例では、アクティブエレメントＥ0 から５つ隣に位置する素子が第１圧力検出素子Ｅ1 に決定されていたが、これは押圧面５４の半導体感圧素子の間隔によって変わり得る。たとえば、押圧面に配列された半導体感圧素子の間隔が前述の実施例よりも広い場合は、アクティブエレメンＥ0 から２つ隣の素子が第１圧力検出素子Ｅ1 に決定されてもよい。
【００６２】
その他、本発明はその主旨を逸脱しない範囲において種々変更が加えられ得るものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例である連続血圧監視装置の構成を示すブロック図である。
【図２】図１の実施例の圧脈波検出プローブを一部を切り欠いて説明する拡大図である。
【図３】図１の実施例の圧脈波センサにより検出される圧脈波を例示する図である。
【図４】図１の実施例において用いられる対応関係を例示する図である。
【図５】図１の実施例の演算制御装置の制御機能の要部を説明する機能ブロック線図である。
【図６】圧力検出素子の位置と相関係数ｒ1 、ｒ2 との関係を示す図である。
【図７】第１相関係数ｒ1 および第２相関係数ｒ2 とそれぞれの基準値との関係を列挙した図である。
【図８】図１の実施例の演算制御装置の制御作動の要部を説明するフローチャートであって、メインルーチンを示している。
【図９】図１の実施例の演算制御装置の制御作動の要部を説明するフローチャートであって、最適押圧力決定ルーチンを示している。
【符合の説明】
４６：圧脈波センサ
６２：押圧装置
６４：幅方向移動装置
７２：最大圧力検出素子決定手段
７６：推定血圧値決定手段
７８：押圧位置制御手段
８０：第１相関係数算出手段
８２：第２相関係数算出手段
８４：最適押圧力決定手段
８６：押圧力修正手段
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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