(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
多段の送風羽口を有するダスト還元処理炉内へ鉄屑、ダスト塊成鉱およびコークスを装入して溶解・還元処理する際して、
１次羽口からコークスベッドへレースウエイを形成しない送風を行い、粒状の廃プラスチックを吹き込んで、コークスベッドの上端レベルが変化しないように制御するとともに、
２次羽口からコークスベッド上部の充填層へレースウエイを形成しない送風を行い、粒状の廃プラスチックを吹き込んで処理することを特徴とするダスト還元処理炉の操業方法。
【請求項２】
１次羽口から常温の酸素富化送風下で粒状の廃プラスチックを吹き込むことを特徴とする請求項１に記載のダスト還元処理炉の操業方法。
【請求項３】
常温送風の酸素富化量が２％以上であることを特徴とする請求項２に記載のダスト還元処理炉の操業方法。
【請求項４】
２次羽口から７００℃以下の熱風送風下で粒状の廃プラスチックを吹き込んで処理することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のダスト還元処理炉の操業方法。
【請求項５】
原燃料の降下速度が一定となるように、１次羽口からの廃プラスチックの吹き込み量を調整することを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載のダスト還元処理炉の操業方法。
【請求項６】
２次羽口からの廃プラスチック吹き込み位置をコークスベッド上部の領域に設定することを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載のダスト還元処理炉の操業方法。
【請求項７】
廃プラスチックの吹き込み量を０．２ｋｇ／Ｎｍ3 以下に設定することを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載のダスト還元処理炉の操業方法。
【請求項８】
炉中心部に鉄屑を大径のコークスと混合して装入し、炉周辺部にダスト塊成鉱を小径のコークスと混合して装入することを特徴とする請求項１から７のいずれかに記載のダスト還元処理炉の操業方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多段の送風羽口を有するダスト還元処理炉内で鉄屑およびダスト塊成鉱を溶解・還元処理するに際して、１次羽口から廃プラスチックを吹き込んでコークスベッドの上端レベルを制御するとともに、２次羽口から廃プラスチックを吹き込んで処理するダスト還元処理炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、廃棄物は可燃物と不燃物とに分別して回収されているが、不燃物の中には実際は燃焼可能なプラスチック製品も含まれている。したがって、廃プラスチックは、不燃物として回収された後、最終処分地に埋め立て処理されている。好景気時代の余波であるのか、依然として使い捨て思考が定着しているが、近年の廃棄物量の増加に伴って、廃プラスチックの処理方法が問題となっている。
【０００３】
また、使用済みの洗濯機、冷蔵庫、エアーコンディショナ等の廃家電は、金属の他、プラスチックやゴム等を含有する複合廃棄物である。従来、このような複合廃棄物は鉄、アルミニウム、銅等の有益な金属材料を含有しているにもかかわらず、まるごと小片に解体および破砕され、最終処分地に埋め立て処理されていた。
【０００４】
しかし、最終処分地の不足やリサイクル新法の制定等の情勢にともなって、リサイクル実証プラントなどが建設され、複合廃棄物を分別処理して有益な金属材料を回収する試みがなされている。すなわち、複合廃棄物を洗濯機、冷蔵庫等の製品種別に応じて分類し、冷却媒体や潤滑油等の危険物質を抜き取った後、構成部品・部材ごとに解体し、その解体片を金属やプラスチック等の原材料ごとに分別して、その原材料に応じた処理を施している。例えば、分別後の金属屑はコークスなどとともに溶融炉内へ装入して溶融処理され、分別後の廃プラスチックは破砕して埋め立て処理されている。
【０００５】
このような分別処理方法は、有益な金属材料を回収することができ、埋め立て処理する破砕片を減量化することができる点で有効な手段である。しかし、廃プラスチックは依然として埋め立て処理されている。
そこで、高炉やキュポラのようなシャフト炉内へ廃プラスチックを装入し、焼却処分する試みがなされている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
このようなシャフト炉では、有害物質を発生させることなく、廃プラスチックを安全に処理することが可能である。しかし、通常、高炉やキュポラの羽口は単一段として構成されており、ダスト還元処理炉のような二段以上の多段羽口を有する溶融炉に廃プラスチック吹き込んで、炉内反応の制御に利用する場合の具体的な条件については、何ら解明されていなかった。
【０００７】
本発明の目的は、上記課題に鑑み、多段の送風羽口を有するダスト還元処理炉に廃プラスチック吹き込む際の具体的な条件を設定して、炉内下部に位置するコークスベッドの上端レベルが変化しないように制御することができるとともに、ダスト還元処理炉の安定操業を維持しつつ、廃プラスチックを効率良く焼却処理することができるダスト還元処理炉の操業方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成すべく、本発明のダスト還元処理炉の操業方法は、多段の送風羽口を有するダスト還元処理炉内へ鉄屑、ダスト塊成鉱およびコークスを装入して溶解・還元処理する際して、１次羽口からコークスベッドへレースウエイを形成しない送風を行い、粒状の廃プラスチックを吹き込んで、コークスベッドの上端レベルが変化しないように制御するとともに、２次羽口からコークスベッド上部の充填層へレースウエイを形成しない送風を行い、粒状の廃プラスチックを吹き込んで処理するものである。
【０００９】
上記ダスト還元処理炉の操業方法において、１次羽口から常温の酸素富化送風下で粒状の廃プラスチックを吹き込むことが好ましい。この常温送風の酸素富化量は、２％以上であることが好ましい。
【００１０】
また、２次羽口から７００℃以下の熱風送風下で粒状の廃プラスチックを吹き込んで処理することが好ましい。
【００１１】
さらに、原燃料の降下速度が一定となるように、１次羽口からの廃プラスチックの吹き込み量を調整することが好ましい。
【００１２】
そして、２次羽口からの廃プラスチック吹き込み位置をコークスベッド上部の領域に設定することが好ましい。
【００１３】
また、廃プラスチックの吹き込み量を０．２ｋｇ／Ｎｍ3 以下に設定することが好ましい。
【００１４】
さらに、炉中心部に鉄屑を大径のコークスと混合して装入し、炉周辺部にダスト塊成鉱を小径のコークスと混合して装入することが好ましい。
【００１５】
本発明によれば、多段の送風羽口を有するダスト還元処理炉において、１次羽口からコークスベッドへ常温の酸素富化送風下で粒状の廃プラスチックを吹き込んでいる。一方、２次羽口からコークスベッド上部の充填層へ熱風送風下で粒状の廃プラスチックを吹き込んで処理している。その際、レースウエイを形成していないのは、レースウエイ空間部を形成すると、コークスの燃焼、ソルーション反応が進行し、ダスト還元処理炉の効率が低下するからである。
【００１６】
１次羽口からコークスベッドへ廃プラスチックを吹き込むことにより、コークスベッドの上端レベルが変化しないように制御することが可能となる。その理由は、コークスベッド内でのCO2 とコークスとの反応（ソルーションロス反応）量を一定値に保持するためで、そのためにはコークスよりも優先的にＣＯ2 と反応する廃プラスチックを吹き込み、かつ、原燃料の降下速度変動の原因となっているソルーションロス反応量を廃プラスチックを吹き込むことで調整するためである。
一方、２次羽口からコークスベッド上部の充填層へ廃プラスチックを吹き込むことにより、廃プラスチックが効率良く焼却処理される。
ただし、燃焼生成ガスが多いため、ガス温度が低下し、鉄屑溶解／ダスト還元のように金属溶解を行うプロセスでは、熱不足気味となる。この熱不足を補うために、１次羽口から常温の酸素富化送風を行うとともに、２次羽口から７００℃以下の熱風送風を行う。
【００１７】
１次羽口からの常温送風の酸素富化量を２％以上としたのは、２％以下であると、廃プラスチック吹き込みに伴い、炉内ガス量増大する結果、ガス温度が低下し、スラグ、メタルの溶解に支障となるからである。
【００１８】
一方、２次羽口からの熱風送風の温度を７００℃以下としたのは、送風温度が７００℃を超えると、コークスの燃焼反応およびソルーションロス反応が促進され、コークス比が必ずしも低減しないからである。
【００１９】
また、原燃料の降下速度が一定となるように、１次羽口からの廃プラスチックの吹き込み量を調整している。このように、原燃料の降下速度に基づいて廃プラスチックの吹き込み量を調整するのは、コークスベッド内でのＣＯ2 とコークスとの反応（ソルーションロス反応）量を一定値に保持するためで、そのためにはコークスよりも優先的にＣＯ2 と反応する廃プラスチックを吹き込み、かつ、原燃料の降下速度変動の原因となっているソルーションロス反応量を廃プラスチックを吹き込むことで調整するためだある。
【００２０】
さらに、２次羽口から廃プラスチック吹き込み位置をコークスベッド上部の領域に設定するのは、コークスよりも反応速度が速いため、優先的に廃プラスチック中Ｃが燃焼およびＣＯ2 と反応し、コークス消費を抑制するからである。
【００２１】
そして、廃プラスチックの吹き込み量を０．２ｋｇ／Ｎｍ3 以下に設定するのは、廃プラスチックの吹き込み量の上限が０．２ｋｇ／Ｎｍ3 を超えると、上限量を超えた廃プラスチックは燃焼しないため、コークスとの燃料代替えとならず、有効に活用されないからである。
【００２２】
加えて、炉中心部に鉄屑および大径のコークスを、炉周辺部にダスト塊成鉱および小径のコークスを区分け装入するのは、炉内中心部において鉄屑の溶解処理を行うとともに、炉内周辺部においてダスト塊成鉱の還元処理を行い、さらに炉内中心部にガス流を形成して、ダスト還元処理炉の安定操業を行うためである。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のダスト還元処理炉の操業方法における実施の形態を添付図面に基づいて詳述するが、本発明は以下の実施の形態に限るものではない。
【００２４】
図１（ａ）は、本発明のダスト還元処理炉の操業方法に使用するダスト還元処理炉を示す概略図である。図示するように、このダスト還元処理炉１の炉頂には、装入装置２が設けられている。装入装置２は、バケット３、ベル４、可動アーマー５および装入ガイド６を有しており、原料および燃料を半径方向に区分けして装入することが可能な装置として構成されている。
【００２５】
ダスト還元処理炉１の炉体７の上部には、炉内の向流ガスを排気するための排ガス管８が設けられている。排ガス管８に接続されている排ガス系統は、例えば、ごみ溶融炉用のものが流用されている。
一方、炉体７の下部には、炉内下部に送風するための羽口９が設けられている。羽口９は、炉体７の側壁高さ方向に多段に設けられており、図１（ａ）では下段羽口（１次羽口）９ａと上段羽口（２次羽口）９ｂとの２段羽口として形成されている。また、これらの羽口９ａ，９ｂは、炉体７の周方向に適宜間隔で複数配置されている。
【００２６】
送風条件は、１次羽口９ａを主羽口として、主羽口９ａから常温の酸素富化送風を行い、２次羽口９ｂは熱風送風を行うとともに、コークスベッド上端レベルの観察のために使用する。主羽口９ａから常温の酸素富化送風を行う場合に、酸素富化量は２％以上に設定して送風される。一方、２次羽口９ｂから熱風送風を行う場合、７００℃以下の温度で送風される。また、羽口９ａ，９ｂは、粉状鉄源や廃プラスチックを吹き込む場合にもレースウエイを形成しないように設定され、羽口径や炉内突き出し位置を変更しうるように構成されている。
【００２７】
なお、本実施形態では、炉体７の側壁高さ方向に設けられた多段羽口９が、下段羽口（１次羽口）９ａと上段羽口（２次羽口）９ｂとの２段羽口として形成されているが、３段以上の羽口を設けてもよい。例えば３段の場合には、コークスベッドの側方に位置する羽口を主羽口とし、この主羽口より主な送風を行いつつ廃プラスチックを吹き込み、コークスベッド上端レベルおよび燃焼効率を維持するとともに、コークスベッド上部に位置する羽口より廃プラスチック吹き込んで処理するものである。
【００２８】
また、原料および燃料は、炉中心部１１と炉周辺部１２とに区分けして装入することが可能であり、上述したように、炉頂部には半径方向に区分け装入が可能な装入装置２を有している（図１（ｂ）、（ｃ））。
【００２９】
図２に示すように、炉内下部のコークスベッド１３は、その上端レベルが２次羽口９ｂと略同レベルに位置するように、１次羽口９ａからの廃プラスチックの吹き込みにより高さ調整して形成される。すなわち、１次羽口９ａを主羽口として、この主羽口９ａからコークスベッド１３内へ、常温の酸素富化送風下で廃プラスチックが吹き込まれるとともに、２次羽口９ｂからコークスベッド上部の充填層へ、熱風送風下で廃プラスチックが吹き込まれることになる。
【００３０】
このようにダスト還元処理炉１は、高炉やキュポラのようなシャフト炉と異なり、多段の送風羽口を有しており、鉄屑の溶解処理を行うとともに、ダスト塊成鉱の還元処理を行う溶融炉である。
【００３１】
次に、上記のダスト還元処理炉１を用いて実施する本発明のダスト還元処理炉の操業方法を説明する。
炉頂から装入する原料は主に鉄屑およびダスト塊成鉱であり、燃料はコークスを主体とし、１次羽口（主羽口）９ａおよび２次羽口９ｂから粒状の廃プラスチックを吹き込んで処理する。
【００３２】
装入方法は、コークスベッドを形成するためにコークスを装入した後、原燃料を完全混合または層状装入する通常の装入方法と、原燃料を半径方向に区分けして装入する方法とを採用する。
【００３３】
図３に示すように、区分け装入方法は、鉄屑と大径のコークスとを混合して炉内中心部に装入し、ダスト塊成鉱と小径のコークスと混合して炉周辺部に装入することで、反応効率の高い操業を指向する。炉中心部に鉄屑を装入し、炉周辺部にダスト塊成鉱を装入するのは、炉中心部で鉄屑の溶解処理を行い、炉周辺部でダスト塊成鉱の還元処理を行うとともに、炉中心部のガス流化を促進して、高ηＣＯ条件を継続するためである。
【００３４】
ダスト還元処理炉の操業は、コークスベッドの上端レベル高さを一定に維持すべく、原燃料の大小に応じた区分け装入法、主羽口の送風条件（送風温度、酸素富化量、羽口径、突き出し位置、送風比）、原燃料の降下速度に基づく廃プラスチックの吹き込み量等で制御する。
なお、コークスベッド内では、コークスおよび廃プラスチックの燃焼反応と、燃焼後のソルーションロス反応が進行するが、両反応の反応速度を、燃料粒度、ガス流速、送風温度等により調整する。
【００３５】
本発明では、多段の送風羽口を有するダスト還元処理炉１において、１次羽口（主羽口）９ａからコークスベッド１３へ常温の酸素富化送風下でレースウエイを形成せずに、粒状の廃プラスチックを吹き込んでいる。一方、２次羽口からコークスベッド上部の充填層へ熱風送風下でレースウエイを形成せずに、粒状の廃プラスチックを吹き込んで処理している。このようにレースウエイを形成しないのは、レースウエイ空間部を形成すると、コークスの燃焼、ソルーション反応が進行し、ダスト還元処理炉の効率が低下するからである。
【００３６】
コークスベッドへ直接廃プラスチックを吹き込むことにより、コークスベッド１３の上端レベルが変化しないように維持することができるが、その理由は、主羽口から吹き込まれた廃プラスチックが、コークスよりも優先的に酸素およびＣＯ2 と反応することから、コークスベッド内のコークス消費を抑制でき、また、吹き込む廃プラスチックの粒度および量を調整することによって、コークスベッド内のコークス消費量を制御することが可能だからである。
【００３７】
一方、２次羽口からコークスベッド上部の充填層へ廃プラスチックを吹き込むことにより、廃プラスチックが効率良く焼却処理される。
【００３８】
しかし、燃焼生成ガスが多いため、ガス温度が低下し、鉄屑溶解／ダスト還元のように金属溶解を行うプロセスでは、熱不足気味となる。この熱不足を補うために、本発明では１次羽口から２％以上の酸素を富化した常温送風を行うとともに、２次羽口から７００℃以下の熱風送風を行う。
【００３９】
１次羽口９ａから常温の酸素富化送風を行う場合に、酸素富化量を２％以上としたのは、２％以下とすると、廃プラスチック吹き込みに伴い、炉内ガス量増大する結果、ガス温度が低下し、スラグ、メタルの溶解に支障となるからである。
【００４０】
一方、２次羽口９ｂからの熱風送風の温度を７００℃以下としたのは、送風温度が７００℃を超えると、コークスの燃料反応およびソルーションロス反応が促進され、コークス比が必ずしも低減しないからである。
【００４１】
本実施形態では、廃プラスチックの性状は問わないが、１次羽口９ａからの常温の酸素富化送風下で廃プラスチックの吹き込みを行う場合には、例えば１ｍｍ以下の粒度の小さな廃プラスチックを使用する。一方、２次羽口９ｂからの熱風送風下で廃プラスチックの吹き込みを行う場合には、例えば数ｍｍ程度の粒度の大きな廃プラスチックでも使用可能である。
【００４２】
また、原燃料の降下速度が一定となるように、１次羽口９ａからの廃プラスチックの吹き込み量を調整している。このように、原燃料の降下速度に基づいて廃プラスチックの吹き込み量を調整するのは、コークスベッド内でのＣＯ2 とコークスとの反応（ソルーションロス反応）量を一定値に保持するためで、そのためにはコークスよりも優先的にＣＯ2 と反応する廃プラスチックを吹き込み、かつ、原燃料の降下速度変動の原因となっているソルーションロス反応量を廃プラスチックを吹き込むことで調整するためである。
【００４３】
さらに、２次羽口９ｂから廃プラスチック吹き込み位置をコークスベッド上部の領域に設定するのは、コークスよりも反応速度が速いため、優先的に廃プラスチック中Ｃが燃焼およびＣＯ2 と反応し、コークス消費を抑制できるためである。
【００４４】
そして、この廃プラスチックの吹き込み量は、０．２ｋｇ／Ｎｍ3 以下に設定する。吹き込み量の上限を０．２ｋｇ／Ｎｍ3 に設定するのは、廃プラスチックの吹き込み量が０．２ｋｇ／Ｎｍ3 を超えると、上限量を超えた廃プラスチックは燃焼しないため、コークスとの燃料代替えとならず、有効に活用されないからである。
【００４５】
つぎに、半径方向の区分け装入法を採用した処理方法が、操業の安定性、低燃料比操業に有効で、原料の種類、粒度によらず、効率の良い操業が指向できること、また、原料、燃料の性状に応じて、効率の良い操業を指向するための操業方法について、説明する。
半径方向の区分け装入法については、原料の種類によって、適正な装入法がある。一つは、炉内のηＣＯを高くして、効率の良い操業を指向する例で、原料の金属化率（Ｍ．Ｆｅ／Ｔ．Ｆｅ）による分別法であり、一方は原料の粒度に応じた分別法である。
【００４６】
まず、最初に、原料の金属化率（Ｍ．Ｆｅ／Ｔ．Ｆｅ）による分別法が、操業安定化に寄与し、効率の良い操業が指向できることを説明する。
原料が数種類に及び、Ｍ．Ｆｅ／Ｔ．Ｆｅの大小で分別できる場合、好ましくは、金属化率の高い原料、例えば鉄屑等は炉中心部に装入し、金属化率の低い原料、例えばダスト塊成鉱等を炉周辺部に装入する。炉周辺部に金属化率の低い原料を装入し、炉中心部に金属化率の高い原料を装入する理由は、炉中心部のコークスベッドの高さ制御を容易にすること、中心ガス流を確保すること、低燃料比操業を指向することにある。
【００４７】
この操業を指向する場合、主羽口は、羽口先端が炉壁よりも炉内部に突き出した構造とし、基本的には、主羽口の先端位置を、炉中心部と炉周辺部の境界に設けるのが理想的である。また、ガス流を中心流とすることを重視すると、周辺部の燃料は小径が好ましく、中心部の燃料は大径が好ましい。
【００４８】
主羽口を炉の中心部と周辺部の境界に設定する理由は、主羽口からの送風を周辺部に存在する燃料の燃焼に使用させないためで、主羽口からの送風はＣＯガス燃焼用に作用させるためである。炉中心部は溶解機能を促進させるため、炉中心部のηＣＯ＞９０％の操業を指向すれば最も効率的であり、炉中心部の燃料は最低燃料比である浸炭分程度とすることができる。そのため、急激なコークスベッド高さの変化を抑制できる上、粒径を維持したコークスがコークスベッドとなるため、通気・通液性を確保した低燃料比操業が可能となる。
【００４９】
この操業においては、コークスベッド高さにより、主羽口の適正送風量が決まる。コークスベッド上端レベルのηＣＯが６０％以上の場合には、主羽口からの送風によりηＣＯ＞９０％に設定することが可能であり、炉中心部に関して理想的な操業が可能となる。
【００５０】
つぎに、金属化率の低い原料を炉周辺部に装入する場合に、燃料と混合する装入法が効率的であることを説明する。
ηＣＯの高い操業を指向できれば、低燃料比の操業が可能となるが、金属化率の低い原料をηＣＯ＞３０％の条件で還元させる実験を実施したところ、コークスと混合しない条件では、還元反応は進行せず、高温部で操業に悪影響を及ぼす溶融還元を引き起こす。それに対し、金属化率の低い原料でも、コークスと混合して装入すると、コークスと混合しない場合に比べ、少なくとも２０％以上の還元率改善効果があることが、オフラインシミュレータの検討結果で明かとなった。
【００５１】
このことは、金属化率の低い原料を装入する操業では、燃料（小径コークス）と混合する装入法が、燃料（小径コークス）と混合しない操業に比べると、複合廃棄物の還元性改善に効果があり、その結果、溶融時のスラグ融液量を低減することができ、棚吊り回避にも寄与することを示している。
【００５２】
つぎに、主羽口からコークスベッドへの廃プラスチックの吹き込みに加えて、炉半径方向の区分け装入方法がコークスベッド高さを維持するのに寄与する点について述べる。
コークスベッド高さの制御が難しいのは、これが炉の中心下部にあり、コークス比が適当でなければ、未還元のＦｅＯ分が炉下部で溶融還元し、コークスベッドを消費することによって、コークスベッドの異常消耗が引き起こされるためである。特に、炉の中心下部で、このようなコークスの異常消耗が生じると、鉄分の溶解に支障となる上、スラグの固化等により、操業不能に陥る可能性もあり、問題となる。
【００５３】
そこで、上述したように、炉中心部には、主として金属化率の高い原料、例えば鉄屑を装入することにより、炉中心部で溶融還元の生じ難い操業とし、炉中心部のコークスベッドの異常消耗を抑制する。また、コークスのソルーションロス反応を極力抑制するために、炉中心部に装入する燃料を、炉周辺部に装入する燃料と区別し、大径コークスを使用する。これによって、炉中心部のコークスベッドの異常損耗を抑制でき、さらに、炉下部の燃焼効率ηＣＯを高めた操業が可能となる。
一方、炉周辺部には、主として金属化率の低い原料、例えばダスト塊成鉱を装入することにより、炉周辺部で溶融還元の生じ易い操業とする。
【００５４】
上段羽口の設置位置は、コークス粒度、送風量等の操業諸元によって、適正位置が存在するが、基本的には、主羽口部でのηＣＯレベルがηＣＯ＞６０％程度が目安となる。
【００５５】
コークスベッド高さを制御または監視する簡易法として、上段羽口部での肉眼観察、炉内圧損値による判定などがある。上段羽口部での観察は、少なくとも原料の溶融部位が上段羽口の上部か下部のいずれかに存在することを判定できる。また、下段羽口と上段羽口の圧損差を検知することにより、コークスベッド上端位置の確認が可能である。操業例によると、コークスベッドの上端レベルが上段羽口より下にある場合、下段羽口と上段羽口の圧損差が大きく検知される。これは、溶融部位の存在が圧損値を大きくするためである。
【００５６】
また、コークスベッド高さを、精度良く測定する方法としては、炉上部から装入した垂直ゾンデもしくは鉄線類の降下挙動を測定することによって、判定可能である。垂直ゾンデの場合、炉内温度が急に上昇し、１２００℃以上となる部位に相当し、鉄線類を用いた場合、降下速度がストップした地点が、コークスベッドの上端部に相当する。
【００５７】
本発明でいう炉中心部と炉周辺部の境界位置は、原料の金属化率やコークス粒度によって、多少は炉半径方向で移動する。
この炉中心部と炉周辺部の境界位置ｒｉは、各部に装入する原料と燃料の量が決まれば、下記（１）式によって求められる。
ｒｉ2＝（Ｗｍ(c)／ρｍ(c)＋Ｗｃ(c)／ρｃ(c)）／｛（Ｗｍ(c)／ρｍ(c)＋Ｗｃ(c)／ρｃ(c)）＋（Ｗｍ(p)／ρｍ(p)＋Ｗｃ(p)／ρｃ(p)）｝・・・（１）
但し、ｒｉ：中心部と周辺部との無次元境界半径（−）
Ｗｍ(c) ： 中心部に装入する原料重量（ｋｇ／チャージ）
Ｗｃ(c) ： 中心部に装入する燃料重量（ｋｇ／チャージ）
Ｗｍ(p) ： 周辺部に装入する原料重量（ｋｇ／チャージ）
Ｗｃ(p) ： 周辺部に装入する燃料重量（ｋｇ／チャージ）
ρｍ(c) ： 中心部に装入する原料の嵩密度（ｋｇ／ｍ3 ）
ρｃ(c) ： 中心部に装入する燃料の嵩密度（ｋｇ／ｍ3 ）
ρｍ(p) ： 周辺部の装入する原料の嵩密度（ｋｇ／ｍ3 ）
ρｃ(p) ： 周辺部に装入する燃料の嵩密度（ｋｇ／ｍ3 ）
【００５８】
なお、このｒｉは、無次元半径で表されており、炉中心部と炉周辺部の装入物の降下速度を一定とした場合の境界位置を示している。このｒｉで示される境界位置を調節するための装入方法については、種々考えられるが、ベル式の装入装置を使用する場合でも、アーマーを使用し、装入チャージ毎に中心装入、周辺装入を交互に繰り返して装入することにより、一部混合層が生成するものの、所定の境界設定は可能である。
【００５９】
図４は、通常のコークスベッド内に廃プラスチックを吹き込んだ場合のコークスベッド内でのＣＯ2 、ＣＯ及びＯ2 の変化を示す図である。
コークス中のＣまたは廃プラスチック中のＣの消費には下記の２形態が存在する。
Ｃ  ＋  Ｏ2  →  ＣＯ2     ・・・（２）
Ｃ  ＋  ＣＯ2  →  ２ＣＯ  ・・・（３）
【００６０】
図４において、ＣＯ2 濃度の曲線に示されるように、送風羽口からコークスベッド上方にいくにしたがって、（２）式の反応によりＣＯ2 濃度が上昇し、Ｏ2 は消費され減少していく。そして、Ｏ2 の消失した位置より上方では、（３）式の反応によりＣＯ2 濃度が減少し、ＣＯ濃度が上昇しはじめる。
【００６１】
（２）式の反応は、発熱反応でコークス中のＣが有効に利用されるが、（３）式の反応は吸熱反応でＣが有効に利用されないことになる。従って、コークスには極力（２）式の反応をさせる必要があるが、Ｏ2 のない状態で、高温のＣＯ2に接すると（３）式の反応によりコークスのソルーションロスが起こり、コークスが無駄に消費されることになる。
【００６２】
廃プラスチックはコークスに比べ燃焼速度が速いため、コークスベッド内に廃プラスチックを吹き込むと、吹き込まない場合に比べて、Ｏ2 の消失位置が下ることになる。従って、廃プラスチックを吹き込まない条件のままで、むやみにコークスベッド内へ廃プラスチックを吹き込んでも、Ｏ2 の消失位置より上方にコークスが存在することになり、（２）式のコークス消費量を減少できても、（３）式でコークス消費量が増大し、結果的に廃プラスチック吹き込みがコークス消費量の低減に寄与することができなくなる。
【００６３】
こうした状況を回避し、廃プラスチック吹き込みによりコークス代替を行わせるには、以下の二つの方法が有効である。即ち（３）式の反応をコークスベッド内で行わせないようにするか、（３）式で反応するコークス中のＣを廃プラスチック中のＣに置き換えることによりコークスのソルーションロスを起こさせないようにすることである。
【００６４】
第一の方法は、主羽口から吹き込まれたＯ2 が廃プラスチックも加味して消失する高さにコークスベッドの上端レベルを設定し、Ｏ2 の存在しない領域にはコークスも存在しないようにして、廃プラスチックを主羽口レベルとコークスベッド上端レベルとの間に吹き込む方法であり、上述した常温の酸素富化送風下で廃プラスチックを吹き込む場合に対応する。この場合、廃プラスチックの吹き込み位置は、主羽口レベルとコークスベッド上端レベルとの間であれば主羽口をも含めて任意の位置で良く、一段でも復数段でも良い。
【００６５】
第二の方法は、主羽口から吹き込まれたＯ2 が廃プラスチックも加味して消失する高さよりコークスベッドの上端レベルを上方に設定する場合で、このときは、廃プラスチックを主羽口レベルとコークスベッド上端レベルとの間に吹き込むとともに、Ｏ2 の存在しないコークスベッド上部領域にもコークスに代替してソルーションロスを起こさせるための廃プラスチックを吹き込む方法である。この場合、下部の廃プラスチック吹き込み位置は、主羽口レベルとＯ2 消失点レベルとの間であれば主羽口をも含めて任意の位置で良く、一段でも複数段でも良い。また、上部の廃プラスチック吹き込み位置もＯ2 消失点レベルとコークスベッド上端レベルとの間であれば任意の位置で良く、一段でも複数段でも良い。この方法によれば、上部に吹き込む分だけ廃プラスチックの吹き込み量を増やすことが可能となる。
【００６６】
【実施例】
以下、本発明のダスト還元処理炉の操業方法における実施例を説明するが、本発明は以下の実施例に限るものではない。
ダスト還元処理炉のコークスベッド上端レベルの維持効果、コークス比低減効果および廃プラスチック処理効果を狙い、１次羽口からレースウエイを形成しないで常温送風を行うとともに、２次羽口からレースウエイを形成しないで熱風送風を行うという送風条件下で、コークスベッドおよびコークスベッド上部の充填層への廃プラスチック吹き込み実験（ホットモデル実験）を実施した。
また、コークスベッドおよびコークスベッド上部の充填層の各部位で採取したダスト性状から廃プラスチックの燃焼性を調査し、コークス消費速度（降下挙動）から廃プラスチックの燃焼挙動・反応挙動を調査した。
【００６７】
廃プラスチックとしては、ポリエチレン粒子（〜１．０ｍｍ、代表粒径６８０μｍ、嵩密度０．４０８ｔ／ｍ3 ）を使用した。なお、ポリエチレン粒子の組成は、Ｃ：８５．２％、Ｈ：１４．３％、Ｏ：＜０．１％であり、発熱量は１００００ｃａｌである。１次羽口からの送風は常温の酸素富化送風とし、酸素富化量は４％とした。２次羽口からの送風は熱風送風とし、その温度は５００℃とした。また、廃プラスチックの吹き込み量は、０．１５ｋｇ／Ｎｍ3 とした。
【００６８】
その結果、まず第一に、図５に試験操業時の一例を示す。試験炉には主羽口（１次羽口）上に、７０ｃｍ、８０ｃｍ（２次羽口部）、９０ｃｍの位置に覗き孔を設けており、この覗き孔から、コークスベッド上端位置（原料の溶融する部位）を直接観察することができる。図５では、主羽口から廃プラスチックを定常的に０．１５ｋｇ／Ｎｍ3 吹き込んでいたが、実験開始後、５時間後にコークスベッド上端位置が低下し始めたことから、廃プラスチックの吹き込み量を０．１６ｋｇ／Ｎｍ3 に増大させて、コークスベッド上端位置を元のレベルに戻した状況を示す実験例である。炉頂からは、廃プラスチックの粒状物は見られず、ガス中にＣＨ4ガスも存在しないことから、羽口から吹き込まれた廃プラスチックは炉内で消費されていることを確認している。また、廃プラスチックを吹き込むことによって、コークス比が低減しており、コークスの代替え燃料として、有効に活用されている。
【００６９】
第二に、２次羽口からのポリエチレン吹き込み時は、コークス単味よりもηＣＯ（＝ＣＯ2 ／（ＣＯ＋ＣＯ2 ）が低いことが判った。これは、熱風送風条件下において、コークスに比べて燃焼性が良く、かつソルーションロス反応が速いことを示唆している。すなわち、送風酸素によるポリエチレンの優先消費が確認された。
【００７０】
第三に、ＣＨ4 分析によると、図６に示すように、主羽口から約４０ｃｍ上部においてはガス中Ｃ2 Ｈ4 の消失やＣＨ4 の減少が生じていること、およびダストの白色化が進行していることから、この部位ではポリエチレンの燃焼分解がほぼ完了していると判断される。
【００７１】
第四に、図７に示すように、２次羽口からのポリエチレン吹込み時は、コークスベッド上部の領域でコークスの降下が停滞（少なくとも３０分以上変化がない）を確認した。すなわち、コークスベッド上部の領域までの間では、コークスの燃焼反応は極微量であり、ポリエチレンが燃焼・反応していることが確認された。
【００７２】
以上の実験結果から、１次羽口からの常温の酸素富化送風下におけるコークスベッドへの廃プラスチック吹込みは、コークスベッド上端レベルを変化させない安定な操業に有効であることが確認された。また、２次羽口からの熱風送風下におけるコークスベッド上部の充填層への廃プラスチック吹込みは、廃プラスチックの処理に有効であり、かつコークスベッド上部の領域に廃プラスチックを吹き込むと安定操業が可能なことが確認された。
【００７３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、多段の送風羽口を有するダスト還元処理炉に廃プラスチック吹き込む際の具体的な条件を設定することにより、１次羽口からの廃プラスチック吹き込みにより、ダスト還元処理炉の安定操業を維持しつつ、炉内下部に位置するコークスベッドの上端レベルが変化しないように制御することができ、２次羽口からの廃プラスチック吹き込みにより、廃プラスチックを効率良く焼却処理することができるという優れた効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のダスト還元処理炉の操業方法に使用するダスト還元処理炉であり、（ａ）はその全体構成を示す概略図、（ｂ）はその装入装置の炉中心部への装入状況を示す概略図、（ｃ）はその装入装置の炉周辺部への装入状況を示す概略図である。
【図２】２段羽口のダスト還元処理炉におけるコークスベッドの上端レベル、および廃プラスチック吹き込み位置を示す概略図である。
【図３】炉半径方向における区分け装入状況を示す概略図である。
【図４】炉内のＣＯ2濃度曲線を示す説明図である。
【図５】本発明の実施例において、コークスベッド上端レベルを変化させないように廃プラスチック吹き込み量を調整した操業例を示す説明図である。
【図６】本発明の実施例において、コークスベッドへのポリエチレン吹き込み時のηＣＯ変化を示す説明図である。
【図７】本発明の実施例において、ポリエチレン吹き込み時のコークス降下速度を示す説明図である。
【符号の説明】
１    ダスト還元処理炉
２    装入装置
３    バケット
４    ベル
５    可動アーマー
６    装入ガイド
７    炉体
８    排ガス管
９    羽口
９ａ  １次羽口（下段羽口）
９ｂ  ２次羽口（上段羽口）
１１    炉中心部
１２    炉周辺部
１３    コークスベッド
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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