(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳物砂内に合成樹脂発泡体製模型を埋設してなる鋳型に溶湯を注湯し、該溶湯によって前記模型を消失させながら製品を鋳造する消失模型鋳造法であって、鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）に基づいて前記溶湯の鋳込時間ｔ（秒）を決定する消失模型鋳造法。
【請求項２】
空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）が、下記式（１−１）又は（１−２）により算出される請求項１記載の消失模型鋳造法。
【数１】
0003871966.tif 000010
【数２】
0003871966.tif 000011
【請求項３】
鋳型内で溶湯面が上昇する速度ｖが１＜ｖ＜４［ｃｍ／ｓ］である請求項１又は２記載の消失模型鋳造法。
【請求項４】
暫定的に決定された鋳造方案から鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）を求め、この鋳込時間ｔ∞に基づいて目標とすべき鋳込時間ｔを定め、該鋳込時間ｔを与えるように最終的な鋳造方案を決定する、消失模型鋳造法における鋳造方案の決定方法。
【請求項５】
鋳物砂内に合成樹脂発泡体製模型を埋設してなる鋳型に溶湯を注湯し、該溶湯によって前記模型を消失させながら製品を鋳造する消失模型鋳造法であって、前記溶湯の鋳込時間ｔ（秒）と鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）とが、１．１＜ｔ／ｔ∞＜７を満たす消失模型鋳造法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、消失模型鋳造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
消失模型鋳造法はフルモールド法とも言われ、合成樹脂発泡体にて製作した模型を鋳物砂に埋設したまま鋳型として利用するプロセスであり、容易に鋳造できる等、多くの利点を有しているが、その反面、模型の熱分解による鋳造欠陥が生じやすい。特に、充填が遅いとき、溶湯の温度低下により模型が完全に分解、気化せずに、残渣欠陥を生じ、逆に充填が速すぎて鋳型内の溶湯が乱れると、模型熱分解物が溶湯中に巻き込まれ残渣欠陥を引き起こす。
【０００３】
鋳込速度の目安を模型分解の観点から与えるものとして、眞殿  統：ＪＡＣＴＮＥＷＳ  １５６９３ページ（１９９７）が開示されており、およそ１ｃｍ／ｓの速さで鋳型内の湯面が上昇することがよいとされている。残渣欠陥を制御する方法としては、適宜の膜厚に設定されたガスシール膜によりガス抜けを調整し、溶湯を制御する方法（特開平２−２６８９４３号公報）や、模型内部に中空部を設けて発生ガスを減少させ、かつ加圧して塗膜の崩れを防止する方法（特開平２０００−１４０９９４号公報）が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記のように消失模型鋳造法では、鋳型内の溶湯の乱れを抑えつつ、速やかな充填を実現することが重要であるが、絶対的な鋳込速度の設定や従来提案されている残渣欠陥の改良法だけでは十分とは言えず、鋳物の大きさや形状、その他鋳込み条件等の各種方案に応じて鋳物品質を向上させる条件が明らかになっていない。
【０００５】
従って、残渣欠陥を低減し優れた品質の鋳物が得られる条件を簡易に決定できれば、当業界での利用価値は極めて高いものと考える。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、鋳物砂内に合成樹脂発泡体製模型を埋設してなる鋳型に溶湯を注湯し、該溶湯によって前記模型を消失させながら製品を鋳造する消失模型鋳造法であって、鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）に基づいて前記溶湯の鋳込時間ｔ（秒）を決定する消失模型鋳造法に関する。
【０００７】
また、本発明は、暫定的に決定された鋳造方案から鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）を求め、この鋳込時間ｔ∞に基づいて目標とすべき鋳込時間ｔを定め、該鋳込時間ｔを与えるように最終的な鋳造方案を決定する、消失模型鋳造法における鋳造方案の決定方法に関する。
【０００８】
また、本発明は、鋳物砂内に合成樹脂発泡体製模型を埋設してなる鋳型に溶湯を注湯し、該溶湯によって前記模型を消失させながら製品を鋳造する消失模型鋳造法であって、前記溶湯の鋳込時間ｔ（秒）と鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）とが、１．１＜ｔ／ｔ∞＜７を満たす消失模型鋳造法に関する。
【０００９】
鋳造方案とは、例えば「機械工学便覧Ｂ２編」（丸善）p.12（1987）に記載されているように、溶湯を鋳型に流し込む湯口、ひけ巣を防止する押湯・冷し金などの設計ならびに注湯温度の設定などの総称である。更に、本発明では、模型の熱分解により発生するガスをはじめとする鋳型内のガスを排出する手段の設計も鋳造方案と称する。ガスを排出する手段としては、例えば、塗膜や外気に連通するガス排出通路、該排出通路に設けられた排出気体抑制手段等が挙げられる。消失模型鋳造法ではこの鋳造方案により鋳込時間が影響される。従来は、この鋳造方案を経験的に定めて鋳造が行われていたが、本発明では、上記ｔ∞に基づいて目標の鋳込時間ｔを定め、これを実現するように鋳造方案を調整する。このような手法により、本発明では、残渣欠陥を低減し優れた品質の鋳物が得られる条件が簡易に決定できるが、これは従来とは異なる本発明による新たな知見である。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明では、鋳型内での溶湯の乱れを抑えつつ速やかな充填を実現するために、模型の大きさや形状が考慮された、鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞に基づき鋳込時間ｔを決定する。
【００１１】
なお、本発明において鋳込時間ｔとは、溶湯がせきを通過し模型に流入を開始したときから製品天面部まで溶湯が充填されるまでの時間である。また、模型に溶湯が流入する時刻の特定が困難な場合には、注湯を開始した時刻で代用してもよい。同様に、製品天面部が充填される時刻の特定が困難な場合は、押湯や揚りに溶湯が到達した時刻で代用できる。
【００１２】
一般にｔ／ｔ∞が小さくなると鋳型内の溶湯が乱れるため残渣欠陥が発生しやすくなる傾向にあり、ｔ／ｔ∞が大きくなると溶湯の充填が阻害され残渣欠陥が顕著になりやすくなる傾向にある。なお、ｔ／ｔ∞の理論上の最適値は、減圧による脱気促進などを行わない場合、１である。本発明の特徴は、対応する鋳造方案による空隙鋳造時の鋳込時間ｔ∞を参照して、実際の消失模型鋳造法の鋳込時間ｔを定めるところにあり、ｔのｔ∞に対する比ｔ／ｔ∞により判断されることが好ましく、更にａ＜ｔ／ｔ∞＜ｂ（ａ、ｂ：常数）として各方案に応じて判断され、具体的には最適な範囲は１．１＜ｔ／ｔ∞＜７、望ましくは１．５＜ｔ／ｔ∞＜６、更に望ましくは１．５＜ｔ／ｔ∞＜３である。
【００１３】
本発明では、このｔ／ｔ∞の範囲を満たした上で、鋳型内で溶湯面が上昇する速度ｖを１＜ｖ＜４、更には１．４＜ｖ＜３、特には１．８＜ｖ＜２．９［ｃｍ／ｓ］とすることが更に望ましい。
【００１４】
ｔ∞は鋳型の内圧（すなわち背圧）のかからない空隙鋳造における鋳込時間を意味し、実施する消失模型鋳造法と同じ鋳造方案で実際に空隙鋳造を行い求めてもよいが、計算するのが簡便で好ましい。ｔ∞を計算により算出する一例として、下記式（１）による方法が挙げられる。
【００１５】
【数３】
0003871966.tif 000002
【００１６】
式（１）の変数のうち、模型の平均の断面積Ｓと模型の高さＨは、鋳物形状から固定される値となるので、溶湯の通路の断面積Ｓｃ、湯口の長さＺが変更可能な変数となる。鋳込時間ｔの調整は、これら２つの変数を含む他の条件を調整することで行われる。発生気体による背圧は溶湯の乱れを抑える効果があり、この発生気体の生成、排出は鋳込時間に及ぼす影響が大きいため、消失模型鋳造法における鋳込時間ｔのｔ∞に対する比ｔ／ｔ∞が適切な範囲、すなわちａ＜ｔ／ｔ∞＜ｂ（ａ、ｂ：常数）にあると湯乱れが抑えられるものと考えられる。
【００１７】
上記式（１）で表される空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞は、例えば、「講座・現在の金属学材料編１０  鋳造凝固」（日本金属学会、１９９２、Ｐ３２）に記載されている通り、空隙鋳造の鋳込時間の計算式としてよく知られている。
【００１８】
式（１）において、ｃは流量係数（単位なし）であり、「鋳造工学」（産業図書、１９９５年、Ｐ１１２）によれば、通常０．２〜０．８程度の値となる。ｃは溶湯の通路の形状に応じて決まるが、本方法においてはｃ＝０．３とする。ｇは重力加速度（ｍ／ｓ2）である。Ｓは模型の平均断面積で、形状が複雑な場合、例えば模型の体積を模型の最大高さで割ることで求めることができる。Ｓcは溶湯の通路の断面積（ｍ2）であり、通路の最狭部の断面積を用いるのが好ましい。また、Ｓcとして通路最狭部の断面積に代えて、湯口や湯道、せきのいずれかの総断面積を用いてもよい。Ｚは湯口の長さ（ｍ）で、溶湯の落差を表すものである。受口の深さを湯口長さとあわせてＺとしてもよく、好ましくは受口における実際の湯面の位置からせきまでの落差である。Ｈは模型の高さ（ｍ）である。
【００１９】
なお、式（１）は押上方案を想定しており、せきを模型最下部に設置すると仮定して上記パラメータを定義した。せきの位置が模型最下部でない場合、あるいは最上部の場合、「講座・現在の金属学材料編１０  鋳造凝固」（日本金属工学会、１９９２、Ｐ３１〜３２）を参考に、模型の高さをせきより上の部分と下の部分に分けて、上型と下型の充填時間を別々に求めて、それらを合計することで空隙鋳造の鋳込時間ｔ∞を求める。すなわち、せきから受口の湯面位置までの高さをＺ、模型の底部からせきまでの高さをＨ1、せきから模型の上面までの高さをＨ2とする。せきより下の下型部が充填される時間ｔ1は
【００２０】
【数４】
0003871966.tif 000003
【００２１】
である。ここでV1は下型空洞部（模型部分）の体積（ｍ3）である。せきより上の上型部が充填される時間ｔ2は、式（１）と同様に、
【００２２】
【数５】
0003871966.tif 000004
【００２３】
である。ｔ∞は、ｔ∞＝ｔ1＋ｔ2と計算される。すなわち、式（１−１）により計算される。
【００２４】
【数６】
0003871966.tif 000005
【００２５】
また、ｔ∞を、式（１−２）のように
【００２６】
【数７】
0003871966.tif 000006
【００２７】
で算出する方法もある。ここで、Ｖは上型と下型をあわせた空洞部（模型部分）の体積（ｍ3）である。なお、精度の点で式（１−１）がより好ましい。これらの式でもｃは０．３とする。
【００２８】
消失模型鋳造法における溶湯充填の制御は、良質な鋳物を得る上で重要であるが、実際の作業現場においては作業者の経験に基づき、塗型剤の通気度や厚みなどを調節して発生気体の通気性を制御している。しかし、実際にどのように制御すると残渣欠陥がなく品質の良い鋳物が製造できるか明確になっていない。これに対して、本発明では、空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）との対比により定めた溶湯の鋳込時間ｔ（秒）に基づいて、例えば１．１＜ｔ／ｔ∞＜７を満たすような鋳造方案で鋳造を実施することにより、溶湯充填の制御が適正化され、種々の発泡模型を用いても鋳型内での溶湯の乱れを抑えつつ速やかな充填が実現され、残渣欠陥の少ない品質の良好な鋳物が得られる。すなわち、本発明は、消失模型鋳造法における明確な作業指針を提供できるため、当業界において非常に有用である。
【００２９】
本発明の消失模型鋳造法は、鋳型を減圧して塗膜を通じてのガス排出を促進する、いわゆる減圧法や、外気に連通するガス排出通路を通じてガス排出を行う鋳造法など、いずれにも適用できる。しかし、より残渣欠陥の抑制が可能な外気に連通するガス排出通路を設ける鋳造法、更にはガス排出通路に排出気体抑制手段を設け且つ模型内に湯口及びガス排出通路に連通する貫通孔を形成する鋳造法が好ましい。
【００３０】
本発明の消失模型鋳造法の一例を図１に基づいて説明する。図１中、鋳型は鋳枠４と鋳枠４の内部の鋳物砂７と鋳物砂７に埋設された模型１等からなり、模型１に連通した受口５が左上方に設けられている。模型１は、発泡ポリスチレンによって製品と同一形状に形成されており、貫通孔２が設けられている。鋳物砂７は５．５号硅砂であり、粘結剤を適量含有させてある。鋳型の形成は、まず、模型１の表面に耐火性に優れた塗型剤３を塗布し、その後充分乾燥させる。そして鋳枠４に湯口６および湯道１０を形成した後、模型１を固定し鋳物砂７で埋設し、受口５を設置する。その際、貫通孔２の内部は空間にしておき、貫通孔２を湯道１０に連通させると共に、貫通孔２に連通する排出管を設け排出通路８とする。排出通路８となる排出管はセラミック製で、排出気体抑制手段としてバインダーで成型されたアルミナ等の耐火物粒子９が充填され、貫通孔２と大気とを連通させるように鋳物砂７に埋設される。
【００３１】
受口５から溶湯を注湯すると、溶湯は湯口６および湯道１０を通って模型１に到達し、模型１を溶融させて、鋳型内に溜る。一方、排出通路８からは、溶湯によって溶融、燃焼された模型１の気体の排出が確認されるが、耐火物粒子９が充填されているので、気体の放出が調整される。
【００３２】
以下に本発明の好ましい一態様である図１に示される鋳造法におけるｔの制御方法について説明する。なお、減圧鋳造法においては、塗膜の通気性や減圧度によりｔの制御が一般に可能である。図１のように、排出気体抑制手段を設け、その通気性や設置度合い（設置数、設置位置等）により、溶湯の鋳込時間ｔ（秒）を制御することが好ましい。ここで、排出気体抑制手段とは、該手段を設けることで発生気体を外部に徐々に放出し得る通気性を有する手段であり、耐火物粒子及びその層、背圧弁、中空細管からなることが好ましく、さらには、溶湯の吹き出し防止の点から耐火物粒子及びその層、背圧弁が好ましく、更にはススのろ過の機能も兼ねられる点から耐火物粒子及びその層が好ましい。
【００３３】
排出気体抑制手段の通気性は、充填する耐火物粒子の粒径、充填厚み、排出通路の直径などを変更することで調整できる。中空細管を排出気体抑制手段に用いる場合は、その直径と長さを変更することで調整できる。通気性の調整によって、鋳型内の背圧が変わり、それによって溶湯の充填の制御が可能になる。なお、貫通孔や排出気体抑制手段を設けなくても、塗型剤の通気度を変更したり、膜厚を調整したりして、溶湯の充填制御を行う方法もある。
【００３４】
本発明において、排出気体抑制手段として用いられる通気性のある耐火物層としては、バインダー等を添加して耐火物粒子を成型させたものや、ウレタンフォームにセラミックススラリーを浸漬しその後焼成した、いわゆるセラミックスフォームフィルター等を使用することもでき、好ましくは前者である。耐火物粒子の平均粒径は０．１〜１０ｍｍ、更に０．５〜５ｍｍが好ましく、金属又はその酸化物の粒子、例えばアルミナ、珪砂、ジルコン砂、クロマイト砂、合成セラミック砂等が挙げられる。耐火物は、排出通路の断面積、形状にもよるが、厚さが０．５〜２０ｃｍ、更に１〜１０ｃｍとなる量で充填されることが好ましい。中空細管を排出気体抑制手段とする場合は内径０．１〜５ｃｍ、長さ３０ｃｍ〜５ｍ、更には内径０．５ｃｍ〜２ｃｍ、長さ４０ｃｍ〜２ｍで、金属等の耐火性のある材質で構成されるものが好ましい。
【００３５】
また、背圧弁とは、気体の流れ方向の圧力を弁の前側（気体流路の上流）に比して後側（気体流路の下流）を低く設定できる弁のことであり、バネ式低圧バルブ、ニードル式等何れを用いてもよく、これらを排気通路に設置することで排出気体抑制手段が形成される。
【００３６】
模型は、合成樹脂発泡体からなるものが使用される。合成樹脂発泡体としては、ポリスチレン、ポリメタクリル酸メチル、又はこれらの共重合体等の発泡体が用いられる。
【００３７】
模型には塗型剤により塗型層が形成される。塗型の通気性は鋳込時間ｔに影響する因子の一つである。塗型剤としては、市販のもののほか、粒径１０μｍ以下の耐火性骨材を含有するものも使用可能である。これにより、塗型膜の表面平滑性が向上し、鋳物の表面平滑性も向上する。塗型剤中の耐火性骨材としては、例えば黒鉛、ジルコン、マグネシア、アルミナ、シリカなどがある。また塗型剤の粘結剤として、水系ではポリアクリル酸ナトリウム、澱粉、メチルセルロース、ポリビニルアルコール、アルギン酸ナトリウム、アラビアガム等の水溶性高分子や酢酸ビニル系等の各種の樹脂のエマルションを、またアルコール系ではアルコール可溶もしくは分散する各種樹脂を添加するのが、塗型強度の点から好ましい。添加量は耐火性骨材１００重量部に対し、好ましくは０．５〜１０重量部である。
【００３８】
鋳造に用いる鋳物砂としては、石英質を主成分とする珪砂の他、ジルコン砂、クロマイト砂、合成セラミック砂等の新砂又は再生砂が使用される。鋳物砂は粘結剤を添加せずに用いることもでき、その場合には充填性が良好であるが、強度が必要な場合には、粘結剤を添加し、硬化剤により硬化させるのが好ましい。
【００３９】
上記した本発明によれば、鋳物砂内に合成樹脂発泡体製模型を埋設してなる鋳型に溶湯を注湯し、該溶湯によって前記模型を消失させながら製品を鋳造する消失模型鋳造法であって、当該鋳造法のための鋳造方案から鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）を求め、このｔ∞に基づいて前記溶湯の鋳込時間ｔ（秒）を決定する消失模型鋳造法が提供される。
【００４０】
また、本発明によれば、鋳物砂内に合成樹脂発泡体製模型を埋設してなる鋳型に溶湯を注湯し、該溶湯によって前記模型を消失させながら製品を鋳造する消失模型鋳造法であって、暫定的に決定された鋳造方案から鋳型の内圧のかからない空隙鋳造における鋳込時間ｔ∞（秒）を求め、このｔ∞から目標とすべき溶湯の鋳込時間ｔ（秒）を定め、ｔ∞とｔの比較結果に基づいて最終的な鋳造方案を決定し、当該最終的な鋳造方案に基づいて鋳造を行う消失模型鋳造法が提供される。
【００４１】
【発明の効果】
本発明によれば、品質の優れた鋳物が得られる条件を簡易に決定できる消失模型鋳造法が提供される。
【００４２】
【実施例】
実施例１
図２に示す発泡ポリスチレン製の発泡模型を図１のようにセットして消失模型鋳造を行った。その際、湯口系の設置は図４のようにした。模型の空洞部１、３の大きさは、横２００ｍｍ×縦１３０ｍｍ、深さ２７５ｍｍ、空洞部２の大きさは、横２００ｍｍ×縦１４０ｍｍ、深さ２７５ｍｍであった（外枠、仕切部の厚み２５ｍｍ）。
【００４３】
また、この模型における貫通孔の形成の様子を図３に、模型の設置位置を図４に、それぞれ模式的に示した。フィルターを２本設置する場合は図４（ａ）の貫通孔（ａ）、（ｄ）に、４本設置する場合は図４（ａ）の貫通孔（ａ）〜（ｄ）に、１２本設置する場合は図４（ｂ）に示すように設置した。図４（ｂ）でも貫通孔（ａ）〜（ｄ）が形成され、更に破線で示すように貫通孔が形成されている。湯道とせきは発泡ポリスチレンによって形成されており、湯道とせきの内部には互いに連通する貫通孔が形成されている。この貫通孔は、湯口に連通させると共に模型内部の貫通孔にも連通している。せきは６ヶ所であり、各せきの断面積の合計をＳcとして採用した。
【００４４】
鋳造は表１の鋳造方案で行った。鋳造の際、表２に示すフィルターを、排出気体抑制手段を備えた排出通路として、表１のように用いた。
【００４５】
模型の表面には７０ボーメの塗型剤を塗布し、乾燥後、造型を行った。なお、塗型剤の組成は、シリカ粉（平均粒径８μｍ）４０重量％、鱗状黒鉛１０重量％、酢酸ビニル系バインダー５重量％、水４０重量％、非イオン界面活性剤０．５重量％、ベントナイト４．５重量％であった。また、鋳鉄の材質はＦＣ−２５０、鋳込温度は１４００℃であった。本実施例の鋳造材料である鋳鉄は、注湯温度である１４００℃において密度は６７００ｋｇ／ｍ3である。
【００４６】
鋳込時間ｔは、タッチセンサーを用いて計測した。タッチセンサーとは溶湯の導電性を利用して、ある場所における溶湯の到達を知るもので、その一例が、小林武、糟谷良和：鋳物Vol.64, p.794 (1992) に掲載されている。
【００４７】
ｔ／ｔ∞の値と鋳物品質を評価した結果を表１に示す。ここで、残渣欠陥は、鋳物上面をフライス盤により切削し残渣欠陥がなくなる深さである。表１の結果から、ｔ／ｔ∞が１．１超７未満の範囲にある場合は、残渣欠陥が抑制されたことがわかる。この結果から、ｔ／ｔ∞がこの範囲にある場合は、溶湯の充填が適度に制御され鋳型内の溶湯の乱れがなく、模型熱分解物を巻き込むことがないものと推察される。従来のように、鋳物メーカー等における作業者が、経験や勘に基づいて実施例１に記載された発泡模型の鋳造を行うと、木型法に比べて高い不良率となることが予想されるのに対し、本発明に準じて鋳造を行えば、木型法並みの不良率まで低減できるものと考えられる。
【００４８】
なお、表１の試験Ｎｏ．１におけるｔ∞の算出方法を示す。試験Ｎｏ．１において、ｃ＝０．３、重力加速度ｇ＝９．８［ｍ／ｓ］、湯口高さＺ＝０．７［ｍ］、せき断面積Ｓc＝３．６１×１０-3［ｍ2］、模型の高さは０．３［ｍ］である。模型の平均断面積は、実際にＮＣ加工された模型に基づいて決定した。各実験の平均模型重量が０．６［ｋｇ］であり、模型密度２０［ｋｇ／ｍ3］を用いて、平均模型体積は０．６／２０＝０．０３［ｍ3］となる。なお、模型密度２０［ｋｇ／ｍ3］は発泡倍率５０倍にあたる。得られた模型体積を模型高さ０．３［ｍ］で割ることで、平均断面積０．１［ｍ2］を得る。以上より、試験Ｎｏ．１のｔ∞は
【００４９】
【数８】
0003871966.tif 000007
【００５０】
となる。
【００５１】
【表１】
0003871966.tif 000008
【００５２】
＊１：湯口比は、湯口：湯道：せきの面積比率である。
＊２：フィルターは下記表２に示されるものである。
【００５３】
【表２】
0003871966.tif 000009
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の消失模型鋳造法の一例を示す概略図
【図２】実施例１で用いた模型の概略図
【図３】実施例１で用いた模型の貫通孔の形成位置を示す概略図
【図４】実施例１の鋳型における模型、湯口及び湯道の位置関係を示す概略図
【符号の説明】
１  模型
２  貫通孔
８  排気通路
９  耐火物粒子
【図１】
0003871966.tif 000012
【図２】
0003871966.tif 000013
【図３】
0003871966.tif 000014
【図４】
0003871966.tif 000015