(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
主走査方向に配列した複数の発熱体を有するサーマルヘッドを、熱可塑性樹脂フィルムおよび多孔質支持体を有するマスタに接触させ、上記主走査方向と直交する副走査方向に上記マスタを所定の副走査送りピッチで移動させ、画像データに応じて上記発熱体の位置選択的な加熱により上記マスタの上記熱可塑性樹脂フィルムを溶融穿孔してドット状の製版画像を上記マスタに形成する感熱製版装置において、
上記発熱体の上記主走査方向のピッチと上記副走査送りピッチとを等しくすると共に、上記発熱体の上記副走査方向の長さを上記副走査送りピッチの１／２以下とし、かつ、上記発熱体の上記主走査方向の長さを該発熱体の上記副走査方向の長さよりも長くし、かつ、上記発熱体を加熱するための通電パルス幅と上記サーマルヘッドの印字周期と上記副走査送りピッチとが、
［上記通電パルス幅（μｓ）÷上記印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×上記副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たし、なおかつ、上記印字周期が、２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることを特徴とする感熱製版装置。
【請求項２】
主走査方向に配列した複数の発熱体を有するサーマルヘッドを、熱可塑性樹脂フィルムおよび多孔質支持体を有するマスタに接触させ、上記主走査方向と直交する副走査方向に上記マスタを所定の副走査送りピッチで移動させ、画像データに応じて上記発熱体の位置選択的な加熱により上記マスタの上記熱可塑性樹脂フィルムを溶融穿孔してドット状の製版画像を上記マスタに形成する感熱製版装置において、
上記発熱体の上記主走査方向のピッチと上記副走査送りピッチとを実質的に等しくすると共に、上記発熱体の上記副走査方向の長さを上記副走査送りピッチの１／２以下とし、かつ、上記発熱体の上記主走査方向の長さを該発熱体の上記副走査方向の長さよりも長くし、かつ、上記発熱体を加熱するための通電パルス幅と上記サーマルヘッドの印字周期と上記副走査送りピッチとが、
［上記通電パルス幅（μｓ）÷上記印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×上記副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たし、なおかつ、上記印字周期が、２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることを特徴とする感熱製版装置。
【請求項３】
主走査方向に配列した複数の発熱体を有するサーマルヘッドを、熱可塑性樹脂フィルムおよび多孔質支持体を有するマスタに接触させ、上記主走査方向と直交する副走査方向に上記マスタを所定の副走査送りピッチで移動させ、画像データに応じて上記発熱体の位置選択的な加熱により上記マスタの上記熱可塑性樹脂フィルムを溶融穿孔してドット状の製版画像を上記マスタに形成する感熱製版装置において、
上記発熱体の上記副走査方向の長さを上記副走査送りピッチの１／２以下にすると共に、上記発熱体の上記主走査方向の長さを該発熱体の上記副走査方向の長さよりも長くし、かつ、上記発熱体を加熱するための通電パルス幅と上記サーマルヘッドの印字周期と上記副走査送りピッチとが、
［上記通電パルス幅（μｓ）÷上記印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×上記副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たし、なおかつ、上記印字周期が、２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることを特徴とする感熱製版装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、サーマルヘッドを用いて感熱孔版印刷用マスタ（以下、単に「マスタ」と言う）を製版する感熱製版装置に関し、さらに詳しくは高速製版において安定した穿孔状態をマスタに形成することができ、かつ、サーマルヘッドの発熱体寿命に関しても延命することができる感熱製版装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
感熱製版印刷装置等に具備されている感熱製版装置においては、印刷用紙の裏面を汚すいわゆる裏移りの防止に関する技術（例えば特開平２−６７１３３号公報（特許第２７３２５３２号）参照）等の様々な提案がなされている。また、本願発明と略同様な発熱体形状を有するサーマルヘッドを具備し、マスタが有している熱可塑性樹脂フィルム（以下、単に「フィルム」と言うときがある）の穿孔径をコントロールし最適な画像を形成する技術（例えば特開平８−６７０６１号公報等参照）等や、製版時間の短縮を図れる技術（例えば特開平８−１３２５８４号公報等参照）等の種々の提案もなされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、近年においては特に製版時間の短縮が望まれており、特開平２−６７１３３号公報（特許第２７３２５３２号）等の技術では、このような観点からの考慮がなされていない。
【０００４】
また、特開平８−６７０６１号公報等の技術では、製版時間の短縮を図るという観点からの考察はなく、基本的には副走査解像度を可変するために必要な発熱体形状を開示しており、本願発明とはその目的を異にするものである。
【０００５】
また、特開平８−１３２５８４号公報等の技術では、製版時間の短縮の観点からの提案があるものの、さらに近年ではより一層の製版時間の短縮が望まれているため、さらなる製版時間の短縮を図る必要がある。
【０００６】
したがって、本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって、サーマルヘッドを使用してマスタを製版する際に、目的とする安定した穿孔状態をマスタに形成することができ、また、サーマルヘッドの発熱体寿命を向上することでサーマルヘッドの延命化を図れ、かつ、さらなる製版時間の短縮化によって高速製版が行なえる感熱製版装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上述の目的を達成するために、請求項１記載の発明は、主走査方向に配列した複数の発熱体を有するサーマルヘッドを、熱可塑性樹脂フィルムおよび多孔質支持体を有するマスタに接触させ、上記主走査方向と直交する副走査方向に上記マスタを所定の副走査送りピッチで移動させ、画像データに応じて上記発熱体の位置選択的な加熱により上記マスタの上記熱可塑性樹脂フィルムを溶融穿孔してドット状の製版画像を上記マスタに形成する感熱製版装置において、上記発熱体の上記主走査方向のピッチと上記副走査送りピッチとを等しくすると共に、上記発熱体の上記副走査方向の長さを上記副走査送りピッチの１／２以下とし、かつ、上記発熱体の上記主走査方向の長さを該発熱体の上記副走査方向の長さよりも長くし、かつ、上記発熱体を加熱するための通電パルス幅と上記サーマルヘッドの印字周期と上記副走査送りピッチとが、［上記通電パルス幅（μｓ）÷上記印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×上記副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たし、なおかつ、上記印字周期が、２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることを特徴とする。
【０００８】
請求項２記載の発明は、主走査方向に配列した複数の発熱体を有するサーマルヘッドを、熱可塑性樹脂フィルムおよび多孔質支持体を有するマスタに接触させ、上記主走査方向と直交する副走査方向に上記マスタを所定の副走査送りピッチで移動させ、画像データに応じて上記発熱体の位置選択的な加熱により上記マスタの上記熱可塑性樹脂フィルムを溶融穿孔してドット状の製版画像を上記マスタに形成する感熱製版装置において、上記発熱体の上記主走査方向のピッチと上記副走査送りピッチとを実質的に等しくすると共に、上記発熱体の上記副走査方向の長さを上記副走査送りピッチの１／２以下とし、かつ、上記発熱体の上記主走査方向の長さを該発熱体の上記副走査方向の長さよりも長くし、かつ、上記発熱体を加熱するための通電パルス幅と上記サーマルヘッドの印字周期と上記副走査送りピッチとが、［上記通電パルス幅（μｓ）÷上記印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×上記副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たし、なおかつ、上記印字周期が、２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることを特徴とする。
ここで、「発熱体の主走査方向のピッチと副走査送りピッチとを実質的に等しくする」とは、発熱体の主走査方向のピッチと副走査送りピッチとを同一の値に設定する場合の他、副走査送りピッチを原稿読取装置（スキャナ）の副走査読取ピッチに適合させる等のために、発熱体の主走査方向のピッチの値に対して副走査送りピッチが±５％程度の範囲内の値に設定される場合を含む。
【００１０】
請求項３記載の発明は、主走査方向に配列した複数の発熱体を有するサーマルヘッドを、熱可塑性樹脂フィルムおよび多孔質支持体を有するマスタに接触させ、上記主走査方向と直交する副走査方向に上記マスタを所定の副走査送りピッチで移動させ、画像データに応じて上記発熱体の位置選択的な加熱により上記マスタの上記熱可塑性樹脂フィルムを溶融穿孔してドット状の製版画像を上記マスタに形成する感熱製版装置において、上記発熱体の上記副走査方向の長さを上記副走査送りピッチの１／２以下にすると共に、上記発熱体の上記主走査方向の長さを該発熱体の上記副走査方向の長さよりも長くし、かつ、上記発熱体を加熱するための通電パルス幅と上記サーマルヘッドの印字周期と上記副走査送りピッチとが、［上記通電パルス幅（μｓ）÷上記印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×上記副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たし、なおかつ、上記印字周期が、２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、図を参照して実施例を含む本発明の実施の形態（以下、単に「実施形態」と言う）を説明する。各実施形態等に亘り、同一の機能および形状等を有する構成部品や部材等については、同一符号を付すことによりその説明をできるだけ省略する。図において一対で構成されていて特別に区別して説明する必要がない構成部品や部材は、説明の簡明化を図る上から、その片方を適宜記載することでその説明に代えるものとする。
【００１３】
まず、サーマルヘッドの発熱体へ投入する印加エネルギーとマスタ穿孔との関係について説明する。
図１は、感熱製版装置の主要な概略構成を示している。熱可塑性樹脂フィルムを有するマスタ３は、主走査方向（紙面に直交する方向）に一列に配列した複数の発熱体２を有するサーマルヘッド１とプラテンローラ４との間で図示を省略した加圧機構により保持され、プラテンローラ４が回転することで、マスタ３は上記主走査方向と直交する図中矢印で示す副走査方向Ｆ（マスタ搬送方向でもある）に所定の副走査送りピッチをもって移動・搬送される。この時、画像データに応じて上記所定の副走査送りピッチと同期して、電子・電気制御回路等を具備するサーマルヘッド駆動回路によりサーマルヘッド１が制御されることで、複数の発熱体２に位置選択的に通電されて、マスタ３の上記フィルム部分が穿孔されることになる。そして、この通電サイクルが上記所定の副走査送りピッチと同期して連続的に行なわれることにより、穿孔画像がマスタ３に形成されることになる。
【００１４】
サーマルヘッド１の発熱体２を発熱させるための電気エネルギーは、発熱体２の発熱体抵抗値Ｒ、発熱体２へ印加される印加電力Ｐ、およびその印加電力Ｐを通電している時間である通電パルス幅ｔｐ（もしくは通電時間）により決定される。
【００１５】
印加電力Ｐは以下の式で求まる。なお、ｌｉｎｅは１ラインを表し、後述する各図のグラフでは“ｌ（エル）”と略して記載している。符号Ｒは、発熱体２の発熱体電気抵抗を示す。
印加電力Ｐ（Ｗ）＝（印加電圧Ｅ（Ｖ））2／発熱体電気抵抗Ｒ（Ω）
また、発熱体２へ印加される印加エネルギーＥｓは以下の式で求まる。
印加エネルギーＥｓ（Ｊ）＝印加電力Ｐ（Ｗ）×通電パルス幅ｔｐ（ｓ）
つまり、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加される印加エネルギーＥｓは、発熱体２へ印加される印加電力Ｐ、通電パルス幅ｔｐ（もしくは通電時間）により決定され、これらは印加エネルギーＥｓ決定の制御因子となる。
【００１６】
（実施例１）
まず、サーマルヘッド１の発熱体２の形状と、サーマルヘッド１の発熱体２への印加エネルギーＥｓ印加条件とをパラメータとしてこれらを変えたとき、マスタ３の上記フィルムの穿孔状態がどの様になるのかをサーマルヘッド１の発熱体２の発熱温度を加味しながら、実験した結果に基づき説明する。以下、主走査方向Ｓの穿孔径を主走査穿孔径と、副走査方向Ｆの穿孔径を副走査穿孔径とそれぞれ言うときがあり、また、主走査方向Ｓや副走査方向Ｆを単に「主走査」あるいは「副走査」と言うときがある。また、特に断わらない限り、発熱体２へ印加される印加電力Ｐ、通電パルス幅ｔｐ、印加エネルギーＥｓ等は、一つの発熱体２に対して印加されることを意味する。
【００１７】
実施例１の実験の条件を以下に列記する。実験の条件としては、サーマルヘッド１の仕様、発熱体２の形状、サーマルヘッド１の発熱体２への通電時間、副走査送りピッチｐｆ、印字周期ｔｌおよび駆動方式、マスタ３の仕様、プラテンローラ４の仕様等ならびに感熱製版装置の仕様を挙げてある。
【００１８】
（１）サーマルヘッド１の仕様および発熱体２の形状
サーマルヘッド１の仕様としては、その発熱体２が主走査方向Ｓに一列に配列されたいわゆるライン型サーマルヘッドと呼ばれているもので、その発熱体２の形状は矩形型のものを用いた。また、サーマルヘッド１は、Ａ３サイズの解像度４００ＤＰＩ（Ｄｏｔ Ｐｅｒ Ｉｎｃｈ）のもので、主走査方向Ｓに４６０８個の発熱体２を有するものであり、発熱体２の主走査方向のピッチＡｓが６３．５μｍのものである（図２６参照）。
発熱体２の形状（以下、「発熱体サイズ」と言うときがある）としては、次の４種類のサイズのものを順次変えて用いた。発熱体２の発熱体サイズの表示方法としては、図２６に示すように、発熱体２の主走査方向Ｓの長さを符号ａで、同副走査方向Ｆの長さを符号ｂでそれぞれ表すが、以下、説明の簡明化を図るため、「発熱体サイズ（主走査×副走査）」と記載することで、各符号ａ，ｂの記載をそれぞれ省略する。
主走査×副走査：２０×２０μｍ
主走査×副走査：２０×３０μｍ
主走査×副走査：３０×２０μｍ
主走査×副走査：３０×３０μｍ
（２）サーマルヘッド１の発熱体２への通電時間
サーマルヘッド１の発熱体２への通電時間としては、次の３段階の通電パルス幅ｔｐを印加した。
通電パルス幅ｔｐ＝５００μｓ、１０００μｓ、１５００μｓ
（３）副走査送りピッチｐｆ
副走査送りピッチｐｆは、サーマルヘッド１の解像度：４００ＤＰＩに対応してｐｆ＝６３．５μｍ／ｌｉｎｅの一定の条件で行なった。
なお、本実施例１では、発熱体２の主走査方向ＳのピッチＡｓと副走査送りピッチｐｆとを同一の値にしているが、副走査送りピッチｐｆを原稿読取装置（スキャナ）の副走査読取ピッチに適合させる等の場合には、発熱体２の主走査方向ＳのピッチＡｓの値に対して副走査送りピッチｐｆが±５％程度の範囲内の値（例えば、６３．５±３．２μｍ）に設定されることもあり、発熱体２の主走査方向ＳのピッチＡｓと副走査送りピッチｐｆとが実質的に等しいとは、このような場合をも含むことを意味する。
【００１９】
（４）印字周期ｔｌおよび駆動方式
印字周期ｔｌ＝１０ｍｓ／ｌｉｎｅの一定の条件で、かつ、印字分割数：４分割駆動方式で行なった。なお、サーマルヘッド１自身の温度は、２５°Ｃ一定の条件で行なった。
【００２０】
（５）マスタ３の仕様
マスタ３としては、ポリエステル等からなる化繊および和紙繊維からなる天然繊維を混抄した厚さ約４０μｍの多孔質支持体（ベース）と、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）系からなる厚さ１．６μｍのフィルムとを貼り合わせたトータルの厚さ約４１．６μｍであって、Ａ３サイズの（株）リコー謄写印刷機用マスタ「ＶＴ−II  Ａ３」を用いた。
【００２１】
（６）プラテンローラ４の仕様等
プラテンローラ４としては、カーボンを添加し導電処理されたシリコーンゴム製の、ゴム硬度４３°Ｈｓ（ＪＩＳ−Ａスケール）のものを用い、その体積固有抵抗値が１０3±１０2Ω・ｃｍのものを使用している。また、プラテンローラ４の芯金にはＳＵＭ材等の金属製のものを用い、その肉厚が２ｍｍ、外径が１８ｍｍのものを使用した。
また、マスタ３を介してのプラテンローラ４とサーマルヘッド１との押圧条件は、その押圧力が４．０４Ｎ／ｃｍで設定されている。プラテンローラ４は、例えばステッピングモータ（図示せず）で回転駆動される。
【００２２】
（７）感熱製版装置の仕様
感熱製版装置としては、（株）リコー製デジタル孔版印刷機「プリポート  ＶＴ−３８２０」に搭載されているプロッターユニットを使用した。
【００２３】
次に、マスタ３の上記フィルムに形成される穿孔パターンと穿孔径とを以下のように定義する。
穿孔径については、図２に示すとおりに定義する。すなわち、図２において、符号ｈは穿孔を、符号ｈａはその穿孔ｈの周囲に生じるフィルム収縮による土手をそれぞれ示し、主走査方向Ｓに沿った土手ｈａの最大外径を主走査穿孔径Ｌｓと、副走査方向Ｆに沿った土手ｈａの最大外径を副走査穿孔径Ｌｆとそれぞれ定義する。なお、土手ｈａの幅は、以下の実験で約５μｍである事が確認されている。
【００２４】
穿孔パターンは、図３に示すように、１ドット（Ｄｏｔ）の市松パターンとし、それぞれ隣接発熱ドットの熱の影響を受けない状態でサーマルヘッド１の発熱体２を発熱させることによりマスタ３の上記フィルムを穿孔した。すなわち、同図に示すように、主走査方向Ｓに４ドット毎に１ドット穿孔し、副走査方向Ｆにも同様に４ライン毎に穿孔した。図３において、符号Ａｓは、サーマルヘッド１の解像度４００ＤＰＩに対応して、主走査方向Ｓに６３．５μｍの寸法をもって区切られた主走査ピッチを、符号Ａｆは同様にして副走査方向Ｆに６３．５μｍの寸法をもって区切られた副走査ピッチをそれぞれ示す。
上記のとおり、サーマルヘッド１の各発熱体２の主走査方向Ｓのピッチ、すなわち主走査ピッチＡｓと副走査送りピッチｐｆとが等しくなっていて、主走査ピッチＡｓ＝副走査ピッチＡｆ＝副走査送りピッチｐｆ＝６３．５μｍである。
【００２５】
サーマルヘッド１は、上記したように主走査方向Ｓに４６０８個の発熱体２を有するので、これに対応して、マスタ３には主走査方向Ｓに６３．５×４６０７μｍの穿孔されるべき領域が存在することを表している。また、穿孔ｈの穿孔径の測定個所は、最初に特定した５０個を測定し、その平均値を主走査穿孔径Ｌｓおよび副走査穿孔径Ｌｆとした。
【００２６】
４種類のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１の各発熱体２に３段階の通電パルス幅ｔｐ：５００、１０００、１５００μｓを印加し、そのときにマスタ３の上記フィルムに形成された穿孔ｈの主走査穿孔径Ｌｓおよび副走査穿孔径Ｌｆを光学顕微鏡および画像処理装置にて測定した。以下、特に断わらない限り、各図に示されている穿孔ｈの主走査穿孔径Ｌｓおよび副走査穿孔径Ｌｆのデータは、光学顕微鏡および画像処理装置で測定されたものである。
【００２７】
図４に示すグラフは、サーマルヘッド１の発熱体サイズと通電パルス幅ｔｐとをパラメータとして、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加される印加エネルギーＥｓの大きさを横軸にとり、そのときに形成される穿孔ｈにおける主走査穿孔径Ｌｓの大きさを縦軸にとり、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加される印加エネルギーＥｓの大きさと主走査穿孔径Ｌｓの大きさとの関係を表したものである。
【００２８】
図５に示すグラフは、図４のグラフと同様に、サーマルヘッド１の発熱体サイズと通電パルス幅ｔｐとをパラメータとして、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加される印加エネルギーＥｓの大きさを横軸にとり、そのときに形成される穿孔ｈにおける副走査穿孔径Ｌｆの大きさを縦軸にとり、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加される印加エネルギーＥｓの大きさと副走査穿孔径Ｌｆの大きさとの関係を表したものである。なお、図４および図５に示すグラフでは、後述するように、通電パルス幅ｔｐが短いと結果的にサーマルヘッド１の寿命の短命化につながるので、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×２０μｍ、２０×３０μｍのものについては、通電パルス幅ｔｐが５００μｓのとき、データの取得数を限定し４個とした。
【００２９】
図４および図５のグラフより、４種類の異なる発熱体サイズを有する各サーマルヘッド１において、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加する通電パルス幅ｔｐの長さが異なっていても、印加電力Ｐを調整して印加エネルギーＥｓを適宜選択することにより、主走査穿孔径Ｌｓおよび副走査穿孔径Ｌｆにおいてそれぞれ同一の穿孔径を得ることができることが分かる。
【００３０】
図６に示すグラフは、図４に示したグラフおよび図５に示したグラフの各データについて、発熱体サイズをパラメータとして、主走査穿孔径Ｌｓを横軸にとり、副走査穿孔径Ｌｆを縦軸にとって、主走査穿孔径Ｌｓに対する副走査穿孔径Ｌｆの関係をみたものである。
【００３１】
図６のグラフより、各主走査穿孔径Ｌｓの値に対する各副走査穿孔径Ｌｆの値（図６等では主／副走査穿孔径と記載している）は、発熱体サイズにより略一義的に決定されることが分かる。つまり、主走査穿孔径Ｌｓ値に対する副走査穿孔径Ｌｆ値について、発熱体２への通電時間（通電パルス幅ｔｐ）は制御因子では無いことが分かる。
【００３２】
（実施例２）
次に、４種類のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１の各発熱体２に３段階の通電パルス幅ｔｐ：５００、１０００、１５００μｓを印加し、そのときにマスタ３の上記フィルムに形成された穿孔ｈの主走査穿孔径Ｌｓまたは副走査穿孔径Ｌｆとサーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度との関係をそれぞれ説明する。以下、マスタ３の上記フィルムに形成された穿孔ｈの主走査穿孔径Ｌｓおよび副走査穿孔径Ｌｆのことをマスタ穿孔径と言うときがある。
【００３３】
サーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度は、赤外線顕微鏡型放射温度計（日本バーンズ社製：ＲＭ−２ＡＳ）にて測定した。
各条件におけるサーマルヘッド１の発熱体２へ印加する印加エネルギーＥｓは表１のようにした。
【００３４】
【表１】
0004009026.tif 000002
【００３５】
実施例２の試験による実験の結果、マスタ３の上記フィルムに形成された穿孔ｈの主走査穿孔径Ｌｓとサーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度との関係を表すグラフとして図７が、同じく副走査穿孔径Ｌｆとサーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度との関係を表すグラフとして図８がそれぞれ得られた。
【００３６】
図７に示すグラフは、サーマルヘッド１の発熱体サイズと通電パルス幅ｔｐとをパラメータとして、主走査穿孔径Ｌｓを横軸にとり、サーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度を縦軸にとり、主走査穿孔径Ｌｓとサーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度との関係を表したものである。
【００３７】
図８に示すグラフは、図７のグラフと同様に、サーマルヘッド１の発熱体サイズと通電パルス幅ｔｐとをパラメータとして、副走査穿孔径Ｌｆを横軸にとり、サーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度を縦軸にとり、副走査穿孔径Ｌｆとサーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度との関係を表したものである。
【００３８】
図７および図８に示されている実験結果より、例えば、発熱体２の発熱体サイズが主走査×副走査：３０×２０μｍのものに関し、通電パルス幅ｔｐが５００、１０００、１５００μｓ印加時の主走査穿孔径Ｌｓが５２．５μｍ、副走査穿孔径Ｌｆが５２．５μｍとなるマスタ穿孔径のときのサーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度を求めてみると、通電パルス幅ｔｐが５００μｓ印加時では３６０℃、通電パルス幅ｔｐが１０００μｓ印加時では約２８５℃、通電パルス幅ｔｐが１５００μｓ印加時では２６０℃となり、通電パルス幅ｔｐが短くなればなるほどサーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度が高くなることが分かる（図９参照）。この通電パルス幅ｔｐと発熱体２のピーク温度との関係を図９のグラフに示す。この関係は、他の発熱体サイズからなる発熱体２を有するサーマルヘッド１でも言えることである。ここで、サーマルヘッド１の発熱体２の寿命は、その発熱するピーク温度に大きく依存し、温度が高いほど発熱体２への熱ストレスが大きくなってその寿命は短くなることが知られている。
【００３９】
以上、実施例１および２の実験結果より、マスタ穿孔径の主走査穿孔径Ｌｓ値に対する副走査穿孔径Ｌｆ値（主／副走査穿孔径）は、発熱体サイズにより決定され、そのマスタ穿孔径の大きさは、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加される印加エネルギーＥｓの大小により決定されるが、通電パルス幅ｔｐが異なっても、その時の発熱体２への印加電力Ｐを調整すれば同一穿孔径が得られることが分かる。また、その場合、通電パルス幅ｔｐを長くするほうが、サーマルヘッド１の発熱体２のピーク温度を低下することができ、したがってサーマルヘッド１の発熱体２の熱的ストレスを低減できるので、発熱体２の寿命を向上できる。また、上記実験結果は、どのような発熱体サイズにおいても言える。
【００４０】
（実施例３）
さらに、マスタ３において、そのフィルムの厚さを変えたものについても同様な試験を実施した。実施例１における実験の条件に対して相違する条件のみを説明する。
【００４１】
（１）サーマルヘッド１の仕様および発熱体２の形状
サーマルヘッド１の仕様としては、その発熱体サイズを２種類のサイズ、すなわち主走査×副走査：２０×３０μｍのものと、主走査×副走査：３０×２０μｍのものとを用いた。
【００４２】
（２）マスタ３の仕様
マスタ３としては、上記フィルムの厚さのみが実施例１のそれに対して異なる次の４種類のものを用いた。
上記フィルムの厚さ：１．１、１．３、１．５、１．８μｍ。
【００４３】
図１０に示すグラフは、サーマルヘッド１の発熱体サイズを主走査×副走査：２０×３０μｍに固定し、マスタ３の上記フィルムの厚さと通電パルス幅ｔｐとをパラメータとして、印加エネルギーＥｓを横軸にとり、主走査穿孔径Ｌｓを縦軸にとって、上記フィルムの厚さの違いによる印加エネルギーＥｓと主走査穿孔径Ｌｓとの関係を表したものである。
【００４４】
図１１に示すグラフは、図１０に示したその全てのデータに関し、主走査穿孔径Ｌｓと副走査穿孔径Ｌｆとの関係を表したものである。これら両図に表されていることから分かるように、同一のマスタ穿孔径を得ようとした場合、上記フィルムの厚さが厚くなるほどサーマルヘッド１の発熱体２へ印加すべき必要な印加エネルギーＥｓは大きくなるものの、マスタ穿孔径の主走査穿孔径Ｌｓ値に対する副走査穿孔径Ｌｆ値は略直線上にプロットされていて略比例的関係にあること、つまり、マスタ穿孔径は印加エネルギーＥｓによって一義的に決定されることが分かる。換言すれば、マスタ１の上記フィルムの厚さが異なったとしても、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加すべき印加エネルギーＥｓとマスタ穿孔径の関係は上記のようになることが分かる。
【００４５】
また、サーマルヘッド１として、その発熱体サイズのみを主走査×副走査：３０×２０μｍに変えたもので図１０と同様の試験を行なった場合の実験結果を図１２に示す。図１３に示すグラフは、図１２に示したその全てのデータに関し、主走査穿孔径Ｌｓと副走査穿孔径Ｌｆとの関係を表したものである。これらの図１２および図１３に表されていることからは、図１０および図１１について述べたと同様のことが分かる。
【００４６】
（実施例４）
次に、図１４ないし図１９の各グラフを参照して、サーマルヘッド１の発熱体２の発熱体サイズをパラメータとし、印字周期ｔｌとサーマルヘッド１の発熱体２へ印加する通電パルス幅ｔｐとを順次変えた場合のマスタ穿孔径（主走査穿孔径Ｌｓ、副走査穿孔径Ｌｆ）の関係について説明する。印字周期ｔｌは１、１．５、２、３、５、１０ｍｓ／ｌｉｎｅの６段階に、通電パルス幅ｔｐは５００、１０００、１５００μｓの３段階に変えて、印字周期ｔｌ（各図のグラフのタイトルとしては製版速度と表示している）による主走査穿孔径Ｌｓおよび副走査穿孔径Ｌｆへの影響を確認した。
【００４７】
ここでは、印字周期ｔｌによるマスタ穿孔径（主走査穿孔径Ｌｓ、副走査穿孔径Ｌｆ）への影響を明確にするために、印字周期ｔｌ＝１０ｍｓ／ｌｉｎｅ時の副走査穿孔径Ｌｆを５５μｍに合わせ込むよう、各発熱体サイズ、通電パルス幅ｔｐにおいて、発熱体２へ印加すべき印加電力Ｐを合わせ込んだ。また、副走査送りピッチｐｆは４００ＤＰＩ（６３．５μｍ）とした。
【００４８】
表２に、各発熱体サイズ、各通電パルス幅ｔｐにおいて、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加した印加エネルギーＥｓを示す。
【００４９】
【表２】
0004009026.tif 000003
【００５０】
上記表２の条件により、マスタ３の上記フィルムを穿孔した時における印字周期ｔｌと主走査穿孔径Ｌｓとの関係、および印字周期ｔｌと副走査穿孔径Ｌｆとの関係を表す実験結果を図１４ないし図１９の各グラフに示す。
【００５１】
図１４、図１６および図１８に示されている各実験結果より、各発熱体サイズを有する各サーマルヘッド１において、主走査穿孔径Ｌｓは、印字周期ｔｌに関係なく、それぞれ略同一の値をもつことが分かる。しかしながら、副走査穿孔径Ｌｆについては、図１５、図１７および図１９に示されている各実験結果より、どのような発熱体サイズを有するサーマルヘッド１においても、印字周期ｔｌが短くなるにつれて徐々に大きくなることが分かる。また、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×２０μｍ、２０×３０μｍ、３０×３０μｍ、のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１を使用した場合においては、印字周期ｔｌがある値（１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ）より短くなるとその副走査穿孔径Ｌｆが急激に大きくなることが分かる。
【００５２】
このときのマスタ穿孔状態を写真１として図２２に添付して示す。図２２における写真１のマスタ穿孔状態は、サーマルヘッド１の発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×３０μｍ、通電パルス幅ｔｐが５００μｓ、印加エネルギーＥｓが４９μＪ、印字周期ｔｌが１ｍｓ／ｌｉｎｅの各条件の時のものである。
なお、上記写真１を含め、図２３および図２７に示す写真２ないし５におけるマスタ穿孔状態において、中央部の黒色部が穿孔ｈを、その穿孔ｈの外周部において白抜き略環状部分が土手ｈａをそれぞれ表している。
【００５３】
一方、図２３に添付して示す写真２には、写真１のマスタ穿孔状態と比較確認するために、前記条件において、印字周期ｔｌのみを１．５ｍｓ／ｌｉｎｅに変えたときのマスタ穿孔状態を掲げてある。写真１のマスタ穿孔状態から分かるように、マスタ穿孔径は、楕円状、かつ、マスタ搬送方向でもある副走査方向Ｆの下流側の穿孔先端部は主走査方向Ｓでその穿孔径が極端に小さくなっていることが分かる。
【００５４】
（実施例５）
次に、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加する印加エネルギーＥｓを変えた場合、つまりマスタ穿孔径を大きくしたり小さくしたりする場合について確認する試験を実施した。実施例１における実験の条件に対して相違する条件のみを説明する。
【００５５】
（１）サーマルヘッド１の発熱体２の形状としては、発熱体サイズを１種類のサイズ、すなわち主走査×副走査：２０×３０μｍに固定したものを用いた。
（２）サーマルヘッド１の発熱体２への通電時間としては、１つの通電パルス幅ｔｐ＝５００μｓに固定した。
（３）サーマルヘッド１の発熱体２へ印加する印加エネルギーＥｓとしては、印加エネルギーＥｓ＝３７．９、４３．１、４８．５（μＪ）の３段階に変えて行なった。
【００５６】
図２０のグラフに、印加エネルギーＥｓをパラメータとしたときの、印字周期ｔｌ（もしくは製版速度）と主走査穿孔径Ｌｓとの関係を、図２１のグラフに、同印加エネルギーＥｓをパラメータとしたときの、印字周期ｔｌと副走査穿孔径Ｌｆとの関係をそれぞれ示す。
【００５７】
図２０および図２１では、サーマルヘッド１の発熱体２への印加エネルギーＥｓを変えることにより発熱体２の発熱量を変えたわけであるが、印字周期ｔｌが長い所では、明らかにその主走査穿孔径Ｌｓおよび副走査穿孔径Ｌｆはサーマルヘッド１の発熱体２へ印加した印加エネルギーＥｓ量に依存しているものの、上記実施例４で判明したような副走査穿孔径Ｌｆが極端に大きくなる印字周期ｔｌの分岐点は、サーマルヘッド１の発熱体２へ印加した印加エネルギーＥｓに関係なく同じ値（１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ）になることが分かる。
【００５８】
ところが、発熱体サイズ（主走査×副走査）が３０×２０μｍの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１を使用した場合においては、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×２０μｍ、２０×３０μｍ、３０×３０μｍ、のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１を使用した場合に見られるような、印字周期ｔｌがある印字周期ｔｌより短くなるとその副走査穿孔径Ｌｆが急激に大きくなるような現象は見られない（図１５、図１７、図１９参照）。この現象の差は、サーマルヘッド１の発熱体２の形状（換言すれば発熱体サイズ）に依存する発熱温度の状態の違いによるものと考えられる。
【００５９】
（実施例６）
次に、４種類の発熱体サイズの違いによる主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆの発熱温度分布について確認した結果を説明する。実施例１における実験の条件と比較して相違する条件のみを説明する。なお、各発熱体サイズの発熱体２における主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆの発熱温度は、実施例２で使用したと同じ赤外線顕微鏡型放射温度計にて測定した。
【００６０】
（１）サーマルヘッド１の発熱体２への通電時間としては、１つの通電パルス幅ｔｐ＝５００μｓに固定した。
（２）各発熱体サイズの発熱体２へ印加する印加エネルギーＥｓの条件は、以下のとおりである。
主走査×副走査：２０×２０μｍ…５２．５μＪ
主走査×副走査：２０×３０μｍ…５７．５μＪ
主走査×副走査：３０×２０μｍ…７０．０μＪ
主走査×副走査：３０×３０μｍ…６５．０μＪ
図２４のグラフは、図２６に示す発熱体２の拡大図における主走査方向Ｓに沿ったＢｂ線の各発熱体位置における発熱温度分布、つまり１つの発熱体２の主走査方向Ｓの各発熱体位置における発熱温度分布を示す。図２５のグラフは、図２６に示す発熱体２の拡大図における副走査方向Ｆに沿ったＡａ線の各発熱体位置における発熱温度分布、つまり１つの発熱体２の副走査方向Ｆの各発熱体位置における発熱温度分布を示す。このようにＢｂ線およびＡａ線は、主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆにおいて発熱体２を等分する線であって、Ｂｂ線とＡａ線とが交わる交点０（ゼロ）は発熱体２の位置的中心を表している。図２４の横軸には主走査方向Ｓの発熱体位置（μｍ）を、図２５の横軸には副走査方向Ｆの発熱体位置（μｍ）を、図２６に示す各発熱体位置方向に＋、−の記号を付してそれぞれとっており、両図の縦軸には各発熱体位置の発熱温度（℃）をそれぞれとっている。
【００６１】
図２４および図２５の各発熱温度分布のグラフから、両グラフにおける横軸の各発熱体位置の発熱温度分布長は、各発熱体サイズにおいて、発熱体２の主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆの各長さに比例していることが容易に分かる。換言すれば、発熱体幅が広がれば、等温度の幅も比例して広がると言うことである。これは、一般的に、各発熱体サイズの発熱体２における主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆの何れでも言えることである。
【００６２】
発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×３０μｍの場合、その発熱温度分布は、その発熱体２の主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆに同じ長さの分布となる。また、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×２０μｍや３０×３０μｍの場合、その発熱温度分布は、その発熱体２の主走査方向Ｓについては、副走査方向Ｆに比べ若干長くなる。
さらに、発熱体サイズ（主走査×副走査）が３０×２０μｍの場合、その発熱温度分布は、その発熱体２の主走査方向Ｓについては副走査方向Ｆに比べきわめて長くなる。
【００６３】
以下、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×３０μｍ、２０×２０μｍや３０×３０μｍの場合と、発熱体サイズ（主走査×副走査）が３０×２０μｍの場合とにおいて、その発熱温度分布とマスタ穿孔状態とについて比較しながら考察する。
【００６４】
印字周期ｔｌが短くなると、サーマルヘッド１の発熱体２上を副走査方向Ｆへ移動する単位時間当たりのマスタ３の移動量は多くなる。サーマルヘッド１の発熱体２の発熱は、その発熱体２の中央部（図２６では０部）より温度上昇が開始し、その発熱体２の中心を発熱温度の頂点として主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆ四方に向かって温度降下する略山形状の温度分布をなし、マスタ３の上記フィルムが溶融穿孔してその穿孔が広がるある温度、すなわち「閾値（しきいち）温度」に到達すると上記フィルムの穿孔・収縮が開始することとなる。
【００６５】
発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×２０μｍ、２０×３０μｍや３０×３０μｍのサーマルヘッド１で穿孔する場合、印字周期ｔｌが速いと、つまり上記フィルムの穿孔と同時にサーマルヘッド１の発熱体２が上記フィルムに対して相対的に移動するため、初期穿孔時には主走査方向Ｓについての穿孔は、穿孔はするが完全な収縮をせず、その収縮が途中で停止するような穿孔形態を示し、発熱体２が主走査方向Ｓおよび副走査方向Ｆにある程度の高い温度に上昇することで、主走査方向Ｓ、副走査方向Ｆとも完全な穿孔形態が完成すると思われる。上述したように、初期の不完全な穿孔と終期の完全穿孔とが重なり合うために、マスタ穿孔径における副走査方向Ｆへの過度な延びを示し、その副走査穿孔径Ｌｆが大きくなるものと思われる。
【００６６】
一方、発熱体サイズ（主走査×副走査）が３０×２０μｍの場合、印字周期ｔｌが速いときでも、その発熱温度の等温度分布は主走査方向Ｓに長くなり、初期の穿孔形態より、マスタ３の上記フィルムに対する穿孔収縮開始と同時に主走査方向Ｓに対しても完全な穿孔形態に必要な熱量が上記フィルムに瞬時に伝熱されやすいため、マスタ穿孔径における副走査方向Ｆへの過度な延びがないものと思われる。
【００６７】
（実施例７）
上記現象を裏付ける実験の観察結果として、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×３０μｍ、３０×２０μｍ、３０×２５μｍ、のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１を使用した場合のマスタ穿孔状態の拡大写真を図２７（ａ），（ｂ），（ｃ）にそれぞれ示す。穿孔（印字）パターンとしては、主走査方向Ｓに数十ドット連続穿孔（印字）し、かつ、副走査送りピッチｐｆを６３．５（μｍ／ｌｉｎｅ）として１ライン毎に製版、非製版を繰り返したものである。なお、下記する条件以外の他の製版条件は、実施例１と同じ条件で行なった。
【００６８】
図２７（ａ）に示す写真３は、発熱体サイズ（主走査×副走査）＝２０×３０μｍ、印字周期ｔｌ＝１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ、通電パルス幅ｔｐ＝６００μｓ、印加エネルギーＥｓ＝４５．５μＪの製版条件で行なったときのマスタ穿孔状態（もしくはマスタ穿孔形態）を表している。
図２７（ｂ）に示す写真４は、発熱体サイズ（主走査×副走査）＝３０×２０μｍ、印字周期ｔｌ＝１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ、通電パルス幅ｔｐ＝６００μｓ、印加エネルギーＥｓ＝４９．０μＪの製版条件で行なったときのマスタ穿孔状態を表している。
図２７（ｃ）に示す写真５は、発熱体サイズ（主走査×副走査）＝３０×２５μｍ、印字周期ｔｌ＝１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ、通電パルス幅ｔｐ＝６００μｓ、印加エネルギーＥｓ＝６０．０μＪの製版条件で行なったときのマスタ穿孔状態を表している。
【００６９】
図２７（ａ），（ｂ），（ｃ）に示す各マスタ穿孔状態における製版条件の値は、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×３０μｍ、３０×２０μｍ、３０×２５μｍ、のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１で穿孔する場合の、マスタ穿孔径において過度な副走査穿孔径Ｌｆを呈する製版条件の限界値である。発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×３０μｍの場合では、マスタ３の上記フィルムに対する穿孔ｈの開始部である穿孔ｈの既に先端部で主走査方向Ｓに収縮の少ない三角状の穿孔状態になることが分かる。これは、上述したように、サーマルヘッド１の発熱体２上をマスタ３が通過する速さが時間的に速いため、上記フィルムへの加熱溶融穿孔開始時に主走査方向Ｓに穿孔はするが完全な収縮をせず、その収縮が途中で停止することを裏付けている。
【００７０】
これと比較して、発熱体サイズ（主走査×副走査）が３０×２５μｍ、３０×２０μｍの場合のマスタ穿孔状態は、マスタ３の上記フィルムに対する穿孔ｈの開始部である穿孔ｈの先端部で主走査方向Ｓに収縮の少ない三角状の穿孔状態になることが抑制されていることが分かる。
【００７１】
上記したように、マスタ穿孔径における副走査穿孔径Ｌｆの過度な延びは、副走査方向Ｆの穿孔ｈの独立性の障害となって副走査方向Ｆでの穿孔ｈのオーバーラップを来すことがあるので上記フィルムにおける副走査方向Ｆの分離性を悪くし、その結果、画像品質を劣化させるのでよくないし、また、副走査穿孔径Ｌｆの過度な延びがそこまで達しなくても、マスタ３の上記フィルムに対する穿孔ｈの開始部である穿孔ｈの先端部で主走査方向Ｓに収縮の少ない三角状の穿孔状態になることも、この穿孔ｈより印刷用紙へ転移するインキがマスタ穿孔状態に依存するため、画質上よくない。
【００７２】
（実施例８）
次に、発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×２０μｍ、２０×３０μｍ、３０×３０μｍ、のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１を使用した場合において、副走査穿孔径Ｌｆが極端に大きくなり、かつ、副走査方向Ｆの下流側の穿孔先端部の主走査穿孔径Ｌｓが小さくなる現象がおこる分岐点において、印字周期ｔｌと、通電パルス幅ｔｐと、この通電パルス幅ｔｐの時間内に搬送されるマスタ搬送距離との間にどのような関係があるかを調べるため、図１５、図１７および図１９に示した実験結果から下記の表３に示す結果を求めた。なお、通電パルス幅ｔｐの時間内に搬送されるマスタ搬送距離は、式＝［通電パルス幅ｔｐ（μｓ）／印字周期ｔｌ（μｓ／ｌｉｎｅ）］×副走査送りピッチｐｆ（μｍ／ｌｉｎｅ）で求められる。
【００７３】
【表３】
0004009026.tif 000004
【００７４】
この表３の結果と図１５、図１７および図１９に示した実験結果とから、印字周期ｔｌに対しサーマルヘッド１の発熱体２への通電パルス幅ｔｐの比率が３０％を超えると、また、通電パルス幅ｔｐの時間内に搬送されるマスタ搬送距離が２０〜２５μｍを超えるとこのような副走査穿孔径Ｌｆの乱れを生じることが分かる。
【００７５】
以上の各実験結果より、サーマルヘッド１の発熱体２を加熱するための通電パルス幅ｔｐと印字周期ｔｌと副走査送りピッチｐｆとが、以下の（１）の関係式を満たす条件にあれば、発熱体サイズにかかわらず、マスタ穿孔における副走査穿孔径Ｌｆの過度な延びをなくし安定したマスタ穿孔径が得られることが分かる。
［通電パルス幅ｔｐ（μｓ）／印字周期ｔｌ（μｓ／ｌｉｎｅ）］×副走査送りピッチｐｆ（μｍ／ｌｉｎｅ）≦２５（μｍ）…（１）
しかしながら、実施例２で述べたように、同一発熱体サイズで、同一なマスタ穿孔状態を得る場合、サーマルヘッド１の発熱体２を発熱させる通電パルス幅ｔｐは極力長くする方が発熱体２の発熱ピーク温度を低く抑えることができるため発熱体２の熱的ストレスを低減することができ、その結果、発熱体２の寿命を延命することができる。
発熱体サイズ（主走査×副走査）が２０×２０μｍ、２０×３０μｍ、３０×３０μｍ、のうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１を使用した場合では、その発熱体２を発熱させる通電パルス幅ｔｐの上限は上記（１）式により限定される。これに対し、発熱体サイズ（主走査×副走査）が３０×２０μｍの場合では、印字周期ｔｌを短くしたときでもマスタ穿孔品質を損なわずに発熱体２を発熱させる最大の通電パルス幅ｔｐは下記の（２）の関係式でも設定できるため、通電パルス幅ｔｐを極力長くし、発熱体２の寿命を向上させるとの観点から、以下の（２）の関係式に設定すべきである。
【００７６】
［通電パルス幅ｔｐ（μｓ）／印字周期ｔｌ（μｓ／ｌｉｎｅ）］×副走査送りピッチｐｆ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）…（２）
但し、現実的には、サーマルヘッド１の主走査方向Ｓの発熱体２の列を主走査方向Ｓに時分割駆動した方が、サーマルヘッド１への供給電力をより低く抑えることができるため、その時分割駆動する印字分割数を最低でも２つに設定すべきである。したがって、この場合には上記（２）の関係式における通電パルス幅ｔｐの上限値は、以下の（３）の関係式を満たすように設定すべきである。
【００７７】
通電パルス幅ｔｐ（μｓ）≦印字周期ｔｌ（μｓ／ｌｉｎｅ）÷印字分割数、ここで印字分割数＝２…（３）
なお、製版装置においては、公知技術であるサーマルヘッド温度補正、穿孔径コントロール等の様々な補正を行なうため、サーマルヘッド発熱体の通電時間を制御して使用することが一般的であり、その場合には各種補正制御時の通電時間の最大値である「最大通電パルス幅」を通電パルス幅ｔｐとする。
【００７８】
なお、サーマルヘッド１の発熱体２の副走査方向Ｆの長さに関して、発熱体サイズ（主走査×副走査）が５０×６０μｍ、３０×４０μｍ、５０×４０μｍのうちの何れか一つの発熱体サイズからなる発熱体２の列を有するサーマルヘッド１を使用した場合（発熱体２の副走査方向Ｆの長さを副走査送りピッチｐｆ（６３．５μｍ）の１／２より大きくした場合）において、印字周期ｔｌを２．５（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下とした副走査方向Ｆへの連続製版（ベタ画像製版）条件で、そのマスタ穿孔状態を確認した結果、印字周期ｔｌが２．０（ｍｓ／ｌｉｎｅ）を境とした前後から、マスタ穿孔における副走査方向Ｆでの分離性が確保できなかった。
しかしながら、発熱体２の副走査方向Ｆの長さを副走査送りピッチｐｆの１／２以下にすることにより、印字周期ｔｌを２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下としても副走査方向Ｆへの連続製版条件下でも、マスタ穿孔における副走査方向Ｆでの分離性を確保できた。
【００７９】
また、サーマルヘッド１の発熱体２の主走査方向Ｓの長さを、その副走査方向Ｆの長さよりも長くすることにより、例えば、サーマルヘッド１の発熱体２の副走査方向Ｆの長さが上記と同じで、その主走査方向Ｓの長さがその副走査方向Ｆの長さよりも短い発熱体２の列を有するサーマルヘッド１に比べ、発熱体２の面積は大きくなるため、熱的ストレスも少なく、発熱体２の寿命も向上する。
【００８０】
上記実施例では、発熱体２の主走査方向のピッチＡｓと副走査送りピッチｐｆとを実質的に等しくしているが、副走査方向Ｆの解像度を向上させるために、例えば発熱体２の主走査方向のピッチＡｓを６３．５μｍ（４００ＤＰＩ）とした場合に、副走査送りピッチｐｆを４２．３μｍ（６００ＤＰＩ）としてもよい（請求項３参照）。
【００８１】
以上説明したように、各実施例の実験結果を含む実施形態によれば、サーマルヘッド１の発熱体２の副走査方向Ｆの長さを副走査送りピッチｐｆの１／２以下とし、かつ、発熱体２の主走査方向Ｓの長さを発熱体２の副走査方向Ｆの長さよりも長くしたことにより、製版速度が速くなっても（つまり印字周期ｔｌが短くなっても）、目的とする安定した穿孔状態をマスタに形成することができて最適な穿孔を行なえるため、裏移りが少なく、多孔質支持体を有するマスタ３であっても過度な穿孔部に繊維が存在することが抑制されて繊維目の少ない最適な画像を形成することができる。また、サーマルヘッド１の発熱体２の発熱ピーク温度を必要最低限に抑えることで発熱体２への熱ストレスを低減してその発熱体寿命を向上することでサーマルヘッド１の延命化を図れ、かつ、さらなる製版時間の短縮化によって高速製版が行なえる。
【００８２】
【発明の効果】
請求項１及び２記載の発明によれば、サーマルヘッドの発熱体の主走査方向のピッチと副走査送りピッチとを等しく、あるいは実質的に等しくすると共に、発熱体の副走査方向の長さを副走査送りピッチの１／２以下とし、かつ、発熱体の主走査方向の長さを該発熱体の副走査方向の長さよりも長くしたことにより、マスタ穿孔径における副走査方向の穿孔径の過度な延びを抑制することができるので、目的とする安定した穿孔状態をマスタに形成することができ、裏移りが少なく、多孔質支持体を有するマスタであっても繊維目の少ない最適な画像を形成することができると共に、発熱体を加熱するための通電パルス幅とサーマルヘッドの印字周期と副走査送りピッチとが、［通電パルス幅（μｓ）÷印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たすことにより、印字周期が２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下のような高速製版時においても、サーマルヘッドの発熱体の発熱ピーク温度を必要最低限に抑えることができるので、発熱体への熱ストレスを低減してその発熱体寿命を向上することでサーマルヘッドの延命化を図ることができる。加えて、印字周期が２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることにより、製版時間の短縮化によって高速製版が行なえる。
【００８４】
請求項３記載の発明によれば、サーマルヘッドの発熱体の副走査方向の長さを副走査送りピッチの１／２以下にすると共に、発熱体の主走査方向の長さを該発熱体の副走査方向の長さよりも長くしたことにより、マスタ穿孔径における副走査方向の穿孔径の過度な延びを抑制することができるので、目的とする安定した穿孔状態をマスタに形成することができ、裏移りが少なく、多孔質支持体を有するマスタであっても繊維目の少ない最適な画像を形成することができると共に、サーマルヘッドの発熱体を加熱するための通電パルス幅とサーマルヘッドの印字周期と副走査送りピッチとが、［通電パルス幅（μｓ）÷印字周期（μｓ／ｌｉｎｅ）］×副走査送りピッチ（μｍ／ｌｉｎｅ）≧２５（μｍ）の関係を満たすことにより、印字周期が２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下のような高速製版時においても、サーマルヘッドの発熱体の発熱ピーク温度を必要最低限に抑えることができるので、発熱体への熱ストレスを低減してその発熱体寿命を向上することでサーマルヘッドの延命化を図ることができ、また、副走査方向の解像度を向上させることも可能となる。加えて、印字周期が２（ｍｓ／ｌｉｎｅ）以下であることにより、製版時間の短縮化によって高速製版が行なえる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態における感熱製版装置の概略的な構成を示す正面図である。
【図２】上記実施形態においてマスタの上記フィルムに形成される穿孔の穿孔径等を定義する模式的な平面図である。
【図３】上記実施形態においてマスタの上記フィルムに形成される穿孔パターンを定義する模式的な平面図である。
【図４】実施例１において、サーマルヘッドの発熱体サイズと通電パルス幅とをパラメータとしたときの、サーマルヘッドの発熱体に印加される印加エネルギーの大きさと主走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図５】図４と同一の実験条件において、印加エネルギーの大きさと副走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図６】図４および図５に示した各データについて、発熱体サイズをパラメータとしたときの、主走査穿孔径と副走査穿孔径との関係を表したグラフである。
【図７】実施例２において、サーマルヘッドの発熱体サイズと通電パルス幅とをパラメータとしたときの、主走査穿孔径の大きさとサーマルヘッドの発熱体のピーク温度との関係を表したグラフである。
【図８】図７と同一の実験条件における副走査穿孔径の大きさとサーマルヘッドの発熱体のピーク温度との関係を表したグラフである。
【図９】図７および図８に示した各データについて、発熱体サイズを３０×２０μｍとし、マスタ穿孔径（主走査穿孔径×副走査穿孔径）＝５２．５×５２．５μｍとなるときの、通電パルス幅とサーマルヘッドの発熱体のピーク温度との関係を表したグラフである。
【図１０】実施例３において、サーマルヘッドの発熱体サイズを主走査×副走査：２０×３０μｍに固定した場合であって、フィルムの厚さと通電パルス幅とをパラメータとしたときの、印加エネルギーの大きさと主走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図１１】図１０に示した全てのデータについて、主走査穿孔径と副走査穿孔径との関係を表したグラフである。
【図１２】実施例３において、サーマルヘッドの発熱体サイズを主走査×副走査：３０×２０μｍに固定した場合であって、フィルムの厚さと通電パルス幅とをパラメータとしたときの、印加エネルギーの大きさと主走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図１３】図１２に示した全てのデータについて、主走査穿孔径と副走査穿孔径との関係を表したグラフである。
【図１４】実施例４において、通電パルス幅を５００μｓに固定し、発熱体サイズをパラメータとしたときの、印字周期の大きさと主走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図１５】図１４と同一の実験条件において、印字周期の大きさと副走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図１６】実施例４において、通電パルス幅を１０００μｓに固定し、発熱体サイズをパラメータとしたときの、印字周期の大きさと主走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図１７】図１６と同一の実験条件において、印字周期の大きさと副走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図１８】実施例４において、通電パルス幅を１５００μｓに固定し、発熱体サイズをパラメータとしたときの、印字周期の大きさと主走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図１９】図１８と同一の実験条件において、印字周期の大きさと副走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図２０】実施例５において、発熱体サイズを２０×３０μｍに、通電パルス幅を５００μｓにそれぞれ固定し、印加エネルギーをパラメータとしたときの、印字周期の大きさと主走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図２１】図２０と同一の実験条件において、印字周期の大きさと副走査穿孔径の大きさとの関係を表したグラフである。
【図２２】実施例４において、発熱体サイズが２０×３０μｍ、通電パルス幅が５００μｓ、印加エネルギーが４９μＪ、印字周期が１ｍｓ／ｌｉｎｅの条件のときのマスタ穿孔状態を表す写真１である。
【図２３】図２２と同一の実験条件において、印字周期のみを１．５ｍｓ／ｌｉｎｅに変えたときのマスタ穿孔状態を表す写真２である。
【図２４】実施例６において、発熱体サイズをパラメータとしたときの、図２６に示す発熱体の拡大図における主走査方向に沿ったＢｂ線の各発熱体位置における発熱温度分布を表したグラフである。
【図２５】実施例６において、発熱体サイズをパラメータとしたときの、図２６に示す発熱体の拡大図における副走査方向に沿ったＡａ線の各発熱体位置における発熱温度分布を表したグラフである。
【図２６】サーマルヘッドの発熱体の主走査方向および副走査方向の発熱体位置を表すための、保護膜を透過して見た発熱体の拡大平面図である。
【図２７】実施例７において、図２７（ａ）は、発熱体サイズ（主走査×副走査）＝２０×３０μｍ、印字周期ｔｌ＝１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ、通電パルス幅ｔｐ＝６００μｓ、印加エネルギーＥｓ＝４５．５μＪの製版条件で行なったときのマスタ穿孔状態を表す写真３であり、図２７（ｂ）は、発熱体サイズ（主走査×副走査）＝３０×２０μｍ、印字周期ｔｌ＝１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ、通電パルス幅ｔｐ＝６００μｓ、印加エネルギーＥｓ＝４９．０μＪの製版条件で行なったときのマスタ穿孔状態を表す写真４であり、図２７（ｃ）は、発熱体サイズ（主走査×副走査）＝３０×２５μｍ、印字周期ｔｌ＝１．５ｍｓ／ｌｉｎｅ、通電パルス幅ｔｐ＝６００μｓ、印加エネルギーＥｓ＝６０．０μＪの製版条件で行なったときのマスタ穿孔状態を表す写真５である。
【符号の説明】
１      サーマルヘッド
２      発熱体
３      マスタ
Ａｓ    発熱体の主走査方向の主走査ピッチ
Ｅｓ    印加エネルギー
Ｆ      副走査方向（マスタ搬送方向）
ｈ      穿孔
Ｌｆ    副走査穿孔径
Ｌｓ    主走査穿孔径
ｐｆ    副走査送りピッチ
ｔｌ    印字周期
ｔｐ    通電パルス幅
Ｓ      主走査方向
【図１】
0004009026.tif 000005
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
0004009026.tif 000024
【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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