(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも５０重量％以上のヘキサメチレンアジパミド単位とε−カプロラクタム由来の単位とから構成される脂肪族ポリアミド成分を５０〜８０重量％、及び繊維状強化剤（Ｄ）を２０〜５０重量％含有するポリアミド樹脂組成物であって、該脂肪族ポリアミド成分が、下記の（Ａ）、（Ｂ）、及び（Ｃ）成分からなり、最終組成物に対する重量百分率として、（Ａ）成分が２５〜４０重量％、（Ｂ）成分が２０〜３０重量％、及び（Ｃ）成分が５〜１０重量％の範囲にあり、かつ（Ａ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）a と（Ｂ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）b との比（ηr）b ／（ηr）a 、及び（Ａ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）a と（Ｃ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）c との比（ηr）c ／（ηr）a が共に１．１〜２．０の範囲であり、該組成物の蟻酸溶液粘度が４５〜７５の範囲であり、且つ、ＤＳＣにより求めた融点（Ｔｍ）と補外結晶化開始温度（Ｔｃ）との差（Ｔｍ−Ｔｃ）が４５℃以上であることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。
（Ａ）その構成単位としてヘキサメチレンアジパミド単位を７０〜９５重量％含有するポリアミド
（Ｂ）ポリカプラミド
（Ｃ）ポリヘキサメチレンアジパミド
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、剛性、耐衝撃性及び表面光沢性の優れたポリアミド樹脂組成物に関するものである。さらに詳しくは、ＯＡ、家具部品、スポーツレジャー部品等に要求されている表面光沢性、実使用下における強度剛性、寸法安定性が優れ、更に、表面光沢性の優れたポリアミド樹脂組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ポリアミド樹脂はその成形性と優れた機械的性質を有することから、特に機械部品、電機部品、自動車部品などに射出成形の形で利用されている。
特にナイロン６６／６及び／又はナイロン６／６６の共重合体にガラス繊維を強化したものは、成形品外観を要求される用途分野では広く用いられるようになっている。例えば、特開平１−１９３３５９号公報では特定の相対粘度を有するナイロン６６とナイロン６とをブレンドしてガラス繊維と溶融混練して得られた組成物がその成形体の表面外観に優れ、耐衝撃性及び高温時剛性に優れた成形品を得ることができることを開示している。また、特開平２−２６５９６５号公報も同様に特定の溶液粘度を有する二種類のポリアミド共重合体あるいはポリアミド単独重合体を特定の割合で併用する方法が開示されている。
【０００３】
しかしながら、近年、形状がより複雑で、比較的流動長の長い構造物の樹脂化が進められる状況においては、これらの方法を用いた組成物を適用した場合にも、ガラス繊維の成形品表面への浮き出しを十分には解消できず、また高温時の剛性、耐衝撃性も十分ではなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、複雑で細かい部分を有する成形品又は大きな部品においても滑らかな表面外観の成形品を与えることができ、しかも高温時の剛性、耐衝撃性にも優れたポリアミド樹脂組成物を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題に対して鋭意検討した結果、その構成単位としてヘキサメチレンアジパミド単位を７０〜９５重量％含有するポリアミドに対して、特定の粘度差のある２種類の脂肪族ポリアミドを併用し、組成物の蟻酸溶液粘度が４５〜７５の範囲であり、かつＤＳＣにより求めた融点と補外結晶化開始温度との差が４５℃以上である場合に上記課題が解決できることを見出した。
【０００６】
従来の技術では、その主たる構成比率にあるポリアミド成分の硫酸溶液粘度が併用するポリアミド成分の硫酸溶液粘度よりも高いか、ほぼ同じ場合がほとんどであり、成形品表面外観を高めるために、組成物としては比較的低い蟻酸溶液粘度を有し、結晶化温度を低くするために融点をも低下させた組成物が多く提案されている。本発明のように、該組成物の蟻酸溶液粘度が４５〜７５の範囲であり、かつＤＳＣにより求めた融点と補外結晶化開始温度との差が４５℃以上である組成物を用いることにより、複雑で細かい部分を有する成形品又は大きな部品においても滑らかな表面外観の成形品を与えることができ、しかも高温時の剛性、及び耐衝撃性にも優れた成形品が得られることは、同業者においても容易に類推することのできなかったことである。
【０００７】
すなわち、本発明は、少なくとも５０重量％以上のヘキサメチレンアジパミド単位とε−カプロラクタム由来の単位とから構成される脂肪族ポリアミド成分を５０〜８０重量％、及び繊維状強化剤（Ｄ）を２０〜５０重量物であって、該脂肪族ポリアミド成分が、下記の（Ａ）、（Ｂ）、及び（Ｃ）成分からなり、最終組成物に対する重量百分率として、（Ａ）成分が２５〜４０重量％、（Ｂ）成分が２０〜３０重量％、及び（Ｃ）成分が５〜１０重量％の範囲にあり、かつ（Ａ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）a と（Ｂ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）b との比（ηr）b ／（ηr）a 、及び（Ａ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）a と（Ｃ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）c との比（ηr）c ／（ηr）a が共に１．１〜２．０の範囲であり、該組成物の蟻酸溶液粘度が４５〜７５の範囲であり、且つ、ＤＳＣにより求めた融点（Ｔｍ）と補外結晶化％含有するポリアミド樹脂組成開始温度（Ｔｃ）との差（Ｔｍ−Ｔｃ）が４５℃以上であることを特徴とするポリアミド樹脂組成物である。
（Ａ）その構成単位としてヘキサメチレンアジパミド単位を７０〜９５重量％含有するポリアミド
（Ｂ）ポリカプラミド
（Ｃ）ポリヘキサメチレンアジパミド以下、本発明を詳細に説明する。
以下、本発明を詳細に説明する。
【０００８】
本発明の樹脂組成物の（Ａ）成分を構成するポリアミドは、ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸とを重合してなるヘキサメチレンアジパミド単位を７０〜９５重量％含有してなるコポリマーである。このヘキサメチレンアジパミド単位以外の構成単位としては、ε−カプロラクタム、ω−ラウロラクタム又はヘキサメチレンジアミンとセバシン酸、ヘキサメチレンジアミンとドデカン酸との塩から形成されるものなどがあるが、好ましくはε−カプロラクタムである。
【０００９】
この（Ａ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（以下、ηrと称する）は、ＪＩＳ  Ｋ６８１０に準して測定した値であり、その範囲としては２．０〜２．９の範囲、好ましくは２．２〜２．７である。このηrが２．０未満の場合には成形体の機械的性質、特に耐衝撃特性が低下する。ηrが２．９を超える場合には組成物の流動性が低下し、成形体表面の外観が不良となる。
【００１０】
本発明の樹脂組成物の（Ｂ）成分を構成するポリカプラミドは、ε−カプロラクタムを重合してなるホモポリマー及びεーカプロラクタム単位を９０重量％以上含有するコポリマーである。特にε−カプロラクタムを重合してなるホモポリマーが好ましい。εーカプロラクタム単位以外の構成単位としては、ω−ラウロラクタム又はヘキサメチレンジアミンとアジピン酸の塩から形成されるものを例示することができる。
【００１１】
かかる（Ｂ）成分を構成するポリカプラミドの硫酸溶液粘度（ηr）は、３．０〜４．０の範囲であり、好ましくは３．１〜３．８の範囲である。ηrが３．０未満の場合には、成形体の機械的性質、特に耐衝撃性の改善効果が十分でなく、またηrが４．０を超える場合には組成物の流動性が低下し、成形体の表面外観が不良となり、好ましくない。
【００１２】
また、本発明の樹脂組成物の（Ｃ）成分を構成するポリヘキサメチレンアジパミドは、ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸とを重合してなる重合体であり、いわゆるナイロン６６である。その製造方法としては、アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの塩から溶融重合法、固相重合法、塊状重合法、溶液重合法、またはこれらを組み合わせた方法等、種々の重縮合を行うことができる方法が利用できる。また、アジピン酸クロライドとヘキサメチレンジアミンから溶液重合、界面重合等の方法によっても得ることができる。これらの中で、溶融重合もしくは溶融重合と固相重合の組み合わせによる方法が経済的にも好ましい。
【００１３】
かかる（Ｃ）成分を構成するポリヘキサメチレンアジパミドの硫酸溶液粘度（ηr）としては、３．０〜４．０の範囲であり、好ましくは３．１〜３．８の範囲である。ηrが３．０未満の場合には、成形体の機械的性質、特に耐衝撃性の改善効果が十分でなく、またηrが４．０を超える場合には組成物の流動性が低下し、成形体の表面外観が不良となり、好ましくない。
【００１４】
さらに、本発明においてポリアミド（Ａ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）a とポリカプラミド（Ｂ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）b との比（ηr）b ／（ηr）a 、及びポリアミド（Ａ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）a とポリヘキサメチレンアジパミド（Ｃ）成分の２５℃における硫酸溶液粘度（ηr）c との比（ηr）c ／（ηr）a が共に１．１〜２．０の範囲にあることが必要である。好ましくは、１．２から１．６の範囲である。その比が１．１未満の場合には、耐衝撃性の改良が不十分であり、またその比が２．０を超える場合には成形品表面外観が低下し好ましくない。
【００１５】
本発明に用いる繊維状強化剤（Ｄ）成分としては、特に制限がなく、各種のものを用いることができるが、代表的なものとして、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、セラミック繊維などが挙げられる。特に、コストと物性の関係からガラス繊維が好ましい。使用できるガラス繊維としては、通常熱可塑性樹脂の強化剤用のものを使うことができる。長さには制限ないが、０．１〜６ｍｍのチョップドストランドが好ましく、繊維径は６〜２３μｍのものが本発明に用いられる。また、その表面には、通常公知のシラン系カップリング剤を付着させたものを用いることが更に好ましい。
【００１６】
このシランカップリング剤としては、例えばγ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシランなどが利用できる。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、その構成単位としてヘキサメチレンアジパミド単位を少なくとも５０重量％含有する該ヘキサメチレンアジパミド単位とε−カプロラクタム由来の単位とから構成される脂肪族ポリアミド成分を５０〜８０重量％含む必要があり、好ましくは５５〜７０重量％である。この範囲外では、成形品外観、高温時の剛性、及び耐衝撃性のすべてに優れたバランスを有する成形品が得られない。
【００１７】
また、本発明のポリアミド樹脂組成物は、４５〜７５の範囲の蟻酸溶液粘度をもつことが必要であり、好ましくは４８〜７０である。本発明で用いる蟻酸溶液粘度は、ＡＳＴＭ  Ｄ７８９に従い測定した値である。この蟻酸溶液粘度が４５未満では十分な耐衝撃性が得られず、また、７５を超える場合には良好な成形品表面外観が得られない。
【００１８】
また、本発明のポリアミド樹脂組成物は、ＤＳＣにより求めた融点と補外結晶化開始温度との差が４５℃以上が必要であり、好ましくは４８℃以上である。このＤＳＣにより求めた融点及び補外結晶化開始温度は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に従い、３００℃にて５分間保持した後、降温速度及び昇温速度が２０℃／分の条件にて測定し、得られる値であり、本発明における融点とはそのピーク温度を意味するものである。又、ピークが複数存在する場合にはその最大ピークを示す温度をもって融点とする。このＤＳＣにより求めた融点と補外結晶化開始温度との差が４５℃未満の場合には剛性、特に熱時剛性又は成形品の表面外観が低下し、本発明のように剛性、耐衝撃性及び成形品表面外観のバランスに優れた成形品は得られない。すなわち、ＤＳＣにより求めた融点と補外結晶化開始温度との差が４５℃以上、より具体的には融点が２４０℃以上であり、補外結晶化温度が１９５℃以下である脂肪族ポリアミド樹脂組成物が、本発明により初めて見出されたのである。
【００１９】
さらに、本発明を得るためには、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）の脂肪族ポリアミド成分の構成比率として、（Ａ）成分が２５〜４０重量％、（Ｂ）成分が２０〜３０重量％、（Ｃ）成分が５〜１０重量％、及び（Ｄ）成分が２０〜５０重量％の範囲が必要であり、好ましくは（Ａ）成分が２８〜３８重量％、（Ｂ）成分が２３〜２８重量％、（Ｃ）成分が５〜１２重量％、及び（Ｄ）成分が２５〜４５重量％の範囲である。
【００２０】
（Ａ）成分が２５重量％未満の場合、及び／又は（Ｂ）成分が２０重量部未満の場合には良好な成形品表面外観が得られない。また、（Ａ）成分が４０重量％を超える場合には耐衝撃性、特に吸水時の耐衝撃性に劣る。（Ｂ）成分が３０重量％を超える場合には吸水性が増大し、吸水時の剛性低下が著しくなる。さらに、（Ｃ）成分が５重量％未満の場合には高温時の剛性、耐衝撃性の改善効果が十分でなく、１５重量％を超える場合には高温時の剛性、耐衝撃性は改善されるものの、良好な成形品外観が得られず、好ましくない。また、（Ｄ）成分の構成比率が２０重量％未満では剛性、耐熱性が十分でなく、５０重量％を超える場合には、剛性、耐熱性は向上するものの、成形品の成形表面外観、成形収縮率の異方性及びそりが増大し、好ましくない。
【００２１】
本発明のポリアミド樹脂組成物を製造するには、上記の（Ａ）〜（Ｄ）成分、及び必要に応じて用いられる各種の添加剤を混合し、混練すればよい。しかし、その際得られるポリアミド樹脂組成物のＤＳＣにより求めた融点と補外結晶化温度との関係が本発明に記載に範囲であることが重要である。各成分の混合方法としては通常用いられる混合機、例えばヘンシェルミキサー、タンブラー、リボンブレンダー等で混合が行われる。
【００２２】
また、その混練方法としては混練時の比エネルギーが０．３５以上、好ましくは０．３８以上の条件にて混練できるように、スクリューデザイン、樹脂温度、スクリュー回転数、及び吐出量等を適宜選択して実施してよい。ここで用いる比エネルギーとは混練時の消費動力（ｋｗ）を単位時間当たりの吐出量（ｋｇ／ｈｒ）で除したものである。混練機としては、一般に単軸又は２軸の押出機が用いられる。例えば、単軸押出機により、上記本発明の樹脂組成物からなるペレットが製造され、このペレットを圧縮成形、射出成形、押出成形等により任意の形状に成形して所望の樹脂製品とすることができる。
【００２３】
射出成形条件としては特に限定はないが、成形温度が２５０℃〜３１０℃の範囲、金型温度が４０℃〜１２０℃の範囲で成形する方法が例示できる。
さらに、本発明の樹脂組成物を得るための混合順序は特に制限はないが、下記の▲１▼〜▲４▼の方法が採られる。
▲１▼（Ａ）と（Ｂ）と（Ｃ）とを溶融混練後、（Ｄ）を混練する方法
▲２▼予め（Ａ）と（Ｃ）と（Ｄ）とを溶融混練後、（Ｂ）を混練する方法
また、全部を溶融混練せずに、いわゆるペレットブレンドとしては、
▲３▼（Ａ）と（Ｄ）の一部とを混練したものと、（Ｂ）と（Ｃ）と（Ｄ）の一部とを混練したものを、ペレットブレンドして加工に供する方法
▲４▼（Ａ）と（Ｃ）と（Ｄ）の一部とを混練したものと、（Ｂ）と（Ｄ）の一部とを混練したものとを、ペレットブレンドして加工に供する方法
などの方法を採用することができる。通常、▲１▼及び▲２▼の方法を用いると本発明の効果がさらに顕著になり好ましい。
【００２４】
本発明のポリアミド樹脂組成物は、上記（Ａ）〜（Ｄ）成分を主成分とするものであるが、さらに必要に応じて、一般の高分子加工分野で用いられる各種添加剤を適宜配合することができる。添加剤の例としては、難燃剤、潤滑剤、可塑剤、着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、核剤、安定剤等が挙げられる。
ヒンダードフェノール系安定剤としては、例えばトリエチレングリコール−ビス〔３−（３−ｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）〕プロピオネート、ペンタエルスリチル−テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、Ｎ，Ｎ’−ビス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニル〕ヒドラジン、２，２’−オギザミドビス−エチル（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、トリス〔β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニル−オキシエチル〕イソシアヌレート、テトラキス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート、４，４’−ブチリデン−ビス−（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）などが挙げられる。
【００２５】
リン系安定剤としては、例えばビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトール−ジ−ホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトール−ジ−ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンホスファイト等が挙げられる。
【００２６】
銅化合物としては、例えば塩化銅、臭化銅、ヨウ化銅、リン酸銅、銅アンモニウム錯体、ステアリン酸銅、モンタン酸銅、アジピン酸銅、イソフタル酸銅、テレフタル酸銅、安息香酸銅、ピロリン酸銅、酢酸銅、アンモニア銅等が挙げられる。好ましくは、臭化銅、ヨウ化銅、酢酸銅等である。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えないかぎり以下の実施例に何ら限定されるものではない。
まず、本発明の実施例に用いた原料を以下に示す。
（Ａ）ポリアミド
ａ１：製造例１に従って製造したポリアミド
ａ２：製造例２に従って製造したポリアミド
〔製造例１〕
アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの等モル塩２．３ｋｇとε−カプロラクタム０．２５ｋｇ及び純水２．５ｋｇを５リットルのオートクレーブの中に仕込みよく攪拌した。充分Ｎ2 置換した後、攪拌しながら温度を室温から２２０℃まで約１時間かけて昇温した。この際、オートクレーブ内の水蒸気による自然圧で内圧は１８ｋｇ／ｃｍ2 −Ｇになるが、１８ｋｇ／ｃｍ2 −Ｇ以上の圧力にならないよう水を反応系外に除去しながらさらに加熱を続けた。さらに２時間後内温が２６０℃に到達したら加熱を止め、オートクレーブの排出バルブを閉止し、約８時間かけて室温まで冷却した。冷却後オートクレーブを開け、約２ｋｇのポリマーを取り出し粉砕した。得られた粉砕ポリマーを、１０リットルのエバポレーターに入れＮ2 気流下、２００℃で１０時間固相重合した。固相重合によって得られた重合物はヘキサメチレンアジパミド単位を９０．２重量％含み、硫酸溶液粘度は２．８であった。
【００２８】
〔製造例２〕
アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの等モル塩の配合量を２．２ｋｇに、ε−カプロラクタムの配合量を０．４ｋｇに変更した以外は製造例１と同様にして重合した。得られた重合物はヘキサメチレンアジパミド単位を８６．７重量％含み、硫酸溶液粘度は２．３であった。
【００２９】
（Ｂ）ポリカプラミド
ｂ１：ナイロン６    硫酸溶液粘度  ３．２
宇部興産（株）製  商品名  １０２２Ａ
ｂ２：ナイロン６    硫酸溶液粘度  ２．３
宇部興産（株）製  商品名  １０１３Ａ
（Ｃ）ポリヘキサメチレンアジパミド
ｃ１：ポリアミド６６；硫酸溶液粘度３．７
旭化成工業（株）製  商品名  レオナ１５００
ｃ２：ポリアミド６６；硫酸溶液粘度２．５
旭化成工業（株）製  商品名  レオナ１２００Ｓ
（Ｄ）ガラス繊維
ｄ１：旭ファイバーグラス（株）社製  商品名  ＣＳ０３ＪＡ４１６
ｄ２：日本電気硝子（株）社製        商品名  ＥＰＧ１７０
また、実施例、比較例中の評価は次の方法で行った。
【００３０】
（１）硫酸溶液粘度
ＪＩＳ  Ｋ６８１０に従って、１ｇのポリマーを９８％濃度の硫酸１００ミリリットルに溶解し、２５℃で測定を行う。
（２）成型品表面外観
東芝機械（株）製ＩＳ−１５０Ｅ射出成形機を用いて、スクリュー回転数１５０ｒｐｍ、樹脂温度２９０℃、射出圧力を変更して種々の充填時間にて、６６ｍｍ×９０ｍｍ、厚さ３ｍｍの平板を成形し、ＨＯＲＩＢＡ製グロスチェッカーＩＧ−３２０を用いて６０度グロスを測定した（光沢）。
【００３１】
（３）機械的物性１
東芝機械（株）製ＩＳ−５０ＥＰ射出成形機を用いて、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、樹脂温度２９０℃の成形条件にて、厚さ３ｍｍのＡＳＴＭタイプ１を成形し、ＡＳＴＭ  Ｄ６３８、Ｄ７９０、Ｄ２５６に従って引張強度、引張伸び、曲げ強度、曲げ弾性率、Ｉｚｏｄ衝撃強さ（ノッチ無し：単位はｋｇ−ｃｍ／ｃｍ）の測定を行った。
【００３２】
（４）機械的物性２
（３）と同様にして厚さ３ｍｍのＡＳＴＭタイプ１を成形し、その水分率が１．５重量％になるように調湿した後、ＡＳＴＭ  Ｄ２５６に従い、Ｉｚｏｄ衝撃強さ（ノッチ無し：単位はｋｇ−ｃｍ／ｃｍ：吸水時）の測定を行った。
（５）ＤＳＣ特性（融点〔Ｔｍ〕、補外結晶化温度〔Ｔｃ〕）
ＪＩＳ  Ｋ７１２１に従い、試料８ｍｇを精秤し、パーキンエルマー社製ＤＳＣ７を用いて、３００℃にて５分間保持した後、降温速度２０℃／分の条件にて５０℃まで降温し、補外結晶開始温度（℃）を測定し、ついで昇温速度２０℃／分の条件にてそのピーク温度を測定して融点とした。又、ピークが複数存在する場合にはその最大ピークを示す温度をもって融点とした。
【００３３】
（６）熱変形温度
東芝機械（株）製ＩＳ−５０ＥＰ射出成形機を用いて、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、樹脂温度２９０℃の成形条件にて、厚さ６ｍｍの試験片を成形し、ＡＳＴＭ  Ｄ６４８に従って熱変形温度（℃）を測定した。
【００３４】
【実施例１】
ポリアミド（Ａ）としてａ１を３３重量部、ポリカプラミド（Ｂ）としてｂ１を２７重量部、ポリヘキサメチレンアジパミド（Ｃ）としてｃ１を７重量部、及びガラス繊維を３３重量部をタンブラーにて混合した後、日本鋼業（株）製７０ｍｍφ単軸押出機（設定温度２８０℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ）にフィードホッパーより供給し、紡口より押し出された溶融混練物をストランド状で冷却し、ペレタイズしてポリアミド樹脂組成物を得た。その際の比エネルギーは０．３９（ＫｗＨ／ｋｇ）であった。得られた組成物を上記の方法にて評価した。その組成を表１に、又その評価結果を表３に示す。
【００３５】
【比較例１】
成分（Ｃ）を用いずにポリアミド成分（Ａ）を４０重量％に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて組成物を得た。得られた組成物を用いて実施例１と同様の方法にて評価し、その組成を表１に、又その評価結果を表４に示す。
【００３６】
【実施例２〜４】
各成分の割合を表１のように変更した以外は実施例１と同様にして組成物を得た。実施例１と同様にして評価し、その結果を表３に示す。
【００３７】
【実施例５〜７】
それぞれの成分を、実施例５ではポリアミド（Ａ）をａ２に変更し、実施例６ではポリカプラミド（Ｂ）をｂ２に変更した以外は実施例１と同様にして組成物を得た。また、実施例７ではガラス繊維（Ｄ）をｄ２に変更し以外は実施例４と同様にして組成物を得た。その組成を表１に、又その評価結果を表４に示す。
【００３８】
【比較例２】
ポリアミド（Ａ）としてａ３（レオナ１３００Ｓ（商品名  旭化成（株）社製硫酸溶液粘度２．８））を４０重量部、ポリカプラミド（Ｂ）としてｂ１を２７重量部、及びガラス繊維（Ｄ）を３３重量部をタンブラーにて混合した後、実施例１と同様に溶融混練し、紡口より押し出された溶融混練物をストランド状で冷却し、ペレタイズしてポリアミド樹脂組成物を得た。得られた組成物を上記の方法にて評価した。その組成を表２に、又その評価結果を表５に示す。
【００３９】
【比較例３〜８】
各成分を表２に示すように、比較例３では（Ｃ）成分をｃ２に変更し、比較例４では（Ｂ）成分を用いず、（Ａ）成分を６０重量％に変更した。また、比較例５では（Ｃ）成分の配合割合を２０重量％に変更し、比較例６では（Ｂ）成分を４０重量％に変更、比較例７及び比較例８ではそれぞれ（Ｄ）成分を５５重量％及び１５重量％に変更した以外は実施例１と同様にして組成物を得た。その組成を表２に、又その評価結果を表５〜６に示す。
【００４０】
【表１】
0003871745.tif 000002
【００４１】
【表２】
0003871745.tif 000003
【００４２】
【表３】
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【００４３】
【表４】
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【００４４】
【表５】
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【００４５】
【表６】
0003871745.tif 000007
【００４６】
【発明の効果】
本発明によれば、複雑で細かい部分を有する成形品又は大きな部品においても滑らかな表面外観の成形品を与えることができ、しかも高温時の剛性、及び耐衝撃性にも優れた成形品が得られる。従って、ＯＡ、家具部品やスポーツレジャー部品等幅広い用途に利用できる材料を提供できる。