(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を排ガス中に放出される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
【請求項２】
原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を、酸化金属を含む粉体と炭素を主体とする粉状の還元剤との混合物を造粒してできたペレット中の硫黄分の２０％と燃焼用の助燃剤中の硫黄分の全量の和から計算される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることを特徴とする請求項１の還元用回転炉床法の操業方法。
【請求項３】
回転床炉内から発生する排ガスを水噴霧を用いて冷却する装置を組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用いて、原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を排ガス中に放出される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることをことを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
【請求項４】
付着物除去装置を設置している廃熱ボイラーを組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用いて、原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を排ガス中に放出される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることをことを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
【請求項５】
回転床炉内から発生する排ガスを水噴霧を用いて冷却する装置を組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用い、酸化金属を含む粉体と炭素を主体とする粉状の還元剤との混合物を造粒してできたペレット中のアルカリ金属の質量比率を０.１％以上、１０％以下とすることを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
【請求項６】
付着物除去装置を設置している廃熱ボイラーを組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用い、酸化金属を含む粉体と炭素を主体とする粉状の還元剤との混合物を造粒してできたペレット中のアルカリ金属の質量比率を０.１％以上、２０％以下とすることを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
【請求項７】
水噴霧による排ガスの冷却開始温度を８００℃以上、かつ、冷却終了温度を６００℃以下とすることを特徴とする請求項３に記載の還元用回転炉床法の操業方法。
【請求項８】
廃熱ボイラーでの排ガス入口温度を８００℃以上、出口温度を６００℃以下、かつ、回収蒸気の温度を５４０℃以下とすることを特徴とする請求項４に記載の還元用回転炉床法の操業方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、回転炉床法による金属の還元炉において、粉状の鉱石から酸化金属、および、金属工業において発生する金属酸化物を含むダスト、および、スラジを還元する際に発生する排ガスの処理とその脱硫方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
還元鉄や合金鉄を製造するプロセスとしては各種のものがあるが、この内で、生産性の高いプロセスとして、回転炉床法が実施されている。回転炉床法は、固定した耐火物の天井および側壁の下で、中央部を欠いた円盤状の耐火物の炉床がレールの上を一定速度で回転する型式の焼成炉（以下、回転炉と称す）を主体とするプロセスであり、酸化金属の還元に用いられる。通常、回転炉の炉床の直径は１０メートルから５０メートル、かつ、炉床の幅は２メートルから６メートルを有するものである。
【０００３】
原料の酸化金属を含む粉体は、炭素系の還元剤と混合された後、原料ペレットにされて、回転炉に供給される。原料ペレットはこの炉床上に敷きつめられており、原料ペレットが炉床上に静置されていることから、原料ペレットが炉内で崩壊しづらいといった利点がある。つまり、その結果、耐火物上に粉化した原料が付着する問題が無く、また、塊の製品歩留が高いと言った長所がある。更に、生産性が高く、安価な石炭系の還元剤や粉原料を使用できる、と言った理由から、近年、実施される例が増加している。
【０００４】
回転炉床法は、高炉、転炉、電気炉から発生する製鉄ダストや圧延工程でのシックナースラジの還元と不純物除去の処理にも有効であり、ダスト処理プロセスとしても使用され、資源リサイクルに有効なプロセスである。
【０００５】
回転炉床法の操業の概略は以下の通りである。まず、原料である鉱石やダスト、スラジの金属酸化物にこの酸化物の還元に必要な量の炭素系還元剤をよく混合した後、パンペレタイザー等の造粒機にて、平均水分が約１０質量％となるように、水をかけながら、数mmから十数mmのペレットを製造する。原料の鉱石や還元剤の粒径が大きい場合は、ボールミル等の粉砕機で粉砕した後に、混練して、造粒することが行われている。
【０００６】
このペレットは回転炉床上に層状に供給され、炉床上に敷込まれたペレットは急速に加熱され、５分間から２０分間、１３００℃前後の高温で焼成される。この際に、ペレットに混合されている還元剤により酸化金属が還元され、金属が生成する。還元剤中の固定炭素分はほぼ酸化される金属と化合している酸素量で求まる量である。炭素の反応としては、還元には、固定炭素のみが関与して、その反応は一酸化炭素まで進行するものと近いものである。したがって、９５質量％程度の純度の酸化鉄を有する鉄鉱石の還元には、原料鉱石１トンに対して、約２００から２４０ｋｇの固定炭素量の還元剤が混合される。
【０００７】
金属化率は還元される金属により異なるが、鉄、ニッケル、マンガンでは、９５％以上、還元しづらいクロムでも５０％以上となる。
【０００８】
また、製鉄業から発生するダストを処理する場合は、還元反応に伴い、亜鉛や鉛等の不純物が揮発除去されることから、高炉や電気炉にリサイクルすることが容易となる。以上のように，回転炉床法による酸化金属の還元や金属精錬業のダスト処理へ適用することは効果的である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
上記のように、回転炉床法を用いる酸化金属の還元においては、還元剤として、石炭、コークス、オイルコークスを用いるため、回転炉へ持ち込まれる硫黄の量が比較的多く、また、助燃剤として、重油を用いることも多いため、排ガス中の硫黄濃度が高い問題点があった。
【００１０】
回転炉床法による還元炉は、ぺレット中に混合されるコークス等の還元剤および重油等の助燃剤の燃焼熱により、原料ペレットを加熱、還元するものであり、排ガスの流量は、製造する還元金属１トン当たりの３０００から４０００Nm3発生する。この排ガス中には、還元剤と助燃剤に起因する硫黄酸化物が含まれる。
【００１１】
還元剤中の硫黄分は、ペレット中に固定されるものも多く、通常は、８０から９０％の硫黄分はぺレット中に残り、排ガス中には、１０％から２０％が移行する。還元剤の種類にもよるが、排ガスの二酸化硫黄濃度への影響は、約２０から１００ｐｐｍとなる。一方、助燃剤中の硫黄分は、そのほとんどが、排ガス中に移行するため、燃料の種類によるが、排ガスの二酸化硫黄の濃度への影響は１００ｐｐｍ程度となることもある。
【００１２】
このように、回転炉床法による還元炉では、還元剤と助燃剤の影響の結果、排ガスの二酸化硫黄濃度は、２０ppmから２００ｐｐｍあり、そのまま大気に放出すると、大気汚染の原因となる。United States Patent 3,836,353に示されるように、この問題の解決には、良い技術がなく、ただ、排ガスを集塵して大気に放出するといった方法が取られ、硫黄分の少ない還元剤と助燃剤を用いることがなされていた。しかし、これらの還元剤や助燃剤の価格が高いことから、還元のための費用が増加する問題があった。
【００１３】
上記の問題の対策としては、排ガス脱硫装置にて二酸化硫黄を除去した後、排ガスを大気に放散する方法がある。しかし、この方法でも高価な排煙脱硫装置が必要であり、また、この装置の運転にも費用がかかることが、回転炉床法での問題点であった。したがって、回転炉床法での安価な排煙脱硫の技術が求められていた。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、（１）から（８）に示されるとおりである。
（１）原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を、排ガス中に放出される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
（２）原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を、酸化金属を含む粉体と炭素を主体とする粉状の還元剤との混合物を造粒してできたペレット中の硫黄分の２０％と燃焼用の助燃剤中の硫黄分の全量の和から計算される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることを特徴とする（１）の還元用回転炉床法の操業方法。
（３）回転床炉内から発生する排ガスを水噴霧を用いて冷却する装置を組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用いて、原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を排ガス中に放出される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることをことを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
（４）付着物除去装置を設置している廃熱ボイラーを組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用いて、原料とともに供給されるアルカリ金属の質量を排ガス中に放出される酸化硫黄と反応する化学当量の２倍以上とすることをことを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
（５）回転床炉内から発生する排ガスを水噴霧を用いて冷却する装置を組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用い、酸化金属を含む粉体と炭素を主体とする粉状の還元剤との混合物を造粒してできたペレット中のアルカリ金属の質量比率を０.１％以上、１０％以下とすることを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
（６）付着物除去装置を設置している廃熱ボイラーを組み込んでなる排ガス処理装置を有する回転炉床設備を用い、酸化金属を含む粉体と炭素を主体とする粉状の還元剤との混合物を造粒してできたペレット中のアルカリ金属の質量比率を０.１％以上、２０％以下とすることを特徴とする還元用回転炉床法の操業方法。
（７）水噴霧による排ガスの冷却開始温度を８００℃以上、かつ、冷却終了温度を６００℃以下とすることを特徴とする（３）に記載の還元用回転炉床法の操業方法。
（８）廃熱ボイラーでの排ガス入口温度を８００℃以上、出口温度を６００℃以下、かつ、回収蒸気の温度を５４０℃以下とすることを特徴とする（４）に記載の還元用回転炉床法の操業方法。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明を実施するために用いた、還元プロセス全体略図を、回転炉床による還元炉の１例として、図１に示す。なお、この設備は水散布式の排ガス冷却器の例である。
【００１６】
設備の全体は、原料粉体の供給ベルトコンベア１、造粒装置２、湿ペレット搬送ベルトコンベア３、ペレット乾燥機４、回転炉５、製品の還元ペレット冷却器６、排ガスダクト７、水散布式の排ガス冷却器８、廃熱回収空気予熱器９、および、排ガス集塵機１０、から構成されるプロセスである。
【００１７】
原料粉体は、造粒装置２に供給され、調湿水をかけられながら、湿ペレットとなる。この湿ペレットは、ベルトコンベア３で、ペレット乾燥機４に送られ、乾燥される。本設備では、回転炉の排ガスの廃熱回収を行った予熱空気で乾燥を行った。この乾ペレットは回転炉に供給される。回転炉には、アルカリ金属も供給される。乾ペレットは、ここで高温で還元されて、還元ペレットが生成する。還元ペレットは高温で排出されるため、還元ペレット冷却器６で冷却される。
【００１８】
回転炉の排ガスは、炉内から発生したダスト成分とともに、排ガスダクト７を経由して、水散布式の排ガス冷却器８で、冷却される。この時に、ダストの内、アルカリ金属の塩化物等の蒸気が凝集して、液状のミストとなり、排ガス中の二酸化硫黄と反応して、脱硫する。その後、熱交換器９で熱交換して、集塵機１０でダスト除去された後、大気に放散される。
【００１９】
回転炉内へのアルカリ金属の供給方法は、原料ぺレットと別に行うことも可能であるが、原料ペレットに、所定の範囲に入る量のアルカリ金属が含まれるように調整することが望ましい方法である。この際は、アルカリ金属は、原料混合の際に調合する。また、可能であれば、アルカリ金属を含んだ鉱石や酸化金属ダストを用いることは有効な手段である。このペレットが、回転炉内で、高温で還元される際に、他の揮発性物質とともに、アルカリ金属が蒸発して、炉内の空間を排ガスとともに移動して、排ガスダクトから排ガス処理系の設備に排出される。
【００２０】
脱硫反応を起こさせる排ガス冷却器での温度は、入口部で、８００℃以上、出口部で６００℃以下が望ましい。なぜならば、アルカリ金属は、高温の排ガス内では、主として、塩化物の形態で存在していることを、本発明者らは、見い出し、主たるアルカリ金属の化合物である塩化ナトリウムと塩化カリウムの飽和蒸気圧は、約８００℃にて、１０-2気圧程度となる。本発明でのアルカリ金属の使用量の範囲では、排ガス中の実際の蒸気圧がこの飽和蒸気圧と同程度となり、約８００℃で、液体として析出を開始することを、本発明者らは見出したため、排ガス冷却器での入口温度を８００℃以上とした。また、６００℃では、これらの塩化物の飽和蒸気圧が１０-4気圧以下となり、この温度で、アルカリ塩化物のほとんどが析出を終了することも本発明者らは見い出したためである。
液体として析出したアルカリ塩化物は、排ガス中の二酸化硫黄と反応する。液体と気体の反応であるため、拡散が速く、２秒以下の短時間でも、反応は急速にすすむことから、排ガスの二酸化硫黄濃度は大幅に低下して、通常でも２０ppm以下、良い場合には、１ｐｐｍ以下とすることができる。なお、この反応の際に、遊離してできた、塩素は、回転炉から、排ガスとともに発生した亜鉛や鉛等の揮発性の金属と結合する。
【００２１】
適正なアルカリ金属の質量は、排ガス中の二酸化硫黄の化学当量に相当する質量の２倍か、それ以上であることが、本発明の重要な条件である。この理由は、析出してきたアルカリ塩化物の約半分は、排ガス内の亜鉛や鉛などの成分と反応し、複合化合物を生成し、脱硫反応に寄与しないことから、余剰量のアルカリ金属が必要であるためである。
【００２２】
更に、本発明者らは、排ガス中のアルカリ金属の比率が非常に低い場合には、脱硫効果が小さいことも見出した。つまり、アルカリ金属の比率が、原料ぺレットの質量の０．１％以下の場合は、排ガス中のアルカリ金属濃度が低すぎて、他のダスト成分と複合化合物を形成するものがほとんどで、本来のアルカリ金属の塩化物の生成が少なく、脱硫効果が小さかった。
【００２３】
図１に示される設備を使用した、これらの実験の結果を図３に示す。なお、排ガス中に放出される酸化硫黄の化学当量の２倍値は原料ペレットの０.０７５質量％の場合である。この比率よりも少ない０.０５５質量％では、脱硫率は７.８％とほとんど脱硫していないことが分かる。次に、０.１質量％以下の比率の０．０８５質量％の場合では、脱硫率は４３％と改善はしているが、まだ、不十分であることが示されている。一方、アルカリ金属の比率が、原料ぺレットの質量の０．１質量％以上の場合はいずれも、７３％から９８％と高い脱硫率が得られた。
【００２４】
また、前述したように、排ガス中の二酸化硫黄の量は、ペレットに含まれる還元剤の硫黄の１０％から２０％と助燃剤の硫黄の全量であることから、排ガス中の二酸化硫黄の量は、ペレットに含まれる還元剤の硫黄の２０％と助燃剤の硫黄の全量の和であり、この化学当量数から、計算することが、操業中の一般的なアルカリ金属供給量を決める方策である。
【００２５】
これらのアルカリ金属の塩化物や生成してできた亜硫酸塩の凝固点は、６００℃前後であり、この温度以下に、急速冷却させることは、析出部分での温度が６００℃から８００℃の融体の存在する時間を短くすることで、付着する前に、この析出物の融点である約５５０℃から６００℃の温度をすばやく通過し、これを固化させ、ダクト壁への付着性を低下させるのに役立っている。つまり、本発明を実施するためには、高温の排ガスを急速に冷却する装置が重要な役割を果たす。
【００２６】
ここでの排ガスの急速冷却を行わない場合は、アルカリ塩化物の析出が排ガスダクトの長い区間で起きる問題がある。つまり、このアルカリ塩化物は液体であり、また、その他のダスト成分のほとんどは固体であり、この両者の混合物は、固液混合で粘性が強いとともに、固着性が強く、排ガスダクト壁に、強固に付着する。その結果、排ガスダクトへ付着物が固着し、ダクト閉塞の問題が発生することを、本発明者らは見出した。
【００２７】
本発明者らは、このようなダストを含んだ高温の排ガスの冷却方法を種々検討し、実験を重ねた結果、水散布の排ガス冷却器または廃熱ボイラーに冷却が有効な手段であることを見いだした。
【００２８】
まず、水散布の排ガス冷却器を使用した場合は、排ガスを２秒以内の短時間で、５５０℃以下まで冷却することができることから、ダストの付着問題の解決が可能となる。
【００２９】
ただし、水散布式の排ガス冷却器で急冷したとしても、析出したアルカリ塩化物は、冷却器の壁に付着しやすいため、冷却器およびその下流部には、付着ダスト除去装置を設置することが望ましい。方式としては、スートブロー装置での高圧蒸気の吹き付け、加振装置による振動、等の方法がある。特に、水散布式の排ガス冷却器の下流部に熱交換方式の空気予熱器を設置してある場合は、ここにも付着ダスト除去装置を設置することは、有効である。
【００３０】
また、一方、原料ペレット中のアルカリ金属の比率が高すぎて、１０質量％以上となる場合は、アルカリ金属の塩化物の析出量が多すぎて、水散布式の排ガス冷却器部分でのダスト付着が多くなり、ダクト閉塞の問題が大きくなり、継続した回転炉の運転が不可能であった。以上のように、本発明者らは、水散布式の排ガス冷却器を用いる場合は、原料ペレットに対する適正なアルカリ金属の比率は、０．１質量％から１０質量％の範囲であることを解明した。
【００３１】
また、水散布式の排ガス冷却器の替わりに、廃熱ボイラーを用いた、図２に示される設備を使用した場合も、全く同様の反応が起きるため、操業方法としては、変わりないものである。ただし、排ガスの冷却速度がやや小さいため、液体物の反応時間が長くなっているため、やや脱硫率が高い傾向にある。
【００３２】
廃熱ボイラーを用いた場合は、これらのアルカリ金属の塩化物や亜硫酸塩の蒸気分圧から求められる析出開始温度の約８００℃から、析出終了温度の約６００℃を廃熱ボイラーで冷却して、析出物をボイラーチューブ上に、意図的に付着させる。この時、蒸気温度を５４０℃以下にすることが望ましい。ボイラーチューブの表面温度は、蒸気温度に対して、約５℃から最大で１０℃高いことから表面温度は、約５５０℃以下となる。その結果、ボイラーチューブ表面に付着した析出物の融点である約５５０℃よりも低い温度となり、固体を表面に付着させられるため、付着物が粘着性を持つことを防止できる。
【００３３】
つまり、意図的に、排ガス内のダスト分を付着性の弱い状態で、ボイラーチューブに析出させ、高圧のガスや蒸気を吹き付けるスートブローや加振機などを用いて、これを除去することにより、排ガスダクト内へのダスト付着の問題を解決できる。その結果、原料とともに供給されたアルカリ金属の量が多い場合でも、排ガスダクトへの付着物が固着し、ダクト閉塞の問題が解決することを、本発明者らは見い出した。廃熱ボイラーの下流部に熱交換方式の空気予熱器を設置してある場合は、特に有効である。
【００３４】
また、一方、原料ペレット中のアルカリ金属の比率が高すぎて、２０質量％以上となる場合は、アルカリ金属の塩化物の析出量が多すぎて、廃熱ボイラー部分でのダスト付着が多くなり、ダクト閉塞の問題が大きくなり、継続した回転炉の運転が不可能であったことから、本発明者らは、原料ペレットに対する適正なアルカリ金属の比率は、０．１質量％から２０質量％の範囲であると規定した。
【００３５】
【実施例】
本発明を使用した回転炉床法による還元炉での操業の実施例と同還元炉を用いて、従来法で操業した比較例を表１に示す。原料ペレット中の還元剤としては、硫黄を０．６質量％含むコークスを原料鉱石１トン当たり、２５０ｋｇ使用し、また、助燃剤は、０．１３質量％の硫黄分を含む重油を原料鉱石１トン当たり、６０リッター使用した。排ガスの発生量は、原料鉱石１トン当たり、２５５０N m3であり、回転炉から出て、排ガスダクトに入った部分での排ガス中の二酸化硫黄濃度は、７２ｐｐｍから８８ｐｐｍであった。排ガス冷却装置での排ガス温度は、入口で、約９６０℃、出口で、５７０℃である。
【００３６】
【表１】
0003996724.tif 000002
【００３７】
実施例１、２および、比較例は、水散布式の排ガス冷却器を用いた例であり、実施例３は、廃熱ボイラーを用いた例である。
【００３８】
実施例１では、０．３５質量％のナトリウムを含んだ原料ペレットを使用した。このアルカリ金属の量は、排ガスの二酸化硫黄の濃度から計算される化学当量の約８倍である。この操業の結果では、集塵機出側の排ガス中の二酸化硫黄濃度は、３ｐｐｍまで低下しており、排煙脱硫が不要であった。
【００３９】
また、実施例２では、０．０９３質量％のナトリウムを含んだ原料ペレットを使用したものであり、このアルカリ金属の量は、排ガスの二酸化硫黄の濃度から計算される化学当量の２．１倍である。この操業の結果では、集塵機出側の排ガス中の二酸化硫黄濃度は、３７ｐｐｍで、脱硫効果は認められるものの、ナトリウムの比率が、０．１質量％以下であったため、実施例１よりも効果が少なかった。
【００４０】
実施例３では、実施例１と同じ原料ペレットを用いた結果、集塵機出側の排ガス中の二酸化硫黄濃度は、２ｐｐｍまで低下しており、この場合も排煙脱硫が不要であった。
【００４１】
これに対して、比較例では、本発明の範囲外である、排ガスの二酸化硫黄の濃度から計算される化学当量の１．３倍しかない、０．０６質量％のナトリウムしか含有していない原料ペレットを使用したため、集塵機出側の排ガス中の二酸化硫黄濃度は、６８ｐｐｍとほとんど脱硫の効果がなかった。
【００４２】
次に、ダスト付着による排ガス経路の閉塞の問題の検証例を示す。
【００４３】
本発明を実施する毎時２０トンの還元鉄の製造プラントで、水散布式の排ガス冷却器を有する排ガス処理設備での実施例として、９質量％のアルカリ金属濃度を有する原料ペレットを使用したところ、１．４ｍの径の水散布式の排ガス冷却器のダクトは、連続１４日間閉塞しなかった。一方、比較例として、１１質量％のアルカリ金属濃度を有する原料ペレットを使用したところ、連続７日間の操業で、ダクト閉塞が問題となり、操業を継続できなかった。これは、排ガス中のアルカリ金属濃度が高くなると、８００℃前後の高温での析出アルカリ金属量が急速に増加して、ダクト閉塞を起こしやすくなるためである。
【００４４】
同一の還元鉄の製造プラントに、水散布装置の替わりに、廃熱ボイラーを設置した排ガス処理設備での場合の実施例を示す。１８質量％のアルカリ金属濃度を有する原料ペレットを使用したところ、本廃熱ボイラーに設置してある、スートブロー式のダスト除去装置の除去できる付着物の量であったため、継続的な操業が可能であった。一方、２２質量％のアルカリ金属濃度を有する原料ペレットを使用したところ、廃熱ボイラーは、連続操業の１０日目で熱交換が悪化して、本来の機能を満足できなくなり、また、廃熱ボイラー部での排ガスの圧力損失も増大して、操業上の問題となった。
【００４５】
【発明の効果】
本発明によれば、特別の排煙脱硫装置がなくとも、回転炉床法による還元炉での酸化金属の還元、および、金属工業から発生する酸化金属を含むダストとスラジの処理を行う際に発生する排ガス中の酸化硫黄濃度を低下させることができ、安価な費用で大気汚染を防止できる技術を提供するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の回転炉床法による還元炉の全体プロセスを示す図である。
【図２】本発明の回転炉床法による還元炉の全体プロセスを示す図である。
【図３】原料中のアルカリ金属濃度と排ガスの脱硫率の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１  原料搬送ベルトコンベア
２  造粒装置
３  湿ペレットベルトコンベア
４  ペレット乾燥機
５  回転炉
６  還元ペレット冷却装置
７  排ガスダクト
８  水散布式の排ガス冷却器
９  廃熱回収空気予熱器
１０  集塵機
１１  廃熱ボイラー
【図１】
0003996724.tif 000003
【図２】
0003996724.tif 000004
【図３】
0003996724.tif 000005