(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸部と、同軸部に一体的に設けられたカップ部とを備えた軸付きカップ部材の鍛造成形方法であって、
温間鍛造によって前記軸部の先端部外周に対して軸線方向に沿って延びるカシメ溝を成形すると略同時に、後の工程においてセンタが当接されるセンタ穴を、温間鍛造によって前記軸部の先端面にその軸線に沿って略円錐状に凹み且つその底面を当該軸付きカップ部材が前記センタの軸線と一致しない状態で支持されたときのみに前記センタが当接されるように球面状に成形するとともに当該センタ穴および前記軸部の先端面のなす角部を丸みをおびた曲面となるように成形することを特徴とする軸付きカップ部材の鍛造成形方法。
【請求項２】
冷間鍛造によって、カップ部の支持部を基準に前記センタ穴に対して成形ポンチを所定位置で圧接させることで、最終しごき成形を行うことを特徴とする請求項１に記載の軸付きカップ部材の鍛造成形方法。
【請求項３】
軸部と、同軸部に一体的に設けられたカップ部とを備えた軸付きカップ部材であって、
前記軸部の先端面には、その軸線に沿って略円錐状に凹み且つその底面が後の工程において当該軸付きカップ部材がセンタの軸線と一致しない状態で支持されたときのみに前記センタに当接されるように球面状に成形されるとともに当該センタ穴および前記軸部の先端面のなす角部が丸みをおびた曲面となるように成形されたセンタ穴が設けられていることを特徴とする軸付きカップ部材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、等速ジョイント用外輪部材のように、軸部と、その軸部の端部から拡径して一体的に設けられるカップ部とにより構成される軸付きカップ部材、及びその鍛造成形方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
例えば、自動車の駆動力伝達装置には、駆動されるシャフトの角度に影響されることなく、円滑な回転力を得るために、等速ジョイントが採用されている。
【０００３】
この種の等速ジョイントとして、ボールベアリングにより回転力を与えるバーフィールドタイプと、少なくとも３個のローラを介して回転力を与えるトリポードタイプとが知られている。この場合、バーフィールドタイプ及びトリポードタイプの等速ジョイントは、それぞれ軸部と、この軸部に一体的に設けられたカップ部で構成される外方継手部材（アウタ部材）を備えている。
【０００４】
図１０、図１１（ｂ）に示すように、この外方継手部材８１は、車両のハブ８２に対してカシメ部８３ａを有するカシメナット８３によりネジ止め固定されるものである。即ち、外方継手部材８１の軸部８１ａの外周面には図示しない雄ネジ部（図示省略）が形成されており、その雄ネジ部にカシメナット８３がネジ止めされている。
【０００５】
ところで、軸部８１ａの先端部外周には、軸線方向に沿ってカシメ溝８４が形成されている（図１１（ａ）参照）。そして、図１２に示すように、カシメ部８３ａの一部を治具等により変形させてカシメ溝８４にかしめ込む。この結果、カシメナット８３は軸部８１ａに対して回転不能となり、外方継手部材８１とハブ８２とが強固に固定される。
【０００６】
また、図１０、図１１（ａ）に示すように、軸部８１ａの先端部には、外方継手部材８１を旋盤等の加工機械に支持させるための略円錐状の凹部を有するセンタ穴８５が機械加工により形成されている。従って、外方継手部材８１の外周面を旋盤等で加工する際には、外方継手部材８１のカップ８１ｂ内に、旋盤のチャックに把持された支持治具を圧接させ、外方継手部材８１のセンタ穴８５に旋盤のセンタを圧接させて位置決めをする。そして、この位置で旋盤による切削加工により、上記雄ネジ部を形成する。
【０００７】
上記カシメ溝８４及びセンタ穴８５を設ける際には、以下に示すような方法で行っていた。図１３（ａ）に示すように、鍛造成形した外方継手部材８１に対して、軸部８１ａの先端面にセンタドリルによりセンタ穴８５を形成する加工（図１３（ｂ）参照）を行った後、横フライス盤のみぞフライスでカシメ溝８４を切削形成（図１３（ｃ）参照）していた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記外方継手部材８１はカシメ溝８４とセンタ穴８５とを形成するためにそれぞれ別の切削機械により加工していたため、加工工程が多くなり加工コストが高くなっていた。
【０００９】
本発明は、前述した事情に鑑みてなされたものであって、その目的は加工工数を減らし、加工コストを抑えることができる軸付きカップ部材の鍛造成形方法及び軸付きカップ部材を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、軸部と、同軸部に一体的に設けられたカップ部とを備えた軸付きカップ部材の鍛造成形方法であって、温間鍛造によって前記軸部の先端部外周に対して軸線方向に沿って延びるカシメ溝を成形すると略同時に、後の工程においてセンタが当接されるセンタ穴を、温間鍛造によって前記軸部の先端面にその軸線に沿って略円錐状に凹み且つその底面を当該軸付きカップ部材が前記センタの軸線と一致しない状態で支持されたときのみに前記センタが当接されるように球面状に形成するとともに当該センタ穴および前記軸部の先端面のなす角部を丸みをおびた曲面となるように成形することを要旨とする。
【００１１】
請求項１に記載の軸付きカップ部材の鍛造成形方法では、カシメ溝とセンタ穴が温間鍛造によって略同時に成形される。
【００１６】
また、請求項１に記載の軸付きカップ部材の鍛造成形方法では、旋盤等のセンタをセンタ穴に差し込んだ際に、センタの軸線とセンタ穴の軸線とがずれていても、センタとセンタ穴との接触が良好になるという作用がある。
【００１７】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の軸付きカップ部材の鍛造成形方法において、冷間鍛造によって、カップ部の支持部を基準に前記センタ穴に対して成形ポンチを所定位置で圧接させることで、最終しごき成形を行うことを要旨とする。
【００１８】
請求項２に記載の軸付きカップ部材の鍛造成形方法では、請求項１に記載の軸付きカップ部材の鍛造成形方法の作用に加え、成形ポンチによってセンタ穴を仕上げることにより、センタ穴の寸法精度をより一層上げることができるという作用がある。通常、鍛造成形は切削加工より寸法精度が劣ってしまうことがあるが、このように冷間鍛造により成形ポンチにてセンタ穴を仕上げ加工すると、切削加工の寸法精度に近い寸法精度が得られる。
【００１９】
請求項３に記載の発明は、軸部と、同軸部に一体的に設けられたカップ部とを備えた軸付きカップ部材であって、前記軸部の先端面には、その軸線に沿って略円錐状に凹み且つその底面が後の工程において当該軸付きカップ部材がセンタの軸線と一致しない状態で支持されたときのみに前記センタに当接されるように球面状に成形されるとともに当該センタ穴および前記軸部の先端面のなす角部が丸みをおびた曲面となるように成形されたセンタ穴が設けられていることを要旨とする。
請求項３に記載の軸付きカップ部材では、旋盤等のセンタをセンタ穴に差し込んだ際に、センタの軸線とセンタ穴の軸線とがずれていても、センタとセンタ穴との接触が良好になるという作用がある。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図８に従って説明する。
等速ジョイントを構成する外方継手部材１１を製造する際には、まず、図１（ａ）に示すように、棒状素材１２が用意され、所定の金型でこの棒状素材１２に温間鍛造による押し出し成形が施される。そして、軸部１３と中実本体部１４を有する第１中間成形体１５が得られる（図１（ｂ）参照）。次に、所定の金型で第１中間成形体１５に温間鍛造による押し出し成形が施され、中実本体部１４が押し出されて据え込み部１６が成形され、軸部１３と据え込み部１６とを有する第２中間成形体１７が得られる（図１（ｃ）参照）。
【００２１】
さらに、所定の金型で第２中間成形体１７に温間鍛造による押し出し成形が施され、据え込み部１６が押し出されてカップ部１８が成形され、軸部１３とカップ部１８とを有する第３中間成形体１９が得られる（図１（ｄ）参照）。次に、図４に示す温間加工金型２０で第３中間成形体１９に対して温間鍛造により、カップ部１８内の仕上げ成形を行うとともに、カシメ溝２５及びセンタ穴２６が成形され、第４中間成形体２７が得られる（図５参照）。そして、図５に示す冷間加工金型２８でカップ部１８の外周及び第４中間成形体２７のセンタ穴２６に対して冷間鍛造により仕上げ加工を行う。
【００２２】
最後に、第４中間成形体２７の軸部１３外周面に旋盤等でネジ部（図示省略）が切削加工され、軸付きカップ部材としての外方継手部材１１が成形される（図２参照）。
【００２３】
次に、温間加工金型２０について詳しく説明する。
図４に示すように、温間加工金型２０は上金型３５、下金型３６を備えている。上金型３５は図示しない昇降装置に固定されることで上下動可能に設けられ、下金型３６は図示しない基台の上面に固定されることで移動不能とされている。上金型３５と下金型３６は互いに対向配置されている。
【００２４】
下金型３６には、上方へ向け開口するキャビティ３８が形成されており、そのキャビティ３８は第３中間成形体１９の外形形状と略同じ形状に形成されている。そして、下金型３６におけるキャビティ３８の底部近傍の内面には、軸部１３にカシメ溝２５を成形するための突出部３６ａが形成されている。前記突出部３６ａの上面Ｕは第３中間成形体１９の軸線Ｏに対して８０度の勾配面を有するように形成されている。
【００２５】
下金型３６における軸部１３と対応する内面と、上面Ｕとにより形成される角部は丸みを帯びるように形成されている。加えて、図３（ｂ）に示すように、下金型３６における軸部１３と対応する内面と、突出部３６ａの両側面Ｓとにより形成される角部も、丸みを帯びるように形成されている。
【００２６】
また、図４に示すように、下金型３６におけるキャビティ３８内の底部には軸部１３の先端に対してセンタ穴２６を成形するための略円錐状の突出部３７が形成されている。突出部３７の円錐面はその軸線へ向け凹むように湾曲している。一方、上金型３５の下面には、カップ部１８の内面形状に合った圧入ポンチ３９が固定されている。
【００２７】
なお、カップ部１８の内面は「カップ部の支持部」に相当する。
従って、第３中間成形体１９に対してカシメ溝２５及びセンタ穴２６を成形する際には以下のようにする。温間鍛造温度の第３中間成形体１９をキャビティ３８内に挿入した状態で上金型３５を下方に移動させる。すると、圧入ポンチ３９によってカップ部１８の内面がしごかれ、カップ部１８内面が仕上げされ、それとともに軸部１３の先端部外周は突出部３６ａによってしごかれ、カシメ溝２５が成形される。さらに、軸部１３の先端は突出部３７によってしごかれ、センタ穴２６が成形される。この結果、第４中間成形体２７が成形される。
【００２８】
次に、冷間加工金型２８について詳しく説明する。
図５に示すように、冷間加工金型２８は図示しない上下動可能な上金型に固定された仕上ポンチ４５、及びしごきリング４７と、図示しない移動不能な下金型に固定された支持治具４６とを備えている。仕上ポンチ４５は成形ポンチに相当する。そして、冷間鍛造温度の第４中間成形体２７のカップ部１８内に支持治具４６を拘束させた状態で、上金型（仕上ポンチ４５及びしごきリング４７）を下方に移動させる。
【００２９】
すると、カップ部１８の外周は、しごきリング４７によりしごかれることで仕上げされ、さらに上金型を下げると、軸部１３のセンタ穴２６は仕上ポンチ４５の先端によってしごかれ（最終しごき成形）、センタ穴２６は心だし仕上げ及び寸法仕上げ成形される。その後、第４中間成形体２７の軸部１３外周面に図示しない雄ネジ部が切削加工されることで外方継手部材１１が成形される。
【００３０】
次に、上記に示す工程で成形された外方継手部材１１の形状について説明する。
外方継手部材１１は軸部１３とカップ部１８とを備えている。
【００３１】
図２に示すように、軸部１３の先端部外周には軸線Ｏ方向に沿って延びるカシメ溝２５が成形されている。その底面は軸線Ｏに対して略平行となるように成形されている。カシメ溝２５の３つの側面のうちカップ部１８側の側面Ｍは、軸線Ｏに対して８０度の勾配面を有するように成形されている。その側面Ｍと、軸部１３の外周面とにより形成される角部は、丸みを帯びた丸角部５０が成形されている。
【００３２】
さらに、図３（ａ）に示すように、カシメ溝２５の残りの２つの側面と、軸部１３の外周面とにより形成される角部は、丸みを帯びた丸角部５１，５２が成形されている。また、軸部１３の先端部には略円錐状の凹部を有するセンタ穴２６が成形され、そのセンタ穴２６の円錐面は軸線Ｏへ向け突出する曲面５５とされている（図２参照）。また、軸部１３の外周面には図示しない雄ネジ部が切削形成されている。
【００３３】
次に、外方継手部材１１の作用について説明する。
上記外方継手部材１１の製造工程では、その軸部１３の外周面に対して旋盤により雄ネジ部を形成する工程を行っている。その際には、外方継手部材１１（第４中間成形体２７）のカップ部１８内に、旋盤のチャックに把持された支持治具を圧接させ、外方継手部材１１のセンタ穴２６に旋盤のセンタ６０を圧接させる。このように、外方継手部材１１を旋盤に回転可能に支持させて、軸部１３の外周面を切削加工する。
【００３４】
ここで、図６（ａ）は従来技術の外方継手部材８１を旋盤に対して支持した際の図であるが、外方継手部材８１の軸線と旋盤の回転軸線とが一致しないことがある。すると、センタ６０はセンタ穴８５と軸部８１ａの先端面とのなす角部Ｋに当接してしまう部分がある。従来の外方継手部材８１では、その角部Ｋは丸みがなく角張っているため、外方継手部材８１を旋盤に支持した際に、角部Ｋがつぶれてしまったり、センタ穴８５にセンタ６０が十分入りきらなかったりしてしまう。そして、角部Ｋのつぶれ、センタ６０の挿入不良により、旋盤に支持した外方継手部材８１ががたついてしまい、軸部８１ａの外周面を良好に切削することができないばかりか、外方継手部材１１が加工途中に飛び出してしまうおそれがある。
【００３５】
図６（ｂ）は、外方継手部材１１を旋盤に対して支持した際の図であるが、センタ６０と二点鎖線で描かれたセンタ穴２６とで、上記と同様に両軸線が一致しない状態を示している。しかし、このように両軸線が一致しない状態であっても、二点鎖線で示すセンタ穴２６の曲面５５が、センタ６０に対して当接しているため、外方継手部材１１を旋盤に対して良好な状態で支持できる。
【００３６】
従って、本実施形態の外方継手部材１１は、外方継手部材８１のように角部Ｋに対してセンタ６０が圧接することが無いため、旋盤に対してがたついてしまうことなく良好に旋盤加工が行える。
【００３７】
ところで、上記のように外方継手部材１１や外方継手部材８１の軸線Ｏと、旋盤の回転軸線とがずれてしまうことで、軸部１３や軸部８１ａは旋盤に対して偏心状態で回転してしまう。そして、この偏心状態で軸部１３，８１ａの外周面を旋盤で切削すると、軸部１３，８１ａの周方向においては、それぞれの位置で切削加工が行われる厚さが異なってくる。即ち、製品（外方継手部材１１）毎によって、カシメ溝２５近傍の外周面を削る厚さが変わってくる（以下このことを「深さバラツキ」という）。
【００３８】
ここで、従来技術の外方継手部材８１と、本実施形態の外方継手部材１１とにおける、深さバラツキによる影響の違いを説明する。
図７（ａ）は、従来の外方継手部材８１を示したものであるが、そのカシメ溝８４は、みぞフライスにより切削形成されているため、カップ８１ｂに近接する側の底面は、軸部８１ａの軸線に対して略３０度となるような円弧状に形成されている。一方、図７（ｂ）は、本実施形態の外方継手部材１１を示したものであるが、外方継手部材１１のカシメ溝２５のカップ部１８側の側面Ｍは軸線Ｏに対して８０度の勾配面を有するように成形されている。従って、外方継手部材１１と外方継手部材８１で同じ深さバラツキであっても、外方継手部材１１の方がカシメ溝２５の軸線Ｏ方向長さのバラツキ（以下、長さバラツキという。）が小さくなる。
【００３９】
ところで、図１２に示すように、従来技術の外方継手部材８１の場合、かしめた軸部８１ａに対して、カシメ溝８４の側面と軸部８１ａの外周面とにより形成される尖鋭状の角部が当接する。そのため、カシメ部８３ａをかしめる際に、カシメ部８３ａがその尖鋭状の角部に当接し破れてしまうことがあった。しかしながら、図８に示すように、外方継手部材１１の軸部１３は、かしめたカシメ部８３ａと丸みのある丸角部５０〜５２（図２、図３（ａ）参照）とが当接するため、カシメ部８３ａが破れてしまうことがない。
【００４０】
また、丸角部５０〜５２があることにより、軸部１３外周面に対するカシメ溝２５の開口面積が従来技術のカシメ溝８４と比べて広くなるため、カシメ部８３ａをより深くかしめられる。
【００４１】
加えて、従来の外方継手部材８１はセンタ穴８５及びカシメ溝８４を切削加工により形成したため、部材の繊維組織が分断されるが、本実施形態の外方継手部材１１はセンタ穴２６及びカシメ溝２５を鍛造により成形したため、部材の繊維組織が分断されることがない。この結果、外方継手部材１１は外方継手部材８１より粘り強い製品となる。
【００４２】
従って、外方継手部材１１によれば以下に示す効果を得ることができる。
（１）本実施形態では、カシメ溝２５とセンタ穴２６を温間鍛造によって略同時に成形した。従って、カシメ溝２５とセンタ穴２６とをそれぞれ別の切削機械により加工する場合と比べて、加工工程が少なくなり、加工コストを抑えることができる。
【００４３】
特に、本実施形態では、外方継手部材１１の全体形状を成形する過程で、カシメ溝２５とセンタ穴２６を一緒に成形しているため、従来の外方継手部材８１と比較すると、事実上、カシメ溝２５とセンタ穴２６の切削工程が削除されたものに相当する。従って、外方継手部材１１は外方継手部材８１に比してより一層加工コストを抑えることができる。
【００４４】
ところで、カシメ溝２５を先に所定の鍛造金型で成形した後、センタ穴２６を別の鍛造金型で鍛造する方法も考えられるが、このようにすると、センタ穴２６を成形する際に、軸部１３の先端近傍の肉部が軸線Ｏを中心に放射方向へ押しやられ、カシメ溝２５の底部を変形してしまうことがある。すると、底部が変形したカシメ溝２５の場合、カシメナット８３のカシメ部８３ａを十分にかしめられないことが起こる。しかし、本実施形態では、カシメ溝２５とセンタ穴２６とを一つの温間加工金型２０にて略同時に成形しているため、カシメ溝２５とセンタ穴２６の両者の形状のひずみが起こらない。
【００４５】
（２）本実施形態では、外方継手部材１１のカシメ溝２５の側面Ｍを軸線Ｏに対して８０度の勾配面を有するように成形した。一方、外方継手部材８１のカシメ溝８４におけるカップ８１ｂに近接する側の底面は、軸部８１ａの軸線に対して略３０度となるように形成していた。従って、外方継手部材１１の軸部１３外周面を旋盤等で切削加工した際のカシメ溝２５の軸線Ｏ方向長さのバラツキは、外方継手部材８１の軸部８１ａ外周面を切削加工した際のカシメ溝８４の軸線方向長さのバラツキと比べ小さくできる。
【００４６】
（３）本実施形態では、カシメ溝２５の側面（側面Ｍを含む）と軸部１３の外周面とにより形成される角部を丸みを帯びた丸角部５０〜５２とした。従って、治具などによって、かしめたカシメ部８３ａと丸みのある丸角部５０〜５２とが当接するため、カシメ部８３ａが破れてしまうことがなく、カシメ部８３ａをカシメ溝２５になじみやすくすることができる。また、丸角部５０〜５２があることにより、軸部１３外周面に対するカシメ溝２５の開口面積が従来技術のカシメ溝８４と比べて広くなるため、カシメ部８３ａをより深くかしめることができる。
【００４７】
また、外方継手部材１１の丸角部５０〜５２は、切削加工によっても形成できるが、外方継手部材１１を大量生産する場合には温間加工金型２０を用いた方が外方継手部材１１を低コストで製造できる。
【００４８】
（４）本実施形態では、軸部１３の先端部に略円錐状の凹部を有するセンタ穴２６を成形した。そして、センタ穴２６の円錐面はその軸線へ向け突出する曲面５５とした。従って、外方継手部材１１を旋盤に支持した際に、旋盤の回転軸線と外方継手部材１１の軸線Ｏとが一致していなくても、センタ穴２６の曲面５５に対してセンタ６０を良好な状態で圧接させることができる。
【００４９】
（５）本実施形態では、外方継手部材１１のカップ部１８を支持治具４６に拘束させた状態で、冷間鍛造温度の軸部１３のセンタ穴２６に対して仕上ポンチ４５を圧接させることで、センタ穴２６の心だし仕上げ及び寸法仕上げ成形するようにした。このため、通常、鍛造成形は切削加工より寸法精度が劣ってしまうことがあるが、このように冷間鍛造により仕上ポンチ４５にてセンタ穴２６を仕上げ加工すると、切削加工の寸法精度に近い寸法精度が得られる。また、予めカシメ溝２５とセンタ穴２６を成形した軸部１３に対して仕上ポンチ４５にて冷間鍛造を行うため、カシメ溝２５にひずみをほとんど生じることがない。従って、カシメ溝２５に対してカシメナット８３のカシメ部８３ａを十分にかしめ固定できる。
【００５０】
（６）本実施形態では、温間加工金型２０によって、第３中間成形体１９にカシメ溝２５及びセンタ穴２６を成形するようにした。従って、カシメ溝２５及びセンタ穴２６を両者共に寸法精度よく成形することができる。
（別例）
なお、上記実施形態は以下のように変更して具体化してもよい。
【００５１】
・前記実施形態では、冷間加工金型２８によって外方継手部材１１のセンタ穴２６に対して仕上げ加工をするようにしていたが、この仕上げ加工を省略してもよい。
【００５２】
・前記実施形態では、センタ穴２６の円錐面をその軸線へ向け突出する曲面５５としていた。これに限らず、図９（ａ）に示すように、センタ穴６５を単なる円錐状の形状としてもよい。
【００５３】
・前記実施形態では、カシメ溝２５の側面（側面Ｍを含む）と軸部１３の外周面とにより形成される角部を丸みを帯びた丸角部５０〜５２としていた。これに限らず、カシメ溝２５の側面（側面Ｍを含む）と軸部１３の外周面とにより形成される角部に丸みを帯びさせなくてもよい。
【００５４】
・前記実施形態では、側面Ｍを軸線Ｏに対して８０度の勾配面を有するように成形していた。これに限らず、側面Ｍが有する勾配面は、軸線Ｏに対して６０度から８５度までの角度に設定してもよい。側面Ｍが有する勾配面の角度を軸線Ｏに対して６０度にした際には、その角度を８０度にした場合と比べ、しごき加工が容易に行える。一方、側面Ｍが有する勾配面の角度を軸線Ｏに対して８５度にした際には、その角度を８０度にした場合と比べ、しごき加工が難しくなるが、軸部１３の外周面を切削加工した際のカシメ溝２５の長さバラツキが小さくなる。
【００５５】
・前記実施形態では、カシメ溝２５の形状は底面が軸線Ｏに対して略平行となるように、かつ側面Ｍが軸線Ｏに対して８０度の勾配面を有するようにしていた。これに限らず、図９（ｂ）に示すように、カシメ溝６６の形状を従来技術の外方継手部材８１のカシメ溝８４と同様の形状に成形してもよい。
【００５６】
・前記実施形態では、カシメ溝２５は底面が軸線Ｏに対して略平行となるように、かつ側面Ｍが軸線Ｏに対して８０度の勾配面を有するようにしていた。これに限らず、カシメ溝２５は温間鍛造で成形するのであればどのような形状に成形してもよい。
【００５７】
次に、上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想について、それらの効果と共に以下に記載する。
（イ）軸部と、同軸部に一体的に設けられたカップ部とを備えた軸付きカップ部材の鍛造成形方法であって、温間鍛造によって前記軸部の先端部外周に対して軸線方向に沿って延びるカシメ溝を成形する工程と、温間鍛造によって前記軸部の先端に略円錐状の凹部を有したセンタ穴を成形する工程とを一つの金型で行うことを特徴とする軸付きカップ部材の鍛造成形方法。このようにすると、加工工数を減らし、加工コストを抑えることができる。
【００５８】
【発明の効果】
以上詳述したように、請求項１〜２に記載の発明によれば、加工工数を減らし、加工コストを抑えることができる。
【００５９】
請求項３に記載の発明によれば、旋盤等のセンタをセンタ穴に差し込んだ際に、センタの軸線とセンタ穴の軸線とがずれていても、センタとセンタ穴との接触が良好になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  （ａ）〜（ｄ）は、本実施形態における棒状素材から第３中間成形体までの形状変化を示す概略説明図。
【図２】  本実施形態における外方継手部材の側断面図。
【図３】  （ａ）は、外方継手部材の軸部における正面図。（ｂ）は、図４におけるＡ−Ａ矢視断面図。
【図４】  本実施形態における温間加工金型と第３中間成形体との関係を示す部分断面説明図。
【図５】  本実施形態における冷間加工金型と第４中間成形体との関係を示す部分断面概略説明図。
【図６】  （ａ）は、従来技術の外方継手部材に旋盤のセンタを支持した際の説明図。（ｂ）は、本実施形態の外方継手部材に旋盤のセンタを支持した際の説明図。
【図７】  （ａ）は、従来技術の軸部の外周面を切削した際の概略説明図。（ｂ）は、本実施形態の軸部の外周面を切削した際の概略説明図。
【図８】  本実施形態の軸部にカシメナットのカシメ部をカシメた状態を示す説明図。
【図９】  （ａ），（ｂ）は本実施形態の外方継手部材の別例を示す断面図。
【図１０】  従来技術の外方継手部材をハブに対してカシメナットで固定（カシメは行っていない）した状態を示す説明図。
【図１１】  （ａ）は、従来技術の外方継手部材の軸部を示す部分斜視図。（ｂ）は、カシメナットの斜視図。
【図１２】  従来技術の外方継手部材の軸部にカシメナットのカシメ部をカシメた状態を示す説明図。
【図１３】  （ａ）〜（ｃ）は、従来技術の外方継手部材にカシメ溝とセンタ穴を設ける過程を示す説明図。
【符号の説明】
１１…軸付きカップ部材としての外方継手部材、１３…軸部、１８…カップ部、２５…カシメ溝、２６…センタ穴、４５…成形ポンチとしての仕上ポンチ、Ｍ…カップ部側の側面としての側面、Ｏ…軸線。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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