(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体の吸入口および吐出口を有するケーシング内に、内歯を有すると共に該ケーシングに対して回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合して該内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有し、該アウタロータの回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆動軸により回転駆動されるインナロータとからなるロータ対が、仕切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複数個配設された流体ポンプにおいて、
前記仕切部材は、前記ケーシングに対して回転自在であり、
前記ケーシングは、前記駆動軸の回転軸線と交差する分割面で分割されており、前記仕切部材は該分割面に配置されることを特徴とする流体ポンプ。
【請求項２】
流体の吸入口および吐出口を有するケーシング内に、内歯を有すると共に該ケーシングに対して回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合して該内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有し、該アウタロータの回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆動軸により回転駆動されるインナロータとからなるロータ対が、仕切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複数個配設された流体ポンプにおいて、
前記仕切部材は、前記ケーシングに対して回転自在であり、かつ前記駆動軸、前記インナロータおよび前記アウタロータに対して固定されないことを特徴とする流体ポンプ。
【請求項３】
流体の吸入口および吐出口を有するケーシング内に、内歯を有すると共に該ケーシングに対して回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合して該内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有し、該アウタロータの回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆動軸により回転駆動されるインナロータとからなるロータ対が、仕切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複数個配設された流体ポンプにおいて、
前記仕切部材は、前記ケーシングに対して回転自在であり、前記駆動軸または前記インナロータと一体に回転することを特徴とする流体ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本出願発明は、例えば、内燃機関の摺動部等に潤滑油を供給するために使用される流体ポンプであって、内歯を有する回転自在なアウタロータと該内歯に噛合する外歯を有すると共に回転駆動されるインナロータとからなるロータ対を備えた流体ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、流体の吸入口および吐出口を有するケーシング内に、内歯を有すると共にケーシングに対して回転自在なアウタロータと、内歯に噛合して内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有するインナロータとからなるロータ対を備え、インナロータに結合された駆動軸により、インナロータが、アウタロータの回転軸線とは偏心した状態で回転駆動される流体ポンプでは、その構造上、吐出量および吐出圧が脈動するため、その脈動に起因する振動・騒音を低減するための手段を施したものが知られている。
【０００３】
例えば、特公昭４８−２１９６９号公報に開示されたトロコイドポンプでは、内歯を有するアウターローターと該内歯より少数の外歯を有するインナーローターとからなるローター対が複数組互いに位相差を持ってケーシング内に配設され、ローター対の間には、吸入孔および吐出孔を有してケーシングと一体に形成された隔壁が設けられる。そして、内歯と外歯との間に形成される空間の容積変化によるポンプ作用が、複数組のローター対により交互に行われ、しかも該空間が吸入孔および吐出孔により相互に連通していることから、吐出量および吐出圧の脈動が低減されるものである。
【０００４】
また、特公昭５８−４４８７５号公報に開示された歯車ポンプでは、ケーシング内に、止めピンにより支持された仕切板により２つの歯車室が形成され、各歯車室に内歯車と該内歯車より少ない歯数の外歯車とが収容される。そして、一方の対となる内歯車および外歯車と、他方の対となる内歯車および外歯車とは、位相が１／２ピッチずれるように配設されることで、吐出される流体の脈動が平均化されて小さくなるようにされる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、前述した従来技術であるトロコイドポンプおよび歯車ポンプでは、複数のローター対または歯車対の間に設けられる隔壁または仕切板は、ケーシングに固定されたものであるため、隔壁と高速で回転するローター対との摺動により、または仕切板と高速で回転する外歯車との摺動により、摺動音が発生するうえ、それら摺動箇所の存在により、流体ポンプの摩擦損失トルクが大きい難点があった。
【０００６】
さらに、ケーシング内を複数の室に仕切るに当たり、前記トロコイドポンプのように、隔壁をケーシングと一体に形成するものでは、３組以上のロータ対を備えたポンプの組立作業は容易でない。また、前記歯車ポンプのように、ケーシング内の所定位置に仕切板を固定具である止めピンにより支持固定するものでは、ケーシング内の所定位置に仕切板をセットするのに時間を要し、さらにケーシングに固定するのに時間を要するため、流体ポンプの組立作業の効率が良好とはいえないものであった。
【０００７】
本出願発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、流体ポンプにおいて、仕切部材とロータ対との摺動により発生する摺動音の低減および摩擦損失トルクの低減を図ること、およびケーシング内を複数の室に仕切る仕切部材の組付けを容易にして、流体ポンプの組立作業の効率を向上させることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段および発明の効果】
本出願の請求項１記載の発明は、流体の吸入口および吐出口を有するケーシング内に、内歯を有すると共に該ケーシングに対して回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合して該内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有し、該アウタロータの回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆動軸により回転駆動されるインナロータとからなるロータ対が、仕切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複数個配設された流体ポンプにおいて、前記仕切部材は、前記ケーシングに対して回転自在であり、前記ケーシングは、前記駆動軸の回転軸線と交差する分割面で分割されており、前記仕切部材は該分割面に配置される流体ポンプである。
【０００９】
この請求項１記載の発明によれば、仕切部材がケーシングに対して回転自在であるため、仕切部材とロータ対との回転速度差は、仕切部材がケーシングに固定されている前記従来技術に比べて小さくなるので、仕切部材とインナロータまたはアウタロータとが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制される。すなわち、仕切部材が駆動軸に回転自在に取り付けられた場合には、仕切部材が、回転駆動されるインナロータとの間の摩擦力により、ロータ対と同一方向に連れ回りするため、仕切部材とロータ対との回転速度差は、前記従来技術に比べて小さくなる。また、仕切部材が駆動軸に固定されて、または仕切部材がインナロータと一体化されて、両者が一体に回転する場合には、仕切部材とインナロータとの回転速度は等しくなり、仕切部材とアウタロータとの回転速度差は、インナロータとアウタロータとのそれと等しくなるので、仕切部材とアウタロータとの回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなる。さらに、仕切部材がアウタロータと一体化されて、両者が一体に回転する場合には、仕切部材とアウタロータとの回転速度は等しくなり、仕切部材とインナロータとの回転速度差は、アウタロータとインナロータとのそれと等しくなるので、仕切部材とインナロータとの回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなる。
【００１０】
また、仕切部材がケーシングに対して回転自在であるので、流体ポンプの摩擦損失トルクを低減できて、駆動軸の出力損失を低減できる。すなわち、仕切部材が駆動軸に回転自在に取り付けられた場合には、流体ポンプ自体に存在するケーシングと複数個のロータ対と仕切部材との間の回転軸線方向の僅かの間隙により、仕切部材は回転軸線方向にも移動する。その結果、ロータ対との接触によって仕切部材に作用する回転軸線方向の力が小さくなるので、ロータ対と仕切部材との間の摩擦力も小さくなり、摩擦損失トルクを低減できる。また、仕切部材が駆動軸に固定された場合、または仕切部材がアウタロータまたはインナロータと一体化された場合には、仕切部材とアウタロータまたはインナロータとの間の摺動箇所の減少により、摩擦損失トルクを低減できる。
さらに、ケーシングに仕切部材を容易に組付けることができるので、流体ポンプの組立作業の効率を向上させることができる。そのうえ、アウタロータのよりも大きな外径を有する仕切部材であってもその組付けは容易である。
【００１１】
請求項２記載の発明は、流体の吸入口および吐出口を有するケーシング内に、内歯を有すると共に該ケーシングに対して回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合して該内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有し、該アウタロータの回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆動軸により回転駆動されるインナロータとからなるロータ対が、仕切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複数個配設された流体ポンプにおいて、前記仕切部材は、前記ケーシングに対して回転自在であり、かつ前記駆動軸、前記インナロータおよび前記アウタロータに対して固定されない流体ポンプである。
この請求項２記載の発明によれば、仕切部材が、回転駆動されるインナロータとの間の摩擦力により、ロータ対と同一方向に連れ回りするため、仕切部材とロータ対との回転速度差は、前記従来技術に比べて小さくなるので、仕切部材とロータ対とが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制される。
また、流体ポンプ自体に存在するケーシングと複数個のロータ対と仕切部材との間の回転軸線方向の僅かの間隙により、仕切部材は回転軸線方向にも移動する。その結果、ロータ対との接触によって仕切部材に作用する回転軸線方向の力が小さくなるので、ロータ対と仕切部材との間の摩擦力も小さくなり、摩擦損失トルクを低減できて、駆動軸の出力損失を低減できる。
【００１２】
請求項３記載の発明は、流体の吸入口および吐出口を有するケーシング内に、内歯を有すると共に該ケーシングに対して回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合して該内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有し、該アウタロータの回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆動軸により回転駆動されるインナロータとからなるロータ対が、仕切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複数個配設された流体ポンプにおいて、前記仕切部材は、前記ケーシングに対して回転自在であり、前記駆動軸または前記インナロータと一体に回転する流体ポンプである。
この請求項３記載の発明によれば、仕切部材とインナロータとの回転速度は等しくなり、仕切部材とアウタロータとの回転速度差は、インナロータとアウタロータとのそれと等しくなるので、仕切部材とアウタロータとの回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなるので、仕切部材とアウタロータとが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制される。
また、仕切部材とインナロータロータとの間の摺動箇所の減少により、摩擦損失トルクを低減できて、駆動軸の出力損失を低減できる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本出願発明の実施形態を図１ないし図１３を参照して説明する。
図１は、本出願発明の第１実施形態としてのオイルポンプを備えた車両用直列４気筒内燃機関１の要部を断面で示したもので、内燃機関１は、不図示のシリンダ孔内で往復動するピストンが摺動自在に嵌合したシリンダブロック２と、その下端に結合されたロアブロック３と、ロアブロック３の下端に結合されたオイルパン４とを備え、シリンダブロック２に回転自在に支持されたクランク軸が、コンロッドを介して前記ピストンにより回転駆動される。
【００１４】
図２を併せて参照すると、オイルパン４内には、ピストンの往復動に起因して発生する２次振動を低減するためのバランサ装置５が、ロアブロック３の下面に取り付けられる。バランサ装置５は、一対のバランス軸６，７と、両バランス軸６，７を収容する上下に２分割された上ハウジング８Uおよび下ハウジング８Lがボルト結合されて構成されるハウジング８とを備える。
【００１５】
一方のバランス軸６はクランク軸との間に掛け渡されたチェーンを介して駆動連結され、両バランス軸６，７はギヤ９により相互に駆動連結されて、両バランス軸６，７がクランク軸の２倍の回転数で、一方のバランス軸６がクランク軸と同一方向に回転され、他方のバランス軸７が逆方向に回転される。バランス軸７の一端には、内燃機関１の摺動部等に潤滑油を圧送するトロコイド型オイルポンプ20が設けられる。
【００１６】
両バランス軸６，７のバランサ機能をなすための構造は同一であるので、図２を参照して、バランス軸７についてその説明をすると、バランス軸７のギヤ９寄りの一端部には、下ハウジング８Lに設けられた軸受孔10に支持される第１ジャーナル部7aが設けられ、バランス軸７の他端部には、上ハウジング８Uおよび下ハウジング８Lの各分割面に形成された凹部により形成される軸受孔に軸受11を介して支持される第２ジャーナル部7bが設けられる。そして、第２ジャーナル部7bの軸方向の両側方に、バランス軸７の回転軸線よりも径方向外側に重心位置を有する一対のバランスウエイト7c，7cが、バランス軸７に一体成形される。
【００１７】
一方、バランス軸７により回転駆動されるオイルポンプ20は、下ハウジング８Lに設けられた吸入油路13の吸入端に取り付けられたストレーナ12から吸入油路13を経て、さらにオイルポンプ20の後述するケーシング21に設けられて途中で合流している第１，第２吸入ポート27，31を通じてオイルパン４内の潤滑油を吸入する。そして、オイルポンプ20により高圧となって吐出される潤滑油は、オイルポンプ20のケーシング21に設けられて途中で合流している第１，第２吐出ポート28，32を経て、ロアブロック３に設けられた吐出油路14、さらにシリンダブロック２に取り付けられたオイルフィルタを通ってシリンダブロック２のメインギャラリに至り、そこから各摺動部等に圧送される。また、第２吐出ポート32にはリリーフ弁15が設けられ、設定値より大きな吐出圧となったとき、リリーフ弁15が開弁して、第２吐出ポート28,32の潤滑油の一部がオイルパン４内に帰還する。
【００１８】
ところで、図２ないし図４に図示されるように、オイルポンプ20のケーシング21は、バランサ装置５の下ハウジング８Lと一体成形されて軸受孔10に隣接する第１ケーシング22と、第１ケーシング22の開口端部に形成された端面22aと合わせられる端面23aをその開口端部に有する第２ケーシング23とに２分割されており、両ケーシング22，23がボルト24により結合されて構成される。そして、各端面22a，23aにより形成される分割面は、バランス軸７の回転軸線L1と交差する面であり、この実施形態では直交する面である。
【００１９】
第１ケーシング22の開口端部に設けられて端面22a、すなわち分割面に連なり、内周面の径方向横断面が円形の凹部からなる第１収容室22bには、内周に複数の内歯25a、この第１実施形態では５つの内歯25aを有する円環状の第１アウタロータ25が回転自在に嵌合され、第１アウタロータ25の内側に、内歯25aと噛合する、内歯25aよりも１つ歯数の少ない複数の外歯26a、この第１実施形態では４つの外歯26aを有する第１インナロータ26が収容され、この第１インナロータ26は、駆動軸となるバランス軸７の先端部7dに、バランス軸７と一体回転するように結合される。そして、バランス軸７の回転軸線L1、すなわち第１インナロータ26の回転軸線L1は、第１アウタロータ25の回転軸線L2から所定偏心量ｅだけ偏心する状態で、第１アウタロータ25および第１インナロータ26からなる第１ロータ対R1が第１収容室22bに配置される。
【００２０】
また、第１ケーシング22には、一端が第１収容室22bの底面22cに開口する第１吸入口27aを形成し、他端が吸入油路13に連通する第１吸入ポート27、そして一端が底面22cに開口する吐出口28aを形成し、他端が吐出油路14に連通する第１吐出ポート28が、それぞれ設けられる。
【００２１】
一方、第２ケーシング23の開口端部には、内周面の径方向横断面が円形で、第１収容室22bの中心軸線L3と同一中心軸線L3および同一内径を有する第２収容室23bと、第２収容室23bに対して端面23a寄りに形成されて、端面23a、すなわち分割面に連なる大径部からなる第３収容室23dとを有する段付きの凹部が設けられる。
【００２２】
そして、第２収容室23bには、第１収容室22bに収容される第１ロータ対R1と同様に、内周に５つの内歯29aを有する円環状の第２アウタロータ29が回転自在に嵌合され、第２アウタロータ29の内側に、内歯29aと噛合する４つの外歯30aを有する第２インナロータ30が収容される。また、第２アウタロータ29の回転軸線L2は、バランス軸７の回転軸線L1、すなわち第２インナロータ30の回転軸線L1から偏心量ｅだけ偏心して、第１アウタロータ26の回転軸線L2と一致するようにされて、第２アウタロータ29および第２インナロータ30からなる第２ロータ対R2が第２収容室23bに配置される。
【００２３】
また、第２ケーシング23には、一端が第２収容室23bの底面23cに開口する第２吸入口31aを形成し、他端が第１ケーシング22の第１吸入ポート27と連通する第２吸入ポート31、そして一端が底面23cに開口する第２吐出口32aを形成し、他端が第１ケーシング22の第１吐出ポート28に連通する第２吐出ポート32が、それぞれ設けられる。
【００２４】
一方、内周面の径方向横断面が円弧をなす第３収容室23dの中心軸線L4は、第２インナロータ30の回転軸線L1と一致し、第２収容室23bの中心軸線L3は第２アウタロータ29の回転軸線L2と一致しているため、それら中心軸線L3，L4は、偏心量ｅだけ偏心している。そして、第３収容室23dには、バランス軸７の回転軸線L1方向で、第１収容室22b内の第１ロータ対R1および第２収容室23b内の第２ロータ対R2の間に介在して、中央部に取付円孔33aを有する円板からなる仕切部材33が、第３収容室23dの内周面との間に僅かの径方向間隙を介して、ケーシング21に対して回転自在に嵌合される。この取付円孔33aの直径は先端部7dの外径より僅かに大きくされ、バランス軸７に対して仕切部材33は回転自在となっている。それゆえ、仕切部材33は、ケーシング１に対して回転自在であり、かつバランス軸７、インナロータ26，30およびアウタロータ25，29に対して固定されない。また、第３収容室23dの回転軸線L1方向の長さは、嵌合される仕切部材33の厚さと等しくされ、仕切部材33が嵌合された状態で、仕切部材33の後述する第１側面33bが端面23aと面一となるようにされている。
【００２５】
そして、第１収容室22bにおいて、回転軸線L1方向の一方の側面を形成する仕切部材33の第１側面33b、そして回転軸線L1方向の他方の側面を形成する底面22cとの間で、第１アウタロータ25の内歯25aおよび第１インナロータ26の外歯26aとの間には、可変容積空間である４つの第１ポンプ室34が形成される。同様に、第２収容室23bにおいて、仕切部材33の第２側面33cと底面23cとの間で、第２アウタロータ29の内歯29aおよび第２インナロータ30の外歯30aとの間には、可変容積空間である４つの第２ポンプ室35が形成される。したがって、第１，第２ロータ対R1，R2がそれぞれ収容される第１，第２収容室22b，23bが、仕切部材33を介して、バランス軸７の軸線方向L1に配置されることになる。
【００２６】
そして、仕切部材33の半径は、第１ロータ対R1により形成される第１ポンプ室34と第２ロータ対R2により形成される第２ポンプ室35との間で潤滑油の流出入がないように、両ロータ対R1，R2間を密封できる半径、すなわち第２アウタロータ29の内周の最大半径に偏心量ｅを加えた長さよりも大きく設定されるため、結果的に第２収容室23bの半径よりも大きくされる。この場合、仕切部材33の外径が両アウタロータ25，29の内歯25a，29aの内径よりも大きく、両アウタロータ25，29の外径よりも小さくなるように設定されていれば、第１，第２ロータ対R1，R2間の潤滑油の流出入を確実に防止することができる。
【００２７】
ところで、第１，第２インナロータ26，30が結合されるバランス軸７には、図５に図示されるように、円柱状の先端部7dの外周に、その直径方向に対向して相互に平行な平面を有する一対の切欠部7eが設けられる。一方、各インナロータ26，30には、その中央に嵌合孔26b，30bが設けられ、嵌合孔26b，30bの周壁面には、その直径方向に、切欠部7eの平面に対応する平面を有する一対の係止部26c，30c設けられる。そして、切欠部7eと係止部26c，30cとが係合するように、第１，第２インナロータ26，30を先端部7dに嵌合させることで、各インナロータ26，30とバランス軸７との回り止めがなされ、両者が相対回転不能に結合される。
【００２８】
さらに、第１インナロータ26と第２インナロータ30とは、隣接する外歯26a,30a間のピッチ（すなわち３６０°を外歯26a，30aの数で除した角度）の１／２である４５°、位相がずれるようにバランス軸７に取り付けられる。そこで、第１インナロータ26および第２インナロータ30に同一形状のロータを使用したうえで、両インナロータ26，30を前述の位相差をもってバランス軸７に取り付けるために、それらインナロータ26，30の回転軸線L1および１つの外歯26a，30aの先端を通る平面と係止部26c，30cの平面を含む平面とのなす鋭角θ（図４参照）が、ピッチの１／４である２２．５°となるように、係止部26c，30cの回転方向の位置を設定してある。そして、一方のインナロータを裏返してバランス軸７に取り付けることで、前述の位相差をつくり出している。
【００２９】
このように構成された第１実施形態のオイルポンプ20において、内燃機関１が運転されて、クランク軸によりバランス軸７が回転されると、第１，第２ロータ対R1，R2が回転して、オイルパン４から吸引された潤滑油が第１，第２ポンプ室34，35で吸入・圧縮されて、ピッチの１／２の位相差で吐出されるので、第１，第２ポンプ室34，35から吐出された潤滑油の合流後は両者の脈動が打ち消し合い、吐出油路14には脈動が殆どない潤滑油が圧送される。そして、このことは、第１インナロータ26と第２インナロータ30との位相がピッチの１／２の４５°ずれていることに限定されるものでなく、両インナロータ26，30間の位相差をピッチの１／２よりも小さい角度に設定し、前記鋭角θをピッチの１／４よりも小さい角度に設定することで、オイルポンプ20から潤滑油が吐出される際の脈動を抑制するのに有効な任意の位相差を設定することが可能である。
【００３０】
そして、第１，第２収容室22b，23bにそれぞれ収容された第１，第２ロータ対R1，R2の間に介在する仕切部材33は、ケーシング21に対して回動自在であるため、回転する第１，第２インナロータ26，30との間の摩擦力により、第１，第２ロータ対R1，R2と同一方向に連れ回りする。その結果、仕切部材33と第１，第２ロータ対R1，R2との回転速度差は、仕切部材がケーシングに固定されている前記従来技術に比べて小さくなるので、仕切部材33の両側面33b，33cと第１，第２インナロータ26，30および第１，第２アウタロータ25，29とが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制される。
【００３１】
また、仕切部材33は、ケーシング21に対して回転自在に嵌合されると共に、バランス軸７に対しても回動自在に取り付けられるので、オイルポンプ20自体に存在するケーシング21と第１，第２ロータ対R1，R2と仕切部材33との間の回転軸線L1方向の僅かの間隙により、仕切部材33は回転軸線L1方向にも移動する。その結果、第１，第２ロータ対R1，R2との接触によって仕切部材33に作用する回転軸線L1方向の力が小さくなるので、第１，第２ロータ対R1，R2と仕切部材33との間の摩擦力も小さくなり、オイルポンプ20の摩擦損失トルクを低減できて、バランス軸７を駆動する内燃機関１の出力損失を低減できる。
【００３２】
さらに、ケーシング21を第１，第２収容室22b，23bに仕切る仕切部材33は、ケーシング21の分割面である端面23aに設けられる第３収容室23dに嵌合されるので、ケーシング21に仕切部材33を容易に組付けることができて、オイルポンプ20の組立作業の効率を向上させることができる。そのうえ、第１，第２収容室22b，23bの内径よりも大きな外径を有する仕切部材33であってもその組付けは容易である。
【００３３】
また、位相差を持って駆動軸であるバランス軸７に固定される第１，第２インナロータ26，30には、同一形状のインナロータが使用されるため、コスト削減ができる。しかも、第１，第２インナロータ26，30のバランス軸７への結合は、各インナロータ26，30をバランス軸７に嵌合する際、各インナロータ26，30の嵌合孔26b，30bの係止部26c，30cとバランス軸７の先端部7dに形成された切欠部7eとを係合させるだけの簡単な取付構造であるので、この点でも、オイルポンプ20の組立作業の効率を向上できる。
【００３４】
以下、前述した第１実施形態の一部の構成を変更した実施形態について、変更した構成に関して説明するが、同一の構成または相当する構成については、同一の符号を使用している。
【００３５】
第１実施形態では、仕切部材33はバランス軸７に回転自在に嵌合されたが、バランス軸７との間で相対回転不能に仕切部材33を取り付けて両者を一体化することもできる。その際、第２実施形態として、仕切部材の取付円孔33aの形状を各インナロータ26，30の嵌合孔26b，30bと同一形状とすることで、バランス軸７に対して回転不能に取り付けることができる。また、別の例として、図６および図７に図示される第３実施形態のように、仕切部材40と駆動軸41とを一体成形することもできる。第３実施形態の場合、駆動軸41はバランス軸７とは別部材として形成され、結合手段によりバランス軸７と連結されるか、駆動軸41自体がクランク軸との間に設けられるチェーンやギヤ等の伝動手段を介して駆動される。
【００３６】
第２，第３実施形態のように、仕切部材33または仕切部材40が、バランス軸７または駆動軸41に対して相対回転不能に固定されて、両者が一体に回転するときは、仕切部材33，40と第１，第２インナロータ26，30との回転速度は等しくなり、仕切部材33，40と第１，第２アウタロータ25，29との回転速度差は、両インナロータ26，30と両アウタロータ25，29との回転速度差と等しくなるので、仕切部材33，40と両アウタロータ25，29との回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなる。その結果、仕切部材33，40と第１，第２アウタロータ25，29とが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制される。
【００３７】
また、仕切部材33，40と第１，第２インナロータ26，30とが一体に回転するため、仕切部材33，40と第１，第２インナロータ26，30と間で摺動箇所が存在しなくなり、オイルポンプ20の摩擦損失トルクを低減できて、バランス軸７または駆動軸41を駆動する内燃機関１の出力損失を低減できる。
【００３８】
さらに、図８および図９に図示されるように、第４実施形態として、仕切部材42を外歯43aを有する第２インナロータ43と一体成形することもできる。そして、この場合にも、仕切部材42と第１，第２インナロータ26，43との回転速度は等しくなり、仕切部材42と第１，第２アウタロータ25，29との回転速度差は、両インナロータ26，43と両アウタロータ25，29との回転速度差と等しくなるので、仕切部材42と両アウタロータ25，29との回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなり、仕切部材42と第１，第２アウタロータ25，29とが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制される。また、仕切部材42と第１，第２インナロータ26，43とが一体に回転するため、仕切部材42と第１，第２インナロータ26，43と間での摺動箇所が存在しなくなり、オイルポンプ20の摩擦損失トルクを低減できて、バランス軸７を駆動する内燃機関１の出力損失を低減できる。さらに、部品点数が削減されて、しかも仕切部材42を第２インナロータ43と一緒に組み込むことができて、組立作業の効率が向上する。
【００３９】
第２〜第４実施形態の仕切部材は、いずれも、第１，第２収容室の内径よりも大きな外径を有するものであったが、図１０および図１１に図示されるように、第５実施形態として、第３収容室を第２収容室23bと同一中心軸線および同一内径を有するものとしたうえで、中央に第２収容室23bの中心軸線L3と同一中心軸線を有し、中心軸線L3に対して偏心量ｅの回転軸線L1を有する先端部7aの外周の一部が摺接する円孔44aを仕切部材44の外径を内歯45aを有する第２アウタロータ45の外径と等しくして、仕切部材44と第２アウタロータ45とを一体成形すること、また図１２および図１３に図示されるように、第６実施形態として、第５実施形態の円孔44aに相当する円孔476aを有する仕切部材46を内歯47aを有する第１アウタロータ47に連結ピン48で固定して一体化することもできる。
【００４０】
第５，第６実施形態のように、仕切部材44，46と第１，第２アウタロータ25，45，47，29とが一体に回転する場合には、仕切部材44，46と第１，第２アウタロータ25，45，47，29との回転速度は等しくなり、仕切部材44，46と第１，第２インナロータ26，30との回転速度差は、両アウタロータ25，45，47，29と両インナロータ26，30との回転速度差と等しくなるので、仕切部材44，46と両インナロータ26，30との回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなり、仕切部材44，46と第１，第２インナロータ26，30とが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制される。
【００４１】
また、仕切部材44，46が、第１，第２アウタロータ25，45，47，29と一体に回転するため、仕切部材44，46と第１，第２アウタロータ25，45，47，29との間での摺動箇所が存在しなくなり、オイルポンプ20の摩擦損失トルクを低減できて、バランス軸７を駆動する内燃機関１の出力損失を低減できる。しかも、第１，第２インナロータ26，30よりも回転軸線L1から離れた位置にある第１，第２アウタロータ25，45，47，29において、仕切部材44，46との摺動がなくなるので、摩擦損失トルクを一層低減できる。さらに、第５実施形態のオイルポンプ20では、部品点数が削減されて、しかも仕切部材44を第２アウタロータ45と一緒に組み込むことができて、組立作業の効率が向上する。
【００４２】
前記各実施形態では、第１，第２インナロータの位相差はピッチの１／２であったが、ピッチの１／２より小さくてもよい。さらに、前記各実施形態では、回転軸線L1方向において、２個のロータ対R1，R2が配設されたが、３個以上のロータ対を配設することもでき、その場合には、隣接する２個のロータ対の間に、ケーシング21に対して回転自在な仕切部材が設けられる。
【００４３】
前記各実施形態では、オイルポンプ20は、トロコイド型ポンプであったが、各インナロータの複数の外歯の歯数が２以上多い複数の内歯を有するアウタロータを使用したポンプであってもよい。さらに、前述の実施形態では、潤滑油を圧送するオイルポンプ20であったが、潤滑油以外の流体を圧送するために使用する流体ポンプであってもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本出願発明の流体ポンプの第１実施形態であるオイルポンプが使用される内燃機関の要部断面図であり、オイルポンプのケーシングの分割面での断面図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。
【図３】オイルポンプの要部拡大断面図であり、図４のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。
【図４】第１ケーシングを外したときの図３のＩＶ矢視図である。
【図５】オイルポンプのロータを駆動軸に組み付けるときの説明図である。
【図６】第３実施形態の図３と同様の図であり、図７のＶＩ−ＶＩ線断面図である。
【図７】第３実施形態の図４と同様の図であり、図６のＶＩＩ矢視図である。
【図８】第４実施形態の図３と同様の図であり、図９のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線断面図である。
【図９】第４実施形態の図４と同様の図であり、図８のＩＸ矢視図である。
【図１０】第５実施形態の図３と同様の図であり、図１１のＸ−Ｘ線断面図である。
【図１１】第５実施形態の図４と同様の図であり、図１０のＸＩ矢視図である。
【図１２】第６実施形態の図３と同様の図であり、図１３のＸＩＩ−ＸＩＩ線断面図である。
【図１３】第６実施形態の図４と同様の図であり、図１２のＸＩＩＩ矢視図である。
【符号の説明】
１…内燃機関、２…シリンダブロック、３…ロアブロック、４…オイルパン、５…バランサ装置、６，７…バランス軸、８…ハウジング、９…ギヤ、10…軸受孔、11…軸受、12…ストレーナ、13…吸入油路、14…吐出油路、15…リリーフ弁、  20…オイルポンプ、21…ケーシング、22…第１ケーシング、22a…端面、22b…第１収容室、23…第２ケーシング、23a…端面、23b…第２収容室、23d…第３収容室、24…ボルト、25…第１アウタロータ、26…第１インナロータ、27…第１吸入ポート、28…第１吐出ポート、29…第２アウタロータ、30…第２インナロータ、31…第２吸入ポート、32…第２吐出ポート、33…仕切部材、34…第１ポンプ室、35…第２ポンプ室、  40…仕切部材、41…駆動軸、42…仕切部材、43…第２インナロータ、44…仕切部材、45…第２アウタロータ、46…仕切部材、47…第１アウタロータ、48…連結ピン、ｅ…偏心量、L1，L2…回転軸線、L3，L4…中心軸線、R1，R2…ロータ対。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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