(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ土類金属の酸化物からなる群の内の１種または２種以上の粉末６０〜９５．５質量％とベントナイト、カオリナイト、水ガラス、石膏、セメントからなる群の内の１種または２種以上である粘結剤０．５〜４０質量％とからなる造形物を、５８０℃以上である移動中の鋼材表面に押し付けて、該造形物から発生する摩耗粉を前記鋼材表面に付着させることを特徴とする酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
【請求項２】
前記粉末の平均粒径が０．０２〜１０μｍであることを特徴とする請求項１に記載の酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
【請求項３】
前記粘結剤が、少なくともベントナイトを含むことを特徴とする請求項１または２に記載の酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
【請求項４】
前記鋼材表面への摩耗粉の塗布量が０．０９ｇ／ｍ２以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
【請求項５】
アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ土類金属の酸化物からなる群の内の１種または２種以上の粉末６０〜９５．５質量％とベントナイト、カオリナイト、水ガラス、石膏、セメントからなる群の内の１種または２種以上である粘結剤０．５〜４０質量％とからなるスケール改質用造形物。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、酸洗性に優れた鋼材の製造方法、詳しくは、高温に加熱された鋼材に発生するスケ−ルが剥離性、酸溶解性の良好なスケ−ルに改質された鋼材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
鋼材、すなわち鋼帯、鋼管、形鋼、条鋼、線材の熱間加工工程においては、鋼材表面にスケ−ルが発生する。スケールが生じると鋼材の歩留が低下するほか、スケ−ル除去にはショットブラストや酸洗などの費用と工数が必要となる。
【０００３】
高温で塑性加工される鋼材、例えば炭素鋼やステンレス鋼の表面には酸化スケ−ルが形成される。炭素鋼の場合、５６０℃以上の高温になるとＦe Ｏ、Ｆe2Ｏ3 、Ｆe3Ｏ4 の３層からなる酸化スケ−ルが形成される。冷却過程でＦe ＯはαＦe とＦe3Ｏ4 に共析変態し、常温でのスケールはＦe3Ｏ4 を主体としたものとなる。５６０℃以上の温度領域ではＦe Ｏ：Ｆe3Ｏ4 ：Ｆe2Ｏ3 の比は、およそ９５：４：１の割合で混合したスケールであるが、鋼材を冷却すると、５６０℃以下の温度領域で、Ｆe ＯがαＦe とＦe3Ｏ4 とに共析変態する。
【０００４】
Ｆe Ｏは酸に対する溶解性が良いので酸洗による脱スケールが容易である。他方Ｆe3Ｏ4 は、酸に対する溶解性がよくないため、酸洗による脱スケール性がよくなく、脱スケールに多大の費用と工数を要する。このように通常の方法で冷却された鋼材は、その表面にＦe Ｏに比べて格段に酸溶解性の悪いスケ−ル（Ｆe3Ｏ4 とＦe2Ｏ3 ）を有している。
【０００５】
脱スケール性を改善するために、冷却過程におけるＦe Ｏの共析変態を抑制し、常温におけるスケール構造をＦe Ｏを主体とするスケールに改質して、酸洗性を向上する試みが種々検討されてきた。
【０００６】
例えば、特開昭５３−３７５３９号公報には、熱間圧延終了後、巻取り前の鋼帯温度が５５０℃以上である段階で、鋼帯表面にアルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物を塗布するか、または、これらを０．５％以上混合した冷却水を噴射して鋼帯表面に上記アルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物を付着させて巻取る酸洗性の良好な熱延鋼帯の製造方法が開示されている。
【０００７】
また、特開昭５３−１００１３０号公報には、鋼板の熱間仕上圧延過程においてアルカリ金属、アルカリ土類金属、等の化合物を圧延油に懸濁せしめた状態で鋼板表面に供給してこれらを鋼板表面に付着させることを特徴とする脱スケ−ル性に優れた鋼板の製造方法が示されている。上記方法は、上記懸濁液を熱間圧延ロールと鋼板との界面に供給することにより、鋼板表面への付着を確保しようとするものである。
【０００８】
さらに、特開昭５４−１１６３０８号公報には、Ｃa 化合物、Ｍg 化合物の１種または２種以上と、ポリリン酸、ホウ砂の１種または２種以上との混合物をスラブ表面に塗布し、その上に酸化防止剤を塗布した後に所定温度に加熱して熱間圧延することによってＦe Ｏ中にＣa ＯやＭg Ｏを固溶させ、Ｆe Ｏの変態を防止する酸洗性に優れた鋼材の製造方法が記載されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら本発明者らの研究結果によれば、これまでに開示されているスケール改質技術は、いずれも十分な効果が得られるものではなかった。鋼材表面に発生する酸化スケ−ルに、アルカリ土類金属の炭酸塩、水酸化物、酸化物などからなるスケ−ル改質剤を、単体でもしくは高分子ポリマ−等の分散・付着向上剤と共に水や圧延油中に混合して塗布しても高温状態の鋼材の表面に付着しなかったり、付着しても均一でないためスケ−ル改質による酸洗性向上効果が十分得られない。
【００１０】
すなわち、特開昭５３−３７５３９号公報あるいは特開昭５３−１００１３０号公報に開示された方法では、スケ−ル改質剤が高温の鋼材表面に付着し難いうえ、付着したとしても部分的にしか付着せず、高温鋼材に発生したスケ−ル中のＦe Ｏを常温でも均一にむら無くＦe Ｏのままにすることが困難であった。
【００１１】
鋼材表面を均一にスケ−ル改質することができず、部分的にでも酸洗性の悪いＦe3Ｏ4 に変態すると、酸洗工程における処理速度はその部分で律速されるため、酸洗時間を短縮することができず、酸洗性の改善が困難であった。
【００１２】
鋼材の熱間圧延時には、通常、その前後でスケ−ル噛込み等による疵防止のため高圧水等を用いた脱スケ−ル処理が行われる。また熱間圧延によりスケ−ルが割れて剥離することから、熱間圧延前の加熱過程でスケ−ルを改質しても、そのスケールは熱間圧延により除去されてしまう。また、その後に発生した２次スケ−ルはこのような方法では改質されない。これらのことから、特開昭５４−１１６３０８号公報に開示された方法は、鋼材を加熱して複数回の加工を施すような加工工程においては、酸洗性の改善効果が得られなかった。
【００１３】
以上述べたように、厳しい製品表面品質が要求される今日においては、従来は許容されていた部分的なスケ−ル残りも許されず、これまでの製造方法では、結果的に酸洗時間の短縮は、実現していなかった。
【００１４】
本発明の目的は、スケ−ル改質用造形物を用いた剥離性が良く、酸溶解性に優れた酸化スケ−ルを表面に均一に形成した鋼材の製造方法を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、高温鋼材の表面に発生する酸化スケ−ルを、むら無く均一にスケ−ル改質し、冷却過程で共析変態を抑制し、剥離性が良く、酸溶解性に優れた、即ち酸洗性に優れた酸化スケ−ルを有する鋼材を得る方法について種々研究を重ねた結果、以下の知見を得た。
【００１６】
ａ．アルカリ土類金属の炭酸塩、水酸化物、酸化物の１種または２種以上の粉末を、粘結剤を用いて造形して固形物とし（以下、「スケール改質用造形物」と記す）、これを高温の鋼材表面上で摺動させることにより上記造形物を摩耗させる。その結果生じる摩耗粉（剥離粉）は、均一、かつ、確実に鋼材表面に付着する。上記処理を鋼材温度が５８０℃以上である段階で施すことにより、冷却後の鋼材表面のスケ−ルは均一に改質され、酸洗を施した際の酸洗効率が著しく改善される。また、上記スケール改質用造形物の摺動は、該造形物を連続走行中の鋼材表面に押しつけることで十分である。
【００１７】
ｂ．スケール改質用造形物に含有させる上記粉末の粒径と含有量、および、粘結剤の種類と含有量を適切な範囲にすることにより、高温鋼材に押し付けた際の造形物自身の割損、変形、あるいは型崩れなどを防ぐことができる。
【００１８】
本発明はこれらの知見を基にして完成されたものであり、その要旨は下記（１）〜（４）に記載の酸洗性に優れた鋼材の製造方法および（５）に記載のスケール改質用造形物にある。
【００１９】
（１）アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ土類金属の酸化物からなる群の内の１種または２種以上の粉末６０〜９５．５質量％とベントナイト、カオリナイト、水ガラス、石膏、セメントからなる群の内の１種または２種以上である粘結剤０．５〜４０質量％とからなる造形物を、５８０℃以上である移動中の鋼材表面に押し付けて、該造形物から発生する摩耗粉を前記鋼材表面に付着させることを特徴とする酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
【００２０】
（２）前記粉末の平均粒径が０．０２〜１０μｍであることを特徴とする上記（１）に記載の酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
（３）前記粘結剤が、少なくともベントナイトを含むことを特徴とする上記（１）または（２）に記載の酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
【００２２】
（４）前記鋼材表面への摩耗粉の塗布量が０．０９ｇ／ｍ２以上であることを特徴とする上記（１）〜（３）のいずれかに記載の酸洗性に優れた鋼材の製造方法。
【００２３】
（５）アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ土類金属の酸化物からなる群の内の１種または２種以上の粉末６０〜９５．５質量％とベントナイト、カオリナイト、水ガラス、石膏、セメントからなる群の内の１種または２種以上である粘結剤０．５〜４０質量％とからなるスケール改質用造形物。
【００２４】
【発明の実施の形態】
本発明に係るスケ−ル改質造形物は、アルカリ土類金属の炭酸塩、水酸化物、酸化物の１種または２種以上の粉末（以下、単に「アルカリ土類粉末」と記す）を粘結剤を用いて固形物としたものである。
【００２５】
上記炭酸塩としては、Ｃa ＣＯ3 、Ｍg ＣＯ3 などが好適であり、上記水酸化物としては、Ｃa(ＯＨ)2、Ｍg(ＯＨ)2などが好適である。また、上記酸化物としては、Ｃa Ｏ、Ｍg Ｏなどが好適である。
【００２６】
これらのアルカリ土類粉末は、その平均粒径が０．０２μｍ以上、１０μｍ以下であるものが好ましい。アルカリ土類粉末の平均粒径が０．０２μｍに満たない場合には、これをスケ−ル改質造形物に加工し、鋼材表面に押しつけた際に摩耗しやすくなり、付着量の制御が困難になるので好ましくない。平均粒径が１０μｍを超えるとスケ−ル改質造形物の靭性が低下し、破損や割れが発生しやすくなり、鋼材への塗布作業が困難となるので好ましくない。より好ましくは、０．１μｍ以上、８μｍ以下である。
【００２７】
スケ−ル改質用造形物中にアルカリ土類粉末が含有されていればスケール改質作用が発揮されるが、酸洗性改善に効果的なスケール改質効果を得るためには、質量％で（以下、％表示は質量％を意味する）１０％以上含有させるのが好ましい。より好ましくは３０％以上、さらに好ましくは６０％以上である。
【００２８】
他方、アルカリ土類粉末の含有量が９５．５％を超えると、粘結剤が少なくなり、スケ−ル改質用造形物の強度が低下し、均一塗布が困難となることがある。これを避けるためにアルカリ土類粉末の含有量は９５．５％以下とするのが好ましい。
【００２９】
粘結剤としては、造形物の強度、硬さ、摩耗率、造形のし易さ、耐熱性などを得るために無機粘結剤が好ましい。特にベントナイト、カオリナイト、水ガラス、石膏、セメントなどが好適である。中でも、後述するスケ−ル改質用造形物の成形のし易さの点で、水を膨潤するベントナイトがより好ましい。
【００３０】
ベントナイトは、非常に微細な結晶からなる粘土鉱物でモンモリロナイト（ (ＣＡl 1.67Ｍg0.33)Ｓi Ｏ10(ＯＨ)10）を主成分としたスメクタイト系の含水層状珪酸塩である。通常、それ以外に石英、α−クリストバライト、長石、方解石、雲母などを含んでいる。ベントナイトは、無機質であり熱にも強く約７００℃まで安定なため高温の鋼材に接触してもその粘結力を維持し得る。
【００３１】
ベントナイトには、交換性陽イオンの種類により、ナトリウムベントナイト（Ｎa+主体、膨潤土とも称する）、カルシウムベントナイト（Ｃa 2+やＭg 2+が主体）などがあるが、いずれを使用してもよい。ナトリウムベントナイトは水中で著しく膨潤、分散して安定な水系コロイドを形成し、カルシウムベントナイトは膨潤力は小さいが吸水速度が大きいという性質がある。アルカリ土類粉末と粘結剤とを混合して所定の形状に造形する際の作業性を考慮すると水に膨潤する膨潤型のベントナイト、例えばナトリウムベントナイトがより好ましい。
【００３２】
その他、スメクタイト系の中からバイデライト、ノントロナイト、サポナイト、ヘクトライト、ソ−コナイト、スチブンサイトやイライトなども使用することもできる。
【００３３】
カオリナイト（Ａlx(Ｓi2Ｏ5)(ＯＨ)4）は、岩石が物理的、化学的風化作用を受けて結晶化した粘土鉱物である。
通常、ベントナイトやカオリナイトは粉末状であり、２００メッシュ（約７４μｍ）前後の粒径のものが不純物も少なく好ましいが、これに限定する必要はない。また、天然に産出される原鉱石を乾燥、粉砕し、微粉末や粒状にしたものでも、人工的に合成されたものでも本発明の効果に変わりはない。
【００３４】
セメントは、無機質の膠着剤であり、ポルトランドセメントで代表される水硬性セメント、あるいはキ−ンスセメントやマグネシアセメントで代表される気硬性セメント、さらにはその他の特殊セメントなど、一般に使用されるものであれば特に制限はない。
【００３５】
スケール改質用造形物における粘結剤の含有量は、造形性を確保し、造形物の強度や靱性を確保するために、０．５％以上とするのが好ましい。粘結剤の含有量の上限は特に限定するものではないが、粘結剤の含有量を高くしすぎると、得られる造形物が硬くなり過ぎて摩耗しにくくなり、結果的にスケール改質効果が弱くなるので、粘結剤の含有量は４０％以下とするのが好ましい。
【００３６】
この他、補助粘結剤としてアマニ油、大豆油に代表される植物性乾性油などの油類、デキストリンなどの澱粉類、オ−ジンサルファイドなどの糖類、合成樹脂類のような有機粘結剤を１０％以下で有れば含有させても構わない。これら粘結剤は、１種のみでも良いが２種以上を組み合わせて使用しても良い。
【００３７】
スケ−ル改質用造形物の製造方法は、アルカリ土類粉末と粘結剤、さらに必要に応じて補助粘結剤あるいは水を混合、混練した後、成形、乾燥させて仕上げる方法や、さらに必要に応じて上記混練物を高圧成形して仕上げる方法などがある。しかし、上記方法に限定されるものではなく、粉末と粘結剤とを用いて固形物に造形する公知の方法が使用できる。
【００３８】
スケ−ル改質用造形物の形状や大きさは特に限定する必要はなく、対象とする鋼材の形状や大きさに合わせて適宜決めればよい。
以上のようにして得られたスケ−ル改質用造形物を、移動中の鋼材、例えば連続走行中の鋼材に押し付けるなどの方法で、鋼材表面上で摺動させて摩耗させる。その結果生じる摩耗粉（剥離粉）は、均一、かつ、確実に鋼材表面に付着する。
【００３９】
上記処理を施す際の鋼材の表面温度は、５８０℃以上がよい。５８０℃未満ではＦe3Ｏ4への変態が進行し始めることと、アルカリ土類金属のスケ−ル中への固溶がほとんど生じないことから十分なスケール改質効果が得られない。
【００４０】
鋼材表面に対して供給されるスケール改質用造形物の摩耗粉量は、０．０９ｇ／ｍ２以上であることが望ましい。０．０９ｇ／ｍ２未満では、摩耗率にもよるがスケール改質効果がスケールの表面及び厚さ方向に均一に得られ難くなることがある。
【００４１】
上記処理により、該鋼材表面にあるＦｅＯ主体のスケ−ルにアルカリ土類金属を拡散、固溶させてスケールをＭx ＦeyＯz （Ｍ：アルカリ土類金属）とする。このように改質することにより、それ以降の冷却条件に関わらず常温でもＦe Ｏのままのスケールを得ることができる。
【００４２】
スケ−ルの組成において、アルカリ土類金属であるＣａ、Ｍｇを固溶したウスタイト（ＦｅＯ）の体積割合が増加するとスケ−ルと鋼材地鉄との密着性が低下する他、機械的な剥離性が良くなると考えられる。
【００４３】
スケール改質用造形物を鋼材表面に塗布する方法は特に限定する物ではなく、任意の方法によればよい。例えば棒鋼の圧延時に塗布する場合の１例を、本発明の実施例を基にして説明する。
【００４４】
図１は、本発明の実施例に係る棒鋼の熱間孔型圧延装置の配置図である。図１で符号１は加熱炉、符号２は棒鋼素材、符号３および４は孔型圧延用ロール、符号５は圧延が終了した棒鋼、符号６および７はスケール改質用造形物、符号８は徐冷炉である。
【００４５】
棒鋼素材１は加熱炉で所定温度に加熱された後、孔型圧延用ロール３、４で圧延され、その出側でスケール改質用造形物６、７を押しつけられる。圧延された棒鋼の下流側への送給に伴なうスケール改質用造形物の棒鋼表面上での摺動により、棒鋼表面にスケール改質用造形物の摩耗粉が付着する。その後棒鋼は徐冷炉に装入され常温まで冷却される。
【００４６】
スケ−ル改質用造形物の鋼材表面への押し付け力は、スケ−ル改質用造形物と鋼材との相対速度やスケ−ル量（厚み）に応じた摩耗粉量等を考慮して適宜決めればよい。好ましい面圧は１００Ｎ／ｍｍ2 以上である。
【００４７】
また、本発明にかかる鋼材の種類は、炭素鋼、ステンレス鋼、その他特殊鋼でも同様の効果を得ることが出来る。高温スケ−ルの組成の点で、炭素鋼の場合には特に顕著な効果が得られる。
【００４８】
本発明のスケール改質用造形物は、粘結剤で固形化した固体であるので、その取り扱いは極めて容易である。棒鋼・線材などの熱間での条鋼圧延だけでなく熱間での板圧延、鍛造、製管でも本発明にかかる効果を得ることができる。
【００４９】
【実施例】
本発明に係るスケ−ル改質用造形物を以下の手順で製造した。
種々のアルカリ土類粉末と、粘結剤としてのベントナイトまたはＪＩＳ−Ｋ１４０８に規定される珪酸ナトリウム３号相当品（いずれも市販品）を適量混合し、さらに水を加えて十分混練し、高さ：５０ｍｍ、幅：５０ｍｍ、長さ：３００ｍｍのブロックに高圧成形して種々の組成のスケール改質用造形物を作製した。
【００５０】
次いで、ＪＩＳ−Ｇ４１０５に規定されるＳＣＭ４３５からなり、直径：１１．２ｍｍ、長さ：５００ｍｍの棒鋼素材を準備した。図１に示す加熱炉１に上記棒鋼素材２を装入して１１００℃に加熱し、孔型圧延用ロール３、４により熱間孔型圧延を施して直径：９．４ｍｍの棒鋼５とし、圧延終了後種々の温度に達した段階で、上記スケ−ル改質用造形物６、７を棒鋼の上下面および左右両側面から、棒鋼の先端が通過するのと同時に造形物６、７を棒鋼表面に押し付け、棒鋼の下流側への移送に伴い生じる両者間の摺動作用により生じるスケール改質用造形物の摩耗粉を棒鋼表面に塗布し、その後徐冷炉８に装入して冷却した。
【００５１】
図２は、スケ−ル改質用造形物と棒鋼との位置関係を説明する配置図である。長さ３００ｍｍのスケ−ル改質用造形物は、長さ方向をパスラインに平行にして、孔型圧延用ロール４の下流側に合計２対配設されている。棒鋼５の上下面に位置する１対のスケ−ル改質用造形物６および棒鋼５の左右に位置する１対のスケ−ル改質用造形物７はいずれも１５０Ｎ／ｍｍ2 の押し付け力で棒鋼を挟むように棒鋼に押し付けられる（押し付け装置は図示せず）。
【００５２】
比較例として、アルカリ土類金属粉末の含有量が６０％未満の場合（試験番号１１，１２，１３，１４）、スケール改質用造形物による処理の温度を変更して作製した棒鋼（試験番号１５）、熱間孔型圧延直後の棒鋼に、炭酸カルシウムを分散した水をノズルで吹き付けた場合（試験番号１６）、または、熱間孔型圧延直後の棒鋼に、炭酸カルシウムを粘度が２５０ｃＳｔ／４０℃である高粘度精製鉱油に懸濁させたものをノズルで吹き付けた場合（試験番号１７）についても評価した。試験番号１６または１７で使用した懸濁水または懸濁油の炭酸カルシウム含有量は、沈殿が生じない範囲での最大量とし、質量％でそれぞれ１％、２５％とした。
【００５３】
従来例として、スケール改質剤を使用せず、従来の条件で熱間孔型圧延し、徐冷した棒鋼を作製した（試験番号１８）。
得られた棒鋼の表面に付着したスケール改質用造形物粉末の量は、処理前後におけるスケール改質用造形物の摩耗減量と塗布面積から求めた。かつ、得られた棒鋼の酸洗性を以下の方法で調査した。
【００５４】
得られた棒鋼の先端および後端それぞれ約１００ｍｍを非定常圧延部として切断除去して供試材とし、これらを、塩酸：１０％、塩化第１鉄：５％、および、インヒビタ：０．１％を含有する常温の酸溶液に浸漬し、倍率１００倍で棒鋼表面を観察してスケールが完全に溶解除去されるまでの時間を測定した。上記各棒鋼の酸洗完了時間を、従来例（試験番号１８）で要した酸洗完了時間で除したものを酸洗性評価指数とし、これが小さいほど酸洗性が良好と判断した。スケ−ル改質用造形物の構成内容と評価結果を表１に示す。
【００５５】
【表１】
0003915384.tif 000002
表１からわかるように、試験番号１〜１０では酸洗性評価指数が０．４以下であり、従来例（無塗布）に比べて酸洗時間が大幅に短縮された。また、スケールの酸への溶解性を観察したところ、これらの棒鋼のスケールの溶解性は良好であり、鋼材表面のスケールは均一に溶解してスケール残りが無く良好な表面であった。中でも、アルカリ土類金属粉末の平均粒子径が小さく摩耗粉が多く付着した試験番号３では一段と優れた効果が確認された。また、スケール改質用造形物におけるアルカリ土類金属粉末の含有量が多いほど酸洗性は改善された。スケ−ル改質用造形物の棒鋼への塗布量は、粘結剤の含有量にもよるが、０．０９ｇ／ｍ２以上の場合に効果が優れることも確認された。スケ−ル改質用造形物を押付ける鋼材の表面温度が８００℃に満たない場合には酸洗性改善効果があるものの、８００℃以上で処理した場合に比較するとその効果はやや劣ったものであった。
【００５６】
スケ−ル改質用造形物を押し付ける鋼材の表面温度が５８０℃に満たない試験番号１５では酸洗性改善効果があまり認められなかった。粘結剤を使用せずアルカリ土類金属粉末を水に分散させた試験番号１６、および、高粘度鉱物油に懸濁させた試験番号１７では、スケ−ル改質できなかった部分（Ｆe3Ｏ4 変態が進行した部分）があり、その部分の酸への溶解性が悪く、スケ−ル残りを生じた。このため、酸洗性は従来例（無塗布）に比べそれほど改善されなかった。
【００５７】
【発明の効果】
以上説明した通り、本発明にかかる酸洗性に優れた鋼材の製造方法によれば、高温に加熱された鋼材に発生するスケ−ルを剥離性、酸溶解性の良好なスケ−ルに均一かつむら無く改質することができ、その結果、酸洗時間の大幅な短縮を実現することができる。また、本発明のスケール改質用造形物は取り扱いが容易で鋼材表面への均一塗布性に優れているので、鋼材のスケール改質実現に極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例に係る棒鋼の熱間孔型圧延装置の配置図である。
【図２】スケ−ル改質用造形物と棒鋼との位置関係を説明する配置図である。
【符号の説明】
１：加熱炉、２：棒鋼素材、３および４：孔型圧延用ロール、５：棒鋼、６および７：スケール改質用造形物、８：徐冷炉。
【図１】
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【図２】
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