(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
直流電源と、この直流電源を複数に分圧した第１の分圧電圧および第２の分圧電圧と、前記第１の分圧電圧を第１のトランジスタのエミッタフォロワーを介して第２のトランジスタのエミッタフォロワーと温度補償接続することにより形成された第１の電圧源と、前記第２の分圧電圧を第３のトランジスタのエミッタフォロワーを介して第４のトランジスタのエミッタフォロワーと温度補償接続することにより形成された第２の電圧源と、前記第１の電圧源と前記第２の電圧源との間に接続された第１の抵抗と、複数のトランジスタから形成されるとともに、一方の入力側に前記第４のトランジスタのエミッタフォロワーが接続され、他方の入力側にコンデンサとこのコンデンサを充電するための充電回路とこのコンデンサを放電するための放電回路が接続されたコンパレータとを備え、前記コンパレータの出力により前記第１の抵抗に電流を流すとともに、前記放電回路のオン・オフを制御することを特徴とする発振器。
【請求項２】
放電回路は、第２の分圧電圧を第３のトランジスタのエミッタフォロワーを介して第５のトランジスタのエミッタフォロワーと温度補償接続することにより形成された第３の電圧源と、その一端がこの第３の電圧源に接続されるとともにその他端がコンパレータの出力によりオン・オフ電流を流す回路に接続された第２の抵抗と、直流電源を複数に分圧した第３の分圧電圧と、その一方の入力側にこの第３の分圧電圧が第６のトランジスタのエミッタフォロワーを介して接続されるとともに、その他方の入力側に前記第２の抵抗の他端が接続された差動アンプと、この差動アンプのエミッタに接続された第３の抵抗とからなり、この差動アンプの一方の出力をコンデンサに接続するとともに他方の出力を電流電源に接続したことを特徴とする請求項１記載の発振器。
【請求項３】
放電回路は、差動アンプのエミッタに接続された第３の抵抗と並列に第４の抵抗および第７のトランジスタを接続し、この第７のトランジスタをコンパレータの出力によりオン・オフすることを特徴とする請求項１記載の発振器。
【請求項４】
充電回路は、直流電源に並列に設けられたカレントミラー回路を有し、前記カレントミラー回路の電流入力側に第５の抵抗を接続するとともに電流出力側にコンデンサを接続し、さらに第８のトランジスタのベースに第３の分圧電圧を接続し、そのエミッタに第６の抵抗を接続し、そのコレクタを前記コンデンサに接続したことを特徴とする請求項１記載の発振器。
【請求項５】
コンパレータの出力により第１の抵抗に電流を流すとともに、放電回路のオン・オフを制御し、さらに外部の信号によりエッジ検出回路を介して第１の抵抗に電流を流し、外部の信号と同期させたことを特徴とする請求項１記載の発振器。
【請求項６】
エッジ検出回路は、外部の同期信号を第２のコンデンサを介して第７の抵抗から第９のトランジスタと第８の抵抗から第１０のトランジスタに入力し、この第１０のトランジスタのコレクタは電流源と積分回路に接続され、この積分回路の信号を第１１のトランジスタのベースに入力すると共に、上記第９のトランジスタのコレクタに接続した第１２のトランジスタの電流源に第１１のトランジスタのコレクタを接続し、上記同期信号の立ち下がりのエッジを検出し、更に第１３のトランジスタで反転させエッジ検出信号を発生させる回路を含む請求項５に記載の外部信号に同期する発振器。
【請求項７】
請求項５または６記載の発振器に、コンデンサで発生するのこぎり波信号を増幅し、その出力を、同様の発振器の外部同期信号とする発振器。
【請求項８】
請求項１から請求項７のいずれか一つの発振器を使用した電子機器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は半導体集積回路（ＩＣ）などに用いられる発振器とそれを用いた電子機器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種の発振器は、図１１に示す電気的回路構成となっていた。
【０００３】
すなわち、コンデンサ１１に充電電流と放電電流を交互に流す制御を行うことにより発振波形を得るものである。
【０００４】
上記コンデンサ１１の充電回路は第１の直流電源１からトランジスタ９のベースとコレクタを短絡し、第５の抵抗８を介して、アースに接続した電流源を持ち、上記トランジスタ９とトランジスタ１０のベース間を接続した第１のカレントミラー回路の出力側の上記トランジスタ１０のコレクタに上記コンデンサ１１が接続された構成からなっている。
【０００５】
また上記コンデンサ１１の放電回路は、第２の直流電源２とトランジスタ３と抵抗６とベースとコレクタを短絡したトランジスタ４とで第１の定電流回路を構成し、この第１の定電流回路をトランジスタ４とトランジスタ５のベース間を接続した第２のカレントミラー回路から、トランジスタ７とトランジスタ１２のベース間を接続した第３のカレントミラー回路を介して、トランジスタ１４とトランジスタ１５で構成される第１の差動アンプに接続されこの第１の差動アンプのトランジスタ１５のコレクタに上記コンデンサ１１が接続された構成からなっている。
【０００６】
次に、上記コンデンサ１１への充電と放電の切り替え回路は、コンパレータを構成するトランジスタ２９、トランジスタ３０、トランジスタ３８、トランジスタ２７、トランジスタ３３、トランジスタ２２、トランジスタ２４において、上記コンパレータの一方の入力であるトランジスタ３０のベースに上記コンデンサ１１が接続され、他方の入力である上記トランジスタ２９のベースに抵抗２６が接続され、更にこの抵抗２６にはコンパレータの出力であるＢ点とＣ点を入力とするトランジスタ１６、トランジスタ１３で構成される第２の差動アンプの出力のトランジスタ１６のコレクタと、抵抗３５、トランジスタ３６、抵抗３７、トランジスタ２０、抵抗１９からなる第２の定電流回路が接続された構成からなる。
【０００７】
上述した上記これらの回路の動作を、図１１の発振器の電気的回路図と図１２の動作波形説明図で説明する。なお、Ｖ（ＣＦ：０）は周囲温度が０℃のときのコンデンサ１１の電圧変化を示し、Ｖ（ＣＦ：１００）は同様に周囲温度が１００℃のときのコンデンサ１１の電圧変化を示している。またＶ（Ａ：０）、Ｖ（Ｂ：０）、Ｖ（Ｃ：０）はそれぞれ周囲温度が０℃のときの図１１中内に示されるＡ点（抵抗２６の電圧）、Ｂ点（コンパレータの一方の出力電圧）、Ｃ点（コンパレータの他方の出力電圧）の電圧変化を示し、またＶ（Ａ：１００）、Ｖ（Ｂ：１００）、Ｖ（Ｃ：１００）はそれぞれ同様に周囲温度が１００℃のときの各点における電圧変化を示している。
【０００８】
第１の直流電源１が投入されると、コンデンサ１１にトランジスタ１０を介して充電電流が流れ、上記コンデンサ１１の電圧Ｖ（ＣＦ）は上昇する（ｔ１：充電期間）。また、抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）（図１１のＡ点）は第２の定電流回路の電流により電圧Ｖ（Ａ）ａとなる。コンパレータには上記コンデンサ１１の電圧Ｖ（ＣＦ）と上記抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）ａが入力され、上記コンデンサ１１の電圧Ｖ（ＣＦ）が電圧Ｖ（Ａ）ａより大きくなると、上記コンパレータの第１の出力電圧Ｖ（Ｂ）（図１１のＢ点）と第２の出力電圧Ｖ（Ｃ）（図１１のＣ点）の電圧は、Ｖ（Ｂ）＜Ｖ（Ｃ）からＶ（Ｂ）＞Ｖ（Ｃ）と反転（図１２のｔ１からｔ２）し、その結果、Ｖ（Ｂ）とＶ（Ｃ）を入力とする第１の作動アンプのトランジスタ１４はオフ、トランジスタ１５はオンに切り替わり、このトランジスタ１５のコレクタに接続された上記コンデンサ１１から上記トランジスタ１５を介して放電電流を流すと共に、第２の差動アンプのトランジスタ１３はオフ、トランジスタ１６はオンに切り替わり、上記トランジスタ１６のコレクタに接続された上記抵抗２６に上記トランジスタ１６のコレクタを介した電流が加算して流れ、上記抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）ｂ（図１１のＡ点）となる（ｔ２：放電期間）。
【０００９】
上記コンデンサ１１の放電電流はコンデンサ１１の電圧Ｖ（ＣＦ）＞抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）ｂの間続き、上記電圧がＶ（ＣＦ）＜Ｖ（Ａ）ｂになると、上記コンパレータの第１の出力電圧Ｖ（Ｂ）と第２の出力電圧Ｖ（Ｃ）の電圧は、Ｖ（Ｂ）＞Ｖ（Ｃ）からＶ（Ｂ）＜Ｖ（Ｃ）と反転（図１２のｔ２からｔ１）し、第１の差動アンプのトランジスタ１４はオン、トランジスタ１５はオフに切り替わり、このトランジスタ１５のコレクタに接続された上記コンデンサ１１から上記トランジスタ１５を介した放電回路はオフされると共に、第２の差動アンプのトランジスタ１３はオン、トランジスタ１６はオフに切り替わり、上記トランジスタ１６のコレクタに接続された上記抵抗２６に上記トランジスタ１６のコレクタを介した電流がなくなるため、上記抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）ａ（図１１のＡ点）となって最初の状態に戻り、発振が継続されることになる。
【００１０】
以上のようにこの発振は、上記コンデンサ１１の電圧Ｖ（ＣＦ）と上記抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）を上記コンパレータで比較して上記コンデンサ１１への充放電が繰返されて行なわれ、上記抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）を基準電圧としているため、この電圧が不安定であると、結果、発振は不安定なものとなる。
【００１１】
図１２は発振器の周囲温度が０℃と１００℃の状態における発振波形を示したものである。この図において上記コンデンサ１１の電圧Ｖ（ＣＦ）、上記抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）、上記コンパレータの出力電圧Ｖ（Ｂ）、Ｖ（Ｃ）が上記周囲温度変化において変化することがわかる。これは、上記コンデンサ１１の電圧Ｖ（ＣＦ）の上限と下限電圧を決める上記抵抗２６の電圧Ｖ（Ａ）ａとＶ（Ａ）ｂが、上記抵抗２６に流れる電流によって決まり、この電流は第２の定電流回路、特に、温度依存性のある抵抗３５，３７，１９等を温度補償なしに構成した回路部分で決まることに起因していた。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
以上のような従来の発振器は、周囲温度の変化が大きい場合に発振波形や発振周波数の変化が大きくなるという欠点を有していた。本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、周囲温度の変化の大きい場合でも安定した発振波形を発生する発振器を提供することを目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は以下の構成を有するものである。
【００１４】
本発明の請求項１に記載の発明は、特に、直流電源と、この直流電源を複数に分圧した第１の分圧電圧および第２の分圧電圧と、前記第１の分圧電圧を第１のトランジスタのエミッタフォロワーを介して第２のトランジスタのエミッタフォロワーと温度補償接続することにより形成された第１の電圧源と、前記第２の分圧電圧を第３のトランジスタのエミッタフォロワーを介して第４のトランジスタのエミッタフォロワーと温度補償接続することにより形成された第２の電圧源と、前記第１の電圧源と前記第２の電圧源との間に接続された第１の抵抗と、複数のトランジスタから形成されるとともに、一方の入力側に前記第４のトランジスタのエミッタフォロワーが接続され、他方の入力側にコンデンサとこのコンデンサを充電するための充電回路とこのコンデンサを放電するための放電回路が接続されたコンパレータとを備え、前記コンパレータの出力により前記第１の抵抗に電流を流すとともに、前記放電回路のオン・オフを制御することにより、周囲温度の変化が大きい場合でも上記コンデンサと比較する電圧を上記各トランジスタのエミッタフォロワー接続で温度補償された電圧とすることで波形の変化がほとんど無く発振波形や発振周波数が安定なためそれを用いる電子機器も安定し、かつ信頼性にも貢献できるものである。
【００１５】
本発明の請求項２に記載の発明は、特に、放電回路は、第２の分圧電圧を第３のトランジスタのエミッタフォロワーを介して第５のトランジスタのエミッタフォロワーと温度補償接続することにより形成された第３の電圧源と、その一端がこの第３の電圧源に接続されるとともにその他端がコンパレータの出力によりオン・オフ電流を流す回路に接続された第２の抵抗と、直流電源を複数に分圧した第３の分圧電圧と、その一方の入力側にこの第３の分圧電圧が第６のトランジスタのエミッタフォロワーを介して接続されるとともに、その他方の入力側に前記第２の抵抗の他端が接続された差動アンプと、この差動アンプのエミッタに接続された第３の抵抗とからなり、この差動アンプの一方の出力をコンデンサに接続するとともに他方の出力を電流電源に接続することにより、発振器で発生するのこぎり波の上限と下限を決定する電圧が温度に依存しないだけでなく、さらに放電電流も温度に依存しない回路構成が可能となり、さらに安定した発振器が得られるものである。
【００１６】
本発明の請求項３に記載の発明は、特に、放電回路は、差動アンプのエミッタに接続された第３の抵抗と並列に第４の抵抗および第７のトランジスタを接続し、この第７のトランジスタをコンパレータの出力によりオン・オフする構成により、少ない消費電流で、安定に動作させることが可能となり、かつ信頼性にも貢献できるものである。
【００１７】
本発明の請求項４に記載の発明は、特に、充電回路は、直流電源に並列に設けられたカレントミラー回路を有し、前記カレントミラー回路の電流入力側に第５の抵抗を接続するとともに電流出力側にコンデンサを接続し、さらに第８のトランジスタのベースに第３の分圧電圧を接続し、そのエミッタに第６の抵抗を接続し、そのコレクタを前記コンデンサに接続することにより、上記コンデンサへの充電波形がより安定になり、発振周波数が更に安定に動作する。
【００１８】
本発明の請求項５に記載の発明は、特に、コンパレータの出力により第１の抵抗に電流を流すとともに、放電回路のオン・オフを制御し、さらに外部の信号によりエッジ検出回路を介して第１の抵抗に電流を流し、外部の信号と同期させたことにより、外部の信号と容易に同期するため、周囲温度の変化の大きい時でも安定した発振波形が得られ、それを用いる電子機器も安定し、かつ信頼性にも貢献できるものである。
【００１９】
本発明の請求項６に記載の発明は、特に、エッジ検出回路は、外部の同期信号を第２のコンデンサを介して第７の抵抗から第９のトランジスタと第８の抵抗から第１０のトランジスタに入力し、この第１０のトランジスタのコレクタは電流源と積分回路に接続され、この積分回路の信号を第１１のトランジスタのベースに入力すると共に、上記第９のトランジスタのコレクタに接続した第１２のトランジスタの電流源に第１１のトランジスタのコレクタを接続し、上記同期信号の立ち下がりのエッジを検出し、更に第１３のトランジスタで反転させエッジ検出信号を発生させる回路を有し、外部の信号と容易に同期するため、周囲温度の変化の大きい時でも安定した発振波形が得られ、それを用いる電子機器も安定し、かつ信頼性にも貢献できるものである。
【００２０】
本発明の請求項７に記載の発明は、特に、コンデンサで発生するのこぎり波信号を増幅し、その出力を、同様の発振器の外部同期信号とすることにより、任意の位相差を持つ２個以上の発振器を構成することも可能となる。
【００２１】
本発明の請求項８に記載の発明は、特に、請求項１から請求項７のいずれか一つの発振器を電源装置用の半導体集積回路（ＩＣ）などに用い、それを応用した電源装置は、パーソナルコンピュータ等に用いられるマイクロプロセッサやメモリー及びその周辺回路に低電圧、大電流を供給する高周波スイッチング電源としての応用が可能である。更に、上記電源装置は複数個並列運転する際、同期運転を行いリップルが少なく周囲温度の変化の大きい時でも安定し、かつ信頼性にも貢献できるものである。
【００２２】
【発明の実施の形態】
（実施の形態１）
以下、実施の形態１を用いて、本発明の特に請求項１に記載の発明について説明する。
【００２３】
図１は本発明の実施の形態１における発振器の電気的回路図である。
【００２４】
図において、１は直流電源であり、この直流電源１にはトランジスタ９のベースとコレクタを短絡し第５の抵抗８を介してアースに接続した電流源と上記トランジスタ９とトランジスタ１０のベース間を接続した第１のカレントミラー回路からなる充電回路と、この充電回路のトランジスタ１０のコレクタとアース間に接続されるコンデンサ５５と、このコンデンサ５５に並列に放電回路９１が接続される。
【００２５】
また、上記直流電源１とアース間には抵抗８０、抵抗８１、抵抗８３、抵抗８５の直列体と、トランジスタ７８、第１のトランジスタ７９、第３のトランジスタ８２、第６のトランジスタ８４の直列体がそれぞれ接続され、さらにトランジスタ６１にトランジスタ６２とトランジスタ６４の直列体およびトランジスタ６３とトランジスタ６５の直列体が直列接続され、さらにトランジスタ８６のベースとコレクタを短絡すると共に、上記トランジスタのコレクタに抵抗８７を介してアースに接続した電流源が接続される。また、上記トランジスタ８６は上記トランジスタ７８、上記トランジスタ６１のベース間を接続した第２のカレントミラー回路を構成している。
【００２６】
上記抵抗８０、抵抗８１、抵抗８３、抵抗８５の直列体は上記直流電源１を分圧するもので、上記抵抗８０と上記抵抗８１間の第１の分圧電圧Ｖａは上記第１のトランジスタ７９のエミッタフォロワーを介して第２のトランジスタ７２のエミッタフォロワーを温度補償接続されて第１の抵抗７３の一端に接続され、上記抵抗８１と上記抵抗８３間の第２の分圧電圧Ｖｂは上記第３のトランジスタ８２のエミッタフォロワーを介して第４のトランジスタ７４のエミッタフォロワーを温度補償接続されて前記第１の抵抗７３の他端に接続される。
【００２７】
上記トランジスタ６１、上記トランジスタ６２、上記トランジスタ６３、上記トランジスタ６４、上記トランジスタ６５およびトランジスタ６６、トランジスタ６９、トランジスタ７０はコンパレータを構成し、このコンパレータの一方の入力である上記トランジスタ６２のベースは上記コンデンサ５５に接続され、上記コンパレータの他方の入力である上記トランジスタ６３のベースは上記第１の抵抗７３の他端に接続される。
【００２８】
上記トランジスタ６４はベースとコレクタが短絡されると共に、上記トランジスタ６４と上記トランジスタ６５のベース間が接続された第３のカレントミラー回路を構成している。
【００２９】
また、上記トランジスタ６３と上記トランジスタ６５間はトランジスタ６６のベースが接続されるとともに、このトランジスタ６６のベースとコレクタは短絡されさらに、このトランジスタ６６とトランジスタ６９、トランジスタ７０のベース間が接続された第４のカレントミラー回路が構成され、それぞれに抵抗６７、抵抗６８、抵抗７１が接続されている。
【００３０】
また上記トランジスタ６９のコレクタは上記第１の抵抗７３の他端に接続され、上記トランジスタ７０のコレクタは第２の抵抗７６を介して上記第２の分圧電圧Ｖｂを上記第３のトランジスタ８２のエミッタフォロワーを介して第５のトランジスタ７５のエミッタフォロワーを温度補償接続された上記第５のトランジスタ７５のエミッタに接続される。
【００３１】
さらに上記トランジスタ７０のコレクタと上記第２の抵抗７６の間は上記放電回路９１に接続され、上記第２の抵抗７６と上記第５のトランジスタ７５のエミッタの間は抵抗７７を介してアースに接続される。
【００３２】
以上のように構成された発振器について、以下にその動作を図面を参照しながら説明する。
【００３３】
図２は本発明の実施の形態１における発振器の動作波形説明図である。
【００３４】
コンデンサ５５に充電電流と放電電流を交互に流す制御を行うことにより発振波形を得るのは従来例と同様である。
【００３５】
直流電源１が投入されると、コンデンサ５５にトランジスタ１０を介して充電電流が流れ、上記コンデンサ５５の電圧Ｖ（ＣＦ１）は上昇する（ｔ１：充電期間）。コンパレータの一方のトランジスタ６２のベースは上記コンデンサ５５の電圧Ｖ（ＣＦ１）が入力され、他方のトランジスタ６３のベースには第１の抵抗７３の他端の電圧（Ａ１）ａが入力され比較される。ここで、ｔ１：充電期間のコンパレータのトランジスタ６２のベース電圧Ｖ（ＣＦ１）とトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ａとの関係はＶ（ＣＦ１）＜Ｖ（Ａ１）ａとなるように設定されている。
【００３６】
この時、上記コンパレータの上記トランジスタ６２のコレクタには出力電流が流れるため、アクティブロードのトランジスタ６４も電流が流れ、トランジスタ６５はオンとなるので、上記コンパレータの上記トランジスタ６３のコレクタに接続されたトランジスタ６６、トランジスタ６９、トランジスタ７０には電流が流れない。その結果、上記トランジスタ６９のコレクタに接続された第１の抵抗７３には電圧降下が生じないため、抵抗８０と抵抗８１間の第１の分圧電圧をＶａとすると、上記コンパレータの入力であるトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ａは、第１のトランジスタ７９のベース・エミッタ電圧Ｖｂｅ（７９）、第２のトランジスタ７２のベース・エミッタ電圧Ｖｂｅ（７２）とすると
Ｖ（Ａ１）ａ＝Ｖａ＋Ｖｂｅ（７９）−Ｖｂｅ（７２）となる。
【００３７】
ここで半導体集積回路等の場合には温度変化も含めほぼ
Ｖｂｅ（７９）＝Ｖｂｅ（７２）となり、上式はＶ（Ａ１）ａ＝Ｖａとなり、温度変化に影響されない電圧Ｖ（Ａ１）が上記トランジスタ６３のベースに印加され比較電圧（上限電圧＝Ｖａ）となる（上図のｔ１期間）。また、同様に第２の抵抗７６にも電流が流れないので抵抗８１と抵抗８３の第２の分圧電圧をＶｂとすると、放電回路９１の電圧Ｖ（Ｂ１）ａは、第５のトランジスタ７５のエミッタ電圧Ｖｅ（７５）、第３のトランジスタ８２のベース・エミッタ電圧Ｖｂｅ（８２）、第５のトランジスタ７５のベース・エミッタ電圧Ｖｂｅ（７５）とすると
Ｖ（Ｂ１）ａ＝Ｖｅ（７５）＝Ｖｂ＋Ｖｂｅ（８２）−Ｖｂｅ（７５）となる。ここで半導体集積回路の場合には温度変化も含めほぼ
Ｖｂｅ（８２）＝Ｖｂｅ（７５）となり、上式はＶ（Ｂ１）ａ＝Ｖｅ（７５）＝Ｖｂとなる（下図のｔ１期間）。
【００３８】
上記コンデンサ５５の充電が進むと上記コンパレータのトランジスタ６２のベース電圧Ｖ（ＣＦ１）とトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ａとの関係は上記と逆転し、Ｖ（ＣＦ１）＞Ｖ（Ａ１）ａとなる。すると上記コンパレータのトランジスタ６２のコレクタには出力電流が流れなくなるため、アクティブロードのトランジスタ６４も電流が流れず、トランジスタ６５はオフするので、上記トランジスタ６３のコレクタ電流はトランジスタ６６と抵抗６７に流れる。トランジスタ６６、トランジスタ６９、トランジスタ７０はカレントミラー回路を構成しているためそれぞれにトランジスタに接続された抵抗６７、抵抗６８、抵抗７１の抵抗値に反比例した電流が流れ、その結果上記トランジスタ６９のコレクタに接続された上記第１の抵抗７３が電圧降下し上記第４のトランジスタ７４のエミッタの電圧Ｖ（Ａ１）ｂまで下がることになる。また同様にトランジスタ７０のコレクタに接続された第２の抵抗７６の電圧降下を検出して放電回路９１はコンデンサ５５から放電電流を引き出す。
【００３９】
ここで、上記第１の抵抗７３の電圧降下が上記第４のトランジスタ７４のエミッタ電圧Ｖｅ（７４）以下になるよう抵抗値と流れる電流は設定されており、この時のトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ｂは第４のトランジスタ７４のエミッタ電圧Ｖｅ（７４）以下にはならずこの電圧Ｖｅ（７４）でクランプされる。また、上記から
Ｖｅ（７４）＝Ｖｅ（７５）＝Ｖｂであり、
Ｖ（Ａ１）ｂ＝Ｖｅ（７４）＝Ｖｅ（７５）＝Ｖｂであるから温度に影響されない電圧Ｖ（Ａ１）が上記トランジスタ６３のベースに印加され比較電圧（下限電圧＝Ｖｂ）となる（上図のｔ２期間）。
【００４０】
この状態はＶ（ＣＦ１）＜Ｖ（Ａ１）ｂになるまで続き、その後再び充電状態になり発振が繰返され継続する。
【００４１】
すなわち、発振器で発生するのこぎり波の上限電圧＝Ｖａと下限電圧＝Ｖｂを決定する比較電圧Ｖ（Ａ１）が温度に依存しない回路構成となり、周囲温度の変化の大きい場合でも安定した発振器が得られる。
【００４２】
（実施の形態２）
以下、実施の形態２を用いて、本発明の特に請求項２に記載の発明について説明する。
【００４３】
図３は本発明の実施の形態２における発振器の電気的回路図である。本実施の形態における図３において、実施の形態１の図１で説明したものと同一のものは同一符号を付し、詳細な説明は省略する。
【００４４】
本実施の形態の図３と実施の形態１の図１と相違する点は、放電回路の回路構成を示した点である。
【００４５】
図３において、コンデンサ５５の放電回路は、差動アンプを構成するトランジスタ５６とトランジスタ５７のエミッタ接続点とアース間に第３の抵抗５８を接続され、上記トランジスタ５６のベースは抵抗８３と抵抗８５間の第３の分圧電圧Ｖｃにベースを接続した第６のトランジスタ８４のエミッタに接続され上記トランジスタ５６のコレクタはコンデンサ５５に接続され、上記トランジスタ５７のベースは第２の抵抗７６とトランジスタ７０のコレクタ間に接続され、また上記トランジスタ５７のコレクタは直流電源１に接続されている。
【００４６】
以上のように構成された発振器について、以下にその動作を図３の電気的回路図と図２の動作波形説明図を参照しながら説明する。
【００４７】
図３において、発振器は、コンデンサ５５に充電が進むとコンパレータのトランジスタ６２のベース電圧Ｖ（ＣＦ１）とトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ａとの関係は逆転し、Ｖ（ＣＦ１）＞Ｖ（Ａ１）ａとなる。すると上記コンパレータのトランジスタ６２のコレクタには出力電流が流れず、アクティブロードのトランジスタ６４も電流が流れず、トランジスタ６５はオフするので、トランジスタ６６、トランジスタ６９、トランジスタ７０に電流が流れ、その結果、上記トランジスタ７０に接続した第２の抵抗７６に電圧降下を発生する。この時の第２の抵抗７６の電圧をＶ（Ｂ１）ｂとすると、差動アンプのトランジスタ５６のベース電圧Ｖ（Ｃ１）とトランジスタ５７のベース電圧Ｖ（Ｂ１）ｂとの関係はＶ（Ｃ１）＞Ｖ（Ｂ１）ｂとなり上記トランジスタ５６が導通しこのトランジスタ５６のコレクタを通してコンデンサ５５から放電電流を引き出す。
【００４８】
この時の放電電流Ｉｏは上記トランジスタ５６のエミッタ電圧で決まり、その電圧をＶｅ（５６）とすると、抵抗８３と抵抗８５間の第３の分圧電圧Ｖｃは上記第６のトランジスタ８４と上記トランジスタ５６のＶｂｅが相殺され
Ｖｅ（５６）＝Ｖｃ＋Ｖｂｅ（８４）−Ｖｂｅ（５６）＝Ｖｃとなり、
Ｉｏ＝Ｖｃ／Ｒ５８（Ｒ５８は第３の抵抗５８の抵抗値）
放電電流Ｉｏは温度に影響されない放電電流となる（図２のｔ２：放電期間）。
【００４９】
コンデンサ５５の放電はコンパレータのトランジスタ６２のベース電圧Ｖ（ＣＦ１）とトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ｂがＶ（ＣＦ１）＜Ｖ（Ａ１）ａまで続き、この関係が逆転すると上記コンパレータのトランジスタ６２のコレクタに出力電流が流れるため、アクティブロードのトランジスタ６４も電流が流れ、トランジスタ６５はオンするので、トランジスタ６６、トランジスタ６９、トランジスタ７０に電流が流れず、その結果、上記トランジスタ７０に接続した第２の抵抗７６に電圧降下は生じなくなる。この時の第２の抵抗７６の電圧をＶ（Ｂ１）ａとすると、差動アンプのトランジスタ５６のベース電圧Ｖ（Ｃ１）とトランジスタ５７のベース電圧Ｖ（Ｂ１）ａとの関係はＶ（Ｃ１）＜Ｖ（Ｂ１）ａとなり、上記トランジスタ５６がオフとなりコンデンサ５５から放電がとまることになる。その後再び充電状態になり発振が繰返され継続する。
【００５０】
すなわち、発振器で発生するのこぎり波の上限と下限を決定する電圧が温度に依存しないだけでなく、さらに放電電流も温度に依存しない回路構成が可能となり、さらに安定した発振器が得られる。
【００５１】
（実施の形態３）
以下、実施の形態３を用いて、本発明の特に請求項３に記載の発明について説明する。
【００５２】
図４は本発明の実施の形態３における発振器の電気的回路図である。本実施の形態における図４において、実施の形態２の図３で説明したものと同一のものは同一符号を付し、詳細な説明は省略する。本実施の形態の図４と実施の形態２の図３と相違する点は、放電回路を構成する差動アンプに接続された第３の抵抗５８に並列に第４の抵抗５９と第７のトランジスタ６０を接続し、この第７のトランジスタ６０をコンパレータの出力であるＤ１点に接続して放電期間のみオンさせるようにした点である。
【００５３】
図４において、コンデンサ５５の放電回路は、直流電源１の分圧電圧Ｖｂを第３のトランジスタ８２のエミッタフォロワーを介して第５のトランジスタ７５のエミッタフォロワーを温度補償接続して第２の抵抗７６に接続され、この第２の抵抗７６の他端にはコンパレータの出力によりオン・オフ電流を流すトランジスタ７０と、さらに差動アンプの一方の入力であるトランジスタ５７のベースが接続される。上記差動アンプの他方の入力であるトランジスタ５６のベースには上記直流電圧の分割電圧Ｖｃを第６のトランジスタ８４のエミッタフォロワーを介して接続され、上記差動アンプのエミッタには第３の抵抗５８と並列に第４の抵抗５９と第７のトランジスタ６０が接続され、この第７のトランジスタ６０のベースは上記コンパレータの出力であるトランジスタ６６のベースに接続されている。
【００５４】
この回路構成により、上記コンデンサ５５の放電期間には上記第７のトランジスタ６０がオンになり上記コンデンサ５５の放電電流は上記差動アンプのエミッタから上記第３の抵抗５８と上記第４の抵抗５９を通して流れる。また、第４の抵抗５９の抵抗値を小さくし第３の抵抗５８の抵抗値を上記第４の抵抗５９の数倍に設定すると、上記コンデンサ５５の充電期間に上記第７のトランジスタ６０がオフになり上記直流電源１から上記差動アンプのトランジスタ５７と第３の抵抗５８を介して流れるアイドリング電流を削減することができるものである。
【００５５】
以上のように構成された発振器について、以下にその動作を図４の電気的回路図と図２の動作波形説明図を参照しながら説明する。
【００５６】
図４において、発振器は、コンデンサ５５の充電期間ｔ１は上記コンデンサ５５の放電回路を構成する差動アンプのトランジスタ５６がオン、トランジスタ５７がオフしている。これは、コンデンサ５５の充電期間はコンパレータの出力の１つであるトランジスタ７０がオフのため第２の抵抗７６に電流が流れないのでトランジスタ５７のベース電圧Ｖ（Ｂ１）ａは、
Ｖ（Ｂ１）ａ＝Ｖｅ（７５）＝Ｖｂ＋Ｖｂｅ（８２）−Ｖｂｅ（７５）
Ｖｂｅ（８２）＝Ｖｂｅ（７５）とすると、上式は
Ｖ（Ｂ１）ａ＝Ｖｅ（７５）＝Ｖｂとなる（下図のｔ１期間）。
【００５７】
ここで、ｔ１期間はトランジスタ５７が導通するので第３の抵抗５８に流れる電流をＩ（Ｒ５８）とすると
Ｉ（Ｒ５８）＝（Ｖｂ−Ｖｂｅ（５７））／Ｒ５８となる。
【００５８】
例えば、第３の抵抗５８の抵抗値を５００Ω、Ｖｂ＝２．２Ｖ、Ｖｂｅ（５７）＝０．７Ｖとすると
Ｉ（Ｒ５８）＝（２．２−０．７）／５００＝３ｍＡがアイドリング電流として流れる。
【００５９】
そして、放電電流ＩｏはＩｏ＝Ｖｃ／Ｒ５８であるからＶｃ＝１ＶとするとＩｏ＝１／５００＝２ｍＡとなる。
【００６０】
すなわち、短い放電期間ｔ２を得るために、充電期間ｔ１に電源１からトランジスタ５７を介して大きな電流を流しておく必要があった。さらに充電期間ｔ１は放電期間ｔ２の９０％以上でありＩ（Ｒ５８）は消費電流に大きく影響する。
【００６１】
そこで、本発明ではコンデンサ５５の放電期間の電流は、放電期間ｔ２にコンパレータの出力アクティブロードの負荷であるトランジスタ６６と抵抗６７に発生する電圧Ｖ（Ｄ１）（下図：Ｖ（Ｄ１：０℃）及びＶ（Ｄ１：１００℃））を用いて、抵抗９０を介して第７のトランジスタ６０をオンさせる。第４の抵抗５９と第３の抵抗５８は並列に接続されているため上記コンデンサ５５の放電期間の電流は両方の抵抗に流れる。
【００６２】
ここで、第４の抵抗５９の抵抗値を５００Ω、第３の抵抗５８の抵抗値を５ＫΩ、
Ｖｂ＝２．３Ｖ、Ｖｃ＝１ＶとＶｂｅ（５６）＝Ｖｂｅ（５７）＝Ｖｂｅ（８４）＝０．７Ｖとすると放電電流Ｉｏ´は
Ｉｏ´＝Ｖｃｘ（１／Ｒ５９＋１／Ｒ５８）＝２．２ｍＡとなる。
【００６３】
そして、ｔ１期間は第７のトランジスタ６０は導通しないので第３の抵抗５８に流れる電流をＩ（Ｒ５８）´とすると
0003915530.tif 000002
とアイドリング電流Ｉ（Ｒ５８）は従来回路の１０％に削減可能となる。
【００６４】
このように上記回路構成により、コンデンサ５５の放電期間の放電電流は、差動アンプのエミッタから第３の抵抗５８と第４の抵抗５９を通して流れ、上記コンデンサ５５の充電期間は直流電源１から上記差動アンプのトランジスタ５７と上記第３の抵抗５８を介して流れるためアイドリング電流を削減することができるものである。
【００６５】
（実施の形態４）
以下、実施の形態４を用いて、本発明の特に請求項４に記載の発明について説明する。
【００６６】
図５は本発明の実施の形態４における発振器の電気的回路図である。本実施の形態における図５において、実施の形態１の図１で説明したものと同一のものは同一符号を付し、詳細な説明は省略する。本実施の形態の図５と実施の形態１の図１と相違する点は、充電回路を構成するカレントミラー回路の電流出力側に接続されたコンデンサ５５に並列に、第８のトランジスタ５１と第６の抵抗５２の直列体を接続し、上記第８のトランジスタ５１のベースに直流電源１の分圧電圧Ｖｃ、エミッタに第６の抵抗５２、コレクタに上記コンデンサ５５を接続することで、周囲温度の変化によって充電回路を構成するトランジスタ９のＶｂｅ温度依存によるコンデンサ５５の充電電流の変化を打ち消すことを可能とする構成とした点である。
【００６７】
図５において、コンデンサ５５の充電回路は、直流電源１からトランジスタ９とトランジスタ１０とで構成されるカレントミラー回路の電流出力側トランジスタ１０にコンデンサ５５が接続されると共に、このコンデンサ５５に並列に第８のトランジスタ５１と第６の抵抗５２の直列体が接続され、上記第８のトランジスタ５１のベースに上記直流電源１を分圧した分圧電圧Ｖｃが接続され、上記第８のトランジスタ５１のエミッタに第６の抵抗５２が接続された構成である。
【００６８】
この構成により、周囲温度の変化によって充電回路を構成するトランジスタ９のＶｂｅ温度依存によるコンデンサ５５の充電電流の変化を打ち消すことが可能となり、その結果、温度変化に対し発振波形をさらに安定にすることができるものである。
【００６９】
以上のように構成された発振器について、以下にその動作を図５の電気的回路図と図２の動作波形説明図を参照しながら説明する。
【００７０】
図５において、充電回路は、直流電源１Ｖｃｃにトランジスタ９とトランジスタ１０とで構成するカレントミラー回路の電流入力側トランジスタ９に第５の抵抗８が接続され、電流出力側トランジスタ１０のコレクタ電流Ｉｃ（１０）は、トランジスタ９のベース・エミッタ電圧をＶｂｅ（９）、第５の抵抗８の抵抗値をＲ８とすると
Ｉｃ（１０）＝（Ｖｃｃ−Ｖｂｅ（９））／Ｒ８となる。
【００７１】
このＶｂｅ（９）は周囲温度の変化により電圧が変化するため、コンデンサ５５への充電電流も変化することになる。
【００７２】
本発明は、上記直流電源１を分圧した分圧電圧Ｖｃを上記第８のトランジスタ５１のベースに接続し、そのエミッタに上記第６の抵抗５２を接続しコレクタをコンデンサ５５に接続することにより周囲温度の変化による充電電流の変化を最小にするもので、上記第８のトランジスタ５１のコレクタ電流をＩｃ（５１）、ベース・エミッタ電圧をＶｂｅ（５１）、上記第６の抵抗５２の抵抗値をＲ５２とすると、
Ｉｃ（５１）＝（Ｖｃ−Ｖｂｅ（５１））／Ｒ５２となり、
その結果、コンデンサ５５への充電電流Ｉｃｈは
Ｉｃｈ＝Ｉｃ（１０）−Ｉｃ（５１）
＝（Ｖｃｃ−Ｖｂｅ（９））／Ｒ８−（Ｖｃ−Ｖｂｅ（５１））／Ｒ５２
＝Ｖｃｃ／Ｒ８−Ｖｃ／Ｒ５２−Ｖｂｅ（９）／Ｒ８＋Ｖｂｅ（５１）／Ｒ５２
ここで、Ｖｂｅ（９）＝Ｖｂｅ（５１）、Ｒ８＝Ｒ５２とすると上記Ｉｃｈは
Ｉｃｈ＝Ｖｃｃ／Ｒ８−Ｖｃ／Ｒ５２となり、温度による変化が無くなる。
【００７３】
厳密にはトランジスタ９、トランジスタ１０に流れる電流と第８のトランジスタ５１に流れる電流が異なるのでＲ５２の抵抗値はＲ８より小さい値にすることでコンデンサ５５の充電電流を温度変化の無いものにすることが可能となる。
【００７４】
（実施の形態５）
以下、実施の形態５を用いて、本発明の特に請求項５に記載の発明について説明する。
【００７５】
図６は本発明の実施の形態５における発振器の電気的回路図である。本実施の形態における図６において、実施の形態１の図１で説明したものと同一のものは同一符号を付し、詳細な説明は省略する。本実施の形態の図６と実施の形態１の図１と相違する点は、外部信号に同期するための回路構成を付加した点である。
【００７６】
図６において、外部信号の入力端子５３に入力された同期信号は、コンデンサ３８を介してエッジ検出回路５４に入力され上記同期信号の立ち下がりまたは立ち上がりエッジを検出され、検出されたエッジ信号は抵抗５０とダイオード４９を介してトランジスタ６９と第１の抵抗７３間に接続された上記第１の抵抗７３に流れるようにする構成である。
【００７７】
以上のように構成された発振器について、以下にその動作を図６の電気的回路図と図７の動作波形説明図を参照しながら説明する。
【００７８】
図６において、外部信号の入力端子５３に入力された同期信号（図７（ａ））は、コンデンサ３８を介してエッジ検出回路５４に入力され上記同期信号の立ち下がりエッジを検出され、検出されたエッジ信号（図７（ｂ））は抵抗５０とダイオード４９を介して第１の抵抗７３に流れることにより、コンデンサ５５への充電期間中にコンパレータのトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ａが強制的に引き下げられ、
Ｖ（ＣＦ１）＞Ｖ（Ａ１）ａとなる（図７（ｃ））。
【００７９】
するとコンパレータのトランジスタ６２のコレクタには出力電流が流れず、アクティブロードのトランジスタ６４も電流が流れず、トランジスタ６５はオフするので、トランジスタ６６、トランジスタ６９、トランジスタ７０に電流が流れ、上記トランジスタ６９と上記トランジスタ７０に接続した第１の抵抗７３と第２の抵抗７６には電圧降下を発生する（図７（ｄ））。放電回路９１は上記第２の抵抗７６の電圧降下を検出してコンデンサ５５から放電電流を引き出す放電期間ｔ２に移行する。
【００８０】
ここで抵抗５０とダイード４９は、上記トランジスタ６９のコレクタ電圧が下がりすぎないようにするものである。
【００８１】
このように上記回路構成により、外部信号と容易に同期する発振器を可能とするものである。
【００８２】
（実施の形態６）
以下、実施の形態６を用いて、本発明の特に請求項６に記載の発明について説明する。
【００８３】
図８は本発明の実施の形態６における発振器の電気的回路図である。本実施の形態における図８において、実施の形態５の図６で説明したものと同一のものは同一符号を付し、詳細な説明は省略する。本実施の形態の図８と実施の形態５の図６と相違する点は、エッジ検出回路の具体的回路構成を示した点である。
【００８４】
図８において、外部信号の入力端子５３はコンデンサ３８を介して第７の抵抗４０から第９のトランジスタ４２と第８の抵抗４１から第１０のトランジスタ４３に接続され、上記第１０のトランジスタ４３のコレクタはトランジスタ４７の定電流源と積分回路である抵抗４４とコンデンサ４５を接続され、上記第９のトランジスタ４２のコレクタは第１２のトランジスタ４８の定電流源と第１１のトランジスタ４６を接続される。また上記第１１のトランジスタ４６のベースは上記積分回路を構成する抵抗４４とコンデンサ４５に接続され、さらに上記第１１のトランジスタ４６のコレクタには第１３のトランジスタ５５が接続され、この第１３のトランジスタ５５のコレクタは抵抗５０とダイオード４９を介して第１の抵抗７３に接続された構成である。
【００８５】
以上のように構成された発振器について、以下にその動作を図８の電気的回路図と図９の動作波形説明図を参照しながら説明する。
【００８６】
図８において、外部信号の入力端子５３に入力された同期信号（図９（ａ））はコンデンサ３８を介して第８の抵抗４１から第１０のトランジスタ４３のベースに入力され、この第１０のトランジスタ４３のコレクタ（図９（ａ）：Ａ波形）に接続された積分回路により時間遅れをした信号（図９（ｂ）：Ｃ波形）は第１１のトランジスタ４６のベースに入力される。一方、上記同期信号は第７の抵抗４０から第９のトランジスタ４２のベースにも入力され、この第９のトランジスタ４２のコレクタに接続した第１２のトランジスタ４８の定電流源に第１１のトランジスタ４６のコレクタを接続することにより、上記同期信号の立ち下がりのエッジ信号を発生（図９（ｂ）：Ｂ波形）し、さらに第１３のトランジスタ５５で反転させエッジ検出信号を発生（図９（ｃ）：エッジ検出信号波形）させる。このエッジ検出信号を抵抗５０とダイオード４９を介して第１の抵抗７３に電流を流すことにより、コンデンサ５５への充電期間中にコンパレータのトランジスタ６３のベース電圧Ｖ（Ａ１）ａが強制的に引き下げられ、Ｖ（ＣＦ１）＞Ｖ（Ａ１）ａとなりコンデンサ５５から放電電流を引き出す放電期間に移行する。
【００８７】
このように上記回路構成により、外部信号と容易に同期する発振器を可能とするものである。
【００８８】
（実施の形態７）
以下、実施の形態７を用いて、本発明の特に請求項７に記載の発明について説明する。
【００８９】
図１０は本発明の実施の形態７における発振器の電気的回路図である。本実施の形態における図１０において、実施の形態５の図６で説明したものと同一のものは同一符号を付し、詳細な説明は省略する。本実施の形態の図１０と実施の形態５の図６と相違する点は、コンデンサ５５に発生する信号を増幅又は低インピーダンス化した信号を別の発振器の外部同期信号とし、外部同期信号入力端子に入力する点である。
【００９０】
図１０において、コンデンサ５５の一端（ＣＦ１）は増幅器９１を介して出力端子９２に接続され、この出力端子９２は別の発振器９３ａの外部同期信号入力端子５３ａに接続した構成である。
【００９１】
以上のように構成された発振器について、以下にその動作を図１０の電気的回路図と図７の動作波形説明図を参照しながら説明する。
【００９２】
図１０において、コンデンサ５５に発生する電圧Ｖ（ＣＦ１）を増幅器９１で増幅した信号を出力端子９２から出力し、上記信号を本発明の別の発振器９３ａの外部同期信号入力端子５３ａの同期信号として入力される。この同期信号は、図７（ａ）に示されるような矩形波の同期信号ではなく図７（ｃ）に示されるのこぎり波Ｖ（ＣＦ１）であり、上記信号はコンデンサを介してエッジ検出回路に入力され、このエッジ検出回路は上記のこぎり波の立ち下がりを検出し、図７（ｂ）と同様にエッジ検出信号を発生させ、このエッジ検出信号により図１０の発振器９３ａは発振器９３に同期した発振を行うことが可能となる。
【００９３】
発振器９３ａは発振器９３よりも若干、位相の送れた状態で同期運転が行われる。
【００９４】
また、出力端子９２ののこぎり波スロープをコンパレータ等で任意の位置でスライスして立ち下がり波形を発生させ、発振器の外部同期信号とすることにより、任意の位相差を持つ２個以上の発振器を構成することも可能となる。
【００９５】
（実施の形態８）
以下、実施の形態８を用いて、本発明の特に請求項８に記載の発明について説明する。
【００９６】
図１０は、本発明の実施の形態７における発振器と同期回路の具体的回路図を示すものであるが、この各発振器を電源装置用の半導体集積回路（ＩＣ）などに用い、それを応用した電源装置は、パーソナルコンピュータ等に用いられるマイクロプロセッサやメモリー及びその周辺回路に低電圧、大電流を供給する高周波スイッチング電源としての応用が可能である。
【００９７】
さらに、上記電源装置は複数個並列運転する際、同期運転を行いリップルが少なく周囲温度の変化が大きい時でも非常に安定で、かつ信頼性にも貢献できる電子機器を提供できるものである。
【００９８】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、周囲温度の変化が大きい時でも安定した発振波形を得ることができるため、この発振器を電源装置用の半導体集積回路（ＩＣ）などに用いた電源装置を組み込んだ電子機器も安定し、かつ信頼性にも貢献でき産業的価値の大なるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態における発振器の電気的回路図
【図２】本発明の一実施の形態における発振器の動作波形説明図
【図３】本発明の一実施の形態における発振器の電気的回路図
【図４】本発明の一実施の形態における発振器の電気的回路図
【図５】本発明の一実施の形態における発振器の電気的回路図
【図６】本発明の一実施の形態における発振器の電気的回路図
【図７】本発明の一実施の形態における発振器の動作波形説明図
【図８】本発明の一実施の形態における発振器の電気的回路図
【図９】本発明の一実施の形態における発振器の動作波形説明図
【図１０】本発明の一実施の形態における発振器の電気的回路図
【図１１】従来の発振器の電気的回路図
【図１２】従来の発振器の動作波形説明図
【符号の説明】
１  直流電源
８，６７，６８，７１，７３，７６，７７，８０，８１，８３，８５，８７  抵抗
９，１０，６１，６２，６３，６４，６５，６６，６９，７０，７２，７４，７５，７８，７９，８２，８４，８６  トランジスタ
５５  コンデンサ
９１  放電回路
Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃ  分圧電圧
【図１】
0003915530.tif 000003
【図２】
0003915530.tif 000004
【図３】
0003915530.tif 000005
【図４】
0003915530.tif 000006
【図５】
0003915530.tif 000007
【図６】
0003915530.tif 000008
【図７】
0003915530.tif 000009
【図８】
0003915530.tif 000010
【図９】
0003915530.tif 000011
【図１０】
0003915530.tif 000012
【図１１】
0003915530.tif 000013
【図１２】
0003915530.tif 000014