(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
羽根溝を外周部に有するインペラと、そのインペラを取り囲むポンプハウジングを有し、そのポンプハウジングには、インペラの回転方向に互いに距離を隔てた位置においてインレットポートとアウトレットポートが設けられ、インペラの外周に対応してインレットポートからアウトレットポートまでインペラの回転方向に沿って伸びるポンプ流路が形成され、アウトレットポートとインレットポートとの間をインペラの回転方向に沿って伸びて両ポート間を仕切る隔壁が形成されているフューエルポンプにおいて、
隔壁のインレットポート側のシール面に対し段差状に設けられ、隔壁からインレットポートとポンプ流路とを連通する流路連通部まで伸びる遮蔽壁を有し、その遮蔽壁によって流路連通部を隔壁に対しインペラ回転方向にオフセットさせるとともに、隔壁と流路連通部との間には隔壁によって狭められた流路面積よりも大きい流路面積を有する流路拡大部を設けたことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項２】
請求項１記載のフューエルポンプであって、流路連通部における遮蔽壁と対向する壁面をインレットポート側からポンプ流路に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面で形成したことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項３】
請求項１又は２記載のフューエルポンプであって、遮蔽壁のインレットポート側の壁面をインレットポート側から流路連通部に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面で形成したことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項４】
請求項１又は２記載のフューエルポンプであって、インレットポートの流路面積Ｓ1と、インレットポートを遮蔽する遮蔽壁のその遮蔽面積Ｓ2とを、
Ｓ2／Ｓ1＞０．５の条件を満たす大きさに設定したことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項５】
請求項１記載のフューエルポンプであって、流路拡大部をインペラの軸方向の両端面に対向して設けたことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項６】
請求項５記載のフューエルポンプであって、インレットポートと同一側の流路拡大部の開始端を、インレットポートと反対側の流路拡大部の開始端よりもインペラ回転方向にオフセットさせたことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項７】
請求項１記載のフューエルポンプであって、流路拡大部をポンプ流路の内径位置より外方に設けたことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項８】
羽根溝を外周部に有するインペラと、そのインペラを取り囲むポンプハウジングを有し、そのポンプハウジングには、インペラの回転方向に互いに距離を隔てた位置においてインレットポートとアウトレットポートが設けられ、インペラの外周に対応してインレットポートからアウトレットポートまでインペラの回転方向に沿って伸びるポンプ流路が形成され、アウトレットポートとインレットポートとの間をインペラの回転方向に沿って伸びて両ポート間を仕切る隔壁が形成されているフューエルポンプにおいて、
インレットポートと同一側の隔壁のシール面と同一面に形成され、隔壁からインレットポートとポンプ流路とを連通する流路連通部まで伸びる遮蔽壁と、遮蔽壁と反対側に設けられ、隔壁によって狭められた流路面積よりも大きい流路面積を有する流路拡大部とを有し、その流路拡大部の開始端は流路連通部よりインペラの反回転方向にオフセットされていることを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項９】
請求項８記載のフューエルポンプであって、流路連通部における遮蔽壁と対向する壁面をインレットポート側からポンプ流路に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面で形成したことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項１０】
請求項８記載のフューエルポンプであって、遮蔽壁のインレットポート側の壁面をインレットポート側から流路連通部に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面で形成したことを特徴とするフューエルポンプ。
【請求項１１】
羽根溝を外周部に有するインペラと、そのインペラを取り囲むポンプハウジングを有し、そのポンプハウジングには、インペラの回転方向に互いに距離を隔てた位置においてインレットポートとアウトレットポートが設けられ、インペラの外周に対応してインレットポートからアウトレットポートまでインペラの回転方向に沿って伸びるポンプ流路が形成され、アウトレットポートとインレットポートとの間をインペラの回転方向に沿って伸びて両ポート間を仕切る隔壁が形成されているフューエルポンプにおいて、
隔壁からインレットポートとポンプ流路とを連通する流路連通部まで伸びる遮蔽壁を有し、その遮蔽壁によって流路連通部を隔壁に対しインペラ回転方向にオフセットさせるとともに、隔壁と流路連通部との間には隔壁によって狭められた流路面積よりも大きい流路面積を有する流路拡大部を設け、インレットポートの流路面積Ｓ1と、インレットポートを遮蔽する遮蔽壁のその遮蔽面積Ｓ2とを、
Ｓ2／Ｓ1＞０．５の条件を満たす大きさに設定したことを特徴とするフューエルポンプ。
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、主として自動車に用いられるフューエルポンプに関する。特にこの発明は、作動音が静かになるように改良されたフューエルポンプに関する。
背景技術
従来のフューエルポンプの一例を図２４〜図２９を参照して説明する。図２４に断面図で示すフューエルポンプは、図示しない自動車の燃料タンク内に設置されるフューエルポンプであって、円筒状をしたモータハウジング３内の上部に組み込まれたモータ部１と、そのハウジング３内の下部に組み込まれたポンプ部２とで構成されている。
モータ部１において、モータハウジング３の上端部にはモータカバー４が取り付けられている。またモータハウジング３の下端部にはポンプカバー５が取り付けられている。モータカバー４とポンプカバー５との間のモータハウジング３内にモータ室６が形成されている。モータ室６には、コンミュテータ１２を有するアーマチュア７が配置されている。アーマチュア７の軸８の上下端部は、前記両カバー４，５にそれぞれ軸受９，１０を介して回転可能に支持されている。モータ室６におけるモータハウジング３の内側面には一対のマグネット１１が固定されている。モータカバー４には、アーマチュア７のコンミュテータ１２と摺接するブラシ１３がスプリング１４を介して組み込まれている。スプリング１４は、ブラシ１３をコンミュテータ１２に押しつける方向へ付勢している。ブラシ１３は、チョークコイル１５を介して図示しない外部接続端子と導通される。
モータカバー４には吐出口１６が設けられており、その吐出口１６にはチェックバルブ１７が組み込まれている。なお吐出口１６には、図示しない自動車用エンジンの燃料噴射弁に通じる燃料供給ラインＦＬが接続される。
ポンプ部２において、ポンプカバー５には、ポンプボデー１８が取り付けられている。ポンプボデー１８はモータハウジング３の下端部をかしめることによって固定されている。ポンプボデー１８とポンプカバー５により、後述するインペラ２１を取り囲むポンプハウジング（符号、ＰＨを付す。）が構成されている。また、ポンプボデー１８には、その軸方向に貫通する中空円筒状のインレットポート１９が設けられている。またポンプカバー５には、その軸方向に貫通する中空円筒状のアウトレットポート２０が設けられている。前記インレットポート１９とアウトレットポート２０は図２４では便宜上ほぼ同軸上に示されているが、実際には図２４のＣ−Ｃ線断面図を示した図２５、図２５のＤ−Ｄ線断面展開図を示した図２６から分かるように、インペラ回転方向に互いに距離を隔てた位置関係にある。
ポンプカバー５とポンプボデー１８との間には、多数の羽根溝２２を表裏両面の外周部にもつ円板状のインペラ２１が回転可能に配置されている。インペラ２１は、前記アーマチュア７の軸８と嵌合することによって連結されている（図２４、２５参照）。図２５と図２６に示すように、ポンプカバー５とポンプボデー１８にはインペラ２１の羽根溝２２に対応する流路溝２４が、インレットポート１９からアウトレットポート２０まで上下対称状に形成されている。両流路溝２４はインペラ２１の羽根溝２２に対応し、インレットポート１９からインペラ回転方向に沿ってアウトレットポート２０に至るポンプ流路２３を形成している。またポンプカバー５とポンプボデー１８には、アウトレットポート２０とインレットポート１９との間をインペラ回転方向に沿って仕切る隔壁２５がそれぞれ形成されている。なおポンプボデー１８は、図２７に平面図で、また図２８に一部破断斜視図でそれぞれ示されている。
上記したフューエルポンプでは、モータ部１を通電してアーマチュア７の軸８を回転させると、インペラ２１が図２５において反時計方向（図中、矢印参照）に回転させられる。これにより、図示しない燃料タンク内の燃料がインレットポート１９より吸入され、ポンプ流路２３を流れていくうちに昇圧され、昇圧された状態でアウトレットポート２０からモータ室６に入り、吐出口１６を経て燃料供給ラインＦＬへと吐出される。なお従来のフューエルポンプには、上記の他、例えば特開平２−２１５９９５号公報に開示されたものがある。
発明の開示
上記した従来のフューエルポンプでは、図２６に示すように、インレットポート１９とポンプ流路２３とを連通する流路連通部（図中、符号２９参照）が隔壁２５と隣り合わせた状態にある。一方、燃料供給ラインＦＬ中の燃料が常に加圧状態にあることから、回転するインペラ２１においてアウトレットポート２０を通り過ぎた羽根溝２２と隔壁２５との間には高い圧力の燃料がとじ込められている。そして、インペラ２１の回転にともない、高圧燃料を閉じ込めた羽根溝２２が隔壁２５を過ぎて流路連通部２９に到達すると、高圧燃料が流路連通部２９に勢いよく吐出される。すると、図２９の説明図に示すように、高圧燃料（図中、実線矢印参照）がインレットポート１９へ逆流し、新たに吸入されてくる吸入燃料（図中、点線矢印参照）と衝突を起こし、流路連通部２９付近で乱流が発生する。このような乱流が発生することにより、インペラ２１の羽根切り音が増大してポンプ作動音の増大をもたらしている。
本発明は上記した問題点を解決するためになされたものであって、高圧燃料がインレットポートへ逆流して乱流を発生させることを防止し、これによって、ポンプ作動音の低減を図るものである。
本発明の第１の態様では、羽根溝を外周部に有するインペラを取り囲むポンプハウジングにインレットポートとアウトレットポート間を分離する隔壁を設け、前記インレットポートとポンプ流路とを連通する流路連通部を前記隔壁に対しインペラ回転方向にオフセットすると共に、前記隔壁と前記のオフセットされた流路連通部との間に、隔壁によって狭められた流路面積よりも大きい流路面積を有する流路拡大部を設ける。
この態様によると、ポンプハウジングの隔壁によりインペラの羽根溝にとじ込められていた高圧燃料が、インペラの回転にともなってインレットポートとポンプ流路との流路連通部に至る前に、流路拡大部に吐出されることにより減圧される。このために前記高圧燃料が流路拡大部で減圧された後に流路連通部に至るため、高圧燃料がインレットポートへ逆流する勢いが低下される。従って、インレットポートへ高圧燃料が逆流して乱流が発生を防止することを防止でき、これによりポンプ作動音の低減が図られる。
本発明の第２の態様では、インレットポートと流路拡大部との間に遮蔽壁を設ける。この態様によると、インレットポートから吸入された吸入燃料が遮蔽壁により流路連通部に向けて案内されることになり、流路拡大部を流れてくる間に減圧された燃料とインレットポートから吸入された燃料がスムーズに合流するため、ポンプ作動音は一層低減される。
本発明の第３の態様では、流路連通部における遮蔽壁と対向する壁面をインレットポート側からポンプ流路に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面で形成する。この態様によると、遮蔽壁と対向する斜面によりインレットポートからの吸入燃料がポンプ流路へ一層スムーズに流れる。
本発明の第４の態様では、遮蔽壁のインレットポート側の壁面をインレットポート側から流路連通部に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面で形成する。この態様によると、遮蔽壁の斜面によりインレットポートからの吸入燃料が流路連通部へ一層スムーズに流れる。
本発明の第５の態様では、インレットポートの流路面積をＳ1とし、遮蔽壁の遮蔽面積をＳ2としたとき、Ｓ2／Ｓ1＞０．５の条件を満たす大きさに設定する。この態様によると、ポンプ作動音をほとんどの人が不快と感じない程度の騒音レベルに抑えることができる。
本発明の第６の態様では、流路拡大部をインペラの軸方向の両端面に対向して設ける。この態様によると、流路拡大部をインペラの軸方向の片端面に対向して設ける場合と比べて、高圧燃料の減圧時にインペラの両端面に加わる燃料圧力の均等化が図られ、インペラの回転を一層スムーズにすることができる。
本発明の第７の態様では、インレットポートと同一側の流路拡大部の開始端を、インレットポートと反対側の流路拡大部の開始端よりもインペラ回転方向にオフセットさせる。この態様によると、高圧燃料が、インレットポートと反対側の流路拡大部で減圧が開始され、続いてインレットポートと同一側の流路拡大部で減圧が開始されることにより、減圧が段階的に行われる。このため、インペラの両端面に対向する両流路拡大部の開始端が同一位置にあって高圧燃料の減圧が同時に開始される場合と比べて、高圧燃料の減圧効果が高く、減圧された高圧燃料とインレットポートから入ってくる吸入燃料（負圧力になっている。）との圧力差がより小さくなることにより燃料の衝突が弱まるため、騒音低減に効果がある。
本発明の第８の態様では、流路拡大部をポンプ流路の内径位置より外方に設ける。この態様によると、インペラに対するポンプハウジングのシール面積を削減することなく流路拡大部を設けることができる。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明の実施形態１を示す平断面図である。
図２は、図１のＡ−Ａ線断面展開図である。
図３は、実施形態１のポンプボデーの平面図である。
図４は、実施形態１のポンプボデーの一部破断斜視図である。
図５は、実施形態１の周波数と音圧との関係を示す特性線図である。
図６は、本発明の実施形態２を示す略体断面図である。
図７は、本発明の実施形態３を示す略体断面図である。
図８は、本発明の実施形態４を示す平断面図である。
図９は、図８のＢ−Ｂ線断面展開図である。
図１０は、実施形態４のポンプボデーの平面図である。
図１１は、本発明の実施形態５を示す略体断面図である。
図１２は、本発明の実施形態６のポンプボデーの部分平面図である。
図１３は、実施形態６のポンプボデーの底面図である。
図１４は、実施形態６のポンプボデーのインレットポート周辺部を示す断面図である。
図１５（ａ）は、図１４のポンプボデーの成形状態を示す断面図である。
図１５（ｂ）は、図１４のポンプボデーの半製品を示す断面図である。
図１６は、インレットポートと遮蔽壁との寸法関係を示す断面図である。
図１７（ａ）は、騒音レベルの測定方法を示す実車の平面図である。
図１７（ｂ）は、実車の背面図である。
図１８は、騒音レベルの測定結果を示す特性線図である。
図１９は、本発明の実施形態７を示す略体断面図である。
図２０は、本発明の実施形態８を示す略体断面図である。
図２１は、本発明の実施形態９を示す略体断面図である。
図２２は、本発明の実施形態１０を示す略体断面図である。
図２３は、本発明の実施形態１１のポンプボデーの平面図である。
図２４は、従来例を示す断面図である。
図２５は、図２４のＣ−Ｃ線断面図である。
図２６は、図２５のＤ−Ｄ線断面展開図である。
図２７は、ポンプボデーの平面図である。
図２８は、ポンプボデーの一部破断斜視図である。
図２９は、燃料の流れを示す説明図である。
発明を実施するための好ましい形態
［実施形態１］
実施形態１について図１〜図５を参照して説明する。実施形態１は従来例の一部を変更したものであるからその変更部分について詳述し、従来例と同一もしくは実質的に同一構成と考えられる部分には同一符号を付して重複する説明は省略する。また次以降の実施形態についても同様の考えで重複する説明は省略する。
図１は、実施形態１を示す平断面図で、図２４のＣ−Ｃ線断面図に相当している。また図２に図１のＡ−Ａ線断面展開図、図３にポンプボデー１８の平面図、図４にポンプボデー１８の一部破断斜視図がそれぞれ示されている。図２〜図４において、ポンプボデー１８のインレットポート１９の隔壁２５側の壁面には、インペラ回転方向に突出する板状の遮蔽壁２７が設けられている。
前記遮蔽壁２７の設定によって、図２に示すように、インレットポート１９とポンプ流路２３が連通する流路連通部２９は、隔壁２５に対しインペラ回転方向（図２において右方）にオフセットされている。遮蔽壁２７は、インレットポート１９の流路連通部２９を除いた残りの周壁面と連設されている（図４参照）。なお遮蔽壁２７は、例えばポンプボデー１８に一体形成する他、別体で形成したものをポンプボデー１８に取り付けてもよい。
図２に示すように、前記隔壁２５と流路連通部２９との間には、隔壁２５によって狭められた流路面積よりも大きい流路面積を有する流路拡大部３０が設けられている。この流路拡大部３０とインレットポート１９との間に前記遮蔽壁２７が位置している。また流路拡大部３０は、インペラ２１の軸方向の両端面に対向して設けられている。すなわち、ポンプボデー１８においては、遮蔽壁２７を隔壁２５のシール面（インペラ２１と対面する面、以下、単にシール面という。）に対し段差状に設けることにより、インペラ２１の軸方向の片端面（図９において下側の端面）に対向する流路拡大部３０が形成されている。またポンプカバー５においては、ポンプ流路２３の当該流路溝２４とほぼ同一面をもって連続する溝部（符号、３１を付す。）を形成することにより、インペラ２１の軸方向の他端面に対向する流路拡大部３０が形成されている。
前記流路連通部２９における遮蔽壁２７と対向する壁面は、インレットポート１９側からポンプ流路２３に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面（遮蔽壁２７と対向する斜面ともいう）２８で形成されている。なお、前記ポンプカバー５及びポンプボデー１８は、アルミダイカスト製で形成されている。またインペラ２１は、フェノール樹脂製で形成されている。
上記したフューエルポンプによると、インペラ２１の回転とともにポンプハウジングＰＨの隔壁２５によりインペラ２１の羽根溝２２内にとじ込められていた高圧燃料が、インレットポート１９とポンプ流路２３の流路連通部２９に至る前に流路拡大部３０に吐出されることにより減圧される。このように、前記高圧燃料が流路拡大部３０にて減圧された後に流路連通部２９に至るため、高圧燃料がインレットポート１９へ逆流する勢いが低下される。従って、インレットポート１９へ高圧燃料が逆流して乱流が発生することを防止することができ、これによりポンプ作動音の低減が図れる。
また、インレットポート１９から吸入された吸入燃料が遮蔽壁２７により流路連通部２９に向けて案内される（図２中、太線矢印参照）ことにより、流路拡大部３０から流れてくる減圧された燃料と前記吸入燃料との合流がスムーズになるため、ベーパーの発生防止及びポンプ効率の向上に有利である。ポンプ作動音も低減される。
また遮蔽壁２７と対向する斜面２８により、インレットポート１９からの吸入燃料がポンプ流路２３へ一層スムーズに流れる（図２中、白抜き矢印参照）。
さらに、流路拡大部３０をインペラ２１の軸方向の両端面に対向して設けたことにより、流路拡大部３０をインペラ２１の軸方向の片端面に対向して設けた場合（例えば、後述する実施形態２及び実施形態３等）と比べて、高圧燃料の減圧時にインペラ２１の両端面に加わる燃料圧力の均等化が図れ、インペラ２１の回転を一層スムーズにすることができる。
なお、実施形態１と前記従来例の各フューエルポンプの液中における音圧を測定した結果が図５に示されている。図５において、横軸は周波数（kHz）、縦軸は音圧（dB）をそれぞれ示し、実線波形ａが実施形態１のフューエルポンプの測定結果に基づく音圧波形であり、点線波形ｂが従来例のフューエルポンプの測定結果に基づく音圧波形である。図から明らかなように、従来例のものと比べて実施形態１のフューエルポンプによると大幅な音圧の低下が認められた。ここで周波数５kHz以上における音圧低下は脈動音の低減効果を表し、また周波数６．１KHz付近での約１２dB（図中、音圧幅ｃで示す。）の音圧低下は高周波音の低減効果を表している。なお上記データは、印加電圧１４V、吐出圧力２１６kPaでフューエルポンプを作動させた場合の測定結果である。
［実施形態２］
実施形態２について図６の略体断面図を参照して説明する。実施形態２は実施形態１の一部を変更したもので、遮蔽壁２７のインレットポート１９側の壁面を、インレットポート１９側から流路連通部２９に向けてインペラ回転方向に傾斜する斜面（遮蔽壁２７の斜面ともいう。）３３で形成したものである。
本実施形態によると、遮蔽壁２７の斜面３３によりインレットポート１９から吸入された吸入燃料が流路連通部２９へ一層スムーズに流れる（図６中、白抜き矢印参照）。なお図６に示すように、遮蔽壁２７のインペラ２１と対面する面は、遮蔽壁２７を有する隔壁２５のシール面と同一面に形成されている。従って、本形態の流路拡大部３０は、インペラ２１の軸方向の一端面に対向するポンプカバー５側のシール面にのみ設けられている。
［実施形態３］
実施形態３について図７の略体断面図を参照して説明する。実施形態３は実施形態２（図６参照）の一部を変更したもので、遮蔽壁２７の斜面３３と、その遮蔽壁２７と対向する斜面２８とをインレットポート１９の吸入端（図示下端）まで延出したものである。
［実施形態４］
実施形態４について図８〜図１０を参照して説明する。本実施形態４は従来例の一部を変更したものである。図８は平断面図、図９は図８のＢ−Ｂ線断面展開図、図１０はポンプボデー１８の平面図をそれぞれ示している。図９，図１０に示すように、ポンプボデー１８のインレットポート１９の隔壁２５側の壁面に、インペラ回転方向に突出する半円形板状の遮蔽壁２７Ａを隔壁２５のシール面に対し段差状に設けたものである（図８、９参照）。この場合、遮蔽壁２７Ａでインレットポート１９の片半部が遮蔽され、残りの遮蔽されない半部が流路連通部２９となり、インペラ２１に対向する流路拡大部３０が形成されている。本実施形態によると、従来例のポンプボデー１８のインレットポート１９に半円形板状の遮蔽壁２７Ａを設けることにより、流路連通部２９をオフセットし流路拡大部３０を形成することができる。なお図９に示すように、ポンプカバー５においては、インレットポート１９の突き当たりに相当する流路溝２４の溝部３１によって、インペラ２１の軸方向の当該端面に対向する流路拡大部３０が形成されている。
［実施形態５］
実施形態５について図１１の略体断面図を参照して説明する。実施形態５は、従来例の一部を変更したもので、ポンプボデー１８のインレットポート１９を、隔壁２５側の片半部を塞いだ断面半円形状に形成したものである。そして、インレットポート１９の片半部を塞いだ部分を遮蔽壁２７Ｂとしたものである。本実施形態によっても、実施形態４と同様に、従来例のポンプボデー１８のインレットポート１９に片半部を塞ぐ遮蔽壁２７Ｂを設けるだけで、流路連通部２９をオフセットし流路拡大部３０を形成することができる。なおポンプカバー５においては、インレットポート１９の突き当たりに相当する流路溝２４の溝部３１によって、インペラ２１の軸方向の当該端面に対向する流路拡大部３０が形成されている。また、遮蔽壁２７Ｂのインペラ２１と対面する面は、遮蔽壁２７を有する隔壁２５のシール面と同一面に形成されている。
［実施形態６］
実施形態６について図１２〜図１８を参照して説明する。本実施形態６は、ポンプボデー１８の成形方法の具体例を示すものである。成形方法の一例を図１５（ａ）及び図１５（ｂ）を参照して述べる。図１５（ａ）に成形状態の断面図を示すように、上型５０と下型５２とによってポンプボデー１８の半製品１８０がアルミダイカスト成形される。このとき、半製品１８０において、インレットポート１９と流路連通部２９との間に相当する部分には、上型５０と下型５２との型合わせ時のすり合わせを考慮することによる薄膜１８２が形成される。成形完了後に型開きして半製品１８０を取り出す。
次に、半製品１８０の断面図を示した図１５（ｂ）において、半製品１８０の上面１８１を二点鎖線Ｌ1で示すように切削加工により仕上げてシール面を形成するとともに、インレットポート１９側より二点鎖線Ｌ2で示すように先端面が平面のドリル１０３による切削加工を行うことにより薄膜１８２を切除する。このようにして、図１２〜１４に示されるポンプボデー１８が完成する。
図１２はポンプボデーの部分平面図、図１３はポンプボデーの底面図、図１４はポンプボデーのインレットポート周辺部を示す断面図である。なお図１２〜図１４において、実施形態１と同一ないし相当部位には同一符号を付した。
次に、本形態のポンプボデーを使用したフューエルポンプを搭載した実車における騒音レベルの測定試験を行った結果を述べる。インレットポート１９と遮蔽壁２７との寸法関係を示した図１６の断面図において、インレットポート１９の流路面積Ｓ1及び流路連通部２９の流路面積Ｓ3を一定にして、遮蔽壁２７の遮蔽面積Ｓ2を変化させた多数のポンプボデー１８を用意し、実車における騒音レベルを測定した。測定にあたっては、図１７（ａ）に実車の平面図、図１７（ｂ）に実車の背面図を示すように、実車２００の後部側面から所定距離Ｋ（１ｍ）離れ、地上の所定高さＨ（１．２ｍ）のところにマイク２０２を設置してフューエルポンプの騒音レベルを測定した。なお実車２００において、フューエルポンプは、リヤシートの後方近くにおいて、車両左半部の中央部付近に配置されている。
前記測定による結果が図１８の特性線図に表されている。図１８において、縦軸は騒音レベル、横軸は面積Ｓ2／Ｓ1である。図１８の特性より、インレットポート１９の流路面積Ｓ1に対し遮蔽壁２７の遮蔽面積Ｓ2が大きくなるほど、騒音レベルは低くなることが分かる。
ところで、前記同様の測定方法によって得られる一般的なフューエルポンプの騒音レベル（インペラ４７次音）は通常４０ホン程度である。一方、「騒音・振動（上）」（コロナ社発行、日本音響学会編、昭和５８年９月２０日発行）における第４６頁の図２・１７や「音と音波」（株式会社裳華房発行、小橋  豊著、昭和５９年４月２５日発行（第１４版））における第２０１頁の１３−３図等の文献により、一般に人が不快感を感じ始める騒音レベルは５０〜６０ホン程度と言われている。また、実車における騒音レベルが４０ホン程度ではユーザーが不快と指摘することはほとんど無いが、ごく一部の人が不快に感ずる場合がある。
このような理由から、騒音レベルを最大４０ホン以下にしたいという要求がある。製品ごとのばらつきと、母標準偏差３σを考慮すると、実車における騒音レベルを３０ホン以下とする必要がある。要求値３０ホン以下の騒音レベルとするには、図１８の特性線図より、Ｓ2／Ｓ1＞０．５とする条件が見いだされる。この条件を満たすように、インレットポート１９の流路面積Ｓ1と遮蔽壁２７の遮蔽面積Ｓ2の大きさを設定すればよい。その結果、ポンプ作動音をほとんどの人が不快と感じない程度の騒音レベルにすることができる。
［実施形態７］
実施形態７について図１９の略体断面図を参照して説明する。実施形態７は、実施形態１（図２参照）におけるポンプカバー５の溝部３１を流路溝２４より深く形成し、流路拡大部３０の体積を増大させたものである。本実施形態によると、高圧燃料の減圧効果が増大される。
また、インレットポート１９と同一側の流路拡大部３０の開始端（図１９において下側の左端）を、インレットポートと反対側の流路拡大部の開始端（図１９において上側の左端）よりもインペラ回転方向（図１９において右方）にオフセット量Ｘをもってオフセットさせている。この態様によると、高圧燃料が、インレットポート１９と反対側の流路拡大部３０で減圧が開始され、続いてインレットポート１９と同一側の流路拡大部で減圧が開始されることにより、減圧が段階的に行われる。このため、インペラ２１の両端面に対向する両流路拡大部３０の開始端が同一位置にあって高圧燃料の減圧が同時に開始される場合（例えば、実施形態４における図９参照）と比べて、高圧燃料の減圧効果が高く、減圧された高圧燃料とインレットポート１９から入ってくる吸入燃料（負圧力になっている。）との圧力差がより小さくなることにより燃料の衝突が弱まるため、騒音低減に効果がある。なお、実施形態５（図１１参照）において、インレットポート１９と同一側（図１１において下側）にも、本形態と同様の流路拡大部３０を設けることができる。
［実施形態８］
実施形態８について図２０の略体断面図を参照して説明する。実施形態８は、実施形態２（図６参照）におけるポンプボデー１８の遮蔽壁２７の斜面３３を凹型状の湾曲面で形成したものである。なおポンプボデー１８において、遮蔽壁２７を隔壁２５のシール面に対し段差状に設けることにより、インペラ２１に対向する流路拡大部３０が形成されている。また、実施形態７と同様に、インペラ２１の両端面に対向する両流路拡大部３０の開始端が形成されている。
［実施形態９］
実施形態９について図２１の略体断面図を参照して説明する。実施形態９は、実施形態２（図６参照）におけるポンプボデー１８の遮蔽壁２７と対向する斜面２８を凸型状の湾曲面で形成したものである。なおポンプボデー１８において、遮蔽壁２７を隔壁２５のシール面に対し段差状に設けることにより、インペラ２１に対向する流路拡大部３０が形成されている。また、実施形態７と同様に、インペラ２１の両端面に対向する両流路拡大部３０の開始端が形成されている。
［実施形態１０］
実施形態１０について図２２の略体断面図を参照して説明する。実施形態１０は、実施形態９（図２１参照）におけるポンプボデー１８の遮蔽壁２７の斜面３３を凹型状の湾曲面で形成したものである。また、実施形態７と同様に、インペラ２１の両端面に対向する両流路拡大部３０の開始端が形成されている。
［実施形態１１］
実施形態１１について図２３のポンプボデー１８の平面図を参照して説明する。実施形態１（図３参照）における流路拡大部３０を、ポンプ流路２３の内径位置（即ち流路溝２４の内径位置（符号、２４ａを付す。））より外方に設けたものである。本形態によると、インペラ２１に対するポンプハウジングＰＨのシール面積（ポンプカバー５及びポンプボデー１８のインペラ２１の端面に対向するシール面の面積のことをいう。）を削減することなく流路拡大部３０を設けることができる。例えば、流路拡大部３０をインペラ２１の流路溝２４の内径位置２４ａより内方に張り出して設けた場合（例えば、実施形態１，４参照）には、インペラ２１に対するポンプハウジングＰＨのシール面積が削減し、そのシール性が低下する不具合を生じるが、流路拡大部３０を流路溝２４の内径位置２４ａより外方に設けることにより前記不具合を回避することができる。
また、図２３に示すように、流路拡大部３０をインペラ２１の流路溝２４の外径位置２４ｂより外側に張り出して設けたので、流路拡大部３０の体積が増大し高圧燃料の減圧効果が増大される。
本発明は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。例えば、各実施形態においては、一枚のインペラ２１による１段式フューエルポンプを例示したが、複数枚のインペラ２１による多段式フューエルポンプにおいても各段毎のインレットポート１９形状を本発明のように構成すれば効果が大きいが、その中でも第１段目における効果が最も大きい。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５（ａ）】
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【図１５（ｂ）】
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【図１６】
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【図１７（ａ）】
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【図１７（ｂ）】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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