(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
T.Oが30ppm以下のAl脱酸またはAl-Si脱酸した溶鋼中にCe、La、PrまたはNd等の1種類以上の希土類金属（REM）を添加することにより、質量比率で0.5・T.O＜REM≦50−1.2・T.Oとすることを特徴とするアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法。
【請求項２】
質量%でC:0.0005〜1.5%、Si:0.005〜1.2%、Mn:0.05〜3.0%、P:0.001〜0.1%、S:0.0001〜0.05%、Al:0.005〜1.5%で、残部がFe及び不可避的不純物を含有させることを特徴とする請求項1に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法。
【請求項３】
質量%でCu:0.1〜1.5%、Ni:0.1〜10.0%、Cr:0.1〜10.0%、Mo:0.05〜1.5%の1種または2種以上をさらに含有させることを特徴とする請求項2に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法。
【請求項４】
質量%でNb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.3%、Ti:0.001〜0.25%の1種または2種以上をさらに含有させることを特徴とする請求項2または3に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法。
【請求項５】
質量%でB:0.0005〜0.005%をさらに含有させることを特徴とする請求項2または3または4に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法。
【請求項６】
鋳片のスライム抽出で得られるアルミナクラスターの最大径を100μm以下としたことを特徴とする請求項1〜５の何れかに記載のアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法。
【請求項７】
鋳片のスライム抽出で得られる20μm以上のアルミナクラスターの個数を2個/kg以下とすることを特徴とする請求項6に記載のアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車用鋼板、構造用・耐摩耗鋼用厚板や油井管用鋼管等に適したアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
【特許文献１】
特開昭52-70918号公報
【特許文献２】
特開2001-26842号公報
【特許文献３】
特開平11-323426号公報
【特許文献４】
特許1150222 号公報
【特許文献５】
特許1266834 号公報
【特許文献６】
特開平9-192799号公報
【非特許文献１】
城田ら、材料とプロセス, 4(1991), p.1214
【非特許文献２】
安中ら、鉄と鋼,(1995), p.17
【非特許文献３】
H. Yin et al. ISIJ Int., 37(1997), p.936
【０００３】
鋼板などの圧延鋼材は、一般的に転炉で溶製された未脱酸の溶鋼をAlで脱酸するアルミキルド鋼として製造されている。脱酸時に生成するアルミナは硬質で、クラスター化しやすく、数100 μｍ以上の介在物として残留する。したがって、溶鋼からの除去が不十分な場合、薄板での熱延、冷延時のスリバー疵（線状疵）、構造用厚板での材質不良、耐摩耗鋼用厚板での低温靭性低下や油井管用鋼管での溶接部UST 欠陥不良等の原因となる。さらに、アルミナは連続鋳造時に浸漬ノズル内壁に付着、堆積し、閉塞の原因となることが良く知られている。
【０００４】
このアルミナを溶鋼から除去する方法として、(1) 脱酸後に、アルミナの凝集、合体による溶鋼からの浮上、分離時間をできるだけ長くとるように転炉での出鋼時に脱酸剤のAlを投入する方法や、(2) 二次精錬法のひとつであるCAS やRH処理で溶鋼の強攪拌を行い、アルミナの浮上、分離を促進する方法や、(3) 溶鋼中へのCaの添加によってアルミナを低融点介在物のCaO-Al２O３に形態制御し無害化する方法等が行われていた。
【０００５】
ところが、前記(1) 、(2) の方法によるアルミナの浮上分離対策では限界があって、数100 μm 以上の介在物を完全に除去できないため、スリバー疵を防止できないという問題があった。(3) のCaによる酸化物系介在物の改質は、介在物の低融点化によってクラスター生成が防止でき微細化する。しかし、非特許文献１（城田ら・材料とプロセス, 4(1991), p.1214 ）によれば、アルミナを溶鋼中で液相のカルシウムアルミネートにするためには[Ca]／[T.O] を0.7 〜1.2 の範囲に制御する必要がある。そのためには、例えばT.O が40ppm で28〜48ppm という多量のCaを添加する必要がある。一方、タイヤ用のスチールコードや弁バネ材では、介在物を圧延加工時に変形しやすい低融点のCaO-SiO２-Al２O３(-MnO)系に制御し、無害化することが一般的に良く知られている。しかしながら、これらの方法では通常Caを安価なCaSi合金で添加するため、Siの上限の厳しい自動車用鋼板や缶用冷延鋼板では実用化されていないのが現状である。
【０００６】
CeやLa等のREM を利用した溶鋼の脱酸では、▲１▼Alキルドを前提とし、Al脱酸後にREM をアルミナの改質剤として使用する方法や▲２▼Alを使用しないでREM を単独、またはCa、Mg等と組み合わせて脱酸する方法が知られている。
【０００７】
Alキルドを前提にした方法として、特許文献１(特開昭52-70918号公報）によれば、Al脱酸、またはAl-Si 脱酸後にSe、Sb、LaまたはCeの一種以上を0.001 〜0.05％添加することにより、またはこれと溶鋼攪拌と組み合わせることによって、溶鋼／アルミナクラスター間の界面張力を制御して溶鋼中のアルミナクラスターを浮上分離させて除去する非金属介在物の少ない清浄鋼の製造法が示されている。また、特許文献２（特開2001-26842号公報）では溶鋼をAlおよびTiで脱酸後、Caおよび／またはREM を添加することにより、酸化物系介在物の大きさを50μｍ以下で、組成をAl２O３：10〜30wt％、Caおよび／またはREM 酸化物：５〜30wt％、Ti酸化物：50〜90wt％とする表面性状および内質に優れる冷延鋼板ならびにその製造方法が開示されている。さらに、特許文献３（特開平11-323426号公報）ではAl、REM およびZrの複合脱酸によってアルミナクラスターがなく、欠陥の少ない清浄なAlキルド鋼の製造方法が提案されている。しかしながら、これらの方法では、アルミナクラスターを確実に浮上分離させることが困難で、介在物欠陥を要求される品質レベルまで低減することができなかった。
【０００８】
Alを使用しない方法として、特許文献４（特許1150222 号公報）では、溶鋼をCaO 含有フラックスで脱酸後、Ca、Mg、REM の一種以上を含む合金を例えば100 〜200ppm添加し、介在物を低融点、軟質化するスチール用鋼の製造方法が開示されている。また、特許文献５（特許1266834 号公報）ではMn、Si等のAl以外の脱酸剤でT.O ≦100ppmに調整後、空気酸化防止を目的にREM を50〜500ppm添加する極細伸線性の良好な線材の製造方法が示されている。しかしながら、これらの方法では、脱酸で安価なAlを使用しないため、脱酸剤のコストアップという問題があった。また、Siで脱酸する場合には、Si上限の厳しい薄板材への適用は困難であった。
【０００９】
一方、アルミナ粒子のクラスター化にはいくつかの生成機構が提案されている。例えば、特許文献６（特開平9-192799号公報）では、溶鋼中のP２O５がAl２O３粒子の凝集合体を促進していると考え、Caを添加して、nCaO・mP２O５とし、Al２O３のバインダーであるP２O５の結合力を低下させることにより、浸漬ノズルへのAl２O３付着が防止できることが示されている。また、非特許文献２（安中ら・鉄と鋼,(1995), p.17)によれば、連続鋳造で浸漬ノズルの閉塞防止のために用いているArガスに捕捉されたアルミナ粒子が、冷延鋼板に発生するスリバー疵の原因であると推察している。さらに、非特許文献３（H. Yin et al.  ISIJ Int., 37(1997), p.936）は、気泡に捕捉されたアルミナ粒子がキャピラリー効果により気泡表面で凝集合体するという観察結果を示している。このように、アルミナクラスターの微視的な生成機構についても解明されつつあるが、クラスター化防止のための具体的方法が明らかではなかった。
【００１０】
そこで本発明者らは研究を重ねた結果、特願2002-214160号として、微量REM添加でアルミナ中の介在物組成を0.5〜15%とすることにより、自動車、家電用途の薄板のスリバー疵、構造用厚板の材質不良、耐摩耗用厚板の低温靭性低下、油井管用鋼管の溶接部UST欠陥等の表面疵や内部欠陥の原因となる粗大アルミナクラスターの少ない鋼材を提案した。また特願2002-214161号として、溶鋼中のREM/T.Oを0.05〜0.5の範囲とし、アルミナクラスターの生成を抑制することにより、製品での表面疵や内部欠陥を低減し、連続鋳造時の浸漬ノズル閉塞を防止する方法を提案した。しかしながら、低T.Oで、かつREM添加量が微量の場合、アルミナクラスターの生成は平均的に抑制され、製品欠陥とノズル閉塞は改善されるものの、アルミナ中のREM酸化物含有量のばらつきが大きく、粗大アルミナクラスター生成が安定して抑制できず、結果として、上記改善効果が得られない場合があった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記のような従来の問題点を有利に解決するためになされたものであり、薄板、厚板、鋼管、形鋼、棒鋼等の鋼材において製品欠陥の原因となる粗大なアルミナクラスターの生成を溶鋼中およびAr気泡表面で防止することにより、自動車、家電用途の薄板のスリバー疵、構造用厚板の材質不良、耐摩耗用厚板の低温靭性低下、油井管用鋼管の溶接部UST 欠陥等の表面疵や内部欠陥が少ない鋼材の製造を可能とするアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法を提供するためになされたものである。また本発明の他の目的は、連続鋳造時の浸漬ノズル閉塞による操業トラブルの防止により、耐火物コスト低減や浸漬ノズル交換に伴う生産性低下防止を可能にするアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法を提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者は上記課題を解決するため、さらに実験および検討を重ね、その成果としてT.O≦30ppmでは、▲１▼REM＞0.5・T.Oで歩留りが安定し、介在物の組成ばらつきが小さくなり、粗大アルミナクラスターの生成が安定して抑制できること、▲２▼T.Oが低いほど、REM酸化物とAl2O3の複合酸化物からなる粗大クラスターが生成する上限REM量が拡大することを見出した。
【００１３】
本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、T.Oが30ppm以下のAl脱酸またはAl-Si脱酸した溶鋼中にCe、La、PrまたはNd等の1種類以上の希土類金属（REM）を添加することにより、質量比率で0.5・T.O＜REM≦50−1.2・T.Oとすることを特徴とするものである。ここで、T.Oは鋼中の総酸素量で溶存酸素と介在物中酸素の合計を示す。また本発明における希土類元素とは、原子番号57のLaから原子番号71のLuをさす。
【００１４】
鋼の成分は質量%で、C:0.0005〜1.5%、Si:0.005〜1.2%、Mn:0.05〜3.0%、P:0.001〜0.1%、S:0.0001〜0.05%、Al:0.005〜1.5%とし、あるいはさらに(a) Cu:0.1〜1.5%、Ni:0.1〜10.0%、Cr:0.1〜10.0%、Mo:0.05〜1.5%の1種または2種以上、または(b) Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.3%、Ti:0.001〜0.25%の1種または2種以上、または(c) B:0.0005〜0.005%の(a) 、(b)、(c)の何れか一つまたは二つ以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物とすることが好ましい。
【００１５】
さらに、鋳片のスライム抽出で得られるアルミナクラスターの最大径を100μm以下とすることが好ましく、また、鋳片のスライム抽出で得られる20μm以上のアルミナクラスターの個数を2個/kg以下とすることが好ましい。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明では、T.Oが30ppm以下のAl脱酸またはAl-Si脱酸した溶鋼中に、Ce、La、PrまたはNd等の1種類以上の希土類金属（REM）を添加することにより、質量比率で0.5・T.O＜REM≦50−1.2・T.Oとする。これにより介在物の組成ばらつきが小さくなり、粗大アルミナクラスターの生成を安定して抑制することができる。
【００１７】
本発明においてREM添加量の上限を50−1.2・T.O(ppm)とするのは、これを超えてREMを添加すると、REM酸化物とAl2O3の複合酸化物からなる粗大クラスターが生成するためである。また、スラグとの反応によって複合酸化物が多量に生成するため、溶鋼清浄性が悪化し、連鋳浸漬ノズルを閉塞させる。さらに、溶鋼中の溶存REM量が多くなり、TD内壁やストッパー耐火物を溶損し、操業トラブルを引き起こす可能性がある。またREM添加量の下限を0.5・T.O(ppm)とするのは、これ以下ではREM添加の効果が不十分であるためである。これらの関係は図１に示すとおりである。
【００１８】
なお、本発明の製造方法で用いられるAl脱酸、Al-Si 脱酸鋼とは、重量％でC:0.0005〜1.5%、Si:0.005〜1.2%、Mn:0.05 〜3.0%、P:0.001 〜0.1%、S:0.0001〜0.05％、Al:0.005〜1.5%とし、あるいはさらに(a) Cu:0.1〜1.5%、Ni:0.1〜10.0％、Cr:0.1〜10.0％、Mo:0.05 〜1.5%の１種または２種以上、または(b)Nb:0.005 〜0.1%、V:0.005 〜0.3%、Ti:0.001〜0.25％の１種または２種以上、または(c)B:0.0005 〜0.005%の(a) 、(b) 、(c) 何れか一つまたは二つ以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなる炭素鋼であり、鋼材に必要な圧延を加えることにより、薄板、厚板、鋼管、形鋼、棒鋼等へ適用できる。この範囲が好ましい理由は以下の通りである。
【００１９】
Ｃは鋼の強度を最も安定して向上させる基本的な元素であるため、所望する材料の強度によって含有量を0.0005〜1.5 ％の範囲で調整する。強度あるいは硬度確保のためには0.0005％以上含有させることが望ましいが、1.5 ％より多いと加工性が悪くなるので1.5 ％以下がよい。
【００２０】
Siは0.005 〜1.2 ％としたのは、0.005%未満では予備処理が必要となって精錬に大きなコスト負担をかけ経済性を損ねることとなり、1.2 ％より多いとメッキ不良が発生し、表面性状や耐食性を劣化するためである。
【００２１】
Mnを0.05〜3.0 ％としたのは、0.05％未満では精錬時間が長くなって、経済性を損ねることになり、3.0 ％より多いと鋼材の加工性が大きく劣化するためである。
【００２２】
Ｐを0.001 〜0.1 ％したのは、0.001%未満では溶銑予備処理に時間とコストがかかり経済性を損ねることとなり、0.1 ％より多いと鋼材の加工性が大きく劣化するためである。
【００２３】
Ｓを0.0001〜0.05％としたのは、0.0001％未満では溶銑予備処理に時間とコストがかかり経済性を損ねることとなり、0.05％より多いと鋼材の加工性と耐食性が大きく劣化するためである。
【００２４】
Alを0.005 〜1.5 ％としたのは、0.005%未満ではAlN としてＮをトラップし、固溶Ｎを減少させることができない。また、1.5 ％より多いと加工性が劣化するので1.5 ％以下が良い。
【００２５】
以上が基本成分系であるが、本発明ではこれらの他にそれぞれの用途に応じて、(a) Cu、Ni、Cr、Moの１種以上、 (b) Nb、V 、Tiの１種以上、 (c) B の、(a)、(b) 、(c) 何れか一つまたは二つ以上を含有させることができる。
【００２６】
Cu、Ni、Cr、Moは何れも鋼の焼入れ性を向上させる元素であって、Cu、NiおよびCrは0.1%以上、Moは0.05％以上含有させることによって、強度向上効果を示すが、Cuは1.5 およびMoは1.5%、NiおよびCrは10％を超えて添加すると靭性および加工性を損なうおそれがあるため、Cuは0.1 〜1.5%、NiおよびCrはそれぞれ0.1〜10％、Moは0.05〜1.5%の範囲に限定する。
【００２７】
Nb、V 、Tiはいずれも析出強化により鋼の強度を向上させる元素であって、NbおよびV は0.005%以上、Tiは0.001%以上含有させることによって、強度向上効果を示すが、Nbは0.1%、V は0.3%、Tiは0.25％を超えて添加すると靭性を損なうおそれがあるため、Nbは0.005 〜0.1%、V は0.005 〜0.3%、Tiは0.001 〜0.25％の範囲に限定する。
【００２８】
Ｂは鋼の焼入れ性を向上させ、強度を高める元素であって、0.0005％以上含有させることによって、強度向上効果を示すが、0.005%を超えて添加するとB の析出物を増加させ靭性を損なうおそれがあるため、0.0005〜0.005%の範囲に限定する。
【００２９】
さらに、鋳片のスライム抽出で得られるアルミナクラスターの最大径が100 μｍ以下としたのは、100 μm より大きいと製品での表面欠陥や内部欠陥に繋がるためである。また、鋳片のスライム抽出で得られる20μｍ以上のアルミナクラスターの個数が２個／kg以下としたのは、2 個／kgより多いと圧延後に表面欠陥や内部欠陥に繋がるためである。
【００３０】
溶鋼中へのREM の添加は、例えば二次精錬装置のCAS やRHを使って、溶鋼のAl脱酸後に0.5・T.O＜REM≦50−1.2・T.O の範囲になるように行う。REM はCe、La等の純金属、REM 金属の合金または他金属との合金のいずれでも良く、形状は塊状、粒状、またはワイヤー等であっても良い。REM 添加量は極微量なので、溶鋼中REM濃度を均一にするため、RH槽内での還流溶鋼中への添加や取鍋添加後のArガス等での攪拌が望ましい。また、タンディッシュ、鋳型内溶鋼へREM を添加することもできる。
【００３１】
【実施例】
以下に本発明の実施例を示す。
270tの転炉において吹錬後、所定の炭素濃度に調整して出鋼した。２次精錬で目標の溶鋼成分に調整し、Al脱酸後、REM を添加した。REMはCe、La、ミッシュメタル(45%Ce−35%La−6%Pr−9%Nd)、あるいはミッシュメタル、Si、およびFeの合金（Fe−30%Si―30%REM合金）を使用した。その結果を表１，表２に示す。表中の溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機により、鋳片寸法が245mm 厚×1200〜2200mm幅、鋳造速度が1.0 〜1.8m/min、タンディッシュ内溶鋼温度が1520〜1580℃の条件で鋳片を製造した。
【００３２】
鋳片から採取したサンプルの最大クラスター径、クラスター個数、鋳造後の浸漬ノズル閉塞状況等は、表１，表２に示すとおりで、本発明がアルミナクラスター起因の製品欠陥を大幅に低減して優れた生産性を示すものであることが確認できた。
【００３３】
なお、表１と表２における＊１〜＊４の意味は以下のとおりである。
＊１ REMとT.OはREM添加から1分後に採取した溶鋼サンプルの分析値。
＊２MM：ミッシュメタル（45%Ce-35%La-6%Pr-9%Nd）、MMSi：Fe-30%Si-30%REM合金。
＊３  最大クラスター径の測定方法は、質量１kg±0.1kg の鋳片からスライム電解抽出（最小メッシュ20μm を使用）した介在物を実体顕微鏡で写真撮影（40倍）し、写真撮影した介在物の長径と短径の平均値を全ての介在物で求めてその平均値の最大値を最大介在物径とした。クラスター個数は質量１±0.1kg のスライム電解抽出（最小メッシュ20μm を使用）した介在物であり、光学顕微鏡(100倍）で観察した20μｍ以上の全ての介在物個数を１kg単位個数に換算した。
＊４ 鋳造後に浸漬ノズル内壁の介在物付着厚みを測定。円周方向10点の平均値からノズル閉塞状況を以下の通りレベル分けした。付着厚さは、○：１mm未満、△：１〜５mm、×：５mm超。
【００３４】
【表１】
0003984567.tif 000002
【００３５】
【表２】
0003984567.tif 000003
【００３６】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、本発明によればT.Oが30ppm以下のAl脱酸またはAl-Si脱酸した溶鋼中に希土類金属（REM）を添加して質量比率で0.5・T.O＜REM≦50−1.2・T.Oとすることにより、Al脱酸、Al-Si 脱酸鋼で最終製品における表面疵や内部欠陥の原因となる粗大アルミナクラスターの生成を防止できる。よって、本発明は従来のAl脱酸鋼やAl-Si 脱酸鋼における問題点を一掃したアルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法として、産業の発展に寄与するところは極めて大である。さらに、本発明によって、連続鋳造における溶鋼中アルミナの浸漬ノズルへの付着も防止可能である。したがって、浸漬ノズル閉塞防止に対する効果も大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明によるREMとT.O と最大アルミナクラスター径との関係を示すグラフである。
【図１】
0003984567.tif 000004