(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを主成分とし、人造黒鉛およびピッチ粉末を配合し、これらの配合物を下記条件(a) 、(b) 、(c) 、(d) および(e) を満足するように配合し、さらに水を添加したことを特徴とする混銑車用の黒鉛含有不定形耐火物材料。
記
(a) 人造黒鉛の平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下であって、その含有量：５〜15wt％
(b) ピッチ粉末の含有量：0.5 〜６wt％
(c) 粒径が１mm超え、10mm以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：35〜50wt％
(d) 粒径が100 μｍ超え、1000μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：Ｘ( wt％）〔Ｘは、下記式(1) および(2) を満足する値〕
15−1.5 Ｙ≦Ｘ≦30−1.5 Ｙ………(1)
０＜Ｘ………………………(2)
〔上記式(1) 中、Ｙ：上記した平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下の人造黒鉛の含有量( wt％）〕
(e) 粒径が100 μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：17〜35wt％
【請求項２】
アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを主成分とし、人造黒鉛、ピッチ粉末、および炭化珪素を含有し、これらの配合物を下記条件(a) 、(b) 、(c) 、(d) 、(e) および(f) を満足するように配合し、さらに水を添加したことを特徴とする混銑車用の黒鉛含有不定形耐火物材料。
記
(a) 人造黒鉛の平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下であって、その含有量：５〜15wt％
(b) ピッチ粉末の含有量：0.5 〜６wt％
(c) 粒径が１mm超え、10mm以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：35〜50wt％
(d) 粒径が100 μｍ超え、1000μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：Ｘ( wt％）〔Ｘは、下記式(1) および(2) を満足する値〕
15−1.5 Ｙ≦Ｘ≦30−1.5 Ｙ………(1)
０＜Ｘ………………………(2)
〔上記式(1) 中、Ｙ：上記した平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下の人造黒鉛の含有量( wt％）〕
(e) 粒径が100 μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：15〜30wt％
(f) 炭化硅素の平均粒径が100 μｍ以下であって、その含有量：４〜15wt％
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、混銑車内張り用の流し込み不定形耐火物材料に関し、さらに詳しくは低水分量で流し込み施工性に優れ、かつ耐溶損性と耐スポール性を両立した混銑車内張り用の流し込み不定形耐火物材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】
銑鋼プロセスでは、混銑車は溶銑を高炉から転炉へ運搬するための運搬容器として、さらには溶銑から珪素、硫黄、燐などの不純物を除去するための予備処理槽として使用されている。
この混銑車の内張りは、通常煉瓦積みによって施工されているが、近年、不定形耐火物の流し込み施工が検討されている。
【０００３】
混銑車用内張り材料としては、前記した溶銑予備処理に使用するフラックスに耐え得る耐溶損性、および、鉄皮で外周を拘束された使用環境下での耐スポーリング性（以下耐スポール性と記す）が要求される。
この観点から、アルミナ−SiC −黒鉛煉瓦は、含有するSiC と黒鉛の効果で、フラックスとの濡れ防止によって、優れた耐溶損性を確保し、低熱膨張性、低弾性率、高熱伝導率によって、高い耐スポール性を維持し、その結果、優れた実用性を示している。
【０００４】
しかし、煉瓦と同種のSiC と黒鉛を同量添加して流し込み材の製造を試みると、黒鉛の水に対する濡れの悪さに起因して、流し込み施工性を確保するためには多量の添加水を必要とし、最終的に得られる施工体の気孔率が著しく高くなってしまい、実用にはほど遠いものとなる。
すなわち、不定形耐火物材料の場合、少ない添加水分で十分な施工性を確保し、同時に、煉瓦に近い耐用性を確保する必要があり、これらの要求特性を満足することは困難であった。
【０００５】
従来、上記した問題点を解決するために、黒鉛に水との濡れの良い酸化物を粉砕付着処理する方法（特開平６−166574号公報参照）が提案されているものの、処理費用が不定形耐火物の原料コストを増し、実用に際しての問題を有していた。
また、人造黒鉛や鱗状黒鉛に機械的な衝撃を加える処理法も公知であるが（特開平８−183666号公報、特開平８−301667号公報参照）、上記した従来技術と同様に経済性の面で問題がある。
【０００６】
さらに、無煙炭（特開平８−183667号公報参照）や土状黒鉛を利用する方法も公知ではあるが、煉瓦に添加した場合の鱗状黒鉛並みに耐溶損性と耐スポール性において効果を得るのは困難である。
以上述べたように、低水分量で流し込み施工性に優れ、耐溶損性および耐スポール性を両立した、経済的な混銑車用の内張り用流し込み耐火物材料が存在しなかったのが実状である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
以上の実状に鑑みて、本発明は、高価な特殊Ｃ原料を使用することなく、低水分量で流し込み施工性に優れ、耐溶損性および耐スポール性を両立した、混銑車内張り用の流し込み不定形耐火物材料を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
第１の発明は、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを主成分とし、人造黒鉛およびピッチ粉末を配合し、これらの配合物を下記条件(a) 、(b) 、(c) 、(d) および(e) を満足するように配合し、さらに水を添加したことを特徴とする混銑車用の黒鉛含有不定形耐火物材料である。
【０００９】
(a) 人造黒鉛の平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下であって、その含有量：５〜15wt％
(b) ピッチ粉末の含有量：0.5 〜６wt％
(c) 粒径が１mm超え、10mm以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：35〜50wt％
(d) 粒径が100 μｍ超え、1000μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：Ｘ( wt％）〔Ｘは、下記式(1) および(2) を満足する値〕
15−1.5 Ｙ≦Ｘ≦30−1.5 Ｙ………(1)
０＜Ｘ………………………(2)
〔上記式(1) 中、Ｙ：上記した平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下の人造黒鉛の含有量( wt％）〕
(e) 粒径が100 μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：17〜35wt％
第２の発明は、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを主成分とし、人造黒鉛、ピッチ粉末、および炭化珪素を配合し、これらの配合物を下記条件(a) 、(b) 、(c) 、(d) 、(e) および(f) を満足するように配合し、さらに水を添加したことを特徴とする混銑車用の黒鉛含有不定形耐火物材料である。
【００１０】
(a) 人造黒鉛の平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下であって、その含有量：５〜15wt％
(b) ピッチ粉末の含有量：0.5 〜６wt％
(c) 粒径が１mm超え、10mm以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：35〜50wt％
(d) 粒径が100 μｍ超え、1000μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：Ｘ( wt％）〔Ｘは、下記式(1) および(2) を満足する値〕
15−1.5 Ｙ≦Ｘ≦30−1.5 Ｙ………(1)
０＜Ｘ………………………(2)
〔上記式(1) 中、Ｙ：上記した平均粒径が100 μｍ以上、1000μｍ以下の人造黒鉛の含有量( wt％）〕
(e) 粒径が100 μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量：15〜30wt％
(f) 炭化硅素の平均粒径が100 μｍ以下であって、その含有量：４〜15wt％
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明者らは、多量の添加水を必要とせず、しかも耐溶損性と耐スポール性の両者を改善することが可能なＣ原料を求め、さらには、必要な添加水量を低下するために、全体の粒度構成を最適化するための種々の実験を行い、本発明に至った。
【００１２】
以下、本発明に係わる添加材であるピッチ粉末、人造黒鉛、炭化珪素(SiC) 、その他の添加材、および主成分であるアルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルの順に、それらの添加に伴う作用・効果、好適粒径範囲、好適含有量について説明する。
〔添加材；ピッチ粉末、人造黒鉛、炭化珪素(SiC) ：〕
（ピッチ粉末：）
先ず、本発明の混銑車用の黒鉛含有不定形耐火物材料（以下不定形耐火物材料とも記す）においては、ピッチ粉末を、0.5 〜６wt％含有することが必須である。
【００１３】
銑鉄と溶銑予備処理スラグによる溶損テストの結果から、他のＣ原料に比べピッチ粉末が最も微量添加で、スラグ浸透を抑制し、耐溶損性改善の効果が大きく、アルミナ−ピッチ材料を用いることによって、現行のアルミナ−SiC −黒鉛煉瓦に匹敵するテーブルテストの評価結果を得ることができた。
また、実炉での評価においても、ピッチの微量添加で、少なくとも十分な耐溶損性が確保できることを見出した。
【００１４】
ただし、添加量が0.5 wt％未満の場合、耐溶損性の改善効果が小さく、逆に６wt％を超えて添加すると、加熱時に、気孔率が上昇し、逆に耐溶損性が劣化する。
すなわち、本発明においては、ピッチ粉末の含有量を0.5 〜６wt％と規定する。
【００１５】
本発明において用いるピッチ粉末のピッチとしては、コールタールピッチ、石油系ピッチなどが例示される。
本発明においては、コールタールピッチの粉末を用いることが好ましく、固定炭素が50wt％以上のコールタールピッチの粉末を用いることが、より好ましい。
ピッチ粉末の粒径については、特に制限するものではないが、平均粒径が10〜1000μｍの範囲であることが好ましい。
【００１６】
ピッチ粉末は加熱を受けると液化し、粉末が存在した近傍の微細な気孔に毛細管現象で移動するため、ピッチ粉末の粒度は耐火物の性質に大きく影響しない。
しかし、平均粒径が1000μｍを超えると、ピッチの液化後も偏析してしまい、スラグ浸透性の抑制効果、耐溶損性改善効果が少なくなる。
また、逆に、平均粒径が10μｍ未満の場合、ピッチ粉末を多量に使用する場合は、必要な添加水量が増加することがあるので好ましくない。
【００１７】
（人造黒鉛：）
次に、本発明の不定形耐火物材料は、平均粒径が100 〜1000μｍの人造黒鉛を５〜15wt％含有する必要がある。
実炉での評価の結果、前記したテーブルテストの結果に示されたように、確かに、ピッチのみの添加で耐溶損性は十分であるが、鉄皮に拘束された使用環境下で材料は熱膨張しようとするため、その結果、不定形耐火物材料の内部に稼働面に平行な亀裂を生じ、使用回数を重ねるにつれて不定形耐火物材料がスポーリングによって加速的に損耗することが分かった。
【００１８】
そのため、耐スポーリング性を改良することが不可欠であり、そのためには黒鉛化の進んだＣ材を多量に添加し、低弾性率、低熱膨張率、高熱伝導率を達成することが必要である。
黒鉛化の進んだＣ原料としては、鱗状黒鉛、キッシュ黒鉛または人造黒鉛が挙げられるが、前２者を使用した場合、流し込み施工性を確保するためには多量の水を必要とし、最終施工体の気孔率が高く実用に耐えない。
【００１９】
本発明における人造黒鉛に関して、施工性確保に必要な水量は人造黒鉛の粒度と相関があり、微粒の場合は多量の水を必要とするが、粗粒の場合は水が少量でよいことが実験で明らかになった。
すなわち、人造黒鉛の平均粒径が100 μｍ未満の場合は、施工性確保のために必要な水量が増加し、同時に、空気中での酸化が低温で起こり、耐用性を損ねるため好ましくない。
【００２０】
一方、逆に人造黒鉛の平均粒径が1000μｍを超えると、黒鉛が局在化するため耐スポーリング性改善の効果が小さくなると同時に、入手が困難で経済的に好ましくない。
また、人造黒鉛の含有量が５wt％未満の場合、低弾性率、低熱膨張率、高熱伝導率を得ることが困難で、耐スポール性改善の効果が低いため、５wt％以上含有することが必要である。
【００２１】
一方、人造黒鉛の含有量が15wt％を超えると、粗粒の人造黒鉛を用いても施工性確保のために必要な水量が増加し、耐用性を損ねるため、人造黒鉛の含有量は15wt％以下であることが必要である。
（炭化珪素：）
本発明の不定形耐火物材料は、さらに、平均粒径が100 μｍ以下の炭化珪素（：SiC ）粉末を４〜15wt％含有することが、より好ましい。
【００２２】
黒鉛は空気中、高温で酸化する問題がある。
平均粒径が100 〜1000μｍの人造黒鉛の場合、1000℃近辺までは酸化の心配はないが、より高温では高酸素雰囲気では酸化が進行する。
そのため、SiC 粉末を添加することで、SiC の先行酸化によって黒鉛の酸化抑制の効果が得られる。
【００２３】
上記したSiC による人造黒鉛の酸化抑制効果は、1300℃程度以上の温度条件下で発揮される。
平均粒径が100 μｍ超えのSiC 粉末は、上記した酸化抑制効果が小さいため好ましくない。
SiC は、酸化抑制以外に熱伝導率を増加させる効果があり、耐スポール性の観点から、SiC の添加が好ましい。
【００２４】
SiC の含有量が４wt％未満の場合、黒鉛に対する酸化抑制効果が小さいので好ましくない。
一方、逆にSiC の含有量が15wt％を超えると、酸化抑制効果が飽和すると共に、施工性確保のために必要な水量が増加し、耐用性を損ねるため、SiC の含有量は15wt％以下であることが必要である。
【００２５】
（その他の添加材：）
以上、本発明の不定形耐火物材料に配合する添加材に関して、好ましい形態を説明したが、上記で示した平均粒径が100 〜1000μｍの人造黒鉛、ピッチ粉末、より好ましくはさらに平均粒径が100 μｍ以下のSiC 粉末を、添加材として規定量添加し、さらに付加的に、平均粒径が100 〜1000μｍの範囲外の人造黒鉛、鱗状黒鉛、土状黒鉛、無煙炭、熱硬化性樹脂などを添加し、Ｃ源として利用し、低比重化や耐酸化負荷を大きくするなどの効果を得ること、あるいは、平均粒径が100 μｍを超えるSiC 粉末を追加添加して熱伝導性を高めることも可能である。
【００２６】
上記したその他の添加材を添加する場合は、単独で添加してもよく、２種以上用いてもよい。
〔主成分；アルミナ、アルミナ−マグネシアスピネル：〕
以上、本発明の不定形耐火物に配合する添加材の効果について述べたが、主成分であるアルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネル（：アルミナおおよびアルミナ−マグネシアスピネルの内の１種または２種）について、粒度分布を最適化することが不可欠であり、この考慮なしには施工性確保のために必要な水量を抑制しつつ、多量の人造黒鉛やSiC を添加することは不可能である。
【００２７】
各粒度の配合に関しては、各粒度のバランスが重要であり、粒度分布を、横軸に粒径を、縦軸に微粒側からの累積体積率をとり、両対数グラフにした場合、直線的な粒度分布になるのが好ましく、その傾きが所定の範囲内にあることが好ましい。
本発明において、実験的に、最も好ましい粒度分布を調べた結果、先ず、粒径が１mm超え、10mm以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを35〜50wt％含有することが好ましい。
【００２８】
上記した粒径範囲の含有量が50wt％を超えると、相対的に微細粒子が不足し、流動性を損ない、著しい場合は、得られる耐火物が、がさがさになってしまい、一定量の施工流動性を確保するためには、多量の添加水を必要とするため実用に耐えない。
一方、上記した粒径範囲の含有量が35wt％未満の場合は、相対的に微細粒子が過剰となり、全体の比表面積が増え、その結果、多量の添加水を必要とするため実用に耐えない。
【００２９】
上記した理由から、粒径が１mm超え、10mm以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを、35〜50wt％の範囲内で含有することが好ましい。
粒径が１mm超え、10mm以下のアルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルとしては、電融品が好ましく使用できる。
【００３０】
また、アルミナ−マグネシアスピネルとしては、例えば25wt％程度のMgO を含むスピネル単体もしくはスピネルとコランダムの混合相を示す原料が使用できる。
混銑車のスラグの塩基度（CaO/SiO2）が２未満の場合は、アルミナ単体で使用するのが好ましく、塩基度が２以上の場合は、アルミナ−マグネシアスピネルを含有する方が好ましい。
【００３１】
次に、本発明の不定形耐火物材料においては、粒径が100 μｍ超え、1000μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを、合計含有量で、下記式(1) 、(2) を満足する含有量Ｘ(wt ％）となるように配合することが好ましい。
0003952332.tif 000002
〔上記式(1) 中、Ｙ：平均粒径が100 〜1000μｍの人造黒鉛の含有量( wt％）〕
本発明の場合、上記した粒度域に、人造黒鉛を含むため、人造黒鉛の添加量に対して、アルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルの含有量を減少させることが必要になる。
【００３２】
実験により、人造黒鉛の含有量〔上記式(1) 中のＹ〕の1.5 倍の重量のアルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルを減少させるのがよく、そのため上記式(1) 中におけるＹの係数を、−1.5 と規定した。
粒径が100 μｍ超え、1000μｍ以下の、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの合計含有量が、（15−1.5 Ｙ）未満の場合、流動性が損なわれるため実用的ではない。
【００３３】
一方、逆に（30−1.5 Ｙ）を超えた場合も、流動性、特に振動などを与えない場合の流動性（セルフフロー）がなくなるので好ましくない。
粒径が100 μｍ超え、1000μｍ以下のアルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルとしては、電融品もしくは焼成品が好ましく使用できる。
さらに、本発明の不定形耐火物材料においては、SiC を含まない場合は、粒径が100 μｍ以下のアルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを、17〜35wt％含有することが好ましい。
【００３４】
また、本発明の不定形耐火物材料において、SiC を含む場合は、粒径が100 μｍ以下のアルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルを、15〜30wt％含有することが好ましい。
また、SiC の有無にかかわらず、粒径が100 μｍ以下のアルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの含有量が、15wt％未満の場合、流動性、特に振動などを与えない場合の流動性（セルフフロー）がなくなるため好ましくない。
【００３５】
一方、SiC を含有する場合は30wt％、含有しない場合は35wt％を超えると、流動性がなくなるばかりでなく、乾燥時や1200℃以上で加熱された場合に材料が収縮ぎみになるので好ましくない。
粒径が100 μｍ以下のアルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルとしては、仮焼品、電融品もしくは焼成品が好ましく使用できる。
【００３６】
以上述べたような粒度調整を行うことによって、初めて、多量の人造黒鉛やSiC を添加した材料を、施工性確保のために必要な水量を抑制しつつ、添加することができる。
本発明の不定形耐火物材料においては、その他添加する微量の原料としては、例えば、従来から公知の、加熱なしで強度をもたせるためのアルミナセメント、強度を補強するSiなどの金属、不定形耐火物材料の流動性を調質するためのカーボンブラック、粘土、シリカ微粉、各種の分散剤、減水剤、セメント硬化調整剤、高温加熱時の膨張性を付与するクリンカなどが例示され、これらを必要に応じて適宜添加することができる。
【００３７】
なお、上記した微量の原料を添加する場合は、単独で添加してもよく、また２種以上を添加してもよい。
また、前記したその他の添加材と併用してもよい。
【００３８】
【実施例】
以下、本発明および本発明の効果を、実施例に基づき具体的に説明する。
表１（実施例１〜17）、表２（比較例１〜13）に示す配合の各原料、および残余の配合物（添加材）として、いずれも共通して、カーボンブラック：0.5wt ％、金属シリコン粉末：1.9wt ％、アルミナセメント：2.0wt ％、粘土：1.0wt ％、分散剤：0.1wt ％を配合した不定形耐火物材料２kgに、所定量の水を添加して万能ミキサーで混練し、フローテーブルを使用し、セルフフローおよび15回タッピングフロー（目標：180mm ）を調べた。
【００３９】
なお、ピッチ粉末としては、固定炭素が55wt％のコールタールピッチの粉末を用いた。
上記試験結果から、流動性に優れる配合に関して、溶損試験を行った。
すなわち、流動性に優れる配合の混練物を、台形柱形状の金枠に流し込み、24時間養成後、脱枠し、110 ℃で24ｈ乾燥した後、コークスブリーズ中500 ℃で３ｈ保持した後、冷却し、溶損試験に供した。
【００４０】
溶損試験は、上記で得られた試験片８枚でるつぼを組み、内部に溶銑を入れ窒素フロー中1600℃まで昇温の後、溶銑予備処理スラグ〔：塩基度（CaO/SiO2）＝1.8 〕を１時間毎に投入し、掻き出しを行い、合計３ｈ保持し、冷却後、各試験片を鉛直（：溶銑と接触する面と垂直）に切断し、溶損の最大深さ（溶銑とスラグの界面）を標準試料と比較することによって行った。
【００４１】
なお、標準試料としては、現行の混銑車用煉瓦（：アルミナ-7wt％SiC-15wt％鱗状黒鉛）を用いた。
一部の試料は、脱枠、乾燥後、コークスブリーズ中1400℃で３ｈ焼成した後、気孔率を調べた。
さらに、テーブルテストで優れた流動性と溶損指数が得られた配合に関しては、モルタルミキサーを利用して４分間混練し、混銑車用煉瓦２枚分の大きさに流し込み、24時間養生後、脱枠し、110 ℃で48ｈ乾燥後、実炉に差し込み、耐用性（：内部割れの有無）を評価した。
【００４２】
表１（実施例１〜17）、表２（比較例１〜13）に、上記で得られた性能試験結果を、原料配合と併せて示す。
〔Ｃ系添加剤の効果：〕
先ず、Ｃ系添加剤の効果について比較する。
概して、Ｃ系添加剤を添加すると、流動性の目標値（：15回タッピングフロー値＞170mm ）を得るのに必要な水量は増加する。
【００４３】
その増加の程度は、ピッチ＞土状黒鉛＞人造黒鉛（粗粒）＞人造黒鉛（微粒）＞鱗状黒鉛の順になる。
しかし、ピッチを含まない場合は、スラグの浸透を防げず、溶損指数が高く、使用に耐えない（比較例１）。
一方、黒鉛を含まない場合は、溶損指数に優れるものの、実機で評価すると、耐スポール性が劣り好ましくなかった（比較例２）。
【００４４】
本発明の不定形耐火物材料である人造黒鉛およびピッチの両者を含む場合に、初めて、優れた耐溶損性と耐スポール性が得られた（実施例１）。
黒鉛の種類については、鱗状黒鉛を使用した場合は、必要添加水が多量で、気孔率も高く、溶損指数も高く、使用に耐えない（比較例３）。
また、土状黒鉛を使用した場合は、流動性に優れるものの、耐スポール性改善の効果が得られず好ましくない（比較例４）。
【００４５】
微粒の人造黒鉛を使用した場合は、鱗状黒鉛と同様に、必要添加水が多量で、気孔率も高く、溶損指数も高く、使用に耐えない（比較例５）。
また、平均粒径が、本発明に係わる平均粒径を超える人造黒鉛は入手が困難で好ましくないので、評価の対象外である。
一方、本発明の平均粒径範囲を満足する人造黒鉛を使用した場合は、優れた流動性と耐用性を示した（実施例１〜４）。
【００４６】
また、ピッチ添加による耐溶損性改良の効果が得られるのは、ピッチ粉末の含有量が本発明の0.5 〜６wt％を満足する場合であり（実施例１〜17）、含有量が少なすぎる場合は、耐溶損性が得られず（比較例１、比較例６）、逆に含有量が多すぎる場合は、気孔率が高く、かえって溶損性などを損ねてしまう（比較例７）。
【００４７】
また、人造黒鉛添加による耐スポール性向上の効果に関しては、人造黒鉛の含有量が５wt％未満では効果が小さく（比較例８）、逆に含有量が15wt％を超える場合は、流動性低下が避けられず、実用に耐えない（比較例９）。
一方、人造黒鉛の含有量が５〜15wt％の範囲では、優れた耐溶損性と耐スポール性が達成できる（実施例１〜17）。
【００４８】
〔アルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルの粒度配合の効果：〕
アルミナ、アルミナ−マグネシアスピネルの粒度配合については、粗粒が多くて微粒が少なく前記した両対数グラフにおける粒度分布を示す直線の勾配が大きすぎたり、その逆に、粗粒が少なくて微粒が多く直線の勾配が小さすぎた場合は、流動性が低く、高気孔率となり実用に耐えない（比較例10、比較例11）。
【００４９】
また、中間領域の粒径範囲の粉末の過不足のため粒度分布が直線的でなくなった場合も、同様に流動性が低く、高気孔率となり実用に耐えない（比較例12、13）。
一方、粒度配合が本発明の範囲を満足する場合には、多量の黒鉛、さらにはSiC を含むにも関わらず優れた流動性が得られ好ましい（実施例１〜15）。
【００５０】
また、塩基度の高いスラグ（CaO/SiO2＝2.5 ）に対しては、アルミナの一部をアルミナ−マグネシアスピネル（：電融スピネル）で置換することで、耐溶損性の改善が可能である（実施例16、17）。
以上述べた実施例に示されるように、本発明によれば、粒径が100 〜1000μｍの人造黒鉛を５〜15wt％、ピッチ粉末を0.5 〜６wt％、または、さらに加えて粒径が100 μｍ以下のSiC 粉末を４〜15wt％含有し、アルミナおよび／またはアルミナ−マグネシアスピネルの粒度配合を規定することによって、低水分量の条件下においても流し込み施工性に優れ、さらには、耐溶損性および耐スポール性を両立した混銑車内張り用の流し込み耐火物材料を提供することを可能とした。
【００５１】
【表１】
0003952332.tif 000003
【００５２】
【表２】
0003952332.tif 000004
【００５３】
【表３】
0003952332.tif 000005
【００５４】
【表４】
0003952332.tif 000006
【００５５】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、低水分量の条件下においても流し込み施工性に優れ、さらには、耐溶損性および耐スポール性を両立した混銑車内張り用の流し込み耐火物材料を提供することを可能とした。