(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定のリード及び圧力角を有する第１歯面とこれとは異なる所定のリード及び圧力角を有する第２歯面を有する複リードウォームの加工方法において、前記第１歯面を加工する第１加工部と、この第１加工部による前記第１歯面の加工と同時に前記第２歯面を加工し得る第２加工部を備えた単一の工具を用い、この工具は円盤状の回転工具として、前記第１及び第２加工部は前記工具の回転軸線と直交する回転中心面に対する傾斜角が前記第１及び第２歯面の各圧力角と関連する値である各母線を前記回転軸線回りに回転することにより前記工具の外周部に形成された円錐状の第１及び第２加工面とし、前記工具は前記複リードウォームの中心軸線及び前記回転中心面の中心点を含む平面に対する同回転中心面の交差線が前記中心軸線と直交するようにしてなり、前記工具を前記複リードウォームの回転と連動して同複リードウォームの中心軸線と平行な方向及びこれと直交する方向に送ることを特徴とする複リードウォームの加工方法。
【請求項２】
所定のリード及び圧力角を有する第１歯面とこれとは異なる所定のリード及び圧力角を有する第２歯面を有する複リードウォームの加工方法において、前記第１歯面を加工する第１加工部と、この第１加工部による前記第１歯面の加工と同時に前記第２歯面を加工し得る第２加工部を備えた単一の工具を用い、この工具は円盤状の回転工具として、前記第１及び第２加工部は前記工具の回転軸線と直交する回転中心面に対し対称的に配置されてそれらの間の交差角が前記第１及び第２歯面の各圧力角と関連する各値の和である各母線を前記回転軸線回りに回転することにより前記工具の外周部に形成された円錐状の第１及び第２加工面とし、前記工具は前記複リードウォームの中心軸線及び前記回転中心面の中心点を含む平面に対する前記第１及び第２歯面の各交差線の二等分線が前記回転中心面上で同回転中心面の中心点を通る線となるようにしてなり、前記工具を前記複リードウォームの回転と連動して同複リードウォームの中心軸線と平行な方向及びこれと直交する方向に送ることを特徴とする複リードウォームの加工方法。
【請求項３】
所定のリード及び圧力角を有する第１歯面とこれとは異なる所定のリード及び圧力角を有する第２歯面を有する複リードウォームの加工方法において、前記第１歯面を加工する第１加工部と、この第１加工部による前記第１歯面の加工と同時に前記第２歯面を加工し得る第２加工部を備えた単一の工具を用い、この工具はエンドミル形の回転工具として、前記第１及び第２加工部は前記工具の先端に形成されて頂角が前記第１及び第２歯面の各圧力角と関連する各値の和である円錐状の加工面とし、前記工具はその回転軸線が前記複リードウォームの中心軸線を含む平面に対する前記第１及び第２歯面の各交差線の二等分線と一致するようにしてなり、前記工具を前記複リードウォームの回転と連動して同複リードウォームの中心軸線と平行な方向及びこれと直交する方向に送ることを特徴とする複リードウォームの加工方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ウォームホイールと組み合わせて使用する複リードウォームの加工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の複リードウォームは、自動車のステアリング装置などにおいて、これと組み合わされるウォームホイールとの間のバックラッシュを調整するのに使用される（例えば特開平７−３０９２４４号公報参照）。図６及び図７に示すように、このような複リードウォーム１０は、所定のリードＴ0 と圧力角αa を有する第１歯面１２とこれよりも大きい値の所定のリードＴ1 と圧力角αb を有する第２歯面１３を有しており、標準的なホブで加工したウォームホイール７と組み合わせて使用される。第１歯面１２はウォームホイール７の一方の歯面９ａと正常に噛合し、それらの間のかみ合いピッチ線はそれぞれ符号１１及び８に示す通りである。第２歯面１３はウォームホイール７の他方の歯面９ｂと噛合し、それらの間のかみ合いピッチ線は、ピッチ線１１，８よりもウォームホイール７側にずれている（図示省略）。第２歯面１３と歯面９ｂは、図７の断面で見る限りは正常に噛合するはずであるが、当たり面が歯すじ方向にずれたものとなる。図に示す複リードウォーム１０では、右に進むにつれて歯厚Ｗは増大し、歯溝幅Ｇは減少する。従って複リードウォーム１０とウォームホイール７の間のバックラッシュは、複リードウォーム１０をウォームホイール７に対し右に移動すれば増大し、左に移動すれば減少し、これによりバックラッシュが適当な値となるように調整することができる。なお図示の例では、複リードウォーム１０の軸部１５の外周面はピッチ線１１より距離ｉだけ内側に位置しており、歯底１４と同一径以下である。
【０００３】
このような複リードウォーム１０の加工は、従来は第１歯面１２と第２歯面１３を別々に加工していた。すなわち、図６に示すように、先ず圧力角αa と関連する角度の円錐状の加工面２を有し軸３回りに回転する円盤状の第１工具１を回転駆動した状態で、その外周面がピッチ線１１より距離ｈ0 （＝ｉ）だけ内側となる位置まで半径方向から複リードウォーム１０に接近させ、複リードウォーム１０の中心軸線Ｏと平行で複リードウォーム１０の１回転当たりリードＴ0 となるトラバース送りＦ1 を与えて第１歯面１２を加工する。なお第１工具１の軸３は、これと直交する回転中心面が加工位置付近における第１歯面１２のリード線への接線と平行となるように、複リードウォーム１０の中心軸線Ｏに対し立体的に交差するように配置されている。次いで、圧力角αb と関連する角度の同様な加工面５を有し軸６回りに回転する円盤状の第２工具４を同様に複リードウォーム１０に接近させ、同様にリードＴ1 と対応するトラバース送りＦ2 を与えて第２歯面１３を加工する。これにより、リードＴ0 と圧力角αa を有する第１歯面１２とリードＴ1 と圧力角αb を有する第２歯面１３を有する複リードウォーム１０が得られる。図示の各工具１，４はフライスカッタまたは砥石車であるが、加工面２，５に対応する切刃をそれぞれ有する２本のバイトを工具として第１歯面１２及び第２歯面１３を加工してもよい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術の加工方法では、第１歯面１２と第２歯面１３を別々に加工しているので、加工時間が増大し、また両歯面の間の相対的位置関係の精度が低下して歯厚のばらつきが増大するという問題がある。本発明はこのような各問題を解決することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
このために、請求項１の発明による複リードウォームの加工方法は、所定のリード及び圧力角を有する第１歯面とこれとは異なる所定のリード及び圧力角を有する第２歯面を有する複リードウォームの加工方法において、第１歯面を加工する第１加工部と、この第１加工部による第１歯面の加工と同時に第２歯面を加工し得る第２加工部を備えた単一の工具を用い、この工具は円盤状の回転工具として、第１及び第２加工部は工具の回転軸線と直交する回転中心面に対する傾斜角が第１及び第２歯面の各圧力角と関連する値である各母線を回転軸線回りに回転することにより工具の外周部に形成された円錐状の第１及び第２加工面とし、工具は複リードウォームの中心軸線及び回転中心面の中心点を含む平面に対する同回転中心面の交差線が中心軸線と直交するようにしてなり、工具を複リードウォームの回転と連動して同複リードウォームの中心軸線と平行な方向及びこれと直交する方向に送ることを特徴とするものである。第１歯面を加工する第１加工部と第２歯面を加工する第２加工部を備えた工具は複リードウォームの中心軸線と平行な方向及びこれと直交する方向に送られるので、加工されるウォームの第１歯面及び第２歯面は同時に加工され、またその歯厚は軸線方向に進むにつれて変化する。
【０００７】
また請求項２の発明による複リードウォームの加工方法は、所定のリード及び圧力角を有する第１歯面とこれとは異なる所定のリード及び圧力角を有する第２歯面を有する複リードウォームの加工方法において、第１歯面を加工する第１加工部と、この第１加工部による第１歯面の加工と同時に第２歯面を加工し得る第２加工部を備えた単一の工具を用い、この工具は円盤状の回転工具として、第１及び第２加工部は工具の回転軸線と直交する回転中心面に対し対称的に配置されてそれらの間の交差角が第１及び第２歯面の各圧力角と関連する各値の和である各母線を回転軸線回りに回転することにより工具の外周部に形成された円錐状の第１及び第２加工面とし、工具は複リードウォームの中心軸線及び回転中心面の中心点を含む平面に対する第１及び第２歯面の各交差線の二等分線が回転中心面上で同回転中心面の中心点を通る線となるようにしてなり、工具を複リードウォームの回転と連動して同複リードウォームの中心軸線と平行な方向及びこれと直交する方向に送ることを特徴とするものである。このようにしても、請求項１の発明と同様、加工されるウォームの第１歯面及び第２歯面は同時に加工され、またその歯厚は軸線方向に進むにつれて変化する。
【０００８】
また請求項３の発明による複リードウォームの加工方法は、所定のリード及び圧力角を有する第１歯面とこれとは異なる所定のリード及び圧力角を有する第２歯面を有する複リードウォームの加工方法において、第１歯面を加工する第１加工部と、この第１加工部による第１歯面の加工と同時に第２歯面を加工し得る第２加工部を備えた単一の工具を用い、この工具はエンドミル形の回転工具として、第１及び第２加工部は工具の先端に形成されて頂角が第１及び第２歯面の各圧力角と関連する各値の和である円錐状の加工面とし、工具はその回転軸線が複リードウォームの中心軸線を含む平面に対する第１及び第２歯面の各交差線の二等分線と一致するようにしてなり、工具を複リードウォームの回転と連動して同複リードウォームの中心軸線と平行な方向及びこれと直交する方向に送ることを特徴とするものである。このようにしても、請求項１及び請求項２の発明と同様、加工されるウォームの第１歯面及び第２歯面は同時に加工され、またその歯厚は軸線方向に進むにつれて変化する。またこの場合は、前各項の発明に比して回転軸構成上から軸剛性を高めることができる。
【０００９】
【発明の効果】
上述のように、請求項１の発明によれば、加工されるウォームの歯厚は軸線方向に進むにつれて変化するので、第１歯面のリード及び圧力角と第２歯面のリード及び圧力角とが異なった複リードウォームを１回の加工で得ることができる。加工されるウォームの第１歯面及び第２歯面は同時に加工されるので、加工時間を減少させて製造コストを低下させることができ、また第１及び第２歯面の間の相対的位置関係の精度を向上させて歯厚のばらつきを減少させることができる。
【００１０】
請求項２の発明でも、加工されるウォームの第１歯面及び第２歯面は同時に加工され、またその歯厚は軸線方向に進むにつれて変化するので、請求項１の発明と同様、製造コストを低下させ、また歯厚のばらつきを減少させることができる。
【００１１】
請求項３の発明によれば、請求項１及び請求項２の発明と同様、製造コストを低下させ、また歯厚のばらつきを減少させることができるのに加え、前各項の発明に比して回転軸構成上から軸剛性を高めることができるので、得られる複リードウォームの歯形が正確になる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下に、添付図面により、本発明による複リードウォームの加工方法の実施の形態の説明をする。先ず図１〜図３により第１の実施の形態の説明をする。角度等は、ウォーム軸中心に対して軸直角で考える。この複リードウォーム１０は、図６及び図７に示す従来技術の複リードウォームに対し歯底１７が異なるだけであって、その他の寸法形状、すなわち第１歯面１２のリードＴ0 及び圧力角αa 、第２歯面１３のリードＴ1 及び圧力角αb 、ピッチ線１１からの歯末の高さｃ、軸部１５の径などは全く同一である。なお、複リードウォーム１０と噛合するウォームホイール７は工具圧力角がαa の標準ホブで切削したものであるので、Ｔ0 、Ｔ1 、αa 、αb の間の関係は
Ｔ0・cosαa ＝Ｔ1・cosαb
である。
【００１３】
この第１の実施の形態の工具２０はフライスカッタや砥石車などの回転軸２５を備えた円盤状の回転工具であり、外周部の両側に第１歯面１２を加工する第１加工面（第１加工部）２１と第２歯面１３を加工する第２加工面（第２加工部）２２が形成された単一の工具である。この工具２０は、軸２５の回転軸線２５ａと直交する回転中心面２６とこの回転中心面２６の中心点Ｐ1 及び複リードウォーム１０の中心軸線Ｏを含む平面である図１の紙面との交差線Ｉ1 が中心軸線Ｏと直交し（図１参照）、かつ回転中心面２６が、加工位置付近における第１歯面１２のリード線への接線と平行となるように配置されている。従って軸２５の回転軸線２５ａは複リードウォーム１０の中心軸線Ｏに対し立体的に交差し、それらの間の交差角は第１歯面１２のリード角γであり、また図１の紙面に対する回転中心面２６の交差角は直角からリード角γだけ傾いている（図２参照）。
【００１４】
第１加工面２１は軸２５の回転軸線２５ａと直交する回転中心面２６に対して傾斜した母線を回転軸線２５ａ回りに回転することにより形成された円錐面である。回転中心面２６に対するこの母線の傾斜角は、次に述べるように、第１歯面１２の圧力角αa と関連する値、すなわち圧力角αa をリード角γにより補正した値である。この補正の内容を、図１において第１加工面２１により加工される第１歯面１２を上方から見た部分拡大図である図２により説明する。第１歯面１２と第１加工面２１は、図１における第１歯面１２とピッチ線１１の交差点Ｑにおいて互いに接している。しかし上述のように回転中心面２６は図１の紙面に対し直角ではないので、第１歯面１２に対する第１加工面２１の接触線（加工線）すなわち第１加工面２１の母線は、交差点Ｑと中心軸線Ｏを含む面（図１の紙面）上にはなく、中心軸線Ｏに対しリード角γだけ立体的に交差した回転軸線２５ａと交差点Ｑを含む面Ｓ上にある（図２参照）。従って回転中心面２６に対する第１加工面２１の母線の傾斜角（＝歯直角圧力角）は、図１及び図２より明らかなように
0003904360.tif 000002
但し、ｃ、ｄ、ｅは図１及び図２参照
となる。
【００１５】
同様に、第２加工面２２は回転中心面２６に対して傾斜した母線を回転軸線２５ａ回りに回転することにより形成された円錐面であり、回転中心面２６に対する第２加工面２２の母線の傾斜角は
第２加工面２２の母線の傾斜角＝tan-1（tanαb・cosγ）
となる。第１及び第２加工面２１，２２の各母線の回転中心面２６に対する傾斜角と、第１及び第２歯面１２，１３の各圧力角αa ，αb の間の関係は、以上の通りである。なお母線の傾斜角の補正に使用するリード角γは、上述の例では交差点Ｑを通るものを使用したが、リード角γは第１歯面１２の歯元側と歯末側とでは異なっており、どのリード角γを使用して上記補正を行っても事実上差し支えない。
【００１６】
工具２０の外周には、複リードウォーム１０の歯底１７を加工する先端加工面２３が形成され、その幅Ｖ1 は図６及び図７に示す従来技術の複リードウォームの歯底１４の幅の最小値よりやや小とすればよい。また後述するように、この第１の実施の形態により加工される複リードウォーム１０の各歯面１２，１３の半径方向の長さは長手方向に移動するにつれて変化するが、各加工面２１，２２の半径方向の長さは、各歯面１２，１３の半径方向の長さの最大値よりも大とする。
【００１７】
このような工具２０を、軸２５により回転駆動した状態で、複リードウォーム１０の中心軸線Ｏと平行でウォーム１回転当たりリードＴ0 となるトラバース送りだけを与えた場合に形成されるウォームの形状は図３の実線に示すとおりであり、第１及び第２歯面１２，１３のリードは何れもＴ0 である。上述したトラバース送りに加えてトラバース方向と直交する方向にウォーム１回転当たりｙの送りを与えれば、図３に示すように２番目の歯溝の形状は破線に示すとおりとなり、第１歯面１２は距離Ｃa(＝ｙ・tanαa)だけ後退し、第２歯面１３は距離Ｃb(＝ｙ・tanαb)だけ前進する。これにより２番目の歯溝幅は１番目の歯溝幅よりも
Ｃa ＋Ｃb ＝ｙ（tanαa ＋tanαb ）
だけ減少し、第１歯面１２のリードはこの減少量だけ第２歯面１３のリードよりも減少して、複リードウォームが形成される。しかしこれだけでは第１歯面１２のリードも距離Ｃa だけ減少するので所定のリードＴ0 とはならない。
【００１８】
そこでこの実施の形態では、図１の工具２０に与えるトラバース送りＦT を第１歯面１２のリードＴ0 に距離Ｃaを加えたものとし、またウォーム１回転当たりの送りｙは、Ｃa ＋Ｃb が第１及び第２歯面１２，１３のリードの差（＝Ｔ1 −Ｔ0 ）となるようにしている。すなわち
0003904360.tif 000003
となる。このようにすれば、工具２０により加工される複リードウォーム１０は、第１歯面１２のリード及び圧力角がＴ0 及びαa となり、第２歯面１３のリード及び圧力角はＴ1 及びαb となる。なお、トラバース送りＦT を第２歯面１３のリードＴ1 から距離Ｃb を引くようにしてもよい。すなわち、
0003904360.tif 000004
となる。またトラバース送りＦT は両リードＴ0 ，Ｔ1 の中間値であってもよい。
【００１９】
次に、以上の説明をまとめてこの実施の形態による複リードウォームの加工方法を説明する。複リードウォーム１０に対し前述のように配置した工具２０を軸線方向で最も左側の加工開始位置とし、回転軸線３５ａ回りに回転駆動して複リードウォーム１０に接近させ、先ずその先端加工面２３が加工開始位置における歯底１７の位置まで切り込む。そして複リードウォーム１０を回転駆動すると同時に工具２０に前述したとおりのトラバース送りＦT とこれと直交する送りｙを与えてそれらの合成方向であるＦ方向に工具２０を移動させ、第１及び第２加工面２１，２２と先端加工面２３により、複リードウォーム１０の第１及び第２歯面１２，１３と歯底１７を同時に加工する。工具２０が軸線方向で最も左側の加工終了位置に達したところで複リードウォーム１０の回転とトラバース送りＦT とこれと直交する送りｙを停止し、工具２０を後退させる。
【００２０】
これにより、リード及び圧力角がＴ0 及びαa である第１歯面１２並びにリード及び圧力角がＴ1 及びαb である第２歯面１３を備えた複リードウォーム１０が形成される。ピッチ線１１から歯底１７までの深さは加工開始位置から加工終了位置に向かって次第に浅くなるが、軸部１５の外周面の外側に達することはない。このように歯底１７までの深さが変化するので、歯末部分を含む各歯面１２，１３の半径方向の長さも長手方向に移動するにつれて変化する。また第１歯面１２及び第２歯面１３は単一の工具２０の第１加工面２１及び第２加工面２２により同時に加工される。従って、加工時間が短縮されるので製造コストは低下され、また第１及び第２歯面１２，１３の間の相対的位置関係の精度も向上するので歯厚のばらつきも減少する。
【００２１】
次に図４に示す第２の実施の形態の説明をする。上述した第１の実施の形態では、第１加工面２１及び第２加工面２２を形成する各円錐面の母線は工具２０の回転中心面２６に対して互いに異なる角度で傾斜し、図１の紙面と回転中心面２６の交差線Ｉ1 が中心軸線Ｏと直交しているが、第２の実施の形態では、第１加工面３１及び第２加工面３２を形成する各円錐面の母線は工具３０の回転中心面３６に対して同一角度で傾斜しており、その代わり図４の紙面と回転中心面３６の交差線Ｉ2 は中心軸線Ｏと直交する線から角度（αb −αa ）／２だけずれている点が第１の実施の形態と相違している。その他の構成は第１の実施の形態と同一であるので、主としてこの相違点につき説明する。
【００２２】
この第２の実施の形態の工具３０もフライスカッタや砥石車などの円盤状の回転工具であり、その外周部には第１加工面３１と第２加工面３２が形成されている。この工具３０は、軸３５の回転軸線３５ａと直交する回転中心面３６と複リードウォーム１０の中心軸線Ｏ及び回転中心面３６の中心点Ｐ2 を含む平面である図４の紙面との交差線Ｉ2 が、同紙面に対する第１及び第２歯面１２，１３の各交差線の二等分線、すなわち中心軸線Ｏと直交する線から角度（αb −αa ）／２だけずれた線と一致し（図４参照）、かつ回転中心面３６が、加工位置付近における各歯面１２，１３のリード線への接線と平行となるように配置されている。
【００２３】
上述のように、この第２の実施の形態でも、回転中心面３６は加工位置付近における第１歯面１２のリード線への接線と平行であるので、回転中心面３６に対し対称に配置された第１及び第２加工面３１，３２の母線の間の交差角αc は、第１の実施の形態における第１及び第２加工面２１，２２の各母線の傾斜角の和、すなわち
tan-1（tanαa・cosγ）＋tan-1（tanαb・cosγ）
となる。工具３０の各加工面３１，３２の半径方向の長さ及び外周の先端加工面３３の幅Ｖ2 は、第１の実施の形態のものと実質的に同じである。
【００２４】
このような工具３０により複リードウォーム１０を加工する場合の、複リードウォーム１０の１回転当たりのトラバース送りＦT とこれ直交する方向の送りｙは第１の実施の形態の場合と同じである。加工に際しては、第１の実施の形態の場合と同様、複リードウォーム１０に対し前述のように配置した工具３０を軸線方向で加工開始位置とし、回転駆動して複リードウォーム１０に接近させ、先ずその先端加工面３３を所定位置まで切り込み、複リードウォーム１０を回転駆動すると同時に工具３０に前述したとおりのトラバース送りＦT とこれと直交する送りｙを与えて、複リードウォーム１０を加工する。加工が終了すれば複リードウォーム１０の回転とトラバース送りＦT とこれと直交する送りｙを停止して工具３０を後退させる。
【００２５】
これにより加工された複リードウォーム１０は、歯底１８が中心軸線Ｏに対し角度（αb −αa ）／２だけ傾斜している点を除き、第１の実施の形態により得られたものと同一である。第１の実施の形態の場合と同様、第１歯面１２及び第２歯面１３は単一の工具３０の第１加工面３１及び第２加工面３２により同時に加工されるので、加工時間が短縮されて製造コストは低下され、また第１及び第２歯面１２，１３の間の相対的位置関係の精度も向上するので歯厚のばらつきも減少する。なお歯底１８の傾斜は、先端加工面３３を半頂角が（αb −αa ）／２である円錐面の一部とすればなくすこともできる。
【００２６】
次に図５に示す第３の実施の形態の説明をする。上述した第１及び第２の実施の形態では、円盤状の回転工具２０，３０を使用しているが、この第３の実施の形態ではエンドミル形の回転工具４０を使用し、これに伴い複リードウォーム１０に対する工具４０の配置も多少相違している。その他の構成は第２の実施の形態と同一であるので、主としてこの相違点につき説明する。
【００２７】
この第３の実施の形態の工具４０はエンドミルや小型の砥石車などのエンドミル形の回転工具であり、その先端部には第１及び第２歯面１２，１３を加工する円錐形状の加工面４１が形成されている。この工具４０は、その軸４５の回転軸線４５ａが、複リードウォーム１０の中心軸線Ｏを含む平面である図５の紙面に対する第１及び第２歯面１２，１３の各交差線の二等分線と一致するように配置されている（図５参照）。この工具４０の円錐形の加工面４１の頂角αd は
tan-1（tanαa・cosγ）＋tan-1（tanαb・cosγ）
であり、第２の実施の形態の第１及び第２加工面３１，３２の母線の間の交差角αc と同一である。工具４０の加工面４１の軸線方向の長さ及び先端加工面４３の径Ｖ3 は、第２の実施の形態の工具３０の各加工面３１，３２の半径方向の長さ及び先端加工面３３の幅Ｖ2 と実質的に同じである。
【００２８】
このような工具４０により複リードウォーム１０を加工する場合の、複リードウォーム１０の１回転当たりのトラバース送りＦT とこれ直交する方向の送りｙは前述の各実施の形態の場合と同じである。加工に際しては、前述の各実施の形態の場合と同様、複リードウォーム１０に対し前述のように配置した工具４０を軸線方向で加工開始位置とし、高速回転駆動して複リードウォーム１０に接近させ、先ずその先端加工面４３を所定位置まで切り込み、複リードウォーム１０を回転駆動すると同時に工具４０に前述したとおりのトラバース送りＦT とこれと直交する送りｙを与えて、複リードウォーム１０を加工する。加工が終了すれば複リードウォーム１０の回転とトラバース送りＦT とこれと直交する送りｙを停止して工具４０を後退させる。
【００２９】
これにより加工された複リードウォーム１０は、第２の実施の形態と同様、歯底１９が中心軸線Ｏに対し角度（αb −αa ）／２だけ傾斜している点を除き、第１の実施の形態により得られたものと同一である。上述の各実施の形態の場合と同様、第１歯面１２及び第２歯面１３は単一の工具４０の加工面４１により同時に加工されるので、加工時間が短縮されて製造コストは低下され、また第１及び第２歯面１２，１３の間の相対的位置関係の精度も向上するので歯厚のばらつきも減少する。
【００３０】
なお、第１の実施の形態のように、円盤状の回転工具２０を使用する場合には、複リードウォーム１０のリード線に沿った工具の長さが大となるが、図２の投影面では工具の回転中心面２６が直線であるのに対しリード線は正弦曲線の一部となるので、ピッチ線１１と第１歯面１２の交差点Ｑからリード線方向に移動した位置で工具２０の回転中心面２６がリード線と一致しなくなる。このため、工具２０が各歯面１２，１３の本来は加工すべきでない部分を加工することになるので、各歯面１２，１３の形状に狂いを生じる。同様の狂いは第２の実施の形態の場合にも生じる。しかしこの第３の実施の形態では、エンドミル状の回転工具４０を使用しているのでリード線に沿った工具４０の外径が小さくなり、線接触加工となり、交差点Ｑからリード線方向に移動した位置では工具４０は速やかに各歯面１２，１３から離れて各歯面１２，１３を加工することはない。従って各歯面１２，１３の形状に狂いを生じることはなく、得られる複リードウォームの歯形は軸剛性が上がることと合わせて正確になる。
【００３１】
上述した各実施の形態では、何れも回転工具を使用しているが、本発明は第１加工面、第２加工面及び先端加工面に対応する切刃を先端部両側及び先端に形成したバイトを工具として実施することもできる。また上述した各実施の形態では、１条の複リードウォームについてのみ説明したが、本発明は２条または多条の複リードウォームにも適用可能である。なおトラバース送りの向きは、上述した各実施の形態のように歯底が深い方から浅い方に移動する場合に限らず、歯底が浅い方から深い方に移動してもよい。
【００３２】
上述した各実施の形態では、トラバース方向と直交する送りｙを、複リードウォームの中心軸線Ｏから離れる方向に送っているが、中心軸線Ｏに近づく方向に送るようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明による複リードウォームの加工方法の第１の実施形態の説明図である。
【図２】  図１に示す実施形態において工具の第１加工面により加工される第１歯面を上方から見た部分拡大図である。
【図３】  工具をウオームの軸線方向と直交する方向に送った場合の歯溝幅の変化を説明する図である。
【図４】  本発明による複リードウォームの加工方法の第２の実施形態の説明図である。
【図５】  本発明による複リードウォームの加工方法の第３の実施形態の説明図である。
【図６】  従来技術による複リードウォームの加工方法の１例を示す図である。
【図７】  ウォームホイールと組み合わせた複リードウォームを示す図である。
【符号の説明】
１０…複リードウォーム、１２…第１歯面、１３…第２歯面、２０，３０，４０…工具、２１，３１…第１加工部（第１加工面）、２２，３２…第２加工部（第２加工面）、２５ａ，３５ａ，４５ａ…回転軸線、２６，３６…回転中心面、４１…加工面、Ｉ1 ，Ｉ2 …交差線、Ｏ…中心軸線、Ｐ1 ，Ｐ2 …中心点。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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