(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属アルミニウムおよび金属の形の放射性物質を基にした核標的および／または燃料の処理方法において、核標的および／または燃料を、水酸化テトラメチルアンモニウム（ＴＭＡＯＨ）を含む溶解媒体による少なくとも１回の溶解操作に処することを特徴とする方法。
【請求項２】
核燃料が金属アルミニウム外皮並びにアルミニウムと放射性元素との混合物により構成されるコアを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
溶解操作がＴＭＡＯＨからなる溶解媒体中での核物質のコアおよび外皮のための単一の全溶解段階を含むことを特徴とする、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
溶解操作が、ＴＭＡＯＨからなる溶解媒体によるデキャンニング処理とその後のコアの硝酸溶解を含むことを特徴とする、請求項２に記載の方法。
【請求項５】
溶解媒体がＴＭＡＯＨ水溶液からなることを特徴とする、請求項３または４に記載の方法。
【請求項６】
ＴＭＡＯＨ溶液が２．５〜４．０Ｍの濃度を有することを特徴とする、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
溶解溶液の使用量が、処理される燃料１ｋｇ当たり５〜４０リットルであることを特徴とする、請求項５に記載の方法。
【請求項８】
溶解が４０〜９５℃の温度において４０〜８００分間にわたり行われることを特徴とする、請求項３に記載の方法。
【請求項９】
デキャンニングが４０〜９５℃の温度において１０〜５０分間にわたり行われることを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項１０】
溶解処理の終わりに得られる生成物を固体−液体分離にかけ、それにより一方ではアルミン酸塩ＴＭＡＡｌＯ2の形のアルミニウム並びに塩基性媒体中に可溶性である核分裂生成物並びに痕跡量のアクチニド類およびランタニド類を含有する塩基性液相が得られ、そして他方ではアクチニド類およびランタニド類並びに塩基性媒体中に不溶性である核分裂生成物を水酸化物および不溶性酸化物の形で含有する固相が得られることを特徴とする、請求項３に記載の方法。
【請求項１１】
固相を硝酸中に不溶性物質１ｋｇ当たり１０〜１５リットルの硝酸の割合で溶解させることを特徴とする、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
デキャンニング処理の終わりに得られる燃料のコアを固体−液体分離によりデキャンニング溶液から分離し、それにより一方ではアルミン酸塩ＴＭＡＡｌＯ2の形のアルミニウム並びに外皮のアルミニウム合金の中性子活性化から生ずる放射性元素を含有する塩基性液相が得られ、そして他方では全てのアクチニド類、核分裂生成物およびアルミニウムを含有する燃料のコアが得られることを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項１３】
コアを硝酸中に固体１ｋｇ当たり５０〜７５リットルの硝酸の割合でそして弗化物イオンの存在下で溶解させることを特徴とする、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
固体−液体分離後に得られる液相を、次に乾燥残渣が得られるまで水を蒸発させることにより数段階で排水することを特徴とする、請求項１０または１２に記載の方法。
【請求項１５】
得られる乾燥残渣を２００℃に等しいか、またはそれより上の温度に高めてＴＭＡＡｌＯ2を本質的に揮発性の分解生成物の形に変性させ、それらを除去して固体を残すことを特徴とする、請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】
得られる固体を５００〜９００℃の温度においてか焼して酸化アルミニウム並びに核分裂生成物、ランタニド類およびアクチニド類の酸化物とすることを特徴とする、請求項１５に記載の方法。
【請求項１７】
得られる酸化物のか焼された混合物を、浸出処理を施した後にガラス化により処理して過剰な活性を低下させることを特徴とする、請求項１６に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、金属アルミニウムを基にした核標的および／または燃料の処理方法に関し、より詳細には核標的および／または燃料を水酸化テトラメチルアンモニウムを含む溶解媒体による少なくとも１回の溶解操作を行う金属アルミニウムを基にした核標的および／または燃料の処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
核燃料の溶解は、金属アルミニウムおよび金属の形の放射性物質を基にした核燃料および標的の再処理の枠内で特別に行われる操作である。
アルミニウムを基にした燃料は金属アルミニウム製の外皮（キャン）並びにアルミニウムと放射性元素との混合物により構成されるコアを含み、標的は中性子の作用下で好ましい方法である種の放射性同位体を生成可能にする核物質を含有する物品である。この物品を次に溶解させて後者を分離し、そして他の存在する元素に関しては化学的分離により精製することができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
アルミニウムを基にした燃料および／または標的の再処理用に現在使用されている方法は、濃ナトリウムもしくは硝酸媒体中への外皮およびコアの両者に関するそれらの全溶解を基にしたものであるか、またはそれらをソーダを用いるデキャンニング（外皮除去処理：ｄｅｃａｎｎｉｎｇ）およびその後のコアの硝酸媒体中への溶解を基にしている。これらの方法は水素を発生させるため、水素を気体捕獲により、またはナトリウムデキャンニングおよび溶解操作の場合には操作中の硝酸ナトリウムの添加により除去しなければならない。アルミニウムを基にした核燃料の溶解は、特別な問題を生ずる。それ故、アルミニウムおよびある種のその合金は、耐性酸化物層の表面上での生成により、既知の酸溶液および特に硝酸の作用に対して耐性があることが知られている。
【０００４】
従って、アルミニウムを基にした燃料の酸（硝酸）媒体中への全溶解は熱時に酸の混合物、例えば硝酸および塩酸の混合物（ＨＮＯ3／ＨＣｌ）により構成される王水を使用して行わなければならない。硫酸を加えた硝酸の使用も提唱されている。後者はアルミニウムの溶解を増加させるが、硝酸中の硫酸アルミニウムの低い溶解度の結果として該方法は実施が難しい。少量の弗化水素酸はアルミニウムの溶解を改良するが、弗化物イオンがアルミニウムにより錯化しそして反応は非常に遅くなる。
【０００５】
従って、アルミニウムを含有する核燃料の硝酸による溶解は、Ｈｇ(II)イオンにより構成される例えば硝酸水銀（Ｈｇ(ＮＯ3)2）または弗化水銀（ＨｇＦ2）の形で存在する水銀触媒の存在を必要とする。この方法は１９５０年代初期から使用されており、そして水銀が表面酸化物層と反応しそしてアルミニウム−水銀アマルガムを生成し、それが硝酸中で非常に容易に溶解するという事実に基づいている。しかしながら、この反応は非常に発熱性であり、そして大量のフロスおよびフォームを生成するという欠点を有する。溶解は製造される流出液中の大量の水銀の存在も生じ、それはこの元素の毒性の結果として追加処理並びに例えば沈澱および濾過処理の如き処理工程を必要とする。水銀による触媒作用を受ける硝酸方法の欠点を克服するために、アルミニウムを基にした核燃料を溶解させるための弗化ホウ素酸を使用する提案がなされたが、この反応は発熱性が比較的少なく且つ少量のフォームを生成するが、反応は非常に遅く、溶解速度は水銀（ＨｇII）による触媒作用を受ける硝酸を使用する従来の方法と比べて不適当である。
【０００６】
硝酸を基にした溶液を用いてのアルミニウム外皮のデキャンニング操作を行わない、外皮およびコアの全溶解を含む方法は一段階で実施できるという利点を与える。しかしながら、これらの方法にとって、溶解に必要な溶液量は約２モル／ｌという硝酸アルミニウムの溶解限度により支配されることが一般的である。この制限により、実際には５ｋｇのアルミニウムに対して１００リットルの８Ｎ硝酸という大量の溶解溶液を用いて、且つ非常に大量の硝酸アルミニウムを含有するため非常に粘着性である溶液を用いて、実施することが必要となる。さらに、水銀の可能な存在は別にして、製造される中活性（ＭＡ）の流出液は食塩水であり且つ大量である。
【０００７】
アルミニウムを基にした核標的および／または燃料のソーダによる溶解は、アルミニウムが沸騰溶液の形の５〜５０重量％濃度のソーダにより激しく作用を受けて反応Ａｌ＋ＮａＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＮａＡｌＯ2＋3/2Ｈ2に従いアルミン酸塩を与えるという事実に基づいている。
【０００８】
ナトリウム溶解法の利点は、５モル／リットルに達することが可能な高いアルミニウム溶解度並びに例えばＣｓ、Ｉ、ＺｒおよびＮｂの如きある種の核分裂生成物の選択的な可溶化である。
【０００９】
水素ガスは爆発のかなりの危険性および放射活性物質の拡散をもたらすため、大量の水素ガスの生成を減少させるべきであるので、十分量の硝酸塩（硝酸ナトリウムの形）もしくは硝酸イオンの存在または適当な気体捕獲により水素ガス発生に伴う危険性をほとんど完全に除くことが可能になる。
【００１０】
方法のどの変法を使用したかにかかわらず、ソーダによる溶解の欠点はアクチニド類の部分的溶解の危険性およびナトリウムの存在である。それ故、その後のガラス化に関して規定されているナトリウム量が燃料サイクルの処理で使用される量の調節を支配する。
【００１１】
ソーダによる溶解は、燃料の外皮およびコアの両者に関する全溶解であってもまたは外皮のナトリウムによるデキャンニングおよびその後のコアの硝酸による溶解であってもよい。ナトリウム溶解方法の二つの変法では、後者は第一段階中に得られ、そして分離された固相のための第二の硝酸再溶解段階を含み、高活性（ＨＡ）溶液を製造する。
【００１２】
外皮およびコアの両者で燃料中に含有されるアルミニウムのソーダ溶液による全溶解はアクチニド類、ある種の核分裂生成物およびある種のランタニド類の水酸化物の形での沈澱を可能にするという利点を与えるが、アルミニウムは溶液中に残る。さらに、この方法の次に特別な抽出剤の使用を基にした処理段階を行うことができ、溶液に対する塩析剤（ＬＩＮＯ3、Ａｌ(ＮＯ3)3）の添加を避けることができる。固相の再溶解も少量のＨＮＯ3を必要とする。
【００１３】
前記の欠点とは別に、全ナトリウム溶解は水酸化物の濾過で遭遇する困難および再溶解を困難にさせる該水酸化物の劣化と特に関連する特別な欠点も有する。
ナトリウム溶解法のこの変法では、アクチニド類の一部が溶液中を通りそれにより塩基性溶液をα汚染させ、それによりＭＡ流出液として品質を下げられないという危険性もある。
【００１４】
燃料のナトリウムによるデキャンニングに続いてコアの硝酸による溶解が行われ、それは全溶解から誘導される工程であり、塩基性の非α汚染溶液を製造し、そして中活性すなわちＭＡ流出液として取扱い可能にするという利点を有する。しかしながら、それは活性化生成物の溶液中の存在から生ずる欠点、すなわち全溶解の場合より多い固相硝酸再溶解を使用する必要性および最後に例えば弗化アンモニウム（ＮＨ4Ｆ）の如き触媒の存在下でのコアの硝酸溶解を行う必要性がある。
【００１５】
上記のことに照らすと、アルミニウムを基にした核標的および／または燃料の溶解用の既知の方法は多くの面で硝酸溶解方法およびナトリウム溶解方法の両者に関しては不満足のままである。
従って、燃料の溶解が容易であり、溶解反応があまり発熱性でなくしかも例えばフォームの過剰発生の如き問題を引き起こさないアルミニウムを基にした核標的および／または燃料の処理並びに特に溶解を可能にする方法に対する要望がある。溶解反応速度も速くなくてはならず、使用する試薬は経済的で且つ供給が容易でなければならず、溶液中へのアクチニド類の移入を最少に減らさなければならず、しかも溶解中に生成する生成物を容易に分離できなければならない。製造される流出液がナトリウムを含有しないためその後に容易にガラス化することができそして高活性流出液の量を減少させることも望ましい。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記の課題は、本発明の、金属アルミニウムおよび金属の形の放射性物質を基にした核標的および／または燃料の処理方法において、核標的および／または燃料を、水酸化テトラメチルアンモニウム（ＴＭＡＯＨ）を含む溶解媒体による少なくとも１回の溶解操作に処することを特徴とする方法により解決される。
【００１７】
【発明の実施の形態】
水酸化テトラメチルアンモニウムもしくは半ば判明した式(ＣＨ3)4ＮＯＨで表されるＴＭＡＯＨは第４級アミンであり、強塩基性質を有する。それ故、それはソーダのように容易に炭酸化される。それは固体の五水和物ＴＭＡＯＨ,５Ｈ2Ｏ（Ｍ＝１８１.２３ｇ）の形で販売されている。それは皮膚、眼および粘膜に対して非常に腐食性であり且つ刺激性である皮下毒物であるため、それは煙フード下で手袋を装着して取り扱わなければならない。加熱により得られる変性生成物は(ＣＨ3)3Ｎ、ＣＨ3ＯＨ、ＮＯxおよびＮＨ3である。ＴＭＡＯＨとＨＮＯ3との間の反応およびその後の乾燥蒸発により得られるＴＭＡＮＯ3塩はＮＨ4ＮＯ3のように非常に可燃性である。
【００１８】
アルミニウムおよび／またはアクチニド類の溶解用のＴＭＡＯＨの使用は、文献に記載または示唆されていない。
水溶液の形のＴＭＡＯＨは燃料および標的中に含有されているアルミニウムをこの目的のために現在使用されているソーダ溶液と同じ方法で容易に溶解させるが、ナトリウムを含有する中活性（ＭＡ）流出液を生成せず且つその後のガラス化中の問題を引き起こさないという他の利点も有する。
【００１９】
さらに、アルミニウムを基にした核燃料および標的のＴＭＡＯＨ溶液による溶解速度は性能問題を引き起こさないほど十分速い。この反応は非常に適度の発熱性であり、従って発生する熱拡散に関連して注意を払う必要がない。従って、ＴＭＡＯＨは全ての条件を満たし、そして核標的および／または燃料用の溶解剤に要求されるであろう全ての条件を満足させ、そして全溶解およびソーダデキャンニングと比べてナトリウムの存在の排除という決定的な追加の利点を有する。
【００２０】
さらに、水酸化テトラメチルアンモニウムは２００℃近くのあまり高くない温度での加熱により分解して容易に除去することができる上記の生成物を与え、そして新たに製造される廃棄物という余分の問題を引き起こす不溶性生成物を与えない。
ソーダとは異なり、アルミニウムと放射性元素との密な混合物により製造される金属アルミニウム外皮およびコアを含む核燃料のＴＭＡＯＨを含む溶解媒体による溶解操作は、本発明に従う方法の第一の変法に従うとＴＭＡＯＨを含む溶解媒体中への核物質のコアおよび外皮の全溶解の一段階を含んでいてもよく、または本発明に従う方法の第二の変法に従うとＴＭＡＯＨにより構成される溶解媒体によるデキャンニングの第一段階およびその後のコアの硝酸による溶解を含んでいてもよい。
【００２１】
説明用であり、非限定用である形態で示されている下記の記述を添付図面を参照しながら検討することから、本発明の他の特徴および利点をまとめることができる。
図１を参照すると、本発明に従う方法は最初に第一段階（Ａ）を含んでおり、そこでは一般的方法でアルミニウム外皮並びにアルミニウム、アクチニド類、核分裂生成物、例えばＺｒ、Ｎｂ、Ｒｕ、Ｃｓおよびランタニド類を含有するコアにより構成されるアルミニウムを基にした核燃料に、水酸化テトラメチルアンモニウムの溶液、好適には水溶液を作用させる。溶解しようとする燃料は、好適には９０〜９５％のアルミニウム、５〜１０％のアクチニド類、核分裂生成物およびランタニド類を含む。ＴＭＡＯＨ水溶液は好適には２.５〜４.０モル／リットルの間の濃度を有し、そして好適な濃度は４.０モル／リットルであり、且つ溶液の使用量は処理する燃料１ｋｇ当たり一般的に５〜４０リットル、好適には１０〜３０リットルそしてより好適には１５〜２５リットルである。
【００２２】
溶解は一般的には４０〜９５℃の間のそして好適には７０〜９０℃の間の温度において起き、そして溶解は一般的には４０〜８００分間の間にわたり続き、好適には例えば９０℃における５０分間〜３０℃における７００分間の間である。
【００２３】
全ての溶解パラメーター値は単に情報用に示されている。これらのパラメーター値は専門家により、特に溶解しようとする核燃料の性質の関数として、容易に決められることは明らかである。
【００２４】
溶解は好適には、アルミニウム溶解中に発生する水素ガスの量を、該水素ガスの存在に伴う爆発の危険性を減少させるために３％より低い水準に減少させるために、溶解反応器の頂部で気体捕獲（１）が、例えば空気、窒素またはアルゴン捕獲下で行われる。
【００２５】
溶解段階（Ａ）の終わりに得られる生成物を次に、好適には遠心を含む固体−液体分離（Ａ′）にかける。この分離は容易に起き、そして一方ではアルミン酸塩ＴＭＡＡｌＯ2の形の３０〜９０ｇ／ｌ濃度のアルミニウム、並びに塩基性媒体中に可溶性である核分裂生成物、アクチニド類に関する１％より低い濃度の痕跡量のアクチニド類およびランタニド類を含有する塩基性液相（Ｂ）を与え、そして他方では事実上全てのアクチニド類およびランタニド類、特にウラン、並びに塩基性媒体中に不溶性である不溶性酸化物および水酸化物の形の核分裂生成物の一部を含有する固相（Ｂ′）を与える。
【００２６】
このようにして得られる固体生成物は、例えば５０〜１０５℃の間の温度において硝酸（Ｃ′）中に急速に溶解する。この溶解は本発明の方法によると、この一般的なアクチニドに富んだ固相の定量的溶解であり、それは例えば少量の、例えば６Ｎ濃度の硝酸量であり、好適には１０〜１５ｌ／ｋｇの固体である。
従って、高活性（ＨＡ）廃棄物の生成は非常に減じられる。硝酸溶解溶液は本質的にアクチニド類を含有しており、核分裂生成物は次に既知の方法（Ｄ′）で処理することができる。
【００２７】
固体／液体分離後に得られる液相（Ｂ）を、次に乾燥残渣が得られるまで水（Ｃ）を蒸発させることにより数段階で排水し、それをアルミン酸塩ＴＭＡＡｌＯ2を容易に除去できる揮発性分解生成物（２）および固体残渣の形に完全に変性させるために２００℃（Ｄ）に等しいか、それより高い温度に上昇させる。
得られる固体を、次に例えば５００〜９００℃の温度においてか焼する（Ｅ）。このようにして得られる生成物は主として酸化アルミニウム、核分裂生成物、ランタニド類およびアクチニド類である（Ｆ）。
【００２８】
段階（Ｅ）で得られる酸化物のか焼された混合物（Ｆ）を、次にそのα活性およびその放射性元素組成に対応した処理にかける（Ｇ）。酸化物混合物の活性が高すぎるなら（３）、その活性を低下させて中活性混合物を与えるために浸出段階（Ｈ）が必要であるかもしれず、最終的な固体廃棄物を生成するために該混合物をそれ自体は既知の方法で特にガラス化により処理される（Ｉ）。
【００２９】
図２は、本発明の方法の第二の変法に従うデキャンニングおよび処理方法の段階を示す工程図である。
図２では、本発明に従う方法の第二の変法はまず第一段階（Ａ1）を含み、そこでは一般的な方法でアルミニウム外皮並びにアルミニウム、アクチニド類、核分裂生成物、例えばＺｒ、Ｎｂ、ＲｕおよびＣＳおよびランタニド類により構成されるアルミニウムを基にした核燃料に、水酸化テトラメチルアンモニウムの溶液、好適には水溶液を作用させる。デキャンニングされる燃料は好適には９０〜９５重量％のアルミニウム、５〜１０重量％のアクチニド類、核分裂生成物およびランタニド類を含む。ＴＭＡＯＨ水溶液は好適には２.５〜４モル／リットルの間の濃度を有し、好適な濃度は４モル／リットルであるが、３モル／リットルの濃度も適しており、そして溶液の使用量は処理される燃料１ｋｇ当たり一般的に５〜４０リットル、好適には１０〜３０リットルそしてより好適には１５〜２５リットルである。
【００３０】
デキャンニングは一般的には４０〜９５℃の間の、好適には７０〜９０℃の間の温度において起き、そしてデキャンニング時間は一般的には１０〜５００分間の間にわたり続き、好適には例えば９０℃の温度における２０分間〜例えば３０℃の温度における３００分間の間である。
全てのデキャンニングパラメーター値は単に情報目的用に与えられている。これらのパラメーター値は専門家によりデキャンニングしようとする燃料の性質の関数として容易に決められることは明らかである。
【００３１】
デキャンニングは溶解と同様に好適には、アルミニウムのデキャンニング中に存在する水素ガスの量を制限して爆発の危険性を減らすために、デキャンニング反応器の頂部で気体捕獲（１′）が、例えば空気または窒素捕獲下で行われる。
【００３２】
デキャンニング段階（Ａ1）の終わりに得られる燃料のコアを、次に適当な分離手段を用いてデキャンニング溶液から分離する（Ａ′1）。この分離は容易に起きるため、アルミン酸塩ＴＭＡＡｌＯ2の形の３０〜９０ｇ／リットル濃度のアルミニウムを外皮のアルミニウム合金の中性子活性化から生ずる放射性元素と一緒に含有する塩基性液相（Ｂ1）が得られ、そして他方では全てのアクチニド類、核分裂生成物およびアルミニウムを含有する燃料のコア（Ｂ′1）が得られる。
【００３３】
コアを好適には熱時に、例えば６Ｎ濃度の硝酸（Ｃ′1）中で沸騰下で、弗化物イオン（ＮＨ4Ｆ、ＨＦ）の存在下で溶解させる。この定量的溶解は、好適には固体１ｋｇ当たり５０〜７５リットルの硝酸量で行われる。アクチニド類、核分裂生成物およびランタニド類を含有するこの溶解溶液は既知の方法で処理することができる（Ｄ′1）。
【００３４】
コア／液体分離後に得られる液相（Ｂ1）を、次に段階Ｃ1、Ｄ1、Ｅ1、Ｆ1における溶解の場合のようにして処理する。得られる生成物は、酸化アルミニウム類および活性化生成物である。得られる酸化物混合物Ｆ1は中活性廃棄物であり、それは次にガラス化することができる（Ｉ1）。
【００３５】
説明用でありそして非限定的な方法で示されている下記の実施例は、本発明の方法を行うことにより得られる結果を示している。
（実施例１）
７１ｍｍの概略長さ、１５ｍｍの幅および１.４ｍｍの厚さを有する非放射ＵＡＬ組み立て板部分の溶解を、４.３ｇの重量だけ行う。最初にこれらの板の中に存在するアルミニウムおよびウランのモル数は、それぞれ１．５×１０-1および１．５×１０-3モルに等しい。
これらの板を温度計、気体（空気）捕獲システムおよび水循環コンデンサーを備えた三首フラスコ中に入れた。フラスコに次にＴＭＡＯＨ水溶液を充填し、そして還流させた。温度の関数として、溶解時間、すなわち溶解させようとする板の消失に必要な時間、の試験を行った。溶解結果は表１に示されている。
【００３６】
【表１】
0003909100.tif 000002
【００３７】
この表は、溶解温度が上昇するにつれてアルミニウムによる固相の汚染およびウランによる液相の汚染が減少することを示している。
比較的高いＴＭＡＯＨ濃度を用いて行われた試験は、溶液中の最初のＴＭＡＯＨ濃度が上昇するにつれて、アルミニウムによる固相の汚染およびウランによる液相の汚染が減少することを示している。
同じように、溶解速度は温度および使用した溶液中のＴＭＡＯＨの濃度の関数である。
【００３８】
（実施例２）
４６０ｇのアルミニウムおよび４０ｇの燃料物質を含有する燃料板の溶解を異なる溶液、すなわち全溶解工程の枠内では硝酸溶液（８ＮＨＮＯ3）を用いて、デキャンニング工程および全溶解工程の枠内ではナトリウム溶解（５ＮＮａＯＨ）を用いて、そして最後に４ＮＴＭＡＯＨ溶解およびデキャンニング工程を用いて行った。結果は表２に示されており、そして本発明に従う方法の利点を明らかに示している。
【００３９】
【表２】
0003909100.tif 000003
【００４０】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、アルミニウムを基にした核標的および／または燃料の処理において、▲１▼燃料の溶解が容易であり、溶解反応があまり発熱性でなく、しかも例えばフォームの過剰発生の如き問題を引き起こさず、▲２▼溶解反応速度も速く、使用する試薬は経済的で且つ供給が容易であり。溶液中へのアクチニド類の移入を最少限に抑えることができ、しかも溶解中に生成する生成物を容易に分離でき、▲３▼製造される流出液がナトリウムを含有しないため、その後に容易にガラス化することができ、更に高活性流出液の量を減少させ得る、等々の効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  第一の変法での本発明に従う溶解および処理方法の段階を表す工程図。
【図２】  第二の変法での本発明に従うデキャンニングおよび処理方法の段階を表す工程図。
【図１】
0003909100.tif 000004
【図２】
0003909100.tif 000005