(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポートの開口端を形成する平坦なシート面に離着座自在に当接する板状の弁部と、この弁部の上端軸芯部に起立して上記ポート内に出没自在に挿入される柱状のガイド部と、上記弁部の外周側上端部に円周方向に沿って等間隔に形成した複数の弁部側スリット流路と、上記ガイド部の外周側部に円周方向に沿って等間隔に形成されると共に上記弁部側スリット流路に連通する複数のガイド側スリット流路とからなり、上記弁部側スリット流路の底部とガイド側スリット流路の底部とが同一の曲率で連続しながら彎曲して形成されると共に上記底部の途中に段部を形成し、当該段部に上記ポートの開口端口縁を着脱自在に係合させて上記弁部がシート面から所定のストローク範囲まで離脱するまでガイド側スリット流路と弁部側スリット流路との遮断状態を維持させるように設定しているポペット型減衰弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ポペット型減衰弁の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
たとえば、制振装置を構成すべく横置き状態に設置されていわゆる左右動に対する減衰作用をするオイルダンパが、たとえば、図１０に示すように、ユニフロー型に設定されてなる場合には、その伸縮作動時に内部の油が同一の減衰弁１を通過することで同じ特性の減衰力を発生することになる点で有利になる。
【０００３】
そして、このときの減衰弁１としては、原理的には、任意の構成のものが選択されて良いが、応答性やその配在位置を勘案すると、たとえば、図１１に示すようなポペット型に設定のものが選択されるのが好ましと言い得る。
【０００４】
すなわち、このポペット型の減衰弁１は、前記したオイルダンパにおける伸側油室Ｒ１（図１０参照）に連通するようにベアリング部２に開穿された丸孔からなるポート２ａの開口端を開閉可能に閉塞する截頭円錐台に設定の弁部１ａを有してなり、この弁部１ａの背後側に配在の附勢ばね３でポート２ａの開口端を閉塞する方向に附勢されてなるとしている。
【０００５】
ちなみに、上記のオイルダンパにあっては、図１０に示すように、伸側油室Ｒ１を区画するシリンダ４にオリフィス４ａが開穿されていて、このオリフィス４ａを介して伸側油室Ｒ１の油がリザーバ室Ｒに小流量で流出することを許容するとしている。
【０００６】
それゆえ、上記した従来例としてのポペット型の減衰弁１にあっては、オイルダンパの伸縮作動で伸側油室Ｒ１からの大流量の油がポート２ａを介して弁部１ａに作用すると、弁部１ａが附勢ばね３のばね力に抗して後退しポート２ａの開口端との間に環状の隙間を形成することになり、このとき、油がこの環状の隙間を介してオイルダンパにおけるリザーバ室Ｒ側に流出することで所定の減衰力を発生することになる。
【０００７】
なお、オイルダンパにおける伸縮作動の初動時には、伸側油室Ｒ１から小流量の油がシリンダ４に開穿のオリフィス４ａを介してリザーバ室Ｒに流出し、このときにも、所定の減衰力が発生されることになる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記した従来例としてのポペット型の減衰弁１にあっては、当初に設定の減衰力の発生状況を恒久的に保障し得ず、したがって、このポペット型の減衰弁１を装備するオイルダンパにおけるメンテナンスに手間を要すことになる危惧がある。
【０００９】
すなわち、上記の減衰弁１にあっては、長期に亙る利用時に截頭円錐台に設定された弁部１ａがポート２ａの開口端縁部に対して離着座を繰返すことから、その際の接触状態が環状の線接触状態になることに起因して、弁部１ａの外周とポート２ａの開口端縁部との間に摩耗現象が発現され易くなる。
【００１０】
そして、この摩耗現象が促進される場合には、この減衰弁１によって発生される減衰力が当初に設定のものと異なることになり、その更新を余儀なくされることになる。
【００１１】
このとき、オイルダンパが小型軽量に形成されている場合には、オイルダンパ自体を交換することでも足りるだろうが、オイルダンパがビル制振のための制振装置を構成する場合には、大型になることもあって、オイルダンパ自体を交換するのは不経済だから、減衰弁１部分の更新が迫られることになる。
【００１２】
その結果、制振装置からのオイルダンパの取外しや分解だけでなく、爾後の取付けをも必須とされることになり、オイルダンパにおけるメンテナンスに手間を要することになる不具合があると指摘されることになる。
【００１３】
この発明は、上記した事情を鑑みて創案されたものであって、その目的とするところは、長期に亙る設定通り減衰力発生を保障し得て、たとえば、制振装置を構成するオイルダンパへの利用に便利となり、このオイルダンパの汎用性の向上を期待するのに最適となるポペット型減衰弁を提供することである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明の手段は、ポートの開口端を形成する平坦なシート面に離着座自在に当接する板状の弁部と、この弁部の上端軸芯部に起立して上記ポート内に出没自在に挿入される柱状のガイド部と、上記弁部の外周側上端部に円周方向に沿って等間隔に形成した複数の弁部側スリット流路と、上記ガイド部の外周側部に円周方向に沿って等間隔に形成されると共に上記弁部側スリット流路に連通する複数のガイド側スリット流路とからなり、上記弁部側スリット流路の底部とガイド側スリット流路の底部とが同一の曲率で連続しながら彎曲して形成されると共に上記底部の途中に段部を形成し、当該段部に上記ポートの開口端口縁を着脱自在に係合させて上記弁部がシート面から所定のストローク範囲まで離脱するまでガイド側スリット流路と弁部側スリット流路との遮断状態を維持させるように設定していることを特徴とするものである。
【００１７】
ちなみに、上記の流路は、複数本とされて所定の流量を確保し得るように設定されるのが好ましく、また、適宜の幅および深さを有するスリットからなり、しかも、このスリットが丸鋸状の回転する切削具によって形成されてなるとするのが好ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下に、図示した実施の形態に基づいて、この発明を説明する。
図１乃至図図９は、課題を解決する為の実施の形態を示し、このうち、図８は、請求項１に対応する実施の形態を示している。
各実施の形態に係るポペット型減衰弁にあっても、前記した図１１に示す従来例としてのポペット型の減衰弁１と同様に、制振装置を構成すべく横置き状態に設置されていわゆる左右動に対する減衰作用を可能にするユニフロー型に設定のオイルダンパに装備されるとしている。
【００１９】
ちなみに、オイルダンパ自体は、前記した図１０を借りて説明すると、シリンダ４内に摺動可能に収装されてシリンダ４に対して出没可能に挿通のピストンロッド５の基端に連設されるピストン部６がシリンダ４内に伸側油室Ｒ１と圧側油室Ｒ２とを区画してなるとしている。
【００２０】
また、ピストン部６に圧側油室Ｒ２からの油の伸側油室Ｒ１への流入を許容しながらその逆流を阻止するチェック弁７を有してなると共に、シリンダ４とシリンダ４の外周に配在の外筒８との間に形成されるリザーバ室Ｒからの油の圧側油室Ｒ２への流入を許容しながらその逆流を阻止するチェック弁９をシリンダ４のボトム端に近隣するベース部に、すなわち、図示する実施の形態では、シリンダ４の図中で右端となるボトム端を封止する外筒８におけるボトム部８ａに有してなるとしている。
【００２１】
そして、上記のように構成されたオイルダンパにおいて、減衰弁たるポペット型減衰弁１０は、シリンダ４の図中で左端となる開口端を閉塞しながら軸芯部にピストンロッド５を貫通させるベアリング部２に配在されて、伸側油室Ｒ１からの油のリザーバ室Ｒへの流出を許容するとしている。
【００２２】
それゆえ、このオイルダンパにあっては、その伸縮作動時に伸側油室Ｒ１からの油がベアリング部２に配在のポペット型減衰弁１０を介してリザーバ室Ｒに流出することになり、同じ特性の伸圧両側の減衰力を発生することになる。
【００２３】
ところで、各実施の形態に係るポペット型減衰弁１０の基本構造は、ポート２ａの開口端を形成する平坦なシート面２ｂに離着座自在に当接する板状の弁部１１と、この弁部１１の上端軸芯部に起立して上記ポート２ａ内に出没自在に挿入される柱状のガイド部１２と、上記弁部１１の外周側上端部に円周方向に沿って等間隔に形成した複数の弁部側スリット流路１１ａと、上記ガイド部１２の外周側部に円周方向に沿って等間隔に形成されると共に上記弁部側スリット流路１１ａに連通する複数のガイド側スリット流路１２ａとからなるものである。
そして、図１、図７、図８に示す実施の形態の場合は、弁部側スリット流路１１ａの底部とガイド側スリット流路１２ａの底部とが同一の曲率で連続しながら彎曲して形成されている。
又、図７の実施の形態では、弁部１１がシート面２ｂに着座している状態でも弁部側スリット流路１１ａとガイド側スリット流路１２ａとが連通状態となるようにに設定している。
更に、図８の実施の形態では、上記底部の途中に段部Ａを形成し、当該段部Ａに上記ポート２ａの開口端口縁Ｂを着脱自在に係合させて上記弁部１１がシート面２ｂから所定のストローク範囲まで離脱するまでガイド側スリット流路１２ａと弁部側スリット流路１１ａとの遮断状態を維持させるように設定している。
【００２４】
少し説明すると、まず、弁部１１は、下端に附勢ばね３の先端を隣接させながら上端が丸孔からなるポート２ａの開口端を形成する平坦なシート面２ｂに離着座可能に隣接する適宜肉厚の円板状に形成されてなるとしている。
【００２５】
つぎに、ガイド部１２は、上記の弁部１１の上端軸芯部に連設されて上記のポート２ａ内に摺動隙間を有して出没可能に挿通される適宜長さの円柱状に形成されてなるとしている。
【００２６】
それゆえ、このポペット型減衰弁１０にあっては、弁部１１のシート面２ｂに対する着座時に弁部１１における適宜幅のフランジ状になる上端面がシート面２ｂに隣接することになるので、弁部１１とシート面２ｂとの間で離着座が繰返されても、弁部１１の上端面とシート面２ｂとの間では面接触状態になるから、弁部１１とシート面２ｂとの間における摩耗現象が発現され難くなる。
【００２７】
したがって、前記した従来のポペット型の減衰弁１では、截頭円錐台に設定された弁部１ａがポート２ａの開口端縁部に対して環状の線接触状態で離着座を繰返すから、弁部１ａとポート２ａの開口端との間で摩耗現象が発現され易くなるが、この発明ではこれを危惧しなくて済むことになる。
【００２８】
また、このポペット型減衰弁１０にあっては、ガイド部１２がポート２ａ内に摺動隙間を有して出没可能に挿通されるから、このポペット型減衰弁１０の作動時に、すなわち、弁部１１がシート面２ｂから離座するときに、この弁部１１を一体に連設するガイド部１２がポート２ａ内で揺動せずして抜け出るようになることから、弁部１１が傾斜し得ないことになる。
【００２９】
すなわち、前記した従来の減衰弁１では、弁部１ａが截頭円錐台に形成されていることから、ポート２ａの開口端に対して傾斜状態でも離着座することが容易に予想される。
【００３０】
にも拘わらず、従来の減衰弁１では、弁部１ａの上端に連設されている言わばガイド部１ｂ（図１１参照）がその外周とポート２ａの内周との間に大流量の油の通過を許容する広幅の環状隙間を形成するように、すなわち、ポート２ａ内に遊嵌状態に挿通されているから、上記した弁部１ａの傾斜を効果的に阻止し得ないことになる。
【００３１】
そして、上記した弁部１ａの傾斜が不規則に繰返される場合には、前記した摩耗現象に起因して弁部１ａの外周に表出されるであろ摩耗部分が広範囲に亙って表出されることになり、その結果、この減衰弁１による設定通りの減衰力の発生が一層困難になることが予想されることになる。
【００３２】
それに対して、この発明によるポペット型減衰弁１０にあっては、ガイド部１２がポート２ａ内に摺動隙間を有して出没可能に挿通されてなるから、弁部１１がシート面２ｂから離座するときに、この弁部１１が傾斜し得ないことになり、また、上記したように、弁部１１とシート面２ｂとの間が面接触状態になって、弁部１１とシート面２ｂとの間における摩耗現象を発現し難くするから、設定通りの減衰力の発生を恒久的に保障し得ることになる。
【００３３】
のみならず、従来の減衰弁１にあっては、その具現化にあたって、弁部１ａの傾斜を阻止すべく、多くの場合に、弁部１ａをその軸線たる前後方向に長尺に形成していわゆる摺動部を併設するように設定するであろうから、減衰弁１の絶対マスが大きくなり応答性を低下させ易くなる危惧がある。
【００３４】
しかし、この発明による場合には、ガイド部１２の他に摺動部を設ける必要がないから、上記したような絶対マスの増大による応答性の低下が危惧されないことになる。
【００３５】
一方、この発明にあって、ポペット型減衰弁１０は、ガイド部１２の外周側部にポート２ａに連通する流路１２ａが形成されてなると共に、弁部１１の外周側上端部にガイド部１２に形成の流路１２ａに照準されて弁部１１の外周側に連通する流路１１ａが形成されてなるとしている。
【００３６】
そして、図示する実施の形態では、ガイド部１２に形成の流路１２ａと弁部１１に形成の流路１１ａとが弁部１１のシート面２ｂへの着座時に遮断状態に維持されるように設定されてなるとしている。
【００３７】
少し説明すると、まず、上記の流路１１ａ，１２ａは、それぞれ複数本とされて所定の流量を確保し得るように設定されるのが好ましく、図示する実施の形態では、図２にも示すように、いわゆる左右となる態様に設けられてなるとしているが、これに代えて、図２中に仮想線図で追加するように、平面視でクロス状となる態様に設けられるなど、互いに照準される位置関係に維持される限りには、任意の本数に設定されて良い。
【００３８】
また、この流路１１ａ，１２ａは、所定の流量を確保し得る限りには、任意の態様に形成されて良いが、図示する実施の形態では、適宜の幅および深さを有するスリットからなるとしている。
【００３９】
この流路１１ａ，１２ａがスリットからなるとする場合には、その形成にあって、たとえば、図１中に一点鎖線で示すように、丸鋸状の回転する切削具Ｇによるいわゆる切放し加工で形成し得ることになるから、丸孔などのいわゆる閉塞された流路を形成する場合に比較して、作業性を良くし得る点で有利となる。
【００４０】
ちなみに、丸鋸状の回転する切削具Ｇによってスリットを形成する場合には、図１に示す場合のように、切削具Ｇを適宜の角度でいわゆる押付けるようにして形成するのに代えて、図３中に一点鎖線図で示すように、上方に配置されて比較すればやや小径となる丸鋸状の切削具Ｇを下降させるようにして形成するとしても良い。
【００４１】
そして、この図３に示す実施の形態による場合には、小径とされる丸鋸状の切削具Ｇが利用されることになるから、加工作業時の操作性を向上し得ることになるのはもちろんのこと、この切削具Ｇを有する切削装置の大型化を回避できることになる点からも有利となる。
【００４２】
なお、スリットが丸鋸状の回転する切削具Ｇによって形成される場合には、スリットのいわゆる底部が適宜の曲率で彎曲されることになるが、これを嫌う場合には、図３に示す実施の形態の場合に比較するとスリットの形成に手間を要することになる不利があるが、たとえば、図４に示すように、底部をいわゆる直線状にするように設定しても良い。
【００４３】
以上のように形成された流路１１ａ，１２ａは、弁部１１がシート面２ｂに着座しているときに遮断状態になるように設定されていて、弁部１１がシート面２ｂから離座するときには遮断状態が解除されて連通状態になるように設定されている。
【００４４】
すなわち、オイルダンパにおける伸側油室Ｒ１からの油がポート２ａを介してガイド部１２の上端に至ると、その際の油圧でガイド部１２と一体の弁部１１が附勢ばね３のばね力に抗して後退して隣接するシート面２ｂから離座することになる。
【００４５】
このとき、弁部１１とシート面２ｂとの間に環状の隙間が形成されると共に、ガイド部１２に形成の流路１２ａの下端がこの環状の隙間に露呈し、それ結果、ガイド部１２に形成の流路１２ａと弁部１１に形成の流路１１ａがこの環状の隙間を介して連通することになる。
【００４６】
そして、このときに、ポート２ａからの油が流路１２ａ，環状の隙間および流路１１ａを介してオイルダンパにおけるリザーバ室Ｒ側に流出することになり、所定の減衰力を発生することになる。
【００４７】
ちなみに、このときの減衰力の特性についてだが、出願人が実験したところによれば、流路としてのスリットの底部が適宜の曲率で彎曲されていることに起因して、図５に示すように、小流量となる領域で、図中に破線で示す比例特性に比較して、やや減衰力が高くなる傾向が確認されている。
【００４８】
ただ、この小流量となる領域では、前記したように、オイルダンパにおいてシリンダ４に形成のオリフィス４ａが機能することから、このオリフィス４ａによるオリフィス特性の発現を期待でき、したがって、図示しないが、その合成の結果として全体的には比例特性になることが推定される。
【００４９】
それに対して、図４に示すように、流路としてのスリットの底部が直線状に設定されてなる場合には、発生する減衰力の特性は全般に比例特性になるが、上記したように、オリフィス特性との合成を考慮すると、図６に示すように、小流量となる領域では、図中に破線で示す比例特性に比較して、やや減衰力が低くなる傾向がある。
【００５０】
それゆえ、このポペット型減衰弁１０において、いずれの減衰特性に設定するかは、すなわち、流路を構成するスリットにおける底部を彎曲させるか直線状にするかは、オイルダンパの用途などが勘案されて選択されるであろう。
【００５１】
なお、ガイド部１２と一体の弁部１１の後退が促進されると、上記の環状の隙間が大きくなってここを通過する油の量が多くなり、比例特性の減衰力が発生されることになる。
【００５２】
図７および図８に示すところは、他の実施の形態によるポペット型減衰弁１０の構成であるが、以下には、これらについて少し説明する。
【００５３】
まず、図７に示す実施の形態では、ガイド部１２および弁部１１に形成される流路としてのスリットが前記した図１に示す実施の形態に場合に比較して、言わば深く形成されていて、弁部１１がシート面２ｂに着座している状態で、ガイド部１２の流路１２ａと弁部１１の流路１１ａとが連通状態になるように設定されている。
【００５４】
それゆえ、この実施の形態による場合には、このポペット型減衰弁１０いわゆる開放作動前における流路の連通によるいわゆる漏れを期待できることになり、したがって、オイルダンパにおいてシリンダ４にオリフィス４ａを形成しなくても、オリフィス特性の発現を期待できることになる。
【００５５】
ちなみに、この実施の形態にあっては、図７中に実線図で示すように、言わば一部の流路においてのみスリットが深く形成されてオリフィスが形成されるとしながら、図７中に一点鎖線図で示すように、他の流路においてはスリットが浅く形成されて、言わば流路が遮断状態に維持されるように設定されてなるとして良いことはもちろんである。
【００５６】
つぎに、図８に示す実施の形態では、ガイド部１２および弁部１１に形成されるスリットが上記したところと逆に言わば浅く形成されて、弁部１１がシート面２ｂから適宜のストローク離脱するまでは流路の遮断状態が維持されるように設定されている。
【００５７】
それゆえ、この実施の形態による場合には、このポペット型減衰弁１０が言わば開放作動すべく後退を開始しても、ガイド部１２に形成の流路１２ａがシート面２ｂに露呈する状態になるまでは、このポペット型減衰弁１０による減衰力が発生されない状態を、すなわち、不感帯を設けることが可能になる。
【００５８】
したがって、前記した従来の減衰弁１では、この不感帯を設けるために附勢ばね３のばね力を調整する必要があるのに対して、このポペット型減衰弁１０にあっては、初期荷重を具有させるべく附勢ばね３のばね力を調整することが必ずしも要求されないことになる。
【００５９】
図９は、この発明の目的を達成する他の手段による構成のポペット型減衰弁１０を示すものであるが、このポペット型減衰弁１０にあっては、弁部１１に流路を有せず、ガイド部１２にのみ流路１２ａを有するとするものである。
【００６０】
それゆえ、このポペット型減衰弁１０にあっては、弁部１１がシート面２ｂに着座しているときにはガイド部１２に形成の流路１２ａが遮断状態に維持されているが、弁部１１がシート面２ｂから離座するとシート面２ｂに露呈されることになる。
【００６１】
その結果、ポート２ａ側からの油のリザーバ室Ｒ側への通過が許容され、このとき、減衰力が発生されることになり、この構成による場合にも、前記した実施の形態の場合と同様に、所定の減衰力の発生を期待し得ることになる。
【００６２】
したがって、このポペット型減衰弁１０による場合には、弁部１１に流路を形成しなくて済むから、所定の機械的強度を有する限りにおいて、この弁部１１の肉厚を薄くすることが可能になり、絶対マスの低減が可能になって、応答性を一層向上させることが可能になる点で有利となる。
【００６３】
【発明の効果】
以上のように、請求項１の発明にあっては、弁部のシート面に対する着座時に弁部における上端面がシート面に面接触状態に当接することになるから、弁部とシート面との間で離着座が繰返されても、弁部の上端面とシート面との間における摩耗現象が発現され難くなり、弁部と対向部との間における摩耗現象の発現を危惧しなくて済むことになる。
更に、弁部側スリット流路とガイド部側スリット流路とが円周方向に沿って等間隔に複数形成され且つこれらが連通しているから、これらの流路を流れる流体の影響のバランスが良く、ガイド部や弁部に偏荷重がかかるのを防止でき、減衰弁事態がスムースに作動する。
更に、底部の途中に段部を形成し、当該段部に上記ポートの開口端口縁を着脱自在に係合させて上記弁部がシート面から所定のストローク範囲まで離脱するまでガイド側スリット流路と弁部側スリット流路との遮断状態を維持させるように設定しているから、ガイド部側スリット流路が開く状態になるまでは、減衰弁による減衰力が発生されない状態、すなわち、不感帯を設けることが可能になる。したがって、図１０の従来の減衰弁では、この不感帯を設けるために附勢ばねのばね力を調整する必要があるのに対して、本発明のポペット型減衰弁にあっては、初期荷重を具有させるべく附勢ばねのばね力を調整することが必ずしも要求されないことになる。
【００６４】
そして、この発明にあっては、弁部に一体に連設のガイド部がポート内に摺動隙間を有して出没可能に挿通されるから、弁部がシート面から離座するときにその傾斜が阻止されることになり、したがって、弁部が截頭円錐台に形成されていて傾斜した状態での離着座を阻止し得ない場合に比較して、安定した減衰力の発生を期待し得ることになる。
【００６５】
のみならず、弁部が截頭円錐台に形成されている場合は、その具現化にあたって、弁部の傾斜を阻止すべく、多くの場合に、弁部をその軸線たる前後方向に長尺に形成していわゆる摺動部を併設するように設定することから、減衰弁における絶対マスが大きくなり応答性を低下させ易くなるのに対して、ガイド部の他に摺動部を設ける必要がなく、上記したような絶対マスの増大による応答性の低下を危惧しなくて済むことになる。
【００６６】
また、この発明にあって、ポート側からリザーバ室側に流通する油量を確保するために弁部およびガイド部に形成される流路がスリットからなるとする場合には、その形成にあって、たとえば、丸鋸状の回転する切削具によるいわゆる切放し加工で形成し得ることになるから、丸孔などのいわゆる閉塞された流路を形成する場合に比較して、作業性を良くし得る点で有利となる。
【００６７】
そしてまた、流路は、弁部がシート面に着座しているときに遮断状態になるように設定される上に、弁部がシート面から適宜のストローク離脱するまでは流路の遮断状態が維持されるように設定される場合には、その作動時に減衰力が発生されない状態たる不感帯を設けることが可能になり、このとき、この不感帯を設けるために附勢ばねのばね力を調整することが必ずしも要求されないことになる点で有利となる。
【００６８】
さらに、弁部がシート面に着座しているときに流路が連通状態になるように設定する場合には、作動前の流路の連通によるいわゆる漏れを期待でき、したがって、オイルダンパにおいてシリンダにオリフィスを形成しなくても、オリフィス特性の発現を期待できる点で有利となる。
【００６９】
その結果、この発明によれば、長期に亙る設定通り減衰力発生を保障し得て、減衰特性を任意に設定することが可能になり、たとえば、制振装置を構成するオイルダンパへの利用に便利となり、このオイルダンパの汎用性の向上を期待するのに最適となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施の形態によるポペット型減衰弁を一部破断して示す正面図である。
【図２】図１中のＸ−Ｘ線で示すポペット型減衰弁の上面図である。
【図３】他の実施の形態によるポペット型減衰弁を図１と同様に示す図である。
【図４】他の実施の形態によるポペット型減衰弁を図１と同様に示す図である。
【図５】図１のポペット型減衰弁における減衰特性を示す図である。
【図６】図４のポペット型減衰弁における減衰特性を示す図である。
【図７】他の実施の形態によるポペット型減衰弁を図１と同様に示す図である。
【図８】他の実施の形態によるポペット型減衰弁を図１と同様に示す図である。
【図９】この発明の目的を達成するための他の手段によるポペット型減衰弁を図１と同様に示す図である。
【図１０】ユニフロー型のオイルダンパを原理的に示す縦断面図である。
【図１１】従来例としてのポペット型減衰弁を図１と同様に示す図である。
【符号の説明】
２  ベアリング部
２ａ  ポート
２ｂ  シート面
３  附勢ばね
４  シリンダ
４ａ  オリフィス
５  ピストンロッド
６  ピストン
７，９  チェック弁
８  外筒
８ａ  ベース部たるボトム部
１０  ポペット型減衰弁
１１  弁部
１１ａ，１２ａ  流路
１２  ガイド部
Ｒ  リザーバ室
Ｒ１  伸側油室
Ｒ２  圧側油室
【図１】
0004020347.tif 000002
【図２】
0004020347.tif 000003
【図３】
0004020347.tif 000004
【図４】
0004020347.tif 000005
【図５】
0004020347.tif 000006
【図６】
0004020347.tif 000007
【図７】
0004020347.tif 000008
【図８】
0004020347.tif 000009
【図９】
0004020347.tif 000010
【図１０】
0004020347.tif 000011
【図１１】
0004020347.tif 000012