(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ内に摺動自在に保持され高圧通路からの高圧燃料が噴射される噴孔を開閉するニードルと、上記高圧通路から絞りを介して高圧の制御燃料圧が導入されニードルの背圧を発生せしめる背圧制御室と、背圧制御室と接続され背圧制御室の高圧がリリーフされる低圧の出口通路と、出口通路への高圧のリリーフを制御することにより背圧制御室内の制御燃料圧を増減してニードルを開閉作動せしめる制御圧増減手段とを有する噴射弁において、上記高圧通路は上記背圧制御室を介して上記ニードル背面の背圧室に接続され、上記制御圧増減手段には、上記背圧制御室と上記出口通路間の連通と遮断とを切り替える弁体と、上記高圧通路から補助絞りを介して制御燃料圧が導入され弁体の背圧を発生せしめる補助背圧制御室とを有する油圧作動弁と、補助背圧制御室と接続され補助背圧制御室の高圧がリリーフされる低圧の補助出口通路と、補助出口通路への高圧のリリーフを制御する電磁弁とを具備せしめて、上記電磁弁の作動に伴い上記背圧室の高圧が上記背圧制御室から上記弁体を経て上記出口通路へリリーフされることを特徴とする噴射弁。
【請求項２】
請求項１記載の噴射弁において、上記油圧作動弁を、上記弁体が上記ニードルと略同じ軸線上を直線動する構成とし、かつ上記背圧室と上記背圧制御室とを接続する連通路は、上記弁体とその軸線位置をずらして配置される噴射弁。
【請求項３】
請求項１または２記載の噴射弁において、上記油圧作動弁を、上記弁体が上記ニードルと略同じ軸線上を直線動する構成とし、かつ上記電磁弁を略上記軸線上に配置せしめた噴射弁。
【請求項４】
請求項１ないし３いずれか記載の噴射弁において、上記弁体は、先端部を上記背圧制御室内に突出せしめるとともに上記出口通路の上流端と対向せしめ、弁体に高圧の背圧が印加されて閉弁する構成とした噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は噴射弁の開閉制御についての構造改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図４にコモンレール式燃料噴射システム等に用いられる噴射弁の断面を示す。噴射弁６は棒状のハウジング６１の先端側にノズル部６２が設けられ、噴孔６２１から高圧流体を噴射する。ハウジング６１には高圧流体が流通する高圧通路６１１が形成され、その先端は噴孔６２１に通じている。ハウジング６１に形成したシリンダ６２２内には噴孔６２１を開閉するためのニードル６２３が摺動自在に保持されており、噴孔６２１直上流部の弁座６２４への着座とリフトとが切り替えられる。
【０００３】
ニードル６２３の上方に、シリンダ６２２壁面により画成される背圧制御室６２５が形成され、これに高圧通路６１１からインオリフィス６２６を介して高圧燃料が制御圧として導入されてスプリング６２７の力とともにニードル６２３を下方すなわち閉弁方向に付勢する背圧を発生している。なお背圧制御室６２５にはドレーン通路６１２に通じる低圧のアウト通路６１３が接続され、背圧制御室６２５の高圧をリリーフする。一方、ニードル６２３の先端面６２３ａおよび段面６２３ｂが高圧燃料の受圧面となって、ニードル６２３が上方すなわち開弁方向に付勢されている。
【０００４】
ニードル６２３の開弁と閉弁の切り替えは、制御圧切り替え手段である電磁弁６３が、背圧制御室６２５の高圧のリリーフを制御することにより背圧制御室６２５の圧力を増減して行われる。すなわち、電磁弁６３が「開」のとき、背圧制御室６２５の圧力は、アウト通路６１３によりリリーフされるようになっており、このとき、ニードル６２３は、開弁方向の付勢力が優勢となってリフトし、電磁弁６３が「閉」のとき背圧制御室６２５の圧力が高圧となって、閉弁方向の付勢力が優勢となって着座する。
【０００５】
米国特許第５，６８２，８５８号には、ニードルの摺動部と連通するリリーフ弁を設けてニードル開閉時の油撃を緩和するようにした燃料噴射弁が記載されている。この燃料噴射弁では、電磁弁に三方弁を用い、電磁弁の作動でニードルの背圧を減じて開弁するときに同時に、リリーフ弁を拘束するスプール弁を作動せしめて燃料噴射中はリリーフ弁が開弁しないようにしている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
電磁弁はソレノイドにより弁体を駆動するので、安定して良好な作動を確保するには、電磁弁の弁体への制御油圧による付勢力を余り強くはできない。このため、電磁弁の開口面積を大きくするには限界がある。したがって、インオリフィスの開口面積も大きくできない。このことから、背圧制御室の圧力の増減速度が十分ではなく、良好な作動特性が得られなかった。すなわち、ニードルが着座するのに時間がかかってシャープカットとすることができなかった。
【０００７】
本発明は上記実情に鑑みなされたもので、良好な作動特性を奏する噴射弁を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の発明では、シリンダ内に摺動自在に保持され高圧通路からの高圧燃料が噴射される噴孔を開閉するニードルと、上記高圧通路から絞りを介して高圧の制御燃料圧が導入されニードルの背圧を発生せしめる背圧制御室を備え、高圧通路は背圧制御室を介してニードル背面の背圧室に接続される。低圧の出口通路への背圧制御室の高圧のリリーフを制御することにより、背圧制御室で発生するニードルの背圧を増減する制御圧増減手段に、背圧制御室と出口通路間の連通と遮断とを切り替える弁体と、高圧通路から補助絞りを介して制御燃料圧が導入され弁体の背圧を発生せしめる補助背圧制御室とを有する油圧作動弁と、上記補助背圧制御室内の高圧の補助出口通路へのリリーフを制御する電磁弁とを具備せしめて、上記電磁弁の作動に伴い上記背圧室の高圧が上記背圧制御室から上記弁体を経て上記出口通路へリリーフさせる。
【０００９】
背圧制御室の圧力の増減は、電磁弁により作動する油圧制御弁により行うので、背圧制御室の低圧側の開口面積を大きくすることができる。したがって背圧制御室に制御圧を導入する絞りの開口面積も、上記低圧側の開口面積に応じて大きくすることができる。したがって、背圧制御室の圧力の増減速度を上げることができ、その結果、ニードルの作動速度も上昇して作動特性が向上する。よってシャープカットを実現できる。
【００１０】
しかも、ニードルの作動速度は、油圧作動弁の弁体を作動せしめるための補助背圧制御室の圧力の増減速度に間接的には依存しないので、この圧力の増減速度を規定する、補助絞りの開口面積や電磁弁の開口面積は比較的小さくてよい。したがって電磁弁の安定して良好な作動を確保でき、また、電磁弁は、消費電力も少なく小さな形状のもので足りる。
【００１１】
請求項２記載の発明では、上記油圧作動弁を、上記弁体が上記ニードルと略同じ軸線上を直線動する構成とし、かつ上記背圧室と上記背圧制御室とを接続する連通路は、上記弁体とその軸線位置をずらして配置する。
【００１２】
請求項３記載の発明では、上記油圧作動弁を、上記弁体が上記ニードルと略同じ軸線上を直線動する構成とし、かつ上記電磁弁を略上記軸線上に配置せしめる。上記のごとく電磁弁は小型のものでよいので、かかる構成とするこにより噴射弁のスリム化を図ることができる。
【００１３】
請求項４記載の発明では、上記弁体は、先端部を上記背圧制御室内に突出せしめるとともに上記出口通路の上流端と対向せしめ、弁体に高圧の背圧が印加されて閉弁する構成とする。
【００１４】
これにより背圧制御室および補助背圧制御室を、その高圧時に弁体の摺動部を介して低圧部と連通しないようにすることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
図２に、本発明の噴射弁を適用したディーゼルエンジンのコモンレール式燃料噴射システムの構成を示す。図示しないエンジンには各気筒の燃焼室に対応する複数の噴射弁１１が配設される。これら噴射弁１１は、高圧燃料ライン１２を介して各気筒共通のコモンレール１３と接続され、コモンレール１３から高圧流体たる高圧の燃料が供給されるようになっている。噴射弁１１は、システム全体を制御する電子制御ユニット（ＥＣＵ）１９の指令により必要な時期に必要な時間だけ開弁し、コモンレール１３に蓄えられている高圧の燃料を上記燃焼室内に直接噴射する。コモンレール１３には、上記エンジンで駆動される高圧ポンプ１４により燃料タンク１６内の燃料が加圧されて供給される。
【００１６】
コモンレール１３内の圧力はコモンレール１３に設けられた圧力センサ１８によって検出され、ＥＣＵ１９は、コモンレール１３内圧力の不足分に応じて高圧ポンプ１４の上流の調量弁１５の開度を調整し、コモンレール１３内圧力が２０〜１６０ＭＰa の所定の圧力値になるように制御している。
【００１７】
また、コモンレール１３から噴射弁１１に供給された燃料は、上記燃焼室への噴射用の他、噴射弁１１の制御油としても用いられ、噴射弁１１から低圧のドレーンライン１７を経て燃料タンク１６に還流するようになっている。
【００１８】
図１に噴射弁１１の断面を示す。噴射弁１１は棒状のハウジング２を有し、ハウジング２には下側よりノズル部３、油圧作動弁４、電磁弁５が設けてある。
【００１９】
ハウジング２には、ハウジング２の上端部に高圧燃料ライン１２（図２）と接続される高圧ポート２１と、ドレーンライン１７（図２）と接続されるドレーンポート２２が設けてある。また、ハウジング２内部には、高圧ポート２１において上記高圧燃料ライン１２と連通する高圧通路２３が形成され、ノズル部３を構成する噴孔３１に通じている。高圧通路２３は、コモンレール１３（図２）からの高圧燃料が流通し、噴射用として供給されるとともに、後述するように上記油圧作動弁４、電磁弁５に制御油として供給される。また、ハウジング２内部には、ドレーンポート２２と連通するドレーン通路２４が形成してあり、油圧作動弁４、電磁弁５各部から、ドレーンライン１７へと還流する低圧の燃料が流通するようになっている。
【００２０】
ノズル部３について説明する。噴孔３１はハウジング２の下端に形成され、図示しない燃焼室内に面している。噴孔３１の上方には、ハウジング２の下側の略１／３の部分に軸線Ｃに沿って縦穴３２が形成してある。縦穴３２の上側半部はシリンダ３２１としてあり、これにニードル３３が摺動自在に保持されている。ニードル３３は段付きの棒状体で、大径のピストン部３３２がシリンダ３２１と摺接し、ピストン部３３２よりも下側の小径のノズルニードル３３１が、上記縦穴３２の下側半部３２１内に収容される。ノズルニードル３３１の先端部は弁体部３３１１で、先端面３３ａが円錐状に形成されており、高圧通路２３の噴孔３１直上流部の周縁部を弁座３４として着座するようになっている。
【００２１】
弁体部３３１１の先端面３３ａには、ニードル３３の閉弁時に、弁座３４との当接部よりも上側の、尖端部分を除く環状部分に制御油圧が作用し、開弁時に、先端面３３ａ全体に油圧が作用する。かかる先端面３３ａに作用する制御油圧がニードル３３を上方すなわち開弁方向へ付勢する。
【００２２】
また、縦穴３２には、ニードル３３の段部位置に拡径部が形成され、縦穴３２壁面とニードル３３周壁面の間に環状の油溜まり３５が形成される。油溜まり３５には、常時、コモンレール１３からの高圧燃料が供給されており、ニードル３３の開弁時に、縦穴３２の壁面とノズルニードル３３１の周壁面の間の環状間隙、弁体部３３１１の先端面３３ａと弁座３４の間隙を介して噴孔３１から噴射されるようになっている。
【００２３】
油溜まり３５において高圧燃料がニードル３３の下向きの段面３３ｂに作用してニードル３３を上方すなわち開弁方向に付勢している。
【００２４】
ニードル３３の上方にシリンダ３２１の壁面により画成される空間は、スプリング３６を格納するスプリング室３７としてある。スプリング３６はニードル３３の細い軸状突起でなるスプリングガイド３３３の外周に配設され、ニードル３３を下方すなわち閉弁方向に付勢している。
【００２５】
またスプリング室３７は連通路３８１を介して背圧制御室たる第１背圧制御室３８と連通し、背圧室として機能する。第１背圧制御室３８には高圧通路２３から絞りたるインオリフィス３９を介して制御油圧としての燃料圧が導入される。この燃料圧は連通路３８１を介してスプリング室３７に導入され、ニードル３３の上端面に作用してニードル３３を下方すなわち閉弁方向に付勢する背圧を発生する。
【００２６】
第１背圧制御室３８の底壁面にはドレーン通路２４の上流部である出口通路たる第１アウト通路２５の上流端が軸線Ｃ位置に開口している。
【００２７】
油圧作動弁４と電磁弁５とは制御圧増減手段を構成し、第１アウト通路２５への、第１背圧制御室３８の高圧のリリーフを制御することにより第１背圧制御室３８内の制御圧を増減して閉弁方向の付勢力と開弁方向の付勢力を逆転しニードル３３を開閉作動せしめるようになっている。
【００２８】
油圧作動弁４は第１背圧制御室３８と第１アウト通路２５の間の連通と遮断とを切り替えるもので、ハウジング２に、第１背圧制御室３８の上壁面に開口するシリンダ４１が形成してある。シリンダ４１は軸線Ｃに沿って形成され、シリンダ４１には棒状の弁体４２が摺動自在に保持されている。弁体４２は先端部４２１が第１背圧制御室３８内に突出し上記第１アウト通路２５の上流端と対向している。弁体４２の径は第１アウト通路２５の上流端の開口径よりも大きく設定してある。弁体４２は、先端面４２ａが円錐状に形成されており、アウト通路２５の上流端の周縁部を弁座４３として着座し、第１背圧制御室３８とアウト通路２５の間を遮断可能となっている。
【００２９】
弁体４２の先端面４２ａには、弁体４２の閉弁時に、尖端部分を除く環状部分に制御油圧が作用し、開弁時に、先端面４２ａ全体に制御油圧が作用する。かかる先端面４２ａに作用する制御油圧が弁体４２を上方すなわち開弁方向へ付勢する。
【００３０】
弁体４２の上端面には深い凹部４２２が形成してあり、これにスプリング４４が収容してある。スプリング４４はシリンダ４１の上壁面と凹部４２２の底面の間に圧縮状態で介設され、弁体４２を下方すなわち閉弁方向に付勢している。
【００３１】
また、弁体４２の上方に、シリンダ４１壁面により画成された空間は、補助背圧制御室たる第２背圧制御室４５としてあり、この第２背圧制御室４５には、高圧通路２３から補助絞りたるオリフィス４６を介して制御油圧が導入されており、制御油圧が弁体４２の上記上端面に作用して、スプリング４４とともに弁体４２を下方すなわち閉弁方向に付勢している。
【００３２】
ハウジング２には、軸線Ｃに沿って第２背圧制御室４５と連通する連通路４７が形成してある。連通路４７と、ドレーン通路２４に通じる補助出口通路たる第２アウト通路２６との間に電磁弁５が介設してあり、連通路４７の上端４７１が、電磁弁５の入口となっている。電磁弁５は、第２アウト通路２６への、第２背圧制御室４５の高圧のリリーフを制御する。なお、この連通路４７は、途中にＴ字の分岐部が形成されてこの分岐部を介してオリフィス４６から制御油圧が第２背圧制御室４５に導入されている。
【００３３】
電磁弁５の構成は一般的なもので、軸線Ｃに沿って変位する段付き棒状のアーマチャ５１と、これと一体的に変位する弁体５２とを有し、上記連通路４７の上端４７１を開閉するようになっている。弁体５２がリフトすると、第２背圧制御室４５が連通路４７およびアーマチャ５１の先端部の外周に形成された環状間隙５３、第２アウト通路２６を介してドレーン通路２４と連通し、第２背圧制御室４５の高圧がリリーフされるようになっている。
【００３４】
アーマチャ５１の上方には、スプリング室５４に配設されたスプリング５５が設けられてアーマチャ５１を下方すなわち閉弁方向に付勢しており、弁体５２は常閉となっている。またアーマチャ５１の基部の外周にはソレノイド５６が配設してあり、これに通電するとアーマチャ５１を上方に吸引駆動し、弁体５２をリフトせしめるようになっている。
【００３５】
すなわち、電磁弁５は、第２アウト通路２６への、第２背圧制御室４５の高圧のリリーフを制御することにより第２背圧制御室４５内の制御圧を増減して弁体４２の閉弁方向の付勢力と開弁方向の付勢力を逆転し弁体４２を開閉作動せしめるようになっている。
【００３６】
さて、油圧作動弁４は上記のごとく制御油圧の増減により作動する構成としてあるので、電磁弁のソレノイドのような、弁体４２への付勢力の不足等は生じない。そこで、油圧作動弁４の弁体４２の径および第１アウト通路２５の径を十分に大きくして、油圧作動弁４の開口面積を電磁弁５の開口面積よりも大きくし、油圧作動弁４が「開」のときに第１背圧制御室３８の減圧速度が速くなるようにしてある。また、インオリフィス３９の開口面積も、油圧作動弁４の開口面積に応じて十分に大きく設定し、油圧作動弁４が「閉」のときに第１背圧制御室３８の昇圧速度が速くなるようにしてある。
【００３７】
また、油圧作動弁４の弁体４２がリフトを開始するのに必要な第２背圧制御室４５の減圧幅は、上記第１背圧制御室３８の減圧幅のように十分とる必要はない。油圧作動弁４は、第１背圧制御室３８の圧力増減用であり、ニードル３３のように誤噴射の防止を考慮する必要がないからである。したがって、油圧作動弁４を、電磁弁５の開作動に対して応答性よく作動せしめることができる。
【００３８】
コモンレール式燃料噴射システム全体の作動とともに噴射弁１１の作動を説明する。ＥＣＵ１９から所定のタイミングで噴射弁１１の電磁弁５に通電指令と通電停止指令とが出力され、略この間に燃焼室に向けて噴孔３１から燃料が噴射される。
【００３９】
図３に噴射弁１１各部の経時変化を示す。図３の（ａ）は電磁弁５の通電電流、図３の（ｂ）は電磁弁５の開口面積、図３の（ｃ）は第２背圧制御室４５の圧力、図３の（ｄ）は油圧作動弁４の開口面積、図３の（ｅ）は第１背圧制御室３８の圧力、図３の（ｆ）はニードル３３のリフトである。図中、比較のため、図４に示した、電磁弁６３のみでニードル６２３の背圧を増減する構造の噴射弁６の作動について、電磁弁６３の電流を図３の（ａ）の後半に、電磁弁６３の開口面積を図３の（ｂ）の後半に、背圧制御室６２５の圧力を図３の（ｅ）の後半に、ニードル６２３のリフトを図３の（ｆ）の後半に併せて示す。なお、本発明の噴射弁１１と比較例の噴射弁６とで、電磁弁５と電磁弁６３、ノズル部３とノズル部６２を基本的に同じ仕様とする。
【００４０】
先ず、電磁弁５，６３に通電する（図３の（ａ））と電磁弁５，６３が「開」となる（図３の（ｂ））。この作動に実質的に差はない。
【００４１】
そして従来例では、電磁弁６３が「開」となることにより、背圧制御室６２５とアウト通路６４とが連通し、背圧制御室６２５の圧力が電磁弁６３の開口面積に応じた速度で低下する（図３の（ｅ））。そして背圧制御室６２５の減圧幅が、ニードル６２３がリフトするのに必要な減圧幅になると、ニードル６２３がリフトを開始し（図３の（ｆ））、噴孔６２１から燃料の噴射が開始される。
【００４２】
これに対して本発明では、電磁弁５が「開」となることにより、第２背圧制御室４５とアウト通路２６とが連通し、それまで高圧通路２３と同じ油圧だった第２背圧制御室４５の高圧をリリーフし、第２背圧制御室４５の圧力が低下する（図３の（ｃ））。
【００４３】
油圧作動弁４の弁体４２は、先端面４２ａの上記環状部分に第１背圧制御室３８の圧力が作用しており、弁体４２の閉弁時にはこの第１背圧制御室３８の圧力は高圧通路２３の油圧と等しい。
【００４４】
そして弁体４２を下方へ付勢する、第２背圧制御室４５の圧力があるところまで低下すると、弁体４２を上方へ付勢する力が優勢となって弁体４２がリフトし油圧作動弁４が「開」となる（図３の（ｄ））。第２背圧制御室４５の容積は比較的小さくできるので減圧速度は大きく、速いタイミングで油圧作動弁４が「開」となる。
【００４５】
これにより第１背圧制御室３８と第１アウト通路２５とが連通して第１背圧制御室３８の高圧をリリーフし、第１背圧制御室３８の圧力が低下する（図３の（ｅ））。なお、第１背圧制御室３８の圧力すなわち弁体４２の先端面４２ａに作用する圧力は低下するが、受圧面が、先端面４２ａの環状部分から全体へと拡大するので、弁体４２はリフト状態を維持する。本発明では、油圧作動弁４の開口面積を大きくすることができるので、第１背圧制御室３８の圧力は速い速度で低下する。そして第１背圧制御室３８の減圧幅が、ニードル３３がリフトするのに必要な減圧幅になると、ニードル３３がリフトを開始し（図３の（ｆ））、噴孔３１から燃料の噴射が開始される。このニードル３３がリフトするのに必要な減圧幅は基本的に従来例と変わらないから、ニードル３３のリフト開始は、油圧作動弁４の「開」後、速いタイミングで行われる。
【００４６】
かくして、電磁弁５通電後、速いタイミングでニードル３３がリフトを開始する。このように本発明では、電磁弁通電に対するニードルリフト応答時間（ｔ1 ）を、従来例における電磁弁通電に対するニードルリフト応答時間（ｔ1'）よりも短くすることができ、優れた作動応答性を発揮する。
【００４７】
次に閉弁時の作動を説明する。電磁弁５，６３の通電をオフする（図３の（ａ））と電磁弁５，６３が「閉」となる（図３の（ｂ））。この時の作動応答性は本発明と従来例のいずれも実質的に差はない。
【００４８】
そして、従来例では、電磁弁６３が「閉」となることにより、背圧制御室６２５とアウト通路６４とが再び遮断し、背圧制御室６２５の圧力が電磁弁６３の開口面積に応じた速度で上昇し（図３の（ｅ））、ニードル６２３が下降して弁座６２４に着座し（図３の（ｆ））、噴孔６２１からの燃料の噴射が停止する。
【００４９】
これに対して本発明では、電磁弁５が「閉」となることにより、第２背圧制御室４５と第２アウト通路２６とが遮断する。一方、第２背圧制御室４５には高圧通路２３からオリフィス４６を介して高圧燃料が流入しているので、それまで高圧通路２３よりも低い油圧だった第２背圧制御室４５の圧力が上昇する（図３の（ｃ））。
【００５０】
そして第２背圧制御室４５の圧力が上記のあるところまで上昇すると、弁体４２を下方へ付勢する力が優勢となって、弁体４２が下降を開始し、油圧作動弁４の開口面積が絞られていく（図３の（ｄ））。一方、第１背圧制御室３８には高圧通路２３からインオリフィス３９を介して高圧燃料が流入しているので、第１背圧制御室３８の圧力が上昇する（図３の（ｅ））。そしてニードル３３を下方へ押し下げる付勢力が上方へ押し上げる付勢力よりも優勢となると、ニードル３３は下降を開始する。その後、ニードル３３は弁座３４に着座し（図３の（ｆ））、噴孔３１からの燃料の噴射が停止する。
【００５１】
本発明では、インオリフィス３９の開口面積を大きくすることができるので高圧通路２３から十分に高圧が導入され、第１背圧制御室３８の圧力は高速で上昇し、ニードル３３は速やかに下降を開始するとともに、速い速度で下降する。
【００５２】
このように本発明では、ニードル３３がリフト状態から着座するまでの時間（ｔ3'）が、従来例におけるニードル６２３がリフト状態から着座するまでの時間（ｔ3 ）よりも短くすることができ、シャープカットが実現できる。また、この結果、電磁弁通電オフに対するニードル着座応答時間（ｔ2 ）も、従来例における電磁弁通電に対するニードル着座応答時間（ｔ2'）よりも短くすることができる。
【００５３】
このように、本発明では、優れた作動特性を奏する。しかも、電磁弁５は、消費電力も少なく小さな形状のもので足りる。
【００５４】
また、ニードル３３、弁体４２を軸線Ｃに沿って直線動せしめるとともに、小型の電磁弁５も軸線Ｃ上に配置したから、噴射弁１１のスリム化を図ることができる。
【００５５】
また、弁体４２は、先端部４２１を第１背圧制御室３８内に突出せしめるとともに第１アウト通路２５の上流端と対向し、第２背圧制御室４５にて発生する高い背圧が印加されて閉弁する構成としたから、第１背圧制御室３８および第２背圧制御室４５が、その高圧時に弁体４２とシリンダ４１とのクリアランス部（摺動部）を介して低圧部であるドレーン通路２４と連通しないようにすることができる。
【００５６】
なお、本発明の噴射弁の構成は上記実施形態のものに限定されるものではなく、本発明の主旨に反しない限り任意である。例えば、要求される噴射弁の仕様によっては、噴射弁１１のスリム化を図るための構成とする必要はなく、例えば、油圧作動弁と電磁弁とを非軸線上に配置してもよい。また、第１背圧制御室３８および第２背圧制御室４５が、その高圧時に弁体４２とシリンダ４１とのクリアランス部を介してドレーン通路２４と連通しないようにする構成とする必要はなく、例えば、油圧作動弁の弁体は、先端部が背圧制御室内に突出するとともに出口通路の上流端と対向し、補助背圧制御室が低圧のとき閉弁する構成としてもよい。
【００５７】
また、本実施形態はコモンレール式燃料噴射システムに適用したものを示したが、本発明は他の用途にも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の噴射弁の全体断面図である。
【図２】本発明の噴射弁を適用したコモンレール式燃料噴射システムの構成図である。
【図３】本発明の噴射弁の作動を従来例と比較して示したタイムチャートである。
【図４】従来の噴射弁の一例を示す断面図である。
【符号の説明】
１１  噴射弁
２  ハウジング
２３  高圧通路
２４  ドレーン通路
２５  第１アウト通路（出口通路）
２６  第２アウト通路（補助出口通路）
３  ノズル部
３１  噴孔
３２１  シリンダ
３３  ニードル
３８  第１背圧制御室（背圧制御室）
３９  インオリフィス（絞り）
４  油圧作動弁（制御圧増減手段）
４２  弁体
４５  第２背圧制御室（補助背圧制御室）
４６  オリフィス（補助絞り）
５  電磁弁（制御圧増減手段）
Ｃ  軸線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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