(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層から構成される動力伝動ベルトにおいて、
前記動力伝動ベルトは、前記ゴム層を形成するベルト本体が、ベルト長手方向に沿って設けられる複数の歯部と、補強用心線を埋設した背部から構成される歯付ベルトであり、
前記心線が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維とガラス繊維で構成されるコードであって、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維がコア部、ガラス繊維がスキン部となるよう構成したことを特徴とする動力伝動ベルト。
【請求項２】
前記心線が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維で構成される子縄と、ガラス繊維で構成される子縄を撚り合せた撚りコードであって、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維で構成された子縄がコア部、ガラス繊維で構成された子縄がスキン部となるよう構成されることを特徴とする請求項１記載の動力伝動ベルト。
【請求項３】
フライヤー撚糸機を用いて、スキン部、コア部を構成した請求項１又は２記載の動力伝動ベルト。
【請求項４】
前記撚りコードの上撚りと、前記小縄の下撚りとは逆方向に撚る、諸撚りである請求項２記載の動力伝動ベルト
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は動力伝動ベルトに係り、特に高強力、高モジュラスな性能が要求される駆動装置に好適な動力伝動ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に歯付ベルト、Ｖベルト、Ｖリブドベルトといった伝動ベルトは、ゴム組成物で構成された本体に補強用心体としてコードが埋設されている。コードは、ベルト張力の大部分を担う部材であって、その特性は構成する繊維種及び撚り数、撚り方向、繊度その他の組み合わせにより定まる。コードを構成する繊維種としては、一般に、ポリエステル、ガラス、アラミド繊維といった高モジュラス繊維で構成された撚りコードが利用されている。
【０００３】
これら伝動ベルト、例えば歯付ベルトの使用レイアウトとしては、ベルトを駆動軸、従動軸に掛架するとともに、張力を一定保持すべくテンショナーを設けることが一般になされてきた。ところが近年では装置のコンパクト化に伴う設置スペースの減少化、コストダウンによる部品の減数化の要求からテンショナーを設置できず、軸間固定によるレイアウトで使用されるケースが多くなっており、経時寸法変化の少ないベルトが求められている。また装置のコンパクト化に伴ってベルトの細幅化の要求もある。
【０００４】
しかし従来のベルトを検討してみると、ポリエステル繊維コードを用いた伝動ベルトは、耐屈曲疲労性が非常に良好であるものの、寸法安定性に乏しく、高い位置決め精度が得られないといった問題がある。また、アラミド繊維コードを用いた伝動ベルトは強度が高く、屈曲疲労性に優れるといった特性を有するが、吸湿による経時的な寸法変化が大きいという問題がある。
【０００５】
一方、ガラス繊維コードを用いた伝動ベルトは、寸法安定性及び経時寸法安定性に優れるといった特性を有する。ところが昨今の精密機器の高機能、高性能化に伴って、強度、モジュラスについての要求が更に高まってきており、この要求に応えるべくコードの繊度を汎用値より高く設定すると、耐屈曲疲労性が低下するといった問題があった。また幅広にベルトを設計して本体中に埋設される心線本数を増加させると、エンジンルームの省スペース化に逆行するといった弊害もある。
【０００６】
こういった事情を背景に、近年、従来の凡用繊維よりも高いモジュラス、強度を有するポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維（ＰＢＯ繊維）が注目されている。特に強度及び弾性率においてはアラミド繊維を凌ぐことから、工業ベルト業界においては、このＰＢＯ繊維を心線として用いることで、コードの繊度やエンジンルームのスペースを増加させることなく、高強度、高モジュラスな動力伝動ベルトが提供できるとして期待されている。しかしＰＢＯ繊維はその分子骨格上、官能基をほとんど含有していないことから、従来の短繊維と比べてゴムとの接着性に乏しく、コード−ゴム複合体の実現は困難であると考えられていた。
【０００７】
そこでゴムとの接着性を改善するために、ＰＢＯ繊維に特殊な接着処理を施すことが提案されている。例えば、特開平９−１７６３３２号公報では、エポキシ化合物、ゴムラテックス、及び熱反応型水溶性ウレタン樹脂からなる第１処理液で処理した後、レゾルシン、ホルマリン、及びゴムラテックスからなる第２処理液で処理することにより、ゴムとの接着性を改善する技術が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、前述のような技術をＰＢＯ短繊維に適用しても、ゴム組成物との接着力は充分満足できるものではなく、実使用上問題があった。
また軸間距離を固定したレイアウトで使用するベルトは経時寸法変化が小さく、走行後の張力低下率が低いことが必要とされるが、ＰＢＯ繊維で構成された従来のベルトを検討してみると耐屈曲疲労性に問題があることが判明した。
【０００９】
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、高強力、高モジュラスであるとともに、走行後のベルト強力低下が小さく、優れた耐屈曲疲労性を充足する動力伝動ベルトを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
即ち、本願請求項１記載の発明は、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層から構成される動力伝動ベルトにおいて、前記動力伝動ベルトは、前記ゴム層を形成するベルト本体が、ベルト長手方向に沿って設けられる複数の歯部と、補強用心線を埋設した背部から構成される歯付ベルトであり、前記心線が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維とガラス繊維で構成されるコードであって、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維がコア部、ガラス繊維がスキン部となるよう構成したことを特徴とする。
【００１１】
本願請求項２記載の発明は、請求項１記載の動力伝動ベルトにおいて、前記心線が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維で構成される子縄と、ガラス繊維で構成される子縄を撚り合せた撚りコードであって、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維で構成された子縄がコア部、ガラス繊維で構成された子縄がスキン部となるよう構成されることを特徴とする。
【００１２】
本願請求項３記載の発明は、請求項１又は２記載の動力伝動ベルトにおいて、フライヤー撚糸機を用いて、スキン部、コア部を構成されることを特徴とする。
【００１３】
本願請求項４記載の発明は、請求項２記載の動力伝動ベルトにおいて、前記撚りコードの上撚りと、前記小縄の下撚りとは逆方向に撚る、諸撚りであることを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】
図１に本発明に係る歯付ベルト１を示す。
歯付ベルト１はベルト長手方向に沿って複数の歯部２と、該ベルト本体のベルトピッチライン上に補強用心体である心線３をスパイラル状に埋設した背部４からなるベルト本体からなり、上記歯部２の表面には基布５が貼着されている。
【００１５】
基布５は、織物、編物、不織布等から選択される基布である。基布を構成する繊維素材としては、公知公用のものが使用できるが、例えば綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、アラミド等の有機繊維が挙げられ、それらを平織、綾織、朱子織等に織成した織物を用いることが好ましい。
【００１６】
繊維の形態としては、紡績糸、マルチフィラメント糸、モノフィラメント糸等限定するものではないが、構成糸にモノフィラメント糸を用いて経糸と緯糸の交差による凹凸を大きくし、表面摩擦係数を低下させると、良好な耐摩耗性、耐歯欠け性を示す。それ以外にも、織密度を低くしたり、径が太い繊維を用いるのも表面摩擦係数を低下させるのには有効な手段である。
また、公知技術として用いられている圧入方式による成形の際には、基布の緯糸方向に収縮性が要求されるため、ベルト本体の長手方向に沿う緯糸には捲縮加工された６ナイロン又は６６ナイロン、またウレタン系弾性糸と撚り合わせた複合糸を用いることが好ましい。また基布５にモノフィラメント糸を使用する場合は、緯糸方向の収縮性に影響を与えない為にも経糸に用いることが望ましい。
【００１７】
基布５は、公知技術に従ってレゾルシン−ホルマリン−ラテックス液（ＲＦＬ液）に浸漬後、未加硫ゴムを基布５に擦り込むフリクションを行ったり、またＲＦＬ液に浸漬後、ゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸漬処理する。またＲＦＬ液のみで接着処理を行なってもよい。
【００１８】
ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマリンの初期縮合物とゴムラテックスとを混合したものであり、レゾルシンとホルマリンのモル比は１：０．５〜３にすることが接着力を高める上で好適である。また、レゾルシンとホルマリンの初期縮合物は、これをラテックスのゴム分１００重量部に対してその樹脂分が１０〜１００重量部になるようにラテックスと混合した上、全固形分濃度が５〜４０％濃度になるように調節される。尚、ＲＦＬ液には適宜カーボンブラック液を混合して処理反を黒染めしたり、公知の界面活性剤を０．１〜５．０重量％加えてもよい。
また、上記ラテックスとしては、スチレン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルホン化ポリエチレン、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒドリン、天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィン−ビニルエステル共重合体、ＥＰＤＭ等のラテックスが挙げられる。
【００１９】
背部４と歯部２で構成されるベルト本体は、ゴム層で形成されるものであり、天然ゴム（ＮＲ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、アルキル化クロロスルホン化ポリエチレン（ＡＣＳＭ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴムに不飽和カルボン酸金属塩を配合したもの、エチレンプロピレンジエンモノマー（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）などから選ばれるゴムを単独で或いはブレンドして用いることができる。或いはこれらのゴムの他にポリウレタンゴムを用いて形成することも可能である。なかでも、歯付ベルトの場合は、耐熱老化性の改善されたゴムを用いることが望ましく、水素化ニトリルゴムの場合は水素添加率が８０％以上、耐熱性及び耐オゾン性の特性を発揮するためには更に好ましくは９０％以上が良い。水素添加率８０％未満の水素化ニトリルゴムは耐熱性や耐オゾン性が極度に低下する。
【００２０】
そして、上記ゴムには、カーボンブラックのような補強剤、充填剤、軟化剤、老化防止剤、加硫助剤、硫黄あるいは有機過酸化物のような加硫剤等が添加混合される。架橋剤として有機化酸化物を配合した場合、所定のモジュラス（引張弾性率）や切断伸度を確保するためには、ポリマー成分１００質量部に対して有機過酸化物を０．２〜１０質量部配合して架橋することが必要である。有機過酸化物は特に制限されるものではないが、具体的には、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１，１−ｔ−ブチルペロキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベンゼン、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ベンゾイルペロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネート等を使用することができる。またこのような有機過酸化物の他に、金属酸化物、硫黄化合物、オキシムニトロソ化合物や、モノマー類、ポリマー類で共架橋剤として一般に使用されるものを適量添加してもよい。
【００２１】
心線３としては、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維（ＰＢＯ繊維）とガラス繊維で構成されるコードであって、ＰＢＯ繊維がコア部７、ガラス繊維がスキン部６となるよう構成したコードが用いられる。ガラス心線の組成はＥガラス、Ｓガラス（高強度ガラス）何れでも良く、フィラメントの太さ及びフィラメントの収束本数及びストランド本数に制限されない。また、接着処理剤及び屈曲時のガラスフィラメントの保護材として使用されるサイジング剤、ＲＦＬ、オーバーコート剤等にも制限されない。
ＰＢＯ繊維は、ジアミノレゾルシノールとテレフタル酸をポリリン酸溶媒中で縮重合したポリマーを紡糸することで得られる。従来の凡用繊維よりも高い物性値を有し、例えば機械的物性においてはアラミド繊維以上の強度及び弾性率を示す。しかしその分子骨格上、官能基をほとんど含有していないことから従来の繊維と比べてゴムとの接着が困難であといった問題がある。そこでコード表面層つまりスキン部６にガラス繊維を配置することでコード−ゴム間の接着力を改善し、コード芯部つまりコア部７にＰＢＯ繊維を配置することで高強力、高モジュラス化を可能とする。
【００２２】
具体的には、心線３は図２に示すようにＰＢＯ繊維で構成される子縄８と、ガラス繊維で構成される子縄９を撚り合せた撚りコードであって、ＰＢＯ繊維で構成された子縄８がコア部７、ガラス繊維で構成された子縄９がスキン部６となるよう構成されたものが用いられる。前記心線は例えばフライヤー撚糸機を用いて作製される。
【００２３】
尚、前記コードは、ＰＢＯ繊維子縄の繊度が２００〜１，７００ｄｔｅｘ、ガラス繊維子縄の繊度が４００〜３，５００ｄｔｅｘ、総繊度数が４，０００〜１２，０００ｄｔｅｘとなるよう設定することが、ベルト寿命を延長させるために好ましい。コードの上撚り数としては５０〜１２０回／ｍが好ましく、また下撚り数としてはＰＢＯ繊維で構成された子縄が５０〜２００回／ｍ、ガラス繊維で構成された子縄が５０〜２００回／ｍとなるよう設定することが望ましい。尚、上撚りと下撚りの間に中撚りを設けることも可能である。また上撚りは、下撚りと逆方向に撚る、つまり諸撚りすることが好ましい。
【００２４】
尚、心線３にはゴムとの接着性を改善する目的で接着処理が施される。このような接着処理としては繊維をレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）液に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形成するのが一般的である。しかし、これに限ることなくエポキシ又はイソシアネート化合物で前処理を行なった後に、ＲＦＬ液で処理する方法等もある。
【００２５】
具体的な手法としては、未処理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から選ばれた前処理液を含浸させてプレディップさせた後、１６０〜２００℃に温度設定した乾燥炉に３０〜６００秒間通して乾燥し、続いてＲＦＬ液からなる接着処理を含浸させる。更にこの後、ゴム糊で後処理することも可能である。尚、処理手順は上記に限らず、例えばプレディップ処理した子縄を上撚りしてコードとし、該コードにＲＦＬ処理を施してもよい。また子縄にプレディップ処理を施す場合、ＰＢＯ、ガラス繊維の各子縄に同一のプレディップ処理を施しても、各子縄に異なるプレディップ処理を施しても、また一方にのみプレディップ処理を施しても良い。尚、ＰＢＯ繊維には、ニトリルゴム変性エポキシ樹脂、アルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂、架橋剤、そして溶剤からなる前処理液にてプレディップ処理を施すと接着力を高める上で好適である。
【００２６】
エポキシ化合物としては、例えばエチレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリアルキレングリコールとエピクロルヒドリンのようなハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルメタン、フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン・ホルムアルデヒド樹脂等の多価フェノール類やハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物である。このエポキシ化合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。またイソシアネート化合物としては、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−ジイソシアネート、Ｐ−フェニルジイソシアネート、ポリアリールポリイソシアネート等がある。このイソシアネート化合物もトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。
【００２７】
ここでＲＦＬ液に使用するラテックスとしては、クロロプレン、スチレン・ブタジエン・ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリル、ＮＢＲ等である。
【００２８】
上述のように処理されたコードは、スピニングピッチ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜１．３ｍｍにすることで、モジュラスの高いベルトに仕上げることができる。１．０ｍｍ未満になると、コードが隣接するコードに乗り上げて巻き付けができず、一方１．３ｍｍを越えると、ベルトのモジュラスが徐々に低くなる。
【００２９】
歯付ベルトの製造方法としては、一般には圧入成形方法によって作製される。すなわち、形成される歯付ベルトの歯部に対応した溝部を外周に有する円筒状のモールドに、歯布を形成する帆布を、心線となるロープをらせん状に順に巻付け、さらにその上に歯部及び背部を形成する未加硫のゴムシートを巻き付ける。モールドを加硫缶内に移し、加熱・加圧することにより、上記ゴムシートをモールド溝部に圧入させ、歯部を形成する。得られたスリーブ状の成形体を所定の幅に従ってカッターで輪切りにすることにより個々の歯付ベルトが得られる。
【００３１】
【実施例】
以下に、本発明を具体的な実施例により更に詳細に説明する。
実施例１
心線として、表１に示すように１束が５４５ｄｔｅｘのＰＢＯ繊維マルチフィラメント（商品名：Ｚｙｌｏｎ）を準備し、表２に示すプレディップ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表３に示すＲＦＬ液に浸漬した後、更に２３０°Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸に１２０回／ｍの下撚りを施してＰＢＯ繊維子縄とした。また、ＥＣＧ−１５０のガラス繊維を準備し、３本引き揃えた状態で表３に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２３０°Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸に１２０回／ｍの下撚りを施してガラス繊維子縄とした。そして、ＰＢＯ子縄４本とガラス子縄９本をフライヤー撚糸機を用いて諸撚りに撚り合わせた後、表５に示す処理液に浸漬して１６０°Ｃで３分間熱処理を施して処理コードを作製した。
【００３２】
比較例１
心線として、表１に示すように１束がＥＣＧ−１５０のガラス繊維を準備し、３本引き揃えた状態で表３に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２３０°Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸に１２０回／ｍの下撚りを施してガラス繊維子縄とした。そして前記子縄１３本を諸撚りに撚り合せた後、表５に示す処理液に浸漬して１６０°Ｃで３分間熱処理を施して処理コードを作製した。
【００３３】
比較例２
心線として、表１に示すように１束が１，０９０ｄｔｅｘのＰＢＯ繊維マルチフィラメント（商品名：Ｚｙｌｏｎ）を準備し、表２に示すプレディップ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表３に示すＲＦＬ液に浸漬した後、更に２３０°Ｃで１分間熱処理した後、この処理原糸に４５回／ｍの下撚りを施してＰＢＯ繊維子縄とした。そして前記子縄３本をラング撚りに撚り合せた後、表５に示す処理液に浸漬して１６０°Ｃで３分間熱処理を施して処理コードを作製した。
【００３４】
【表１】
0003923818.tif 000002
【００３５】
【表２】
0003923818.tif 000003
【００３６】
【表３】
0003923818.tif 000004
【００３７】
【表４】
0003923818.tif 000005
【００３８】
【表５】
0003923818.tif 000006
【００３９】
次に、上記コードを用いて歯付ベルトを作製した。
ＲＦＬ処理したアラミド繊維からなる帆布を経糸がベルトの幅方向に沿うように、緯糸を周方向としたエンドレスの筒状にして金型にセットし、帆布上に上記各心線を交互に０．５ｍｍピッチで配置するように巻き付け、さらにこの上から表４に示すゴム組成物からなる圧延シートを巻き付け、加圧・加硫することによって、スリーブ状の成形品を作製した。これを所定幅に切断することによって、ベルト幅１９．１ｍｍ、歯ピッチ８ｍｍ、歯数９９の歯付ベルトを得た。そして以下の性能について試験した。
【００４０】
１．処理コード引張強力
ＪＩＳ  Ｌ１０７１に基づき、処理コード引張強力を測定した。
【００４１】
２．処理コード剥離力
処理繊維コードを２密に並べて表４に示すゴム配合物に温度１５３°Ｃ、圧力２ＭＰａで３０分間加圧密着させた後、幅２５ｍｍに裁断し、長さ１４０ｍｍ、厚さ４ｍｍのシート状試料を作製した。室温で引張試験機を用いて平剥離力を測定し、処理コードとゴムとの接着力を評価した。
【００４２】
３．ベルト強力
ベルトを５０ｍｍ／分の速度で引っ張って、ベルトが切断したときの最大荷重を求めた。
【００４３】
４．ベルトモジュラス
ベルトのＳＳ曲線を作成し、そのＳＳ曲線の直線部分の傾きを算出した。
【００４４】
５．ベルト強力保持率
図３に示すレイアウトに従い室温雰囲気下で２００時間走行試験を実施した後、走行後のベルトの強力を測定した。そして、走行後のベルト強力を走行前のベルト強力で除してベルト強力保持率を求めた。
【００４５】
結果、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維で構成した子縄がコア部、ガラス繊維で構成した子縄がスキン部となるよう構成した心線を用いた実施例１の歯付ベルトは、ガラス繊維で構成した心線を用いた比較例１の歯付ベルトと比べて、同一のベルト幅であっても、引張強力、ベルトモジュラスに優れており、ほぼ同等のベルト強力保持率を有することが確認できた。つまり実施例は省スペース化の要求に適したベルトであることが判る。また、ＰＢＯ繊維子縄単独で構成された比較例２はゴム−心線間の接着力が極端に低いものの、実施例は非常に優れた接着性を示すことが確認できた。
【００４６】
【発明の効果】
以上のように、本願請求項記載の発明では、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層から構成される動力伝動ベルトにおいて、前記動力伝動ベルトは、前記ゴム層を形成するベルト本体が、ベルト長手方向に沿って設けられる複数の歯部と、補強用心線を埋設した背部から構成される歯付ベルトであり、前記心線が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維とガラス繊維で構成されるコードであって、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維がコア部、ガラス繊維がスキン部となるよう構成したことを特徴とする動力伝動ベルトであり、高強力、高モジュラスであるとともに、走行後のベルト強力低下が小さく、優れた耐屈曲疲労性を充足できる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る歯付ベルトの断面斜視図である。
【図２】本発明に係る動力伝動ベルトで用いられる心線の断面図である。
【図３】歯付ベルトの走行試験装置のレイアウトである。
【符号の説明】
１ 歯付ベルト
２ 歯部
３ 心線
４ 背部
５ 基布
６ スキン部
７ コア部
８ 子縄（ＰＢＯ繊維）
９ 子縄（ガラス繊維）
【図１】
0003923818.tif 000007
【図２】
0003923818.tif 000008
【図３】
0003923818.tif 000009