(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
主としてガスターボ群（Ｉ）と、該ガスターボ群（Ｉ）の下流に接続された排熱蒸気発生器（１５）と、さらに該排熱蒸気発生器（１５）の下流に接続された蒸気循環路（ＩＩＩ）とから構成され、しかもガスターボ群（Ｉ）が少なくとも１つの圧縮機ユニット（１）と、少なくとも１つの燃焼器（２，４）と、少なくとも１つのタービン（３，５）と、少なくとも１つの発電機（１４）とから成り、さらに、最後のタービン（５）から到来した排ガスが排熱蒸気発生器（１５）を通流し、この排熱蒸気発生器（１５）内で少なくとも、蒸気循環路の少なくとも１つの蒸気タービン（１６，１７，１８）を運転するための蒸気が発生させられる形式の発電プラントを運転する方法において、排熱蒸気発生器（１５）の下方の温度範囲内で作動する熱交換段（１５ａ）内で１００％を越えて高められた液量を循環せしめ、ただし排ガス（１１）により提供されるエネルギに依存した定格水量を１００％と定め、この液量の１００％を越えた部分をこの熱交換段（１５ａ）の端部のところで分流させて、少なくとも１つの圧力段（２６）内で蒸発させ、この圧力段内で発生した蒸気（３７）を蒸気タービン（１７）に適合箇所で供給し、この圧力段（２６）から到来した依然として熱い液量（３６）を供給水容器および脱ガス器（２２）に供給し、該脱ガス器で発生した蒸気（３３）を別の蒸気タービン（１８）に適合箇所で供給し、しかも前記液量の１００％を越えた部分を、別個の熱交換エレメント内で、下方の温度範囲内の熱交換段（１５ａ）に対して並列及び／又は直列に案内することを特徴とする、発電プラントの運転法。
【請求項２】
ガスターボ群（Ｉ）をシーケンシャル燃焼で運転する、請求項１記載の運転法。
【請求項３】
下方の温度範囲内の熱交換段（１５ａ）の直後に続く別の熱交換段（１５ｂ）内の１００％の液量を処理して超臨界蒸気（２７）を形成し、この超臨界蒸気を別の蒸気タービン（１６）へ供給し、この蒸気タービン（１６）内で膨張した蒸気（２８）を排熱蒸気発生器（１５）内へ戻し案内し、これにより、この蒸気をさらに別の熱交換段（１５ｃ）内で処理して中間過熱蒸気（２９）と成し、次いでこの中間過熱蒸気を、さらに下流に接続された蒸気タービン（１７）の適当な圧力段に供給する、請求項１記載の運転法。
【請求項４】
供給水容器および脱ガス器（２２）を蒸気循環路（ＩＩＩ）の単独の蒸発段として運転する、請求項１記載の運転法。
【請求項５】
液量の１００％を越えた部分を、蒸気循環路（ＩＩＩ）内で膨張する流体から分離し、熱交換により生じたその熱エネルギを、別個の作動機械内で利用する、請求項１記載の運転法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主としてガスターボ群と、該ガスターボ群の下流に接続された排熱蒸気発生器と、さらに該排熱蒸気発生器の下流に接続された蒸気循環路とから構成され、しかもガスターボ群が少なくとも１つの圧縮機ユニットと、少なくとも１つの燃焼器と、少なくとも１つのタービンと、少なくとも１つの発電機とから成り、さらに、最後のタービンから到来した排ガスが排熱蒸気発生器を通流し、この排熱蒸気発生器内で少なくとも、蒸気循環路の少なくとも１つの蒸気タービンを運転するための蒸気が発生させられる形式の発電プラントを運転する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ガスターボ群と、これの下流に接続された排熱蒸気発生器と、これに接続された蒸気循環路とから成る発電プラントでは、最大効率を得るために、有利には蒸気循環路内に超臨界的な蒸気プロセスが設けられる。
【０００３】
この種の回路はスイス国特許第４８０５３５号明細書により公知である。この種の回路内では、排熱蒸気発生器の下方の温度範囲内でのガスターボ群の最適な排熱利用の目的で、ガスタービン循環媒体の質量流れが分流されて、ガスタービン内で熱回収的に利用される。ガスタービン並びに蒸気プロセスはシーケンシャル燃焼方式で運転される。しかし、この構成は現代的な、有利には１軸式に設計されたガスタービンでは構造上の不所望な複雑さを招く。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題とするところは、冒頭に記載した形式の発電プラントを運転する方法を改良して、排熱蒸気発生器の低い温度範囲内での蒸気循環路側の熱吸収能力が１軸式のガスタービンに関連して最大となるような方法を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために本発明の構成では、排熱蒸気発生器の下方の温度範囲内で作動する熱交換段内で１００％を越えて高められた液量を循環せしめ、この液量の１００％を越えた部分をこの熱交換段の端部のところで分流させて、少なくとも１つの圧力段内で蒸発させ、この圧力段内で発生した蒸気を蒸気タービンに適合箇所で供給し、この圧力段から到来した依然として熱い液量を供給水容器および脱ガス器に供給し、該脱ガス器で発生した蒸気を別の蒸気タービンに適合箇所で供給するようにした。
【０００６】
【発明の効果】
本発明の主たる利点とするところは、第１の熱交換段の領域内で蒸気循環路側の熱吸収能力が、多く場合エコノマイザとして公知の排熱蒸気発生器の下方の温度範囲内で高められることにより、構成的な設計が簡単であるにもかかわらず、最後のタービンから到来する排ガスが１００℃及びそれ以下になるまで良好に利用されることにある。
【０００７】
本発明の有利かつ効果的な別の実施例がその他の請求項に記載されている。
【０００８】
【発明の実施の形態】
次ぎに本発明の実施例を図面につき説明する。図面には本発明の理解にとって不必要なエレメントは排除されている。媒体の流れ方向は矢印により示されている。
【０００９】
図１はガスターボ群Ｉと、これの下流に接続された排熱蒸気発生器ＩＩと、さらにこれの下流に配置された蒸気循環路ＩＩＩとから構成された発電プラントを示す。
【００１０】
このガスターボ群Ｉは逐次燃焼、つまりシーケンシャル燃焼方式で形成されている。種々の燃焼器の運転のために必要な燃料の調整は図１では示されていない。この燃料調整は例えばガスターボ群との協働による炭素ガス化により行われる。使用燃料を１次網から引き出すことも可能であるのは勿論である。ガスターボ群の運転のためのガス燃料の供給をパイプラインを介して行う場合には、１次網と消費網との間の圧力差及び／又は温度差に由来するポテンシャルがガスターボ群の要求又は一般には回路の要求のために回収される。オートノマスユニットとしても作用できるこのガスターボ群は圧縮機１と、これの下流に接続された第１の燃焼器２と、さらにこれの下流に接続された第１のタービン３と、さらにこれの下流に接続された第２の燃焼器４と、さらにこれの下流に接続された第２のタービン５とから構成されている。圧縮機１、第１タービン３及び第２のタービン５から成る流体機械は共通の１つのロータ軸３９を有している。このロータ軸３９は有利には圧縮機１のヘッド側と第２のタービン５の下流とに位置する図示されていない２つの軸受に支承されている。圧縮機１はその設計に応じて例えば比出力を高めるために図示されていない２つ又はそれ以上の部分圧縮機に分割されることができる。この種の構成では、第１の部分圧縮機の下流で第２の部分圧縮機の上流に中間冷却器が配置され、この中間冷却器内で部分圧縮空気が冷却される。同様に図示されていないこの中間冷却器内で回収された熱は最適に、要するに有効にプロセス内に戻し案内される。圧縮機１の吸込空気６は圧縮空気７となって、圧縮機出口と第１のタービン３とを囲む詳細には図示されていないケーシング内に流入する。このケーシング内には第１の燃焼器２も設けられており、この第１の燃焼器は有利には組み合わされた環状燃焼器として構成されている。当然ながら、圧縮空気７は図示されていないエアアキュムレータから第１の燃焼器２へ供給されてもよい。環状燃焼器はヘッド側でその周方向に分配された多数の詳細には図示されていないバーナを備えており、これらのバーナは有利には予混合バーナとして形成されている。この場合、拡散バーナが使用されることができる。この燃焼に由来する有害物質放出の削減、特にＮＯｘ放出の削減のために、本発明と同じ内容のヨーロッパ特許第０３２１８０９号明細書に基づく予混合バーナが設けられると有利であり、かつさらに同ヨーロッパ特許明細書に記載された燃料１２の供給形式が有利である。環状燃焼器として形成された第１の燃焼器の周方向に予混合バーナを配置することが望まれる場合、必要ならば同一バーナの一般的な構成を廃し、その代わりに種々異なる大きさの予混合バーナを使用することができる。このことは、例えばそれぞれ２つの大きな予混合バーナの間に、同一構造の小さな予混合バーナを配置することにより実現される。主バーナの機能を満たす大きな予混合バーナは、この燃焼器のパイロットバーナを形成する小さい予混合バーナに対して、この燃焼器を通流する燃焼空気、要するに圧縮機１から到来した圧縮空気に関連して、場合により固定することのできる寸法比を有することができる。燃焼器の全負荷運転範囲内でパイロットバーナは自発的な予混合バーナとして作動し、その際、空気過剰率はほぼコンスタントに保たれる。主バーナの接続又は遮断はプラントに特有の所定の条件に基づいて行われる。パイロットバーナが全負荷運転範囲内で理想的な混合気で運転されることができるので、部分負荷運転の場合でもＮＯｘ放出は極めてわずかである。このような状況では、環状燃焼器としての第１の燃焼器２のフロント領域内の循環する流線がパイロットバーナの渦中心の極めて近くに位置し、その結果、これらのパイロットバーナにより点火が可能である。高負荷運転時には、パイロットバーナを介して供給される燃料量は、パイロットバーナがフル稼働されるまで、換言すれば全燃料量が供給されるまで増大される。このポイントがガスターボ群の負荷切り離し条件に対応するように設計が行われる。それ以上の出力増大は主バーナにより行われる。ガスターボ群のピーク負荷時には主バーナもフル稼働される。パイロットバーナにより誘発される「小さな」熱い渦中心の形成が、主バーナにより誘発される「大きな」冷えた渦中心の間で極めて不安定となるために、主バーナが貧で運転される場合ですら部分負荷運転範囲内では、ＮＯｘ放出に対して付加的に低いＣＯ放出及びＵＨＣ放出を伴う極めて良好な燃焼が生じ、換言すればパイロットバーナの熱い渦が直ちに主バーナの小さい渦内へ侵入する。第１の燃焼器２は個々の管状の多数の燃焼器から構成されることができるのは勿論であるが、その場合には、これらの燃焼器は同様に斜め環状、場合により螺旋状にロータ軸を中心として配置される。第１の燃焼器はその設計に無関係にロータの長さに実際になんの影響を及ぼさないようなジオメトリで配置される。この環状燃焼器から到来した熱ガス８は、環状燃焼器の直後に配置された第１のタービンに供給される。その熱量的に膨張する作用は意識的に最小に保たれ、換言すればこのタービン３は２列より多くない羽根列しか備えていない。この種のタービンでは、軸方向スラストの安定化を目的とした端面における圧力補償が必要とされる。第１のタービン３内で部分膨張して第２の燃焼器４内へ流入する熱ガス９は前述した理由で著しく高い温度を有しており、有利にはこの熱ガスは確実に１０００℃となるように運転技術的に設計される。この第２の燃焼器４はほぼ組み合わされた環状の軸方向又はある程度軸方向に延びる環状円筒の形状を有している。この燃焼器４は勿論軸方向又はある程度軸方向又は螺旋状に配置された自体閉鎖された多数の燃焼器から成ることもできる。１つの燃焼器から成る環状の燃焼器４のこの構成に関連して、この環状の円筒体には、周方向及び半径方向に、詳細には図示されていない多数の燃料ノズル管が配置されている。この燃焼器４はバーナを備えていない。第１のタービン３から到来した部分膨張した熱ガス９内に噴入された燃料１３の燃焼はこの箇所では自己着火で、温度レベルがこの種の運転形式を許容する限りにおいて行われる。燃焼器４がガス燃料、例えば天然ガスで運転されることを前提とすれば、部分膨張した熱ガス９の、第１のタービン３からの流出温度は依然として著しく高く、例えばすでに説明したように１０００℃程度でなければならず、このことは部分負荷運転においても同じであり、このことはタービン２の設計上根本的な役割を果たす。自己着火が行われるように設計された燃焼器での運転確実性及び高い効率を保証するためには、火炎フロントが局部的に安定を保つことが極めて重要である。この目的のために、この燃焼器４内には、有利には内壁又は外壁のところに、詳細に図示されていない１列のエレメントが周方向に配置されており、このエレメントは軸方向で有利には燃料ノズル管の上流に配置されている。このエレメントの役割は、すでに述べた予混合バーナ内の逆流区域と同様な逆流区域を形成する渦を発生させることにある。この燃焼器４はその軸方向の配置及び全長に基づき高速燃焼器を形成している。この高速燃焼器では作動ガスの速度は大きくほぼ６０ｍ／ｓであるので、渦を発生するエレメントは流れと同形に形成されなければならない。このエレメントは向流側で有利には流れに向かった斜面を備えた四面体形状に形成されなければならない。渦を発生するこのエレメントは外面及び／又は内面に配置されることができる。勿論、渦を発生するこのエレメントは軸方向で互いにずれていてもよい。渦を発生するこのエレメント（以下渦発生エレメント）の流出側の面はほぼ半径方向に形成されており、その結果、そこより下流に逆流区域が形成される。燃焼器４内での自己着火はガスターボ群の遷移的な負荷運転範囲並びに部分負荷運転範囲では確実性を保たねばならず、換言すれば燃料の噴入領域内でガス温度の変化が生じた場合でも燃焼器４内の自己着火を保証する補助手段が設けられなければならない。燃焼器４内へ噴入されたガス燃料の確実な自己着火を保証するために、この燃料に、比較的低い着火温度を有する別の燃料が少量だけ添加される。この「補助燃料」としては例えば燃料オイルが最適である。液体補助燃料は適当に噴入すれば、いわば火縄としての役目を果たし、かつ第１のタービン３から到来した部分膨張した熱ガス９の温度が、目標とする最適な１０００℃のレベルを下回った場合でも、燃焼器４内での自己着火を可能ならしめる。自己着火の保証のために燃料オイルを添加するこの措置は、ガスターボ群が著しく減少した負荷で運転される場合にはいつでも特別に取り入れられる。この措置はさらに、燃焼器４が最小の軸方向長さを有することができるための決定的な役割を果たす。燃焼器４の短い全長、火炎安定化のための渦発生エレメントの作用及び自己着火の継続的な確実性は、迅速な燃焼と、熱い火炎フロントの領域内での燃料の最小の滞留時間とを得るための要因である。このことから結果する燃焼技術的に測定可能な直接的な作用は、ＮＯｘ放出がもはや問題を残さないほどに削減されることである。この前提条件はさらに、燃焼の場所を規定することを可能にし、このことにより、この燃焼器４の構造体を最適に冷却することができる。燃焼器４内で生成された熱ガス１０は次いで下流の第２のタービン５に供給される。ガスターボ群の熱力学的な特性値は、第２のタービン５から到来した排ガスが、排熱蒸気発生器１５により代表される蒸気発生段ＩＩ及び蒸気循環路ＩＩＩを運転することができるような熱的なポテンシャルを有するように設計されることができる。環状燃焼器として形成された第１の燃焼器２についてすでに説明したように、この燃焼器は実際上ガスターボ群のロータ長さになんら影響を及ぼさないようなジオメトリで配置される。さらに、第１のタービン３の流出平面と第２のタービン５の向流平面との間に延びる第２の燃焼器４は最小の長さを有するように決定されることができる。第１のタービン３内での熱ガスの膨張が上述の理由でわずかな数の回転羽根列を介して行われるので、ガスターボ群のロータ軸３９がその短い長さに基づき技術的に２つの軸受で充分支持可能となるようにガスターボ群を構成することができる。流体機械の出力引き渡しは、圧縮機側に連結された、起動モータとしても役立つことのできる発電機１４を介して行われる。第２のタービン５内での膨張後でも依然として高い熱量的なポテンシャルを有する排ガス１１は排熱蒸気発生器１５内へ流入し、この排熱蒸気発生器内で熱交換法により蒸気が生成される。この蒸気は下流に接続された蒸気循環路の作動媒体を形成する。熱量的に利用し尽くされた排ガスは次いで煙道ガス３８として大気中に放出される。
【００１１】
記号Ｇで示すポイントのところで排熱蒸気発生器１５内へ達した排ガス１１がほぼ６２０℃の温度を有すると仮定した場合（この排熱蒸気発生器の機能については後で説明する。その際、良好な理解のために搬送ポンプ２３により搬送されて排熱蒸気発生器１５内へ流入する供給水３４の経路についても説明する）、熱伝達のために２０℃の最小の温度ジャンプが存在するという条件では、この排ガスは２００℃までしか効果的に冷却されない。この欠点を排除すべく、ポイントＡとポイントＢとの間、要するに排熱蒸気発生器１５内への供給水の入口と、エコノマイザ段要するに低温範囲の熱交換段１５ａの領域内での処理の終りのところの分流点との間では、排ガスの冷却度（図２の符号１１／３８参照）がポイントＨの直前、要するに分流点Ｂの直前において合成曲線（ｒｅｓｕｌｔａｔ）として屈曲して１００℃に達するように、供給水３４の量が例えば１８０％に増大される。この場合、供給水量のパーセントは、排ガス１１により提供されるエネルギに依存した定格水量を１００％として表されている。
【００１２】
ほぼ３００バールの圧力でほぼ６０℃の温度を有する供給水はポイントＡにおいて排熱蒸気発生器１５内へ導入され、この排熱蒸気発生器内で熱量的に高められてほぼ５４０℃の蒸気にされる。エコノマイザ１５ａ内でほぼ３００℃に過熱された供給水はポイントＢのところで２つの部分流に分割される。一方の、この場合大きい方の１００％の部分流は、続いて設けられた管群１５ｂ内で熱的に高められて超臨界的な高圧蒸気２７にされる。これにより、上記管群１５ｂの作用距離を表す、ポイントＧとＨとの間で熱エネルギの大部分が排ガス１１から奪われる。この蒸気２７は高圧蒸気タービン１６内での第１回目の膨張の後に蒸気２８となって、排熱蒸気発生器１５内の別の管群１５ｃの作用距離を表す、ポイントＤとホイントＥとの間で排ガスの残りのエネルギで中間過熱されて、中間圧力蒸気２９として中間圧蒸気タービン１７に供給される。次いで、中間圧蒸気タービン１７から到来した排出蒸気３０の残りの膨張が、別の発電機１９に連結された低圧蒸気タービン１８内で行われる。軸３９への連結により出力を発電機１４にも伝達することも可能である。
【００１３】
水流の他方の小さい方の部分流３５はポイントＢの領域内で分流されて、絞り機構２５を介して膨張チェスト２６に供給される。この膨張チェストの圧力レベルは１５０〜２００℃の飽和蒸気圧に相応している。この膨張チェスト内で発生した蒸気３７は中間圧蒸気タービン１７に適当箇所で供給される。蒸発のための熱伝達媒体としてのみ役立つ依然として熱い残りの水３６は別の調節機構２４を介して供給水容器および脱ガス器２２内へ誘導され、その内部で復水を予熱する他に別の蒸気３３を生成する。この蒸気が低圧蒸気タービン１８へ適当箇所で供給される。
【００１４】
この低圧蒸気タービンから到来する最終的に膨張した蒸気３１ａ，３１ｂは水冷式又は空冷式の復水器２０内で復水される。この復水器２０の下流で作動する復水ポンプ２１により、復水３２はすでに説明した供給水容器および脱ガス器２２内へ搬送され、ここからさらに、すでに説明した回路に改めて供給される。
【００１５】
これまで説明した蒸発段列（カスケード）の良好なエネルギ利用のために、エネルギ利用は２つより多い段内で行われる。
【００１６】
排ガス１１の良好な利用のために、排熱蒸気発生器１５内に、別個の蒸気発生装置を組み込むことができるのは勿論である。その場合、その蒸気は蒸気循環路ＩＩＩ内に案内されるか、又は別個の膨張機械内で仕事に変換させられる。さらにまた、排ガスの１つの部分流が分割されて、別個の排熱ボイラで利用されることができる。この場合には、水の代わりに有利にはアンモニア・水混合物が使用される。さらにまた、別の流体、例えばフロン、プロパンなどを使用することも可能である。タービンから到来する排ガスを低いレベルまでさらに良好に利用するために、詳細には図示されていない付加燃焼装置を排熱蒸気発生器内に設け、その入口における温度レベルを増大させることができる。しかし、この手段は達成可能な効率に関してなんらの改善をもたらさない。
【００１７】
図２はＨ／Ｔグラフ、要するに超臨界的な蒸気タービンプロセスの供給水予熱及び蒸気発生並びに蒸気中間過熱の経緯と、図１ですでに説明したポイントとを示すグラフである。後で掲載する符号リストに、図２のそれぞれの符号が詳細に再度記載されている。このグラフの掲載事項に関連している図１の実施例に対して補完的に、次ぎのことを補足しておく。供給水はポイントＡのところで例えば３００バール６０℃で導入され、かつポイントＦまでにガスタービン排熱により５４０℃の蒸気に再過熱される。高圧蒸気タービン内の３００℃までの温度で行われる第１の膨張段の後に、ポイントＤからポイントＥまでの中間過熱がやはり５４０℃まで行われる。太い実線４０は熱吸収と温度との合成された曲線を示す。最後のタービンから到来した排ガスが６２０℃の温度を有することを前提とすれば、熱遷移のために２０℃の最小の温度ジャンプを条件にして、この排ガスはポイントＪまで、図示の例では２００℃にまでしか有効に冷却されない。この欠点を排除するために、ポイントＡとＢとの間で、供給水量が例えば１８０％まで高められる。この結果、排ガスの冷却曲線１１／３８はポイントＨのところで屈曲して合成曲線４１で示すように経緯してポイントＩに、要するに１００℃に達する。この付加的な供給水量はポイントＢで受け取られて、図１から判るように、発生した蒸気が蒸気タービンの中間圧力部分と低圧力部分とに供給されることができるように蒸発段列（図１参照）に供給される。その他のポイントも同様に図１の記載から明らかである。
本発明によれば、液量の１００％を越えた部分は別個の熱交換エレメント内で、下方の温度範囲内の熱交換段１５ａに対して並列及び／又は直列に案内される。この場合、液量の１００％を越えた部分を、蒸気循環路ＩＩＩ内で膨張する流体から分離し、熱交換により生じたその熱エネルギを、別個の作動機械内で利用すると有利である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の１実施例に基づくガスターボ群の回路を示す図である。
【図２】図１に基づく回路のＨ／Ｔグラフを示す図である。
【符号の説明】
Ｉ  ガスターボ群、  ＩＩ  蒸気発生段、  ＩＩＩ  蒸気循環路、  １  圧縮機、  ２  第１の燃焼器、  ３  第１のタービン、  ４  第２の燃焼器、  ５  第２のタービン、  ６  吸込空気、  ７  圧縮空気、  ８  熱ガス、  ９  部分膨張した熱ガス、  １０  熱ガス、  １１  排ガス、  １２，１３  燃料、  １４  発電機、  １５  排熱蒸気発生器、  １５ａ  低温度範囲内での熱交換段（エコノマイザ）、  １５ｂ  超臨界的な高圧蒸気のための管群、  １５ｃ  中間過熱された中間圧力蒸気のための管群、  １６  高圧蒸気タービン、  １７  中間圧蒸気タービン、  １８  低圧蒸気タービン、  １９  発電機、  ２０  復水器、  ２１  復水ポンプ、  ２２  脱ガス器、  ２３  搬送ポンプ、  ２４，２５  調節機構、  ２６  蒸発チェスト、  ２７  超臨界的な高圧蒸気、  ２８  高圧蒸気タービンから到来した膨張した蒸気、  ２９  中間過熱された中間圧力蒸気、  ３０  中間圧蒸気タービンから低圧蒸気タービンへの排出蒸気、  ３１ａ，３１ｂ  低圧蒸気タービンから到来する膨張した蒸気、  ３２  復水、  ３３  脱ガス器から低圧蒸気タービンへの蒸気、  ３４  供給水、  ３５  液量の小さい方の分流、  ３６  蒸発チェストから脱ガス器への残りの熱水、  ３７  蒸発チェストから到来した蒸気、  ３８  煙道ガス、  ３９  ロータ軸、  ４０超臨界的な蒸気発生曲線、  ４１  合成曲線、  １１／３８  冷却曲線  Ａ  脱ガス器の後で供給水を供給するポイント、  Ｂ  蒸発チェストへの圧力水の取出しポイント、  Ｂ−Ｃ  Ｂ−Ｆ＋Ｄ−Ｅの和；過熱及び中間過熱が行われる区間、  Ｄ−Ｅ  中間過熱された中間圧力蒸気のための管群内での中間過熱が行われる区間、  Ｆ  超臨界的な高圧蒸気のポイント、  Ｇ  排熱蒸気発生器内への蒸気の入口を示すポイント、  Ｈ  取出しポイントＢにおける煙道ガス温度、  Ｉ  排熱蒸気発生器から到来した排ガスの出口（煙道ガス）、Ｊ  取出しポイントＢでの取出しのない場合に予想される煙道ガス値、  Ａ−Ｂ  一般には１００％、実施例では１８０％水量の区間、  Ｂ−Ｆ  １００％水量の区間
【図１】
0003974208.tif 000002
【図２】
0003974208.tif 000003