(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
測定対象から加えられる圧力の変化に応じて発生するスナップ動作により、第１形態と、該第１形態から反転した第２形態との間で形態が変移する反転板を製造する方法であって、
０．０７〜０．１２重量％の炭素（Ｃ）と、
０．５重量％以下の珪素（Ｓｉ）と、
０．５〜１．２５重量％のマンガン（Ｍｎ）と、
０．０４重量％以下のリン（Ｐ）と、
０．０３重量％以下の硫黄（Ｓ）と、
１６〜１７重量％のクローム（Ｃｒ）と、
４〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）と、
２．５〜３．２５重量％のモリブデン（Ｍｏ）と、
０．０７〜０．１３重量％の窒素（Ｎ）と、
残る重量％分の鉄（Ｆｅ）との組成からなるステンレス鋼の板に対して高温焼なましにより高温固溶化処理を施し、
続いて、反りを矯正するとともに強度を予め高めておくために板厚を減ずる冷間圧延加工を施し、該冷間圧延加工を施して得た板に対して反転板に応じた形状に成形加工を行い、
該成形加工を行って得た成形加工物に対して摂氏マイナス７３度以下で３時間の深冷処理を施し、
摂氏プラス４４７度以上摂氏プラス５４８度以下で３時間の焼もどし処理を施すことで反転板を製造する
ことを特徴とする圧力スイッチ用反転板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、カーエアコン用の冷凍サイクルにおいて冷媒圧力の制御を行う際等に用いられる圧力スイッチの反転板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
冷凍サイクルにおいては、圧縮機の吐出側の冷媒圧力が、規定された圧力の範囲内であれば圧縮機の運転を継続するが、この範囲を上回る冷媒圧力になった場合には、冷媒配管の損傷等を防ぐために圧縮機を停止させ、また、この範囲を下回る冷媒圧力になった場合には、冷媒やコンプレッサオイルが冷媒配管から外に漏れているものとして、圧縮機の焼き付きを避けるために圧縮機を停止させるようにしている。
【０００３】
さらに、冷凍サイクルにおいては、圧縮機の吐出側の冷媒圧力が規定された圧力の範囲内であっても、その範囲中の所定値を境にして冷媒圧力が上回ったり下回ったりする度に、熱交換器のファンのオンオフ状態を切り換えるようにしている。
【０００４】
このような状況で用いることができる圧力スイッチの一例として、従来から、本出願人の過去の提案に係る実公平４−３８４４０号の圧力スイッチがある。
【０００５】
この圧力スイッチでは、ハウジングをダイヤフラムにより２つの室に区画して、一方の室に配置した高圧と中圧の２つの反転板のうち中圧反転板をダイヤフラムに接触させ、ダイヤフラムとは反対側においてこの中圧反転板を受ける中圧反転板受けを挟んで、ダイヤフラムや中圧反転板とは反対側に、高圧反転板を配置し、中圧反転板受けとは反対側において高圧反転板を受ける高圧反転板受けを挟んで、中圧反転板受けや高圧反転板とは反対側に、高圧反転板受けをダイヤフラム側に付勢する皿ばねを配置すると共に、他方の室を圧縮機の吐出側に連通させて、この吐出側の高圧冷媒を他方の室に導入させるようにしている。
【０００６】
そして、他方の室内に導入された高圧冷媒の圧力が上がると、皿ばねの付勢力に抗してダイヤフラムが中圧及び高圧の両反転板をそれらの受け部材ごと押して、高圧反転板受けに突設された第１の高圧操作ピンが、一方の室内に配設された高低圧スイッチの開閉状態を逆転させ、さらに高圧冷媒の圧力が上がると、ダイヤフラムに押された中圧反転板が反転し、このに突設された中圧操作ピンが、一方の室内に配設された中圧スイッチの開閉状態を逆転させるようにしている。
【０００７】
この状態からさらに、他方の室内に導入された高圧冷媒の圧力が上がると、反転した中圧反転板と共に中圧反転板受けがダイヤフラムにより押され、これによって高圧反転板が反転し、高圧反転板に突設された第２の高圧操作ピンが高低圧スイッチの開閉状態を再び逆転させるようにしている。
【０００８】
尚、この状態から他方の室内に導入された高圧冷媒の圧力が下がると、まず、ダイヤフラムが一方の室側に変位して高圧反転板が元の状態に反転し、第２の高圧操作ピンが離間して高低圧スイッチの開閉状態が逆転し、次に、ダイヤフラムが一方の室側にさらに変位し中圧反転板が元の状態に反転して、中圧スイッチの開閉状態が逆転し、最後に、ダイヤフラムが元の位置に戻って、中圧及び高圧の両反転板やそれらの受け部材が皿ばねの付勢力により全体で一方の室側に移動して、第１の高圧操作ピンが離間し高低圧スイッチの開閉状態が再度逆転して、最初の開閉状態に戻るようにしている。
【０００９】
このような動作を行う従来の圧力スイッチでは、圧縮機の運転中に高低圧スイッチの開閉状態が切り換わるようなところまで、高圧冷媒の圧力が上がったり下がったりすることは滅多になく、むしろ、熱交換器のファンのオンオフ状態を切り換える程度の、規定圧力範囲内における所定値を境にした、高圧冷媒圧力の僅かな高低が頻繁に発生するのが通常である。
【００１０】
尚、この所定値を高圧冷媒の温度に換算すると、大体摂氏プラス６０度前後であるのが一般で、高圧冷媒の温度がこの摂氏プラス６０度前後にある際に、高圧冷媒の圧力が所定値を境に頻繁に高低し、中圧反転板の反転が頻繁に起こってその度に中圧スイッチのオンオフ状態が逆転することになる。
【００１１】
そして、上述した従来の圧力スイッチでは、反転板をバルブ用焼入れ帯鋼や、日本工業規格（ＪＩＳ）番号でＳＵＳ６３１と名付けられたステンレス鋼により形成するのが通常であった。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述したバルブ用焼入れ帯鋼やＳＵＳ６３１のステンレス鋼により形成された従来の反転板では、例えば、車両の冷房装置の冷凍サイクルにおいて、冷媒圧力の制御を行うために用いると、先に説明したように中圧反転板の反転が頻繁に起こり得る摂氏プラス６０度前後から、果ては摂氏プラス１００度前後に達するような、エンジンの放射熱により高温となった雰囲気中において、特に中圧反転板が、スナップ動作（反転動作）を長期間に亘り、しかも、頻繁に繰り返しているうちに金属疲労を起こし、その結果、圧力スイッチの特性に変動が生じたり、場合によっては、中圧反転板に割れが生じるという不具合があった。
【００１３】
以上は、高中低の３動作型の圧力スイッチを例に取って説明した不具合であるが、この不具合は３動作型の圧力スイッチに限られるものではなく、高低の２動作型の圧力スイッチにおいても同様に起こり得るものである。
【００１４】
本発明は前記事情に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、高温の雰囲気中に圧力スイッチを設置して、長期間に亘り、しかも、頻繁に反転板をスナップ動作させても、圧力スイッチの特性変動を抑制することができ、しかも、耐久性を向上させることができる圧力スイッチ用反転板の製造方法を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため請求項１に記載した本発明の圧力スイッチ用反転板の製造方法は、測定対象から加えられる圧力の変化に応じて発生するスナップ動作により、第１形態と、該第１形態から反転した第２形態との間で形態が変移する反転板を製造する方法であって、０．０７〜０．１２重量％の炭素（Ｃ）と、０．５重量％以下の珪素（Ｓｉ）と、０．５〜１．２５重量％のマンガン（Ｍｎ）と、０．０４重量％以下のリン（Ｐ）と、０．０３重量％以下の硫黄（Ｓ）と、１６〜１７重量％のクローム（Ｃｒ）と、４〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）と、２．５〜３．２５重量％のモリブデン（Ｍｏ）と、０．０７〜０．１３重量％の窒素（Ｎ）と、残る重量％分の鉄（Ｆｅ）との組成からなるステンレス鋼の板に対して高温焼なましにより高温固溶化処理を施し、続いて、反りを矯正するとともに強度を予め高めておくために板厚を減ずる冷間圧延加工を施し、該冷間圧延加工を施して得た板に対して反転板に応じた形状に成形加工を行い、該成形加工を行って得た成形加工物に対して摂氏マイナス７３度以下で３時間の深冷処理を施し、摂氏プラス４４７度以上摂氏プラス５４８度以下で３時間の焼もどし処理を施すことで反転板を製造することを特徴とする。
【００１７】
【発明の実施の形態】
請求項１に記載した本発明の圧力スイッチ用反転板の製造方法において、その形成に用いる前記組成のステンレス鋼は、米国のＡＳＴＭ（American Society for Testing Materials）規格において、「（UNS Designation ）Ｓ３５０００」、又は、「Type 633」として紹介されているものである。
【００１８】
そして、この組成によるステンレス鋼は、一般的には、高温焼なましにより高温固溶化処理して、１０％程度のフェライトが均一に分布したオーステナイトとし、ここで成形加工を施した後、本発明に係る反転板のような薄物の場合には、次のような熱処理を施して使用される。
【００１９】
即ち、まず、摂氏プラス９３２±１６度の低温焼なましにより低温固溶化処理し、一部のクローム（Ｃｒ）炭化物を析出させて、オーステナイトのマルテンサイト変態点（Ｍｓ）を室温以上に上げた後、摂氏マイナス７３度で３時間の深冷処理を行ってマルテンサイトに変態させ、最後に、摂氏プラス４５４度以上摂氏プラス５３８度以下で３時間の焼もどしにより完全に硬化させる。
【００２０】
しかしながら、このような従来一般的に行われている熱処理を施した前記組成のステンレス鋼で形成された反転板を、例えば、車両における冷房装置の冷凍サイクルのように、摂氏プラス１００度前後の高温雰囲気中に配置される圧力スイッチの反転板として用いようとすると、硬度が低すぎて反転板がスナップ動作する圧力に関する特性を割り出せないほどであるため、役に立たない。
【００２１】
そこで、本出願人は、鋭意実験を重ねた結果、上述したような高温雰囲気のような環境下においても、反転板がスナップ動作する圧力に関して所定の特性を出せるほどの硬度が得られるような、前記組成のステンレス鋼の熱処理について、請求項１に記載の本発明及び請求項２に記載の本発明を各々するに至った。
【００２２】
そして、請求項１に記載した本発明の圧力スイッチ用反転板の製造方法によれば、反転板がスナップ動作を繰り返しても、スナップ動作する圧力に関しての特性変化が格段に少なく、しかも、割れ等の破損も格段に少ない、高い硬度の反転板を得ることができる。
【００２３】
また、成形加工の前に反りを矯正するために板厚を減ずる冷間圧延加工を施すことで、ステンレス鋼の強度を成形加工の前に予め高めておき、反転板として必要な強度が確実に得られるようにすることができる。
【００２４】
【実施例】
以下、本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって限定を受けるものではない。
【００２５】
まず、図１の断面図に示す圧力スイッチの概略構成について説明する。
【００２６】
図１中引用符号１で示す圧力スイッチは、ハウジング３の内部をダイヤフラム５により、圧力流体通路（図示せず）と連通する第１室７と、閉塞された第２室９とに区画し、第２室９に収容されてダイヤフラム５に面接触する中圧反転板１１を中圧反転板受け１３により受けると共に、この中圧反転板受け１３を挟んでダイヤフラム５とは反対側の第２室９部分に配設した高圧反転板１５を、この高圧反転板１５を挟んで中圧反転板受け１３とは反対側の第２室９部分に配設した高圧反転板受け１７で受けるように構成されている。
【００２７】
このような構成の圧力スイッチ１は、圧力流体通路を流れる不図示の流体の圧力Ｐの変化に伴い、次のような動作を行う。
【００２８】
まず、圧力流体通路を流れる不図示の流体の圧力ＰがＰ１まで高まり、ダイヤフラム５が第１室７側から第２室９側に変位すると、中圧反転板１１と共に中圧反転板受け１３が高圧反転板１５側に変位して、高圧反転板１５と共に高圧反転板受け１７が、この高圧反転板受け１７を挟んで高圧反転板１５とは反対側の第２室９部分に配設した皿ばね１９の付勢力に抗して、第１室７側から第２室９側に変位し、高圧反転板受け１７の中心部から突設された円筒状のボス部１７ａが、第２室９内に収容された高低圧スイッチ２１の第１接点板２１ａを第２接点板２１ｂ側に押圧して、開放状態である高低圧スイッチ２１が閉成する。
【００２９】
この状態から、前記不図示の流体の圧力ＰがＰ２（Ｐ１＜Ｐ２）までさらに高まり、ダイヤフラム５が第１室７側から第２室９側にさらに変位すると、中圧反転板１１がダイヤフラム５側に凸状の第１形態から反転して中圧反転板受け１３側に凸状の第２形態に変移し、中圧反転板１１の中心部から突設された棒状の中圧スイッチ駆動体１１ａが、高圧反転板受け１７のボス部１７ａ内を挿通して、第２室９内に収容された中圧スイッチ２３の可動接点板２３ａを固定接点板２３ｂから離間する方向に押圧して、閉成状態である中圧スイッチ２３が開放する。
【００３０】
この状態から、前記不図示の流体の圧力がＰ３（Ｐ２＜Ｐ３）までさらにまた高まり、ダイヤフラム５が第１室７側から第２室９側にさらに変位すると、中圧反転板受け１３がダイヤフラム５から直接押圧されて高圧反転板１５側に変位し、この中圧反転板受け１３から押圧された高圧反転板１５がダイヤフラム５側に凸状の第１形態から反転して、高圧反転板受け１７側に凸状の第２形態に変移する。
【００３１】
すると、高圧反転板１５の中心部から突設された円筒状の高圧スイッチ駆動体１５ａが、高圧反転板受け１７のボス部１７ａと中圧反転板１１の中圧スイッチ駆動体１１ａとの間を挿通して、高低圧スイッチ２１の第２接点板２１ｂを第１接点板２１ａから離間する方向に押圧し、閉成状態である高低圧スイッチ２１が開放する。
【００３２】
この状態から、前記不図示の流体の圧力ＰがＰ３´（Ｐ２＜Ｐ３´＜Ｐ３）まで下がると、高圧反転板１５が第２形態から反転して第１形態に復帰し、高圧反転板１５の高圧スイッチ駆動体１５ａによる高低圧スイッチ２１の第２接点板２１ｂの押圧が解除されて、第２接点板２１ｂが自身のばね力により復元して第１接点板２１ａに接触し、開放状態である高低圧スイッチ２１が閉成する。
【００３３】
この状態から、前記不図示の流体の圧力ＰがＰ２´（Ｐ１＜Ｐ２´＜Ｐ２）までさらに下がると、中圧反転板１１が第２形態から反転して第１形態に復帰し、中圧反転板１１の中圧スイッチ駆動体１１ａによる中圧スイッチ２３の可動接点板２３ａの押圧が解除されて、可動接点板２３ａが自身のばね力により復元して固定接点板２３ｂに接触し、開放状態である中圧スイッチ２３が閉成する。
【００３４】
この状態から、前記不図示の流体の圧力ＰがＰ１´（Ｐ１´＜Ｐ１）までさらにまた下がると、その間に高圧反転板受け１７が皿ばね１９の付勢力によりダイヤフラム５側に押圧されて、この高圧反転板受け１７と共に高圧反転板１５、中圧反転板受け１３、及び、中圧反転板１１がダイヤフラム５側に変位し、前記不図示の流体の圧力ＰがＰ１´まで下がった段階で、高圧反転板受け１７のボス部１７ａによる高低圧スイッチ２１の第１接点板２１ａの押圧が解除されて、第１接点板２１ａが自身のばね力により復元して第２接点板２１ｂから離間し、閉成状態である高低圧スイッチ２１が開放する。
【００３５】
〔実施例１及び比較例１〜２〕
（サンプルの成形加工）
０．０７〜０．１２重量％の炭素（Ｃ）と、０．５重量％以下の珪素（Ｓｉ）と、０．５〜１．２５重量％のマンガン（Ｍｎ）と、０．０４重量％以下のリン（Ｐ）と、０．０３重量％以下の硫黄（Ｓ）と、１６〜１７重量％のクローム（Ｃｒ）と、４〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）と、２．５〜３．２５重量％のモリブデン（Ｍｏ）と、０．０７〜０．１３重量％の窒素（Ｎ）と、残る重量％分の鉄（Ｆｅ）との組成からなる薄板状のステンレス鋼を、摂氏プラス１０３８度で１０分間高温焼なましし、その後、空冷により炭化物が析出しない程度に急冷する高温固溶化処理を行い、続いて、反りを矯正するために、元の板厚の３０％減程度の板厚となるように冷間圧延加工を施した後、先に説明した圧力スイッチ１の中圧反転板１１に応じた形状にプレス加工したサンプルを６０個作成した。
【００３６】
（サンプルの熱処理１）
次に、作成した６０個のサンプルのうち２０個に対して、摂氏マイナス７３度で３時間の深冷処理（サブゼロ処理）を施し、次に、摂氏プラス４５４度で３時間の焼もどし処理を施すことにより、第１パターンの熱処理サンプルを２０個作成した。
【００３７】
その結果、２０個全部の第１パターンの熱処理サンプルについて、圧力スイッチ１の中圧反転板１１として使用するのに必要な硬度を得ることができた。
【００３８】
（サンプルの熱処理２）
また、上述のように作成した６０個のサンプルのうち別の１０個に対して、摂氏プラス４５４度で３時間の焼もどし処理を施すことにより、第２パターンの熱処理サンプルを１０個作成した。
【００３９】
その結果、１０個全部の第２パターンの熱処理サンプルについて、圧力スイッチ１の中圧反転板１１として使用するのに必要な硬度を得ることができた。
【００４０】
（サンプルの熱処理３）
さらに、上述のように作成した６０個のサンプルのうちさらに別の１０個に対して、摂氏プラス９３２度で１０分間低温焼なましし、その後、空冷により急冷する低温固溶化処理を行った後、第１パターンの熱処理サンプルの場合と同じく、摂氏マイナス７３度で３時間の深冷処理を施し、次に、摂氏プラス４５４度で３時間の焼もどし処理を施すことにより、第３パターンの熱処理サンプルを１０個作成した。
【００４１】
その結果、１０個全部の第３パターンの熱処理サンプルについて、圧力スイッチ１の中圧反転板１１として使用するのに必要な硬度を得ることができなかった。
【００４２】
また、このサンプルの熱処理３では、第３パターンの熱処理サンプルを作成した個数が１０個であったため、そのような問題は発生しなかったが、摂氏プラス９３２度で１０分間低温焼なましし、その後、空冷により急冷する低温固溶化処理を行う際には、サンプルが赤熱するほど高温に加熱されることから、サンプルを例えば数千枚単位で量産しようとすると、ケースに重ねたサンプルどうしが溶着してしまい、歩留まりの低下を招いてしまう。
【００４３】
かといって、サンプルを重ねずに並べるとなると、ケースの大型化やケース数量の増大を招いてしまう一方、そうならないようにするために、ロール材のままの状態で低温固溶化処理を行うとなると、低温固溶化処理と深冷処理とを連続して行う連続炉を用いなければならなくなるので、設備の大型化や作業の煩雑化を引き起こしてしまう。
【００４４】
したがって、このような事情から考えても、上述した第３パターンの熱処理によってサンプルを作成するのは、実用的な手法とは言い難いことが分かる。
【００４５】
尚、上述のように作成した６０個のサンプルのうち第１乃至第３パターンの各熱処理サンプルで４０個のサンプルを使用した訳であるが、残る２０個については、そのままの状態で非熱処理サンプルとした。
【００４６】
その結果、２０個全部の非熱処理サンプルについて、圧力スイッチ１の中圧反転板１１として使用するのに必要な硬度を得ることができた。
【００４７】
（被試験体の作成）
そこで、中圧反転板１１として使用するのに必要な硬度が得られなかった１０個の第３パターンの熱処理サンプルを除き、２０個の第１パターンの熱処理サンプルを圧力スイッチ１に中圧反転板１１として各々組み込んだ第１被試験体を２０個作成し、１０個の第２パターンの熱処理サンプルを圧力スイッチ１に中圧反転板１１として各々組み込んだ第２被試験体を１０個作成すると共に、２０個の非熱処理サンプルを圧力スイッチ１に中圧反転板１１として各々組み込んだ第３被試験体を２０個作成した。
【００４８】
（中圧反転板の初期特性）
上述したように作成した２０個の第１被試験体を、摂氏プラス１００度の雰囲気下に各々設置し、不図示の圧力流体通路を流れて第１室７内に流入する流体の圧力Ｐを昇降させて中圧反転板１１の初期反転特性を調べたところ、各第１被試験体のいずれも、圧力Ｐが上昇すると、上昇した圧力が２７ｋｇｆ／ｃｍ2 に達するまでの間に、中圧反転板１１が第１形態から反転して第２形態に変移し、その後、圧力Ｐが低下すると、低下した圧力が１０ｋｇｆ／ｃｍ2 に達するまでの間に、中圧反転板１１が第２形態から反転して第１形態に復帰した。
【００４９】
また、上述したように作成した１０個の第２被試験体を、摂氏プラス１００度の雰囲気下に各々設置し、前記圧力Ｐを昇降させて中圧反転板１１の初期反転特性を調べたところ、第１被試験体と同じく、各第２被試験体のいずれも、圧力Ｐが上昇すると、上昇した圧力が２７ｋｇｆ／ｃｍ2 に達するまでの間に、中圧反転板１１が第１形態から反転して第２形態に変移し、その後、圧力Ｐが低下すると、低下した圧力が１０ｋｇｆ／ｃｍ2 に達するまでの間に、中圧反転板１１が第２形態から反転して第１形態に復帰した。
【００５０】
さらに、上述したように作成した２０個の第３被試験体を、摂氏プラス１００度の雰囲気下に各々設置し、前記圧力Ｐを昇降させて中圧反転板１１の初期反転特性を調べたところ、第１及び第２の両被試験体と同じく、各第３被試験体のいずれも、圧力Ｐが上昇すると、上昇した圧力が２７ｋｇｆ／ｃｍ2 に達するまでの間に、中圧反転板１１が第１形態から反転して第２形態に変移し、その後、圧力Ｐが低下すると、低下した圧力が１０ｋｇｆ／ｃｍ2 に達するまでの間に、中圧反転板１１が第２形態から反転して第１形態に復帰した。
【００５１】
（中圧反転板の耐久試験）
そこで、１０〜２７ｋｇｆ／ｃｍ2 の間で圧力Ｐを繰り返し昇降させることで、第１乃至第３の各被試験体の中圧反転板１１を第１形態と第２形態との間で繰り返し反転、復帰させ、反転、復帰を各々１回の動作として４０万回、第１乃至第３の各被試験体の中圧反転板１１を動作させた。
【００５２】
そして、２０個の第１被試験体において中圧反転板１１として用いている２０個の第１パターンの熱処理サンプル（実施例１）、１０個の第２被試験体において中圧反転板１１として用いている１０個の第２パターンの熱処理サンプル（比較例１）、及び、２０個の第３被試験体において中圧反転板１１として用いている２０個の非熱処理サンプルの各々について、割れの発生状態を、１万回毎に監視した（比較例２）。
その結果を表１に示す。
【００５３】
【表１】
0003950227.tif 000002
【００５４】
（中圧反転板の耐久性の比較）
表１に示すように、２０個の第１パターンの熱処理サンプルと２０個の非熱処理サンプルとについては、４０万回の動作が終了した後にも割れの発生はなかったが、１０個の第２パターンの熱処理サンプルについては、７万回の動作が終了した時点で１個に割れの発生が認められ、１７万回の動作が終了した時点でさらに、別の１個に割れの発生が認められた。
【００５５】
この結果から、第１パターンの熱処理サンプルの耐久性と非熱処理サンプルの耐久性とは、反転動作を多数回繰り返しても、第２パターンの熱処理サンプルの耐久性に対して非常に高いことが分かる。
【００５６】
（中圧反転板の反転動作特性試験）
また、上述した中圧反転板１１の４０万回の動作を行っている途中の、７万回の動作が終了した時点と２１万回の動作が終了した時点とに、２０個の第１被試験体において中圧反転板１１として用いている２０個の第１パターンの熱処理サンプルと（実施例２及び実施例３）、２０個の第３被試験体において中圧反転板１１として用いている２０個の非熱処理サンプルと（比較例３及び比較例４）の各々について、中圧反転板１１としての反転特性の初期特性に対する変化を確認した。
その結果を表２に示す。
【００５７】
【表２】
0003950227.tif 000003
【００５８】
（中圧反転板の反転動作特性変化の比較）
表２に示すように、各非熱処理サンプルに関する反転特性の初期特性に対する変化は、７万回の動作が終了した時点と２１万回の動作が終了した時点とのいずれの時点においても、非熱処理サンプルに関する反転特性の初期特性に対する変化は最大で１０％を超えるほど大きいのに対して、第１パターンの熱処理サンプルに関する反転特性の初期特性に対する変化は、最大でも５％台と非常に小さい。
【００５９】
この結果から、第１パターンの熱処理サンプルの反転特性は、反転動作を多数回繰り返しても、非熱処理サンプルの反転特性に対して非常に安定していることが分かる。
【００６０】
以上のことから明らかなように、０．０７〜０．１２重量％の炭素（Ｃ）と、０．５重量％以下の珪素（Ｓｉ）と、０．５〜１．２５重量％のマンガン（Ｍｎ）と、０．０４重量％以下のリン（Ｐ）と、０．０３重量％以下の硫黄（Ｓ）と、１６〜１７重量％のクローム（Ｃｒ）と、４〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）と、２．５〜３．２５重量％のモリブデン（Ｍｏ）と、０．０７〜０．１３重量％の窒素（Ｎ）と、残る重量％分の鉄（Ｆｅ）との組成からなる薄板状のステンレス鋼を、摂氏マイナス７３度で３時間の深冷処理（サブゼロ処理）を施し、次に、摂氏プラス４５４度で３時間の焼もどし処理を施すことにより、中圧反転板１１を作成することは、高温の雰囲気中に圧力スイッチ１を設置して、長期間に亘り、しかも、頻繁にスナップ動作させても、スナップ動作する圧力の特性変動を抑制することができ、しかも、耐久性を向上させるのに効果があることが分かる。
【００６１】
尚、一般に反転板の耐久性は、反転板にかかる圧力が高ければ高いほど劣化し、反転板の反転特性は、反転板にかかる圧力が高ければ高いほど、初期特性に対して大きく変化する。
【００６２】
したがって、０．０７〜０．１２重量％の炭素（Ｃ）と、０．５重量％以下の珪素（Ｓｉ）と、０．５〜１．２５重量％のマンガン（Ｍｎ）と、０．０４重量％以下のリン（Ｐ）と、０．０３重量％以下の硫黄（Ｓ）と、１６〜１７重量％のクローム（Ｃｒ）と、４〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）と、２．５〜３．２５重量％のモリブデン（Ｍｏ）と、０．０７〜０．１３重量％の窒素（Ｎ）と、残る重量％分の鉄（Ｆｅ）との組成からなる薄板状のステンレス鋼を、摂氏マイナス７３度で３時間の深冷処理（サブゼロ処理）を施し、次に、摂氏プラス４５４度で３時間の焼もどし処理を施すことにより、圧力スイッチ１の高圧反転板１５を作成しても、同様の効果が得られるものと考えられる。
【００６３】
また、本実施例では、中圧スイッチ２３の可動接点板２３ａが通常は固定接点板２３ｂに接触しているノーマリーオン形の圧力スイッチ１を例に取ったが、本発明は、中圧スイッチの可動接点板が通常は固定接点板から離間しているノーマリーオフ形の圧力スイッチの反転板にも適用可能である。
【００６４】
さらに、本実施例では、圧力流体通路から第１室７に導入される流体の圧力Ｐの上昇に応じて、あるいは、降下に応じて、高低圧スイッチ２１が開放状態と閉成状態との間で各々１度変移し、さらに、中圧スイッチ２３が開放状態と閉成状態との間で１度変移する３動作型の圧力スイッチ１を例に取って説明したが、本発明は、流体圧の上昇に応じて、あるいは、降下に応じて、高低圧スイッチが開放状態と閉成状態との間で各々１度だけ変移する２動作型の圧力スイッチの反転板にも適用可能である。
【００６５】
【発明の効果】
請求項１に記載した本発明の圧力スイッチ用反転板の製造方法は、例えば、車両における冷房装置の冷凍サイクルのような、摂氏プラス１００度前後の高温雰囲気中に圧力スイッチを配置した状態で、反転板がスナップ動作を繰り返しても、スナップ動作する圧力に関しての特性変化が格段に少なく、しかも、割れ等の破損も格段に少ない、高い硬度の反転板を得ることができるものである。
【００６６】
また、成形加工の前に反りを矯正するために板厚を減ずる冷間圧延加工を施すことで、ステンレス鋼の強度を成形加工の前に予め高めておき、反転板として必要な強度が確実に得られるようにすることができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例や比較例に係る熱処理サンプルが中圧反転板として組み込まれる圧力スイッチの断面図である。
【符号の説明】
１  圧力スイッチ
１１  中圧反転板
１５  高圧反転板
【図１】
0003950227.tif 000004