(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
線状体を複数巻回することにより形成されたコイル体であって、該コイル体の各一巻単位のそれぞれは、略同一形状とされるとともに、最大径の方向を規定する長軸と、最小径の方向を規定する短軸とを有する歪んだ円形とされ、かつ、該歪んだ円形が、相対向して配置された所定の曲率半径を有する一対の曲線部と、これら曲線部間に位置させられるとともに、前記所定の曲率半径より小さい曲率半径を有する一対の屈曲部と、からなる形状とされ、前記各一巻単位は、隣り合う一巻単位に対して同一周回方向に順次位置をずらして配されていることを特徴とする充填塔用充填物。
【請求項２】
前記線状体はバネ材料からなり、前記コイル体はスプリングとされていることを特徴とする請求項１記載の充填塔用充填物。
【請求項３】
前記バネ材料はバネ用ステンレス鋼線であることを特徴とする請求項２に記載の充填塔用充填物。
【請求項４】
前記コイル体の隣り合う前記各一巻単位のそれぞれは、互いに密着状態とされていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の充填塔用充填物。
【請求項５】
前記コイル体の前記各一巻単位は、楕円形とされていることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載の充填塔用充填物。
【請求項６】
前記コイル体の一の端部に位置する一巻単位の前記長軸と、前記コイル体の他の端部に位置する一巻単位の前記長軸とがなす角度が、１００°以上１５０°以下であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の充填塔用充填物。
【請求項７】
前記各一巻単位の前記最大径が２〜６ｍｍ、前記最小径が１〜３ｍｍとされ、かつ、前記各一巻単位の積層方向における前記コイル体の高さが２〜６ｍｍとされていることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれかに記載の充填塔用充填物。
【請求項８】
前記各一巻単位の積層方向における前記コイル体の高さと、該積層方向に直交する方向における前記コイル体の幅の最大値との比が、ほぼ１：１とされていることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載の充填塔用充填物。
【請求項９】
線状体を複数巻回して円筒形状のコイルスプリングを形成し、該コイルスプリングの軸線方向から見て、一の対向する線状部を径方向に押圧して、該コイルスプリングの各一巻単位を、最大径の方向を規定する長軸と、最小径の方向を規定する短軸とを有する歪んだ円形とし、前記押圧を解いて、スプリングバックにより、前記各一巻単位を隣り合う一巻単位に対して同一周回方向に順次位置をずらして配することを特徴とする充填塔用充填物の製造方法。
【請求項１０】
前記コイルスプリングを径方向に押圧するとともに、該コイルスプリングを一定長に切断することを特徴とする請求項９記載の充填塔用充填物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、蒸留、吸収、精留などに用いられる充填塔に用いて好適な充填塔用充填物およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、医療や生命科学分野において、水素や炭素などの安定同位体の活用が有望視されており、市場におけるニーズも高まりつつある。これら安定同位体を濃縮、分離する装置として、充填塔を備えた蒸留プラントが多用されている。
【０００３】
充填塔は、所定長の管を複数連結して構成されたものであり、その内部に濃縮、分離に供する流体が流通させられるようになっている。
この充填塔の内部には、通常、分離促進のため充填物が多数充填されている。従来、この種の充填塔用充填物としては、金属製やプラスチック製の円筒体形状のものが用いられていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、安定同位体の蒸留プラントでは、分離の困難さから生産量に対する設備の規模が大きくなってしまうため、設備規模を縮小する観点から、高性能の充填塔用充填物が必要となっている。
一般に、充填塔用充填物に要求される性能としては、濡れ面積が大きい（比表面積が大きい）、空間率が大きい（圧力損失が小さい）といった条件が要求される。
しかし、上述のような充填物は、単なる円筒形状とされているため、安定同位体を分離するのに必要とされる上述した性能を十分に有していなかった。
そこで従来では、東京特殊金網株式会社より入手可能とされたヘリパックパッキング（商品名）が用いられている。これは金属製ワイヤーで製作されており、線間が等間隔に離間された短角型のコイル状であるとともに、僅かなひねりが与えられた形状とされている。このようなヘリパックパッキングは、単なる円筒形状よりも大きな比表面積や空間率を得ることができることから、精密な高段数を必要とする場合に好適な充填物として広く用いられている。
しかしながら、このようなヘリパックパッキングが高性能であるとはいえ、より一層高性能な充填物は依然として要求されている。
【０００５】
一方で、高性能な充填物ほど概して複雑な形状をしているため製造が容易でなかった。そのため、コストが高く納期がかかるといった問題があった。
【０００６】
そこで、本発明は、上記課題に鑑みてなされたもので、充填塔内を流れる流体の流路抵抗を低く抑えることができ、また比表面積を大きくすることにより充填物の性能を向上させることができ、製作が容易で、大量生産に適した充填塔用充填物およびその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の充填塔用充填物およびその製造方法では、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
本発明による充填塔用充填物は、線状体を複数巻回することにより形成されたコイル体であって、該コイル体の各一巻単位のそれぞれは、略同一形状とされるとともに、最大径の方向を規定する長軸と、最小径の方向を規定する短軸とを有する歪んだ円形とされ、かつ、該歪んだ円形が、相対向して配置された所定の曲率半径を有する一対の曲線部と、これら曲線部間に位置させられるとともに、前記所定の曲率半径より小さい曲率半径を有する一対の屈曲部と、からなる形状とされ、前記各一巻単位は、隣り合う一巻単位に対して同一周回方向に順次位置をずらして配されていることを特徴とする。
【０００８】
線状体を複数巻回して形成されたコイル体を充填塔用充填物としたので、単なる円柱体形状の充填塔用充填物に比べて比表面積が大きくなる。
また、各一巻単位のそれぞれを歪んだ円形として角部を排除したので、角部を有する角形に比べて、各コイル体が最密かつ均一に充填されることとなる。
隣り合う一巻単位に対して同一周回方向に順次位置をずらして配された、いわゆるねじれた形状のコイル体とされるので、さらに大きな比表面積が確保されることとなる。
【０００９】
好ましくは、前記線状体はバネ材料からなり、コイル体はスプリングとされている。このように線状体をバネ材料で形成し、コイル体をスプリングとすることによって、弾性を有する充填塔用充填物が形成されることとなる。また、このスプリングの弾性により、該スプリングは加重に対して強くなる。したがって、充填層の下部に配置されたスプリングであっても変形しにくくなる。
【００１０】
さらに好ましくは、バネ材料としてバネ用ステンレス鋼線が用いられる。
【００１１】
また、コイル体の隣り合う各一巻単位のそれぞれは、互いに密着状態とされていることが好ましい。なお、ここでいう“密着状態”とは、各一巻単位が隙間を有することなく接触状態とされていることをいう。
【００１２】
また、コイル体の各一巻単位は楕円形とすることもできる。
【００１３】
また、コイル体の一の端部に位置する一巻単位の前記長軸と、コイル体の他の端部に位置する一巻単位の前記長軸とがなす角度は、１００°以上１５０°以下とすることが好ましい。最も好ましくは、前記角度は１１０°以上１３０°以下とされる。
このように１００°以上１５０°以下とすることで、各コイル体が球体に近くなることにより、最密に充填されやすく、その結果として比表面積が増大することになる。
【００１４】
好ましくは、各一巻単位の最大径が２〜６ｍｍ、最小径が１〜３ｍｍとされ、かつ、各一巻単位の積層方向における前記コイル体の高さが２〜６ｍｍとされている。さらに好ましくは、前記最大径は２．５ｍｍ以上３．５ｍｍ以下、前記最小径は１ｍｍ以上２ｍｍ以下、前記高さは２．５ｍｍ以上３．５ｍｍ以下とされる。
なお、線状体の素線径は０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下が好ましいが、これに限定されるものではない。
【００１５】
さらに好ましくは、各一巻単位の積層方向における前記コイル体の高さと、該積層方向に直交する方向における前記コイル体の幅の最大値との比が、ほぼ１：１とされている。
【００１６】
本発明による充填塔用充填物の製造方法は、線状体を複数巻回して円筒形状のコイルスプリングを形成し、
該コイルスプリングの軸線方向から見て、一の対向する線状部を径方向に押圧して、該コイルスプリングの各一巻単位を、最大径の方向を規定する長軸と、最小径の方向を規定する短軸とを有する歪んだ円形とし、
前記押圧を解いて、スプリングバックにより、前記各一巻単位を隣り合う一巻単位に対して同一周回方向に順次位置をずらして配することを特徴とする。
【００１７】
円筒形状のコイルスプリングを、例えば壁部間に挟み該壁部を接近させ押圧することによって変形させる。この場合に、コイルスプリングの各一巻単位が、最大径の方向を規定する長軸と、最小径の方向を規定する短軸とを有する歪んだ円形とされる。
そして、前記壁部を離間させて押圧を解く。この場合に、各一巻単位は、コイルスプリングのスプリングバックにより、隣り合う一巻単位に対して同一周回方向に順次位置をずらした位置に復帰することとなる。このようにして、単に押圧して該押圧を解除するだけで、ねじれた形状のコイルスプリングが形成されることとなる。
【００１８】
さらに、コイルスプリングを径方向に押圧する際に、該コイルスプリングを一定長に切断してもよい。
【００１９】
コイルスプリングを径方向に押圧すると同時に、該コイルスプリングを一定長に切断するので、上述したようにねじれた形状のコイルスプリングを形成すると同時に、一定長のコイルスプリングが形成されることとなる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、図１から図５を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施の形態であり、充填塔内に充填される充填塔用充填物の一単位を示す斜視図である。
図において、符号１はコイルスプリング（充填塔用充填物）を示す。
コイルスプリング１は、バネ材料からなる線状体が軸線ａ１周りに螺旋状に複数巻回されたコイル体となっており、後述する隣り合う一巻単位３，３・・同士が密着した状態となっている、いわゆる密着巻きとされている。このバネ材料の材質は、コイル体を形成するのに好適な、バネ用ステンレス鋼線が用いられている。
このコイルスプリング１は、各一巻単位３，３・・が連続してつながったものとなっている。
【００２１】
図２は、図１のコイルスプリング（コイル体）１を軸線ａ１方向から見たものである。この図は、説明のため便宜上、図１においてコイルスプリングの最上部（一の端部）に位置する一巻単位３ａ、及び最下部（他の端部）に位置する一巻単位３ｂのみを表したものである。
コイルスプリング１の一巻単位３は、図において左右方向に緩やかに曲げられて延在する曲線部５，５と、これら曲線部５，５の左右に位置する屈曲部６，６とから構成されている。屈曲部６，６は、曲線部５，５よりも小さい曲率半径を有して曲げられた形状とされている。この一巻単位３は、軸線ａ１を通り、曲線部５，５の延在方向と略平行に延在する長軸ａ２に対して対称となっている。
曲線部５，５は、最小径Ｌ３を規定するように略平行に配されている。最小径Ｌ３を規定する方向に、短軸ａ３が定義される。
屈曲部６，６は、短軸ａ３と直交する方向に最大径Ｌ２を規定するように配されている。最大径Ｌ２を規定する方向に、長軸ａ２が定義される。
このように、一巻単位３は、最小径Ｌ３が最大径Ｌ２よりも小とされた長円状の環形状（歪んだ円形）となっている。
【００２２】
一巻単位３の最大径Ｌ２は２〜６ｍｍ、最小径Ｌ３は１〜３ｍｍとされ、かつ、各一巻単位の積層方向（軸線ａ１方向）におけるコイルスプリング１の高さＨ（図１参照）は２〜６ｍｍとされている。さらに好ましくは、最大径Ｌ２は２．５ｍｍ以上３．５ｍｍ以下、最小径Ｌ３は１ｍｍ以上２ｍｍ以下、高さＨは２．５ｍｍ以上３．５ｍｍ以下とされる。
なお、コイルスプリング１を構成する線状体の素線径は０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下が好ましいが、これに限定されるものではない。
【００２３】
各一巻単位３は、図１に示されているように、隣り合う一巻単位３に対して、同一周回方向に順次位置をずらして配されている。すなわち、各一巻単位３の長軸ａ２が隣り合う一巻単位３の長軸ａ２に対して一定の角度をなして同一周回方向に順次位置をずらして配されている。
このように各一巻単位３がずらされて配されることにより、ねじれた形状のコイルスプリング１が形成されることとなる。
【００２４】
図２に示されているように、コイルスプリング１の最上部に位置する一巻単位３ａの長軸ａ２と、最下部に位置する一巻単位３ｂの長軸ａ２とがなす角度（以下「捻れ角度」という。）Ｃは、１００°以上１５０°以下とされている。さらに好ましくは、１１０°以上１３０°以下とされる。
【００２５】
また、図１に示されているように、コイルスプリング１の高さＨと、軸線ａ１に直交する方向におけるコイルスプリング１の幅の最大値Ｗとの比は、ほぼ１：１とされている。
【００２６】
次に、コイルスプリング１を製造する製造装置について図３および図４を参照して説明する。
図３は、コイルスプリング１を  製造する製造装置の要部の平面図である。
図において、符号１はコイルスプリング、１０は受け台、１１は押圧台である。
コイルスプリング１は、ねじれた形状とされる前のコイルスプリングであり、円筒形状とされている。このコイルスプリング１は、図において紙面に垂直方向に延在して配されている。コイルスプリング１の内部には、芯金１２がコイルスプリング１の軸線方向に沿って配されている。
芯金１２は、一定の曲率の曲面１２ａを有し、断面が略半円形状とされた棒状体となっている。この芯金１２の曲面１２ａに沿ってスプリング材を曲げ加工することにより、一定の曲率の一巻単位３からなるコイルスプリング１が形成されることになる。芯金１２は、後述する押圧台１１のカッター部１８と協働してコイルスプリング１を切断する切断面１２ｂを有している。
受け台１０は、コイルスプリング１の左方に配されている。この受け台１０は、コイルスプリング１に向かい合って鉛直方向に立設する壁部１０ａを有している。
押圧台１１は、受け台１０の壁部１０ａに対向して位置し、図示しない支点を中心として図に示す矢印ｂ方向に回動自在とされている。この押圧台１１は、コイルスプリング１に向かい合って鉛直方向に立設する壁部１１ａを有している。押圧台１１の下方には、図４に示すように、カッター部１８が設けられている。カッター部１８は、押圧台１１の下面１１ｂから上方へ向けて欠落する凹部１１ｃを設けることにより形成されている。このカッター部１８は、前記芯金１２の切断面１２ｂと協働してコイルスプリング１を間に挟んで切断するようになっている。
【００２７】
次に図３から図５に基づいて、図１に示すねじれた形状のコイルスプリング１の製造方法を説明する。
まず、通常のコイルスプリングと同様に、金属製バネ材料からなる線状体を芯金１２の曲面１２ａに沿って螺旋状に巻回して円筒形状のコイルスプリングを形成する。このコイルスプリング１は、図３に示すように、受け台１０と押圧台１１との間に配置されている。
コイルスプリング１は、図示しない送り機構によって、図４において上方へ間欠的に送られるようになっている。この場合に、押圧台１１は、コイルスプリング１に対して離間した位置（図３において実線で示す位置）に退避している。
【００２８】
図示しない送り機構によってコイルスプリング１の位置が決定され、該コイルスプリング１が停止した後に、押圧台１１は、コイルスプリング１に対して接近する。コイルスプリング１は、押圧台１１の壁部１１ａと受け台１０の壁部１０ａとの間に挟まれて、径方向に押圧されることになる。そのまま、押圧台１１を接近させていくとコイルスプリング１は、押しつぶされて変形する。この場合に、図５（ａ）に示すように、コイルスプリング１は、最大径Ｌ２と最小径Ｌ３とを有する歪んだ円形とされる。このような歪んだ円形は送り機構や押圧の調整によってその形状が決定される。
【００２９】
押圧台１１の接近と同時に、押圧台１１のカッター部１８もコイルスプリング１に対して接近する。この場合に、カッター部１８が芯金１２と協働することによりコイルスプリング１の線状部を挟み込んで切断する。このように、一定長のコイルスプリング１が製造されることになる。
【００３０】
押圧台１１を所定位置（図３において二点鎖線で示す位置）まで接近させた後に、押圧台１１をコイルスプリング１に対して離間させる。この場合に、図５（ｂ）に示しように、コイルスプリング１の各一巻単位３は、スプリングバックにより、押圧され変形した位置から所定角度αだけ戻る。このように、各屈曲部６で所定角度αだけスプリングバックにより戻るので、各一巻単位３の位置が順次ずれることになり、図１に示したような、ねじれた形状のコイルスプリング１となる。
【００３１】
以上のように形成されたコイルスプリング１は、充填塔内に複数充填される。そして、この充填塔内に流体を流通させることによって、分離、濃縮が行われることになる。このようにして、コイルスプリング１は、充填塔用充填物として用いられる。
【００３２】
充填塔用充填物としてコイルスプリング１を用いることとしたので、従来使用していた円筒形の充填塔用充填物に比べて比表面積を大きくとることができる。さらに、ねじれた形状のコイルスプリング１としたので、より大きな比表面積を確保することが可能となる。特に、一巻単位３を歪んだ円形を有する形状としたので、角部を有する角形の形状に比べて、より最密にかつ均一に充填することができるものと考えられる。
また、コイルスプリング１を壁部１０ａ、１１ａ間に配置し、これら壁部１０ａ、１１ａを接近させて該コイルスプリング１を変形させ、その後に壁部１０ａ、１１ａを離間させてスプリングバックにより、ねじれた形状のコイルスプリング１を形成する方法としたので、より簡便にねじれた形状のコイルスプリング１を形成することが可能となる。
また、押圧台１１にカッター部１８を備えた構成としたので、コイルスプリング１を変形させると同時に、一定長のねじれた形状のコイルスプリング１を形成することが可能となる。
【００３３】
なお、本実施の形態において曲線部５は、該曲線部の略中央部が長軸ａ２に対して離間した状態で曲がった形状とされているが、略中央部が接近した状態で曲がった形状であってもよい。また、押圧台１１が可動する構成で説明したが、受け台１０が可動する構成としても良い。
【００３４】
【実施例】
本発明によるコイルスプリング（充填塔用充填物）の有効性を確認するために、以下に示す各種の試験を行った。試験に供されたコイルスプリングは二種類のサイズを用い、比較対象として、これらのサイズに対応するヘリパックパッキングを用いた。
ここで、本発明によるコイルスプリングと、ヘリパックパッキングとの構造上の相違点を再び明らかにしておくと、以下のようである。
（１）コイルスプリングはバネ用ステンレス鋼線とされているのに対し、ヘリパックパッキングは金属製ワイヤーとされている。
（２）各一巻単位の形状について、コイルスプリングは歪んだ円形とされているのに対し、ヘリパックパッキングは短角型とされている。
（３）隣り合う各一巻単位の位置関係について、コイルスプリングは密着状態とされているのに対して、ヘリパックパッキングは隙間を有して配置されている。下表に、本発明によるコイルスプリングおよびヘリパックパッキングのそれぞれの大きさを各サイズについて示す。
【表１】
0003918037.tif 000002
【００３５】
コイルスプリングおよびヘリパックパッキングの捻れ角度を測定した結果を下表に示す。
【表２】
0003918037.tif 000003
【００３６】
上の表から、ヘリパックパッキングの捻れ角度は４９°〜８９°の範囲にあり、９０°以下であることがわかる。これに対して、本発明によるコイルスプリングは１１６°〜１２９°とされていることから、コイルスプリングの捻れ角度の方が、ヘリパックパッキングよりも明らかに大きいことが分かる。
【００３７】
上記二種類のサイズの充填物を４００ｃｍ３のメスシリンダーに充填し、その際の充填密度を計測した結果を下表の表３及び表４に示す。ここで、表３は内径６５ｍｍ、表４は内径８３ｍｍのメスシリンダーを用いた場合の結果である。
【表３】
0003918037.tif 000004
【表４】
0003918037.tif 000005
【００３８】
次に、本発明によるコイルスプリングの捻れ角度と蒸留性能との関係を調べるため、以下の試験を行った。
図６に、本試験に用いた試験装置を示す。図において符号１０１は塔底スチルを示し、液溜１０３が収容されるようになっている。この塔底スチル１０１の下方にはマントルヒータ１０５が配置されており、塔底スチル１０１内の液溜１０３が加熱されるようになっている。マントルヒータ１０５の加熱温度はスライダック１０７により調節可能とされている。なお、塔底スチル１０１の上方の一側部には塔底液をサンプリングするための塔底液サンプリング部１１１が設けられている。
塔底スチル１０１の上方には、還流量を測定する還流量測定装置１１５を介して、充填塔１１３が設けられている。充填塔１１３内には、充填塔用充填物（コイルスプリング）が充填される充填カラム１１７が設けられており、該充填カラム１１７の外周には真空断熱層１１９が形成されている。充填カラム１１７はガラス製とされており、内径８０ｍｍ、高さ１０００ｍｍの円筒状とされている。充填塔１１３の上方には、塔頂コンデンサー１２１が設けられている。塔頂コンデンサー１２１は冷却水による冷却装置１２３によって冷却されるようになっており、該冷却装置１２３により冷却・凝縮された塔頂液は、塔頂コンデンサー下部の塔頂液サンプリング部１２５においてサンプリングされるようになっている。
本試験における試験流体は、ヘプタン（Ｃ７Ｈ１６）およびメチルシクロヘキサン（Ｃ７Ｈ１４）を用いた。サンプリングされた液体の液組成は、アッベ式屈折計を用いて求めた。
【００３９】
上記試験装置を用いた試験結果を図７に示す。
図７は、コイルスプリングの捻れ角度と理論段数との関係を示すものであり、横軸は捻れ角度（°）、縦軸は理論段数（段／ｍ）とされている。図からわかるように、いずれのサイズのコイルスプリングに対しても、捻れ角度が、１００°以上１５０°以下、特に１１０°以上１３０°以下の辺りで理論段数の最大値を示す。
【００４０】
図８及び図９には、図６に示した試験装置を用いて行った試験結果に基づいて得られた、還流液量と理論段数との関係が示されている。図８及び図９の横軸は還流液量（Ｌ／Ｈ）、縦軸は理論段数（段／ｍ）とされている。図８は第一サイズ、図９は第二サイズに対する試験結果である。なお、この試験において用いた充填カラム１１７は、図７に示した試験において用いた内径８０ｍｍのものと異なり、内径が１００ｍｍとされている。
図８及び図９には、本発明によるコイルスプリングの試験結果に加えて、比較のためにヘリパックパッキングの試験結果もプロットされている。
【００４１】
図８から、本発明によるコイルスプリングの試験結果を示す曲線は、ヘリパックパッキングの試験結果を示す曲線のほぼ外挿線上にあることがわかる。したがって、本発明によるコイルスプリングは、ヘリパックパッキングとほぼ同等の性能を有することがわかる。
図９から、本発明によるコイルスプリングは、ヘリパックパッキングよりも大きな理論段数を示しており、ヘリパックパッキングよりも明らかに高い性能を示すことがわかる。
【００４２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の充填塔用充填物およびその製造方法によれば、以下の効果を得ることができる。
【００４３】
充填塔用充填物をコイル体としたので、円筒体形状の充填塔用充填物に比べ、大きな比表面積を確保することが可能となる。特に一巻単位を歪んだ円形としたので、角部を有する角形に比べて、より最密かつ均一に充填することができる。したがって、流体の濃縮、分離をより効率的に行うことが可能となる。
また、コイル体をいわゆるねじれた形状としたので、さらに比表面積を大きくすることが可能となる。
【００４４】
充填塔用充填物として、バネ用ステンレス鋼線を用いることにより十分なバネ特性を有するコイル体を形成することとしたので、効率的に充填塔用充填物を製作することが可能となる。また、バネ用ステンレス鋼線とされていることから、低温脆性に優れたコイル体を形成することができる。
【００４５】
本発明による充填塔用充填物の製造方法によれば、各一巻単位は、コイルスプリングのスプリングバックにより、隣り合う一巻単位に対して同一周回方向に順次位置をずらした位置に復帰させられることとなるので、コイルスプリングに対して壁部を接近、押圧変形し、離間させるといった一連の動作でねじれた形状のコイルスプリングを簡便に製造することが可能となる。
【００４６】
コイルスプリングを径方向に押圧するとともに、該コイルスプリングを一定長に切断する方法としたので、より簡便に一定長のねじれた形状のコイルスプリングを形成することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明に係る充填塔用充填物であるコイルスプリングの実施の形態を示す斜視図である。
【図２】  コイルスプリングを軸線方向から見た図である。
【図３】  コイルスプリングの製造装置の要部を示す平面図である。
【図４】  図３のコイルスプリングの製造装置を矢印Ａ方向から見た図である。
【図５】  コイルスプリングが変形される際の状態を示す図であり、（ａ）は、変形されている状態を示し、（ｂ）は、変形された後にスプリングバックにより各一巻単位がずらされる状態を示したものである。
【図６】  本発明によるコイルスプリングの有効性についての試験に用いた試験装置を示す概略図である。
【図７】  本発明によるコイルスプリングについて、捻れ角度に対する理論段数を示す試験結果を表した図である。
【図８】  還流液量に対する理論段数の関係を、本発明によるコイルスプリングおよびヘリパックパッキングについて、第一のサイズに関して示した試験結果を表す図である。
【図９】  還流液量に対する理論段数の関係を、本発明によるコイルスプリングおよびヘリパックパッキングについて、第二のサイズに関して示した試験結果を表す図である。
【符号の説明】
１    コイルスプリング（コイル体）
３  一巻単位
ａ１  軸線
Ｌ２  最大径
Ｌ３  最小径
【図１】
0003918037.tif 000006
【図２】
0003918037.tif 000007
【図３】
0003918037.tif 000008
【図４】
0003918037.tif 000009
【図５】
0003918037.tif 000010
【図６】
0003918037.tif 000011
【図７】
0003918037.tif 000012
【図８】
0003918037.tif 000013
【図９】
0003918037.tif 000014