(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
前記遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、前記回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
前記スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、前記スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
さらに、前記ノーズ部（７４ｃ）のうち前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側の端部は、前記吸入口（７６）側から前記吸入口（７６）と反対側に向かって、前記回転軸（７ａ）と平行な方向に対して前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜しており、
前記ノーズ部（７４ｃ）における前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜した部位は、前記吸入口（７６）側と、前記回転軸（７ａ）と平行な方向の途中部位との間のみに形成され、
前記ノーズ部（７４ｃ）における前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜した部位では、この傾斜した部位と前記遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、前記吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が前記吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されているとともに、前記傾斜した部位がファン径方向にも傾斜することにより前記第１隙間寸法（ＮＧ１）と前記第２隙間寸法（ＮＧ２）との間で隙間寸法が連続的に変化することを特徴とする遠心式送風機。
【請求項２】
回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
前記遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、前記回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
前記スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、前記スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
前記ノーズ部（７４ｃ）は前記吸入口（７６）側の壁部（７４ｄ）と前記吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）とを有し、
前記吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）は前記回転軸（７ａ）の軸方向と平行であり、
前記吸入口（７６）側の壁部（７４ｄ）は、前記ノーズ部（７４ｃ）のうち前記吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）より前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出しており、
前記ノーズ部（７４ｃ）における前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出した部位は、前記吸入口（７６）側と、前記両壁部（７４ｄ、７４ｅ）の接続点である途中部位との間のみに形成され、
前記ノーズ部（７４ｃ）における前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出した部位では、この突出した部位と前記遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、前記吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が前記吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されているとともに、前記突出した部位がファン径方向に傾斜することにより前記第１隙間寸法（ＮＧ１）と前記第２隙間寸法（ＮＧ２）との間で隙間寸法が連続的に変化することを特徴とする遠心式送風機。
【請求項３】
前記ノーズ部（７４ｃ）において、前記第２隙間寸法（ＮＧ２）は、前記遠心式多翼ファン（７１）の外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の遠心式送風機。
【請求項４】
回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
前記遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、前記回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
前記スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、前記スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
さらに、前記ノーズ部（７４ｃ）のうち前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側の端部は、前記吸入口（７６）側から前記吸入口（７６）と反対側に向かって、前記回転軸（７ａ）と平行な方向に対して前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜しており、
前記ノーズ部（７４ｃ）における前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜した部位では、この傾斜した部位と前記遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、前記吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が前記吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されており、
前記ノーズ部（７４ｃ）において、前記第２隙間寸法（ＮＧ２）は、前記遠心式多翼ファン（７１）の外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下であることを特徴とする遠心式送風機。
【請求項５】
回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
前記遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、前記回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
前記スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、前記スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
前記ノーズ部（７４ｃ）のうち前記吸入口（７６）側の壁部（７４ｄ）は、前記ノーズ部（７４ｃ）のうち前記吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）より前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出しており、
前記ノーズ部（７４ｃ）における前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出した部位では、この突出した部位と前記遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、前記吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が前記吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されており、
前記ノーズ部（７４ｃ）において、前記第２隙間寸法（ＮＧ２）は、前記遠心式多翼ファン（７１）の外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下であることを特徴とする遠心式送風機。
【請求項６】
前記スクロールケーシング（７４）は、前記ノーズ部（７４ｃ）から前記スクロールケーシング（７４）の巻き終わり側に向かう所定範囲（Θ）においても、前記遠心式多翼ファン（７１）の外縁から前記スクロールケーシング（７４）の内壁までの寸法（Ｗ）のうち、前記吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が前記吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の遠心式送風機。
【請求項７】
前記第１隙間寸法（ＮＧ１）は、前記スクロールケーシング（７４）の巻き角（θ）が２０度以上、１３５度以下の範囲内において、前記第２隙間寸法（ＮＧ２）と等しくなるように、前記巻き角（θ）の増大とともに連続的に変化していることを特徴とする請求項６に記載の遠心式送風機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、回転軸周りに配設された複数枚のブレードを有する遠心式多翼ファンを備える遠心式送風機（以下、送風機と略す。）に関するもので、車両用空調装置の送風機に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
送風機の騒音の１つとして、遠心式多翼ファン（以下、ファンと略す。）から吹き出す空気がスクロールケーシング（以下、スクロールと略す。）のノーズ部に衝突する際に発生する騒音（以下、この騒音をＮＺ音と呼ぶ。）がある。
【０００３】
このＮＺ音は、上記の発生原因からも明らかなように、ファンとノーズ部との距離を大きくして、ファンから吹き出す空気がノーズ部に衝突する際の衝突速度を低下させればよいが、ノーズ部では、スクロールの巻始め側と巻き終わり側とが連通しているため、単純にファンとノーズ部との距離（ノーズギャップ）を大きくすると、ノーズ部を経由して巻始め側と巻き終わり側との間で多くの空気が流通していしまい、送風量の低下及び比騒音の増大を招いてしまう。
【０００４】
これに対しては、実開昭５０−８２７０６号公報や実開昭５４−９７８０５号公報に記載のごとく、吸入口側のノーズギャップを反吸入口側のノーズギャップより小さくすれば、送風量の低下及び比騒音の増大を抑制しつつ、ＮＺ音の低減を図ることができるものの、以下に述べる問題が新たに発生する。
【０００５】
すなわち、ファンの外縁からスクロールの内壁までの間に形成されてる空間は、ファンから吹き出す空気を、スクロールの巻き終わり側に設けられた吹出口に導く空気通路を構成するものであるので、巻始め側から巻き終わり側に向かうほど（巻き角が大きくなるほど）、通路断面積を拡大していく必要がある。
【０００６】
また、上記公報に記載の発明では、スクロールの巻始め側（ノーズ部側）から巻き終わり側の全域に渡って、ファンの外縁からスクロールの内壁までの寸法のうち、吸入口側の寸法が反吸入口側の寸法に比べて小さくすることにより、吸入口側のノーズギャップを反吸入口側のノーズギャップより小さくしているので、所定の通路断面積を確保するためには、スクロールの最大径寸法（反吸入口側におけるスクロールの径寸法）を大きくせざるを得ない。
【０００７】
そこで、発明者等は、特開昭６４−１１３９９号公報に記載の発明と略同等の送風機７を試作検討した。
【０００８】
ここで、試作検討に係る送風機７について図５、６に基づいて述べておく。
【０００９】
遠心式多翼ファン（以下、ファンと略す。）７１は回転軸７ａ周りに複数枚のブレード７２を有し、回転軸７ａの方向（紙面上方側）から空気を吸入して、その吸入した空気を径外方側に吹き出す送風手段である。
【００１０】
電動モータ７３はファン７１を回転駆動する駆動手段であり、この電動モータ（以下、モータ７３と略す。）は、ファン７１を収納するスクロールケーシング７４（以下、ケーシング７４と略す。）に固定されている。
【００１１】
そして、ケーシング７４は、図６（ａ）に示すように、中心部にファン７１が位置するように渦巻き状に形成されており、その外形壁を構成するスクロール側板７４ａから回転軸７ａ（ファン７１の中心）までの寸法（以下、この寸法をスクロール半径ｒと呼ぶ。）は、ケーシング７４の巻き始めから巻き終わり側に向かうほど大きくなるように設定されている。
【００１２】
因みに、本実施形態では、スクロール半径ｒは、対数螺線、すなわちｒ＝ｒｏ・ｅｘｐ（θ・ｔａｎ（ｎ））的に変化しており、ｒｏは後述する基準線Ｌ上における吸入口７６側のスクロール半径ｒである。
【００１３】
このため、ファン７１から吹き出す空気を、ケーシング７４の巻き終わり側に設けられた吹出口７５に導く空気通路７４ｂの通路断面積が、巻始め側から巻き終わり側に向かうほど拡大することとなる。
【００１４】
また、ケーシング７４のうち回転軸７ａ方向一端側（モータ７３と反対側）には、図５に示すように、空気を導入するための吸入口７６が形成されており、この吸入口７６の外形縁部には、吸入空気を滑らかにファン７１に導くベルマウス７６ａが設けられている。
【００１５】
そして、ケーシング７４は、図６に示すように、ケーシング７４のノーズ部７４ｃからケーシング７４の巻き終わり側に向かう所定範囲（以下、この範囲を変曲範囲Θと呼ぶ。）においては、ファン７１の外縁からスクロール側板７４ａの内壁までの寸法（以下、この寸法を空気通路幅Ｗと呼ぶ。）のうち、吸入口７６側の寸法（以下、第１隙間寸法ＮＧ１と呼ぶ。）が吸入口７６と反対側（モータ７３側）の寸法（以下、第２隙間寸法ＮＧ２と呼ぶ。）に比べて小さくなるように形成されている。
【００１６】
そして、変曲範囲Θにおいては、空気通路幅Ｗは、吸入口７６側からモータ７３側に渡って変化しており、第１隙間寸法ＮＧ１は、ケーシング７４の巻き角θが２０度以上、１３５度以下の範囲内において、第２隙間寸法ＮＧ２と等しくなるように、巻き角θの増大とともに連続的に変化している。
【００１７】
ここで、巻き角θとは、ノーズ部７４ｃの曲率半径の中心とファン７１の回転中心とを結ぶ基準線Ｌからファン７１の回転の向きに測った角度を言う。
【００１８】
次に、この試作検討に係る送風機７から解った点について述べておく。
【００１９】
ＮＺ音は、前述のごとく、ファン７１から吹き出す空気がノーズ部７４ｃに衝突する際に発生するものであるので、ノーズ部７４ｃ近傍のノーズギャップを拡大すればＮＺ音を低減することができる。同様に、ノーズギャップを拡大することによって発生する送風量の低下及び比騒音の増大も、ノーズ部７４ｃ近傍のノーズギャップ及び形状を最適化すれば解決し得るものである。
【００２０】
したがって、本試作品のごとく、変曲範囲Θにおいてのみ、第１隙間寸法ＮＧ１を第２隙間寸法ＮＧ２に比べて小さくすれば、ケーシング７４の巻始め側から巻き終わり側の全域に渡って第１隙間寸法ＮＧ１を第２隙間寸法ＮＧ２より小さくするものに比べて、ケーシング７４の大型化を抑制しつつ、送風量の低下及び比騒音の増大を抑制し、かつ、ＮＺ音を低減することができる。
【００２１】
因みに、図７（ａ）は比騒音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θ（第１隙間寸法ＮＧ１と第２隙間寸法ＮＧ２とが等しくなるときの巻き角θ）との関係を示す試験結果であり、図７（ｂ）は低周波（１００Ｈｚ〜３００Ｈｚ）騒音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θとの関係を示す試験結果であり、図７（ｃ）はＮＺ音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θとの関係を示す試験結果であり、これらの試験結果から明らかなように、変曲範囲Θの終わりの巻き角θを２０度以上、１３５度以下とすれば実用上十分な効果を得ることができる。
【００２２】
また、ＮＺ音及び低周波騒音を低減するには、ノーズギャップを大きくすればよいが、ファン７１から吹き出す空気のうち、吸入口７６と反対側（モータ７３側）から吹き出す空気は、吸入口７６側から吹き出す空気に比べて流速が大きいので、ＮＺ音及び低周波騒音を効率良く低減するには、少なくともノーズ部７４ｃにおいて、第１隙間寸法ＮＧ１を第２隙間寸法ＮＧ２より小さくすることが望ましい。
【００２３】
そこで、発明者等は更に調査検討を進めたところ、ファン７１の外径（直径）寸法Ｄ（図６参照）を基準として、第２隙間寸法ＮＧ２について調査したところ、図８に示すように、ファン７１の外径寸法Ｄの０．１倍以上、０．１６倍以下とすることが妥当であるとの結論を得た。
【００２４】
因みに、図８（ａ）は比騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示す試験結果であり、図８（ｂ）は低周波騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示す試験結果であり、図８（ｃ）はＮＺ音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示す試験結果である。
【００２５】
因みに、上記の試験方法は、ＪＩＳ  Ｂ  ８３３０及びＪＩＳ  Ｂ  ８３４６に準拠したものであり、試験においては、ファン外径Ｄとファンの高さｈ（図５参照）との比を１８０／７０とし、拡がり角ｎ（上記の対数螺線関数のｎ）を５．５度とした。また、比騒音の定義は、ＪＩＳ  Ｂ  ０１３２による。
【００２６】
ところで、ノーズ部７４ｃにおいては、ケーシング７４の巻き始め側と巻き終わり側とが連通しているため、特に、フットモード時等の高圧損時には、吹出口７５側（巻き終わり側）の高圧空気がノーズ部７４ｃから巻き始め側に流れ込んでしまい、この巻き始め側に流れ込んだ空気（以下、この空気を再循環流と呼ぶ。）がブレード７２間を逆流して吸入口７６から吸入される吸入空気と干渉してしまい、低周波騒音が発生してしまう。
【００２７】
このとき、吸入口７６と反対側から吹き出す吹出空気の全圧より吸入口７６側から吹き出す吹出空気の全圧が低いため、特に、吸入口７６側において、再循環流が逆流して再循環流と吸入空気との干渉が発生し易い。
【００２８】
本発明は、上記点に鑑み、低周波騒音を低減することを目的とする。
【００２９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
さらに、ノーズ部（７４ｃ）のうち遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側の端部は、吸入口（７６）側から吸入口（７６）と反対側に向かって、回転軸（７ａ）と平行な方向に対して遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜しており、
ノーズ部（７４ｃ）における遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜した部位は、吸入口（７６）側と、回転軸（７ａ）と平行な方向の途中部位との間のみに形成され、
ノーズ部（７４ｃ）における遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜した部位では、この傾斜した部位と遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されているとともに、前記傾斜した部位がファン径方向にも傾斜することにより第１隙間寸法（ＮＧ１）と第２隙間寸法（ＮＧ２）との間で隙間寸法が連続的に変化することを特徴とする。
【００３０】
これにより、吸入口（７６）側に流れ込んだ再循環流は、壁部に沿って全圧の高い吸入口（７６）と反対側に誘導される。このため、再循環流がブレード（７２）間を逆流せず、遠心式多翼ファン（７１）から吹き出した空気と共に下流側に流れていくので、再循環流と吸入空気とが干渉してしまうことを抑制でき、低周波騒音を低減することができる。
【００３１】
請求項２に記載の発明では、回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
ノーズ部（７４ｃ）は吸入口（７６）側の壁部（７４ｄ）と吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）とを有し、
吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）は回転軸（７ａ）の軸方向と平行であり、
吸入口（７６）側の壁部（７４ｄ）は、ノーズ部（７４ｃ）のうち吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）より遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出しており、
ノーズ部（７４ｃ）における遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出した部位は、吸入口（７６）側と、両壁部（７４ｄ、７４ｅ）の接続点である途中部位との間のみに形成され、
ノーズ部（７４ｃ）における遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出した部位では、この突出した部位と遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されているとともに、前記突出した部位がファン径方向に傾斜することにより第１隙間寸法（ＮＧ１）と第２隙間寸法（ＮＧ２）との間で隙間寸法が連続的に変化することを特徴とする。
【００３２】
これにより、吸入口（７６）側に流れ込んだ再循環流は、壁部に沿って全圧の高い吸入口（７６）と反対側に誘導される。このため、再循環流がブレード（７２）間を逆流せず、遠心式多翼ファン（７１）から吹き出した空気と共に下流側に流れていくので、再循環流と吸入空気とが干渉してしまうことを抑制でき、低周波騒音を低減することができる。
【００３３】
請求項３に記載の発明のごとく、請求項１または２に記載の遠心式送風機において、ノーズ部（７４ｃ）において、第２隙間寸法（ＮＧ２）を、遠心式多翼ファン（７１）の外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下とすることにより、ファン騒音をより一層低減できる。
請求項４に記載の発明では、回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
さらに、ノーズ部（７４ｃ）のうち遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側の端部は、吸入口（７６）側から吸入口（７６）と反対側に向かって、回転軸（７ａ）と平行な方向に対して遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜しており、
ノーズ部（７４ｃ）における遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜した部位では、この傾斜した部位と遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されており、
ノーズ部（７４ｃ）において、第２隙間寸法（ＮＧ２）は、遠心式多翼ファン（７１）の外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下であることをことを特徴とする。
これによると、請求項１に記載の発明と同様に、吸入口（７６）側に流れ込んだ再循環流を吸入口（７６）と反対側に誘導して、低周波騒音を低減することができる。さらに、第２隙間寸法（ＮＧ２）を、ファン外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下とすることにより、ファン騒音をより一層低減できる。
請求項５に記載の発明では、回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、
遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７４）とを備え、
スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）においては、スクロールケーシング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、
ノーズ部（７４ｃ）のうち吸入口（７６）側の壁部（７４ｄ）は、ノーズ部（７４ｃ）のうち吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｅ）より遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出しており、
ノーズ部（７４ｃ）における遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出した部位では、この突出した部位と前記遠心式多翼ファン（７１）の外縁との寸法のうち、前記吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が前記吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されており、
ノーズ部（７４ｃ）において、第２隙間寸法（ＮＧ２）は、遠心式多翼ファン（７１）の外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下であることをことを特徴とする。
これによると、請求項２に記載の発明と同様に、吸入口（７６）側に流れ込んだ再循環流を吸入口（７６）と反対側に誘導して、低周波騒音を低減することができる。さらに、第２隙間寸法（ＮＧ２）を、ファン外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下とすることにより、ファン騒音をより一層低減できる。
請求項６に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載の遠心式送風機において、スクロールケーシング（７４）は、スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４ｃ）からスクロールケーシング（７４）の巻き終わり側に向かう所定範囲（Θ）においても、遠心式多翼ファン（７１）の外縁からスクロールケーシング（７４）の内壁までの寸法（Ｗ）のうち、吸入口（７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が吸入口（７６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるように形成されていることを特徴とする。
【００３４】
これにより、試作検討品と同等の効果を得つつ、再循環流と吸入空気とが干渉してしまうことを抑制できる。
また、請求項７に記載の発明のごとく、第１隙間寸法（ＮＧ１）は、スクロールケーシング（７４）の巻き角（θ）が２０度以上、１３５度以下の範囲内において、第２隙間寸法（ＮＧ２）と等しくなるように、巻き角（θ）の増大とともに連続的に変化するように構成することが望ましい。
【００３６】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００３７】
【発明の実施の形態】
本実施形態は、本発明に係る遠心送風機（以下、送風機と略す。）を水冷エンジン搭載車両の車両用空調装置１に適用したもので、図１は車両用空調装置の模式図である。
【００３８】
空気流路をなす空調ケーシング２の空気上流側部位には、車室内気を導入するするための内気導入口３と外気を導入するための外気導入口４とが形成されるとともに、これらの導入口３、４を選択的に開閉する内外気切換ドア５が設けられている。なお、この内外気切換ドア５は、サーボモータ等の駆動手段または手動操作によって開閉される。
【００３９】
そして、内外気切換ドア５の下流側部位には、本実施形態に係る送風機７が配設されており、この送風機７により両導入口３、４から吸入された空気が、後述する各吹出口１４、１５、１７に向けて送風される。また、送風機７の空気下流側には、空気冷却手段をなす蒸発器９が配設されており、送風機７により送風された空気は全てこの蒸発器９を通過する。
【００４０】
また、蒸発器９の空気下流側には、空気加熱手段をなすヒータコア１０が配設されており、このヒータコア１０は、エンジン１１の冷却水を熱源として空気を加熱している。なお、図１に示された送風機の図は、模式図であり、詳細は後述する。
【００４１】
そして、空調ケーシング２には、ヒータコア１０をバイパスするバイパス通路１２が形成されており、ヒータコア１０の空気上流側には、ヒータコア１０を通る風量とバイパス通路１２を通る風量との風量割合を調節することにより車室内に吹き出す空気の温度を調節するエアミックスドア１３が配設されている。
【００４２】
また、空調ケーシング２の最下流側部位には、車室内乗員の上半身に空調空気を吹き出すためのフェイス吹出口１４と、車室内乗員の足元に空気を吹き出すためのフット吹出口１５と、フロントガラス１６の内面に向かって空気を吹き出すためのデフロスタ吹出口１７とが形成されている。
【００４３】
そして、上記各吹出口１４、１５、１７の空気上流側部位には、それぞれ吹出モード切換ドア１８、１９、２０が配設されている。なお、これらの吹出モード切換ドア１８、１９、２０は、サーボモータ等の駆動手段または手動操作によって開閉される。
【００４４】
因みに、実際の車両用空調装置では、フット吹出口１５及びデフロスタ吹出口１７は、フェイス吹出口１４より小さくなっているため、フットモード及びデフモードはフェイスモードに比べて空気の流通抵抗（圧損）が大きくなっている。
次に、本実施形態に係る送風機７について、上記試作品（図６参照）との相違点を中心に述べる。なお、本実施形態に係る送風機７において、上記試作品と同一機能部品については上記試作品と同一の符号を付した。
【００４５】
本実施形態に係る送風機７は、図２に示すように、ノーズ部７４ｃのうち吸入口７６側の壁部７４ｄを、ノーズ部７４ｃのうち吸入口７６と反対側の壁部７４ｅよりファン７１の回転の向きと逆向き側（吹出口７５側、巻き終わり側）に突出させたものである。
つまり、ノーズ部７４ｃのうちファン７１の回転の向きと逆向き側の端部を、吸入口７６側から吸入口７６と反対側に向かって、回転軸７ａと平行な方向に対してファン７１の回転の向きに傾斜させたものである。
【００４６】
次に、本実施形態の作用効果を述べる。
【００４７】
本実施形態では、ノーズ部７４ｃのうち吸入口７６側の壁部７４ｄを、ノーズ部７４ｃのうち吸入口７６と反対側の壁部７４ｅよりファン７１の回転の向きと逆向き側（吹出口７５側、巻き終わり側）に突出させているので、吸入口７６側に流れ込んだ再循環流は、壁部７４ｄ、７４ｅに沿って全圧の高い吸入口７６と反対側に誘導される。
【００４８】
このため、再循環流がブレード７２間を逆流せず、ファン７１から吹き出した空気と共に下流側に流れていくので、再循環流と吸入空気とが干渉してしまうことを抑制でき、低周波騒音を低減することができる。
【００４９】
因みに、図３（ａ）は、乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すフェイスモード時及び乗員の下半身に向けて空調風を吹き出すフットモード時における、比騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示す試験結果であり、図３（ｂ）は低周波騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示す試験結果である。そして、実線で示すグラフは試作検討品を示し、波線で示すグラフは本実施形態を示すものである。
【００５０】
なお、本実施形態は試作検討品に係る特徴も兼ね備えているので、本実施形態も試作検討品と同等の効果を得ることができることは言うまでもない。
【００５１】
（その他の実施形態）
上述の実施形態では、変曲範囲Θにおける空気通路幅Ｗの形状は、上述の実施形態に示されたものに限定されるものではなく、例えば図４に示すような形状であってもよい。なお、図４（ａ）は、吸入口７６側からモータ７３側の全域に渡って直線的に空気通路幅Ｗを変化させた例であり、図４（ｂ）は、吸入口７６側からモータ７３側の全域に渡って曲線的に空気通路幅Ｗを変化させた例である。
【００５２】
また、上述の実施形態では、車両用空調装置に本発明に係る送風機を適用したが、本発明はこれに限定されるものではなく、換気扇等のその他の用途にも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】車両用空調装置の模式図である。
【図２】（ａ）は本発明の実施形態に係る送風機の上面図であり、（ｂ）は（ａ）のＣ矢視図である。
【図３】（ａ）は比騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示すグラフであり、（ｂ）は低周波騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示すグラフである。
【図４】本発明のその他の実施形態に係る送風機における、図６（ａ）のＡ−Ａ断面に相当する断面における断面図である。
【図５】試作検討に係る送風機の断面図である。
【図６】（ａ）は試作検討に係る送風機の上面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図であり、（ｃ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。
【図７】（ａ）は比騒音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θとの関係を示すグラフであり、（ｂ）は低周波騒音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θとの関係を示すグラフであり、（ｃ）はＮＺ音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θとの関係を示すグラフである。
【図８】（ａ）は比騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示すグラフであり、（ｂ）は低周波騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示すグラフであり、（ｃ）はＮＺ音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
７１…遠心式多翼ファン、７２…ブレード（翼）、
７４…スクロールケーシング、７４ｃ…ノーズ部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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