(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
車両に搭載される内燃機関の排気通路に設けられて排気空燃比が少なくともリーン空燃比のときに排気ガス中のイオウ成分を吸蔵すると共に吸蔵されたイオウ成分を高温且つ還元雰囲気で放出する特性を有する触媒装置と、
前記内燃機関の主噴射とは別に燃料噴射弁により追加燃料を噴射する燃料噴射制御手段と、
前記内燃機関の点火時期を遅角制御し得る点火時期制御手段と、
前記燃料噴射制御手段及び前記点火時期制御手段を含み該点火時期制御手段と前記燃料噴射制御手段の少なくとも一つを作動させることにより前記触媒装置を昇温させて吸蔵されたイオウ成分を脱離させる再生手段と、
前記触媒装置のイオウ成分の離脱状態を示す触媒再生度合いを検出または推定する再生度合検出手段と、を備え、
前記再生手段は、前記再生度合検出手段により検出または推定された触媒再生度合いが所定値以上とならない状態が所定期間継続した場合に限って前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行する
ことを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。
【請求項２】
車両に搭載される内燃機関の排気通路に設けられて排気空燃比が少なくともリーン空燃比のときに排気ガス中のイオウ成分を吸蔵すると共に吸蔵されたイオウ成分を高温且つ還元雰囲気で放出する特性を有する触媒装置と、
前記内燃機関の主噴射とは別に燃料噴射弁により追加燃料を噴射する燃料噴射制御手段と、
前記内燃機関の点火時期を遅角制御し得る点火時期制御手段と、
前記触媒装置の温度を推定する触媒温度推定手段と、
前記燃料噴射制御手段及び前記点火時期制御手段を含み該点火時期制御手段と前記燃料噴射制御手段の少なくとも一つを作動させることにより前記触媒装置を昇温させて吸蔵されたイオウ成分を脱離させる再生手段と、
前記触媒装置のイオウ成分の吸着量を検出または推定する吸着量検出手段と、を備え、
前記再生手段は、前記吸着量検出手段により検出または推定されたイオウ成分の吸着量が所定値以下とならない状態が所定期間継続した場合に限って前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行する
ことを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。
【請求項３】
前記内燃機関の負荷状態を検出する負荷検出手段を更に備え、
前記再生手段は、前記負荷検出手段により検出された前記内燃機関の低負荷領域である条件も満たす場合に限って前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行する
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項４】
前記触媒装置の温度を推定する触媒温度推定手段を更に備え、
前記再生手段は、前記触媒装置の温度が所定温度以上の場合に前記触媒装置を昇温させて吸蔵されたイオウ成分を脱離させると共に前記所定値以上とならない状態が所定走行距離以上継続した場合は前記所定温度をより低く設定する
ことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項５】
前記再生手段は、前記車両の走行速度が所定値以上の場合に、前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行しないことを特徴とする請求項１，２，３又は４に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項６】
前記内燃機関のアイドル運転時等極低負荷域には、前記再生手段による触媒昇温制御を禁止することを特徴とする請求項１，２，３又は４に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、排気通路に吸蔵型ＮＯｘ触媒を有する内燃機関の排気浄化装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、内燃機関をリーン空燃比で運転して排気エミッションや燃費の向上を図るようにした希薄燃焼内燃機関が実用化されている。この希薄燃焼内燃機関では、リーン空燃比で運転すると、三元触媒がその浄化特性から排ガス中のＮＯｘ（窒素酸化物）を充分に浄化できないという問題があり、最近では、リーン空燃比で運転中に排ガス中のＮＯｘを吸蔵する一方、ストイキまたはリッチ空燃比で運転中に前記吸蔵されたＮＯｘを放出還元する吸蔵型ＮＯｘ触媒が採用されてきている。
【０００３】
この吸蔵型ＮＯｘ触媒は、内燃機関の酸素の過剰状態で排ガス中のＮＯｘを硝酸塩（Ｘ−ＮＯ3 ）として吸蔵し、吸蔵したＮＯｘを一酸化炭素（ＣＯ）の過剰状態で放出して窒素（Ｎ2 ）に還元させる特性（同時に炭酸塩Ｘ−ＣＯ3 が生成される）を有した触媒である。ところが、この吸蔵型ＮＯｘ触媒においては、燃料中にイオウ（Ｓ）成分が含まれていることから、このＳ成分が酸素と反応して硫黄酸化物（ＳＯｘ）となり、このＳＯｘがＮＯｘの代わりに硫酸塩として硝酸塩の代わりに吸蔵型ＮＯｘ触媒に吸蔵されてしまい、これによって触媒の浄化効率が低下してしまうという不具合がある。
【０００４】
しかしながら、触媒に吸蔵されたＳＯｘは、空燃比をリッチ状態にして触媒を高温状態にすることで除去（Ｓパージ）されることがわかっている。例えば、特開平７−２１７４７４号公報等では、触媒に吸蔵されるＳＯｘ量を推定し、このＳＯｘの吸蔵量が許容量を越え、触媒温度が予め設定された所定温度よりも低いときに、触媒を昇温させると共に空燃比を一時的にリッチにすることで、ＳＯｘを放出して吸蔵型ＮＯｘ触媒を再生し、その浄化効率を保持するようにした技術が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、前記吸蔵型ＮＯｘ触媒の昇温方法として、従来、点火時期を遅角させる点火時期遅角方式や膨張行程もしくは排気行程に追加燃料を噴射して所謂二段燃焼させたり排気管に直接追加燃料を噴射する追加燃料噴射方式が知られている。前記点火時期遅角方式は、全運転領域で使用でき燃費悪化度合いは少ないものの昇温効果が小さいという欠点がある。一方、追加燃料噴射方式は、昇温効果は大きいものの高負荷領域では使用できない（吸入空気が主噴射の燃焼に使用され、追加噴射で使用できる空気が残らないため）という欠点がある。
【０００６】
ところが、従来では、前記吸蔵型ＮＯｘ触媒の昇温方法として、点火時期遅角方式と追加燃料噴射方式とを搭載する内燃機関によって何れか一方を選択して採用するものであるため、例えば点火時期遅角方式を採用した内燃機関にあっては、低負荷域における触媒昇温に多大な時間がかかるという問題点があり、一方、追加燃料噴射方式を採用した内燃機関にあっては、高負荷域には吸蔵型ＮＯｘ触媒を再生することができないという問題点があった。
【０００７】
本発明はこのような問題点を解決するものであって、内燃機関の運転状況に応じて点火時期遅角方式と追加燃料噴射方式とを使い分けることにより、どのような運転状況でも、燃費の悪化を抑制しつつ触媒装置を速やかに昇温して確実に再生することができる内燃機関の排気浄化装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上述の目的を達成するための本発明に係る内燃機関の排気浄化装置は、
車両に搭載される内燃機関の排気通路に設けられて排気空燃比が少なくともリーン空燃比のときに排気ガス中のイオウ成分を吸蔵すると共に吸蔵されたイオウ成分を高温且つ還元雰囲気で放出する特性を有する触媒装置と、
前記内燃機関の主噴射とは別に燃料噴射弁により追加燃料を噴射する燃料噴射制御手段と、
前記内燃機関の点火時期を遅角制御し得る点火時期制御手段と、
前記燃料噴射制御手段及び前記点火時期制御手段を含み該点火時期制御手段と前記燃料噴射制御手段の少なくとも一つを作動させることにより前記触媒装置を昇温させて吸蔵されたイオウ成分を脱離させる再生手段と、
前記触媒装置のイオウ成分の離脱状態を示す触媒再生度合いを検出または推定する再生度合検出手段と、を備え、
前記再生手段は、前記再生度合検出手段により検出または推定された触媒再生度合いが所定値以上とならない状態が所定期間継続した場合に限って前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行する
ことを特徴とする。
【０００９】
また、
車両に搭載される内燃機関の排気通路に設けられて排気空燃比が少なくともリーン空燃比のときに排気ガス中のイオウ成分を吸蔵すると共に吸蔵されたイオウ成分を高温且つ還元雰囲気で放出する特性を有する触媒装置と、
前記内燃機関の主噴射とは別に燃料噴射弁により追加燃料を噴射する燃料噴射制御手段と、
前記内燃機関の点火時期を遅角制御し得る点火時期制御手段と、
前記触媒装置の温度を推定する触媒温度推定手段と、
前記燃料噴射制御手段及び前記点火時期制御手段を含み該点火時期制御手段と前記燃料噴射制御手段の少なくとも一つを作動させることにより前記触媒装置を昇温させて吸蔵されたイオウ成分を脱離させる再生手段と、
前記触媒装置のイオウ成分の吸着量を検出または推定する吸着量検出手段と、を備え、
前記再生手段は、前記吸着量検出手段により検出または推定されたイオウ成分の吸着量が所定値以下とならない状態が所定期間継続した場合に限って前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行する
ことを特徴とする。
【００１０】
また、
前記内燃機関の負荷状態を検出する負荷検出手段を更に備え、
前記再生手段は、前記負荷検出手段により検出された前記内燃機関の低負荷領域である条件も満たす場合に限って前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行する
ことを特徴とする。
【００１１】
また、
前記触媒装置の温度を推定する触媒温度推定手段を更に備え、
前記再生手段は、前記触媒装置の温度が所定温度以上の場合に前記触媒装置を昇温させて吸蔵されたイオウ成分を脱離させると共に前記所定値以上とならない状態が所定走行距離以上継続した場合は前記所定温度をより低く設定する
ことを特徴とする。
【００１２】
また、
前記再生手段は、前記車両の走行速度が所定値以上の場合に、前記燃料噴射制御手段による触媒昇温を実行しないことを特徴とする。
【００１３】
また、
前記内燃機関のアイドル運転時等極低負荷域には、前記再生手段による触媒昇温制御を禁止することを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の実施形態を詳細に説明する。
【００１６】
図１に本発明の一実施形態に係る内燃機関の排気浄化装置の概略構成、図２に本実施形態の排気浄化装置によるＳパージ制御のフローチャート、図３にＳパージ制御のタイムチャート、図４にＳ再生頻度に対する昇温設定温度を表すグラフ、図５に触媒温度推定値に対する反映係数を表すグラフ、図６にＳ再生頻度とＮＯｘ排出量との関係を表すグラフ、図７にＳ再生Ａ／Ｆに対するＳ再生後の回復したＮＯｘ吸蔵量を表すグラフを示す。
【００１７】
本実施形態の内燃機関（以下、エンジンと称する。）は、例えば、燃料噴射モード（運転モード）を切換えることで、吸気行程での燃料噴射（吸気行程噴射モード）または圧縮行程での燃料噴射（圧縮行程噴射モード）を実施可能な筒内噴射型火花点火式直列４気筒ガソリンエンジンである。そして、この筒内噴射型のエンジン１１は、容易にして理論空燃比（ストイキ）での運転やリッチ空燃比での運転（リッチ空燃比運転）の他、リーン空燃比での運転（リーン空燃比運転）が実現可能となっており、特に圧縮行程噴射モードでは、超リーン空燃比での運転が可能となっている。
【００１８】
本実施形態において、図１に示すように、エンジン１１のシリンダヘッド１２ａには、各気筒毎に点火プラグ１３と共に電磁式の燃料噴射弁１４が取付けられており、この燃料噴射弁１４によって燃焼室１５内に燃料を直接噴射可能となっている。この燃料噴射弁１４には、図示しない燃料パイプを介して燃料タンクを擁した燃料供給装置（燃料ポンプ）が接続されており、燃料タンク内の燃料が高燃圧で供給され、この燃料を燃料噴射弁１４から燃焼室１５内に向けて所望の燃圧で噴射する。この際、燃料噴射量は燃料ポンプの燃料吐出圧と燃料噴射弁１４の開弁時間（燃料噴射時間）とから決定される。
【００１９】
シリンダヘッド１２ａには、各気筒毎に略直立方向に吸気ポート１６ａが形成されており、各吸気ポート１６ａと連通するようにして吸気マニホールド１６の一端がそれぞれ接続されている。そして、吸気マニホールド１６の他端にはドライブバイワイヤ（ＤＢＷ）方式の電動スロットル弁１７が接続されており、このスロットル弁１７にはスロットル開度θthを検出するスロットルセンサ１８が設けられている。また、シリンダヘッド１２ａには、各気筒毎に略水平方向に排気ポート１９ａが形成されており、各排気ポート１９ａと連通するようにして排気マニホールド１９の一端がそれぞれ接続されている。
【００２０】
そして、エンジン１１のシリンダブロック１２ｂには、クランク角を検出するクランク角センサ２０が設けられており、このクランク角センサ２０はエンジン回転速度Ｎｅを検出可能となっている。なお、上述した筒内噴射型エンジン１１は既に公知のものであり、その構成の詳細についてはここでは説明を省略する。
【００２１】
また、前記排気マニホールド１９の他端には排気管（排気通路）２１が接続されており、この排気管２１にはエンジン１１に近接した小型の三元触媒２２及び排気浄化触媒装置２３を介して図示しないマフラーが接続されている。そして、この排気管２１における三元触媒２２と排気浄化触媒装置２３との間の部分には、排気浄化触媒装置２３の直上流、即ち、後述する吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の直上流に位置して排気温度を検出する高温センサ２４が設けられている。
【００２２】
この排気浄化触媒装置２３は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５と三元触媒２６との２つの触媒を有して構成されており、三元触媒２６の方が吸蔵型ＮＯｘ触媒２５よりも下流側に配設されている。なお、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が三元触媒の機能を十分に有している場合には、この吸蔵型ＮＯｘ触媒２５だけであってもよい。この吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は、酸化雰囲気においてＮＯｘを一旦吸蔵させ、主としてＣＯの存在する還元雰囲気中においてＮＯｘを放出してＮ2 （窒素）等に還元させる機能を持つものである。詳しくは、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は、貴金属として白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）等を有した触媒として構成されており、吸蔵剤としてはバリウム（Ｂａ）、カリウム（Ｋ）等のアルカリ金属、アルカリ土類金属が採用されている。そして、排気浄化触媒装置２３の下流にはＮＯｘ濃度を検出するＮＯｘセンサ２７が設けられている。
【００２３】
更に、入出力装置、記憶装置（ＲＯＭ、ＲＡＭ、不揮発性ＲＡＭ等）、中央処理装置（ＣＰＵ）、タイマカウンタ等を有するＥＣＵ（電子コントロールユニット）２８が設けられており、このＥＣＵ２８によりエンジン１１を含めた本実施形態の排気浄化装置の総合的な制御が行われる。即ち、ＥＣＵ２８の入力側には、上述した高温センサ２４やＮＯｘセンサ２７等の各種センサ類が接続されており、これらセンサ類からの検出情報が入力する。一方、ＥＣＵ２８の出力側には、点火コイルを介して上述した点火プラグ１３や燃料噴射弁１４等が接続されており、これら点火コイル、燃料噴射弁１４等には、各種センサ類からの検出情報に基づき演算された燃料噴射量や点火時期等の最適値がそれぞれ出力される。これにより、燃料噴射弁１４から適正量の燃料が適正なタイミングで噴射され、点火プラグ１３によって適正なタイミングで点火が実施される。
【００２４】
実際に、ＥＣＵ２８では、スロットルセンサ１８からのスロットル開度情報θthとクランク角センサ２０からのエンジン回転速度情報Ｎｅとに基づいてエンジン負荷に対応する目標筒内圧、即ち目標平均有効圧Ｐｅを求めるようにされており、更に、この目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとに応じてマップ（図示せず）より燃料噴射モードを設定するようにされている。例えば、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度Ｎｅとが共に小さいときには、燃料噴射モードは圧縮行程噴射モードとされて燃料が圧縮行程で噴射され、一方、目標平均有効圧Ｐｅが大きくなり、あるいはエンジン回転速度Ｎｅが大きくなると燃料噴射モードは吸気行程噴射モードとされ、燃料が吸気行程で噴射される。
【００２５】
また、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度Ｎｅとから制御目標となる目標空燃比（目標Ａ／Ｆ）が設定され、適正量の燃料噴射量がこの目標Ａ／Ｆに基づいて決定される。また、高温センサ２４により検出された排気温度情報からは触媒温度Ｔcat が推定される。詳しくは、高温センサ２４と吸蔵型ＮＯｘ触媒２５とが多少なりとも離れて配置されていることに起因する誤差を補正するために、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとに応じて温度差マップが予め実験等により設定されており、触媒温度Ｔcat は、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとが決まると一義に推定されるようにされている。
【００２６】
以下、このように構成された本実施形態の内燃機関の排気浄化装置の作用について説明する。
【００２７】
排気浄化触媒装置２３の吸蔵型ＮＯｘ触媒２５では、リーンモードにおける超リーン燃焼運転時のような酸素濃度過剰雰囲気で、排気中のＮＯｘから硝酸塩が生成され、これによりＮＯｘが吸蔵されて排気の浄化が行われる。一方、三元触媒２６では、酸素濃度が低下した雰囲気で、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵した硝酸塩と排気中のＣＯとが反応して炭酸塩が生成されると共にＮＯｘが放出される。従って、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５へのＮＯｘの吸蔵が進むと、空燃比のリッチ化あるいは追加燃料噴射（二段燃焼）を行うなどして酸素濃度を低下させてＣＯを排気中に供給し、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５からＮＯｘを放出させて機能を維持する。
【００２８】
ところで、燃料や潤滑油内に含まれるイオウ成分（Ｓ）も排気中に存在し、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は、酸素濃度過剰雰囲気で、ＮＯｘの吸蔵とともにＳＯｘも吸蔵する。つまり、イオウ成分は酸化されてＳＯｘになり、このＳＯｘの一部は吸蔵型ＮＯｘ触媒２５上でさらに元来ＮＯｘ吸蔵用である吸蔵剤と反応して硫酸塩となってＮＯｘに代わって吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵される。
【００２９】
また、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は、酸素濃度が低下すると吸蔵されたＳＯｘを放出する機能を有している。つまり、酸素濃度が低下してＣＯが過剰となった雰囲気では、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵した硫酸塩の一部と排気中のＣＯとが反応して炭酸塩が生成されると共にＳＯｘが脱離される。しかし、硫酸塩は硝酸塩よりも塩としての安定度が高く、酸素濃度が低下した雰囲気になっただけではその一部しか分解されないため、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に残留する硫酸塩の量は時間とともに増加する。これにより、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の吸蔵能力が時間と共に低下し、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５としての性能が悪化（Ｓ被毒）することになる。
【００３０】
ＮＯｘ吸蔵能力を再生するためには吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵されたＳＯｘ量を推定してＳ被毒状況を推定し、Ｓ被毒がある程度以上進行すると、ＳＯｘを放出するようにする方法もあるが、ＳＯｘ吸蔵量は触媒温度、排気空燃比、燃料中Ｓ濃度（燃料種別）、エンジン運転状態などの種々の要因により影響を受けるため、正確にＳＯｘ吸蔵量を推定することは困難を伴う。このため、本実施形態では、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵されたＳＯｘ吸蔵量を推定することはせず、触媒温度Ｔcat が設定温度以上となった場合に、再生手段が触媒を昇温させ、且つ、空燃比をリッチ化して吸蔵したＳＯｘを放出し、ＮＯｘ吸蔵能力を回復するようにしている。この再生手段は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５からＳＯｘを放出する再生度合が所定範囲に保たれるように制御する。即ち、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度が活性温度（例えば、２５０〜３５０℃）より高く、且つ、吸蔵されたＳＯｘを脱離するのに適した温度（例えば、６５０℃）あるいはそれより低く設定された設定温度（例えば、４００℃〜６００℃）以上となった場合に、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温させると共に空燃比をリッチ化してＳＯｘを放出するようにしている。即ち、ある程度触媒温度が高いときにアシスト的に昇温手段を作動させることによりＳ再生速度を速く触媒温度域に到達させ、少ない昇温度合（即ち、少ない燃費悪化度合）で効率よくＳＯｘを放出させるものである。
【００３１】
ここで、Ｓパージ制御について、図２に示すフローチャート及び図３に示すタイムチャートに基づいて詳細に説明する。図２に示すように、まず、ステップＳ１では、高温センサ２４により検出された排気温度情報から吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の触媒温度Ｔcat を推定する。この場合、前述したように、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとに応じて設定された温度差マップに基づいて、高温センサ２４と実際の触媒温度との誤差が補正される。
【００３２】
次に、ステップＳ２にて、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５のＳ被毒からの再生（Ｓ再生）度合を表すＳ再生頻度を算出する（被毒状態検出手段）が、以下にその算出方法について説明する。このＳ再生頻度は下記式（１）に基づいて算出する。
Ｓ再生頻度（ｓ／km）＝７００℃換算Ｓ再生時間／走行距離      ・・（１）
ここで、７００℃換算Ｓ再生時間とは、推定された触媒温度Ｔcat におけるＳ再生時間を吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の触媒温度Ｔcat が７００℃のときのＳ再生時間に換算した時間の合計であり、この７００℃換算Ｓ再生時間を走行距離で除算することで、走行距離１kmあたりのＳ再生時間、つまり、Ｓ再生頻度を求めることができ、このＳ再生頻度が大きくなるとＳＯｘが良く放出（パージ）され、Ｓ被毒から良く再生されているということである。
【００３３】
この７００℃換算Ｓ再生時間の具体的な算出方法としては、下記式（２）に基づいて算出する。
0003997740.tif 000002
ここで、Ｓ再生速度係数は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度によりＳ再生速度が異なることを補正するためのもので、各触媒温度でのＳ再生時間を７００℃相当のＳ再生時間に換算するためのものである。Ｓ再生速度は吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度が高くなるにつれて指数関数的に増加するので、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の触媒温度Ｔcat が５８０℃以下の低温時では０とし、それよりも高温時では、指数関数により近似した下式（３）をもって算出する。
Ｓ再生速度係数＝exp ｛−ｋｋ×（１／Ｔ1 ）−（１／Ｔ0 ）｝  ・・（３）
ここで、ｋｋは、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５のＳ再生反応に応じて設定される所定の係数、Ｔ1 は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の触媒温度Ｔcat （Ｋ）、Ｔ0 は、９７３（７００＋２７３）（Ｋ）である。
なお、本実施形態では、ＥＣＵ２８内では指数関数による計算は行わずに予め計算した値を記憶した触媒温度に対するＳ再生速度係数マップから求めるようにしている。また、前述したＡ／Ｆ係数は、Ａ／ＦによるＳ再生度合を示すもので、空燃比がリーンモードまたは燃料カット時では０とし、それ以外のモードでは１とする。
【００３４】
なお、Ｓ再生頻度は、所定値Ｄ（例えば、１．５ｓ／km）以上でリセットされ、７００℃換算Ｓ再生時間を０ｓ、走行距離を０kmとする。つまり、Ｓ再生頻度が所定値Ｄ以上であれば、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は十分にパージされているとして再生を停止する。Ｓ再生頻度をリセットする際のしきい値Ｄの設定方法としては、次のようにすればよい。即ち、図６に示すように、Ｓ再生頻度が高いほどＮＯｘ排出値は小さくなることがわかっており、ＮＯｘの排出規制値以下となるようにＳ再生頻度を設定すればよい。このしきい値Ｄは、触媒特性やＮＯｘ排出規制値にも影響されるが、一般的に概ね１．５ｓ／km以上に設定すればよいことがわかっている。
【００３５】
このようにＳ再生頻度が求められたら、ステップＳ３にて、このＳ再生頻度＜所定値Ｄ（例えば１．５ｓ／km）の状況が走行距離＞Ｌ1 （例えば１０００ｋｍ）続いたかどうかを判定し、続いていなければステップＳ４にて、後述する昇温設定温度ＺＳＴＥＭＰ（℃）の特性の内のモード０が選択される。一方、続いていればステップＳ５にて、さらにＳ再生頻度＜所定値Ｄ（例えば１．５ｓ／km）の状況が走行距離＞Ｌ2 （例えば２０００ｋｍ）続いたかどうかを判定し、続いていなければステップＳ６にて、昇温設定温度ＺＳＴＥＭＰ（℃）の特性の内のモード１が選択される。一方、続いていればステップＳ７にて、昇温設定温度ＺＳＴＥＭＰ（℃）の特性の内のモード２が選択される（以上、Ｓ再生開始特性変更手段）。つまり、図４に示すように、Ｓ再生頻度に対するＺＳＴＥＭＰのマップが予め設定されているのである。このマップによれば、下限値（ＴＬ）の異なるＺＳＴＥＭＰの特性が、ＴＬ＝６００℃のモード０、ＴＬ＝５００℃のモード１、ＴＬ＝４００℃のモード２として三つ設定されている。いずれもＳ再生頻度の上昇に伴ってＺＳＴＥＭＰが上昇し、所定値Ｄで８００℃としている。
【００３６】
次に、ステップＳ８にて、前記モードマップに基づいて昇温設定温度ＺＳＴＥＭＰ（℃）を算出する。そして、ステップＳ９において、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の触媒温度Ｔcat がＺＳＴＥＭＰ以上であるかどうかを判定し、触媒温度Ｔcat がＺＳＴＥＭＰより低ければステップＳ１７にて、Ｓパージ制御を中止して吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の昇温をやめると共に空燃比をリーン化してこのルーチンを抜ける。一方、触媒温度Ｔcat がＺＳＴＥＭＰ以上であれば、Ｓ再生頻度がある程度低いと同時に吸蔵型ＮＯｘ触媒２５がある程度昇温されており、Ｓパージしやすい状態にあると推定されるため、ステップＳ１０に移行し、制御モードをＳパージモードに切り換える。これにより吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵されたＳＯｘの除去（Ｓパージ）が開始される。
【００３７】
この際、ステップ１１にて、先ず前述したマップによりモード２が選択されたかどうかを判定し、選択されていなければ（モード０又はモード１が選択されている）ステップＳ１２にて、点火時期を制御、つまり、リタード（遅角）させることで吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温する（点火時期制御手段）。つまり、点火時期リタードにより吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に流入する排気温度を十分に高めることにより、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５はＳパージに適した温度（例えば、６５０℃〜８００℃）まで迅速に昇温されることになる。この場合、点火時期は下記式（４）によりリタードするように設定される。
点火時期＝ベース点火時期−ＺＳＳＡ×反映係数                ・・（４）
ここで、ＺＳＳＡは、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとに応じて設定されたリタードマップに基づいて設定されるものであり、燃焼限界となるリタード量に余裕量を考慮した量として設定される。また、反映係数は、図５に示すように、触媒温度推定値、つまり、触媒温度Ｔcat に対応したマップに基づいて設定される。なお、この反映係数は燃料のカット時やスロットル開度が所定値以上のときは０としている。
【００３８】
続いて、ステップＳ１５にて、空燃比を制御する。即ち、リーン運転を禁止し、ストイキＦ／Ｂもしくはオープンループのリッチ運転のみとし、空燃比がストイキもしくはリッチとなるようにする。図７にＳ再生度合い（Ｓ再生後回復したＮＯｘ吸蔵量）とＳ再生時の空燃比（Ｓ再生Ａ／Ｆ）の関係を示すが、リーン以外、即ち、ストイキあるいはリッチであればＳ再生し、ストイキ〜リッチ間ではＳ再生時の空燃比への依存性は小さいことがわかる。ただし、リッチ度合いが大きいほど燃費の悪化度合いが大きく、またリッチ度合いが大きいと臭気の元となるＨ2 Ｓの発生度合いが大きくなる。そのため、Ｓ再生時の空燃比はストイキに近い方が好ましいが、制御誤差も見込んでわずかばかりリッチ（スライトリッチ）に設定するのがよく、即ち、１４〜１４．７とするのが好ましい。尚、図７からＳ再生時の吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度が６００℃のときには６５０℃や７００℃の１０倍時間をかけているにもかかわらずＳ再生度合いが小さく、また、７００℃のときにはＳ再生度合いが非常に大きくなっており、Ｓ再生度合いにはＳ再生時の触媒温度の影響が大きいことがわかる。
【００３９】
一方、前記ステップＳ１１にて、モード２が選択されていればステップＳ１３にて、内燃機関が低負荷・低回転域かどうかを判定し、低負荷・低回転域でなければ前記ステップＳ１２にて、前述したように点火時期をリタード（遅角）させることで吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温する。逆に、低負荷・低回転域であればステップＳ１４にて、主噴射とは別に、膨張行程もしくは排気行程への追加燃料噴射（二段燃焼）を実施することで吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温する（燃料噴射制御手段）。つまり、二段燃焼により吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に流入する排気温度を十分に高めることにより、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５はＳパージに適した温度（例えば、６５０℃〜８００℃）まで迅速に昇温されることになる。この場合、前述したステップＳ１５における空燃比制御（スライトリッチ化）においては、その燃料噴射量は下記式（５），（６）により設定され、また噴射時期は下記式（７）により設定される。
主噴射目標Ａ／Ｆ＝ベースＡ／Ｆ＋ＺＭＡＦ×反映係数          ・・（５）
追加噴射目標Ａ／Ｆ＝ＺＳＡＦ×反映係数                      ・・（６）
追加噴射開始クランク角＝負荷（Ｐｅ）／回転数（Ｎｅ）のマップ・・（７）
ここで、ＺＭＡＦ及びＺＳＡＦは、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとに応じて設定された噴射量マップに基づいて設定されるものであり、ＺＭＡＦはＳパージの時の補正の量で、ＺＳＡＦはＳパージのための量である。
。また、反映係数は、前述したように、図５に示すように、触媒温度推定値、つまり、触媒温度Ｔcat に対応したマップに基づいて設定される。なお、この反映係数は燃料のカット時やスロットル開度が所定値以上のときは０としている。また、各目標Ａ／Ｆはテーリングにより徐々に変更される。
【００４０】
そして、ステップＳ１６にて、触媒温度Ｔcat が所定値Ｋ（例えば、６５０℃）よりも低い状態が所定の設定時間Ｃ（例えば、４５sec ）経過したかどうかを判定し、経過したらステップＳ１７にて、Ｓパージ制御を中止して吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の昇温をやめると共に空燃比をリーン化してこのルーチンを抜ける。つまり、Ｓパージモードにしても触媒温度Ｔcat がイオウ成分の脱離に最適な温度（例えば、６５０℃以上）へなかなか近づかない場合に、燃費悪化を抑制するためにＳパージモードを停止させるようにしている。一方、触媒温度Ｔcat が所定時間Ｃが経過するまでに所定値Ｋ以上になれば、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の昇温及び空燃比のリッチ化を継続する。
【００４１】
このようにしてＳパージモードでは、Ｓパージ制御のルーチンを繰り返すが、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵されたＳＯｘが放出されると、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５のＳ再生頻度が大きくなり、図４のマップに基づいてＺＳＴＥＭＰも上昇する。そして、ステップＳ９にてＺＳＴＥＭＰが触媒温度Ｔcat を越えると、前述したようにステップＳ１７において、Ｓパージ制御を中止して吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の昇温をやめると共に空燃比をリーン化してこのルーチンを抜ける。
【００４２】
ここで、上述したＳパージモードへの切換制御をモード０が選択された場合について具体的に説明する。図３に示すように、ＳパージモードがＯＦＦで、Ｓ再生頻度が低いとき、昇温設定温度ＺＳＴＥＭＰは６００℃に設定されている。そして、ドライバの運転状態、例えば、加速時あるいは高速道路や山岳道路などを走行して触媒温度Ｔcat が上昇し、この触媒温度Ｔcat がＺＳＴＥＭＰを越えると、ＳパージモードがＯＮ（ステップＳ９でＹＥＳ）となる。すると、点火時期をリタードして吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温すると共に空燃比をリッチ化するため、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵されたＳＯｘが放出される。そして、Ｓパージモードが継続するとＳ再生が進み、７００℃換算Ｓ再生時間が増加してＳ再生頻度が大きくなり、このＳ再生頻度が大きくなると、図４のマップに基づいてＺＳＴＥＭＰが上昇し、触媒温度Ｔcat を越える。
【００４３】
すると、ＳパージモードがＯＦＦ（ステップＳ９でＮＯ）となり、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の昇温をやめるため、触媒温度Ｔcat が低下する。その後、触媒温度Ｔcat が低い状態で走行距離が延びると、Ｓ再生頻度が小さくなると共に、ＺＳＴＥＭＰが低下して６００℃に戻る。
【００４４】
また、ドライバの運転状態により触媒温度Ｔcat が再び上昇し、触媒温度Ｔcat がＺＳＴＥＭＰを越えるとＳパージモードがＯＮ（ステップＳ９でＹＥＳ）される。このとき、ドライバが市街地のような場所で加減速を繰り返す運転状態を行っていると、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５はＳＯｘを放出するのに必要な高温状態になりにくい。即ち、この場合、触媒温度Ｔcat は最初ＺＳＴＥＭＰ（６００℃）を越えたものの６５０℃よりも低い状態が継続することとなり、この温度域ではＳ再生はされるもののＳ再生効率が低い。そのため、この状態の継続時間が設定時間Ｃを経過したら、ＳパージモードをＯＦＦ（ステップＳ１６でＹＥＳ）とすることで、点火時期リタード及び空燃比リッチ化を中止しＳ再生効率が低い温度域では燃費の悪化を抑制できる。
【００４５】
なお、Ｓパージモードにて、空燃比をリッチ空燃比モードとしてリーン空燃比モードへの移行を禁止しているが、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が高温であるときには、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の熱劣化対策のために既にリーン空燃比モードは禁止となっている場合もある。
【００４６】
また、Ｓパージを行うときに点火時期リタードに応じてスロットル弁１７を作動してベーススロットル開度に対してスロットル開度θthを調整し、吸入空気量を操作しており、これによって点火時期リタードによるトルク低下分を補いトルクがほぼ一定となるように制御している。この場合、スロットル開度は下記式（８）により設定される。
スロットル開度ＥＴＶ＝ベースＥＴＶ＋ＺＳＥＴＶ×反映係数  ・・（８）
ここで、ＺＳＥＴＶは、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとに応じて設定されたスロットル開度補正マップに基づいて設定されるものであり、また、反映係数は、前述したように、図５に示すマップに基づいて設定される。また、ＥＴＶはテーリングにより徐々に変更される。なお、この場合、補正された点火時期（リタード後の点火時期）に対するスロットル開度θthをマップにより設定してもよい。
【００４７】
一方、Ｓパージを行うときに追加燃料噴射（二段噴射）に応じてスロットル弁１７を作動してベーススロットル開度に対してスロットル開度θthを調整し、吸入空気量を操作する場合も、追加燃料噴射（二段噴射）による空気不足分を補うように、上記式（８）により設定される。
【００４８】
このように本実施形態では、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５からＳＯｘを放出する再生度合が所定範囲に保たれるように制御、つまり、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の触媒温度Ｔcat が活性温度（例えば、２５０〜３５０℃）より高く、且つ、吸蔵されたＳＯｘを脱離するのに適した温度（例えば、６５０℃〜８００℃）あるいはそれより低く設定された昇温設定温度ＺＳＴＥＭＰ以上となった場合に、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温させると共に空燃比をリッチ化してＳＯｘを放出する。
【００４９】
従って、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５がある程度高温状態にあるときに、アシスト的に吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温してＳ再生速度の遅いＳＯｘ放出速度に適した触媒温度域においてＳＯｘを放出して再生している。そのため、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が低温状態でＳＯｘの放出に最適な温度まで昇温するのに長時間を要するような場合に無理にＳ再生を実施するものではない。これによって長時間のリッチ化及び昇温の継続による燃費の悪化を抑制できる。
【００５０】
また、Ｓパージモードで触媒温度Ｔcat がイオウ成分の脱離に最適な温度（例えば、６５０℃以上）へ近づかない場合、設定時間Ｃを経過した後にＳパージモードを停止させるようにしている。従って、例えば、車両が市街地のような場所で加減速を繰り返す運転状態のときは、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５がＳＯｘを放出するのに最適な高温状態になりにくいため、設定時間Ｃの経過を待ってＳパージモードを中止させている。このようにＳ再生効率が良くない温度帯では、リッチ化及び昇温の継続に制限を設けることにより、燃費の悪化を抑制できる。
【００５１】
加えて、本実施形態では、Ｓ再生頻度に対するＺＳＴＥＭＰのマップにおいて、下限値（ＴＬ）の異なるＺＳＴＥＭＰの特性が、ＴＬ＝６００℃のモード０、ＴＬ＝５００℃のモード１、ＴＬ＝４００℃のモード２として三つ設定され、前述した運転状況（ステップＳ３及びステップＳ５参照）に応じて下限値の低いモードへと変更するようになっているので、触媒温度Ｔcat が低い運転状況においても、確実にＳパージできる。つまり、下限値の高い例えばモード０しか設定されていない場合には、運転状況によっては条件に入る頻度が少なく、Ｓ再生に時間がかかるが、本実施形態では、それが未然に回避されるのである。
【００５２】
また、前記下限値の低いモード２へと変更した場合における内燃機関の低負荷・低回転域には、点火時期遅角方式に比べより昇温効果の高い追加燃料噴射（二段燃焼）方式を用いて吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を昇温させるので、燃費の面では不利であるが、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を速やかに昇温でき、確実にＳパージできる。一方、追加空気量の確保が困難で追加燃料噴射（二段燃焼）方式を使用できない内燃機関の高負荷・高回転域には、昇温し易い条件下にあるモード０又はモード１を選択した場合と同様に、昇温し易い条件下にあるため、点火時期遅角方式により、燃費を悪化を抑制しつつ吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を速やかに昇温でき、確実にＳパージできる。
【００５３】
また、本実施形態において、モード１もしくはモード２が選択された場合においても、Ｓ再生頻度≧所定値Ｄとなった場合には、最初の状態（モード０）へと戻る。走行距離は、Ｓ再生頻度≧所定値Ｄとなったらリセットする。また、モード２を選択した場合と同様の点火時期遅角方式と追加燃料噴射（二段燃焼）方式の使い分けを、最初の状態（モード０）及び／又はモード１を選択した場合でも用いるようにしても良い。また、触媒が昇温しやすい場合には（吸蔵型ＮＯｘ触媒２５がエンジン１１に比較的近い位置に配置されている場合等）、モード１及びモード２は省略して、モード０のみとし上述の点火時期遅角方式と追加燃料噴射（二段燃焼）方式を使い分けるようにしてもよい。
【００５４】
また、ステップＳ１４の制御条件下でも、触媒温度Ｔcat が所定温度（例えば５５０℃）以上のときや平均車速が所定値（例えば４０ｋｍ／ｈ）以上のときは、点火時期遅角方式でも十分Ｓパージできるので、追加燃料噴射（二段燃焼）方式に代えて点火時期遅角方式を用い燃費の悪化を抑制するようにしてもよい。また、Ｓ再生頻度≧所定値Ｄの状況が所定走行距離続いた場合Ｓ再生開始の最低温度（ＺＳＴＥＭＰの下限値ＴＬ）の変更を行わずに、Ｓ再生頻度≧所定値Ｄの状況が、走行距離＞Ｌ1 （例えば１０００ｋｍ）続いた場合、点火時期遅角方式と追加燃料噴射（二段燃焼）方式の使い分けを運転状況に応じて行うようにしてもよい。
【００５５】
また、アイドル運転時（あるいは車両停止時＝車速０ｋｍ／ｈ時）等の極低負荷域は、排気流量も少なく、元々の触媒温度も低いので、昇温に多大なエネルギーを必要とし、燃費悪化も大きいため、昇温制御（Ｓ再生）を禁止してもよい。もしくは、極低負荷領域においては昇温制御の実施に上限を設けてもよい（最大３０秒まで実施する等）。また、追加燃料噴射（二段燃焼）を行う際に、圧縮行程噴射＋追加燃料噴射、吸気行程噴射＋追加燃料噴射として、運転状況に応じて主噴射の噴射時期を変えるようにしてもよい。また、追加燃料噴射（二段燃焼）時に点火時期遅角も同時に併用してより一層昇温効果を上げるようにしてもよい。
【００５６】
また、モード２を選択した場合においてもＳ再生頻度≧所定値Ｄとならない場合、即ち、Ｓ再生頻度≧所定値Ｄの状況が走行距離＞Ｌ3 （例えば３０００ｋｍ。Ｌ3 ＞Ｌ2 ）続いた場合、モード３としてリーン運転禁止としてもよい（その後、Ｓ再生頻度≧所定値Ｄとなった場合には、最初の状態（モード０）へと戻る）。リーン運転禁止の領域としては、走行中のみリーン運転禁止として、アイドル時にはリーン運転許可としても良い。これによって、ストイキまたはリッチ運転することになるので三元触媒により高いＮＯX浄化効率でＮＯXを浄化でき、ＮＯX排出量をより確実に低減できる。また、上述の例では、所定期間を走行距離により判定したが、走行距離の代わりに、走行時間、燃料消費量を用いてもよい。また、上述の例では、モード１とモード２の２段階としたが、段階はさらに細分化してもよい。
【００５７】
また、モード１もしくはモード２が選択（実行）された頻度に応じて学習し、下記のように所定走行距離を短くする、もしくはモードを省略して、より確実にＳパージできるようにしてもよい。
例１：モード１に入る頻度（下記参照）が、所定値以上（例えば５０％以上）のとき、Ｌ1 を短くする（例えば５００ｋｍ）。
例１−１：モード１に入る頻度が、所定値未満（例えば５０％未満）に戻ったとき、Ｌ1 を元に戻し長くする（例えば１０００ｋｍ）。
例２：モード２に入る頻度が、所定値以上（例えば５０％以上）のとき、Ｌ1 を短くする（例えば５００ｋｍ）及び／又はＬ2 を短くする（例えば１０００ｋｍ）。及び／又はモード０を省略する。
例２−２：モード２に入る頻度が、所定値未満（例えば５０％未満）に戻ったとき、Ｌ1 及び／又はＬ2 を元に戻し長くする（例えばＬ1 ＝１０００ｋｍ、Ｌ2 ＝２０００ｋｍ）。及び／又はモード０を復活させる。
頻度：前回リセット（Ｓ再生頻度≧所定値Ｄ）されてからの、全走行距離に占めるモード１となっている走行距離＝モード１となっている走行距離／全走行距離
【００５８】
また、本実施形態では、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度が所定温度以上となった場合にアシスト的に昇温する例について述べたが、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度によらず昇温する場合にも、点火時期遅角方式と追加燃料噴射（二段燃焼）方式の使い分けを適用することができる。また、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度が活性温度を２５０℃〜３５０℃とし、吸蔵されたＳＯｘを脱離するのに適した温度を６５０℃〜８００℃、より好ましくは７００℃以上、昇温設定温度ＺＳＴＥＭＰの下限値ＴＬを４００℃，５００℃及び６００℃としてＳ再生頻度の状況（履歴）により選択させるようにしたが、各温度は吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の特性あるいはエンジン形態や排気温度などにより適宜設定すればよいものであり、上述した実施形態に限定されるものではない。また、上述した実施形態では、触媒装置の昇温手段としての追加燃料噴射方式に二段燃焼を用いたが、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の上流の排気管２１内に直接燃料を噴射する追加燃料噴射方式を用いてもよい。
【００５９】
また、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５からＳＯｘを放出する再生度合が所定範囲に保たれるようにＳパージを行うようにしたが、従来のような吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵されたＳＯｘ量を推定してＳパージを行う装置を用いてもよい。この場合、従来のＳパージを行う装置は、副次的に使うことが好ましく、例えば、上述の実施形態のようにＳ再生頻度（再生度合）に基づくＳパージ制御に入るような運転をドライバが行わなかったときに限り触媒の再生を目的として強制的に、または、ＳＯｘ量の推定結果に基づいて作動させることが燃費等の面で好ましい。更に、上述の実施形態では、エンジン１１を筒内噴射型火花点火式直列ガソリンエンジンとしたが、エンジン１１は吸蔵型ＮＯｘ触媒を有するものであれば、吸気管噴射型のリーンバーンエンジンあるいはディーゼルエンジンであってもよい。また、吸蔵型ＮＯX触媒としては、酸化雰囲気においてＮＯXを吸着し、還元雰囲気においてＮＯXを放出することなく直接還元するタイプのものであってもよいことは無論である。
【００６０】
【発明の効果】
請求項１の発明によれば、内燃機関の運転状況に応じて点火時期遅角方式と追加燃料噴射方式とを使い分けられ、どのような運転状況でも、燃費の悪化を抑制しつつ触媒装置を速やかに昇温して確実に再生することができ、常に確実にＮＯx 浄化効率をキープしてＮＯx 排出量を低減できるという本来的な作用・効果に加えて、触媒再生度合いに応じて触媒装置を速やかに昇温でき、効率よく触媒装置を再生できるという特有の作用・効果が得られる。
【００６１】
請求項２の発明によれば、内燃機関の運転状況に応じて点火時期遅角方式と追加燃料噴射方式とを使い分けられ、どのような運転状況でも、燃費の悪化を抑制しつつ触媒装置を速やかに昇温して確実に再生することができ、常に確実にＮＯx 浄化効率をキープしてＮＯx 排出量を低減できるという本来的な作用・効果に加えて、イオウ成分の吸着量（被毒状態）に応じて触媒装置を速やかに昇温でき、効率よく触媒装置を再生できるという特有の作用・効果が得られる。
【００６２】
請求項３及び４の発明によれば、燃費の必要以上の悪化を防止しつつゾーン分けにより制御を精密化できる。
【００６３】
請求項５の発明によれば、燃費の必要以上の悪化を防止しつつゾーン分けにより制御を簡略化できる。
【００６４】
請求項６の発明によれば、燃費の必要以上の悪化を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に係る内燃機関の排気浄化装置の概略構成図である。
【図２】本実施形態の排気浄化装置によるＳパージ制御のフローチャートである。
【図３】Ｓパージ制御のタイムチャートである。
【図４】Ｓ再生頻度に対する昇温設定温度を表すグラフである。
【図５】触媒温度推定値に対する反映係数を表すグラフである。
【図６】Ｓ再生頻度とＮＯｘ排出量との関係を表すグラフである。
【図７】Ｓ再生Ａ／Ｆに対するＳ再生後の回復したＮＯｘ吸蔵量を表すグラフである。
【符号の説明】
１１  エンジン（内燃機関）
１３  点火プラグ
１４  燃料噴射弁
１５  燃焼室
１７  スロットル弁
１８  スロットルセンサ
２０  クランク角センサ
２１  排気管（排気通路）
２２  三元触媒
２３  排気浄化触媒装置（触媒装置）
２４  高温センサ
２５  吸蔵型ＮＯｘ触媒
２６  三元触媒
２８  ＥＣＵ（電子コントロールユニット）
【図１】
0003997740.tif 000003
【図２】
0003997740.tif 000004
【図３】
0003997740.tif 000005
【図４】
0003997740.tif 000006
【図５】
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【図６】
0003997740.tif 000008
【図７】
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