(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
逆昇華性物質含有ガスから逆昇華性物質を冷却管内面で分離捕集する多管式捕集器を用いる逆昇華性物質を捕集する方法において、冷却管内径が１００〜５００ｍｍであり、かつ、逆昇華性物質含有ガスが該冷却管を通過する際の抵抗を該冷却管の出口部に邪魔板を設けて０．０５〜５００００Ｐａの圧力損失とし、該冷却管の各管が共通するガス導入管用下部空間を有し、該空間内でガス導入管のガス吐出方向が該冷却管内のガス通過方向に対して９０°より大きい分散角度であるガス導入方法、および、ガス導入管が２以上あるガス導入方法を用いて該ガスを導入することを特徴とする逆昇華性物質の捕集方法。
【請求項２】
前記邪魔板は、オリフィスである請求項１記載の方法。
【請求項３】
請求項１記載の逆昇華性物質の捕集方法において、さらにガス導入管出口部に、多孔板を設置するガス導入方法を用いて該ガスを導入することを特徴とする逆昇華性物質の捕集方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は逆昇華性物質含有ガスから逆昇華性物質を捕集する方法およびその捕集装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、デュレンなどを原料として接触気相酸化反応により無水ピロメリット酸を合成し、無水ピロメリット酸を含有するガスから無水ピロメリット酸を捕集する方法については種々の報告がなされている。なかでも、粒径の大きな結晶を得る方法として冷却壁面を利用する方法があり、以下の方法がある。
【０００３】
特公平１−４２９５３号公報には、温度を平衡させた冷却面に平行に１〜３ｍ／ｓｅｃの流速で無水ピロメリット酸含有ガス流通させ、分別逆昇華法により結晶を回収する方法が記載されている。この方法では、管群に上から下にガスを流す方法およびプレートキューラー熱交換面にガスを流す方法が記載されているが、基本的になるべく冷却壁面上に結晶を析出させない方法であり、しかも付着した結晶は堅くて固着し、定期的に洗浄や機械的な方法で剥離する必要があり、運転操作が困難であるという問題がある。
【０００４】
特公昭４８−１０４５５号公報には、ひれ付き管を用いて無水ピロメリット酸含有ガスから逆昇華により結晶を析出させる装置が記載されている。この方法では、ひれ付き管の如き複雑な付着面では、一度付着した結晶を剥離回収させることが容易でなく、工業的な捕集方法としては非常に高価となってしまう。
【０００５】
特公昭６１−１２１号公報には、無水ピロメリット酸含有ガスから逆昇華により、結晶を冷却壁面に付着成長させた後、冷却壁面温度を昇華温度以上に昇温して、付着結晶を昇華除去し、残余成長結晶を壁面から脱離落下させる方法およびその装置が記載されている。この方法では、装置が複雑であり、また結晶の昇華除去によって捕集ロスが大きくなる問題がある。
【０００６】
特開平４−１３１１０１号公報には、昇華性化合物を含む気流中に耐磨耗性粒子を同伴させ、結晶を冷却器の冷却表面に析出させると同時に、耐磨耗性の粒子を衝突させて結晶を粉末状に剥離させる方法が記載されている。この方法では、粉末状の製品しか得られず、また耐磨耗性粒子の衝突により装置が磨耗するという問題がある。
【０００７】
特開平１０−２６５４７４号公報には、縦型の管状冷却器の冷却表面に結晶を析出させた後、結晶析出面の温度を上げることにより、昇華圧によって結晶を剥離させる方法、また冷却表面に結晶を析出させた後、結晶析出面の温度を下げることにより、結晶析出壁面と結晶との収縮差によって結晶を剥離させる方法が記載されている。この方法では、工業的な実施において有効な多管型の捕集器についての実際の態様は記載されていない。
【０００８】
このように、高純度で粒径の大きな無水ピロメリット酸などの逆昇華性物質をを、気相から直接工業的に得る方法として十分なものは知られていなかった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
したがって、本発明は、無水ピロメリット酸などの逆昇華性物質を含有するガスから逆昇華性物質を分別逆昇華法により回収する方法において、粒子径が大きく、高純度な結晶を、高捕集率でかつ捕集した結晶を効率よく捕集系外に排出する方法およびそのための装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明の目的は、逆昇華性物質含有ガスから逆昇華性物質を冷却管内面で分離捕集する多管式捕集器を用いる逆昇華性物質を捕集する方法において、冷却管内径が１００〜５００ｍｍであり、かつ、逆昇華性物質含有ガスが該冷却管を通過する際の抵抗を該冷却管の出口部に邪魔板を設けて０．０５〜５００００Ｐａの圧力損失とし、該冷却管の各管が共通するガス導入管用下部空間を有し、該空間内でガス導入管のガス吐出方向が該冷却管内のガス通過方向に対して９０°より大きい分散角度であるガス導入方法、および、ガス導入管が２以上あるガス導入方法を用いて該ガスを導入することを特徴とする逆昇華性物質の捕集方法、によって達成される。
【００１３】
本発明の技術範囲は、特許請求の範囲の各請求項に記載された文言に限定されることなく、当業者がそれらから容易に置き換えられる範囲にもおよぶ。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明の逆昇華性物質の捕集方法および捕集装置について図１に基づいて説明する。図１は、本発明の逆昇華性物質に関する捕集装置の断面説明図である。図中の管は説明の明確性のため誇張されたものである。ここで、逆昇華性物質とは、昇華性物質であって気相から固相に変化する物質をいう。昇華性物質としては、無水ピロメリット酸、無水フタル酸、無水マレイン酸、アントラキノン、無水ナフタル酸、安息香酸、無水フェニルマレイン酸、フェナントレイン、ニコチン酸などを例示できるが、なかでも無水ピロメリット酸が好ましい。以下、無水ピロメリット酸を代表例として本発明について説明する。
【００１５】
無水ピロメリット酸を含有するガスは、無水ピロメリット酸を含んでいれば特に制限されることはないが、通常、デュレンなどを原料として接触気相酸化反応により得られた無水ピロメリット酸（ＰＭＤＡと称することもある）を含むガスが好ましい。触媒としては公知のものを用いることができるが、たとえばバナジウムおよび銀を必須成分として含有し、かつ、バナジウムに対する銀の原子比が０．０００１〜０．２の範囲にある触媒を例示できる。
【００１６】
無水ピロメリット酸を含有するガスを、ガス導入管３を経由して縦型多管式捕集装置１の下部空間５に導入する。ここでいう縦型多管式捕集装置とは、冷媒槽中に所定径の冷却管が２本以上設置され、冷却壁面を冷媒によって冷却し、冷却管内側を通過する物質を冷却管内壁面との熱交換により冷却するものであり、縦型というのは冷却管の長さ方向が重力方向と平行に設置された形式であり、剥離結晶が重力により冷却管外に排出できる構造のものである。該導入ガス入口部空間は捕集装置の下部にあって、複数の冷却管の下端、捕集器側壁、結晶排出装置に囲まれている。ここで、ガス導入管出口部に多孔板を設けること、ガス導入管吐出方向が後述の冷却管のガス通過方向に対して９０°より大きい分散角度を持つように配すること、またはガス導入管を２以上設けることが好ましい。このような方法を採用すると、ガスが直接冷却管に入ることはなく、ガス導入管を経由して捕集器内に導入されたＰＭＤＡを含有するガスは複数の冷却管を利用して分離捕集することから、ＰＭＤＡ含有ガスを分散させて各冷却管により均等に分配できるという利点がある。
【００１７】
多孔板については、その孔の数についてはガス流量、捕集装置などの大きさに従属するけれども、通常、圧力損失が１００００Ｐａ以下、さらに好ましくは１００〜５０００Ｐａの範囲のものが好ましい。孔の形状については、特に制限されることなく、円、三角、四角、矩形など任意の形状を選択できる。
【００１８】
ガス導入管吐出方向が冷却管１１，１３のガス通過方向に対して９０°より大きい角度を持つように配されるが、好ましくは９０〜２７０°、さらに好ましくは１２０〜２４０°の範囲の分散角度をなすガス導入管を用いると、逆昇華性物質を含むガスの分散性が向上することからより好ましい。吐出方向の変更は、ガス導入管をそのまま所定の角度に設定してもよいし、ガス導入管の先端に他の管を接続して行ってもよい。捕集器の直径が小さい場合には、有効な空間が少ないことから後者の方法がより効果的である。
【００１９】
さらに、ガス導入管３は、導入ガスの分散性向上の観点から複数設けることが好ましい。複数のガス導入管を設ける場合には、任意の位置に設け、それぞれ任意の分散角度に設け、さらに各ガス導入管のガス流量をそれぞれ相違させることも可能であるが、同一面上に均等に、同一の分散角度で設けることが、分散性を制御する点から好ましい。たとえば、ガス導入管が２つの場合には、ほぼ同一面上に対抗させて同一の分散角度で設けることが好ましい。
【００２０】
次に、ガス導入管３から複数の冷却管１１，１３を備える捕集器１内に導入され、分散されたＰＭＤＡ含有ガスは、冷却管に入り、ＰＭＤＡがガスから分離して冷却管内面に付着する。冷却管の太さは、従来多管式熱交換器で用いられている単位体積当たりの熱交換能力を高める目的から相対的に管径は小さく、直径２５．４ｍｍ程度のものが用いられているが、これよりも大口径（内径）のものを用いることが好ましく、通常、１００〜５００ｍｍ、好ましくは１５０〜４００ｍｍ、さらに好ましくは１５０〜３００ｍｍの範囲が望ましい。冷却管内径が１００ｍｍ未満の場合には、捕集した結晶を剥離回収することが困難となり好ましくない。他方、５００ｍｍを越える場合にはＰＭＤＡの捕集率が低下するため好ましくない。
【００２１】
冷却管は冷媒により冷却されているが、ＰＭＤＡの付着、剥離の観点から複数の相違する冷媒を用いて冷却することが好ましい。図１では、二種類の冷媒を用いて冷却する例を示してある。二種類の冷媒を用いる場合には、導入ガス温度が冷却管入口で通常、１５０〜３００℃の範囲の場合にこれらの温度より低いが、冷却管の入口側に高温の冷媒２３、出口側に低温の冷媒２５を用いることが、ＰＭＤＡの付着、剥離の促進の点から好ましい。高温の冷媒温度は、通常、１７０〜２５０℃、より好ましくは１８０〜２４０℃の範囲が望ましく、具体的には約２００℃を例示できる。一方、低温の冷媒温度は、通常、１５０〜１９０℃、より好ましくは１６０〜１９０℃の範囲が望ましく、具体的には約１７０℃を例示できる。さらに、高温冷媒と低温冷媒との温度差を６０℃以下とすることが好ましい。６０℃以下とすることにより、急冷による微粉発生防止という効果がある。高温の冷媒の冷却範囲は、冷却管の長さに対して、通常、５０％以下、好ましくは２０％以下の範囲である。それぞれの冷媒を流す方向は、冷却管内のガスの流れに対して、並流または向流を共に採用できる。
【００２２】
さらに、冷媒の温度分布を低減する場合には冷媒の流路にバッフル（例えば、２５％切り欠き）、またはディスク−ドーナッツタイプの邪魔板を設けることが好ましい。すなわち、下からドーナッツ−ディスク−ドーナッツの順に邪魔板を配置した場合、冷媒はドーナッツの穴を上昇した後、ドーナッツタイプの邪魔板とディスクタイプの邪魔板との間を水平に移動し、捕集器側壁においてディスクタイプの周辺部と捕集器との間を上昇したのち、ディスクタイプの邪魔板とドーナッツタイプの邪魔板との間を水平に移動し、再びドーナッツの穴を上昇し、以後同様に移動する。このように、冷媒が捕集器の横方向に積極的に移動することから、特に横方向の温度分布の低減を図ることができる。冷媒の温度分布が低減され、冷却管をより均一に冷却することが可能となり、冷却管内面に付着する結晶の品質のばらつきを減少させることが可能である。
【００２３】
邪魔板を用いる場合には、冷媒が水平方向に移動することから、冷媒の温度分布をさらに低減するためには、冷媒出入口の捕集器における設置位置は捕集器の周辺部に複数設けることが好ましい。このような冷媒の導入方法により、冷媒は捕集器のほぼ全ての周囲から導入されるので、一箇所から導入する場合に比較して、冷媒の温度分布は明らかに低減される。冷媒を捕集器から排出する場合も、上記と同様に、冷媒の温度分布が低減できる。このように、捕集器内における冷媒の温度分布が低減されるので、冷却管内面に付着する結晶の品質のばらつきをさらに減少させることが可能である。
【００２４】
また、各冷却管のガス入口部は、管板９から下方に突出させたもの７が好ましい。捕集器の下部空間５に通常１０〜５００ｍｍ、好ましくは５０〜３００ｍｍ突出させることが好ましい。冷却管を突出させることによりＰＭＤＡの捕集率および回収率が向上するが、その理由は明確ではないが、この突出部７が邪魔板効果をもつことにより、下部空間での導入ガス流を乱し、各冷却管へ導入するガス量を均一化する効果、並びにこの突出部分ではＰＭＤＡ結晶が付着しにくいため、該管板底面部に付着する結晶と冷却管内部の結晶が縁切りされ、結晶の落下を促進する効果が考えられる。
【００２５】
さらに、各冷却管のガス出口部には、邪魔板１５を設けて冷却管の抵抗を調整することが好ましい。邪魔板の形状は特に限定されるものではないが、例えば冷却管の上端部に中央部に所定径の穴を空けた板や漏斗のように頂点部を切り欠いた円錐などを例示できる。通常、０．０５〜５００００Ｐａ、好ましくは１〜１００００Ｐａの範囲の圧力損失とすることが望ましい。圧力損失が０．０５Ｐａ未満の場合には各冷却管のガス流が十分に均一化できず、一方、５００００Ｐａを越える場合には特にメリットがなく、ブロアーの能力を大きく取る必要があり、コスト高となり好ましくない。
【００２６】
このように、捕集器に逆昇華性物質を含むガスをガス導入管の吐出方向を冷却管に直接向けることなく、捕集器下部空間で分散させ、さらに各冷却管の抵抗を制御することにより、各冷却管内を流れるガスの線速の平準化を図ることが可能である。通常、冷却管内の平均速度は０．０５〜１Ｎｍ／ｓｅｃ、好ましくは０．０５〜０．５Ｎｍ／ｓｅｃの範囲で使用されるが、上記の効果を例示すると、冷却管内の平均速度０．１３Ｎｍ／ｓｅｃに対して、平均線速の５０％値である０．０６５Ｎｍ／ｓおよび１５０％値である０．１９５Ｎｍ／ｓをそれぞれ越えるものが存在しないという効果が得られる。
【００２７】
捕集器において、冷却管の上部空間１７に接する壁面はＰＭＤＡ結晶の析出温度よりも高く保持することが好ましい。高くすることにより結晶の析出を防止でき、結晶の落下による邪魔板１５の穴部の閉塞を防止することが可能となり、長期の操業を可能とする。
【００２８】
冷却管に付着したＰＭＤＡ結晶の一部は自然に剥離して落下するが、剥離を促進するために、冷却管の存在する個所の捕集器外周部に振動または打撃装置２１a,bを設けることが効果的である。打撃装置は間欠的に、または集中的に作動させることも可能であるが、結晶の自然落下を考慮すればある程度結晶が蓄積した後、集中的に行うことがエネルギー効率の点から好ましい。打撃装置の個数は捕集装置の大きさ、打撃効率にもよるが、通常複数個設けることが好ましい。打撃装置の設置位置は特に限定されるものではないが、少なくとも一つは管板上に設置することが剥離効果を高める点から好ましい。さらに、冷媒温度を冷却時の温度よりも高温に、例えば２５０℃、または冷媒温度を冷却時の温度よりも低温に、例えば３０℃に冷却した後に、打撃装置を作動させることが、冷却管に析出した結晶の剥離をより促進することが可能である。この理由は定かではないが、冷却管に析出した層の表層部の結晶温度と管との間の熱膨張の差が結晶塊に熱膨張差による歪を与え、析出層に亀裂を生じさせて落下を促進させるためと推測される。
【００２９】
冷却管から剥離、落下したＰＭＤＡの結晶は捕集器底部に堆積する。このようにして堆積した結晶は針状形状であるため流動性が悪く排出が困難であった。本発明者らはさらに剥離させた結晶を捕集器系外に排出する方法についても検討を行った結果、捕集器下部を円錐型コニカル状、例えば３０°以上、好ましくは５０〜８０°として結晶を速やかに落下させること、さらにサークルフィーダーなどの蓄積した結晶に直接力を加えることが可能な排出装置１９を設けて、かかる結晶を捕集器から容易に排出することを可能とした。また、排出装置１９自体が捕集器外部と遮断する機能を持たない場合は、遮断装置を別途設け、捕集器外部へのガスの漏出、外部からの空気および異物の侵入を防止することが必要となる。
【００３０】
ＰＭＤＡ結晶の接する冷却管、捕集器下部に備え付けられたコニカル状側壁は、結晶の剥離、回収を容易とする点からＲｙ（粗度：ＪＩＳ  Ｂ０６０１  １９９４）＝９．８（μｍ）、好ましくはＲｙ＝５（μｍ）、さらに好ましくはＲｙ＝１（μｍ）となるように研磨処理を施したものが効果的である。研磨方法としては通常用いられているものであれば特に限定されるものではないが、バフ研磨、電解研磨法が例示できる。
【００３１】
一方、冷却管を通過したガスは一部ＰＭＤＡを含んでおり、捕集器上部空間１７で集合され、排ガス燃焼装置（図示せず）などで処理してガス中に含まれるＰＭＤＡなどの可燃性物質を燃焼する。排ガス燃焼に先立って、二次捕集を行ってＰＭＤＡの捕集を行うことも可能である。二次捕集には、サイクロン、バグフィルター、洗浄塔、濡れ塔など一般的に用いられる捕集装置を用いて捕集できる。
【００３２】
本発明によれば相対的に粒径の大きな結晶が得られる。
【００３３】
【実施例】
以下、本発明の望ましい実施例を具体的に説明する。ただし、それによって本発明はそれらの実施例のみに限定されるものでないことはいうまでもない。
【００３４】
（実施例１）
図１に示される捕集器の条件を次のように設定した。
【００３５】
捕集装置概要：
研磨（冷却管内面）：電解研磨
内径２００ｍｍ、長さ４０００ｍｍ
上端部に穴径８０ｍｍ、厚み２ｍｍの板状オリフィスを具備する。
【００３６】
ＰＭＤＡガス導入管：多管式捕集器の下部空間への反応ガス導入管の先端に、冷却管内のガス通過方向と１８０°の角度を持つ屈曲部を備える２個のガス導入管でガスを導入する。
【００３７】
下管板から突出する冷却管の長さ：１００ｍｍ
冷媒１：冷却管のガス入口から該冷却管の長さの１５％を冷却する。
【００３８】
冷媒２：該冷却管の残部を冷却する。
【００３９】
捕集器下部のコニカル状部の角度：５０°
捕集器下部のコニカル状部のＲｙ：１（μｍ）
捕集は以下の方法で行った。デュレンの気相酸化により生成した３３．２ｇ／Ｎｍ3のＰＭＤＡを含有する２４０℃のガスを、捕集管内のガス線速が０．３Ｎｍ／ｓｅｃとなる風量でＰＭＤＡガス導入管を通じて捕集器内に導入した。このとき、冷却管通過時の圧力損失が０．１Ｐａ、冷却管のガス入口および上端部に設置されたオリフィス通過圧力損失は２０００Ｐａであった。冷媒１の温度を１９５℃、冷媒２の温度を１７０℃に保持し、２４時間ＰＭＤＡ含有ガスを捕集器に導入した。その後、冷却管に付着したＰＭＤＡは打撃装置を作動させて、脱離落下させた。捕集器下部に設けられた排出装置から排出されたＰＭＤＡ量は、導入したＰＭＤＡの７２％（回収率）であり、得られた結晶の純度は９９．９％であった。
【００４０】
上記と同じ条件で、さらに５日間運転し、捕集器へのＰＭＤＡ含有ガスの導入を停止した後、冷媒１および冷媒２の温度を３０℃に変更した。その後、打撃装置を作動させたところ、さらに付着した結晶が落下した。この結晶の純度は９９．９％であった。
【００４１】
落下した結晶を加えた６日間のＰＭＤＡの平均回収率は８５．５％であった。ＰＭＤＡの結晶形状は針状であった。平均粒子径４００μｍの粒度であった。
【００４２】
冷却管内平均速度が０．１３Ｎｍ／ｓｅｃとなる空気を流し、各冷却管出口部の線速を測定した。各管の線速が平均線速の５０％である０．０６５Ｎｍ／ｓｅｃを下回るもの、１５０％である０．１９５Ｎｍ／ｓｅｃを上回るものは存在しなかった。最も高いものが平均線速の１２１％、逆の遅いものが平均線速の６４．７％であった。
【００４３】
（比較例１）（オリフィスなし）
実施例１で用いた捕集器において、冷却管上部のオリフィスを全て取り外した以外は、同様にして２４時間ＰＭＤＡ含有ガスを捕集器に導入した。打撃装置を用いた打撃後のＰＭＤＡの回収率は６６％であった。
【００４４】
同じ条件でさらに５日間運転し、捕集器へのＰＭＤＡ含有ガスの導入を停止した後、冷媒１および冷媒２の温度を３０℃に変更した。打撃装置を作動させたところ、さらに結晶が落下した。この結晶の純度は９９．９％であった。
【００４５】
落下した結晶を加えた６日間のＰＭＤＡの平均回収率は７５％であった。ＰＭＤＡの結晶形状は針状であった。
【００４６】
オリフィスを取り外した状態で、冷却管内平均速度が０．１３Ｎｍ／ｓｅｃとなる空気を流し、各冷却管出口部の線速を測定した。各管の線速が平均線速の５０％である０．０６５Ｎｍ／ｓｅｃを下回るものが全数の２２％、１５０％である０．１９５Ｎｍ／ｓｅｃを上回るものが全数の３０％であった。最も高いものが平均線速の２４３％、逆に遅いものが平均線速の２４．３％であった。
【００４７】
（比較例２）（オリフィス、ガス導入部屈曲なし）
実施例１で用いた捕集器において、冷却管上部のオリフィスおよびＰＭＤＡガス導入管の屈曲部を取り外した以外は、同様にして２４時間ＰＭＤＡ含有ガスを捕集器に導入した。打撃装置を用いた打撃後のＰＭＤＡの回収率は５５％であった。
【００４８】
同じ条件でさらに５日間運転し、捕集器へのＰＭＤＡ含有ガスの導入を停止した後、冷媒１および冷媒２の温度を３０℃に変更した。打撃装置を作動させたところ、さらに結晶が落下した。この結晶の純度は９９．９％であった。
【００４９】
落下した結晶を加えた６日間のＰＭＤＡの平均回収率は６５％であった。ＰＭＤＡの結晶形状は針状であった。
【００５０】
オリフィスおよび屈曲部を取り外した状態で、冷却管内平均速度が０．１３Ｎｍ／ｓｅｃとなる空気を流し、各冷却管出口部の線速を測定した。各管の線速が平均線速の５０％である０．０６５Ｎｍ／ｓｅｃを下回るものが全数の５３％、１５０％である０．１９５Ｎｍ／ｓｅｃを上回るものが全数の３１％であった。最も高いものが平均線速の２８４％、逆に遅いものが平均線速の２０．１％であった。
【００５１】
【発明の効果】
本発明の方法によれば、逆昇華性物質を含有するガスを多管式捕集器内に保持された冷却管を通過させる際に、抵抗を所定値の圧力損失とすることにより、各冷却管を通過するガス量を平準化することができ、逆昇華性物質の捕集率を向上させることができる。
【００５２】
本発明の方法によれば、多管式捕集器を用いて捕集する際に、逆昇華性物質を含有するガスを効率的に分散できるので、多管式捕集器内に保持された冷却管を通過するガス量を平準化することができ、逆昇華性物質の捕集率を向上させることができる。
【００５３】
本発明の捕集装置によれば、ガスの分散性の優れるガス導入管を利用して、捕集器内に逆昇華性物質を含むガスを導入できるとともに、捕集器内に保持された冷却管の出口部に邪魔板を設けることにより冷却管の抵抗を制御でき、通過するガス量を平準化することができ、ひいては逆昇華性物質の捕集量を増加させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の逆昇華性物質に関する捕集装置の一例を説明する断面図である。
【符号の説明】
１…捕集器
３a,b…ガス導入管
５…下部空間
７…突出した冷却管
９…捕集器下管板
１１…冷却管（高温部）
１３…冷却管（低温部）
１５…邪魔板
１７…捕集器上部空間
１９…排出装置
２１a,b…打撃装置
２３…冷媒１
２５…冷媒２
【図１】
0003949371.tif 000002