(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転中心軸線（２）に沿って延びると共に、軸線方向に延びる最大半径Ｒ１の第１の部位（４）とこれに隣接して軸線方向に延びる最大半径Ｒ１より大きな最大半径Ｒ２の第２の部位（５）とを有し、その第１の部位（４）が第１の温度で使用するための第１の母材から成り、第２の部位（５）が第１の温度に比べて低い温度において適用するための第２の母材から成り、これらの第１および第２の母材がそれぞれ８．０〜１２．５重量％のＣｒを含み、それらのオーステナイト化温度が本質的に同じであることを特徴とする特に蒸気タービンにおけるタービン軸（１）。
【請求項２】
各オーステナイト化温度が９５０〜１１５０℃の範囲にあり、特に１０５℃であることを特徴とする請求項１記載のタービン軸（１）。
【請求項３】
第１の母材および第２の母材がそれぞれ０．１〜１．８重量％のニッケルを含み、第２の母材がより多くの、特に０．１重量％以上多くのニッケルを含んでいることを特徴とする請求項１又は２記載のタービン軸（１）。
【請求項４】
第２の母材が９．５〜１０．５重量％のＣｒおよび１．０〜１．５重量％のＮｉ、特に９．８重量％のＣｒおよび１．３重量％のＮｉを含み、第１の母材が１０．０〜１２．０重量％のＣｒおよび０．２〜０．６重量％のＮｉを含んでいることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のタービン軸（１）
【請求項５】
第１の母材が０〜３．０重量％のＷ、０〜３．０重量％のＣｏ及び／又は０〜２．０重量％のＲｅを含んでいることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のタービン軸（１）。
【請求項６】
第１の母材が２．４〜２．７重量％のＷ及び／又は２．４〜２．６重量％のＣｏを含んでいることを特徴とする請求項５記載のタービン軸（１）。
【請求項７】
第１の母材が０〜０．５重量％、特に０．１５〜０．２５重量％のＭｏ、０１〜０．３重量％、特に０．１５〜０．２５重量％のＶ、０．０２〜０．１８重量％、特に０．０４〜０．０８重量％のＮｂ、０．０１〜０．０７重量％、特に０．０１５〜０．０４５重量％のＮ、０．０５〜０．２５重量％、特に０．０８〜０．１２重量％のＣ、および０．１５重量％までのＳｉ、０．７重量％までの特に０．４〜０．６重量％のＭｎのような脱酸元素、並びに製造に起因する不純物、特にＡｓ、Ａｌ、Ｐ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｓを含んでいることを特徴とする請求項５又は６記載のタービン軸（１）。
【請求項８】
少なくとも第１の母材が別の合金成分として０．０３重量％までの、特に０００５〜０．０２重量％のホウ素を含んでいることを特徴とする請求項５ないし７のいずれか１つに記載のタービン軸（１）。
【請求項９】
第２の母材が１．０〜１．６重量％、特に１．４重量％のＭｏ、０．１５〜０．２５重量％、特に０．２１重量％のＶ、０．０３〜０．０７重量％、特に００５重量％のＮｂ、０．０３〜０．０６重量％、特に０．０４重量％のＮ、０．１重量％までのＳｉ、０．１〜０．２重量％、特に０．１６重量％のＣ、０．２重量％までのＭｎを含んでいることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のタービン軸（１）。
【請求項１０】
第１の部位（４）が第２の母材から成るコア部位（６）を有し、このコア部位（６）が第１の母材から成る外被部位（７）で包囲されていることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載のタービン軸（１）。
【請求項１１】
第１の部位（４）が蒸気タービンにおける高圧部のタービン翼を受けるために使用され、第２の部位（５）が蒸気タービンにおける低圧部のタービン翼を受けるために使用されていることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のタービン軸（１）。
【請求項１２】
第１の部位（４）が第１の母材から成る一つあるいは複数の電極を融解することによって、第２の部位（５）が第２の母材から成る一つあるいは複数の電極を融解することによって両者が互いに結合されるように製造されることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載のタービン軸（１）の製造方法。
【請求項１３】
第１の部位（４）が、第１の母材から外被部位（７）を形成する中空円筒体（８）が形成され、この中空円筒体（８）が第２あるいは第３の母材から成る一つあるいは複数の電極を融解することによって充填されてコア部位（６）を形成するように製造されることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載のタービン軸（１）の製造方法。
【発明の詳細な説明】
本発明は、回転中心軸線に沿って延びると共に、軸線方向に延びる最大半径Ｒ１の第１の部位とこれに隣接し軸線方向に延びる最大半径Ｒ２の第２の部位とを有している特に蒸気タービン用のタービン軸に関する。
米国特許第３７６７３９０号明細書に、例えば蒸気タービン翼を製造するためあるいは蒸気タービンハウジングの両半部を結合するためのボルトを製造するために高温において利用するマルテンサイト特殊鋼が記載されている。この特殊鋼は好ましくは１２重量％のクロムおよび約０．３重量％のニオブを含んでいる。ニオブを添加することによってクリープ限度を増加し且つ鋼をδフェライトから広く解放している。上述の鋼は別の合金成分として有利な実施態様において０．２５重量％のＣｏ、４重量％のＭｎ、０．３５重量％のＳｉ、０．７５重量％のＮｉ、１．０重量％のＭｏ、１．０重量％のＷ、０．３重量％のＶ、０．７５重量％のＮ並びに残り鉄と不純物の硫黄、りん、窒素を含んでいる。
１９９５年、４月２５〜２７日、英国  タイン州、ニューカースル、シビック  センターで開催の第３回国際タービン会議（Ｔｈｉｒｄ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｔｕｒｂｉｎｅ  Ｃｏｎｆｒｅｒｅｎｃｅ）の議事録のＡ．ストラング編集の「タービンおよび圧縮機の材料技術（Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  ｉｎ  Ｔｕｒｂｉｎｅ  ａｎｄ  Ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ）」、第２０１〜２１０頁に掲載のＴ．東、Ｙ．田中、Ｔ．石黒、Ｈ．吉田、Ｙ．池田共著の論文“高圧−低圧ロータ軸用の高純度９ＣｒｌＭｏＶ鋼の開発と生産（Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ  ａｎｄ  Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ  ｏｆ  Ｈｉｇｈ  Ｐｕｒｉｔｙ  ９ＣｒｌＭｏＶ  Ｓｔｅｅｌ  ｆｏｒ  Ｈｉｇｈ  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ−Ｌｏｗ  Ｐｒｅｓｓｕｒｅ  Ｒｏｔｏｒ  Ｓｈａｆｔ）”に、高圧・低圧複合蒸気タービン軸用の鋼が記載されている。この鋼はそのようなタービン軸を唯一の材料から製造するのに適している。これは好ましいい実施態様において、９．８重量％のクロム、１．３重量％のニッケル、０．１６重量％の炭素、０．１重量％より少ないケイ素、０．１重量％より少ないマンガン、１．４重量％のモリブデン、０．２重量％のバナジウム、０．０５重量％のニオブ、０．０４重量％の窒素、残り鉄並びに不純物のりん、硫黄、アルミニウム、ヒ素、スズ、アンチモンの組成を有している。タービン軸の高圧部は１２００ｍｍの直径を有し、低圧部は１７５０ｍｍの直径を有し、タービン軸は全体が直径１８００ｍｍの半製品から作られる。
本発明の課題は、温度分布が軸線方向に減少し５５０℃を超える最大温度を受ける大きな熱負荷のもとで使用するのに適する特に蒸気タービン用のタービン軸を提供することにある。本発明の別の課題はそのようなタービン軸の製造方法を提供することにある。
本発明によれば、タービン軸に関する課題は、回転中心軸線に沿って延びると共に、軸線方向に延びる最大半径Ｒ１の第１の部位とこれに隣接して軸線方向に延びる最大半径Ｒ１より大きな最大半径Ｒ２の第２の部位とを有し、その第１の部位が第１の母材から成り、第２の部位が第２の母材から成り、これらの第１および第２の母材がそれぞれ８．０〜１２．５重量％のＣｒを含み、それらのオーステナイト化温度が本質的に同じであることによって解決される。その第１の母材は特に５５０℃を超える高い温度で使用するのに適し、第２の母材は特に３５０〜５５０℃の低い温度で使用するのに適している。
第１の母材は重量％で第２の母材より少ないニッケル量、特に０．１重量％以上少ないニッケル量を含んでいる。第１および第２の各母材におけるニッケルの重量％含有量は０．１〜１．８重量％であり、好ましくは第２の母材では１．０〜１．５重量％、特に１．３重量％、そして第１の母材では０．２〜０．６重量％である。特に蒸気タービンの高圧部用の第１の母材のクロム含有量は１０〜１２重量％であり、蒸気タービンの低圧部用の第２の母材のクロム含有量は９．５〜１０．５重量％、特に９．８重量％である。
同じオーステナイト化温度の区域的に異なった合金鋼から成り即ち小さな横断面積の第１の部位が大きな横断面積の第２の部位より場合によってクロム含有量が多くニッケル含有量が少ない母材から成るタービン軸の場合、第１の部位において高い耐熱性および大きなクリープ限度が十分な破壊じん性で得られる。第２の部位において大きな弾性限度要求および非常に良好な切欠きじん性と破壊じん性が保証される。要求弾性限度ＲP02は約７２０ＭＰａ√ｍである。破壊じん性は例えば約２００ＭＰａであり、じん性にはＦＡＴＴが２５℃より低いことが適する。第１の部位の高い耐熱性によって、これは５５０℃を超えて約６５０℃までの入口蒸気温度でさえ高圧・低圧複合蒸気タービンの高圧部として適している。第２の部位は３５０℃〜約５５０℃の温度負荷で使用するのに好適である。第１の部位および第２の部位におけるクロム分量およびニッケル分量を異なって選定することによって、材料要求に応じて第１の部位における耐熱性および第２の部位におけるじん性を互いに無関係に選択的に設定される。この場合、一様な材料で製造されているタービン軸と異なって、熱的に大きな負荷を受ける部位におけるクリープ限度と熱的に幾分僅かな負荷を受ける第２の部位におけるじん性との妥協を図る必要が無い。また類似した組成の母材によって、第１の部位と第２の部位との間の移行領域において明らかに違った材料特性の母材が混合するという問題は生じない。回転中心軸線に沿ってタービン軸は異なった半径の部位が異なった熱力学的特性を有している。この特性は的確に選定された異なった化学組成によって得られる。この場合その部位は異なって合金された電極を電気式スラグ融解法（ＥＳＵ法）で融解することによって製造される。
本質的に同じオーステナイト化温度であることによって、第１の部位と第２の部位との間の移行領域において材料特性はせいぜい僅かしか変化しない。従ってこれはそれぞれの化学組成にほとんど左右されない。母材におけるＣ、Ｎ、Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗのような主炭化物および主窒化物の類似した組成によって、タービン軸全体に対して本質的に一様なオーステナイト化温度が生ずる。これによって、明らかに異なった母材から成るタービン軸に比べて、第１の部位を第２の部位と同じ温度でオーステナイト化することができる。特に蒸気タービン軸の高圧部・低圧部における異なった熱処理はそれぞれのオーステナイト化過程に不利な影響を与えてしまう。
いまや一回の工程でタービン軸全体のフェライトレス組織が発生される。続く安定化・焼もどし温度はほんの僅かしか異なっていない。タービン軸の軸線方向における異なった部位に対する異なった焼もどし温度の処理には技術的に問題はない。オーステナイト化温度は好ましくは９５０〜１１５０℃の範囲にあり、特に約１０５０℃である。
第１の母材は好ましくは０〜３．０重量％のタングステン、０〜３．０重量％のコバルト及び／又は０〜２重量％のレニウムを含んでいる。特にタングステンの含有量は２．４〜２．７重量％であり、及び／又はコバルトの含有量は２．４〜２．６重量％である。レニウムの添加によってクリープ限度の増大が図れる。
第１の母材は別の合金成分として、０〜０．５重量％、特に０．１５〜０．２５重量％のＭｏ、０．１〜０．３重量％、特に０．１５〜０．２５重量％のＶ、０．０２〜０．１８重量％、特に０．０４〜０．０８重量％のＮｂ、０．０５〜０．２５重量％、特に０．０８〜０．１２重量％のＣ、０．０１〜０．０７重量％、特に０．０１５〜０．０４５重量％のＮ、０．１５重量％までのＳｉ、０．７重量％までの、特に０．４〜０．６重量％のＭｎのような脱酸元素、および残り鉄並びに場合による製造に起因する不純物、特にりん、アンチモン、スズ、アルミニウム、ヒ素、硫黄を含んでいる。
第１の母材は不純物の含有量が極めて僅かな高純度（スーパークリーン、ウルトラスーパークリーン）の合金鋼である。特に１２重量％のクロム鋼としてのこのような合金鋼は例えば、１９９５年７月６〜７日、英国、ロンドン、コップソーン  タラ  ホテルで開催の会議「クリーン  スチール、スーパークリーン  スチール」の議事録に掲載のＪ．ヌッチング著の論文“スーパークリーン  スチールについてのＥＰＲＩ概観（Ｔｈｅ  ＥＰＲＩ  Ｓｕｒｖｅｙ  ｏｎ  Ｓｕｐｅｒｃｌｅａｎ  Ｓｔｅｅｌｓ）”特にその表１に、並びにＭ．メイヤー、Ｒ．バウエル、Ｇ．ツァイラー著の論文“スーパークリーン  ３．５ＮｉＣｒＭｏＶスチールについての生産技術開発と製造経験（Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ  ｏｆ  Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ  ａｎｄ  Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ  Ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｓ  ｗｉｔｈ  Ｓｕｐｅｒ  Ｃｌｅａｎ  ３．５ＮｉＣｒＭｏＶ  Ｓｔｅｅｌｓ）”特にその１２重量％のクロム鋼（Ｂｏｔ５５０ＳＯ）についての表に記載されている。
少なくとも第１の母材、即ち小さな半径の高い耐熱性の部位のための母材は、別の合金成分として０．０３重量％までの、特に０．００５〜０．０２重量％のホウ素を含んでいる。
第２の母材は別の合金成分として好ましくは、１．０〜１．６重量％、特に１．４重量％のＭｏ、０．１５〜０．２５重量％、特に０．２１重量％のＶ、０．０３〜０．０７重量％、特に０．０５重量％のＮｂ、０．０３〜０．０６重量％、特に０．０４重量％のＮ、０．１重量％までのＳｉ、０．１〜０．２重量％、特に０．１６重量％のＣ、０．２重量％までのＭｎを含んでいる。
このタービン軸は、第１の部位が蒸気タービンにおける高圧部のタービン翼を受けるために使用され、第２の部位が蒸気タービンにおける低圧部のタービン翼を受けるために使用される蒸気タービンにおいて使用するのに好適である。蒸気タービンの運転中に高圧部は５５０〜６５０℃の蒸気温度を受けるが、このことは第１の部位の殊に表面付近の部位に良好な耐熱性を要求する。回転中心軸線の周囲では表面におけるより低い温度がかかるので、場合によっては高圧部においても軸心付近のコア部位は低い耐熱性の母材、例えば第２の母材で形成される。蒸気タービンの低圧部を形成し第１の部位より大きな半径を有する第２の部位は、特に大きな低圧タービン翼並びに大きな半径のために、高圧部より大きな機械的負荷を受ける。従ってこの低圧部には大きなじん性、特に破壊じん性が必要であり、これは第２の母材の合金成分の選定（多いニッケル分量、場合によっては少ないクロム分量）によって得られる。その場合、低圧部の熱的負荷が５００℃以下、特に４８０℃以下であると好ましい。その弾性限界は７２０ＭＰａより大きい。
タービン軸が表面温度負荷を受けた際にその温度が回転中心軸線に向かって径方向に減少していることに関連して、第１の部位が外被部位によって包囲されている軸心付近のコア部位を有していると好ましい。その外被部位が第１の母材から成り、従って必要な耐熱性を有していると好ましい。コア部位が良好な耐熱性も有する第２の母材あるいは第３の母材から成ると好ましい。この場合、コア部位はそれに応じて合金にされた一つあるいは複数の電極を電気式スラグ融解によって製造される。
第１の部位、即ち高圧部の最大半径Ｒ１が３５０〜約７５０ｍｍであると好ましい。第２の部位、即ち低圧部の最大半径Ｒ２が７００〜１０００ｍｍであると好ましい。
タービン軸の製造方法に向けられた本発明の課題は、第１の部位が第１の母材から成る一つあるいは複数の電極を例えばＥＳＵ法によって融解することによって製造されることによって解決される。第２の部位は第２の母材から成る一つあるいは複数の電極を融解することによって製造される。軸全体の製造は唯一の工程で行われ、その場合、先ず第１の母材から成る電極が融解され、次に第２の母材から成る電極が融解される。これはその逆であってもよい。タービン軸のそのように製造された半製品は例えば鍛造によって第１の部位および第２の部位の相応した半径にされる。ＥＳＵ法で製造された複合タービン軸の熱処理は第１の部位および第２の部位に対して同じように行われる。予熱処理は約１１００℃の温度で約２６時間の時間にわたって実施され、炉の冷却で約６８０℃にされる。続いて軸径に応じて、約１０７０℃のオーステナイト化温度で約３３時間の時間にわたる質的熱処理が行われる。その後で焼もどしが例えば約２４時間の時間にわたって６５０〜６８０℃の温度で行われ、その場合、区域的に異なった焼もどし温度が発生される。
回転中心軸線の周りに広がり第２の母材から成るコア部位を備えた第１の部位の製造は、本発明によれば、第１の母材から形成された中空円筒体が一つあるいは複数の電極の融解によって第２の母材で充填されることによって達成される。その第１の母材から成る中空円筒体は通常の鍛造法で製造される。高い耐熱性を持つ第２あるいは第３の母材で中空円筒体を例えば電気式スラグ融解法（ＥＳＵ法）によって充填する際、そのように製造された第１の部位の原成形体は凝固するＥＳＵ・溶融池と溶接される。同様に第１の部位を第２の部位に成長させることができる。同様に第２の部位、即ち低圧部は第２の母材から成る中空円筒体を第１の母材あるいは別の母材で充填することによって形成できる。
図に示した実施例を参照してタービン軸およびこのタービン軸の製造方法を詳細に説明する。図は概略的に示され、実寸尺度となっていない。
図１は回転対称軸に沿った蒸気タービン軸を示す。
図２および図３はそれぞれ蒸気タービン軸の半製品を示す。
図１はタービン軸１の二つの実施例を回転中心軸線２に沿った縦断面図で示している。タービン軸１は回転中心軸線に対して回転対称であり半径Ｒ１の高圧部となる第１の部位４を有している。第１の部位４にはこの第１の部位４に比べて大きな半径Ｒ２を有する低圧部となる第２の部位５が続いている。これらの第１の部位４ないし第２の部位５にそれぞれ続くタービン軸１の軸端３はジャーナルとして使われる。回転中心軸線２の上側に示されている第１の実施例において、第１の部位４は全部が高い耐熱性を有する第１の母材で作られているので、このタービン軸１は約５５０〜約６５０℃の入口蒸気温度で使用するのに適している。第１の母材はクロムを約１０．５重量％およびニッケルを約０．７５重量％含んでいる。これは他の合金成分のほかに３．０重量％までのタングステン、２．０重量％までのレニウムおよび０．００５〜０．０２重量％までのホウ素を不純物として含んでいる。第２の部位５は第１の母材にその化学組成が似ている第２の母材で作られている。そのクロム含有量は約９．８重量％、ニッケル含有量は約１．３重量％である。これらの両母材は本質的に同じオーステナイト化温度を有している。
回転中心軸線２の下側に示されているタービン軸１の第２の実施例の場合、第１の部位４はその半径Ｒ１より小さな半径Ｒ３の軸線方向に延びるコア部位６を有している。このコア部位６は第２の母材で形成されている。このコア部位６は第１の母材から成る外被部位７によって包囲されている。これによってタービン軸１は高い蒸気温度を受ける第１の部位４の表面付近部位が所望の耐熱性を有している。軸心付近部位、即ちコア部位６は低い温度がかかるので、ここでは第２の母材の耐熱性で足り、従ってコア部位６はそれに加えて第２の母材の高い破壊じん性も有する。
図２にはタービン軸１の原成形体が回転中心軸線２に沿うた縦断面図で示されている。この原成形体は第１の部位４を有し、ここに主軸線２に沿って第２の部位５が設けられている。第１の部位４は第１の耐熱性母材から成る中空円筒体８を有している。中空円筒体８の内部、即ちコア部位６の中に第２の母材から成る電極（図示せず）がＥＳＵ法で融解して詰められ、コア部位６が第２の母材で徐々に充填される。第２の母材はそのようにして第１の部位４の中に軸心付近のコア部位６を形成する。外被部位８が回転対称な中空円筒体として通常の方式で作られ、特に鍛造されると好ましい。第２の部位５はＥＳＵ法に基づく第２の母材の成長によって第１の部位４およびコア部位６の上に形成される。図２に示されている原成形体から鍛造によって、図１における（第２の実施例の）タービン軸１が製造される。端部３は後で溶接される。
また、第１の部位４およびコア部位６を第２の母材、即ち蒸気タービンの低圧部用の材料で製造し、第２の部位５を第１の母材、即ち高圧部の耐熱性材料で製造することもできる。これによって蒸気タービン軸の低圧部は二回の工程で製造され、その場合例えば通常の鍛造技術によって環状の外被部位８が製造される。この外被部位の中にＥＳＵ法によって同じ材料、即ち第２の母材でコア部位６が充填される。これによって低圧部全体、即ち第２の部位５がたとえＥＳＵ設備で製造できない場合でも、鍛造された外被部位８の中にコア部位６を充填することによって鍛造すべき十分大きなブロックを製造することができる。図３にはそれに応じて外被部位８とコア部位６とから成る第２の部位５を備えたタービン軸１の原成形体が示されている。
本発明は、小さな直径の高圧部と大きな直径の低圧部とがそれぞれ類似した合金鋼で製造されている蒸気タービンの高圧・低圧複合タービン軸によって特徴づけられる。その合金鋼は８．０〜１２．５重量％のクロムおよび場合によっては０．１〜１．８重量％のニッケルを含んでいる。高圧部のニッケル分量は低圧部におけるその分量より少ない。好ましくは本質的に同じ炭化物および窒化物を含んだ類似の合金鋼を選定することによって、タービン軸に対して全体として約１０５０℃の均一なオーステナイト化温度を適用することができる。高圧部の合金鋼は３重量％までのコバルト及び／又は２重量％までのＲｅを含んでいる。更に高圧部は低圧部と同じ合金から成る軸心付近のコア部位を有することができ、このコア部位は特に高圧部の耐熱性合金鋼で作られている外被部位によって包囲されている。タービン軸の表面付近部位に異なった合金鋼を選定して利用することによって、低圧部および高圧部における熱的および機械的負荷を別個に考慮することができる。高圧部はこれが５５０〜６５０℃の蒸気温度に対する高い耐熱性を有するように形成され、低圧部は特に弾性限度についての厳しい要求に対して形成される。
タービン軸の原成形体はＥＳＵ法で１００％、異なった化学組成の複数の電極を融解することによって、あるいはそのような電極を上述の複合合金（第１の母材、第２の母材）から成る予め作られた環状体の中に融解することによって製造される。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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