(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービン高圧部、タービン中圧部およびタービン低圧部のうち、少なくとも二つ以上を組み合せるとともに、各圧力部に対する熱処理温度を異にする傾斜熱処理を行ったタービンロータを軸受で軸支してタービンケーシングに収容した蒸気タービンにおいて、上記タービン低圧部の最終段落におけるタービン動翼の設置位置から上記各圧力部に対する熱処理温度を異にする傾斜熱処理を行う際に設ける仕切板の設置位置までの軸方向距離をＡとし、上記タービン動翼の翼長をＢとし、上記タービン低圧部の最終段落の一つ前の段落から上記仕切板の設置位置までの軸方向距離をＣとするとき、上記仕切板の設置位置を、
【数１】
0003934270.tif 000006
の範囲に設定したことを特徴とする蒸気タービン。
【請求項２】
仕切板の設置位置を、蒸気タービン低圧部の低圧蒸気入口および低圧抽気口のいずれか一方の空間領域の位置に設定したことを特徴とする請求項１記載の蒸気タービン。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高圧タービン、中圧タービン、および低圧タービンのうち、いずれか二つ以上を組み合わせて一つのタービンケーシング内に収容させた蒸気タービンに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、蒸気タービンは、その出力を増加させるために、タービンケーシングを、高圧タービンケーシング、中圧タービンケーシングおよび低圧タービンケーシングに区分けし、各ケーシング内にタービンノズルおよびタービン動翼を備えたタービンロータ（タービン軸）を収容して高圧タービン、中圧タービンおよび低圧タービンを構成し、高、中、低の各タービンのタービンロータを互に軸直結して列車状に配置させた、いわゆるパワートレインとして運転を行っていた。
【０００３】
高、中、低の各タービンをパワートレインとして配置すると、蒸気タービンは、その出力の大小にもよるが、少なくとも約３０ｍ以上にも及ぶ長スパンになるため、高圧タービン、中圧タービンおよび低圧タービンのいずれか二つ以上を組み合わせて一つのケーシング内に収容させてスパンを短くする、いわゆる高低圧一体タイプまたは高中圧一体タイプのものが実現している。
【０００４】
蒸気タービンを、高低圧一体タイプおよび高中圧一体タイプのいずれかのタイプにすると、タービンロータは、必然的に圧力、温度の異なる蒸気を扱わなければならなくなる。しかし、最近では、一つのタービンロータに対し、熱処理条件を異ならしめて圧力、温度の高い蒸気にさらされる部分に高温強度をもたせ、圧力、温度の比較的低い蒸気にさらされる部分に引張り強度および低温靭性をもたせた高低圧一体タービンロータまたは高中圧一体タービンロータが実現し、数多くの実績を収めている。
【０００５】
また、最近の火力発電プラントでは、ひところのコンベンショナル発電プラントに代ってガスタービンに蒸気タービンおよび排熱回収を組み合わせたコンバインドサイクル発電プラントが数多く実施されている。
【０００６】
このコンバインドサイクル発電プラントに実施される蒸気タービンは、ガスタービンの現状の出力１００MWとの関係から１００MWの出力のものを選定する一方、蒸気圧力として１００kg／cm2 、蒸気温度として５００℃に設定するとともに、低圧タービンの最終段落のタービン動翼を回転数３０００rpm の５０Hz地区で３６インチ以上の翼高にし、または回転数３６００rpm の６０Hz地区で３３．５インチ以上の翼高にして使用されている。この場合、蒸気タービンは、ガスタービンに軸直結させる、いわゆる一軸タイプにする関係上、高低圧一体タイプまたは高中低圧一体タイプを採用して軸受スパンを短くし、設置面積を少なくさせている。
【０００７】
このように、コンベンショナル発電プラントに代って主流を占めつつあるコンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービンに蒸気タービンを軸直結させた軸数を５軸系列以上にして合計出力１０００MW以上にするとともに、蒸気タービンを高低圧一体タイプまたは高中低圧一体タイプにし、５軸系列の設置面積をより一層少なくさせて土地の有効活用を図っていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
最近の火力発電プラントでは、コンバインドサイクル発電プラントに実施する蒸気タービンを、高低圧一体タイプまたは高中低圧一体タイプのいずれかを選定し、設置面積をより一層少なくさせているにしても、以下に示すいくつかの問題点がある。
【０００９】
（１）一つのタービンロータに高中低圧部または高低圧部を備えるとともに、高中圧部に高温強度（クリープ強度）を持たせる一方、低圧部に高引張強度と高靭性とを持たせた蒸気タービンにおいて、高温強度と高引張強度等との相反する機能を同時に満し、かつ今以上に強度を増加させるには既に限界になりつつある。つまり、蒸気タービンの単機容量を今以上に増加させる場合、必然的に蒸気の高温化とタービン翼の長翼化とが必要になってくるが、これに対し、従来の高中低部または高低部を備えたタービンロータでは高温化対策および振動化対策を含めてその強度を充分に保証することが難しくなってきている。このため、蒸気の高温化等に対処するタービンロータの強度保証には、何らかの対策が必要とされていた。
【００１０】
（２）また、高中圧部または高圧部に高温強度を持たせ、低圧部に引張強さおよび靭性を持たせるために、高中圧部等と低圧部とのそれぞれの熱処理温度を異ならせる場合、高中圧部等と低圧部との間には隙間を設け、この隙間に仕切板を設けて温度傾斜熱処理を行っている。
【００１１】
しかし、隙間の溝底（以下ヒートグルーブ）の曲率半径が小さいと、温度傾斜熱処理の際、タービンロータは焼き割れが生じる等の問題点があった。
【００１２】
（３）高中圧部等と低圧部との間に隙間を設け、隙間に仕切板を設置して温度傾斜熱処理を行う場合、仕切板の設置位置が蒸気温度４００℃以上であると、熱処理後の高中圧部等は高温強度が充分でなく、また高温靭性に欠ける不具合、不都合があった。
【００１３】
（４）高中圧部等と低圧部との温度傾斜熱処理を行うにあたり、タービンロータは仕切板の設置位置を確保する必要上、隙間を設けているが、必然的にそのスパンが長くなっている。このため、仕切板の設置位置を確保する際、タービンロータはそのスパンを短くして仕切板の設置位置を確保する考慮が必要とされる。
【００１４】
本発明は、このような事情に基づいてなされたもので、単機容量の増加に伴う蒸気の高温化、タービン翼の長翼化に対して高中低圧部または高低圧部を備えたタービンロータの強度が充分に保証できる蒸気タービンを提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る蒸気タービンは、上記目的を達成するために、請求項１に記載したように、タービン高圧部、タービン中圧部およびタービン低圧部のうち、少なくとも二つ以上を組み合せるとともに、各圧力部に対する熱処理温度を異にする傾斜熱処理を行ったタービンロータを軸受で軸支してタービンケーシングに収容した蒸気タービンにおいて、上記タービン低圧部の最終段落におけるタービン動翼の設置位置から上記各圧力部に対する熱処理温度を異にする傾斜熱処理を行う際に設ける仕切板の設置位置までの軸方向距離をＡとし、上記タービン動翼の翼長をＢとし、上記タービン低圧部の最終段落の一つ前の段落から上記仕切板の設置位置までの軸方向距離をＣとするとき、上記仕切板の設置位置を、
【数８】
0003934270.tif 000002
の範囲に設定したものである。
【００１８】
また、本発明に係る蒸気タービンは、上記目的を達成するために、請求項２に記載したように、仕切板の設置位置を、蒸気タービン低圧部の低圧蒸気入口および低圧抽気口のいずれか一方の空間領域の位置に設定したものである。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る蒸気タービンの実施形態を図面および図面に付した符号を引用して説明する。
【００２３】
図１は、本発明に係る蒸気タービンの第１実施形態を示す概略断面図である。
【００２４】
本実施形態に係る蒸気タービンは、例えば、蒸気圧力として１００kg／cm2 以上、蒸気温度として５００℃以上、タービンロータの低圧部における最終段落に植設されるタービン動翼を、３０インチ以上の翼長にすることを設計要項とする、コンバインドサイクル発電プラントに適用される。
【００２５】
この蒸気タービンは、例えば、高中低圧一体タイプに適用したもので、タービン高圧部１、タービン中圧部２およびタービン低圧部３を、一つの高中低圧一体タービンロータ（タービン軸）４にまとめてタービンケーシング５に収容させたものである。
【００２６】
高中低圧一体タービンロータ４は、タービン高圧部１、タービン中圧部２およびタービン低圧部３のそれぞれにタービンノズル６とタービン動翼７とを組み合せた高圧タービン段落８ａ、中圧タービン段落８ｂおよび低圧タービン段落８ｃを備え、各タービン段落８ａ，８ｂ，８ｃを蒸気の流れ方向に沿って複数段に形成する、いわゆる軸流タイプになっている。
【００２７】
また、高中低圧一体タービンロータ４は、その両端部を基礎台９ａ，９ｂに載設する軸受１０ａ，１０ｂ、例えばジャーナル軸受により軸支されている。
【００２８】
また、高中低圧一体タービンロータ４は、タービン高圧部１およびタービン中圧部２に高温強度（クリープ強度）を持たせ、タービン低圧部３に高い常温強度（引張強度）と高い靭性とを持たせるために、それぞれの部分に焼入れ温度を異にした、いわゆる傾斜熱処理を行う際に挿入される仕切板１１用の挿入溝１１ａがタービン中圧部２とタービン低圧部３との境界に設けられている。なお、高低圧一体タービンロータの場合、タービン高圧部１とタービン低圧部３との境界に仕切板１１用の挿入溝１１ａが設けられる。
【００２９】
一方、傾斜熱処理手段は、図２に示すように、例えば縦型電気炉等の熱処理炉１２に高低圧または高中低圧一体タービンロータ４を収容し、タービン中圧部２とタービン低圧部３との境（例えば高低圧一体タービンロータの場合、タービン高圧部１とタービン低圧部３との境）に仕切板１１を設け、タービン高圧部１およびタービン中圧部２を、例えば温度９５５度で加熱させるとともに、タービン低圧部３を、例えば温度９００℃で加熱させた後、タービン高圧部１およびタービン中圧部２をフィン１３で比較的時間をかけて強制冷却させる一方、タービン低圧部３をスプレ部１４からのスプレ水でより早く冷却させるようになっている。
【００３０】
ところで、タービン高圧部１およびタービン中圧部２とタービン低圧部３とを異なる温度で傾斜加熱させるとともに、傾斜加熱後、異なる速度で冷却させる高中低圧一体タービンロータ４では、図３に示すように、傾斜熱処理用に設置した仕切板１１を境に、タービン高圧部１およびタービン中圧部２側の設計上必要とされる安定ＦＡＴＴ値（遷移温度値）およびタービン低圧部３側の設計上必要とされる安定ＦＡＴＴ値との中間に遷移域が発生している。この遷移域は、タービン低圧部３から見た場合、常温強度（引張強さ）および靭性が不安定な値になっている領域であり、またタービン高圧部１およびタービン中圧部２から見た場合、高温強度（クリープ強度）が不安定な値になっている領域である。このため、遷移域に、例えばタービン低圧部３における最終の低圧タービン段落８ｃを設置すると、タービン動翼７の回転中に発生する遠心力に抗することができなくなり、高中低圧一体タービンロータ４は破壊する危険性がある。
【００３１】
また、傾斜熱処理を行っていないタービンロータは、図４に示すように、縦軸にＦＡＴＴ値を、横軸にタービンロータ軸長を採ると、実線で示す設計上必要とするＦＡＴＴ値に対し、二点鎖線で示すタービン低圧部３の最終段から二つ前の低圧タービン段落８ｃ（以下、Ｌ−２と記す）のＦＡＴＴ値が超えているだけであり、一点鎖線で示すタービン低圧部３の最終段から一つ前の低圧タービン段落８ｃ（以下、Ｌ−１と記す）のＦＡＴＴ値および破線で示すタービン低圧部３の最終段の低圧タービン段落８ｃ（以下、Ｌ−０と記す）のＦＡＴＴ値はともに下廻っている。このため、Ｌ−１およびＬ−０の位置に設置するタービン動翼７が３０インチ以上の翼長になると、タービンロータは回転中に発生するタービン動翼７の遠心力に抗しきれず破壊する危険性がある。
【００３２】
本実施形態は、このような点を考慮したもので、図１に示すように、Ｌ−０の位置に設置するタービン動翼７を基準に、傾斜熱処理用に設置した仕切板挿入用溝１１ａまでの軸方向距離をＡとし、Ｌ−０のタービン動翼７の翼長をＢとし、さらにＬ−１の位置に設置したタービン動翼７から仕切板１１まで軸方向距離をＣとするとき、Ｌ−０の軸方向距離ＡとＬ−０における翼長Ｂとの比Ａ／ＢおよびＬ−１の軸方向距離Ｃのそれぞれを、
【数１５】
0003934270.tif 000003
の範囲に設定したものである。
【００３３】
タービンロータを設計するにあたり、Ｌ−１の位置におけるＦＡＴＴ値を一つの設計指針するとともに、Ｌ−１の位置におけるタービン動翼７から傾斜熱処理用の仕切板１１までの軸方向距離Ｃを、Ｃ≧３００mmにしたのは、以下の理由に基づく。
【００３４】
一般に、高中低圧一体タービンロータ４は、その中心部の応力が中心孔（ボア孔）を備えたタービンロータのボア応力の半分以下と低い値になっていることが知られている。この場合、Ｌ−０の位置におけるボア応力はタービン動翼７の大小によって影響を受けるのに対し、Ｌ−１の位置におけるボア応力はＬ−０の位置におけるタービン動翼７の翼長が例えば３０インチ以上の長翼になっていてもほぼ一定値になっていることが知られている。また、蒸気設計温度もＬ−０の位置におけるタービン動翼７の翼長の大小と無関係に定まっているので、Ｌ−１の位置において設計上必要とするＦＡＴＴ値はＬ−０の位置に設置したタービン動翼７の翼長と無関係にほぼ一定値になっている。
【００３５】
このような事情から、本実施形態では、高中低圧一体タービンロータ４を設計するにあたり、Ｌ−１の位置におけるＦＡＴＴ値を設計上の選択指針とした。
【００３６】
ところで、傾斜熱処理を行ったタービンロータは、図５に示すように、ＦＡＴＴ分布線が実線としてプロットされている。これに対し、設計上必要とするＬ−１の位置におけるＦＡＴＴ分布線は一点鎖線で示され、また、設計上必要とするＬ−０の位置におけるＦＡＴＴ分布線は破線で示される。
【００３７】
その際、Ｌ−１の位置におけるＦＡＴＴ分布線と傾斜熱処理を行ったタービンロータのＦＡＴＴ分布線との交点Ｌ１は、調査したところ、傾斜熱処理用の仕切板１１の設置位置から３００mmであることがわかった。
【００３８】
したがって、Ｌ−１の軸方向距離Ｃは、傾斜熱処理用の仕切板１１の設置位置から３００mmを超えると、設計上必要とするＦＡＴＴ値が確実に確保される。なお、Ｌ−０の軸方向距離ＡはＬ−０の位置におけるＦＡＴＴ分布線と傾斜熱処理を行ったタービンロータのＦＡＴＴ分布線との交点Ｌ０になるから、この交点Ｌ０よりも離れた位置にＬ−０を設置すればよい。
【００３９】
次に、Ｌ−０の軸方向距離とＬ−０における翼長との比Ａ／Ｂを、Ａ／Ｂ≧０．９にしたのは、以下の理由に基づく。
【００４０】
今、傾斜熱処理を行ったタービンロータのＦＡＴＴ分布線と設計上必要とするＬ−０のＦＡＴＴ分布線とは、図６に示すようになっている。この場合、傾斜熱処理用の仕切板１１の設置位置は、Ｌ−０の位置に対し、点Ｘ1 に設定されている。このときのＬ−０の位置におけるタービン低圧部３の許容靭性差はΔＦＡＴＴ１になっている。ここで、Ｌ−０の位置におけるタービン低圧部３の許容靭性差ΔＦＡＴＴとは次式で定義される。
【００４１】
【数１６】
0003934270.tif 000004
この定義式において、傾斜熱処理用の仕切板１１の設置位置を、Ｌ−０の位置を基準として点Ｘ1 から蒸気（タービン駆動蒸気）の上流側に向って点Ｘ2 に移動するとＦＡＴＴ分布線は破線で示す位置になる。このときのＬ−０の位置におけるタービン低圧部３の許容靭性差はΔＦＡＴＴ２となり、仕切板１１の設置位置がＬ−０の位置から離れるほど許容靭性差が大きくなることが認められた。
【００４２】
本実施形態は、仕切板１１の設置位置がＬ−０の位置から離れるに従って許容靭性差が大きくなることに注目したもので、図７に示すように、縦軸にＬ−０の位置におけるタービン低圧部３の許容靭性差値を採り、また横軸にＬ−０の位置から仕切板１１までの軸方向距離Ａと翼長Ｂとの比（Ａ／Ｂ）を採り、軸方向距離Ａを変数とした場合に得られるＬ−０の位置におけるタービン低圧部３の許容靭性差をプロットすると実線で示す分布線になることがわかった。このとき、Ｌ−０の位置におけるタービン低圧部３との許容靭性差が０となるのは破線で示す線上になるので、その交点である軸方向距離Ａと翼長Ｂとの比（Ａ／Ｂ）が０．９となり、Ｌ−０の位置におけるタービン動翼７が設置できる分境点であることがわかった。
【００４３】
このように、本実施形態では軸方向距離Ａと翼長Ｂとの比（Ａ／Ｂ）を、Ａ／Ｂ≧０．９の範囲に設定したので、傾斜熱処理を行った高中低圧一体タービンロータ４に安全かつ安定な運転を行わせることができる。
【００４４】
図８は、本発明に係る蒸気タービンの第２実施形態を示す概略模式図である。
【００４５】
本実施形態に係る蒸気タービンは、高中低圧一体タービンロータ４に傾斜熱処理する際、傾斜熱処理用の仕切板１１を収容するタービン高圧部１およびタービン中圧部２とタービン低圧部３との間の隙間ＥＰの距離をＨとし、タービン中圧部２とタービン低圧部３とを互いに接続させる中間部分ＩＰのヒートグルーブの曲率半径をＲとするとき、
【数１７】
0003934270.tif 000005
の範囲に設定したものである。なお、これらの数値は傾斜熱処理の際、焼き割れが防止できる適正値であり、実験により確認された。
【００４６】
また、本実施形態に係る蒸気タービンは、傾斜熱処理用の仕切板１１を収容させる隙間ＥＰを、蒸気（タービン駆動蒸気）の温度が４００℃以下になる位置に設けたものである。
【００４７】
このように、本実施形態は傾斜熱処理用の仕切板１１を収容するタービン中圧部２とタービン低圧部３との間の隙間ＥＰの距離Ｈを、Ｈ≧１４０mmの範囲に設定し、タービン中圧部２とタービン低圧部３とを互いに接続させる中間部分ＩＰのヒートグルーブの曲率半径Ｒを、Ｒ≧７０mmの範囲に設定するとともに、仕切板１１を収容する隙間ＥＰを蒸気温度４００℃以下となる位置に設けたので、傾斜熱処理の際、焼き割れを防ぐことができ、運転中に発生する熱応力に基づく応力集中を低く抑えることができ、タービン高圧部１およびタービン中圧部２に高温強度（クリープ強度）を、タービン低圧部３に常温強度（引張強度）および靭性を確実に確保させることができる。
【００４８】
図９は、本発明に係る蒸気タービンの第３実施形態を示す概略組立断面図である。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一符号を付して重複説明を省略する。
【００４９】
本実施形態に係る蒸気タービンは、高中低圧一体タービンロータ４のタービン低圧部３における低圧蒸気入口１５および低圧抽気口１６のいずれか一方の空間領域ＬＰを傾斜熱処理用の仕切板１１の設置位置として利用したものである。
【００５０】
従来、蒸気タービンは、傾斜熱処理用の仕切板１１の設置位置を確保する必要上、高中低圧一体タービンロータ４の軸受スパンが長くなる傾向にある。しかし、軸受スパンが長くなると、従来の蒸気タービンは運転中、危険速度域が低くなり、何らかの事情で軸振動が大きくなると、危険状態に晒されることがあった。
【００５１】
本実施形態はこのような点を考慮したもので、傾斜熱処理用の仕切板１１の設置位置をタービン低圧部３における低圧蒸気入口１５および低圧抽気口１６のいずれか一方の空間領域ＬＰにし、軸受スパンを比較的短くさせたものである。
【００５２】
したがって、本実施形態によれば高中低圧一体タービンロータ４の軸受スパンを比較的短くして危険速度域を高くさせたので、高中低圧一体タービンロータの定格運転数を危険速度域から充分に離調させることができ、安全運転を行うことができる。
【００５３】
図１０は、本発明に係る蒸気タービンの第４実施形態を示す概略模式図である。なお、第１実施形態の構成部分と同一部分には同一符号を付す。
【００５４】
本実施形態に係る蒸気タービンは、タービン高圧部１およびタービン中圧部２とタービン低圧部３とを異なる温度で傾斜熱処理を行った高中低圧一体タービンロータ４の軸受１０ａ，１０ｂ間における軸受スパンＬを、
【数１８】
Ｌ≧５７００mm
の範囲に設定したものである。
【００５５】
一般に、蒸気タービンは軸受スパンＬが長くなると、軸系の危険速度が低くなって定格回転数に近付き危険な運転状態になることがある。
【００５６】
本実施形態は軸受スパンＬが長くなることに伴って発生する危険速度を考慮したもので、図１１に示すように、斜線で示す危険速度域ＣＰから定格回転数が離調できるように、軸受スパンＬを、Ｌ≧５７００mmの範囲に設定したものである。
【００５７】
このように、本実施形態では、軸受スパンＬを、Ｌ≧５７００mmの範囲に設定したので、高中低圧一体タービンロータに安全かつ安定した運転を行わせることができる。
【００５８】
【発明の効果】
以上の説明のとおり、本発明に係る蒸気タービンは、タービンロータのタービン高中圧部とタービン低圧部またはタービン高圧部とタービン低圧部とを異なる温度で傾斜熱処理を行う際、タービン低圧部の最終段落の設置位置を基準に、最終段落におけるタービン動翼の翼長、最終段落から傾斜熱処理用の仕切板設置位置までの軸方向距離、最終段落の一つ前の段落から傾斜熱処理用の仕切板設置位置までの軸方向距離を総合的に勘案して傾斜熱処理用の仕切板を適正位置に設定したので、タービン高中圧部またはタービン高圧部により高い高温強度を確保させる一方、タービン低圧部により高い引張強度と靭性を確保させることができ、単機容量の高温化、高出力化に充分に対処させることができる。
【００５９】
また、本発明に係る蒸気タービンは、タービンロータの定格回転数が危険速度域から充分に高く離調できるように軸受スパンを適正位置に設定したので、タービンロータに安全かつ安定した運転を行わせることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る蒸気タービンの第１実施形態を示す概略断面図。
【図２】本発明に係る蒸気タービンに実施する傾斜熱処理手段を説明する概略模式図。
【図３】傾斜熱処理の際に設置した仕切板の近傍のＦＡＴＴ分布線図。
【図４】傾斜熱処理を行っていない従来のタービンロータのＦＡＴＴ分布線図。
【図５】本発明に係る蒸気タービンに実施した傾斜熱処理手段において、Ｌ−１およびＬ−０の各位置から傾斜熱処理用の仕切板を設置するために必要な位置を設定するＦＡＴＴ分布線図。
【図６】本発明に係る蒸気タービンに実施した傾斜熱処理手段において、Ｌ−０の位置での許容靭性差を求めるためのＦＡＴＴ分布線図。
【図７】本発明に係る蒸気タービンに実施した傾斜熱処理手段において、Ｌ−０の位置から傾斜熱処理用の仕切板までの軸方向距離とＬ−０におけるタービン動翼の翼長との比を求めるための許容靭性分布線図。
【図８】本発明に係る蒸気タービンの第２実施形態を示す概略模式図。
【図９】本発明に係る蒸気タービンの第３実施形態を示す概略組立断面図。
【図１０】本発明に係る蒸気タービンの第４実施形態を示す概略模式図。
【図１１】軸受スパンとの関係を示すタービンロータの危険速度線図。
【符号の説明】
１  タービン高圧部
２  タービン中圧部
３  タービン低圧部
４  高中低圧一体タービンロータ
５  タービンケーシング
６  タービンノズル
７  タービン動翼
８ａ  高圧タービン段落
８ｂ  中圧タービン段落
８ｃ  低圧タービン段落
９ａ，９ｂ  基礎台
１０ａ，１０ｂ  軸受
１１  仕切板
１１ａ  仕切板挿入溝
１２  熱処理炉
１３  ファン
１４  スプレ部
１５  低圧蒸気入口
１６  低圧抽気口
【図１】
0003934270.tif 000007
【図２】
0003934270.tif 000008
【図３】
0003934270.tif 000009
【図４】
0003934270.tif 000010
【図５】
0003934270.tif 000011
【図６】
0003934270.tif 000012
【図７】
0003934270.tif 000013
【図８】
0003934270.tif 000014
【図９】
0003934270.tif 000015
【図１０】
0003934270.tif 000016
【図１１】
0003934270.tif 000017