(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
一辺が１４０ｍｍ以下の角形または直径が１４０ｍｍ以下の丸形の断面を持つＣが０．４〜０．８％の鋼成分のビレットを連続鋳造する際に、
溶鋼に最初に接する部分の銅もしくは銅合金で製作された鋳型の厚みを５ｍｍ超１０ｍｍ以下として、
溶鋼過熱度に応じて鋳型内の冷却水量を少なくとも(1) 式で求められる量以上として溶鋼を凝固させた後に、
中心固相率が０．３から０．６の範囲でロールにより鋳片を多くても１０ｍｍ以内で圧下することを特徴とするビレットの連続鋳造方法。
鋳型冷却水量(l/min)=100 ×溶鋼過熱度(℃) −1300 （１）
ここで、「溶鋼過熱度」は「タンディッシュでの溶鋼温度−液相線温度」である。
また、中心固相率＝（液相線温度−鋳片中心部の温度）／（液相線温度−固相線温度）であり、該鋳片中心部の温度は、鋳型内およびその後の鋳片へのスプレー冷却による抜熱量により計算され、鋳片の表面温度の測定値で確認される。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、連続鋳造でビレットを鋳造する際に生じる粒状偏析を改善する技術である。
【０００２】
【従来の技術】
近年、鉄鋼業においては、省エネルギーを目的になるべく製品に近いサイズで素材を製造するいわゆるニアネットシェイプ鋳造が盛んに行われており、線材を製造する際にも従来の例えば一辺が400 ｍｍ程度あるブルームを鋳造してその後分塊圧延を行なってビレットを製造する工程から、分塊工程を省略した、小断面のビレットを直接鋳造してその後、線材を製造する圧延工程に直接ビレットを持っていく工程が開発されている。
【０００３】
その際に問題になるのは、従来の分塊工程の圧延でサイズを小さくしていた粒状偏析のサイズを鋳造段階で軽減する技術である。
【０００４】
この粒状偏析が大きいまま鋳片に残存すると線材に伸線する際に、部位によって硬さが違うことにより破断が生じる。
【０００５】
この対策として、連続鋳造設備の二次冷却後の引き抜き矯正ロールで軽圧下を加えて粒状偏析やセンターポロシティーを軽減する方法が特にブルームでは数多く提案されている。
【０００６】
ビレットの鋳造においては、特願平 8-63910号公報では内部割れの無い圧延方法として圧下量やロール径を規定、特開平2-160151号公報では捻れをなくす為の軽圧下ロールと引き続くカリバーロールでの矯正法が、特開平６−６３７１５号公報では内部割れ防止の為の軽圧下前のガイドロールの設置、特開平9-253798号公報では丸ビレット製造の際にノズル詰まりの防止の為に溶鋼を加熱した後に鋳造してモールド内で電磁撹拌した後にクレーターエンドで軽圧下する方法が示されている。
【０００７】
また、ブルーム鋳造においては、例えば鋳型内の電磁撹拌装置を用いて鋳片の中心部を等軸晶化した後に軽圧下して粒状偏析粒径のサイズを減少させるものも報告されている。報告では、中心部が等軸晶化すると偏析成分の濃化した溶鋼が分散しやすく、いわゆるＶ偏析にはなるが、軽圧下を加えることによりＶ偏析が生じる部分の等軸晶化した半凝固状態の溶鋼流動を抑制出来、粒状偏析のサイズを軽減できるとしている。また、溶鋼流動が生じる鋳片の中心固相率は0.05ないし0.1 と言われている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
上記の従来例から見られるように、ビレット鋳造ではそのサイズが小さい為に、ノズル詰まりの問題、鋳片の捻れの問題が生じている。
【０００９】
また、ビレットを製造する連鋳機の設備的特徴として、鋳片のサイズが小さい為に凝固する長さ（クレーターエンドまでの長さ）が短い。そのために、従来より、連鋳鋳片の中心部の偏析を極力防止するためには、スラブやブルームで広く用いられてきた”軽圧下”方法を、ビレットに用いる為には以下の点で困難な点が有った。
【００１０】
１．ビレット連鋳機は鋳片を支えるロールの本数が少ない。特にロコップ型と言われる連鋳機は単純な構造の連鋳機で設備費、操業面でメリットも有るが、軽圧下をする際には湾曲部に軽圧下帯を設置するのは構造上困難であり、また、鋳片サイズが小さいことから凝固完了長さが従来のスラブ、ブルーム連鋳機より短い為に軽圧下するロールを設置する場所が十分に確保出来ない。
【００１１】
２．一般に等軸晶の幅が大きいと中心偏析は軽減されると言われているが、ビレットはブルームに比べて鋳片サイズが小さいため、等軸晶帯の幅が小さい。即ち、ブルームでは鋳片の一辺が４００ｍｍ程度あるので、中心固相率が軽圧下に影響するといわれる０．０５に近くなるまでに溶鋼は十分に冷却されて過熱度を失っており、等軸晶が生成しやすいが、ビレットの例として例えば一辺が１３０ｍｍの角型ビレットで０．６％程度の炭素を含む鋼を鋳造した場合は二次冷却ゾーン内の鋳片の凝固殻厚みが４０ｍｍ程度に達した時点で中心固相率が０．０５になり、まだ、５０ｍｍ程度の液相が残っている。この位置は鋳造開始してから９０秒程度しか時間も経過してない位置である。したがって、溶鋼が十分に冷やされない内に鋳片の中心部の温度が液相線以下になり、等軸晶が十分に生成されないまま軽圧下されることになる。
【００１２】
この等軸晶を生成させる方法としては、鋳型に注入する溶鋼の温度を出来るだけ下げて鋳造する方法が提案されているが、ノズル詰まりを生じやすく操業に注意が必要になる。また、鋳型内電磁撹拌によって等軸晶を生成する方法も一般的であるが、この方法のみでは溶鋼過熱度が高い場合には生成した等軸晶粒が凝固するまでに大きくなり、結果的に等軸晶粒の間に生じる粒状偏析のサイズが大きくなる。
【００１３】
本発明の目的は注入する溶鋼の過熱度を保ちながら、有効にサイズの小さい等軸晶を生成させて軽圧下により粒状偏析のサイズを小さくする連続鋳造方法である。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記の課題を解決するため、本発明が要旨とするところは、
（１）一辺が１４０ｍｍ以下の角形または直径が１４０ｍｍ以下の丸形の断面を持つＣが０．４〜０．８％の鋼成分のビレットを連続鋳造する際に、溶鋼に最初に接する部分の銅もしくは銅合金で製作された鋳型の厚みを５ｍｍ超１０ｍｍ以下として、溶鋼過熱度に応じて鋳型内の冷却水量を少なくとも(1) 式で求められる量以上として溶鋼を凝固させた後に、中心固相率が０．３から０．６の範囲でロールにより鋳片を多くても１０ｍｍ以内で圧下することを特徴とするビレットの連続鋳造方法。
鋳型冷却水量(l/min)=100 ×溶鋼過熱度(℃) −1300 （１）
ここで、「溶鋼過熱度」は「タンディッシュでの溶鋼温度−液相線温度」である。
また、中心固相率＝（液相線温度−鋳片中心部の温度）／（液相線温度−固相線温度）であり、該鋳片中心部の温度は、鋳型内およびその後の鋳片へのスプレー冷却による抜熱量により計算され、鋳片の表面温度の測定値で確認される。である。
【００１５】
ビレットはブルームに比べて鋳造するときのサイズが小さい。ブルームのサイズは一辺が４００ｍｍ〜５００ｍｍであるが、ビレットは１４０ｍｍ以下である。ビレットはそのサイズが小さいことから、ブルームに比べて表面積と体積の比が大きい。たとえば、４００ｍｍｘ５００ｍｍのブルームに比べて１４０ｍｍのビレットでは表面積と体積の比は０．００９と０．０２８とおよそ３倍になる。
したがって、鋳型の中で溶鋼が冷却される際に特に、ビレットにおいては、凝固の極めて初期の凝固殻が薄い時期に鋳型から抜熱することが、溶鋼温度を低下させる効果として顕著であることを本発明者らは見いだした。
【００１６】
【発明の実施の形態】
図１に鋳型冷却水流量と等軸晶率の関係を示す。ブルームではその効果が明確でないが、ビレットでは鋳型内冷却水量が増加すると等軸晶率は増加しており、タンデッシュでの溶鋼の過熱度が２５℃の場合には１２００l/min 以上の場合に粒状偏析軽減に有効とされる等軸晶率が３０％を達成した。また、３０℃の場合は１７００l/min 以上で等軸晶が３０％以上生成した。４０℃の場合は２７００l/min 以上で３０％程度の等軸晶が生成したが、鋳型からの抜熱が過剰になり、現状の鋳型では凝固殻の収縮が大きくなり、鋳型との隙間が大きくなることで不均一凝固が発生した結果割れが生じた。
【００１７】
また、３０％以上の等軸晶率を達成する鋳型内冷却水量とタンディシュでの溶鋼過熱度の関係を式に表すと下の式１の様になることがわかった。
【００１８】
式１：  鋳型冷却水量(l/min)=100 ×溶鋼過熱度( ℃)-1300
また、鋳型内で電磁攪拌した場合には、上記の攪拌しない場合に比べて等軸晶率は５％程度増加したが、粒状偏析のサイズでを小さくする観点からは式１の関係を保ちながら鋳造することが良いと判った。
【００１９】
また、鋳型の銅または銅合金の厚みも等軸晶生成に与えることがわかった。１０ｍｍの厚みよりも8 ｍｍにすると同じ溶鋼過熱度（２５℃）でも生成した等軸晶率は同じ冷却水量(1700l/min) でも等軸晶率で３％程度向上した。しかし、５ｍｍ以下の厚みの鋳型は変形、磨耗の点から操業上好ましくなかった。
【００２０】
ビレットの軽圧下の場合は、先に述べたようにブルームの軽圧下のように軽圧下するロールを設置する場所は十分には確保できないが、実験の結果、中心固相率０．３から０．６の範囲を多くても１０ｍｍ以内の圧下を加えれば、凝固時に鋳造方向に溶鋼が吸引されて発生するといわれているＶ偏析は防止でき、粒状偏析は微細な等軸晶の間に分散した。この結果、湾曲部を過ぎた部分、すなわち直線部分での軽圧下が可能になった。
【００２１】
この発明において、鋳片サイズの小さいビレットにおいて本効果は顕著である。特に１４０ｍｍ以下の鋳片サイズでは効率的に凝固開始点直後に溶鋼の冷却が行われる。このことにより、タンデッシュでの溶鋼の過熱度を操業が難しくなるまで極端に下げることなく、注入後の鋳型内での溶鋼温度を低下出来、かつ生成した等軸晶粒径も成長増加させずに偏析分散に寄与させることが出来た。溶鋼過熱度が低いと出来た等軸晶粒径が成長しない理由は等軸晶か生成する核の数が多くなるため等軸晶粒径が小さいまま保たれると考えられる。
【００２２】
【実施例】
表１に実施例を比較例と対比して示す。
鋳片サイズはすべて１３０ｍｍ角であり、溶鋼成分は炭素濃度がおよそ０．４％から０．８％の高炭素鋼であり、実施例の等軸晶率は平均値をしめす。
【００２３】
本発明の条件では粒状偏析粒径は減少して試験伸線の結果も良好と評価されるレベルであった。
【００２４】
一方、鋳型内冷却水量が本願発明で規定する量よりも少ない場合には等軸晶率は低く、軽圧下を実施したにもかかわらず粒状偏析粒径も大きかった。また、上記条件に鋳型内電磁撹拌を追加した場合には等軸晶率は増加したが等軸晶粒径が大きくなりそれにより粒状偏析粒径が大きくなった。
【００２５】
また、溶鋼過熱度が低く、鋳型内冷却水量が少ない場合には等軸晶率は満足して、軽圧下を実施した後の粒状偏析粒径も満足するものであったがノズル詰まりが発生して取鍋内の溶鋼をすべて鋳造することが困難であった。
【００２６】
【表１】
0004026792.tif 000002
【００２７】
【発明の効果】
以上述べたとおり、この発明方法によれば、ビレットの連続鋳造機で偏析が良好な鋳片を製造することが出来、分塊圧延を省略出来ることから省エネルギーおよび炭酸ガスの発生を抑制出来、産業界に多いに貢献する。
【図面の簡単な説明】
【図１】溶鋼過熱度と等軸晶率との関係を示す図
【図１】
0004026792.tif 000003