(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軽水炉に用いるように設計され、かつ少なくとも部分的に金属と金属合金との少なくとも一方から形成された構成要素（１）の少なくとも一表面に水和作用に抵抗するコーティング（４，７）を形成する方法にして、前記構成要素（１）が原子力燃料のためのクラッディングチューブであって、該クラッディングチューブが、該クラッディングチューブの内方空間（８）の表面（５）に、ジルコニウム又はジルコニウム合金を有するライナー層（６）を有するようにし、また、前記方法が、加熱しつつガス混合体で前記構成要素（１）に処理を施すことによって、少なくとも前記内方空間（８）に面する前記ライナー層（６）の表面にコーティングを形成する段階を含み、前記処理が４５０℃から６５０℃の温度で実質的に大気圧下で行なわれ、前記ガス混合体が水蒸気と、酸素ガス及び窒素ガスの双方とを含むようにし、かつ前記コーティング（７）が少なくとも１μｍの厚さに形成されるようにすることを特徴とする方法。
【請求項２】
請求項１に記載の方法において、酸素と窒素との少なくとも１を、前記構成要素の表面に位置する少なくとも１つの材料に反応させることにより、前記コーティングを作り出すことを特徴とする方法。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の方法において、前記コーティングは、前記構成要素の表面に位置する少なくとも１つの材料の酸化物あるいは窒化物から成ることを特徴とする方法。
【請求項４】
請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の方法において、不活性である１つあるいはそれ以上のガスを添加することにより、前記処理を制御していることを特徴とする方法。
【請求項５】
請求項４に記載の方法において、前記不活性ガスは、貴ガスであるアルゴン、ヘリウム及びネオンのうちの少なくとも１つを有していることを特徴とする方法。
【請求項６】
請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載の方法において、前記ガス混合体における水蒸気の量を変えることにより、前記処理を制御していることを特徴とする方法。
【請求項７】
請求項１から請求項６までのいずれか１項に記載の方法において、前記ガス混合体は少なくとも１０％の水蒸気を有していることを特徴とする方法。
【請求項８】
請求項１から請求項７までのいずれか１項に記載の方法において、前記ガス混合体は空気を含んでいることを特徴とする方法。
【請求項９】
請求項１から請求項８までのいずれか１項に記載の方法において、前記ガス混合体は二酸化炭素（ＣＯ2）を含んでいることを特徴とする方法。
【請求項１０】
請求項１から請求項９までのいずれか１項に記載の方法において、前記ガス混合体は一酸化炭素（ＣＯ）と二酸化炭素（ＣＯ2）との混合体を含んでいることを特徴とする方法。
【請求項１１】
請求項１から請求項７および請求項９から請求項１０までのいずれか１項に記載の方法において、前記ガス混合体は、酸化二窒素（Ｎ2Ｏ）を含んでいることを特徴とする方法。
【請求項１２】
請求項１から請求項１１までのいずれか１項に記載の方法において、１時間から１０時間の期間の間前記処理をなすことを特徴とする方法。
【請求項１３】
請求項１から請求項１２までのいずれか１項に記載の方法において、前記処理中に前記機構要素の表面に形成される前記コーティングは、二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2）及び／又は窒化ジルコニウム（ＺｒＮ）を有していることを特徴とする方法。
【請求項１４】
請求項１から請求項１３までのいずれか１項に記載の方法において、機械的強度を与えるために、前記処理の前、前記クラッディングチューブを複数回焼きなまし、該処理は、これらの焼きなましと同じプラントでなされる最終焼きなましであることを特徴とする方法。
【発明の詳細な説明】
発明の分野及び従来技術
本発明は、軽水炉に用いるよう設計され、且つ、少なくとも一部が金属及び／又は金属合金製である構成要素に処理を施すことにより、該構成要素の少なくとも１つの表面上に水和作用に対して抵抗性を示すコーティングを形成する方法に関する。
原子力プラントにおける構成要素は、水和作用、酸化及び／又は摩耗により生じせしめられる侵食をしばしば受けており、該構成要素を保護するために、該構成要素の表面にコーティングを形成させることがしばしば必要である。原子力燃料のためのクラッディングチューブはかような構成要素の一例を形成している。最悪の場合、原子力燃料のためのクラッディングチューブが侵食する結果として、クラッディングチューブの管壁を貫通して損傷が生じクラッディングチューブ内側の放射性の原子力燃料が周囲に漏れる。これは、クラッディングチューブに作用する一次的な、並びに、二次的な損傷が原因するものである。
一次的な損傷はクラッディングチューブの外面に作用する侵食により引き起こされ、また侵食は、クラッディングチューブと冷却水との間の接触や摩耗が原因する酸化で生ずる。クラッディングチューブの管壁を貫通して延在している一次的な損傷が生じると、水、水蒸気あるいはそれらの組み合わせが損傷部を通って流れて燃料とクラッディングチューブの内面との間の空間が水、水蒸気あるいはそれらの組み合わされたもので満たされてしまうことになる。この空間に水、水蒸気あるいはそれらの組み合わせが存在しているということは、クラッディングチューブが内側からの侵食により損傷を受ける危険性があることになる。この侵食は、しばしば、水和作用を介して生ずる。かような損傷は二次損傷と呼ばれ、一次損傷が既に生じた後にのみ生じ得る。クラッディングチューブの管壁を貫通している二次損傷が生じると、クラッディングチューブ内側の原子力燃料が漏れ、それにより、周囲への放射能の漏れの原因となる。二次損傷は一次損傷から比較的遠い距離のところで生じるかもしれず、それ故、しばしば、長いクラックとなり、これは非常に深刻である。
コーティングが水和作用、酸化及び／又は摩耗に対する高い抵抗性を有するもので、かようなクラッディングチューブのコーティングを改良するためにかなりの努力がなされてきており、クラッディングチューブの損傷を阻止することができるようになってきた。特に、クラッディングチューブの内側のところにコーティングを形成することは難しい。このコーティングは、第二の損傷を防ぐ優れた保護となる。水和作用に特に抵抗性のあるコーティングが必要とされている。
クラッディングチューブに対するコーティングの水和作用及び酸化に対しての抵抗を試験するために、原子力プラントでの使用時クラッディングチューブが受けるものと同様の条件により該クラッディングチューブがオートクレーブされ、その後に、コーティング及びクラッディングチューブによるそれぞれの水和作用及び酸化の存在が試験される方法が通常用いられている。クラッディングチューブをこの方法によりオートクレーブすることは、クラッディングチューブに対して保護コーティングを生み出すために用いることができるオートクレーブと混同されるべきでない。後者の形式のオートクレーブは、この明細書において後により詳細に述べる。
１９７０年代まで、燃料ペレットにおける二酸化ウランにおける水の形状の水素の内容物は、クラッディングチューブが内側で水和作用を受ける原因になる。これらの損傷はブリスタと呼ばれ、仮にそれらの双方がクラッディングチューブの内側での水和作用により生じせしめられても、二次損傷とは異なっている。今日、ウランは実質的に水素がなく、それにより、ブリスタでの問題は消滅した。
１９６０年代から１９７０年代では、ほぼ４２５℃の温度で、また、２４時間当たり０．１から０．５ＭＰａの圧力で、実質的に飽和された水蒸気の雰囲気下でクラッディングチューブをオートクレーブすることにより、原子力燃料のためのクラッディングチューブにコーティングを形成した。それによる結果は、二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2）から成るコーティングであり、通常、０．５から１μｍの厚みであった。このコーティングは、水和作用の抵抗が比較的低く、それ故、該コーティングは、クラッディングチューブの二次損傷に対してほとんど保護効果を有していなかった。
特許文献ＤＥ−Ａ−２  ４２９  ４４７号には、内面並びに外面に設けた酸化層のコーティングを有するジルコニウムあるいはニオブ合金製のクラッディングチューブが開示されている。
１９８０年代、好ましくは、ジルコニウムで作られたライナー層はクラッディングチューブの内側に付与して、核分裂時、二酸化ウランに形成される沃素が原因する応力腐食に対する保護作用が与えられた。
特許文献ＪＰ−Ａ−６３  １７９  ２８６号には、ジルコニウム合金製クラッディングチューブの内面にジルコニウムライナ層を形成しその後のオートクレーブと組み合わせて、クラッディングチューブの外面に、また、ライナー層の表面上に二酸化ジルコニウムのコーティングを形成する点が開示されている。オートクレーブは５ＭＰａの圧力で、そして、少なくとも４００℃の温度で行っていた。この特許文献によるオートクレーブと、ここに記載されている１９６０年代から１９７０年代に用いられている方法によるオートクレーブとの間の違いは、日本特許文献によるオートクレーブが多くとも１０％の水蒸気雰囲気下で生じ、一方、６０及び７０の技術によるオートクレーブが概ね１００％の水蒸気雰囲気下でなされていたことである。しかし、その特許文献においては、乾燥した大気下でオートクレーブを行う実施例をのわずか１つ示しているだけである。クラッディングチューブの内面に備えられているライナ層上のコーティングは、少なくとも０．２μｍの厚みを、好ましくは、０．５から１．０μｍの厚みを有していた。
発明者は、１９６０年代から１９７０年代までの、上述した技術で実質的に１００％の水蒸気の雰囲気下におけるオートクレーブにより作り出されるコーティングに比較するに、ＪＡ−Ａ−６３  １７９  ２８６号によるコーティングがＨ2−吸収において改良された保護を与えているが、それでもＨ2−吸収に対して十分なバリヤーとなりクラッディングチューブの二次損傷を防止するには充分でないことが経験上知られている。
圧力の下で構成要素をオートクレーブすることにより遂行される表面上にコーティングを作り出す方法により、ガスにおける活性成分と、構成要素の表面における材料との間の反応速度は、とりわけ、圧力を変えることにより調整される。このことは反応速度を調整する非常に悪いやり方であり、また、処理の進行中、比較的小さな圧力の変化が反応速度に関して大きな変化を生じさせるかもしれず、翻って、このことは、コーティングにおける欠陥部の発生につながるかもしれない。それ故、従来技術によるオートクレーブは、静的条件である一定圧でなされている。
軽水炉に用いられるよう設計されたクラッディングチューブを製造することにより、コーティング前にクラッディングチューブに一連の焼きなましを課し、後者に優れた機械的特性を与えるようにしている。従来技術による方法を用いることにより、クラッディングチューブは、次いで、圧力作用の下での処理をなす特殊な最終焼きなましプラントに送られて最終焼きなましを実行し、それにより、コーティングを作り出す。経済的な理由で、クラッディングチューブの焼きなましを実行して、圧力処理を可能にするプラントで優れた機械的特性を得ることはできない。何故なら、これらの焼きなましは圧力を用いることを必要としていないからである。それ故、最終焼きなまし、それにより、コーティングを形成することは、クラッディングチューブの全体的な処理における１つの工程を構成しており、該工程は先の処理工程から切り放されている。
従って、従来技術は軽水炉における燃料のためのクラッディングチューブの内側に何等のコーティングも提案されていず、該コーティングはＨ2−吸収に対する有効な保護体となり、二次損傷を防止する。更に、従来技術の方法により、反応速度は不満足なやり方で制御されている。更に、従来技術は、圧力処理する特定のプラントを用いることを必要としている。
発明の要約
本発明の目的は、上述した問題点を改良することであり、より詳細には、軽水炉に用いるよう設計され、且つ、構成要素に対する損傷の危険性、特に、二次損傷に対する危険性を低減させるコーティングを備えた表面を有する構成要素を作り出す方法を提供することである。
前述した構成要素は、コーティングが窒化化合物及び酸化化合物のうちの少なくとも１つを有しており、該構成要素の水和作用が実質的に阻止されるような厚みをコーティングが有していることを特徴とするものである。コーティングされる構成要素を水和作用から保護するコーティングの能力は、該水和作用に対する該コーティングの抵抗性に依存し、また、該構成要素の表面を如何にしてうまく覆うかに依存している。翻って、水和作用に対するコーティングの抵抗は該コーティングの厚み、組成及び構造に依存している。窒化化合物及び酸化化合物はこれらの要求を満足しており、それ故、水和作用に対して抵抗性を有するような十分な厚みがあれば、それらは、コーティングの材料として用いることができる。
本発明の一実施例によれば、コーティングは少なくとも１μｍの厚さ、多くとも２５μｍの厚さを有している。この厚み範囲内では、水和作用に対して優れた抵抗を有しているコーティングが得られる。１μｍよりも薄い厚さであるとコーティングは、水和作用に対しての劣った抵抗が省り、また、２５μｍよりも厚い厚さであるとコーティングは、構成要素の表面からはげ落ちる危険性が大である。はげ落ちると、重大な欠陥がコーティングに生じ、また、構成要素の表面がこれらの欠陥部のところで保護されない状態になるので、スケーリングの危険を冒すコーティングを回避することが非常に重要である。実施例の１つの応用例によれば、コーティングは少なくとも３μｍの厚さを有している。３μｍの厚さは、コーティングが、１μｍの厚さと比較して、水和作用に対しよりよい抵抗を有しているのである。
本発明の別の実施例によれば、構成要素は内方空間を有しており、また、コーティングは構成要素の内方空間における少なくとも１つの表面に形成されている。軽水炉におけるいくつかの構成要素、例えば、チューブは内方空間を有しており、また、この内方空間の表面を保護することがしばしば必要とされる。
本発明の別の実施例によれば、構成要素の表面のうちの少なくとも１つはジルコニウムあるいはジルコニウム合金で成っており、コーティングは二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2）及び窒化ジルコニウム（ＺｒＮ）のうちの少なくとも一方を有している。軽水炉におけるいくつかの構成要素はジルコニウムあるいはジルコニウム合金で作られている。何故なら、これらの材料は目的に適した特性を有しているからである。しかし、該材料は軽水炉においてコーティングされていないものとして用いられるべき摩耗、腐食、酸化あるいは水和作用に対する余りも重要でない抵抗を有している。それ故、優れたかような特性を示すコーティングは、しばしば、構成要素の表面上に備えられている。
本発明の別の実施例によれば、コーティングは、構成要素の酸化が概ね阻止されるような特性を有している。従って、かようなコーティングは、水和作用並びに構成要素の酸化に対して保護体を構成している。該構成要素の酸化は、構成要素が水和作用及び酸化によりしばしば腐食を受けるので、望ましいことである。
本発明の別の実施例によれば、コーティングは、構成要素の摩耗が実質的に阻止されるような特性を有している。このことは、該構成要素がしばしば水和作用と摩耗との、あるいは、水和作用と、酸化と、摩耗との組合わさったものを受けるので望ましい。
本発明の別の実施例によれば、構成要素は原子力燃料のためのクラッディングチューブである。実施例の１つの応用例によれば、クラッディングチューブは内方空間の表面上のライナー層を示しており、コーティングはこのライナー層上に置かれている。
本発明の別の実施例によれば、クラッディングチューブ上のコーティングは、該クラッディングチューブが二次損傷を生じる危険性を実質的に除去し得るように水和作用に対する抵抗力が高い。
上述のようなコーティングは、前述した方法により形成される。この方法は、処理が実質的に大気圧でなされ、ガス混合体が水蒸気と、酸素、窒素、酸素を含んでいる活性ガス、及び、窒素を含んでいる活性ガスとのうちの少なくとも１つとを有していることを特徴としている。大気圧で処理することができ、かくて、その処理が圧力処理を提供するための機器を必要としないということは重要な利点である。それ故、大気圧での処理は時間及び費用双方の節約となる。
本発明の方法の一実施例によれば、酸素、窒素、酸素を含んでいる活性ガス、及び、窒素を含んでいる活性ガスのうちの少なくとも１つを、構成要素の表面に置かれている少なくとも１つの材料と反応させることによりコーティングが作り出されている。実施例の１つの応用例によれば、コーティングは、構成要素の表面に置かれている少なくとも１つの材料の酸化物あるいは窒化物のうちの少なくとも１つからなっている。通常、かような酸化物及び窒化物は、水和作用、酸化、及び、摩耗に対して優れた抵抗を有しており、それ故、コーティングは構成要素にこれらに対する優れた保護体を提供している。
本発明の方法の別の実施例によれば、この情況に適した１つあるいはそれ以上の不活性ガスを添加することにより、処理は制御されている。これらのガスは活性ガスを希釈していて有望な即ち順調な反応条件が得られるようになっている。不活性ガスの添加により、結果として、ガスと表面材料との間で反応速度が低減される。反応速度が余りにも早いと、得られるコーティングは欠陥で一杯になってしまい、それ故、構成要素に対する優れた保護体を構成しない。他方、反応速度が余りにも低いと、概ね欠陥のないコーティングが得られるが、しかし、このコーティングを作り出すには相当の時間が掛かってしまう。反応速度を適宜のレベルに制御することにより、合理的な時間間隔内に概ね欠陥のないコーティングを得ることができる。本発明の方法のこの実施例は、ガス内の活性成分と構成要素の表面との間の反応速度を正確に調整する有効なやり方を提供する。本発明のこの実施例による方法によって、処理の時間中に不活性ガスの添加を変えることができ、もって、反応速度を変えている。かくて、本発明による方法により、静的条件の下で行われていた、先に述べたごとき従来技術によるオートクレーブとは違って、動的条件の下で処理は行われる。この実施例による方法の一応用例によれば、有利なことには、不活性ガスは貴ガスであるアルゴン、ヘリウム及びネオンのうちの少なくとも１つを有している。
本発明の方法の別の実施例によれば、ガス混合体における水蒸気の量を変えることにより処理が制御される。異なる表面材料は、ガス混合体における活性成分と構成要素の表面の材料の活性成分との間の反応を介して構成要素にコーティングを作り出すために、ガス混合体における異なる量の水蒸気を必要としており、前記コーティングはそれの目的のために十分に厚くなっている。実施例の１つの応用例によれば、ガス混合体は少なくとも１０％の水蒸気を有している。発明者は、このことが適宜の目的を備えたコーティングを達成するのに必要とされる水蒸気の最小のレベルであることをを経験した。
本発明の別の実施例によれば、処理は、酸化及びニトロ化がそれぞれ生ずるような温度でなされ、好ましくは、少なくとも４５０℃、また、多くとも６５０℃の温度でなされる。
本発明の方法の１つの応用例によれば、ガス混合体は空気を含んでいる。空気は容易にアクセス可能な状態で酸素と窒素との双方を含んでおり、また、安価であり、それらのうちのどちらか一方は本発明の方法で用いるのに完全である。
本発明の方法の別の応用例によれば、ガス混合体は窒素あるいは活性窒素成分がない。このことは、生み出されたコーティングが、明確に、窒化物あるいは他の窒素化合物の汚染のない酸化物から成っていることを意味している。
本発明の方法の別の応用例によれば、ガス混合体は二酸化炭素（ＣＯ2）を有している。実施例の別の応用例によれば、ガス混合体は、一酸化炭素（ＣＯ）及び二酸化炭素（ＣＯ2）の混合体を有している。これらの混合体は、酸化ポテンシャルを制御するために添加されている。
本発明の方法の別の応用例によれば、ガス混合体は一酸化二窒素（Ｎ2Ｏ）を有している。また、酸素及びアルゴンは混合体における一酸化二窒素と一緒に存在していてもよい。
本発明の方法の１つの応用例によれば、処理は１時間から１０時間の時間間隔の間行われる。
本発明の方法の１つの応用例によれば、処理される構成要素の表面はジルコニウムあるいはジルコニウム合金を有している。
本発明の方法の別の応用例によれば、処理により構成要素の表面に作り出されるコーティングは二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2）及び窒化ジルコニウム（ＺｒＮ）のうちの少なくとも１つを有している。
本発明の方法の別の応用例によれば、構成要素の外方表面及び内方空間の表面のうちの少なくとも一方にコーティングを沈積させることにより処理される。
本発明の方法の別の応用例によれば、処理された構成要素は原子力燃料のためのクラッディングチューブである。
本発明の方法の別の応用例によれば、クラッディングチューブは、機械的強度を提供するために複数回焼きなまされ、また、先に述べた処理はこれらの焼きなましと同じプラントで行われる最終焼きなましを示している。かくて、本発明の方法の使用時、最終焼きなましを行う際に特殊な最終焼きなましプラントへクラッディングチューブを移動する必要はない。また、それにより、コーティングの生産は大気圧でなされる。それ故、最終焼きなましは、優れた機械的強度を得るための焼きなましがなされるプラント内で行われてもよく、それにより、全焼きなましの集積部位を提供するようになっている。かくて、本発明の方法に従ってなされるコーティングの生産は、従来技術による方法がそれの代わりに用いられた場合に比べて、時間及び費用の双方を節約する。
【図面の簡単な説明】
さて、添付図面に示された実施例を参照して本発明をより詳細に記述する。
図１は、本発明によりコーディングを形成された表面を有しているクラッディングチューブの一部の概略断面図を示している。
図２は、コーティングされていない表面を有しているクラッディングチューブの一部の概略断面図を示している。
実施例の詳細な説明
図１において、クラッディングチューブ１の一部が示されており、前記チューブは軽水炉に配備されているとともに、原子力燃料は、燃料ペレット２としてそれの内部に備えられている。それの外面３で、クラッディングチューブ１は本発明によるコーティング４を示している。クラッディングチューブ１は、またその内面５にライナー層６を示しており、そのライナー層には本発明によるコーティング７が備えられている。コーティング７はＣＶＤ技術により沈積されていてもよい。軽水炉に使用することにより、クラッディングチューブ１の外面３に備えられたコーティング４は、水、水蒸気あるいはそれらの組み合わせを有する一次冷却回路に接触している。クラッディングチューブ１の外面３に備えられたコーティング４は、それのタスクとして、該クラッディングチューブの外面３を、腐食、好ましくは、水、水蒸気あるいはそれらの組み合わせの存在による酸化によって生ずる腐食、あるいは、軽水炉の他の成分との接触による摩耗に対して保護している。かくて、コーティング４は酸化及び摩耗に対して優れた抵抗を示す。これにも係わらず、コーティング４が該コーティング４の全厚みを通って延在している損傷を受けた場合、クラッディングチューブ１の外面３の区域が水、水蒸気あるいはそれの組み合わせに露出され、それにより、この区域は、クラッディングチューブ１の全厚さを通って延在している損傷が最終的に生み出されるまで、酸化する。酸化が続く場合、ライナー層６の全厚さを通って延在している損傷は最後に生み出される。それにより、コーティング４、クラッディングチューブ１、ライナー層６及びコーティング７の全厚さを通って延在している損傷、いわゆる、一次損傷が形成される。かような場合、水、水蒸気、あるいは、それの組み合わせはコーティング７と燃料ペレット２との間の内方空間８まで一次損傷を通って浸込む。それにより、水、水蒸気、あるいは、それの組み合わせは内方空間８を充填し、また、コーティング７を腐食する。これらの腐食は一次損傷から遠く離れたところで生ずるかもしれず、また、水和作用により生じせしめられるかもしれない。水和作用に対して高い抵抗を有している本発明のコーティング７により、該コーティング７の全厚さを貫通する損傷はほとんど生じない。それにより、コーティング７、及び、該コーティング７とライナー層６との組み合わせはコーティングされていないクラッディングチューブに比較して、クラッディングチューブ１に形成される二次損傷の危険性をかなり低減させる。また、ライナー層６を排除することも可能であり、その場合でも尚、クラッディングチューブ１の内面５のところで水和作用に対する優れた保護体を得ることができる。
図２において、従来技術によるクラッディングチューブ１の一部分が示されており、前記チューブは軽水炉内に配備され、原子力燃料は、ペレット状としてこのチューブ１内に配置されている。軽水炉に用いることにより、クラッディングチューブ１の外面３は、水、水蒸気、あるいは、それの組み合わせを有している一次冷却回路に接触する。水、水蒸気、あるいは、それの組み合わせはクラッディングチューブ１の外面３に酸化作用を与えている。クラッディングチューブ１の外面３も軽水炉内の他の構成要素により摩耗させられる。クラッディングチューブ１の材料は、腐食損傷を阻止するのに十分な摩耗及び酸化に対しての抵抗を有していない。かような損傷が、酸化作用あるいは摩耗作用を介して、クラッディングチューブ１の外面３に対して発生すると、酸化はこの損傷のところで進行する。最後に、損傷がクラッディングチューブ１の管壁を貫通してしまう。かような一次損傷により、燃料ペレット２状の原子力燃料が損傷部を通して一次冷却回路に漏れる可能性があり、かくて、該回路に放射能を広げるかもしれない。この管壁を貫通する損傷が生じると一次冷却回路からの水、水蒸気、あるいは、それの組み合わせが損傷部を介してクラッディングチューブに入り、燃料ペレット２とクラッディングチューブ１の内面５との間に位置する内方空間４まで浸込むことになる。水、水蒸気、あるいは、それの組み合わせは内方空間４内で広がり、また、クラッディングチューブ１の内面５に対して水和作用を与える。クラッディングチューブ１の材料はこの水和作用に対して十分な抵抗を有していず、それ故、クラッディングチューブ１の内面５に損傷が生ずる。損傷を生じさせる水、水蒸気、あるいは、それの組み合わせが内方空間４のかなり大きな区域にわたって広がるので、これらの損傷は一次損傷から遠い距離のところで生じるかもしれない。次いで、クラッディングチューブ１の内面５に生み出される損傷は、最後に、該クラッディングチューブ１の管壁を貫通している損傷が形成されるまで、成長する。燃料ペレット２からの原子力燃料はかような二次損傷を通って漏れ出て、一次冷却回路まで放射能を更に広げるかもしれない。
例１
ライナー層をクラッディングチューブの内面に設けた原子力燃料用の未コーティングのクラッディングチューブを最終焼きなましライナー層上クラッディングチューブの内面および外面にコーティングを生じさせた。この最終焼きなましは、酸素、アルゴン及び水蒸気を有するガス混合体の作用の下で５６５℃の温度で９０分間クラッディングチューブを処理することにより大気圧雰囲気下で行われた。この処理の結果として、ライナ層の内面上、並びに、クラッディングチューブの外面上に二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2）のコーティングが得られた。このコーティングは、水和作用、酸化及び摩耗に対する優れた抵抗を示した。
例２
ガス混合体が酸素の代わりに窒素を含んでいる点だけを除いて、最終焼きなましを例１の場合と同じやり方で行った。それの結果として、ライナ層上のクラッディングチューブの内面上に、また、外面上に窒化ジルコニウム（ＺｒＮ）でなるコーティングが得られた。このコーティングは、水和作用、酸化及び摩耗に対して優れた抵抗を有していた。
本発明によるコーティングの厚さは、水和作用、酸化及び摩耗に対して優れた抵抗を得るために、少なくとも１μｍあるいは少なくとも３μｍから多くとも１０μｍあるいは多くとも２５μｍまで変わることができる。
一般に、該方法は、金属有機成分と、酸素ガス、二酸化炭素、メタン、及び／又は、窒素ガスのごとき１つあるいはそれ以上の他のガスとを含む制御されたガス混合体でなる雰囲気にクラッディングチューブを置くことにより、該クラッディングチューブの内側上の酸化ジルコニウムあるいは窒化ジルコニウムのコーティングを形成するものである。温度、前記環境の圧力、ガス含量及び反応量を制御することにより、非常に密で且つ水和作用に対して抵抗性であるコーティングが形成できる。好ましくは、それの厚さは１μｍから１０μｍ間である。
【図１】
0003974658.tif 000002
【図２】
0003974658.tif 000003