(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
機関本体と、前記機関本体に接続されている吸気系および排気系と、吸気を圧力可変に前記機関本体へ過給する過給装置と、前記機関本体の吸気バルブの開閉時期を変更可能な吸気時期可変装置とを備える内燃機関を制御する制御装置であって、
アクセル開度を検出するアクセル開度検出手段と、
前記アクセル開度検出手段で検出されたアクセル開度から、前記機関本体の負荷状態が低負荷状態、中負荷状態または高負荷状態のいずれであるかを判別する負荷判別手段と、
前記負荷判別手段により高負荷状態であると判別されたとき、前記吸気時期可変手段により前記吸気弁の閉弁時期を遅角して有効圧縮比を低減するとともに、前記過給装置による過給圧を、前記有効圧縮比が低減される前に設定されている過給圧よりも高い過給圧に可変設定することによって、前記機関本体のシリンダ内における燃焼時の最高温度を低下させる第一制御手段と、
を備えることを特徴とする内燃機関の制御装置。
【請求項２】
前記排気系を流れる排気の一部を流量可変に前記吸気系へ還流する排気還流装置をさらに備える内燃機関を制御する制御装置であって、
前記機関本体を冷却する冷却水の温度を検出する冷却水温検出手段と、
前記冷却水温検出手段で検出された冷却水の温度ならびに前記負荷判別手段で判別された負荷状態に基づいて、前記排気還流装置から前記吸気系へ還流される排気温度を調整するため前記排気還流装置の冷却の有無、前記吸気系から前記機関本体への吸気の供給を開閉する吸気弁の開閉時期、ならびに前記過給装置から前記機関本体へ供給される吸気の過給圧を制御する第二制御手段と、
を備えることを特徴とする請求項１記載の内燃機関の制御装置。
【請求項３】
前記第二制御手段は、前記冷却水の温度が所定の温度以下または前記低負荷状態のとき、前記排気還流装置の冷却を停止することを特徴とする請求項２記載の内燃機関の制御装置。
【請求項４】
前記第二制御手段は、前記中負荷状態または前記高負荷状態のとき、前記排気還流装置の冷却を実施することを特徴とする請求項２記載の内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関の制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関からのＮＯｘあるいは粒子状物質の排出量を低減するためには、シリンダ内における燃料の燃焼時の最高温度を低下させることが望ましい。従来は、例えば排気の還流量を増大し、かつ噴射時期を遅角することにより、燃焼時の最高温度を低下させ、ＮＯｘあるいは粒子状物質の排出量を低減を図っている。
しかし、エンジンの負荷が大きくなると、シリンダ内における燃料の燃焼温度が上昇する。その結果、ＮＯｘあるいは粒子状物質の排出量の低減は困難となる。
【０００３】
そこで、例えば特開平１１−３１５７３９号公報に開示されている内燃機関の制御装置では、幾何学的に決定されるエンジンの圧縮比（以下、幾何学的に決定される圧縮比を「実圧縮比」という。）を小さくし、燃料の燃焼前におけるシリンダ内の温度いわゆる圧縮端温度を低下させている。圧縮端温度を低下させることにより、燃料の燃焼時の最高温度が低下し、より負荷の高い状態でもＮＯｘあるいは粒子状物質の排出量の低減が可能となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、低負荷時あるいは内燃機関の始動時には、機関本体のシリンダの内部の温度がもともと低い。そのため、特開平１１−３１５７３９号公報に開示されている制御装置のように実圧縮比を低下させると、燃料の着火が不安定となり、安定した機関の運転が困難となる。そこで、上記の特開平１１−３１５７３９号公報に開示されている制御装置では、圧縮端温度が所定の温度以上となるように燃料の噴射時期を進角し、吸気弁の閉弁を早めている。吸気弁の閉弁を早めることにより、シリンダ内に吸入される吸気の逆流が低減されるため、シリンダ内に吸入される吸気の実質的な圧縮比（以下、実質的な圧縮比を「有効圧縮比」という。）が高められる。また、燃料の噴射時期を進角することにより、シリンダ内で圧縮された吸気の温度が高いうちに燃料を噴射することができる。その結果、低負荷時あるいは機関始動時のようにシリンダ内の温度が低いときでも燃焼が安定する。したがって、中負荷状態でのＮＯｘあるいは粒子状物質の排出量の低減、ならびに低負荷状態での安定した燃焼の両立が図られる。
【０００５】
しかし、車両用の内燃機関の場合、市街地での走行のように低負荷状態が常用される。このような低負荷状態でのとき、燃料の噴射時期を進角したり吸気弁の閉弁を早めた場合、燃焼速度の増大にともなう燃焼温度の上昇を招き、結果としてＮＯｘ排出量の増大を招くという問題がある。すなわち、排気還流量の増大および噴射時期を遅角によるＮＯｘおよび粒子状物質の低減の利点を活かすことができない。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、実圧縮比を小さくすることなく、内燃機関の負荷状態にかかわらず安定した運転とＮＯｘおよび粒子状物質の排出の低減とを両立する内燃機関の制御装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１記載の内燃機関の制御装置によると、第一制御手段は機関本体の負荷状態に基づいて吸気弁の開閉時期、ならびに吸気の過給圧を制御する。機関本体が高負荷状態のとき、燃料の噴射量が増大するため、燃料燃焼時の最高温度を上昇する。そこで、吸気時期可変装置により吸気バルブの閉弁時期を遅角し、有効圧縮比を低下させている。一方、有効圧縮比が低下すると、機関本体のシリンダ内の吸気量が減少し、熱容量が低下するため、燃料燃焼時の最高温度の上昇を招く。そこで、吸気バルブの閉弁時期の遅角にともなって、過給装置による過給圧を高めている。このとき、過給装置による吸気の過給圧は、有効圧縮比が低減される前に設定されている過給圧よりも高く設定する。これにより、シリンダ内の熱容量が増大し、燃料燃焼時の最高温度が低下するため、燃焼の前後におけるシリンダ内の温度を低下させることができる。したがって、実圧縮比を小さくすることなく、高負荷状態においても、ＮＯｘの発生および粒子状物質の発生を低減することができる。
【０００８】
本発明の請求項２記載の内燃機関の制御装置によると、第二制御手段は機関本体の負荷状態に基づいて排気還流装置の冷却の有無、吸気弁の開閉時期、ならびに吸気の過給圧を制御する。これにより、機関本体の実圧縮比を小さくしない場合でも、内燃機関の負荷状態にあわせて機関本体における圧縮端温度、燃料燃焼時の最高温度ならびに燃焼速度を制御することができる。したがって、内燃機関の負荷状態に関係なく、安定した運転とＮＯｘおよび粒子状物質の排出の低減とを両立することができる。
なお、排気還流量を増大し噴射時期を遅角することにより、燃料の燃焼時における最高温度を低下させＮＯｘあるいは粒子状物質の排出量の低減を図っている内燃機関に本発明を適用することにより、安定した運転とＮＯｘおよび粒子状物質の排出の低減とを両立して有効に達成することができる。
【０００９】
本発明の請求項３記載の内燃機関の制御装置によると、冷却水の温度が低いときまたは低負荷状態のとき、排気還流装置の冷却を停止する。これにより、機関本体のシリンダへ吸入される吸気の温度が上昇し、燃料の着火が安定する。したがって、暖機中または低負荷状態であっても、内燃機関を安定した運転状態とすることができる。
【００１０】
本発明の請求項４記載の内燃機関の制御装置によると、中負荷状態または高負荷状態のとき、排気還流装置の冷却を実施する。これにより、機関本体のシリンダに吸入される吸気の温度が低下し、燃焼温度の上昇を抑えることができる。したがって、ＮＯｘの発生および粒子状物質の発生を低減することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を示す一実施例を図面に基づいて説明する。
本発明の一実施例による内燃機関の制御装置を適用したディーゼルエンジンシステムを図１に示す。
図１に示すディーゼルエンジンシステム１は、コモンレール式の燃料噴射装置を搭載している。ディーゼルエンジンシステム１は、機関本体としてのエンジン本体１０、吸気系２０、排気系３０、燃料噴射装置４０、排気還流装置（以下、排気還流を「ＥＧＲ」という。）５０、過給装置６０および冷却装置７０を備え、各部位は図２に示すように制御装置としてのＥＣＵ８０により制御される。
【００１２】
図１に示すように、エンジン本体１０には複数のシリンダ１１が形成されている。エンジン本体１０は、図示しないピストンなどの駆動系を有している。エンジン本体１０には、吸気バルブ１２、排気バルブ１３、ならびに吸気バルブ１２および排気バルブ１３を駆動する図示しないバルブ駆動手段が設置されている。吸気バルブ１２は、吸気系２０からシリンダ１１への吸気の流入を断続する。排気バルブ１３は、シリンダ１１から排気系３０への排気の流出を断続する。図示しないバルブ駆動手段は、エンジン本体１０の図示しない駆動軸の回転にともなって吸気バルブ１２および排気バルブ１３を駆動する。バルブ駆動手段は図示しない吸気カムシャフトおよび排気カムシャフトを有しており、吸気カムシャフトおよび排気カムシャフトは、エンジン本体１０の駆動軸から伝達された駆動力により回転駆動される。
【００１３】
バルブ駆動手段は、バルブタイミング可変装置（ＶＶＴ）１４を有している。ＶＶＴ１４は、ＥＣＵ８０からの指令により吸気バルブ１２の開閉タイミングを遅角または進角へ変更する。ＶＶＴ１４は、エンジン本体１０の図示しない駆動軸から吸気カムシャフトおよび排気カムシャフトへ伝達される駆動力の位相を変更する。すなわち、エンジン本体１０の駆動軸の回転角度に対する吸気カムシャフトおよび排気カムシャフトの回転角度との間に位相差を形成し、吸気カムシャフトおよび排気カムシャフトにより駆動される吸気バルブ１２および排気バルブ１３の開閉時期を変更する。
【００１４】
吸気系２０は、吸気管２１、吸気マニホールド２２および吸気絞り弁２３を有している。吸気管２１は、図示しないエアクリーナに接続されており、吸気管２１の途中には過給装置６０が設置されている。吸気管２１は、反エアクリーナ側の端部に各シリンダ１１へ分岐する吸気マニホールド２２が接続されている。吸気管２１には、過給装置６０の出口側に吸気絞り弁２３が設置されている。吸気絞り弁２３は、駆動部２３１および弁体２３２を有している。吸気絞り弁２３は、吸気管２１を経由してエンジン本体１０へ供給される吸気の流量を制御する。駆動部２３１は、ＥＣＵ８０に接続されており、ＥＣＵ８０からの命令にしたがって弁体２３２を駆動する。弁体２３２は、例えば円盤状のバタフライ弁であり、駆動部２３１により駆動されることで吸気管２１の開口面積を可変する。吸気管２１の過給装置６０の下流側には、インタークーラ２４が設置されている。インタークーラ２４は過給装置６０で過給され温度が上昇した吸気を冷却する。
【００１５】
排気系３０は、排気管３１、排気マニホールド３２を有している。排気管３１は、図示しない触媒およびマフラーに接続されており、排気管３１の途中には過給装置６０が設置されている。排気管３１は、反触媒側の端部に各シリンダ１１へ分岐する排気マニホールド３２が接続されている。
【００１６】
燃料噴射装置４０は、燃料噴射ポンプ４１、コモンレール４２およびインジェクタ４３を有している。燃料噴射ポンプ４１は、エンジン本体１０の駆動力により図示しない燃料タンクから給送された燃料を所定の圧力まで加圧しコモンレール４２へ給送する。コモンレール４２には、所定の圧力の燃料が蓄圧状態で蓄えられている。インジェクタ４３はコモンレール４２に接続されており、コモンレール４２から高圧の燃料が供給される。インジェクタ４３は電磁弁４３１を有しており、電磁弁４３１はＥＣＵ８０からの指示にしたがって開閉する。ＥＣＵ８０がインジェクタ４３の電磁弁４３１の開閉を制御することにより、インジェクタ４３からはコモンレール４２から供給された所定の噴射量の高圧の燃料が所定の噴射量および所定の噴射時期に噴射される。
【００１７】
ＥＧＲ装置５０は、ＥＧＲ管５１およびＥＧＲ量制御弁５２を有している。ＥＧＲ管５１は、排気管３１から分岐し吸気管２１に接続され、排気管３１を流れる排気の一部を吸気管２１を流れる吸気に還流する。ＥＧＲ量制御弁５２はＥＧＲ管５１の途中に設置され、吸気に還流される排気の流量を制御する。
【００１８】
過給装置６０は、過給圧を変更可能な例えばＶＮ（可変ノズル：Variable Nozzle）ターボなどの可変ターボチャージャーであり、排気タービン６１、吸気タービン６２およびターボアクチュエータ６３を有している。排気タービン６１は排気管３１の途中に設置され、排気の流れにより回転駆動される。吸気タービン６２は吸気管２１の途中に設置されている。吸気タービン６２は、排気タービン６１の回転にともなって回転駆動され、吸気管２１を流れる吸気を過給する。ターボアクチュエータ６３は、排気タービン６１の本体とこの本体が収容されているタービンケースとの間に形成される隙間の間隔を可変する。排気タービン６１の本体とタービンケースとの間隔が可変されることにより、過給される吸気の過給圧が変更される。過給装置６０の吸気タービン６２により過給された吸気は、インタークーラ２４で冷却された後、エンジン本体１０のシリンダ１１へ供給される。
【００１９】
冷却装置７０は、エンジン冷却部７１、ＥＧＲクーラ７２、ラジエータ７３およびウォータポンプ７４を有している。エンジン冷却部７１は、エンジン本体１０に冷却水を供給し、エンジン本体１０を冷却する。エンジン冷却部７１には、ラジエータ７３からウォータポンプ７４を経由してエンジン本体１０まで冷却水を供給する冷却水管７０１が接続されている。ＥＧＲクーラ７２には、ラジエータ７３からウォータポンプ７４により冷却水管７０２を経由して冷却水の一部が供給される。ＥＧＲクーラ７２では、冷却水との熱交換によりＥＧＲガスが冷却される。ウォータポンプ７４をオン・オフすることにより冷却水の流れが開放または閉塞され、エンジン本体１０の冷却ならびにＥＧＲクーラ７２によるＥＧＲガスの冷却が実行または停止される。なお、この冷却の実行または停止は、ウォータポンプ７４のオン・オフによるものではなく、電磁弁を設置しそのオン・オフによる水路の開閉によって行ってもよい。
【００２０】
ＥＣＵ８０は、エンジン本体１０、吸気系２０、排気系３０、燃料噴射装置４０、ＥＧＲ装置５０、過給装置６０および冷却装置７０などディーゼルエンジンシステム１全体の制御を行う。ＥＣＵ８０は、例えばＣＰＵ、ＲＡＭおよびＲＯＭなどのマイクロコンピュータから構成されている。ＥＣＵ８０は、図２に示すように各種のセンサからの信号が入力される入力回路と、各部へ信号を出力する出力回路とを有している。
【００２１】
ＥＣＵ８０の入力回路には、エンジン本体１０の図示しない駆動軸の回転数を検出する回転数センサ８１、アクセルの開度を検出するアクセル開度検出手段としてのアクセル開度センサ８２、エンジン本体１０の冷却水の温度を検出する冷却水温検出手段としての冷却水温センサ８３、ならびにコモンレール４２に蓄えられている燃料の圧力を検出する噴射圧力センサ８４などが接続されている。一方、ＥＣＵ８０の出力回路には、エンジン本体１０の各シリンダ１１ごとに設置されているインジェクタ４３を駆動する電磁弁４３１、吸気絞り弁２３の駆動部２３１、ＥＧＲ量制御弁５２、ウォータポンプ７４、ＶＶＴ１４およびターボアクチュエータ６３が接続されている。
【００２２】
ＥＣＵ８０では、冷却水温センサ８３で検出された冷却水の温度、ならびにアクセル開度センサ８２で検出されたアクセルの開度に基づいて、エンジン本体１０の運転状態およびエンジン本体１０の負荷状態を判別する。また、ＥＣＵ８０は、判別した負荷状態に基づいて、ＥＧＲ装置５０のＥＧＲクーラ７２による冷却の実行または停止、吸気バルブ１２の開閉時期、過給圧の制御などを制御する。
【００２３】
次に、上記構成のディーゼルエンジンシステム１の作動を図３に基づいて説明する。
本実施例のディーゼルエンジンシステム１は、ＥＧＲ装置５０によりＥＧＲ量を増大し燃料の噴射時期を遅角することにより、燃料の燃焼時における最高温度を低下させ、ＮＯｘあるいは粒子状物質の排出量の低減を図るディーゼルエンジンシステムに適用される。
ＥＣＵ８０は、冷却水温センサ８３から入力される信号に基づいてエンジン本体１０の冷却水の温度を検出する（Ｓ１００）。ＥＣＵ８０は、エンジン本体１０の冷却水温からエンジン本体１０の運転状態を判別する。すなわち、ＥＣＵ８０は、冷却水温からエンジン本体１０が始動後の暖機中であるか、暖機が終了しているかを判別する。ＥＣＵ８０は、冷却水の温度があらかじめ設定されている所定の温度（例えば５０℃）以上になっているかを判別し（Ｓ１０１）、冷却水の温度が所定の温度以上となっている場合、ＥＣＵ８０はエンジン本体１０の暖機が終了していると判断する。一方、冷却水の温度が所定の温度より低い場合、ＥＣＵ８０はエンジン本体１０の暖機が終了していないと判断する。
【００２４】
Ｓ１０１において冷却水の温度が所定の温度以上となりエンジン本体１０の暖機が終了していると判断された場合、ＥＣＵ８０はアクセル開度センサ８２から入力される信号に基づいてアクセル開度を検出する（Ｓ１０２）。ＥＣＵ８０は、検出されたアクセル開度からエンジン本体１０の負荷状態を判別する（Ｓ１０３）。負荷状態は、図４に示すようにエンジン本体１０の回転数および出力トルクから決定され、低負荷状態、中負荷状態または高負荷状態に分類される。ＥＣＵ８０は、あらかじめ設定されているアクセル開度センサ８２からの出力値と負荷状態との関係に基づいて、エンジン本体１０の負荷状態が低負荷状態であるか、中負荷状態であるか、または高負荷状態であるかを判断する。
【００２５】
（暖機中または低負荷状態）
Ｓ１０１においてエンジン本体１０は暖機中であると判断された場合、またはＳ１０３においてエンジン本体１０が低負荷状態であると判断された場合、ＥＣＵ８０はウォータポンプ７４を停止しエンジン本体１０およびＥＧＲクーラ７２の冷却を停止する（Ｓ１０４）。ＥＧＲクーラ７２の冷却を停止することにより、ＥＧＲガスが冷却されないためエンジン本体１０のシリンダ１１へ吸入される吸気の温度が上昇する。エンジン本体１０の暖機が終了する前、またはエンジン本体１０が低負荷状態のとき、吸気の温度が低く圧縮端温度も低くなるため、燃料の着火が不安定になる。そこで、ＥＧＲガスの冷却を停止し、シリンダ１１へ吸入される吸気の温度を上昇させることにより、圧縮端温度を高め、燃料の着火性を向上する。
【００２６】
例えば、図５に示すように、本実施例によるディーゼルエンジンシステム１の場合、実圧縮比を低下していないため、上死点（ＴＤＣ）の近傍におけるシリンダ１１の圧縮端温度Ｔｐ１は、従来のディーゼルエンジンの圧縮端温度Ｔｐ２と同一であり、特開平１１−３１５７３９号公報に開示されているディーゼルエンジンシステム（従来技術）の圧縮端温度Ｔｐ３、または単に実圧縮比を低減したディーゼルエンジンシステムの圧縮端温度Ｔｐ４と比較して高い。そのため、燃料は確実に着火する。また、本実施例では、ＴＤＣの近傍におけるシリンダ１１の圧縮端温度Ｔｐ１が上昇することにより着火下限温度に対し余裕があるため、噴射時期を遅角することができる。その結果、本実施例では、燃焼時の最高温度Ｔｍ１および燃焼速度を低下させることができ、エンジン本体１０の運転が安定し、ＮＯｘおよび粒子状物質などの排出物の低減を図ることができる。
【００２７】
一方、単に実圧縮比を低減したディーゼルエンジンシステムの場合、ＴＤＣの近傍における圧縮端温度Ｔｐ４が低下し着火下限温度を下回る。そのため、燃料の着火が不安定となる。また、従来技術では、実圧縮比を小さくすることにより圧縮端温度Ｔｐ３が低下し燃料の着火が困難な場合、燃料の噴射時期を進角させることによりシリンダの内部の温度が高い状態で燃料に着火させている。これにより、燃料の着火はされるものの、燃焼速度が増大し、シリンダの内部の最高温度Ｔｍ３が実圧縮比を低減していない通常のディーゼルエンジンシステムの最高温度Ｔｍ２程度に上昇する。その結果、ＮＯｘ発生量の増大を招く。また、実圧縮比を低下したエンジンは、着火が不安定となるため燃焼時の最高温度Ｔｍ４は低い。
【００２８】
（中負荷状態）
Ｓ１０３においてエンジン本体１０が中負荷状態であると判断された場合、ＥＣＵ８０はウォータポンプ７４を駆動しエンジン本体１０およびＥＧＲクーラ７２の冷却を実施する（Ｓ１０５）。ＥＧＲクーラ７２の冷却を実施することにより、エンジン本体１０のシリンダ１１へ吸入される吸気の温度が低下する。エンジン本体１０が中負荷状態のとき、吸気の温度が高く圧縮端温度も高くなるため、ＮＯｘおよび粒子状物質の排出が増大する。そこで、ＥＧＲクーラ７２によりＥＧＲガスの冷却を実施し、シリンダ１１へ吸入される吸気の温度を低下させることにより、圧縮端温度および燃焼時の最高温度を低下させ、ＮＯｘおよび粒子状物質の排出を低減することができる。
【００２９】
（高負荷状態）
Ｓ１０２においてエンジン本体１０が高負荷状態であると判断された場合、ＥＣＵ８０はウォータポンプ７４を駆動しＥＧＲクーラ７２の冷却を実施する（Ｓ１０６）。ＥＧＲクーラ７２の冷却を実施することにより、中負荷状態と同様にエンジン本体１０のシリンダ１１へ吸入される吸気の温度が低下する。しかし、高負荷状態のとき、アクセル開度が大きくシリンダ１１の内部への燃料の噴射量が増大するため、燃料の燃焼による発熱量が増大する。その結果、ＮＯｘおよび粒子状物質の低減が困難となる。
【００３０】
そこで、本実施例では、Ｓ１０６によるＥＧＲクーラ７２の冷却に加え、吸気バルブ１２の閉弁時期を調整する（Ｓ１０７）。すなわち、エンジン本体１０が高負荷状態であると判断された場合、ＥＣＵ８０は吸気バルブ１２の閉弁時期が遅角されるようにＶＶＴ１４を駆動する。吸気バルブ１２の閉弁時期を遅角することにより、シリンダ１１の内部への吸気の閉じ込み区間が減少する。その結果、エンジン本体１０の有効圧縮比が低下し、圧縮端温度すなわち燃料の着火前におけるシリンダ１１の内部の温度が低下される。しかし、吸気バルブ１２の閉弁時期を遅角した場合、シリンダ１１の内部に吸入される吸気の量が低減するため、シリンダ１１内の熱容量が低下し、燃料の燃焼時の最高温度の上昇を招く。
【００３１】
そのため、本実施例では、ＥＧＲクーラ７２によるＥＧＲガスの冷却、吸気バルブ１２の閉弁時期の遅角に加え、さらにシリンダ１１の内部へ吸入される吸気の量を調整（Ｓ１０８）する。すなわち、エンジン本体１０が高負荷状態であると判断された場合、ＥＣＵ８０はエンジン本体１０のシリンダ１１へ吸入される吸気量が増大するようにターボアクチュエータ６３を駆動する。ターボアクチュエータ６３を駆動することにより、吸気の過給圧が増大し、シリンダ１１の内部に吸入される吸気量が増加される。
【００３２】
図６に示すように、本実施例によるディーゼルエンジンシステム１の場合、ＥＧＲクーラ７２の冷却により、シリンダ１１の内部へ吸入される吸気の温度が低下する。そのため、ＴＤＣの近傍におけるシリンダ１１の内部の圧縮端温度Ｔｐ１が低下する。さらに、過給装置６０からの過給圧を増大することにより、大量の吸気がシリンダ１１の内部へ吸入される。
【００３３】
これにより、シリンダ１１の内部の熱容量が増大するため、燃料燃焼時の最高温度Ｔｍ１が低下する。その結果、シリンダ１１の内部へ燃料が噴射される前、ならびに燃料が噴射され燃焼した後のいずれも温度を低下させることができる。したがって、ＮＯｘおよび粒子状物質の排出を低減することができる。
【００３４】
一方、従来技術の場合、実圧縮比が低下されることにより、ＴＤＣの近傍におけるシリンダの内部の圧縮端温度Ｔｐ３が通常のディーゼルエンジンシステムお圧縮端温度Ｔｐ２と比較して低下する。そのため、従来技術による燃料の燃焼時における最高温度Ｔｍ３は通常のディーゼルエンジンシステムの最高温度Ｔｍ２よりも低下し、通常のディーゼルエンジンシステムよりＮＯｘの発生量が低減される。しかし、高負荷状態の場合、シリンダの内部の最高温度の低下の割合は大きくなく、ＮＯｘの低減効果は低い。
【００３５】
ここで、本実施例の高負荷状態における制御が実施される際に、実際に適用したデータを以下に示す。本願の発明者は、鋭意研究の結果、以下に示した各種のデータによって上記の結果が得られることを発見した。
（設定条件）
（１）暖機運転終了後におけるエンジン本体１０の回転数を２６００ｒｐｍとする。
（２）エンジン本体１０に加えられる負荷を５０％とする。
（３）ＶＶＴ１４による吸気弁１２の閉弁時期の遅角をＡＢＤＣ（After Bottom Dead Center）５０°とする。なお、閉弁時期を遅角しない場合、ＡＢＤＣ３０°である。
（４）過給装置６０による過給圧を２１０ｋＰａとする。なお、吸気弁１２の閉弁時期を遅角しない場合、過給圧の設定値は１５４ｋＰａである。
（５）  ＥＧＲ率を３０％とする。
（６）  燃料の噴射時期をＢＴＤＣ（Before Top Dead Center）１°とする。
【００３６】
以上、説明したように、本実施例のディーゼルエンジンシステム１によると、ＥＧＲクーラ７２による吸気に混合されるＥＧＲガスの冷却、吸気バルブ１２の閉弁タイミングの調整、ならびに過給装置６０による過給圧の調整を実施することにより、負荷状態にあわせて燃料の燃焼速度および燃焼温度を制御することができる。したがって、エンジン本体１０の実圧縮比を低減することなく、シリンダ１１の内部の燃料の燃焼時の最高温度および燃焼速度を制御することができ、負荷状態にかかわらずＮＯｘおよび粒子状物質の排出を低減することができる。
また、本実施例のディーゼルエンジンシステム１のように、ＥＧＲ量を増大し噴射時期を遅角することにより、燃料の燃焼時における最高温度を低下させ、ＮＯｘおよび粒子状物質の排出の低減を図るディーゼルエンジンシステムと組み合わせることで、安定した運転とＮＯｘおよび粒子状物質の排出の低減とを両立して達成することができるという大きな効果が得られる。
【００３７】
なお、上述した本実施例の変形例としてＥＧＲ装置７０を省略することも可能である。すなわち、エンジン本体１０には、ＶＶＴ１４および過給装置６０が搭載されている。これにより、過給装置６０により過給される吸気の過給圧を可変に調整する。過給装置６０による過給圧は、エンジン本体１０の回転数の増大ならびに負荷の増大にともなって大きくなるように過給圧特性を設定する。これにより、燃費の向上と排気の浄化との両立を図ることが可能となる。但し、エンジン本体１０の高負荷側では、エンジン本体１０の保護の観点から、通常は図７に示すように過給圧の上限値を設定し、過給装置６０は過給能力に余力を有している状態で駆動される。なお、変形例では、例えばアクセル開度からエンジン本体１０の負荷状態を判断する。
【００３８】
変形例の場合、エンジン本体１０が高負荷状態と判断されると、ＥＣＵ８０は吸気バルブ１２の閉弁時期が遅角されるようにＶＶＴ１４を駆動する。吸気バルブ１２の閉弁時期を遅角することにより、エンジン本体１０の有効圧縮比が低下し、圧縮端温度が低下する。一方、吸気バルブ１２の閉弁時期を遅角すると、シリンダ１１の内部に吸入される吸気の量が低減されるため、熱容量が低下し、燃料の燃焼時の最高温度の上昇を招く。
【００３９】
そこで、変形例の場合、ＥＣＵ８０はエンジン本体１０のシリンダ１１へ吸入される吸気量が増大するようにターボアクチュエータ６３を駆動し、吸気の過給圧を増大させる。このとき、過給装置６０の過給圧は、図７に示すように上限値を超える高過給圧に設定される。これにより、シリンダ１１に吸入される吸気の量を増大し、シリンダ１１の内部の熱容量の増大を図る。
【００４０】
上述のように、変形例では、ＥＧＲ装置７０を用いることなく、ＶＶＴ１４および過給装置６０の作動により、シリンダ１１内における燃焼時の最高温度の上昇を抑制することができる。これは、次の理由による。すなわち、ＶＶＴ１４による吸気バルブ１２の閉弁時期の遅角により、シリンダストローク中における圧縮開始時期が遅延される。そのため、エンジン本体１０の有効圧縮比の低下による圧縮端温度の低下と、過給圧の増大によるシリンダ１１内に充填される吸気量の増大にともなう燃料燃焼時の最高温度の低下とが達成されるためである。また、過給装置６０により過給された吸気はインタークーラ２４を通過するため、過給圧を高めても温度が低下する。そのため、シリンダ１１内で圧縮される吸気の温度が低下するからである。
【００４１】
以上、本発明の一実施例では、本発明の内燃機関の制御装置をディーゼルエンジンシステムに適用した例について説明した。しかし、ディーゼルエンジンに限らず、例えばガソリンエンジンなど他の内燃機関にも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例による内燃機関の制御装置を適用したディーゼルエンジンシステムを示す模式図である。
【図２】本発明の一実施例による内燃機関の制御装置を適用したディーゼルエンジンシステムのＥＣＵの入力回路および出力回路を示すブロック図である。
【図３】本発明の一実施例によるディーゼルエンジンシステムの作動の流れを示すフロー図である。
【図４】エンジンの回転数と出力トルクとの関係から判断される負荷状態を示す説明図である。
【図５】本発明の一実施例による内燃機関の制御装置を適用したディーゼルエンジンシステムの低負荷状態において、クランク角度とシリンダの内部の温度との関係を示す図である。
【図６】本発明の一実施例による内燃機関の制御装置を適用したディーゼルエンジンシステムの高負荷状態において、クランク角度とシリンダの内部の温度との関係を示す図である。
【図７】本発明の一実施例による内燃機関の制御装置を適用したディーゼルエンジンシステムの変形例において、エンジン負荷と過給圧との関係を示す図である。
【符号の説明】
１    ディーゼルエンジンシステム
１０    エンジン本体（機関本体）
１１    シリンダ
１２    吸気バルブ
１３    排気バルブ
２０    吸気系
３０    排気系
５０    ＥＧＲ装置（排気還流装置）
６０    過給装置
７０    冷却装置
７２    ＥＧＲクーラ
８０    ＥＣＵ（制御装置、負荷判別手段、制御手段）
８２    アクセル開度センサ（アクセル開度検出手段）
８３    冷却水温センサ（冷却水温検出手段）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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