(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ダブルコンタクト式硫酸製造設備で、原料のＳＯ２ガス中に含まれる水分を濃硫酸と接触させて吸収するガス乾燥塔及びＳＯ２ガスから触媒により転化されたＳＯ３ガスを濃硫酸と接触させて吸収する吸収塔にそれぞれ付設された硫酸ポンプタンクにおいて、前記ガス乾燥塔及び吸収塔に濃硫酸を循環させる循環酸用ノズルの流入口を運転液面より１００〜２００ｍｍ下方に配置すると共に、前記ガス乾燥塔又は吸収塔から濃度の異なる濃硫酸を混合するための交酸混合用ノズルの流入口を前記循環酸用ノズルの流入口より下で且つ該流入口とタンク底面との間の中間点より上に向けて設置することにより、循環酸の流れがタンク底面に当たって半径方向に広がる前に交酸との混合を促進させることを特徴とする硫酸ポンプタンク。
【請求項２】
前記交酸混合用ノズルの流入口の方向は、ノズル本体の延長方向に対して９０°以下のノズル角度となるようにノズル先端を曲げて調整することを特徴とする、請求項１に記載の硫酸ポンプタンク。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ダブルコンタクト式硫酸製造設備のガス乾燥塔及び吸収塔に付設され、濃硫酸をガス乾燥塔及び吸収塔に循環供給させるための硫酸ポンプタンクに関する。
【０００２】
【従来の技術】
濃硫酸のダブルコンタクト式硫酸製造では、鉱石の製錬などで発生したＳＯ２ガスを触媒によりＳＯ３ガスに転化し、これを吸収塔に循環させた濃硫酸に吸収させることにより、所定の濃度の硫酸や発煙硫酸が製造される。
【０００３】
この硫酸製造工程において、吸収塔では、その硫酸ポンプタンクから循環して供給される９８.３％程度の濃硫酸を塔頂部より降らせ、ガス中のＳＯ３を濃硫酸に吸収する。また、ガス乾燥塔では、同様に硫酸ポンプタンクから循環して供給される９５％程度の濃硫酸を塔頂部より降らせ、ＳＯ２ガス中に含まれる水分を濃硫酸に吸収する。
【０００４】
これら吸収塔及びガス乾燥塔、これらに付設された硫酸ポンプタンクなどの製造設備は、耐酸鋳鉄や耐酸レンガ、又はステンレス材などを、その濃度域や温度範囲に応じて適切な材料を選定し使用している。しかしながら、各製造設備が硫酸によって腐食されることを防ぐ保守管理の観点から、硫酸の濃度及び温度が常に均一であることが大切であり、特に吸収塔及びガス乾燥塔における硫酸濃度の均一性は最も重量な条件である。
【０００５】
即ち、吸収塔では、できるだけ多くのＳＯ３ガスを吸収すること、即ち塔出口の硫酸濃度が高いほど効率が良いが、硫酸吸収が進み発煙硫酸化すると、それまでの硫酸による腐食性とは異なり、ＳＯ３による激しい腐食に晒される。耐酸鋳鉄を例にすれば、酸濃度が上昇して発煙硫酸化すると、成分中のＳｉの酸化が起こって強度が著しく低下する。ガス乾燥塔は吸収塔ほど濃度変動が厳密ではないが、ステンレスを用いた硫酸ポンプタンク等はタンク内で硫酸濃度やハロゲン等の成分がばらつくと、全体腐食や孔食の一因となる。
【０００６】
吸収塔及びガス乾燥塔に供給する濃硫酸の濃度を制御するためには、それぞれに付随する硫酸ポンプタンクにおいて、濃度の上昇する吸収塔にはガス乾燥塔の濃度の低い硫酸を混合し、逆に濃度の低下するガス乾燥塔には吸収塔の濃度の高い硫酸を混合する、いわゆる濃硫酸の相互入れ替えである交酸と呼ばれる操作を行う。更に、この交酸だけでは水分が不足する場合、硫酸ポンプタンクに水を直接供給することもある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
上記したように、吸収塔及びガス乾燥塔にそれぞれ付随する硫酸ポンプタンクには、循環酸と交酸という濃度の異なる硫酸が少なくとも２種類以上、及び必要に応じて水が供給され、短時間で混合された後、ポンプにより排出されて、それぞれ吸収塔及びガス乾燥塔に供給される。
【０００８】
しかしながら、これら濃度の異なる硫酸などを各硫酸ポンプタンクに単に供給して自然自発的に混合させるだけでは、硫酸ポンプタンク内及びポンプ出口での硫酸濃度の不均一化を招き、硫酸ポンプタンク自体の耐食や、吸収塔及びガス乾燥塔並びに濃硫酸循環配管の腐食を増大させる危険があった。
【０００９】
硫酸ポンプタンク内での硫酸濃度の不均一化を解消する方法として、硫酸ポンプタンク内に混合用のポンプを別途設置すること、循環させる濃硫酸を硫酸ポンプタンクに戻す循環酸用ノズルの流入口にミキサーを設置することが行われ、また一般的ではないが撹拌機を設置することも提案されている。しかし、これらの方法では、製造設備の運転に余分な電力が必要となり、ミキサーなどでは局部的に高温となる部分に高価なテフロン材を用いる必要があるうえ、これらの設置が硫酸漏れの原因となるなど安全上の問題も指摘されている。
【００１０】
このため、現状の硫酸製造設備のままで、循環酸と交酸という濃度の異なる酸を硫酸ポンプタンクに入れてポンプで吸引するだけでは、濃度を均一化することは極めて難しかった。従って、濃硫酸を吸収塔及びガス乾燥塔に供給するため各硫酸ポンプタンクに設置されたポンプが１基の場合、供給される濃硫酸濃度が一定せず、また２基以上の場合も各ポンプ出口での硫酸濃度も異なることとなり、これらの事実は実際にタンク内及びポンプ出口でサンプリングして実測した結果からも確認された。
【００１１】
従って、硫酸ポンプタンクから吸収塔やガス乾燥塔に供給する硫酸濃度が上記のごとく変動する現状では、設備の腐食を防止するために、吸収塔やガス乾燥塔に供給できる硫酸濃度値を硫酸濃度の変動幅の最大値以下となるように決めなければならず、このことは上限となるＳＯ３ガスの供給量、即ち吸収塔の処理能力向上に対して大きな制約となっていた。
【００１２】
本発明は、このような従来の事情に鑑み、硫酸ポンプタンク内で濃度の異なる硫酸を、特別な撹拌設備や動力を使用することなく経済的に、均一に混合することができる硫酸ポンプタンクを提供すること、並びに硫酸濃度の変動を防止することによって、硫酸ポンプタンク、吸収塔及びガス乾燥塔、その配管などの設備の腐食を防止すると共に、吸収塔の処理能力を向上させることを目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を解決するため、本発明は、ダブルコンタクト式硫酸製造設備で、原料のＳＯ２ガス中に含まれる水分を濃硫酸と接触させて吸収するガス乾燥塔及びＳＯ２ガスから触媒により転化されたＳＯ３ガスを濃硫酸と接触させて吸収する吸収塔にそれぞれ付設された硫酸ポンプタンクにおいて、前記ガス乾燥塔及び吸収塔に濃硫酸を循環させる循環酸用ノズルの流入口を運転液面より１００〜２００ｍｍ下方に配置すると共に、前記ガス乾燥塔又は吸収塔から濃度の異なる濃硫酸を混合するための交酸混合用ノズルの流入口を前記循環酸用ノズルの流入口より下で且つ該流入口とタンク底面との間の中間点より上に向けて設置することにより、循環酸の流れがタンク底面に当たって半径方向に広がる前に交酸との混合を促進させることを特徴とする硫酸ポンプタンクを提供する。
【００１４】
また、上記本発明の硫酸ポンプタンクにおいては、前記交酸混合用ノズルの流入口の方向は、ノズル本体の延長方向に対して９０°以下のノズル角度となるようにノズル先端を曲げて調整することが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】
通常、硫酸ポンプタンク内では、吸収塔と配管内の保持液量、並びにポンプ運転の必要液量により、硫酸ポンプタンクの保有液量が決められる。本発明では、この保有液量にてポンプを運転した際の液面レベル（運転液面）を基準として、循環酸用ノズルの流入口を従来よりも浅い位置に設置し、流入位置とタンク底面との間の間隔を大きく取るようにして、タンク内での酸の混合時間を稼ぐことにより、循環酸がタンク底面に当たり半径方向に広がる前に交酸との混合を促進させて、濃度の均一化を図ることができる。
【００１６】
即ち、循環酸用ノズルの流入口を、運転液面よりも１００〜２００ｍｍ下方に配置する。循環酸用ノズルの流入口を運転液面よりも２００ｍｍを超えて深く挿入すると、タンク底面との距離が短くなり過ぎるため２種類の酸の混合時間が少なくなる。逆に循環酸用ノズルの流入口が運転液面より１００ｍｍを超えて浅い場合には、何らかの原因で液面が変動したとき、流入口が液面より上に出て空気を巻き込むことことにより、ポンプタンク内のガスゾーンに多量の酸ミストを飛散させる。
【００１７】
また、従来の交酸混合用ノズルはストレートでタンク底面に向けて注入されていたが、本発明においては、硫酸濃度を調整するためポンプタンクに注入する交酸の流入方向を循環酸用ノズルの流入口に向け、循環酸の大きな流れの中に供給する。従って、交酸混合用ノズルの流入口も、運転液面よりも１００〜２００ｍｍ程度下方に配置することが好ましい。交酸の流れる方向を上記のごとく調整するのは、交酸中の水の流量が工水の流量の約３倍あり、また交酸の流入が工水の流入速度に比べて速く、方向性を持っているためである。
【００１８】
更に具体的には、交酸混合用ノズルの流入口の方向を調整して、循環酸用ノズルの流入口より下で且つその流入口とタンク底面との間の中間点より上に向けることが好ましい。この交酸の流入方向を決める手段としては、ノズル先端を曲げて角度を付ける方法、ノズルの取り付け用フランジ位置を水平より傾斜を付ける方法、ノズルをタンク側面から装入する方法などが考えられ、中でもノズル先端を曲げる方法が経費的に好ましい。交酸混合用ノズルの先端部の曲げ角度は、ほぼ１８０°上向きのものまで製作可能であるが、ノズル取付フランジからタンク内部への入れ易さ並びに流体による腐食を防止するため、ノズル本体の延長方向から９０°以下の角度とすることが望ましい。
【００１９】
この交酸混合用ノズルの流入口の微妙な角度の調整は、現状の硫酸ポンプタンク内の流速、濃度分布、及び出口濃度の予測と、混合を促進すべく改造した際のタンク内の流速、濃度分布、及び出口濃度の予測を、流体解析モデルにてシミュレーション計算し、計算結果を実際の酸濃度と比較して、解析手法が有効と確認したうえで角度を決定するのが望ましい。
【００２０】
尚、ガス乾燥塔及び吸収塔にそれぞれ付随している濃硫酸ポンプタンクは、円筒横型、円柱型、角型等があるが、本発明はこれらの形状には基本的に影響を受けない。
【００２１】
【実施例】
流体解析手法により、図１に示す解析形状モデルを用いて、ダブルコンタクト式硫酸製造設備のガス乾燥塔及び吸収塔に付設され硫酸ポンプタンクにおける硫酸濃度の均一化を実施したプロセスについて以下に示す。
【００２２】
図１の硫酸ポンプタンク１の解析形状モデルは３次元形状で、硫酸ポンプタンク１の直径は９.１ｍ及び運転液面の高さは１.１ｍとし、循環酸用ノズル２、交酸混合用ノズル３、工水注入用ノズル４の各ノズルはＳＯＬＩＤでモデル化した。尚、工水注入用ノズル４の流入口は径が小さいため、断面積が同じとなる矩形で近似した。
【００２３】
本解析で使用した物理モデルは、濃度を多成分モデル（Ｍａｓｓ  Ｆｒａｃｔｉｏｎ  Ｍｏｄｅｌ）とし、硫酸濃度はスカラー値として定義し、移流方程式を解いて計算した。乱流モデルはＫ−εモデルとしている。浮力については、密度差による浮力を考慮している。流体の物性としては、硫酸と水について２０℃の物性値を用いた。また、境界条件は、下記表１に示した通りである。ここでの流出条件としては自然流出条件とし、図１に示す２つの出口ａと出口ｂの流量の比率は２.１５対１としている。また、硫酸と水の混合による密度は下数式１により計算した。
【００２４】
【表１】
0003918494.tif 000002
【００２５】
【数１】
0003918494.tif 000003
【００２６】
最初に、従来の硫酸ポンプタンクでの混合状態をシミュレーションした。図１の解析形状モデルにおいて、従来の一般的な硫酸ポンプタンクに従って、循環酸用ノズル２の流入口は運転液面より８００ｍｍ下方とし、交酸混合用ノズル３及び工水注入用ノズル４の流入口は鉛直方向下方に向けてある。
【００２７】
得られた解析結果について以下に説明する。まず、流速分布の結果を図２に硫酸ポンプタンク１内での速度ベクトル図として示す。図２（ａ）はタンク底面からの高さＺ＝０.１５ｍ断面（流入口高さと底面の中心）、同（ｂ）はＺ＝０.５５ｍ断面（液面と底面の中心）、同（ｃ）はＺ＝０.９５ｍ断面（液面から０.１５ｍ下方）の速度ベクトル図である。尚、以下の説明では、出口ａの幅方向の中心とタンクの中心を結んだ線を境界として、交酸混合用ノズル３がある側を交酸側、その反対側を循環酸側と称する。
【００２８】
図２（ａ）のＺ＝０.１５ｍ断面では、循環酸と交酸の流入によって、タンクの中心付近では、半径方向に３つの大きな流れが、２つの循環酸用ノズル２の間、循環酸用ノズル２と交酸混合用ノズル３の間、及び工水注入用ノズル４付近に形成されている。尚、工水の流入量が少ないため、工水注入用ノズル４付近が最も強い流れとなっている。また、出口ａには循環酸側からの流れが流れ込んでいる。図２（ｂ）のＺ＝０.５５ｍ断面では、Ｚ＝０.１５ｍ断面で見られた３つの大きな流れの殆どが各々上昇流となっており、同様に３つの半径方向の流れが見られる。但し、工水注入用ノズル４付近の流れは、工水注入用ノズル４と循環酸用ノズル２の間のタンク中心へ向かう流れによって弱くなっている。また、出口ａには交酸側からの流れが流れ込んでおり、出口ｂには循環酸側の流れが流れ込んでいる。図２（ｃ）のＺ＝０.９５ｍ断面においては、工水注入用ノズル４付近と、循環酸用ノズル２と交酸混合用ノズル３の間に、他よりも強い半径方向の流れが見られる。また、出口ａには交酸側からの流れが流れ込んでいる。
【００２９】
次に、図３に硫酸ポンプタンク１内の濃度コンター図を示す。図２と同様に、図３（ａ）はＺ＝０.１５ｍ断面、同（ｂ）はＺ＝０.５５ｍ断面、及び同（ｃ）はＺ＝０.９５ｍ断面の濃度コンター図を示している。尚、図３においては、濃度を連続的な濃淡などで示すことが難しいため、簡単化して濃度の高い領域を高濃度になるほど高密度の斜線で示し、濃度の低い領域は低濃度になるほど低密度の点々で示すと共に、それ以外の中間的な領域は省略してある。
【００３０】
図３（ａ）のＺ＝０.１５ｍ断面では、循環酸側に濃度の高い領域が見られ、交酸側に濃度の低い領域が見られる。図３（ｂ）のＺ＝０.５５ｍ断面では、循環酸側に濃度の高い領域が見られ、工水注入用ノズル４付近に濃度の低い領域が見られるが、これは流入した工水が上昇流れに乗って上昇しているためである。その他の箇所では、Ｚ＝０.１５ｍ断面に比べて濃度拡散が進んでいるが、交酸側と循環酸側で相当の濃度差が見られる。また、図３（ｃ）のＺ＝０.９５ｍ断面では、工水注入用ノズル４付近を中心に交酸側に濃度の低い領域が見られ、この付近を中心として半径方向に徐々に濃度が高くなっている。
【００３１】
上記した従来の硫酸ポンプタンクでのシミュレーションに基づき、出口ａと出口ｂから流出する硫酸の平均濃度を下記数式２を用いて算出し、その結果を表２に示した。尚、硫酸の平均濃度は、図４に示すようにイタレーション毎にバラツキがあったため、残差が落ち着いた後（解析が収束した後）の３０００回イタレーションの平均をとった値である。これによると、出口ｂの硫酸の平均濃度は出口ａに比べて高くなっており、その差は０.２８ｗｔ％であった。
【００３２】
【数２】
0003918494.tif 000004
【００３３】
【表２】
0003918494.tif 000005
【００３４】
下記表３に、実際の運転中における出口ａと出口ｂの硫酸濃度を測定した結果を示す。２回測定した結果のいずれの場合も、出口ｂの硫酸濃度の方が出口ａに比べて高くなっており、その濃度差は０.４ｗｔ％程度であった。
【００３５】
【表３】
0003918494.tif 000006
【００３６】
上記表２に示したシミュレーションでの解析結果と、表３に示した測定結果を比較すると、出口ａと出口ｂの硫酸濃度については、解析及び測定ともに、出口ｂの方が出口ａよりも高くなっており、同じ傾向を示している。また、出口ａと出口ｂの硫酸濃度の差は、解析０.２８ｗｔ％及び測定０.４１ｗｔ％と、解析の方が測定よりも若干小さくなったが、濃度差の値はほぼ一致している。
【００３７】
尚、この出口ａと出口ｂの硫酸濃度のずれに関しては、硫酸濃度の測定はガス条件などが解析条件と全く同じではないこと、図４に示したように出口濃度は変動しておりタンク内の流動は非定常現象の可能性があること等から、測定時のタンク内の流動によって出口濃度が多少異なってくる等の要因が考えられる。更に、解析に用いた乱流モデル（Ｋ−εモデル）は、実際よりも乱流拡散を多めに評価する傾向があるため、タンク内での混合が進み、解析の濃度が小さくなった可能性もある。その他、物理モデルに考慮していない因子の影響も考えられるが、出口の濃度差の大小を評価することを目的とした場合には、本解析手法は十分有効であると考えられる。
【００３８】
以上の結果から、出口ａと出口ｂで硫酸濃度に差が生じる要因として、従来の硫酸ポンプタンクでは、流入した循環酸、交酸、及び工水がタンク内で完全に混合されず、２つの出口から流出しており、循環酸の流入口が近くにある出口ｂには濃度の高い循環酸が多く流出しているためと考えられる。
【００３９】
次に、本発明による硫酸ポンプタンクについて、先に述べた流体解析の条件でシミュレーションを実施した。本発明の解析形状モデルは、図１において、循環酸用ノズル２の流入口を運転液面より２００ｍｍ下方とし、交酸混合用ノズル３の流入口は循環酸用ノズル２の流入口の方向に向け、且つ循環酸用ノズル２の流入口とタンク底面との間の中間点より上に向けた。尚、工水注入用ノズル４の流入口は鉛直方向下方に向けてある。
【００４０】
図５に硫酸ポンプタンク１内における速度ベクトル図を示す。図２の場合と同様に、図５（ａ）はタンク底面からの高さＺ＝０.１５ｍ断面、同（ｂ）はＺ＝０.５５ｍ断面、同（ｃ）はＺ＝０.９５ｍ断面の速度ベクトル図である。
【００４１】
図５（ａ）のＺ＝０.１５ｍ断面では、循環酸の流入によって、タンクの中心付近で半径方向に３つの大きな流れが形成されている。これらの流れのうち、循環酸側の循環酸ノズル間の流れは上部からの交酸の流入によって他の流れよりも強くなっている。出口ａには交酸側からの流れが流れ込んでいる。図５（ｂ）のＺ＝０.５５ｍ断面においては、タンクの中心付近に交酸の流入による強い流れが見られ、また内壁近傍には周方向の流れが見られる。出口ａには交酸側と循環酸側からの流れがそれぞれ流れ込んでおり、出口ｂには交酸と合流した循環酸側の流れが流れ込んでいる。また、図５（ｃ）のＺ＝０.９５ｍ断面では、Ｚ＝０.５５ｍ断面と同様な流れ分布であるが、交酸側から循環酸側への流れが弱くなっている。また、出口ａには交酸側と循環酸側からの流れがそれぞれ流れ込んでいる。
【００４２】
一方、硫酸濃度分布については、図６に硫酸ポンプタンク１内の濃度コンター図を示す。図５と同様に、図６（ａ）はＺ＝０.１５ｍ断面、同（ｂ）はＺ＝０.５５ｍ断面、及び同（ｃ）はＺ＝０.９５ｍ断面での濃度コンター図を示している。尚、図６においては、濃度を連続的な濃淡などで示すことが難しいため、図３と同様に、濃度の低い領域を点々で示すと共に濃度の高い領域を斜線で示し、それ以外の中間的な領域は省略してある。
【００４３】
図６（ａ）のＺ＝０.１５ｍ断面では、タンク中心に濃度の高い領域があり、交酸側と循環酸側にそれぞれ濃度の高い領域が拡散している。図６（ｂ）のＺ＝０.５５ｍ断面では、タンク中心付近に交酸の流入による濃度の低い領域が見られるが、それ以外の箇所ではほぼ一様な濃度分布となっている。図６（ｃ）のＺ＝０.９５ｍ断面では、交酸混合用ノズルと工水注入用ノズル付近にやや濃度の低い領域が見られるが、その付近を中心として半径方向に濃度が高くなり、周辺部分ではほぼ均一な濃度になっている。従って、本発明による硫酸ポンプタンク内の濃度分布は、現状設備の濃度分布よりも均一化されていることが解る。
【００４４】
下記表４に、出口ａと出口ｂから流出する硫酸の平均濃度として、上記の数式２を用いて算出した結果を示す。また、図７にイタレーション毎の出口ａと出口ｂにおける硫酸濃度の変動を示す。表４から分かるように、出口ｂの硫酸の平均濃度は出口ａに比べて少し高くなっているが、その差はわずかに０.０３ｗｔ％に過ぎない。
【００４５】
【表４】
0003918494.tif 000007
【００４６】
下記表５に、実際の運転中における出口ａと出口ｂの硫酸濃度を測定した結果を示す。２回測定した結果のいずれの場合も、出口ａと出口ｂの濃度差は減少しており、その濃度差は０.１ｗｔ％程度であった。前述した図７のとおり、各出口での硫酸濃度は変動しており、タンク内の流動は非定常現象の可能性があることなどを考慮しても、十分な改善効果が得られていると考えられる。
【００４７】
【表５】
0003918494.tif 000008
【００４８】
この結果を、硫酸ポンプタンクの出口での濃度計による実測濃度と実際の吸収塔入口での硫酸濃度の誤差という観点から考察する。すなわち、出口ａと出口ｂでの流量（ポンプ揚液量）の比率は２.１５対１であるので、濃度計を設置している出口ａの濃度と、揚液比率で加重平均した濃度との差が、実際の吸収塔入口で濃度の誤差となって現れる。この差で比較すれば、従来は＋０.１３％程度の差であったものが、本発明により−０.０３％と改善された。
【００４９】
吸収塔で吸収させうる硫酸濃度は、硫酸濃度差として０.７５％程度であり、設備の耐食性を重視して決定している。従って、計器との誤差を０.１％低減させることによって、濃度計をもとに予想した硫酸濃度以上に吸収塔入口の濃度が上昇した場合でも、腐食が進行する危険を低減させることができる。また、従来の吸収塔入口の硫酸濃度を運転可能上限濃度と考えれば、吸収させうる硫酸の濃度を０.１％アップでき、吸収塔の能力を１３％向上できたことになる。
【００５０】
【発明の効果】
本発明によれば、特別な撹拌設備や動力を使用することなく経済的に、濃度の異なる硫酸を均一に混合して、均一化することができる硫酸ポンプタンクを提供することができる。従って、硫酸濃度の変動による硫酸ポンプタンク、吸収塔及びガス乾燥塔、その配管などの設備の腐食を防止することができ、同時に吸収塔の処理能力を向上させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】硫酸ポンプタンクの解析形状モデルである。
【図２】従来の硫酸ポンプタンクの解析形状モデルにおける速度ベクトル図である。
【図３】従来の硫酸ポンプタンクの解析形状モデルにおける濃度コンター図である。
【図４】従来の硫酸ポンプタンクの解析形状モデルにおける出口濃度の変動を示すグラフである。
【図５】本発明の硫酸ポンプタンクの解析形状モデルにおける速度ベクトル図である。
【図６】本発明の硫酸ポンプタンクの解析形状モデルにおける濃度コンター図である。
【図７】本発明の硫酸ポンプタンクの解析形状モデルにおける出口濃度の変動を示すグラフである。
【符号の説明】
１    硫酸ポンプタンク
２    循環酸用ノズル
３    交酸混合用ノズル
４    工水注入用ノズル
【図１】
0003918494.tif 000009
【図２】
0003918494.tif 000010
【図３】
0003918494.tif 000011
【図４】
0003918494.tif 000012
【図５】
0003918494.tif 000013
【図６】
0003918494.tif 000014
【図７】
0003918494.tif 000015