(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
原料粉末を含むコンパウンドを用いて、押出成形により、歯列矯正部材の横断面形状に対応する断面形状の長尺な成形体を得る成形工程と、
ダイシングマシンを用いた機械加工により、前記長尺な成形体にスロットに対応する溝を形成する工程と、
前記溝が形成された長尺な成形体を所定の長さに切断する切断工程と、
前記切断された成形体に対し脱脂処理を施して脱脂体を得る脱脂工程と、
前記脱脂処理がなされた脱脂体を焼結して焼結体を得る焼結工程とを有することを特徴とする歯列矯正部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、歯列矯正部材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
口腔内で使用される歯科用器具（歯科用部品）として、歯列を矯正する歯列矯正用ブラケットおよびワイヤーが知られている。
【０００３】
歯列矯正用ブラケット（以下単に「ブラケット」と言う）は、歯牙に接着固定される基部と、この基部の上部に形成された係合部とを有し、係合部に形成されたスロット内にワイヤーを挿通し、このワイヤーを緊張して歯列を矯正するものである。
【０００４】
このようなブラケットは、金属材料またはセラミックスで構成されており、次のような方法により製造（加工）されていた。
【０００５】
［１］金属またはセラミックス製の板材に機械加工を施して所望の形状を得る方法。
［２］金属製の板材に放電加工を施して所望の形状を得る方法。
［３］金属またはセラミックスの粉体とバインダーとを混練してなるコンパウンドを所望の形状に射出成形し（ＭＩＭ）、得られた成形体を脱脂、焼結する方法。
【０００６】
しかしながら、上記［１］の方法では、複雑な形状のブラケットを全て機械加工により製造するため、製造に多大な手間と時間がかかり、量産には不向きであるという問題がある。さらに、セラミックス製のものは、硬度が高いため、機械加工が困難であり、適用可能な素材に制約があるという問題もある。
【０００７】
また、上記［２］の方法でも、複雑な形状のブラケットを製造するには、多大な手間と時間がかかり、また、材料に導電性を要することから、セラミックス製のものには適用できないという問題がある。
また、上記［３］の方法では、例えば長さが異なるブラケットを製造しようとする場合、それ毎に成形金型を用意しなければならないという問題がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、製造が容易で、量産に適し、材料選択の幅が広い歯列矯正部材の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
このような目的は、下記（１）の本発明により達成される。
【００１０】
（１）  原料粉末を含むコンパウンドを用いて、押出成形により、歯列矯正部材の横断面形状に対応する断面形状の長尺な成形体を得る成形工程と、
ダイシングマシンを用いた機械加工により、前記長尺な成形体にスロットに対応する溝を形成する工程と、
前記溝が形成された長尺な成形体を所定の長さに切断する切断工程と、
前記切断された成形体に対し脱脂処理を施して脱脂体を得る脱脂工程と、
前記脱脂処理がなされた脱脂体を焼結して焼結体を得る焼結工程とを有することを特徴とする歯列矯正部材の製造方法。
【００２９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の歯列矯正部材の製造方法について、添付図面に示す好適な実施形態に基づき詳細に説明する。
【００３０】
図１は、本発明の歯列矯正部材の製造方法の第１実施形態を示す工程図、図２は、本発明の歯列矯正部材（歯列矯正用ブラケット）の構成例を示す斜視図、図３は、図２に示す歯列矯正部材の底面図、図４は、本発明の製造方法の製造工程で得られる長尺な成形体の構成例を示す斜視図である。
【００３１】
まず、歯列矯正部材の例として、歯列矯正用ブラケットの構成例について、図２、図３に基づき説明する。図２に示すように、歯列矯正用ブラケット（以下単に「ブラケット」と言う）１は、板状の基部（ブラケットベース、ブラケットステム）２と、該基部２より突出形成された係合部（タイウイング）３とで構成されている。
【００３２】
係合部３には、その中央部に、図示しないワイヤーが挿通されるスロット（溝）４が形成されている。このスロット４は、後述する長尺成形体１０の長手方向と平行な方向に延在している。
【００３３】
また、係合部３には、スロット４と交差し、長尺成形体１０の長手方向と直交する方向に伸びるもう一つのスロット（溝）５が形成されている。これらスロット４および５により、係合部３は、外方に向かって広がる２対の爪状の突部３１、３２、３３および３４に分割されている。
【００３４】
なお、本実施形態におけるスロット４、５の断面形状は、それぞれ、矩形をなしているが、これに限らず、例えば、Ｖ字状、Ｕ字状であってもよい。
【００３５】
このようなブラケット１は、基部２の底面（裏面）６を接着剤により歯牙に接着、固定して使用される。この接着強度を高めるために、基部２の底面６には、微小な凹凸６１が形成されている。
【００３６】
図示の構成では、凹凸６１は、格子状に形成されたものであるが、例えば、筋目状に形成された溝や、規則的または不規則（散点状）に配置された凸部（突起）または凹部（ディンプル）等であってもよい。
【００３７】
次に、歯列矯正部材の製造方法の第１実施形態について、図１、図２、図３および図４に基づき説明する。
【００３８】
［１Ａ］成形体の製造
本発明では、原料粉末を含む混合物（コンパウンド）を用いて押出成形法（押出成形）により成形体を製造する。
【００３９】
この押出成形法は、コンパウンドを押出成形機のシリンダーの中に供給し、加圧してダイ（成形金型）の口部から押し出し、横断面形状を規制しつつ連続的に押し出す加工方法である。この加工方法は、長尺な成形体（長尺成形体１０）を連続的に製造できるという利点がある。
【００４０】
特に、シリンダーおよび成形金型を加熱する押出成形の場合、混合物の押出抵抗を減少することができ、成形性に優れ、より好ましい。
【００４１】
以下、押出成形法による成形体の製造について説明する。
まず、原料粉末と結合材（有機バインダー）とを用意し、これらを混練機により混練し、混練物を得る。
【００４２】
この原料粉末には、金属粉末やセラミックス粉末等が挙げられる。
金属粉末を構成する金属材料としては、例えばＴｉまたはＴｉ系合金、ステンレス鋼等が挙げられるが、生体適合性に優れるという点で、ＴｉまたはＴｉ系合金が好ましい。
【００４３】
金属粉末の平均粒径は、特に限定されないが、通常、０．５〜１５０μｍ以下が好ましく、１〜１００μｍ程度がより好ましい。
【００４４】
本発明では、押出成形により成形するため、比較的小さい粒径の金属粉末を用いることができる。その結果、最終的に得られるブラケット１の焼結密度を高くすることができ、高い強度が得られる。
【００４５】
なお、金属粉末の製造方法は、特に限定されず、例えば、水またはガスアトマイズ法、還元法、カルボニル法、粉砕法により製造されたものを用いることができる。
【００４６】
次に、セラミックス粉末を構成するセラミックス材料（以下単に「セラミックス材料」と言う）としては、特に限定されず、例えば、ＺｒＯ２（部分安定化ジルコニアを含む）、Ｙ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２のような酸化物系セラミックスや、ヒドロキシアパタイトのようなリン酸カルシウム系セラミックスが挙げられる。
【００４７】
セラミックス粉末の平均粒径は、特に限定されないが、通常、３０μｍ以下が好ましく、０．１〜１０μｍ程度がより好ましい。
【００４８】
本発明では、押出成形により成形するため、比較的小さい粒径のセラミックス粉末でも容易に成形することができる。その結果、最終的に得られるブラケット１の焼結密度を高くすることができ、高い強度が得られる。
【００４９】
なお、セラミックス粉末の製造方法は、特に限定されず、例えば、粉砕、噴霧熱分解法、共沈法、ガラス結晶化法、ゾル−ゲル法により製造されたものを用いることができる。
【００５０】
結合材（バインダー）としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体などのポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート、ポリブチルメタクリレート等のアクリル系樹脂、ポリスチレン等のスチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアミド、ポリエステル、ポリエーテル、ポリビニルアルコール、またはこれらの共重合体等の各種樹脂や、各種ワックス、パラフィン、高級脂肪酸（例：ステアリン酸）、高級アルコール、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド等が挙げられ、これらのうちの１種または２種以上を混合して用いることができる。
【００５１】
また、さらに可塑剤が添加されていてもよい。この可塑剤としては、例えば、フタル酸エステル（例：ＤＯＰ、ＤＥＰ、ＤＢＰ）、アジピン酸エステル、トリメリット酸エステル、セバシン酸エステル等が挙げられ、これらのうちの１種または２種以上を混合して用いることができる。
【００５２】
なお、前記混練に際しては、前記原料粉末、結合材、可塑剤の他に、例えば、潤滑剤、酸化防止剤、脱脂促進剤、界面活性剤等の各種添加物を必要に応じ添加することができる。
【００５３】
混練条件は、用いる金属粉末あるいはセラミックス粉末の組成や粒径、結合材、添加剤の組成およびその配合量等の諸条件により異なるが、その一例を挙げれば、混練温度：３５〜２７０℃程度、混練時間：１０〜２４０分程度とすることができる。
【００５４】
本発明では、押出成形法によるため、粉末射出成形法（ＭＩＭ法等）に比べ、高い流動性が要求されないため、コンパンド中の結合材等の含有量をより少なくすることができる。これにより、第一に、空孔率が小さく焼結密度の高い焼結体が得られ、結果として、高強度の歯列矯正部材が得られる。また、表面の空孔が少なくなるので、歯列矯正部材は、食べかすや雑菌等が入りにくいものとなる。第二に、ＴｉまたはＴｉ系合金で構成する場合、焼結体中のＣ量およびＯ量を減らすことができ、靭性の高い歯列矯正部材が得られる。
【００５５】
次に、前記で得られた混練物を用いて、押出成形機により押出し、所望の断面形状の長尺成形体１０を製造する。
【００５６】
この場合、押出成形機に取付けられる押出ダイ（成形金型）を選択することにより、長尺成形体１０の横断面形状が定まる。この横断面形状は、長尺成形体１０の全長に渡って一定である。なお、製造される長尺成形体１０の横断面形状、寸法は、以後の脱脂および焼結による成形体の収縮分を見込んで決定される。
【００５７】
また、長尺成形体１０の長さは、特に限定されず、例えば、２０〜４００ｍｍ程度とすることができる。
【００５８】
押出成形条件としては、用いる原料粉末の組成や粒径、結合材の組成およびその配合量等の諸条件により異なるが、その一例を挙げれば、シリンダー温度が好ましくは、１００〜３５０℃程度、成形金型温度が好ましくは、３０〜１５０℃程度、押出速度が好ましくは、０．１〜５０ｍｍ／ｓｅｃ程度、押出圧力が好ましくは１０００ｋｇｆ／ｃｍ２以下とされる。
【００５９】
ここで、成形性の向上のために、成形金型温度を前述のような比較的低い温度とし、金型内でコンパウンドを冷却固化するのが好ましい。
【００６０】
成形体中の原料粉末の含有量は、７０〜９８ｗｔ％程度であるのが好ましく、８０〜９８ｗｔ％程度であるのがより好ましい。７０ｗｔ％未満では、成形体を焼結した際の収縮率が増大し、寸法精度が低下する。また、９８ｗｔ％を超えると、相対的に結合材の含有量が減るので、成形時における流動性が乏しくなり、押出成形が不能または困難となるか、あるいは成形体の組成が不均一となる。
【００６１】
以上のようにして、製造される長尺成形体１０は、図４に示すように、押出成形の際の押出方向を長手方向とするものであって、その横断面形状は一定である。この長尺成形体１０には、スロット４に相当する溝が形成されている。また、係合部３の各突部３１〜３４を形成するための凸条３５、３６が形成され、これらの凸条３５、３６の内側にそれぞれ溝７、８が形成されている。
【００６２】
［２Ａ］成形体の切断
前記工程［１Ａ］で得られた長尺成形体１０（長尺体）に対して、後述するような機械加工によるスロット５に対応する溝の形成を行った後に、当該長尺成形体を所定の長さに切断する。
【００６３】
長尺成形体１０の切断は、通常、メタルソー、カッター等の切断装置を用いて行う。
【００６４】
１本の長尺成形体１０からは、複数（例えば、５〜１００個程度）の成形体（切断体）が得られる。この場合、切断により得られた各切断体は、長さが全て同じものに限らず、異なる長さのものがあってもよい。このように、本発明によれば、切断長さを変化させることで長さの異なる何種類もの歯列矯正部材を容易に製造することができる。
【００６５】
このときの成形体の切断長さは、以後の脱脂および焼結による成形体の収縮分を見込んで決定されるが、最終的に得られるブラケット１の長さ（Ｌ）が、１ｍｍ以上となるように切断するのが好ましく、２〜１０ｍｍ程度となるように切断するのがより好ましい。切断長さが小さすぎると、切断サイクルが短くなり、寸法精度を維持することが難しく、安定性が劣る。
【００６６】
また、成形体は、焼結体に比べ硬度が低いため、原料粉末の組成にかかわらず、切断を容易に行うことができ、加工性に優れる。これにより、硬質な焼結体を切断する場合に比べ、超硬合金等で構成される切断刃やダイヤモンドカッター等を用いなくとも簡単に切断できるので切断装置の設備を簡略化することができる。また、切断対象物の硬度が低いので切断刃等の負担（摩耗、損傷等）が軽減され、使用寿命が長くなる。
【００６７】
［３Ａ］成形体の脱脂処理
前記工程［２Ａ］で切断された成形体（切断体）に対し、脱脂処理（脱バインダー処理）を施すことにより、脱脂体を得る。
【００６８】
この脱脂処理としては、特に限定されないが、非酸化性雰囲気、例えば減圧（真空）状態下（例えば１×１０２〜１×１０−６Ｔｏｒｒ）、あるいは窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガス中で、熱処理を行うことによりなされる。
【００６９】
この場合、脱脂処理の条件としては、好ましくは温度１５０〜７５０℃程度で２０〜２２００分程度、より好ましくは温度２５０〜６５０℃程度で５０〜１３００分程度とされる。
【００７０】
また、このような熱処理による脱脂は、種々の目的（例えば脱脂時間の短縮の目的）で、複数の工程（段階）に分けて行われてもよい。この場合、例えば、前半を低温で、後半を高温で脱脂処理するような方法や、低温と高温を繰り返し行う方法とが挙げられる。
【００７１】
また、前述の熱処理との組み合わせにより、脱脂における雰囲気の圧力を変化させてもよい。この場合、例えば、脱脂の前半を減圧（例えば、１×１０−３Ｔｏｒｒ）状態下で、脱脂の後半を常圧で行う方法や、減圧と常圧を交互に繰り返し行う方法が挙げられる。
【００７２】
このように、脱脂条件に変化を与えることにより、成形体に対しより効率的に脱脂処理を行うことができる。
【００７３】
なお、この脱脂処理は、他の方法、例えば、結合材や添加剤中の特定成分を所定の溶媒（液体、気体）を用いて溶出させることにより行ってもよい。
［４Ａ］脱脂体の焼結
以上のようにして得られた脱脂体を炉で焼成して焼結し、焼結体（金属焼結体またはセラミックス焼結体）を製造する。
【００７４】
焼結により原料粉末が拡散、粒成長し、結晶粒となる。この場合、空隙は消滅し、全体として緻密な、すなわち高密度、低空孔率の焼結体が得られる。
【００７５】
焼結における焼結温度は、例えば、金属組成がＴｉまたはＴｉ系合金の場合、好ましくは９５０〜１５００℃程度、より好ましくは１０００〜１４５０℃程度とされ、ステンレス鋼の場合、好ましくは１０００〜１５５０℃程度、より好ましくは１０５０〜１５００℃程度とされ、セラミックスの場合、好ましくは１３００〜２２００℃程度、より好ましくは１４００〜１８５０℃程度とされる。
【００７６】
なお、焼結温度は、前述した範囲内または範囲外で、経時的に変動（上昇または下降）してもよい。
【００７７】
焼結時間は、前述したような焼結温度の場合、好ましくは３０〜４８０分程度、より好ましくは６０〜３００分程度とされる。
【００７８】
また、焼結雰囲気は、特に限定されないが、原料粉末が金属粉末の場合、減圧（真空）下または非酸化性雰囲気とされるのが好ましい。これにより、金属の酸化による特性劣化を防ぐとともに、焼結体の空孔率の低減に寄与する。また、原料粉末がセラミックスの場合、大気下または不活性ガス雰囲気とされるのが好ましい。これにより、焼結体の空孔率の低減に寄与する。
【００７９】
好ましい焼結雰囲気としては、原料粉末が金属粉末の場合、１Ｔｏｒｒ以下（より好ましくは１×１０−２〜１×１０−６Ｔｏｒｒ）の減圧（真空）下、または１〜７６０Ｔｏｒｒの窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガス雰囲気、あるいは１〜７６０Ｔｏｒｒの水素ガス雰囲気であるのが好ましい。原料粉末がセラミックスの場合、１〜７６０Ｔｏｒｒの窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガス雰囲気、または１〜７６０Ｔｏｒｒの大気雰囲気であるのが好ましい。
【００８０】
以上のような条件で焼結を行うことにより、焼結体の空孔率を低減することができる。得られた焼結体の空孔率は、７ｖｏｌ％以下が好ましく、５ｖｏｌ％以下がより好ましい。空孔率の低減は、焼結体の高密度化に寄与するとともに、高強度、高い寸法精度、焼結欠陥の防止、良好な外観性が得られ、また、焼結の効率が良く、より短い焼結時間で焼結を行うことができ、生産性が向上する。
【００８１】
なお、焼結は、２段階またはそれ以上で行ってもよい。例えば、焼結条件（焼結温度、焼結時間、焼結雰囲気等のうちの少なくとも１つ）が異なる１次焼結と２次焼結を行うことができる。この場合、２次焼結の焼結温度を、１次焼結の焼結温度より高い温度とすることができる。これにより、焼結の効率がさらに向上し、空孔率の更なる低減を図ることができる。
【００８２】
焼結体が、Ｔｉを基本成分とする場合、すなわちＴｉまたはＴｉ系合金（以下「Ｔｉ系金属材料」と言う）で構成されている場合、焼結体は、Ｃ：０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｏ：０．０２〜０．８ｗｔ％、Ｎ：０．０１〜０．６ｗｔ％を含むものであるのが好ましい。
【００８３】
Ｔｉ系金属材料は、軽量でかつ高強度であり、変形や破損が生じ難く、耐久性、耐食性に優れ、また、金属成分の溶出も極めて少なく、金属アレルギーの発症等も抑制されるなど、生体適合性に優れている。さらに、Ｔｉ系金属材料は、ステンレス鋼に比べて金属光沢が少ないので、ブラケット１の装着時に審美性を損なわないという利点がある。
【００８４】
焼結体を構成するＴｉ系金属材料中には、Ｃ、ＯおよびＮが、例えばＴｉとの化合物を形成する形で存在しているが、これらの元素がＴｉ系金属材料中に適切な量含まれていることで、歯列矯正部材（歯科用器具）として好適な強度、硬度、延性（靱性）、弾性等の物理的特性を保持することができる。
【００８５】
Ｔｉ系金属材料中のＣの含有量は、好ましくは０．０１〜０．５ｗｔ％程度とされ、より好ましくは０．０３〜０．２５ｗｔ％程度、さらに好ましくは０．０３〜０．１５ｗｔ％程度とされる。Ｃの含有量が０．０１ｗｔ％未満では、Ｏ、Ｎの含有量が少ない場合に、材料強度が低下し、また、０．５ｗｔ％を超えると、材料の延性が低下するおそれがある。
【００８６】
Ｔｉ系金属材料中のＯの含有量は、好ましくは０．０２〜０．８ｗｔ％程度とされ、より好ましくは０．０６〜０．６ｗｔ％程度、さらに好ましくは０．０６〜０．４ｗｔ％程度とされる。Ｏの含有量が０．０２ｗｔ％未満では、Ｃ、Ｎの含有量が少ない場合に、材料強度が低下し、また、０．８ｗｔ％を超えると、材料の延性が低下するおそれがある。
【００８７】
Ｔｉ系金属材料中のＮの含有量は、好ましくは０．００５〜０．６ｗｔ％程度とされ、より好ましくは０．０１〜０．１８ｗｔ％程度、より好ましくは０．０１〜０．０９ｗｔ％程度とされる。Ｎの含有量が０．００５ｗｔ％未満では、Ｃ、Ｏの含有量が少ない場合に、材料強度が低下し、また、０．６ｗｔ％を超えると、材料の延性が低下するおそれがある。
【００８８】
また、Ｔｉ系金属材料中のＣ、ＯおよびＮの合計含有量は、０．０３５〜１．２ｗｔ％程度であるのが好ましく、０．０８〜０．９５ｗｔ％程度であるのがより好ましく、０．０８〜０．６ｗｔ％程度であるのがさらに好ましい。この合計含有量が０．０３５ｗｔ％未満では、材料強度が低下し、また、１．２ｗｔ％を超えると、材料の延性が低下するおそれがある。
【００８９】
また、Ｔｉ系金属材料中には、例えば、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｐｄ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ等の他の元素が不可避的にまたは積極的に、金属アレルギー等の弊害が生じない範囲で含有していてもよい。これらの元素の添加は、金属材料の強度の増大に寄与する。これらの元素は、Ｔｉとの合金または金属間化合物を形成する形で存在しているのが好ましい。
【００９０】
なお、本発明においては、任意の目的で、工程［１Ａ］の前工程、工程［１Ａ］〜［４Ａ］の間に存在する中間工程、または工程［４Ａ］の後工程が存在していてもよい。この場合、中間工程、後工程（後処理）として、例えば、バリ取り、面取り（例えば、切断面の縁部付近の面取り）、洗浄、研磨等の表面処理や、切削、転写（圧転）、研削、ブラスト処理（例えば、ショットブラスト等）等の機械加工、化学エッチング等の化学処理、レーザー加工、放電加工等の各種加工等が挙げられる。
【００９１】
特に、中間工程、後工程（後処理）として、上記加工を施すことにより、前述したようなスロット（溝）５や凹凸６１を有するブラケット１を得ることができる。
【００９２】
なお、スロット（溝）５に対応する溝や凹凸６１に対応する凹凸の形成方法としては、上記加工の中でも、特に機械加工が好ましい。これにより、成形体、脱脂体、焼結体のいずれに対してでも、容易に加工を施すことが可能となる。
【００９３】
機械加工によるスロット５に対応する溝の形成には、回転可能な砥石を備えたダイシングマシンを用いる。このようなダイシングマシンを用いた場合、形成される溝の幅は、砥石の厚さに相当する。
【００９４】
上記のような加工を成形体に施す場合、当該加工をより容易に行うことができる。
【００９５】
また、上記のような加工を脱脂体に施す場合、当該加工を容易かつ精度良く行うことができる。
【００９６】
また、上記のような加工を焼結体に施す場合、当該加工の精度は特に優れたものとなる。従って、最終的に得られるブラケット１がより高い寸法精度を要求される場合、上記のような加工は焼結体に施すのが好ましい。
【００９７】
また、スロット５の幅は、各ブラケット１で、同じものであってもよいし、異なるものがあってもよい。
【００９８】
また、上記のような加工は、長尺体（長尺成形体１０）に対して施すものであっても、切断体（切断された成形体、脱脂体または焼結体）に対して施すものであってもよいが、長尺体に対して施すのが好ましい。
【００９９】
これにより、例えば、長尺体（長尺成形体１０）に対して、スロット５に対応する溝を形成する場合、位置合わせを容易に行うことが可能となる。また、このような溝を、容易に連続して形成することができる。
【０１００】
なお、このような加工は、複数回行ってもよい。例えば、スロット５（またはこれに対応する溝）と、凹凸６１（またはこれに対応する凹凸）とを、それぞれ異なる工程で形成してもよい。
【０１７６】
以上、本発明の歯列矯正部材の製造方法の好適な実施形態について説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【０１７８】
例えば、前述した実施形態では、脱脂工程を１回のみ行う方法について説明したが、脱脂工程は、２回以上に分けて行ってもよい。例えば、脱脂条件（脱脂温度、脱脂時間、脱脂雰囲気のうちの少なくとも１つ）が異なる１次脱脂と２次脱脂とを行うことができる。この場合、１次脱脂と２次脱脂との間に、前記機械加工等の中間処理を施してもよい。
【０１７９】
【実施例】
次に、本発明の歯列矯正部材の製造方法の具体的実施例について説明する。
【０１８０】
（実施例１）
原料粉末（金属粉末）として、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径２０μｍのＴｉ粉末を用意した。
【０１８１】
この金属粉末：９１ｗｔ％に、ポリスチレン（ＰＳ）：２．７ｗｔ％、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）：２．７ｗｔ％およびパラフィンワックス：２．３ｗｔ％から構成される結合材と、ジブチルフタレート（可塑剤）：１．３ｗｔ％とを混合し、これらを混練機にて１００℃×６０分の条件で混練した。
【０１８２】
次に、この混練物（コンパウンド）を用い、押出成形機にて、図４に示す異形断面（ブラケット用：横断面積＝３．５ｍｍ２）の長尺な成形体（長尺成形体）を押出し成形した。押出成形時における成形条件は、シリンダー温度１４０℃、成形金型（出口部分）温度７０℃、押出圧力１２０ｋｇｆ／ｃｍ２、押出速度１０ｍｍ／ｓｅｃであった。得られた長尺成形体中の金属粉末の含有量は、約９１ｗｔ％であった。
【０１８３】
このようにして得られた長尺成形体に対して機械加工を施し、図２中のスロット（溝）５に対応する溝を形成した。当該溝の形成は、回転可能な砥石を備えたダイシングマシンを用いて行った。
【０１８４】
次に、上記のような機械加工が施された長尺成形体を所定長さに切断し、切断長さが、４．５ｍｍ（焼結後の目標寸法：切断長さ４ｍｍ）である異形断面の成形体（切断体）を５０個得た。
【０１８５】
次に、これらの切断された成形体（切断体）に対し、脱脂炉を用いて脱脂処理を行った。脱脂条件は、１×１０−３Ｔｏｒｒの減圧下で、５００℃×６０分とした。
【０１８６】
次に、脱脂がなされた脱脂体に対し、焼結炉を用いて焼結を行い、焼結体を得た。焼結条件は、１×１０−３Ｔｏｒｒの減圧下で、１２００℃×１８０分とした。
【０１８７】
このようにして得られた焼結体の底面に機械加工を施すことにより凹凸６１を形成し、歯列矯正部材（ブラケット）を得た。凹凸６１の形成は、ショットブラストにより行った。
【０１８８】
この歯列矯正部材（ブラケット）は、Ｔｉ系金属材料で構成されており、ＬＥＣＯ社製のＥＣ−１２型（炭素分析装置）、ＲＯ−１１６型（酸素分析装置）、ＴＮ−１１４型（窒素分析装置）の分析装置による元素分析の結果、含有するＣ、ＯおよびＮの量は、それぞれ、Ｃ：０．０５５ｗｔ％、Ｏ：０．４２ｗｔ％、Ｎ：０．０３ｗｔ％であった。
【０１８９】
また、歯列矯正部材（ブラケット）の空孔率（アルキメデス法により測定）は、３ｖｏｌ％であった。
【０２４９】
＜品質・特性等の評価＞
上記の実施例で得られた歯列矯正部材（ブラケット）について、以下に示すような品質・特性等の評価を行った。
【０２５０】
１．品質
実施例１で得られたブラケットを多方向に切断し、それらの切断端面を目視観察し、焼結欠陥の有無を調べた。その結果、実施例１によるブラケットは、焼結欠陥の無い良好な品質のものであった。
【０２５１】
２．寸法誤差
実施例１で得られたブラケット１０個について、係合部３の最大幅およびスロット４の幅の寸法を測定し、寸法誤差（寸法のバラツキ）を調べたところ、寸法誤差は±０．５％以下であった。これにより、実施例１のものは、高い寸法精度を有することが確認された。
【０２５２】
３．機械的強度（抗折力）
日本粉末冶金工業会規格  ＪＰＭＡ  Ｍ  ０９−１９９２に準拠し、実施例１で得られたブラケットについて抗折力を測定した。
【０２５３】
４．硬度
ＪＩＳ  Ｚ  ２２４４に準拠し、実施例１で得られたブラケットの焼結体における係合部３の表面のビッカース硬度Ｈｖを測定した（荷重５００ｇ）。
【０２５４】
５．金属成分溶出量（生体適合性）
実施例１で得られたブラケットを０．０５％塩酸溶液に１００日間浸漬した後、この液中の金属イオン濃度を、プラズマ発光分析装置により分析し、定量した。この溶出量が少ないものほど、生体適合性に優れることを示す。
【０２５５】
６．審美性
表面の光沢の度合いおよび歯牙の色調との差を目視により判定した。光沢が少ない（＝審美性大）ものから順に、◎、○、△、×の４段階で評価した。また、歯牙の色調との差が少ないものも審美性大と評価した。
【０２５６】
前記機械的強度（抗折力）、硬度、金属成分溶出量（生体適合性）および審美性の結果を、下記表１に示す。
【０２５７】
【表１】
0003867903.tif 000002
【０２５８】
表１に示すように、実施例１で得られたブラケットは、機械的強度（抗折力）および表面の硬度が高い。また、実施例１で得られたブラケットは、生体適合性および審美性も優れている。
【０２５９】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、複雑な形状のものでも容易に製造でき、高い寸法精度を有する高密度（低空孔率）の歯列矯正部材を得ることができる。そして、押出成形によるため、生産性が高く、歯列矯正部材の量産に適する。
【０２６０】
また、従来、加工が困難であった硬質材料等についても、それを用いて歯列矯正部材を製造することができ、歯列矯正部材の機能・形状（デザイン）の拡大を図ることができる。
【０２６１】
また、切断長さを調整することにより、何種類もの歯列矯正部材を容易に製造することができるので、生産性に優れ、安価に歯列矯正部材を供給することができる。
【０２６２】
また、Ｔｉ系金属材料で構成されているものの場合、焼結体中のＣ、Ｏ、Ｎの含有量を低減することができるので、延性（靭性）の高い歯列矯正部材が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の歯列矯正部材の製造方法の第１実施形態を示す工程図である。
【図２】本発明の歯列矯正部材（歯列矯正用ブラケット）の構成例を示す斜視図である。
【図３】図２に示す歯列矯正部材の底面図である。
【図４】本発明の製造方法の製造工程で得られる長尺な成形体の構成例を示す斜視図である。
【符号の説明】
１…歯列矯正用ブラケット、２…基部、３…係合部（タイウイング）、３１〜３４…突部、３５、３６…凸条、４、５…スロット（溝）、６…底面（裏面）、６１…凹凸、７、８…溝、１０…長尺成形体、１Ａ〜４Ａ…工程
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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