(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジン式熱交換装置におけるエンジンユニットを、支持基台に対して、複数のゴムマウントを介して防振支持せしめたエンジン式熱交換装置の防振支持架台において、
前記エンジンユニットと前記支持基台の一方に取り付けられる第一の取付部材を、他方に取り付けられる第二の取付部材に設けた筒状部の一方の開口部側に離隔して配置して、それら第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で弾性連結すると共に、該本体ゴム弾性体によって該第二の取付部材の一方の開口部を流体密に閉塞する一方、該筒状部の他方の開口部を可撓性膜で流体密に閉塞せしめて、それら本体ゴム弾性体と可撓性膜の間に閉鎖領域を形成し、更に該第二の取付部材の筒状部に仕切部材を固定的に収容配置せしめて、該閉鎖領域を該仕切部材で仕切ることにより、非圧縮性流体が封入されてマウント中心軸方向の振動入力時に相対的な圧力変動が生ぜしめられる複数の流体室として、壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と、壁部の一部が該可撓性膜で構成された平衡室とを形成すると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を設けて、該オリフィス通路の内部を流動せしめられる流体の共振現象が、該エンジンユニットにおける起動時振動の卓越周波数の１／４より大きく、且つ通常運転時振動の卓越周波数の２倍より小さい周波数域で生ぜしめられるようにチューニングした、受動型の流体封入式マウントを用いて、
該流体封入式マウントにおけるマウント中心軸方向の静的ばね定数：ｚと軸直角方向の静的ばね定数：ｙの比：ｙ／ｚの値を０．５／１〜３／１として、前記複数のゴムマウントの少なくとも一対を該流体封入式マウントで構成すると共に、かかる流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を挟んだ両側に配置せしめて、それら流体封入式マウントを含む該複数のゴムマウントによって発現される弾性中心軸を、該エンジンユニットのトルクロール軸に略一致させると共に、
前記一対の流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を含む鉛直面を挟んだ両側において該トルクロール軸よりも鉛直上方に位置せしめて、マウント中心軸の鉛直下方の延長線が該トルクロール軸に近づくように、該一対の流体封入式マウントを各マウント中心軸が鉛直上方に向かって広がる逆ハ字状形態となるように配設したことを特徴とするエンジン式熱交換装置の防振支持架台。
【請求項２】
エンジン式熱交換装置におけるエンジンユニットを、支持基台に対して、複数のゴムマウントを介して防振支持せしめたエンジン式熱交換装置の防振支持架台において、
前記エンジンユニットと前記支持基台の一方に取り付けられる第一の取付部材を、他方に取り付けられる第二の取付部材に設けた筒状部の一方の開口部側に離隔して配置して、それら第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で弾性連結すると共に、該本体ゴム弾性体によって該第二の取付部材の一方の開口部を流体密に閉塞する一方、該筒状部の他方の開口部を可撓性膜で流体密に閉塞せしめて、それら本体ゴム弾性体と可撓性膜の間に閉鎖領域を形成し、更に該第二の取付部材の筒状部に仕切部材を固定的に収容配置せしめて、該閉鎖領域を該仕切部材で仕切ることにより、非圧縮性流体が封入されてマウント中心軸方向の振動入力時に相対的な圧力変動が生ぜしめられる複数の流体室として、壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と、壁部の一部が該可撓性膜で構成された平衡室とを形成すると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を設けて、該オリフィス通路の内部を流動せしめられる流体の共振現象が、該エンジンユニットにおける起動時振動の卓越周波数の１／４より大きく、且つ通常運転時振動の卓越周波数の２倍より小さい周波数域で生ぜしめられるようにチューニングした、受動型の流体封入式マウントを用いて、
該流体封入式マウントにおけるマウント中心軸方向の静的ばね定数：ｚと軸直角方向の静的ばね定数：ｙの比：ｙ／ｚの値を０．５／１〜３／１として、前記複数のゴムマウントの少なくとも一対を該流体封入式マウントで構成すると共に、かかる流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を挟んだ両側に配置せしめて、それら流体封入式マウントを含む該複数のゴムマウントによって発現される弾性中心軸を、該エンジンユニットのトルクロール軸に略一致させると共に、
前記一対の流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を含む鉛直面を挟んだ両側において該トルクロール軸よりも鉛直下方に位置せしめて、マウント中心軸の鉛直上方の延長線が該トルクロール軸に近づくように、該一対の流体封入式マウントを各マウント中心軸が鉛直下方に向かって広がるハ字状形態となるように配設したことを特徴とするエンジン式熱交換装置の防振支持架台。
【請求項３】
前記支持基台を、固定基礎に対して、弾性的に防振支持せしめた請求項１又は２に記載のエンジン式熱交換装置の防振支持架台。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【技術分野】
本発明は、エンジン式熱交換装置におけるエンジンユニットを、支持基台に対して防振支持せしめるための架台に係り、特に起動時における低周波大振幅振動に対する減衰効果と、通常運転に至るまでの過渡的な中周波振動および通常運転時における定常的な高周波振動に対する振動絶縁効果とを、両立して高度に得ることの出来る、新規で簡単な構造のエンジン式熱交換装置の防振支持架台に関するものである。
【０００２】
【背景技術】
従来から、室外熱交換機と室内熱交換機を繋ぐ冷媒回路上に冷媒を循環させて凝縮と蒸発に伴うヒートサイクルを利用することにより室内の冷暖房を行うエンジン式熱交換装置の一種として、圧縮機の駆動源として従来の電動機に代えてガスエンジンを利用した、所謂ガスヒートポンプ式空気調和装置が知られており、ランニングコストが安く、暖房能力が高いことなどから、将来的な普及が予想されている。
【０００３】
ところが、圧縮機の駆動源として電動機に変えてガスエンジンを採用すると、室外機に組み込まれる駆動源の発生振動が大幅に増加するという問題があった。即ち、ガスエンジンは、始動時におけるクランキング振動等が大振幅となることに加えて、空気調和装置が室内温度変化に応じてガスエンジンの始動、停止を頻繁に繰り返すために、始動時の大振幅振動が発生し易く、特に、エンジンユニットから室内機に延びる配管系に対して大きな負荷が頻繁に及ぼされて、配管における亀裂発生等の故障に繋がるおそれもあった。また、通常運転時にも、ガスエンジンは、シリンダ内の爆発による大きなトルク変動を伴うことから、連続的な振動を発生し易いことに加えて、始動から通常運転時に至る過渡期においても、各部材の共振現象等に伴う大きな振動が発生し易いという問題があった。しかも、エンジンユニットにおける振動は、各状態によって周波数が異なり、始動時には低周波振動に対する減衰効果が要求される一方、始動から通常運転に至る過渡期には中周波振動に対する振動絶縁効果が要求されると共に、通常運転時には高周波振動に対する振動絶縁効果が要求される。
【０００４】
そこで、従来では、例えば特開平１０−１１０８９０号公報等に記載されているように、ガスエンジンユニットと支持基台の間に中実ブロック形状のゴム弾性体からなる防振マウントを介在せしめて、ガスエンジンユニットを支持基台に対して防振支持せしめた防振支持構造が採用されている。
【０００５】
ところが、かくの如き中実ブロック形状のゴム弾性体からなる従来構造の防振マウントにおいては、低周波から高周波までの広い周波数域に亘って、要求される程に有効な防振効果を実現することが極めて難しかったのである。
【０００６】
なお、このような問題に対処するために、特開平１１−２６４５８８号公報には、基盤に対して複数個のゴムマウントを介して防振支持された中間基台を採用し、該中間基台に対して、更に複数個のゴムマウントを介してエンジンユニットを防振支持せしめるようにした二重防振支持構造が形成されている。ところが、かくの如き二重防振支持構造においては、防振支持された特別な中間基台が必要で高コスト化が避けられないばかりか設置の作業性が悪いという問題があり、更に、二つの防振支持系（振動系）の連成によって基盤に対するパワーユニットの変位振幅が大きくなって、配管への負荷が逆に大きくなるおそれもあった。
【０００７】
また、特開平１１−３５１６１６号公報には、アクチュエータを内在せしめた能動型防振マウントを採用し、発生振動を検出して、それを相殺的に抑える逆位相の加振力を生ぜしめることによって振動をキャンセルするようにしたアクティブコントロールマウント構造が提案されている。ところが、かくの如きアクティブコントロールマウント構造においては、エンジンユニットに生ぜしめられる振動に対して有効な防振効果を得ようとすると、大きな出力のアクチュエータが必要になることに加えて、発生振動を検出するセンサや、センサの出力信号に応じてアクチュエータ作動信号を生成する制御装置等が必要となるために、構造が複雑で製造やセッティングが難しく、大幅な高コスト化も避けられないという問題があった。
【０００８】
【解決課題】
ここにおいて、本発明は、上述の如き事情を背景として為されたものであって、その解決課題とするところは、エンジン式熱交換装置のエンジンユニットに対して簡単な構造で優れた防振効果を発揮し得る防振支持架台を提供することにあり、特に、低周波振動に対して有効な制振効果を発揮すると共に、過渡期に生ぜしめられる中周波振動と通常運転状態で生ぜしめられる高周波振動に対して、何れも低動ばね特性による優れた振動絶縁効果を発揮し得る、構造が簡単なエンジン式熱交換装置の防振支持架台を提供することを目的とする。
【０００９】
【解決手段】
以下、このような課題を解決するために為された本発明の態様を記載する。なお、以下に記載の各態様において採用される構成要素は、可能な限り任意の組み合わせで採用可能である。また、本発明の態様乃至は技術的特徴は、以下に記載のものに限定されることなく、明細書全体および図面に記載され、或いはそれらの記載から当業者が把握することの出来る発明思想に基づいて認識されるものであることが理解されるべきである。
【００１０】
すなわち、本発明の第一の態様の特徴とするところは、エンジン式熱交換装置におけるエンジンユニットを、支持基台に対して、複数のゴムマウントを介して防振支持せしめたエンジン式熱交換装置の防振支持架台において、前記エンジンユニットと前記支持基台の一方に取り付けられる第一の取付部材を、他方に取り付けられる第二の取付部材に設けた筒状部の一方の開口部側に離隔して配置して、それら第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で弾性連結すると共に、該本体ゴム弾性体によって該第二の取付部材の一方の開口部を流体密に閉塞する一方、該筒状部の他方の開口部を可撓性膜で流体密に閉塞せしめて、それら本体ゴム弾性体と可撓性膜の間に閉鎖領域を形成し、更に該第二の取付部材の筒状部に仕切部材を固定的に収容配置せしめて、該閉鎖領域を該仕切部材で仕切ることにより、非圧縮性流体が封入されてマウント中心軸方向の振動入力時に相対的な圧力変動が生ぜしめられる複数の流体室として、壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と、壁部の一部が該可撓性膜で構成された平衡室とを形成すると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を設けて、該オリフィス通路の内部を流動せしめられる流体の共振現象が、該エンジンユニットにおける起動時振動の卓越周波数の１／４より大きく、且つ通常運転時振動の卓越周波数の２倍より小さい周波数域で生ぜしめられるようにチューニングした、受動型の流体封入式マウントを用いて、該流体封入式マウントにおけるマウント中心軸方向の静的ばね定数：ｚと軸直角方向の静的ばね定数：ｙの比：ｙ／ｚの値を０．５／１〜３／１として、前記複数のゴムマウントの少なくとも一対を該流体封入式マウントで構成すると共に、かかる流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を挟んだ両側に配置せしめて、それら流体封入式マウントを含む該複数のゴムマウントによって発現される弾性中心軸を、該エンジンユニットのトルクロール軸に略一致させると共に、前記一対の流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を含む鉛直面を挟んだ両側において該トルクロール軸よりも鉛直上方に位置せしめて、マウント中心軸の鉛直下方の延長線が該トルクロール軸に近づくように、該一対の流体封入式マウントを各マウント中心軸が鉛直上方に向かって広がる逆ハ字状形態となるように配設したことにある。
また、本発明の第二の態様の特徴とするところは、エンジン式熱交換装置におけるエンジンユニットを、支持基台に対して、複数のゴムマウントを介して防振支持せしめたエンジン式熱交換装置の防振支持架台において、前記エンジンユニットと前記支持基台の一方に取り付けられる第一の取付部材を、他方に取り付けられる第二の取付部材に設けた筒状部の一方の開口部側に離隔して配置して、それら第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で弾性連結すると共に、該本体ゴム弾性体によって該第二の取付部材の一方の開口部を流体密に閉塞する一方、該筒状部の他方の開口部を可撓性膜で流体密に閉塞せしめて、それら本体ゴム弾性体と可撓性膜の間に閉鎖領域を形成し、更に該第二の取付部材の筒状部に仕切部材を固定的に収容配置せしめて、該閉鎖領域を該仕切部材で仕切ることにより、非圧縮性流体が封入されてマウント中心軸方向の振動入力時に相対的な圧力変動が生ぜしめられる複数の流体室として、壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と、壁部の一部が該可撓性膜で構成された平衡室とを形成すると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を設けて、該オリフィス通路の内部を流動せしめられる流体の共振現象が、該エンジンユニットにおける起動時振動の卓越周波数の１／４より大きく、且つ通常運転時振動の卓越周波数の２倍より小さい周波数域で生ぜしめられるようにチューニングした、受動型の流体封入式マウントを用いて、該流体封入式マウントにおけるマウント中心軸方向の静的ばね定数：ｚと軸直角方向の静的ばね定数：ｙの比：ｙ／ｚの値を０．５／１〜３／１として、前記複数のゴムマウントの少なくとも一対を該流体封入式マウントで構成すると共に、かかる流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を挟んだ両側に配置せしめて、それら流体封入式マウントを含む該複数のゴムマウントによって発現される弾性中心軸を、該エンジンユニットのトルクロール軸に略一致させると共に、前記一対の流体封入式マウントを、前記エンジンユニットのトルクロール軸を含む鉛直面を挟んだ両側において該トルクロール軸よりも鉛直下方に位置せしめて、マウント中心軸の鉛直上方の延長線が該トルクロール軸に近づくように、該一対の流体封入式マウントを各マウント中心軸が鉛直下方に向かって広がるハ字状形態となるように配設したことにある。
【００１１】
なお、これらの第一及び第二の態様において、流体封入式マウントにおけるばね比（ｙ／ｚ）は、静的荷重に対するマウント中心軸方向のばね定数とそれに直交する方向のばね定数との静ばね比である。また、流体封入式マウントにおけるマウント中心軸方向とは、流体室間での相対的な圧力差が有利に生ぜしめられる振動入力方向に略一致する流体封入式マウントの一つの弾性主軸の方向であり、例えば、回転体形状の本体ゴム弾性体に対して、回転中心軸方向両側に第一の取付部材と第二の取付部材を固着せしめた構造のマウントにおいては、一般に、回転中心軸がマウント中心軸とされる。
【００１２】
そして、上述の如き第一及び第二の態様に従う構造とされたエンジン式熱交換装置の防振支持架台においては、複数のゴムマウントによって発現される一つの弾性中心が、エンジンユニットにおけるトルクロール軸に略一致させられることによって、トルクロール軸回りの回転方向振動やエンジンユニットの水平方向および鉛直方向の併進方向振動の誘発や連成が軽減乃至は回避され得る。また、流体封入式マウントの中心軸方向と軸直角方向のばね比：ｙ／ｚの値を、０．５／１〜３／１に設定したことにより、振動入力時に流体室間での圧力差を有利に生ぜしめてオリフィス通路を通じての流体流動に基づく防振効果を有効に得ることが出来ると共に、トルクロール軸回りで大きな支持ばね定数を確保することが出来る。因みに、前記特開平１０−１１０８９０号公報等に記載されている如き中実ブロック形状のゴム弾性体の軸方向両端面に第一の取付金具と第二の取付金具を固着せしめた従来構造のゴムマウントにおける中心軸方向：ｚと軸直角方向：ｙのばね比：ｙ／ｚの値は、一般に、０．２／１〜０．３／１程度である。しかも、流体封入式マウントを採用し、マウント中心軸方向：ｚの入力振動に対してオリフィス通路を通じての流体流動作用に基づく防振効果が発揮されるようにしたことから、流体流動作用に基づく防振効果が発揮される周波数域では、マウント中心軸方向における動的ばね定数が十分に小さくされる。その結果、流体封入式マウントの中心軸方向と軸直角方向のばね比：ｙ／ｚの値が、静的ばね特性でみると前述の如く０．５／１〜３／１であるが、防振すべき振動の入力時における動的ばね特性としては、それよりも大きなばね比（ｙ／ｚ）が発揮され得るのである。
【００１３】
要するに、上記第一及び第二の態様においては、流体封入式マウントを採用して、そのマウント中心軸方向と軸直角方向のバネ比を特定範囲に設定すると共に、エンジンユニットのトルクロール軸に関して流体封入式マウントを両側に配置した構造を採用し、且つ複数のゴムマウントによって発現される一つの弾性中心をトルクロール軸に略一致させた配置構造を組み合わせて採用したのであり、それらの相乗的効果として、トルクロール軸回りの回転振動と、水平方向および鉛直方向の併進振動に関して、非連成状態に近いエンジンユニットの防振支持構造が実現されると共に、それら各方向の振動に対して、それぞれ、有効な防振効果が発揮されるように、各方向の防振特性を各別にチューニングすることが可能となって、全体として高度な防振性能を容易に得ることが可能となったのである。
【００１４】
具体的には、例えば、エンジンの起動時におけるクランキング振動の如き低周波大振幅振動に対しては、流体の流動作用等に基づいて高減衰効果を得ることが出来ると共に、起動から通常運転状態に至る過渡期の中周波振動と、通常運転状態下での高周波振動に対しては、何れも、流体の流動作用に基づく低動ばね効果によって優れた振動絶縁効果を得ることが出来るのであり、以て、数Hzから数十Hzに至る広い周波数域の振動に対して全体として有効な防振効果を得ることが可能となる。しかも、各流体封入式マウントに大きなばね比が設定されていることから、静的荷重に対する大きなばね定数に基づいて、大重量となるエンジンユニットに対する支持ばね剛性を十分に確保することが出来ると共に、各流体封入式マウントにおける非圧縮性流体の流動作用に基づく高減衰効果や低動ばね効果とも相俟って、入力振動に対して優れた防振効果を得ることが出来るのである。
【００１５】
なお、上記第二の態様においては、特に、一対の流体封入式マウントを、エンジンユニットのトルクロール軸よりも鉛直下方に位置せしめた載置状態での支持構造を採用したことにより、エンジンユニットの設置作業性が良好となる。
【００１６】
また、上記第一及び第二の態様においては、流体封入式マウントにおけるオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振現象が、エンジンユニットにおける起動時振動の卓越周波数の１／４より大きく、且つ通常運転時振動の卓越周波数の２倍より小さい周波数域で生ぜしめられるようにチューニングされている。ここでいっている起動時振動及び通常運転時振動の卓越周波数（卓越振動数）とは、起動時振動及び通常運転時振動のピーク周波数のことであり、例えば、６気筒エンジンであれば回転３次の周波数、４気筒エンジンであれば回転２次の周波数、３気筒エンジンであれば回転１．５次の周波数を表している。これにより、オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用等の流動作用に基づく防振効果が一層効果的に発揮され得るのであり、例えば、かかる流体の共振作用に基づいて、エンジンユニットにおける起動時振動の如き低周波大振幅振動に対する高減衰効果と、過渡的振動や通常運転振動の如き中〜高周波振動に対する振動絶縁効果を、有利に得ることが可能となる。なお、オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振現象の周波数チューニングは、例えば、各流体室の壁ばね剛性や封入流体の密度、粘度等を考慮して、オリフィス通路の通路断面積と長さを調節することによって、行うことが可能である。
【００１７】
さらに、上記第一及び第二の態様においては、エンジンユニットと支持基台の間に介装される複数のゴムマウントの全てを、それぞれ対を為すように配設された複数対の流体封入式マウントによって構成することも可能であるが、かかるゴムマウントの中の一部を流体封入式マウントによって構成し、他の一部を例えば従来構造の中実ゴムブロックを用いたゴムマウント等によって構成することも可能である。また、エンジンユニットのトルクロール軸を挟んだ両側に対を為して配設される流体封入式マウントは、トルクロール軸を含む鉛直平面に関して互いに略対称的に配設されることが望ましく、それによって、各振動方向の非連成状態が一層向上されて、各方向に入力される振動に対する各マウントのばね特性の調節が容易になり、全体として防振性能の向上が図られ得る。また、エンジンユニットを支持基台に防振支持せしめる複数のゴムマウントは、全体として、支持弾性中心軸がエンジンユニットのトルクロール軸に近づくように、全体として配設位置を決定することが望ましい。
【００１８】
また、上記第一及び第二の態様においては、第二の取付部材に筒状部を設けて、該筒状部の一方の開口部側に離隔して第一の取付部材を配すると共に、それら第一の取付部材と第二の取付部材を弾性連結する本体ゴム弾性体によって第二の取付部材の一方の開口部を流体密に閉塞する一方、筒状部の他方の開口部を可撓性膜で流体密に閉塞せしめて、それら本体ゴム弾性体と可撓性膜の間に閉鎖領域を形成し、更に第二の取付部材の筒状部に仕切部材を固定的に収容配置せしめて、該閉鎖領域を仕切部材で仕切ることにより、壁部の一部が本体ゴム弾性体で構成された受圧室と、壁部の一部が可撓性膜で構成された平衡室を形成することにより、それら受圧室と平衡室で複数の流体室を形成すると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を形成した構造の流体封入式マウントが、採用されている。このような構造の流体封入式マウントにおいては、略マウント中心軸方向の振動入力時にオリフィス通路を通じての流体流動量が有利に確保され得ると共に、マウント中心軸方向：ｚと軸直角方向：ｙのバネ比（ｙ／ｚ）の値を有利に確保することが可能となる。
【００１９】
さらに、上述の如き第一及び第二の態様に従う構造とされたエンジン式熱交換装置の防振支持架台においては、建築物の屋上や基礎床面などの如き固定基礎自体を支持基台として採用することも可能であるが、その他、例えばかかる支持基台を、建築物の屋上や基礎床面などの如き固定基礎に対して、弾性的に防振支持せしめることも可能であり、それによって、建築物等に対する振動伝達力の更なる低減が図られ得る。
【００２０】
【発明の実施形態】
以下、本発明を更に明らかにするために、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ、詳細に説明する。
【００２１】
先ず、図１には、本発明に従う防振支持架台を備えた空調室外機１２が示されている。この空調室外機１２は、公知の如く、図示しない空調用室内機と組み合わされてエンジン式熱交換装置としてのガスヒートポンプ（空調機）を構成するものであって、一般に、ガスエンジン１４によって駆動せしめられるコンプレッサ１６と室外熱交換器１８を備えている。そして、冷房時には、室内機の熱交換器から導かれた高温高圧のガス冷媒をコンプレッサ１６で凝縮液化して室外熱交換器１８で放熱させた後、再び室内機に供給して、冷媒管路１９を通じて冷房循環させるようになっていると共に、暖房時には、室内機の熱交換器から導かれた低温低圧の液冷媒を室外熱交換器１８に導いて室外気から熱を奪った後、コンプレッサ１６で圧縮して高温高圧のガス冷媒を室内機に供給して、冷媒管路１９を通じて暖房循環させるようになっている。
【００２２】
また、図面上には明示されていないが、空調室外機１２には、ガスエンジン１４を冷却するための水冷機構が装備されており、暖房運転時には、この水冷機構の冷却水を利用した水熱交換器２０において、ガス冷媒に熱を与えることによって、暖房効果の向上が図られるようになっている。更に、ガス冷媒の循環経路上には、アキュムレータ２２，２２や換気冷却用ファンモータ２４，２４の他、図示されていない切換弁や膨張弁，オイルセパレータ等が設置されており、空調作動の効率化と安定化が図られている。
【００２３】
また一方、ガスエンジン１４は、消音器２６を備えた排気管や、水冷機構、フライホイール等を備えており、更に、そのエンジンブロックには、コンプレッサ１６が固着されている。これにより、ガスエンジン１４を含んで、低周波振動域では一つの剛体と見做し得るエンジンユニット２８が構成されている。
【００２４】
さらに、空調室外機１２は、押出形材等によって枠組みされた矩形フレーム３０に、鋼板等からなる図示しない外周カバーを固着することによって形成された中空ボックス形状の支持ケース３２を備えており、この支持ケース３２の中空内部に、上述の如きエンジンユニット２８や室外熱交換器１８、水熱交換器２０、アキュムレータ２２，２２、ファンモータ２４等が収容されて固定されている。そして、この支持ケース３２の床板部３４が、建築物の屋上や基礎地盤等からなる固定基礎３６に対して、複数の脚部３８を介して載置されて固定的に支持されている。なお、脚部３８は、例えば支持ケース３２の床板部３４から下方に突設された剛体の他、ゴムマウント等であっても良い。
【００２５】
また、支持ケース３２の床板部３４には、支持ケース３２の中空内部に突出する支持台座４０が固設されており、これらの支持台座４０によって、エンジンユニット２８が、複数個のマウント装置５０を介して、弾性支持されている。なお、このことから明らかなように、本実施形態では、支持台座４０を備えた支持ケース３２の床板部３４によって、エンジンユニット２８を防振支持する支持基台が構成されている。
【００２６】
ここにおいて、複数個のマウント装置５０は、エンジンユニット２８におけるガスエンジン１４のクランク軸１０４を挟んだ両側斜め下方に位置して、それぞれ複数個ずつ、例えば２個ずつ配設されており、それら複数個のマウント装置５０によって、エンジンユニット２８の自重やトルク反力、振動荷重等を分担支持するようになっている。要するに、本実施形態では、エンジンユニット２８と支持台座４０の間に、ガスエンジン１４のクランク軸１０４を含む鉛直面を挟んだ両側で略対称的に位置するように、合計２対のマウント装置５０が配設されているのである。なお、エンジンユニット２８以外の室外熱交換器１８や水熱交換器２０、アキュムレータ２２，２２、ファンモータ２４等は、それぞれ、各別に、支持ケース３２に対して、直接に乃至は防振ゴム等を介して取り付けられて支持されている。また、エンジンユニット２８は、それら室外熱交換器１８等に対して、銅管や可撓管などによって連接されているが、ある程度の振動変位は独立して許容され得るようになっている。
【００２７】
各マウント装置５０は、図２に示されているように、第一の取付部材としての第一の取付金具５２と、第二の取付部材としての第二の取付金具５４が、互いに離隔して対向配置されていると共に、本体ゴム弾性体５６によって弾性的に連結された構造を有しており、第一の取付金具５２がエンジンユニット２８に取り付けられると共に、第二の取付金具５４が支持ケース３２の支持台座４０に取り付けられることによって組み付けられている。なお、以下の説明中、上下方向とは、原則として図２中の上下方向をいう。
【００２８】
より詳細には、第一の取付金具５２は、略逆円錐台形状を有しており、大径側端面中央には、軸方向上方に向かって突出する第一の取付ボルト５８が固設されている。一方、第二の取付金具５４は、大径円筒形状の筒金具６０と浅底有底円筒形状の底金具６２から構成されている。筒金具６０の軸方向下側の開口周縁部には、径方向外方に広がる円環板形状の鍔部６４が一体形成されていると共に、鍔部６４の外周縁部にかしめ部６６が一体形成されている。また、底金具６２の開口周縁部には、径方向外方に向かって広がるフランジ部６８が一体形成されている。そして、筒金具６０と底金具６２が、同一中心軸上で上下に重ね合わせられており、底金具６２のフランジ部６８に筒金具６０の鍔部６４が重ね合わせられると共に、底金具６２のフランジ部６８の外周縁部に対してかしめ部６６がかしめ固定されることにより、筒金具６０と底金具６２が一体的に連結固定されている。これにより、筒金具６０の下側開口部が底金具６２で覆蓋されており、以て、第二の取付金具５４が、全体として軸方向上方に向かって開口する深底有底円筒形状をもって形成されている。なお、底金具６２の底壁中央には、軸方向下方に向かって突出する第二の取付ボルト７０が固設されている。
【００２９】
また、本体ゴム弾性体５６は、全体として略円錐台形状を有しており、その小径側端面に対して、第一の取付金具５２が重ね合わせられて、軸方向に埋入された状態で固着されている。また一方、本体ゴム弾性体５６の大径側端部外周面には、第二の取付金具５４を構成する筒金具６０の軸方向上側部分が外挿状態で重ね合わせられて、本体ゴム弾性体５６の大径側端部外周面を覆うようにして固着されている。要するに、本体ゴム弾性体５６は、第一の取付金具５２と第二の取付金具５４を有する一体加硫成形品として形成されている。なお、本体ゴム弾性体５６の大径側端面には、支持荷重入力時における引張応力の軽減等の目的で、軸方向下方に向かって開口する大径の円形凹所７２が形成されている。
【００３０】
また、第二の取付金具５４の内部には、仕切部材７４と可撓性膜としてのダイヤフラムゴム７６が収容配置されている。仕切部材７４は、厚肉円板形状の仕切金具本体８０と、薄肉円板形状の蓋金具８２から構成されており、仕切金具本体８０の上面に蓋金具８２が密接状態で重ね合わせられている。仕切金具本体８０は、外周部分が厚肉円環形状のオリフィス形成部７８とされており、かかるオリフィス形成部７８の外周縁部が、筒金具６０に内挿されて底金具６２のフランジ部６８に重ね合わせられており、その上面に重ね合わせられた蓋金具８２と共に、底金具６２のフランジ部６８と本体ゴム弾性体５６の外周縁部との間で軸方向に挟圧保持されることによって、第二の取付金具５４内で軸直角方向に広がる状態で収容配置されて、第二の取付金具５４に対して固定的に組み付けられている。なお、仕切金具本体８０の中央部分には、周囲をオリフィス形成部７８で囲まれて軸方向下方に向かって開口する円形の中央凹所８３が形成されている。また、本体ゴム弾性体５６における軸方向下端面の外周縁部は、仕切部材７４を構成する蓋金具８２の外周縁部に対して流体密に圧接されている。
【００３１】
また一方、ダイヤフラムゴム７６は、薄肉のゴム弾性膜であり、弾性変形が容易に許容されるように、中央部分に弛みを持たせてある。また、ダイヤフラムゴム７６の外周縁部には、厚肉の嵌着リング部８４が一体形成されており、この嵌着リング部８４が、仕切金具本体８０におけるオリフィス形成部７８の下面に開口して形成された嵌合周溝８６に嵌め込まれて、オリフィス形成部７８と底金具６２のフランジ部６８の間で挟圧されて嵌着固定されることにより、ダイヤフラムゴム７６の外周縁部が、第二の取付金具５４によって抜け出し不能に固着されていると共に、仕切金具本体８０と底金具６２のフランジ部６８の重ね合わせ面間がダイヤフラムゴム７６で流体密にシールされている。
【００３２】
これにより、第二の取付金具５４を構成する筒金具６０内には、本体ゴム弾性体５６とダイヤフラムゴム７６の対向面間において、外部空間に対して流体密にシールされた閉鎖領域が形成されており、この閉鎖領域には、非圧縮性流体が封入されている。なお、かかる封入流体としては、水やアルキレングリコール、ポリアルキレングリコール、シリコーン油、或いはそれらの混合物などが何れも採用可能であり、特に粘度が０．１Ｐａ・ｓ以下の低粘性流体が好適に採用される。また、非圧縮性流体は、例えば、本体ゴム弾性体５６に加硫接着された筒金具６０に対する仕切部材７４やダイヤフラムゴム７６、底金具６２の組み付けを、かかる非圧縮性流体中で行うこと等によって、閉鎖領域に容易に充填封入することが出来る。
【００３３】
また、かかる閉鎖領域は、仕切部材７４によって仕切られて二分されており、以て、仕切部材７４を挟んで上側に受圧室８８が形成されている一方、仕切部材７４を挟んで下側には平衡室９０が形成されている。即ち、受圧室８８は、壁部の一部が本体ゴム弾性体５６で構成されており、第一の取付金具５２と第二の取付金具５４の間への振動入力時には、本体ゴム弾性体５６の弾性変形に基づいて圧力変化が生ぜしめられるようになっている。一方、平衡室９０は、壁部の一部が変形容易なダイヤフラムゴム７６で構成されており、ダイヤフラムゴム７６の弾性変形に基づいて容易に容積変化が許容されて圧力変動が吸収，軽減されて、振動入力時には、受圧室８８と平衡室９０の間に相対的な圧力差が生ぜしめられるようになっている。なお、ダイヤフラムゴム７６と底金具６２の間には、ダイヤフラムゴム７６の変形を許容するための空気室９１が形成されている。また、空気室９１は、底金具６２に貫設された通気孔９３を通じて外部空間（大気中）に連通されており、空気室９１の圧力が略大気圧に維持されてダイヤフラムゴム７６の変形、ひいては平衡室９０の容積変化が有利に許容されて、後述するオリフィス通路９４を通じての流体流動量が充分に確保されるようになっている。
【００３４】
さらに、仕切部材７４のオリフィス形成部７８には、軸方向上面に開口して周方向に所定長さで延びる周溝９２が形成されており、この周溝９２が蓋金具８２で覆蓋されることによって、周方向に所定長さで延びるオリフィス通路９４が形成されている。このオリフィス通路９４は、周方向一端部が連通孔９６を通じて受圧室８８に連通されていると共に、周方向他端部が連通孔９８を通じて平衡室９０に連通されている。これにより、振動入力時には、受圧室８８と平衡室９０の間に生ぜしめられる圧力差に基づいて、オリフィス通路９４を通じての流体流動が生ぜしめられるようになっている。
【００３５】
そして、特に本実施形態では、オリフィス通路９４を通じて流動する流体の共振作用に基づいて、前述の如き空調用室外機１２（図１参照）におけるエンジンユニット２８の振動に対して有効な防振効果を発揮し得るように、オリフィス通路９４を流動せしめる流体の共振現象が、該エンジンユニット２８の起動時振動の卓越周波数の１／４より高周波数域で、且つ通常運転時振動の卓越周波数の２倍より低周波数域で生ぜしめられるように、具体的には一般的な小型業務用室外機で２Hz〜７５Hzの範囲内の何れかの周波数にオリフィスチューニングされている。なお、オリフィスチューニングは、例えば、受圧室８８や平衡室９０の壁ばね剛性や封入流体の密度等を考慮しつつ、オリフィス通路９４の通路断面積：Ａと通路長さ：Ｌの比：Ａ／Ｌの値を調節することによって行うことが可能である。
【００３６】
すなわち、このような構造とされた流体封入式のマウント装置５０は、オリフィス通路９４を流動せしめられる流体の共振作用等の流動作用に基づいて、第一の取付金具５２と第二の取付金具５４の間への、特にマウント中心軸方向の振動入力時において、オリフィス通路９４のチューニング周波数付近で、位相変化に基づく高減衰効果と、低動ばね効果を発揮し得るようになっているのである。
【００３７】
そうして、かかるマウント装置５０は、第一の取付金具５２が、第一の取付ボルト５８によってエンジンユニット２８（図１参照）に固定されると共に、第二の取付金具５４が、第二の取付ボルト７０によって支持ケース３２の支持台座４０に固定されることにより、エンジンユニット２８と支持台座４０の間に装着されている。
【００３８】
また、本実施形態では、図１に示されるように、上述の如き構造のマウント装置５０が、合計４個用いられて、ガスエンジン１４のトルクロール軸１００を含む鉛直平面１０２を挟んだ左右両側で、各々略対を為すようにして２対配設されており、図面上には明示されていないが、それら２対のマウント装置５０，５０は、トルクロール軸１００の方向で相互に離隔して配設されている。なお、トルクロール軸１００は、公知の如く、クランク軸１０４回りのエンジントルク作用時におけるエンジンユニット２８の剛体回転軸であって、一般に、クランク軸１０４に対して鉛直方向に傾斜位置せしめられる。
【００３９】
さらに、各対を為すマウント装置５０，５０は、それぞれ、マウント中心軸１０６が鉛直方向線に対してトルクロール軸１００側に向かって傾斜した状態で配設されている。なお、マウント中心軸１０６は、マウント装置５０単体における弾性主軸の一つであって、その方向への振動入力時に受圧室８８に圧力変化が効果的に生ぜしめられる軸であり、特に本実施形態では、第一及び第二の取付金具５２，５４の中心軸とされている。
【００４０】
具体的には、各対を為すマウント装置５０，５０は、トルクロール軸１００よりも鉛直下方に位置せしめられて、エンジンユニット２８を下方から支持する状態で配設されていると共に、両マウント装置５０，５０のマウント中心軸１０６，１０６が、トルクロール軸１００の位置する鉛直上方側で内方、即ちトルクロール軸１００に近づく方向に角度：αだけ傾斜せしめられており、両マウント装置５０，５０のマウント中心軸１０６，１０６の交点１０８が、トルクロール軸１００を含む鉛直平面１０２上乃至はそれに近い位置に設定されている。なお、本実施形態では、両マウント装置５０，５０のマウント中心軸１０６，１０６の交点１０８が、エンジンユニット２８のトルクロール軸１００の鉛直上方に離隔位置せしめられている。
【００４１】
また、マウント中心軸１０６の傾斜角度：αが小さ過ぎると、水平方向支持ばね剛性を得難く、各対を為すマウント装置５０，５０間の離隔距離が小さくなると支持状態も不安定化する一方、傾斜角度：αが大き過ぎると、鉛直方向の振動入力時に受圧室８８に有効な圧力変化が生ぜしめられ難くなって、オリフィス通路９４を通じての流体流動に基づく防振効果を得難くなることから、かかる傾斜角度：αは、０＜α≦６０度が好ましい。なお、図面上には明示されていないが、他の対を為すマウント装置も、同様な傾斜配置構造をもって装着されている。
【００４２】
このような傾斜配置された複数個のマウント装置５０によって空調室外機１２を支持せしめた防振支持架台においては、全てのマウント装置５０によって発現される一つの弾性中心１０９が、トルクロール軸１００に一致するように設定されていることにより、各振動入力方向における振動、特にトルクロール軸１００回りの回転振動と、鉛直方向等の併進振動とが、非連成状態に近い状態となる。それ故、各振動入力方向における防振特性を、各別に容易に且つ効果的にチューニングすることが出来るのであり、各方向の振動に対して、更に全体として優れた防振効果を容易に得ることが可能となる。
【００４３】
特に、上述の如き構造とされた流体封入式のマウント装置５０においては、周波数特性の概略説明図が図３に示されているように、オリフィス通路９４を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて、流体の共振現象が生ぜしめられる周波数付近で、大幅な減衰効果の向上と、動的ばね定数の減少が、発揮されるのであり、図３に比較例として併せ示した非圧縮性流体が封入されていないゴム単体からなるマウント装置と比べることによって、減衰係数と動的ばね定数の周波数依存性が極めて大きいことが理解されるところである。それ故、エンジンユニット２８の支持ばね剛性を十分に確保し得る程度に静的ばね定数を確保しつつ、防振すべき特定の周波数域の振動に対しては、高減衰係数による有効な振動減衰効果と、低動ばね特性による優れた振動絶縁効果を得ることが可能となるのである。
【００４４】
また、各流体封入式マウント装置５０は、傾斜配置されているが、マウント中心軸方向と軸直角方向のばね比（ｙ／ｚ）が大きく設定されており、軸直角方向のばね定数も確保されていることから、エンジンユニット２８の支持ばね剛性は十分に得ることが可能であり座屈等の不安定な支持状態が回避され得るのであり、また、トルクロール軸１００回りに及ぼされる回転方向振動に対しても、大きな支持ばね定数が発揮されて、エンジンユニット２８の回転方向の変位量も抑えられ得る。
【００４５】
従って、上述の如き防振支持架台を備えた空調用室外機１２においては、エンジンユニット２８が、優れた防振性能と制振性能をもって支持され得て、振動や騒音の発生が効果的に低減され得る。それ故、例えば、エンジンユニット２８のコンプレッサ１６等とエンジンユニット２８から独立配置された熱交換器１８等を接続する冷媒用管路１９に繰り返し及ぼされる曲げ力等の外力乃至は加振力が軽減されることとなり、冷媒用管路１９におけるクラック等の発生が防止されて、耐久性や信頼性の向上が図られ得るのである。
【００４６】
しかも、上述の如き防振支持架台は、電磁駆動手段等のアクチュエータや特別な制御装置等を必要とすることなく、目的とする防振性能を安定して得ることが出来るのであり、優れた防振効果を低コストで得ることが可能である。
【００４７】
因みに、上述の如き構造とされた防振支持架台を備えた実施例としての空調用室外機１２において、エンジンユニット２８の変位量と、支持ケース３２への振動伝達力を実測したデータを検証に用いながらシミュレーションした結果を、図４〜５に示す。なお、本実施例では、何れも、マウント中心軸方向の静的ばね定数：ｚと軸直角方向の静的ばね定数：ｙの比：ｙ／ｚを、０．５／１としたマウント装置５０を用いた。また、実施例１では、各マウント装置５０におけるオリフィス通路９４を、ガスエンジン１４の起動時振動のピークに略相当する５Hzにチューニングしたものを採用した。実施例２では、通常運転時振動が１５〜４０Hzであること等を考慮して、各マウント装置５０におけるオリフィス通路９４を５０Hzにチューニングしたものを採用した。また一方、比較例として、各平板形状の第一の取付金具と第二の取付金具を離隔して対向配置せしめると共に、それらの対向面間に中実のゴムブロックを介装せしめた従来構造のゴム単体からなるマウント装置を採用し、前記実施形態に従ってそれらのマウント装置をエンジンユニット２８と支持台座４０の間に傾斜配置せしめた場合について、同様なシミュレーションを行った結果を、図４〜５に併せ示す。なお、比較例１では、マウント中心軸方向の静的ばね定数：ｚと軸直角方向の静的ばね定数：ｙの比：ｙ／ｚを、０．２／１〜０．２５／１としたマウント装置を用いた。比較例２では、マウント中心軸方向の静的ばね定数：ｚと軸直角方向の静的ばね定数：ｙの比：ｙ／ｚを、実施例１，２に合わせて０．５／１としたものを採用した。
【００４８】
これら図４〜５に示されたシミュレーション結果データから明らかなように、本発明に従う構造の防振支持架台を備えた空調用室外機１２においては、振動伝達力のレベルが、実用上問題となる０〜３０Hz程度の広い周波数域に亘って大幅に低減されていると共に、振動振幅も抑えられており、特に、通常運転状態下で問題となる１５〜４０Hzの振動伝達力と、始動時に問題となる５Hz前後の振動伝達力およびエンジン変位量が、大幅に抑えられていることが認められる。なお、オリフィス通路９４を５０Hzにチューニングした実施例２では、高周波数域（略５０Hz付近）に高動ばね特性のピークが現れているが、この周波数域は、通常使用状態で問題となる周波数範囲を超えており、実用上問題となることはない。
【００４９】
以上、本発明の一実施形態について詳述してきたが、これはあくまでも例示であって、本発明は、かかる実施形態における具体的な記載によって、何ら、限定的に解釈されるものでない。
【００５０】
例えば、本発明において採用される流体封入式マウントの具体的構造は、前記実施形態によって限定的に解釈されるものでなく、要求されるばね比を実現し得ると共に、マウント中心軸方向の振動入力時に流体流動が生ぜしめられるオリフィス通路を備えたものであれば良い。
【００５１】
具体的には、前記実施形態の空調用室外機１２において、前述の如きマウント装置５０に代えて、例えば図６〜８に示されているような筒形マウント装置１１０を採用することも可能である。以下、かかる筒形マウント装置１１０を簡単に説明する。
【００５２】
すなわち、筒形マウント装置１１０は、第一の取付部材としての内筒金具１１２の径方向外側に、第二の取付部材としての外筒金具１１４が離隔配置されており、それら内外筒金具１１２，１１４が、径方向対向面間に介装された本体ゴム弾性体１１６によって弾性連結されている。そして、内筒金具１１２と外筒金具１１４の一方がエンジンユニット（２８）に取り付けられると共に、他方が支持台座（４０）に取り付けられることにより、エンジンユニットを支持ケース３２に対して防振支持せしめるようになっている。
【００５３】
より詳しくは、内筒金具１１２は小径円筒形状を有しており、その径方向外方には、大径の薄肉円筒形状の中間筒金具１１８が、僅かに偏心して離隔配置されている。また、中間筒金具１１８には、偏心方向で対向位置する両側部分に、第一の開口窓部１２０と第二の開口窓部１２２が形成されている。また、内筒金具１１２と中間筒金具１１８の径方向対向面間には、本体ゴム弾性体１１６が配設されている。この本体ゴム弾性体１１６は、全体として大径の厚肉円筒形状を有しており、内外周面に内筒金具１１２と中間筒金具１１８が加硫接着された一体加硫成形品として形成されている。
【００５４】
また、本体ゴム弾性体１１６には、内筒金具１１２と中間筒金具１１８の偏心方向で対向位置する両側部分において、外周面に開口する第一のポケット部１２４と第二のポケット部１２６が形成されており、中間筒金具１１８の第一の開口窓部１２０と第二の開口窓部１２２を通じて、それぞれ、外周面に開口せしめられている。また一方、本体ゴム弾性体１１６における内筒金具１１２と中間筒金具１１８の偏心方向で離隔距離が小なる側（図６中の下側）には、内筒金具１１２と中間筒金具１１８の間を軸方向に貫通して周方向に略半周に亘って延びるスリット１２８が形成されており、このスリット１２８によって、第二のポケット部１２６の底壁部を構成する本体ゴム弾性体１１６が薄肉とされて、変形容易な可撓性ゴム膜１３０が形成されている。
【００５５】
更にまた、中間筒金具１１８の外周面には、薄肉のシールゴム層１３２が被着形成されている一方、中間筒金具１１８の軸方向中央部分には、第一の開口窓部１２０と第二の開口窓部１２２の間に跨がって周方向に延びる凹溝１３４が形成されていると共に、この凹溝１３４に充填されたシールゴム層１３２に対して、第一の開口窓部１２０と第二の開口窓部１２２の開口部間を接続する周方向溝１３６が形成されている。
【００５６】
さらに、本体ゴム弾性体１１６の一体加硫成形品には、大径円筒形状の外筒金具１１４が外装されており、八方絞り等で縮径加工されることにより、シールゴム層１３２を挟んで、中間筒金具１１８に対して外嵌固定されている。これにより、第一及び第二のポケット部１２４，１２６の開口部が流体密に覆蓋されており、以て、壁部の一部が本体ゴム弾性体１１６で構成されて振動入力時に圧力変化が生ぜしめられる受圧室１３８と、壁部の一部が可撓性ゴム膜１３０で構成されて容積変化が容易に許容される平衡室１４０が形成されている。また、周方向溝１３６の外周側開口も外筒金具１１４で覆蓋されており、それによって、受圧室１３８と平衡室１４０を相互に連通するオリフィス通路１４２が形成されている。また、受圧室１３８と平衡室１４０、オリフィス通路１４２には、それぞれ、水等の非圧縮性流体が封入されている。
【００５７】
このような構造とされた筒形マウント装置１１０においては、内外筒金具１１２，１１４の偏心方向となる径方向に延びる弾性主軸がマウント中心軸１４４とされており、この中心軸１４４の方向で内外筒金具１１２，１１４間に振動が及ぼされると、受圧室１３８と平衡室１４０の間に相対的な圧力差が生ぜしめられてオリフィス通路１４２を通じての流体流動が生ぜしめられることにより、流体の共振作用等の流動作用に基づく防振効果が発揮されるようになっている。
【００５８】
また、かかる筒形マウント装置１１０は、装着状態下において内外筒金具１１２，１１４間にエンジンユニット２８の分担支持荷重が及ぼされて本体ゴム弾性体１１６が弾性変形せしめられることにより、内外筒金具１１２，１１４が略同一中心軸上に位置せしめられるようになっている。そして、かかる装着状態下では、マウント中心軸１４４の方向の入力荷重に対して、主に受圧室１３８の軸方向両側の縦壁部１４６，１４６が圧縮変形せしめられる一方、それに直交する軸直角方向（図６中の左右方向）の入力荷重に対しては、主に受圧室１３８の周方向両側の横壁部１４８，１４８が圧縮／引張変形せしめられる。これにより、前記実施形態におけるマウント装置（５０）と同様に、静的荷重に対しては、マウント中心軸１４４方向のばね定数：ｚと、軸直角方向のばね定数：ｙのばね比（ｙ／ｚ）の値が、比較的大きくされて、０．５／１〜３／１の範囲に設定されている。
【００５９】
従って、上述の如き構造とされた筒形マウント装置１１０においても、前記実施形態におけるマウント装置（５０）に代えて、複数個を採用して、同様に、そのマウント中心軸１４４をエンジンユニット（２８）のトルクロール軸（１００）側に傾斜させて、複数個の筒形マウント装置１１０を含む複数のゴムマウントによって発現される一つの弾性中心をエンジンユニット（２８）のトルクロール軸（１００）に略一致せしめて配設することにより、特性的には、第一の実施形態と同様な防振支持架台が実現され得るのである。
【００６０】
また一方、前記実施形態では、エンジンユニット２８のトルク反力も、各マウント装置５０によって分担支持されるようになっていたが、鉛直方向の支持荷重を受けるマウント装置５０とは別に、トルク反力を弾性的に支持するロールマウントを、エンジンユニット２８と支持ケース３２の間に配設するようにしても良い。
【００６１】
さらに、前記実施形態では、単一のオリフィス通路９４を備えたマウント装置５０が採用されていたが、振動入力時に流体流動が生ぜしめられるオリフィス通路を複数設けたマウント装置を採用することも可能であり、それら複数のオリフィス通路に対して、それぞれ、異なる周波数チューニングを施すことにより、一層広い周波数域の振動に対して有効な防振効果を得ることも可能となる。
【００６２】
また、本発明が適用される空調用室外機における具体的構造、例えば、ガスエンジンを含むエンジンユニットの具体的構造や、熱交換器等の構造、およびそれらの配設形態などは、何等、限定されるものでなく、各種構造のガスヒートポンプの室外機の防振支持架台に対して、本発明は、何れも同様に適用可能であることは、勿論である。
【００６３】
さらに、本発明は、前期実施形態のようにガスエンジンを用いたエンジンヒートポンプだけではなく、灯油エンジンを用いたエンジンヒートポンプにも同様に適用可能である。また、ガスエンジンによって発電する際に生じる熱を利用するガスエンジンコージェネレーションシステムや、ガスエンジンによって冷却用コンプレッサを駆動させるガスエンジンチラーシステム等におけるエンジンユニットの防振支持架台としても、同様に適用可能である。
【００６４】
その他、一々列挙はしないが、本発明は当業者の知識に基づいて趣旨なる変更、修正、改良等を加えた態様において実施され得るものであり、また、そのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限り、何れも、本発明の範囲内に含まれるものであることは、言うまでもない。
【００６５】
【発明の効果】
上述の説明から明らかなように、本発明に従う構造とされたエンジン式熱交換装置の防振支持架台においては、流体封入式マウントを採用して、そのマウント中心軸方向と軸直角方向のバネ比を特定範囲に設定すると共に、エンジンユニットのトルクロール軸に関して流体封入式マウントを両側に配置した構造を採用し、且つ流体封入式マウントを含む複数のゴムマウントによって発現される弾性中心をトルクロール軸に略一致させるように配置した構造を組み合わせて採用したことによって、それらの相乗的効果として、特別な電磁駆動手段等のアクチュエータや制御装置等を必要とすることなく、簡単な構造をもって、始動時振動から通常運転時振動に至る広い周波数域に亘る振動を大幅に低減することが可能となったのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従う構造とされた防振支持架台を備えたガスヒートポンプの空調室外機の一具体例を示す概略説明図である。
【図２】図１に示された空調室外機の防振支持架台を構成するマウント装置を示す縦断面図である。
【図３】図２に示されている如き流体封入式のマウント装置における一般的な防振特性を説明するためのグラフである。
【図４】図１に示された空調室外機における防振支持架台の防振特性として、エンジンユニット変位量の周波数特性をシミュレーションした結果を、比較例と共に示すグラフである。
【図５】図１に示された空調室外機における防振支持架台の防振特性として、振動伝達力の周波数特性をシミュレーションした結果を、比較例と共に示すグラフである。
【図６】図１に示された空調室外機において採用され得るマウント装置の別の具体例を示す横断面図である。
【図７】図６に示されたマウント装置の縦断面図である。
【図８】図６におけるVIII−VIII断面図である。
【符号の説明】
１２  空調室外機
２８  エンジンユニット
３２  支持ケース
５０  マウント装置
５２  第一の取付金具
５４  第二の取付金具
５６  本体ゴム弾性体
７６  ダイヤフラムゴム
８８  受圧室
９０  平衡室
９４  オリフィス通路
１００  トルクロール軸
１０６  マウント中心軸
【図１】
0004017811.tif 000002
【図２】
0004017811.tif 000003
【図３】
0004017811.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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