(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：ｌ．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなり、組織が、主として占積率にして５０％以上のフェライト、１０％の歪付加時においても加工誘起変態を起こさない残留オーステナイトを３．０％以上含む残留オーステナイトよりなり、残部がベイナイト、または、マルテンサイト、またはその両者よりなる組織よりなり、強度延性バランスが引張強度（ＴＳ）×全伸び（Ｔ．Ｅｌ）で２４０００ＭＰａ％以上であることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板。
【請求項２】
重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
に加え、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
ＲＥＭ：０．００１〜０．２％、
の両方、または一方を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなり、組織が、主として占積率にして５０％以上のフェライトと、１０％の歪付加時においても加工誘起変態を起こさない残留オーステナイトを３．０％以上含む残留オーステナイトよりなり、残部がベイナイト、または、マルテンサイト、またはその両者よりなる組織よりなり、強度延性バランスが引張強度（ＴＳ）×全伸び（Ｔ．Ｅｌ）で２４０００ＭＰａ％以上であることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板。
【請求項３】
重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）から冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で、Ａｒ3点以下６００℃より高い温度Ｔ1（Ａｒ3≧Ｔ1＞６００℃）まで冷却し、続いて４０℃／秒未満の冷却速度でＴ1より低く６００℃以上の温度Ｔ2（Ａｒ3≧Ｔ1＞Ｔ2≧６００℃）まで冷却しながら、Ｔ1からＴ2までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ2より冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下の巻き取り温度で巻き取ることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
【請求項４】
重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
に加え、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
ＲＥＭ：０．００１〜０．２％、
の両方、または一方を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）から冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で、Ａｒ3点以下６００℃より高い温度Ｔ1（Ａｒ3≧Ｔ1＞６００℃）まで冷却し、続いて４０℃／秒未満の冷却速度でＴ1より低く６００℃以上の温度Ｔ2（Ａｒ3≧Ｔ1＞Ｔ2≧６００℃）まで冷却しながら、Ｔ1からＴ2までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ2より冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下の巻き取り温度で巻き取ることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
【請求項５】
重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）からＡｒ3点以下６００℃以上のＴ1（Ａｒ3≧Ｔ1≧６００℃）までの温度域を４０℃／秒末満で冷却しながら、ＦＴからＴ1までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ1より冷却速度４０℃／秒以上で冷却して５００℃以下で巻取ることを特徴とする高強度熱延鋼板の製造方法。
【請求項６】
重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
に加え、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
ＲＥＭ：０．００１〜０．２％、
の両方、または一方を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）からＡｒ3点以下６００℃以上の温度Ｔ1（Ａｒ3≧Ｔ1≧６００℃）まで４０℃／秒未満で冷却しながら、ＦＴからＴ1までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ1以下の温度域を冷却速度４０℃／秒以上で冷却して５００℃以下で巻取ることを特徴とする高強度熱延鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は自動車、産業用機械等に使用する高延性を有する高強度鋼板、及びその製造方法に関わり、特に引張強度が５９０ＭＰａ級以上、強度延性バランスが引張強度（ＴＳ）×全伸び（Ｔ．Ｅｌ）で２４０００ＭＰａ％以上である加工性に優れた熱延高強度鋼板、及び、その製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用鋼板の軽量化と、衝突安全性の確保を主な背景として、鋼板の高強度化の要請は強い。しかし、高強度鋼板といえども、その加工性に対する要求は強く、強度と加工性を両立させる鋼板が必要とされている。
【０００３】
良好な伸びが必要とされる用途に供される熱延鋼板として、従来、フェライトとマルテンサイトにより構成されるＤｕａｌ  Ｐｈａｓｅ鋼（以下ＤＰ鋼と称す）がある。
【０００４】
このＤＰ鋼は、固溶強化型鋼板、折出強化型鋼板より優れた強度・延性バランスを示すことが知られている。しかし、その強度延性バランスの限界はＴＳ×Ｔ．ＥＩ＜２００００ＭＰａ％であり、より厳しい要求に耐えられないのが現状である。
【０００５】
この現状を打破して、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２００００ＭＰａ％が得られるシーズとして、残留オーステナイトの利用がある。その一例として、Ａｒ3〜Ａｒ3＋５０℃で熱間圧延終了後、鋼板を４５０〜６５０℃の温度範囲で４〜２０秒保持し、次いで３５０℃以下で巻き取り、残留オーステナイトを有する鋼板を製造する方法（特開昭６０−４３４２５号公報）、更に、他の例として、仕上げ圧延温度８５０℃以上で全圧下率８０％以上、かつ最終３パスの合計圧下率６０％以上、かつ最終パス圧下率２０％以上の大圧下圧延を行い、続いて５０℃／秒以上の冷却速度で３００℃以下まで冷却し、残留オーステナイトを有する鋼板を製造する方法（特開昭６０−１６５３２０号公報）等が示されている。
【０００６】
しかし、これらの方法によって、得られる強度延性バランスは、引張強度×全伸びで表すと、高くて２４０００ＭＰａ％程度であり、必ずしも使用者側の要求レベルを満たしているとは言い難い。また、現状の熱延工程で実際に製造する際は温度条件にばらつきが生じ易く、上記以上の材質を常に安定して得るのは困難である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記に鑑み、従来技術の限界を超えてＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２４０００ＭＰａ％、望ましくはＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２６０００ＭＰａ％を安定して達成する鋼板を安定して提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
以下に本発明者らが、従来技術の限界を超えて、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２４０００ＭＰａ％、望ましくはＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２６０００ＭＰａ％を安定して得るために行った検討について説明する。
【０００９】
残留オーステナイトを含む鋼板の強度延性バランスが良好なのは、加工時に起きる残留オーステナイトの変態誘起塑性による。即ち、同鋼に加工が加わり塑性変形が始まると、鋼中の残留オーステナイトが加工誘起変態を起こし、硬質なマルテンサイトに変態する。これにより局部的に加工硬化率が高くなって、均一伸びを増加させ、結果的に全伸びが良好となる。
【００１０】
鋼板に歪が加わり塑性変形をする過程では、図１に示すように、鋼中の残留才ーステナイトは、加工誘起変態を起こし、マルテンサイトとなって減少していく。
【００１１】
そして、これまでの研究によって、加工（塑性変形）する前により多量の残留オーステナイトがあるほど強度延性バランスを良くするには有利であることが明かとなっている。
【００１２】
また、これに加え、鋼中残留オーステナイトの低歪での加工安定性も強度延性バランスに影響し、それが良好な程強度延性バランスも良好となることも明らかとなっている。即ち、例えば「材料とプロセス」（日本鉄鋼協会講演大会講演論文集）Ｖｏｌ．８（１９９５）、ｐ５５２（Ｎｏ３）にも示されるように、残留オーステナイトの低歪での加工誘起変態を避け高歪において変態を起こさせることにより鋼の強度延性バランスが向上する。これは、図１中において、加わった引張歪の量が大きくなるにつれ残留オーステナイトが著しく減少する鋼Ｂよりも、残留才ーステナイトの減少がより遅い鋼Ａの方が強度延性バランスは良好であることを意味する。このように低歪での加工安定性が向上することによって強度延性バランスが向上する理由は、低歪で加工誘起変態が起き加工硬化しても、それは延性に大きく寄与しないのに対し、高歪域における加工硬化が大きな延性向上につながるためと考えられる。
【００１３】
これまで、同鋼の強度延性バランスを良好とするための検討は、前者の加工前の残留オーステナイト量に着目したものが主であった。本発明者らは、より強度延性バランスの良好な鋼板を安定して得るためには、後者の知見に基づいて残留オーステナイトの低歪における加工安定性を改善することが重要であると考え、そのための検討を行った。
【００１４】
そして、まず、図２に示されるように、目標の強度延性バランス（ＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２４０００ＭＰａ％）を得るためには、１０％の歪付加時の残留才ーステナイト量を指標として、それを３％以上得る必要があることが分かった。
【００１５】
次に、１０％の歪を加えた後にも残留するオーステナイトを３％以上得るための検討を行った。そして、鋼中のＳｉ，Ｍｎバランスの調整が重要であり、Ｓｉ／Ｍｎ≧１．３とすることにより、そのような残留オーステナイトを３．０％以上得ることができるという知見を得た。
【００１６】
図３に、鋼のＳｉ／Ｍｎの値と１０％の歪付加時の残留才ーステナイト量の関係を示すが、これから、目標とする１０％の歪付加時の残留オーステナイトを充分得るにはにはＳｉ／Ｍｎ≧１．３とする必要があることが分かる。
【００１７】
本発明は、上記知見をもとになされたものであり、以下をその構成要件とする。
【００１８】
発明１は、重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：ｌ．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなり、組織が、主として占積率にして５０％以上のフェライト、１０％の歪付加時においても加工誘起変態を起こさない残留オーステナイトを３．０％以上含む残留オーステナイトよりなり、残部がベイナイト、または、マルテンサイト、またはその両者よりなる組織よりなり、強度延性バランスが引張強度（ＴＳ）×全伸び（Ｔ．Ｅｌ）で２４０００ＭＰａ％以上であることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板。
【００１９】
発明２は、重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％に加え、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
ＲＥＭ：０．００１〜０．２％の両方、または一方を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなり、組織が、主として占積率にして５０％以上のフェライトと、１０％の歪付加時においても加工誘起変態を起こさない残留オーステナイトを３．０％以上含む残留オーステナイトよりなり、残部がベイナイト、または、マルテンサイト、またはその両者よりなる組織よりなり、強度延性バランスが引張強度（ＴＳ）×全伸び（Ｔ．Ｅｌ）で２４０００ＭＰａ％以上であることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板。
【００２０】
発明３は、重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）から冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で、Ａｒ3点以下６００℃より高い温度Ｔ1（Ａｒ3≧Ｔ1＞６００℃）まで冷却し、続いて４０℃／秒未満の冷却速度でＴ1より低く６００℃以上の温度Ｔ2（Ａｒ3≧Ｔ1＞Ｔ2≧６００℃）まで冷却しながら、Ｔ1からＴ2までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ2より冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下の巻き取り温度で巻き取ることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
【００２１】
発明４は、重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％に加え、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
ＲＥＭ：０．００１〜０．２％、
の両方、または一方を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）から冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で、Ａｒ3点以下６００℃より高い温度Ｔ1（Ａｒ3≧Ｔ1＞６００℃）まで冷却し、続いて４０℃／秒未満の冷却速度でＴ1より低く６００℃以上の温度Ｔ2（Ａｒ3≧Ｔ1＞Ｔ2≧６００℃）まで冷却しながら、Ｔ1からＴ2までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ2より冷却速度４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下の巻き取り温度で巻き取ることを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
【００２２】
発明５は、重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）からＡｒ３点以下６００℃以上のＴ1（Ａｒ3≧Ｔ１≧６００℃）までの温度域を４０℃／秒末満で冷却しながら、ＦＴからＴ1までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ1より冷却速度４０℃／秒以上で冷却して５００℃以下で巻取ることを特徴とする高強度熱延鋼板の製造方法。
【００２３】
発明６は、重量％で、
Ｃ：０．０９％〜０．２２％、
Ｓｉ：２．５８％〜４．０％、
Ｍｎ：１．５％〜２．５％、
Ｐ：≦０．０２％、
Ｓ：≦０．０１％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％、
Ｎ：≦０．０１％、
に加え、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
ＲＥＭ：０．００１〜０．２％、
の両方、または一方を含有し、かつ、Ｓｉ、Ｍｎ量がＳｉ／Ｍｎ≧１．３を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに際し、Ａｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下で熱間圧延を終了し、続いて該温度（ＦＴ）からＡｒ3点以下６００℃以上の温度Ｔ1（Ａｒ3≧Ｔ1≧６００℃）まで４０℃／秒未満で冷却しながら、ＦＴからＴ1までの温度域に３〜２５秒保持した後、Ｔ1以下の温度域を冷却速度４０℃／秒以上で冷却して５００℃以下で巻取ることを特徴とする高強度熱延鋼板の製造方法。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明がもたらす作用について説明を行う。
【００２５】
まず、本発明に用いる鋼の化学的成分の限定理由を説明する。
【００２６】
Ｃは、残留オーステナイトを得るのに不可欠な元素であり、０．０９％未満では残留オーステナイトが充分得られない。また、０．２２％を越えると溶接性を劣化させ、鋼を脆化させる。そこで、０．０９％〜０．２２％とした。
【００２７】
Ｓｉはその含有量の増加により、延性向上に寄与するフェライトの生成純化に有利であり、また、Ｃを未変態オーステナイト中へ濃化させて、残留オーステナイトを得るのに有利となる。この効果は、２．５８％未満では十分発揮されず、また、４．０％を超えると効果は飽和し、かえってスケール性状を劣化させる。そこで、２．５８％〜４．０％とした。
【００２８】
Ｍｎは、オーステナイトの安定化元素として、オーステナイトの残留、及びその加工に対する安定化に寄与する。その効果は１．５％以上では充分発揮されず、また、２．５％を越えるとその効果は飽和し、かえってフェライト変態を遅延させ、フェライト占積率の減少を招き、残留オーステナイト量の減少を招く。そこでｌ．５〜２．５％とした。
【００２９】
また、低歪での加工安定性に優れた残留オーステナイトを充分得るためにＳｉ／Ｍｎ≧１．３とする必要がある。
【００３０】
Ｐは靭性を劣化させる元素である。特にＣ，Ｓｉの高い元素は靭性が劣化しやすい傾向にあるため、Ｐの上限は０．０２０％とする。
【００３１】
Ｓは、過多にあると、硫化物系の介在物が生成し、加工性が劣化するので、その上限を０．０１％とする。
【００３２】
Ａｌは鋼の脱酸のため必要な元素であり、０．００１％以上の添加を必要とする。しかし、過多に添加してもその効果は飽和し、経済的でなくなるので０．１０％を上限とする。
【００３３】
Ｎは、過多にあると溶接性を劣化させる。従って溶接性確保の観点から０．０１％を上限とする。
【００３４】
Ｃａ，ＲＥＭは硫化物形態の球状化を通じて加工性を更に良好とするため、それらのうち両方、またはどちらか一方を添加してもよい。その効果を発揮させるためにはそれぞれ０．０００５％，０．００１％以上の添加を必要とする。しかし、これらの元素が過多にあると、その介在物球状化の効果が飽和する一方で、逆に介在物の増加を招き延性を劣化させる。このため、これらの上限をそれぞれ０．０２％，０．２％とする。
【００３５】
次に、本発明鋼の組織について説明する。
【００３６】
本鋼の良好な延性は、残留オーステナイトの高歪での変態誘起塑性を利用したものであり、充分な延性を得るためには、１０％の歪付加時でも加工誘起変態を起こしていない残留オーステナイトが占積率にして３．０％以上必要である。また、そのような残留オーステナイトをより多く得るために、フェライト変態を促進して未変態オーステナイト中へＣを濃化する必要がある。このため、フェライト占穰率はできるだけ多い程好ましく、本鋼においては５０％以上を必要とする。これにより、上記のような残留オーステナイトを所定量得るために充分な程度、未変態オーステナイト中へＣを濃化できる。なお、上記のような残留オーステナイトをより多く得るためには、フェライト粒はできるだけ微細な程好ましい。
【００３７】
本鋼において、充分な残留オーステナイトを得るためには、第二相は、パーライト生成を避けて、ベイナイト、またはマルテンサイト、またはそれらの両者からなる組織とする必要がある。マルテンサイトとベイナイトの存在割台はいかなるものであってもよい。
【００３８】
次に本発明の熱延、及び冷却条件について説明する。
【００３９】
本発明においては、鋼板の延性を向上させるためには、できるだけ多くの残留オーステナイトを生じさせることが重要で、そのためには、フェライト占積率をできるだけ大きくし、かつ、できるだけフェライト粒を細粒化する必要がある。そのためには仕上げ圧延温度をできるだけ低くすることが好ましく、充分な効果を得るためには仕上げ圧延温度をＡｒ3＋２００℃以下とする必要がある。しかし、仕上げ圧延温度がＡｒ3点より小さくなると加工フェライトが生成し、延性が劣化する。これらの理由から、仕上げ圧延温度はＡｒ3点以上、Ａｒ3＋２００℃以下とする必要がある。
【００４０】
また、仕上げ圧延後の冷却設備であるランアウトテープル（ＲＯＴ）での冷却は、フエライト変態を促進するため、図４に示すように圧延後、フェライト変態温度域で緩冷却を行い、その後にパーライト変態を回避するために急冷を行う（二段冷却）必要がある。更に好ましくは、図５に示すように、フェライト粒細粒化を図るため、圧延後Ａｒ3点以下まで急冷し、次にフェライト変態温度域で緩徐却を行い、最後に巻取り温度まで急冷を行う（三段冷却）。
【００４１】
二段冷却の際の、初段の冷却速度はフェライト占積率確保のための上限を、保持時間は上記した初段の作用が充分に達成される時間、二段目の冷却速度はパーライトの生成防止のための下限を規制している。
【００４２】
三段冷却の際の、初段の冷却速度はフェライト粒の粗大化防止のための下限を、二段目の冷却速度はフェライト占積率確保のための上限を、三段目の冷却速度はパーライトの生成防止のための下限を定め、保持時間は上記した二段目の作用が充分に達成される時間を規制している。
【００４３】
また、二段冷却での一段目の冷却の終了温度（Ｔ1）の下限値、及び三段冷却の二段目の冷却終了温度（Ｔ2）の下限値は、緩冷中のパーライト折出を防ぐため、６００℃以上とする必要がある。
【００４４】
巻き取り温度は、５００℃を越えると、巻き取り後にパーライトが生成し、残留オーステナイトが得られなくなるために５００℃以下とする。
【００４５】
【実施例】
第一表に示す化学成分を有するＡ〜Ｗの鋼を、第二表で示す条件で熱間圧延を行った。
【００４６】
得られた熱延鋼板の１／４幅部より試験片を採取し、引張試験、組織調査、Ｘ線回折試験を行った。
【００４７】
引張試験では、引張強度（ＴＳ）、降伏強度（ＹＰ）、降伏比（ＹＲ）、全伸び（Ｔ．Ｅｌ）を調査した。組織調査ではフェライト占積率、フェライト粒径、ベイナイト占積率、マルテンサイト占積率、パーライト占積率を調査した。
【００４８】
Ｘ線回折試験では、α（２１１）、γ（２２０）、γ（３１１）方位の面強度を測定し、下式から残留オーステナイト占積率を測定した。
【００４９】
γＲ＝２／３・｛１００／［０．７・α（２１１）／γ（２２０）＋１］｝＋１／３・｛１００／［０．７８・α（２１１）／γ（３１１）＋１］｝
これらの試験の結果を第三表に示す。
【００５０】
鋼Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｊ、Ｋ、Ｌ、Ｍ、Ｎは本発明によるものであるが、第三表に示されるように良好な延性が得られている。低い巻取り温度においても充分な残留オーステナイトが得られており、延性も良好である。
【００５１】
鋼ＯはＭｎが所定の量より多すぎるため、フェライト変態が著しく遅延しており、所定のフェライト占積率が得られていない。このため、未変態オーステナイト中へのＣ濃化量が不十分であるため、低歪の加工に対して安定な残留オーステナイトが充分得られておらず、延性が良好ではない。
【００５２】
鋼ＰはＭｎが所定の量より少ない。このため、低歪の加工に対して安定な残留オーステナイトが充分得られておらず、このため延性が劣化している。
【００５３】
鋼Ｑ，ＲはＳｉ量とＭｎ量のバランスが所定の関係を満たしていないため、低歪での残留オーステナイトの加工安定性が悪く、延性が良好ではない。
【００５４】
鋼Ｒ，Ｓは、ＲＯＴ冷却の三段冷却において、Ｔ1以下Ｔ2までの保持時間が短すぎる。このため充分なフェライト占積率が得られておらず、未変態オーステナイト中へのＣ濃化量が不十分なため、低歪の加工に安定な残留オーステナイトが充分得られておらず、延性が良好でない。
【００５５】
鋼Ｔは二段冷却の際の緩冷中（ＦＴからＴ1までの温度域）の保持時間が短すぎる。このため、充分なフェライト占積率が得られておらず、未変態オーステナイト中へのＣ濃化量が不十分なため、低歪の加工に安定な残留オーステナイトが充分得られておらず、延性が良好でない。
【００５６】
鋼Ｕは巻取り温度が高すぎる。このため、第二相が全部パーライト変態しており、残留オーステナイトが得られていない。このため、延性が不十分である。
【００５７】
鋼Ｖは、三段冷却の際の三段目冷却速度が小さすぎるため、第二相中にパーライトが現れており、延性が劣化している。
【００５８】
鋼Ｗは、三段冷却の際の二段目冷却（緩冷）の終了温度が低すぎるため、第二相中にパーライトが現れており、延性が劣化している。
【００５９】
【表１】
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【００６０】
【表２】
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【００６１】
【表３】
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【００６２】
【発明の効果】
以上で詳述したように、本発明によれば、高強度で加工性に優れた鋼板を安定して得ることができ、自動車の安全性向上、燃費低減に大きく寄与する。
【図面の簡単な説明】
【図１】残留オーステナイトを含む鋼板に歪を加えた際の、加えた歪量と残留オーステナイト量の関係を示す図である。
【図２】残留オーステナイトを含む鋼において、１０％の歪を加えた後にも残留しているオーステナイトの占積率と強度延性バランス（引張強度×全伸び）の関係を示す図である。
【図３】残留オーステナイトを含む鋼のＳｉ，Ｍｎ量バランスと、１０％の歪を加えた後にも残留しているオーステナイトの占積率の関係を示す図である。
【図４】本発明の鋼のＲＯＴ冷却での二段冷却パターンを示す図である。
【図５】本発明の鋼のＲＯＴ冷却での三段冷却パターンを示す図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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