(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
無端の帯状に形成された金属リング（３３）と、この金属リング（３３）に沿って支持された多数の金属エレメント（３２）とから構成され、ドライブプーリ（６）およびドリブンプーリ（１１）に巻き掛けられて駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトであって、
金属エレメント（３２）は、左右の首部（３８）の内側に各々形成されて相互に対向する側が開放した左右のリングスロット（３５）を備えており、これらリングスロット（３５）に左右方向の隙間（β）を存して嵌合した金属リング（３３）の半径方向内周面が左右のリングスロット（３５）間のサドル面（３９）に嵌合する無段変速機用ベルトにおいて、
サドル面（３９）の左右方向幅（Ｗｓ）を金属リング（３３）の左右方向幅（Ｗｒ）で除算した接触率（Ｃ）が上限値（Ｃmax ）および下限値（Ｃmin ）間に制限されており、  前記上限値（Ｃmax ）は、金属リング（３３）の左右方向一端部が金属エレメント（３２）の一方の首部（３８）に当接する状態で金属リング（３３）の左右方向幅（Ｗｒ）を増加させて前記接触率（Ｃ）を減少させたときに、金属リング（３３）の左右方向幅（Ｗｒ）の増加による伝達容量の増加分と、サドル面（３９）からの金属リング（３３）のオーバーハングによる伝達容量の減少分とが相殺して、前記接触率（Ｃ）が１００％の状態で且つサドル面（３９）から金属リング（３３）がオーバーハングしない状態での伝達容量を基準とした伝達容量の変化率である伝達容量変化率が負値から正値に転じる接触率（Ｃ）として定義され、
前記下限値（Ｃmin ）は、金属リング（３３）の左右方向一端部が金属エレメント（３２）の一方の首部（３８）に当接する状態で接触率（Ｃ）を減少させたときに、金属リング（３３）の左右方向他端部が他方の首部（３８）に当接する接触率（Ｃ）として定義されることを特徴とする無段変速機用ベルト。
【請求項２】
前記下限値（Ｃmin ）は、ドライブプーリ（６）およびドリブンプーリ（１１）間にミスアライメント（α）が発生した場合に、金属リング（３３）の左右方向他端部が他方の首部（３８）に当接する接触率（Ｃ）として定義されることを特徴とする、請求項１に記載の無段変速機用ベルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、無端の帯状に形成された金属リングと、該金属リングに沿って支持された多数の金属エレメントとから構成され、ドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けられて駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
かかる無段変速機用ベルトの耐久性は主として金属リングの耐久性により決定されるため、その金属リングの左右方向幅をできるだけ増加させることにより引張応力を低減して耐久性の向上を図っている。
【０００３】
また、特公平５−４８３６４号公報には、金属エレメントのクラウニングが施されたサドル面に当接する金属リングの周長を、左右方向外端側で短く設定するとともに左右方向内端側で長く設定することにより、金属リングが金属エレメントの首部側に移動するのを防止するものが記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、無段変速機の変速比の変化に伴ってドライブプーリおよびドリブンプーリ間にミスアライメントが発生すると、金属リングが金属エレメントのリングスロット内で左右方向に移動することになる。従って、金属リングの耐久性を高めようとしてその左右方向幅を無闇に増加させると、金属リングの左右方向両端部が金属エレメントの首部やプーリのＶ面に接触して摩耗が発生する問題がある。しかも金属リングの左右方向幅の増加により、ミスアライメントの発生時に金属リングの左右方向内端が金属エレメントのサドル面から大きくオーバーハングしてしまい、そのために金属リングに曲げ応力が作用して耐久性を低下させてしまう問題がある。
【０００５】
また上記公報に記載されたものは、ドライブプーリおよびドリブンプーリ間にミスアライメントが発生したときに、金属リングが金属エレメントの首部やプーリのＶ面に接触するのを確実に防止するのが難しく、しかも金属ベルトの動力伝達容量を最大限に確保するための配慮がなされていないという問題がある。
【０００６】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、金属エレメントのサドル面の左右方向幅を金属リングの左右方向幅で除算した接触率を適切な値に規制することより、金属ベルトの伝達容量および耐久性を高めることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明は、無端の帯状に形成された金属リングと、この金属リングに沿って支持された多数の金属エレメントとから構成され、ドライブプーリおよびドリブンプーリに巻き掛けられて駆動力の伝達を行う無段変速機用ベルトであって、金属エレメントは、左右の首部の内側に各々形成されて相互に対向する側が開放した左右のリングスロットを備えており、これらリングスロットに左右方向の隙間を存して嵌合した金属リングの半径方向内周面が左右のリングスロット間のサドル面に当接する無段変速機用ベルトにおいて、サドル面の左右方向幅を金属リングの左右方向幅で除算した接触率が上限値および下限値間に制限されており、前記上限値は、金属リングの左右方向一端部が金属エレメントの一方の首部に当接する状態で金属リングの左右方向幅を増加させて前記接触率を減少させたときに、金属リングの左右方向幅の増加による伝達容量の増加分と、サドル面からの金属リングのオーバーハングによる伝達容量の減少分とが相殺して、前記接触率が１００％の状態で且つサドル面から金属リングがオーバーハングしない状態での伝達容量を基準とした伝達容量の変化率である伝達容量変化率が負値から正値に転じる接触率として定義され、前記下限値は、金属リングの左右方向一端部が金属エレメントの一方の首部に当接する状態で接触率を減少させたときに、金属リングの左右方向他端部が他方の首部に当接する接触率として定義されることを特徴とする。
【０００８】
また請求項２に記載された発明は、請求項１の構成に加えて、前記下限値は、ドライブプーリおよびドリブンプーリ間にミスアライメントが発生した場合に、金属リングの左右方向他端部が他方の首部に当接する接触率として定義されることを特徴とする。
【０００９】
【作用】
請求項１の発明によれば、金属リング（３３）の左右方向一端部が金属エレメント（３２）の一方の首部（３８）に当接した状態で、金属リング（３３）の左右方向幅（Ｗｒ）を次第に増加させて接触率（Ｃ）を次第に減少させると、それに伴って動力の伝達容量変化率は負値から次第に増加し、所定の接触率において正値に転じる。従って、前記伝達容量変化率が負値から正値に転じる所定の接触率（Ｃ）を接触率の最大値（Ｃmax ）として設定することにより、伝達容量変化率が負値になるのを防止して伝達容量の低下および金属リング（３３）の耐久性の低下を回避することができる。
【００１０】
金属リング（３３）の左右方向幅（Ｗｒ）を更に増加させて接触率（Ｃ）を更に減少させると、金属リング（３３）の左右方向他端部が金属エレメント（３２）の他方の首部（３８）に接触するため、そのときの接触率（Ｃ）を接触率の最小値（Ｃmin ）として設定することにより、金属リング（３３）の左右方向両端部が金属エレメント（３２）の左右の首部（３８）に接触して耐久性が低下するのを回避することができる。
【００１１】
このとき、請求項２の発明の如く、ドライブプーリ（４）およびドリブンプーリ（１１）間のミスアライメント（α）を考慮して前記接触率の最小値（Ｃmin ）を設定すれば、ミスアライメント（α）が発生したときでも金属リング（３３）の左右方向両端部が金属エレメント（３２）の左右の首部（３８）に接触するのを防止することができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した参考例および本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１３】
図１〜図８は参考例を示すもので、図１は無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のスケルトン図、図２は金属ベルトの部分斜視図、図３は金属リング集合体が左右方向外側に移動した状態を示す図、図４は金属リング集合体が左右方向内側に移動した状態を示す図、図５はドライブプーリおよびドリブンプーリのミスアライメントを説明する図、図６は金属リング集合体の左右ストローク量およびミスアライメントの変化を示すグラフ、図７は金属リング集合体が左右方向外側に移動した状態における接触率および伝達容量変化率の関係を示すグラフ、図８は金属リング集合体が左右方向内側に移動した状態における接触率および伝達容量変化率の関係を示すグラフである。
【００１４】
図１は自動車に搭載された金属ベルト式無段変速機Ｔの概略構造を示すもので、エンジンＥのクランクシャフト１にダンパー２を介して接続されたインプットシャフト３は発進用クラッチ４を介して金属ベルト式無段変速機Ｔのドライブシャフト５に接続される。ドライブシャフト５に設けられたドライブプーリ６は、ドライブシャフト５に固着された固定側プーリ半体７と、この固定側プーリ半体７に対して接離可能な可動側プーリ半体８とを備えており、可動側プーリ半体８は油室９に作用する油圧で固定側プーリ半体７に向けて付勢される。
【００１５】
ドライブシャフト５と平行に配置されたドリブンシャフト１０に設けられたドリブンプーリ１１は、ドリブンシャフト１０に固着された固定側プーリ半体１２と、この固定側プーリ半体１２に対して接離可能な可動側プーリ半体１３とを備えており、可動側プーリ半体１３は油室１４に作用する油圧で固定側プーリ半体１２に向けて付勢される。ドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１間に、左右の一対の金属リング集合体３１，３１に多数の金属エレメント３２を支持してなる金属ベルト１５（図２参照）が巻き掛けられる。それぞれの金属リング集合体３１は、例えば１２枚の金属リング３３を積層してなる。
【００１６】
ドリブンシャフト１０には前進用ドライブギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７が相対回転自在に支持されており、これら前進用ドライブギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７はセレクタ１８により選択的にドリブンシャフト１０に結合可能である。ドリブンシャフト１０と平行に配置されたアウトプットシャフト１９には、前記前進用ドライブギヤ１６に噛合する前進用ドリブンギヤ２０と、前記後進用ドライブギヤ１７に後進用アイドルギヤ２１を介して噛合する後進用ドリブンギヤ２２とが固着される。
【００１７】
アウトプットシャフト１９の回転はファイナルドライブギヤ２３およびファイナルドリブンギヤ２４を介してディファレンシャル２５に入力され、そこから左右のアクスル２６，２６を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝達される。
【００１８】
而して、エンジンＥの駆動力はクランクシャフト１、ダンパー２、インプットシャフト３、発進用クラッチ４、ドライブシャフト５、ドライブプーリ６、金属ベルト１５およびドリブンプーリ１１を介してドリブンシャフト１０に伝達される。前進走行レンジが選択されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は前進用ドライブギヤ１６および前進用ドリブンギヤ２０を介してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を前進走行させる。また後進走行レンジが選択されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は後進用ドライブギヤ１７、後進用アイドルギヤ２１および後進用ドリブンギヤ２２を介してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を後進走行させる。
【００１９】
このとき、金属ベルト式無段変速機Ｔのドライブプーリ６の油室９およびドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧を、電子制御ユニットＵ1 からの指令で作動する油圧制御ユニットＵ2 で制御することにより、その変速比が無段階に調整される。即ち、ドライブプーリ６の油室９に作用する油圧に対してドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧を相対的に増加させれば、ドリブンプーリ１１の溝幅が減少して有効半径が増加し、これに伴ってドライブプーリ６の溝幅が増加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔの変速比はＬＯＷに向かって無段階に変化する。逆にドリブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧に対してドライブプーリ６の油室９に作用する油圧を相対的に増加させれば、ドライブプーリ６の溝幅が減少して有効半径が増加し、これに伴ってドリブンプーリ１１の溝幅が増加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔの変速比はＯＤに向かって無段階に変化する。
【００２０】
図２に示すように、金属板からプレス加工で打ち抜き成形した金属エレメント３２は、概略台形状のエレメント本体３４と、金属リング集合体３１，３１が嵌合する左右一対のリングスロット３５，３５を介して前記エレメント本体３４の上部に接続された概略三角形のイヤー部３６とを備える。エレメント本体３４の左右両側縁には、ドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０，３０（図３および図４参照）に当接可能な一対のプーリ当接面３７，３７が形成される。また金属エレメント３２のエレメント本体３４およびイヤー部３６は細幅の首部３８によって接続されており、リングスロット３５，３５はエレメント本体３４、イヤー部３６および首部３８によって３方向が閉塞され、残りの一方向（左右外側方向）がプーリ当接面３７，３７に当接するドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０，３０によって閉塞される。
【００２１】
図３および図４から明らかなように、金属エレメント３２のリングスロット３５に嵌合した金属リング集合体３１の内周面は、リングスロット３５に形成されたサドル面３９に当接する。ドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０から金属エレメント３２の首部３８までの距離Ｗｔは金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒよりも隙間βだけ大きく設定されており、従って金属リング集合体３１は隙間βの範囲で左右方向に移動可能である。図３は金属リング集合体３１がリングスロット３５の内部で左右方向外側に移動し、その左右方向外端がＶ面３０に当接した状態を示しており、このとき金属リング集合体３１の左右方向内端は首部３８に隙間βを介して対向する。また図４は金属リング集合体３１がリングスロット３５の内部で左右方向内側に移動し、その左右方向内端が首部３８に当接した状態を示しており、このとき金属リング集合体３１の左右方向外端はＶ面３０に隙間βを介して対向する。
【００２２】
金属エレメント３２のサドル面３９の左右方向幅Ｗｓは、前記金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒ以下に設定されており、従って図３に示す状態で、金属リング集合体３１の左右方向内端はサドル面３９の左右方向内端よりも首部３８側にオーバーハングしている。ここで、サドル面３９の左右方向幅Ｗｓを金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒで除算した値を接触率Ｃ（＝Ｗｓ／Ｗｒ≦１００％）として定義する。
【００２３】
図５に示すように、ドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１に金属ベルト１５を巻き掛けてなるベルト式無段変速機では、ドライブプーリ６の固定側プーリ半体７とドリブンプーリ１１の固定側プーリ半体１２とが対角位置に配置されており、且つドライブプーリ６の可動側プーリ半体８とドリブンプーリ１１の可動側プーリ半体１１とが対角位置に配置されている。従って、ドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１の可動側プーリ半体８，１１が固定側プーリ半体７，１２に対して接近・離反すると、ドライブプーリ６のＶ溝中心線Ｌａと、ドリブンプーリ１１のＶ溝中心線Ｌｂとが一致しなくなり、僅かなミスアライメントαが発生する。このようにドライブプーリ６およびドリブンプーリ１１間にミスアライメントαが発生すると、金属リング集合体３１，３１は金属エレメント３２のリングスロット３５，３５内で左右方向に移動することになる。
【００２４】
図６は横軸にベルト式無段変速機の変速比ｉ（−ｌｏｇｉ）をとり、縦軸にミスアライメントおよび金属リング集合体３１の左右方向のストロークをとったものである。同図から、変速比ｉ（−ｌｏｇｉ）が変化するとミスアライメントが放物線状に変化し、金属リング集合体３１の左右方向のストロークが直線状に変化することが分かる。
【００２５】
次に、金属ベルト１５の耐久性を高めるための前記接触率Ｃの設定について説明する。
【００２６】
図７のグラフは、金属リング集合体３１がリングスロット３５の左右方向外端に移動してドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０に当接した状態（図３参照）に対応するもので、横軸は接触率Ｃを示しており、縦軸は金属ベルト１５の動力の伝達容量変化率を示している。横軸の右端は接触率Ｃ＝１００％の状態（金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒをサドル面３９の左右方向幅Ｗｓと等しく設定した状態）であり、そこからサドル面３９の左右方向幅Ｗｓを一定に保って金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを次第に増加させると、接触率Ｃは１００％から次第に減少する。
【００２７】
図３および図７を併せて参照すると明らかなように、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを増加させると、それに伴う横断面積の増加によって金属ベルト１５の伝達容量が増加する。従って、接触率Ｃ＝１００％の状態を基準にすると、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒの増加に応じて（すなわち接触率Ｃの減少に応じて）伝達容量変化率は０から正側にリニアに増加する（図７の破線参照）。
【００２８】
その反面、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを増加させると、左右方向外端がＶ面３０に当接して位置規制された金属リング集合体３１の左右方向内端が首部３８側に向けてオーバーハングする量が増加する。このように金属リング集合体３１がサドル面３９からオーバーハングすると、サドル面３９の端縁が金属リング集合体３１の内周面に強く接触して疲労強度を低下させる。その結果、接触率Ｃ＝１００％の状態を基準にすると、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒの増加に応じて（すなわち接触率Ｃの減少に応じて）伝達容量変化率は０から負側に二次関数的に減少する（図７の鎖線参照）。
【００２９】
而して、金属リング集合体３１の横断面積の増加に伴う伝達容量の増加と、金属リング集合体３１のオーバーハング量の増加に伴う伝達容量の減少とを相殺すると、最終的な伝達容量変化率は図７に実線で示すものとなる。この最終的な伝達容量変化率は接触率Ｃが１００％〜７０％の領域で正側に位置しており、このことは接触率Ｃが１００％〜７０％の領域にあるときに、接触率Ｃ＝１００％のときの伝達容量よりも大きな伝達容量が得られることを意味している。
【００３０】
但し、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを増加させてゆくと、ミスアライメントαが０であっても接触率Ｃ＝８０．８％のときに金属リング集合体３１の左右方向内端が首部３８に当接してしまい、またミスアライメントαを考慮すると接触率Ｃ＝８５％のときに金属リング集合体３１の左右方向内端が首部３８に当接してしまうため、実現可能な接触率Ｃは１００％〜８５％の範囲となる。勿論、実現可能な接触率Ｃの領域（すなわち１００％〜８５％）においても、前述したように伝達容量変化率は正値となって金属ベルト１５の耐久性の向上が見込まれる。
【００３１】
図８のグラフは、金属リング集合体３１がリングスロット３５の左右方向内端に移動して金属エレメント３２の首部３８に当接した状態（図４参照）に対応するものである。前述と同様に、横軸の右端は接触率Ｃ＝１００％の状態（金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒをサドル面３９の左右方向幅Ｗｓと等しく設定した状態）であり、そこからサドル面３９の左右方向幅Ｗｓを一定に保って金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを次第に増加させると、接触率Ｃは１００％から次第に減少する。
【００３２】
図４および図８を併せて参照すると明らかなように、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを増加させると、それに伴う横断面積の増加によって金属ベルト１５の伝達容量が増加する。従って、接触率Ｃ＝１００％の状態を基準にすると、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒの増加に応じて（すなわち接触率Ｃの減少に応じて）伝達容量変化率は０から正側にリニアに増加する（図８の破線参照）。
【００３３】
また、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを増加させると、左右方向内端が首部２８に当接して位置規制された金属リング集合体３１がサドル面３９に接触する量が増加するため、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒに対する相対的なオーバーハング量の比率が減少する。その結果、金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒの増加に応じて（すなわち接触率Ｃの減少に応じて）伝達容量変化率はリニアに増加する（図８の鎖線参照）。このとき、接触率Ｃ＝１００％の状態で伝達容量変化率が負値（−１０％）になっているのは、オーバーハング量が０の状態（金属リング集合体３１の左右方向外端がＶ面３０に当接した状態）を基準にしているためである。
【００３４】
而して、金属リング集合体３１の横断面積の増加に伴う伝達容量の増加と、金属リング集合体３１のオーバーハング量の比率の減少に伴う伝達容量の増加とを重ね合わせると、最終的な伝達容量変化率は図８に実線で示すものとなる。この最終的な伝達容量変化率は接触率Ｃが１００％〜９２％の領域で負側に位置しており、接触率Ｃが９２％以下の領域で正側に位置している。このことは、接触率Ｃを９２％以下に抑えれば伝達容量の増加が可能であることを意味している。
【００３５】
但し、前述したように金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを増加させてゆくと、ミスアライメントが０であっても接触率Ｃ＝８０．８％のときに金属リング集合体３１がドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０に当接してまい、またミスアライメントを考慮すると接触率Ｃ＝８５％のときに金属リング集合体３１がドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０に当接してしまうため、実現可能な接触率Ｃは１００％〜８５％の範囲となる。従って、最終的に接触率Ｃが９２％〜８５％の領域において金属ベルト１５の耐久性の向上を図ることができる。
【００３６】
以上のことを纏めると、金属リング集合体３１がリングスロット３５の左右方向外端に移動してドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０に当接した図３の状態では、ミスアライメントαを考慮した実現可能な接触率Ｃの領域（すなわち接触率Ｃが１００％〜８５％の領域）の全域において伝達容量変化率が正値になるが、金属リング集合体３１がリングスロット３５の左右方向内端に移動して金属エレメント３２の首部３８に当接した図４の状態では、ミスアライメントαを考慮した実現可能な接触率Ｃの領域（すなわち接触率Ｃが１００％〜８５％の領域）のうち、９２％〜８５％の領域においてのみ伝達容量変化率が正値になる。従って、適切な接触率Ｃの範囲の上限値Ｃmax は、図４に対応した図８の状態で伝達容量変化率が負値から正値に転じる接触率Ｃ＝９２％であり、適切な接触率Ｃの範囲の下限値Ｃmin は、ミスアライメントαを考慮した実現可能な接触率Ｃ＝８５％であることが分かる。
【００３７】
次に、図９および図１０に基づいて本発明の実施例を説明する。本実施例において、前記参考例の構成要素に対応する構成要素には参考例と同一の符号が付してある。
【００３８】
前記参考例は金属ベルト１５が２本の金属リング集合体３１，３１を備えているが、本実施例は１本の金属リング集合体３１を備えている。金属エレメント３２は、中央のサドル面３９の左右両側に左右のリングスロット３５，３５を介して左右の首部３８，３８を備えており、左右の首部３８，３８の半径方向外側にはそれぞれイヤー部３６，３６が連設されるとともに、左右の首部３８，３８の半径方向内側はエレメント本体３４によって一体に結合される。複数の金属リング３３を重ね合わせた金属リング集合体３１を左右のリングスロット３５，３５内に保持すべく、金属リング集合体３１よりも幅広のリテーナ４０，４０が金属リング集合体３１の半径方向外側に重ね合わされる。
【００３９】
左右の首部３８，３８間の距離Ｗｔは金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒよりも隙間βだけ大きく設定されており、従って金属リング集合体３１は隙間βの範囲で左右の首部３８，３８間を左右方向に移動可能である。図９は金属リング集合体３１がサドル面３９の中央に位置している状態を、また図１０は金属リング集合体３１が右方向に移動して右端部が右側の首部３８に当接した状態を示している。このとき金属リング集合体３１の左端部は左側の首部３８に隙間βを介して対向する。
【００４０】
本実施例においても、金属エレメント３２のサドル面３９の左右方向幅Ｗｓは、前記金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒ以下に設定されており、前記参考例と同様に、サドル面３９の左右方向幅Ｗｓを金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒで除算した値を接触率Ｃ（＝Ｗｓ／Ｗｒ≦１００％）として定義する。
【００４１】
金属リング集合体３１が右側に寄って右側の首部３８に当接した図１０の状態は、金属リング集合体３１が左右方向内側に寄って右端部が首部３８に当接した図４の状態に対応している。但し、図１０の実施例では金属リング集合体３１の左端部が左側の首部３８に隙間βを介して対向しているのに対して、図４の参考例では金属リング集合体３１の左右方向外端部がドライブプーリ６あるいはドリブンプーリ１１のＶ面３０に隙間βを介して対向している。
【００４２】
而して、金属リング集合体３１が右側に寄って右側の首部３８に当接した図１０の状態で、サドル面３９の左右方向幅Ｗｓを一定に保って金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを次第に増加させると、接触率Ｃは１００％から次第に減少する。そして参考例と同様に、接触率Ｃが１００％から上限値Ｃmax （例えば、９２％）に達すると伝達容量変化率が負値から正値に転じ、従って接触率Ｃを前記上限値Ｃmax 以下に抑えれば伝達容量の増加が可能になる。
【００４３】
但し、前述したように金属リング集合体３１の左右方向幅Ｗｒを増加させてゆくと、接触率Ｃが１００％から下限値Ｃmin （ミスアライメントαを考慮しない場合には、例えば８０．８％、ミスアライメントαを考慮した場合には、例えば８５％）に達したときに、金属リング集合体３１の左端部が左側の首部３８に当接してしまうため、実現可能な接触率Ｃは前記上限値Ｃmax および前記下限値Ｃmin 間の範囲となる。
【００４４】
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００４５】
【発明の効果】
以上のように請求項１に記載された発明によれば、金属リングの左右方向一端部が金属エレメントの一方の首部に当接した状態で、金属リングの左右方向幅を次第に増加させて接触率を次第に減少させると、それに伴って動力の伝達容量変化率は負値から次第に増加し、所定の接触率において正値に転じるので、前記伝達容量変化率が負値から正値に転じる所定の接触率を接触率の最大値として設定することにより、伝達容量変化率が負値になるのを防止して伝達容量の低下および金属リングの耐久性の低下を回避でき、一方、金属リングの左右方向幅を更に増加させて接触率を更に減少させると、金属リングの左右方向他端部が金属エレメントの他方の首部に接触するため、そのときの接触率を接触率の最小値として設定することにより、金属リングの左右方向両端部が金属エレメントの左右の首部に接触して耐久性が低下するのを回避することができる。即ち、それ以下の接触率であれば動力の伝達容量変化率を正値に保持できる接触率を接触率の最大値として設定し、それ以上の接触率であれば金属リングの左右方向両端部が金属エレメントの左右の首部に接触するのを回避できる接触率を接触率の最小値として設定するので、金属リングの左右方向幅が小さ過ぎて該金属リングの断面積の不足により伝達容量が低下したり、金属リングの左右方向幅が大き過ぎて該金属リングが金属エレメントのサドル面からオーバーハングして伝達容量が低下したりするのを防止し、且つ金属リングの左右方向両端部が左右の首部に接触して耐久性が低下するのを防止することができる。
【００４６】
また請求項２に記載された発明によれば、ドライブプーリおよびドリブンプーリ間のミスアライメントを考慮して前記接触率の最小値を設定するので、ミスアライメントが発生したときでも金属リングの左右方向両端部が金属エレメントの左右の首部に接触するのを確実に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  参考例に係る無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のスケルトン図
【図２】  金属ベルトの部分斜視図
【図３】  金属リング集合体が左右方向外側に移動した状態を示す図
【図４】  金属リング集合体が左右方向内側に移動した状態を示す図
【図５】  ドライブプーリおよびドリブンプーリのミスアライメントを説明する図
【図６】  金属リング集合体の左右ストローク量およびミスアライメントの変化を示すグラフ
【図７】  金属リング集合体が左右方向外側に移動した状態における接触率および伝達容量変化率の関係を示すグラフ
【図８】  金属リング集合体が左右方向内側に移動した状態における接触率および伝達容量変化率の関係を示すグラフ
【図９】  本発明の実施例にかかる金属ベルトの横断面図
【図１０】  金属リング集合体の左右方向一端部が金属エレメントの一方の首部に当接した状態を示す図
【符号の説明】
６          ドライブプーリ
１１        ドリブンプーリ
３０        Ｖ面
３２        金属エレメント
３３        金属リング
３５        リングスロット
３８        首部
３９        サドル面
α          ミスアライメント
β          隙間
Ｃ          接触率
Ｃmax       接触率の上限値
Ｃmin       接触率の下限値
Ｗｒ        金属リングの左右方向幅
Ｗｓ        サドル面の左右方向幅
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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