(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記成分Ａ，Ｂ及びＣを含み、成分Ｃの含有率が５〜３５重量％であることを特徴とするシームレスベルト。
成分Ａ：ＭＦＲ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）が１〜７の、ポリブチレンテレフタレートであるポリアルキレンテレフタレート
成分Ｂ：引張弾性率が１５０００ｋｇｆ／ｃｍ２以上の、ポリカーボネート及び／又はポリアリレートである熱可塑性樹脂
成分Ｃ：導電性フィラー及び／又は導電性を付与できる物質。
ただし、成分Ａと成分Ｂの含有量（重量）の合計（Ａ＋Ｂ）を１００とした場合、（Ａ＋Ｂ）に対するＡの割合が１０以上５０未満であり、ＭＦＲはＪＩＳ  Ｋ−７２１０に準拠し、温度２６０℃、荷重２．１６ｋｇｆにて測定した値である。
【請求項２】
請求項１において、導電性フィラーまたは導電性を付与できる物質がカーボンブラックであることを特徴とするシームレスベルト。
【請求項３】
請求項１又は２において、表面抵抗率が１×１００〜１×１０１６Ω／□であることを特徴とするシームレスベルト。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれか１項において、押出成形、又は射出成形によって成形されることを特徴とするシームレスベルト。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか１項に記載のシームレスベルトからなる画像形成装置用中間転写ベルト、搬送転写ベルト、又は感光体ベルトである画像形成装置用ベルト。
【請求項６】
請求項５に記載の画像形成装置用ベルトを含むことを特徴とする画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、成形性および耐屈曲性などの物性に優れたシームレスベルトおよび該シームレスベルトを用いた、電子写真式複写機、レーザービームプリンター、ファクシミリ機等に利用される中間転写ベルト、搬送転写ベルト、感光体ベルト等の画像形成装置用ベルト並びにこの画像形成装置用ベルトを含む画像形成装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来からＯＡ機器などには導電性シームレスベルトが多用されている。導電性シームレスベルトとしては、熱硬化性樹脂あるいは熱可塑性樹脂にカーボンブラックなどの導電性フィラーを配合して成形したものが用いられている。なかでも、熱可塑性樹脂を主成分にしたものは、連続成形が容易であり、広く用いられてきた。熱可塑性樹脂の中でも熱可塑性非晶性樹脂は、熱可塑性結晶性樹脂よりも寸法精度に優れる。このような熱可塑性非晶性樹脂製シームレスベルトとしては、例えばポリカーボネート樹脂等の熱可塑性樹脂に導電性のカーボンブラックを配合し、円筒ダイを用いて筒状フィルムに押出成形し、この筒状フィルムを輪切りにしたものが知られている（特開平３−８９３５７号公報等）。
【０００３】
しかしながら、熱可塑性樹脂非晶性樹脂は熱可塑性結晶性樹脂よりも寸法精度には優れるが、耐屈曲性に劣り、例えば中間転写ベルトなどとして電子写真に用いた場合、使用中にクラックが発生しやすい。
【０００４】
この問題点を解決すべく、ポリカーボネートにポリブチレンテレフタレート等のポリアルキレンテレフタレートを配合してなるシームレスベルトが提案されている（特開平４−３１３７５７号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ポリカーボネート（以下、ＰＣということがある。）にポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴということがある。）等のポリアルキレンテレフタレート（以下、ＰＡＴということがある。）を配合してなるシームレスベルトは、上記のポリカーボネートからなるシームレスベルトよりも耐屈曲性が改良されているものの、改良の効果がまだ不十分である。また、ポリアルキレンテレフタレート樹脂は、結晶性が高いので、その配合量を多くするとシームレスベルトの寸法精度が低くなる。
【０００６】
本発明の目的は、主成分となる熱可塑性樹脂の性能を損なうことなく耐屈曲性が改良されたシームレスベルト、および、このシームレスベルトを有する画像形成装置用ベルト並びに画像形成装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明のシームレスベルトは、下記成分Ａ，Ｂ及びＣを含み、成分Ｃの含有率が５〜３５重量％であることを特徴とするものである。
【０００８】
成分Ａ：ＭＦＲ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）が１〜７の、ポリブチレンテレフタレートであるポリアルキレンテレフタレート
成分Ｂ：引張弾性率が１５０００ｋｇｆ／ｃｍ２以上の、ポリカーボネート及び／又はポリアリレートである熱可塑性樹脂
成分Ｃ：導電性フィラー及び／又は導電性を付与できる物質。
【０００９】
ただし、成分Ａと成分Ｂの含有量（重量）の合計（Ａ＋Ｂ）を１００とした場合、（Ａ＋Ｂ）に対するＡの割合が１０以上５０未満であり、ＭＦＲはＪＩＳ  Ｋ−７２１０に準拠し、温度２６０℃、荷重２．１６ｋｇｆにて測定した値である。
【００１０】
本発明者らは、上記目的のため、鋭意検討した結果、引張弾性率１５０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上の熱可塑性樹脂を主成分とし、ある特定の範囲のＭＦＲ値のＰＡＴを添加すると、主成分となる熱可塑性樹脂の性能を損なうことなく耐屈曲性が大幅に改良できることを見出し、本発明に到達した。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施の形態について説明する。次の（１）〜（５）においてまず、本発明のシームレスベルトを構成する樹脂組成物について説明し、（６）においてシームレスベルトの成形方法等について説明し、（７）〜（８）においてシームレスベルトの物性等について説明する。
【００１２】
（１）  成分Ａ：ポリアルキレンテレフタレート（ＰＡＴ）
本発明のＰＡＴは、耐屈曲性に優れたポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）である。ＰＢＴは、共重合成分としての第三成分を含有していても構わない。
【００１４】
シームレスベルトの耐折回数を向上させるために、２６０℃−２．１６ｋｇ荷重条件下で測定したＰＡＴのＭＦＲ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）は１〜７好ましくは２〜５である。
【００１５】
このＰＡＴのＭＦＲが９以上であると押出成形によりシームレスベルトを成形しようとしたときにドローダウンが発生して良好なフィルムが得られないことがあり、また、ドローダウンを抑制するために成形温度を下げようとすると今度はメルトフラクチャーが発生することがある。
【００１６】
上記のＭＦＲが０．４未満であると、粘度が過度に高く、メルトフラクチャーが発生することがある。
【００１７】
上記ＭＦＲが１〜７（ｇ／１０ｍｉｎ）であるＰＡＴを用いることにより、耐屈曲性に優れ、メルトフラクチャーが発生しない温度まで成形温度を上げてもドローダウンすること無くシームレスベルトを得ることができる。
【００１８】
このＭＦＲ値を有したＰＡＴは具体的には強く固層重合をかけて分子量を上げることで得ることができ、例えば三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製のＰＢＴ−ノバドゥール５０４０ＺＳ（ＭＦＲ：４）などとして市場より入手することができる。
【００１９】
（２）  成分Ｂ：引張弾性率が１５０００ｋｇｆ／ｃｍ2の熱可塑性樹脂。
【００２０】
この熱可塑性樹脂はポリカーボネート（ＰＣ）及び／又はポリアリレート（ＰＡｒ）であり、ＰＣが好適である。
【００２１】
ＰＣとしては芳香族ポリカーボネートが好ましい。芳香族ポリカーボネートは、炭酸エステルを構成すべきジヒドロキシ化合物の少なくとも大部分が２個のフェノール性水酸基を持つものからなる。このような二価フェノールにはビスフェノール類、特にビスフェノールＡがある。芳香族ポリカーボネートは、前述の二価フェノールをカーボネートプリカーサーであるホスゲン、ビスクロロホーメート、炭酸ジエステル等と反応させることで製造されるが、本発明には市場で入手可能なものを用いることができる。
【００２２】
なお、２６０℃−２．１６ｋｇ荷重条件下で測定した成分ＢのＭＦＲ（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）は特に制限はないが好ましくは０．１以上９未満であり、とくに好ましくは０．２〜６であり、より好ましくは０．４〜４である。
【００２３】
この成分ＢのＭＦＲが９以上であると、押出成形によりシームレスベルトを成形しようとしたときにドローダウンが発生して良好なフィルムが得られないことがあり、また、ドローダウンを抑制するために成形温度を下げようとすると今度はメルトフラクチャーが発生することがある。
【００２４】
上記のＭＦＲが０．１未満であると、粘度が過度に高く、メルトフラクチャーが発生することがある。
【００２５】
上記ＭＦＲが０．１以上９未満（ｇ／１０ｍｉｎ）である成分Ｂを主成分として用いることにより、耐屈曲性に優れ、メルトフラクチャーが発生しない温度まで成形温度を上げてもドローダウンすること無くシームレスベルトを得ることができる。
【００２６】
これらの熱可塑性樹脂の引張弾性率は、通常は１５０００〜３００００ｋｇｆ／ｃｍ2程度である。
【００２７】
（３）  成分Ｃ：導電性フィラー及び／又は導電性を付与できる物質
導電性フィラーとしては用途に要求される性能を満たすものであれば特に制限はなく、各種のものを用いることができる。
【００２８】
具体的には、カーボンブラックやカーボンファイバー、グラファイトなどのカーボン系フィラー、金属系導電性フィラー、金属酸化物系導電性フィラーなどを用いることができるが、なかでもカーボンブラックが特に好ましい。
【００２９】
カーボンブラックの種類としては、アセチレンブラック、ファーネスブラック、チャンネルブラックなどが好適に使用でき、この中でも不純物としての官能基が少なくカーボン凝集による外観不良を発生しにくいアセチレンブラックが特に好適に使用できる。さらに、１次粒子径が１０〜１００ｎｍ、比表面積１０〜２００ｍ2／ｇ、ｐＨ値６〜１１のものがより好ましい。
【００３０】
導電性を付与できる物質としては、イオン導電性物質、例えば四級アンモニウム塩などが例示される。
【００３１】
（４）  成分Ａ，Ｂ，Ｃの配合量
本発明のシームレスベルトの成形用材料は、成分Ｂ（引張弾性率が１５０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上の熱可塑性樹脂）を主成分とするものである。
【００３２】
成分Ａ，Ｂ，Ｃの合計量を１００重量部とした場合、成分Ｂ（熱可塑性樹脂）の割合は５０〜９８重量％とくに５５〜９０重量％、とりわけ６０〜８０重量％であることが好ましい。この成分Ｂが５０重量％よりも少ないとシームレスベルトの寸法精度が悪くなり、９８重量％よりも多いとシームレスベルトの耐屈曲性が悪くなる。
【００３３】
成分Ａ（ＰＡＴ）の割合は１重量％以上５０重量％未満とくに５〜４０重量％とりわけ１０〜３０重量％であることが好ましい。成分Ａの割合が１重量％よりも少ないと耐屈曲性の改善が不十分となり、５０％以上であるとシームレスベルトの寸法精度が悪くなる。
【００３４】
成分Ｃ（導電性フィラー等）の割合は５〜３５重量部、好ましくは１０〜３０重量部である。成分ＡとＢは重量比で１０／９０≦Ａ／Ｂ＜５０／５０であり、好ましくはＡ／Ｂ≦４５／５５、Ａ／Ｂ≦４０／６０がより好ましい。
【００３５】
成分Ｂが少なすぎるとシームレスベルトの寸法精度が悪くなり、成分Ａが少なすぎると耐屈曲性の改善が望めなくなる。この成分Ｃの配合量が４０重量部よりも多いとシームレスベルトの耐屈曲性が不足するおそれがある。
【００３６】
なお、導電性のきわめて高い導電性フィラーを用いてわずかな添加量で導電性を発現することも可能であるが、あまり少ない添加量で導電性を発現すると、わずかな分散不良で抵抗値の分布にムラが発生することがあるので、ある程度は高い濃度で目的の導電性を発現することが好ましく、具体的には３重量部以上が好ましく、５重量部以上であれば更に好ましく、１０重量部以上であれば安定して導電性を発現できるので特に好ましい。
【００３７】
（５）  付加的配合材（任意成分）
本発明のシームレスベルト成形用材料には、各種目的に応じて任意の配合成分を配合することができる。
【００３８】
具体的には、酸化防止剤、熱安定剤、各種可塑剤、光安定剤、紫外線吸収剤、中和剤、滑剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、スリップ剤、架橋剤、架橋助剤、着色剤、難燃剤、分散剤等の各種添加物を添加することができる。
【００３９】
更に、本発明の効果を著しく損なわない範囲内で、上記以外の各種熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、各種エラストマー、各種フィラー等の配合材を配合することができる。
【００４０】
付加しうる任意成分としての熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン、ポリエチレン（高密度，中密度，低密度，直鎖状低密度）、プロピレンエチレンブロックまたはランダム共重合体、ゴムまたはラテックス成分、例えばエチレン・プロピレン共重合体ゴム、スチレン・ブタジエンゴム、スチレン・ブタジエン・スチレンスチレンブロック共重合体または、その水素添加誘導体、ポリブタジエン、ポリイソブチレン、アクリル、ポリフッ素化ビニリデン、ポリフッ素化ビニル、クロロトリフルオロエチレン、エチレンテトラフルオロエチレン共重合体、ヘキサフルオロプロピレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、アクリル酸アルキルエステル共重合体、ポリエステルエステル共重合体、ポリエーテルエステル共重合体、ポリエーテルアミド共重合体、ポリウレタン共重合体等の１種またはこれらの混合物からなるものが使用できる。
【００４１】
熱硬化性樹脂としては、例えばエポキシ樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等が例示される。
【００４２】
熱可塑性エラストマーとしては、ヤング率が１００００ｋｇｆ／ｃｍ2以下のもの、好ましくは、１００〜５０００ｋｇｆ／ｃｍ2の重合体が用いられ、ポリエステル系、ポリアミド系、ポリエーテル系、ポリオレフィン系、ポリウレタン系などの熱可塑性エラストマーなど及びその混合物が使用できる。
【００４３】
フィラーとしては、例えば炭酸カルシウム（重質、軽質）、タルク、マイカ、シリカ、アルミナ、水酸化アルミニウム、ゼオライト、ウオラストナイト、けいそう土、ガラス繊維、ガラスビーズ、ベントナイト、アスベスト、中空ガラス玉、黒鉛、二硫化モリブデン、酸化チタン、炭素繊維、アルミニウム繊維、スチレンスチール繊維、黄銅繊維、アルミニウム粉末、木粉、もみ殻、グラファイト、金属粉、導電性金属酸化物、有機金属化合物、有機金属塩等をあげることができる。
【００４４】
この熱可塑性樹脂の配合量は、上記Ａ，Ｂ，Ｃ成分の合計量１００重量部に対し１００重量部以下とくに５０重量部以下が好ましく、熱硬化性樹脂の配合量は上記Ａ，Ｂ，Ｃ成分の合計量１００重量部に対し１００重量部以下とくに５０重量部以下が好ましく、エラストマーの配合量は、上記Ａ，Ｂ，Ｃ成分の合計量１００重量部に対し１００重量部以下とくに５０重量部以下が好ましく、フィラーの配合量は、上記Ａ，Ｂ，Ｃ成分の合計量１００重量部に対し１００重量部以下とくに５０重量部以下が好ましい。
【００４５】
（６）  シームレスベルトの形成方法
▲１▼  上記組成物は、所望により付加的成分と共に、一軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、ブラストグラフ、ニーダー等の通常の混練機を用いて混練することができる。
【００４６】
通常は、二軸混練押出機等で各成分を各々に混練してペレット状のコンパウンドにした後、加工に供するが、特殊な場合は各成分を直接成形機に供給し、成形機で本組成物を混練しながら成形することもできる。
【００４７】
▲２▼  本発明のシームレスベルトは、上記の組成物を用いてシームレスチューブを成形し、これを輪切り状に切断することにより得られる。このシームレスチューブの成形方法については、特に限定されるものではなく、連続溶融押出成形法、遠心成形法、ディッピング成形法、射出成形法、ブロー成形法、あるいはインフレーション成形法など公知の方法を採用して得ることができるが、特に望ましいのは、連続溶融押出成形法である。特に押し出したチューブの内径を高精度で制御可能な下方押出方式の内部冷却マンドレル方式あるいはバキュームサイジング方式が好ましく、内部冷却マンドレル方式が最も好ましい。
【００４８】
連続溶融押出成形においては、成形ダイの温度が高すぎると樹脂粘度が低くなり、ドローダウンして良好なシームレスベルトを得られないことがあるので、ある程度は低い方が好ましい。
【００４９】
また、成形ダイの温度を樹脂融点近くまで下げると樹脂の一部が固化したり、メルトフラクチャーを発生したりしてシームレスベルト表面に微少な粗さが生じることがあるので、ある程度は高い方が好ましい。
【００５０】
押出成形にてシームレスチューブを作製する場合、内部応力を均一化する方法として、内部冷却マンドレル法やアウトサイジング法が提案されているが、いずれの場合でも、溶融押出しされてから冷却固化されるまでの間に、ある特定の方向にテンションが加えられ引き取られながら成形される。そのため特定方向のテンションがベルトに残留応力として残り、見かけ上は真円であっても、ローラーにてテンションを張ると残留応力によってベルトにうねりが発生する。このうねりによりベルトが蛇行し易くなり、画像ズレやクラックが発生し易くなる。
【００５１】
これに対し、溶融押出しされたシームレスチューブに対し円周方向３〜８箇所で引取り力を加えるか、できるだけ真円に近い状態にて引き取ることにより上記うねりの発生が防止されるようになる。
【００５２】
特に、シームレスチューブの引き取り部に、真円の中子を入れ、その中子と中子の外側にシームレスチューブを通過させながら、周方向の４等分位置に配置された合計４台のベルト式引き取り機にて引き取ることにより、うねりを十分に防止することができる。
【００５３】
なお、ベルトの直径が３０ｍｍ以上の場合には、連続溶融押出成形法の中でも、押し出したチューブの内径を高精度で制御可能な重力に影響を受けない下方押出方式の内部冷却マンドレル方式が好適であり、直径３０ｍｍ未満の場合には、内部冷却マンドレル方式に加えて、バキュームサイジング方式が好適である。
【００５４】
押し出されたシームレスベルトは必要な導電性、厚みの均一性、機械的強度を有していなければならないため、未延伸状態で引き取られることが望ましい。これは、延伸操作により、機械的強度の向上は期待できるが、導電性の均一性が損なわれること、延伸方向に裂け易くなるため耐久性も損なわれてしまう等の問題が生じるからである。更に、カーボンブラックとプラスチックの界面に剥離が生じカーボンが脱落して転写むら等の原因となる問題もある。
【００５５】
遠心成形法は、一般に筒状の金型の内部に溶液を溶かした樹脂を入れ回転させながら温度を加え、溶媒を半分以上揮発させてから円筒状金型の内部よりシームレスチューブを取り出す工程と、円筒状金型にシームレスチューブをはめ込み、温度による熱硬化反応をさせる工程とからなる。
【００５６】
この遠心成形法は押出し成形よりも残留応力が残りにくい。なお、熱硬化反応温度と時間が十分でないと円筒状の金型形状通りにベルト状樹脂が転写されにくいため、ローラーにてテンション張架時にベルトをうねりが発生するようになる。この熱硬化反応温度と時間を適切に管理することにより、うねりを十分に防止できる。
【００５７】
ディッピング成形法は、円筒状の金型を溶液に溶かした樹脂中に浸潰塗布させ、溶媒を揮発させた後、金型よりシームレスチューブを引き抜く方法であるが、温度と時間が十分でない場合、円筒状金型形状通りにベルト状樹脂が転写されにくいためローラーにてテンション張架時にベルトにうねりが発生する。この温度と時間を適切に管理することにより、うねりを十分に防止できる。
【００５８】
▲３▼  成形されたシームレスチューブを輪切り状に切断してシームレスベルトを製造するには、所要幅のシームレスチューブを１対の平行なロール間に張り渡し、ロールを回転させながらシームレスチューブにカッターの刃を当てシームレスチューブを正確にその周方向に沿って切断する方法を採用するのが簡便であるが、他の方法によっても良い。
【００５９】
（７）  シームレスベルトの物性
▲１▼  耐折回数
本発明のシームレスベルトを例えば中間転写ベルトとして画像形成装置に用いる場合には、耐屈曲性が悪いとクラックが発生して画像が得られなくなるので、シームレスベルトは耐屈曲性が良好であることが好ましい。
【００６０】
耐屈曲性の程度は、ＪＩＳ  Ｐ−８１１５の耐折回数の測定方法に従うことで定量的に評価でき、耐折回数の大きいシームレスベルトほどクラックが入りにくく、耐屈曲性に優れていると判断することができる。
【００６１】
具体的な数値としては、５００回以上あれば一応シームレスベルトとして機能を発揮して使用することができるが、実用的には６０００回以上が好ましく、８０００回以上であれば更に好ましく、９０００回以上であれば、特にクラックが発生しにくくなるので特に好ましい。
【００６２】
▲２▼  表面抵抗率
本発明に用いるシームレスベルトの表面抵抗率は、１〜１×１０16Ω／□であることが好ましい。
【００６３】
更に好ましい範囲は、用途により異なるが、例えば感光体ベルトとして用いる場合には必要に応じて外表面の電荷を内表面に逃がせるように１〜１×１０9Ω／□と低い表面抵抗率が好ましく、中間転写ベルトとして用いる場合には帯電−転写の容易にできる１×１０6〜１×１０11Ω／□が好ましく、搬送転写ベルトとして用いる場合には帯電しやすく高電圧でも破損しにくい１×１０10〜１×１０13Ω／□と高い領域が好ましい。
【００６４】
また、シームレスベルト１本中の表面抵抗率の分布は狭い方が好ましく、それぞれの好ましい表面抵抗率領域において、１本中の最大値と最小値の差が１桁以内であることが好ましい。
【００６５】
フィルムの表面抵抗率は例えば（株）アドバンテスト製超高抵抗計Ｒ８３４０Ａやダイヤインスツルメント（株）製ハイレスタ，ロレスタ（いずれも商品名）などにより容易に測定することができる。
【００６６】
▲３▼  外観
シームレスベルトを中間転写ベルトなどとして画像形成装置に用いる場合は表面が平滑でないと画像不良が発生することがあるので平滑な方が好ましく、フィッシュアイなどのブツや成形時のメルトフラクチャーなどによる外観不良は無い方が好ましい。
【００６７】
▲４▼  ヤング率
ヤング率が低いシームレスベルトを中間転写ベルトなどとして画像形成装置に用いると、張力により生じるベルトの伸びが色ズレの起因となって画像不良が発生することがあるので、ヤング率は高い方が好ましく、具体的には１７，０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上が好ましく、２０，０００ｋｇｆ／ｃｍ2であれば更に好ましい。
【００６８】
▲５▼  シームレスベルトの厚み
シームレスベルトの厚みは１〜１０００μｍが好ましく、５０〜７００μｍが更に好ましい。１μｍ未満になるとシームレスベルトが伸び易くなるため、画像の色むら等の問題が生じる。また、耐電圧が不足し、転写に必要な電荷を付与するのに十分な電圧を印加することができなくなる。
【００６９】
シームレスベルトの厚みが１０００μｍを超えると柔軟な変形が困難になるため、小径ロールによる均一な速度の駆動ができず、画像の転写ズレか生じる。更に、静電容量が小さくなるため、高電圧を印加しないと転写に必要な電荷を付与することができず、電源装置の高コスト化、大型化のみならず、周辺機器部品間での放電等の問題が生じる。
【００７０】
シームレスベルトはそのままベルトとして使用しても良いし、ドラムあるいはロール等に巻き付けて使用しても良い。
【００７１】
更に蛇行防止や端面補強等の目的のために、所定の寸法のシームレスベルトの内側及び／又は外側端部近傍に耐熱テープを貼り付けたり、或いはウレタンゴムやシリコンゴム等のテープをベルト内側の端部近傍に貼り合わせても良い。
【００７２】
【実施例】
実施例１〜７、比較例１〜６を用いて、本発明についてより具体的に説明する。
【００７３】
以下の実施例及び比較例におけるシームレスベルト用材料の製造条件は次の通りである。なお、ＭＦＲはＪＩＳ  Ｋ−７２１０に準拠した。測定温度は２６０℃、測定荷重は２．１６ｋｇである。
【００７４】
▲１▼  材料
表１に記載した配合量で各成分を二軸混練機を用いて溶融混練してペレット状の樹脂組成物とした。
【００７５】
原料には下記のグレードを用いた。
【００７６】
＜成分Ａ：ＰＡＴ＞
成分Ａ−１：ＰＢＴ；ノパドゥール５０４０ＺＳ；ＭＦＲ：４（ｇ／１０ｍｉｎ）（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）
成分Ａ−２：ＰＢＴ；ノパドゥール５０２０；ＭＦＲ：１２（ｇ／１０ｍｉｎ）（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製）
＜成分Ｂ：ＰＣ又はＰＡｒ＞
成分Ｂ−１：ＰＣ；ユーピロンＥ−２０００（商品名）；ＭＦＲ：２（ｇ／１０ｍｉｎ）（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製），引張弾性率２２０００ｋｇｆ／ｃｍ2
成分Ｂ−２：ＰＡｒ；ＵポリマーＵ１００（商品名）；ＭＦＲ：１（ｇ／１０ｍｉｎ）（ユニチカ（株）製），引張弾性率１９０００ｋｇｆ／ｃｍ2
＜成分Ｃ：導電性フィラー＞
カーボンブラック；デンカブラック（電気化学工業（株）製）
▲２▼  混練条件
混練機    池貝機販（株）製  ＰＣＭ４５
混練温度  ２５０℃
▲３▼  シームレスベルトの成形
上記材料をφ１８０ｍｍ環状ダイつき４０ｍｍφの押出機により、環状ダイ下方に溶融チューブ状態で押し出し、３４０ｍｍ長の長さで輪切りにして各表に記載の厚みの樹脂製導電性シームレスベルトとした。
【００７７】
成形温度は２３０℃とした。
【００７８】
▲４▼  評価
評価は必要に応じ、シームレスベルトを必要な大きさに切り開いて実施した。
【００７９】
＜耐折回数＞
ＪＩＳ  Ｐ−８１１５準拠
＜表面抵抗率（Ω／□）＞
表面抵抗率は市販の測定機を用いることで測定できるが、商品により測定できる抵抗領域が異なるので以下のように使い分けた。
表面抵抗が１０0×１０6Ω／□となるサンプルはロレスタを用いて測定した。
表面抵抗が１０6×１０13Ω／□となるサンプルはハイレスタを用いて測定した。
表面抵抗が１０13×１０17Ω／□となるサンプルはＲ８３４０Ａを用いて測定した。
ロレスタはダイヤインスツルメント（株）製であり、電極はＡＳＰ端子とした。ハイレスタもダイヤインスツルメント（株）製であり、電極はＨＡ端子とし、印加電圧は５００Ｖとした。Ｒ８３４０Ａはアドバンテスト（株）製であり、電極はＪＩＳ電極とし、印加電圧は５００Ｖとした。測定時間はいずれも１０秒とした。
【００８０】
実施例１〜７及び比較例１〜６の測定結果を表１，２に示す。また、この実施例１〜７及び比較例１〜６についての考察を表１，２の後に記載する。
【００８１】
【表１】
0003983424.tif 000002
【００８２】
【表２】
0003983424.tif 000003
【００８３】
＜考察＞
実施例１によると、成形性に優れ耐折回数が高く引張弾性率も高く外観も良好なシームレスベルトが得られた。このシームレスベルトは、表面抵抗率が５．６Ｅ＋０９であり、中間転写ベルトなどに好適に使用できる。
【００８４】
この実施例１ではＰＢＴのＭＦＲが４である。後述の比較例２は、ＰＢＴのＭＦＲが１２であること以外はこの実施例１と同様であるが、実施例１は比較例２に比べ耐折回数が２倍以上にも多い。
【００８５】
実施例２，３は、実施例１よりもＰＢＴ比率を高くしたものである。この実施例２，３は、ＰＢＴのＭＦＲの点を除いて比較例３，４と同じであるが、ＭＦＲ１２のＰＢＴを用いた比較例３，４に比べてそれぞれ耐折回数がきわめて多い。
【００８６】
実施例４は、実施例１よりもカーボン濃度を下げることで表面抵抗率を高くしたシームレスベルトである。このシームレスベルトは、中間転写ベルト，搬送転写ベルトなどに好適に使用することができる。
【００８７】
実施例５は、実施例４よりもさらにカーボン濃度を下げることで表面抵抗率を高くしたシームレスベルトである。このシームレスベルトは、搬送転写ベルトなどに好適に使用することができる。
【００８８】
実施例６は、実施例１よりもカーボン濃度を上げることで表面抵抗率を低くしたシームレスベルトである。このシームレスベルトは、感光体ベルトなどに好適に使用することができる。
【００８９】
実施例７は、主成分たる成分Ｂの熱可塑性樹脂としてＰＡｒを用いたシームレスベルトである。このシームレスベルトは、ＰＣの代わりにＰＡｒを用いたこと以外は実施例２と同一のものであり、実施例２同様に、耐折回数が良好なシームレスベルトである。なお、比較例６はＰＢＴとしてＭＦＲ１２のものを用いたこと以外はこの実施例７と同一のものであるが、実施例７はこの比較例６に比べ耐折回数がきわめて多い。
【００９０】
比較例１は、樹脂が上記のＰＣのみからなるシームレスベルトである。このシームレスベルトは耐折回数が低い。
【００９１】
比較例２は、樹脂がＰＣとＭＦＲが１２のＰＢＴからなるシームレスベルトである。このシームレスベルトは、耐折回数は比較例１よりは高いが、実施例１に比べてかなり低い。
【００９２】
比較例３は、ＭＦＲが１２のＰＢＴの割合を比較例２よりも多くしたシームレスベルトである。このシームレスベルトは、比較例１，２に比べると耐折回数は多いが、実施例２に比べるとかなり低い。
【００９３】
比較例４は、ＭＦＲが１２のＰＢＴの割合を比較例３よりもさらに多くしたシームレスベルトである。耐折回数は比較例１〜３に比べると高いが、実施例３に比べるとかなり低い。
【００９４】
比較例５は、ＰＡｒとカーボンブラックのみからなるシームレスベルトである。このシームレスベルトは耐折回数がかなり低い。
【００９５】
比較例６は、比較例５においてＰＡｒの一部をＭＦＲが１２のＰＢＴに置換したものである。比較例５に比べて耐折回数は高いが、ＭＦＲとして４のものを用いたこと以外は同一の実施例７に比べると耐折回数が著しく低い。
【００９６】
【発明の効果】
本発明によれば、耐屈曲性に優れたシームレスベルトを得ることができる。このシームレスベルトは外観が良好で、画像形成装置等に良好に使用することができる。本発明によれば、かかるシームレスベルトを用いた画像形成装置用ベルト及びこの画像形成装置用ベルトを用いた画像形成装置が提供される。