(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳型基材の表面に、アークイオンプレーティング法にて形成された、Ｃｒおよび／またはＦｅの窒化物からなる被覆層が存在するものであることを特徴とする耐久性に優れた連続鋳造用鋳型。
【請求項２】
前記窒素含有被覆層の厚さが０．５〜２０μｍである請求項１に記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項３】
鋳型基材と前記窒素含有被覆層との間に下地層が少なくとも１層以上形成されている請求項１または２に記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項４】
前記下地層が、４Ａ族元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素及び８族元素よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層である請求項３に記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項５】
前記下地層が、鉄族元素を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層である請求項４に記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項６】
前記下地層は、Ｃ，Ｐ，Ｂよりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含むものである請求項３〜５のいずれかに記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項７】
前記下地層は、Ｃ，Ｐ，Ｂよりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含むＦｅ合金めっき層である請求項３に記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項８】
鋳型基材がＣｕまたはＣｕ合金からなる請求項１〜７のいずれかに記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項９】
鋳型基材の表面に、Ｃを３〜２０重量％含むＦｅ合金めっき層が存在するものであることを特徴とする耐久性に優れた連続鋳造用鋳型。
【請求項１０】
鋳型基材と前記Ｆｅ合金めっき層との間に下地層が少なくとも１層以上形成されている請求項９に記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項１１】
前記下地層が、４Ａ族元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素及び８族元素よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層である請求項１０に記載の連続鋳造用鋳型。
【請求項１２】
鋳型基材がＣｕまたはＣｕ合金からなる請求項９〜１１のいずれかに記載の連続鋳造用鋳型。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主として鋼の連続鋳造に用いられる内面被覆鋳型の改良に関し、特に、鋳型内面の耐久性を高めて寿命延長を図ることのできる技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼の連続鋳造に用いられる鋳型として現在最も汎用されているのは、熱伝導率が大きくて高い冷却効率の得られる銅あるいは銅合金製の鋳型である。そして連続鋳造に当たっては、溶鋼の酸化を防止すると共に鋳型と溶鋼材或いは鋳片との直接的な接触を抑え、更には、鋳型内面と凝固殻との間に潤滑性を持たせるため、大抵の場合はフラックスが使用される。しかしながら、このフラックス層の厚さは非常に薄く、鋳型と溶鋼或いは鋳片との直接的な接触を完全に回避することはできず、鋳型内面はかなり摩耗することが知られている。
【０００３】
また最近では、溶製原料としてスクラップを使用したときに混入してくる亜鉛に起因する鋳型内面の溶損も、鋳型寿命短縮の大きな原因になることが確認されている。即ち溶鋼中に亜鉛が混入していると、これが鋳型のメニスカス部分に凝縮して溶融亜鉛による侵食を起こすのである。そこで通常は、銅または銅合金鋳型の内面に保護皮膜を形成することによって、上記の様な溶損の軽減を図っている。こうした保護皮膜に求められる要求特性としては、溶鋼と接触する鋳型メニスカス側では溶鋼温度に耐える耐熱性（即ち、高融点）と耐溶融亜鉛性が、また凝固殻と接触する鋳型出側では優れた耐摩耗性（即ち、高硬度）が必要となる。
【０００４】
こうした状況の下で、鋳型内面の保護皮膜について種々の提案がなされている。例えば▲１▼特公平４−２３７７号公報にはＣｏまたはＣｏ−Ｎｉ系合金よりなる保護皮膜、▲２▼特公昭５５−４０３４１号公報にはＮｉ（またはＣｏ）／Ｎｉ（またはＣｏ）−Ｐ（またはＢ）よりなる２層めっき構造の保護皮膜、▲３▼特公昭５４−３７５６２号公報にはＮｉ／Ｃｒよりなる２層めっき構造の保護皮膜、▲４▼特公昭５２−５０７３４号公報にはＮｉ／Ｎｉ（またはＣｏ）−Ｐ（またはＢ）／Ｃｒよりなる３層めっき構造の保護皮膜、▲５▼特公平６−２６７５４号公報にはＮｉ−Ｐ／Ｃｏ／Ｃｒよりなる３層めっき構造の保護皮膜、などが提案されている。
【０００５】
ところが上記の如き従来の保護皮膜は、夫々以下の様な不都合を伴っている。
まず、上記▲１▼の様なＮｉやＣｏ等の単体の金属を主たる保護皮膜成分とするものでは、これらの融点が鋼の融点よりも低い（鉄の融点は１５３６℃、Ｎｉ，Ｃｏの融点は夫々１４５３℃、１４９２℃）為、溶鋼が鋳型表面に飛散した際に表面と溶着してしまう。また、この様な保護皮膜は、皮膜硬度が低いため、耐摩耗性に劣る。
【０００６】
一方、上記▲２▼の様にめっき成分中にＰやＢ等を含有するものは融点が一層低くなるため、溶鋼との接触によって保護皮膜が容易に侵食される。尚、この様な２層めっき構造からなる保護皮膜にすれば、上記▲１▼の様な単層構造からなる保護皮膜に比べ、皮膜硬度はある程度高くなり（めっきままで５５０〜７００Ｈｖ，４００〜５００℃熱処理後では７５０〜８５０Ｈｖ）、耐摩耗性は幾分改善されるものの未だ不十分である。更に、溶鋼中に亜鉛が含まれている場合、上記保護皮膜を構成するめっき成分のうちＮｉ，Ｃｏ，Ｎｉ−Ｃｏ，Ｎｉ−Ｐ，Ｃｏ，Ｐ，Ｎｉ−Ｂ，Ｃｏ−Ｂなどは溶融亜鉛によって容易に侵食を受けるので、満足のいく溶損防止効果は期待できない。
【０００７】
これに対し、上記▲３▼〜▲５▼の如く表層部にＣｒめっきを形成したものでは、Ｃｒの融点が１８７５℃と非常に高い為、溶鋼温度にも十分に耐え、しかも耐溶融亜鉛性にも優れているところから、優れた溶損抑制効果が期待される。しかしながら、Ｃｒめっきの場合、めっきままでの皮膜硬度は９００〜１０００Ｈｖと非常に硬いが、高温で焼入れすると硬度が低下する（４００℃では７５０〜８００Ｈｖ）ことが知られている。連続鋳造用鋳型を使用する際には、高温の溶鋼との接触による急速加熱と溶鋼を凝固させる為の水冷などによる急速冷却との熱サイクル（熱衝撃）を受けており、Ｃｒ系めっきの場合にはめっきままの状態で皮膜には強い引張応力が作用していることから、鋳型表面に形成されたＣｒ系めっき皮膜がこの様な厳しい熱サイクルに曝されると、該めっき皮膜にクラックが容易に発生して皮膜の剥離が生じ、或いは該クラックを通して溶融亜鉛の侵入が起こり侵食されてしまう等の問題がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記の様な従来技術の問題点に着目してなされたものであって、その目的は、耐摩耗性や耐溶融亜鉛性を高めると共に、厳しい熱サイクルにも十分に耐える耐クラック性を与え、鋳型寿命を大幅に延長することのできる連続鋳造用鋳型を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決することのできた本発明に係る連続鋳造用鋳型は、鋳型基材の表面に、アークイオンプレーティング法にて形成された、Ｃｒおよび／またはＦｅの窒化物からなる被覆層が存在するところに要旨を有するものである。上記窒素被覆層において、Ｔｉ及び／又はＣｒを含むものや、該被覆層の厚さが０．５〜２０μｍであるものは本発明の好ましい実施態様である。
【００１０】
更に本発明において、鋳型基材と前記窒素含有被覆層との間に下地層を施したものは、めっき密着性等を高めて前記被覆層の損傷や剥離を一段と改善することができるので好ましい。ここで、下地層構成材としては、４Ａ族元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素及び８族元素よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層が好ましく、中でも、鉄族元素を主成分とする金属または該金属を含む合金めっき層を下地層として形成したものは、耐久性の非常に優れたものとなる。尚、上記合金めっき層中には、Ｃ，Ｐ，Ｂよりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含有することが好ましい。具体的には、上記下地層として、Ｃ，Ｐ，Ｂよりなる群から選択される少なくとも１種の元素を、好ましくは総量で０．１〜４０重量％含む含むＦｅ合金めっき層を使用することが推奨される。
【００１１】
また、本発明に係る連続鋳造用鋳型は、鋳型基材の表面に、Ｃを３〜２０重量％含むＦｅ合金めっき層が存在するものであっても良い。上記Ｆｅ合金めっき層においては、耐久性向上作用を一層改善することができるので非常に有用である。更に、鋳型基材と上記Ｆｅ合金めっき層との間に下地層（好ましくは、４Ａ族元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素及び８族元素よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層）が少なくとも１層以上形成されているものは、めっき密着性等を高めて前記被覆層の損傷や剥離を一段と改善することができるので好ましい。
【００１２】
上述した本発明の連続鋳造用鋳型は、鋳型基材がＣｕまたはＣｕ合金からなる鋳型に好適に適用することができる。以下、本発明の代表例として、ＣｕまたはＣｕ合金からなる鋳型機材を使用した場合について説明する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
本発明者らは上記従来技術の問題を解消すべく鋭意検討を重ねた結果、鋳型基材の表面に特定の窒素含有被覆層を施すことにより、耐摩耗性および耐溶融亜鉛性を著しく向上させ、熱サイクルを受けた時に生じるクラックを著しく抑制し得ることを見出し、本発明を完成したのである。
【００１４】
上述した様に本発明における窒素含有被覆層は、Ａｌ；Ｔｉ，Ｚｒ等の４Ａ族元素；Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ等の５Ａ族元素；Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ等の６Ａ族元素；Ｆｅよりなる群から選択される少なくとも１種の窒化物を含むものである。これらの窒化物は、総じてＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等の純金属やＮｉ−Ｐ，Ｃｏ−Ｐ等の合金めっきに比べて硬度が高く、従って優れた耐摩耗性を有している。このことは、本発明に用いられる代表的な化合物の硬度を、純金属の硬度と対比して示した下記表によって確認することができる。
【００１５】
【表１】
0003896185.tif 000002
【００１６】
更に上記窒化物は、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等の純金属や合金めっきに比べ、溶融亜鉛に対して非常に安定である。即ち、ＮｉやＣｏなどの金属は溶融亜鉛に対する溶解度が高く、溶融亜鉛中に速やかに固溶する。ＣｒはＮｉやＣｏに比べて溶解度が小さく、従って溶出速度も小さいが、前述した様にクラックの発生によりＣｒめっき層の下方より侵食が進んでしまう。更にＮｉ−Ｐ等の合金めっきは、これら純金属に比べて安定であるが、実操業レベルにおける要求特性を満足するには不十分である。これに対して本発明に用いられる窒化物は安定性に極めて優れる結果、高い耐溶融亜鉛性を発揮するのである。
【００１７】
この様に本発明に用いられる窒化物は耐摩耗性および耐溶融亜鉛性の両方に優れているが、なかでもＴｉ及び／又はＣｒを含むものは上記両特性を顕著に発揮することができるという点で特に有用である。例えばＣｒＮ及びＴｉＮの硬度は前記表１に示す様に、夫々１５００〜２０００ＨＶ及び２０００〜２５００ＨＶであり、本発明に用いられる他の窒化物の硬度に比べても格段に優れていることが分かる。更に、Ｔｉ及び／又はＣｒの窒化物は本発明に用いられる窒化物のなかでも最も化学的に安定である。即ち、該窒化物の形成に必要な自由エネルギーは約−１４０ｋｃａｌ／ｍｏｌと大きな負の値を有することから、該窒化物が優先的に形成される。これらの窒化物は緻密で且つ亜鉛に侵食され難いという性質を備えている為、溶融亜鉛に対する保護皮膜として極めて優れた作用を発揮するのである。
【００１８】
尚、本発明に用いられる窒素含有被覆層には上述した窒化物の形態のみが存在する訳ではない。即ち、被覆層中の添加元素全てが、必ずしも窒化物の形で存在する必要はなく、本発明の作用を損なわない範囲であれば、窒素が固溶した状態で存在していても良く、他の存在形態を排除するものではない。従って、上記被覆層中におけるこれら元素の含有量も、必ずしも窒化物を形成するのに必要な量を添加する必要はなく、使用する元素の種類に応じて本発明の作用を損なわない範囲内で適宜加減することが可能である。
【００１９】
尚、上記窒素含有被覆層の厚さは０．５〜２０μｍとすることが好ましい。厚さが０．５μｍ未満では、皮膜が剥離したり割れが生じる等、皮膜欠陥の発生が多くなり、実用レベルでの使用に適しない。この様な皮膜欠陥は被覆層を厚くすると共に減少するが、層の厚さが１５〜２０μｍになると、該欠陥減少作用は飽和してしまい、経済的に無駄であるのでその上限を２０μｍにすることが好ましい。
【００２０】
この様に本発明によれば、通常ＣｕあるいはＣｕ合金からなる連続鋳造鋳型基材における溶鋼と直接接触する保護皮膜として、前述した窒素含有被覆層を形成することによってその目的を達成することができるが、更に窒素含有被覆層の耐クラック性や密着性、耐熱摩耗性などを向上させることを目的として、これら鋳型基材と窒素含有被覆層の間に、下地層を少なくとも１層以上形成することが好ましい。この様な下地層としては、ＣｕあるいはＣｕ合金製鋳造基材および被覆層との密着性が良好で且つＣｕと被覆層の間の熱膨張率を有しており、しかも溶融亜鉛に対して比較的侵食を受けにくいという要件を満足するものが推奨される。その様な例としては、４Ａ族元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素及び８族元素よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層が挙げられ、具体的にはＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｍｏ等を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層である。そのうち、上述した密着性向上効果と耐摩耗性向上効果を有効に発揮し得るものとして、鉄族金属または該鉄族金属を主成分とする合金、例えば熱膨張率が約１２×１０-6／℃であるＮｉ，Ｃｏや、Ｆｅ−Ｗ，Ｆｅ−Ｃｏ，Ｆｅ−Ｐ，Ｆｅ−Ｃ，Ｆｅ−Ｂ，Ｎｉ−Ｐ，Ｎｉ−Ｗ，Ｎｉ−Ｂ，Ｃｏ−Ｐ，Ｃｏ−Ｎｉ−Ｐ，Ｃｏ−Ｗ等が挙げられる。
【００２１】
このなかでも、Ｃ，Ｐ，Ｂよりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含むＦｅ合金めっき層（以下、Ｃ，Ｐ，ＢをまとめてＸで代表させることにより、この様な合金めっき層をＦｅ−Ｘめっきと呼ぶ場合がある）は、従来のＮｉ−ＸめっきやＣｏ−Ｃめっき等に比べ、特に有用である。その理由として、まずＦｅ−Ｘめっきの硬度が高いことが挙げられる。即ち、Ｆｅ−Ｘめっきの硬度は、めっきままでは６５０〜８５０Ｈｖ、４００〜５００℃の熱処理では８５０から１０５０Ｈｖであり、Ｎｉ−ＰめっきやＮｉ−Ｂめっきの硬度（前記表１参照）に比べて総じて高い。このうち４００〜５００℃の熱処理においては、Ｃｒめっきの場合（７５０〜８００Ｈｖ）と比較しても、高硬度である。また、前述した様にＮｉやＣｏの融点はＦｅよりも低く、これら単体金属にＰやＢを含有させる（Ｎｉ−ＰやＮｉ−Ｂなど）と融点は一層低くなる為、溶鋼との接触により保護皮膜が容易に浸食され易くなるのに対し、ＦｅにＣやＰ等を含有させたＦｅ−ＰやＦｅ−Ｂでは、前記Ｎｉ−ＰやＮｉ−Ｂ等の場合に比べて、融点の低下はあまり顕著でないため、耐熱性の点でも優れている。更に、Ｆｅ−Ｘめっきは潤滑性に優れると共に、靭性も良好であり、加熱・冷却の熱サイクル下においてもクラックが生じないため、高温での耐摩耗性に格段に優れていること等が挙げられる。
【００２２】
この様な特性を有効に発揮させるには、Ｆｅ−Ｘめっきにおいて、Ｘの含有量を０．１〜４０重量％にすることが好ましい。０．１重量％未満では、硬度が低下し、耐摩耗性が不十分である。より好ましくは３重量％以上であり、更に好ましくは５重量％以上である。一方、４０重量％を超えると皮膜生成が困難になり、靭性が低下するため実用的でない。より好ましくは２０重量％以下である。
【００２３】
尚、上記Ｆｅ−Ｘに用いられる「Ｘ」の種類としてはＣが好ましい。前述した様にＦｅ−Ｘは、溶融亜鉛への溶解性が低く、Ｎｉ合金めっきやＣｏ合金めっきと同等以上の耐溶融亜鉛性を有しているが、なかでもＦｅ−Ｃめっきは、耐溶融亜鉛性が非常に優れているからである。この様な作用はＣ量が増加するにつれ高くなるが、３重量％以上になると、その作用が顕著に現れる。但し、２０重量％以下では皮膜自体が安定せず、靭性が低下する場合があるので、その上限を２０重量％以下にすることが好ましい。
【００２４】
また、Ｆｅ−Ｘめっきの皮膜は５μｍ以上にすることが好ましい。５μｍ未満では、上述した皮膜特性を長時間有効に発揮することができない。より好ましくは１０μｍ以上である。
【００２５】
尚、上述した通り、Ｆｅ−Ｘめっきは、Ｎｉ合金めっきやＣｏ合金めっき等と同等以上の耐溶融亜鉛性を有し、また、Ｃｒめっきの様にクラックを通して溶融亜鉛に浸食されることもないため、該Ｆｅ−Ｘめっきを最上層に施しても良い。即ち、鋳型基材の表面に、Ｃ，Ｐ，Ｂよりなる群から選択される少なくとも１種の元素を総量で０．１〜４０重量％含むＦｅ合金めっき層を施した連続鋳造用鋳型も本発明の範囲内に含まれる。上述したＦｅ−Ｘめっきによる作用を有効に発揮させる為に、前記窒素含有被覆層を設けた連続鋳造用鋳型の場合と同様、Ｃの含有量を３〜２０重量％（より好ましくは５〜２０重量％）にしたり、該めっき層の厚さを５μｍ以上（より好ましくは１０μｍ以上）にすることが好ましい。
【００２６】
勿論、下地層として、４Ａ族元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素及び８族元素よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を主成分として含有する金属または該金属を含む合金めっき層を設けることは、上記窒素含有被覆層の場合と同様、耐久性を一層改善することができるので、非常に有用である。
【００２７】
上記窒素含有被覆層や下地めっき層の形成方法は一切制限がなく、例えば真空蒸着法、イオンプレーティング法、スパッタリング法、湿式めっき法、気相めっき法、電気めっき法、無電解めっき法などを任意に選択して採用することができる。経済的観点から言えば湿式めっき法や電気めっき法を採用することが好ましく、なかでも成膜速度の大きさを考慮すれば電気めっき法の採用が推奨される。
【００２８】
以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらは全て本発明の技術範囲に包含される。
【００２９】
【実施例】
実施例
脱酸銅よりなる母材の表面に、表２に示す種々の被覆層を施して表面処理試験片を作製した。
このうちＦｅ−Ｘめっきを被覆するに当たっては、ＦｅＳＯ4 とＦｅＣｌ2 を混合しためっき浴中に酸化抑制剤、ｐＨ調整剤や応力緩和剤などを添加した後、Ｐ，Ｂ，Ｃを析出するための成分（次亜燐酸、オルトホウ酸、アスコルビン酸及びそれらの塩など）を添加し、温度を４０〜６０℃に保ちつつ１〜５０Ａ／ｄｍ2 の電流密度で６０〜６００分処理することにより行った。
【００３０】
また、Ｃｒ皮膜を形成するに当たっては、通常のＳａｒｇｅｎｔ浴（クロム酸：１００〜４００ｇ／Ｌ、硫酸：１〜４ｇ／Ｌ）を用い、電気めっきにより温度を４５〜５５℃に保ちつつ４０〜８０Ａ／ｄｍ2 の電流密度で処理した後、試験片全体にショットピーニングを施し、Ｃｒめっきに圧縮応力を付与した。
【００３１】
更に、ＣｒＮ皮膜やＴｉＮ皮膜等の窒化物皮膜を形成するに当たっては、アークイオンプレーティング装置を用い、ターゲットとしてＣｒやＴｉ等を使用し、１×１０-2Ｔｏｒｒ程度のＮ2 ガス中にて、アーク電流１００〜１７５Ａ、バイアス電圧５０〜７５Ｖを印加することにより成膜を行った。
この様にして得られた各試験片について、下記の評価項目を測定した。これらの結果を表２に併記する。尚、表中の（  ）は各被覆層の厚さ（μｍ）を表す。
【００３２】
［耐溶融亜鉛性評価］
各試験片を溶融亜鉛浴に浸漬し、浸漬後のめっき皮膜の減肉量を測定することにより耐溶融亜鉛性を評価した。
温  度：５００℃
時  間：３０分間
【００３３】
［耐クラック性］
溶融亜鉛浴中にて繰り返し熱サイクルを負荷した後、単位長さ（１ｍｍ）当たりのクラック本数を測定することにより耐クラック性を評価した。
温  度：５００℃−室温
回  数：１０回
【００３４】
［耐摩耗性評価］
ピン材として各試験片を使用し、高温ピンオンディスク試験機にて該ピン材の摩耗量を測定することにより耐摩耗性を評価した。
相手材：普通鋼
温  度：５００℃
荷  重：１０ｋｇｆ
速  度：１０ｍ／ｍｉｎ
時  間：１０時間
【００３５】
【表２】
0003896185.tif 000003
【００３６】
表２の結果から以下の様に考察することができる。
Ｎo.１〜７は、本発明で規定する窒素含有被覆層のみを有する実施例であるが、いずれも硬度が高いため摩耗量が少なく、優れた耐溶融亜鉛性を有すると共に、熱サイクルを与えたときのクラック数も少ない。なかでもクロム窒化物やチタン窒化物を使用したものは、これらの効果が最大限に発揮され、減肉量は０になる。
【００３７】
更に、上記窒素含有被覆層の下地層として、Ｃｏ系めっき層やＮｉ系めっき層、Ｆｅ系めっき層を形成して熱膨張差を緩和したものは減肉量の他、クラック数も０にすることができた。
【００３８】
尚、Ｎo.１７〜２１は、Ｆｅ−Ｘ（Ｘ＝Ｐ，Ｃ，Ｂ）めっきを施した実施例であるが、この様なめっき層を単独で施した場合であっても、摩耗量やクラック数の点で優れていることが分かる。
【００３９】
これに対して、Ｎo.２２は表面処理を施さない比較例；Ｎo.２３はＣｒのみを施した従来例；Ｎo.２４はＮｉ−Ｐめっきよりなる従来例；Ｎo.２５及び２６は、最表面にＮｉ−Ｐめっきを施した２層めっき構造；Ｎo.２７は、Ｃｒ／Ｎｉ−Ｐ／Ｎｉよりなる３層めっき構造を有する従来例であるが、いずれも耐摩耗性および耐溶融亜鉛性（減肉量）が格段に低下し、耐クラック性も劣悪であることが分かる。
【００４０】
【発明の効果】
本発明は以上の様に構成されており、連続鋳造用鋳型の表面に、所定の窒素含有被覆層、若しくは、Ｃ，Ｐ，Ｂの少なくとも１種の元素を所定量含むＦｅ合金めっき層を存在させることによって、耐クラック性や耐溶融亜鉛性を著しく向上するとができ、鋳型寿命を大幅に延長し得ることになった。
また、鋳型基材と前記窒素含有被覆層若しくはＦｅ合金めっき層との間に下地めっき層を形成することにより、基材と被覆層の密着性を高めると共に熱膨張差に起因する層間剥離を抑制し、耐摩耗性を一段と抑えることができる。