(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷間圧延後に連続焼鈍を経て製造される鋼板であって、Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０３ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．３ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｎ：０．００４ｗｔ％以下を含有するとともに、Ｃｒ：０．０３〜０．１０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．１０ｗｔ％の１種または２種を合計で０．１０ｗｔ％以下の範囲で含有し、さらに、ＳとＯ（但し、Ｏ：全酸素含有量）をＳ：０．００５〜０．０１５ｗｔ％、Ｏ：０〜０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３５ｗｔ％を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【請求項２】
冷間圧延後に箱焼鈍を経て製造される鋼板であって、Ｃ：０．０６ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０３ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．３ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｎ：０．００４ｗｔ％以下を含有するとともに、Ｃｒ：０．０３〜０．１０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．１０ｗｔ％の１種または２種を合計で０．１０ｗｔ％以下の範囲で含有し、さらに、ＳとＯ（但し、Ｏ：全酸素含有量）をＳ：０．００５〜０．０１５ｗｔ％、Ｏ：０〜０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３５ｗｔ％を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【請求項３】
ＳとＯ（但し、Ｏ：全酸素含有量）をＳ：０．００５〜０．０１２ｗｔ％、Ｏ：０〜０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３０ｗｔ％を満足する範囲で含有することを特徴とする請求項１または２に記載の耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【請求項４】
Ｃｒ：０．０５〜０．１０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０３〜０．１０ｗｔ％の１種または２種を合計で０．１０ｗｔ％以下の範囲で含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の鋼板の両面に、少なくともＮｉめっき層またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を有することを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ＤＩ（「Draw and Ironing」以下同様）成形に好適な２ピース電池缶用鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】
最近、電池缶の分野では缶体の軽量化、製造工程の簡略化、素材および製造コスト低減、さらには側胴部の薄肉化による充填剤の容量増加等の観点から、電池のプラス端と側胴部を一体成形した所謂２ピース電池缶が開発され（特公平７−９９６８６号公報）、既に実用化されている。この２ピース電池缶の製缶は、板厚０．４〜０．５ｍｍ程度の鋼板を円形にブランクした後、円筒状に深絞り成形する工程と、この円筒パーツを複数のしごきダイによってしごき加工する工程とによって、側胴部の胴長を稼ぐと同時に缶壁厚を薄くするもので、側胴部の缶壁は最終的に０．１５ｍｍ以下の厚さまで薄肉化される。
【０００３】
したがって、この２ピース電池缶用鋼板には、しごき加工による薄肉化に耐えうる良好な成形加工性が要求される。また、２ピース電池缶は端子部等が腐食し易いことから素材鋼板には優れた耐食性も要求され、このため２ピース電池缶用鋼板には耐食性を確保するためにＮｉめっきが施されるのが一般的である。
従来、２ピース電池缶に使用される鋼板に関して次のような提案がなされている。
【０００４】
▲１▼ 電池特性および耐食性を考慮して、ＤＩ成形時に缶体表面に形成される微小な割れが電池性能に有効であるとする技術（特開平５−２１０４４号公報）
▲２▼ 鋼板の面内異方性とコイル幅方向の均質性を改善するために、熱延および冷延工程での温度の均質化と伸び率の均一化を図り、最終的な鋼板のｒ値とΔｒ値を規定した技術（特開平６−３４４００３号公報）
▲３▼ ２ピース電池缶用途の鋼板を連続焼鈍で製造するために、鋼中炭素量を０．００９ｗｔ％以下（実質的には０．００２〜０．００３ｗｔ％）にする技術（特開平６−３４６１５０号公報）
▲４▼ ＤＩ成形時の型寿命を延ばすために鋼板の表面粗さを規定した技術（特開平６−３４６２８２号公報）
▲５▼ 電池缶の耐食性の観点から、Ｎｉめっき層の膜厚および形態を制御する技術（特開平６−３４６２８４号公報）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
これらの従来技術は、先に述べた特公平７−９９６８６号公報が開示する２ピース電池缶に供される鋼板およびその製造法について規定したものであるが、いずれの提案にも、しごき加工による薄肉化に耐え得る成形加工性や缶体に要求される缶体強度及び優れた耐食性が得られるような最適な鋼成分条件について明確な指針は示されておらず、缶側胴部の薄肉化に対応した下地鋼板の製造技術を示すものではない。特に、今後缶体側胴部の更なる薄肉化が進んだ場合、製缶工程での材料起因の割れやしわ発生という問題に加えて、製鋼性介在物に対する管理が益々厳しくなることが予想され、上述した従来技術はこのような課題に十分に対応できるものではない。
【０００６】
したがって、本発明の目的は上記した従来技術の問題を解決し、ＤＩ成形によって２ピース電池缶に製缶される際に、缶体側胴部の薄肉化に対応できる優れた成形加工性と製缶後の優れた耐食性が得られる鋼板、とりわけ薄肉化率７０％以上という側胴部の薄肉化を伴うＤＩ成形を受けた場合でもフランジ割れやしごき割れを生じることがなく、しかも製缶後の高度の缶体強度と優れた耐食性を得ることができる２ピース電池缶用鋼板を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
このような課題を達成するため、本発明の特徴とする構成は以下のとおりである。
（1）冷間圧延後に連続焼鈍を経て製造される鋼板であって、Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０３ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．３ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｎ：０．００４ｗｔ％以下を含有するとともに、Ｃｒ：０．０３〜０．１０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．１０ｗｔ％の１種または２種を合計で０．１０ｗｔ％以下の範囲で含有し、さらに、ＳとＯ（但し、Ｏ：全酸素含有量）をＳ：０．００５〜０．０１５ｗｔ％、Ｏ：０〜０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３５ｗｔ％を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
（2）冷間圧延後に箱焼鈍を経て製造される鋼板であって、Ｃ：０．０６ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０３ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．３ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｎ：０．００４ｗｔ％以下を含有するとともに、Ｃｒ：０．０３〜０．１０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．１０ｗｔ％の１種または２種を合計で０．１０ｗｔ％以下の範囲で含有し、さらに、ＳとＯ（但し、Ｏ：全酸素含有量）をＳ：０．００５〜０．０１５ｗｔ％、Ｏ：０〜０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３５ｗｔ％を満足する範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【０００８】
（3）上記（1）または（2）の２ピース電池缶用鋼板において、ＳとＯ（但し、Ｏ：全酸素含有量）をＳ：０．００５〜０．０１２ｗｔ％、Ｏ：０〜０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３０ｗｔ％を満足する範囲で含有することを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
（4）上記（1）〜（3）のいずれかの２ピース電池缶用鋼板において、Ｃｒ：０．０５〜０．１０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０３〜０．１０ｗｔ％の１種または２種を合計で０．１０ｗｔ％以下の範囲で含有することを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
（5）上記（1）〜（4）のいずれかの鋼板の両面に、少なくともＮｉめっき層またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を有することを特徴とする耐食性の優れた２ピース電池缶用鋼板。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に至った経緯と本発明の詳細及び限定理由について説明する。
本発明者らは、上述した諸特性を兼ね備えた２ピース電池缶用鋼板を得るために、板厚０．４ｍｍの電池缶用冷延鋼板について鋼中に分布する微細介在物の構造を解析し、その解析結果と鋼板を２ピース電池缶相当の円筒成形缶にＤＩ成形した時のアイアニング割れ発生状況との関係を調査した。その結果、アイアニング割れを引き起こす主因が、製鋼性の酸化物系非金属介在物と熱延工程以降の固相反応によって鋼中に析出したＭｎＳであること、とりわけ鋼中に存在する僅かな酸化物系または硫化物系非金属介在物が、ＤＩ成形時の缶体側胴部やフランジ部の割れを引き起こす原因となっていることが判明した。
【００１０】
本発明はこのような事実に基づき、酸化物系非金属介在物と硫化物系非金属介在物の制御が２ピース電池缶の缶体側胴部の更なる薄肉化に重要であるという観点から、これら介在物の絶対量を支配する鋼中のＯとＳの含有量の最適範囲を規定した。さらに本発明では、ＤＩ成形された２ピース電池缶は製缶時に缶体側胴部や端子部周辺の曲げ加工部に形成される微小な割れが地鉄に伝播することにより外面耐食性が劣化するが、地鉄（下地鋼板）に適量のＣｒ、Ｎｉを単独若しくは複合添加することにより、そのような外面耐食性の劣化を抑制できることを見出し、かかる知見に基づき鋼板中に適量のＣｒおよび／またはＮｉを添加するものである。
【００１１】
以下、本発明の詳細と限定理由について述べる。
まず本発明では、２ピース電池缶用鋼板に求められるしごき加工時の耐しごき割れ性の観点から鋼中のＳ量とＯ量（但し、Ｏ：全酸素含有量、以下同様）を規定する。図１は、Ｓ量とＯ量が異なる鋼板（ＢＡＦ：箱焼鈍材、ＣＡＬ：連続焼鈍材であり、“Ｃ”は各焼鈍材のＣ量を表わす。以下同様）を素材として、ＤＩ成形により２ピース電池缶相当の円筒成形缶を製缶し、その際の限界しごき率（しごき加工においてアイアニング割れが発生しないしごき率の上限）に及ぼすＳ量とＯ量の影響を示したものである。
【００１２】
図１によれば、０．００５ｗｔ％≦Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ｏ≦０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３５ｗｔ％の範囲において７０％以上の限界しごき率が、さらに０．００５ｗｔ％≦Ｓ≦０．０１２ｗｔ％、Ｏ≦０．００２５ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３０ｗｔ％の範囲において７５％以上の高い限界しごき率が得られることが判る。なお、Ｓ量が０．００５ｗｔ％未満の領域で耐しごき割れ性が劣るのは、熱間圧延時のスケール剥離性の劣化に起因したスケール性表面欠陥がアイアニング時の割れを誘起するためである。
以上の結果から本発明では、鋼板中のＳ量とＯ量を０．００５ｗｔ％≦Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ｏ≦０．００２５ｗｔ％（０％の場合を含む）、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３５ｗｔ％の範囲、より好ましくは０．００５ｗｔ％≦Ｓ≦０．０１２ｗｔ％、Ｏ≦０．００２５ｗｔ％（０％の場合を含む）、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３０ｗｔ％の範囲に規定する。
【００１３】
一般に２ピース電池缶用鋼板はＮｉめっきが施され、めっきままの状態または熱拡散処理によりめっき層の一部または全部をＦｅ−Ｎｉ合金層とした状態でＤＩ成形に供される。このようなＤＩ成形において、しごき率：７５％以上というような特に厳しいしごき加工が行われた場合、鋼板表層のＮｉめっき層やＦｅ−Ｎｉ合金層が破壊されるとともに、缶体としごきダイとの潤滑状態が劣化してめっき層に微小な毛割れが生じるようになる。このような状態に至ってはＮｉめっき層またはＦｅ−Ｎｉ合金層による耐食性の向上効果が十分に発揮できなくなる。本発明では、このように高いしごき率でしごき加工を行う際に不可避的に発生していた微小な毛割れ、すなわち地鉄の結晶粒界または結晶粒と炭化物等の第二相との界面を起点として発生する微小な毛割れと上述しためっき層の破壊とが、単に缶体の外面腐食を促進させるだけでなく、端子部の接触抵抗の増加を促進させることによって缶体の耐食性を劣化させていることに着目し、このようなＤＩ成形時の鋼板表層部のダメージに起因する耐食性の劣化を下地鋼板に適量のＣｒおよび／またはＮｉを添加によって抑止するものである。
【００１４】
２ピース電池缶用鋼板におけるＮｉ、Ｃｒの添加が耐食性に及ぼす影響を調べるため、Ｓ量、Ｏ量が本発明範囲（Ｓ：０．００８〜０．０１２ｗｔ％、Ｏ：０．００１０〜０．００１８ｗｔ％、［Ｓ／１０＋Ｏ］≦０．００３５ｗｔ％）に調整された鋼にＮｉ、Ｃｒをそれぞれ単独で且つ添加量を種々変化させて添加した鋼板を下地鋼板として、これにめっき厚が２μｍ、４μｍのＮｉめっきを施し、この鋼板を素材としてＤＩ成形により２ピース電池缶相当の円筒成形缶を製缶し、この円筒成形缶を３２℃、８５％ＲＨの環境に１００時間保持したときの端子部の接触抵抗の増加の度合いを調べ、端子部の耐食性を評価した。図２は、端子部の接触抵抗値の増加の度合いと鋼板のＮｉ，Ｃｒの各添加量との関係を示したもので、０．０３ｗｔ％以上（より好ましくは０．０５ｗｔ％以上）のＣｒまたは０．０１ｗｔ％以上（より好ましくは０．０３ｗｔ％以上）のＮｉを添加することにより、端子部の外面耐食性が効果的に改善されることが判る。
【００１５】
しかし、Ｃｒを０．１０ｗｔ％を超えて添加すると下地鋼板の極表層部にＣｒの緻密な酸化皮膜が形成され、これがＮｉめっき等のめっき性を劣化させて耐食性の劣化を招く。また、Ｎｉを０．１０ｗｔ％を超えて添加すると地鉄の強度が上昇し、しごき加工時の面圧が上昇して型かじりを起こしやすくなる。
以上の理由から、Ｃｒ、Ｎｉの添加量は、それぞれＣｒ：０．０３〜０．１０ｗｔ％好ましくは０．０５〜０．１０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．１０ｗｔ％好ましくは０．０３〜０．１０ｗｔ％とする。
さらに、ＮｉとＣｒの合計添加量が０．１０ｗｔ％を超えると下地鋼板の強度が上昇し、しごき成形時の面圧が上昇して型かじり等の製缶不良が発生する場合があり、このためＮｉ＋Ｃｒ量は０．１０ｗｔ％を上限とする。
【００１６】
本発明鋼板は、ＤＩ成形性等の観点からは必要以上に強度レベルが高かったり或いは固溶Ｃが残留しているような状態は好ましくなく、良好な２ピース電池缶の製造に支障をきたすおそれがある。このため、鋼中の主要元素に関しては以下のような範囲とすることが好ましい。
【００１７】
Ｃ：  Ｃは２ピース電池缶に要求される、耐圧強度、パネル強度、座屈強度等の強度レベルを確保する上で極めて重要な元素である。しかし、Ｃは０．０２ｗｔ％を超える分については圧延方向に展伸した群落状のセメンタイトとして析出し、また０．０２ｗｔ％以下の分については、焼鈍中にフェライト粒界或いはフェライト粒内にセメンタイト（Ｆｅ３Ｃ）として析出するため、これらの炭化物と母相の界面が割れの起点となり易い。特に連続焼鈍法で製造される鋼板は、通常の低炭素鋼では固溶Ｃが残留し易く、歪時効性が問題となる。また、箱焼鈍法によって鋼中の固溶Ｃを完全に析出させた場合でも、過剰なＣはセメンタイトやパーライトの体積率の増加をもたらし、素材の強度レベルを上昇させる。したがって、本発明の効果を最大限に発揮するためには上記の観点からＣ量の上限を定めることが好しく、Ｃ量の上限は下地鋼板が連続焼鈍材の場合には０．０３ｗｔ％、また、下地鋼板が箱焼鈍材の場合には０．０６ｗｔ％とすることが好ましい。
【００１８】
Ｓｉ：  Ｓｉが鋼板中に過剰に添加されるとＮｉめっき性が阻害されるため、Ｓｉは０．０３ｗｔ％以下（０％の場合を含む）とすることが好ましい。
Ｍｎ：  Ｍｎは、鋼中のＳをＭｎＳとして析出させることによってスラブの熱間割れを防止する効果があり、このような観点からは鋼中に不可欠な元素である。しかし、Ｍｎは鋼の耐食性には必ずしも好ましい元素ではなく、特に電池缶の耐食性を確保するという観点からは極力少ない方が好ましい。このためＭｎは、Ｓを析出固定するために最低限必要な０．１ｗｔ％を下限とし、一方、耐食性およびＮｉめっき等のめっき性を確保するという観点から０．３ｗｔ％を上限とすることが好ましい。
【００１９】
Ｐ：  ＰはＮｉめっき等のめっき性の観点からは極力少ない方が好ましいが、０．０２ｗｔ％以下の範囲であれば実用上の影響はなく、このためＰは０．０２ｗｔ％以下（０％の場合を含む）とすることが好ましい。
Ｓ，Ｏ：  先に述べたようにＳ及びＯは２ピース電池缶用鋼板の組成において規制が必要とされる特に重要な元素である。これらのうちＳはＭｎＳとして鋼中に存在し、２ピース電池缶の製缶時におけるしごき割れの起点になり易い。また、Ｏは鋼中で主としてＡｌ2Ｏ3系介在物として存在し（稀にＣａＯ，ＭｎＯ系介在物として残留することがある）、こうした酸化物系介在物はＭｎＳとともにＤＩ製缶時の割れを助長する。このため本発明では、図１の結果に基づきＳ量及びＯ量を先に述べた範囲に規定する。
【００２０】
ｓｏｌ．Ａｌ：  ｓｏｌ．Ａｌは鋼中ＮをＡｌＮとして析出させることで、固溶Ｃと同じく動的歪時効現象によって鋼板の局部延性を低下させる固溶Ｎによる弊害を軽減する。しかし、ｓｏｌ．Ａｌ量を高めるために多量のＡｌ添加を行うと微小なＡｌ2Ｏ3介在物が残留し易くなり、この介在物の存在によりＤＩ製缶時の割れが助長される結果となる。このためｓｏｌ．Ａｌ量は、鋼中ＮをＡｌＮとして析出させるために最低限必要な０．０１ｗｔ％を下限とし、一方、２ピース電池缶の製缶性を阻害しないため０．１０ｗｔ％を上限とすることが好ましい。Ｎ：  ＮはＡｌＮ、ＢＮとして析出して無害化される傾向にあるが、その含有量は製鋼技術上可能な限り少ない方が好ましく、通常、０．００４ｗｔ％以下（０％の場合を含む）とすることが好ましい。
【００２１】
本発明鋼板は２ピース電池缶に製缶した後の耐食性を確保するため、通常、鋼板の両面にめっき層および／または合金化めっき層等の耐食被覆層を形成して使用される。適用されるめっき層、合金化めっき層としては、耐食性を確保できるものであればその種類に特別な制約はなく、単層または複層のめっき層および／またはこのめっき層を熱拡散処理して得られた合金化めっき層を鋼板の両面に形成すればよい。
【００２２】
但し、特に優れた耐食性を得るためには、少なくともＮｉめっき層またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を設けることが好ましい。Ｆｅ−Ｎｉ合金化めっき層はＮｉめっき層を熱拡散処理して得られるもので、Ｎｉめっき層の全部を合金化（Ｆｅ−Ｎｉ）させたものでもよいし、Ｎｉめっき層の下層側のみを合金化させたものでもよい。また、Ｆｅ−Ｎｉ合金化めっき層の上層にさらにＮｉめっき層を形成した複層構造としてもよい。いずれにしても、本発明の鋼板（下地鋼板）により付与される耐食性と複合化させることで特に優れた耐食性を確保するためには、鋼板両面にそれぞれ、少なくとも１層のＮｉめっき層および／またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層を設けることが好ましい。また、Ｎｉめっき層および／またはＦｅ−Ｎｉ合金化めっき層の上層にＳｎめっき層を設け、さらに耐食性を高めることもできる。
また、２ピース電池缶用鋼板である本発明鋼板はＤＩ成形用途に限定されるものではなく、絞り成形用途にも適用することができる。
【００２３】
【実施例】
〔実施例１〕
表１に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．１５の鋼を溶製後、連続鋳造し、得られた鋳片を１２００℃に加熱後、仕上温度：８７０℃、巻取温度：５６０℃で熱間圧延して２．３ｍｍ厚の熱延鋼板とした。この熱延鋼板を酸洗後、板厚０．５ｍｍまで冷間圧延し、引き続き箱焼鈍炉にて６５０℃で再結晶焼鈍を行なった。焼鈍後の鋼板に調質圧延を行った後、Ｎｉめっき処理を施し、次いで６５０℃で熱拡散処理を行った。これらの鋼板から円形ブランクを採取して円筒状に深絞り成形した後、しごき加工によって側胴部の肉厚が０．１８〜０．０８ｍｍである２ピース電池缶相当の円筒成形缶を製缶し、これら円筒成形缶について限界しごき率と端子部の耐食性を調べた。その結果を表２に示す。
【００２４】
なお、端子部の耐食性は、円筒成形缶を３２℃、８５％ＲＨの環境に１００時間保持したときの端子部の接触抵抗値の増加の度合いにより評価した。
表２によれば、Ｓ、Ｏを所定の範囲に規制し、且つＣｒおよび／またはＮｉを適量添加した本発明例は、限界しごき率が高く、しかも端子部の接触抵抗値の増加の度合いが小さく、耐食性の劣化が効果的に抑えられていることが判る。
【００２５】
【表１】
0003959753.tif 000002
【００２６】
【表２】
0003959753.tif 000003
【００２７】
〔実施例２〕
表３に示すＮｏ．１６〜Ｎｏ．２５の鋼を溶製後、連続鋳造し、得られた鋳片を１２００℃に加熱後、仕上温度：８９０℃、巻取温度：６４０℃で熱間圧延して２．３ｍｍ厚の熱延鋼板とした。この熱延鋼板を酸洗後、板厚０．４ｍｍまで冷間圧延し、引き続き連続焼鈍炉にて７２０℃で再結晶焼鈍を行なった。焼鈍後の鋼板に調質圧延を行った後、Ｎｉめっき処理を施し、次いで６５０℃で熱拡散処理を行った。これらの鋼板から円形ブランクを採取して円筒状に深絞り成形した後、しごき加工によって側胴部の肉厚が０．１８〜０．０８ｍｍの２ピース電池缶相当の円筒成形缶を製缶し、これら円筒成形缶について限界しごき率と端子部の耐食性を調べた。その結果を表４に示す。
なお、端子部の耐食性は実施例１と同様に評価した。
表４によれば、Ｓ、Ｏを所定の範囲に規制し、且つＣｒおよび／またはＮｉを適量添加した本発明例は、限界しごき率が高く、しかも端子部の接触抵抗値の増加の度合いが小さく、耐食性の劣化が効果的に抑えられていることが判る。
【００２８】
【表３】
0003959753.tif 000004
【００２９】
【表４】
0003959753.tif 000005
【００３０】
【発明の効果】
以上述べた本発明の２ピース電池缶用鋼板によれば、ＤＩ成形によって２ピース電池缶に製缶する際に、側胴部の薄肉化に耐え得る良好な成形加工性を有するとともに、製缶後の優れた耐食性を有している。特に、薄肉化率７０％以上という側胴部の薄肉化を伴うＤＩ成形を受けた場合でもフランジ割れやしごき割れを生じることがなく、しかも製缶後の高度の缶体強度と優れた耐食性を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】２ピース電池缶用鋼板をＤＩ成形した際の、しごき加工における限界しごき率と鋼板のＳ量及びＯ量との関係を示すグラフ
【図２】２ピース電池缶用鋼板をＤＩ成形して製造された円筒成形缶について、接触抵抗値の増加の度合いより評価される端子部の耐食性と鋼板中のＮｉ，Ｃｒ添加量との関係を示すグラフ
【図１】
0003959753.tif 000006
【図２】
0003959753.tif 000007