(57)【要約】【課題】燃料の移動による揺動等により、フランジ部とタンク本体との接触部分に亀裂等の損傷が発生することを防止可能な燃料タンクを提供する。【解決手段】車両の燃料タンク１は、タンク本体２と複数のセパレータ４とを備えている。タンク本体２の軸線方向に沿って略等間隔に複数のセパレータ４が圧入されている。セパレータ４は、隔壁部１０と、当該隔壁部１０の外周縁部からタンク本体２の軸線方向に延設されたフランジ部と、を有している。フランジ部は、隔壁部１０の上辺、下辺、左辺及び右辺をそれぞれ含む上フランジ部１２ａ、下フランジ部１２ｂ、左フランジ部１２ｃ及び右フランジ部１２ｄから構成されている。そして、上フランジ部１２ａはタンク本体２の内面に隅肉溶接にて接続されている。上フランジ部１２ａの溶接は、上フランジ部１２ａの隔壁部１０と反対側の先端側端部に施工されている。【選択図】図１
2013203144.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
液体の燃料を貯留可能で角筒型のタンク本体と、前記タンク本体内に圧入されて前記タンク本体の軸線と交わる向きに配設され、前記タンク本体内を複数の空間に区分けするセパレータと、を備えた燃料タンクであって、
前記セパレータは、略四角形状を有する隔壁部と、当該隔壁部の外周縁部から前記タンク本体の軸線方向に沿って延設されたフランジ部と、を有しており、
前記隔壁部の上辺が延設されたフランジ部は前記タンク本体の内面に溶接部を介して固定されており、当該溶接部は前記フランジ部の前記隔壁部と反対側の先端に位置していることを特徴とする燃料タンク。
【請求項２】
前記セパレータの高さに対するフランジ部の前記軸線方向の長さの割合は０．１２以上であることを特徴とする請求項１に記載の燃料タンク。
【請求項３】
前記セパレータの高さに対するフランジ部の前記軸線方向の長さの割合は０．２６以下であることを特徴とする請求項２に記載の燃料タンク。
【請求項４】
前記タンク本体は、前記軸線方向に所定の間隔を隔てて前記タンク本体内へ突出した一対の突起部を前記タンク本体の下面及び両側面にそれぞれ有しており、
前記隔壁部の下辺、左辺、右辺が延設されたフランジ部が、前記一対の突起部間にそれぞれ位置していることを特徴とする請求項１〜３のうち何れか一項に記載の燃料タンク。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、バス、トラック、産業機械等に取付けられ、ガソリンや軽油等の液体燃料を貯蔵する燃料タンクに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年の道路交通網の進展に伴い、トラック等における貨物輸送は長距離化している。このため、燃料タンクが大型化し、燃料タンクに貯油される給油量も必然と大きくなる。このような場合、車両の加減速走行に伴い、燃料タンク内の液体の燃料に揺動が生じ、燃料タンクに大きな力が作用する。かかる力を低減するために、燃料タンク内に複数のセパレータを配設して、燃料タンク内を複数の空間に仕切っている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、図１５に示すように、角筒型のタンク本体２と、当該タンク本体２の両端開口をそれぞれ閉止する鏡板６と、タンク本体２内を複数の空間に区分けするセパレータ３４と、を備えた燃料タンク３０が開示されている。セパレータ３４は、略四角形状を有する隔壁部１０と、隔壁部１０の外周縁に対し直角に延設されたフランジ部３２とから構成されている。このフランジ部３２がスポット溶接等によりタンク本体２の内周面に全周に連なって固定されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−６２４９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献1では、セパレータを溶接にてタンク本体に固定しているため、燃料の移動による揺動、溶接形状及びセパレータの成形精度等によって溶接部には局所的な応力集中が発生し、セパレータの左右側のフランジ部や下側のフランジ部の溶接部に亀裂が発生してしまう場合があった。
【０００６】
そこで、本発明はこのような不具合に鑑み成されたもので、上述した燃料の移動による揺動等により、フランジ部とタンク本体との接触部分に亀裂等の損傷が発生することを防止可能な燃料タンクを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した問題を解決する本発明に係る燃料タンクは、液体の燃料を貯留可能で、角筒型のタンク本体と、前記タンク本体内に圧入されて前記タンク本体の軸線と交わる向きに配設され、前記タンク本体内を複数の空間に区分けするセパレータと、を備えた燃料タンクであって、
前記セパレータは、略四角形状を有する隔壁部と、当該隔壁部の外周縁部から前記タンク本体の軸線方向に沿って延設されたフランジ部と、を有しており、
前記隔壁部の上辺が延設されたフランジ部は前記タンク本体の内面に溶接部を介して固定されており、当該溶接部は前記フランジ部の前記隔壁部と反対側の先端に位置していることを特徴とする。
【０００８】
上記燃料タンクによれば、セパレータはタンク本体内に圧入されているので、隔壁部の下辺、左辺及び右辺がそれぞれ延設された左側、右側及び下側のフランジ部は全てタンク本体に接触しているが、タンク本体に溶接されていないため、燃料の移動による揺動等が隔壁部に作用すると左側、右側及び下側のフランジ部とタンク本体との間に滑りが生じる。即ち、従来の燃料タンクのように左側、右側及び下側のフランジ部がタンク本体に溶接されていないので、左側、右側及び下側のフランジ部とタンク本体との接触部分に亀裂が発生することを防止できる。
なお、本明細書中では、上下左右等の方向性を示す場合、車両等の運転席に着座した状態を基準にして、上下左右前後を表記する。
【０００９】
また、左側、右側及び下側のフランジ部はタンク本体に溶接されていないが、隔壁部の上辺が延設された上側のフランジ部がタンク本体に溶接されているので、燃料の移動による衝撃等によってセパレータが軸線方向へ移動することを防止できる。
ここで、上側のフランジ部がタンク本体に溶接されているため、燃料の移動による揺動等によって隔壁部に作用する力により、上側のフランジ部に曲げモーメントが作用する。このとき、上側のフランジ部の先端を溶接して固定しているため、上側のフランジ部に作用する曲げモーメントを上側のフランジ部全体で支持することとなる。これにより、上側のフランジ部に作用する応力を効率良く低下させることができる。さらに、セパレータは、タンク本体内に圧入されるとともに、左側、右側及び下側のフランジ部を有しているため、燃料の移動等によって力が隔壁部に作用すると、左側、右側及び下側のフランジ部とタンク本体との間に摩擦による抵抗が生じる。このため、上記曲げモーメントを小さくすることができる。これにより、上側のフランジ部に作用する応力を低下させることができる。したがって、これらの機能が相俟って、上側のフランジ部が破損することを防止できる。
【００１０】
また、前記セパレータの高さに対するフランジ部の前記軸線方向の長さの割合は０．１２以上であることとしてもよい。
【００１１】
このように、セパレータの高さに対するフランジ部の軸線方向の長さの割合を０．１２以上とする、即ちフランジ部の長さを従来のセパレータよりも長くすることで、各フランジ部に作用する応力を大幅に低下させることができる。これにより、フランジ部が損傷することを確実に防止できる。
【００１２】
また、前記セパレータの高さに対するフランジ部の前記軸線方向の長さの割合は０．２６以下であることとしてもよい。
【００１３】
セパレータの高さに対するフランジ部の軸線方向の長さの割合を０．２６よりも大きくしてもフランジ部に作用する応力はほとんど低下しなくなる。したがって、セパレータの高さに対するフランジ部の軸線方向の長さの割合を０．２６以下とすることで、フランジ部に作用する応力を効率良く低下させることができる。
【００１４】
また、前記タンク本体は、前記軸線方向に所定の間隔を隔てて前記タンク本体内へ突出した一対の突起部を前記タンク本体の下面及び両側面にそれぞれ有しており、
前記隔壁部の下辺、左辺、右辺が延設されたフランジ部が、前記一対の突起部間にそれぞれ位置していることとしてもよい。
【００１５】
このように、一対の突起部間にセパレータの左側、右側及び下側のフランジ部を配置させるため、液体燃料の移動による衝撃等によって左側、右側及び下側のフランジ部がタンク本体の軸線方向に移動することを確実に防止できる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、燃料の移動による揺動等により、フランジ部とタンク本体との接触部分に亀裂等の損傷が発生することを防止可能な燃料タンクを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の第一実施形態に係る燃料タンクの斜視図である。
【図２】図１のａ−ａ横断面図である。
【図３】セパレータの斜視図である。
【図４】図１のｂ−ｂ縦断面図である。
【図５】図４のｄ部拡大図である。
【図６Ａ】セパレータに荷重が作用した状態を示す模式図である。
【図６Ｂ】セパレータを展開した状態を示す模式図である。
【図７】タンク本体とセパレータとの関係を模式的に示す図である。
【図８】曲げモーメントが作用する対象物の図心から離れた位置の応力を算出する一般的な方法を説明するための図である。
【図９】本実施形態にかかる上フランジ部の図心と溶接部との位置関係を示す図である。
【図１０】セパレータに作用する荷重を示す模式図である。
【図１１】上フランジ部の幅方向の長さｂを変化させた場合におけるセパレータの高さｌ２に対する上フランジ部の長さｌ１の割合と応力σＡとの関係を示す図である。
【図１２】本発明の第二実施形態に係る燃料タンクの縦断面図である。
【図１３】図１２のｅ部拡大図である。
【図１４】図１２のｆ部拡大図である。
【図１５】従来の燃料タンクの斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について、図面に基づいて詳細に説明する。ただし、本発明の範囲は以下の実施形態に限定されるものではない。以下の実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは、特に記載がない限り、本発明の範囲をそれにのみ限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
【００１９】
＜第１実施形態＞
図１は、本発明の第一実施形態に係る燃料タンクの斜視図であり、図２は、図１のａ−ａ横断面図である。
図１及び図２に示すように、車両の燃料タンク１は、液体の燃料を貯留可能な筒型のタンク本体２と、当該タンク本体２内を複数の空間に区分けする複数のセパレータ４と、タンク本体２の両端に取り付けられてタンク本体２を密閉する一対の鏡板６と、を備えている。
【００２０】
タンク本体２の横断面は、略四角形状を有している。そして、タンク本体２の軸線方向に沿って所定の間隔に複数のセパレータ４が圧入されている。セパレータ４は、外周がタンク本体２の内周面に沿った形状をなし、タンク本体２の軸線と直交するように配設されている。なお、本実施形態では、セパレータ４を軸線と直交するように配設したが、必ずしも直交していなくてもよい。要は軸線と交わるように配設されていればよい。
また、タンク本体２の横断面は、四隅部が湾曲状に形成されているが、この形状に限定されるものではなく、四角状に形成されていても良い。
【００２１】
図３は、セパレータ４の斜視図である。また、図４は、図１のｂ−ｂ縦断面図であり、図５は、図４のｄ部拡大図である。
図３〜図５に示すように、セパレータ４は、板材を成形して製造され、略四角形状を有する隔壁部１０と、当該隔壁部１０の外周縁部からタンク本体２の軸線方向に沿って延設されたフランジ部１２と、を有している。
【００２２】
セパレータ４の隔壁部１０の四隅部分は面取りされて削除されている。これにより、各セパレータ４によって仕切られたタンク本体２内の各室の燃料が互いに流通して、各室間の燃料量の均一化を図ることができる。なお、隔壁部１０の形状は、この形状に限定されるものではなく、四角状に形成されていてもよいし、四隅部が湾曲状に形成されていてもよい。要は、上辺、下辺、左辺及び右辺となる直線部分を有している形状であればよい。
また、中央の開口孔１４はタンク本体２内で揺動する燃料の一部を通過させて、セパレータ４が受ける力（以下、荷重という）を低減する緩和孔である。
【００２３】
また、フランジ部１２は、隔壁部１０の上辺、下辺、左辺及び右辺をそれぞれ含む上フランジ部１２ａ、下フランジ部１２ｂ、左フランジ部１２ｃ及び右フランジ部１２ｄから構成されている。そして、上フランジ部１２ａはタンク本体２の内面に溶接部Ａを介して固定されている。溶接部Ａは、上フランジ部１２ａの隔壁部１０と反対側の先端に位置しており、隅肉溶接にて形成される。本実施形態では、溶接部Ａを隅肉溶接にて形成したが、この溶接方法に限定されるものではなく、スポット溶接等の他の溶接方法を用いてもよい。なお、下フランジ部１２ｂ、左フランジ部１２ｃ及び右フランジ部１２ｄは、タンク本体２に溶接されていない。
【００２４】
フランジ部１２のタンク本体２の軸線方向の長さをｌ１、隔壁部１０の高さをｌ２とすると、隔壁部１０の高さｌ２に対する各フランジ部の長さｌ１の割合が０．１２≦ｌ１／ｌ２≦０．２６となるように形成されている。次に、隔壁部１０の高さｌ２に対する各フランジ部の長さｌ１の割合（０．１２≦ｌ１／ｌ２≦０．２６）の算出方法について説明する。
【００２５】
図６Ａは、セパレータ４に荷重が作用した状態を示す模式図である。また、図６Ｂは、セパレータ４を展開した状態を示す模式図である。
図６Ａ及び図６Ｂに示すように、燃料の移動等によって隔壁部１０に荷重が作用すると、上フランジ部１２ａはタンク本体２に溶接されているため、隔壁部１０と上フランジ部１２ａとの交差部分を支点として上フランジ部１２ａに曲げモーメントが作用することとなる。以下の説明では、上フランジ部１２ａと隔壁部１０との交差部をＢ、隔壁部１０と下フランジ部１２ｂとの交差部をＣ、下フランジ部１２ｂの隔壁部１０と反対側の先端部をＤとする。
【００２６】
図７は、タンク本体２とセパレータ４との関係を模式的に示す図である。
図７に示すように、上フランジ部１２ａは溶接されているため、交差部Ｂをタンク本体２に固定された固定端とみなす。また、下フランジ部１２ｂ、右フランジ部１２ｄ、左フランジ部１２ｃは、溶接されていないため、交差部Ｃを自由端とみなす。そして、隔壁部１０に荷重ｗが等分布に作用していると仮定すると、交差部Ｂの曲げモーメントＭＢは、次式（１）にて算出される。
2013203144.tif 000003
【００２７】
また、交差部Ｂには荷重ｗによるせん断力ＱＢが作用するため、交差部Ｂの反力ＲＢは次式（２）にて算出される。
2013203144.tif 000004
【００２８】
図８は、曲げモーメントが作用する対象物の図心から離れた位置の応力を算出する一般的な方法を説明するための図である。
図８に示すように、曲げモーメントＭが作用する対象物１６の図心Ｇを通るＮ−Ｎ線から距離ａだけ離れたＭ−Ｍ線上の応力σは、一般的に次式（３）にて算出される。
2013203144.tif 000005
ここで、Ｚは対象物１６の断面係数、Ｉは対象物１６の断面２次モーメントである。
【００２９】
図９は、本実施形態にかかる上フランジ部１２ａの図心と溶接部との位置関係を示す図である。なお、図９では、左フランジ部１２ｃ及び右フランジ部１２ｄの記載を省略している。
図９に示すように、上フランジ部１２ａの溶接部Ａ（Ｍ−Ｍ線上）は、上フランジ部１２ａの先端に位置しており、図心Ｇを通るＮ−Ｎ線から距離ａだけ離れている。そして、溶接部Ａに作用する曲げモーメントＭＡ（詳細は後述する）に対応する応力σＭは、式（３）より次式（４）となる。
2013203144.tif 000006
ここで、Ｚは上フランジ部１２ａの断面係数、ＩＭは上フランジ部１２ａの断面２次モーメントである。
なお、断面２次モーメントＩＭは、次式（５）にて算出される。
2013203144.tif 000007
ここで、ＩＮは図心Ｇにおける上フランジ部１２ａの断面２次モーメントであり、Ｓは上フランジ部１２ａの面積である。
図心Ｇにおける上フランジ部１２ａの断面２次モーメントＩＮ、図心Ｇから溶接部Ａまでの距離ａ及び上フランジ部１２ａの面積Ｓは、それぞれ次式（６）、（７）、（８）にて算出される。
2013203144.tif 000008
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ここで、ｌ１は上フランジ部１２ａの軸線方向の長さ、ｂは上フランジ部１２ａ
の幅方向の長さである。
【００３０】
図１０は、セパレータ４に作用する荷重を示す模式図である。図１０に示すように、荷重ｗが作用したときに、溶接部Ａの曲げモーメントＭＡは、次式（９）にて算出される。
2013203144.tif 000011
【００３１】
曲げモーメントＭＡによる応力σＭは、式（４）に式（５）〜（９）を代入することにより、次式（１０）となる。
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【００３２】
また、式（１）にて算出した交差部Ｂの曲げモーメントＭＢは、本来、交差部Ｂ周りのモーメントであるが、溶接部Ａにも影響を及ぼすため考慮すると、溶接部Ａに作用する曲げモーメントＭＢに対応する応力σＮは、次式（１１）にて算出される。
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【００３３】
続いて、式（１１）に、式（１）及び式（６）〜（８）を代入することにより、次式（１２）となる。
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【００３４】
応力σＭと応力σＮとを加算して、溶接部Ａに作用する応力σＡを算出すると次式（１３）となる。
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ここで、αは、燃料タンク１の構成部品による外乱影響を考慮した係数である。
【００３５】
式（１３）に、上フランジ部１２ａの軸線方向の長さｌ１、隔壁部１０の高さｌ２及び上フランジ部１２ａの幅方向の長さｂをそれぞれ入力することにより、隔壁部１０の高さｌ２に対する各フランジ部の長さｌ１の割合と応力σＡとの関係を算出することができる。
【００３６】
次に、セパレータ４の高さｌ２に対する上フランジ部１２ａの長さｌ１の割合の値（ｌ１／ｌ２）と応力σＡとの関係について図１１を用いて説明する。
【００３７】
図１１は、上フランジ部１２ａの幅方向の長さｂを変化させた場合におけるセパレータ４の高さｌ２に対する上フランジ部１２ａの長さｌ１の割合（ｌ１／ｌ２）と応力σＡとの関係を示す図である。
図１１に示すように、上フランジ部１２ａの幅方向の長さｂを変化させた全ての場合において、セパレータ４の高さｌ２に対する上フランジ部１２ａの長さｌ１の割合（ｌ１／ｌ２）が大きくなると、応力σＡは次第に小さくなる。
また、すべての関係式において、ｌ１／ｌ２の値が０．１２のときに変極点を取ることが確認できた。
さらに、すべての関係式において、ｌ１／ｌ２の値が０．２６を超えると応力σＡの値は平衡状態となり、０．２６を超えても応力σＡはほとんど減少しないことが確認できた。
これらの結果より、隔壁部１０の高さｌ２に対する各フランジ部の長さｌ１の割合が０．１２≦ｌ１／ｌ２≦０．２６となるように形成することにより、応力σＡを効率良く低下させることがわかる。
したがって、ｌ１／ｌ２の値の範囲を０．１２≦ｌ１／ｌ２≦０．２６とした。そして、ｌ１／ｌ２の値の範囲を０．１２≦ｌ１／ｌ２≦０．２６とすることにより、応力σＡを低下させることができる。これにより、溶接部Ａが荷重ｗにより損傷することを防止できる。
【００３８】
上述したように、本実施形態に係る燃料タンク１によれば、セパレータ４はタンク本体２内に圧入されているので、左フランジ部１２ｃ、右フランジ部１２ｄ及び下フランジ部１２ｂは全てタンク本体２に接触しているが、タンク本体２に溶接されていないため、燃料の移動によって荷重が隔壁部１０に作用すると左フランジ部１２ｃ、右フランジ部１２ｄ及び下フランジ部１２ｂとタンク本体２との間に滑りが生じる。即ち、従来の燃料タンクのように左フランジ部１２ｃ、右フランジ部１２ｄ及び下フランジ部１２ｂがタンク本体に溶接されていないので、左フランジ部１２ｃ、右フランジ部１２ｄ及び下フランジ部１２ｂとタンク本体２との接触部分に亀裂が発生することを防止できる。
【００３９】
また、左フランジ部１２ｃ、右フランジ部１２ｄ及び下フランジ部１２ｂはタンク本体２に溶接されていないが、上フランジ部１２ａがタンク本体２に溶接されているため、燃料の移動による揺動等によってセパレータ４が軸線方向へ移動することを防止できる。
【００４０】
そして、上フランジ部１２ａの先端を溶接して固定しているため、溶接部Ａに作用する曲げモーメントＭＡによる応力σＭを効率良く低下させることができる。
さらに、セパレータ４は、下フランジ部１２ｂ、左フランジ部１２ｃ及び右フランジ部１２ｄをそれぞれ有しているため、燃料の移動等によって荷重が隔壁部１０に作用すると、左フランジ部１２ｃ、右フランジ部１２ｄ及び下フランジ部１２ｂとタンク本体２との間に摩擦による抵抗が生じる。このため、交差部Ｂに作用する曲げモーメントＭＢを小さくすることができる。これにより、上フランジ部１２ａに作用する応力σＮを低下させることができる。したがって、これらの機能が相俟って、上側のフランジ部が破損することを防止できる。
【００４１】
また、隔壁部１０の高さｌ２に対する各フランジ部の長さｌ１の割合を０．１２以上とすることで、上フランジ部１２ａに作用する応力を大幅に低下させることができる。これにより、上フランジ部１２ａが損傷することを確実に防止できる。
【００４２】
さらに、隔壁部１０の高さｌ２に対する各フランジ部の長さｌ１の割合を０．２６よりも大きくしても上フランジ部１２ａに作用する応力はほとんど低下しなくなる。したがって、隔壁部１０の高さｌ２に対する各フランジ部の長さｌ１の割合を０．２６以下とすることで、上フランジ部１２ａに作用する応力を効率良く低下させることができる。
【００４３】
＜第２実施形態＞
次に、本発明の第二実施形態について説明する。以下の説明において、上述した第一実施形態に対応する部分には同一の符号を付して説明を省略し、主に相違点について説明する。
【００４４】
図１２は、本発明の第二実施形態に係る燃料タンク２０の縦断面図である。また、図１３及び図１４は、それぞれ図１２のｅ部拡大図及びｆ部拡大図である。
図１２〜図１４に示すように、タンク本体２は、軸線方向に所定の間隔を隔ててタンク本体２内へ突出した一対の突起部２１をタンク本体２の下面及び両側面にそれぞれ有している。
【００４５】
下フランジ部１２ｂ、左フランジ部１２ｃ及び右フランジ部１２ｄが、一対の突起部２１間にそれぞれ配置されている。
一対の突起部２１は、Ａ突起部２２とＢ突起部２４とから構成されている。Ａ突起部２２は、セパレータ４がタンク本体２内に圧入される側に位置し、圧入がし易いように（セパレータ４がＡ突起部２２を乗越え易くする）なだらかな傾斜部２２ａが形成されている。傾斜部２２ａの高さｈはセパレータ４が弾性変形領域内における変形量でＡ突起部２２を乗越えられる程度の高さとする。
【００４６】
また、Ｂ突起部２４は、セパレータ４がタンク本体２内に圧入されてＡ突起部２２とＢ突起部２４との間にセパレータ４を位置させるための位置決め用の突起となる。
したがって、Ｂ突起部２４の高さｊはセパレータ４の位置決め用の高さであればよく、セパレータ４が弾性変形領域内でＢ突起部２４を乗越えられる程度の高さとする必要がある。
図１２のタンク本体２の軸線方向中間部のセパレータ４を圧入するため、Ｂ突起部２４の高さｊはｊ＜ｈにした方が、中間部のセパレータ４の圧入が容易となり、品質が安定する。
【００４７】
また、Ａ突起部２２とＢ突起との間隔は、Ａ突起部２２とフランジ部１２との隙間α、及びＢ突起部２４と隔壁部１０との隙間βを有している。
隙間α及び隙間βは少なくとも各突起部２２、２４の加工応力（残留応力）部分にフランジ部１２の圧入力が加わらない（重ならない）ようにして、タンク本体２に発生する応力増加を抑制して、耐久信頼性を向上させる。
【００４８】
さらに、セパレータ４は、当該セパレータ４のフランジ部１２がＡ突起部２２側に位置し、隔壁部１０がＢ突起部２４側に位置するように配置されている。
即ち、図１３に示すように、セパレータ４の隔壁部１０を先頭にして、図１３の左側から右側へ向かって移動させることで、タンク本体２内へ圧入し、Ａ突起部２２を乗越え易くした配置になっている。また、図１４に示すように、セパレータ４の隔壁部１０を先頭にして、図１４の右側から左側へ向かって移動させることで、タンク本体２内へ圧入し、Ａ突起部２２を乗越え易くした配置になっている。
これは、セパレータ４がタンク本体２内を移動する量を少なくして、作業効率を上げるために、Ａ突起部２２とＢ突起部２４の配列を逆にしてある。
なお、本実施形態において、中間のセパレータ４については左右いずれの側から圧入しても、移動量は同じなので、図１２の右側から圧入する形状にしてある。
【００４９】
上述したように、本実施形態に係る燃料タンク２０によれば、タンク本体２に配設したＡ突起部２２とＢ突起部２４との間にセパレータ４のフランジ部を圧入したので、燃料の移動によって荷重が隔壁部１０に作用しても、左フランジ部１２ｃ、右フランジ部１２ｄ及び下フランジ部１２ｂとタンク本体２との間に滑りが生じ、溶接部分に発生し易い亀裂を容易に防止できる。さらに、フランジ部１２の圧入によりＡ突起部２２及びＢ突起部２４の加工応力（残留応力）部分に新たに作用力が発生しないようにしたので、タンク本体２の耐久性を向上させることができる。
【００５０】
また、Ａ突起部２２及びＢ突起部２４の高さを、セパレータ４の弾性変形領域内における変形量を大きくしてＡ突起部２２及びＢ突起部２４を乗越えられるようにしたので、セパレータ４に塑性変形が生じ難く、タンク本体２の耐久性を向上させることができる。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明は、バス、トラック、産業機械等に取付けられ、ガソリンや軽油等の液体燃料を貯蔵する燃料タンクの亀裂防止に適用できる。
【符号の説明】
【００５２】
１  燃料タンク
２  タンク本体
４  セパレータ
６  鏡板
１０  隔壁部
１２  フランジ部
１２ａ  上フランジ部
１２ｂ  下フランジ部
１２ｃ  左フランジ部
１２ｄ  右フランジ部
１４  開口孔
１６  対象物
２０  燃料タンク
２１  一対の突起部
２２  Ａ突起部
２２ａ  傾斜部
２４  Ｂ突起部
３０  燃料タンク
３２  フランジ部
３４  セパレータ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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