(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
強化繊維構造を有するラケットであって、打球面を時計面と見た場合に、打球面を囲むラケットフレームの１２時の位置のトップ部の断面形状を、幅／厚さ＝Ａとすると、３時の位置のサイド部では、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、トップ部とサイド部の周長差は±５％範囲としていることを特徴とするラケット。
【請求項２】
強化繊維構造を有するラケットであって、打球面を時計面と見た場合に、打球面を囲むラケットフレームの１２時の位置のトップ部の断面形状を、幅／厚さ＝Ａとすると、ラケットフレームのスロート部の断面形状は、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、トップ部とスロート部の周長差は±５％範囲としていることを特徴とするラケット。
【請求項３】
強化繊維構造を有するラケットであって、打球面を時計面と見た場合に、打球面を囲むラケットフレームの１２時の位置のトップ部の断面形状を、幅／厚さ＝Ａとすると、３時の位置のサイド部では、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、ラケットフレームのスロート部の断面形状は、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、
トップ部、サイド部およびスロート部の周長差は±５％範囲としていることを特徴とするラケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニス、バトミントンおよびこれらに類似した球技に用いられるラケット、特に、硬式テニスラケットに関し、詳しくは、ラケットフレームの剛性を変化させてコントロール性能を改良するものである。
【０００２】
【従来の技術】
テニス等の球技において、相手コートの狙った位置にボールを正確に打ち返すことは、非常に重要な性能であり、そのため、ラケットにはコントロール性能が要求され、このコントロール性能はラケットフレームの各部の剛性が重要な要因になっている。
【０００３】
ラケットフレームの剛性のうち、コントロール性能に大きな影響を与える剛性は、打球面面外方向の剛性（フレームの厚み方向の剛性、即ち、打球が飛んでくる方向およびラケットに衝突した後に打ち返される方向の剛性）と、打球面面内方向の剛性（フレームの幅方向で、上記面外方向と直交する方向の剛性）、さらに、スロート部の面外方向の剛性である。
【０００４】
フレームの剛性については、従来、主として、ボールの反発性能を向上させる点より種々の提案がなされている。従来提案されているものは、いずれも打球面の面内方向の剛性あるいは面外方向の剛性のいずれか一方についての改良のみを行っている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、コントロール性能については、上記したように、打球面の面外方向の剛性、面内方向の剛性、スロート部の面外方向の剛性が影響をもち、かつ、これらの相互関係も影響をもつ。よって、従来のように、打球面の面内方向の剛性あるいは面外方向の剛性のいずれか一方のみを改良しても、十分にコントロール性能の向上が図られているとは言えない。
【０００６】
上記した点に鑑みて、本発明者は、打球面面外方向の剛性、打球面面内方向の剛性およびスロート部の面外方向の剛性を相違させた複数本のテニスラケットを用意して、フィーリングテストによりコントロール性能の比較テストを行った。その結果は、打球面の面外方向の剛性は小さい程、また、打球面の面内方向の剛性は大きい程、さらに、スロート部の面外方向の剛性が小さい程、コントロール性能が優れていることを見いだした。
【０００７】
上記した結果に基づき、コントロール性能を向上させるためには、打球面の面外方向の剛性が小さく、面内方向の剛性が大きく、かつ、スロート部の面外方向の剛性が大きくなるように、ラケットフレームの剛性を変える必要がある。このラケットフレームの剛性を変える手段として下記の３つの手段がある。
第１にラケットフレームの断面形状を変更する。第２にラケットフレームを構成する繊維強化樹脂の繊維の積層枚数を変更する。第３に上記積層する繊維の繊維角度を変更する。
【０００８】
上記３つの手段のうち、第３の繊維角度を変更するだけでは余り大きな剛性値の変化が期待できず、かつ、強度低下が生じる恐れがある。また、上記第２の積層枚数を変更すると、重量、重心位置に大きく影響し、この場合も強度低下が生じる恐れがある。第１の断面形状を変更する場合、断面の周長が変化すると、重量、重心位置等にも大きく影響を及ぼし、第２および第３の繊維の積層構造を変更させる必要が生じる等の問題がある。
【０００９】
ラケットフレームの設計において、重量、重心位置は重要な設計要素であり、この重量および重心位置の変更が生じると設計を最初からやり直さなければならず、非常に手数がかかる問題がある。よって、重量および重心位置に殆ど変更を生じさせずに、フレームの打球面の面外方向の剛性および面内方向の剛性、さらにスロート部の面外方向の剛性値を変化させて、コントロール性能を高めることが出来ることが強く要望される。
【００１０】
本発明者は、この点について、すなわち、重量および重心位置を殆ど変えることなく、上記フレームの打球面の面外方向の剛性および面内方向の剛性、さらに、スロート部の面外方向の剛性を変化させることができる手段を、数値シュミレーションおよび実験で鋭意研究した。
【００１１】
その結果、フレームの断面の周長を変化させずに断面形状を変化させると、打球面の面外方向の剛性および面内方向の剛性、さらにスロート部の面外方向の剛性を変えることが出来ることを見いだした。
【００１２】
即ち、下記の表１に示すように、ラケットフレームの断面の周長を６２．７の同一の長さとする一方、断面形状を八角形、円形、縦長な四角形、横長な四角形と変更すると、重量は１９２．７〜１９７．７と僅かに５ｇしか相違せず、かつ、重心位置もグリップエンドから４１７．８〜４１３．８と僅かに４ｍｍしか相違しなかった。これに対して、打球面の面外方向の剛性（ｋｇ／ｃｍ）は２２１．８〜１４９．４の範囲で変化し、最大７２．４ｋｇ／ｃｍも相違していた。同様に、打球面の面内方向の剛性も１８３．３〜５２１．５ｋｇ／ｃｍの範囲で変化し、最大３３８．２ｋｇ／ｃｍも相違し、スロート部の面外方向の剛性も１６２．５〜３６１．７の範囲で変化し、最大１９９．２も相違していた。
【００１３】
【表１】
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【００１４】
上記した実験結果に基づいて、本発明はなされたもので、重量、重心位置に殆ど影響を与えることなく、打球面の面外方向の剛性を小さく、打球面の面内方向の剛性は大きく、さらにスロート部の面外方向の剛性を小さくして、コントロール性能を向上させたラケットを提供するものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明は、第１に、強化繊維構造を有するラケットであって、打球面を時計面と見た場合に、打球面を囲むラケットフレームの１２時の位置のトップ部の断面形状を、幅／厚さ＝Ａとすると、３時の位置のサイド部では、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、トップ部とスロート部の周長差は±５％範囲としていることを特徴とするラケットしていることを特徴とするラケットを提供している。このように、トップ部とスロート部の周長を略同一としながら幅／厚さの比を相違させている。
第２に、強化繊維構造を有するラケットであって、打球面を時計面と見た場合に、打球面を囲むラケットフレームの１２時の位置のトップ部の断面形状を、幅／厚さ＝Ａとすると、ラケットフレームのスロート部の断面形状は、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、トップ部とスロート部の周長差は±５％範囲としていることを特徴とするラケットを提供している。
第３に、強化繊維構造を有するラケットであって、打球面を時計面と見た場合に、打球面を囲むラケットフレームの１２時の位置のトップ部の断面形状を、幅／厚さ＝Ａとすると、３時の位置のサイド部では、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、ラケットフレームのスロート部の断面形状は、幅／厚さを、Ａの１．２〜２．０倍に設定し、かつ、トップ部、サイド部およびスロート部の周長差は±５％範囲としていることを特徴とするラケットを提供している。
【００１６】
上記第１、第２、第３の発明のラケットは、そのフレームの各部、例えば、打球面を囲むフレームのトップ部、サイド部およびスロート部等の各部において、その断面形状の周長を従来のラケットと略同一になるように設定することにより、ラケットの重量、重心位置および強化繊維構造を従来のラケットと略同一としている。この条件下で、ラケットフレームの各部の断面形状を従来のラケットの断面形状と変更して、ラケットの打球面の面内方向の剛性が大きく、打球面の面外方向の剛性が小さく、スロート部の面外方向の剛性を小さくなるように形状を選定し、よって、ラケットのコントロール性能を向上させている。
【００１７】
上記のように、従来のラケットと断面形状の周長を変えずに、断面形状のみをかえるだけであるため、重量、重心位置および強化繊維積層構造が変わることなく、フレームの剛性のみを任意に変化させることができる。よって、従来の既存のラケットから、コントロール性能が優れたラケットを簡単に開発することができる。
【００１９】
上記第１の発明のように、打球面を囲むフレームの１２時の、幅（横）／厚さ（縦）＝Ａに対して、３時の位置の、幅／厚さ＝Ａ×１．２〜２．０とすると、打球面の面内方向の剛性が大きく、打球面の面外方向の剛性が小さくできる。Ａ×１．２より小さいと打球面面内方向の剛性を大きく、打球面面外方向の剛性を小さくする作用が低く、有効な効果が得られず、Ａ×２．０よりも大きいと強度が低下するとともに反発性能も低下する。
【００２１】
上記第２の発明のように、打球面を囲むフレームの１２時の幅（横）／厚さ（縦）＝Ａに対して、スロート部の、幅／厚さ＝Ａ×１．２〜２．０とすると、スロート部の面外方向の剛性を小さくでき、かつ、打球面の面内方向の剛性が大きくできる。Ａ×１．２より小さいと有効な効果が得られず、Ａ×２．０よりも大きいと強度が低下するとともに反発性能も低下する。
【００２３】
上記第３の発明のように、打球面を囲むフレームの１２時の幅／厚さ＝Ａに対して、３時の位置およびスロート部の、幅／厚さ＝Ａ×１．２〜２．０とすると、打球面の面内方向の剛性が大きく、打球面の面外方向の剛性が小さくでき、かつ、スロート部の面外方向の剛性を小さくできる。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を実施形態に基づいて詳述する。
図１（Ａ）（Ｂ）は従来提供されている住友ゴム工業（株）製のＲＩＭ２０００のテニスラケットフレーム形状を示す。該テニスラケットフレーム１は重量２０６．５ｇ、重心位置はグリップエンド２から３９３．５ｍｍの位置である。全長Ｌ１は６８５ｍｍ、打球面の長さＬ２は３３５．４ｍｍ、スロート部の長さＬ３は９３．８ｍｍ、楕円形状をした打球面Ｆにおけるフレーム外面間の最大幅、即ち、サイド部４、４の内面間の幅Ｌ４は２６５ｍｍであり、外面間の幅Ｌ５は２８２ｍｍである。この最大幅のサイド部４の位置は、打球面を時計面と見た時に、トップ部３を１２時とすると３時の位置である。該ラケットフレーム１はエポキシ樹脂を含浸したカーボン繊維からなるプリプレグシートを積層して成形したものである。
【００２５】
上記テニスラケットフレーム１のトップ部３、サイド部４、スロート部５、シャフト部６の断面形状は図２（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）および下記の表２に示す通りである。即ち、上記トップ部３、サイド部４、スロート部５およびシャフト部６の厚さＴ（縦）は２２ｍｍで一定であり、幅Ｗ（横）もトップ部３、サイド部４はおよびスロート部５は１４ｍｍ、シャフト部６は２７ｍｍである。トップ部３およびサイド部４にはグロメット（図示せず）を嵌合する溝３ａ、４ａを夫々外周面に凹設している。
【００２６】
【表２】
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【００２７】
上記表２に示すように従来のラケットフレームは、トップ部３、サイド部４およびスロート部の幅Ｗは同一とし、また、厚さＴも同一としている。
【００２８】
上記した従来のテニスラケットフレーム１の打球面の面外方向の剛性および面内方向の剛性、さらにスロート部５の面外方向の剛性を、図３、４、５に示す方法で測定した。
【００２９】
即ち、図３に示す打球面の面外方向の剛性は、テニスラケットフレーム１のトップ側近傍とスロート部５とを下部より支持具４０で固定して、テニスラケットフレーム１を水平に支持した。この状態で、打球面Ｆに向かって８０kgf/cmの加圧具４１で荷重を加え、その時のたわみ量からバネ定数（剛性）を測り、打球面の面外方向の剛性を求めた。図４に示す打球面の面内方向の剛性はテニスラケットフレーム１のサイド部４とスロート部５の間の下部両側を支持具４０で固定して垂直にテニスラケットフレーム１を保持した。 この状態で、トップ部３に向かって８０kgf/cmの加圧具４１で荷重を加え、その時のたわみ量からバネ定数（剛性）を測り、打球面面内方向の剛性を求めた。さらに、図５に示すように、スロート部の面外方向の剛性はテニスラケットフレーム１のスロート部５とグリップエンド２とを下部より支持具４０で固定して、テニスラケットフレーム１を水平に支持した。この状態で、グリップに向かって８０kgf/cmの加圧具４１で荷重を加え、その時のたわみ量からバネ定数（剛性）を測り、スロート部面外方向の剛性を求めた。
【００３０】
上記測定結果を下記の表３に示す。
【００３１】
【表３】
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【００３２】
本発明の実施例１として、上記図１および図２に示す従来のテニスラケットフレーム１（比較例１）を基準として、前記表２および図６（Ａ）（Ｂ）および図７に示すテニスラケットフレーム１０を形成した。該実施例１のテニスラケットフレーム１０は各部の長さＬ１〜Ｌ４は従来例と同一で、打球面の３時の位置のサイド部外面間の長さＬ５のみ２９０ｍｍと若干相違している。また、テニスラケットフレーム１０の断面形状は打球面を囲むフレームの３時の位置（サイド部の位置）の断面形状のみを、図６に示すように、従来の比較例１のラケットの図２（Ｂ）の形状と相違させている。
【００３３】
即ち、図７に示すように、フレームの３時の位置（サイド部の位置）の厚さＴを従来例の比較例１では２２ｍｍであったのを、実施例１では１７ｍｍとする一方、幅Ｗは比較例１では１４ｍｍであったのを、実施例１では１７ｍｍとしている。即ち、断面形状の周長さは６２．６９９ｍｍあったのが、実施例１では６１．２４６ｍｍと略同じにして、縦長を正方形にしている。かつ、従来の比較例１の幅Ｗ（横）と厚さＴ（縦）の関係を、Ｗ／Ｔ＝Ａ（即ち、１４／２２＝０．６３６で、０．６３６をＡ）とすると、実施例１ではＷ／Ｔ＝Ａ×１．２〜２．０（１７／１７＝１で、０．６３６の１．５７１倍）としている。
【００３４】
図８（Ａ）（Ｂ）および図９は実施例２のテニスラケットフレーム２０を示し、該テニスラケットフレーム２０の長さＬ１〜Ｌ５は従来の比較例と同一として、フレームの断面形状も、スロート部５の断面形状を図８に示すように比較例１の図２（Ｃ）と相違させ、他は略同一としている。
【００３５】
即ち、実施例１と同様に、スロート部の厚さＴが比較例１では２２ｍｍであったのを、実施例２では１７ｍｍとし、厚さＷは同一としている。断面形状の周長は６１．７６４ｍｍあったのを、実施例２では５８．８９０ｍｍと±５％の範囲内で、略同じにしている。かつ、従来の幅Ｗ（横）と厚さＴ（縦）の関係を、Ｗ／Ｔ＝Ａ（即ち、１４／２２＝０．６３６で、０．６３６をＡ）とすると、実施例２ではＷ／Ｔ＝Ａ×１．２〜２．０（１４／１７＝０．８２３で、０．６３６の１．２９４倍）の範囲内としている。
【００３６】
図１０（Ａ）（Ｂ）および図１１（Ａ）（Ｂ）は実施例３のテニスラケットフレーム３０を示し、該テニスラケットフレーム３０は実施例１と実施例２を組み合わせたもので、打球面を囲む３時の位置のサイド部４は実施例１と同一とし、スロート部５は実施例２と同一としている。即ち、サイド部４のＷ／ＴをＡ×１．５７１、スロート部のＷ／ＴをＡ×１．２９４とし、それぞれ、そのＷ／Ｔを従来例のＡ＝Ｗ／Ｔの１．２〜２．０の範囲に設定している。
【００３７】
さらに、本発明の実施例１〜実施例３と比較するため、表２および図１２（Ａ）（Ｂ）に示す比較例２および図１３（Ａ）（Ｂ）および図１４（Ａ）（Ｂ）に示す比較例３を形成した。比較例２が比較例１と相違する点は、サイド部およびスロート部の幅を１３ｍｍから１４ｍｍに変更した点であり、比較例１のＷ／ＨをＡとすると、サイド部のＷ／Ｈ＝Ａ×０．９２９、スロート部のＷ／Ｈ＝Ａ×０．９２９とした。
【００３８】
比較例３が比較例１と相違する点は、サイド部およびスロート部の厚みを１３．２ｍｍ小さく、幅を２１．０ｍｍと大きくし、比較例１のＷ／ＴをＡとすると、サイド部およびスロート部のＷ／Ｔ＝Ａ×２．５０としている。なお、比較例２および比較例３とも断面形状の周長および、重心、重量は比較例１の各±５％以内としている。
【００３９】
上記実施例１、実施例２および実施例３のテニスラケットフレーム１０、２０、３０および比較例２、比較例３のテニスラケットフレームについても、前記比較例１と同様に、打球面の面外方向の剛性、打球面の面内方向の剛性およびスロート部の面外方向の剛性を図３〜５の測定装置を用いて測定した。その結果は、前記表３に示す通りであった。
【００４０】
表３に示すように、比較例１と、打球面の３時のサイド部の幅Ｗ／厚さＴをＡ×１．２〜２．０とした実施例１とを比較すると、打球面面外方向の剛性が実施例１の方が小さくなり、かつ、打球面面内方向の剛性が実施例１の方が大きくなっていた。即ち、ラケットのコントロール性能を向上させることができる剛性となっていた。
【００４１】
また、比較例１と、スロート部の断面形状のＷ／厚さＴをＡ×１．２〜２．０とした実施例２とを比較すると、実施例２のスロート部の面外方向の剛性が小さくなっていた。かつ、打球面面外方向の剛性も実施例２の方が小さくなっていた。即ち、ラケットのコントロール性能を向上させることができる剛性となっていた。
【００４２】
また、比較例１と、打球面の３時およびスロート部の断面形状のＷ／厚さＴをＡ×１．２〜２．０とした実施例３とを比較すると、実施例３は打球面面外方向の剛性が小さくなると共に、打球面面内方向の剛性が大きくなり、かつ、スロート部の面外方向の剛性が小さくなっていた。よって、ラケットのコントロール性能を最も向上させることができる剛性となっていた。
【００４３】
さらに、比較例２では、そのサイド部およびスロート部とも、Ｗ／Ｔ＝Ａ×０．９２９としているため、打球面面内方向の剛性は比較例と殆ど変わっておらず、コントロール性能が改良されていなかった。また、比較例３では、そのサイド部およびスロート部とも、Ｗ／Ｔ＝Ａ×２．５００としているため、打球面面外方向の剛性は小さく、打球面面内方向の剛性は大きくなっていたが、差異があり過ぎ、強度上で問題があるうえ、スロート部の面外剛性が非常に大きくなり、コントロール性能は改良されていなかった。
【００４４】
上記比較例２および比較例３の実験結果より、比較例１のＷ／Ｔ＝Ａを基準として、サイド部、スロート部のＷ／Ｔは、Ａ×１．２〜２．０の範囲が好ましいことが確認できた。
【００４５】
上記実施例１、２、３のラケットおよび従来の比較例１のラケットを用いてコントロール性能を確認する実験を行った。第１の実験では、テニス上級者プレーヤーが狙った位置にボールが落下するか否かを実験した。
【００４６】
具体的には、１０人のプレーヤーがボール打ち出し機を用いて一定条件でボールを打ち出し、図１５に示すように、テニスコート中に落下目標位置を定め、ボールを２０球打球し、その際、ボールが落下した位置のばらつきを調査した。図１６に従来例のラケット（図１および図２に示す）を用いた場合、図１７は実施例１のラケットを用いた場合、図１８は実施例２のラケットを用いた場合、図１９は実施例３のラケットを用いた場合におけるボール落下範囲を示している。これら図１６乃至図１９より明らかなように、実施例１、２、３の場合、ボールはコート内に落下しているが、従来例の比較例１の場合、ボールはコート外へも落下している。よって、この第１の実験例から、実施例１、２、３のラケットは、従来例の比較例１のラケットと比較して、コントロール性が良いことが確認できた。
【００４７】
さらに、第２の実験として、実施例１、２、３および従来例の比較例１、２、３のラケットを用いて、テニス上級者プレーヤー５０人にそれぞれラケットを同条件（ストロークを４分、ボーレー＆ストロークを４分、サービス＆リターンを４分）で使用してもらい、コントロール性能を５点満点で採点してもらった。その結果を下記の表４に示す。
【００４８】
【表４】
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【００４９】
上記表４から明らかなように、ストローク、ボーレー、サービスのいずれについて、プレーヤーにおいても、実施例１、２、３は比較例１および比較例２と比較してコントロール性能が優れているとの評価を受けた。なお、比較例３のラケットは破損して評価できなかった。
【００５０】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、ラケットのフレームの所要部分の断面形状を、所定の周長を殆ど変えずに、その断面形状を変えるだけで、フレームの剛性を変えることができ、このフレームの剛性を、打球面面内方向の剛性は大きくなるように、打球面面外方向の剛性は小さくなるように、さらに、スロート部の面外方向の剛性は小さくなるように、上記のように断面形状を変えるだけで、コントロール性能を向上させることができる。このように、従来のラケットに対して、その断面形状を周長を殆ど同一として、断面形状だけ変更すると、重量、重心位置および強化繊維構造を変更することなく、フレームの剛性を任意に変化させることができる。
【００５１】
よって、第１の発明に記載のように、打球面を囲むフレームの３時の位置の断面形状を、１２時のトップ部の断面形状に対して、トップ部の幅／厚さ＝Ａとすると、幅／厚さをＡの１．２〜２．０倍に設定し、従来と比較して厚さを小さく、幅を大きくすることにより、打球面面内方向の剛性を大きくすると共に打球面面外方向の剛性を小さくしてコントロール性能を高めることができる。
【００５２】
さらに、第２の発明に記載のように、スロート部のフレームの断面形状を、１２時のトップ部の断面形状に対して、トップ部の幅／厚さ＝Ａとすると、幅／厚さをＡの１．２〜２．０倍に設定し、従来と比較して厚さを小さく、幅を大きくすることにより、スロート部の面外方向の剛性を小さくしてコントロール性能を高めることができる。
【００５３】
さらに、第３の発明に記載のように、打球面を囲むフレームの３時の断面形状とスロート部の断面形状とを、１２時のトップ部の断面形状に対して、トップ部の幅／厚さ＝Ａとすると、幅／厚さをＡの１．２〜２．０倍にそれぞれ設定し、従来と比較して厚さを小さく、幅を大きくすることにより、打球面面外方向の剛性を小さく、打球面面内方向の剛性を大きく、スロート部の面外方向の剛性を小さくして、コントロール性能を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  従来の比較例１となるテニスラケットフレームを示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図である。
【図２】  図１のフレームの断面形状を示し、（Ａ）は図１のａ−ａ線断面図、（Ｂ）はｂ−ｂ線断面図、（Ｃ）はｃ−ｃ線断面図、（Ｄ）はｄ−ｄ線断面図である。
【図３】  打球面の面外方向の剛性を測定する装置を示す概略図である。
【図４】  打球面の面内方向の剛性を測定する装置を示す概略図である。
【図５】  スロート部の面外方向の剛性を測定する装置を示す概略図である。
【図６】  実施例１のテニスラケットフレームを示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図である。
【図７】  図６のｂ−ｂ線断面図である。
【図８】  実施例２のテニスラケットフレームを示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図である。
【図９】  図８のｃ−ｃ線断面図である。
【図１０】  実施例３のテニスラケットフレームを示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図である。
【図１１】  （Ａ）は図１０のｂ−ｂ線断面図、（Ｂ）は図１０のｃ−ｃ線断面図である。
【図１２】  比較例２のテニスラケットフレームを示し（Ａ）はサイド部の断面図、（Ｂ）はスロート部の断面図である。
【図１３】  比較例３のテニスラケットフレームを示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図である。
【図１４】  （Ａ）は図１３のｂ−ｂ線断面図、（Ｂ）は図１３のｃ−ｃ線断面図である。
【図１５】  第２の実験の方法を示す概略図である。
【図１６】  比較例１の第２の実験結果を示す概略図である。
【図１７】  実施例１の第２の実験結果を示す概略図である。
【図１８】  実施例２の第２の実験結果を示す概略図である。
【図１９】  実施例３の第２の実験結果を示す概略図である。
【符号の説明】
１、１０、２０、３０  テニスラケットフレーム
２  グリップエンド
３  トップ部
４  サイド部
５  スロート部
６  シャフト部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
0004018176.tif 000022
【図１８】
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【図１９】
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