(57)【要約】【課題】吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することができるとともに、安定した吸着・脱離性能を維持する。【解決手段】トラップキャニスタ１４は、蒸発燃料を吸着するメインキャニスタ１２から排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着する。一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するケース５０内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な吸着体７６，７４が充填された吸着室を備える。吸着室は、通気性を有する仕切部材６７によって、拡径側の吸着室７０と縮径側の吸着室７２とに分割される。拡径側の吸着室７０の通路断面積Ａと、縮径側の吸着室７２の通路断面積ａとは、Ａ＞ａの関係を満たすように設定される。拡径側の吸着室７０には、吸着体７６と、吸着体７６の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体７８とが混合状態で充填される。【選択図】図１
2013151875.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸発燃料を吸着するキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着するトラップキャニスタであって、
一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するケース内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な吸着体が充填された吸着室を備え、
前記吸着室は、通気性を有する仕切部材によって、ガス入口側の吸着室と大気側の吸着室とに分割され、
前記ガス入口側の吸着室の通路断面積Ａと、前記大気側の吸着室の通路断面積ａとは、Ａ＞ａの関係を満たすように設定され、
前記ガス入口側の吸着室には、前記吸着体と、該吸着体の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体とが混合状態で充填されている
ことを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項２】
請求項１に記載のトラップキャニスタであって、
前記ガス入口側の吸着室における通路長さＬと、通路断面積Ａに相当する円面積の直径ＤとのＬ／Ｄ比は、前記大気側の吸着室における通路長さｌと、通路断面積ａに相当する円面積の直径ｄとのｌ／ｄ比よりも小さく設定されていることを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のトラップキャニスタであって、
前記ガス入口側の吸着室における前記仕切部材側の通路断面積は、該仕切部材側に向かって徐々に減少していることを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１つに記載のトラップキャニスタであって、
前記仕切部材は、弾性を有する発泡樹脂製のフィルタであることを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１つに記載のトラップキャニスタであって、
前記ガス入口側の吸着室及び前記大気側の吸着室の吸着体は、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティが１３ｇ／ｄＬ以上の高吸着能を有する吸着体であることを特徴とするトラップキャニスタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主として自動車等の車両に用いられ、蒸発燃料を吸着するキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着するトラップキャニスタに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種のトラップキャニスタは、一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するケース内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な吸着体としての活性炭が充填された吸着室を備えている。また、吸着室は、破過ガスが流れる方向に延びる通路長さに亘って一定の通路断面積で形成されていた（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−３５８１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来のトラップキャニスタによると、蒸発燃料を吸着するキャニスタ（以下、「メインキャニスタ」）から排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料が吸着体に吸着された後に、エンジンの吸気負圧による脱離（パージ）が行われても、吸着体に蒸発燃料が残存していると、車両放置時に吸着成分（ＨＣ）が吸着体から脱離して車外に放出される、いわゆる吹き抜けを生じる。とくに、吸着体としての活性炭は、細孔径の広い分布範囲のうち、開口径の小さな細孔は、開口径の大きな細孔径より吸着性が高く、脱離時に蒸発燃料が脱離されにくい。そのため、開口径の小さな細孔に脱離しきれずに残された蒸発燃料の残存量が多くなり、車両放置時に大気中に放出される蒸発燃料の吹き抜け量が多くなる。このような吹き抜けを低減するには、吸着室における通路長さＬと通路断面積に相当する円面積の直径ＤとのＬ／Ｄ比を大きくするとよいことが知られている。Ｌ／Ｄ比が大きいほど、吸着・脱離能力が向上する反面、圧力損失いわゆる圧損が増加する。したがって、トラップキャニスタの吹き抜けの低減と圧損の低減（低圧損化）とを両立することが困難であった。
【０００５】
また、トラップキャニスタの吸着室に、吸着体と、吸着体の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体とを混合状態で充填することが考えられる。この場合、蓄熱体の潜熱により吸着体の温度変化を抑制することによって、吹き抜けを低減することができる。しかし、吸着体と蓄熱体との充填時、及び、ケースの組付時（総称して「充填組付時」という）において、吸着体と蓄熱体との混ざり具合が不均一になりやすく、また、使用時においては、車両振動等によって吸着体と蓄熱体との混ざり具合が不均一になりやすい。したがって、安定した吸着・脱離性能の維持が困難であった。
【０００６】
本発明が解決しようとする課題は、吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することができるとともに、安定した吸着・脱離性能を維持することのできるトラップキャニスタを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題は、特許請求の範囲に記載された構成を要旨とするトラップキャニスタにより解決することができる。
請求項１に記載されたトラップキャニスタによると、蒸発燃料を吸着するキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着するトラップキャニスタであって、一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するケース内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な吸着体が充填された吸着室を備え、吸着室は、通気性を有する仕切部材によって、ガス入口側の吸着室と大気側の吸着室とに分割され、ガス入口側の吸着室の通路断面積Ａと、大気側の吸着室の通路断面積ａとは、Ａ＞ａの関係を満たすように設定され、ガス入口側の吸着室には、吸着体と、該吸着体の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体とが混合状態で充填されている。
【０００８】
この構成によると、吸着室が通気性を有する仕切部材によって、ガス入口側の吸着室と大気側の吸着室とに分割され、ガス入口側の吸着室の通路断面積Ａと、大気側の吸着室の通路断面積ａとは、Ａ＞ａの関係を満たすように設定されている。このため、通路断面積ａの小さい大気側の吸着室において吸着体の吸着・脱離能力を向上することができる。これにともない、大気側の吸着室において圧損が増加する分を、通路断面積Ａの大きいガス入口側の吸着室において吸収する。これにより、圧損の増加を抑え、かつ蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
また、仕切部材によって分割されたガス入口側の吸着室には、吸着体と、該吸着体の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体とが混合状態で充填されている。このため、蓄熱体の潜熱により吸着体の温度変化を抑制することによって、蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
また、ガス入口側の吸着室に吸着体と蓄熱体とが混合状態で充填され、蓄熱体の通路断面積ａの小さい大気側の吸着室には蓄熱体を充填しないため、充填組付時や使用時における吸着体と蓄熱体との混ざり具合の不均一化は起きず、安定した吸着・脱離性能を維持することができる。また、大気側の吸着室は通路断面積ａが小さく、少ないパージ量で大気側の吸着室の脱離を完了できるため、蓄熱体が充填されなくてもよい。
したがって、吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することができるとともに、安定した吸着・脱離性能を維持することができる。
【０００９】
請求項２に記載されたトラップキャニスタによると、ガス入口側の吸着室における通路長さＬと、通路断面積Ａに相当する円面積の直径ＤとのＬ／Ｄ比は、大気側の吸着室における通路長さｌと、通路断面積ａに相当する円面積の直径ｄとのｌ／ｄ比よりも小さく設定されている。この構成によると、縮径側の吸着室において吸着体の吸着・脱離能力を向上するとともに、拡径側の吸着室において蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
【００１０】
請求項３に記載されたトラップキャニスタによると、ガス入口側の吸着室における仕切部材側の通路断面積は、該仕切部材側に向かって徐々に減少している。この構成によると、通路断面積の急激な変化による圧損を低減することができる。
【００１１】
請求項４に記載されたトラップキャニスタによると、仕切部材は、弾性を有する発泡樹脂製のフィルタである。この構成によると、仕切部材を簡素化することができる。
【００１２】
請求項５に記載されたトラップキャニスタによると、ガス入口側の吸着室及び大気側の吸着室の吸着体は、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティが１３ｇ／ｄＬ以上の高吸着能を有する吸着体である。この構成によると、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティが８〜１２ｇ／ｄＬの一般的な吸着体に比べて、高い吸着性能を確保することができる。なお、本明細書でいう「ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティ」とは、ASTM International（米国試験材料協会：旧称 Americn Society for Testing and Materials）が策定・発行するＡＳＴＭ規格で、規格番号Ｄ５２２８に準拠して測定されたブタン有効吸着量のことをいう。また、本明細書では、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティが１３ｇ／ｄＬ以上の吸着体を「高吸着能を有する吸着体」といい、同じく１３ｇ／ｄＬ未満の吸着体を「低吸着能を有する吸着体」という。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】実施形態１にかかる蒸発燃料処理装置を示す断面図である。
【図２】トラップキャニスタを示す断面図である。
【図３】実施形態２にかかるトラップキャニスタを示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明を実施するための形態について図面を用いて説明する。
【００１５】
［実施形態１］
実施形態１を説明する。本実施形態では、自動車等の車両に搭載される蒸発燃料処理装置について例示する。図１は蒸発燃料処理装置を示す断面図である。説明の都合上、図１の状態を基準としてメインキャニスタ及びトラップキャニスタの上下左右を定める。なお、車両に対するメインキャニスタ及びトラップキャニスタの搭載上の方向は適宜設定される。
図１に示すように、蒸発燃料処理装置１０は、メインキャニスタ１２とトラップキャニスタ１４とを備えている。なお、メインキャニスタ１２を説明した後でトラップキャニスタ１４について説明する。
【００１６】
メインキャニスタ１２を説明する。メインキャニスタ１２はケース１６を備えている。ケース１６は、樹脂製で、有底角筒状のケース本体１７と、ケース本体１７の開口端面を閉鎖する蓋部材１８とにより構成されている。なお、本実施形態では、ケース本体１７の底側が右方へ向けられ、蓋部材１８が左方へ向けられている。ケース本体１７内は、隔壁１９により上下二室に仕切られている。両室は、ケース本体１７と蓋部材１８との間に形成された連通路２０によって相互に連通されている。
【００１７】
前記ケース本体１７の右側の端面には、上側の室に連通するタンクポート２２及びパージポート２３と、下側の室に連通する接続ポート２４とが形成されている。タンクポート２２は、蒸発燃料通路２６を介して燃料タンク２７（詳しくはタンク内の気層部）に接続されている。また、パージポート２３は、パージ通路３０を介してエンジン３１の吸気通路３２に接続されている。また、吸気通路３２には、吸入空気量を制御するスロットルバルブ３３が設けられている。また、パージ通路３０は、吸気通路３２に対してスロットルバルブ３３の下流側（例えば、サージタンク）に接続されている。また、パージ通路３０には、その通路３０を開閉するパージ制御弁３４が設けられている。エンジン３１の運転中に、図示しない電子制御装置（いわゆるＥＣＵ）によりパージ制御弁３４が制御されることによってパージ制御が行われる。なお、エンジン３１は本明細書でいう「内燃機関」に相当する。なお、接続ポート２４は、後述する接続管８０を介してトラップキャニスタ１４と接続されている。
【００１８】
前記上側の室の右端部は仕切壁３５により、前記タンクポート２２に連通する部分と前記パージポート２３に連通する部分とに仕切られている。上側の室の仕切れられた各部分の右側の端面、及び、下側の室の右側の端面には、フィルタ３６がそれぞれ配置されている。また、両室の左側の開口端面には、多孔板３８がそれぞれ配置されている。多孔板３８の内側すなわち右側には、フィルタ３９がそれぞれ積層状に配置されている。また、多孔板３８と前記蓋部材１８との間には、コイルバネからなるバネ部材４０がそれぞれ介装されている。バネ部材４０は、多孔板３８を右方へ付勢している。上側の室における両フィルタ３６，３９の相互間が第１吸着室４１となっている。また、下側の室における両フィルタ３６，３９の相互間が第２吸着室４２となっている。フィルタ３６，３９は、例えば樹脂製の不織布、発泡ウレタン等により形成されている。
【００１９】
前記第１吸着室４１及び前記第２吸着室４２には、蒸発燃料中のブタン等の蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体４４がそれぞれ充填されている。吸着体４４としては、例えば、粒状の活性炭を用いることができる。さらに、粒状の活性炭としては、破砕した活性炭（破砕炭）、粒状あるいは粉末状の活性炭をバインダともに造粒した造粒炭等を用いることができる。さらに、吸着体４４としては、例えば、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティ（以下、「ＢＷＣ」という）が１３ｇ／ｄＬ未満の活性炭、いわゆる低吸着能を有する活性炭が用いられている。
【００２０】
次に、トラップキャニスタ１４について説明する。トラップキャニスタ１４は、前記メインキャニスタ１２と別体で構成されている。図２はトラップキャニスタを示す断面図である。
図２に示すように、トラップキャニスタ１４はケース５０を備えている。ケース５０は、樹脂製で、中空円筒状のケース本体５１と、ケース本体５１の左右の両開口端面を閉鎖する左右の両蓋部材５２，５３とにより構成されている。ケース本体５１の内部空間により軸方向（左右方向）に延びる通路が形成されている。ケース本体５１は、左半部において大径をなす大径筒部５１ａと、右半部において小径をなす小径筒部５１ｂとを同心状に有している。大径筒部５１ａの内径は、直径φＤで形成されている。また、小径筒部５１ｂの内径は、直径φｄで形成されている。大径筒部５１ａの小径筒部５１ｂ側の端部には、その内径が小径筒部５１ｂ側に向かって徐々に減少するテーパ筒部５１ｃが形成されている。また、左側の蓋部材５２には、ケース本体５１の内部空間に連通する接続ポート５５が同心状に形成されている。また、右側の蓋部材５３には、ケース本体５１の内部空間に連通する大気ポート５６が同心状に突出されている。大気ポート５６は、大気に開放されている。なお、本実施形態では、ケース本体５１の大径筒部５１ａ、小径筒部５１ｂ、テーパ筒部５１ｃ、接続ポート５５、右側の蓋部材５３の大気ポート５６を、同心状に配置したが、必ずしも同心状に配置する必要はない。
【００２１】
前記ケース本体５１の小径筒部５１ｂの開口端面にはフィルタ５８が配置されている。フィルタ５８は、例えば不織布により形成されている。また、前記右側の蓋部材５３の内側面（左側面）には、フィルタ５８を支持する多数のピン状の突起５９が突出されている。これにより、右側の蓋部材５３とフィルタ５８との間に、大気側の空間部６０が形成されている。また、ケース本体５１の大径筒部５１ａの開口端面には、多孔板６２が配置されている。多孔板６２の内側すなわち右側には、フィルタ６３が積層状に配置されている。フィルタ６３は、例えば発泡ウレタンにより形成されている。また、多孔板６２と前記左側の蓋部材５２との間には、コイルバネからなるバネ部材６４が介装されている。バネ部材６４は、多孔板６２を右方へ付勢している。これにより、左側の蓋部材５２と多孔板６２との間に、ガス入口側の空間部６５が形成されている。また、ケース本体５１の内部空間における両フィルタ５８，６３の相互間が吸着室（詳しくは、分割前の吸着室）になっている。
【００２２】
前記ケース本体５１の小径筒部５１ｂの左端部内には、通気性を有する仕切部材６７が配置されている。仕切部材６７には、弾性を有する発泡樹脂製のフィルタ、例えば発泡ウレタンにより形成されたフィルタが用いられている。また、仕切部材６７は、前記吸着室（分割前の吸着室）を左右２室に分割している。左側の室が拡径側の吸着室７０とされ、右側の室が縮径側の吸着室７２とされている。
【００２３】
前記縮径側の吸着室７２には、蒸発燃料中のブタン等の蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体７４が充填されている。吸着体７４としては、例えば、粒状の活性炭を用いることができる。さらに、粒状の活性炭としては、破砕した活性炭（破砕炭）、粒状あるいは粉末状の活性炭をバインダともに造粒した造粒炭等を用いることができる。さらに、吸着体７４としては、ＢＷＣが１３ｇ／ｄＬ以上の活性炭、いわゆる高吸着能を有する活性炭が用いられている。また、フィルタ５８，６７は、縮径側の吸着室７２の吸着体７４の室外への流出を防止する。
【００２４】
前記拡径側の吸着室７０には、蒸発燃料中のブタン等の蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体７６と、吸着体７６の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体７８とが混合状態で充填されている。吸着体７６としては、例えば、前記吸着体７４と同一の高吸着能を有する活性炭が用いられている。また、蓄熱体７８は、温度変化に応じて潜熱の吸収及び放熱を生じる相変化物質を有する潜熱蓄熱体であればよく、相変化物質、相変化物質を封入したマイクロカプセル、そのマイクロカプセル又は相変化物質を封入したペレット等を用いることができる。また、蓄熱体７８の形状、配置形態等は問わない。また、相変化物質としては、例えば、融点が２２℃のヘプタデカン、融点が２８℃のオクタデカン等のパラフィンを用いることができる。また、蓄熱体７８の潜熱を利用して、蒸発燃料の吸着時の吸着体７６の温度上昇を抑制することにより蒸発燃料の吸着を促進することができる一方、蒸発燃料の脱離時の吸着体７６の温度低下を抑制することにより蒸発燃料の脱離を促進することができる。また、フィルタ６３，６７は、拡径側の吸着室７０の吸着体７６及び蓄熱体７８の室外への流出を防止する。
【００２５】
前記吸着体７４，７６に用いられる高吸着能を有する活性炭は、一般的な活性炭（低吸着能を有する活性炭）と比べて、ＢＷＣが大きく、小さい細孔が多いため、蒸発燃料の残存成分との分子間力が強くなる。つまり、蒸発燃料の拡散量を低減でき、吹き抜け量を低減することができる。このため、吸着体７４，７６には、好ましくは、ＢＷＣが１５ｇ／ｄＬ以上の活性炭が良く、より好ましくは、ＢＷＣが１７ｇ／ｄＬ以上の活性炭が良い。また、吸着体７４，７６には、異なる高吸着能を有する活性炭を用いてもよい。
【００２６】
前記拡径側の吸着室７０の通路断面積（符号、Ａを付す）と、前記縮径側の吸着室７２の通路断面積（符号、ａを付す）とは、Ａ＞ａの関係を満たすように設定されている。また、拡径側の吸着室７０の容積（符号、Ｃを付す）と、縮径側の吸着室７２の容積（符号、ｃを付す）とは、Ｃ＞ｃの関係を満たすように設定されている。
【００２７】
また、図２に示すように、前記拡径側の吸着室７０における破過ガスが流れる方向に延びる通路長さＬと、前記ケース本体５１の大径筒部５１ａの内径（すなわち、通路断面積Ａに相当する円面積の直径）ＤとのＬ／Ｄ比は、縮径側の吸着室７２における破過ガスが流れる方向に延びる通路長さｌと、ケース本体５１の小径筒部５１ｂの内径（すなわち、通路断面積ａに相当する円面積の直径）ｄとのｌ／ｄ比よりも小さく設定されている。また、前記ケース本体５１のテーパ筒部５１ｃによって、拡径側の吸着室７０における前記仕切部材６７側の端部における通路断面積が、仕切部材６７側に向かって徐々に減少している。また、Ｌ／Ｄ比は１．１以下に設定されている。
【００２８】
また、図１に示すように、前記したトラップキャニスタ１４の接続ポート５５と、前記メインキャニスタ１２の接続ポート２４とは接続管８０を介して接続されている。なお、拡径側の吸着室７０は本明細書でいう「ガス入口側の吸着室」に相当する。また、縮径側の吸着室７２は本明細書でいう「大気側の吸着室」に相当する。また、接続管８０は本明細書でいう「配管部材」に相当する。
【００２９】
次に、前記蒸発燃料処理装置１０（図１参照）の動作について説明する。
給油時及び通常時（例えば駐車時）において、燃料タンク２７内で発生した蒸発燃料を含む蒸発燃料ガスは、メインキャニスタ１２のタンクポート２２を介して第１吸着室４１に導入される。蒸発燃料ガスは、第１吸着室４１、連通路２０、第２吸着室４２を通る。その際、蒸発燃料ガス中の蒸発燃料は、第１吸着室４１及び第２吸着室４２の吸着体４４に吸着される。そして、メインキャニスタ１２から排出された破過ガスは、接続管８０を介してトラップキャニスタ１４に導入される。破過ガスは、トラップキャニスタ１４のガス入口側の空間部６５を介して、拡径側の吸着室７０、縮径側の吸着室７２を通る。その際、破過ガス中の蒸発燃料は、拡径側の吸着室７０の吸着体７６、及び、縮径側の吸着室７２の吸着体７４に吸着される。このとき、拡径側の吸着室７０における蓄熱体７８の潜熱を利用して、蒸発燃料の吸着時の吸着体７６の温度上昇が抑制されることにより、蒸発燃料の吸着が促進される。そして、最終的には、蒸発燃料を含まない空気あるいはほとんど含まない空気は、大気側の空間部６０及び大気ポート５６を介して大気に放出される。
【００３０】
また、パージ時（エンジン３１の運転中のパージ制御時）において、電子制御装置（ＥＣＵ）によりパージ制御弁３４が開弁されると、エンジン３１の吸気負圧がメインキャニスタ１２のパージポート２３を介して第１吸着室４１に導入されることにより、大気中の空気が、前記蒸発燃料ガスの流れとは逆方向に流れる。このとき、縮径側の吸着室７２の吸着体７４、及び、拡径側の吸着室７０の吸着体７６から蒸発燃料が脱離（パージ）される。このとき、拡径側の吸着室７０における蓄熱体７８の潜熱を利用して、蒸発燃料の脱離時の吸着体７６の温度低下が抑制されることにより、蒸発燃料の脱離が促進される。また、蒸発燃料を含んだガスが、メインキャニスタ１２の第２吸着室４２及び第１吸着室４１を通ることにより、両吸着室４２，４１の吸着体４４からも蒸発燃料が脱離された後、パージポート２３からエンジン３１の吸気通路３２にパージされる。
【００３１】
前記したトラップキャニスタ１４（図２参照）によると、ケース５０内の吸着室が通気性を有する仕切部材６７によって、拡径側の吸着室７０と縮径側の吸着室７２とに分割され、拡径側の吸着室７０の通路断面積Ａと、縮径側の吸着室７２の通路断面積ａとは、Ａ＞ａの関係を満たすように設定されている。このため、通路断面積ａの小さい縮径側の吸着室７２において吸着体７４の吸着・脱離能力を向上することができる。これにともない、縮径側の吸着室７２において圧損が増加する分を、通路断面積Ａの大きい拡径側の吸着室７０において吸収する。これにより、圧損の増加を抑え、かつ蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
また、仕切部材６７によって分割された拡径側の吸着室７０には、吸着体７６と、該吸着体７６の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体７８とが混合状態で充填されている。このため、蓄熱体７８の潜熱により吸着体７６の温度変化を抑制することによって、蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
また、拡径側の吸着室７０に吸着体７６と蓄熱体７８とが混合状態で充填され、蓄熱体７８の通路断面積ａの小さい縮径側の吸着室７２には蓄熱体を充填しないため、充填組付時や使用時における吸着体７６と蓄熱体７８との混ざり具合の不均一化は起きず、安定した吸着・脱離性能を維持することができる。また、縮径側の吸着室７２は通路断面積ａが小さく、少ないパージ量で縮径側の吸着室７２（大気側の吸着室）の脱離を完了できるため、蓄熱体７８が充填されなくてもよい。
したがって、前記トラップキャニスタ１４によると、吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することができるとともに、安定した吸着・脱離性能を維持することができる。
【００３２】
また、縮径側の吸着室７２に蓄熱体を充填しないため、コストを低減することができる。また、トラップキャニスタ１４に、高価なハニカム活性炭を用いなくて済むため、コストを低減することができる。
【００３３】
また、拡径側の吸着室７０における通路長さＬと、通路断面積Ａに相当する円面積の直径ＤとのＬ／Ｄ比は、縮径側の吸着室７２における通路長さｌと、通路断面積ａに相当する円面積の直径ｄとのｌ／ｄ比よりも小さく設定されている。したがって、縮径側の吸着室７２において吸着体７４の吸着・脱離能力を向上するとともに、拡径側の吸着室７０において蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
【００３４】
また、拡径側の吸着室７０における仕切部材６７側の通路断面積は、該仕切部材６７側に向かって徐々に減少している。したがって、通路断面積の急激な変化による圧損を低減することができる。
【００３５】
また、仕切部材６７は、弾性を有する発泡樹脂製のフィルタである。したがって、仕切部材６７を簡素化することができる。
【００３６】
また、拡径側の吸着室７０の吸着体７６及び縮径側の吸着室７２の吸着体７４は、ＢＷＣが１３ｇ／ｄＬ以上の高吸着能を有する吸着体である。したがって、ＢＷＣが８〜１２ｇ／ｄＬの一般的な吸着体に比べて、高い吸着性能を確保することができる。
【００３７】
［実施形態２］
実施形態２を説明する。本実施形態は、前記実施形態１に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。図３はトラップキャニスタを示す断面図である。
図３に示すように、本実施形態は、前記実施形態１におけるケース本体５１の大径筒部５１ａにおけるテーパ筒部５１ｃを省略し、ストレート状の大径筒部５１ａとしている。このため、拡径側の吸着室７０は、通路長さＬに亘って同一の通路断面積Ａをもって形成されている。
【００３８】
本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。例えば、トラップキャニスタ１４の両吸着室７０，７２のうち、少なくとも拡径側の吸着室７０には、低吸着能を有する吸着体を用いてもよい。また、トラップキャニスタ１４の両吸着室７０，７２は、円筒状に限らず、角筒状でもよい。また、メインキャニスタ１２における吸着室の数は、２室に限らず、１室又は３室以上でもよい。
【符号の説明】
【００３９】
１０…蒸発燃料処理装置
１２…メインキャニスタ
１４…トラップキャニスタ
５０…ケース
６７…仕切部材
７０…拡径側の吸着室（ガス入口側の吸着室）
７２…縮径側の吸着室（大気側の吸着室）
７４，７６…吸着体
７８…蓄熱体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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