(57)【要約】【課題】熱プレス型へのプリプレグのセット時にプリプレグが扱い易く、しかもプリプレグに皺を生じにくく、熱プレス時に形状追従性が良好な熱プレス成形体の製造方法を提供する。【解決手段】連続気泡構造を有する発泡体又は繊維からなる多孔体の基材に２〜３官能のイソシアネート化合物を含浸させる含浸工程を行い、次に２〜３官能のイソシアネート化合物含浸後の基材に、１７０℃以上の過熱蒸気を吹き付けて、基材内の２〜３官能のイソシアネート化合物を加熱する加熱工程を行うことにより半硬化状態のプリプレグを形成し、次にプリプレグの片面又は両面に表皮材を配置して熱プレス型にセットし、熱プレスすることにより熱プレス成形体を得る。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
多孔体からなる基材に２〜３官能のイソシアネート化合物を含浸させて１７０℃以上の過熱蒸気で加熱してプリプレグを作成し、
前記プリプレグを熱プレス金型で熱プレスすることにより前記プリプレグを賦形することを特徴とする熱プレス成形体の製造方法。
【請求項２】
前記プリプレグを熱プレス金型で熱プレスする際に、前記プリプレグの片面又は両面に表皮材を配置し、熱プレス金型で熱プレスすることにより前記プリプレグを賦形すると共に前記プリプレグと前記表皮材を一体化することを特徴とする請求項１に記載の熱プレス成形体の製造方法。
【請求項３】
前記プリプレグは、
前記基材の表面に、前記２〜３官能のイソシアネート化合物を塗布し、
その後、前記基材を圧縮することにより前記２〜３官能のイソシアネート化合物を前記基材に含浸させ、
前記２〜３官能のイソシアネート化合物が含浸した基材中に１７０℃以上の過熱蒸気を通過させて加熱することにより作成することを特徴とする請求項１又は２に記載の熱プレス成形体の製造方法。
【請求項４】
前記基材は連続気泡構造を有する発泡体又は繊維であり、
前記２〜３官能のイソシアネート化合物はＭＤＩ系イソシアネートであることを特徴とする請求項１から３の何れか一項に記載の熱プレス成形体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱プレス成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、自動車内の成形天井等の内装部材等として熱プレス成形体が用いられている。熱プレス成形体の製造方法として、不織布にイソシアネート等からなる湿分硬化型のバインダーを含浸させ、水分を供給して金型で熱プレスすることにより、バインダーを硬化させて不織布を金型の型面形状に賦形する方法が提案されている。不織布としては、ガラス繊維や炭素繊維等の無機繊維あるいはポリエステル繊維やポリアミド繊維等の有機繊維からなるものが用いられている。
【０００３】
しかし、不織布に湿分硬化型のバインダーを含浸させたものは、濡れていて取り扱い難く、また、金型にセットした際に皺が発生したり、捩れたりして良好な成形体を得るのが難しい問題がある。
そこで、不織布に湿分硬化型のバインダーを含浸させて加熱によりプリプレグを形成し、得られたプリプレグを金型にセットして賦形することにより、前記扱いにくさの問題及び皺や捩れの問題を解消することが考えられる。
しかしながら、プリプレグを製造する際に、湿分硬化型のバインダーを乾燥空気や遠赤外線で加熱しても、乾燥させるのに長時間必要なため、実用的ではなかった。さらに、プリプレグの製造時に水分の存在により湿分硬化型のバインダーがウレア反応を起こして発泡による気泡を形成しやすく、ウレア結合を生成してプリプレグが非常に硬い状態になるため、その後のプリプレグの賦形が困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−１３８３５３号公報
【特許文献２】特開平８−１７４６８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は前記の点に鑑みなされたものであって、熱プレス型の型面へのプリプレグのセット時にプリプレグが扱い易く、しかも皺を生じにくく、さらに型面へのプリプレグの形状追従性が良好で、製品外観の良好な熱プレス成形体を効率よく得ることができる熱プレス成形体の製造方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１の発明は、多孔体からなる基材に２〜３官能のイソシアネート化合物を含浸させて１７０℃以上の過熱蒸気で加熱してプリプレグを作成し、前記プリプレグを熱プレス金型で熱プレスすることにより前記プリプレグを賦形することを特徴とする熱プレス成形体の製造方法に係る。
【０００７】
請求項２の発明は、請求項１において、前記プリプレグを熱プレス金型で熱プレスする際に、前記プリプレグの片面又は両面に表皮材を配置し、熱プレス金型で熱プレスすることにより前記プリプレグを賦形すると共に前記プリプレグと前記表皮材を一体化することを特徴とする。
【０００８】
請求項３の発明は、請求項１又は２において、前記プリプレグは、前記基材の表面に、前記２〜３官能のイソシアネート化合物を塗布し、その後、前記基材を圧縮することにより前記２〜３官能のイソシアネート化合物を前記基材に含浸させ、前記２〜３官能のイソシアネート化合物が含浸した基材中に１７０℃以上の過熱蒸気を通過させて加熱することにより作成することを特徴とする。
【０００９】
請求項４の発明は、請求項１から３の何れか一項において、前記基材は連続気泡構造を有する発泡体又は繊維であり、前記２〜３官能のイソシアネート化合物はＭＤＩ系イソシアネートであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１の発明によれば、１７０℃以上の過熱蒸気は、飽和水蒸気をさらに加熱したものであって水分が０％であり、通常の水蒸気よりも効率よく加熱することができる。そのため、基材に含浸している２〜３官能のイソシアネート化合物は、１７０℃以上の過熱蒸気で加熱されることで高エネルギー状態になって、ウレア結合ではなく、イソシアネート同士が２量体、３量体となって分子量を増大させ、高粘度の乾燥状態、すなわち半硬化状態となり、プリプレグが形成される。また、プリプレグを熱プレス金型で熱プレスして賦形する際に、プリプレグが半硬化状態にあるため、プリプレグに皺を生じにくく、しかもプリプレグの基材に含浸している２量体が加熱でモノマーに戻り、また３量体が発泡を伴わず、セルを形成せずにソリッドなため、熱プレスによる賦形時に型面への形状追従性に優れ、良好な熱プレス成形体を得ることができる。
【００１１】
請求項２の発明によれば、前記プリプレグの片面又は両面に表皮材を配置し、熱プレス金型で熱プレスして賦形する際に、プリプレグが半硬化状態にあるため、プリプレグに皺を生じにくく、しかもプリプレグの基材に含浸している２量体が加熱でモノマーに戻り、また３量体が発泡を伴わず、セルを形成せずにソリッドなため、熱プレスによる賦形時に型面への形状追従性に優れ、表皮材と一体になった良好な熱プレス成形体を得ることができる。
【００１２】
請求項３の発明によれば、前記基材の表面に、前記２〜３官能のイソシアネート化合物を塗布し、その後、前記基材を圧縮することにより前記２〜３官能のイソシアネート化合物を前記基材に含浸させ、前記２〜３官能のイソシアネート化合物が含浸した基材中に１７０℃以上の過熱蒸気を通過させて加熱することによりプリプレグを作成するため、２〜３官能のイソシアネート化合物を基材に塗布しやすく、また容易に基材の内部にまで含浸させることができる。さらに、前記２〜３官能のイソシアネート化合物が含浸した基材中に１７０℃以上の過熱蒸気を通り抜けさせて加熱するため、基材内部のイソシアネート化合物を効率よく、直接加熱により、２量体、３量体としたプリプレグを形成することができる。また、このプリプレグを熱プレス金型で熱プレスするため、熱プレスによる賦形時に型面への形状追従性に優れ、良好な熱プレス成形体を得ることができる。
【００１３】
なお、過熱蒸気の温度が１７０℃より低い場合には、過熱蒸気に水分が含まれることになる。そのため、１７０℃より低い温度の過熱蒸気を基材に吹き付けて基材内の２〜３官能のイソシアネート化合物（例えばＭＤＩ系イソシアネート）を加熱すると、イソシアネート化合物は反応の速いウレア反応で架橋が進行することになり、未反応のイソシアネート化合物の量を調整し難く、その後にプリプレグの賦形が困難となる。さらに、ウレア硬化物は発泡によりセルを形成するため、プリプレグをその後に熱プレスで賦形して熱プレス成形体とする際にプリプレグ内のセルが破壊され、型面への形状追従性に劣るようになる。
【００１４】
請求項４の発明によれば、基材が連続気泡構造を有する発泡体又は繊維であり、２〜３官能のイソシアネート化合物がＭＤＩ系イソシアネート（例えばジフェニルメタンジイソシアネートとクルードＭＤＩとの混合物）であるため、その基材にＭＤＩ系イソシアネートが含浸しやすく、かつ、含浸したＭＤＩ系イソシアネートを過熱蒸気により加熱し易い。そのため、基材に含浸しているＭＤＩ系イシシアネートは、１７０℃以上の過熱蒸気で加熱されることで高エネルギー状態になって、ウレア結合ではなく、ＭＤＩ系イソシアネート同士が２量体、３量体となって分子量を増大させ、未反応ＭＤＩ系イソシアネートを残したままでも高粘度の乾燥状態、すなわち半硬化状態となり、プリプレグが形成される。また、プリプレグを熱プレス金型で熱プレスして賦形する際に、プリプレグが半硬化状態にあるため、プリプレグに皺を生じにくく、しかもプリプレグの基材に含浸している２量体が加熱でモノマーに戻り、また３量体が発泡を伴わず、セルを形成せずにソリッドなため、熱プレスによる賦形時に型面への形状追従性に優れ、良好な熱プレス成形体を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明における熱プレス成形体の製造工程を示す図である。
【図２】プリプレグを連続製造する装置の概略図である。
【図３】熱プレスを示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明における一実施形態について説明する。本発明の一実施形態の製造方法は、図１に示すように、含浸工程、加熱工程、積層工程、熱プレス工程を有する。図２には含浸工程と加熱工程を連続的に行ってプレプレグを製造する装置の概略を示す。図２の製造装置を用いて含浸工程と加熱工程について説明する。
【００１７】
含浸工程では、基材１１Ａが巻かれた基材ロール５１から基材１１Ａを含浸装置５３に供給し、前記含浸装置５３によって基材１１Ａに２〜３官能のイソシアネート基を有する化合物１２Ａをスプレー装置またはロールコーターで塗布して、含浸を行う。基材に含浸させる２〜３官能のイソシアネート化合物は２〜３官能のものが含まれていればよく、１７０℃以上の過熱蒸気により２量体、３量体とすることができるものである。
【００１８】
２〜３官能のイソシアネート基を有する化合物としては、ＭＤＩ系イソシアネート、およびエマルジョンタイプのイソシアネートが挙げられる。ＭＤＩ系イソシアネートとしては、ジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）、クルードＭＤＩ（粗ＭＤＩ）、及びこれらの混合物、及びこれらのイソシアネートとポリオールとのプレポリマー、が挙げられる。２〜３官能のイソシアネート基を有する化合物は、取扱いのよさ、刺激臭の少なさの観点で、ＭＤＩ系イソシアネート、特に、ジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）、クルードＭＤＩ（粗ＭＤＩ）、又は、両者の混合物が、使用し易く、好ましい。
【００１９】
前記基材１１Ａは、連続気泡構造の発泡体又は繊維からなる多孔体で構成されている。前記繊維からなる基材としては、無機繊維、有機繊維、あるいはそれらの混合繊維からなる不織布が好適である。無機繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維等を挙げることができ、また有機繊維としては、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維、プリプロピレン繊維等を挙げることができる。また、無機繊維は、アクリル樹脂や酢酸ビニル樹脂、不飽和ポリエステル等の熱可塑性樹脂で表面処理を施したものでもよい。不織布の目付量は、適宜設定されるが、例として１００〜１０００ｇ／ｍ２を挙げる。不織布は、湿式、乾式、直接式の何れ方式で製造されたものであってもよい。
一方、連続気泡構造の発泡体としては、軟質ポリウレタン発泡体が好適である。使用する連続気泡構造の発泡体の密度及び厚みは適宜決定されるが、例として、１０〜８０ｋｇ／ｍ３、厚み３〜１０ｍｍ程度を挙げる。
【００２０】
図示の含浸装置５３は２〜３官能のイソシアネート化合物を基材の表面に塗布する塗布装置５４と、塗布後の基材を圧縮する圧縮ロール５５からなる。
塗布装置５４は、スプレー装置に限られず、ロールコータ等を用いる公知の塗布装置で構成することができる。塗布装置５４によって２〜３官能のイソシアネート化合物（好ましくはＭＤＩ系イソシアネート）が表面に塗布された基材は、前記基材の供給経路の上下に設けられた１対のロールからなる圧縮ロール５５に通されて圧縮され、前記基材の内部中心まで２〜３官能のイソシアネート化合物が含浸する。２〜３官能のイソシアネート化合物の基材への含浸量は、基材の材質や目付量等によって最適量が異なるが、例として１００〜２５００ｇ／ｍ２を挙げる。
【００２１】
加熱工程では、前記２〜３官能のイソシアネート化合物が含浸した基材に対し、過熱蒸気供給装置５７によって１７０℃以上の過熱蒸気を吹き付け、２〜３官能のイソシアネート化合物を加熱する。過熱蒸気供給装置５７は、過熱蒸気発生器５７ａと、過熱蒸気発生器５７ａから発生した過熱蒸気を吹き出す噴出口５７ｂと、前記基材を通過した過熱蒸気を吸引する吸引機５７ｃとから構成される。過熱蒸気発生器５７ａから発生した過熱蒸気を噴出口５７ｂから基材の片面に、例えば基材の裏面に吹き付け、その基材の反対面、例えば基材の表面側に、設置している吸引機５７ｃにより過熱蒸気を吸引する。これにより、発泡体又は繊維からなる基材中を過熱蒸気が通り抜ける（通過する）構造となっている。
【００２２】
使用する過熱蒸気は大気圧下で、１７０℃以上であり、より好ましくは１７０℃以上で、かつ２００℃未満である。１７０℃未満の過熱蒸気は、水分が含まれるため、２〜３官能のイソシアネート化合物が水分によってウレア反応を起こし、硬くなりすぎて、形状追従性の良好なプリプレグが得られなくなる。一方、２００℃以上の過熱蒸気は基材自体の劣化を生じやすい問題がある。また、過熱蒸気による加熱時間は３０〜３００秒が好ましい。なお、前記の過熱蒸気は大気圧下で、所定の温度の過熱蒸気を発生することができるため、過熱蒸気供給装置５７において、多孔性基材中に過熱蒸気を吹付け、他面から吸引する際に、圧力容器を特に必要としないため、基材供給等の生産性を低下させる事なく利用し易いものとなっている。
【００２３】
前記加熱工程による基材の過熱によって、前記多孔性基材中の２〜３官能のイソシアネート化合物が過熱蒸気により熱せられて、イソシアネート化合物の２量体又は３量体となり、増粘化しやがて高分子量化して半硬化状態となる。なお、エマルジョンタイプのイソシアネート（ＭＤＩ）を用いた場合でも、過熱蒸気の乾燥能力が高く、多孔体基材中に過熱蒸気が貫流するため、エマルジョン中の水分の蒸発速度が速く、イソシアネートの２量化・３量化反応の際ウレア結合を生成することは少なく、他のイソシアネートと同様に、増粘し、半硬化状態のプリプレグが得られる。このイソシアネート化合物（ＭＤＩ系イソシアネート）の２量体と３量体が、前記基材を構成する発泡体層または繊維層の周りに形成されるため、単にジイソシアネートが含浸した状態のような液だれがなく、半硬化状態のプリプレグ１１が形成され、その後のカット機５９によって所定寸法に切断される。得られたプリプレグ１１は半硬化状態となっており、完全に硬化した状態ではないため変形性を有し、その後、後述のように加熱成形により、容易に腑形することができ、中間材料として有用である。
【００２４】
次に行う表皮材積層工程では、図３に示すように、前記プリプレグ１１の両面に表皮材２１、２３を配置して熱プレス型３１、３３の型面にセットする。前記型面へのセット方法は、特に限定されず、例えば、前記熱プレス型３１、３２における一方の型の型面、例えば下側の熱プレス型の型面に表皮材と基材と表皮材をこの順に重ねて配置したり、表皮材とプリプレグを下側の熱プレス型の型面に重ねて配置し、上側の熱プレス型の型面には表皮材のみをセットしてもよい。その際、前記プリプレグ１１は半硬化状態にあるため、扱い易く、また不要な皺を生じることなく熱プレス型の型面へセットすることができる。熱プレス型３１、３３の型面は、目的とする熱プレス成形体の形状とされている。前記熱プレス型３１、３３内にはヒータ等に加熱手段が設けられて型面が加熱可能になっている。また、前記表皮材２１、２３は一方が表面材、他方が裏面材からなる。前記表皮材２１、２３は、可撓性のある材質とされ、例えば、不飽和ポリエステル等の不織布、ポリプロピレンのフィルム等を挙げることができる。なお、前記プリプレグ１１には、熱プレス型へのセットに先立って、あるいはセット時またはセット後にイソシアネート化合物の硬化反応触媒、例えばアミン触媒等をスプレー等により付着させるのが、生産性が高くなり好ましい。
【００２５】
熱プレス工程では、前記熱プレス型３１、３３をプレス装置により閉じ、前記熱プレス型３１、３３の型面間に前記表皮材２１、プリプレグ１１及び表皮材２３を挟んで型面形状に賦形すると共に、型面の熱によって加熱する。熱プレス温度、熱プレス時間は目的とする熱プレス体の形状等によって異なるが、例として熱プレス温度１００〜１４０℃、熱プレス時間１０〜６０秒を挙げる。熱プレスによって前記表皮材２１、２３とプリプレグ１１が接着一体化すると共に、前記プリプレグ１１が硬化して型面形状に固定され、熱プレス成形体が得られる。このようにして得られた熱プレス成形体は、型面形状に賦形されて硬化したプリプレグの両面に表皮材が積層一体化されたものであり、前記プリプレグ１１の皺や捩れによる不具合が無い、外観の良好なものである。
【００２６】
なお、前記の実施形態では、熱プレス時に表皮材２１、２３を両面に設けて表皮材が一体になった熱プレス成形体を製造しているが、成形体の用途等によっては、表皮材をプリプレグの両面に積層しないで熱プレスすることにより、表皮材を有しない熱プレス成形体を製造したり、あるいはプリプレグの片面のみに表皮材を積層して熱プレスすることにより、表皮材を片面のみに有する熱プレス成形体を製造することもある。表皮材を有しない熱プレス成形体を製造する場合には、前記表皮材積層工程が不要である。一方、表皮材を片面のみに有する熱プレス成形体を製造する場合には、前記表皮材積層工程において、前記プリプレグ１１の片面のみに表皮材を配置する。
【実施例】
【００２７】
・実施例１、２
基材として、繊維径６μｍｍのカーボン繊維からなる不織布（厚み０．２ｍｍ、目付量２００ｇ／ｍ２を用い、２〜３官能のイソシアネート化合物であるＭＤＩ系イソシアネートとして、ジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）とクルードＭＤＩとの混合物（品名：ミリオネートＭＩＬＬＩＯＮＡＴＥ  ＭＲ−２００、日本ポリウレタン製）を、基材の表面にスプレー装置で１５０ｇ／ｍ２塗布し、続いて基材を対になっているロールに通して圧縮することにより、ジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）とクルードＭＤＩとの混合物を基材内に含浸させた。その後、大気圧下で温度１７０℃の過熱蒸気を前記過熱蒸気供給装置により基材に３分間吹き付けて実施例１のプリプレグを作成した。また、実施例１における過熱蒸気の温度を１８０℃にして実施例２のプリプレグを作成した。
・比較例１、２
比較のため、実施例１における過熱蒸気の温度を１３０℃にした比較例１のプリプレグと、過熱蒸気の温度を１５０℃にした比較例２のプリプレグを作成した。
【００２８】
また、前記実施例１、２及び比較例１、２のプリプレグに対して、ジフェニルメタンジイソシアネートのウレア結合による発泡度合い、プリプレグの表面タック（表面の粘着性）を調べた。発泡度合いは、作成したプリプレグを断面カットして、電子顕微鏡で写真を取り、目視にて判定した。塗布したジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）とクルードＭＤＩとの混合物の半硬化層における発泡状態により判断した。また、表面タックは、プリプレグの作成後５分後にポリプロピレン（ＰＰ）フィルムを基材の表面に押し当ててプリプレグとの表面タック性を評価した。ＰＰフィルムが微粘着する程度以上の場合を「表面タック：あり」とし、ＰＰフィルムを押し当てても、くっつかない場合を「表面タック：なし」と判断した。その結果は表１に示す通り、実施例１及び２は何れも発泡してなく、かつ表面タックの有る、すなわち半硬化状態のものであった。それに対し、過熱蒸気の温度が１３０℃の比較例１は発泡しており、かつ表面タックの無い、すなわち硬化状態のものであった。また、過熱蒸気の温度が１５０℃の比較例２は微発泡状態であり、かつ表面タックの無いもの、すなわち硬化状態のものであった。
【００２９】
さらに、実施例１、２及び比較例１、２のプリプレグを用い、次のようにして熱プレス成形体を作成した。前記プリプレグの表面に触媒として３級アミン系触媒、品名：アミン触媒〔カオライザーＮｏ２５、花王（株）製〕をスプレーで塗布し、次にプリプレグの一方の表面に表面材（材質、不飽和ポリエステルよりなる不織布）、他方の表面に裏面材（材質、ポリプロピレンのフィルム）を配置して型面形状がＬ型（角部はＲ３ｍｍ）からなる熱プレス型にセットし、熱プレスした。熱プレスの温度は１２０℃、熱プレス時間は３０秒である。熱プレスによって得られた熱プレス成形体について座屈性、形状追従性を調べ、総合評価を行った。
【００３０】
座屈性は、脱型時の成形品の状態で評価し、成形品が折れたりヒビが入ったりした場合は×であり、折れずにヒビが入った場合は△、折れもせず、ヒビも入らなかった場合には○とした。
形状追従性は、Ｌ型の特にコーナ部の成形性に着目して判断し、コーナ部にうまく追従して成形できて、「しわ」や「よれ」が発生しない場合は○、しわ、よれのいづれかが発生した場合には△、しわ、よれが、共に発生した場合には×とした。
総合評価は、表面タック性が「あり」、成形体の座屈性・形状追従性に不具合がない○の場合に○とし、表面タック性が「なく」、成形体の座屈性・形状追従性の不具合が△の場合に△とし、成形体の評価が×の場合に×とした。
その結果は、表１に示す通り、実施例１及び２の熱プレス成形体は、何れも座屈性及び形状追従性が良好であって総合評価が○であったが、比較例１は座屈性及び形状追従性の何れも×であって総合評価が×、また比較例２は座屈性及び形状追従性の何れも△であって総合評価が△であった。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
・実施例３、４
基材として、軟質ポリウレタン発泡体（比重０．０３５、厚み５ｍｍ、品名：天井用ウレタンフォームＲＮＢ−３５、株式会社イノアックコーポレーション製）を用い、ジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）とクルードＭＤＩとの混合物（品名：ミリオネートＭＩＬＬＩＯＮＡＴＥ  ＭＲ−２００、日本ポリウレタン製）を、基材の表面にスプレー装置で２００ｇ／ｍ２塗布し、続いて基材を対になっているロールに通して圧縮することにより、ジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）とクルードＭＤＩとの混合物を基材内に含浸させた。その後、大気圧下で温度１７０℃の過熱蒸気を前記過熱蒸気供給装置により基材に１分間吹き付けて実施例３のプリプレグを作成した。また、実施例３における過熱蒸気の温度を１８０℃にして実施例４のプリプレグを作成した。
・比較例３、４
比較のため、実施例３における過熱蒸気の温度を１３０℃にした比較例３のプリプレグと、過熱蒸気の温度を１５０℃にした比較例４のプリプレグを作成した。
【００３３】
また、前記実施例３、４及び比較例３、４のプリプレグに対して、実施例１、２及び比較例１、２のプリプレグと同様に発泡度合い、表面タックを調べた。その結果は、表２に示す通り、実施例３及び４は何れも発泡してなく、かつ表面タックの有る、すなわち半硬化状態のものであった。それに対し、過熱蒸気の温度が１３０℃の比較例３は発泡し、かつ表面タックの無い、すなわち硬化状態のものであった。また、過熱蒸気の温度が１５０℃の比較例２は、微発泡状態であり、かつ表面タックの無い、すなわち硬化状態のものであった。
【００３４】
さらに実施例３、４及び比較例３、４のプリプレグを用い、次のようにして熱プレス成形体を作成した。前記プリプレグの表面に触媒として３級アミン系触媒、品名：アミン触媒〔カオライザーＮｏ２５、花王（株）製〕をスプレーで塗布し、次にプリプレグの一方の表面に表面材（材質：不飽和ポリエステルよりなる不織布）、他方の表面に裏面材（材質：ポリプロピレンのフィルム）を配置して型面形状がＬ型（角部はＲ３ｍｍ）からなる熱プレス型にセットし、熱プレスした。熱プレスの温度は１２０℃、熱プレス時間は３０秒である。熱プレスによって得られた熱プレス成形体について座屈性、形状追従性を調べ、総合評価を行った。座屈性・形状追従性および総合評価は、実施例１、２等と同様にして判断した。その結果は、表２に示す通り、実施例３及び４の熱プレス成形体は何れも座屈性及び形状追従性が良好であったが、比較例３の熱プレス成形体は座屈性及び形状追従性の何れも×であり、また比較例４の熱プレス成形体は座屈性及び形状追従性の何れも△であった。
【００３５】
【表２】
2013000999.tif 000004
【００３６】
このように、本発明によれば、熱プレス型の型面へのプリプレグのセット時にプリプレグが扱い易く、しかもプリプレグに皺を生じにくく、さらに型面へのプリプレグの形状追従性が良好なため、製品外観の良好な熱プレス成形体を得ることができる。しかも、高温の過熱蒸気を用いてプリプレグを作成しているため、プリプレグの作成時間が短く、製造工程全体の時間を短縮することができる。さらに、半硬化状態のプリプレグを熱プレス型にセットするため、その際にプリプレグからイソシアネート化合物が染み出して表皮材を汚すおそれがなく、外観の良好な熱プレス成形体を得ることができる。また、本発明によって製造される熱プレス成形体は、自動車の成形天井やドアトリム、１ボックス車の床嵩上げ材等の自動車内装部材、あるいはパソコンの筐体等に好適なものである。
【符号の説明】
【００３７】
１１  プリプレグ
１１Ａ  基材
１２Ａ  ２〜３官能のイソシアネート化合物
２１、２３  表皮材
３１、３３  熱プレス型
【図１】
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【図２】
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【図３】
2013000999.tif 000007