(57)【要約】【課題】吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することのできるトラップキャニスタを提供する。【解決手段】トラップキャニスタ１４は、蒸発燃料を吸着するメインキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着する。一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するトラップケース５０内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な吸着体７４が充填された吸着室６７を備える。吸着室６７は、大気開放側の部分６７ｂの通路断面積がガス導入側の部分６７ａの通路断面積よりも小さく形成されかつその通路断面積が徐々に変化する断面積徐変部６７ｃを有する。吸着室６７には、吸着体７４の温度を調節する蓄熱体７６が設けられる。【選択図】図２
2013217243.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸発燃料を吸着するメインキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着するトラップキャニスタであって、
一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するトラップケース内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体が充填された吸着室を備え、
前記吸着室は、大気開放側の部分の通路断面積がガス導入側の部分の通路断面積よりも小さく形成されかつその通路断面積が徐々に変化する断面積徐変部を有し、
前記吸着室には、前記吸着体の温度を調節する温調手段が設けられ、
前記吸着体は、前記メインキャニスタのガス出口側の吸着室に充填される粒状の吸着体に比べて、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティが大きい高吸着能を有する吸着体である
ことを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項２】
請求項１に記載のトラップキャニスタであって、
前記吸着室の大気開放側の部分は、車両に対する搭載状態において前記ガス導入側の部分の天地方向の地側に対応する位置に配置されていることを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のトラップキャニスタであって、
前記吸着室のガスの流れ方向の中間部には、該吸着室を二分する空間層が設けられていることを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１つに記載のトラップキャニスタであって、
前記温調手段は、前記吸着体の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体であることを特徴とするトラップキャニスタ。
【請求項５】
請求項４に記載のトラップキャニスタであって、
前記蓄熱体は、前記吸着室に前記吸着体と混合状態で充填される粒状の蓄熱体であり、
前記吸着体と前記蓄熱体との混合比が前記吸着室のガスの流れ方向で変更されていることを特徴とするトラップキャニスタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主として自動車等の車両に搭載され、蒸発燃料を吸着するキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着するトラップキャニスタに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種のトラップキャニスタは、一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するトラップケース内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体としての活性炭が充填された吸着室を備えている。また、吸着室は、破過ガスが流れる方向に延びる通路長さに亘って一定の通路断面積で形成されていた（例えば、特許文献１の段落［００８１］、図９参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−３５８１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来のトラップキャニスタによると、蒸発燃料を吸着するメインキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料が吸着体に吸着された後に、エンジンの吸気負圧による脱離（パージ）が行われても、吸着体に蒸発燃料が残存していると、車両放置時に吸着成分（ＨＣ）が吸着体から脱離して車外（大気）に放出されるいわゆる吹き抜けを生じる。とくに、吸着体としての活性炭は、細孔径の広い分布範囲のうち、開口径の小さな細孔は、開口径の大きな細孔径より吸着性が高く、脱離時に蒸発燃料が脱離されにくい。そのため、開口径の小さな細孔に脱離しきれずに残された蒸発燃料の残存量（詳しくは、パージ後における蒸発燃料の残存量のことをいう）が多くなり、車両放置時に大気中に放出される蒸発燃料の吹き抜け量が多くなる。このような吹き抜けを低減するには、吸着室における通路長さＬと通路断面積に相当する円面積の直径ＤとのＬ／Ｄ比を大きくするとよいことが知られている。Ｌ／Ｄ比が大きいほど、吸着・脱離能力が向上する反面、通気抵抗すなわち圧力損失（いわゆる圧損）が増加する。したがって、トラップキャニスタの吹き抜けの低減と圧損の低減（低圧損化）とを両立することが困難であった。また、吹き抜けの低減は、放置された車両から大気に放出される蒸発燃料（ガソリンベーパ（ＨＣ））の米国規制ＤＢＬの性能（いわゆるＤＢＬ性能）の向上につながる。
【０００５】
本発明が解決しようとする課題は、吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することのできるトラップキャニスタを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題は、特許請求の範囲に記載された構成を要旨とするトラップキャニスタにより解決することができる。
請求項１に記載されたトラップキャニスタによると、蒸発燃料を吸着するメインキャニスタから排出された破過ガスに含まれる蒸発燃料を吸着するトラップキャニスタであって、一端が大気に開放されかつ他端から破過ガスを導入するトラップケース内に、蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体が充填された吸着室を備え、吸着室は、大気開放側の部分の通路断面積がガス導入側の部分の通路断面積よりも小さく形成されかつその通路断面積が徐々に変化する断面積徐変部を有し、吸着室には、吸着体の温度を調節する温調手段が設けられ、吸着体は、メインキャニスタのガス出口側の吸着室に充填される粒状の吸着体に比べて、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティが大きい高吸着能を有する吸着体である。
【０００７】
この構成によると、（１）吸着室の大気開放側の部分の通路断面積がガス導入側の部分の通路断面積よりも小さく形成されていることにより、大気開放側の部分の通路断面積を小さくすることで吸着体の吸着・脱離能力を向上し、これにともない増加する圧損を、ガス導入側の部分の通路断面積を大きくすることで抑制することができる。これにより、蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減しながら、圧損の増加を抑制することができる。
（２）また、吸着室が通路断面積が徐々に変化する断面積徐変部を有するため、ガスをガス導入側の部分から大気開放側の部分へスムーズに流すことができる。これにより、圧損を低減することができる。
（３）また、吸着室には、吸着体の温度を調節する温調手段が設けられている。したがって、温調手段により吸着体の温度を調節することによって、蒸発燃料の脱離量を向上し、蒸発燃料の残存量を低減できるため、吹き抜けを低減することができる。
（４）また、吸着体は、メインキャニスタのガス出口側の吸着室に充填される粒状の吸着体に比べて、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティが大きい高吸着能を有する吸着体である。したがって、このような高吸着能を有する吸着体と温調手段とを併用することにより、高吸着能を有する吸着体を用いても、蒸発燃料の脱離量を向上し、蒸発燃料の残存量を低減できるため、吹き抜けを低減することができる。
（５）前記した（１）〜（４）の相乗効果によって、吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することができる。
【０００８】
請求項２に記載されたトラップキャニスタによると、吸着室の大気開放側の部分は、車両に対する搭載状態においてガス導入側の部分の天地方向の地側に対応する位置に配置されている。したがって、吸着室のガス導入側の部分及び断面積徐変部の天地方向の天側の吸着層で蒸発燃料の拡散による吸着層を増大することにより、吹き抜けを低減することができる。
【０００９】
請求項３に記載されたトラップキャニスタによると、吸着室のガスの流れ方向の中間部には、該吸着室を二分する空間層が設けられている。したがって、吸着室において、ガス導入側の部分から大気開放側の部分への蒸発燃料の拡散を空間層により遅延させることにより、吹き抜けを低減することができる。
【００１０】
請求項４に記載されたトラップキャニスタによると、温調手段は、吸着体の温度変化を潜熱により抑制する蓄熱体である。したがって、蓄熱体の潜熱により吸着体の温度変化を抑制することによって、蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
【００１１】
請求項５に記載されたトラップキャニスタによると、蓄熱体は、吸着室に吸着体と混合状態で充填される粒状の蓄熱体であり、吸着体と蓄熱体との混合比が吸着室のガスの流れ方向で変更されている。したがって、粒状の吸着体と粒状の蓄熱体との混合比を吸着室のガスの流れ方向で変更することにより、吸着体の吸着・脱離性能を安定化することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施形態１にかかる蒸発燃料処理装置を示す断面図である。
【図２】トラップキャニスタを示す断面図である。
【図３】実施形態２にかかるトラップキャニスタを示す断面図である。
【図４】実施形態３にかかるトラップキャニスタを示す断面図である。
【図５】実施形態４にかかるトラップキャニスタを示す断面図である。
【図６】実施形態５にかかるトラップキャニスタを示す断面図である。
【図７】実施形態６にかかるトラップキャニスタを示す断面図である。
【図８】実施形態７にかかるトラップキャニスタを示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明を実施するための形態について図面を用いて説明する。
【００１４】
［実施形態１］
実施形態１を説明する。本実施形態では、自動車等の車両に搭載される蒸発燃料処理装置について例示する。図１は蒸発燃料処理装置を示す断面図である。説明の都合上、図１の状態を基準としてメインキャニスタ及びトラップキャニスタの上下左右を定める。なお、車両に対するメインキャニスタ及びトラップキャニスタの搭載上の方向は適宜設定される。但し、トラップキャニスタの上下方向は、車両に対する搭載状態における天地方向に対応する。
図１に示すように、蒸発燃料処理装置１０は、メインキャニスタ１２とトラップキャニスタ１４とを備えている。なお、メインキャニスタ１２を説明した後でトラップキャニスタ１４を説明する。
【００１５】
メインキャニスタ１２を説明する。メインキャニスタ１２はメインケース１６を備えている。メインケース１６は、樹脂製で、有底角筒状のメインケース本体１７と、メインケース本体１７の開口端面を閉鎖する蓋体１８とにより構成されている。なお、本実施形態では、メインケース本体１７の底壁側が左方へ向けられ、蓋体１８が右方へ向けられている。メインケース本体１７内は、隔壁１９により上下２室に仕切られている。両室は、メインケース本体１７と蓋体１８との間に形成された連通路２０によって相互に連通されている。これにより、上側の室と下側の室とを連通路２０を介して連通するＵ字状のガス通路が形成されている。なお、メインケース本体１７内で隔壁１９により仕切られる２室は、相互に連通していればよく、上下方向に限らず、適当な方向に形成することができる。
【００１６】
前記メインケース本体１７の底壁（左端壁）には、上側の室に連通するタンクポート２２及びパージポート２３と、下側の室に連通する接続ポート２４とが形成されている。タンクポート２２は、蒸発燃料通路２６を介して燃料タンク２７（詳しくはタンク内の気層部）に接続されている。また、パージポート２３は、パージ通路３０を介してエンジン３１の吸気通路３２に接続されている。また、吸気通路３２には、吸入空気量を制御するスロットルバルブ３３が設けられている。また、パージ通路３０は、吸気通路３２に対してスロットルバルブ３３の下流側（例えば、サージタンク）に接続されている。また、パージ通路３０には、その通路３０を開閉するパージ制御弁３４が設けられている。エンジン３１の運転中に、図示しない電子制御装置（いわゆるＥＣＵ）によりパージ制御弁３４が制御されることによってパージ制御が行われる。なお、エンジン３１は本明細書でいう「内燃機関」に相当する。また、接続ポート２４は、後述する接続通路８０を介してトラップキャニスタ１４と接続されている。
【００１７】
前記上側の室の左端部は、仕切壁３５によって、上下に二分すなわち前記タンクポート２２に連通する部分と、前記パージポート２３に連通する部分とに仕切られている。また、前記隔壁１９及び仕切壁３５で仕切れられた各部分の左端面には、フィルタ３６がそれぞれ配置されている。また、隔壁１９で仕切られた両室の開口端面（右端側の開口面）には、多孔板３８がそれぞれ配置されている。多孔板３８の内側面すなわち左側面には、フィルタ３９がそれぞれ積層状に配置されている。また、各多孔板３８と蓋体１８との間には、コイルバネからなるバネ部材４０がそれぞれ介装されている。バネ部材４０は、多孔板３８を左方へ付勢している。また、隔壁１９で仕切られた上側の室における両フィルタ３６，３９の相互間が第１吸着室４１となっており、その下側の室における両フィルタ３６，３９の相互間が第２吸着室４２となっている。両フィルタ３６，３９は、例えば樹脂製の不織布、発泡ウレタン等により形成されている。また、前記メインケース本体１７の底壁（左端壁）には、各フィルタ３６を支持する多数のピン状の突起４６が突出されている。これにより、メインケース本体１７の底壁（左端壁）と各フィルタ３９との間に各ポート側の空間部４７がそれぞれ形成されている。
【００１８】
前記第１吸着室４１及び前記第２吸着室４２には、蒸発燃料中のブタン等の蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体４４がそれぞれ充填されている。吸着体４４としては、例えば粒状の活性炭を用いることができる。さらに、粒状の活性炭としては、破砕した活性炭（破砕炭）、粒状あるいは粉末状の活性炭をバインダともに造粒した造粒炭等を用いることができる。さらに、吸着体４４としては、例えば、ＡＳＴＭ法によるブタンワーキングキャパシティ（以下、「ＢＷＣ」という）が１２ｇ／ｄＬ未満の活性炭が用いられている。
【００１９】
次に、トラップキャニスタ１４について説明する。トラップキャニスタ１４は、前記メインキャニスタ１２と別体で構成されている。図２はトラップキャニスタを示す断面図である。図２において、トラップキャニスタ１４の上下方向は、車両に対する搭載状態における天地方向に対応する。
図２に示すように、トラップキャニスタ１４はトラップケース５０を備えている。トラップケース５０は、樹脂製で、中空円筒状のトラップケース本体５１と、トラップケース本体５１の左右の両開口端面を閉鎖する左右の両蓋部材５２，５３とにより構成されている。トラップケース本体５１の内部空間により軸方向（図２において左右方向）に延びるガス通路が形成されている。左側の蓋部材５２には、トラップケース本体５１の内部空間に連通する接続ポート５５が同心状に形成されている。また、右側の蓋部材５３には、トラップケース本体５１の内部空間に連通する大気ポート５６が同心状に形成されている。大気ポート５６は大気に開放されている。
【００２０】
前記トラップケース本体５１は、左部において大径をなす大径筒部５１ａと、右部において小径をなす小径筒部５１ｂとを有する。大径筒部５１ａと小径筒部５１ｂとは、上下方向に偏心して形成されており、車両に対する搭載状態において天地方向の地側に配置される下側の壁部５７がストレート状に連続されている。すなわち、小径筒部５１ｂが、車両に対する搭載状態において大径筒部５１ａの天地方向の地側に対応する位置に配置されている。トラップケース本体５１の大径筒部５１ａと小径筒部５１ｂとの間には、両筒部５１ａ，５１ｂ間を連通しかつ通路断面積が徐々に変化するテーパ状のテーパ状筒部５１ｃが形成されている。
【００２１】
前記トラップケース本体５１の小径筒部５１ｂの右端側の開口面には、フィルタ５８が配置されている。フィルタ５８は、例えば不織布により形成されている。また、前記右側の蓋部材５３の内側面（左側面）には、フィルタ５８を支持する多数のピン状の突起５９が突出されている。これにより、右側の蓋部材５３とフィルタ５８との間に、大気ポート５６側の空間部６０が形成されている。また、トラップケース本体５１の大径筒部５１ａの左端側の開口面には、多孔板６２が配置されている。多孔板６２の内側面すなわち右側面には、フィルタ６３が積層状に配置されている。フィルタ６３は、例えば発泡ウレタンにより形成されている。また、多孔板６２と左側の蓋部材５２との間には、コイルバネからなるバネ部材６４が介装されている。バネ部材６４は、多孔板６２を右方へ付勢している。これにより、左側の蓋部材５２と多孔板６２との間に、接続ポート５５側の空間部６５が形成されている。また、トラップケース本体５１の内部空間における両フィルタ５８，６３の相互間が吸着室６７になっている。
【００２２】
前記トラップケース本体５１の小径筒部５１ｂとテーパ状筒部５１ｃとの間には、両筒部５１ａ，５１ｂ内を仕切る通気性を有する仕切部材６９が配置されている。仕切部材６９には、弾性を有する発泡樹脂製のフィルタ、例えば発泡ウレタンにより形成されたフィルタが用いられている。また、仕切部材６９は、前記吸着室６７を左右２室に分割している。左側の室が大径側の分室７０とされているとともに、右側の室が小径側の分室７２とされている。なお、仕切部材６９は、必要に応じて設けられるものであり、省略することもできる。
【００２３】
前記吸着室６７には、蒸発燃料中のブタン等の蒸発燃料を吸着及び脱離可能な粒状の吸着体７４と、吸着体７４の温度変化を潜熱により抑制する粒状の蓄熱体７６とが混合状態で充填されている。吸着体７４としては、例えば、粒状の活性炭を用いることができる。さらに、粒状の活性炭としては、破砕した活性炭（破砕炭）、粒状あるいは粉末状の活性炭をバインダともに造粒した造粒炭等を用いることができる。さらに、吸着体７４としては、ＢＷＣが１３ｇ／ｄＬ以上の活性炭いわゆる高吸着能を有する活性炭が用いられている。吸着体７４に用いられる高吸着能を有する活性炭は、一般的な活性炭（例えば、ＢＷＣが１２ｇ／ｄＬ未満の活性炭）と比べて、ＢＷＣが大きく、小さい細孔が多いため、蒸発燃料の残存成分との分子間力が強くなる。つまり、蒸発燃料の拡散量を低減でき、吹き抜け量を低減することができる。このため、吸着体７４には、好ましくは、ＢＷＣが１５ｇ／ｄＬ以上の活性炭が良く、より好ましくは、ＢＷＣが１７ｇ／ｄＬ以上の活性炭が良い。また、吸着体７４は、前記メインキャニスタ１２（図１参照）のガス出口側の吸着室（第２吸着室４２）に充填される粒状の吸着体４４に比べて、ＢＷＣが大きい高吸着能を有する。なお、本明細書でいう「メインキャニスタ１２のガス出口側の吸着室」とは、メインキャニスタ１２の粒状の吸着体４４が充填される吸着室４１，４２のうちで、接続ポート２４（破過ガス出口側）に近い第２吸着室４２のことをいう。
【００２４】
前記蓄熱体７６は、温度変化に応じて潜熱の吸収及び放熱を生じる相変化物質を有する潜熱蓄熱体であればよく、相変化物質、相変化物質を封入したマイクロカプセル、そのマイクロカプセル又は相変化物質を封入したペレット等を用いることができる。また、相変化物質としては、例えば、融点が２２℃のヘプタデカン、融点が２８℃のオクタデカン等のパラフィンを用いることができる。また、蓄熱体７６の潜熱を利用して、蒸発燃料の吸着時の吸着体７４の温度上昇を抑制することにより蒸発燃料の吸着を促進することができる一方、蒸発燃料の脱離時の吸着体７４の温度低下を抑制することにより蒸発燃料の脱離を促進することができる。なお、蓄熱体７６は本明細書でいう「温調手段」に相当する。
【００２５】
また、図１に示すように、前記したトラップキャニスタ１４の接続ポート５５と、前記メインキャニスタ１２の接続ポート２４とは接続通路８０を介して接続されている。また、図２に示すように、吸着室６７において、トラップケース本体５１の大径筒部５１ａ内に対応する部分をガス導入側の部分６７ａといい、同じく小径筒部５１ｂ内に対応する部分を大気開放側の部分６７ｂといい、同じくテーパ状筒部５１ｃ内に対応する部分を断面積徐変部６７ｃという。また、メインキャニスタ１２の接続ポート２４は本明細書でいう「破過ガス出口ポート」に相当する。また、トラップキャニスタ１４の接続ポート５５は本明細書でいう「ガス導入ポート」に相当する。
【００２６】
次に、前記蒸発燃料処理装置１０（図１参照）の動作について説明する。給油時及び通常時（例えば駐車時）において、燃料タンク２７内で発生した蒸発燃料を含む蒸発燃料ガスは、メインキャニスタ１２のタンクポート２２を介して第１吸着室４１に導入される。蒸発燃料ガスは、第１吸着室４１、連通路２０、第２吸着室４２を通る。その際、蒸発燃料ガス中の蒸発燃料は、第１吸着室４１及び第２吸着室４２の吸着体４４に吸着される。そして、メインキャニスタ１２から排出された破過ガスは、接続通路８０を介してトラップキャニスタ１４に導入される。破過ガスは、トラップキャニスタ１４（図２参照）の吸着室６７（詳しくは、ガス導入側の部分６７ａ、断面積徐変部６７ｃ、大気開放側の部分６７ｂ）を通る。その際、破過ガス中の蒸発燃料は、吸着室６７の吸着体７４に吸着される。このとき、吸着室６７の蓄熱体７６の潜熱を利用して、蒸発燃料の吸着時の吸着体７４の温度上昇が抑制されることにより、蒸発燃料の吸着が促進される。そして、最終的には、蒸発燃料を含まない空気あるいはほとんど含まない空気は、大気ポート５６から大気に放出される。
【００２７】
また、パージ時（エンジン３１の運転中のパージ制御時）において、電子制御装置（ＥＣＵ）によりパージ制御弁３４が開弁されると、エンジン３１の吸気負圧がメインキャニスタ１２のパージポート２３を介して第１吸着室４１に導入されることにより、大気中の空気が、前記蒸発燃料ガスの流れとは逆方向に流れる。このため、トラップキャニスタ１４の吸着室６７の吸着体７４から蒸発燃料が脱離（パージ）される。このとき、吸着室６７の蓄熱体７６の潜熱を利用して、蒸発燃料の脱離時の吸着体７４の温度低下が抑制されることにより、蒸発燃料の脱離が促進される。また、蒸発燃料を含んだガスが、メインキャニスタ１２の第２吸着室４２及び第１吸着室４１を通ることにより、両吸着室４２，４１の吸着体４４からも蒸発燃料が脱離された後、パージポート２３からエンジン３１の吸気通路３２にパージされる。
【００２８】
前記したトラップキャニスタ１４（図２参照）によると、次の作用・効果を得ることができる。
（１）吸着室６７の大気開放側の部分６７ｂの通路断面積がガス導入側の部分６７ａの通路断面積よりも小さく形成されていることにより、大気開放側の部分６７ｂの通路断面積を小さくすることで吸着体７４の吸着・脱離能力を向上し、これにともない増加する圧損を、ガス導入側の部分６７ａの通路断面積を大きくすることで抑制することができる。これにより、蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減しながら、圧損の増加を抑制することができる。すなわち、ＤＢＬ性能を向上しながら、通気抵抗を抑制することができる。また、ガス導入側の部分６７ａの通路断面積を大きくし、トラップケース５０の軸方向の長さを短縮することにより、車両に対する搭載性を向上することができる。
（２）また、吸着室６７が通路断面積が徐々に変化する断面積徐変部６７ｃを有するため、ガスをガス導入側の部分６７ａから大気開放側の部分６７ｂへスムーズに流すことができる。これにより、圧損を低減することができる。
（３）また、吸着室６７には、吸着体７４の温度を調節する蓄熱体７６が設けられている。したがって、蓄熱体７６により吸着体７４の温度を調節することによって、蒸発燃料の脱離量を向上し、蒸発燃料の残存量を低減できるため、吹き抜けを低減することができる。ひいては、ＤＢＬ性能を向上することができる。
（４）また、吸着体７４は、メインキャニスタ１２（図１参照）のガス出口側の吸着室（第２吸着室４２）に充填される粒状の吸着体４４に比べて、ＢＷＣが大きい高吸着能を有する吸着体である。したがって、このような高吸着能を有する吸着体７４と蓄熱体７６とを併用することにより、高吸着能を有する吸着体７４を用いても、蒸発燃料の脱離量を向上し、蒸発燃料の残存量を低減できるため、吹き抜けを低減することができる。ひいては、ＤＢＬ性能を向上することができる。
（５）前記した（１）〜（４）の相乗効果によって、吹き抜けの低減と圧損の低減とを両立することができる。
【００２９】
また、吸着室６７の大気開放側の部分６７ｂは、車両に対する搭載状態においてガス導入側の部分６７ａの天地方向の地側に対応する位置に配置されている。したがって、吸着室６７のガス導入側の部分６７ａ及び断面積徐変部６７ｃの天地方向の天側の吸着層で蒸発燃料の拡散による吸着層を増大することにより、吹き抜けを低減することができる。すなわち、メインキャニスタ１２から吹き抜けてくる２ｇ破過の蒸発燃料を、吸着室６７のガス導入側の部分６７ａ及び断面積徐変部の天側の吸着層で吸着することにより、ＤＢＬ性能を向上することができる。なお、２ｇ破過とは、メインキャニスタ１２から吹き抜けてくる破過ガスの蒸発燃料が２ｇ破過することをいう。
【００３０】
また、蓄熱体７６の潜熱により吸着体７４の温度変化を抑制することによって、蒸発燃料の残存量を低減し、吹き抜けを低減することができる。
【００３１】
［実施形態２］
実施形態２を説明する。本実施形態以降の実施形態は、前記実施形態１のトラップキャニスタ１４に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。図３はトラップキャニスタを示す断面図である。
図３に示すように、本実施形態では、前記実施形態１のトラップキャニスタ１４（図２参照）における接続ポート５５が、右側の蓋部材５２の大気ポート５６と同心状をなすように配置されている。したがって、接続ポート２４から導入されたガスが大気ポート５６に向かって一直線状に流れやすくなるため、吸着室６７を流れるガスの圧損を低減することができる。
【００３２】
［実施形態３］
実施形態３を説明する。図４はトラップキャニスタを示す断面図である。
図４に示すように、本実施形態では、前記実施形態１のトラップキャニスタ１４（図２参照）におけるトラップケース本体５１の大径筒部５１ａ、小径筒部５１ｂ、テーパ状筒部５１ｃ、接続ポート５５、大気ポート５６が同心状に配置されている。
【００３３】
［実施形態４］
実施形態４を説明する。図５はトラップキャニスタを示す断面図である。
図５に示すように、本実施形態では、前記実施形態１のトラップキャニスタ１４（図２参照）におけるトラップケース本体５１のテーパ状筒部５１ｃが吸着室６７の軸方向の長さの全長に亘って形成されている。この場合、テーパ状筒部５１ｃ内が断面積徐変部６７ｃに相当し、その大径側の筒部内がガス導入側の部分６７ａに相当し、同じく小径側の筒部内が大気開放側の部分６７ｂに相当する。また、吸着室６７が全体的に断面積徐変部になっている。また、仕切部材６９が省略されているとともに、大径側の分室７０及び小径側の分室７２の区分けも省略されている。
【００３４】
［実施形態５］
実施形態５を説明する。図６はトラップキャニスタを示す断面図である。
図６に示すように、本実施形態では、前記実施形態３のトラップキャニスタ１４（図４参照）における吸着室６７のガスの流れ方向の中間部、すなわち大径側の分室７０と小径側の分室７２との間に、該吸着室６７を二分する空間層８２が設けられている。空間層８２は、小径筒部５１ｂの軸方向の長さを延長することによって形成されている。大径側の分室７０と空間層８２との間、及び、小径側の分室７２と空間層８２との間には、仕切部材６９がそれぞれ配置されている。したがって、吸着室６７において、ガス導入側の部分６７ａ及び断面積徐変部６７ｃから大気開放側の部分６７ｂへの蒸発燃料の拡散を空間層８２により遅延させることにより、吹き抜けを低減することができる。ひいては、ＤＢＬ性能を向上することができる。
【００３５】
［実施形態６］
実施形態６を説明する。図７はトラップキャニスタを示す断面図である。
図７に示すように、本実施形態では、前記実施形態３のトラップキャニスタ１４（図４参照）における吸着室６７の吸着体７４と蓄熱体７６との混合比が吸着室６７のガスの流れ方向で変更されている。例えば、大径側の分室７０に充填する蓄熱体７６に比べて、小径側の分室７２に充填する蓄熱体７６を相対的に少なくする。これにより、吸着体７４の吸着・脱離性能を安定化することができる。なお、吸着体７４と蓄熱体７６との混合比は適宜設定することができる。
【００３６】
［実施形態７］
実施形態７を説明する。図８はトラップキャニスタを示す断面図である。
図８に示すように、本実施形態では、前記実施形態５（図６参照）のトラップキャニスタ１４における吸着室６７の両分室７０，７２における吸着体７４と蓄熱体７６との混合比が、前記実施形態６と同様に変更されている。
【００３７】
本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。例えば、トラップキャニスタ１４の吸着室６７は、円筒状に限らず、角筒状でもよい。また、メインキャニスタ１２における吸着室６７の数は、２室に限らず、１室又は３室以上でもよい。また、温調手段としては、蓄熱体７６の他、電気ヒータを用いてもよい。また、蓄熱体７６としては、粒状以外の形状の蓄熱体を用いてもよい。
【符号の説明】
【００３８】
１０…蒸発燃料処理装置
１２…メインキャニスタ
１４…トラップキャニスタ
４４…吸着体
５０…トラップケース
６７…吸着室
６７ａ…ガス導入側の部分
６７ｂ…大気開放側の部分
６７ｃ…断面積徐変部
７４…吸着体
７６…蓄熱体（温調手段）
８２…空間層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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