(57)【要約】【課題】１台の遠心ターボ機械で複数の圧力レベルを供給できる複圧式遠心ターボ機械を提供する。【解決手段】ケーシング１１内で回転する１つの遠心インペラ１５が、流体を軸方向に導入する１つの流体入口２１と、昇圧した流体を異なる圧力で半径方向外向きに吐出する高圧出口流路２３Ｈ及び低圧出口流路２３Ｌとを備え、遠心インペラ１５で昇圧した流体を異なる２つの圧力で半径方向外向きに吐出する。【選択図】図１
2013053524.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング内で回転する１つの遠心インペラが、流体を軸方向に導入する１つの流体入口と、昇圧した流体を異なる圧力で半径方向外向きに吐出する複数の流体出口とを備え、前記遠心インペラで昇圧した流体を異なる複数の圧力で半径方向外向きに吐出することを特徴とする複圧式遠心ターボ機械。
【請求項２】
前記流体出口は、前記流体入口から軸方向下流側へ向けて吐出圧力が順次低くなるように配置されるとともに、前記遠心インペラは、低圧側インペラが隣接する高圧側インペラの背板を貫通するように配置されていることを特徴とする請求項１に記載の複圧式遠心ターボ機械。
【請求項３】
前記流体出口は、前記遠心インペラのシュラウド面途中に吐出圧力の低い低圧側が配置されていることを特徴とする請求項１に記載の複圧式遠心ターボ機械。
【請求項４】
前記遠心インペラは、翼長の少なくとも一部に設けたシュラウドを備えていることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の複圧式遠心ターボ機械。
【請求項５】
前記遠心インペラは、昇圧した流体を高圧で前記流体出口から半径方向外向きに吐出する高圧インペラと、昇圧した流体を低圧で前記流体出口から半径方向外向きに吐出する低圧インペラとを備えていることを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の複圧式遠心ターボ機械。
【請求項６】
前記遠心インペラは、前記低圧インペラの背板を形成するようにして、前記高圧インペラの上流端を前記低圧インペラの出口半径より内側に突出させたことを特徴とする請求項５に記載の複圧式遠心ターボ機械。
【請求項７】
前記遠心インペラが、高圧インペラ部と、該高圧インペラ部の背板面近傍から分離可能な低圧インペラ部とを組み合わせて一体化する分割・別体構造であることを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載の複圧式遠心ターボ機械。
【請求項８】
前記低圧インペラの背板面が、前記高圧インペラのシュラウド上流端を流路側に突出させるように、低圧インペラ背板面にて分割・組立する構造を有することを特徴とする請求項２、４または６のいずれか１項に記載の複圧式遠心ターボ機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２つの圧力レベルを１台で提供できるようにした遠心ポンプ、ブロワ及び圧縮機等の複圧式遠心ターボ機械に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の遠心ターボ機械は、通常１つの吸込口と１つの出口とを有し、１台の装置で１つの圧力及び流量を供給する。なお、遠心ターボ機械としては、遠心ポンプ、遠心ブロワ及び遠心圧縮機等が知られており、基本的には同様の構成となっている。
遠心ポンプは、ポンプのインペラ入口シュラウド半径に対してポンプのインペラ出口半径が大きく、インペラ出口の流れが子午面において半径方向外向きに流れるように構成されたインペラを有し、非圧縮性流体の昇圧を行う装置である。
【０００３】
遠心ブロワは、遠心ポンプと同様の形態を有しており、圧縮性流体を対象として昇圧を行う装置である。遠心ブロワは、一般に大気圧から吸い込んで昇圧する場合、昇圧による圧力上昇が概ね１０００kg/m２〜１００００kg/m２の数値範囲にある装置を言う。
そして、遠心圧縮機は、上述した遠心ブロワよりさらに高圧まで圧縮性流体を昇圧する装置である。
【０００４】
以下の説明では、上述した遠心ターボ機械のインペラ形態を総称して「遠心インペラ」と呼ぶ。また、インペラ出口の流れが半径方向から一定の角度に傾斜して流れる形態を一般に「斜流インペラ」と呼ぶが、この斜流インペラについても、以下の説明では「遠心インペラ」に包含するものとする。
このような遠心インペラを備えた遠心ターボ機械は、入口から軸方向に流体の流れを吸い込み、遠心インペラの流路が軸方向から半径方向に曲げられているため、出口では流れが半径方向外向きに流出する。なお、遠心ポンプの場合、一般的にはインペラ入口の翼前縁が回転軸に対してケーシング側で吸い込み側に傾斜する子午面形状を有するが、軸方向に吸い込んで半径方向に流出させる基本構造については、遠心ブロワ及び遠心圧縮機と共通である。
【０００５】
上述した遠心インペラを備えている遠心ターボ機械は、回転軸の周りに回転駆動されることにより、吸い込んだ流体の流れに回転エネルギーを与えて昇圧するメカニズムを有しているが、このような昇圧メカニズムについても、遠心ポンプ、遠心ブロワ及び遠心圧縮機においては同様である。
また、遠心インペラの出口下流には、円形翼列からなるディフューザが設けられ、翼を有するディフューザをベーンドディフューザ、翼のないディフューザをベーンレスディフューザと呼んでいる。このような翼の有無は、通常遠心ターボ機械の要求性能に応じて決められている。なお、ディフューザの下流には、流れを集合させて下流の配管に吐出するスクロールを設けてあるが、遠心ポンプの場合には、上述したディフューザ自体を設置しない構造が多く、従って、遠心インペラの出口下流に直接スクロールが設置されていることも多い。
【０００６】
一方、各種プラントでは、同一作動流体において複数の圧力を必要とする場合がある。このようなプラントでは、たとえばプラント毎に異なるポンプを設置して使用する構成が一般的であり、プラント毎に圧力及び流量の設定が異なるポンプを用意していた。
また、半径方向の流速成分を主要成分としてタービンホイールに流入する旋回流体が用いられ、流れの旋回エネルギーを回転動力に変換してエネルギーを放出した流れが軸方向に吐出されるラジアルタービンにおいては、タービン内部にて流体の流量を複数の流路に分割し、流路毎にタービン動翼入口が形成されるとともに、タービン動翼の入口半径が異なるように構成されている。（特許文献１〜３を参照）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭６３−３０２１３４号公報
【特許文献２】特表２００８−５０３６８５号公報
【特許文献３】実開昭６１−２０２６０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上述したように、同一作動流体において複数の圧力レベルを必要とする従来の各種プラントでは、必要な圧力レベル毎に異なる遠心ポンプ等の遠心ターボ機械を設置して対応している。このため、遠心ターボ機械毎に電動機等の駆動源が必要となり、この結果、プラントの構成に多数の機器類を必要とし複雑化するという問題が指摘されている。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、その目的とするところは、１台の遠心ターボ機械で複数の圧力レベルを供給できる複圧式遠心ターボ機械を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、上記の課題を解決するため、下記の手段を採用した。
本発明の複圧式遠心ターボ機械は、ケーシング内で回転する１つの遠心インペラが、流体を軸方向に導入する１つの流体入口と、昇圧した流体を異なる圧力で半径方向外向きに吐出する複数の流体出口とを備え、前記遠心インペラで昇圧した流体を異なる複数の圧力で半径方向外向きに吐出することを特徴とするものである。
【００１０】
このような本発明の複圧式遠心ターボ機械によれば、遠心インペラが、流体を軸方向に導入する１つの流体入口と、昇圧した流体を異なる圧力で半径方向外向きに吐出する複数の流体出口とを備え、遠心インペラで昇圧した流体を異なる複数の圧力で半径方向外向きに吐出するので、１台の遠心ターボ機械で複数の圧力レベルに昇圧した流体を供給することが可能になる。
なお、本発明の複圧式遠心ターボ機械は、遠心圧縮機、遠心ブロワ及び遠心ポンプ等に適用可能である。
【００１１】
上記の複圧式遠心ターボ機械において、前記流体出口は、前記流体入口から軸方向下流側へ向けて吐出圧力が順次低くなるように配置されるとともに、前記遠心インペラは、低圧側インペラが隣接する高圧側インペラの背板を貫通するように配置されているが好ましい。
あるいは、上記の複圧式遠心ターボ機械において、前記流体出口は、前記遠心インペラのシュラウド面途中に吐出圧力の低い低圧側が配置されていることが好ましい。
【００１２】
上記の複圧式遠心ターボ機械において、前記遠心インペラは、翼長の入口側及び出口側の少なくとも一部に設けたシュラウドを備えていることが好ましく、これにより、遠心ポンプで一般に設置される目的の強度の担保や、遠心インペラで発生しスラスト軸受で負担すべきスラスト力を低減することが可能になる。
【００１３】
上記の複圧式遠心ターボ機械において、前記遠心インペラは、昇圧した流体を高圧で前記流体出口から半径方向外向きに吐出する高圧インペラと、昇圧した流体を低圧で前記流体出口から半径方向外向きに吐出する低圧インペラとを備えていることが好ましい。
すなわち、複圧式遠心ターボ機械の遠心インペラは、流体を軸方向に導入する１つの流体入口と、昇圧した流体を高圧及び低圧の異なる２つの圧力で半径方向外向きに吐出する２つの流体出口とを備え、遠心インペラの高圧インペラが高圧の流体出口部を構成し、低圧インペラが低圧の流体出口部を構成するので、１台の遠心ターボ機械で高低２つの圧力レベルに昇圧した流体を供給することが可能になる。
【００１４】
遠心インペラのシュラウド面途中に吐出圧力の低い低圧側が配置されている複圧式遠心ターボ機械において、前記遠心インペラは、前記低圧インペラの背板を形成するようにして、前記高圧インペラの上流端を前記低圧インペラの出口半径より内側に突出させたものが好ましい。
【００１５】
上記の複圧式遠心ターボ機械において、前記遠心インペラは、高圧インペラ部と、該高圧インペラ部の背板面近傍から分離可能な低圧インペラ部とを組み合わせて一体化する分割・別体構造としてもよい。
【００１６】
遠心インペラのシュラウド面途中に吐出圧力の低い低圧側が配置されている複圧式遠心ターボ機械において、前記低圧インペラの背板面は、前記高圧インペラのシュラウド上流端を流路側に突出させるように、低圧インペラ背板面にて分割・組立する構造を有することが望ましい。
【発明の効果】
【００１７】
上述した本発明によれば、１台の遠心ターボ機械で複数の圧力レベルを供給できる複圧式遠心ターボ機械となり、従って、同一作動流体において複数の圧力レベルを必要とする各種プラントに適用すれば、プラントの構成に必要な機器類を低減して装置構成を簡略化できるという顕著な効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明に係る複圧式遠心ターボ機械について第１の実施形態を示す図で、（ａ）は遠心圧縮機に適用した場合の要部（子午面形状）を示す断面図、（ｂ）は低圧インペラ部を高圧インペラから分割した場合の構成例を示す概略斜視図である。
【図２】図１（ａ）及び（ｂ）に示した遠心圧縮機の要部断面を軸方向から見た正面図である。
【図３】図２の遠心圧縮機にスプリッタ翼を設置した場合の変形例を示す要部断面を軸方向から見た正面図である。
【図４】図１に示した遠心圧縮機に代えて、遠心ポンプに適用した場合の要部（子午面形状）を示す断面図である。
【図５】図３に示した遠心ポンプの要部断面を軸方向から見た正面図である。
【図６】本発明に係る複圧式遠心ターボ機械をプラントに適用した構成例を示す図で、（ａ）は大気やプレナムから導入した流体を異なる圧力に昇圧して２つのプラントに供給する適用例、（ｂ）は２つのプラントとの間で異なる圧力に昇圧して流体を循環させる適用例、（ｃ）は１つのプラント内にある異なる系統との間で異なる圧力に昇圧して流体を循環させる適用例である。
【図７】本発明に係る複圧式遠心ターボ機械について、第２の実施形態として遠心圧縮機に適用した場合の要部（子午面形状）を示す断面図である。
【図８】図７に示した第２の実施形態について、変形例を示す子午面形状の断面図である。
【図９】図１に示した実施形態の遠心圧縮機について、背板背面と遠心インペラ入口部からシュラウド面の静圧分布を示す図である。
【図１０】図７及び図８に示した本実施形態の遠心圧縮機について、背板背面と遠心インペラ入口からシュラウド面の静圧分布を示す図である。
【図１１】本発明に係る複圧式遠心ターボ機械について、第３の実施形態として遠心圧縮機に適用した場合の要部（子午面形状）を示す断面図である。
【図１２】図１１に示した遠心圧縮機の要部断面を軸方向から見た正面図である。
【図１３】図１１に示した遠心圧縮機にシュラウドを設けた第１変形例を示す子午面形状の断面図である。
【図１４】図１１に示した遠心圧縮機にシュラウドを設けた第２変形例を示す子午面形状の断面図である。
【図１５】図１１に示した遠心圧縮機について、背板背面と遠心インペラ入口部からシュラウド面の静圧分布を示した図である。
【図１６】図１３に示した遠心圧縮機について、シュラウド付きインペラの背板背面と遠心インペラ入口部からシュラウド面の静圧分布を示した図である。
【図１７】図１１に示した遠心圧縮機について、翼先端からの漏れ流れに関する問題点を示す図である。
【図１８】図１７で説明した翼先端からの漏れ流れの問題を解決する第３変形例のシュラウド設置例を示す子午面形状の断面図である。
【図１９】図１１に示した遠心圧縮機について、低圧出口流路を迂回して流れる領域の問題点を示す図である。
【図２０】図１９で説明した低圧出口流路を迂回して流れる領域の問題を解決する第４変形例のシュラウド設置例を示す子午面形状の断面図である。
【図２１】図１７で説明した低圧出口流路を迂回して流れる領域の問題を解決する第５変形例のシュラウド設置例を示す子午面形状の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明に係る複圧式遠心ターボ機械の一実施形態を図面に基づいて説明する。
＜第１の実施形態＞
図１及び図２に示す実施形態の複圧式遠心ターボ機械は、複数（２以上）の圧力レベルに昇圧して１台で供給可能な昇圧装置であり、具体的には、非圧縮性流体を昇圧させる遠心ポンプ、圧縮性流体を昇圧させる遠心ブロア及び遠心圧縮機等がある。なお、以下の説明では、複圧式遠心ターボ機械の一例として、高圧及び低圧の２つの圧力レベルを１台で供給可能な遠心圧縮機について説明する。
【００２０】
図１（ａ）は、本実施形態に係る複圧式の遠心圧縮機（複圧式遠心ターボ機械）について、要部の子午面形状を示す断面図、図２は、図１（ａ）に示した遠心圧縮機の要部断面を軸方向から見た正面図である。
図示の遠心圧縮機Ｃは、ケーシング１１と、ケーシング１１に回転可能に支持された回転軸１３と、回転軸１３の外周に取り付けられてケーシング１１内で回転する遠心インペラ１５と、を備えている。なお、回転軸１３の一端には、遠心インペラ１５を回転させる電動機等の駆動源（不図示）が連結されている。
【００２１】
遠心インペラ１５は、回転軸１３の外周に取り付けられたハブ１７と、ハブ１７の外周面に放射状に間隔を空けて設けられた複数の遠心インペラ翼（以下、「翼」と呼ぶ）１９とにより構成される。この翼１９は、ハブ１７の外周面から外向きに突出して設けられている。
遠心圧縮機Ｃのケーシング１１及び遠心インペラ１５は、図１（ａ）の紙面左側に設けられている流路入口２１から軸方向に流体を導入し、遠心インペラ１５と一体に回転する翼１９によって昇圧した流体を半径方向外向きに流出させる。
【００２２】
ケーシング１１内で回転する遠心インペラ１５は、ケーシング１１側の出口半径がＲ１の高圧インペラ１９Ｈと、ケーシング１１側の出口半径がＲ２の低圧インペラ１９Ｌとを備えている。図１（ａ）に示す構成例では、高圧インペラ１９Ｈと低圧インペラ１９Ｌとが一体に構成されており、この場合、遠心インペラ１５は、インペラ入口半径Ｒｉに対して、高圧インペラ１９Ｈの出口半径Ｒ１が大きく（Ｒ１＞Ｒｉ）設定されており、回転軸１３の軸方向において、流路入口２１に近い上流側に高圧インペラ１９Ｈを配設し、低圧インペラ１９Ｌは、高圧インペラ１９Ｈの背板３１Ｈに開口した貫通流路３３を介して、流路入口２１の反対側に配設している。なお、図１（ａ）において、図中の一点鎖線Ｐｉは等圧線である。
【００２３】
高圧インペラ１９Ｈで昇圧された流体は、高圧インペラ１９Ｈの外周先端部側に開口する高圧出口流路２３Ｈを通って半径方向外向きに流出する。この高圧出口流路２３Ｈの下流には、高圧側のディフューザ２５Ｈが設けられ、さらにその下流にはスクロール２７Ｈを有している。このように構成された高圧出口流路２３Ｈ、ディフューザ２５Ｈ及びスクロール２７Ｈは、高圧の圧力Ｐ１で流体を供給する高圧側圧縮機出口２９Ｈとなる。
なお、高圧インペラ１９Ｈが回転するケーシング１１内には、下流側に設けられた高圧インペラ１９Ｈの背板３１Ｈに対向し、かつ、低圧側壁面を構成する隔壁３７を備えている。
【００２４】
低圧インペラ１９Ｌは、高圧インペラ１９Ｈと同様に、ハブ１７の外周面から外向きに突出し、かつ、高圧インペラ１９Ｈの背板３１Ｈの下部を軸方向下流側へ向けて貫通するように設けられている。背板３１Ｈの背面側では、出口半径をＲ２とした低圧インペラ１９Ｌが同軸の高圧インペラ１９Ｈと一体に回転する。
低圧インペラ１９Ｌの出口半径Ｒ２は、高圧インペラ１９Ｈの出口半径Ｒ１より小さな値（Ｒ２＜Ｒ１）となる。
【００２５】
低圧インペラ１９Ｌで昇圧された流体は、低圧インペラ１９Ｌの外周先端部側に開口する低圧出口流路２３Ｌを通って半径方向外向きに流出する。この低圧出口流路２３Ｌの下流には、低圧側のディフューザ２５Ｌが設けられ、さらにその下流にはスクロール２７Ｌを有している。このように構成された低圧出口流路２３Ｌ、ディフューザ２５Ｌ及びスクロール２７Ｌは、低圧の圧力Ｐ２（Ｐ１＞Ｐ２）で流体を供給する低圧側圧縮機出口２９Ｌとなる。
【００２６】
低圧インペラ１９Ｌの出口半径Ｒ２は、図中にハッチングで表示した貫通流路３３の上壁面半径Ｒpsより大きい値（Ｒ２＞Ｒps）に設定され、低圧側圧縮機出口２９Ｌの低圧出口流路２３Ｌが半径方向外向きのインペラ出口を備えている。この貫通流路３３は、高圧インペラ１９Ｈ側から分岐させた流体を低圧インペラ１９Ｌ側へ導くための流路である。
なお、低圧インペラ１９Ｌが回転するケーシング１１は、下流側に設けられた低圧インペラ１９Ｌの背板３１Ｌに対向して低圧側壁面３９を構成している。
【００２７】
図２に示す軸方向の正面図において、気体を圧縮する遠心インペラ１５は、液体を圧縮する後述の遠心ポンプと比較して数倍以上の高周速で回転するので、遠心インペラ１５の高圧インペラ１９Ｈ及び低圧インペラ１９Ｌは、そのインペラ翼が翼前縁にてほぼ半径方向要素をもつ翼により構成される。
また、遠心圧縮機Ｃの場合、高圧インペラ出口２３Ｈ及び低圧インペラ出口２３Ｌにおいて、高圧インペラ１９Ｈの翼が背板３１Ｈに取り付けられる角度のバックワード角β１や、低圧インペラ１９Ｌの翼が低圧インペラ１９Ｌの背板３１Ｌに取り付けられる角度のバックワード角β２は、たとえば１０度〜４５度程度の範囲に設定される。
【００２８】
上述した遠心圧縮機Ｃの遠心インペラ１５は、図３に示す変形例の遠心インペラ１５′のように、高圧インペラ１９Ｈの翼及び低圧インペラ１９Ｌの翼の中間に、それぞれ高圧スプリッタ翼３５Ｈ及び低圧スプリッタ翼３５Ｌが設置された構成としてもよい。
なお、図３の遠心インペラ１５′において、スプリッタ翼３５Ｈ，３５Ｌ以外の構成については、図２に示した遠心インペラ１５と実質的に同じである。
【００２９】
次に、図４及び図５に示す遠心ポンプＣＰの遠心ポンプインペラ５５は、上述した遠心インペラ１５の構成を適用したものである。
遠心ポンプＣＰは、ケーシング５１と、ケーシング５１に回転可能に支持された回転軸５３と、回転軸５３の外周に取り付けられてケーシング５１内で回転する遠心ポンプインペラ５５と、を備えている。なお、回転軸５３の一端には、遠心ポンプインペラ５５を回転させる電動機等の駆動源（不図示）が連結されている。
【００３０】
遠心ポンプインペラ５５は、回転軸５３の外周に取り付けられたハブ５７と、ハブ５７の外周面に放射状に間隔を空けて設けられた複数の遠心インペラ翼（以下、「翼」と呼ぶ）５９とにより構成される。この翼５９は、ハブ５７の外周面から外向きに突出して設けられている。
遠心ポンプＣＰのケーシング５１及び遠心ポンプインペラ５５は、流路入口６１から軸方向に流体を導入し、遠心ポンプインペラ５５と一体に回転する翼５９によって昇圧した流体を半径方向外向きに流出させる。
【００３１】
ケーシング５１内で回転する遠心ポンプインペラ５５は、ケーシング５１側の出口半径がＲ１の高圧インペラ５９Ｈと、ケーシング５１側の出口半径がＲ２の低圧インペラ５９Ｌとを備えている。この場合、遠心ポンプインペラ５５は、インペラ入口半径Ｒｉに対して、高圧インペラ５９Ｈの出口半径Ｒ１が大きく（Ｒ１＞Ｒｉ）設定されており、回転軸５３の軸方向において、流路入口６１に近い上流側に高圧インペラ５９Ｈを配設し、低圧インペラ５９Ｌは、高圧インペラ５９Ｈの背板７１Ｈに開口した貫通流路７３を介して、流路入口６１の反対側に配設している。
【００３２】
高圧インペラ５９Ｈで昇圧された流体は、高圧インペラ５９Ｈの外周先端部側に開口する高圧出口流路６３Ｈを通って半径方向外向きに流出する。この高圧出口流路６３Ｈの下流には、スクロール６７Ｈが設けられている。このように構成された高圧出口流路６３Ｈ及びスクロール６７Ｈは、高圧の圧力Ｐ１で流体を供給する高圧側ポンプ出口６９Ｈとなる。
なお、高圧インペラ５９Ｈが回転するケーシング１１内には、下流側に設けられた高圧インペラ５９Ｈの背板７１Ｈに対向し、かつ、低圧側壁面を構成する隔壁７７を備えている。
【００３３】
低圧インペラ５９Ｌは、高圧インペラ５９Ｈと同様に、ハブ５７の外周面から外向きに突出し、かつ、高圧インペラ５９Ｈの背板７１Ｈの下部を軸方向下流側へ向けて貫通するように設けられている。背板７１Ｈの背面側では、出口半径がＲ２の低圧インペラ５９Ｌが同軸の高圧インペラ５９Ｈと一体に回転する。
低圧インペラ５９Ｌの出口半径Ｒ２は、高圧インペラ５９Ｈの出口半径Ｒ１より小さな値（Ｒ２＜Ｒ１）となる。
【００３４】
低圧インペラ５９Ｌで昇圧された流体は、低圧インペラ５９Ｌの外周先端部側に開口する低圧出口流路６３Ｌを通って半径方向外向きに流出する。この低圧出口流路６３Ｌの下流には、スクロール６７Ｌが設けられている。このように構成された低圧出口流路６３Ｌ及びスクロール６７Ｌは、低圧の圧力Ｐ２（Ｐ１＞Ｐ２）で流体を供給する低圧側ポンプ出口６９Ｌとなる。
【００３５】
低圧インペラ５９Ｌの出口半径Ｒ２は、図中にハッチングで表示した貫通流路７３の上壁面半径Ｒpsより大きい値（Ｒ２＞Ｒps）に設定され、低圧側ポンプ出口６９Ｌの低圧出口流路６３Ｌが半径外向きのインペラ出口を備えている。この貫通流路７３は、高圧インペラ５９Ｈ側から分岐させた流体を低圧インペラ５９Ｌ側へ導くための流路である。
なお、低圧インペラ５９Ｌが回転するケーシング５１は、下流側に設けられた低圧インペラ５９Ｌの背板７１Ｌに対向して低圧側壁面７９を構成している。
【００３６】
遠心ポンプＣＰの場合、翼５９のインペラ翼前縁は、子午面において半径方向から傾斜している形状が多く、上流に凸の曲線で構成される形状となるものも多い。また、バックワード角β１、β２は、いずれも４５度〜７０度程度の範囲に設定される。
さらに、遠心ポンプＣＰでは、翼５９のバックワード角が大きいため、結果として隣接する翼と翼の間隔が小さくなり、かつ、翼の長さも長くなるため、遠心圧縮機Ｃと比較して翼枚数はおおよそ半分となり、また、スプリッタが設けられることもまれである。
【００３７】
上述したように、遠心ポンプＣＰでは、高圧側ポンプ出口６９Ｈ及び低圧側ポンプ出口６９Ｌについては、一般にディフューザのない構成となるが、遠心圧縮機Ｃと同様に、ディフューザを備えた構成としてもよい。
図示しない遠心ブロワについては、インペラ形状等が、上述した遠心圧縮機Ｃ及び遠心ポンプＣＰの中間、あるいはどちらか一方に似通ったものとなる。
また、遠心圧縮機Ｃ、遠心ブロワ及び遠心ポンプＣＰのいずれにおいても、ケーシングの流体出口は、回転軸の外周側に形成された環状通路になっている構造でもよい。
【００３８】
このように、本実施形態において、遠心圧縮機Ｃ、遠心ブロワ及び遠心ポンプＣＰのような遠心ターボ機械が有する特徴的な共通点は、高圧インペラ１９Ｈ，５９Ｈの背板３１Ｈ，７１Ｈ側で、かつ、ハブ１３，５７側に、昇圧する流体の一部を分流させて導くための貫通流路３３，７３が設けられており、ハブ１３，５７側から分岐した低圧インペラ１９Ｌ、５９Ｌの翼を有することである。
そして、貫通流路３３，７３側に流れることなく高圧インペラ１９Ｈ、５９Ｈ側に導かれた流体は、高圧インペラ１９Ｈ、５９Ｈの翼によって高圧のＰ１に昇圧され、貫通流路３３，７３から低圧インペラ１９Ｌ、５９Ｌ側に導かれた流体は、低圧インペラ１９Ｌ、５９Ｌの翼によって低圧のＰ２に昇圧される。
【００３９】
すなわち、上述した実施形態の遠心ターボ機械は、昇圧する流体の入口を１つ備え、ケーシング内で回転する遠心インペラや遠心ポンプインペラには１つの流体入口と２つの流体出口とが設けられ、かつ、昇圧した流体の出口を２つ備えているので、１インペラ２圧式の構成を有する複圧式遠心ターボ機械となる。すなわち、上述した複圧式遠心ターボ機械は、同一動力軸に設置された１つのインペラで流体を昇圧し、２つの異なる圧力及び流量で流体を供給することが可能となる。
【００４０】
このような複圧式遠心ターボ機械は、複数の遠心ポンプＣＰ、遠心ブロワ、遠心圧縮機Ｃを用いることなく、１台で２つの圧力レベルと流量を提供できるため、たとえば図６に示すように、各種のプラントや設備においてシステム構成の簡素化が可能となり、低コストで高機能のプラントを提供できる。
図６（ａ）において、図中の符号１は本実施形態で説明した複圧式遠心ターボ機械、３は複圧式遠心ターボ機械を駆動する電動機（駆動源）である。この場合、大気やプレナムの流体供給源５から導入した同一の流体を複圧式遠心ターボ機械１で昇圧し、高圧のＰ１に昇圧した流体をプラント７Ａに供給するとともに、低圧のＰ２に昇圧した流体をプラント７Ｂに供給するプラント構成例となる。すなわち、１台の複圧式遠心ターボ機械１が、同一の流体を異なる圧力レベルＰ１，Ｐ２に昇圧してプラント７Ａ，７Ｂに供給することができる。
【００４１】
図６（ｂ）に示すプラント構成例では、プラント７Ａ，７Ｂから導入した同一の流体を複圧式遠心ターボ機械１で昇圧し、高圧のＰ１に昇圧した流体をプラント７Ａに供給するとともに、低圧のＰ２に昇圧した流体をプラント７Ｂに供給している。
また、図６（ｃ）に示すプラント構成例では、プラント７Ｃの異なる系統から導入した同一の流体を複圧式遠心ターボ機械１で昇圧し、高圧のＰ１に昇圧した流体及び低圧のＰ２に昇圧してプラント７Ｃの異なる系統に供給している。
【００４２】
ところで、上記の説明においては、高圧インペラ１９Ｈ及び低圧インペラ１９Ｌが一体に構成されている遠心インペラ翼１９としたが、たとえば図１（ｂ）に示すように、本実施形態の低圧インペラ部１９Ｌは、高圧インペラ部１９Ｈの背板面近傍から、すなわち、背板３１Ｈが形成する面の近傍から分割された構成であってもよい。換言すれば、遠心インペラ１５は、高圧インペラ部１９Ｈｐと、該高圧インペラ部１９Ｈｐの背板面近傍から分離可能な低圧インペラ部１９Ｌｐとを組み合わせて一体化する分割・別体構造としてもよい。なお、図１（ｂ）において、図中の破線は、高圧インペラ部Ｈｐと低圧インペラ部Ｌｐとの分割面ＢＬの一例を示しており、図中の一点鎖線Ｂは、組立ボルトＢの軸中心を示している。
【００４３】
＜第２の実施形態＞
本発明に係る複圧式遠心ターボ機械について、第２の実施形態を図７〜図１０に基づいて説明する。なお、上述した実施形態と同様の部分には同じ符号を付し、その詳細な説明は省略する。
この実施形態では、上述した実施形態の高圧インペラ１９Ｈ、５９Ｈにシュラウドが追設されている。なお、本実施形態の遠心インペラ１５についても、一体構造または分割・別体構造のいずれであってもよい。
【００４４】
以下の説明では、図１に示した遠心圧縮機Ｃの高圧インペラ１９Ｈに対して、シュラウド４１が翼全体に設けられている。
また、図８に示す変形例では、高圧インペラ１９Ｈに対して、シュラウド４１が翼後半（出口側）に設けられている。
【００４５】
このように構成された遠心圧縮機Ｃ等の複圧式遠心ターボ機械は、上述した実施形態と同様の作用効果を奏する。
そして、高圧インペラ１９Ｈにシュラウド４１を追設したことにより、特に、高圧インペラ１９Ｈの翼に作用する負荷が大きい場合には、シュラウド４１が翼の強度を増すことになるので、信頼性や耐久性の向上に有効である。このようなシュラウド４１は、流れの密度が大きい液体を昇圧する遠心ポンプＣＰは勿論のこと、上述した各種の複圧式遠心ターボ機械においても有効である。
【００４６】
また、遠心圧縮機Ｃや遠心ブロワにおいては、小流量、低比速度の場合、インペラ出口近傍の翼高さ（出口では出口幅）が翼入口に比べ低くなり、シュラウドクリアランス（翼先端とケーシングとの隙間）が翼高さの割に大きくなる。このため、漏れ損失が増加して効率が低下するという問題を有しているが、この効率低下を防止するためには、シュラウド４１を設ける構成が有効である。
【００４７】
第１の実施形態で説明した複圧式遠心ターボ機械では、遠心ポンプＣＰ、遠心ブロワ、遠心圧縮機Ｃのいずれにおいても、高圧インペラ１９Ｈ，５９Ｈの背板背面に、図９に示すような静圧分布が発生する。すなわち、図９に示すように、高圧インペラ背板３１Ｈ，７１Ｈの背面（破線表示）と遠心インペラ入口からシュラウド面（実線表示）のような静圧分布が生じ、この静圧分布は、出口半径Ｒ１のインペラ出口静圧が共通の値となり、半径が小さくなると背板背面の静圧がシュラウド面の静圧に比べて高くなる。
このような板背面の静圧分布とシュラウド面の静圧分布との圧力差は、遠心インペラ１５を軸方向に押しつけるスラスト力になる。この圧力差をハッチングで表示し、このハッチングの面積が大きいほどスラスト力が大きいことを示す。
【００４８】
背板背面の圧力がシュラウド面の圧力に比べて高い理由は、背板背面では、背板背面隙間に流れる流体が、回転する背板と静止したケーシングとの間で、背板のほぼ半分の速度で回転し、その旋回の遠心力により圧力分布ができるためである。
一方、インペラの翼間流路における流れの圧力は、インペラ入口では旋回速度がなく、インペラ出口ではインペラ旋回速度の６〜８割の速度で回転し、翼から仕事を受けて静圧が上昇する。従って、このシュラウドに沿った静圧分布の半径方向の勾配が背板背面に比べて大きくなり、そして、上述したように出口半径Ｒ１のインペラ出口静圧が共通の値となる結果として、背板背面の静圧がシュラウド面の静圧に比べて高くなる。
この結果、各半径において背板背面とシュラウド面との静圧差が生じ、この静圧差がインペラを軸方向に押す力、すなわち「スラスト力」になる。
【００４９】
また、高圧インペラ背板３１Ｈ、７１Ｈの背板面には、低圧インペラ１９Ｌ、５９Ｌの出口がある。しかし、低圧インペラ１９Ｌ、５９Ｌの出口圧力は、貫通流路３３、７３と低圧インペラとにより昇圧されて決まり、隔壁３７と低圧インペラとの隙間に設けられた漏れ防止機構（不図示）により分離されているので、高圧インペラ出口から独立した静圧になる。
従って、低圧インペラ１９Ｌ、５９Ｌの出口圧力は、高圧インペラ１９Ｈ、５９Ｈの背板面における圧力分布とは独立して圧力が決まるため、図９に示すように、出口半径Ｒ２の半径にて静圧分布に不連続が生じる。
【００５０】
液体を扱う遠心ポンプＣＰや高密度の気体（フロン等）を扱う遠心ブロワや遠心圧縮機Ｃでは、このスラスト力の絶対値が大きく、従って、このスラスト力に耐えるだけの大きなスラスト軸受（スラストベアリング等）を設けることが必要となる。この結果、軸受損失が大きくなること、スラスト軸受の負荷能力が小さい場合にはスラスト軸受の寿命が短くなること、スラスト軸受だけでは負荷能力をオーバーするため、別途反対方向のスラストを発生させる構造（いわゆる「バランスピストン」）の設置が不可欠となり、構造が複雑化するなど、性能、寿命、構造的な問題を生じる場合がある。
【００５１】
上述したスラスト力は、インペラの半径が変化する部分で、しかも、インペラ出口の半径が大きく、面積も大きい半径の大きいインペラ出口近傍の領域の力が主体となる。このため、高圧インペラ１９Ｈ，５９Ｈにおいて半径変化をする領域の翼先端にシュラウド４１を設置することにより、図１０に示すように、シュラウド隙間の静圧分布（実線表示）を背板背面の静圧分布（破線表示）とほぼ等しくすることができるようになり、この結果としてスラスト力を低減できることから、上述した性能、寿命及び構造的な問題の改善が可能となる。
【００５２】
＜第３の実施形態＞
本発明に係る複圧式遠心ターボ機械について、第３の実施形態を図１１及び図１２に基づいて説明する。なお、上述した実施形態と同様の部分には同じ符号を付し、その詳細な説明は省略する。
本実施形態の遠心インペラは、高圧インペラのシュラウド面途中に低圧インペラ出口を設け、この吐出口から流出する流れを低圧側の出口に導くものである。
【００５３】
以下では、本実施形態の特徴について、図１１に示した遠心圧縮機Ｃの遠心インペラ１５Ａに適用した場合を例示して説明する。なお、本実施形態の遠心インペラ１５Ａについても、一体構造または図２０に例示したような分割・別体構造のいずれであってもよい。
図示の遠心インペラ１５Ａは、翼１９Ａの高圧インペラ１９Ｈの途中に、すなわち、高圧側圧縮機出口２９Ｈに連通する高圧出口流路２３Ｈよりも軸方向において流路入口２１側となる位置に開口する低圧出口流路２３Ｌを備えている。この低圧出口流路２３Ｌは、低圧圧縮機出口２９Ｌに連通するもので、その下流側には、ディフューザ２５Ｌ及びスクロール２７Ｌが設けられている。
【００５４】
この結果、高圧出口流路２３Ｈ及び低圧出口流路２３Ｌの配置は、軸方向において上述した実施形態の遠心圧縮機と逆になり、軸方向において流路入口２１側から低圧出口流路２３Ｌ及び高圧出口流路２３Ｈの順に配置されている。
このような構成にすれば、翼１９Ａの高圧インペラ１９Ｈにおいて、シュラウド面の途中には低圧出口流路２３Ｌが設けられているので、遠心インペラ１５Ａで昇圧された流体は、その一部が昇圧途中に低圧出口流路２３Ｌから流出した後、高圧インペラ１９Ｈによりさらに昇圧される。
【００５５】
こうして低圧出口流路２３Ｌから流出する一部の流体は、ディフューザ２５Ｌ及びスクロール２７Ｌを経由して低圧側圧縮機出口２９Ｌに導かれる。
この場合、高圧インペラ１９Ｈは、低圧出口流路２３Ｌの下流から翼高さを低くし、その下流でさらの圧力を上昇させることが可能な翼形状とすることが望ましい。すなわち、図１１においては、低圧出口流路２３Ｌより上流側の翼高さＨが、下流側の翼高さｈよりも高く（Ｈ＞ｈ）設定されていることが望ましい。このような高圧インペラ１９Ｈの高圧出口流路２３Ｈから流出する流体の流れは、ディフューザ２５Ｈ及びスクロール２７Ｈを経由して高圧側圧縮機出口２９Ｈに導かれる。
【００５６】
上述したように構成された本実施形態の遠心圧縮機等の遠心ターボ機械は、昇圧する流体の入口を１つ備え、ケーシング内で回転する遠心インペラには１つの流体入口と２つの流体出口とが設けられ、かつ、昇圧した流体の出口を２つ備えているので、１インペラ２圧式の構成を有する複圧式遠心ターボ機械となる。すなわち、上述した複圧式遠心ターボ機械は、同一動力軸に設置された１つのインペラで流体を昇圧し、２つの異なる圧力及び流量で流体を供給することが可能となる。
なお、遠心圧縮機、遠心ブロワ及び遠心ポンプの遠心インペラについて、一般的な特徴は上述した実施形態と同様である。
【００５７】
また、本実施形態の遠心インペラについても、上述した第２の実施形態と同様に、高圧インペラ１９Ｈの翼先端にシュラウド４１を設けた構成としてもよい。
この場合、図１３に示す第１変形例のように、低圧出口流路２３Ｌの位置を除いた高圧インペラ１９Ｈ及び翼１９Ａの全長にわたってシュラウド４１を設けてもよいし、あるいは、図１４に示すように、低圧出口流路２３Ｌから高圧出口流路２３Ｈまでの高圧インペラ部にのみシュラウド４１を設けてもよい。さらに、図１８に示すように、低圧出口流路２３Ｌより上流側となる翼１９Ａの翼先端にのみ、シュラウド４１を設けた構成としてもよい。
【００５８】
このようなシュラウド４１は、上述した実施形態と同様に、特に、高圧インペラ１９Ｈの翼に作用する負荷が大きい場合に翼の強度を増すことになるので、信頼性や耐久性の向上に有効である。このようなシュラウド４１の設置は、流れの密度が大きい液体を昇圧する遠心ポンプＣＰに限らず、遠心圧縮機Ｃのような複圧式遠心ターボ機械全般においても有効である。
また、図１４に示す第２変形例の構成例については、上述した図７及び図８の関係と同様に、漏れ損失が大きい低圧出口流路２３Ｌから高圧出口流路２３Ｈまでの高圧インペラ部だけにシュラウド４１を設置しているので、漏れ損失の低減にも有効である。
【００５９】
また、図１３及び図１４に示す構成例は、図７及び図８に示した構成例と同様に、いずれの場合もスラスト力低減にも有効である。
図１５は、図１１に示した遠心圧縮機Ｃについて、シュラウド面と背板面の静圧分布を示している。この場合、上述した実施形態で説明したように、背板背面の静圧が高くシュラウド面の静圧が低いため、スラスト力が大きくなっている。従って、シュラウド４１を設置することにより、シュラウド面の圧力が背板背面の圧力とほぼ等しくなりこのスラスト力を低減できる。
【００６０】
図１５において、シュラウドと背板面の静圧分布は、シュラウド面ではシュラウドの中間部に低圧出口流路２３Ｌが有り、その部分では一定になるが、さらに半径が大きくなると連続的に静圧が増加するという静圧分布を有する。
一方、背板背面は、高圧出口流路２３Ｈから回転軸近傍までほぼ２つの円板面に挟まれた空間であり、この間において静圧は連続的に低下する。
【００６１】
図１６は、図１３に示した実施形態の遠心圧縮機Ｃについて静圧分布を示したものである。この場合、シュラウド４１を設置し、シュラウド４１の内径端に設置された漏れ防止機構（不図示）により分離されることにより、低圧出口流路２３Ｌの出口半径Ｒ２に対応する部分において、圧力は図１５と同じになる。しかし、その他の半径では、シュラウドクリアランス内部の半径平衡の圧力分布となるので、図１５の場合と比較して、シュラウド面の圧力が、Ｒｉ〜Ｒ２ではＲ２の静圧に対して半径平衡が成立するように上昇し、Ｒ２〜Ｒ１では背板背面の静圧とほぼ等しくなるので、スラスト力を小さくすることが可能になる。
【００６２】
また、図１８に示す第３変形例のように、低圧出口流路２３Ｌより上流側となる遠心インペラ１５Ａの翼先端にのみシュラウド４１を設けた構成としても、有益な効果が得られる。
図１７に示すように、遠心インペラ１５Ａの入口部にシュラウド４１が設けられていない場合には、翼先端からの漏れ流れ（図中の矢印ｆ参照）により、翼先端部の流れに低流速域が堆積する。また、低圧出口流路２３Ｌに低流速域が到達するような場合には、低圧インペラ１９Ｌの出口圧が期待する圧力に達せず、しかも、低圧出口流路２３Ｌを閉塞するため、低圧出口流路２３Ｌから期待する流量を得られない場合がある。
【００６３】
このような場合の改善手法として、低圧出口流路２３Ｌの上流部にシュラウド４１を設けることにより、遠心インペラ１５Ａの入口における漏れ損失を低減し、低流速域の堆積を防止して、低圧インペラ１９Ｌから流出する流れの損失増加や流量の低減という問題を改善することができる。
【００６４】
また、上述したシュラウド４１は、以下に説明するように取り付けてもよい。
たとえば図２０に示す第４変形例の構成例では、図１１に示す遠心圧縮機Ｃにおいて、低圧出口流路２３Ｌから高圧出口流路２３Ｈまでの間にシュラウド４１を設置している。このシュラウド４１は、その内径側が低圧インペラ１９Ｌの背板を構成するように、低圧インペラ１９Ｌの出口半径Ｒ２から、それより小さい出口半径Ｒ３まで流路内に突出させている。
そして、低圧インペラ１９Ｌの流れと高圧インペラ１９Ｈの流れを鋭角状の分岐部においてそれぞれの方向に分岐させるため、シュラウド４１には、内側延長部が設けられている。
【００６５】
すなわち、本実施形態の遠心インペラ１５Ａは、低圧インペラ１９Ｌとシュラウド４１を設置した高圧インペラ１９Ｈとが低圧インペラ背板面で、かつ、高圧インペラ１９Ｈに設置したシュラウド４１の上流端を構成する部分により分割され、これらの低圧インペラ１９Ｌと高圧インペラ１９Ｈとを組み合わせた構成のインペラとなっている。
また、図２０に示す構成例では、高圧インペラ１９Ｈのシュラウド４１の内径側を低圧インペラ１９Ｌの背板を構成するように突出させたが、たとえば図２１に示した第５変形例のように、翼先端に設置されるシュラウド部のインペラ出口部を除いて、低圧インペラ１９Ｌの出口半径Ｒ２及びそれより大きい半径となる高圧インペラ１９Ｈの部分シュラウド以下の半径部分に対して設置してもよい。
【００６６】
図１１に示した構成例においては、低圧出口流路２３Ｌが、高圧インペラ１９Ｈの高圧出口流路２３Ｈを構成する軸方向上流を向き、円板または円錐状の面となる背板面を有していない。このため、流れを低圧出口流路２３Ｌに導く作用を有する部分がないため、たとえば図１９に矢印ｆ１で示すように、低圧出口流路２３Ｌを迂回して流れる領域が形成され、低圧インペラ１９Ｌに流れを流出させる効果が高圧出口流路２３Ｈに比べて小さく、低圧インペラ１９Ｌから期待する流量を得られないという懸念がある。
【００６７】
そこで、低圧インペラ１９Ｌの低圧流路出口２３Ｌに背板効果を有する背板面を流路内に突出させて設置することにより、低圧出口流路２３Ｌに流れを導く効果が大きくなり、かつ、低圧出口流路２３Ｌに流出する流れと、高圧インペラ１９Ｈに流出する流れを、上述した背板面を設けた構造により分岐させることが可能となる。この結果、低圧インペラ１９Ｌから流出する流量と高圧インペラ１９Ｈから流出する流量を確実に得ることが可能になる。
また、低圧インペラ１９Ｌと高圧インペラ１９Ｈとを、低圧インペラ１９Ｌの背板面で分割し、これらを組み合わせた構造の遠心インペラ１５Ａとすることで、この構造の製作を容易にできる。
【００６８】
上述した各実施形態によれば、１台の遠心ターボ機械が複数（２以上）の圧力レベルを供給できる複圧式遠心ターボ機械となる。この結果、同一作動流体において複数の圧力レベルを必要とする各種プラントに適用すれば、プラントの構成に必要な遠心ターボ機械や電動機等の各種機器類を低減し、装置構成を簡略化することが可能になる。
本実施形態の複圧式遠心ターボ機械を適用可能なプラントとしては、たとえば下記のようなものがある。
【００６９】
（１）各種産業用プラントから高温、高圧の流体で排出される排出エネルギーの動力回収用サイクルの昇圧ポンプ
（２）船舶や車両用の動力源等の熱サイクルを経由して動力を得るシステムの排熱回収用サイクルの昇圧ポンプ
（３）地熱・ＯＴＥＣ等の中低温熱源を利用するバイナリーサイクル発電の動力回収用サイクルの昇圧ポンプ
（４）工場やプラントの圧力源、流量供給装置として、複数の圧力、複数の流量を供給するポンプやブロワが使用されている場合のプラント、設備
なお、本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、その要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【符号の説明】
【００７０】
１    複圧式遠心ターボ機械
３    電動機
５    流体供給源
７Ａ〜７Ｃ    プラント
１１，５１    ケーシング
１３，５３    回転軸
１５，１５Ａ    遠心インペラ
１７，５７    ハブ
１９，５９    遠心インペラ翼
１９Ｈ，５９Ｈ    高圧インペラ
１９Ｌ，５９Ｌ    低圧インペラ
２１，６１    流路入口
２３Ｈ，６３Ｈ    高圧出口流路
２３Ｌ，６３Ｌ    低圧出口流路
２５Ｈ，２５Ｌ    ディフューザ
２７Ｈ，２７Ｌ，６７Ｈ，６７Ｌ    スクロール
２９Ｈ    高圧側圧縮機出口
２９Ｌ    低圧側圧縮機出口
３１Ｈ，７１Ｈ    （高圧側インペラの）背板
３１Ｌ，７１Ｌ    （低圧側インペラの）背板
３３，７３    貫通流路
３５Ｈ    高圧スプリッタ翼
３５Ｌ    低圧スプリッタ翼
４１    シュラウド
５５    遠心ポンプインペラ
６９Ｈ    高圧側ポンプ出口
６９Ｌ    低圧側ポンプ出口
Ｃ    遠心圧縮機
ＣＰ    遠心ポンプ
【図１】
2013053524.tif 000003
【図２】
2013053524.tif 000004
【図３】
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【図４】
2013053524.tif 000006
【図５】
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【図６】
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【図７】
2013053524.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
2013053524.tif 000015
【図１４】
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【図１５】
2013053524.tif 000017
【図１６】
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【図１７】
2013053524.tif 000019
【図１８】
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【図１９】
2013053524.tif 000021
【図２０】
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【図２１】
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