【手続補正書】
【提出日】平成28年11月7日(2016.11.7)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【発明の名称】重油燃料を処理するための方法
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料として使われる、特にディーゼルエンジン用の重油を船上処理するための方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
「重油」（重油燃料、ＨＦＯ）とは、オンライン百科事典のウィキペディアおよび本願の文脈によれば、蒸留プラントまたは分留プラントからの、鉱油処理における残渣油のことであり、たとえば油だきを用いる船舶や蒸気機関車、あるいは発電所において用いられる大型のディーゼルエンジンの燃料となる。  
このようなオイルの国際的取引名称は、「船舶用（残渣）燃料油（ＭＦＯ）」であり、米国の用語である「バンカーＣ（Ｂｕｎｋｅｒ  Ｃ）」が用いられることもある。
【０００３】
重油は、特にＩＳＯ８２１７に準拠するため、ディーゼルエンジンまたは他の装置の中で燃焼する前に、固形物を取り除くための浄化と水相の除去とによって、船上で直接に処理され得ることが知られている。  
固形物とは、特に、沈殿または遠心力場によって重油から取り除くことができ、所与の最小径Ｄを有する、研磨剤となる重い粒子のことである（この最小径Ｄは、それぞれの内燃機関に依存し、たとえばＤ＝１０μｍである。これらの粒子は、以降では触媒粒子（ｃａｔａｌｙｓｔ  ｆｉｎｅｓ）またはｃａｔ粒子とも呼ばれ、とりわけアルミニウム（化合物）、または、ＳｉもしくはＳｉＯ２などのシリコン（化合物）である）。  
従来技術と、さらに本発明による処理とにおける始めの材料（ｓｔａｒｔｉｎｇ  ｍａｔｅｒｉａｌ）としての処理用の重油における、いわゆる研磨剤となる触媒粒子の割合は、可能である場合には６０ｍｇ／ｋｇ（ｐｐｍ）未満である上限値をすでに下まわっているはずである。触媒粒子におけるこの含有率は、特にこれらの研磨剤がディーゼルエンジンに損傷を及ぼすことのないように、さらに著しく低減される必要がある。  
この点について、ディーゼルエンジンのメーカーの仕様によれば、２０ｐｐｍ、１５ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、またさらには５ｐｐｍである著しく低い上限値でさえも準拠される必要がある。  
このことは、特に船上において、最も簡単に実現可能となる。
【０００４】
図２には、重油を船上で処理するための既知のシステムが示されている。
【０００５】
タンクＴ１から（導管１０１に接続された弁１０２を有する）導管１０１を通って流れ、開始温度Ｔ０を有する、処理されることになる重油ＯＩＬ１は、最初に、ふるいなどの土壌捕集器（ｓｏｉｌ  ｔｒａｐ）１０３によって粗い粒子が取り除かれる。  
次に重油は、ポンプ１０４によって熱交換器１０５を通り、その中で９８°Ｃの温度まで加熱される。
【０００６】
加熱された重油は、熱交換器１０５を出ると、導管部分１０６を通って、ここでは三相セパレータ１０７である遠心分離機の中に流れ込む。  
遠心分離機の中では、重油から土壌／水相Ｗが分離され、その土壌／水相Ｗは、放出口１０８を通って流れ去る。  
また遠心分離機の中では、研磨剤となる触媒粒子を含む固形物相Ｓを取り除くために重油が浄化され、その固形物相Ｓは、放出口１０９を通じて除去される。  
処理された重油相、すなわち「クリーンオイル」ＯＩＬ２は、セパレータ１０７を出ると、さらなる使用に向けて放出口１１０を通って流れる。  
クリーンオイルＯＩＬ２は、（ここでは図示されていない）中間タンクの中に流れ込んでもよく、あるいは、ディーゼルエンジンの燃焼に直接に供給されてもよい。  
熱交換器１０５には、熱媒油、または、飽和蒸気もしくは高温蒸気（以降では「ＨＳ」とも呼ばれる）が熱エネルギー放出媒体として供給されることが好ましい。  
この熱エネルギー放出媒体から放出される熱エネルギーは、今度は重油を加熱する役割を果たす。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
この方法は、さらに改善されることになる。
【０００８】
この課題を解決することが本発明の目的である。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、請求項１と、さらに独立請求項１１との特徴を有する方法によって本目的を達成する。
【００１０】
請求項１に記載の分離温度までの少なくとも断続的または継続的な増加は、分離効率を高める。  
このように、クリーンオイルにおいては、低い触媒粒子含有率を達成することができ、また、１００°Ｃ、１０５°Ｃ、１１０°Ｃ、またはさらに１１５°Ｃを超える温度である高温時には、それぞれの場合においてさらに低い触媒粒子含有率が達成され得る。
【００１１】
特に有利なさらなる特徴は、任意選択である二段式の加熱である。  
まず、実際の分離動作の直前までは、極めて高い分離温度まで温度を上昇させる必要はない。  
また、処理用の重油における、特に二段式である多段式の加熱は、分離温度まで加熱され、特に（三相）セパレータである少なくとも１つの遠心分離機の外に導かれた「クリーンオイル」が、熱交換器を通る流れに利用され、浄化されることになる「供給燃料」に今度は熱を放出し、分離温度Ｔ２より依然として低い第１の温度Ｔ１まで供給燃料を加熱することを可能にする。  
このことによって、分離温度Ｔ２まで重油を加熱するのに必要な全体的な熱量が低減し、下流のパイプラインにおけるクリーンオイルの温度が、場合によっては１００°Ｃを超える分離温度Ｔ２を下まわる温度に保たれる。
【００１２】
さらに請求項１１の発明は、包括的な方法のみならず、請求項１から１０のいずれか一項に記載された本発明の方法における、最適化された閉ループ制御を実現する。
【００１３】
すなわち、請求項１から１０のいずれか一項に記載の有利な方法、または、ディーゼルエンジン用の燃料として利用される重油を船上処理するための方法であって、（ａ）処理用の重油（ＯＩＬ１）を供給するステップと、（ｂ）ステップ（ａ）により供給された処理用の重油（ＯＩＬ１）が遠心分離機に到達する前に、処理用の重油（ＯＩＬ１）を好ましくは９８°Ｃを超える分離温度まで加熱して、処理用の重油（ＯＩＬ１）を、特に少なくとも１つのポンプを用いて、遠心分離機の方に前方に送るステップと、（ｃ）遠心分離機の中でクリーンオイル相（ＯＩＬ２）から水相およびスラッジ相を分離するステップとを備える方法において、（ｄ）入ってくる処理用の、特に加熱前の重油の触媒粒子含有率（Ｃａｔ  Ｆｉｎｅｓ  ＩＮ）が、センサデバイス（１１）を用いて求められるステップと、（ｅ）出ていく、浄化または処理されたクリーンオイルの触媒粒子含有率（Ｃａｔ  Ｆｉｎｅｓ  ＯＵＴ）が、上記センサデバイスまたは第２のセンサデバイスを用いて求められるステップと、（ｆ）ステップ（ｄ）および／またはステップ（ｅ）から求められた触媒粒子含有率が、閉ループ制御プロセスの処理変数として用いられ、求められた処理変数が、特に分離温度（Ｔ２）、および／または、ポンプのスループットにおける閉ループ制御に向けて閉ループ制御デバイスによって用いられるステップとのうちの１つまたは複数のステップをさらに有する方法が提供される。
【００１４】
処理変数としては以下を用いることが好ましい。  
エンジンにおける現在の燃料消費量、
クリーンオイルタンクにおける現在の燃料のレベル、
入ってくるもしくは出ていく重油および／またはクリーンオイルにおける触媒粒子含有量、および／または、
現在のサービスタンクのオーバフロー流量。
【００１５】
さらに有利な構成は、従属請求項の主題である。
【００１６】
以下の図面に関連する動作例によって、本発明をさらに詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】重油を処理するための、本発明におけるプラントである。
【図２】重油を処理するための、すでに知られているプラントである。
【図３】重油を蓄えるためのタンク装置である。
【図４】オーバフローによる閉ループ式のポンプ制御システムを有する、重油を蓄えるためのタンク装置である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
図１のプラントでは、タンクＳＴ１から（ここでは導管１に接続された弁２を有する）導管１を通って流れる、処理用の重油ＯＩＬ１は、最初に、ふるいなどの土壌捕集器３によって粗い粒子が取り除かれることが好ましい。
【００１９】
次に処理用の重油ＯＩＬ１は、好ましくはポンプ４によって、タンクＳＴ１から出て、特に第１の熱交換器５Ａである第１の加熱デバイスを通って流れる。  
処理用の重油ＯＩＬ１は、タンクＴ１の中では、たとえば４０°Ｃから６０°Ｃの開始温度Ｔ０を有している。  
第１の加熱デバイスの中では、重油が、好ましくは９５°Ｃ未満、とりわけ６０°Ｃから８０°Ｃである、開始温度に比べて高い第１の温度Ｔ１＞Ｔ０まで加熱される。
【００２０】
第１の温度Ｔ１まで加熱された重油は、特に第１の熱交換器５Ａである第１の加熱デバイスを出ると、導管部分６を通り、好ましくは第２の熱交換器５Ｂである第２の加熱デバイスの中に流れ込む。  
第２の加熱デバイスの中では、重油が、第１の上昇温度Ｔ１に比べてさらに高い第２の温度Ｔ２まで、少なくとも断続的または継続的に加熱される。  
この温度Ｔ２は、９８°Ｃ、好ましくは１００°Ｃ、とりわけ１０５°Ｃ、好ましくはさらに１１０°Ｃより高い。  
現在のところでは１２５°Ｃまでの分離温度が望ましいと考えられるが、特に好ましいのは、１００°Ｃと１１５°Ｃとの間の範囲である。  
これは、この範囲内であれば装置の複雑さを依然として効率的に調節することができ、また一方では触媒粒子の除去に関して特に良好な分離結果が得られるためである。
【００２１】
第２の温度Ｔ２まで加熱された重油ＯＩＬ１は、第２の熱交換器５Ｂを出ると、ここでは三相セパレータ７である少なくとも１つの遠心分離機の中に直接に流れ込む。  
遠心分離機の中では、重油から土壌／水相Ｗが分離され、その土壌／水相Ｗは、放出口８を通って流れ去る。  
また遠心分離機の中では、固形物相Ｓを取り除くために重油が浄化され、その固形物相Ｓは、放出口９を通じて除去される。固形物を取り除くための浄化と、オイル相からの水相の分離とは、直列に接続された２つの遠心分離機（浄化器と相セパレータ）で行われてもよい。  
さらに図１によれば、セパレータ７にはプロセス用水の供給器Ｐが設けられている。
【００２２】
重油は、ここでは第２の熱交換器５Ｂである第２の加熱デバイスから、ここでは三相セパレータ７である遠心分離機の中に直接に流れ込むか、あるいは流れ込むようになされるように、第２の熱交換器を出てから遠心分離機に入るまでの間に極めて短い時間のみを要することが好ましい。  
この手順に関して有利な点は、重油が、遠心分離機に到達する前に熱を失わないですむこと、すなわち、処理動作を損なうことになる実用的な関連度合い（ｄｅｇｒｅｅ  ｏｆ  ｐｒａｃｔｉｃａｌ  ｒｅｌｅｖｅｎｃｅ）まで、熱を失わないですむことである。
【００２３】
ＯＩＬ２、または以降では同じ意味で「クリーンオイル」とも呼ばれる処理済みの重油相は、セパレータ７を出ると、さらなる使用に向けて放出口１０を通って流れる。
【００２４】
クリーンオイルは、タンクまたは内燃機関の中に導入される前に、まず熱エネルギー放出媒体として第１の熱交換器５Ａの中で使われること、すなわち、入ってくる処理用の重油に熱エネルギーを放出するために第１の熱交換器５Ａを通ることが好ましい。
【００２５】
このように、セパレータ７を出ていく重油は、第１の熱交換器５Ａの中の重油を第１の温度Ｔ１まで加熱するために用いられ、一方では、加熱されているクリーンオイルがそれによって冷却され、とりわけ簡単な方法で蓄えの利くものとなることが有利である。  
エネルギーの回収が、この処理方法における経済面での実現可能性を高めることは明白であるが、これは、重油を分離温度まで加熱するためのエネルギー消費量が全体的に減少するためである。第２の熱交換器５Ｂでは、用いられる熱エネルギー放出媒体は、特に飽和蒸気もしくは高温蒸気（ＨＴ）であってもよく、または他の好適な媒体であってもよい。  
この場合、これらの媒体を用いて、重油を第１の温度Ｔ１から第２の温度Ｔ２まで加熱することが単に必要となるだけである。
【００２６】
十分な熱交換器の動作温度が得られるまでは、処理用の重油をしばらくの間、２つの熱交換器５Ａおよび５Ｂを通じて循環させて（導管１３および二方弁１４によって示されているように）タンクＳＴ１に戻すことも、最初のうちは始動時に可能である。
【００２７】
入ってくる処理用の重油については、たとえば加熱前に、センサデバイス１１を用いて、セパレータの中に入る処理用の未浄化オイルにおける触媒粒子含有率（Ｃａｔ  Ｆｉｎｅｓ  ＩＮ）の測定を行うことが有利である。  
触媒粒子含有率（Ｃａｔ  Ｆｉｎｅｓ  ＩＮ）の測定は、外に出ていく、浄化または処理されたクリーンオイル、たとえば、セパレータの外に流れるクリーンオイルにおいて直接に、同じセンサデバイス１１または第２のセンサデバイス１２を用いて行われることも好ましい。  
この場合には、たとえば、制限値を下まわる（特に１０μｍ未満の）平均径を有する粒子の割合が求められてもよい。  
これらの測定は、リアルタイムで直接に行われる必要はない。  
その代わりに、（たとえば、それぞれ数時間の間隔で）サンプルをとり、次いでそれらのサンプルが、触媒粒子含有率に向けた、基本的には市販の好適なセンサシステムを用いて分析されてもよい。
【００２８】
次いで、求められた測定値は、ここでは図示されていないコンピュータ装置に送られ、そのコンピュータ装置が、図１に示されているプラントを制御するための（閉ループ式の）制御デバイスとして利用されるとともに、特に分離温度Ｔ１における閉ループ制御、および／または、求められた処理変数を用いるポンプ４のスループットにおける閉ループ制御に用いられることが有利である。  
閉ループ制御は、上記の通りに行われてもよく、あるいは任意選択で、触媒粒子含有率におけるオンラインの測定値を用いてリアルタイムで行われてもよい。
【００２９】
この処理方法は、このように精密に制御され得る。
【００３０】
用いられる閉ループ制御の変数は、設置値を下まわって保たれることになる上記の触媒粒子含有率であってもよく、処理変数としての現在の内燃機関における燃料消費量であってもよく、かつ／または、クリーンオイルタンクにおける現在のレベルであってもよい。
【００３１】
このように、分離効率を現在の燃料品質（定められた規制値に応じた、処理用の重油の触媒粒子含有率、すなわち「ｃａｔ粒子含有率」）や、エンジン動作の現行モードに適応させることが、本発明のプロセスによって非常に効率的な方法で簡単に可能となる。
【００３２】
スループットの低下は分離効率を高める。  
さらに、供給ポンプの速度が下がると電気エネルギーの消費量も低下する。
【００３３】
このため、供給ポンプの速度を、好ましくは閉ループ制御のもとで簡単に変更し得るように、特に周波数コンバータである制御デバイスをポンプ４に割り当てることが有利である。
【００３４】
このように、この処理方法におけるスループットは、以下の測定パラメータまたは処理変数のうちの１つまたは複数の関数として、閉ループ制御用に簡単に決めることができる。
（ａ）  エンジンにおける現在の燃料消費量、
（ｂ）  クリーンオイルタンクにおける現在の燃料のレベル、
（ｃ）  現在の触媒粒子含有率（クリーンオイル放出口における「ｃａｔ粒子含有率」）。
【００３５】
上記の９８°Ｃを上まわる温度までの分離温度の少なくとも断続的な増加によって、分離効率が向上するとともに、極めて低い触媒粒子含有率が得られる。  
研磨剤となる触媒粒子の割合は、エンジンメーカーによって定められた制限値未満に簡単に下げることができ、その割合は、２０ｐｐｍ、１５ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、またはそれらより低い値を十分に下まわり得る。  
分離動作の結果は、装置の需要（ａｐｐａｒａｔｕｓ  ｄｅｍａｎｄ）が、１１５°Ｃまでの温度において１１５°Ｃより高い温度に対する需要より低い場合でも、温度の上昇とともに改善される。
【００３６】
重油を、９８°Ｃ、特に１００°Ｃ、１０５°Ｃ、またはそれを超える温度を上まわる温度である、９８°Ｃを超える分離温度Ｔ２まで、好ましくは二段以上のステージで加熱し、この分離温度Ｔ２で分離動作を行うことが特に有利である。  
多数式のステージによって、エネルギーの回収が可能となり、経済面での実現可能性がさらに高まる。  
しかし、重油を１つだけの加熱デバイスで分離温度Ｔ２まで直接に加温または加熱することも考えられる。
【００３７】
以下では、本発明の方法の機能の仕方を、船上で行われた実証試験の結果を参照してさらに詳しく説明する。
【００３８】
この試験では、セパレータの中に流れ込む、入ってくる処理用の未浄化オイルの触媒粒子含有率（Ｃａｔ  Ｆｉｎｅｓ  ＩＮ）と、セパレータの外に流れるクリーンオイルの触媒粒子含有率（ｃａｔ  ｆｉｎｅｓ  ＯＵＴ）との測定が、図１によるタイプのプラントが備えられた船の上で行われた。  
【表１】
2016509075.tif 000001
【００３９】
理解され得るように、１００°Ｃを超える温度、特に１０３°Ｃを超える温度、より好ましくは１０５°Ｃから１１０°Ｃの温度である、重油の高い分離温度における、場合によっては必要に応じてスループットの下がる測定では、粒子の少なさ、すなわち、ｃａｔ粒子含有率の低さに関して極めて良好な結果が得られている。
【００４０】
図３は、特に有利な方法で互いと図１のプラントとに接続されたいくつかのタンクを有する、特に有利なタンク装置を示す。  
図３では、理解しやすいように、図１の熱交換器と、さらなる細部とは示されていない。
【００４１】
ここでは２つのセトリングタンク（ｓｅｔｔｌｉｎｇ  ｔａｎｋ）ＳＴ１、ＳＴ２と、２つのサービスタンク（ｓｅｒｖｉｃｅ  ｔａｎｋ）ＳＴ３、ＳＴ４とが設けられており、これらのタンクの中にはクリーンオイルＯＩＬ２、または処理用の他の重油ＯＩＬ１が必要に応じて導入され得る。  
このため、導管１０は、これらすべてのタンクＳＴ１〜ＳＴ４に分岐している。
【００４２】
タンクＳＴ１〜ＳＴ４は、それぞれが少なくとも１つの放出口を有している。  
これらの放出口は、弁Ｖ１〜Ｖ４によってそれぞれ望み通りに開くことができる。  
また、すべての放出口は、図１の吸入口１の方に開く。  
この装置は、特にフレキシブルな方法で管理することができ、様々な品質のオイルの貯蔵と、長期間タンクに貯蔵されていたオイルの前処理とに向けた選択肢を与え得る。  
この前処理は、まずタンクからオイルを「循環」させ、次にオイルをたとえば９８°Ｃまでの低温で「前処理」し、次でそのオイルを同じタンクに戻すことによって行われる。
【００４３】
図４の動作例は、図３の動作例に実質的に対応しているが、オーバフローによる閉ループ型のポンプ制御システムが補われている。  
このため、サービスタンクＳＴ３、ＳＴ４は、セトリングタンクＳＴ１、ＳＴ２への少なくとも１つのオーバフロー導管２０１、２０２を有している。
【００４４】
これらのオーバフロー導管２０１、２０２は、可能なすべての沈殿物をサービスタンクＳＴ３およびＳＴ４に再循環させることができるように、セトリングタンクＳＴ１およびＳＴ２の下側の部分に配置されていることが好ましい。
【００４５】
それぞれのオーバフロー導管の内部には、フローインジケータＦＩＣが接続されている。  
これらのフローインジケータＦＩＣは、閉ループ制御デバイス２０３に接続されている。  
閉ループ制御デバイス２０３は、ここではオーバフロー導管への流量を、唯一の処理変数、または複数の処理変数のうちの一つとして用いる。  
また、閉ループ制御デバイス２０３は、それらの処理変数を有利に用い、ポンプ２０４の閉ループ制御において処理変数を考慮している。
【００４６】
ポンプ２０４のスループットは、オーバフロー導管の内部に接続されたフローインジケータＦＩＣに接続された閉ループ制御デバイス２０３を介した閉ループ制御によって決定される。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
特にディーゼルエンジン用の燃料として利用される重油を船上処理するための方法であって、
（ａ）  処理用の重油（ＯＩＬ１）を供給するステップと、
（ｂ）  ステップ（ａ）により供給された前記処理用の重油（ＯＩＬ１）が遠心分離機（７）に到達する前に、前記処理用の重油（ＯＩＬ１）を９８°Ｃを超える分離温度（Ｔ２）まで少なくとも断続的または継続的に加熱して、前記処理用の重油（ＯＩＬ１）を少なくとも１つのポンプ（４）を用いて前記遠心分離機（７）の方に前方に送るステップと、
（ｃ）  前記遠心分離機（７）の中でクリーンオイル相（ＯＩＬ２）から水相（Ｗ）およびスラッジ相（Ｓ）を分離するステップとを備える
方法。
【請求項２】
ステップ（ｂ）の前記分離温度（Ｔ２）までの前記処理用の重油の前記断続的な加熱に向けた条件の１つが、遠心力場で分離され得る触媒粒子の含有率（ｃａｔ粒子含有率）が、入ってくる前記処理用の重油における第１の上限値、および／または、出ていくクリーンオイルにおける対応する第２の上限値を超えていることであることを特徴とする
請求項１に記載の方法。
【請求項３】
ステップ（ｂ）における前記加熱するステップが単一のステップで行われることを特徴とする
請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
ステップ（ｂ）における前記加熱するステップが、少なくとも２つのコンポーネントステップ（ｂ１）および（ｂ２）で行われることを特徴とする
請求項１または２に記載の方法。
【請求項５】
コンポーネントステップ（ｂ１）では、前記処理用の重油（ＯＩＬ１）が、特に第１の熱交換器（５Ａ）である第１の加熱デバイスを通り、前記第１の加熱デバイスの中で前記処理用の重油（ＯＩＬ１）が第１の温度（Ｔ１）まで加熱されること、および第２のコンポーネントステップ（ｂ２）では、次いで前記処理用の重油が、好ましくは第２の熱交換器（５Ｂ）である第２の加熱デバイスの中を通り、前記第２の加熱デバイスの中で前記処理用の重油が、前記第１の温度に比べて高く、前記分離温度である、第２の温度（Ｔ２）まで加熱されることを特徴とする
請求項４に記載の方法。
【請求項６】
前記処理用の重油が、前記分離温度（Ｔ２）の達成直後に前記遠心分離機の中に送られることを特徴とする
請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
前記遠心分離機の外に流れる前記クリーンオイル（ＯＩＬ２）の熱エネルギーが、前記処理用の重油（ＯＩＬ１）を加熱するために利用されることを特徴とする
請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
前記遠心分離機の外に流れる前記クリーンオイル（ＯＩＬ２）の熱エネルギーが、前記処理用の重油（ＯＩＬ１）を前記第１の温度（Ｔ１）まで加熱するために、前記第１の熱交換器（５Ａ）の中で前記処理用の重油（ＯＩＬ１）に放出されることを特徴とする
請求項１から７のいずか一項に記載の方法。
【請求項９】
前記分離温度（Ｔ２）が、１００°Ｃより高く、特に１０５°Ｃより高く、特に好ましくは１１０°Ｃより高いことを特徴とする
請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
前記ポンプ（４）の供給出力が調整可能であることを特徴とする
請求項１から９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法、または、ディーゼルエンジン用の燃料として利用される重油を船上処理するための方法であって、
（ａ）  処理用の重油（ＯＩＬ１）を供給するステップと、
（ｂ）  ステップ（ａ）により供給された前記処理用の重油（ＯＩＬ１）が遠心分離機（７）に到達する前に、前記処理用の重油（ＯＩＬ１）を好ましくは９８°Ｃを超える分離温度まで加熱して、前記処理用の重油（ＯＩＬ１）を、特に少なくとも１つのポンプ（４）を用いて、前記遠心分離機（７）の方に前方に送るステップと、
（ｃ）  前記遠心分離機（７）の中でクリーンオイル相（ＯＩＬ２）から水相（Ｗ）およびスラッジ相（Ｓ）を分離するステップと
を備える方法において、
（ｄ）  前記入ってくる処理用の重油の、特に加熱前の触媒粒子含有率（Ｃａｔ  Ｆｉｎｅｓ  ＩＮ）が、センサデバイス（１１）を用いて求められるステップと、
（ｅ）  前記出ていく、浄化または処理されたクリーンオイルの触媒粒子含有率（Ｃａｔ  Ｆｉｎｅｓ  ＯＵＴ）が、前記センサデバイスまたは第２のセンサデバイス（１２）を用いて求められるステップと、
（ｆ）  ステップ（ｄ）および／またはステップ（ｅ）から求められた前記触媒粒子含有率が、閉ループ制御プロセスの処理変数として用いられ、求められた前記処理変数が、特に前記分離温度（Ｔ２）、および／または、前記ポンプ（４）のスループットにおける閉ループ制御に向けて用いられるステップと
のうちの１つまたは複数のステップがさらに行われることを特徴とする
方法。
【請求項１２】
前記エンジンにおける現在の燃料消費量、
クリーンオイルタンクにおける現在の燃料のレベル、
前記入ってくる、もしくは出ていく重油および／またはクリーンオイルにおける触媒粒子含有量、および／または、
現在のサービスタンクのオーバフロー流量
が、処理変数として用いられることを特徴とする
請求項１１に記載の方法。