(57)【要約】【課題】耐熱衝撃性、耐欠損性、耐塑性変形性にすぐれたサーメット製切削工具を提供する。【解決手段】Ｔｉを主成分とする硬質相と、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする金属結合相と、Ｒｅを含有するＲｅ富裕相とを有し、硬質相、金属結合相、Ｒｅ富裕相の面積割合が、硬質相：７５〜９０面積％、Ｒｅ富裕相：３〜１０面積％、金属結合相：５〜１６面積％からなり、硬質相が、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＲｅを含有しＴｉを主成分とする複合炭窒化物相からなる有芯構造の第１硬質相と、芯部および周辺部の両方がＲｅを含有しＴｉを主成分とする複合炭窒化物相からなる有芯構造の第２硬質相とからなるサーメットを工具基体とすることにより、前記課題を解決する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｒｅを含有しＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含有する硬質相と、Ｎｉおよび／またはＣｏを主成分とする金属結合相と、Ｒｅを主成分とするＲｅ富裕相とを有するＴｉ基サーメットを工具基体とするＴｉ基サーメット製切削工具であって、
前記硬質相、金属結合相、Ｒｅ富裕相を走査型電子顕微鏡による組織観察した時の面積割合が、硬質相：７５〜９０面積％、Ｒｅ富裕相：３〜１０面積％、金属結合相：５〜１６面積％からなり、
前記硬質相が、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＲｅを含有しＴｉを主成分とし周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の複合炭窒化物相からなる有芯構造の第１硬質相と、芯部および周辺部の両方がＲｅを含有しＴｉを主成分とし４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の複合炭窒化物相からなる有芯構造の第２硬質相と、炭窒化チタン相からなる単相構造の第３硬質相とからなり、
前記金属結合相は、ＮｉおよびＣｏの質量％をそれぞれｍＮｉ，ｍＣｏとした時、ｍＮｉ／（ｍＮｉ＋ｍＣｏ）≧０．４５を満たす質量比からなり、
さらに前記Ｒｅ富裕相が、Ｒｅを４０質量％以上含有し、結合相金属元素の１種または２種以上および４ａ、５ａ、６ａ族の１種または２種以上の元素を含有することを特徴とするＴｉ基サーメット製切削工具。
【請求項２】
前記Ｔｉ基サーメットが、Ｒｅを７〜２０質量％含有し、そのうち、第１硬質相および第２硬質相の周辺部ならびに第２硬質相の芯部に含まれるＲｅの合量が、前記周辺部および芯部全体に対して、質量％で０．５〜３．０質量％であり、金属結合相中のＲｅ含有量が、前記金属結合相に対して１０〜３０質量％であることを特徴とする請求項１に記載のＴｉ基サーメット製切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、各種鋼や鋳鉄などの高熱発生を伴う高速切削に用いた場合に、耐熱衝撃性、耐欠損性にすぐれるとともに、耐塑性変形性にもすぐれ、長期に亘って耐摩耗性を発揮するチタン基（Ｔｉ基）サーメット製切削工具（以下、単にサーメット工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、被覆工具には、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトやカッターの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるインサート、被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、さらに被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるソリッドタイプのエンドミルなどがあり、またインサートを着脱自在に取り付けてソリッドタイプのエンドミルと同様に切削加工を行う刃先交換式エンドミル工具などが知られている。
【０００３】
そして、被覆工具の工具基体として、タングステンカーバイト（ＷＣ）を主成分とする超硬合金やチタン（Ｔｉ）を主成分とするＴｉ基サーメットなどの焼結合金が広く使われている。これらの焼結合金については、その性能改善のために新規組成開発や組織開発が続けられている。
【０００４】
特に、Ｔｉ基サーメットは、超硬合金に比べて熱伝導率が低くかつ熱膨張係数が１．３倍大きいという性質上、熱衝撃に対する抵抗が低いという問題があり、熱衝撃が厳しくなる条件下での切削では突発的な欠損が発生するなどの不具合があった（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
そこで、Ｔｉ基サーメットの性能向上のため種々の方法が提案されている。例えば、特許文献２には、Ｔｉ基サーメットの表面部における硬質相中のＴｉとＷの含有量および結合相の濃度分布を変化させることにより、熱衝撃の激しい切削条件でも信頼性の高い切削が可能となることが開示されている。
【０００６】
また、Ｔｉ基サーメットの組成についても種々検討されており、例えば、特許文献３には、原料粉末として表面にレニウム（Ｒｅ）金属を被覆した炭窒化チタン粉末を用いてサーメットを作成することにより、サーメットをより高温で焼成しても焼結体組織の成長が抑制され、その機械的特性（硬度、強度、靭性など）が向上することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−６４１３号公報
【特許文献２】特開平６−２２８７０２号公報
【特許文献３】特開平１０−４５４１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところが、近年の切削加工装置の自動化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削工具には被削材の材種にできるだけ影響を受けない汎用性、すなわち、できるだけ多くの材種の切削加工が可能な切削工具が求められる傾向にあり、サーメット工具においても使用寿命の一段の長期化が望まれている。
サーメット工具は、一般的に超硬工具に比して、耐熱衝撃性、耐欠損性が不十分であるため、熱衝撃に弱い。さらに、耐塑性変形性が低いため、高温にさらされる高速切削では、塑性変形から寿命に至りやすい。そのため、サーメット工具の使用寿命の長期化のためには、耐熱衝撃性、耐欠損性を低下させることなしに耐塑性変形性を向上させることが必要とされるが、前記従来のサーメット工具は、耐熱衝撃性、耐欠損性および耐塑性変形性のいずれかが劣るものであり、これらの特性を相兼ね備えたものであるとは言えない。
【０００９】
そこで、本発明が解決しようとする技術的課題、すなわち、本発明の目的は、耐熱衝撃性、耐欠損性、耐塑性変形性を同時に向上させ、被削材を、高温発熱を伴う高速切削条件で切削した場合においても、長期に亘ってすぐれた切削性能を維持するサーメット工具を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
そこで、本発明者らは、前述のような観点から、被削材を、高温発熱を伴う高速切削条件で切削した場合においても、すぐれた耐熱衝撃性、耐欠損性、耐塑性変形性を併せ持つサーメット工具を開発すべく、鋭意研究を行った結果、サーメットの組織構成として、特定の条件を満たすレニウム（Ｒｅ）富裕相と金属結合相とをマトリックス状に硬質相間に析出させることによって、耐熱衝撃性を高めることができ、さらに、硬質相を複数の構造の異なる相で構成することにより、高温での塑性変形を抑えることができるという新規な知見を得て、かかる知見に基づき本発明を完成するに至った。
【００１１】
具体的には、
（１）Ｒｅを含有しＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含有する硬質相、Ｎｉおよび／またはＣｏを主成分とする金属結合相、およびＲｅを主成分とするＲｅ富裕相を有するＴｉ基サーメットとする。
（２）さらに、前記Ｔｉ基サーメットは、走査型電子顕微鏡による組織観察で、（ａ）硬質相、（ｂ）Ｒｅ富裕相、（ｃ）金属結合相の３相の合計を１００面積％としたとき、各相の占める面積割合が硬質相：７５〜９０面積％、Ｒｅ富裕相：３〜１０面積％、金属結合相：５〜１６面積％からなる組織とする。
（３）前記硬質相は、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＲｅを含有しＴｉおよび４ａ、５ａおよび６ａ族複合炭窒化物相からなるからなる有芯構造の第１硬質相、芯部および周辺部の両方がＲｅを含有しＴｉおよび４ａ、５ａおよび６ａ族複合炭窒化物相からなる有芯構造の第２硬質相、炭窒化チタン相からなる単相構造の第３硬質相からなる形態とする。
（４）前記金属結合相は、ＮｉおよびＣｏの質量％をそれぞれｍＮｉ、ｍＣｏとした時、ｍＮｉ／（ｍＮｉ＋ｍＣｏ）≧０．４５を満たす質量比とする。
（５）ここで、本発明におけるＲｅ富裕相とは、Ｒｅを４０質量％以上含有し、結合相金属元素および４ａ、５ａおよび６ａ族元素を含有するものと規定する。なお、このＲｅ富裕相は、走査型電子顕微鏡による組織観察で最も白色を呈する相として観察される。
（６）さらに、好ましくは、Ｔｉ基サーメットが、Ｒｅを７〜２０質量％含有し、そのうち、第１硬質相および第２硬質相の周辺部ならびに第２硬質相の芯部に含まれるＲｅの合量が、周辺部および芯部全体に対して、質量％で０．５〜３．０質量％であり、金属結合相中のＲｅ含有量が、金属結合相に対して１０〜３０質量％であるものとする。
以上のように、前記（２）で規定するような割合で硬質相、Ｒｅ富裕相、金属結合相が存在し、硬質相が（３）で規定する構造をもち、金属結合相が（４）で規定する組成を有し、Ｒｅ富裕相が（５）で規定する組成を有するとき、耐熱衝撃性、耐欠損性の向上と同時に耐塑性変形性を高め、高速切削での長寿命化を達成できることを見出した。ここで、前記（２）〜（５）で規定する条件は、それぞれ独立して本発明の効果に寄与するものではなく、これらの条件を同時に満たすことによって、それぞれの構成が相俟って前記効果を発揮することを幾多の実験の末、見出した。さらに、（６）の条件を満たすとき、前記の効果がより一層、発揮されることを見出した。
なお、前述したような条件を満足するＴｉ基サーメットは、後述するような所定の原料粉末を所定の焼結条件（加熱温度、雰囲気ガス、雰囲気圧力など）のもとで行う多段階の焼結工程によって、再現性よく作製できることを幾多の実験を通じて見出した。
【００１２】
本発明は、前記研究結果に基づいてなされたものであって、
「（１）  Ｒｅを含有しＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含有する硬質相と、Ｎｉおよび／またはＣｏを主成分とする金属結合相と、Ｒｅを主成分とするＲｅ富裕相とを有するＴｉ基サーメットを工具基体とするＴｉ基サーメット製切削工具であって、
前記硬質相、金属結合相、Ｒｅ富裕相を走査型電子顕微鏡による組織観察した時の面積割合が、硬質相：７５〜９０面積％、Ｒｅ富裕相：３〜１０面積％、金属結合相：５〜１６面積％からなり、
前記硬質相が、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＲｅを含有しＴｉを主成分とし周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の複合炭窒化物相からなる有芯構造の第１硬質相と、芯部および周辺部の両方がＲｅを含有しＴｉを主成分とし４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の複合炭窒化物相からなる有芯構造の第２硬質相と、炭窒化チタン相からなる単相構造の第３硬質相とからなり、
前記金属結合相は、ＮｉおよびＣｏの質量％をそれぞれｍＮｉ，ｍＣｏとした時、ｍＮｉ／（ｍＮｉ＋ｍＣｏ）≧０．４５を満たす質量比からなり、
さらに前記Ｒｅ富裕相が、Ｒｅを４０質量％以上含有し、結合相金属元素の１種または２種以上および４ａ、５ａ、６ａ族の１種または２種以上の元素を含有することを特徴とするＴｉ基サーメット製切削工具。
（２）  前記Ｔｉ基サーメットが、Ｒｅを７〜２０質量％含有し、そのうち、第１硬質相および第２硬質相の周辺部ならびに第２硬質相の芯部に含まれるＲｅの合量が、前記周辺部および芯部全体に対して、質量％で０．５〜３．０質量％であり、金属結合相中のＲｅ含有量が、前記金属結合相に対して１０〜３０質量％であることを特徴とする請求項１に記載のＴｉ基サーメット製切削工具。」
を特徴とするものである。
【００１３】
つぎに、本発明サーメット工具のＴｉ基サーメットを構成する各相に関し、前記の通りに数値限定した理由を説明する。
【００１４】
硬質相：
硬質相は、Ｒｅを含有しＴｉ主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上からなるが、硬質相の面積割合が７５面積％未満では、相対的に結合相の割合が多くなりすぎて耐摩耗性が低下してしまい、一方、その面積割合が９０面積％を超えると、反対に結合相の割合が少なくなりすぎて焼結性の低下、強度低下が生じるようになることから、硬質相の面積割合を７５〜９０面積％と定めた。
さらに、前記の条件を満たす硬質相が、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＲｅを含有しＴｉを主成分とし４ａ、５ａおよび６ａ族の1種または2種以上の元素の複合炭窒化物相からなるからなる有芯構造の第１硬質相、芯部および周辺部の両方がＲｅを含有しＴｉを主成分とし４ａ、５ａおよび６ａ族の1種または2種以上の元素の複合炭窒化物相からなるからなる有芯構造の第２硬質相、炭窒化チタン相からなる単相構造の第３硬質相の３つの相により構成されていることにより、硬質相の高温強度を向上させる作用を有する。
【００１５】
Ｒｅ富裕相：
Ｒｅ富裕相は、含有元素の中で最もＲｅの質量が多く占める相であるが、Ｒｅは高温での硬さの減少や熱膨張係数が小さいので、この相をマトリックス状に硬質相の間に配置することで、耐熱衝撃性を高め、高温での塑性変形を抑える効果がある。ところが、Ｒｅの含有量が４０質量％未満であると、耐熱衝撃性を高め、高温での塑性変形を抑える効果が十分でないため、Ｒｅの含有量は、４０質量％以上であることが好ましい。また、Ｒｅ富裕相は、前述の３つの相により構成されている硬質相と後述する金属結合相との間に析出し、各相を結合するような形態で存在し、サーメットの靭性を向上させると同時に耐塑性変形性を向上させる機能を担う。そのため、Ｒｅ富裕相には、Ｒｅの他に、金属結合相との親和性が強い結合相金属元素の１種または２種以上、および、硬質相との親和性が強い４ａ、５ａ、６ａ族の１種または２種以上の元素を含有させる。
このＲｅ富裕相の面積割合が３面積％未満では、十分な耐塑性変形性の向上を得ることが出来ず、一方、その面積割合が１０面積％を超えると、反対に耐欠損性の低下を招くことから、Ｒｅ富裕相の面積割合を３〜１０面積％と定めた。
【００１６】
金属結合相：
サーメットを構成する硬質相、Ｒｅ富裕相以外の相は、金属結合相であり、その主成分は、Ｎｉおよび／またはＣｏとする。この金属結合相の面積割合が５面積％未満では、焼結性の悪化と耐欠損性の低下を招き、一方、その面積割合が１６面積％を超えると、反対に耐塑性変形性の低下を招くことから、金属結合相の面積割合を５〜１６面積％と定めた。
ここで、金属結合相の主成分をＮｉおよび／またはＣｏとする理由は、これらの元素には、焼結性を向上させ、金属結合相を形成して、サーメットの強度を向上させる作用があるからである。さらに、その質量比は、ＮｉとＣｏそれぞれの質量％をｍＮｉ、ｍＣｏとした時、ｍＮｉ／（ｍＮｉ＋ｍＣｏ）≧０．４５を満たす質量比とする。これは、この質量比が０．４５を下回ると、Ｒｅ富裕相の析出が抑制され、Ｒｅ富裕相がマトリックス状に十分に硬質相間に配置されなくなる為である。
【００１７】
Ｒｅの含有量：
Ｔｉ基サーメット全体に含まれるＲｅの含有量は、質量％で７〜２０質量％であることが好ましい。その理由は、７質量％未満であると、耐熱衝撃性を高め、高温での塑性変形を抑えるというＲｅが有する効果が十分に発揮されないため好ましくない。一方、２０質量％を超えると、著しい焼結性に低下を招きかつ、サーメットの強度が低下するため好ましくないからである。
また、第１硬質相および第２硬質相の周辺部ならびに第２硬質相の芯部に含まれるＲｅの合量が、周辺部および芯部全体に対して、質量％で０．５〜３．０質量％であることが好ましい。その理由は、第１硬質相および第２硬質相の周辺部ならびに第２硬質相の芯部に含まれるＲｅの合量が、周辺部および芯部に対して、それぞれ質量％で、０．５質量％未満であると、十分な結合相との親和性が得られず耐久性の向上が見られないため        ため好ましくない。一方、３．０質量％を超えると、耐久性の低下を招くため、好ましくないからである。
さらに、金属結合相中のＲｅ含有量が、金属結合相に対してが、質量％で１０〜３０質量％のＲｅを含有することが好ましい。その理由は、金属結合相に含まれるＲｅの含有割合が、質量％で、１０質量％未満であると、十分な耐熱衝撃性の向上を図ることができないため好ましくない。一方、３０質量％を超えると、耐久性の低下を招くため、好ましくないからである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明サーメット工具によれば、Ｔｉ基サーメットが高温での硬さや熱膨張係数の小さいＲｅを主成分とするＲｅ富裕相をマトリックス状に硬質相の間に配置することによって、耐熱衝撃性、耐欠損性を高め、さらに、硬質相を複数の構造の異なる相で構成することにより、高温での塑性変形を抑えることができる。その結果、高温にさらされる高速切削においても長期に亘って良好な切削性能を維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明サーメット工具のＴｉ基サーメットの合金組織を走査型電子顕微鏡で観察した写真である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
つぎに、本発明サーメット工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
【００２１】
原料粉末として、いずれも０．５〜２．０μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比で、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ２Ｃ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末およびＲｅ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、以下の焼結条件、すなわち、
（１）常温から第１加熱温度まで、１０Ｐａ以下の真空雰囲気中で加熱昇温し、
（２）前記第１加熱温度から、窒素ガスを焼結炉内に導入し、表２に示す窒素ガス雰囲気中（表２では、窒素雰囲気圧力（Ｐａ）として示す）で第２加熱温度まで加熱昇温し、
（３）前記窒素ガス雰囲気中で、表２に示す時間（表２では、第２加熱保持時間（ｍｉｎ）として示す）だけ第２加熱温度にて加熱保持を行い、
（４）前記第２加熱温度から、前記窒素ガス雰囲気中で表２に示す第３加熱温度まで、同じく表２に示す冷却速度（℃／ｍｉｎ）にて冷却を行い、
（５）前記第３加熱温度にて、表２に示す時間（表２では、第３加熱保持時間（ｍｉｎ）として示す）だけ第３加熱温度にて加熱保持を行い、
（６）前記第３加熱温度から不活性ガスとしてＡｒガスを用い、１５℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で室温にまで冷却する。
以上（１）〜（６）の工程からなる条件で焼結し、表３に示されるＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のインサート形状をもった本発明サーメット工具１〜１０をそれぞれ製造した。
【００２２】
【表１】
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【００２３】
【表２】
2013202752.tif 000004
【００２４】
【表３】
2013202752.tif 000005
【００２５】
また、比較の目的で、表４に示される配合組成の圧粉体を、表２に示される種々の条件で焼結し、表５に示されるＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のインサート形状をもった比較サーメット工具１〜１０をそれぞれ製造した。
【００２６】
この結果、得られた本発明サーメット工具１〜１０および比較サーメット工具１〜１０について、これらを構成するサーメットの組織をエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を備えた走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察することによって、図１に示すように、硬質相が、芯部が炭窒化チタン相、周辺部がＲｅを含有し、Ｔｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の複合炭窒化物相からなる有芯構造の第１硬質相と、芯部および周辺部の両方がＲｅを含有し、Ｔｉを主成分とし、４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の複合炭窒化物相からなる有芯構造の第２硬質相と、炭窒化チタン相からなる単相構造の第３硬質相の３相を有していることを確認した。ここで、第２硬質相は、芯部と周辺部の構成元素はほぼ同じであるが、芯部の方が周辺部に比べてＴｉ以外の４ａ、５ａおよび６ａ族元素、例えば、Ｗの濃度が高くなっており、その結果、ＳＥＭ写真において、図１に示すように、芯部の方が周辺部に比べて明るく見えるため有芯構造であることが確認できる。また、Ｗ無添加の場合においては、ＭｏやＮｂなど、他の添加元素の濃度が高くなっており、その部分が、明るく見えるため有芯構造であることが確認できる。
硬質相、Ｒｅ富裕相、金属結合相の面積割合（但し、全体を１００面積％とした場合の面積割合）を求め、さらにＴｉ基サーメット中のＲｅ含有量（質量％）を求めた。
また、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を備えた透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により、（１）第１硬質相、第２硬質相の周辺部および第２硬質相の芯部に含まれるＲｅの合量の周辺部および芯部全質量に対する含有割合（質量％）、（２）Ｒｅ富裕相中に含まれるＲｅのＲｅ富裕相全質量に対する含有割合（質量％）、および、（３）金属結合相中に含まれるＲｅの金属結合相全質量に対する含有割合（質量％）をそれぞれ求めた。また、金属結合相中に含まれるＮｉとＣｏの量（質量％）をＩＣＰ分析によってそれぞれ算出し（それぞれ、ｍＮｉおよびｍＣｏとする）、ｍＮｉ／（ｍＮｉ＋ｍＣｏ）の値を求めた。その結果をそれぞれ表３、５に示した。
すなわち、表３、５において、「Ｒｅの含有割合（質量％）」の列に記載された数値は、Ｒｅが含まれるそれぞれの対象、すなわち「（Ｔｉ基サーメット）全体」、「第１、２硬質相周辺部および第２硬質相の芯部」、「Ｒｅ富裕相」、「金属結合相」のそれぞれを１００としたときに、各々に含まれるＲｅの含有割合（質量％）を示している。
【００２７】
【表４】
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【００２８】
【表５】
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【００２９】
つぎに、本発明サーメット工具１〜１０および比較サーメット工具１〜１０について、これらをいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてねじ止めした状態で、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の丸棒、
切削速度：  ３００ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  ２．０ｍｍ、
送り：      ０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  １０分、
の条件（切削条件Ａ）での合金鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、２００ｍ／ｍｉｎ．、０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：ＪＩＳ・ＦＣ３００の丸棒、
切削速度：  ４００ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  ２．０ ｍｍ、
送り：      ０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ２０分、
の条件（切削条件Ｂ）での鋳鉄の乾式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、２５０ｍ／ｍｉｎ．、０．２ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：  ３００ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  １．５ ｍｍ、
送り：      ０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  １０分、
の条件（切削条件Ｃ）での合金鋼の乾式断続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、２００ｍ／ｍｉｎ．、０．１ｍｍ／ｒｅｖ．）、  
を行い、いずれの高速切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を、表６に示した。
【００３０】
【表６】
2013202752.tif 000008
【００３１】
表３、５、６に示される結果から、本発明サーメット工具は、高速切削条件においてもすぐれた耐熱衝撃性、耐欠損性、耐塑性変形性を示し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すのに対し、比較サーメット工具は、高速切削条件においては、耐熱衝撃性、耐欠損性、耐塑性変形性の少なくとも１つが十分でなく、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００３２】
前述のように、本発明サーメット工具は、高速切削加工用の切削工具として用いた場合は勿論のこと、耐熱衝撃性、耐欠損性、耐塑性変形性が要求される各種の機械部品の材料としても好適に使用することができるので、切削加工装置の自動化、並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化、各種機械部品の長寿命化に十分満足に対応できるものである。
【図１】
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