(57)【要約】【課題】耐熱衝撃性、耐欠損性にすぐれたサーメット製切削工具を提供する。【解決手段】Ｒｅを含有しＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含有する硬質相、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相、およびＲｅ富裕相を有するＴｉ基サーメットであって、前記Ｒｅ富裕相は、前記Ｔｉ基サーメットの表面に形成され、走査型電子顕微鏡による断面組織観察で０．５〜２．０μｍの平均層厚を有し、含有元素の中で最もＲｅの重量が多く占める相であり、その含有量は４０ｗｔ％以上であるサーメットを工具基体とすることにより、前記課題を解決する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｒｅを含有しＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含有する硬質相、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相、およびＲｅ富裕相を有するＴｉ基サーメットを工具基体とするＴｉ基サーメット製切削工具であって、前記Ｒｅ富裕相は、前記Ｔｉ基サーメット表面に形成され、走査型電子顕微鏡による断面組織観察で０．５〜２．０μｍの平均層厚を有し、含有元素の中で最もＲｅの重量が多く占める相であり、その含有割合は、Ｒｅ富裕相全質量に対して４０ｗｔ％以上であることを特徴とするＴｉ基サーメット製切削工具。
【請求項２】
前記ＲｅのＴｉ基サーメット全体に対する含有量が３〜２０ｗｔ％であり、そのうち前記硬質相の周辺部に該周辺部の全質量に対して０．５〜３ｗｔ％存在し、前記結合相中に該結合相の全質量に対して１０〜３０ｗｔ％存在する含有することを特徴とする請求項１に記載のＴｉ基サーメット製切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、各種鋼や鋳鉄などの高熱発生を伴う高速切削に用いた場合に、耐熱衝撃性および耐欠損性にすぐれ、長期に亘って耐摩耗性を発揮するチタン基（Ｔｉ基）サーメット製切削工具（以下、単にサーメット工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、被覆工具には、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるインサート、被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、さらに被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるソリッドタイプのエンドミルなどがあり、またインサートを着脱自在に取り付けてソリッドタイプのエンドミルと同様に切削加工を行うインサート式エンドミル工具などが知られている。
【０００３】
そして、被覆工具の工具基体として、タングステンカーバイト（ＷＣ）を主成分とする超硬合金やチタン（Ｔｉ）を主成分とするＴｉ基サーメットなどの焼結合金が広く使われている。これらの焼結合金については、その性能改善のために新規組成開発や組織開発が続けられている。
【０００４】
特に、Ｔｉ基サーメットは、超硬合金に比べて熱伝導率が低くかつ熱膨張係数が１．３倍大きいという性質上、熱衝撃に対する抵抗が低いという問題があり、熱衝撃が厳しくなる条件下での切削では突発的な欠損が発生するなどの不具合があった（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
そこで、Ｔｉ基サーメットの性能向上のため種々の方法が提案されている。例えば、特許文献２には、Ｔｉ基サーメットの表面におけるＴｉ、Ｗおよび結合相の濃度分布を変化させることにより、熱衝撃の激しい切削条件でも信頼性の高い切削が可能となることが開示されている。
【０００６】
また、Ｔｉ基サーメットの組成についても種々検討されており、例えば、特許文献３には、原料粉末として表面にレニウム（Ｒｅ）金属を被覆した炭窒化チタン粉末を用いてサーメットを作成することにより、サーメットをより高温で焼成しても焼結体組織の成長が抑制され、その機械的特性（硬度、強度、靭性など）が向上することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−６４１３号公報
【特許文献２】特開平６−２２８７０２号公報
【特許文献３】特開平１０−４５４１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところが、近年の切削加工装置の自動化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削工具には被削材の材種にできるだけ影響を受けない汎用性、すなわち、できるだけ多くの材種の切削加工が可能な切削工具が求められる傾向にあり、サーメット工具においても使用寿命の一段の長期化が望まれている。
サーメット工具は、一般的に超硬工具に比して、耐熱衝撃性、耐欠損性が不十分であるため、熱衝撃に弱い。そのため、サーメット工具の使用寿命の長期化のためには、耐熱衝撃性および耐欠損性を向上させることが必要とされるが、前記従来のサーメット工具は、耐熱衝撃性、耐欠損性のいずれかが劣るものであり、これらの特性を相兼ね備えたものであるとは言えない。
【０００９】
そこで、本発明が解決しようとする技術的課題、すなわち、本発明の目的は、耐熱衝撃性および耐欠損性を同時に向上させ、被削材を、高温発熱を伴う高速切削条件で切削した場合においても、長期に亘ってすぐれた切削性能を維持するサーメット工具を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
そこで、本発明者らは、前述のような観点から、被削材を、高温発熱を伴う高速切削条件で切削した場合においても、すぐれた耐熱衝撃性および耐欠損性を併せ持つサーメット工具を開発すべく、鋭意研究を行った結果、サーメットの組織構成として、サーメットの最外層に熱膨張係数の小さいレニウム（Ｒｅ）富裕相を析出させることによって、熱衝撃による熱亀裂の発生が抑えられる、最外層へ圧縮応力が発生し、耐欠損性が向上するという新規な知見を得て、かかる知見に基づき、本発明を完成するに至ったものである。
【００１１】
具体的には、
（１）Ｒｅを含有しＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含有する硬質相、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相、およびＲｅを含有するＲｅ富裕相を有するＴｉ基サーメットとする。
（２）さらに、前記Ｒｅ富裕相は、走査型電子顕微鏡による断面組織観察で、０．５〜２．０μｍの厚み有して、Ｔｉ基サーメットの表面に形成されている。
（３）前記Ｒｅ富裕相は、Ｒｅを４０ｗｔ％以上含有し、ｗｔ％でＲｅが最も多く占めている。
（４）さらに、好ましくは、前記Ｔｉ基サーメットは、Ｒｅを３〜２０ｗｔ％含有し、そのうち、周辺部に０．５〜３ｗｔ％含有し、結合相中に１０〜３０ｗｔ％含有するものとする。
ここで、硬質相の周辺部とは、例えば、ＴｉＣＮ単相からなる領域を芯部としてその周囲に存在し、走査型電子顕微鏡による観察にて濃灰色を呈する領域を意味しており、Ｔｉを主成分として周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族を１種または２種以上含有する。すなわち、Ｒｅが硬質相中に均一に分散して存在するのではなく、硬質相の単相からなる芯部の周囲部に偏在して存在していることを意味しており、その含有割合は、周辺部全体に対して０．５〜３ｗｔ％である。つまり、本発明で云うところの硬質相の周辺部とは、硬質相の中心から何μｍ〜何μｍと規定できる領域を意味しているのでなく、走査型電子顕微鏡により観察した際にＴｉより原子量が大きい原子が存在しているが故に濃灰色を呈する領域を意味している。そして、周辺部へのＲｅの存在割合は、周辺部全体に対して０．５〜３ｗｔ％である。この事実は、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を備えた透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）による断面観察により確認できる。
以上のような構成とする時、耐熱衝撃性と耐欠損性を同時に高め、高速切削での長寿命化を達成できる。
【００１２】
本発明は、前記研究結果に基づいてなされたものであって、
「（１）  Ｒｅを含有しＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含有する硬質相、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする結合相、およびＲｅ富裕相を有するＴｉ基サーメットを工具基体とするＴｉ基サーメット製切削工具であって、前記Ｒｅ富裕相は、前記Ｔｉ基サーメット表面に形成され、走査型電子顕微鏡による断面組織観察で０．５〜２．０μｍの平均層厚を有し、含有元素の中で最もＲｅの重量が多く占める相であり、その含有割合は、Ｒｅ富裕相全質量に対して４０ｗｔ％以上であることを特徴とするＴｉ基サーメット製切削工具。
（２）  前記ＲｅのＴｉ基サーメット全体に対する含有量が３〜２０ｗｔ％であり、そのうち前記硬質相の周辺部に該周辺部の全質量に対して０．５〜３ｗｔ％存在し、前記結合相中に該結合相の全質量に対して１０〜３０ｗｔ％存在する含有することを特徴とする（１）に記載のＴｉ基サーメット製切削工具。」
を特徴とするものである。
【００１３】
つぎに、本発明サーメット工具のＴｉ基サーメットを構成する各相の作用や、前記の通りに数値限定した理由を説明する。
【００１４】
硬質相：
硬質相は、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、またはＴｉを主成分とし、周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族の１種または２種以上の元素の炭化物、窒化物、炭窒化物を１種または２種以上含んだ相からなり、耐摩耗性の向上、強度向上の作用を担う。
走査型電子顕微鏡で断面組織観察を行った時に、硬質相の面積割合が、８０面積％未満であると前記作用が十分に奏されず、一方、９５面積％を超えると、相対的に下記に説明するＲｅ富裕相の量が少なくなり、本発明に特有の耐熱衝撃性を高め、熱亀裂の発生を抑えるという効果が十分に奏されない。
そこで、硬質相の面積割合は、８０〜９５面積％とすることが好ましい。
【００１５】
Ｒｅ富裕相：
ここで、本発明におけるＲｅ富裕相とは、含有元素の中で最もＲｅの重量が多く占める相であるが、Ｒｅは、高温での硬さの低下や熱膨張係数が小さいので、この相をサーメットの表面に配置することで、耐熱衝撃性を高め、熱亀裂の発生が抑えられる効果がある。また、最外層へ熱膨張係数の小さいＲｅ富裕相を配置することでサーメット表面に圧縮応力が発生し、耐欠損性が向上する。ところが、Ｒｅの含有量が４０ｗｔ％未満であると、耐熱衝撃性を高め、高温での塑性変形を抑える効果が十分でないため、Ｒｅの含有量は、４０ｗｔ％以上と定めた。また、サーメットの表面に析出させるＲｅ富裕相の厚みが、０．５μｍ未満であると前述したようなＲｅ富裕相のもつ作用が十分に奏されず、一方、２．０μｍを超えるとチッピングが発生しやすくなる。そこで、Ｒｅ富裕相の厚みは、０．５μｍ〜２．０μｍと定めた。
【００１６】
結合相：
サーメットを構成する硬質相、Ｒｅ富裕相以外の相は、結合相および不可避不純物であり、その主成分は、Ｃｏおよび／またはＮｉとする。ここで、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする理由は、これらの元素には、焼結性を向上させ、結合相を形成して、サーメットの強度を向上させる作用があるからである。
【００１７】
Ｒｅの含有量：
Ｔｉ基サーメット全体に含まれるＲｅの含有割合は、サーメット全体に対して、３〜２０ｗｔ％であることが好ましい。その理由は、３ｗｔ％未満であると、耐熱衝撃性を高め、高温での塑性変形を抑えるというＲｅが有する効果が十分に発揮されないため好ましくない。一方、２０ｗｔ％を超えると、著しい焼結性の低下を招き、かつ、相対的にサーメットの硬質材料の含有量が減少するため、サーメットの強度が低下するため好ましくないからである。
また、硬質相の周辺部に含まれるＲｅの含有割合は、周辺部全体に対して、０．５〜３．０ｗｔ％であることが好ましい。その理由は、硬質相の周辺部に含まれるＲｅの合量が、周辺部全体に対して、０．５質量％未満であると、十分な結合相との親和性が得られず耐欠損性の向上が見られないため好ましくない。一方、３．０質量％を超えると、耐欠損性の低下を招くため、好ましくないからである。
さらに、結合相中のＲｅ含有割合が、結合相全体に対してが、１０〜３０ｗｔ％であることが好ましい。その理由は、結合相に含まれるＲｅの含有割合が、１０ｗｔ％未満であると、
十分な耐熱衝撃性の向上を得る事が出来ないため好ましくない。一方、３０ｗｔ％を超えると、耐欠損性の低下を招くため、好ましくないからである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明サーメット工具によれば、Ｔｉ基サーメットが、高温での硬さの低下や熱膨張係数の小さいＲｅを主成分とするＲｅ富裕相を表面に析出させたものであることによって、耐熱衝撃性および耐塑性変形性を向上させることができる。その結果、高温にさらされる高速切削においても長期に亘って良好な切削性能を維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明サーメット工具のＴｉ基サーメットの表面を走査型電子顕微鏡で観察した写真である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
つぎに、本発明サーメット工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
【００２１】
原料粉末として、いずれも０．５〜２．０μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比で、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ２Ｃ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末、およびＲｅ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、以下の焼結条件、すなわち、
（１）常温から表２に示す第１加熱温度まで、１０Ｐａ以下の真空雰囲気中で加熱昇温し、
（２）前記第１加熱温度から、窒素ガスを焼結炉内に導入し、表２に示す窒素ガス雰囲気中（表２では、窒素雰囲気圧力（Ｐａ）として示す）で第２加熱温度まで加熱昇温し、
（３）前記窒素ガス雰囲気中で、表２に示す時間（表２では、第２加熱保持時間（ｍｉｎ）として示す）だけ第２加熱温度にて加熱保持を行い、
（４）前記第２加熱温度から、表２に示す第２雰囲気ガスにて第２雰囲気圧力（表２では、第２雰囲気（Ｐａ）として示す）で表２に示す第３加熱温度まで、同じく表２に示す冷却速度（℃／ｍｉｎ）にて冷却を行い、
（５）前記第３加熱温度から不活性ガスとしてＡｒガスを用い、１５℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で室温にまで冷却する。
以上（１）〜（５）の工程からなる条件で焼結し、表３に示されるＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のインサート形状をもった本発明サーメット工具１〜１０をそれぞれ製造した。
【００２２】
【表１】
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【００２３】
【表２】
2013202753.tif 000004
【００２４】
【表３】
2013202753.tif 000005
【００２５】
また、比較の目的で、表４に示される配合組成の圧粉体を、表２に示される種々の条件で焼結し、表５に示されるＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のインサート形状をもった比較サーメット工具１〜１０をそれぞれ製造した。
【００２６】
【表４】
2013202753.tif 000006
【００２７】
【表５】
2013202753.tif 000007
【００２８】
この結果、得られた本発明サーメット工具１〜１０および比較サーメット工具１〜１０について、これらを構成するサーメットの断面をエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を備えた走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ））で観察し、サーメット表面のＲｅ富裕相の平均層厚（μｍ）を計測するともに、サーメット全体に含まれるＲｅ含有量（ｗｔ％）を求めた。さらに、Ｒｅ富裕相中に含まれるＲｅの含有量（ｗｔ％）、硬質相の周辺部、Ｒｅ富裕相および金属結合相中のそれぞれの全質量を１００とした時の、それぞれに含まれるＲｅの含有割合（質量％）をエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を備えた透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により求めた。その結果をそれぞれ表３、５に示した。
【００２９】
つぎに、本発明サーメット工具１〜１０および比較サーメット工具１〜１０について、これらをいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてねじ止めした状態で、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の丸棒、
切削速度：  ４００ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  １．５ｍｍ、
送り：      ０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ５分、
の条件（切削条件Ａ）での合金鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、２００ｍ／ｍｉｎ．、０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：ＪＩＳ／ＦＣ３００）の丸棒、
切削速度：  ４００ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  ２ ｍｍ、
送り：      ０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  ２０分、
の条件（切削条件Ｂ）での鋳鉄の乾式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３００ｍ／ｍｉｎ．、０．２ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：  ３００ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  １．５ｍｍ、
送り：      ０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：  １０分、
の条件（切削条件Ｃ）での合金鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、２００ｍ／ｍｉｎ．、０．１ｍｍ／ｒｅｖ．）、
を行い、いずれの高速切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を、表６に示した。
【００３０】
【表６】
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【００３１】
表３、５、６に示される結果から、本発明サーメット工具は、高速切削条件においてもすぐれた耐熱衝撃性、耐欠損性を示し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すのに対し、比較サーメット工具は、高速切削条件においては、耐熱衝撃性、耐欠損性の少なくとも１つが十分でなく、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００３２】
前述のように、本発明サーメット工具は、高速切削加工用の切削工具として用いた場合は勿論のこと、耐熱衝撃性、耐欠損性、耐塑性変形性が要求される各種の機械部品の材料としても好適に使用することができるので、切削加工装置の自動化、並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化、各種機械部品の長寿命化に十分満足に対応できるものである。
【図１】
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