(57)【要約】【課題】弾性体と摩擦部材の寿命を延長して、非対称ダンピング特性を有するオートテンショナの耐久性を向上させることである。【解決手段】板ばね５の折り曲げ部５ａを、挟持されるコイルばね係止部としての回動部材３の螺旋段差面９ａとコイルばね４の端面とに、挟持領域の全長に渡って接触させることにより、回動部材３の回動によって、折り曲げ部５ａが螺旋段差面９ａやコイルばね４の端面から押圧されても、折り曲げ部５ａの基端部に大きな曲げ応力が発生しないようにするとともに、折り曲げ部５ａ近傍の円弧部が外径側の摩擦部材６に局所的に強く押圧されないようにし、板ばね５と摩擦部材６の寿命を延長して、非対称ダンピング特性を有するオートテンショナの耐久性を向上できるようにした。【選択図】図２
2013015166.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定部材に設けた第１円筒部と、前記固定部材に回動自在に支持され、ベルトが巻き掛けられるプーリが取り付けられる回動部材に設けた第２円筒部とを、同軸上で径方向の内外にラップさせ、これらの円筒部の内径側に収容したコイルばねの一端側を前記固定部材に、他端側を前記回動部材に係止して回動部材を一方向に回動付勢し、一端側に内向きの折り曲げ部を形成した円弧状の弾性体を、前記第１円筒部と第２円筒部のうちの内側にラップされた方の内側円筒部の内周面に沿って延在させて他端側を自由端とし、前記一端側の折り曲げ部を、前記内側円筒部を備えない側の固定部材または回動部材の前記コイルばねを係止するコイルばね係止部と前記コイルばねの端面との間に挟持して、前記弾性体と前記内側円筒部の内周面との間に摩擦部材を介在させ、前記内側円筒部の内周側に縮径して組み込まれた前記弾性体の弾性復元力によって、前記摩擦部材を前記内側円筒部の内周面に押圧するオートテンショナにおいて、前記弾性体の折り曲げ部を、前記挟持されるコイルばね係止部とコイルばねの端面とに、挟持領域の全長に渡って接触させるようにしたことを特徴とするオートテンショナ。
【請求項２】
前記内側円筒部の内周側に縮径して組み込まれた前記弾性体の折り曲げ部の先端を、前記内側円筒部の軸中心に向けた請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項３】
前記摩擦部材を、前記弾性体に周方向へ相対移動不能に結合した請求項１または２に記載のオートテンショナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、伝動ベルトの張力を調整するオートテンショナに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の補機駆動システム等における伝動ベルトの張力を調整するオートテンショナには、固定部材に設けた第１円筒部と、固定部材に回動自在に支持され、ベルトが巻き掛けられるプーリが取り付けられる回動部材に設けた第２円筒部とを、同軸上で径方向の内外にラップさせ、これらの円筒部の内径側に収容したコイルばねの一端側を固定部材に、他端側を回動部材に係止して、回動部材を一方向に回動付勢するとともに、一端側に折り曲げ部を形成した円弧状の板ばね等の弾性体を、内側にラップされた内側円筒部の内周面に沿って延在させて他端側を自由端とし、一端側の折り曲げ部を、内側円筒部を備えない側の固定部材または回動部材のコイルばね係止部とコイルばねの端面との間に挟持して、この円弧状の弾性体と内側円筒部の内周面との間に摩擦部材を介在させ、内側円筒部の内周側に縮径して組み込まれた弾性体の弾性復元力によって、摩擦部材を内側円筒部の内周面に押圧するようにしたものがある（例えば、特許文献１、２参照）。
【０００３】
この種のオートテンショナは、回動部材が、ベルト張力を下げるベルト弛み方向に回動する場合と、ベルト張力を高めるベルト張り方向に回動する場合とで、摩擦部材と内側円筒部の内周面との間に発生する摩擦力を異ならせて、回動部材の回動方向に対して非対称ダンピング特性を持たせることができる。すなわち、ベルト弛み方向では摩擦力を大きくしてダンピングを強くすることにより、伝動ベルトの急激な張力の低下による弦振動を防止することができ、ベルト張り方向では摩擦力を小さくてダンピングを弱くすることにより、低下した伝動ベルトの張力を速やかに回復させることができる。
【０００４】
特許文献２に記載されたものでは、弾性体に摩擦部材を周方向へ相対移動不能に結合して、弾性体に対する摩擦部材の周方向へのずれを防止し、摩擦部材と内側円筒部の内周面との間の摩擦力を確実に確保するとともに、弾性体の配設状態を安定させて、摩擦部材の偏摩耗を抑制できるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−９７８９８号公報
【特許文献２】特開２０１０−１１２５４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１、２に記載された非対称ダンピング特性を有する従来のオートテンショナでは、図８（ａ）に示すように、必須部品である弾性体としての板ばね５の一端側に折り曲げ部５ａを形成する際に、円弧状の板ばね５を開放した状態で、板ばね５をオートテンショナに組み込む前に、折り曲げ部５ａの先端を円弧中心に向けて折り曲げるようにしている。
【０００７】
図８（ｂ）に示すように、円弧状の板ばね５を縮径して、摩擦部材６と一緒に内側円筒部５０の内周側に組み込むと、縮径された板ばね５の折り曲げ部５ａが、オートテンショナの軸中心、すなわち、内側円筒部５０の軸中心Ｏを向く方向から少し傾き、固定部材または回動部材のコイルばね係止部５１とコイルばね４の端面で挟持される折り曲げ部５ａが、対角線上にある先端側のＰ点と基端側のＱ点との２点でこれらの挟持面と接触する。なお、図８（ｂ）は説明を分かりやすくするために、折り曲げ部５ａの傾きを誇張して示しており、実際の傾きは、小さな図面では判別できない程度のものもある。
【０００８】
このため、回動部材の回動によって、折り曲げ部５ａがコイルばね係止部５１側またはコイルばね４側から押圧されると、折り曲げ部５ａの基端部に大きな曲げ応力が発生し、板ばね５の寿命が短くなる問題がある。また、折り曲げ部５ａがコイルばね係止部５１側から押圧される場合は、板ばね５の折り曲げ部５ａ近傍の円弧部が、外径側の摩擦部材６に局所的に強く押し付けられ、内側円筒部５０と接触する摩擦部材６が局所的に摩耗したり、破損したりして、摩擦部材６の寿命も短くなる。
【０００９】
そこで、本発明の課題は、弾性体と摩擦部材の寿命を延長して、非対称ダンピング特性を有するオートテンショナの耐久性を向上させることである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の課題を解決するために、本発明は、固定部材に設けた第１円筒部と、前記固定部材に回動自在に支持され、ベルトが巻き掛けられるプーリが取り付けられる回動部材に設けた第２円筒部とを、同軸上で径方向の内外にラップさせ、これらの円筒部の内径側に収容したコイルばねの一端側を前記固定部材に、他端側を前記回動部材に係止して回動部材を一方向に回動付勢し、一端側に内向きの折り曲げ部を形成した円弧状の弾性体を、前記第１円筒部と第２円筒部のうちの内側にラップされた方の内側円筒部の内周面に沿って延在させて他端側を自由端とし、前記一端側の折り曲げ部を、前記内側円筒部を備えない側の固定部材または回動部材の前記コイルばねを係止するコイルばね係止部と前記コイルばねの端面との間に挟持して、前記弾性体と前記内側円筒部の内周面との間に摩擦部材を介在させ、前記内側円筒部の内周側に縮径して組み込まれた前記弾性体の弾性復元力によって、前記摩擦部材を前記内側円筒部の内周面に押圧するオートテンショナにおいて、前記弾性体の折り曲げ部を、前記挟持されるコイルばね係止部とコイルばねの端面とに、挟持領域の全長に渡って接触させる構成を採用した。
【００１１】
すなわち、弾性体の折り曲げ部を、挟持されるコイルばね係止部とコイルばねの端面とに、挟持領域の全長に渡って接触させることにより、回動部材の回動によって、折り曲げ部がコイルばね係止部側やコイルばね側から押圧されても、折り曲げ部の基端部に大きな曲げ応力が発生しないようにするとともに、折り曲げ部近傍の円弧部が外径側の摩擦部材に局所的に強く押圧されないようにし、弾性体と摩擦部材の寿命を延長して、非対称ダンピング特性を有するオートテンショナの耐久性を向上させることができるようにした。
【００１２】
前記内側円筒部の内周側に縮径して組み込まれた前記弾性体の折り曲げ部の先端は、前記内側円筒部の軸中心に向けるとよい。
【００１３】
前記摩擦部材を、前記弾性体に周方向へ相対移動不能に結合することにより、弾性体に対する摩擦部材の周方向へのずれを防止し、摩擦部材と内側円筒部の内周面との間の摩擦力を確実に確保するとともに、弾性体の配設状態を安定させて、摩擦部材の偏摩耗も抑制することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係るオートテンショナは、弾性体の折り曲げ部を、挟持されるコイルばね係止部とコイルばねの端面とに、挟持領域の全長に渡って接触させるようにしたので、弾性体と摩擦部材の寿命を延長して、弾性体と摩擦部材を必須部品とし、非対称ダンピング特性を有するオートテンショナの耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】第１の実施形態のオートテンショナを示す縦断面図
【図２】図１のII−II線に沿った断面図
【図３】（ａ）、（ｂ）は、それぞれ図２の板ばねをオートテンショナに組み込む前と後の状態を示す平面図
【図４】図２の板ばねの折り曲げ部基端での曲げ応力を計算した結果を示すグラフ
【図５】図２の摩擦部材の面圧分布を計算した結果を示すグラフ
【図６】第２の実施形態のオートテンショナを示す縦断面図
【図７】図６のVII−VII線に沿った断面図
【図８】（ａ）は従来の板ばねの折り曲げ部の形態を説明する平面図、（ｂ）は（ａ）の弾性体をオートテンショナに組み込んだ状態を説明する断面図
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面に基づき、本発明の実施形態を説明する。図１乃至図３は、第１の実施形態を示す。このオートテンショナは、自動車エンジンのクランクシャフトの動力を補機に伝達する伝動ベルトの張力を調整するものであり、図１および図２に示すように、エンジンブロック（図示省略）に取り付けられる固定部材１に設けた第１円筒部１ａと、固定部材１に回動自在に支持され、伝動ベルトが巻き掛けられるプーリ２が取り付けられる回動部材３に設けた第２円筒部３ａとが、同軸上で径方向の内外にラップされ、これらの円筒部１ａ、３ａの内径側に収容されたコイルばね４の一端側が固定部材１に、他端側が回動部材３に係止されて、回動部材３が一方向に回動付勢されている。
【００１７】
この実施形態では、固定部材１の第１円筒部１ａが内側にラップされた内側円筒部とされており、円弧状の弾性体としての板ばね５が第１円筒部１ａの内周面に沿って延在して、一端側に内向きの折り曲げ部５ａを形成され、他端側が自由端とされている。一端側の折り曲げ部５ａは、内側円筒部を備えない側の回動部材３のコイルばね係止部とコイルばね４の端面との間に挟持されている。また、板ばね５と第１円筒部１ａの内周面との間には摩擦部材６が介在し、第１円筒部１ａの内周側に縮径して組み込まれた板ばね５の弾性復元力によって、摩擦部材６が第１円筒部１ａの内周面に押圧されるようになっている。
【００１８】
前記固定部材１は、先端側が回動部材３の第２円筒部３ａの内側にラップする第１円筒部１ａと、第１円筒部１ａの内側に形成された内筒部１ｂと、第１円筒部１ａと内筒部１ｂを連結する円環状の底壁部１ｃと、第１円筒部１ａの外周面に形成されたエンジンブロック取り付け用のフランジ部１ｄとからなり、内筒部１ｂに軸部材７が内嵌固定されている。
【００１９】
前記回動部材３は、第１円筒部１ａの外側にラップされた第２円筒部３ａと、第２円筒部３ａの内側に形成された内筒部３ｂと、第２円筒部３ａと内筒部３ｂを連結する円環状の底壁部３ｃと、プーリ２が取り付けられるプーリ支持部３ｄとからなり、内筒部３ｂがブッシュ８を介して、軸部材７に回動自在に支持されている。また、底壁部３ｃの内側面には、コイルばね４を沿わせる螺旋面９が形成され、この螺旋面９の周方向段差部に垂直に形成された螺旋段差面９ａが、前記コイルばね係止部とされている。底壁部３ｃの外側面には、オートテンショナの内部をシールする膜状シール１０が取付けられている。
【００２０】
前記コイルばね４は、一端側が固定部材１の底壁部１ｃ側に係止され、他端側が回動部材３のコイルばね係止部としての螺旋段差面９ａに、板ばね５の折り曲げ部５ａを介して係止されている。図示は省略するが、コイルばね４の一端側は、固定部材１の底壁部１ｃまたは内筒部１ｂに形成された溝や孔に嵌め込まれて係止されている。また、コイルばね４の他端側近傍には、外径側の摩擦部材６との間に、コイルばね４のコイル中心からの傾きを抑えるためのコイルばね支持部材１１が配置されている。このコイルばね支持部材１１は、後述する回動部材３の回動によってコイルばね４の他端側が螺旋段差面９ａから押圧されるときに、外径側へ傾こうとするコイルばね４の他端側を摩擦部材６に支持し、そのコイル中心からの傾きを抑える。
【００２１】
前記板ばね５は、円弧部の周方向に間隔を開けて複数の取付け孔５ｂが設けられており、これらの各取付け孔５ｂに、複数の円弧状の摩擦部材６が外径側から嵌め込まれて、周方向へ相対移動不能に結合されている。摩擦部材６はナイロン、ポリアセタール、ポリアリレート等の合成樹脂を主成分として形成されている。
【００２２】
前記板ばね５の折り曲げ部５ａは、図３（ａ）に示すように、オートテンショナに組み込まれる前に、オートテンショナの軸中心Ｏを通るＸ軸と平行にオフセットされるように内向きに折り曲げられ、図３（ｂ）に示すように、オートテンショナに組み込まれたときに、軸中心Ｏを通るＸ軸上に位置するようになる。なお、摩擦部材６は、折り曲げ部５ａを形成する前に、板ばね５に結合されている。したがって、図２に示したように、回動部材３のコイルばね係止部としての螺旋段差面９ａとコイルばね４の端面との間に挟持される折り曲げ部５ａは、挟持領域の全長に渡って螺旋段差面９ａとコイルばね４の端面に接触する。
【００２３】
以下に、図２に基づいて、上述したオートテンショナの作動を説明する。前記プーリ２に巻き掛けられる伝動ベルトの張力が増加した場合は、回動部材３がコイルばね４の付勢力に抗して時計回りのベルト弛み方向へ回動する。このとき、コイルばね４の端面と螺旋段差面９ａに折り曲げ部５ａを挟持された板ばね５も時計回りに回動するとともに、わずかに拡径変形する。このため、摩擦部材６を第１円筒部１ａの内周面に押圧する力が大きくなって、これらの間の摩擦力が増大し、回動部材３のベルト弛み方向への回動が強いダンピングで減衰して、伝動ベルトの急激な張力の低下による弦振動を防止することができる。
【００２４】
前記伝動ベルトの張力が減少した場合は、回動部材３がコイルばね４の付勢力によって反時計回りのベルト張り方向へ回動する。このとき、コイルばね４の端面と螺旋段差面９ａに折り曲げ部５ａを挟持された板ばね５も反時計回りに回動するとともに、わずかに縮径変形する。このため、摩擦部材６を第１円筒部１ａの内周面に押圧する力が小さくなって、これらの間の摩擦力が減少し、回動部材３のベルト張り方向への回動には弱いダンピングしか作用せず、伝動ベルトの張力を速やかに回復させることができる。このように、このオートテンショナは、ベルト弛み方向とベルト張り方向で非対称ダンピング特性を有する。
【００２５】
上述したように、前記板ばね５の折り曲げ部５ａは、挟持領域の全長に渡って両側の挟持面である螺旋段差面９ａとコイルばね４の端面に接触しているので、回動部材３のベルト弛み方向やベルト張り方向への回動によって、折り曲げ部５ａが螺旋段差面９ａやコイルばね４の端面から押圧されても、折り曲げ部５ａの基端部に大きな曲げ応力が発生することはなく、また、折り曲げ部５ａが螺旋段差面９ａ側から押圧されても、折り曲げ部近傍の円弧部が外径側の摩擦部材６に局所的に強く押し付けられることもない。
【実施例】
【００２６】
実施例として、上述したように、板ばね５の折り曲げ部５ａを挟持領域の全長に渡って両側の挟持面に接触させたオートテンショナを用意した。また、比較例として、実施例と同一寸法で、図８（ｂ）に示したように、板ばね５の折り曲げ部５ａを両側の挟持面に、対角線上にある先端側のＰ点と基端側のＱ点との２点で接触させたオートテンショナも用意した。これらの実施例と比較例のオートテンショナについて、回動部材３を時計回りのベルト弛み方向へ回動させたときの、折り曲げ部５ａ基端の曲げＲ部での最大曲げ応力と、摩擦部材６の内側円筒部との面圧分布を、有限要素法を用いて計算した。
【００２７】
図４のグラフは、前記曲げＲ部での最大曲げ応力の計算結果を示す。このグラフは、比較例の最大曲げ応力を１００として、相対値で示す。この計算結果より、実施例の最大曲げ応力は比較例の約１／３０となっており、実施例のものは最大曲げ応力を著しく低減して、板ばね５の寿命を大幅に延長できることが分かる。
【００２８】
図５のグラフは、前記摩擦部材６の面圧分布の計算結果を示す。このグラフは、実施例の平均面圧を１として、相対値で示す。この計算結果より、実施例のものでは、摩擦部材６の面圧分布がほぼ一定の低い値となっているのに対して、比較例のものでは、折り曲げ部５ａ近傍の円弧部における摩擦部材６の面圧が、実施例の平均面圧の４倍強、その他の円弧部における摩擦部材６の面圧も１．３倍程度となっている。したがって、実施例のものは摩擦部材６の寿命も大幅に延長できることが分かる。
【００２９】
図６および図７は、第２の実施形態を示す。このオートテンショナも、クランクシャフトの動力を補機に伝達する伝動ベルトの張力を調整するものであり、エンジンブロックに取り付けられる固定部材１、固定部材１に回動自在に支持された回動部材３、回動部材３を一方向に回動付勢するコイルばね４、前記板ばね５および前記摩擦部材６とからなる基本的な部品構成は、第１の実施形態のものと同じである。
【００３０】
この実施形態では、前記回動部材３の第２円筒部３ａが内側にラップされた内側円筒部とされており、第２円筒部３ａの内周面に沿って延在する円弧状の板ばね５の一端側に形成された折り曲げ部５ａが、内側円筒部を備えない側の固定部材１のコイルばね係止部とコイルばね４の端面との間に挟持されている。板ばね５と第２円筒部３ａの間に介在する摩擦部材６は、縮径して組み込まれた板ばね５の弾性復元力によって、第２円筒部３ａの内周面に押圧される。
【００３１】
前記固定部材１は、回動部材３の第２円筒部３ａの外側にラップする第１円筒部１ａと、第１円筒部１ａの内側に形成された内筒部１ｂと、第１円筒部１ａと内筒部１ｂを連結する円環状の底壁部１ｃとからなり、内筒部１ｂに軸部材７が内嵌固定されている。また、底壁部１ｃの内側面には、コイルばね４を沿わせる螺旋面９が形成され、この螺旋面９の周方向段差部に垂直に形成された螺旋段差面９ａが、前記コイルばね係止部とされている。
【００３２】
前記回動部材３は、第１円筒部１ａの内側に先端側がラップされた第２円筒部３ａと、第２円筒部３ａの内側に形成された内筒部３ｂと、第２円筒部３ａと内筒部３ｂを連結する円環状の底壁部３ｃと、プーリ２が取り付けられるプーリ支持部３ｄとからなり、内筒部３ｂがブッシュ８を介して、軸部材７に回動自在に支持されている。底壁部３ｃの外側面には、オートテンショナの内部をシールする膜状シール１０が取付けられている。
【００３３】
前記コイルばね４は、一端側が回動部材３の底壁部３ｃ側に係止され、他端側が固定部材１のコイルばね係止部としての螺旋段差面９ａに、板ばね５の折り曲げ部５ａを介して係止されている。図示は省略するが、コイルばね４の一端側は、回動部材３の底壁部３ｃまたは内筒部３ｂに形成された溝や孔に嵌め込まれて係止されている。
【００３４】
前記板ばね５は、第１の実施形態のものと同様に、円弧部の他端側が自由端とされ、その周方向に間隔を開けて複数の取付け孔５ｂが設けられており、これらの各取付け孔５ｂに、複数の円弧状の摩擦部材６が外径側から嵌め込まれて、周方向へ相対移動不能に結合されている。また、板ばね５の折り曲げ部５ａは、図７に示すように、第２円筒部３ａの内周側に縮径されて組み込まれた状態で、先端が第２円筒部３ａの軸中心、すなわちオートテンショナの軸中心に向けられるように、内向きに折り曲げられている。したがって、固定部材１のコイルばね係止部としての螺旋段差面９ａとコイルばね４の端面との間に挟持される折り曲げ部５ａは、挟持領域の全長に渡って螺旋段差面９ａとコイルばね４の端面に接触している。
【００３５】
以下に、図７に基づいて、上述したオートテンショナの作動を説明する。前記伝動ベルトの張力が増加した場合は、回動部材３が時計回りのベルト弛み方向へ回動する。このとき、折り曲げ部５ａを固定部材１の螺旋段差面９ａに固定された板ばね５によって、摩擦部材６が第２円筒部３ａの内周面に強く押圧され、これらの間の摩擦力が増大して、回動部材３のベルト弛み方向への回動が強いダンピングで減衰する。
【００３６】
前記伝動ベルトの張力が減少した場合は、回動部材３がコイルばね４の付勢力によって反時計回りのベルト張り方向へ回動する。このとき、折り曲げ部５ａを螺旋段差面９ａに固定された板ばね５による摩擦部材６の第２円筒部３ａの内周面への押圧力が小さくなって、これらの間の摩擦力が減少し、回動部材３のベルト張り方向への回動には弱いダンピングしか作用しない。このように、このオートテンショナも、ベルト弛み方向とベルト張り方向で非対称ダンピング特性を有する。
【００３７】
この実施形態でも、前記板ばね５の折り曲げ部５ａは、挟持領域の全長に渡って両側の挟持面である螺旋段差面９ａとコイルばね４の端面に接触しているので、回動部材３のベルト弛み方向やベルト張り方向への回動によって、折り曲げ部５ａが螺旋段差面９ａやコイルばね４の端面から押圧されても、折り曲げ部５ａの基端部に大きな曲げ応力が発生することはなく、折り曲げ部近傍の円弧部が外径側の摩擦部材６に局所的に強く押し付けられることもない。
【００３８】
上述した各実施形態では、自動車エンジンのクランクシャフトの動力を補機に伝達する伝動ベルトの張力を調整するものとしたが、本発明に係るオートテンショナは、他のベルト伝達機構の伝動ベルトの張力を調整するものにも採用することができる。
【符号の説明】
【００３９】
１  固定部材
１ａ  第１円筒部
１ｂ  内筒部
１ｃ  底壁部
１ｄ  フランジ部
２  プーリ
３  回動部材
３ａ  第２円筒部
３ｂ  内筒部
３ｃ  底壁部
３ｄ  プーリ支持部
４  コイルばね
５  板ばね
５ａ  折り曲げ部
５ｂ  取付け孔
６  摩擦部材
７  軸部材
８  ブッシュ
９  螺旋面
９ａ  螺旋段差面（コイルばね係止部）
１０  膜状シール
１１  コイルばね支持部材
【図１】
2013015166.tif 000003
【図２】
2013015166.tif 000004
【図３】
2013015166.tif 000005
【図４】
2013015166.tif 000006
【図５】
2013015166.tif 000007
【図６】
2013015166.tif 000008
【図７】
2013015166.tif 000009
【図８】
2013015166.tif 000010