(57)【要約】【課題】架橋剤としてアルキルフェノール樹脂を使用する熱可塑性エラストマー組成物の製造方法であって、改善された外観を有する押出シートを与え得る熱可塑性エラストマー組成物の製造方法を提供すること。【解決手段】成分（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、および成分（Ｄ）を、溶融混練装置内で動的熱処理する熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。成分（Ａ）：エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴム成分（Ｂ）：ポリオレフィン系樹脂成分（Ｃ）：鉱物油にアルキルフェノール樹脂が分散及び／又は溶解された液成分（Ｄ）：金属ハロゲン化物【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、および成分（Ｄ）を、溶融混練装置内で動的熱処理する熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
成分（Ａ）：エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴム
成分（Ｂ）：ポリオレフィン系樹脂
成分（Ｃ）：鉱物油にアルキルフェノール樹脂が分散及び／又は溶解された液
成分（Ｄ）：金属ハロゲン化物
【請求項２】
成分（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、成分（Ｄ）、および成分（Ｅ）を、溶融混練装置内で動的熱処理する請求項１に記載の熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
成分（Ｅ）：鉱物油
【請求項３】
成分（Ｃ）における鉱物油は、パラフィン系鉱物油である請求項１又は２に記載の熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
【請求項４】
成分（Ｃ）における鉱物油は、４０℃における動粘度が１.０〜５００ｍｍ２／ｓである請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
【請求項５】
成分（Ｃ）における鉱物油は、環分析により求められる芳香族炭素の割合が２０％ＣＡ以下である請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
【請求項６】
成分（Ｃ）中のアルキルフェノール樹脂の含有量が１．０重量％〜５０重量％である（成分（Ｃ）の総量を１００重量％とする。）、請求項１〜５のいずれかに記載の熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
【請求項７】
溶融混練装置が二軸押出機であり、成分（Ｃ）を連続的に当該二軸押出機に供給する請求項１〜６のいずれかに記載の熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
【請求項８】
成分（Ａ）と成分（Ｂ）と成分（Ｅ）の総量を１００重量部として、１０重量部〜６０重量部の成分（Ａ）と、５重量部〜５０重量部の成分（Ｂ）と、０．５重量部〜１００重量部の成分（Ｃ）と、０．１重量部〜２０重量部の成分（Ｄ）と、０重量部〜７０重量部の成分（Ｅ）とを動的熱処理する請求項１〜７のいずれかに記載の熱可塑性エラストマー組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性エラストマー組成物の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、オレフィン系熱可塑性樹脂と同様の成形加工性を有し、自動車部品、家電部品、医療用機器部品、電線等各種の用途に広く用いられている。このオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、オレフィン系ゴムとポリオレフィン系樹脂とを架橋剤の存在下で動的熱処理することで得られる。
【０００３】
当該架橋剤としては、有機過酸化物、硫黄、アルキルフェノール樹脂等が使用されている。また、架橋剤と共に架橋助剤が使用されることがあり、当該架橋助剤としては、Ｎ，Ｎ−ｍ−フェニレンビスマレイミド及びトリメチロールプロパントリメタクリレート等の重合性二重結合を２個以上有する化合物、塩化第一スズ及び塩化第二鉄等の金属ハロゲン化物、酸化亜鉛及び酸化マグネシウム等の金属酸化物などが使用されている。
【０００４】
このようなオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の製造方法としては、例えば、特許文献１には、ポリプロピレン系樹脂とエチレン−プロピレン−エチリデンノルボルネン共重合体ゴムとパラフィン系オイルと塩化第一スズとからなる成分およびアルキルフェノール樹脂をバンバリーミキサーに投入し、ポリプロピレン系樹脂とエチレン−プロピレン−エチリデンノルボルネン共重合体ゴムとパラフィン系オイルとを、架橋剤であるアルキルフェノール樹脂と架橋促進剤である塩化第一スズとの存在下、バンバリーミキサーで動的熱処理する方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平２−２３５９４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、架橋剤としてアルキルフェノール樹脂を使用した場合、得られた熱可塑性エラストマーの押出シート外観が劣る場合があった。
【０００７】
かかる状況のもと、本発明が解決しようとする課題は、架橋剤としてアルキルフェノール樹脂を使用する熱可塑性エラストマー組成物の製造方法であって、改善された外観を有する押出シートを与え得る熱可塑性エラストマー組成物の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、成分（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、および成分（Ｄ）を、溶融混練装置内で動的熱処理する熱可塑性エラストマー組成物の製造方法にかかるものである。
成分（Ａ）：エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴム
成分（Ｂ）：ポリオレフィン系樹脂
成分（Ｃ）：鉱物油にアルキルフェノール樹脂が分散及び／又は溶解された液
成分（Ｄ）：金属ハロゲン化物
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、架橋剤としてアルキルフェノール樹脂を使用して、改善された外観を有する押出シートを与え得る熱可塑性エラストマー組成物を製造することができる。また、該方法で製造した熱可塑性エラストマー組成物を押出成形することにより、改善された外観を有する押出シートを得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
成分（Ａ）はエチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムである。エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムは、エチレンに基づく単量体単位（すなわち、エチレン単位）と炭素原子数３〜１０のα−オレフィンに基づく単量体単位（すなわち、炭素原子数３〜１０のα−オレフィン単位）とを有し、ＪＩＳ  Ｋ−６２５３（１９９７）のＡ硬度が８５以下の共重合体である。炭素原子数３〜１０のα−オレフィンとしては、プロピレン、１−ブテン、２−メチルプロピレン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン等があげられ、成分（Ａ）のエチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムは、１種以上のα−オレフィンを含有することができる。炭素原子数３〜１０のα−オレフィンとしては、好ましくは、プロピレン、１−ブテンであり、より好ましくは、プロピレンである。
【００１１】
エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムは、エチレン単位および炭素原子数３〜１０のα−オレフィン単位に加え、他の単量体に基づく１種以上の単量体単位を有していてもよい。該他の単量体としては、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（すなわち、イソプレン）、１，３−ペンタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン等の炭素原子数４〜８の共役ジエン；ジシクロペンタジエン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、１，４−ヘキサジエン、１，５−ジシクロオクタジエン、７−メチル−１，６−オクタジエンおよび５−ビニル−２−ノルボルネン等の炭素原子数５〜１５の非共役ジエン；酢酸ビニル等のビニルエステル化合物；アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸エステル；アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸があげられる。好ましくは、５−エチリデン−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジエンである。
【００１２】
エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムのエチレン単位の含有量は、通常３０〜８５重量％であり、好ましくは４０〜８０重量％であり、炭素原子数３〜１０のα−オレフィン単位の含有量は、通常５〜７０重量％であり、好ましくは１５〜６０重量％であり、エチレン単位およびα−オレフィン単位以外の他の単量体単位の含有量は、通常０〜３０重量％であり、好ましくは０〜２０重量％である。ただし、エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴム中の単量体単位の総量を１００重量％とする。
【００１３】
エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムとして、エチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチレン−１−ブテン共重合体ゴム、エチレン−１−ヘキセン共重合体ゴム、エチレン−１−オクテン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−１−ブテン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−１−ヘキセン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−１−オクテン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−ジシクロペンタジエン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−１，４−ヘキサジエン共重合体ゴム、およびエチレン−プロピレン−５−ビニル−２−ノルボルネン共重合体ゴムがあげられる。成分（Ａ）としては、１種以上のエチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムを用いることができる。好ましくは、エチレン単位の含有量が４０〜８０重量部であり、プロピレン単位の含有量が２０〜６０重量部であるエチレン−プロピレン共重合体（但し、エチレン単位の含有量およびプロピレン単位の含有量の合計は１００重量部である。）、またはエチレン単位の含有量が４０〜７９．９重量部であり、プロピレン単位の含有量が２０〜５９．９重量部であり、５−エチリデン−２−ノルボルネン単位の含有量が０．１〜２０重量部であるエチレン−プロピレン−５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体（但し、エチレン単位の含有量、プロピレン単位の含有量、および５−エチリデン−２−ノルボルネン単位の含有量の合計は１００重量部である。）である。
【００１４】
エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムのムーニー粘度（ＭＬ１+４１００℃）は、熱可塑性エラストマー組成物成形体の機械的強度を高めるために、好ましくは１０以上であり、より好ましくは３０以上である。また、当該成形体の外観を良好にするために、好ましくは３５０以下であり、より好ましくは３００以下である。なお、該ムーニー粘度（ＭＬ１+４１００℃）は、ＪＩＳ  Ｋ６３００に従って測定される。エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムのムーニー粘度は、重合温度、水素添加量、重合時間、触媒を構成する各成分の量比などを制御することにより調節することができる。
【００１５】
エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムの１３５℃テトラリン中で測定した極限粘度は、熱可塑性エラストマー組成物成形体の機械的強度を高めるために、好ましくは０．５ｄｌ／ｇ以上であり、より好ましくは１ｄｌ／ｇ以上である。また、当該成形体の外観を良好にするために、好ましくは８ｄｌ／ｇ以下であり、より好ましくは６ｄｌ／ｇ以下である。エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムの極限粘度は、重合温度、水素添加量、重合時間、触媒を構成する各成分の量比などを制御することにより調節することができる。
【００１６】
エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムは公知の方法で製造することができる。
【００１７】
（Ｂ）成分は、ポリオレフィン系樹脂である。ポリオレフィン系樹脂とは、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセンなどの炭素原子数２〜１０のオレフィン１種または２種以上から誘導される繰り返し単位を５０重量％以上含有する重合体であって、ＪＩＳ   Ｋ−６２５３（１９９７）のＡ硬度が９８を超える重合体である。ポリオレフィン系樹脂としては、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセンなどの単独重合体又は共重合体があげられる。好ましくは、ポリプロピレン系樹脂である。
【００１８】
ポリプロピレン系樹脂は、重合体中の単量体単位の総量を１００重量％として、重合体中のプロピレンに基づく単量体単位（プロピレン単位）の含有量が５０〜１００重量％である結晶性の重合体である。重合体中のプロピレン単位の含有量は、好ましくは８０〜１００重量％である。結晶性の重合体とは、ＪＩＳ Ｋ ７１２２（１９８７）に従う示差走査熱量測定（ＤＳＣ）において−５０℃〜２００℃の温度範囲に結晶融解ピークが観測され、そのピークの結晶融解熱量が３０Ｊ／ｇを超える重合体をいう。
【００１９】
ポリプロピレン系樹脂としては、プロピレン単独重合体、エチレンおよび炭素原子数４〜１０のα−オレフィン（例えば、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ペンテン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン）からなるコモノマー群から選ばれる少なくとも１種のコモノマーとプロピレンとの共重合体をあげることができる。該共重合体は、ランダム共重合体でもよく、ブロック共重合体であってもよい。該共重合体として、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−１−ブテン共重合体、プロピレン−１−ヘキセン共重合体、プロピレン−１−オクテン共重合体、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体、エチレン−プロピレン−１−ヘキセン共重合体があげられる。ポリプロピレン系樹脂として好ましくは、プロピレン単独重合体、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−１−ブテン共重合体である。
【００２０】
ポリプロピレン系樹脂の立体構造として、アイソタクチック構造、シンジオタクチック構造、およびこれら両構造が混合した構造を例示することができる。主たる構造がアイソタクチック構造であることが好ましい。
【００２１】
ポリプロピレン系樹脂は、チーグラー・ナッタ触媒やメタロセン触媒等を用いた公知の重合方法で製造することができる。該重合方法としては、溶液重合法、バルク重合法、スラリー重合法、気相重合法などがあげられる。
【００２２】
ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＪＩＳ  Ｋ７２１０に従って、２１．１８Ｎの荷重下、温度２３０℃で測定される。）は、好ましくは０．１〜３００ｇ／１０分であり、より好ましくは０．５〜２００ｇ／１０分である。ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレートは、重合温度、水素添加量、重合時間、触媒を構成する各成分の量比などを制御することにより調節することができる。
【００２３】
成分（Ｃ）は鉱物油にアルキルフェノール樹脂が分散及び／又は溶解された液である。該アルキルフェノール樹脂としては、ゴム用架橋剤として一般的に使用されている下記式で表される化合物があげられる（米国特許３２８７４４０号公報および同３７０９８４０号公報参照）。
2013057060.tif 000002
（式中、ｎは０〜１０の整数を表し、ＸおよびＹはそれぞれ独立に水酸基、ハロゲン化アルキル基またはハロゲン原子を表し、Ｒは炭素原子数１〜１５の飽和炭化水素基を表す。）
また、アルキルフェノール樹脂としては、アルキルフェノールホルムアルデヒドや、臭素化アルキルフェノールホルムアルデヒドを例示することができる。好ましくは、メチロール基を有するアルキルフェノール樹脂である。
【００２４】
上記式で表される化合物は、置換フェノールとアルデヒドとをアルカリ触媒で縮重合させることによって製造することができる。
【００２５】
アルキルフェノール樹脂の形状は、通常、固体である。
【００２６】
アルキルフェノール樹脂は、金属酸化物およびステアリン酸のような分散剤と組み合せて用いることが好ましい。
【００２７】
本製造方法においては、鉱物油にアルキルフェノール樹脂が分散及び／又は溶解された液（Ｃ）を溶融混練装置に供給する。
【００２８】
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油の例としては、アロマ系鉱物油、ナフテン系鉱物油、パラフィン系鉱物油があげられる。好ましくは、熱可塑性エラストマー組成物の着色性の観点から、パラフィン系鉱物油である。
【００２９】
該鉱物油は、好ましくは４０℃における動粘度が１．０〜５００ｍｍ２／ｓであり、成分（Ｃ）の貯蔵安定性の観点から、より好ましくは４０℃における動粘度が２．０〜２５０ｍｍ２／ｓであり、さらに好ましくは４０℃における動粘度が３．０〜９０ｍｍ２／ｓである。４０℃における動粘度とは、ＪＩＳ  Ｋ  ２２８３に準拠して測定された粘度指数である。
【００３０】
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油としては、好ましくは環分析により求められる芳香族炭素の割合が２０％ＣＡ以下であり、熱可塑性エラストマー組成物の着色性の観点から、より好ましくは５以下であり、さらに好ましくは２以下であり、該値が０であれば特に好ましい。なお、本発明における芳香族炭素の割合（％ＣＡ）とは、ＡＳＴＭ  Ｄ  ３２３８に準拠した方法（ｎ−ｄ−Ｍ環分析）により求められる芳香族炭素数の全炭素数に対する割合（百分率）である。
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油としては、硫黄分が好ましくは０．７ｗｔ％以下であり、より好ましくは０．２ｗｔ％以下であり、さらに好ましくは０．１ｗｔ％以下である。
【００３１】
成分（Ｃ）中のアルキルフェノール樹脂の含有量は、好ましくは１．０重量％〜５０重量％であり、より好ましくは２．０重量％〜４５重量％であり、さらに好ましくは３．０重量％〜４０重量％である（成分（Ｃ）の総量を１００重量％とする。）
アルキルフェノール樹脂を鉱物油に分散および／または溶解させる方法は、アルキルフェノール樹脂および鉱物油を攪拌機付きガラス容器に一括して入れ、攪拌しながら７０〜１００℃のウォーターバスにて２〜５時間加温する方法が挙げられる。溶解液の変色性の観点から、攪拌温度は７０〜９０℃が好ましい。
溶解液の色相はＪＩＳ  Ｋ  ００７１に準拠して判定し、ＡＰＨＡの値が５００以下が好ましく、更に好ましくは４００以下である。
【００３２】
成分（Ｄ）は金属ハロゲン化物である。金属ハロゲン化物としては、塩化第一スズ・無水物、塩化第一スズ・二水和物および塩化第二鉄があげられる。反応性の観点から、好ましくは、塩化第一スズ・二水和物である。成分（Ｄ）の形状は、通常、粉体である。
【００３３】
成分（Ｅ）は鉱物油であり、アロマ系鉱物油、ナフテン系鉱物油、パラフィン系鉱物油があげられる。好ましくは、パラフィン系鉱物油である。また、好ましくは４０℃における動粘度が１０〜１０００ｍｍ２／ｓである鉱物油であり、より好ましくは４０℃における動粘度が１５〜８００ｍｍ２／ｓである鉱物油である。動粘度は、ＪＩＳ   Ｋ   ２２８３−３に従い測定される。
【００３４】
本製造方法においては、成分（Ａ）のエチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムを、鉱物油が配合された油展エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムの形で用いてもよい。エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムに鉱物油を配合する方法として、（１）ロールやバンバリーミキサーのような混練装置を用い、両者を機械的に混練する方法、（２）エチレン−α−オレフィン系共重合体ゴムの溶液に鉱物油を添加し、その後、スチームストリッピングのような方法によって脱溶媒する方法を例示することができる。
【００３５】
上記添加剤としては、酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤、粘着付与剤、着色剤、中和剤、滑剤、分散剤、難燃剤、帯電防止剤、導電性付与剤、抗菌剤、殺菌剤、カーボンブラック、タルク、クレー、シリカ、ガラス繊維等の無機フィラー類、炭素繊維等があげられる。
【００３６】
本製造方法においては、成分（Ｃ）及び成分（Ｄ）の存在下、成分（Ａ）と成分（Ｂ）とに加え、下記成分（Ｅ）及び／又は添加剤を動的熱処理してもよい。本発明における「動的熱処理」とは、剪断力下で溶融混練する処理を意味する。
【００３７】
動的熱処理を行う溶融混練装置としては、開放型のミキシングロール、非開放型のバンバリーミキサー、ニーダー、単軸押出機、二軸押出機等公知のものを使用することができる。または二種以上の複数の装置を組み合わせることも可能である。好ましくは二軸押出機である。
【００３８】
動的熱処理を行う成分（Ａ）の量は、成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分（Ｅ）の総量を１００重量部として、熱可塑性エラストマー組成物の柔軟性を高めるために、好ましくは１０重量部以上であり、より好ましくは１５重量部以上である。また、熱可塑性エラストマー組成物の流動性を高め、かつ熱可塑性エラストマー組成物からなる成形体の外観を良好にするために、好ましくは６０重量部以下であり、より好ましくは５５重量部以下である。
【００３９】
動的熱処理を行う成分（Ｂ）の量は、成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分（Ｅ）の総量を１００重量部として、熱可塑性エラストマー組成物の流動性を高め、かつ熱可塑性エラストマー組成物からなる成形体の外観を良好にするために、好ましくは５重量部以上であり、より好ましくは１０重量部以上である。また、熱可塑性エラストマー組成物の柔軟性を高めるために、好ましくは５０重量部以下であり、より好ましくは４５重量部以下である。
【００４０】
動的熱処理を行う成分（Ｃ）の量は、熱可塑性エラストマー組成物の架橋度を高めるために、成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分（Ｅ）の総量を１００重量部あたり、好ましくは０．５〜１００重量部であり、より好ましくは１〜９０重量部である。
【００４１】
動的熱処理を行う成分（Ｄ）の量は、成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分（Ｅ）の総量を１００重量部として、熱可塑性エラストマー組成物の架橋度を高めるために、好ましくは０．１〜２０重量部であり、より好ましくは０．２〜１５重量部である。
【００４２】
動的熱処理を行う成分（Ｅ）の量は、成分（Ａ）、成分（Ｂ）及び成分（Ｅ）の総量を１００重量部として、熱可塑性エラストマー組成物の流動性を高め、かつ熱可塑性エラストマー組成物からなる成形体の外観を良好にするために、好ましくは５重量部以上である。また、熱可塑性エラストマー組成物からなる成形体の外観を良好にするために、好ましくは７０重量部以下であり、より好ましくは６５重量部以下である。
【００４３】
動的熱処理の温度は、通常は１５０〜３００℃であり、好ましくは１７０〜２８０℃であり、動的熱処理の時間は０．１〜３０分であり、好ましくは０．２〜２０分である。
動的熱処理を行う成分（Ｃ）の供給方法は、架橋剤供給装置のオイルポンプにより二軸押出機に連続的に供給することが好ましい。成分（Ｃ）を押出機等の溶融混練装置に連続的に供給した場合、成分（Ｃ）の供給量の時間変動を抑えられ、熱可塑性エラストマー組成物からなる成形体の外観を高める効果がある。
【００４４】
本発明により得られる熱可塑性エラストマー組成物は一般に使用される成型法、例えば、射出成型法、押出成型法、中空成型法、圧縮成型法等により成形される。用途としては自動車部品（ウェザーストリップ、天井材、内装シート、バンパーモール、サイドモール、エアスポイラー、エアダクトホース、カップホルダー、サイドブレーキグリップ、シフトノブカバー、シート調整ツマミ、フラッパードアシール、ワイヤーハーネスグロメット、ラックアンドピニオンブーツ、サスペンションカバーブーツ、ガラスガイド、インナーベルトラインシール、ルーフガイド、トランクリッドシール、モールデッドクォーターウィンドガスケット、コーナーモールディング、グラスエンキャプシュレーション、フードシール、グラスランチャンネル、セカンダリーシール、各種パッキン類など）、土木・建材部品（止水材、目地材、建築用窓枠など）、スポーツ用品（ゴルフクラブ、テニスラケットのグリップ類など）、工業用部品（ホースチューブ、ガスケット等）、家電部品（ホース、パッキン類など）、医療用機器部品、電線、雑貨などの広汎な分野での資材として使用される。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明する。
【００４６】
以下の実施例で使用した原材料および評価方法は次の通りである。
［使用した原材料］
成分（Ａ），（Ｅ）：エチレン−プロピレン−５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体ゴム１００重量部にパラフィン系鉱物油１００重量部を添加した油展ゴム（ムーニー粘度（ＭＬ1+4１００℃）＝６３、エチレン単位の含有量＝６６重量％、５−エチリデン−２−ノルボルネン単位の含有量＝４重量％）
成分（Ｂ）：ポリプロピレン樹脂（プロピレン単独重合体、住友化学(株)製  商品名ノーブレンＤ１０１、ＭＦＲ（２３０℃、２１．１８Ｎ）＝０．７ｇ／１０分）
成分（Ｃ）：アルキルフェノール・ホルムアルデヒド縮合体（田岡化学工業(株)製  商品名タッキロール２０１）
成分（Ｄ）：塩化第一スズ・二水和物（日本化学産業(株)製）
成分（Ｅ）：パラフィン系鉱物油（出光興産(株)製  商品名ダイアナプロセスオイル）
酸化防止剤：フェノール系酸化防止剤（チバ・ジャパン(株)製  商品名イルガノックス１０１０）
【００４７】
アルキルフェノール樹脂を分散及び／又は溶解させるために用いられた鉱物油は次の通りである。
・パラフィン系オイル−１（ダイアナプロセスオイルＰＷ３２、動粘度（４０℃）＝３０．９ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝０、硫黄分＝７ｐｐｍ、出光興産株式会社製）
・パラフィン系オイル−２（ダイアナプロセスオイルＰＷ９０、動粘度（４０℃）＝９５．５ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝０、硫黄分＝１０ｐｐｍ、出光興産株式会社製
・パラフィン系オイル−３（ダイアナプロセスオイルＰＷ３８０、動粘度（４０℃）＝３８１．６ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝０、硫黄分＝６ｐｐｍ、出光興産株式会社製）
・パラフィン系オイル−４（ダイアナプロセスオイルＰＳ３２、動粘度（４０℃）＝３１．４ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝０．１、硫黄分＝０．０１ｗｔ％、出光興産株式会社製）
・パラフィン系オイル−５（ダイアナプロセスオイルＰＳ９０、動粘度（４０℃）＝９２．４ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝０．２、硫黄分＝０．０１ｗｔ％、出光興産株式会社製）
・パラフィン系オイル−６（Ｓｕｎｐａｒ１１５、動粘度（４０℃）＝３０．０ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝２、硫黄分＝０．１３ｗｔ％、日本サン石油株式会社製）
・パラフィン系オイル−７（Ｓｕｎｐａｒ１５０、動粘度（４０℃）＝９２．６ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝３、硫黄分＝０．０１ｗｔ％、日本サン石油株式会社製）
・パラフィン系オイル−８（コウモレックスＨ３０、動粘度（４０℃）＝９４．７ｍｍ２／ｓｅｃ、％ＣＡ＝４．８、硫黄分＝０．５７ｗｔ％、新日本石油株式会社製）
【００４８】
［評価方法］
（１）貯蔵安定性の評価方法
鉱物油およびアルキルフェノール樹脂を８０℃にて加熱し、分散及び／又は溶解させた液を無色透明な瓶に入れ、温度２３℃および１０℃の恒温槽にて２４時間保管した。その後、液中のアルキルフェノール樹脂の分散および溶解状態を目視にて判定した。アルキルフェノール樹脂が液中に分散もしくは溶解している場合を「貯蔵安定性  優良」と判定し、アルキルフェノール樹脂が液中に一部沈殿している場合を「貯蔵安定性  良好」と判定し、アルキルフェノール樹脂が液中に完全に沈殿している場合を「貯蔵安定性  不良」と判定した。色相（ＡＰＨＡ）については、ＪＩＳ  Ｋ００７１に準拠し判定した。
【００４９】
（２）押出シート外観
ユニオンプラスチック製ＵＳＶ型２５ｍｍφ押出機を用いて、フルフライトタイプスクリュー、Ｔダイを使用し、０．２ｍｍ厚の押出シートを作製した。該押出シート中に存在する直径０．５ｍｍ以上のしこりをブツと判定し、該押出シートの無作為に選択された長さ４０ｃｍ、幅８ｃｍの領域に確認されるブツの数の多少によりシート外観を目視で判定した。シート肌が良好でブツの数が２０個以内の場合を「良好」と判定し、シート肌が悪くブツの数が２０より多い場合を「不良」と判定した。
【００５０】
（４）物性評価方法
熱可塑性エラストマー組成物を２００℃で圧縮成型することにより厚み２ｍｍの試験片を作成し、以下の方法で物性測定を行った。
・ 硬度：ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準拠してＳｈｏｒｅ−Ａ瞬間値を測定した。
・ 引張物性：ＪＩＳ  Ｋ６２５１に従い、熱可塑性エラストマー組成物の平板をＪＩＳ３号ダンベルで打ち抜いた試験片を用い、引張速度２００ｍｍ／分の条件で引張試験を実施し、引張破断強度および引張破断伸びを求めた。
・ 圧縮永久歪み：  ＪＩＳ  Ｋ６２６２に準拠して、圧縮率２５％、保持温度７０℃、保持時間２２時間の条件で圧縮永久歪みを測定した。
・ 耐油性：ＪＩＳ  Ｋ６２５８に準拠して、１００℃のＪＩＳ３号オイル中に試料を２２時間浸漬した後、浸漬前の重量に対する重量変化率を求め、これを耐油性の尺度とした。
・ 耐熱老化性：ＪＩＳ  Ｋ６２５７に準拠して、試料を１５０℃で１６８時間で保持することにより、耐熱老化性を評価した。
【００５１】
［熱可塑性エラストマー組成物の調製］
実施例１
二軸押出機に、粉砕された油展ゴム７７重量部、ポリプロピレン樹脂ペレット２３重量部、フェノール系酸化防止剤粉体０．１重量部、濃度３０重量％でアルキルフェノール樹脂がパラフィン系鉱物油（ＰＷ３２）に溶解している液８重量部、塩化第一スズ・二水和物０．６重量部を連続的に供給し、２００±１０℃で動的熱処理を行って、熱可塑性エラストマー組成物を得た。評価結果を表１に示す。
【００５２】
実施例２
二軸押出機に、粉砕された油展ゴム７７重量部、ポリプロピレン樹脂ペレット２３重量部、フェノール系酸化防止剤粉体０．１重量部、濃度２０重量％でアルキルフェノール樹脂がパラフィン系鉱物油（ＰＷ９０）に溶解している液８重量部、塩化第一スズ・二水和物０．６重量部を連続的に供給し、２００±１０℃で動的熱処理を行って、熱可塑性エラストマー組成物を得た。評価結果を表１に示す。
【００５３】
実施例３
二軸押出機に、粉砕された油展ゴム６２重量部、ポリプロピレン樹脂ペレット２４重量部、パラフィン系鉱物油１４重量部、フェノール系酸化防止剤粉体０．１重量部、濃度３０重量％でアルキルフェノール樹脂がパラフィン系鉱物油（ＰＷ３２）に溶解している液５重量部、ポリプロピレンパウダーと塩化第一スズ・二水和物粉体との混合物２．４重量部（ポリプロピレンパウダー２．０重量部；塩化第一スズ・二水和物粉体０．４重量部）を連続的に供給し、２００±１０℃で動的熱処理を行って、熱可塑性エラストマー組成物を得た。
【００５４】
実施例４
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油にＰＳ３２を用いたこと以外は、実施例３と同様に行った。
【００５５】
実施例５
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油にＳＵＮＰＡＲ１１５を用いたこと以外は、実施例３と同様に行った。
【００５６】
実施例６
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油にＰＷ９０を用いたこと以外は、実施例３と同様に行った。
【００５７】
実施例７
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油にＰＳ９０を用いたこと以外は、実施例３と同様に行った。
【００５８】
実施例８
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油にＳＵＮＰＡＲ１５０を用いたこと以外は、実施例３と同様に行った。
【００５９】
実施例９
成分（Ｃ）に含まれる鉱物油にコウモレックスＨ３０を用いたこと以外は、実施例３と同様に行った。
【００６０】
比較例１
濃度３０重量％でアルキルフェノール樹脂がパラフィン系鉱物油（ＰＷ３２）に溶解している液８重量部を、アルキルフェノール樹脂粉体２．４重量部とした以外は、実施例１と同様に行った。
【００６１】
［アルキルフェノール樹脂が分散及び／又は溶解された液の性状］
試験例１
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（ＰＷ３２）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は、２３℃では優良であり、１０℃においても優良であった。ＡＰＨＡは４０であった。
【００６２】
試験例２
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（ＰＷ９０）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は、２３℃では優良であり、１０℃においては良好であった。ＡＰＨＡは４０であった。
【００６３】
試験例３
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（ＰＷ３８０）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は、２３℃では優良であり、１０℃においては良好であった。ＡＰＨＡは４０であった。
【００６４】
試験例４
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（ＰＳ３２）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は、２３℃では優良であり、１０℃においても優良であった。ＡＰＨＡは３０であった。
【００６５】
試験例５
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（ＰＳ９０）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は、２３℃では優良であり、１０℃においては良好であった。ＡＰＨＡは３０であった。
【００６６】
試験例６
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（ＳＵＮＰＥＲ１１５）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は、２３℃では優良であり、１０℃においても優良であった。ＡＰＨＡは３００であった。
【００６７】
試験例７
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（ＳＵＮＰＥＲ１５０）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は、２３℃では優良であり、１０℃においては良好であった。ＡＰＨＡは５００以上であった。
【００６８】
試験例８
アルキルフェノール樹脂２０重量部とパラフィン系鉱物油（コウモレックスＨ３０）８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、２３℃での評価結果は優良であり、１０℃においては良好であった。ＡＰＨＡは５００以上であった。
【００６９】
試験例９
アルキルフェノール樹脂２０重量部と水８０重量部とを密閉式ガラス容器内で加温しながら攪拌混合した。得られた混合液の貯蔵安定性を評価したところ、貯蔵安定性は２３℃、１０℃のいずれも不良であった。
【００７０】
【表１】
2013057060.tif 000003
【００７１】
【表２】
2013057060.tif 000004