(57)【要約】【課題】集塵装置のケーシング内への排ガス導入時の流入抵抗の低減及び、旋回流の早期生成を図り、サイクロン流を増速させて、排ガスから粉塵や、水溶性油脂等のミスト状物質を効率よく分離することを目的とする。【解決手段】排ガスダクト６からの排ガスをサイクロン流として生起させる円筒状のケーシング１に導く第１導入ダクト２は、排ガス導入側から排ガス流の下流側に向け断面積が漸次小さくなるように外周側壁面２１と内周側壁面２２との間隔を変化させると共に、外周側壁面２１は、ケーシング１との接線方向より排ガス導入側が内周側壁面２２側に傾斜してケーシング１内に流入する排ガスに入射角度をつけるように接続されることを特徴とする。【選択図】図２
2013226495.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
排ガスを吸引するブロアと、
該ブロアに接続され吸引された排ガスが流通する排ガスダクトと、
前記排ガスダクトに導入ダクトを介して連結し、前記導入ダクトによって導かれる排ガスをサイクロン流として生起させる円筒状のケーシングと、を備えた集塵装置であって、
前記導入ダクトは、排ガス導入側から排ガス流の下流側に向けて断面積が漸次小さくなるように外周側壁面と内周側壁面との間隔を変化させると共に、前記導入ダクトの前記外周側壁面は、前記ケーシングとの接線方向より排ガス導入側が前記内周側壁面側に傾斜してケーシング内に流入する排ガスに入射角度をつけるように接続されることを特徴とする集塵装置。
【請求項２】
前記接線と、前記外周側壁面とが成す角度は１０±５度としたことを特徴とする請求項１記載の集塵装置。
【請求項３】
前記外周側壁面は、前記ケーシングとの接合点である第１位置から接線上を前記ケーシングの半径の１．５倍の第２位置において、前記第１位置における法線と平行で且つ、前記内周側壁面側に前記半径の１／４移動した第３位置から前記第１位置方向へ傾斜した線を含む面であることを特徴とする請求項１又は２記載の集塵装置。
【請求項４】
前記導入ダクトの前記内周側壁面側は、前記第３位置から前記法線と平行に前記ケーシングの中心側へ前記半径Ｒ分だけ移動した第４位置と、前記ケーシングの中心から前記接線と平行で且つ、前記半径の１／２だけ前記接線側へ平行移動させた平行線と前記ケーシング内壁面との交点である第５位置とを連結した傾斜線を含む面であり、前記外周側壁面と前記内周側壁面とで、前記導入ダクトの排ガス導入側から前記導入ダクトと前記ケーシングとの連結部に設けられた導入孔までの断面積を漸次小さく形成したことを特徴とする請求項３記載の集塵装置。
【請求項５】
複数の前記ケーシングを支持する櫓部材と、前記複数のケーシングの中心部に配置され、前記ケーシングの夫々の導入ダクトが接続された排ガス送風ダクトと、該排ガス送風ダクトに排ガスを圧送する排ガス圧送装置とを備えたことを特徴とする請求項１乃至４項のいずれか１項記載の集塵装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気中に含まれる粉塵や、水溶性油脂のミスト状物質等を分離除去する集塵装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、サイクロン式集塵装置では、粉塵や、水溶性油脂のミスト状物質等を含む空気（排ガス）を吸引し、内部で旋回流を生じさせて、粉塵や、水溶性油脂のミスト状物質を遠心分離させて、回収している。
気流は集塵装置内の壁面に沿って旋回流を生起させながら下方に流れ、装置下部で反転して装置内部の流路を通って装置外部へ排出される。
サイクロン式集塵装置では、旋回流の速度が高いほど粉塵や、水溶性油脂のミスト状物質の分離性能は高くなることが知られている。
【０００３】
一般的に図８に示すように、導入ダクト０１１はケーシング０１０の内周壁に対して、接線方向に接続させることで、導入ダクト０１１からの排ガスがケーシング０１０の内周壁に衝突しないので、運動エネルギーの損失も少ない。
図８は、サイクロン集塵装置への排ガスの導入ダクト０１１と、サイクロン流を生起させるケーシング０１０との接続部の水平断面形状の概略図を示したものである。
導入ダクト０１１からの排ガスは乱流となって、加圧された狭い導入ダクト０１１から広いケーシング０１０内に導入されるため、ケーシング０１０内の導入口近傍に、排ガスとケーシング０１０の内壁面との間に無風エリア０１２が発生し、ケーシング０１０内での排ガスの流通抵抗が増し、流速が減少する。
【０００４】
サイクロン式集塵装置の導入ダクトの先行技術として特開２０１０−１７６７５号公報（特許文献１）が開示されている。
特許文献１によると、吸気口から通気口外周に沿うように案内板を備えて、吸気口から流入した流入気流と環状室内で生じた旋回流との衝突を緩和させ、旋回流の圧力損失低減させる技術開示が成されている。
【０００５】
他の先行技術として、特開２０１１―７４８２６号公報（特許文献２）が開示されている。
特許文献２によると、円筒形状のケースの周壁にその接線状においてガス導入管を接続すると共に、ケース内部の軸線上にガス導出管を設ける。ケース内においてガス導入管から導入されるガス中からオイルミストを遠心分離させる。
遠心分離によって分離されなかったガス中のオイルミストをガス導出管下部の開口部をフィルタで塞ぐように取付け、フィルタによってオイルミストを捕捉する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１０−１７６７５号公報
【特許文献２】特開２０１１―７４８２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところが、特許文献１では、吸気口から流入した流入気流と環状室内で生じた旋回流との衝突を緩和させるために、ガイド部材を設けたものであり、構造が複雑になりコストが高くなる。また、２つの旋回流の衝突を避けるものであり、流速の低下を防ぐことができない。
また、特許文献２では、円筒状のケースの周壁にその接線上においてガス導入管を接続する構造が開示されており、サイクロン流で除去できなかったガス中のオイルミストを捕捉するためのフィルタが配設した技術であり、円筒状のケースでのサイクロン流を増速させて、遠心分離作用によるオイルミストの分離効果向上を図る技術開示がない。
【０００８】
そこで、本発明はこのような不具合に鑑み成されたもので、集塵装置のケーシング内への排ガス導入時の流入抵抗の低減及び、旋回流の早期生成を図り、サイクロン流を増速させて、排ガスから粉塵や、水溶性油脂等のミスト状物質を効率よく分離することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明はかかる目的を達成するためのもので、排ガスを吸引するブロアと、該ブロアに接続され吸引された排ガスが流通する排ガスダクトと、前記排ガスダクトに導入ダクトを介して連結し、前記導入ダクトによって導かれる排ガスをサイクロン流として生起させる円筒状のケーシングと、を備えた集塵装置であって、前記導入ダクトは、排ガス導入側から排ガス流の下流側に向けて断面積が漸次小さくなるように外周側壁面と内周側壁面との間隔を変化させると共に、前記導入ダクトの前記外周側壁面は、前記ケーシングとの接線方向より排ガス導入側が前記内周側壁面側に傾斜してケーシング内に流入する排ガスに入射角度をつけるように接続されることを特徴とする。
【００１０】
本願発明によると、導入ダクトは、排ガス導入側から排ガス流の下流側に向けて断面積が漸次小さくなるように外周側壁面と内周側壁面との間隔を変化させるため、ベンチュリー効果によって、導入される排ガスの速度を高めることができ、旋回流を効率的に生成できる。
さらに、導入ダクトの前記外周側壁面は、前記ケーシングとの接線方向より排ガス導入側が前記内周側壁面側に傾斜して設けられて、ケーシング内に流入する排ガスに入射角度をつけるようにしてケーシング内に流入するので、ケーシング内壁面での反射エネルギーによる旋回エネルギーが付与されて、旋回流を効率よく生み出すことができる。
従って、旋回流を効率よく生成することによって、遠心分離作用を強力にすることができる。
【００１１】
また、本願発明において好ましくは、前記接線と、前記外周側壁面とが成す角度は１０±５度とするとよい。
【００１２】
このような構成にすることにより、角度θを５度未満にすると、導入ダクトからケーシングに導入される排ガスは、ケーシングの導入孔下流側で、ケーシング内周面と排ガスとの間に空白部（キャビテーション）が発生して、ケーシング内でのサイクロン流速が低下する傾向がある。また、ケーシング内壁面での反射が少ないため反射エネルギーの旋回エネルギーへ与える効果が期待できない。
一方、角度θを１６度以上にすると、排ガスは、ケーシング内周壁面に衝突し、ケーシング内でのサイクロン流を発生させるエネルギーが消費され、ケーシング内でのサイクロン流速が低下する。すなわち、ケーシング内壁面での反射によるエネルギー損失が大きくなり、旋回エネルギーへの付与が期待できなくなる。
【００１３】
また、本願発明において好ましくは、前記外周側壁面は、前記ケーシングとの接合点である第１位置から接線上を前記ケーシングの半径の１．５倍の第２位置において、前記第１位置における法線と平行で且つ、前記内周側壁面側に前記半径の１／４移動した第３位置から前記第１位置方向へ傾斜した線を含む面であるとよい。
【００１４】
このような構成にすることにより、導入ダクトの外周側壁面を、接線上を第１位置からケーシング半径の１．５倍の第２位置において、第１位置における法線と平行で且つ、内周側壁面側に前記半径の１／４移動した第３位置から前記第１位置方向へ傾斜した線を含む面とすることにより、導入ダクトからケーシング内周面に導入される排ガスの主流は、ケーシング内周面に対し入射角を有して導入されるため、導入孔を出た直近でケーシング内周面にガイドされて流れるので、ケーシング内周面との剥離の発生を防止して、排ガスのケーシング内でのサイクロン流の流動抵抗を抑制して、遠心分離作用を強力にすることができる。
【００１５】
また、本願発明において好ましくは、前記導入ダクトの前記内周側壁面側は、前記第３位置から前記法線と平行に前記ケーシングの中心側へ前記半径Ｒ分だけ移動した第４位置と、前記ケーシングの中心から前記接線と平行で且つ、前記半径の１／２だけ前記接線側へ平行移動させた平行線と前記ケーシング内壁面との交点である第５位置とを連結した傾斜線を含む面であり、前記外周側壁面と前記内周側壁面とで、前記導入ダクトの排ガス導入側から前記導入ダクトと前記ケーシングとの連結部に設けられた導入孔までの断面積を漸次小さく形成するとよい。
【００１６】
このような構成にすることにより、内周側壁面側を、第４位置から法線に沿って半径Ｒ分だけ移動した第５位置と、ケーシングの中心方向へ半径Ｒの１／２だけ接線と平行移動させた平行線とケーシング内壁面との交点である第５位置とを連結した傾斜線を含む面としたので、導入ダクトの排ガス導入側位置が導入孔に対して、ケーシングの中心側になるので、排ガスのケーシング内への入射角度が小さくなる（導入孔の外周面の接線に対し）ので、排ガスはケーシングの内壁に沿いやすくなると共に、導入ダクトの排ガス導入側から導入孔側までの断面積を漸次小さくして、且つ、排ガスにベンチュリィ作用を生起させることにより、排ガスの流速を増加させて、ケーシング内でのサイクロン流を強くして、排ガス中に含まれる廃棄物質の遠心分離が効率よく行われるようになる。
【００１７】
また、本願発明において好ましくは、複数の前記ケーシングを支持する櫓部材と、前記複数のケーシングの中心部に配置され、前記ケーシングの夫々の導入ダクトが接続された排ガス送風ダクトと、該排ガス送風ダクトに排ガスを圧送する排ガス圧送装置とを備えるとよい。
【００１８】
このような構成にすることにより、複数のケーシングの中心部に排ガス送風ダクトを配設し、その周囲にケーシングを配設して、夫々の導入ダクトを排ガス送風ダクトに接続させる構成としたので、大量の排ガスの集塵処理が同時に実施できると共に、ケーシングに排ガスを導入させるための排ガス送風ダクトが１個で対応でき、装置全体のコスト低減が可能となり、集塵装置を設置するスペースも小さくできる。
【発明の効果】
【００１９】
ケーシング外周面に対し、導入ダクトからの排ガス入射角度を、ケーシング外周面に沿うような小さい入射角度としたので、導入ダクトからケーシング内壁面に導入される排ガスの主流は、ケーシング内に流入する排ガスに入射角度をつけるようにしてケーシング内に流入するので、ケーシング内壁面での反射エネルギーによる旋回エネルギーが付与されて、旋回流を効率よく生み出すことができる。
従って、旋回流を効率よく生成することによって、遠心分離作用を強力にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施形態に係るサイクロン型集塵装置の分離器概略図を示す。
【図２】図１の断面Ｚ−Ｚ矢視図を示す。
【図３】（Ａ）はケーシングの上部に配設される再処理部の斜視図を示し、（Ｂ）は（Ａ）の第２導入ダクトの詳細斜視図を示す。
【図４】図３の平面図を示す。
【図５】本発明の実施形態に係る集塵装置全体概略図を示す。
【図６】図５の平面図を示す。
【図７】導入ダクトの外周側壁面角度の変化によるケーシング内での風速の分布図を示す。
【図８】従来技術の説明図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明を図に示した実施形態に基づいて詳細に説明する。
但し、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
【００２２】
（実施形態）
図５は本発明の実施形態の集塵装置５の全体概略図を示し、図６は図５の平面図を示す。
集塵装置５は、圧送された排ガスにサイクロン流を発生されるケーシング１と、該ケーシング１をケーシング１の軸線ＣＬを上下方向に配置し、平面視（図６参照）で４個の各ケーシング１を等間隔で保持する櫓８と、４個の各ケーシング１の中心部（平面視において）に排ガスダクト６と、該排ガスダクト６に鋳物工場内の粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等が浮遊している所謂、排ガスを吸引して、圧送する集塵ブロア７、該集塵ブロア７を駆動ベルト９ａを介して駆動するモータ９と、を主に備えて構成されている。
４個の各ケーシング１と、排ガスダクト６とは各ケーシング１に配設されている本発明の導入ダクトである第１導入ダクト２によって連結されている。
各ケーシング１の下端部にはダストチャンバ１４が配置されている。ダストチャンバ１４は、ケーシング１内で分離された粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等が落下してくるのを受ける受皿である。
また、５１は浄化された排ガスを放出する煙突である。
【００２３】
図１は本発明の実施形態にかかるサイクロン型集塵機の本体部であるケーシング１の概略図である。
ケーシング１は、後述するヘッド部１１に設けられた導入孔１１ａへ連結して、鋳物工場等の粉塵、砂型の離型剤として使用される水溶性油脂のミスト状物質等が浮遊している排ガスをケーシング内に導入する第１導入ダクト２と、該第１導入ダクト２によって導入された排ガスに旋回運動を生起させると共に、上部が仕切壁１１ｂにて閉塞された円筒状のヘッド部１１と、ヘッド部１１に連続し、重力方向下方に向け縮径された円錐形に形成されると共に、最下端に重力方向下方に開口したダスト排出部１３を有した円錐部１２と、ヘッド部１１の上部にヘッド部１１と区画して隣設され、該ヘッド部１１と同径に形成された円筒状の再処理部１６と、下端部が円錐部１２に開口し、上端部が再処理部１６に開口し、円錐部１２の排ガスを円筒状の中空部を介して再処理部１６内に導入し、該再処理部１６内で再度排ガスのサイクロン流を生起させる第２導入ダクト１７と、を備えている。
【００２４】
さらに、該円筒状の中空部の軸線をケーシング１の軸線ＣＬに同軸上に配置した排ガス導出管１５と、再処理部１６の外周面に鋳物工場等の粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等が除去された排ガスを排出する排出ダクト１８とを備えて構成されている。
【００２５】
図２は図１の第１導入ダクト２のＺ−Ｚ矢視断面図を示す。
本発明の導入ダクトである第１導入ダクト２は、ヘッド部１１の外周面に接するように配置された外周側壁面２１と、該外周側壁面２１に対向すると共に、交差する方向の面を有し、排ガス導入側から導入孔１１ａ側に向かい、断面積が小さくなるように配置された内周側壁面２２とで閉断面を形成している。
外周側壁面２１は、ヘッド部１１の外周面の第１位置Ｐ１における接線ｋに対し、該接線ｋ上を第１位置Ｐ１からヘッド部１１の半径Ｒの１．５Ｒ移動した第２位置Ｐ２、該第２位置Ｐ２から、第１位置Ｐ１における法線ｎと平行で且つ、内周側壁面２２に半径Ｒの１／４Ｒ移動した第３位置Ｐ３を決め、該第３位置Ｐ３から第１位置Ｐ１と連結した線ｍを含んだ面となっている。
【００２６】
このような構造にすることで、即ち、ヘッド部１１のケーシング内壁面２３に対して、第１導入ダクト２の外周側壁面２１を傾斜させて連結することで、外周側壁面２１に沿って流れる排ガスは、導入孔１１ａ近傍のケーシング内壁面に対し傾斜を有してヘッド部１１内に導入されることになる。
このようにケーシング１のヘッド部１１内に流入する排ガスに入射角度をつけるようにして流入するので、ケーシング内壁面での反射エネルギーによる旋回エネルギーが付与されて、旋回流を効率よく生み出すことができる。
従って、排ガスは導入孔１１ａを通過した時点で、ヘッド部１１の内壁面によってサイクロン流としてのＸ矢視方向に流れを効率よく生起させるものである。
【００２７】
また、内周側壁面２２は、第３位置から第１位置Ｐ１における法線ｎと平行にヘッド部１１の軸線ＣＬ側へ半径Ｒ分だけ移動した第４位置Ｐ４と、ヘッド部１１の軸線ＣＬ側から接線ｋと平行で、且つ、半径Ｒの１／２Ｒだけ接線ｋ側に移動した平行線ｊとケーシング内壁面２３との交点である第５位置Ｐ５とを連結した傾斜線２２ａを含んだ面となっている。
そして、第１位置Ｐ１と第５位置Ｐ５間の断面部を含む部分が導入孔１１ａとなっている。
その結果、第１導入ダクト２は、外周側壁面２１と内周側壁面２２が排ガス導入側から導入孔１１ａまでの間の断面形状が小さくなる形状になっており、導入される排ガス流はベンチュリィ効果により増速されると共に、第１位置Ｐ１に向けて噴出される。
尚、第１導入ダクト２の断面形状は矩形状、円、又は楕円形状でも同様の効果を得られるものである。
【００２８】
そして、本発明者は、種々の試験の結果、これは、入射角度θを小さく、即ち、接線に近い傾斜（入射角）にすると、導入ダクト２からケーシング１に導入される排ガスは、ケーシング１の導入孔１１ａ下流側で、ケーシング内壁面２３と排ガスとの間に無風エリア（空白部）が発生して、ケーシング１内での流動抵抗が増加すると共に、サイクロン流形成区間が短くなりサイクロン流速が低下する。また、ケーシング内壁面での反射が少ないため反射エネルギーの旋回エネルギーへ付与効果が期待できない。
一方、角度θを１６度以上にすると、排ガスは、ケーシング内壁面２３に衝突し、ケーシング内でのサイクロン流を発生させるエネルギーが衝突により消費され、ケーシング内でのサイクロン流速が低下することが判明した。すなわち、ケーシング内壁面での反射によるエネルギー損失が大きくなり、旋回エネルギーへの付与が期待できなくなる。
【００２９】
図７は、接線ｋと第３位置Ｐ３から第１位置Ｐ１と連結した線ｍを含んだ面、即ち外周側壁面２１とが成す角度θを変化させた場合の、ケーシング１（ヘッド部１１）内における排ガスの流速を測定し、その結果を示したものである。
条件としては、第１導入ダクト２からの風量Ｑ＝３０ｍ３／分として行った。
中心の円は風速を表わし、外輪になるほど風速は速い。放射状の線は全周を３６等分したケーシング内壁面２３の測定位置を示している。
【００３０】
図７（Ａ）はθ＝１０度の場合を示し、排ガス導入ダクトから導入された排ガスは、第１位置Ｐ１において流速が一番速く、第１位置Ｐ１からＰＸ位置の範囲で流速が高いが、それ以後は略均一となり効率的な遠心分離作用が生起されるサイクロン流が発生していることが解った。
第１位置Ｐ１からＰＸ位置の範囲は効率的なサイクロン流になるまでの調整期間と判断できる。
図７（Ｂ）はθ＝１５度の場合を示し、第１導入ダクト２から導入された排ガスは、第１位置Ｐ１より１０度手前側が一番速く、位置ＰＹ１から位置ＰＹ２の間で急激に流速が減少している。
これは入射角（θ＝１５度）が大きいため第１位置Ｐ１近傍においてケーシング内壁面２３に衝突して、排ガス流が一時的にサイクロン流に変換されるのを妨げられるためと判断した。
しかし、位置ＰＹ２以降は円形に近い流速に戻っており、（Ａ）よりは劣るが、目標を達成する旋回流であることが分かった。
図７（Ｃ）はθ＝１７度の場合を示し、排ガス導入ダクトから導入された排ガスは、第１位置Ｐ１から位置ＰＤ１（３０度手前側）が一番速く、第１位置Ｐ１近傍から位置ＰＤ２にかけて排ガスの流速が急激に減速し、その後の下流側領域における流速の変化が激しく、乱れたサイクロン流になっていることが判る。
従って、サイクロン流による効果的な遠心分離作用が期待できない。
【００３１】
図７（Ｄ）はθ＝５度の場合を示し、第１導入ダクト２から導入された排ガスは、位置ＰＺ１近傍で一番速い流速が表れているが、流速の値はθ＝１０度より低くなっている。その後は略全域で一定の流速となっている。
これは、入射角度θが小さくなることにより、第１導入ダクト２の導入孔１１ａ部分での断面積が大きくなりベンチュリィ効果が（Ａ）のθ＝１０度より減じたことと、最速位置が第１位置Ｐ１から位置ＰＺ位置に移動していることから、第１位置Ｐ１部分にケーシング内壁面３と排ガス流との間に初期の無風エリア（図８参照）発生の兆候が出ているものと推定する。
しかし、全般的に均一な流速となっており、効率的な遠心分離作用が生起されるサイクロン流が発生していることが解った。
図７（Ｅ）はθ＝３度の場合を示し、排ガス導入ダクトから導入された排ガスは、Ｐ１から３０度下流側のＰＥ１位置で一番速い流速が表れている。そして、位置ＰＥ１から位置ＰＥ２位置にかけて急激に流速が減じている。
これは、入射角θがケーシング内壁面２３に対し接線方向に近くなり、第１位置Ｐ１位置に無風エリアが発生し、当該部における流動抵抗が大きくなり、その影響が位置ＰＥ１で増速されたものと推定する。
また、排ガス流の下流側においても、その後の下流側領域における流速の変化が激しく、乱れたサイクロン流になっていることが分かる。
従って、サイクロン流による効果的な遠心分離作用が期待できない。
以上の結果から、接線ｋと第１位置Ｐ１と第３位置Ｐ３とを結ぶ線ｍとの成す角度θは、θ＝１０±５度とすることで、本発明の効果が得られることが分かった。
【００３２】
図３はヘッド部１１の上部に配設された再処理部１６の斜視図を示し、図４は図３の平面図を示す。再処理部１６は、該ヘッド部１１と仕切壁１１ｂによって仕切られている。
排ガス導出管１５の上端部は、再処理部１６内に排ガスのサイクロン流を生起させる第２導入ダクト１７が排ガス導出管１５と同径で、且つ、円筒状に形成されている。該第２導入ダクト１７は、再処理部１６の上下方向（重力方向）中間部まで突出し、上端を閉塞する閉塞面１７ａと、第２導入ダクト１７の外周面に、軸線ＣＬに対して直角方向に開口した噴出口１７ｂと、該噴出口１７ｂから排出された排ガスが排出ダクト１８に直接流れ込まないように再処理内壁面１６ａまで延出.した垂直遮蔽板１７ｄと、該垂直遮蔽板１７ｄの上辺に連続し、排出ダクト１８とは反対方向で、噴出口１７ｂの開口幅（円周方向）の略全幅で、且つ再処理内壁面１６ａまで延出.した水平遮蔽板１７ｃとを有している。
【００３３】
上記のように形成されたケーシング１における排ガスの流れについて説明する。
集塵ブロア７によって吸引された排ガスは、排ガスダクト６内を圧送されて第１導入ダクト２を介してケーシング１のヘッド部１１に導入される。
第１導入ダクト２は既述の通り、該第１導入ダクト２の外周側壁面２１がヘッド部１１の第１位置Ｐ１のケーシング内壁面２３に対して傾斜した状態で配設されているので、外周側壁面２１に沿って流入する排ガスは、導入孔１１ａを通過した時点で、ケーシング内壁面２３によってサイクロン流としての流れを有することになる。
【００３４】
一方、第１導入ダクト２の内周側壁面２２は、第５位置Ｐ５と第６位置Ｐ６とを結んだ傾斜線２２ａを含んだ面とし、且つ、第１導入ダクト２の排ガス導入側が半径Ｒと同じ開口となっているのに対し、導入孔１１ａとの連結部は第２位置Ｐ２と第６位置Ｐ６間を含む孔部で断面積が狭くなる形状になっている。
従って、第１導入ダクト２の排ガス導入側から導入孔１１ａ側にかけて、断面積の小さくなる割合に従って、排ガスの流速は速くなり、且つ、排ガス流の主流（中心）は第２位置Ｐ２近傍をめがけてケーシング内壁面２３に噴出される。
その結果、排ガスは、ヘッド部１１の導入孔１１ａ近傍からケーシング内壁面２３によってサイクロン流に誘導され、速いサイクロン流になり、排ガス中に含まれている粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等が遠心分離作用によって効率よく分離・除去される。
除去された粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等は、ケーシング内壁面２３を伝わり下方へ流れて、ダスト排出部１３からダストチャンバ１４へと排出される。
【００３５】
ヘッド部１１でサイクロン流となった排ガスは、下側の径が小さくなる円錐部１２側へ旋回しながら降りていく。
円錐部１２は径が小さくなるに従い流速が増し、径の中心部の圧力が低くなり、排ガスは反転して該中心部を上方へ向かって排ガス導出管１５内を旋回しながら再処理部１６側へ流れるようになる。
円錐部１２で加速された排ガスのサイクロン流は更に、排ガス中に含まれている質量の小さい粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等を分離する。
【００３６】
再処理部１６側に流出してきた排ガスは、排ガス導出管１５の先端部に設けられた第２導入ダクト１７の噴出口１７ｂから再処理部１６内に噴出する。噴出口１７ｂから噴出した排ガスは、垂直遮蔽板１７ｄと水平遮蔽板１７ｃによって矢印Ｙ方向にサイクロン流になって流れる。
サイクロン流は、上昇して第２導入ダクト１７の閉塞面１７ａより上方位置にある排出ダクト１８の排出口１８ａから排出される排ガスと、排出口１８ａを横切って再処理部１６内を旋回する排ガスとに分かれる。
【００３７】
従って、排ガスが希薄に成ることにより、排ガス中の微粒の粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等が分離し易くなり、集塵装置としての性能を更に向上させることができる。
尚、再処理部１６で分離された粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等は図示されない配管によってダストチャンバ１４に導出される。
【００３８】
以上記載のように、第１導入ダクト２は、排ガス導入側からヘッド部１１の導入孔１１ａまでの断面積を漸次縮小させ、排ガスの流速を向上させると共に、その主流をヘッド部１１の接線に対し所定の範囲の傾斜角を有して導入させることにより、ヘッド部１１内でのサイクロン流の発生時期を早くさせるとともに、反射エネルギーの旋回エネルギーへの付与効果を得ることによって、サイクロン流を強くすることができる。これによって、粉塵、水溶性油脂のミスト状物質等の遠心分離効果を大きくすることができる。
また、本発明の実施形態において、ケーシング１を４個等間隔に配置して、その中心部に排ガスダクト６を配置した櫓８を組んだ組合せにしたので、各、ケーシング１と排ガスダクト６との中心間距離が短く、且つ大量の排ガスの集塵が可能であり、設置スペースも小さくてすみ、装置としてのコスト低減が可能となる。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
大気中に含まれる粉塵や、水溶性油脂のミスト状物質を分離除去擦る集塵装置に利用できる。
【符号の説明】
【００４０】
１      ケーシング
２      第１導入ダクト（導入ダクト）
５      集塵装置
６      排ガスダクト
７      集塵ブロア
８      櫓
９      モータ
１１    ヘッド部
１２    円錐部
１３    排出部
１４    ダストチャンバ
１５    排ガス導出管
１６    再処理部
１７    第２ダクト
１８    排出ダクト
２１    外周側壁面
２２    内周側壁面
２３    ケーシング内壁面
Ｐ１    第１位置
Ｐ２    第２位置
Ｐ３    第３位置
Ｐ４    第４位置
Ｐ５    第５位置
ｋ      接線
ｍ      第３位置Ｐ３から第１位置Ｐ１と連結した線第２接線
Ｒ      半径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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