(57)【要約】【課題】揺動ピストン式圧縮機で吸入閉じ切り角度が大きくなる条件においても、揺動ピストン（28）の１回転当たりの冷媒循環量を確保し、ひいては圧縮機の効率の低下を防止できるようにする。【解決手段】揺動ピストン（28）の外周面形状及びシリンダ室（25）の内周面形状を、吸入開始時に揺動ピストン（28）の回転角度（θ）に対してシリンダ部材（21）と揺動ピストン（28）の間のシールポイント角度（α）が大きくなるように構成する。シリンダ室（25）に開口する吸入ポート（41）を、吸入開始時のシールポイント角度（α）から上死点までを含む吸入ポート領域（S）に形成する。【選択図】図３
2013139724.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
揺動ピストン（28）に一体的に設けられたブレード（28b）がシリンダ（19）に保持されて揺動しながら該揺動ピストン（28）がシリンダ室（25）内で公転し、揺動ピストン（28）がブレード（28b）側でシリンダ（19）と実質的に接する上死点から下死点を経て上死点に戻る３６０°の回転を１サイクルとして吸入行程と圧縮行程と吐出行程が行われる圧縮機構（20）を備えた揺動ピストン式圧縮機であって、
揺動ピストン（28）の外周面形状及びシリンダ室（25）の内周面形状が、吸入開始付近で揺動ピストン（28）の回転角度（θ）に対してシリンダ（19）と揺動ピストン（28）のシールポイント角度（α）が大きくなるように構成されるとともに、シリンダ室（25）の内周面形状が揺動ピストン（28）の揺動時における揺動ピストン（28）の外周面の包絡線に基づいて形成されて、揺動ピストン（28）の動作中にシリンダ（19）と揺動ピストン（28）の間に常に一点にシールポイント（P）が形成されるように構成され、
上記シリンダ室（25）に開口する吸入ポート（41）が、吸入開始時の上記シールポイント角度（α）から上死点までを含む吸入ポート領域（S）に設けられていることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記揺動ピストン（28）は、ブレード（28b）に対して吐出行程側に位置する第１領域（28a(d)）よりも吸入行程側に位置する第２領域（28a(s)）が突出した非円形形状で、かつ揺動ピストン（28）の動作中に常に一点に上記シールポイント（P）が形成される形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【請求項３】
請求項１または２において、
上記吸入ポート（41）が、上記吸入ポート領域（S）に広がる非円形の吸入ポート（41）であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、
上記吸入ポート（41）は、上記圧縮機構（20）の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、揺動ピストン式圧縮機に関し、特に、圧縮機の効率を改善するための技術に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、冷凍装置の冷媒回路において冷媒を圧縮する圧縮機としてローリングピストン式圧縮機や揺動ピストン式圧縮機が用いられている。
【０００３】
例えば特許文献１，２には、ローリングピストン式圧縮機において、シリンダの側面に形成される吸入ポートが円形である場合には、シリンダの高さを低くすると吸入ポートの開口面積が小さくなるのに対して、この吸入ポートを横長（シリンダの軸方向よりも周方向に長い形状）に形成して、吸入ポートの開口面積を必要な大きさにする技術が開示されている。
【０００４】
このように吸入ポートを横長にしてシリンダ高さを低くする技術は、揺動ピストン式圧縮機（例えば特許文献３参照）に適用することもできる。そうすることにより、揺動ピストン式圧縮機の圧縮機構を軸方向に小型化して、圧縮機自体の小型化も図ることが可能になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−１２１４８１号公報
【特許文献２】特開２００３−２１４３７０号公報
【特許文献３】特開２００７−２２４７６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
一方、図６に示すように、円形の吸入ポート（101）を仮想線で示すようにシリンダ（110）の周方向に長い形状の吸入ポート（102）にすると、吸入ポート（102）がピストン（111）で閉じ切られて吸入行程が完了するときの駆動軸の角度である吸入閉じ切り角度が大きくなる。具体的には、図６（Ａ）において、点Ｐ１を吸入ポート（101）が円形の場合の吸入閉じ切り角度θ１とし、点Ｐ２を吸入ポート（102）が横長の（長円）形状の場合の吸入閉じ切り角度θ２とすると、θ１＜θ２となる。上記の吸入閉じ切り角度は、シリンダの内周面とピストンの外周面が実質的に接触してシリンダ室を吸入側と吐出側に区画するシールポイントを示す角度であり、シールポイント角度と言い換えてもよく、ピストンの上死点を０°としたときに上死点に対してなす角度で表される。
【０００７】
このように吸入閉じ切り角度θ２が大きくなると、シリンダ（110）の押しのけ容積が小さくなり、ピストン（111）の１回転当たりの冷媒循環量が少なくなる。また、ピストン（111）が連続して回転している間に、吐出行程が完了する位置から次の吸入閉じ切り位置までの無効動力区間が長くなり、効率が低下することになる。
【０００８】
また、図６（Ｂ）に示すように、ピストン（111）が吐出ポート（103）を過ぎて、その吐出ポート（103）内の高圧冷媒がシリンダ室の吸入側を逆流して吸入ポート（102）に到達するまでの経路長が短くなるとともに逆流開始から吸入閉じ切りまでの時間が長くなるので、逆流量が多くなり、そのことも圧縮機の効率が低下する原因となる。
【０００９】
本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、揺動ピストン式圧縮機で吸入閉じ切り角度が大きくなる条件においても、ピストンの１回転当たりの冷媒循環量を確保し、ひいては効率の低下を防止できるようにすることである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
第１の発明は、揺動ピストン（28）に一体的に設けられたブレード（28b）がシリンダ（19）に保持されて揺動しながら該揺動ピストン（28）がシリンダ室（25）内で公転し、揺動ピストン（28）がブレード（28b）側でシリンダ（19）と実質的に接する上死点から下死点を経て上死点に戻る３６０°の回転を１サイクルとして吸入行程と圧縮行程と吐出行程が行われる圧縮機構（20）を備えた揺動ピストン式圧縮機を前提としている。
【００１１】
そして、この揺動ピストン式圧縮機は、揺動ピストン（28）の外周面形状及びシリンダ室（25）の内周面形状が、吸入開始付近で揺動ピストン（28）の回転角度（θ）に対してシリンダ（19）と揺動ピストン（28）との間のシールポイント角度（α）が大きくなるように構成されるとともに、シリンダ室（25）の内周面形状が揺動ピストン（28）の揺動時における揺動ピストン（28）の外周面の包絡線に基づいて形成されて、揺動ピストン（28）の動作中にシリンダ（19）と揺動ピストン（28）の間に常に一点にシールポイント（P）が形成されるように構成され、上記シリンダ室（25）に開口する吸入ポート（41）が、吸入開始時の上記シールポイント角度（α）から上死点までを含む吸入ポート領域（S）に設けられていることを特徴としている。
【００１２】
この第１の発明では、揺動ピストン（28）を、吸入開始付近で揺動ピストン（28）の回転角度（θ）に対してシリンダ（19）と揺動ピストン（28）との間ののシールポイント角度（α）が大きくなる。そして、揺動ピストン（28）の回転角度（θ）よりも大きなシールポイント角度（α）に対応する吸入ポート領域（S）に吸入ポート（41）を形成している。したがって、上記回転角度（θ）とシールポイント角度（α）が同じになる圧縮機よりも吸入ポート（41）の開口面積を大きくすることができるため、大きな吸入ポート（41）からシリンダ室（25）に冷媒などの流体を供給できることになる。
【００１３】
また、円形の揺動ピストン（28）を用いる場合には存在しなかった角度範囲（α−θ）に対応する領域にも吸入ポート（41）を設けることにより、シールポイント角度に対して吸入閉じ切り角度を大きくしないでよくなり、冷媒などの流体の循環量が少なくならず、無効動力区間が長くなるのも抑えられる。そして、揺動ピストン（28）が吐出ポートを過ぎて吸入ポート（41）に逆流するときの経路長が短くなったり、逆流開始から吸入閉じ切りまでの時間が長くなったりすることもない。
【００１４】
第２の発明は、第１の発明において、上記揺動ピストン（28）が、ブレード（28b）に対して吐出行程側に位置する第１領域（28a(d)）よりも吸入行程側に位置する第２領域（28a(s)）が突出した非円形形状で、かつ揺動ピストン（28）の動作中に常に一点に上記シールポイント（P）が形成される形状であることを特徴としている。
【００１５】
この第２の発明では、揺動ピストン（28）を第１領域（28a(d)）よりも第２領域（28a(s)）が突出する非円形にするとともに、圧縮機構（20）の動作中に常に一点に上記シールポイント（P）が形成される形状にすることにより、吸入ポート（41）を大きくすることができ、その大きな吸入ポート（41）からシリンダ室（25）に流体を供給できる。したがって、第１の発明と同様の作用を確実に得ることができる。
【００１６】
第３の発明は、第１または第２の発明において、上記吸入ポート（41）が、上記吸入ポート領域（S）に広がる非円形の吸入ポート（41）であることを特徴としている。
【００１７】
第４の発明は、第３の発明において、上記吸入ポート（41）が、上記圧縮機構（20）の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状であることを特徴としている。
【００１８】
上記第３，第４の発明では、圧縮機構（20）の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状のような非円形の吸入ポート（41）を採用することで吸入開口面積を広くして、その広い吸入開口から流体をシリンダ室（25）に供給できる。したがって、第１，第２の発明と同様の作用を簡単な構成で得ることができる。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、揺動ピストン（28）の回転角度（θ）よりもシールポイント角度（α）を大きくすれば広い範囲に吸入ポート（41）を設けられる点に着目し、吸入ポート（41）の周方向寸法を大きくできるようにしている。そして、従来の円形の揺動ピストン（28）のように上記回転角度（θ）とシールポイント角度（α）が同じ圧縮機構（20）では存在しなかった領域（シールポイント角度と揺動ピストンの回転角度の差（α−θ）に対応する領域）を含む広い吸入ポート領域（S）に吸入ポート（41）を設けるようにしている。
【００２０】
従来の構成では、円形の揺動ピストン（28）で吸入ポート（41）の周方向寸法を大きくすると、シリンダ（19）の押しのけ容積が少なくなってピストン一回転当たりの冷媒循環量が少なくなったり無効動力区間が長くなったりすることや、逆流損失が大きくなることにより圧縮機の効率が低下するのに対して、本発明によれば、吸入ポート（41）の面積を大きくしても循環量が少なくなったり効率が低下するのを防止できる。
【００２１】
上記第２の発明によれば、非円形でかつ圧縮機構（20）の動作中に常に一点に上記シールポイント（P）が形成される形状の揺動ピストン（28）を用いることにより、吸入ポート（41）を大きくすることが可能になり、その大きな吸入ポート（41）からシリンダ室（25）に流体を供給できるので、流体の循環量が少なくなったり効率が低下する問題を確実に防止することが可能になる。
【００２２】
上記第３の発明によれば、吸入ポート（41）の形状を非円形にし、第４の発明によれば、吸入ポート（41）の形状を圧縮機構（20）の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい横長の形状にしたことにより、簡単な構成で第１，第２の発明と同様の効果を奏することが可能になる。また、横長形状の吸入ポート（41）を採用することにより、圧縮機構（20）を小容量化するためにシリンダ高さを抑える場合にも、従来のような問題を生じずに容易に対応することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】図１は、本発明の実施形態に係る揺動ピストン式圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２（Ａ）〜図２（Ｅ）は、それぞれ圧縮機構の動作状態を示す横断面図である。
【図３】図３は、シリンダと揺動ピストンの間に形成されるシールポイントの位置を示す模式図であり、図３（Ａ）は比較例を示し、図３（Ｂ）が実施形態を示している。
【図４】図４（Ａ）〜図４（Ｃ）は、それぞれ吸入ポートの形状を示す図である。
【図５】図５は、圧縮機構の変形例を示す断面図である。
【図６】図６は、従来の揺動ピストン式圧縮機の圧縮機構を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２５】
《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。
【００２６】
図１及び図２に示すように、本実施形態１に係る揺動ピストン式圧縮機（1）は、ケーシング（10）内に、圧縮機構（20）と電動機（30）とが収納され、全密閉型に構成されている。上記揺動ピストン式圧縮機（1）は、例えば、空気調和装置の冷媒回路中に設けられ、冷媒を吸入、圧縮して吐出するように構成されている。
【００２７】
ケーシング（10）は、円筒状の胴部（11）と、この胴部（11）の上下の端部にそれぞれ固定された鏡板（12，13）とによって構成されている。胴部（11）には、下方寄りの所定の位置に、この胴部（11）を貫通する吸入管（14）が設けられている。一方、上部の鏡板（12）には、ケーシング（10）の内外を連通する吐出管（15）と、図示しない外部電源に接続されて電動機（30）に電力を供給するターミナル（16）とが設けられている。
【００２８】
圧縮機構（20）は、ケーシング（10）内の下部側に配置されている。圧縮機構（20）は、シリンダ（19）と、このシリンダ（19）のシリンダ室（25）の内部に収納された揺動ピストン（28）とを備えている。シリンダ（19）は、環状のシリンダ部（21）と、このシリンダ部（21）の上部開口を閉塞するフロントヘッド（22）と、シリンダ部（21）の下部開口を閉塞するリヤヘッド（23）とから構成されている。そして、シリンダ部（21）の内周面と、フロントヘッド（22）の下端面と、リヤヘッド（23）の上端面との間に、シリンダ室（25）が区画形成されている。
【００２９】
電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを備えている。ステータ（31）は、圧縮機構（20）の上方でケーシング（10）の胴部（11）に固定されている。
【００３０】
ロータ（32）には駆動軸（33）が連結されていて、ロータ（32）と共に駆動軸（33）が回転する。駆動軸（33）は、シリンダ室（25）を上下方向に貫通している。フロントヘッド（22）とリヤヘッド（23）には、駆動軸（33）を支持するための軸受部（22a，23a）がそれぞれ形成されている。
【００３１】
また、駆動軸（33）には、その軸方向に縦貫する給油路（図示省略）が設けられている。さらに、駆動軸（33）の下端部には、油ポンプ（36）が設けられている。そして、この油ポンプ（36）によって、ケーシング（10）内の底部に貯留されている潤滑油を、上記給油路内を流通させて圧縮機構（20）の摺動部へ供給するように構成されている。
【００３２】
駆動軸（33）には、シリンダ室（25）の中に位置する部分に偏心部（33a）が形成されている。偏心部（33a）は、駆動軸（33）よりも大径に形成され、駆動軸（33）の軸心から所定量偏心している。そして、偏心部（33a）には、圧縮機構（20）の揺動ピストン（28）が摺動自在に嵌め込まれている。
【００３３】
揺動ピストン（28）には、図２に示すように、環状の本体部（28a）と、本体部（28a）の外周面の１箇所から径方向外側に突出して延びる板状のブレード（28b）とが一体的に形成されている。揺動ピストン（28）の本体部（28a）とブレード（28b）とは、一体形成か、または別部材を一体的に固着することにより形成されている。本体部（28a）はシリンダ室（25）の内部で駆動軸（33）を中心として公転するように構成され、ブレード（28b）はシリンダ（19）に揺動可能に保持されている。
【００３４】
上記シリンダ部（21）には、駆動軸（33）の軸方向と平行に断面円形状のブッシュ孔（21b）が貫通形成されている。ブッシュ孔（21b）は、シリンダ部（21）の内周面側に形成され、かつ一部分がシリンダ室（25）と連通するように形成されている。ブッシュ孔（21b）の内部には、断面が略半円形状の一対のブッシュ（51,52）が挿入されている。ブッシュ（51,52）は、シリンダ室（25）内の吐出側に配設される吐出側ブッシュ（51）と、シリンダ室（25）内の吸入側に配設される吸入側ブッシュ（52）とから構成されている。そして、揺動ピストン（28）のブレード（28b）は、これらのブッシュ（51,52）を介してシリンダ部（21）のブッシュ孔（21b）に挿入されている。
【００３５】
両ブッシュ（51,52）は、フラットな面同士が対向するように配置されている。そして、この両ブッシュ（51,52）の対向面の間のスペースがブレード溝（29）として形成されている。ブレード溝（29）には、揺動ピストン（28）のブレード（28b）が挿入されている。ブッシュ（51,52）は、ブレード溝（29）にブレード（28b）を挟んだ状態で、ブレード（28b）がその面方向にブレード溝（29）を進退するように構成されている。同時に、ブッシュ（51,52）は、ブレード（28b）と一体的にブッシュ孔（21b）の中で揺動するように構成されている。
【００３６】
駆動軸（33）が回転すると、揺動ピストン（28）は、ブレード（28）がブレード溝（29）内を進退しながらシリンダ側の一点（ブッシュ孔（21b）の中心）を中心として揺動し、本体部（28a）が駆動軸（33）を中心とする旋回軌道上を公転する。この動作により、揺動ピストン（28）の外周面とシリンダ部（21）の内周面との接触点が、図２において（Ａ）図から（Ｅ）図へ順に時計周り方向へ移動する。このとき、上記揺動ピストン（28）（本体部（28a））は駆動軸（33）の周りを公転するが、自転はしない。なお、図２（Ａ）〜（Ｅ）は、揺動ピストン（28）が上死点にあるときの駆動軸（33）の回転角度を０°として、駆動軸（33）の角度がそれぞれ２０°、４０°、７５°、１２０°、１７５°になったときの状態を示している。
【００３７】
上記ブレード（28b）は、例えば図２（Ｅ）に示すように、シリンダ室（25）を吸入室（25a）と圧縮室（25b）に区画している。シリンダ部（21）には吸入ポート（41）が形成されている。この吸入ポート（41）は、シリンダ部（21）をその径方向に貫通しており、一端が吸入室（25a）に臨むように開口している。一方、吸入ポート（41）の他端には上記吸入管（14）の端部が接続されている。
【００３８】
また、フロントヘッド（22）には吐出ポート（42）が形成されている。この吐出ポート（42）は、フロントヘッド（22）をその軸方向に貫通しており、一端が圧縮室（25b）に臨むように開口している。一方、吐出ポート（42）の他端は、該吐出ポート（42）を開閉する吐出弁（46）（図２（ａ）参照）を介してケーシング（10）内の吐出空間に連通している。
【００３９】
上記圧縮機構（20）は、揺動ピストン（28）に設けられたブレード（28b）がシリンダ（19）に保持されて揺動しながら該揺動ピストン（28）がシリンダ室（25）内で公転するとともに、揺動ピストン（28）がブレード（28b）側の外周面でシリンダ（19）の内周面と実質的に接する上死点から下死点を経て再び上死点に戻る３６０°の回転を１サイクルとして、吸入行程と圧縮行程と吐出行程が行われるように構成されている。
【００４０】
図３は揺動ピストンの形状を示す模式図であり、図３（Ａ）が円形揺動ピストンの比較例、図３（Ｂ）が本実施形態の形状を示している。本実施形態の揺動ピストン（28）の外周面は、ブレード（28b）に対して吐出行程側に位置する第１領域（図３（Ｂ）の左側の部分）（28a(d)）がほぼ半円形状に形成されている。また、揺動ピストン（28）の外周面は、この第１領域（28a(d)）に対して、吸入行程側に位置する右側の第２領域（28a(s)）が径方向外側へ突出している。以上により、揺動ピストン（28）の外周面は非円形形状（いわゆる卵形）に形成されている。
【００４１】
図３（Ａ）に示すように、揺動ピストン（28）が真円形状であると、駆動軸の回転角度θと、シールポイント角度αが等しくなる。シールポイント角度αは、シリンダ（19）の内周面と揺動ピストン（28）の外周面が実質的に接触してシリンダ室（25）を高圧側と低圧側に区画するシールポイント（P）の位置を示す角度であり、ピストンの上死点の位置を０°としたときに、上死点に対してなす角度を表すものとする。
【００４２】
一方、図３（Ｂ）に示すように、本実施形態の揺動ピストン（28）では、ブレード（28b）に対して第２領域（28a(s))）を第１領域（28a(d)）よりも径方向外側へ突出させている。したがって、本実施形態の揺動ピストン（28）の外周面形状及びシリンダ室（25）の内周面形状は、吸入行程が開始する吸入閉じ切り位置付近で、揺動ピストン（28）（駆動軸（33））の回転角度θに対して上記シールポイント角度αが大きくなる。
【００４３】
また、シリンダ室（25）の内周面形状は、該揺動ピストン（28）の揺動時における該揺動ピストン（28）の外周面の包絡線に基づいた形状に形成されている。つまり、シリンダ室（25）の内周面形状は、揺動ピストン（28）の動作中にシリンダ部材（21）と揺動ピストン（28）の間に常に一点にシールポイントが形成されるように構成されている。
【００４４】
本実施形態では、上記吸入ポート（41）は、吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域（S）に設けられている。つまり、揺動ピストン式圧縮機では、吸入ポート（41）の閉じ切られた位置が吸入開始時のシールポイント位置であり、そのときの角度が、図３（Ａ）に示す円形の揺動ピストンを用いる構成であればα＝θになるのに対して、本実施形態では、図３（Ｂ）に示すように吸入開始時のシールポイント角度αが駆動軸の回転角度θよりも大きくなり、上死点とシールポイント位置（P）との間に形成される領域（S）が図３（Ａ）の場合よりも広くなる。本実施形態では、このシールポイント角度αに対応する従来よりも広い吸入ポート領域（S）に吸入ポート（41）を形成するようにしている。
【００４５】
上記吸入ポート（41）は、本実施形態では、上記吸入ポート領域（S）に広がる非円形のポートである。具体的には、図４に示すように、吸入ポート（41）は、上記圧縮機構（20）の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状であり、図４（Ａ）のように楕円形状、図４（Ｂ）のように長円形状、図４（Ｃ）のように複数の円形孔をオーバーラップさせた形状などを採用できる。なお、吸入ポートを複数の円形孔で構成する場合、必ずしも各円形孔をオーバーラップさせなくてもよい。
【００４６】
−圧縮動作−
次に、この揺動ピストン式圧縮機（1）の運転動作について説明する。
【００４７】
電動機（30）を起動してロータ（32）が回転すると、該ロータ（32）の回転が駆動軸（33）を介して圧縮機構（20）の揺動ピストン（28）に伝達される。これによって、揺動ピストン（28）のブレード（28b）がブッシュ（51,52）に対して往復直線運動の摺動を行い、且つブッシュ（51,52）が上記ブッシュ孔（21b）内で往復回転運動を行うことで、揺動ピストン（28）はブレード（28b）がブッシュ孔（21b）を中心として揺動しながら、本体部（28a）がシリンダ室（25）内で駆動軸（33）を中心として公転し、圧縮機構（20）が所定の圧縮動作を行う。
【００４８】
具体的に、図２において、（Ｂ）図に示すように吸入口（41）のすぐ右側でシリンダ部（21）の内周面と揺動ピストン（28）の外周面とが一点で実質的に接触する状態から説明する。
【００４９】
この状態でシリンダ室（25）の吸入室（25a）の容積が概ね最小となる。揺動ピストン（28）が図の右回りに公転すると、吸入室（25a）の容積が徐々に拡大し、該吸入室（25a）に低圧の冷媒ガスが吸入口（41）を介して吸入される。この吸入行程において、揺動ピストン（28）が下死点に達する前に吸入室（25a）の容積は圧縮室（25b）の容積よりも大きくなる。
【００５０】
そして、揺動ピストン（28）が公転を続け、吸入室（25a）の容積がさらに拡大しながらシリンダ部（21）の内周面と揺動ピストン（28）の外周面との接触位置が吸入口（41）にまで達すると、この吸入室（25a）は今度は冷媒が圧縮される圧縮室（25b）となり、ブレード（28b）を隔てて新たな吸入室（25a）が形成される。
【００５１】
また、上記揺動ピストン（28）がさらに公転すると、吸入室（25a）への冷媒の吸入が繰り返される一方、圧縮室（25b）の容積が減少していき、該圧縮室（25b）では冷媒が圧縮される。圧縮室（25b）の圧力が所定値となって圧縮機構（20）の外側空間との差圧が設定値に達すると、圧縮室（25b）の高圧冷媒によって吐出弁（46）が開き、高圧冷媒が圧縮室（25b）からケーシング（10）の内部に吐出される。
【００５２】
そして、本実施形態では、揺動ピストン（28）の吸入側の部分（28a(s)）を吐出側の部分（28a(d)）よりも径方向外側へ突出した形状にしているので、駆動軸（33）の回転角度θよりもシールポイント角度αが大きくなる。そして、駆動軸（33）の回転角度θよりも大きなシールポイント角度αに対応する吸入ポート領域（S）に吸入ポート（41）を形成している。したがって、吸入ポート（41）を大きくすることができるため、大きな吸入ポートからシリンダ室（25）に冷媒が供給される。
【００５３】
−実施形態１の効果−
本実施形態においては、揺動ピストン（28）の吸入側の部分（28a(s)）を吐出側の部分（28a(d)）よりも径方向外側へ突出した形状にすると駆動軸（33）の回転角度θよりもシールポイント角度αが大きくなることに着目し、吸入ポート（41）の周方向寸法を大きくできるようにしている。そして、従来の円形の揺動ピストンを用いる圧縮機構では存在しなかった領域（α−θに対応する領域）を含む広い吸入ポート領域（S）に吸入ポート（41）を設けるようにしている。
【００５４】
従来の構成では、円形の揺動ピストン（28）で吸入ポート（41）の周方向寸法を大きくすると、シリンダ（19）の押しのけ容積が少なくなってピストン一回転当たりの冷媒循環量が少なくなったり無効動力区間が長くなることや、逆流損失に起因して圧縮機（1）の効率が低下するのに対して、本実施形態では、循環量が少なくなったり効率が低下する問題を防止することが可能になる。また、横長形状の吸入ポート（41）を採用することにより、圧縮機構（20）を小容量化するためにシリンダ高さを抑える場合にも容易に対応することができる。
【００５５】
《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。
【００５６】
この実施形態２は、圧縮機構（20）の構成を実施形態１とは異なるようにした例である。
【００５７】
この実施形態２では、図５に示すように、２つのシリンダ（19A,19B）が同心上に配置されている。各シリンダ（19A,19B）は、実施形態１と同様の非円形の揺動ピストン（28,28）を収納し、それに対応する形状のシリンダ室（25A,25B）を各シリンダ部材（19A,19B）が有している。
【００５８】
そして、この実施形態２では、各揺動ピストン（28,28）は、その吸入側（28a(s)）同士が、互いに１８０°位相のずれた位置となるように配置されている。つまり、２つの揺動ピストン（28,28）は、駆動軸（33）の回転中心に対して、吸入側（28a(s)）同士が常に１８０°の角度で相対する状態を保ちながら回転する。
【００５９】
この実施形態２においても、吸入ポート（41）は、図３（Ｂ）で説明したのと同様に、吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域（S）に設けられている。
【００６０】
その他の部分の構成は上記各実施形態と同様である。
【００６１】
この実施形態２においては、各揺動ピストン（28,28）の吸入側（28a(s)）が駆動軸（33）の回転中心を挟んで対向する位置に配置されており、駆動軸（33）が回転しても、常にこの関係が維持される。したがって、駆動軸（33）の回転時のバランスが良好で、安定した動作を行うことが可能となる。
【００６２】
そして、この実施形態においても、吸入ポート（41）を吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域（S）に設けるようにしているので、冷媒の循環量が少なくなったり効率が低下する問題を防止することが可能になる。
【００６３】
また、圧縮機構（20）をこの実施形態２のように多気筒化する場合ためにシリンダ高さを小さくする場合でも、この実施形態では吸入ポートを軸方向寸法よりも周方向寸法の方が大きな横長形状にしているので、シリンダ高さを小さくするのに容易に対応できる。
【００６４】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【００６５】
例えば、上記実施形態では、揺動ピストン（28）の形状を、ブレード（28b）に対して吐出行程側に位置する第１領域（28a(d)）よりも吸入行程側に位置する第２領域（28a(s)）が突出した非円形形状（卵形）で、かつ圧縮機構（20）の動作中に常に一点に上記シールポイント（P）が形成される形状にしているが、揺動ピストン（28）の形状は、吸入開始時に揺動ピストン（28）の回転角度（θ）に対してシリンダ（19）と揺動ピストン（28）の間のシールポイント角度（P）が大きくなるとともに、揺動ピストン（28）の動作中にシリンダ（19）と揺動ピストン（28）の間に常に一点にシールポイント（P）が形成され、かつシリンダ室（25）の内周面形状が揺動ピストン（28）の揺動時における該揺動ピストン（28）の外周面の包絡線に基づいて形成されていれば、上記実施形態で図示した形状以外の形状を採用してもよい。
【００６６】
また、上記実施形態では、吸入ポート（41）の形状を、圧縮機構（20）の軸方向寸法よりも周方向寸法の方が大きな横長の非円形形状にしているが、シリンダ高さを小さくする必要のない圧縮機構などでは、吸入ポート（41）の形状を円形にして、その軸方向寸法と周方向寸法を同じにしてもよい。
【００６７】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【００６８】
以上説明したように、本発明は揺動ピストン式圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【００６９】
1       揺動ピストン式圧縮機
19      シリンダ
20      圧縮機構
25      シリンダ室
28      揺動ピストン
28a     本体部
28a(d)  第１領域
28a(s)  第２領域
28b     ブレード
41      吸入ポート
θ      回転角度
α      シールポイント角度
Ｐ      シールポイント
Ｓ      吸入ポート領域
【図１】
2013139724.tif 000003
【図２】
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【図３】
2013139724.tif 000005
【図４】
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【図５】
2013139724.tif 000007
【図６】
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