(57)【要約】      （修正有）【課題】接触分解装置の再生帯域から放出される煙霧中のＣＯ２をアミン処理装置によって捕捉する際のユーティリティバランスを改善する。【解決手段】煙霧を冷却することによって生じたＨＰ（高圧）蒸気を、接触分解（ＦＣＣ）装置の再生空気ブロワ（ＭＡＢ）、あるいは分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）の逆圧タービンの駆動源として使用することで生じたＬＰ（低圧）蒸気をアミン処理装置（ＡＭＮ）においてアミンを再生するために用いる。【選択図】図２
2013139562.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
真空蒸留物または常圧残油タイプの炭化水素留分を処理する接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法であって、該方法は、前記煙霧のアミン処理のための装置（ＡＭＮ）を用いて前記煙霧からのＣＯ２を除去し、該方法において、ＨＰ蒸気が、再生帯域から出る煙霧を冷却することによって生じ、かつ、少なくとも１つの逆圧タービンにおいて用いられ、該逆圧タービンは、排他的な方法で、
ａ）  ＦＣＣ装置の再生空気ブロワ（ＭＡＢ）；あるいは
ｂ）  分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）；
のいずれかを駆動し、
生じたＬＰ蒸気は、アミン処理装置（ＡＭＮ）においてアミンを再生するために用いられ、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気は、ＣＯ２クレジットに変換される、一体型方法。
【請求項２】
再生煙霧を冷却することによって主に生じるＨＰ蒸気は、第１の逆圧タービンによって再生空気ブロワ（ＭＡＢ）を駆動するため、および、第２の逆圧タービンにより分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を駆動するために用いられ、生じたＬＰ蒸気は、アミン処理装置（ＡＭＮ）においてアミンの再生を行うために用いられ、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気はＣＯ２クレジットに変換される、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項３】
分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）は、電気モータによって駆動され、再生煙霧を冷却することによって主に生じるＨＰ蒸気は、逆圧タービンによって再生空気ブロワ（ＭＡＢ）を駆動するために用いられ、生じたＬＰ蒸気は、アミン処理装置（ＡＭＮ）においてアミンを再生するために用いられ、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気はＣＯ２クレジットに変換される、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項４】
再生空気ブロワ（ＭＡＢ）は、電気モータによって駆動され、再生煙霧を冷却することによって主に生じるＨＰ蒸気は、逆圧タービンによって分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を駆動するために用いられ、生じたＬＰ蒸気は、アミン処理装置（ＡＭＮ）においてアミンを再生するために用いられ、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気はＣＯ２クレジットに変換される、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項５】
接触分解（ＦＣＣ）装置は、ライザー反応器を用いて、高過酷度条件下、すなわち、Ｃ／Ｏ比が２〜２０、好ましくは４〜１５であり、反応器出口温度が４５０〜６５０℃、好ましくは４７０〜６２０℃である条件下で操作する、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項６】
接触分解（ＦＣＣ）装置は、ダウナー反応器を用いて、高過酷度条件下、すなわち、Ｃ／Ｏ比が、１０〜５０、好ましくは１０〜３０であり、反応器出口温度が、４８０〜６５０℃、好ましくは５２０〜６２０℃である条件下で操作する、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項７】
アミン吸収装置（ＡＭＮ）は、以下の群：ＭＥＡ（モノエタノールアミン）、ＤＥＡ（ジエタノールアミン）、ＤＭＥＡ（ジメチルエタノールアミン）、ＤＩＰＡ（ジイソプロピルアミン）、ＤＧＡ（ジグリコールアミン）、ジアミン、ピペラジン、およびヒドロキシエチルピペラジンから選択されるアミンを用いる、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項８】
アミン吸収装置（ＡＭＮ）は、以下の群：ＭＥＡ（モノエタノールアミン）、ＤＥＡ（ジエタノールアミン）、およびＤＭＥＡ（ジメチルエタノールアミン）から選択されるアミンを用いる、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項９】
アミン吸収装置（ＡＭＮ）は、ＭＥＡ（モノエタノールアミン）を用いる、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項１０】
アミン吸収装置は、ＴＭＨＤＡとして一般的に知られる、吸着剤化合物テトラメチルヘキサン−１，６−ジアミンを用いる、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【請求項１１】
接触分解（ＦＣＣ）装置は、膨張タービンを備え、該膨張タービンは、第１の再生器に由来する煙霧を提供され、前記煙霧の圧力を電気に変換する、請求項１に記載の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されるＣＯ２の捕捉のための一体型方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、接触分解装置（ＦＣＣと略される）における再生を起源とする煙霧によって放出された二酸化炭素（ＣＯ２）の捕捉の分野に関する。
【０００２】
ＣＯ２の捕捉は、温室効果との闘いにおいて、本質的な局面である。なぜならば、ＣＯ２がその主要な犯人の１人であるからである。気候温暖化の現象を制限するために、二酸化炭素は、地下貯蔵部に隔離されることを目的として、燃焼煙霧から抜き出される。大部分、すなわち、地球規模で平均して６０％の二酸化炭素廃棄物が産業活動から生じ、そのうちの４０％が発電所からの煙霧から生じる。
【０００３】
精製所において、流動接触分解（fluid catalytic cracking：ＦＣＣ）装置は、最も多くのＣＯ２を放出するものの１つとして考えられてよく、ほぼ２０％は、これのみからの放出である；他の源は、種々の再加熱炉または蒸留炉にある。精製所からのＣＯ２放出を低減させる場合、ＦＣＣが主な対象を構成することは明確である。
【０００４】
本発明は、アミン捕捉と称される、公知の捕捉技術を活用するが、方法の２つのコンプレッサのための駆動および強力なエネルギー回収の賢明な選択によって、一体型ＦＣＣ／アミン捕捉装置の方法からのＨＰ（high pressure：高圧）蒸気およびＬＰ（low pressure：低圧）蒸気の観点から大幅に余剰であるユーティリティバランスを改善する解決策を提案する。従って、ＣＯ２放出が非常に低い、さらにはマイナスである一体型ＦＣＣ／アミン捕捉装置の方法が得られる。これは、ＣＯ２クレジット有する方法として知られている。
【背景技術】
【０００５】
従来技術には、再生煙霧の全てまたは一部がアミン処理装置に送られる、一体型ＦＣＣ／アミン処理装置の方法が記載されている。接触分解装置は、高温の流体として再生帯域から取り出された触媒の一部を用いる外部交換器を備えており、アミン処理装置に要求される熱は、前記外部交換器によって発生する蒸気によって一体的に提供される。従来技術において、方法で発生する蒸気の量は、ＦＣＣ煙霧の全てを処理するには不十分である。
【０００６】
従って、特許文献１には、接触分解装置（ＦＣＣと示される）の再生帯域から出る煙霧の少なくとも一部によって放出されたＣＯ２の捕捉のための一体型方法であって、前記煙霧のアミン処理のための装置（ＡＭＮと示される）を用い、該方法において、接触分解装置は、高温の流体として再生帯域から取り出された触媒の一部を用いる外部交換器を備えており、アミン処理装置においてアミンを再生するために必要な熱は、前記外部交換器によって発生した蒸気を用いることによって、接触分解装置によって一体的に提供される、方法が記載されている。
【０００７】
本発明との関連で、この外部交換器を（ＣＣＥ）と示すこととする。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】仏国特許出願公開第２９３９６９３号明細書
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】図１は、従来技術に合致し、ＦＣＣ装置によって発生したＨＰ蒸気の用途についてのレイアウトであり、３つの主な用途：ａ）  分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を回転させるためのタービン用；ｂ）  再生空気ブロワ（ＭＡＢ）を回転させるためのタービン用；およびｃ）  アミン処理装置（ＡＭＮ）からのアミンの再生用を示す。従来技術において、余剰蒸気は、ほぼゼロである。従来技術において用いられるタービンは、完全復水タービンである。
【図２】図２は、本発明に合致し、ＦＣＣ装置によって発生したＨＰ蒸気を用いるためのレイアウトであり、この装置は、再生空気ブロワ（ＭＡＢ）を回転させるタービンへの、その用途ｂ）を繰り返し行い、そのタービンは、本発明に合致し、アミン処理装置（ＡＭＮ）からのアミンの再生を行うＬＰ蒸気の流れを送達するために用いられ得る逆圧タービンである。本発明に合致する、このケースにおいて、分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）は、電気モータによって動くようになされる。
【図３】図３は、本発明に合致し、変形例において接触分解装置によって発生したＨＰ蒸気を用いるためのレイアウトを表し、前記ＨＰ蒸気は：ａ）  分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を回転させるためのタービン；ｂ）  再生空気ブロワ（ＭＡＢ）を回転させるためのタービン；のために用いられ、２つのタービンは、逆圧タービンであり、このことは、ＬＰ蒸気の流れが放出され得、先行するケースと同様に、ＬＰ蒸気の流れはアミン処理装置（ＡＭＮ）からのアミンの再生を行うことを意味する。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、真空蒸留物または常圧残油タイプの炭化水素留分を処理する接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されたＣＯ２の捕捉のための一体型方法であって、前記煙霧のアミン処理（ＡＭＮ）のための装置を用いてそこからのＣＯ２を除去し、該方法において、再生煙霧を冷却することによって主に生じたＨＰ蒸気は、第１の逆圧タービンによるＦＣＣ装置の再生空気ブロワ（ＭＡＢ）のための駆動、あるいは、第２の逆圧タービンによる分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）のための駆動のいずれかを提供するために用いられ、生じたＬＰ蒸気はアミン処理装置（ＡＭＮ）においてアミンの再生を行うために用いられ、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気はＣＯ２クレジットに変換される、方法として定義され得る。
【００１１】
供給原料のコークス生成ポテンシャル（コンラドソン炭素（Conradson Carbon）の概念によって測定される）と関連する所定の場合において、ＦＣＣ装置は、外部交換器（ＣＣＥ）を備えており、再生煙霧を冷却することによって主に生じるＨＰ蒸気は、第１の逆圧タービンによるＦＣＣ装置の再生空気ブロワ（ＭＡＢ）のための駆動、あるいは、第２の逆圧タービンによる分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）のための駆動のいずれかを提供するために用いられ、生じたＬＰ蒸気は、アミン処理装置（ＡＭＮ）においてアミンの再生を行うために用いられ、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気は、ＣＯ２クレジットに変換される。
【００１２】
表現「いずれか」は、その広い意味において、解釈されるべきであり、すなわち、本発明との関連で、３つの構成が可能である：
１）  ＨＰ蒸気は、逆圧タービンによって再生空気ブロワを駆動するために用いられ、分解ガスコンプレッサは、電気モータによって駆動される；
２）  ＨＰ蒸気は、逆圧タービンによって分解ガスコンプレッサを駆動するために用いられ、再生空気ブロワは、電気モータによって駆動される；
３）  ＨＰ蒸気は、第１の逆圧タービンによって再生空気ブロワを駆動し、かつ、第２の逆圧タービンによって分解ガスコンプレッサを駆動するために用いられる。
【００１３】
本発明の接触分解装置（ＦＣＣ）の再生帯域から出る煙霧によって放出されたＣＯ２の捕捉のための一体型方法の第３の変形例において、再生煙霧を冷却することによって主に生じるＨＰ蒸気は、一方で、第１の逆圧タービンによって再生空気ブロワ（ＭＡＢ）を駆動するために、他方で、第２の逆圧タービンによって分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を駆動するために用いられ、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気はＣＯ２クレジットに変換される。
【００１４】
特許FR 2 939 693に記載された最も近い従来技術と比較して、該従来技術からの改良である本発明の一体型方法は、以下の例において実証されることとなるように、はるかに大量のＣＯ２クレジットを送達するために用いられ得る。
【００１５】
ＦＣＣ装置が、再生煙霧で操作して発電を可能にする膨張タービン（エキスパンダとしても知られる）を備えている場合、ＣＯ２クレジットは、より更に増加させられる。
【００１６】
本発明において、ＦＣＣ装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されたＣＯ２の捕捉のための一体型方法は、従って、接触分解装置を用い、この接触分解装置は、好ましくは高苛酷度条件下、すなわち：
・  ライザー反応器を有する装置について、Ｃ／Ｏ比は、２〜２０、好ましくは４〜１５であり、反応器出口温度は、４５０〜６５０℃、好ましくは４７０〜６２０℃であり；
・  ダウナー（downer）反応器を有する装置について、Ｃ／Ｏ比は、１０〜５０、好ましくは１０〜３０であり、反応器出口温度は４８０〜６５０℃、好ましくは５２０〜６２０℃である
条件で作動する。
【００１７】
本発明の接触分解（ＦＣＣ）装置の再生帯域から出る煙霧によって放出されたＣＯ２の捕捉のための一体型方法は、以下の群から選択されるアミンを用いるアミン処理装置を用いる：ＭＥＡ（モノエタノールアミン）、ＤＥＡ（ジエタノールアミン）、ＤＭＥＡ（ジメチルエタノールアミン）、ＤＩＰＡ（ジイソプロピルアミン）、ＤＧＡ（ジグリコールアミン）、ジアミン、ピペラジン、およびヒドロキシエチルピペラジン。好ましくは、アミンは、サブグループ：ＭＥＡ（モノエタノールアミン）、ＤＥＡ（ジエタノールアミン）、およびＤＭＥＡ（ジメチルエタノールアミンから選択される。
【００１８】
より好ましくは、アミン処理装置はＭＥＡ（モノエタノールアミン）を用いる。更に好ましい代替例は、ＴＭＨＤＡとして一般的に知られるテトラメチルヘキサン−１，６−ジアミンの使用である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
（発明の詳細な説明）
従って、本発明の一体型ＦＣＣ／アミン装置の方法がアミン装置において、ＦＣＣ装置からの煙霧の全てを処理しながら、余剰蒸気および／または電気も生じさせるという意味で、本発明は、特許FR 2 939 693に記載のアミン装置の方法による、一体型ＦＣＣ／再生煙霧の処理の改良であると考えられ得る。
【００２０】
最も近い従来技術（上記に挙げられる特許によって表される）では、再生煙霧の一部のみがアミン処理装置によって処理され得、蒸気バランスは、アミンの再生を行うにちょうど十分であった。
【００２１】
つまり、本発明の一体型ＦＣＣ／アミン装置は、ＦＣＣ装置からの再生煙霧を全て処理するために用いられ得、それにより余剰蒸気が放出され、このことによりＣＯ２クレジットが得られるに至ることとなる。
【００２２】
一体型ＦＣＣ／アミン処理装置は：
・ＣＯ２吸収の後に、アミンを再生するために；
・触媒を再生するために必要な空気を、大気圧から再生器（単数または複数）の圧力（２〜５絶対バール）まで圧縮する空気ブロワ（ＭＡＢ）を駆動するために；
・気体流出物を主分留カラムの頭部において約１〜２絶対バールから約１５〜２０絶対バール（１バール＝１０５パスカル）まで圧縮する、分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を駆動するために；
・蒸気をライザーに注入するため、および、反応帯域内の前記触媒のストリッピングを行うために、
大量の電気的または熱的エネルギーを必要とする。
【００２３】
アミンは一般的に、低圧蒸気（ＬＰと示される）で加熱することによって再生される。
【００２４】
ＦＣＣ装置の２つのコンプレッサ、すなわち、分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）および再生空気ブロワ（ＭＡＢ）は、完全復水タービン（fully condensing steam turbine）または電気モータによって駆動されてもよい。従来技術において、これらの２つのコンプレッサは、完全復水タービンによって機械的に駆動される。
【００２５】
完全復水タービンは、一般的に高圧蒸気を提供され、大気圧未満の圧力で蒸気を排出し、凝縮器によって真空が生じる。凝縮器からの出口において、凝縮物は、約５０℃未満の温度で得られる。完全復水タービンが用いられる場合、水の蒸発のエンタルピーは、凝縮器内で多少「失われる」。
【００２６】
逆圧タービンとして知られるタービンも存在し、それらは、一般的に高圧蒸気を提供され、中圧（medium pressure：ＭＰ）蒸気または低圧（low pressure：ＬＰ）蒸気を排出する。
【００２７】
逆圧タービンから抜けるＭＰまたはＬＰ蒸気は、蒸気が凝縮する時に別の流体を再加熱するかまたは蒸発させてもよい。完全復水タービンとは対照的に、水の蒸発のエンタルピーは、失われないが、流体を再加熱または蒸発させるために用いられる。
【００２８】
最後に、上記の２つのコンプレッサはまた、電気モータによって駆動されてもよい。本発明との関連で、利用可能なＭＰまたはＬＰの使用は、最適化されることを目的とし、少なくとも１つの逆圧タービンが、分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を駆動するため、および／または、再生空気ブロワ（ＭＡＢ）を駆動するために用いられる。
【００２９】
１つの逆圧タービンのみが２つのコンプレッサの一方を駆動するために用いられる場合、他方のコンプレッサは電気モータによって駆動される。
【００３０】
一体型ＦＣＣ／アミン処理装置の方法は、複数の方法で、ＨＰ蒸気および電気エネルギーを生じさせるために用いられ得る：
・再生器（単数または複数）およびＣＯ焼却炉（存在する場合）を起源とする煙霧を冷却することによる種々の圧力ではあるが主に高圧の蒸気の生成；
・循環還流による主分留段階での蒸気または温水の生成；
・外部交換器（ＣＣＥ）における、蒸気（通常はＨＰ蒸気）の生成であって、熱は、ＦＣＣ装置の再生帯域の１以上の点から抜き出された触媒によって提供される；
・発電を目的とした、膨張タービンにおける、第一の再生段階を出る煙霧からの発電（膨張タービンが用いられる場合）；以下から理解されるように、この発電は、ＣＯ２クレジットに変換され得る。
【００３１】
本発明の方法は、ユーティリティバランス、特にＬＰ蒸気を有し、これは、方法の２つのコンプレッサのための駆動の賢明な選択、および膨張タービンの存在のおかげで、大幅な余剰である。
【００３２】
本発明の方法は、空気ブロワ（ＨＰ蒸気を提供され、ＬＰ蒸気を放出するタービン）を駆動するために第１の逆圧タービンを用い、好ましい変形例において、分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を駆動するために第２の逆圧タービンを用いる。
【００３３】
従って、全体的なユーティリティバランス（電気および蒸気）は、一体型ＦＣＣ／アミン再生煙霧処理装置について得られ、大幅な余剰であり、このことにより、最終的にＣＯ２クレジットが得られるに至る。
【００３４】
分解ガスコンプレッサのための駆動の選択（逆圧タービンまたは電気モータ）は、大幅な余剰にあるユーティリティ（例えば、高圧または低圧蒸気）の性質に依存する。
【００３５】
膨張タービンによって発生させられる電気量は、実際、一般的に、分解ガスコンプレッサを駆動するためのモータ要求量より多く、方法のポンプおよび空気冷却機の電気消費量より多い。
【００３６】
同様に、再生煙霧、高温触媒についての外部交換器（ＣＣＥと示される）、および流出物の主分画を冷却することによって生じる蒸気は、本発明の方法の蒸気必要量より多い。
【００３７】
このことは、空気ブロワ（ＭＡＢ）を駆動する逆圧タービンに送られるＨＰ蒸気がＬＰ蒸気に転換され、これがアミンを再生するために直接用いられ得るという事実によるものである。
【００３８】
アミンを再生するための、ＨＰ蒸気のＬＰ蒸気へのこの転換は、分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）を駆動するために第２の逆圧タービンが用いられる場合に更に補強され、これは、本発明の好ましい変形例である。
【００３９】
隔離されることを目的とした、ＦＣＣ煙霧からのＣＯ２の捕捉に関連する本発明の方法からの余剰エネルギーによって、マイナスであってもよい一体型方法のためのＣＯ２バランスが得られるに至る。これは、方法からのＣＯ２放出というよりは、むしろＣＯ２クレジットと呼ばれる。
【００４０】
一体型ＦＣＣ／アミン捕捉装置の方法のＣＯ２バランスは、大気中に排出される煙霧中に存在するＣＯ２だけでなく、方法におけるユーティリティ、例えば、電気または蒸気の消費または生成に由来するＣＯ２も関与する。
【００４１】
実際、方法が電気を要求する場合、ＣＯ２バランスは、仮に発電のために発生した放出が別のサイトで起こったとしても、これらの放出を含まなければならない。
【００４２】
対照的に、方法が余剰の電気を生成した場合、余剰の電気はＣＯ２クレジットに変換される。
【００４３】
３種の温室効果ガス（greenhouse gases：ＧＨＧ）：ＣＯ２、ＣＨ４、およびＮ２Ｏが考慮に入れられ、これらは、温室効果の増悪の主な原因物質であり、これらは、研究されている系に最も関連する。これらのＧＨＧの各流れは、ＣＯ２当量（温室系の要因を特徴付ける影響力を示すための標準ガス）に統合される。このＣＯ２当量は、ＣＯ２の等価質量（以下、ＣＯ２ｅｑと示される）として表される。
【００４４】
これらの３種の温室効果ガスのそれぞれのＣＯ２ｅｑへの変換は、地球温暖化ポテンシャル（global warming potential：ＧＷＰ）と称される係数に基づき、これにより、所定期間（用いられる最も通常の期間は１００年である）にわたるＣＯ２の１ｇの放出と比較した温室効果ガスのそれぞれの１ｇの放出の気候温暖化に対する相対的な寄与が与えられる。
【００４５】
ユーティリティの消費（または生成）は、以下に説明される放出因子（emission factor）の概念を用いて、ＣＯ２放出（またはクレジット）に変換される。
【００４６】
例として、１００ｇ  ＣＯ２ｅｑ／ＭＪ（電気）の放出因子は、１ＭＪの電気の発生により１００ｇのＣＯ２ｅｑの放出に至ることを意味する。
【００４７】
重要なことは、これらの係数が、地理的および時間的背景を表すものであり、それらが、（考慮される期間にわたる生成の様式、または種々の移動距離、または技術の変化を理由として）考慮される地理領域または日付に応じて大幅に変動し得ることに留意することである。
【００４８】
以下の比較の実施例によって、これらの概念のより良い理解が提供されることとなる。
【００４９】
（比較の実施例）
この実施例において、ＣＯ２を捕捉することを意図したＦＣＣから出る再生煙霧のアミン処理のための装置に関連する、水素化処理された常圧残油の接触分解（ＦＣＣ）のための装置を考慮することにする。
【００５０】
本実施例は、特許FR 2 939 693に記載された従来技術の一体型方法と、本発明の一体型方法のユーティリティバランス（蒸気と電気）を比較するという点において比較的なものである。
【００５１】
次に、このユーティリティバランスは、上記の放出因子方法を用いて、ＣＯ２クレジットに転換される。
【００５２】
ＦＣＣ装置およびアミン処理装置（ＡＭＮ）の操作特徴および主要な収率を、以下の表１に示す。
【００５３】
【表１】
2013139562.tif 000003
【００５４】
以下の表２は、ユーティリティバランス（電気量（ＭＷ）および蒸気量（ｔ／ｈ））を提供する：
・  従来技術に合致する；
・  本発明に合致し、ここで、再生空気ブロワ（ＭＡＢ）は逆圧タービンによって駆動される（分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）のための駆動は、電気モータによって提供される）；
・  本発明の変形例に合致し、ここで、分解ガスコンプレッサ（ＷＧＣ）自体は、逆圧タービンによって駆動される。
【００５５】
ユーティリティ量の前の「−」符号は、ユーティリティの生成に相当し、「＋」符号は、ユーティリティの消費を意味する。
【００５６】
【表２】
2013139562.tif 000004
【００５７】
従来技術において、余剰のＨＰ蒸気は、減圧されかつ冷却された後に、ＬＰ蒸気としてアミン装置において用いられた。
【００５８】
表２によると、従来技術での蒸気バランスは、ほぼゼロ（−６ｔ／ｈ）であり、一方、本発明での蒸気バランスは、実質上余剰であった（−１４５ｔ／ｈ）。
【００５９】
これらの値を得るために、全ＨＰおよびＬＰ蒸気が一緒に加えられた；−１４５ｔ／ｈの値は、本発明の２つの変形例において同じであることが理解され得る。
【００６０】
以下の表３は、表２のユーティリティバランスをＣＯ２バランスに転換するために用いられ得る；ＣＯ２の量の前の「−」符号は、ＣＯ２クレジットに相当し、「＋」符号はＣＯ２放出に相当する。
【００６１】
【表３】
2013139562.tif 000005
【００６２】
従来技術においてアミン装置からの出口において大気中に排出されたＣＯ２は、本発明におけるＣＯ２と同じである。しかし、本発明での最終的なＣＯ２バランス（−９．５ｔ  ＣＯ２ｅｑ／ｈ）は、従来技術の方法におけるものより低い。
【００６３】
このことは、本発明の好ましい変形例において更に強調され、ＣＯ２クレジットは、−１１．６  ｔ  ＣＯ２ｅｑ／ｈである。
【００６４】
実際、余剰のＨＰおよびＬＰ蒸気に起因するＣＯ２クレジットは、蒸気についての放出因子と称される係数を用いて、余剰蒸気の変換によって得られた。
【００６５】
この蒸気放出因子は、蒸気の生成および輸送についてのＧＨＧ放出を転換する。本発明における蒸気の大量の余剰は、ＦＣＣ装置のコンプレッサのための駆動として逆圧タービンを選択することによって説明される。それは、２つの逆圧タービンを用いる変形例においてさらにより高い。
【図１】
2013139562.tif 000006
【図２】
2013139562.tif 000007
【図３】
2013139562.tif 000008
【外国語明細書】
2013139562.tif 000009
2013139562.tif 000010
2013139562.tif 000011
2013139562.tif 000012
2013139562.tif 000013
2013139562.tif 000014
2013139562.tif 000015
2013139562.tif 000016
2013139562.tif 000017
2013139562.tif 000018
2013139562.tif 000019
2013139562.tif 000020
2013139562.tif 000021
2013139562.tif 000022
2013139562.tif 000023
2013139562.tif 000024
2013139562.tif 000025