(57)【要約】【課題】  ステンレス鋼やチタン合金などの耐熱合金からなる被削材を薄く切削加工する場合においても、びびりが発生するのが抑制されて、切削加工品質に優れた良好な切削加工が行えるラジアスエンドミルを提供する。【解決手段】  工具本体10の先端に形成された複数の底刃11と、各底刃に対応して工具本体の外周に形成された複数の外周刃12と、各底刃の外周側端部と対応する各外周刃の先端部との間に、それぞれ円弧状になったコーナー刃13が形成されたラジアスエンドミルにおいて、底刃の外周側端部から軸方向に対してコーナー刃の曲率半径Ｒの１／２離れた位置におけるコーナー刃の半径方向すくい角θが、少なくとも１つのコーナー刃と他のコーナー刃とで異なるようにした。【選択図】  図５
2013215858.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
工具本体の先端に形成された複数の底刃と、各底刃に対応して工具本体の外周に形成された複数の外周刃と、前記の各底刃の外周側端部と対応する各外周刃の先端部との間に、それぞれ円弧状になったコーナー刃が形成されてなるラジアスエンドミルにおいて、前記の底刃の外周側端部から軸方向に対して前記のコーナー刃の曲率半径（Ｒ）の１／２離れた位置におけるコーナー刃の半径方向すくい角（θ）が、少なくとも１つのコーナー刃と他のコーナー刃とで異なっていることを特徴とするラジアスエンドミル。
【請求項２】
各コーナー刃における前記の半径方向すくい角（θ）が何れも−３０°〜３０°の範囲であり、半径方向すくい角（θ）が異なる少なくとも１つのコーナー刃と他のコーナー刃とにおける半径方向すくい角の差（△θ）が、０°＜（△θ）≦３０°の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載のラジアスエンドミル。
【請求項３】
前記の工具本体の軸心を中心とした前記の底刃間の回転方向の角度が、少なくとも１つの底刃間と他の底刃間とで異なっていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のラジアスエンドミル。
【請求項４】
前記の各外周刃がねじれ溝に沿って形成され、少なくとも１つの外周刃のねじれ角が、他の外周刃のねじれ角と異なっていることを特徴とする請求項１〜請求項３の何れか１項に記載のラジアスエンドミル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、工具本体の先端に形成された複数の底刃と、各底刃に対応して工具本体の外周に形成された複数の外周刃と、前記の複数の底刃の外周側端部と対応する複数の外周刃の先端部との間に、それぞれ円弧状になったコーナー刃が形成されてなるラジアスエンドミルに関するものである。特に、ステンレス鋼やチタン合金などの耐熱合金からなる被削材、中でも、タービンブレードのように被削材を薄く切削加工する場合においても、びびりが発生するのが抑制されて、切削加工品質に優れた良好な切削性能が得られるようにした点に特徴を有するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から金属の金型加工等を行うにあたり、工具本体の先端に複数の底刃が形成されると共に、各底刃に対応して工具本体の外周に複数の外周刃が形成されたエンドミルを回転させながら、このエンドミルを水平方向や軸方向に移動させて切削加工することが行われている。
【０００３】
ここで、上記のようなエンドミルを用いて、高速での高送り切削や三次元の切削を行う場合や、ステンレス鋼やチタン合金などの耐熱合金を切削加工する場合において、底刃と外周刃とが交差するコーナー部分が欠損するという問題があった。
【０００４】
このため、前記の各底刃の外周側端部と対応する各外周刃の先端部との間にそれぞれ円弧状になったコーナー刃を形成したラジアスエンドミルが広く利用されるようになった。
【０００５】
しかし、このように底刃の外周側端部と対応する外周刃の先端部との間に円弧状になったコーナー刃を形成した場合、コーナー部分の欠損が防止されるようになるが、切削抵抗が大きくなって、切削加工時に工具本体にびびりが発生して、被削材表面の加工品質が低下したり、またこのびびりが原因で前記のコーナー刃が欠損したりするという問題があった。
【０００６】
このため、特許文献１においては、上記のラジアスエンドミルにおけるコーナー刃のすくい面を凸曲面にして、切削加工時にコーナー刃が欠損するのを防止するようにしたものが開示されている。
【０００７】
また、特許文献２においては、上記のラジアスエンドミルにおけるコーナー刃のすくい面を凸曲面にすると共に、このすくい面の法線方向すくい角を５°〜１５°にして、切削加工時にコーナー刃が欠損するのを防止すると共に、切削抵抗を軽減させるようにしたものが開示されている。
【０００８】
また、特許文献３においては、上記のラジアスエンドミルにおける複数の底刃を長底刃と短底刃とで構成し、長底刃から短底刃に向かう回転方向の角度を、短底刃から長底刃に向かう回転方向の角度より小さくすると共に、これらの底刃と連続する外周刃のねじれ角を異ならせ、長底刃と連続する外周刃から短底刃と連続する外周刃に向かう回転方向の角度を軸方向後端側で大きくし、切削加工時における工具本体のびびりを抑制すると共に、長底刃によって切削された切屑の排出性を高めるようにしたものが開示されている。
【０００９】
しかし、前記の特許文献１〜特許文献３に示されるラジアスエンドミルにおいても、ステンレス鋼やチタン合金などの耐熱合金からなる被削材、中でも、タービンブレードのように被削材を薄く切削加工する場合には、依然として、びびりが発生して、被削材表面の加工品質が低下するという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００３−０７１６２６号公報
【特許文献２】特開２００６−２９７４９５号公報
【特許文献３】特開２０１１−１７３２１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、工具本体の先端に形成された複数の底刃と、これに連なる工具本体の外周に形成された複数の外周刃と、前記底刃と外周刃との間に略円弧状になったコーナー刃が形成されてなるラジアスエンドミルにおいて、ステンレス鋼やチタン合金などの耐熱合金からなる被削材、中でも、タービンブレードのように被削材を薄く切削加工する場合においても、びびりが発生するのが抑制されて、切削加工品質に優れた良好な切削性能が得られるようにすることを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明においては、上記のような課題を解決するため、工具本体の先端に形成された複数の底刃と、各底刃に対応して工具本体の外周に形成された複数の外周刃と、前記の各底刃の外周側端部と対応する各外周刃の先端部との間に、それぞれ円弧状になったコーナー刃が形成されてなるラジアスエンドミルにおいて、前記の底刃の外周側端部から軸方向に対してコーナー刃の曲率半径（Ｒ）の１／２離れた位置におけるコーナー刃の半径方向すくい角（θ）が、少なくとも１つのコーナー刃と他のコーナー刃とで異なるようにした。
【００１３】
このように、底刃の外周側端部から軸方向に対してコーナー刃の曲率半径（Ｒ）の１／２離れた位置におけるコーナー刃の半径方向すくい角（θ）が、少なくとも１つのコーナー刃と他のコーナー刃とで異なるようにすると、被削材を切削する際における切削抵抗の大きさや向きが、前記の１つのコーナー刃と他のコーナー刃とで異なり、工具本体に周期的な振動が生じるのが防止されて、周期的な振動によるびびりの発生が抑制されるようになる。
【００１４】
ここで、上記の各コーナー刃の半径方向すくい角（θ）は、何れも−３０°〜３０°の範囲であり、半径方向すくい角（θ）が異なる少なくとも１つのコーナー刃、他のコーナー刃とにおける半径方向すくい角の差（△θ）が、０°＜（△θ）≦３０°の条件を満たすことが好ましい。これは、コーナー刃の半径方向すくい角（θ）が−３０°よりもマイナスになると、すなわちコーナー刃のすくい面が切削方向側に突出する角度が大きくなると、コーナー刃における切削抵抗が大きくなって、びびりが発生しやすくなる一方、コーナー刃の半径方向すくい角（θ）が３０°よりも大きくなると、コーナー刃の刃先強度が低下して、コーナー刃が欠損しやすくなるためである。また、１つのコーナー刃と他のコーナー刃とにおける半径方向すくい角の差（△θ）が０°であると、各コーナー刃の半径方向すくい角（θ）が同じになって、上記のような作用効果が得られなくなる一方、１つのコーナー刃と他のコーナー刃とにおける半径方向すくい角の差（△θ）が３０°を超えると、１つのコーナー刃と他のコーナー刃とにおける切削抵抗の大きさや向きの差が大きくなりすぎて、適切な切削加工が行えなくなるためである。
【００１５】
また、前記のラジアスエンドミルにおいては、工具本体の軸心を中心とした前記の底刃間の回転方向の角度が、少なくとも１つの底刃間と他の底刃間とで異なっていることが好ましい。このようにすると、被削材に対して各底刃が食いつくタイミングが不規則になり、工具本体に周期的な振動が生じるのが防止されて、周期的な振動によるびびりの発生がさらに抑制されるようになる。
【００１６】
また、前記のラジアスエンドミルにおいては、複数の外周刃における少なくとも１つの外周刃のねじれ角が、他の外周刃のねじれ角と異なっていることが好ましい。このようにすると、回転方向における外周刃の間隔が異なって、外周刃が被削材に食いつくタイミングが不規則になり、工具本体に周期的な振動が生じるのが防止されて、周期的な振動によるびびりの発生がさらに抑制されるようになる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明のラジアスエンドミルにおいては、前記のように底刃の外周側端部から軸方向に対してコーナー刃の曲率半径（Ｒ）の１／２離れた位置におけるコーナー刃の半径方向すくい角（θ）が、少なくとも１つのコーナー刃と他のコーナー刃とで異なるようにしたため、被削材を切削する際における切削抵抗の大きさや向きが、前記の１つのコーナー刃と他のコーナー刃とで異なり、工具本体に周期的な振動が生じるのが防止されて、周期的な振動によるびびりの発生が抑制されるようになる。
【００１８】
この結果、本発明のラジアスエンドミルにおいては、ステンレス鋼やチタン合金などの耐熱合金からなる被削材、中でも、タービンブレードのように被削材を薄く切削加工する場合においても、びびりが発生するのが抑制され、コーナー部が欠損したり、被削材表面の加工品質が低下したりすることなく、良好な切削加工が行えるようになる。
【００１９】
また、前記のように工具本体の軸心を中心とした底刃間の回転方向の角度が、少なくとも１つの底刃間と他の底刃間とで異なるようにしたり、複数の外周刃における少なくとも１つの外周刃のねじれ角が、他の外周刃のねじれ角と異なるようにすると、工具本体に周期的な振動を生じるのが一層防止されて、より優れた切削加工が行えるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施形態に係るラジアスエンドミルの概略側面図である。
【図２】同実施形態に係るラジアスエンドミルの先端側の概略正面図である。
【図３】同実施形態に係るラジアスエンドミルにおいて、（Ａ）は長辺底刃と連続するコーナー刃付近の拡大説明図、（Ｂ）は長辺底刃の外周側端部から軸方向に対してコーナー刃の曲率半径の１／２離れた位置における前記のコーナー刃の半径方向すくい角を示した部分説明図である。
【図４】同実施形態のラジアスエンドミルにおいて、（Ａ）は短辺底刃と連続するコーナー刃付近の拡大説明図、（Ｂ）は短辺底刃の外周側端部から軸方向に対してコーナー刃の曲率半径の１／２離れた位置における前記のコーナー刃の半径方向すくい角を示した部分説明図である。
【図５】同実施形態に係るラジアスエンドミルを、底刃の外周側端部から軸方向に対してコーナー刃の曲率半径の１／２離れた位置において、軸線に対して直交する方向に切断した状態を示した概略断面説明図である。
【図６】実施例１及び比較例１の各ラジアスエンドミルを用いて被削材を彎曲したタービンブレード状に切削加工した状態を示した概略斜視図である。
【図７】実施例１のラジアスエンドミルを用いて被削材を彎曲したタービンブレード状に切削加工した凹部側の表面状態を示した図面代用写真である。
【図８】比較例１のラジアスエンドミルを用いて被削材を彎曲したタービンブレード状に切削加工した凹部側の表面状態を示した図面代用写真である。
【図９】実施例１及び比較例２の各ラジアスエンドミルを用いて被削材に対してポケット形状でのコーナー加工を行う状態を示した概略斜視図である。
【図１０】実施例１のラジアスエンドミルを用いて被削材を切削加工した後のコーナー部の表面状態を示した図面代用写真である。
【図１１】比較例２のラジアスエンドミルを用いて被削材を切削加工した後のコーナー部の表面状態を示した図面代用写真である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態に係るラジアスエンドミルを添付図面に基づいて具体的に説明する。なお、本発明におけるラジアスエンドミルは、特に下記の実施形態に示したものに限定されず、その要旨を変更しない範囲において適宜変更して実施できるものである。
【００２２】
この実施形態におけるラジアスエンドミルにおいては、図１に示すように、工具本体１０の先端に複数の底刃１１が形成されると共に、工具本体１０の外周に設けられた複数のねじれ溝１４に沿って複数の外周刃１２が形成され、前記の底刃１１の外周側端部と対応する外周刃１２の先端部との間に、それぞれ円弧状になったコーナー刃１３が形成されている。
【００２３】
そして、この実施形態におけるラジアスエンドミルにおいては、図２に示すように、工具本体１０の先端における底刃１１として、工具本体１０の軸心部まで切刃が形成された２つの長辺底刃１１ａが、工具本体１０の半径方向に設けられると共に、切刃が工具本体１０の軸心部には存在しない２つの短辺底刃１１ｂが、上記の２つの長辺底刃１１ａの間に交互に位置するようにして工具本体１０の半径方向に設けられている。
【００２４】
また、前記のように２つの短辺底刃１１ｂを、２つの長辺底刃１１ａの間に位置するように設けるにあたり、この実施形態においては、前記の長辺底刃１１ａとこの長辺底刃１１ａより回転方向前方側に位置する短辺底刃１１ｂとの間の工具本体１０の軸心を中心とした回転方向の角度α１と、前記の長辺底刃１１ａとこの長辺底刃１１ａより回転方向後方側に位置する短辺底刃１１ｂとの間の工具本体１０の軸心を中心とした回転方向の角度α２とを異ならせ、前記の角度α１が角度α２よりも大きくなるようにしている。そして、このように前記の角度α１を角度α２よりも大きくすると、長辺底刃１１ａにより切削されて軸心付近から発生する切屑が詰まるのが抑制されるようになって好ましい。
【００２５】
また、前記の各底刃１１の外周側端部と対応する各外周刃１２の先端部との間に、それぞれ所定の曲率半径Ｒの円弧状になったコーナー刃１３を形成するにあたり、図３（Ａ），（Ｂ）に示すように、長辺底刃１１ａの外周側端部に連続して設けられるコーナー刃１３ａにおいては、前記の長辺底刃１１ａの外周側端部から軸方向に対してコーナー刃１３ａの曲率半径Ｒの１／２離れた位置におけるコーナー刃１３ａのすくい面１３ｃにおける半径方向すくい角がθａになるようにしている。また、図４（Ａ），（Ｂ）に示すように、短辺底刃１１ｂの外周側端部に連続して設けられるコーナー刃１３ｂにおいては、この底刃１１ｂの外周側端部から軸方向にコーナー刃１３ｂの曲率半径Ｒの１／２離れた位置におけるコーナー刃１３ｂのすくい面１３ｄの半径方向すくい角がθｂになるようにしている。そして、図３（Ｂ），図４（Ｂ）及び図５に示すよう、長辺底刃１１ａの外周側端部に連続して設けられるコーナー刃１３ａにおける前記の半径方向すくい角θａと、短辺底刃１１ｂの外周側端部に連続して設けられるコーナー刃１３ｂにおける前記の半径方向すくい角θｂよりも大きくなるようにしている。
【００２６】
ここで、前記の各半径方向すくい角θａ，θｂは、前記のように何れも−３０°〜３０°の範囲になるようにすると共に、前記の半径方向すくい角θａと半径方向すくい角θｂとの角度差△θが、０°＜△θ≦３０°の条件を満たすようにしている。なお、前記の半径方向すくい角θａと半径方向すくい角θｂとの差△θが大きくなりすぎると、前記のコーナー刃１３ａとコーナー刃１３ｂとに加わる切削抵抗の大きさや向きの差が大きくなりすぎて、適切な切削加工が行えなくなるため、半径方向すくい角θａと半径方向すくい角θｂとの角度差△θを１０°以内にすることが好ましい。
【００２７】
また、この実施形態におけるラジアスエンドミルにおいては、図１に示すように、前記の長辺底刃１１ａに対応する外周刃１２ａのねじれ角β１と、前記の短辺底刃１１ｂに対応する外周刃１２ｂのねじれ角β２とを異ならせ、前記のねじれ角β１よりもねじれ角β２が大きくなるようにしている。
【００２８】
そして、この実施形態におけるラジアスエンドミルを用いて被削材を切削するようにした場合、前記の長辺底刃１１ａに連続して設けられたコーナー刃１３ａと短辺底刃１１ｂに連続して設けられたコーナー刃１３ｂにおいて、被削材を切削する際における切削抵抗の大きさや向きが異なり、切削時に工具本体１０に周期的な振動が生じるのが抑制されて、びびりが発生するのが防止されるようになる。また、前記の長辺底刃１１ａと短辺底刃１１ｂとが、被削材に食いつくタイミングが不規則になり、さらに長辺底刃１１ａに対応する外周刃１２ａと短辺底刃１１ｂに対応する外周刃１２ｂとが、被削材に食いつくタイミングも不規則になり、工具本体１０に周期的な振動を生じるのが一層抑制されて、びびりが発生するのが一層防止され、ステンレス鋼やチタン合金などの耐熱合金からなる被削材に対しても、被削材表面の加工品質が低下することなく、優れた切削加工が行えるようになる。
【実施例】
【００２９】
次に、本発明に係るラジアスエンドミルの具体的な実施例を挙げ、実施例のラジアスエンドミルにおいては、耐熱合金からなる被削材を切削加工する際に、びびりなどの発生が抑制されて、被削材表面の加工品質が良好な切削加工が行えることを、比較例を挙げて明らかにする。
【００３０】
（実施例１）
実施例１のラジアスエンドミルにおいては、微粒子の超硬合金製であり、工具径が１０．０ｍｍになった前記の実施形態に示すラジアスエンドミルにおいて、長辺底刃１１ａとこの長辺底刃１１ａより回転方向前方側に位置する短辺底刃１１ｂとの間の工具本体１０の軸心を中心とした回転方向の角度α１を１００°、長辺底刃１１ａとこの長辺底刃１１ａより回転方向後方側に位置する短辺底刃１１ｂとの間の工具本体１０の軸心を中心とした回転方向の角度α２を８０°にした。なお、各底刃１１の軸方向すくい角は５°にした。
【００３１】
また、長辺底刃１１ａに対応する外周刃１２ａのねじれ角β１を４２°、短辺底刃１１ｂに対応する外周刃１２ｂのねじれ角β２を４５°にした。
【００３２】
また、各コーナー刃１３の曲率半径Ｒを２ｍｍにして、それぞれ略１／４円弧状となったコーナー刃１３を形成し、長辺底刃１１ａに連続して設けられたコーナー刃１３ａの曲率半径Ｒの１／２離れた位置における半径方向すくい角θａを３°、短辺底刃１１ｂに連続して設けられたコーナー刃１３ｂの曲率半径Ｒの１／２離れた位置における半径方向すくい角θｂを１°にし、半径方向すくい角θａと半径方向すくい角θｂとの角度差△θを２°にした。
【００３３】
そして、上記のように加工したラジアスエンドミルの表面を、ＰＶＤ法によりＴｉＡｌＣｒＮで被覆した。
【００３４】
（比較例１）
比較例１のラジアスエンドミルにおいては、上記の実施例１のラジアスエンドミルにおいて、各コーナー刃１３ａ、１３ｂの曲率半径Ｒの１／２離れた位置における各半径方向すくい角θａ、θｂをそれぞれ同じ１°にし、それ以外は、実施例１のラジアスエンドミルと同様に構成した。
【００３５】
（比較例２）
比較例２のラジアスエンドミルにおいては、上記の実施例１のラジアスエンドミルにおいて、長辺底刃１１ａと短辺底刃１１ｂとの間の工具本体１０の軸心を中心とした角度α１、α２を何れも９０°にすると共に、各外周刃１２ａ、１２ｂのねじれ角β１、β２を何れも４５°にし、また各コーナー刃１３ａ、１３ｂの曲率半径Ｒの１／２離れた位置における各半径方向すくい角θａ、θｂをそれぞれ同じ１°にした。
【００３６】
そして、上記の実施例１及び比較例１の各ラジアスエンドミルを用い、長さが１００ｍｍ，幅が１５ｍｍ，高さが８０ｍｍになったＳＵＳ３０４の板材からなる被削材Ａ１に対して、切削速度を１００ｍ／ｍｉｎ、ラジアスエンドミルの軸方向の切込みを０．５ｍｍ、１周あたりのラジアスエンドミルの軸方向の送りを０．５ｍｍ、被削材Ａ１の周方向に対する送りを０．２８ｍｍ／ｒｅｖにし、ラジアスエンドミルの径方向の切込みを変化させながら、図６に示すように、上記の被削材Ａ１に、長さ方向の厚みが徐々に変化して彎曲したタービンブレード状であって、下方に向かい約１°の傾斜でテーパー状に広がった切削加工を行った。
【００３７】
このようにして切削加工した場合、ラジアスエンドミルの軸方向の切込みが各コーナー刃１３の曲率半径Ｒよりも小さく、また下方に向かい約１°の傾斜でテーパー状に広がっているため、上記の被削材はラジアスエンドミルの各コーナー刃１３だけで切削されるようになる。
【００３８】
そして、上記の実施例１のラジアスエンドミルを用いて切削加工した場合、工具本体がびびることなく、切削音も静かであったが、比較例１のラジアスエンドミルを用いて切削加工した場合、工具本体がびびり、切削音も大きかった。
【００３９】
また、実施例１のラジアスエンドミルを用いて切削加工した被削材における切削後の表面状態は、図７に示すように、光沢があり綺麗であったが、比較例１のラジアスエンドミルを用いて切削加工した被削材における切削後の表面状態は、図８に示すように、光沢がなく被削材表面の加工品質が低下していた。また、実施例１のラジアスエンドミルを用いて切削加工した被削材の凹部側における被削材の周方向の算術平均粗さＲａは０．５１μｍであったのに対して、比較例１のラジアスエンドミルを用いて切削加工した被削材の凹部側における被削材の周方向の算術平均粗さＲａは２．２２μｍと大きくなっていた。
【００４０】
次に、上記の実施例１及び比較例２の各ラジアスエンドミルを用い、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金からなる被削材Ａ２に対して、切削速度を１００ｍ／ｍｉｎ、ラジアスエンドミルの軸方向の切込みを１５ｍｍ、ラジアスエンドミルの径方向の切込みを０．５ｍｍ、ラジアスエンドミルの送りを０．２０ｍｍ／ｒｅｖにし、図９に示すように、被削材Ａ２にポケット形状のコーナー加工を行った。
【００４１】
そして、上記の実施例１のラジアスエンドミルを用いて切削加工した場合、工具本体がびびることなく、切削音も静かであったが、比較例２のラジアスエンドミルを用いて切削加工した場合、工具本体がびびり、切削音も大きかった。
【００４２】
また、実施例１のラジアスエンドミルを用いて前記の被削材を切削加工した後におけるコーナー部の表面状態は、図１０に示すように、光沢があり綺麗であった。これに対して、比較例２のラジアスエンドミルを用いて前記の被削材を切削加工した後におけるコーナー部の表面状態は、図１１に示すように、びびりによるマークが生じ、被削材表面の加工品質が低下していた。
【符号の説明】
【００４３】
１０  工具本体
１１  底刃、１１ａ  長辺底刃、１１ｂ  短辺底刃
１２  外周刃、１２ａ  長辺底刃に対応する外周刃、１２ｂ  短辺底刃に対応する外周刃
１３  コーナー刃、１３ａ  長辺底刃に連続するコーナー刃、１３ｂ  短辺底刃に連続するコーナー刃、１３ｃ  長辺底刃に連続するコーナー刃のすくい面、１３ｄ  短辺底刃に連続するコーナー刃のすくい面
１４  ねじれ溝
Ｒ  コーナー刃の曲率半径
α１  長辺底刃とこの長辺底刃より回転方向前方側に位置する短辺底刃との間の工具本体の軸心を中心とした回転方向の角度
α２  長辺底刃とこの長辺底刃より回転方向後方側に位置する短辺底刃との間の工具本体の軸心を中心とした回転方向の角度
θａ  長辺底刃に連続するコーナー刃において、長辺底刃の外周側端部から軸方向に対して曲率半径Ｒの１／２離れた位置における半径方向すくい角
θｂ  短辺底刃に連続するコーナー刃において、短辺底刃の外周側端部から軸方向に対して曲率半径Ｒの１／２離れた位置における半径方向すくい角
β１  長辺底刃に対応する外周刃のねじれ角
β２  短辺底刃に対応する外周刃のねじれ角
Ａ１，Ａ２  被削材
【図１】
2013215858.tif 000003
【図２】
2013215858.tif 000004
【図３】
2013215858.tif 000005
【図４】
2013215858.tif 000006
【図５】
2013215858.tif 000007
【図６】
2013215858.tif 000008
【図９】
2013215858.tif 000009
【図７】
2013215858.tif 000010
【図８】
2013215858.tif 000011
【図１０】
2013215858.tif 000012
【図１１】
2013215858.tif 000013