(57)【要約】      （修正有）【課題】発泡品用補強材として、取扱性を維持して、金型追随性に優れ、成形品は、破れや滲み出しがなく、仕上がり形状が良好で、擦過、屈曲、屈折音などの制音機能や耐磨耗性更には不織布強度を向上させて保形耐久性にも優れた発泡ウレタン成形体を得ることができるバネ受け用補強材として特に適した発泡成形品補強材を提供する【解決手段】短繊維不織布層と部分的に緻密圧着部を形成した長繊維不織布層が積層、短繊維不織布層と長繊維不織布層は部分的に交絡絡合されて、短繊維不織布を形成する繊維が長繊維不織布層を貫通して突出繊維構造を形成しており、縦方向の５％伸張時応力が１０〜３０Ｎ／５ｃｍであり、横方向の５％伸張時応力が５〜２５Ｎ／５ｃｍであり、縦方向の５％伸張時応力と縦方向の３０％伸張時応力との差、及び、縦方向の３０％伸張時応力と４０％伸張時応力との差が、共にに２５（Ｎ／５ｃｍ）以下の値を満足することを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
短繊維不織布層と、部分的に緻密圧着部を形成した長繊維不織布層が積層され、短繊維不織布層と長繊維不織布層は部分的に交絡絡合されており、短繊維不織布層を形成する繊維が長繊維不織布層を貫通して突出繊維構造を形成しており、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）が１０〜３０Ｎ／５ｃｍであり、横方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｃ）が５〜２５Ｎ／５ｃｍであり、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）及び、縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と縦方向の４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）が下記式を満足する発泡成形品補強用不織布。
ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）        ・・・式１
ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）      ・・・式２
【請求項２】
ポリエステル繊維からなり、目付当りの縦方向の強度（ＤＴｍ）及び横方向の強度（ＤＴｃ）が１．６Ｎ／５ｃｍ以上で、目付当りの縦方向と横方向の強度の和（ＤＴｍ＋ＤＴｃ＝ＤＴｔ）が３．５Ｎ／５ｃｍ以上である請求項１に記載の発泡成形品補強用不織布。
【請求項３】
短繊維不織布を構成する繊維は、少なくとも２種類の短繊維を含有し、繊度が１．２〜３ｄｔｅｘの繊度の低い繊維（繊維Ａ）と繊度が２〜４ｄｔｅｘの繊度の高い繊維（繊維Ｂ）を含有し、繊維Ａと繊維Ｂの繊度差（ΔＤ）と繊維Ａと繊維Ｂの質量混率（Ａ／Ｂ）が下記式を満足する請求項１または２に記載の発泡成形品補強用不織布。
繊度差（ΔＤ）：０．５≦ΔＤ≦２（ｄｔｅｘ）      ・・・式３
混率（Ａ／Ｂ）：８０／２０〜３０／７０（質量％）  ・・・式４
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、本発明は、取扱性と発泡成形性に優れた発泡成形品補強用不織布に関する。更には、発泡成形時の耐滲み出し性に特に優れ、成形品は機能性に優れ、軽量化も可能な発泡成形品補強用不織布に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、座席等のクッション材として、発泡ウレタン成形体が広く用いられており、一般的に、発泡ウレタン成形体の成形時に補強材が一体化されたものが用いられている。かかる補強材は、発泡ウレタン成形体と金属スプリング（以後、「バネ」と記載する場合もある）の間に位置して、金属スプリングのクッション作用を均等に分散すると共に、金属スプリングから受ける摩擦から発泡ウレタン成形体を保護するという役割を担うものである。そして、消費者が求める品質が高度になるにつれ、座席等の使用時に、補強材に滲み出したウレタンと金属スプリングの摩擦により発する擦過音を解消する制音性の要望が高まっている。そこで、これに応える補強材として、嵩高層と緻密層とを有し、嵩高層側にウレタンを含浸させ、緻密層でウレタンの滲み出しを防止する補強材が特許文献１で提案されている。この方法では、発泡層が緻密層面にまで達して、緻密層が薄いため滲み出し防止効果が不十分で滲み出しによる擦過音の増大や緻密層の強度不足による耐久性が劣る問題がある。
【０００３】
特許文献１の改良法として、嵩高層（基材層）の目付を大きくした提案が特許文献２及び特許文献３で提案されている。この方法でも、特許文献１と同様に、発泡層が緻密層面にまで達して、緻密層からの滲み出し防止効果が不十分で滲み出しにより、擦過音が増大する問題がある。
【０００４】
高目付単層不織布の片面を熱圧着し、圧着面をバネ受け面として使用する方法が特許文献４及び特許文献５で提案されている。かかる方法では、発泡層が緻密層面にまで達して、緻密層が薄いため滲み出し防止効果が不十分で滲み出しによる擦過音の増大や緻密層の強度不足による耐久性が劣る問題がある。また、片面を充分熱圧着させて剛直化する必要から、複雑で凹凸が大きい深絞り形状の発泡ウレタン成形において、成形型への追従性が不充分となり、欠肉や皺の発生を充分防止することができない問題が残っている。
【０００５】
低モジュラス素材として、捲縮ポリプロピレン繊維不織布にエンボス加工して発泡成形用補強材とする提案が特許文献６に提案されている。この方法は、捲縮発現した嵩高な層にエンボス加工で部分圧着部を形成する方法で、単層では、圧着部は滲み出し性が改良されるが、非圧着部は滲み出し易い問題がある。また、発泡成形体と補強材の一体化が不十分になり、剥離の発生や柔軟素材のため強度が低くなり耐久性にも問題がある。
【０００６】
熱圧着加工した長繊維不織布からなる緻密層と嵩高層を積層してニードルパンチ交絡処理した、緻密層を発泡層側に用いる方法が特許文献７で提案されている。この方法では、発泡剤の滲み出しは抑制されるが、剛直性の増加により金型追随性が低下して欠肉や皺の発生を充分防止することができない問題及び発泡体との接合が不充分で剥離しやすい問題が残っている。
【０００７】
同様の方法ではあるが、緻密層を中間層に用いる方法が特許文献８及び特許文献９で提案されているが、特許文献７と同様の問題がある。
【０００８】
圧着長繊維不織布を緻密層とし、長繊維ウエッブを嵩高層として積層交絡して柔軟性を改良する方法が特許文献１０で提案されている。この方法は、柔軟性付与により金型追随性は改良されるが、長繊維ウエッブの交絡度が不充分で、耐摩耗性が劣り、不織布強度も低いため発泡成形品補強材としての耐久性に問題がある。
【０００９】
長繊維不織布と短繊維ウエッブを積層し、水流交絡により一体化して破裂強度を高めた不織布を用いる方法が特許文献１１に提案されている。この方法は、水流交絡による柔軟性の付与で金型への型添性は向上するが、短繊維に熱接着成分を使用した場合、剛性は上がるが脆くなり耐久性が劣る。また、短繊維ウエッブを長繊維不織布に積層交絡させているため、短繊維ウエッブ層の耐磨耗性が劣り、不織布強力も低いため、発泡成形品補強材としての耐久性が悪くなる問題がある。補強材にネット状物を併用すると、金型追随性も低下して仕上がり形状が劣る問題も出る。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】実公昭６２−２６１９３号公報
【特許文献２】特許２９７６３９４号公報
【特許文献３】特許３０４８４３５号公報
【特許文献４】特開平２−２５８３３２号公報
【特許文献５】特許２６１１４２２号公報
【特許文献６】特開２００９−１６７５７０号公報
【特許文献７】特許２９９０２０７号公報
【特許文献８】特許２９９０２０８号公報
【特許文献９】特開２００７−３３１２５９号公報
【特許文献１０】特許３８８３００８号公報
【特許文献１１】特開２００５−２１２２０４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
従来技術としては、成形性、補強材機能及び取扱性を同時に満たす提案はなされていない。
本発明は従来技術を背景になされたもので、発泡成形品補強用として、取扱性を維持して、金型追随性に優れ、成形品は、破れや滲み出しがなく、仕上がり形状が良好で、擦過、屈曲、屈折音などの制音機能や耐磨耗性に優れ、更には不織布強度を向上させて保形耐久性にも優れた発泡成形品を得ることができる発泡成形品補強用不織布を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは上記課題を解決するため、鋭意研究した結果、バネ受け面となる被覆層を制音機能と耐磨耗機能の優れた嵩高な短繊維不織布層とし、発泡体と接する基材層は発泡剤遮断機能をもつ緻密圧着部を有する長繊維不織布層で構成し、該被覆層と該基材層を交絡接合して、基材層面に突出繊維構造を形成した結果、構造体全体が柔軟化することが可能となることを知見した。また、３０〜４０％の低伸度域での伸張応力を特定範囲に設定することで、取扱性を維持して、優れた金型追随性を付与することが可能となることを知見した。さらには、突出繊維構造のアンカー効果で発泡体と補強材の接合を強固にし、補強材の強力も高めることで、成形品の耐久性を向上させ得ることも知見し、本発明に到達した。
【００１３】
即ち、本発明は、以下の通りである。
（１）短繊維不織布層と、部分的に緻密圧着部を形成した長繊維不織布層が積層され、短繊維不織布層と長繊維不織布層は部分的に交絡絡合されており、短繊維不織布層を形成する繊維が長繊維不織布層を貫通して突出繊維構造を形成しており、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）が１０〜３０Ｎ／５ｃｍであり、横方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｃ）が５〜２５Ｎ／５ｃｍであり、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）及び、縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と縦方向の４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）が下記式を満足する発泡成形品補強用不織布。
ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）        ・・・式１
ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）      ・・・式２
（２）ポリエステル繊維からなり、目付当りの縦方向の強度（ＤＴｍ）及び横方向の強度（ＤＴｃ）が１．６Ｎ／５ｃｍ以上で、目付当りの縦方向と横方向の強度の和（ＤＴｍ＋ＤＴｃ＝ＤＴｔ）が３．５Ｎ／５ｃｍ以上である（１）に記載の発泡成形品補強用不織布。
（３）短繊維不織布を構成する繊維は、少なくとも２種類の短繊維を含有し、繊度が１．２〜３ｄｔｅｘの繊度の低い繊維（繊維Ａ）と繊度が２〜４ｄｔｅｘの繊度の高い繊維（繊維Ｂ）を含有し、繊維Ａと繊維Ｂの繊度差（ΔＤ）と繊維Ａと繊維Ｂの質量混率（Ａ／Ｂ）が下記式を満足する（１）または（２）に記載の発泡成形品補強用不織布。
繊度差（ΔＤ）：０．５≦ΔＤ≦２（ｄｔｅｘ）      ・・・式３
混率（Ａ／Ｂ）：８０／２０〜３０／７０（質量％）  ・・・式４
【発明の効果】
【００１４】
本発明は、取扱性を維持して、成形性とバネ受け機能を同時に満足する発泡成形品補強用不織布である。即ち、バネ受け面となる層（被覆層）を制音機能と耐磨耗機能及び易変形機能の優れた嵩高で緻密な短繊維不織布層とし、発泡体と接する層（基材層）は発泡剤遮断機能と発泡ガス抜け機能を有する緻密部を形成した長繊維不織布層で構成し、該被覆層と該基材層を交絡接合して、基材層面に突出繊維構造を形成することで、構造体全体を柔軟化させると共に、局部的な応力集中が掛かると伸張変形が容易化して、優れた金型追随性と突出繊維構造のアンカー効果で発泡体構造全体が一体化して耐久性も向上した、成形性、制音性、耐久性とも優れた発泡成形クッション材を得られる発泡成形品補強用不織布である。
【００１５】
特に、不織布を引出す応力範囲は伸張を抑制し、伸度４０％未満の低伸度域での応力を低くして成形加工時の金型追随性を著しく向上させ、破断強度を高くして、成形品としたときの耐久性を向上させた発泡成形品補強用不織布を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明は、短繊維不織布層と、部分的に緻密圧着部を形成した長繊維不織布層が積層され、短繊維不織布層と長繊維不織布層は部分的に交絡絡合されており、短繊維不織布層を形成する繊維が長繊維不織布層を貫通して突出繊維構造を形成しており、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）が１０〜３０Ｎ／５ｃｍであり、横方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｃ）が５〜２５Ｎ／５ｃｍであり、縦方向の５％伸張時応力と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）、及び縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）が下記式を満足する発泡成形品補強用不織布である。
ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）        ・・・式１
ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）      ・・・式２
なお、本発明では、長繊維不織布のＭＤ方向を縦方向、ＣＤ方向を横方向とする。本発明では、長繊維不織布は、縦方向に繊維が配列されているので、繊維の配列方向が縦方向となる。繊維配列方向と直交する方向が横方向となる。
【００１７】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、被覆層を短繊維不織布層で構成することで、繊維の自由度大きくしてバネ形状に変形追随して密着し易くなり、バネ材との摩擦による擦れ音の発生を抑制する効果を付与する。そして、基材層である緻密圧着部を形成した長繊維不織布層に部分的な交絡絡合により、積層することで、短繊維不織布層を形成する繊維が長繊維不織布層を貫通し、長い突出繊維構造を多く形成するのを容易にしている。多くの長い突出繊維構造を形成することで、発泡体へのアンカー効果が高められ、発泡体と補強材との強固な一体化が可能となり、発泡成形品の変形や磨耗に対する耐久性を高めている。
【００１８】
被覆層に長繊維不織布層を用いた場合、嵩高性の低下で制音効果の低減と、交絡処理による突出繊維構造の形成が著しく少なくなり、発泡体との一体化が不充分になり、耐久性が低下して剥離を生じる場合があり好ましくない。
【００１９】
本発明の被覆層である短繊維不織布層は、少なくとも基材層である長繊維不織布層と部分的に交絡絡合一体化され、長繊維不織布層を貫通した突出繊維構造を形成している。
【００２０】
長繊維不織布層と交絡絡合一体化していない場合、被覆層である短繊維不織布層と基材層である長繊維不織布層が剥離しやすく、被覆機能の耐久性が劣り好ましくない。また、短繊維不織布層が交絡処理されていない場合は短繊維不織布層が崩壊するので好ましくない。長繊維不織布層が発泡剤と接合性が不良な素材の場合は、突出繊維構造を形成していないと発泡体との一体化も困難になり好ましくない。
【００２１】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、基材層に部分的に緻密圧着部を形成した長繊維不織布層を用いている。長繊維不織布層は基材層として、発泡成形時に補強材表面への発泡剤の漏れを遮断する遮断層として機能させる必要、及び、成形加工時の金型追随性の確保と発泡時のガス抜け性を維持して成形品の浮きを防止のため、独立したドット状圧着部を形成し、短繊維不織布層と積層一体化するための交絡処理により取扱性を維持して成形性を損なわないよう柔軟化させている。
【００２２】
基材層に短繊維不織布層を用いた場合は、発泡時の遮断層機能が失われ、基材層を通過した発泡剤は被覆層表面にまで達して、発泡剤の滲み出しを生じて、成形品の品位の低下に止まらず、発泡成形品補強用不織布との擦れによる摩擦音発生による制音性の低下、磨耗による成形品の損傷発生による耐久性の低下を生じるので好ましくない。
【００２３】
基材層に長繊維不織布層を用いた場合でも、部分的に緻密圧着部分を形成していない場合、例えばニードルパンチ交絡や水流交絡などによる緻密圧着部分を形成していない場合は、上述と同様に、発泡剤の滲み出し等による品位の低下や制音性の低下、耐久性の低下を生じ好ましくない。また、長繊維不織布層が全面に緻密圧着されている場合、及びそれに近い緻密圧着領域が形成されている場合、積層交絡処理による開孔だけでは通気性が不充分となり、発泡時のガス抜け不良による成形品の浮きを発生、剛直性の増加により変形し難くなり金型追随性が悪くなり成形性が損なわれるので好ましくない。
【００２４】
本発明の発泡成形品補強用不織布の基材層に用いる長繊維不織布層の部分的に形成された緻密圧着部は、発泡剤の遮蔽機能と金型追随性を満たせば特には限定されないが、好ましくは、金型追随性が阻害されない独立したドット状圧着部を形成しており、圧着部の面積比率は８〜２５％、より好ましくは１０〜２０％とすることで、遮蔽機能と金型追随性を同時に満足する性能を付与できる。
【００２５】
連続した圧着部が形成されている場合、不織布剛性が高くなり金型追随性が阻害される場合があり、好ましくない。
【００２６】
独立したドット状圧着部の面積比が５％未満では、基材層としての力学特性が低下して、取扱性が劣り好ましくない。また、発泡剤の遮断機能も不足して発泡剤の滲みだしを生じる場合があり、面積比が４０％を越えると伸張荷重への変形応答性が悪くなり、金型追随性が劣る場合があるので好ましくない。
【００２７】
長繊維不織布層の部分圧着部の独立したドット状圧着部の単位面積は、小さ過ぎると接合点の強度低下により力学特性が低下して、縦方向の５％伸張時応力が１０Ｎ／５ｃｍ未満となり、目付当りの強度も１．６Ｎ／５ｃｍを下回り、取扱性と耐久性に問題が出る場合があるので好ましくない。ドット状圧着部の単位面積が大き過ぎると接合点は強固となるが、局所的な遮蔽カバー率の差が大きくなり滲みだしを生じる場合があり、また、変形時の金型追随性にも斑を生じて滲み出し、割れ、引き攣りなどを生じて形状の品位が劣る場合があり好ましくない。
【００２８】
本発明における長繊維不織布の部分圧着部の独立したドット状圧着部の単位面積は、好ましくは０．０１〜２．５ｍｍ２、より好ましくは０．０２〜１．０ｍｍ２である。
【００２９】
本発明の独立した部分圧着部を形成する方法は、特には限定されない。本発明では公知の方法、例えば、エンボスローラー加工などが使用できる。
部分的に圧着繊維集合部の形状についても、独立したドットであれば特には限定されないが、好ましくは織目柄、ダイヤ柄、四角柄、亀甲柄、楕円柄、格子柄、水玉柄、丸柄などが例示できる。
独立したドット状圧着部を形成することで、独立した圧着繊維集合部が構成長繊維を強固に固定して力学特性を保持する接合点として働き、他の表面は、表面のみフラット化されていて、遮断層効果と構造固定効果及び適度な通気性を有しており、発泡成形による変形に、容易に追随できる機能と脱気機能が付与されている。
【００３０】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、被覆層の短繊維不織布層と基材層の長繊維不織布層が部分的に交絡絡合されており、短繊維不織布層を形成する繊維が長繊維不織布層を貫通して突出繊維構造を形成している。
【００３１】
短繊維不織布層と長繊維不織布層は、一体化して補強材として機能させるため交絡絡合されており、さらに、短繊維不織布を形成する繊維が長繊維不織布層を貫通して突出繊維構造を形成して、短繊維不織布層をも保持した状態で、突出繊維構造が発泡層中に埋没されることで、発泡成形体が発泡層と補強材が強固に一体化して、変形や外圧にも構造全体が連動した変形で相互の機能を補足しあい、成形体の耐久性を向上させている。
【００３２】
被覆層を構成する繊維が基材層を貫通して突出繊維構造を形成していないと、アンカー効果による発泡層と補強層の強固な一体化が阻害され、補強層の剥離を生じる場合があり好ましくない。また、被覆層を構成する繊維が突出繊維構造を形成していない場合は、発泡層と基材層が強固に接合されていても、被覆層と基材層が強固に接合されていないと、被覆層が剥離する場合があり、構造全体が連動した変形で相互の機能を補足できなくなり、成形体の耐久性が劣るので好ましくない。
強固に接合されていても、熱接着成分を含む不織布を用いて一体化している場合は熱接着成分が伸縮性を持てないと構造体が脆くなり構造破壊を生じ耐久性が劣る問題があり好ましくない。
【００３３】
本発明の発泡成形品補強用不織布では、発泡体と接する長繊維不織布層面に突出繊維構造を形成していれば特には限定されないが、好ましくは、突出繊維構造の突出個数は、５０〜２５０個／ｃｍ２が好ましい。５０個／ｃｍ２未満では、交絡処理効果による柔軟化効果とポリウレタン等の発泡体との接着点及びポリウレタン中へのアンカー効果が不充分になり接合不良で剥離する場合もあり、３００個／ｃｍ２を越える場合、ウレタンとの接合性からは無数に有るのが望ましいが、長繊維不織布層が多孔化及び柔軟化し過ぎて、発泡剤遮蔽層効果が低下する場合や基材層が損傷や柔軟化して力学特性に問題が出る場合がある。なお、本発明における突出繊維構造の突出個数とは、１回の交絡処理により生じた１孔から複数本の繊維が突出した形態も１個として数える。
本発明のより好ましい突出繊維構造の突出個数は８０〜２００個／ｃｍ２、最も好ましくは９０〜１５０個／ｃｍ２である。
【００３４】
本発明における突出繊維構造で形成された好ましいループを含む繊維長は２〜１０ｍｍである。繊維長が２ｍｍ未満ではアンカー効果が不足する場合があり、１０ｍｍを越える場合は、引っ掛かりによる型枠へのセット時作業性に問題が出る場合がある。
本発明のより好ましい繊維長は３〜８ｍｍであり、最も好ましい繊維長は４〜７ｍｍである。
【００３５】
本発明での部分的交絡絡合処理は、交絡絡合処理により、長繊維不織布層と短繊維不織布層が柔軟一体化され、長繊維不織布層を貫通した短繊維不織布層を構成する繊維が突出繊維構造を形成されていれば、公知の水流交絡法、ニードルパンチ交絡法などが適用できるが、好ましくは、突出繊維構造の形成が容易なニードルパンチ法が推奨できる。
【００３６】
ニードルパンチ条件は特には限定されないが、製法として、長繊維不織布層上に開繊ウエッブを積層して交絡処理する場合、積層されている短繊維不織布層では単繊維の繊度、カット長、断面形状等の特性や混繊状態、目付、不織布の拘束状態、及び、長繊維不織布層では目付、緻密度、構成繊維配列や単繊維特性等に影響されるので、バーブの種類やニードルパンチ条件の調整は必要だが、ペネ数５０〜２５０本／ｃｍ２の範囲で選択するのがよい。
ペネ数５０本／ｃｍ２未満では、短繊維不織布層と長繊維不織布層の一体化が不十分となり、被覆層が剥離して一体構造を維持できなくなる場合があり、ペネ数２５０本／ｃｍ２以上では、長繊維不織布層の発泡剤遮断機能が低下して、成形時発泡剤漏れを生じる場合がある。交絡処理による揉み効果と損傷による不織布強力の低下を生じる場合がある。
好ましいペネ数は、８０〜１５０本／ｃｍ２、より好ましくは１００〜１３０本／ｃｍ２である。
【００３７】
また、ニードルパンチの突出繊維構造形成効果は、針深度に依存しており、必要な突出繊維長を形成できる条件で、できるだけ浅くするのが好ましい。針深度が深いと開口径が大きくなり発泡剤の滲み出しを生じる場合があるので、最適条件を設定するのが望ましい。例えば、突出繊維長を３〜１０ｍｍとするには、積層した不織布厚みが荷重２０ｇ／ｃｍ２で測定したとき約３ｍｍでは、針深度は１０〜１６ｍｍに設定するのが好ましい。
【００３８】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）が１０〜３０Ｎ／５ｃｍである。
縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）が１０Ｎ／５ｃｍ以上とすることで、引出時の伸張応力での伸び、及び取付時の変形を抑制して取扱性を維持している。
１０Ｎ／５ｃｍ未満では、引出時の伸張応力での伸びにより安定した裁断ができなくなり、また取付時に変形を生じてセットのやり直し等で取扱性が劣り、セット後変形に気付かない場合は製品不良になるので好ましくない。
縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）が３０Ｎ／５ｃｍ以下とすることで、発泡成形時の金型追随性を良好に保つことができる。３０Ｎ／５ｃｍを越えると、発泡成形時の金型追随性が悪くなり、発泡成形品の仕上がり形状が劣るものとなる場合があり好ましくない。本発明での好ましい縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）は、１０〜２５Ｎ／５ｃｍである。
【００３９】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、横方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｃ）が５〜２５Ｎ／５ｃｍである。
横方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｃ）を５Ｎ／５ｃｍ以上とすることで、取扱時の伸張変形を抑制して、セット性等の取扱性を維持している。５Ｎ／５ｃｍ未満では、取付時に変形を生じてセットのやり直し等で取扱性が劣り、セット後変形に気付かない場合は製品不良になるので好ましくない。
横方向の５％伸張応力（ＳＴ５ｃ）を２５Ｎ／５ｃｍ以下とすることで、発泡成形時の金型追随性を良好に保つことができる。２５Ｎ／５ｃｍを越えると、発泡成形時の金型追随性が悪くなり、発泡成形品の仕上がり形状が劣るものとなる場合があり好ましくない。本発明での好ましい横方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｃ）は、１０〜１５Ｎ／５ｃｍである。
【００４０】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５−ＳＴ３０ｍ）、及び縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）が式１及び式２を満足する発泡成形品補強用不織布である。
ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）        ・・・式１
ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）      ・・・式２
【００４１】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、発泡成形時の初期段階では、３０％伸張変形までは塑性変形に近い低応力で均一な変形を容易にして、更に４０％伸張変形までは低発泡応力で金型の大変形部分にまで型に添った均一な変形を可能とするため、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）は上記式１を満たす２５Ｎ／５ｃｍ以下、縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）は上記式２を満たす２５Ｎ／５ｃｍ以下とし、上記式１と式２を同時に満たすことで均質で良好な発泡成形性を付与している。
【００４２】
上記式１（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）が２５Ｎ／５ｃｍを越えると、発泡成形での補強材の初期変形が不均一となり、均質な補強材の成形体への被覆が阻害され、皺の発生や破れの原因となる場合がある。また、上記式２（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）が２５Ｎ／５ｃｍを越えると、補強材の金型の大変形部分への型添いが不均一になり、局所部分が無理な変形による破れを生じて発泡剤の滲み出しや変形不足による金型形状に仕上がらない問題を生じる場合があり好ましくない。
本発明の発泡成形品補強用不織布の好ましい（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）は２０Ｎ／５ｃｍ以下、（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）は２０Ｎ／５ｃｍ以下である。
【００４３】
本発明の発泡成形品補強用不織布の素材は、特には限定されないが、長繊維不織布層にモジュラスの低いポリプロピレンやポリエチレンを用いた場合、ＳＴ５ｍを１０〜３０Ｎ／５ｃｍ、及び、上記式１と式２を満たすことができない場合があり、また、後述する成形品の耐久性をより高く保つための、発泡成形品補強用不織布の目付当りの縦方向の強度（ＤＴｍ）及び横方向の強度（ＤＴｃ）が１．６Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以上で、目付当りの縦方向と横方向の強度の和（ＤＴｍ＋ＤＴｃ＝ＤＴｔ）が３．５Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）以上を同時に満足することは不可能となるので、発泡成形品補強用不織布の素材は、ポリエステル繊維で構成される不織布が積層されたものが好ましい。
【００４４】
本発明でのポリエステルとは、芳香族ポリエステル、脂肪族ポリエステルをいい、好ましくは、耐熱性と力学特性がすぐれる芳香族ポリエステルが例示できる。
芳香族ポリエステルとしては、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリシクロヘキサンジメチルテレフタレート（ＰＣＨＴ）、ポリトリメチオレンテレフタレート（ＰＴＴ）などのホモポリエステル及びそれらの共重合ポリエステルなどが例示できる。
本発明でのより好ましいポリエステルとしては、融点が２２０℃以上のポリエステルで、ガラス転移点温度が８０℃以下のポリエステルが好ましく、ガラス転移点温度が７０℃以下のポリエステルがより好ましい。好ましいポリエステルとしては、たとえば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリトリメチオレンテレフタレート（ＰＴＴ）及びそれらの共重合物や混合物などが例示でき、最も好ましいポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）及びそれらの共重合ポリエステルが挙げられる。
なお、本発明では、特性を低下させない範囲で、必要に応じて、抗酸化剤、耐光剤、着色剤、抗菌剤、難燃剤、親水化剤などの改質剤も添加できる。
【００４５】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、以下に記載の高い強力を保持させるため、ポリエステルからなる繊維で構成されるのが好ましい。
本発明の発泡成形品補強用不織布は、発泡成形時には、金型追随性を維持して成形でき、成形品となった後は、外力に対して不織布形態を保持して補強機能を発揮するために、目付当りの縦方向の強度（ＤＴｍ）及び横方向の強度（ＤＴｃ）が１．６Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）以上を満足させる。
目付当りの縦方向の強度（ＤＴｍ）及び横方向の強度（ＤＴｃ）が１．６Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）未満では、発泡成形時の金型追随性は良くなるが、成形品の外力に対する不織布形態を保持する機能が低下して形態破壊を生じ耐久性が劣る成形品となる場合があり好ましくない。この機能は、縦方向及び横方向共に満足しない場合は、力学特性が劣る方向から形態が破壊されていき耐久性が劣るものとなるので縦方向及び横方向共に満足しない場合は好ましくない。
【００４６】
本発明の発泡成形品補強用不織布のより好ましい目付当りの縦方向の強度（ＤＴｍ）は１．７Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）以上、横方向の強度（ＤＴｃ）は１．９Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）以上である。
好ましい目付当りの縦方向と横方向の強度の和（ＤＴｍ＋ＤＴｃ＝ＤＴｔ）は３．５Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは３．６Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）以上である。
【００４７】
本発明の発泡成形品補強用不織布の被覆層である短繊維不織布層を構成する繊維は、特には限定されないが、好ましくは、少なくとも２種類の短繊維を含有し、繊度が１．２〜３ｄｔｅｘの繊度の低い繊維（繊維Ａ）と繊度が２〜４ｄｔｅｘの繊度の高い繊維（繊維Ｂ）を含有し、繊維Ａと繊維Ｂの繊度差（ΔＤ）と繊維Ａと繊維Ｂの質量混率（Ａ／Ｂ）が式３と式４を同時に満たす発泡成形品補強用不織布である。
繊度差（ΔＤ）：０．５≦ΔＤ≦２（ｄｔｅｘ）      ・・・式３
混率（Ａ／Ｂ）：８０／２０〜３０／７０（質量％）  ・・・式４
【００４８】
本発明の発泡成形品補強用不織布の被覆層である短繊維不織布層を構成する好ましい繊維は、繊維Ａとして緻密な組織を形成でき、変形し易い１．２〜３ｄｔｅｘの短繊維と、繊維Ｂとして緻密さと変形のし易さを維持しながら、嵩高性を付与するために２〜４ｄｔｅｘの短繊維の２種類が少なくとも混繊されていることが好ましい。
繊維Ａが１．２ｄｔｅｘ未満では、成形品のバネ受け面での耐摩耗性が劣るので耐久性が悪くなる問題があり、３ｄｔｅｘを超えると変形し難くなり、不織布の伸張時応力が高くなる問題がある。繊維Ｂが２ｄｔｅｘ未満では、繊維Ａとの繊度差が少なくなり、嵩高さの付与できなくなり、繊維の組織内での自由度が低下して伸びにくくなる問題があり、４ｄｔｅｘを超えると、嵩高さは増加するが緻密な組織としての変形による伸び斑を発生して、低応力での伸びやすさが阻害される。
本発明でのより好ましい繊維Ａの繊度は１．５〜２ｄｔｅｘ、繊維Ｂの繊度は２．５〜３．５ｄｔｅｘである。
【００４９】
繊維Ａと繊維Ｂの繊度差（ΔＤ）は、上述の理由及び繊維同士のマイグレーションからは、式３を満足するのが好ましい。
繊度差（ΔＤ）：０．５≦ΔＤ≦２（ｄｔｅｘ）      ・・・式３
繊度差（ΔＤ）が０．５ｄｔｅｘ未満では、上述の嵩高性を付与できなくなるので、好ましくない。２ｄｔｅｘを超えると嵩高さは増加するが緻密な組織としての変形による伸び斑を発生して、低応力での伸びやすさが阻害される。
本発明でのより好ましい繊度差（ΔＤ）は０．５〜１．５ｄｔｅｘである。
【００５０】
本発明では、繊維Ａと繊維Ｂの質量混率（Ａ／Ｂ）は、低応力下での発泡成形品補強用不織布とした時、低応力で変形の易やすさを維持するために、式４を満足するのが好ましい。
混率（Ａ／Ｂ）：８０／２０〜３０／７０（質量％）  ・・・式４
繊維Ａの質量混率が８０質量％を超えると嵩高性が低下して、不織布組織の緻密化が進むので伸張時の低応力での伸び易さが阻害される場合があり、３０質量％未満では嵩高性が増加し過ぎて、変形による伸び斑を発生して、低応力での伸びやすさが阻害され場合があり、好ましくない。
本発明でのより好ましい質量混率（Ａ／Ｂ）は６０／４０〜４０／６０（質量％）である。
【００５１】
本発明における短繊維不織布層は上述の好ましい短繊維を混繊してウエッブ化し、常法により所望の目付に積層後、交絡絡合処理して短繊維不織布層を形成する。交絡絡合処理して短繊維不織布層とすることで、積層加工時の作業性が向上する以外に、長繊維不織布層と積層交絡して作成した発泡成形品補強用不織布を用い、発泡成形した成形品は、バネ受け面の短繊維からなる被覆層の耐摩耗性が向上して構造破壊し難くいため耐久性も向上する。
短繊維不織布層とする場合の交絡絡合処理は、特には限定されないが、好ましくは、不織布構造を保持できて、長繊維不織布層と積層後、交絡絡合処理による突出繊維構造形成が容易な程度の交絡絡合処理が好ましい。交絡絡合処理し過ぎると、好ましい突出繊維構造の形成が困難となる場合があり好ましくない。
より好ましい交絡絡合処理法としては、ニードルパンチによる交絡絡合処理を予備交絡と本交絡処理して不織布化する方法がある。予備交絡処理は、ぺネ数２０個／ｃｍ２前後、本交絡処理はペネ数１００〜１５０個／ｃｍ２程度がより好ましい。
【００５２】
ポリエステルからなる繊維で構成され、繊維Ａと繊維Ｂが上述の好ましい条件を満たす短繊維不織布層で構成されると、理由は明確ではないが、本発明の発泡成形品補強用不織布が、縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）及び、縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）が式１及び式２を満足することができる。
ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）        ・・・式１
ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ≦２５（Ｎ／５ｃｍ）      ・・・式２
【００５３】
本発明の発泡成形品補強用不織布の目付は、規定する好ましい形態で力学特性を満たせば特には限定されないが、５０〜１８０ｇ／ｍ２が好ましい。目付が５０ｇ／ｍ２未満では、発泡剤の被覆機能も低下して滲み出しを発生する場合があり、また、力学特性が低くなり補強材機能も不充分になり成型品の耐久性が劣る場合がある。目付が１８０ｇ／ｍ２を越えると、本発明に規定する縦方向の５％伸張時応力（ＳＴ５ｍ）と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）及び、縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）が式１及び式２を満足することができなくなり、金型追随性が悪くなり、かつ、目付を大きくするとシート重量も増加して車両の軽量化を阻害する問題があり好ましくない。本発明の発泡成形品補強用不織布のより好ましい目付は６０〜１６０ｇ／ｍ２、さらに好ましくは８０〜１４０ｇ／ｍ２である。
【００５４】
なお、本発明の発泡成形品補強用不織布の被覆層である短繊維不織布層の目付は、短繊維不織布からなり、被覆機能と突出繊維構造が形成されていれば特には限定されないが、５０〜１２０ｇ／ｍ２が好ましい。５０ｇ／ｍ２未満では、被覆機能が低下する問題がある。１２０ｇ／ｍ２を越えると発泡成形品補強用不織布の目付も増加して成型シートの軽量化を阻害する問題が生じる場合がある。より好ましい目付は６０〜１００ｇ／ｍ２である。
【００５５】
本発明の発泡成形品補強用不織布の基材層である長繊維不織布層の目付は、発泡剤の遮蔽機能を満たして、突出繊維構造を把持し、積層体とした時の力学特性が規定の範囲を満たせば特には限定されないが、２０〜６０ｇ／ｍ２が好ましい。２０ｇ／ｍ２未満では発泡剤の遮蔽機能が満たせなくなり、力学特性も劣る場合があり、６０ｇ／ｍ２を越えると、伸張荷重への伸張変形依存性が悪くなり成形時に金型追随性が悪くなる場合があるので、適切な条件を設定するのが望ましい。本発明では、２５〜４５ｇ／ｍ２がより好ましい。
【００５６】
本発明では、被覆層と基材層の２層構造とするのがより好ましいが、被覆層と基材層の間に中間層を積層一体化することもでき、中間層は、特には限定されないが、中間層を遮断層として用いることも可能である。
中間層を積層する場合、最上層となる被覆層の目付は、最下層の基材層面に突出繊維構造を形成でき、最上層となる被覆層でのバネ受け機能を満たせる目付であれば特には限定されないが、不織布目付を１５０ｇ／ｍ２未満とする場合は、被覆層を５０ｇ／ｍ２、基材層と中間層を含めて１００ｇ／ｍ２未満となるよう設定するのが望ましい。
【００５７】
本発明の発泡成形品補強用不織布の見掛密度は本発明要件を満たせば特には限定されないが、好ましい見掛密度が０．０５〜０．１５ｇ／ｃｍ３である。見掛密度が０．０５ｇ／ｃｍ３未満では、嵩高過ぎて、耐摩耗性が劣り耐久性が悪くなる場合があり好ましくない。見掛密度が０．１５ｇ／ｃｍ３を越えると被覆層の嵩高さが無くなり、制音効果が悪くなる場合があり好ましくない。
本発明の発泡成形品補強用不織布のより好ましい見掛密度は０．０６〜０．１２ｇ／ｃｍ３である。
【００５８】
本発明の発泡成形品補強用不織布の被覆層となる短繊維不織布層の見掛密度は、本発明要件を満たせば特には限定されないが、０．０２〜０．０７ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．０２〜０．０６ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
【００５９】
本発明の発泡成形品補強用不織布の基材層となる長繊維不織布層の見掛密度は本発明要件を満たせば特には限定されないが、０．０９〜０．２０ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．１２〜０．１８ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
【００６０】
本発明の発泡成形品補強用不織布を構成する繊維の断面は本発明要件を満たせば特には限定されない。
本発明の発泡成形品補強用不織布の被覆層となる短繊維不織布層は、汎用の短繊維として丸断面を用いるのが好ましいが、異形断面との混繊なども採用できる。嵩高性を向上させる場合、中空断面や異形断面を混繊することができる。
本発明の発泡成形品補強用不織布の被覆層となる短繊維不織布層を構成する繊維の繊維長は特には限定されないが、好ましくは２０〜１５０ｍｍである。繊維長が２０ｍｍ未満では、梁構造形成での梁機能が発揮できなくなる場合があり、１５０ｍｍを越えると、混綿開繊時のマイグレーションが不充分になる場合がある。本発明でのより好ましい短繊維の繊維長は４０〜１１０ｍｍである。
【００６１】
本発明の発泡成形品補強用不織布の基材層となる長繊維不織布層を構成する繊維の繊度は本発明要件を満たせば特には限定されないが、遮断機能と補強機能が発現できる１．０〜６ｄｔｅｘが好ましく、１．５〜４ｄｔｅｘがより好ましい。基材層となる長繊維不織布層は、公知のスパンボンド不織布では、生産性から丸断面が好ましいが必要に応じて、扁平断面等の異形断面や中空断面、異繊度混繊なども選択できる。
【００６２】
なお、本発明では、短繊維不織布層及び長繊維不織布層に熱接着繊維成分を含有または混繊させて熱接着不織布構造を形成すると、不織布構造が脆くなり構造破壊を生じて耐久性が劣る場合があり、好ましくない。
【００６３】
本発明の発泡成形品補強用不織布の通気度は特には限定されないが、通気度が５０ｃｃ／ｃｍ２／秒未満では、発泡成形時の膨張空気抜けが不均一となり、欠肉、樹脂抜けの発生を生じる場合があり、３５０ｃｃ／ｃｍ２／秒を越えると発泡剤の漏れによる滲み出しを生じる場合がある。
本発明では、発泡成形時のガス抜け不良や発泡剤の滲み出しを生じない範囲として、好ましくは５０〜３５０ｃｃ／ｃｍ２／秒であり、より好ましくは８０〜１６０ｃｃ／ｃｍ２／秒である。
【００６４】
本発明の要件を満たした発泡成形品補強用不織布は、所定の形状に切断して発泡成形品用補強材としてクッション用金型に突出繊維構造形成面を発泡剤側となるようにセットして発泡剤を注入発泡し、ウレタン発泡フォームからなる発泡成形体が得られる。発泡成形法としては、コールド発泡法、又はホット発泡法で発泡成形される。成形した発泡成形体は良好な形状に仕上り、発泡剤の滲み出しもなく、バネ受け材としては、擦過、屈曲、屈折音を抑制し、保形耐久性、耐摩耗性にも優れた発泡成形品が得られた。
また、所定形状への切断工程及び金型へのセッティングの操作性は、不織布の変形もなく、きわめて良好であった。
【００６５】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、取扱性と金型追随性が特に優れており、加工工程でのコスト負荷を極力抑えたコストダウンに寄与することができる。
【００６６】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、発泡シート用途に限定されるものではなく、発泡成形品の補強材として、車両用の各種内装材や、建築資材、電化製品の表面発泡成形品などの用途にも有用である。
【実施例】
【００６７】
以下、実施例及び比較例によって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらに何ら限定されるものではない。なお、本発明の実施例および比較例で用いた評価方法は下記の方法でおこなった。
【００６８】
（１）繊度［ｄｔｅｘ］
試料の最上層及び最下層の各層の任意の場所５点を選び、光学顕微鏡を用いて、単繊維径をｎ＝２０で測定して、全平均値（Ｄ）を求めた。同場所５点の繊維を取り出し、密度勾配管を用いて、繊維の比重をｎ＝５で測定し、全平均値（ρ）を求めた。
ついで、平均単繊維断面積と平均比重から１万ｍの重量に換算して繊度をｄｔｅｘで示す。なお、繊維径測定時中空繊維の判別が難しい場合は下記の（５）ＳＥＭ写真で繊維断面から求めた。
【００６９】
（２）目付［ｇ／ｍ２］
ＪＩＳ  Ｌ  １９１３『単位面積当たりの質量』に準拠して測定した。
【００７０】
（３）厚さ［ｍｍ］及び低荷重下での嵩変化
ＪＩＳ  Ｌ  １９１３『厚さ』に準拠し、荷重７ｇｆ／ｃｍ２で測定した厚み（ｔ７：ｍｍ）及び荷重２０ｇｆ／ｃｍ２で測定した厚み（ｔ２０：ｍｍ）及びその比（ｔ７／ｔ２０）を低荷重下での嵩変化として求めた。
【００７１】
（４）見掛密度［ｇ／ｃｍ３］
上記（２）での荷重２０ｇｆ／ｃｍ２での測定厚みと（３）で測定した目付から下記式を用いて算出した。
見かけ密度＝目付÷（厚さｍｍ×１０００）
【００７２】
（５）力学特性
ＪＩＳ  Ｌ  １９１３  ６．３  『引張強さ及び伸び率』に準拠して、標準雰囲気（２２℃）にて、任意の場所５点の試料を切り出し、縦方向と横方向の両方を切断までの伸張荷重曲線を各点ｎ＝５で測定し、各値の総平均で算出した。
（５−１）５％伸張時応力（ＳＴ５）：Ｎ／５ｃｍ
２２℃での５％伸張時応力：Ｎ／５ｃｍを求め、５％伸張応力（Ｎ／５ｃｍ）の値とする。
（５−２）３０％伸張時応力（ＳＴ３０）：Ｎ／５ｃｍ
２２℃での３０％伸張時応力：Ｎ／５ｃｍを求め、３０％伸張応力（Ｎ／５ｃｍ）の値とする。
（５−３）４０％伸張時応力（ＳＴ４０）：Ｎ／５ｃｍ
２２℃での４０％伸張時応力：Ｎ／５ｃｍを求め、４０％伸張応力（Ｎ／５ｃｍ）の値とする。
（５−４）目付当りの強度（ＤＴ）：Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）
２２℃雰囲気下の伸張変形での最大荷重点の引張強度：Ｎ／５ｃｍを不織布の目付当りに換算した値として示す。
（５−５）縦方向の５％伸張時応力と縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）との差（ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ）：Ｎ／５ｃｍ
上記記載の方法で求めた５％伸張時応力と３０％伸張時応力の差の絶対値とする。
（５−６）縦方向の３０％伸張時応力（ＳＴ３０ｍ）と４０％伸張時応力（ＳＴ４０ｍ）との差（ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍ）；Ｎ／５ｃｍ
上記記載の方法で求めた縦方向の３０％伸張時応力と４０％伸張時応力の差の絶対値とする。
（５−７）目付当りの縦方向と横方向の強度の和（ＤＴｍ＋ＤＴｃ＝ＤＴｔ）：Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）
上記記載の方法で求めた目付当りの縦方向の強度（ＤＴｍ）と横方向の強度（ＤＴｃ）の和として求めた値で示す。
【００７３】
（６）通気度（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）
ＪＩＳ  Ｌ  １０９６  ８．２７．１に準じたフラジール通気度測定機によって行った。
【００７４】
（７）不織布の判別
被覆層が短繊維不織布層か否かは、構成している繊維を引出して、短繊維形態を確認する。基材層が長繊維不織布層か否かは、交絡している他の繊維不織布層（突出繊維構造部を含む）を剥離して、長繊維で構成されていることを目視で識別する。
【００７５】
（８）長繊維不織布層の圧着部面積及び面積率
最下層不織布層を他の繊維不織布層（突出繊維構造部を含む）と剥離して試料とし、任意の２０箇所で３０ｍｍ角に裁断し、ＳＥＭにて５０倍の写真を撮る。撮影写真をＡ３サイズに印刷してドット状圧着単位面積を切り抜き、面積（Ｓ０）を求める。次いで圧着単位面積内においてドット状圧着部のみを切り抜き個々のドット状圧着部面積（Ｓｉ：ｍｍ２）を求め、圧着部面積積算値（ΣＳi＝Sｐ）より圧着面積比率（Ｐ）を算出する。各ドット状圧着面積及び圧着面積比率Ｐ２０点の平均値を求めた。
Ｐ＝Ｓｐ／Ｓ０  （ｎ＝２０）
【００７６】
（９）突出繊維構造
不織布のニードルパンチ打ち込み面の反対面に突出した繊維の有無を目視判定で行い、必要に応じ、代表される部分の突出繊維の１ｃｍ２当りの突出繊維長をスケールでｎ＝２０にて測定し（ｍｍ以下は４捨五入）、平均値で示す。
【００７７】
（１０）引出し変形評価
ＪＩＳ  Ｌ  １９１３  ６．３  『引張強さ及び伸び率』に準拠した幅５ｃｍの不織布試料を用いて、縦方向に対して１０Ｎ／５ｃｍの伸張応力で伸張回復処理を１０回行い、試料を1時間放置した後、縦方向の不織布の伸び変形と目視による形態変化を求めた。
伸び変形５％未満、形態変化なし：○、伸び変形５％以上２０％以下、形態変化微小：△、伸び変形２０％以上、形態変化あり：×として評価した。
【００７８】
（１１）発泡評価
クッションパッド金型に所定の形状に切断した不織布を発泡成形品用補強材として、形状に馴染ませるようにセットして、セット状態をセット性として官能評価し、次いで、２液ウレタン樹脂にて６５℃のコールド発泡を行い、成形品の評価を目視判定で行った。
（１１−１）セット性
金型に馴染み易くセット容易：○、馴染み易いがセットし難い：△、馴染み難くセットし難い：×で官能評価した。
（１１−２）滲み出し
成型品の補強材面にウレタンの滲み出しがなし：○、滲み出し微小：△、滲み出し明確にあり：×で目視判定した。
（１１−３）皺
成型品の補強材面に皺発生なし：○、微小な皺発生：△、皺が発生：×で目視判定した。
（１１−４）浮き
成型品の補強材面に浮きが発生なし：○、微小な浮きあり：△、浮きあり：×で目視と触感で判定した。
（１１−５）破れ
成型品の補強材面に破れなし：○、破れ直前：△、破れあり：×で目視判定した。
（１１−６）剥離
成型品の補強材面と発泡体との境界剥離のし易さを、成型品の補強材端部を１ｃｍ剥離して、手で補強材を発泡体から引裂くときに、境界が剥離しない：○、境界剥離に近い剥離を生じる：△、境界で剥離する：×で官能目視判定した。
（１１−７）金型追随性
成型品の補強材面が金型形状どうりに成型されている：○、わずかに形状が一致しない：△、形状に一致しない部分がある：×で目視評価した。
【００７９】
（１２）成型品の性能評価
（１２−１）制音性
実車にパッドをセットして、時速６０ｋｍでの平地走行試験1時間での振動音、擦れ音を聞き、搭載座席に比べ静か：○、搭載座席と同等の静けさ：△、搭載座席と同等以下で煩い：×で官能評価した。
（１２−２）耐磨耗性
成型品の補強材面側を発泡体を含めて厚み５ｍｍにスライスした試料を用いて、ＪＩＳ  Ｌ  ０８４９に定義される方法により、摩擦試験機II型（学振型）を用いて、補強材面を摩擦面としてセットし、１０分間磨耗させて、損傷の程度を目視判定で級別して評価した。損傷なし：５、微小な損傷：４、損傷少しあり：３級、損傷中程度：２級、損傷大：１級とした。
（１２−３）保形性
パッドを５５ｃｍ角１０ミリ鉄板上に置き、テンシロン（ボールドウィン社製ＵＣＴ２５Ｔ）で、同じ鉄板をロードセルに接合して接触する高さをＨｃｍとすると、半分の高さまで圧縮回復（５０％繰返し圧縮）を１００回繰返し、補強材面の損傷状態を目視判定して以下の評価をした。○：損傷、剥離なし、△：剥離小、損傷なし、×：剥離あり、損傷あり。
【００８０】
＜実施例１＞
繊維Ａとして丸断面で２ｄｔｅｘの機械捲縮を有するカット長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維と繊維Ｂとして丸断面で３ｄｔｅｘの機械捲縮を有するカット長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維とを４０／６０質量比で混打綿にて混綿してカードウエッブ化し、クロスレイヤーにて６０ｇ／ｍ２となるよう積層し、ついで、予備交絡処理としてペネ数２０個／ｃｍ２の交絡絡合処理を行い、連続して、ペネ数１２０個／ｃｍ２にて交絡絡合処理して、目付６０ｇ／ｍ２の短繊維不織布を得た。
固有粘度０．６５のポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと記載する）を用い、紡糸温度２８５℃、単孔吐出量０．８５ｇ／分にて紡糸、振落して、繊度１．７ｄｔｅｘの長繊維からなる目付４０ｇ／ｍ２のウエッブを得た。ついで、圧着面積率１８％の凸格子柄のエンボスローラーを用いて２５０℃、線圧４０ｋＮ／ｍにてエンボス加工を行い、ドット状圧着部面積０．３４ｍｍ２、圧着部の面積比率１７％、見掛密度０．１６ｇ／ｍ２の基材層用ポリエステル長繊維不織布を得た。
ついで、長繊維不織布上面に短繊維不織布を積層して、短繊維不織布面より、ペネ数１２０個／ｃｍ２にて針深度１０ｍｍにてニードルパンチによる交絡絡合処理を行い、発泡成形品補強用不織布を得た。
【００８１】
得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１００ｇ／ｍ２、見掛密度０．０８ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向１７Ｎ／５ｃｍ、横方向７Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向３０Ｎ／５ｃｍ、横方向２０Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは１５Ｎ／５ｃｍ、４０％伸張時応力は縦方向４５Ｎ／５ｃｍ、横方向３５Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは１３Ｎ／５ｃｍ、強度は縦方向１７４Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．７Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２））、横方向２１０Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．１Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り３．８Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長７ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１１５個／ｃｍ２、通気性１２５ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【００８２】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を満たす実施例１は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好で、発泡成形での滲み出し、皺、浮き、破れ、剥離も無く、型添い性も良好であった。性能評価でも、制音性、耐磨耗性、保形性とも良好で、発泡成形用補強材としての優れた性能を持つ発泡成形品補強用不織布であった。
【００８３】
＜実施例２＞
短繊維不織布の目付を８０ｇ／ｍ２となるようクロスレイヤーにて８０ｇ／ｍ２に積層した以外、実施例１と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１２０ｇ／ｍ２、見掛密度０．０９ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向１５Ｎ／５ｃｍ、横方向９Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向３６Ｎ／５ｃｍ、横方向２２Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは１１Ｎ／５ｃｍ、４０％伸張時応力は縦方向６０Ｎ／５ｃｍ、横方向３８Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは２５Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向２０８Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．７Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向２５２Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．１Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り３．８Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長６ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１１５個／ｃｍ２、通気性１１５ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【００８４】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を満たす実施例２は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好で、発泡成形での滲み出し、皺、浮き、破れ、剥離も無く、型添い性も良好であった。性能評価でも、制音性、耐磨耗性、保形性とも良好で、発泡成形用補強材としての優れた性能を持つ発泡成形品補強用不織布であった。
【００８５】
＜実施例３＞
短繊維不織布の目付を１００ｇ／ｍ２となるようクロスレイヤーにて１００ｇ／ｍ２に積層した以外、実施例１と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１４０ｇ／ｍ２、見掛密度０．０９ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向２０Ｎ／５ｃｍ、横方向１０Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向４０Ｎ／５ｃｍ、横方向３０Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは２０Ｎ／５ｃｍで、４０％伸張時応力は縦方向６５Ｎ／５ｃｍ、横方向５０Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは２５Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向２２６Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．６Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向３２４Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．３Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り３．９Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長６ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１１５個／ｃｍ２、通気性１０２ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【００８６】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を満たす実施例３は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好で、発泡成形での滲み出し、皺、浮き、破れ、剥離も無く、型添い性も良好であった。性能評価でも、制音性、耐磨耗性、保形性とも良好で、発泡成形用補強材としての優れた性能を持つ発泡成形品補強用不織布であった。
【００８７】
＜比較例１＞
２ｄｔｅｘ丸断面の機械捲縮を付与した繊維長５１ｍｍの短繊維を用いて開繊したウエッブを目付８０ｇ／ｍ２に積層してニードルパンチにてペネ数１００個／ｃｍ２にて交絡絡合させた目付８０ｇ／ｍ２の被覆層となる短繊維不織布を作成した。
メルトインデックス６０ｇ／１０分のポリプロピレン（以下ＰＰと記述する）を用いて、紡糸温度２５０℃にて丸断面ノズル孔より単孔吐出量０．８ｇ／分で紡糸して、繊度２ｄｔｅｘの長繊維からなる目付４０ｇ／ｍ２のウエッブを得た。ついで、連続して、圧着面積率１８％の楕円文様エンボスローラーを用いて、エンボス温度１３０℃、線圧２０ｋＮ／ｍにてエンボス加工して、２ｄｔｅｘの連続繊維からなる目付４０ｇ／ｍ２、ドット状圧着部面積０．０５ｍｍ２、圧着部の面積比率１６％の基材層となる長繊維不織布を得た。
ついで、長繊維不織布上面に短繊維不織布を積層して、短繊維不織布面より、ペネ１００個／ｃｍ２にて針深度１０ｍｍにてニードルパンチによる交絡絡合処理を行い、発泡成形品補強用不織布を得た。
【００８８】
得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１２０ｇ／ｍ２、見掛密度０．０９ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向２４Ｎ／５ｃｍ、横方向６Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向５２Ｎ／５ｃｍ、横方向２２Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは２８Ｎ／５ｃｍ、４０％伸張時応力は縦方向７８Ｎ／５ｃｍ、横方向４１Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは２６Ｎ／５ｃｍ、強度は縦方向１３０Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．１Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向１４０Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．２Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り２．３Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長８ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は９４個／ｃｍ２、通気性１１８ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【００８９】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を外れる比較例１は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好だったが、発泡成形時のΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍとΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍが高くなるため発泡成形での金型追随性にやや難点があり、滲み出し、破れ、剥離も無いものの、皺の発生があり、成型品の形状はやや不良であった。性能評価では、制音性は良好だが、皺部から磨耗が生じて耐磨耗性と保形性がやや劣る、発泡成形用補強材としては難点のある発泡成形品補強用不織布であった。
【００９０】
＜比較例２＞
固有粘度０．６５のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を用い、紡糸温度２８５℃、単孔吐出量１．０ｇ／分にて溶融紡糸し、繊度２．０ｄｔｅｘの長繊維からなる目付８０ｇ／ｍ２のウエッブを得た。ついで、カレンダーローラーを用いて２５０℃で線圧２０ｋＮ／ｍで圧着加工を行い、やや弱い全面圧着部を形成したポリエステル長繊維不織布を得て、被覆層とした以外、実施例１と同様にして発泡成形品補強用不織布を得た。
得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１２０ｇ／ｍ２、見掛密度０．１４ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向５６Ｎ／５ｃｍ、横方向２６Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向８７Ｎ／５ｃｍ、横方向３６Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは３１Ｎ／５ｃｍ、４０％伸張時応力は縦方向９６Ｎ／５ｃｍ、横方向４４Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは９Ｎ／５ｃｍ、強度は縦方向３２５Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．７Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向１７７Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．５Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り４．２Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長３ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は４１個／ｃｍ２、通気性４８ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【００９１】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を外れる比較例２は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好だったが、５％伸張時応力が高く、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍも高くなるため発泡成形での金型追随性に難点があり、皺の発生が大で、浮きも発生し、破れも少し発生して滲み出しが認められ、成形品の形状は不良であった。性能評価では、制音性も劣り、皺部や浮き部から磨耗が生じて耐磨耗性が劣り、突出繊維構造の形成が悪いためか、発泡層との剥離も発生して保形性が劣る、発泡成形用補強材としては問題のある発泡成形品補強用不織布であった。
【００９２】
＜比較例３＞
実施例２で得た発泡成形品補強用不織布の突出繊維構造面を１８５℃の熱ローラー面に添わせて毛羽伏せ処理により突出繊維構造をなくしたものを発泡成形品補強用不織布として評価した。なお、不織布特性は突出繊維構造が失われた以外特性に変化はなかった。
【００９３】
比較例３の発泡成形品補強用不織布は、本発明要件の突出繊維構造が失われているため、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好で、発泡成形での滲み出し、皺、浮き、破れも無く、型添い性も良好であったが、成形品の発泡層と補強層間に若干の剥離を生じ、性能評価では、制音性は良好だが、耐磨耗性、保形性とも剥離による耐久性が劣り、発泡成形用補強材としては問題のある発泡成形品補強用不織布であった。
【００９４】
＜比較例４＞
比較例１の短繊維不織布を目付を４０ｇ／ｍ２とした以外、同一の方法で作成した短繊維不織布を長繊維不織布に変えて基材層として用いた以外、実施例２と同様にして得られた短繊維不織布の積層構造となる発泡成形品補強用不織布は、目付１２０ｇ／ｍ２、見掛密度０．０６ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向１．１Ｎ／５ｃｍ、横方向１．３Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向９Ｎ／５ｃｍ、横方向１６Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは７．８Ｎ／５ｃｍ、４０％伸張時応力は縦方向１３Ｎ／５ｃｍ、横方向２４Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは４Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向１５１Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．２６Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向１８２Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．５２Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り２．７８Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を基材層の短繊維不織布面に形成しており、通気性２５０ｃｃ／ｃｍ２／秒以上であった。
【００９５】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、基材層に短繊維不織布を用いた本発明要件から外れる比較例４は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも不良で、発泡成形での滲み出しは顕著で、皺、破れも少し発生、剥離は無く、型添い性は伸張斑によるのかやや不良であった。性能評価でも、制音性は発泡剤の滲み出しで悪くなり、耐磨耗性、保形性とも形態保持が不良で問題がある発泡成形用補強材であった。
【００９６】
＜比較例５＞
短繊維不織布の目付を２０ｇ／ｍ２とし、長繊維不織布の目付を３０ｇ／ｍ２とした以外、実施例１と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付５０ｇ／ｍ２、見掛密度０．１２ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向８Ｎ／５ｃｍ、横方向４Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向１７Ｎ／５ｃｍ、横方向１１Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは９Ｎ／５ｃｍで、４０％伸張時応力は縦方向２８Ｎ／５ｃｍ、横方向２２Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは１１Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向１１０Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．８Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向１３８Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．３Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り４．１Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長６ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は９８個／ｃｍ２、通気性１９０ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【００９７】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を満たさない比較例５は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性悪く、取扱性に劣り、発泡成形での滲み出しは微少発生しているが、皺、浮き、破れ、剥離は無く、型添い性も許容される状況であった。性能評価でも、制音性、耐磨耗性、保形性とも不良で、発泡成形用補強材としては不良な発泡成形品補強用不織布であった。
【００９８】
＜比較例６＞
短繊維不織布の目付を１６０ｇ／ｍ２となるようクロスレイヤーにて１６０ｇ／ｍ２に積層した以外、実施例１と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付２００ｇ／ｍ２、見掛密度０．０６ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向３５Ｎ／５ｃｍ、横方向２０Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向６４Ｎ／５ｃｍ、横方向５０Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは２９Ｎ／５ｃｍで、４０％伸張時応力は縦方向９３Ｎ／５ｃｍ、横方向７６Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは２９Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向３２５Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．６Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向４０５Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．０Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り３．６Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長４ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１１６個／ｃｍ２、通気性７０ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【００９９】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を満たさない比較例６は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性は問題なく取扱性は良好だが、発泡成形での滲み出し、破れ、剥離は無かったが、型添い性が悪く、皺、浮きを発生していた。性能評価では、制音性は良好だが、耐磨耗性がやや劣り、被覆層が磨耗により崩れて保形性が劣る、発泡成形用補強材としては問題の残る発泡成形品補強用不織布であった。
【０１００】
＜比較例７＞
繊維Ａとして丸断面で１．４ｄｔｅｘの機械捲縮を有するカット長３８ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維と繊維Ｂとして中空丸断面で１５ｄｔｅｘの立体捲縮を有するカット長６４ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維とを４０／６０質量比で混打綿にて混綿してカードウエッブ化し、クロスレイヤーにて６０ｇ／ｍ２となるよう積層、ついで、予備交絡処理としてペネ数２０個／ｃｍ２の交絡絡合処理を行い、連続して、ペネ数１２０個／ｃｍ２にて交絡絡合処理して目付６０ｇ／ｍ２の短繊維不織布を用いた以外、実施例１と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１００ｇ／ｍ２、見掛密度０．０５ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向６Ｎ／５ｃｍ、横方向４Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向３２Ｎ／５ｃｍ、横方向２６Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは２６Ｎ／５ｃｍで、４０％伸張時応力は縦方向７４Ｎ／５ｃｍ、横方向５０Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは４２Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向１２７Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．３Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））、横方向１８２Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．８Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り３．１Ｎ／５ｃｍ（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長８ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１０１個／ｃｍ２、通気性１２８ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【０１０１】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を満たさない比較例７は、やや嵩高なため、引出し変形、打ち抜き性にやや問題があり、金型セット性は許容できるので、取扱性は許容範囲だが、発泡成形での浮き、破れ、剥離は無かったが、型添い性がやや悪く、横漏れによる滲み出しや皺を発生していた。性能評価では、制音性、耐磨耗性がやや劣り、被覆層が磨耗により剥離するので保形性にも難点が残る発泡成形品補強用不織布であった。
【０１０２】
＜比較例８＞
繊維Ａとして丸断面で１ｄｔｅｘの機械捲縮を有するカット長３８ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維と繊維Ｂとして丸断面で１．２ｄｔｅｘの機械捲縮を有するカット長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維とを４０／６０質量比で混打綿にて混綿してカードウエッブ化し、クロスレイヤーにて６０ｇ／ｍ２となるよう積層、ついで、予備交絡処理としてペネ数２０個／ｃｍ２の交絡絡合処理を行い、連続して、ペネ数１２０個／ｃｍ２にて交絡絡合処理して得られた目付６０ｇ／ｍ２の短繊維不織布を被覆層に用いた以外、実施例１と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１００ｇ／ｍ２、見掛密度０．０９ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向２３Ｎ／５ｃｍ、横方向１１Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向５４Ｎ／５ｃｍ、横方向２３Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは３１Ｎ／５ｃｍで、４０％伸張時応力は縦方向８６Ｎ／５ｃｍ、横方向３２Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは３１Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向２３６Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．３Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２））、横方向３０２Ｎ／５ｃｍ（目付当り３．０Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り５．３Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長７ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１１０個／ｃｍ２、通気性１０８ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【０１０３】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を満たさない比較例８は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性は問題なく取扱性は優れている。発泡成形での滲み出し、浮き、破れ、剥離は無かったが、型添い性が悪く、皺も発生した。性能評価では、制音性は良好だが、耐磨耗性がやや劣り、被覆層が磨耗により剥離するので保形性に難点が残る発泡成形品補強用不織布であった。
【０１０４】
＜比較例９＞
繊維Ａとして丸断面で２ｄｔｅｘの機械捲縮を有するカット長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維と繊維Ｂとして丸断面で４．０ｄｔｅｘの機械捲縮を有するカット長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル短繊維とを９２／８質量比で混打綿にて混綿してカードウエッブ化し、クロスレイヤーにて８０ｇ／ｍ２となるよう積層、ついで、予備交絡処理としてペネ２０個／ｃｍ２の交絡絡合処理を行い、連続して、ペネ数１２０個／ｃｍ２にて交絡絡合処理して得られた目付６０ｇ／ｍ２の短繊維不織布を被覆層に用いた以外、実施例２と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１２０ｇ／ｍ２、見掛密度０．０９ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向２２Ｎ／５ｃｍ、横方向６Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向４８Ｎ／５ｃｍ、横方向２１Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは２６Ｎ／５ｃｍで、４０％伸張時応力は縦方向７４Ｎ／５ｃｍ、横方向４０Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは２６Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向１２９Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．１Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２））、横方向１４１Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．２Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り２．３Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長７ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１００個／ｃｍ２、通気性１２０ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【０１０５】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を外れる比較例９は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好だったが、発泡成形時のΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍとΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍが高くなるため発泡成形での金型追随性にやや難点があり、滲み出し、破れ、剥離も無いものの、皺の発生があり、成型品の形状はやや不良であった。性能評価では、制音性は良好だが、皺部から磨耗が生じて耐磨耗性と保形性がやや劣る、発泡成形用補強材としては難点のある発泡成形品補強用不織布であった。
【０１０６】
＜比較例１０＞
固有粘度０．６５のポリエチレンテレフタレートを用い、紡糸温度２８５℃、単孔吐出量１．０ｇ／分にて紡糸、振落して、繊度２．０ｄｔｅｘの長繊維からなる目付６０ｇ／ｍ２のウエッブを得た。ついで、圧着面積率４２％の凹織目柄のエンボスローラーを用いて２６０℃、線圧４０ｋＮ／ｍにてエンボス加工を行い、圧着部の面積比率３８％で圧着部が独立していない、見掛密度０．１６ｇ／ｍ２のポリエステル長繊維不織布を得た。
得られた長繊維不織布を基材層に用いた以外、実施例１と同様にして得られた発泡成形品補強用不織布は、目付１２０ｇ／ｍ２、見掛密度０．１０ｇ／ｃｍ３、５％伸張時応力は縦方向４３Ｎ／５ｃｍ、横方向２６Ｎ／５ｃｍ、３０％伸張時応力は縦方向１４６Ｎ／５ｃｍ、横方向５８Ｎ／５ｃｍ、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍは１０３Ｎ／５ｃｍで、４０％伸張時応力は縦方向２０４Ｎ／５ｃｍ、横方向７６Ｎ／５ｃｍで、ΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍは３１Ｎ／５ｃｍで、強度は縦方向２９８Ｎ／５ｃｍ（目付当り２．５Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２））、横方向１７０Ｎ／５ｃｍ（目付当り１．４Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２））で強度の和は目付当り３．９Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）であり、突出繊維構造を長繊維不織布面に形成しており、突出繊維長７ｍｍ、突出繊維構造の形成個数は１００個／ｃｍ２、通気性９８ｃｃ／ｃｍ２／秒であった。
【０１０７】
得られた発泡成形品補強用不織布を評価した結果、本発明要件を外れる比較例１は、引出し変形、打ち抜き性、金型セット性とも良好だったが、発泡成形時のＳＴ５、ΔＳＴ５ｍ−ＳＴ３０ｍ及びΔＳＴ３０ｍ−ＳＴ４０ｍが高くなるため発泡成形での金型追随性に難点があり、破れ、剥離も無いものの、皺、浮きの発生があり、補強材の外側からの滲み出しを生じ、成形品の形状は不良であった。性能評価では、制音性は許容されるが、皺部から磨耗が生じて耐磨耗性及び保形性にやや難点がある発泡成形品補強用不織布であった。
【産業上の利用可能性】
【０１０８】
本発明の発泡成形品補強用不織布は、柔軟で且つ遮蔽機能が高い基材層と嵩高で制音性に優れる被覆層からなり、突出繊維構造によるアンカー効果で発泡成形部と補強材の一体化が良好で、且つ、初期伸張時の伸びを抑制して取扱性を維持し、成形時の局部的剪断応力負荷時は伸張変形し易くして均一な金型追随性を向上せしめた発泡成形用補強材用途に最適な発泡成形品補強用不織布である。発泡成形時の金型への追従性に優れ、発泡剤の滲み出しもなく、高品位な発泡成形体が得られ、発泡成形体とバネ材間の摩擦によって発生する擦過音防止性に優れ、一体化した補強材の強力が高いので優れた補強効果と耐久性も得られ、製造コストを低く抑えた高機能な発泡成形品を得るための発泡成形品補強用不織布を安価に提供できる。
本発明の発泡成形品補強用不織布は比較的軽量なため、軽量で高品位な発泡成形体を安価に製造でき、その発泡成形体を用いた車両も安価に軽量化でき、車両運用上での省エネルギー化にも寄与できる。