(57)【要約】【課題】ニードルの開弁初期における燃料の噴射圧力の向上とサック部の容積の低減とを両立して、スモークおよび未燃焼のＨＣの低減を図る燃料噴射弁を提供する。【解決手段】噴孔２５の総流路断面積Ａｈ、ニードル１１のリフト量がＬのときシール部１８とノズルボディ１２との間に形成される流路断面積Ａｓ（Ｌ）、ニードル１１がリフト量がＬのときシール部１８から噴孔２５までの最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）、ニードル１１の閉弁時にシール部１８から噴孔２５までの平均流路断面積Ａａｖｅ、およびシール部１８のシール径Ｄｓの間に、ニードル１１のリフト量ＬがＡｓ（Ｌ）≦３×Ａｈの範囲にあるとき、Ａｍｉ（Ｌ）≧０．８×Ａｓ（Ｌ）、かつＡａｖｅ≦０．１２×Ｄｓ２が成立する。これらの条件の成立により、ニードル１１の開弁初期における燃料の噴射圧力の向上とサック部２３の容積の低減とが両立される。【選択図】図１
2013234586.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円環状のシール部（１８）を有するニードル（１１）と、
前記ニードル（１１）を軸方向へ往復移動可能に収容し、先端に設けられているサック部（２３）、前記サック部（２３）の基端側に接続し前記サック部（２３）から離れるほど内径が拡大する円錐台形状に形成されているテーパ部（２２）、前記テーパ部（２２）に設けられ前記シール部（１８）が着座可能な円環状の弁座部（２４）、および前記サック部（２３）において内側と外側とを接続する少なくとも一つの噴孔（２５）を有するノズルボディ（１２）と、を備え、
前記噴孔（２５）の流路断面積の総和を総流路断面積Ａｈとし、前記ニードル（１１）がリフト量Ｌのとき前記シール部（１８）と前記ノズルボディ（１２）との間に形成される流路の断面積を流路断面積Ａｓ（Ｌ）とし、前記ニードル（１１）がリフト量がＬのとき前記シール部（１８）から前記噴孔（２５）までの間における最小の流路断面積を最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）とし、前記シール部（１８）が前記弁座部（２４）に着座している前記ニードル（１１）の閉弁時（Ｌ＝０）において前記シール部（１８）から前記噴孔（２５）までの間の断面積の平均を平均流路断面積Ａａｖｅとし、前記シール部（１８）の外径をシール径Ｄｓとしたとき、
前記ニードル（１１）のリフト量ＬがＡｓ（Ｌ）≦３×Ａｈの範囲にあるとき、
Ａｍｉ（Ｌ）≧０．８×Ａｓ（Ｌ）を満たし、かつＡａｖｅ≦０．１２×Ｄｓ２を満たす燃料噴射弁。
【請求項２】
前記ニードル（１１）は、前記シール部（１８）よりも燃料の流れ方向において下流側に外径が縮小する逃がし部（１７）を有し、
前記逃がし部（１７）は、中心軸側へ凹んでいる請求項１記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
前記逃がし部（１７）は、中心側へ凹んだ円弧面状である請求項２記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
前記ノズルボディ（１２）は、前記サック部（２３）において、先端ほど内径が小さな円錐台形状の内壁を有する請求項１から３のいずれか一項記載の燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料噴射弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関に用いられる燃料噴射弁は、先端に弁座部、サック部および噴孔を有しているのが一般的である（特許文献１参照）。ニードルのシール部は、弁座部に着座または弁座部から離座することにより、サック部を経由した噴孔からの燃料の噴射を断続する。このような燃料噴射弁は、燃焼状態を改善し、スモークや未燃焼の燃料（ＨＣ）などの低減を図るために燃料の微粒化が求められている。
【０００３】
スモークの低減のためには、噴孔からの燃料の噴射圧力を噴射の初期から高めることが求められる。しかし、ニードルの移動によって燃料の噴射を断続する燃料噴射弁の場合、ニードルの開弁初期、すなわちシール部が弁座部から離座した当初は、燃料が通過可能な流路の断面積が小さく、噴孔から噴射される燃料の圧力の低下を招く。また、未燃焼のＨＣの低減のためには、特定の噴射時期以外に噴孔から燃焼室へ燃料が供給されることを回避することが求められる。しかし、複数の噴孔へ燃料を均等に分配するためには、弁座部よりも燃料流れ方向で下流側にサック部を設ける必要がある。サック部は一定の空間を形成しているため、サック部に流入した燃料の一部は特定の噴射時期以外に噴孔から燃焼室へ漏れ出るおそれがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平７−２５９７０４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで、本発明の目的は、ニードルの開弁初期における燃料の噴射圧力の向上とサック部の容積の低減とを両立して、スモークおよび未燃焼のＨＣの低減を図る燃料噴射弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
ニードルのリフト量が小さな開弁初期において、サック部における燃料の圧力は、シール部から噴孔までの最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）に相関する。すなわち、シール部よりも燃料の流れ方向で下流側に位置するサック部における燃料の圧力は、開弁の初期において、このシール部から噴孔までの間に形成される燃料の通路の断面積が最小となる部分の影響を受ける。特に、ニードルのリフト量Ｌが、シール部における流路断面積すなわちシール部とノズルボディとの間に形成される燃料の通路の流路断面積Ａｓ（Ｌ）と複数の噴孔の流路断面積の総和であるＡｈとの関係がＡｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなる範囲にあるとき、サック部における燃料の圧力は最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）から受ける影響が大きくなる。
【０００７】
ここで、ニードルのリフト量ＬがこのＡｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなる範囲にあるとき、Ａｍｉ（Ｌ）≧０．８×Ａｓ（Ｌ）の関係が成立すれば、サック部における燃料の圧力が十分に確保される。そのため、サック部を経由して噴孔から噴射される燃料の圧力は、微粒化に十分な圧力に維持される。
また、閉弁時すなわちニードルのシール部が弁座に着座しているリフト量Ｌ＝０のとき、シール部から噴孔までの間の断面積の平均は平均流路断面積Ａａｖｅとし、シール部の外径はシール径Ｄｓと定義する。このとき、サック部またはニードルの少なくとも一方の形状をＡａｖｅ≦０．１２×Ｄｓ２の関係が成立するように設定することにより、サック部における燃料の圧力の上昇に寄与しないサック部の容積すなわち不要なサック部の容積が減少する。そのため、燃料の噴射時期以外にサック部に残留する燃料が減少し、未燃焼のＨＣの排出が低減される。
【０００８】
以上のように、Ａｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなる範囲にあるとき、Ａｍｉ（Ｌ）≧０．８×Ａｓ（Ｌ）の関係が成立し、かつＡａｖｅ≦０．１２×Ｄｓ２の関係が成立するとき、ニードルの開弁初期における燃料の噴射圧力の向上とサック部の容積の低減とが両立される。したがって、スモークの排出の低減と未燃焼のＨＣの排出の低減とを両立して達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】第１実施形態による燃料噴射弁の要部を示す断面図
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線における断面図
【図３】噴孔の総流路断面積に対するシール部における流路断面積の比とサック部の圧力との関係を示す模式図
【図４】サック部の圧力とスモークの発生量との関係を示す模式図
【図５】シール部における流路断面積に対する最小流路断面積の比とサック部の圧力との関係を示す模式図
【図６】比較例１の燃料噴射弁の要部を示す断面図
【図７】比較例１における図５相当図
【図８】比較例１におけるシール部の径の自乗に対する平均流路流路断面積の比と、サック部の容積およびサック部の圧力との関係を示す模式図
【図９】サック部の容積と排気に含まれる未燃焼のＨＣとの関係を示す模式図
【図１０】第１実施形態におけるシール部の径の自乗に対する平均流路断面積の比と、サック部の容積およびサック部の圧力との関係を示す模式図
【図１１】比較例２の燃料噴射弁の要部を示す断面図
【図１２】比較例２の図５相当図
【図１３】比較例２の図１０相当図
【図１４】第１実施形態による燃料噴射弁の要部を拡大した断面図であって、逃がし部の半径を説明するための図
【図１５】第１実施形態による燃料噴射弁において、逃がし部の半径として好ましい範囲を説明するための概略図
【図１６】第１実施形態による燃料噴射弁の変形例を示す図１相当図
【図１７】第２実施形態による燃料噴射弁を示す図１相当図
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、燃料噴射弁の複数の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
（第１実施形態）
第１実施形態による燃料噴射弁を図１に示す。図１に示すように燃料噴射弁１０は、ニードル１１およびノズルボディ１２を備えている。ニードル１１は、筒状のノズルボディ１２の内側を軸方向へ往復移動可能である。ニードル１１は、図示しない駆動部によって図１の上下方向へ駆動される。図示しない駆動部は、例えば通電によって電磁吸引力を発生するコイルおよびコイルスプリングなどの弾性部材を有している。弾性部材は、ニードルを図１１の下方へ押し付けている。コイルに通電することにより、電磁吸引力が発生すると、ニードル１１は弾性部材の押し付け力に抗して図１の上方へ移動する。また、図示しない駆動部は、燃料の圧力を利用するものであってもよい。このように、駆動部は、周知のものであれば任意に選択することができる。
【００１１】
ニードル１１は、棒状に形成され、円柱部１４、第一テーパ部１５、第二テーパ部１６および逃がし部１７を有している。これらニードル１１を構成する円柱部１４、第一テーパ部１５、第二テーパ部１６および逃がし部１７は、軸方向に一体に形成されている。第一テーパ部１５は、軸方向の一方が円柱部１４に接続し、他方が第二テーパ部１６に接続している。この第一テーパ部１５と第二テーパ部１６との接続部分は、軸を中心とする円環状のシール部１８を形成している。逃がし部１７は、第二テーパ部１６の第一テーパ部１５と反対側に接続している。
【００１２】
ノズルボディ１２は、筒状に形成されており、ニードル１１を軸方向へ往復移動可能に収容している。ノズルボディ１２は、図１の上方から円筒部２１、テーパ部２２およびサック部２３を有している。円筒部２１は、ニードル１１側に円筒状の内壁を形成している。また、テーパ部２２は、ニードル１１側に円錐台状の内壁を形成している。このテーパ部２２における円錐台状の内壁は、サック部２３から離れるほど、つまり円筒部２１側ほど内径が拡大している。ノズルボディ１２は、このテーパ部２２に軸を中心とする円環状の弁座部２４を形成している。ニードル１１のシール部１８は、テーパ部２２に形成されている弁座部２４に着座可能である。
【００１３】
サック部２３は、テーパ部２２の円筒部２１とは反対側すなわちノズルボディ１２の先端側に設けられている。サック部２３は、基端側がテーパ部２２に接続している。サック部２３は、円筒状の内壁と球面状の内壁とが結合した形状である。ノズルボディ１２は、このサック部２３の内壁と外壁とを接続する噴孔２５を有している。噴孔２５は、サック部２３においてノズルボディ１２の内側と外側とを接続している。噴孔２５は、ノズルボディ１２の周方向に複数設けられている。
【００１４】
ノズルボディ１２は、円筒部２１において、ニードル１１との間にノズル室３１を形成している。ノズル室３１は、燃料噴射弁１０の外部から供給された燃料が流入する。すなわち、燃料噴射弁１０に供給された燃料は、図示しない燃料通路を経由してノズル室３１へ流入する。また、ノズルボディ１２は、テーパ部２２においてニードル１１との間に燃料通路３２を形成している。この燃料通路３２は、図１および図２に示すようにニードル１１のシール部１８がノズルボディ１２の弁座部２４から離座すると開放される。これにより、ニードル１１の図１の上方への移動すなわちニードル１１のリフトによってシール部１８が弁座部２４から離座すると、ノズル室３１の燃料は燃料通路３２を経由してサック部２３へ流入する。そして、サック部２３へ流入した燃料は、噴孔２５を経由して図示しない内燃機関の燃焼室へ噴射される。一方、燃料通路３２は、ニードル１１のシール部１８がノズルボディ１２の弁座部２４に着座すると閉鎖される。これにより、ニードル１１が図１の下方へ移動してシール部１８が弁座部２４へ着座すると、ノズル室３１の燃料はサック部２３への流入が遮断される。そのため、ニードル１１の図１の上方への移動量すなわちニードル１１のリフト量が「０」のとき、噴孔２５からの燃料の噴射は停止される。
【００１５】
本実施形態の場合、ニードル１１は、先端に逃がし部１７を有している。この逃がし部１７は、シール部１８よりも燃料の流れ方向の下流側に設けられており、下流側ほど外径が縮小している。すなわち、逃がし部１７は、中心軸側へ凹んでいる。特に第１実施形態の場合、この逃がし部１７は、中心側へ凹んだ円弧面状に形成されている。
【００１６】
次に、上記の構成による第１実施形態の燃料噴射弁１０の形状について詳細に説明する。
ニードル１１は、図１の上方への移動すなわちリフトによって、シール部１８が弁座部２４から離座する。このとき、ニードル１１のシール部１８から噴孔２５までの間には、流路断面積が最小となる部分が形成される。この流路断面積が最小となる部分は、ニードル１１のリフト量Ｌによって変化し、リフト量Ｌの関数である最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）として定義される。なお、最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）は、ニードル１１のリフト量Ｌの増加にともない増大する。
【００１７】
ところで、ニードル１１のシール部１８が弁座部２４から離座すると、ノズル室３１の燃料はニードル１１とノズルボディ１２との間の燃料通路３２を経由してサック部２３に流入する。このサック部２３における燃料の圧力は、ニードル１１のリフト量Ｌが小さな燃料噴射弁１０の開弁初期において、最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）の影響を受ける。すなわち、サック部２３における燃料の圧力は、ノズル室３１からの燃料の流入にともない圧力が上昇し、最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）によって圧力の上昇度合いが変化する。特に、図３に示すように、シール部１８における流路断面積Ａｓ（Ｌ）と、噴孔２５の総流路断面積Ａｈとの関係がＡｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなるニードル１１のリフト量（Ｌ）において、最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）がサック部２３における燃料の圧力に与える影響は大きい。ここで、シール部１８における流路断面積Ａｓ（Ｌ）は、図２に示すようにシール部１８においてニードル１１とノズルボディ１２との間に形成される燃料通路３２の断面積である。このシール部１８における流路断面積Ａｓ（Ｌ）も、ニードル１１のリフト量Ｌによって変化する。一方、噴孔２５の総流路断面積Ａｈは、ノズルボディ１２に形成されている噴孔２５の流路断面積の総和である。噴孔２５の断面積は、ニードル１１のリフト量Ｌに関わらず一定であるので、リフト量Ｌと相関せず燃料噴射弁１０に固有の定数である。
【００１８】
すなわち、Ａｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなるようにニードル１１のリフト量Ｌが小さいとき、サック部２３における燃料の圧力Ｐｓは最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）の影響を受ける。ここで、図４に示すようにサック部２３における燃料の圧力は、燃料の噴射時においてサック部２３で要求される圧力を目標圧力Ｐｎとすると、実験的に０．８４×Ｐｎ以上でスモークが低減することがわかる。すなわち、Ａｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなるようなニードル１１のリフト量Ｌが小さいとき、サック部２３における燃料の圧力Ｐｓを０．８４×Ｐｎ以上に設定すると、内燃機関から排出される排気に含まれるスモークは低減される。なお、この定数「０．８４」は実験的な値であり、内燃機関の種類や構造に応じて決定される値である。
【００１９】
ここで、図５に示すように最小流路断面積Ａｍｉ（Ｌ）とシール部１８における流路断面積Ａｓ（Ｌ）との間に、
［条件１］      Ａｍｉ（Ｌ）≧０．８×Ａｓ（Ｌ）
が成立すると、サック部２３における燃料の圧力Ｐｓは０．８４×Ｐｎ以上となる。そのため、Ａｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなるようにニードル１１のリフト量Ｌが小さいとき、ニードル１１およびノズルボディ１２が上述の条件１を満たせば、内燃機関の排気に含まれるスモークを大幅に低減することができる。
【００２０】
一方、例えば図６に示すように条件１のみを満たす比較例１の燃料噴射弁１００の場合、サック部１０１における燃料の圧力Ｐｓは図７に示すように第１実施形態の燃料噴射弁１０と同等に達する。しかし、図８からも明らかなように、比較例１の燃料噴射弁１００は、条件１を満たすために第１実施形態として比較してより大きなサック部１０１の容積を必要とする。図９に示すように、サック部１０１の容積と内燃機関に含まれる未燃焼のＨＣとの間には相関関係がある。これは、サック部１０１に残留した燃料は、所定の噴射時期以外に燃焼室へ漏れ出すおそれがあるからである。このように、サック部１０１の容積が大きくなると、内燃機関の排気に含まれる未燃焼のＨＣの増加を招く。
【００２１】
そこで、第１実施形態では、さらにシール部１８から噴孔２５までの間の平均流路断面積Ａａｖｅがシール部１８におけるニードル１１の外径であるシール径Ｄｓに対して、
［条件２］      Ａａｖｅ≦０．１２×Ｄｓ２
が成立するように設定している。すなわち、ニードル１１のリフト量Ｌが０であるＬ＝０において、上述の条件２が成立するように設定している。図１０に示すように、Ａａｖｅ／Ｄｓ２が０．１２を超えると、噴孔２５における燃料の流量に関わらず、サック部２３の容積がサック部２３における燃料の圧力Ｐｓに与える影響は小さい。そのため、条件２が成立することにより、サック部２３における燃料の圧力に影響を与えないサック部２３の容積は削減される。その結果、内燃機関の排気に含まれる未燃焼ＨＣは、低減させることができる。
【００２２】
一方、例えば図１１に示すように条件２のみを満たす比較例２の燃料噴射弁２００の場合、図１２に示すようにサック部２０１おける燃料の圧力が低下する。すなわち、比較例２の燃料噴射弁２００の場合、図１３に示すようにサック部２０１の容積が減少するだけでなく、サック部２０１の圧力Ｐｓも低下する。そのため、比較例２の燃料噴射弁２００は、噴孔２０２から噴射される燃料の圧力が低下し、噴霧の微粒化が妨げられる。その結果、内燃機関の排気に含まれるスモークの増加を招く。
【００２３】
第１実施形態による燃料噴射弁１０は、Ａｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなるようにニードル１１のリフト量Ｌが小さいとき、上述の「条件１」を満たし、かつ「条件２」を満たす。すなわち、第１実施形態の燃料噴射弁１０は、ニードル１１の先端に円弧面状の逃がし部１７を設けることにより、これら双方の「条件１」および「条件２」を満たすように構成されている。
【００２４】
ここで、逃がし部１７を形成する円弧面の半径Ｒについて検証する。図１４に示す逃がし部１７における円弧面４０の半径Ｒは、図１５の網掛け部分で示した範囲にあることが好ましい。図１４に示すように逃がし部１７における円弧面４０の中心Ｃｏは、燃料噴射弁１０の軸方向と、燃料噴射弁１０の軸に平行な方向とにずれている。具体的には、逃がし部１７は、第二テーパ部１６との接続部分で外径Ｄを有している。この逃がし部１７の第二テーパ部１６との接続部分と円弧面４０の中心Ｃｏとの間の軸方向のずれは、逃がし位置Ｘとする。また、ニードル１１の軸と、この軸に平行な方向における円弧面４０の中心Ｃｏとの間のずれは、逃がし位置をＹとする。このとき、Ｘ／Ｄを横軸に、Ｙ／Ｄを縦軸にして、最大サック圧力に対する割合およびサックボリューム低減率をプロットすると、図１５に示すようになる。ここで、最大サック圧力に対する割合とは、シール部１８における流路断面積Ａｓ（Ｌ）と噴孔２５の総流路断面積Ａｈとが等しくなる条件、すなわちＡｓ（Ｌ）＝Ａｈにおいて、理論的に到達可能な最大サック圧に対するサック圧の実測値の割合を示す。また、サックボリューム低減率とは、ニードル１１のシール部１８がノズルボディ１２の弁座部２４に着座しているとき、すなわちリフト量Ｌ＝０のとき、シール部１８の下流側におけるノズルボディ１２の容積に対するサック部２３の容積を示す。ここで、ノズルボディ１２の容積は、ニードル１１が無いときの容積である。この図１５から、最大サック圧力に対する割合は大きいほど好ましく、かつサックボリューム低減率も大きいほど好ましい。このことから、ニードル１１の逃がし部１７の外径Ｄに基づいて、図１５の網掛けで示す範囲に含まれるようにＸ／ＤおよびＹ／Ｄを決定することにより、逃がし部１７の円弧面４０の適切な半径Ｒが決定される。
【００２５】
以上説明した第１実施形態では、ニードル１１のリフト量Ｌが小さなＡｓ（Ｌ）≦３×Ａｈとなる範囲にあるとき、上述の「条件１」の関係が成立し、かつ「条件２」の関係が成立すれば、ニードル１１の開弁初期における燃料の噴射圧力の向上とサック部２３の容積の低減とが両立される。したがって、スモークの排出の低減と未燃焼のＨＣの排出の低減とを両立して達成することができる。
【００２６】
また、第１実施形態では、逃がし部１７を中心軸側へ凹んだ形状に形成している。これにより、シール部１８の先端側すなわちサック部２３側において、ニードル１１とノズルボディ１２との間に形成される燃料通路３２の断面積は拡大される。したがって、上述の「条件１」および「条件２」を簡単な構造で達成することができる。
さらに、この逃がし部１７は、中心軸側へ凹んだ円弧面状に形成されている。これにより、逃がし部１７は、周方向へ連続した形状となる。したがって、逃がし部１７の加工を容易にすることができる。
【００２７】
（変形例）
上述の第１実施形態では、逃がし部１７を中心軸側へ凹んだ円弧面状に形成した。しかし、逃がし部１７は、図１６に示すように複数のテーパ部１７１、１７２、１７３を組み合わせて形成してもよい。すなわち、逃がし部１７は、図１６に示すように中心軸に対する傾斜角度が異なる三つのテーパ部１７１、１７２、１７３から形成してもよい。この場合、逃がし部１７は、三つのテーパ部１７１、１７２、１７３を組み合わせるだけでなく、中心軸に対する傾斜角度が異なる二つ以上のテーパ部を組み合わせて形成してもよい。
【００２８】
（第２実施形態）
第２実施形態による燃料噴射弁を図１７に示す。
第２実施形態では、図１７に示すようにサック部５０は、テーパ状の内側壁を有している。すなわち、ノズルボディ１２は、サック部５０の形状が第１実施形態と異なる。このサック部５０は、先端すなわちテーパ部２２とは反対側ほど内径が小さな円錐台状の内壁を形成している。このように、サック部５０の内側壁をテーパ状に形成することにより、サック部５０の容積は、第１実施形態に比較してより低減される。したがって、未燃焼のＨＣの排出をより低減することができる。
以上説明した本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。
【符号の説明】
【００２９】
図面中、１０は燃料噴射弁、１１はニードル、１２はノズルボディ、１７は逃がし部、１８はシール部、２２はテーパ部、２３、５０はサック部、２４は弁座部、２５は噴孔を示す。
【図１】
2013234586.tif 000003
【図２】
2013234586.tif 000004
【図３】
2013234586.tif 000005
【図４】
2013234586.tif 000006
【図５】
2013234586.tif 000007
【図６】
2013234586.tif 000008
【図７】
2013234586.tif 000009
【図８】
2013234586.tif 000010
【図９】
2013234586.tif 000011
【図１０】
2013234586.tif 000012
【図１１】
2013234586.tif 000013
【図１２】
2013234586.tif 000014
【図１３】
2013234586.tif 000015
【図１４】
2013234586.tif 000016
【図１５】
2013234586.tif 000017
【図１６】
2013234586.tif 000018
【図１７】
2013234586.tif 000019