(57)【要約】【課題】長手方向における発泡度変動が小さく、絶縁性能の均一な発泡絶縁体を有する差動伝送ケーブル及びその効率的な製造方法を提供する。【解決手段】差動伝送ケーブル１０を、並列に並べられた、平行に延びる一対以上の内部導体２０と、内部導体２０上に、化学発泡法による樹脂材料の一括押出被覆成形によって配設された、発泡度変動が１％以下である発泡絶縁体３０とから構成する。ただし、発泡度変動とは、差動伝送ケーブルの任意の箇所から切り出した１０ｍ中の長手方向５０ｃｍ毎２０箇所における前記発泡絶縁体の発泡度（％）の最大値と最小値の差を意味する。【選択図】図１
2013214499.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
並列に並べられた、平行に延びる一対以上の内部導体と、
前記内部導体上に、化学発泡法による樹脂材料の一括押出被覆成形によって配設された、発泡度変動が１％以下である発泡絶縁体と、を備えた差動伝送ケーブル。
ただし、発泡度変動とは、差動伝送ケーブルの任意の箇所から切り出した１０ｍ中の長手方向５０ｃｍ毎２０箇所における前記発泡絶縁体の発泡度（％）の最大値と最小値の差を意味する。
【請求項２】
前記発泡絶縁体を被覆するように配設された外部導体と、前記外部導体を被覆するように配設された絶縁ジャケットとをさらに備えた請求項１に記載の差動伝送ケーブル。
【請求項３】
スキューが、３ｐｓ／ｍ以下である請求項１又は２に記載の差動伝送ケーブル。
【請求項４】
並列に並べられた、平行に延びる一対以上の内部導体を用意し、
単軸押出機のスクリュ内部に９５〜１３０℃の温度勾配緩和液を滞留又は循環させて、化学発泡剤が添加された樹脂材料の温度勾配を平坦化させた状態で、前記内部導体上に、発泡した前記樹脂材料を一括押出被覆成形して、発泡絶縁体を配設することを含む差動伝送ケーブルの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、差動伝送ケーブル及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
差動伝送ケーブルを製造する方法として、例えば、２芯導体直上に発泡絶縁体を一括被覆する方法があり、具体的には、特許文献１を挙げることができる。特許文献１等で用いられているような、従来の単軸押出機による発泡成形では、スクリュは金属のみで構成されており、温度コントロールはシリンダ部で実施することが主であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−３５２７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
押出機は、シリンダ内にあるヒータにて樹脂を加熱しながらスクリュにて混練する。従来の単軸押出機においては、シリンダ温度は連続的に指定されるのではなく、シリンダ外周部のヒータによって制御され、５〜１０程度の領域別に離散的に指定されるのが一般的である。このため、隣接する領域におけるシリンダ設定温度の差が大きいと温度勾配が急峻になり、樹脂の温度が不均一となり、粘度もそれに伴い不均一になる。また、化学発泡成形の場合は、混練時に発泡剤を添加するため、粘度が不均一であると、押出機内で発泡剤の分散状態が悪くなる。さらに、樹脂温度の不均一性は、発泡剤分解挙動にも影響を与え、分解ガスが樹脂中に十分拡散しない場合があり、結果として、成形物の発泡度変動は増大し、全長における絶縁性能の不均一さの原因となる。前述の従来技術では、シリンダ部の温度勾配が不連続であることに起因する樹脂温度不安定性から製品の歩留を悪化させることがあった。特に、化学発泡成形では、樹脂温度安定性、制御が発泡度の安定性に直接関係し、より精密性が要求されている。
【０００５】
本発明は、長手方向における発泡度変動が小さく、絶縁性能の均一な発泡絶縁体を有する差動伝送ケーブル及びその効率的な製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明によれば、以下の差動伝送ケーブル及びその製造方法が提供される。
【０００７】
［１］並列に並べられた、平行に延びる一対以上の内部導体と、前記内部導体上に、化学発泡法による樹脂材料の一括押出被覆成形によって配設された、発泡度変動が１％以下である発泡絶縁体と、を備えた差動伝送ケーブル。ただし、発泡度変動とは、差動伝送ケーブルの任意の箇所から切り出した１０ｍ中の長手方向５０ｃｍ毎２０箇所における前記発泡絶縁体の発泡度（％）の最大値と最小値の差を意味する。
【０００８】
［２］前記発泡絶縁体を被覆するように配設された外部導体と、前記外部導体を被覆するように配設された絶縁ジャケットとをさらに備えた前記［１］に記載の差動伝送ケーブル。
【０００９】
［３］スキューが、３ｐｓ／ｍ以下である前記［１］又は［２］に記載の差動伝送ケーブル。
【００１０】
［４］並列に並べられた、平行に延びる一対以上の内部導体を用意し、単軸押出機のスクリュ内部に９５〜１３０℃の温度勾配緩和液を滞留又は循環させて、化学発泡剤が添加された樹脂材料の温度勾配を平坦化させた状態で、前記内部導体上に、発泡した前記樹脂材料を一括押出被覆成形して、発泡絶縁体を配設することを含む差動伝送ケーブルの製造方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、長手方向における発泡度変動が小さく、絶縁性能の均一な発泡絶縁体を有する差動伝送ケーブル及びその効率的な製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る差動伝送ケーブルを模式的に示す断面図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態に用いられる発泡絶縁電線を模式的に示す断面図である。
【図３】本発明の第２の実施の形態に係る差動伝送ケーブルを模式的に示す断面図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態に用いられる発泡絶縁電線を模式的に示す断面図である。
【図５】本発明の実施の形態に係る差動伝送ケーブルを製造する際に用いられる単軸押出機を模式的に示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に基づいて詳細に説明する。
【００１４】
［実施の形態の要約］
本発明の差動伝送ケーブルは、並列に並べられた平行に延びる一対以上の内部導体と、内部導体上に配設された発泡絶縁体とを備えた差動伝送ケーブルにおいて、発泡絶縁体として、化学発泡法による樹脂材料の一括押出被覆成形によって配設された、１０ｍあたりの発泡度変動が１％以下である発泡絶縁体を備えた差動伝送ケーブルである。
【００１５】
また、本発明の差動伝送ケーブルの製造方法は、内部導体上に、発泡した樹脂材料を押出被覆成形して発泡絶縁体を配設する製造方法において、平行に延びる一対以上の内部導体を用意し、単軸押出機のスクリュ内部に９５〜１３０℃の温度勾配緩和液を滞留又は循環させて、化学発泡剤が添加された樹脂材料の温度勾配を平坦化させた状態で、内部導体上に、発泡した樹脂材料を一括押出被覆成形して、発泡絶縁体を配設することを含む製造方法である。
【００１６】
［第１の実施の形態］
図１に示すように、第１の実施の形態に係る差動伝送ケーブル１０は、平行に延びる一対以上の内部導体２０と、内部導体２０上に、化学発泡法により形成された気泡３１を有し、発泡度変動（差動伝送ケーブル１０から任意に切り出した１０ｍ中の長手方向５０ｃｍ毎２０箇所における発泡絶縁体３０の発泡度（％）の最大値と最小値の差）が１％以下である発泡絶縁体３０とを備え、さらに、外部導体５０及び絶縁ジャケット６０を備えて構成されている。
【００１７】
本実施の形態においては、遅延速度（ｓｋｅｗ）の低減、製造容易性、コスト低減等の面から、２芯の内部導体上への発泡絶縁体の被覆工程を１つの押出機において、１括で押出し被覆する。
【００１８】
従来、差動伝送ケーブルは、１対以上の内部導体の各内部導体上に発泡絶縁体を被覆し、発泡絶縁電線とした後、２本の発泡絶縁電線を合わせた発泡絶縁電線上に絶縁テープを巻く、又は無発泡の絶縁体で被覆することで、２本の発泡絶縁電線を１本にまとめ、その後絶縁ジャケット等を形成して作製していた。しかし、この場合、各発泡絶縁電線を別々に作製しているため、各発泡絶縁電線の同一面内での発泡度が異なってしまうことがある。つまり、２つの発泡絶縁電線の誘電率が異なるため、作製される差動伝送ケーブルの遅延速度が大きくなってしまい、伝送特性が低下するという問題があった。このことから、本実施の形態においては、２芯導体上の発泡絶縁体の被覆は一括押出し被覆で形成する。また、従来、電線コアの被覆工程と、差動伝送ケーブルの被覆工程とを別々に行っていたのを、一括押出被覆成形することで、製造工程が容易化され、コストも低減することができる。
【００１９】
しかし、一括押出被覆成形することで、差動伝送ケーブルの同一面内での発泡度のバラツキは抑えられるものの、ケーブルの長手方向における発泡度を安定させることが難しく、製造安定性、特にケーブルの長手方向の発泡度変動が大きいという問題がある。そのためには、安定した発泡状態を保つ製造方法、製造工程が必要となる。
【００２０】
通常の樹脂材料（例えば、樹脂組成物）の発泡方法としては、物理発泡法と化学発泡法との２方法がある。物理発泡法とは、発泡体となる樹脂材料中にガスを溶解させておき、内部導体上に樹脂材料を被覆した際の圧力開放により、樹脂中に溶解していたガスが気化し気泡を形成するものである。一方、化学発泡法は、発泡体となる樹脂材料中に化学発泡剤を練り込んでき、樹脂材料中で化学発泡剤を熱分解することでガスを発生させ、気泡を形成するものである。本実施の形態においては、発泡絶縁体の発泡方法として、化学発泡法を用いている。
【００２１】
化学発泡法は、物理発泡法に比べ、気泡径が小さく形成することができる。また、物理発泡法の場合、気泡の発生場所や径が不均一になることがあり、芯導体上に樹脂材料を一括で押出し被覆した場合、気泡形成の偏りにより内部導体位置のズレ等が生じるという問題があった。一方、化学発泡法の場合、化学発泡剤を均一に樹脂中に溶解させておくことで、樹脂中に均質に気泡を形成することができるため、２芯導体上に樹脂材料を一括で押出し被覆した場合でも、２芯線の変動が非常に小さくでき、低スキュー（Ｓｋｅｗ）特性（低遅延時間差特性）を実現することができる。そのため、本実施の形態においては、化学発泡法を採用する。
【００２２】
また、発泡絶縁体の押出し被覆には、単軸押出機を用いている。化学発泡法では、発泡剤の分解を温度により制御しなくてはならず、２軸押出機又は多軸押出機であると、せん断熱が高くなり、発泡剤の分解制御が困難となる。単軸押出機の方が２軸押出機又は多軸押出機に比べ、せん断熱が少なく、制御を、より簡便かつ効率的に行うことができる。
【００２３】
本実施の形態に用いられる単軸押出機７０の構成を図５に示す。樹脂供給ホッパ７１より供給された化学発泡用樹脂は、押出機シリンダ７４外のシリンダ温度制御ブロック７８（Ｃ１〜Ｃ５）により熱を供給されながら、単軸スクリュ７３のせん断応力により溶融混練され、クロスヘッド７５まで輸送され、内部導体２０に被覆される。ここまでは従来の単軸押出機の機構と同様であるが、本実施の形態の単軸押出機７０の単軸スクリュ７３内部には、流路７２が設けられており、その中を温度勾配緩和液７７が、例えば、循環装置７９によって滞留又は循環するように構成されている。シリンダ温度制御ブロック７８は、用いる樹脂材料や化学発泡剤、目的とする発泡度によって、適宜調整するとよいが、押出口付近（Ｃ４、Ｃ５辺り）は１９０〜２３０℃に制御するとよい。１９０℃未満であると、樹脂の粘度が高くなることがあり、また用いる化学発泡剤によっては分解温度に達せず、発泡度が低く、成形性が悪くなることがある。一方、２３０℃を超えると、発泡絶縁体の表面にヤケが発生し、外観が悪くなることがある。
【００２４】
単軸スクリュ７３の混練時に発生する、せん断熱と押出機シリンダ７４外部のシリンダ温度制御ブロック７８（Ｃ１〜Ｃ５）から供給される熱を単軸スクリュ７３内に設けられた流路７２に滞留又は循環している温度勾配緩和液７７により、押出機シリンダ７４内の溶融樹脂の温度勾配を緩やかにすることで、溶融樹脂中の発泡剤の分散性がよく、安定して分解（ガスが発生）される。このときに従来の押出機のような外的な温度調整のみであれば、シリンダ温度制御ブロック７８（Ｃ１〜Ｃ５）それぞれが離散的な温度であるため、溶融樹脂の温度や粘度が、シリンダ温度制御ブロック７８（Ｃ１〜Ｃ５）の個々のブロックＣ１〜Ｃ５ごとに急激に変化することで、溶融樹脂中の化学発泡剤が安定して分解されずに、分解ガスが溶融樹脂中に不均一に分散され、発泡度が安定しない。温度勾配緩和液７７を循環させる循環装置７９は高温、高圧の液体（低圧蒸気）を、押出機シリンダ７４内の流路７２へ滞留又は循環させるために密閉系の耐圧構造であり、１００℃以上の温水（低圧蒸気）を供給することも可能なものとしてある。このような構成とすることによってどのような温度域にも対応することができる。
【００２５】
スクリュピースは一般的なフルフライト構造、又はミキシングゾーンを有するスクリュ構成としてもよい。内部に流路７２が設けられた構造で、温度勾配緩和液７７が循環できるようになっており、温度勾配緩和液７７により単軸スクリュ７３の軸方向の熱輸送を効率的に行える構造が好ましく、シリンダ温度制御ブロック７８（Ｃ１〜Ｃ５）の温度をスムージングする効果がある。
【００２６】
押出機シリンダ７４内の流路７２を滞留又は循環させる温度勾配緩和液７７としては、水又は熱媒油を用いることができる。樹脂材料の融点（押出機内における温度）に応じて、温度勾配緩和液７７の温度設定を変化させることが必要である。樹脂材料の融点付近の温度で制御することが好ましい。
【００２７】
樹脂材料としては、例えば、ポリオレフィンを用いることができ、オレフィンを重合した単位を持つ樹脂であれば、特に制限されずに用いることができ、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、エチレン−ヘキセン共重合体、エチレン−オクテン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチレン−メチルアクリレート共重合体、エチレン−メチルメタクリレート共重合体、ポリプロピレン、エチレン共重合体ポリプロピレン、リアクタブレンド型ポリプロピレンを挙げることができる。これらは単独で又は２種以上をブレンドして用いることができる。
【００２８】
化学発泡剤としては、樹脂成形温度にあわせて選定されるが、分解温度が１９０〜２２０℃の化学発泡剤を用いることができる。例えば、（Ａ）アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、バリウムアゾジカルボキシレート、ジントロソペンタメチレンテトラミン、４−４'オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、ＮＮ'−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ビステトラゾール・ジアンモニウム、ビステトラゾール・ピペラジン、５−フェニールテトラゾール等の有機系化学発泡剤、（Ｂ）炭酸塩、重炭酸塩、亜硝酸塩、水素化物等の無機系化学発泡剤、（Ｃ）酸化亜鉛、酸化マグネシウム等の金属酸化物、脂肪酸塩、無機亜鉛化合物、有機亜鉛化合物、尿素系化合物、有機酸、アミン化合物等の発泡助剤を挙げることができる。これらは単独で又は２種以上をブレンドして用いることができる。
【００２９】
差動伝送用の２芯ケーブルでは、１芯の同軸ケーブルに比べて、発泡度の安定性がより重要となる。差動伝送においては、２芯の電気特性が等しいのが理想的である。発泡度が変動すると、２芯間又はケーブル長手方向における電気特性（回路分布乗数）にばらつきが発生し、スキューが増加する原因となる。差動伝送ケーブルとして、良好な電気特性を得るためには、スキュー(遅延時間差)が５ｐｓ／ｍ以下であることが好ましい。より好ましくは３ｐｓ／ｍ以下である。スキューが５ｐｓ／ｍ以下と問題とならない値とするためには、発泡度変動はケーブル長手方向にわたって２％以下であり、裕度を持たせて発泡度変動は１％以下とすることが好ましい（ただし、発泡度変動とは、差動伝送ケーブルの任意の箇所から切り出した１０ｍ中の長手方向５０ｃｍ毎２０箇所における前記発泡絶縁体の発泡度（％）の最大値と最小値の差を意味する）。また、１芯の同軸ケーブルにおいても、発泡度変動が小さいと、インピーダンスが安定化し、製品の歩留を大きく改善することができるため、本発明の製造方法を１芯の同軸ケーブルの製造に適用することも可能である。
【００３０】
本実施の形態に用いられる発泡絶縁電線４０は、図２に示すように内部導体２０上に、多数の気泡３１を有する発泡絶縁体３０を、一括押出被覆成形して配設される。
【００３１】
内部導体２０は、単線でも、より線でもよく、銅線以外にも各種合金線や、場合によってはチューブ状内部導体を用いることができる。また、表面に銀、錫、ニッケル、金、その他任意の種類のめっきを施すことができる。
【００３２】
気泡３１を含む発泡絶縁体３０は、単一層でも複数の発泡層を組合せたものでもよい。さらに、図４に示すように、発泡絶縁体３０の内周部、外周部に、スキン層として、発泡していない又は発泡絶縁体３０と比較して発泡度が小さい内部スキン層３２及び外部スキン層３３を配設してもよい。
【００３３】
また、発泡絶縁体３０又は外部スキン層３３の外周に形成する外部導体５０は、用途と必要性により極細金属線による横巻、編組、又は金属箔の巻き付け、金属によるコルゲート構造等任意に選択することができる。
【００３４】
外部導体５０のさらに外側に形成する絶縁ジャケット６０の材質は、特に制限はないが、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等ポリオレフィン、フッ素樹脂、軟質塩化ビニル樹脂等の材料を用いることができる。
【００３５】
外部導体５０の有無に関わらず、発泡絶縁電線４０としての形態も任意に選択することができる。
【００３６】
外部シールドの接地を取るために、外部導体５０と発泡絶縁体３０との間、又は外部導体５０と絶縁ジャケット６０との間にドレイン線（図示せず）を配置してもよい。
【００３７】
［第２の実施の形態］
図３に示すように、第２の実施の形態に係る差動伝送ケーブル１０は、平行に延びる一対以上の内部導体２０と、内部導体２０上に、化学発泡法により形成された気泡３１を有し、発泡度変動（差動伝送ケーブル１０から任意に切り出した１０ｍ中の長手方向５０ｃｍ毎２０箇所における発泡絶縁体３０の発泡度（％）の最大値と最小値の差）が１％以下である発泡絶縁体３０と、外部導体５０と、絶縁ジャケット６０とを備え、さらに、内部導体２０の外周に配設された内部スキン層３２と、発泡絶縁体３０の外周に配設された外部スキン層３３とを備えて構成されている。すなわち、第１の実施の形態の差動伝送ケーブルと異なる点は、発泡絶縁電線４０として、図２に示すものの代わりに、図４に示す発泡絶縁電線４０を用いて構成された点だけである。
【００３８】
（実施例）
以下に、本発明の差動伝送ケーブルを、実施例を用いてさらに具体的に説明する。なお、本発明は、以下の実施例によって、いかなる制限を受けるものではない。
【実施例１】
【００３９】
発泡電線の製造は４５ｍｍ押出機により楕円型の開口部を有する口金を用いて行った。スクリュ内の温度勾配緩和液には水を使用した。樹脂材料としてポリエチレン、化学発泡剤としてＡＤＣＡ（アゾジカルボンアミド）を用い、添加量は樹脂に対して１質量％とした。ケーブルの作製には２４ＡＷＧ銀メッキ銅導体の上に２芯を一括で押出して、電線の外径が長径３．００ｍｍ、短径１．５５ｍｍとなるようにスクリュ回転及び線速を調整して２時間連続運転を行った。実施例及び比較例におけるシリンダ温度条件（押出機シリンダ温度とスクリュ内の水の温度）を表１に示すが、実施例１の場合は、シリンダ温度条件Ａを用いた。
【００４０】
【表１】
2013214499.tif 000003
【００４１】
特に、スクリュ内水温は９５℃以上が適切な範囲で、９５℃を下回ると、温度勾配の影響により、シリンダ内の温度が不安定となり、シリンダの温度制御ブロックごとに発泡剤の分解量、樹脂の粘度にばらつきが発生し、押出機シリンダ内で均一にガスが分散せず、結果として発泡度が不安定となる。また、１３０℃を超える温度ではスクリュ表面に発泡剤が付着し、やけによる外観不良が発生する。より好ましくはスクリュ内の水温は１０５〜１３０℃がよい。
【００４２】
発泡度は、２芯導体上に発泡絶縁体を被覆する際に、静電容量を測定することで、作製した差動伝送ケーブル全長の発泡絶縁体の発泡度を計算した。表２及び表３には、このときの算出された最大発泡度と最小発泡度を示す。この場合の測定は、例えば、冷却水槽部分に設けた静電容量測定器により２芯導体上に絶縁体となる発泡絶縁体及びスキン層を同時に押出した後に静電容量を測定する。静電容量はインラインで連続的に測定することができる。表２及び表３に記載されている発泡度（％）とは、静電容量測定器により、本実施例において２時間被覆工程を行い、製造した全ケーブルの最大の発泡度と最小の発泡度を意味する。
【００４３】
次に、これら絶縁体までが被覆された差動伝送ケーブルの発泡度変動を測定するために作製したケーブルのうち任意の部分から１０ｍ抜き取り、内部導体の方向に沿って中央から２つに切断した。次に、この１０ｍの差動伝送ケーブルから、スキン層及び内部導体を除去した。さらに、内部導体等を除去した発泡絶縁体３０の長手方向５０ｃｍ毎にサンプルを２０個切り出した後、アルキメデス法又は絶縁体の密度勾配により比重（ポリエチレン発泡体の密度）を測定し、下記式（１）により、切り出した１０ｍ範囲内のサンプル２０個についてそれぞれ発泡度Ｆ（％）を算出した。
【００４４】
Ｆ＝（１−ρf／ρp）×１００
なお、ここでρfはポリエチレン発泡体の密度、ρpはポリエチレンの密度である。
【００４５】
任意に切り出した１０ｍ中の長手方向５０ｃｍ毎２０箇所における発泡度（％）の最大値と最小値の差を発泡度変動（％）と定義する。つまり、本実施例において作製された差動伝送ケーブル１０ｍ中における発泡度変動を意味する。ケーブルの長手方向における発泡度変動は小さいほうがよく、発泡度変動（％）が小さいということは、発泡絶縁体内には気泡が均質に分散して形成されているということであり、絶縁性能も均一になり差動伝送ケーブルのスキュー（遅延時間差）特性の向上に有利である。
【００４６】
本発明においては、発泡度変動（％）が１％以下であることがスキューの点から好ましく、１％以下であることで、差動伝送ケーブルのスキュー特性の向上に効果がある。
【００４７】
上記の発泡電線に銅テープとポリエステルフィルムを積層した積層テープで巻いてシールド層としての外部導体を形成し、さらにその外側を軟質ポリ塩化ビニル樹脂で絶縁ジャケットを被覆した２芯並行同軸ケーブルを各３０ｍ作製した。これを５ｍ毎に切断してなる６本のケーブルそれぞれに対してＴＤＲ（時間領域反射率計）によってスキューを測定した。
【００４８】
押出外観は目視により評価した。測定及び評価結果を表２に示す。
【００４９】
【表２】
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【００５０】
上述のように、実施例１の場合、シリンダ温度条件は表１のＡとして、スクリュ内の温度勾配緩和液を９５℃とした。シリンダ温度差が緩和されたことで、溶融樹脂の粘度が適度に低くなり、溶融樹脂中の発泡剤の分散性がよくなるため、発泡度変動が０．９７に抑制され、それに伴いスキューは３ｐｓ／ｍ以下の２．８ｐｓ／ｍとなった。また、押出外観は良好であった。
【実施例２】
【００５１】
表２に示すように、スクリュ内水温を１０５℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表２に示す。
【実施例３】
【００５２】
表２に示すように、スクリュ内水温を１２０℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表２に示す。
【実施例４】
【００５３】
表２に示すように、シリンダ温度条件を表１のＢに、スクリュ内水温を９５℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表２に示す。
【実施例５】
【００５４】
表２に示すように、シリンダ温度条件を表１のＢに、スクリュ内水温を１１０℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表２に示す。
【実施例６】
【００５５】
表２に示すように、シリンダ温度条件を表１のＣに、スクリュ内水温を９５℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表２に示す。
【実施例７】
【００５６】
表２に示すように、シリンダ温度条件を表１のＣに、スクリュ内水温を１２０℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表２に示す。
【実施例８】
【００５７】
表２に示すように、シリンダ温度条件を表１のＣに、スクリュ内の温度勾配緩和液（熱媒油）を１３０℃とした。シリンダの温度勾配は表１のＡ、Ｂよりも大きいが、熱媒油によりシリンダ内の温度差が緩和されたことにより、発泡度変動が抑制され、それに伴い、スキューも１．８ｐｓ／ｍとなった。
【００５８】
（比較例１）
表３に示すように、スクリュ内水温を７０℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表３に示す。スクリュの表面付近の樹脂が冷却され、熱量を奪われることで、温度が不均一になり、発泡度変動が１．２５％に増大した。
【００５９】
【表３】
2013214499.tif 000005
【００６０】
（比較例２）
表３に示すように、スクリュ内水温を１４０℃に変えたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表３に示す。温度が高すぎるためにヤケにより押出外観が悪化した。
【００６１】
（比較例３）
表３に示すように、流路無しのスクリュを用いたこと（表３においては「スクリュ内水温」を「無し」と表示）以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表３に示す。シリンダ温度の勾配が緩和されないので、発泡度変動が増大し、それに伴いスクリュ表面温度が時間の経過と共に上昇するためヤケが発生し、押出外観が悪化した。
【００６２】
（比較例４）
表３に示すように、シリンダ温度条件を表１のＢとし、流路無しのスクリュを用いたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表３に示す。シリンダ温度の勾配が緩和されないので、発泡度変動が増大し、それに伴いスクリュ表面温度が時間の経過とともに上昇するためヤケが発生し、押出外観が悪化した。
【００６３】
（比較例５）
表３に示すように、シリンダ温度条件を表１のＣとし、流路無しのスクリュを用いたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表３に示す。シリンダ温度の勾配が緩和されないので、発泡度変動が増大し、それに伴いスクリュ表面温度が時間の経過とともに上昇するためヤケが発生し、押出外観が悪化した。
【００６４】
（比較例６）
表３に示すように、シリンダ温度条件を表１のＤとし、流路無しのスクリュを用いたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表３に示す。シリンダ温度に勾配をつけないと、ホッパから材料投入後にすぐに押出機内で溶解し、ホッパ入り口に材料が詰まり押出不可能であった。
【００６５】
（比較例７）
表３に示すように、シリンダ温度条件を表１のＥとし、流路なしのスクリュを用いたこと以外は、実施例１と同様にした。測定及び評価結果を表３に示す。シリンダ温度の勾配を緩やかにするために、シリンダ温度２００℃以下と設定すると、発泡度が低くなりすぎ、さらに発泡剤も十分分解できず、発泡度のばらつきが増加した。
【００６６】
また、２時間連続で作製した差動伝送ケーブルにおける最大、最小発泡度（％）からみても、比較例に比べ実施例の差動伝送ケーブルの発泡絶縁体は発泡度の変動が抑制されていることが確認された。
【符号の説明】
【００６７】
１０  差動伝送ケーブル
２０  内部導体
３０  発泡絶縁体
３１  気泡
３２  内部スキン層
３３  外部スキン層
４０  発泡絶縁電線
５０  外部導体
６０  絶縁ジャケット
７０  単軸押出機
７１  樹脂供給ホッパ
７２  流路
７３  単軸スクリュ
７４  押出機シリンダ
７５  クロスヘッド
７６  発泡同軸ケーブル
７７  温度勾配緩和液
７８  シリンダ温度制御ブロックＣ１〜Ｃ５
７９  循環装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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