(57)【要約】【課題】固定子の外周側で回転子が回転する外転形電動機において、固定子における磁気特性の改善を図る。【解決手段】固定子（40）用の鉄心（40a）には、円筒状のヨーク部（41）と、ヨーク部（41）とは別の部材で形成されてヨーク部（41）の外周側に周方向に配列された複数のティース部（45）とを設ける。それぞれのティース部（45）は、電磁鋼板（45a）を積層して形成する。ヨーク部（41）は、円環状の電磁鋼板（41a）を積層して形成する。ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）における異方性は、ティース部（45）の電磁鋼板（45a）における異方性よりも小さくする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定子（40）と、該固定子（40）の外周側に回転自在に配置される筒状の回転子（60）とを備えた外転形電動機であって、
前記固定子（40）用の鉄心（40a）は、円筒状のヨーク部（41）と、前記ヨーク部（41）とは別の部材で形成されて前記ヨーク部（41）の外周側に周方向に配列された複数のティース部（45）とを有し、
それぞれのティース部（45）は、電磁鋼板（45a）が積層されて形成され、
前記ヨーク部（41）は、円環状の電磁鋼板（41a）が積層されて形成され、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）と、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）とは、方向によって磁気特性が異なる異方性をそれぞれ有し、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）における前記異方性は、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）における前記異方性よりも小さいことを特徴とする外転形電動機。
【請求項２】
請求項１の外転形電動機において、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）、及び前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）は、無方向性電磁鋼板であることを特徴とする外転形電動機。
【請求項３】
請求項１又は請求項２の外転形電動機において、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）の透磁率をμｙ、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）の径方向における透磁率をμｔｒ、周方向における透磁率をμｔθとした場合に、μｔｒ＞μｙ＞μｔθの関係があることを特徴とする外転形電動機。
【請求項４】
請求項１又は請求項２の外転形電動機において、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）の磁束密度をＢｙ、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）の径方向における磁束密度をＢｔｒ、周方向における磁束密度をＢｔθとした場合に、Ｂｔｒ＞Ｂｙ＞Ｂｔθの関係があることを特徴とする外転形電動機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固定子の外周側で回転子が回転する外転形電動機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、固定子の外周側で回転子が回転する外転形の電動機が知られており、空調機のファン等に利用されている。特許文献１には、この種の外転形電動機が開示されている。外転形電動機は、筒状のヨーク部の外側に複数のティース部が配列される固定子と、この固定子の外周側に回転自在に配置される回転子とを備える。ヨーク部やティース部は、電磁鋼板が厚さ方向に積層されて構成される。この例では、ティース部の径方向の磁気抵抗を下げるために、ティース部用の電磁鋼板として、方向性電磁鋼板を用いている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８-１９９７６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、電動機の性能を向上させるには、ティース部だけではなく、ヨーク部の磁気特性も改善の余地があると考えられる。例えば、ヨーク部には、複数のティース部が周方向に配列されるので、ティース部のように方向によって磁気特性が異なると、各ティース部間で磁気吸引力のばらつきを生じる可能性がある。すなわち、ヨーク部は、ティース部とは異なる磁気特性が求められることになる。
【０００５】
本発明は前記の点に着目してなされたものであり、固定子の外周側で回転子が回転する外転形電動機において、固定子における磁気特性の改善を図ることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記の課題を解決するため、第１の発明は、
固定子（40）と、該固定子（40）の外周側に回転自在に配置される筒状の回転子（60）とを備えた外転形電動機であって、
前記固定子（40）用の鉄心（40a）は、円筒状のヨーク部（41）と、前記ヨーク部（41）とは別の部材で形成されて前記ヨーク部（41）の外周側に周方向に配列された複数のティース部（45）とを有し、
それぞれのティース部（45）は、電磁鋼板（45a）が積層されて形成され、
前記ヨーク部（41）は、円環状の電磁鋼板（41a）が積層されて形成され、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）と、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）とは、方向によって磁気特性が異なる異方性をそれぞれ有し、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）における前記異方性は、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）における前記異方性よりも小さいことを特徴とする。
【０００７】
この構成ではヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）における異方性が、ティース部（45）の電磁鋼板（45a）における異方性よりも小さいので、ヨーク部（41）における各磁路の磁気特性のばらつきを小さくすることが可能になる。
【０００８】
また、第２の発明は、
第１の発明の外転形電動機において、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）、及び前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）は、無方向性電磁鋼板であることを特徴とする。
【０００９】
また、第３の発明は、
第１又は第２の発明の外転形電動機において、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）の透磁率をμｙ、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）の径方向における透磁率をμｔｒ、周方向における透磁率をμｔθとした場合に、μｔｒ＞μｙ＞μｔθの関係があることを特徴とする。
【００１０】
この構成では、透磁率に基づいて、ティース部（45）の電磁鋼板（45a）における異方性と、ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）における異方性との関係が定められる。
【００１１】
また、第４の発明は、
第１又は第２の発明の外転形電動機において、
前記ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）の磁束密度をＢｙ、前記ティース部（45）の電磁鋼板（45a）の径方向における磁束密度をＢｔｒ、周方向における磁束密度をＢｔθとした場合に、Ｂｔｒ＞Ｂｙ＞Ｂｔθの関係があることを特徴とする。
【００１２】
この構成では、磁束密度に基づいて、ティース部（45）の電磁鋼板（45a）における異方性と、ヨーク部（41）の電磁鋼板（41a）における異方性との関係が定められる。
【発明の効果】
【００１３】
第１発明によれば、ヨーク部（41）における各磁路の磁気特性のばらつきを小さくできる。すなわち、それぞれの発明では固定子における磁気特性の改善を図ることが可能になる。そして、各磁路の磁気特性のばらつきが小さくなると、回転子（60）の回転時における磁気吸引力を平均化できる。その結果、外転形電動機（30）では、コギングを低減して振動や騒音を低減することが可能になる。また、外転形電動機（30）の効率を向上させることが可能になる。
【００１４】
また、一般的に無方向性電磁鋼板は方向性電磁鋼板よりも安価であり、第２の発明では、無方向性電磁鋼板の採用により外転形電動機のコストダウンを期待できる。また、方向性電磁鋼板は、直角方向の磁気特性が極めて悪く、磁束が曲がる部分にて、大きな損失を生むが、無方向性電磁鋼板の採用によりこのような弊害を低減できる。従来、無方向性電磁鋼板に表れる磁気異方性は、なくすべきものであって、異方性の影響を変えることは、考えられていなかった。これに対し、この発明では、無方向性電磁鋼板で、組成や合金元素を大きく変えたり、プロセスも大きく変えたりすることなく、異方性の影響を変えることにより、コストアップなく、効率を向上させることが可能になるのである。
【００１５】
また、第３，及び４の発明でも、それぞれ前記発明と同様の効果を得ることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】図１は、本発明の実施形態に係るクロスフローファンの縦断面図である。
【図２】図２は、本実施形態に係る電動機の平面図である。
【図３】図３は、本実施形態に係る電動機の一部を破断して表した斜視図である。
【図４】図４は、固定子側ヨーク部、及びティース部に形成される磁路を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００１８】
《発明の実施形態》
本発明の実施形態として、空調機に搭載されるクロスフローファンの例を説明する。図１は、本発明の実施形態に係るクロスフローファン（10）の縦断面図である。クロスフローファン（10）は、空調機の室内機の内部に搭載され、熱交換器で冷却又は加熱した空気を室内へ送風する。
【００１９】
〈全体構成〉
図１に示すように、クロスフローファン（10）は、ファン本体（11）と、ファン本体（11）を駆動する電動機（30）と、該電動機（30）を収容するケース部（20）と、該ケース部（20）の軸心に固定されるシャフト（25）とを備えている。電動機（30）は、本発明の外転形電動機の一例である。
【００２０】
ファン本体（11）は、縦長の略円筒状に形成される。ファン本体（11）の外周側には、羽根部（12）が周方向に配列される。
【００２１】
ケース部（20）は、周壁部（21）、端壁部（22）、円板部（23）、及び突出部（24）とを有している。周壁部（21）は、略筒状に形成され、電動機（30）の回転子（60）の外周側に配置される。端壁部（22）は、略環状に形成され、周壁部（21）の軸方向の一端側（図１における上端側）に配置される。円板部（23）は、中心に貫通口が形成される円板状に形成され、周壁部（21）の軸方向の他端側（図１における下端側）に配置される。突出部（24）は、略筒状に形成され、円板部（23）の中心部からファン本体（11）側に突出している。突出部（24）の内部には、シャフト（25）が固定される。
【００２２】
ケース部（20）は、電動機（30）の回転子（60）とファン本体（11）とを連結している。つまり、ケース部（20）は、電動機（30）によって回転駆動され、この回転力をファン本体（11）に伝達する。
【００２３】
〈電動機（30）〉
以下では、電動機（３０）の構成を説明する。なお、以下の説明において、電磁鋼板の「異方性」とは、方向によって磁気特性（例えば透磁率）が異なるという電磁鋼板の特性をいう。
【００２４】
図２は、本実施形態に係る電動機（30）の平面図である。また、図３は、本実施形態に係る電動機（30）の一部を破断して表した斜視図である。電動機（30）は、外転形（アウターロータ式）の電動機を構成している。電動機（30）は、ファン本体（11）と連結され、該ファン本体（11）を回転駆動させる。電動機（30）は、固定子（40）及び回転子（60）を有している。
【００２５】
−回転子（60）−
回転子（60）は、略円弧状に形成された８つの磁石部（61）と、該磁石部（61）の外周側に配置される環状の回転子側ヨーク部（62）とを有している。８つの磁石部（61）は、永久磁石から成り、周方向に配列される。それぞれの磁石部（61）は、後述のティース部（45）の各鍔部（47）と所定のギャップを介して対向している。
【００２６】
回転子側ヨーク部（62）の内周面には、凹部（63）が形成される。この凹部（63）には、８つの磁石部（61）が内嵌して固定される。回転子側ヨーク部（62）は、略環状の電磁鋼板（62a）が厚さ方向に積層されて構成される。
【００２７】
−固定子（40）−
図１〜図３に示すように、固定子（40）は、固定子鉄心（40a）、及びコイル（40b）を備えている。固定子鉄心（40a）は、固定子側ヨーク部（41）と、該固定子側ヨーク部（41）の外周面に固定される複数のティース部（45）とを備えている。
【００２８】
（固定子側ヨーク部（41））
固定子側ヨーク部（41）は、ファン本体（11）の軸心と同軸となる略筒状に形成される。固定子側ヨーク部（41）は、本発明のヨーク部の一例である。固定子側ヨーク部（41）には、軸方向視の形状が真円形の貫通穴（42）が形成されている。貫通穴（42）の内径は、シャフト（25）の外径よりも大きい。固定子側ヨーク部（41）の外周面（43）は、軸方向視の形状が多角形（本実施形態では、十二角形）に形成される。即ち、固定子側ヨーク部（41）の外周面（43）には、１２個の平坦部（44）が形成される。
【００２９】
固定子側ヨーク部（41）は、円環状の電磁鋼板（ヨーク側電磁鋼板（41a））が厚さ方向に積層されて構成される。ヨーク側電磁鋼板（41a）は、圧延された電磁鋼板を略円環状に一体的に打ち抜いて成型されている。本実施形態のヨーク側電磁鋼板（41a）には、無方向性電磁鋼板を採用している。この無方向性電磁鋼板は方向性電磁鋼板ほどではないが、圧延方向と、この圧延方向と直交する方向とで磁気特性に差がある。具体的には、無方向性電磁鋼板は、電磁鋼板の圧延方向の磁気特性に優れる一方、この圧延方向と直交する方向の磁気特性は、圧延方向に対して劣るという性質がある。そのため、無方向性電磁鋼板を採用したとしても、固定子側ヨーク部（41）において磁気特性の方向性を生ずることになる。
【００３０】
なお、以下では、無方向性電磁鋼板において最も磁気特性（ここでは透磁率）の優れた方向をＬ方向とよび、Ｌ方向と直行する方向をＣ方向とよぶことにする。電磁鋼板は、一般的には、圧延方向が最も磁気特性に優れている場合が多い。そのため、実用的には圧延方向がＬ方向であると考えても差し支えない。
【００３１】
（ティース部（45））
それぞれのティース部（45）は、固定子側ヨーク部（41）の外周側に周方向に配列されている。本実施形態の固定子（40）には、１２個のティース部（45）が設けられる。それぞれのティース部（45）は、固定子側ヨーク部（41）とは別の部材で形成されている。
【００３２】
それぞれのティース部（45）は、ティース本体（46）と鍔部（47）とを有している。ティース本体（46）は、固定子側ヨーク部（41）の平坦部（44）から連続して径方向外方へ延びている。鍔部（47）は、ティース本体（46）の径方向外方端部に形成される。鍔部（47）は、ティース本体（46）に連続する中間部（48）と、該中間部（48）から周方向両側に張り出した一対の延出部（49,49）とを有している。
【００３３】
それぞれのティース部（45）には、コイル（40b）が巻回される。ティース部（45）同士の間の空間は、ティース本体（46）に巻回されたコイル（40b）が収容されるスロット（50）である。本実施形態の電動機（30）では、１２個のスロット（50）が周方向に配列される。なお、図２では、コイル（40b）は、一箇所のみ図示し、他は図示を省略してある。
【００３４】
ティース部（45）は、一体的に打ち抜いて成型された電磁鋼板（ティース側電磁鋼板（45a））が厚さ方向に積層されて構成される。ティース側電磁鋼板（45a）には、無方向性電磁鋼板を採用している。ティース側電磁鋼板（45a）では、固定子（40）の径方向（ティース本体（46）の延びる方向）が圧延方向となり、固定子（40）の周方向（鍔部（47）の延出部（49）の張り出し方向）が、圧延方向と直交する方向となっている。これは、ティース本体（46）の延びる方向（径方向）に向かって主な磁路が形成されるので、ティース側電磁鋼板（45a）の磁気特性に優れる方向が、固定子（40）の径方向となるよいうにした方が電動機（30）の特性向上を望めるからである。
【００３５】
ティース部（45）は、固定子側ヨーク部（41）に圧入や溶接といった工法で固定される。この際、ティース部（45）にコイル（40b）を予め巻回しておいてから、ティース部（45）を固定子側ヨーク部（41）に固定するようにしてもよい。なお、ティース部（45）を圧入で固定子側ヨーク部（41）に固定するには、例えば、固定子側ヨーク部（41）に、軸方向（シャフト（25）の軸心方向）に延びる溝を形成し、その溝にティース部（45）を圧入することが考えられる。
【００３６】
（各電磁鋼板（41a,45a）の磁気特性）
本実施形態では、ヨーク側電磁鋼板（41a）の磁気特性と、ティース側電磁鋼板（45a）の磁気特性の関係に特徴がある。具体的には、ヨーク側電磁鋼板（41a）、及びティース側電磁鋼板（45a）の透磁率が次の式（１）の関係を満たすように、ヨーク側電磁鋼板（41a）、及びティース側電磁鋼板（45a）を選定する。すなわち、本実施形態では、従来は考慮されることがなかった無方向性電磁鋼板における異方性を考慮して固定子（40）を構成するのである。
【００３７】
μｔｒ＞μｙＬ＞μｙＣ＞μｔθ  ・・・（１）
ただし、式（１）において、μｔｒはティース部（45）の径方向となる向きにおける透磁率、μｔθは周方向となる向きにおける透磁率である（図２の矢印を参照）。また、μｙＬはヨーク側電磁鋼板（41a）のＬ方向における透磁率、μｙＣはＣ方向における透磁率である。電磁鋼板の磁気特性は、いわゆるＢ−Ｈ曲線などから読み取れる。Ｂ−Ｈ曲線は、縦軸を磁束密度（B）、横軸を磁界の強さ（H）として、磁束密度と磁界の強さ（磁化力、或いは磁界ともいう）の関係を示したものである。透磁率は、Ｂ−Ｈ曲線の変化率（接線の傾き）である。透磁率は、磁束密度（B）、磁界の強さ（H）に応じて定まる。すなわち、透磁率は評価条件によって異なる。しかしながら、ヨーク側電磁鋼板（41a）とティース側電磁鋼板（45a）のそれぞれの透磁率の評価条件を合わせておけば、評価条件自体は種々の条件を選択できる。例えば、電動機（30）の定常運転時に想定される磁化力（H）に基づく透磁率や、後述のＢ５０における透磁率を用いて、式（１）を満たす電磁鋼板（41a,45a）を選定することが考えられる。
【００３８】
式（１）は、ヨーク側電磁鋼板（41a）の透磁率のとりうる範囲を示していると見ることができる。具体的には、式（１）は、ヨーク側電磁鋼板（41a）の透磁率が、Ｌ方向、Ｃ方向の何れについても、μｔｒとμｔθの間の値であることを示している。そこで、式（１）は、ヨーク側電磁鋼板（41a）の透磁率を方向に関係なくμｙとおいて、μｔｒ＞μｙ＞μｔθと書き換えてもよい。
【００３９】
また、式（１）からは、ヨーク側電磁鋼板（41a）の異方性は、ティース側電磁鋼板（45a）の異方性よりも小さいとも言うことができる。この例では、各電磁鋼板（41a,45a）の異方性の大きさは、Ｌ方向の透磁率とＣ方向の透磁率の大きさの違い（例えば差）で評価している。そして、本実施形態では、式（１）の通り、μｔｒ＞μｙＬとなっており、ヨーク側電磁鋼板（41a）は、ティース部（45）の電磁鋼板（45a）よりも材料グレードを上げてはいない（一般的には、透磁率を大きくするには材料のグレードアップが必要となる）。
【００４０】
〈クロスフローファン（10）の運転動作〉
クロスフローファン（10）の運転時には、電動機（30）が通電状態となる。その結果、固定子（40）では、コイル（40b）を電流が流れることで回転磁界が形成される。これに伴い、回転子（60）が固定子（40）の外側を回転する。回転子（60）が回転駆動されると、この回転子（60）と共にケース部（20）及びファン本体（11）が回転する。ファン本体（11）が回転すると、羽根部（12）が旋回して室内空気がファン本体（11）の軸心側に誘引される。誘引された空気は、ファン本体（11）の内部から径方向外方へ吹き出される。以上のようにして、空調機では、熱交換器で加熱又は冷却された空気が、クロスフローファン（10）に搬送されて室内へ供給される。
【００４１】
〈固定子（40）の磁気特性について〉
一般的な電動機では、ティース部とヨーク部には、同じグレードの電磁鋼板を使用する場合が多いと考えられる（以下、このような電動機を説明の便宜上、従来の電動機とよぶ）。無方向性電磁鋼板は所定の異方性を有しているので、同じグレードの無方向性電磁鋼板をティース部とヨーク部に使用した場合には、ティース部の径方向における透磁率（μtr）、周方向における透磁率（μtθ）、ヨーク側電磁鋼板のＬ方向における透磁率（μyL）、Ｃ方向における透磁率（μyC）は、次の式（２）の関係となると考えられる。
【００４２】
μｔｒ＝μｙＬ＞μｙＣ＝μｔθ  ・・・（２）
したがって、従来の電動機のヨーク部では、透磁率がμｙＬの部位が磁路となる場合よりも、透磁率がμｙＣの部位が磁路となる場合の方が磁気損失が大きい。図４は、固定子側ヨーク部、及びティース部に形成される磁路を説明する図である。図４に示すように、磁路（P1）は、ヨーク部では磁束の方向がＬ軸と直交方向、すなわちＣ方向となる磁路である。また、磁路（P2）は、ヨーク部では磁束の方向がＬ軸と平行な方向となる磁路である。したがって、磁路（P1）の方が磁路（P2）よりも磁気損失は大きくなる。このように、従来の電動機のヨーク部では、周方向の位置によって磁気特性がばらつくことになる。
【００４３】
一方、本実施形態では、従来は考慮されることがなかった無方向性電磁鋼板における異方性を考慮し、ヨーク側電磁鋼板（41a）の異方性を、ティース側電磁鋼板（45a）の異方性よりも小さくした。そのため、本実施形態では、従来の電動機とくらべ、固定子側ヨーク部（41）内の各磁路の磁気特性のばらつきは小さくなる（式（１），（２）参照）。
【００４４】
なお、μｔｒ＞μｙＬという関係（式（１））があるので、固定子側ヨーク部（41）の磁気特性（この例では透磁率）がティース部（45）の径方向における磁気特性よりも劣ることになる。しかしながら、ヨーク部（41）の特性がこのように劣っていても本実施形態では問題にならない。固定子側ヨーク部（41）に形成される磁路は、ティース部（45）の径方向の磁路よりも短いからである（図４を参照）。
【００４５】
〈本実施形態における効果〉
以上のように、本実施形態によれば、固定子側ヨーク部（41）における各磁路の磁気特性のばらつきを小さくすることが可能になる。これにより、電動機（30）では、回転子（60）の回転時における磁気吸引力を平均化できる。その結果、電動機（30）では、コギングを低減して振動や騒音を低減することが可能になる。また、電動機（30）の効率を向上させることが可能になる。このように、本実施形態では、固定子における磁気特性の改善を図ることが可能になる。
【００４６】
また、電磁鋼板が異方性を有している場合には、磁気特性が劣る方向に磁路が形成される部位でも所望の磁気特性を確保する必要がある。これには、固定子側ヨーク部（41）に使用する電磁鋼板のグレードを上位のものにすることが考えられるが、電動機のコストアップにつながるので好ましくない。これに対し、本実施形態では、ヨーク側電磁鋼板（41a）の透磁率のとりうる範囲を前記のように工夫したことにより、固定子側ヨーク部（41）に高いグレードの電磁鋼板を用いることなく、固定子側ヨーク部（41）の全方向について所定の磁気特性を確保することが可能になる。
【００４７】
《実施形態の変形例》
各電磁鋼板（41a,45a）の磁気特性を表す指標として用いた透磁率は例示である。例えば、磁束密度（B）によって、ティース側電磁鋼板（45a）とヨーク側電磁鋼板（41a）の磁気特性の関係を定めることも可能である。
【００４８】
透磁率（μ）、磁束密度（B）、磁化力（H）の間には、次の式（３）に示す関係がある。
【００４９】
μ＝Ｂ／Ｈ  ・・・（３）
それぞれの電磁鋼板（41a,45a）の磁束密度としては、例えば、磁化力（H）が５０００Ａ／ｍの場合の磁束密度（B）の値（以下、Ｂ５０とよぶ）を用いることが考えられる。Ｂ５０は、一般的な電磁鋼板の磁気特性の代表値である。Ｂ５０の値が高い程、磁石を用いたモータに対して、磁気飽和に強い材料となり、電動機設計の一つの指標となる値である。勿論、Ｂ５０の採用は例示であり、その他にも例えば、２５００Ａ／ｍでの磁束密度（Ｂ２５とよぶ）を採用することなどが考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明は、固定子の外周側で回転子が回転する外転形電動機として有用である。
【符号の説明】
【００５１】
３０      電動機（外転形電動機）
４０      固定子
４０ａ    固定子鉄心（鉄心）
４１      固定子側ヨーク部（ヨーク部）
４１ａ    ヨーク側電磁鋼板（電磁鋼板）
４５      ティース部
４５ａ    ティース側電磁鋼板（電磁鋼板）
６０      回転子
【図１】
2013034296.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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