(57)【要約】【課題】本発明の目的は、成形時に良好な溶融流動性を改善しながら強度に優れた成形体を与える、アクリル系ブロック共重合体組成物を得ることである。【解決手段】金属イオンで中和されたカルボキシル基を分子内に有するメタクリル系重合体ブロック（ａ）およびアクリル系重合体ブロック（ｂ）を有するブロック共重合体（Ａ）であって、単位重量あたりのブロック共重合体（Ａ）中の金属イオンにより中和されているカルボキシル基のモル濃度[Ｍ]とブロック共重合体（Ａ）中のカルボキシル基のモル濃度[Ｃ]の比[Ｍ]／[Ｃ]が、０．２〜０．６であるブロック共重合体（Ａ）および添加剤（Ｂ）を含有するスラッシュ成形用樹脂粉末組成物である。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属イオンで中和されたカルボキシル基を分子内に有するメタクリル系重合体ブロック（ａ）およびアクリル系重合体ブロック（ｂ）を有するブロック共重合体（Ａ）であって、単位重量あたりのブロック共重合体（Ａ）中の金属イオンにより中和されているカルボキシル基のモル濃度[Ｍ]とブロック共重合体（Ａ）中のカルボキシル基の総モル濃度[Ｃ]の比[Ｍ]／[Ｃ]が、０．２〜０．６であるブロック共重合体（Ａ）および添加剤（Ｂ）を含有するスラッシュ成形用樹脂粉末組成物。
【請求項２】
ブロック共重合体（Ａ）の数平均分子量が２０,０００〜１００,０００である請求項１に記載のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高強度を有するスラッシュ成形用樹脂粉末組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、スラッシュ成形用樹脂としては、ポリ塩化ビニル樹脂やポリウレタン樹脂などが広く使用されているが、環境に対する負荷やコストの観点で代替材料が検討されている。
アクリル樹脂は、ブロック体を構成する成分を適宜選択することで、表皮材として要求される物性を満足させることが可能である。特許文献１では、不飽和カルボン酸エステルを共重合成分として含有するアイオノマーによる代替が考えられている。また、特許文献２では、アクリル系ブロック共重合体と架橋剤からなる組成物とすることで成形時に良好な溶融流動性を改善しながら耐熱性に優れた成形体が得られることが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平０６−２２６７６３号公報
【特許文献２】特開２０１０−２６５３３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１では、アイオノマー成分により樹脂強度の向上は期待できるもののポリエチレングリコールなどの低分子化合物の添加により柔軟性を向上させているため、高温下でのべたつきに問題があった。特許文献２では、エポキシ結合により架橋させることで高強度化を図ることができるが、成形性が十分ではなかった。
本発明の目的は、成形時に良好な溶融流動性を改善しながら強度に優れた成形体を与える、アクリル系ブロック共重合体組成物を得ることである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
金属イオンで中和されたカルボキシル基を分子内に有するメタクリル系重合体ブロック（ａ）およびアクリル系重合体ブロック（ｂ）を有するブロック共重合体（Ａ）であって、単位重量あたりのブロック共重合体（Ａ）中の金属イオンにより中和されているカルボキシル基のモル濃度[Ｍ]とブロック共重合体（Ａ）中のカルボキシル基の総モル濃度[Ｃ]の比[Ｍ]／[Ｃ]が、０．２〜０．６であるブロック共重合体（Ａ）および添加剤（Ｂ）を含有するスラッシュ成形用樹脂粉末組成物。
【発明を実施するための形態】
【０００６】
本発明のブロック共重合体（Ａ）の構造は、いずれの構造のものであってもかまわない。ブロック共重合体の物性、または組成物の物性の点から、メタクリル系重合体ブロック（ａ）をａ、アクリル系重合体ブロック（ｂ）をｂと表現したとき、（ａ−ｂ）n型、ｂ−（ａ−ｂ）n型および（ａ−ｂ）n−ａ型（ｎは１以上の整数であり、好ましくは１〜３の整数）からなる群より選択される少なくとも１種のブロック共重合体からなることが好ましい。特に限定されないが、これらの中でも、加工時の取り扱い容易性や、組成物の物性の点からａ−ｂ型のジブロック共重合体、ａ−ｂ−ａ型のトリブロック共重合体、またはこれらの混合物が好ましい。  
【０００７】
本発明の金属イオンで中和されたカルボキシル基を分子内に有するメタクリル系重合体ブロック（ａ）は、カルボキシル基を有する単量体（ａ１）とカルボキシル基を有さないメタクリル酸エステル（ａ２）を主成分とする単量体とを共重合してなる重合体ブロック（ａ’）が金属イオンにより中和された重合体ブロックであることが好ましい。
【０００８】
本発明のブロック共重合体（Ａ）の構成部位であるメタクリル系重合体ブロック（ａ）は金属イオンによって中和されたカルボキシル基を有することで樹脂強度が向上し、スラッシュ成形用樹脂として有用となる。
【０００９】
メタクリル酸エステル（ａ２）は、樹脂強度の観点からメタクリル系重合体ブロック（ａ）の重量に基づいて５０〜９５重量％であることが好ましく、５５〜９０重量％含有することが更に好ましい。
【００１０】
カルボキシル基含有単量体（ａ１）としては、カルボキシル基と重合性不飽和基を有する単量体であり、（メタ）アクリル酸、イタコン酸、マレイン酸、無水マレイン酸及び２−メタクリロイルオキシエチルコハク酸等が挙げられる。反応性の観点から好ましくは、アクリル酸、メタクリル酸及び無水マレイン酸である。
【００１１】
メタクリル系重合体ブロック（ａ）を構成するメタクリル酸エステル（ａ２）としては、メタクリル酸脂肪族炭化水素（たとえば炭素数１〜１８のアルキル）エステル［メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−プロピル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸ｎ−ペンチル、メタクリル酸ｎ−ヘキシル、メタクリル酸ｎ−ヘプチル、メタクリル酸ｎ−オクチル、メタクリル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸ノニル、メタクリル酸デシル、メタクリル酸ドデシル、メタクリル酸ステアリルなど］；メタクリル酸脂環式炭化水素エステル［メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸イソボルニルなど］；メタクリル酸芳香族炭化水素エステル［メタクリル酸フェニル、メタクリル酸トリルなど］；メタクリル酸とエーテル性酸素を有する官能基含有アルコールとのエステル［メタクリル酸２−メトキシエチル、メタクリル酸３−メトキシブチルなど］などがあげられる。これらは少なくとも１種用いられる。これらの中でも、加工性、コストおよび入手しやすさの点で、メタクリル酸メチルが好ましい。
【００１２】
メタクリル系重合体ブロック(ａ)は金属イオンにより中和されたカルボキシル基を有している。金属イオンとしては、Ｎａ＋、Ｋ＋、Ｌｉ＋、Ｃａ２＋、Ｍｇ２＋、Ｚｎ２＋、Ｃｕ２＋、Ｃｏ２＋、Ｎｉ２＋、Ｍｎ２＋、Ａｌ３＋などの１価から３価の金属の金属イオンを挙げることができる。金属イオン源は、重合体ブロック（ａ’）中の未中和のカルボキシル基を中和することができる塩基性金属化合物であれば、特に限定されない。塩基性金属化合物としては、金属水酸化物［水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化ナトリウム、水酸化リチウム、水酸化カリウム、水酸化銅など］；金属酸化物［酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化亜鉛、酸化銅など］；金属炭酸化物［炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸リチウム、炭酸カリウムなど］；酢酸亜鉛などが挙げられる。これらの塩基性金属化合物は、単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。  
【００１３】
重合体ブロック（ａ’）の中和方法としては、特に限定されず、例えば、重合体ブロック（ａ’）を有するブロック重合体（Ａ’）および塩基性金属化合物とを、押出機を用いて、１５０℃〜２３０℃で溶融混合する方法等が挙げられる。
【００１４】
メタクリル系重合体ブロック（ａ）のガラス転移温度は、５０℃〜１３０℃となるように設計するのが好ましい。これは、パウダースラッシュ成形材料は、無加圧下でも流動する必要があり、メタクリル系重合体ブロック（ａ）のガラス転移温度が１３０℃を越えると、溶融粘度が高くなり成形性が悪くなる傾向にある一方で、ガラス転移温度が５０℃未満では、樹脂組成物が常温でも流動性を有し、粒子としての性状を保持することが出来なくなるためである。
【００１５】
メタアクリル系重合体ブロック（ａ）および後述のアクリル系重合体ブロック（ｂ）のガラス転移温度（Ｔｇ）の設定は、下記のＦｏｘ式に従い、各重合体部分の単量体の重量比率を設定することにより行うことができる。
１／Ｔｇ＝（Ｗ1／Ｔｇ1）＋（Ｗ2／Ｔｇ2）＋…＋（Ｗm／Ｔｇm）
Ｗ1＋Ｗ2＋…＋Ｗm＝１
（式中、Ｔｇは重合体部分のガラス転移温度を表わし、Ｔｇ1，Ｔｇ2，…，Ｔｇmは各重合体ホモポリマーのガラス転移温度を表わす。また、Ｗ1，Ｗ2，…，Ｗmは各重合単量体の重量比率を表わす。）
【００１６】
前記Ｆｏｘ式における各重合単量体のガラス転移温度は、たとえば、Ｐｏｌｙｍｅｒ ＨａｎｄｂｏｏｋＴｈｉｒｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ(Ｗｉｌｅｙ−Ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅ １９８９)記載の値を用いればよい。
【００１７】
アクリル系重合体ブロック（ｂ）は、アクリル酸エステルを主成分とする単量体成分を重合してなるブロックである。
【００１８】
アクリル系重合体ブロック（ｂ）を構成するアクリル酸エステルとしては、アクリル酸脂肪族炭化水素（たとえば炭素数１〜１８のアルキル）エステル［アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ−プロピル、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｎ−ペンチル、アクリル酸ｎ−ヘキシル、アクリル酸ｎ−ヘプチル、アクリル酸ｎ−オクチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ノニル、アクリル酸デシル、アクリル酸ドデシル、アクリル酸ステアリルなど］；アクリル酸脂環式炭化水素エステル［アクリル酸シクロヘキシル、アクリル酸イソボルニルなど］；アクリル酸芳香族炭化水素エステル［アクリル酸フェニル、アクリル酸トルイルなど］；アクリル酸とエーテル性酸素を有する官能基含有アルコールとのエステル［アクリル酸２−メトキシエチル、アクリル酸３−メトキシブチルなど］等が挙げられる。
【００１９】
アクリル系重合体ブロック（ｂ）は、アクリル酸エチル、アクリル酸−ｎ−ブチルおよびアクリル酸−２−メトキシエチルからなる群から選ばれる少なくとも１種のアクリル酸エステル（ｂ１）５０〜１００重量％と、これと共重合可能な異種のアクリル酸エステル及び／又はビニル系単量体０〜５０重量％とからなるのが引張強度等の機械特性の観点から好ましい。なお、これらのアクリル酸エステル（ｂ１）の割合が５０重量％未満であると、柔軟性が損なわれる場合がある。
【００２０】
アクリル系重合体ブロック（ｂ）のガラス転移温度は、スラッシュ成形材料のゴム弾性の観点から、２５℃以下であるのが好ましく、０℃以下であるのが更に好ましく、−２０℃以下であるのが特に好ましい。アクリル系重合体ブロック（ｂ）のガラス転移温度が、スラッシュ成形材料の使用される環境の温度より高いと、柔軟性や、ゴム弾性が発現されにくくなる。
【００２１】
メタクリル系重合体ブロック（ａ）およびアクリル系重合体ブロック（ｂ）を有するブロック共重合体（Ａ）を製造する方法は、とくに限定するものではないが、開始剤を用いた制御重合法を用い、メタクリル系重合体ブロック（ａ’）及びアクリル系重合体ブロック（ｂ）を有するアクリル系ブロック共重合体（Ａ’）を製造した後、金属イオンにより重合体ブロック（Ａ’）が有するカルボキシル基を中和することで製造することが好ましい。制御重合法としては、リビングアニオン重合法や連鎖移動剤を用いるラジカル重合法、リビングラジカル重合法があげられる。なかでも、ブロック共重合体の分子量および構造の制御の点から、リビングラジカル重合法により製造するのが好ましい。
ブロック共重合体（Ａ）は、ブロック重合体（Ａ’）および塩基性金属化合物とを、押出機を用いて、１５０℃〜２３０℃で溶融混合する方法等で得ることができる。  
【００２２】
リビングラジカル重合法は、重合末端の活性が失われることなく維持されるラジカル重合法である。リビング重合とは狭義においては、末端が常に活性をもち続ける重合のことを指すが、一般には、末端が不活性化されたものと活性化されたものが平衡状態にある擬リビング重合も含まれる。ここでの定義も後者である。
【００２３】
リビングラジカル重合法としては、ポリスルフィドなどの連鎖移動剤を用いるもの、コバルトポルフィリン錯体（ジャーナル・オブ・アメリカン・ケミカル・ソサエティ（Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．）、１９９４年、第１１６巻、７９４３頁）やニトロキシド化合物などのラジカル捕捉剤を用いるもの（マクロモレキュールズ（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ）、１９９４年、第２７巻、７２２８頁）、有機ハロゲン化物などを開始剤とし遷移金属錯体を触媒とする原子移動ラジカル重合法(Ａｔｏｍ Ｔｒａｎｓｆｅｒ Ｒａｄｉｃａｌ Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ：ＡＴＲＰ)などをあげることができる。本発明において、これらのうちいずれの方法を使用するかはとくに制約はないが、制御の容易さの点などから国際公開第２００４/１３１９２号パンフレットなどに記載された原子移動ラジカル重合法を用いる方法が好ましい。
【００２４】
ブロック共重合体（Ａ）を構成するメタクリル系ブロック（ａ）とアクリル系重合体ブロック（ｂ）の組成比は、成形時の形状の保持性の観点から、組成比の好ましい範囲は、（ａ）が１０〜６０重量％、（ｂ）が４０〜９０重量％であり、さらに好ましくは、（ａ）が１５〜５０重量％、（ｂ）が５０〜８５重量％である。
【００２５】
金属イオンによる中和度は、樹脂強度の観点から、単位重量あたりのブロック共重合体（Ａ）中の金属イオンにより中和されているカルボキシル基のモル濃度[Ｍ]とブロック共重合体（Ａ）の総カルボキシル基のモル濃度[Ｃ]の比[Ｍ]／[Ｃ]が、０．２〜０．６であることが好ましく、０．３〜０．５であることが更に好ましい。
【００２６】
ブロック共重合体（Ａ）の分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（以下、ＧＰＣと略記）で測定した数平均分子量（以下、Ｍｎと略記）が２０，０００〜１００，０００となるように調整するのが好ましい。Ｍｎが２０，０００より小さいと、スラッシュ成形用樹脂として充分な機械特性を発現出来ない場合があり、逆にＭｎが１００，０００より大きいと、加工特性が低下する場合がある。
【００２７】
本発明において、ブロック共重合体のＭｎは、ＧＰＣを用いて以下の条件で測定される。
装置（一例）  ：  東ソー（株）製  ＨＬＣ−８１２０
カラム（一例） ：  ＴＳＫ  ＧＥＬ  ＧＭＨ６  ２本  〔東ソー（株）製〕
測定温度      ：  ４０℃
試料溶液      ：  ０．２５重量％のテトラヒドロフラン溶液
溶液注入量    ：  １００μｌ
検出装置      ：  屈折率検出器
基準物質      ：  東ソー（株）製  標準ポリスチレン（ＴＳＫｓｔａｎｄａｒｄ  ＰＯＬＹＳＴＹＲＥＮＥ）１２点（分子量  ５００  １０５０  ２８００  ５９７０  ９１００  １８１００  ３７９００  ９６４００  １９００００  ３５５０００  １０９００００  ２８９００００）
また、Ｍｎの測定は、試料をテトラヒドロフランに溶解し、不溶解分をグラスフィルターでろ別したものを試料溶液とする。
【００２８】
ブロック共重合体（Ａ）は、その他の樹脂（Ｄ）を含有してもよい。そのような他の樹脂としては、アクリル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、フェノール系樹脂、シリコーン系樹脂、エチレン‐酢酸ビニル共重合体、アクリロニトリル‐ブタジエン系樹脂（例えばＡＢＳ系樹脂）、塩化ビニル‐酢酸ビニル系共重合体等が挙げられ、これらを単独でまたは２種以上混合して用いることができる。
その他の樹脂（Ｄ）としては、生産性の観点からアクリル系樹脂、ブタジエン樹脂、酢酸ビニル系樹脂が好ましい。
【００２９】
その他の樹脂（Ｄ）の重量は、生産性の観点から（Ａ）と（Ｄ）の合計重量に基づいて、０〜４０重量％含まれるのが好ましい。
【００３０】
ブロック共重合体（Ａ）とその他の樹脂（Ｄ）との混合方法は特に限定されず、通常行われる公知の方法等でよく、粉体混合、溶融混合のいずれでもよい。
【００３１】
溶融混合する場合の混合装置としては、反応槽等のバッチ式混合装置および連続式混合装置が挙げられる。適正な温度で短時間で均一に混合するためには、連続式混合装置が好ましい。連続混合装置としては、エクストルーダー、コンティニアスニーダーおよび３本ロール等が挙げられる。
粉体混合する場合の混合装置としては、ヘンシェルミキサー、ナウターミキサーおよびバンバリーミキサー等が挙げられる。好ましくはヘンシェルミキサーである。
【００３２】
本発明で用いられるスラッシュ成形用樹脂粉末の製造方法としては特に限定されないが、例えば懸濁重合により樹脂粉末を得る方法やブロック状またはペレット状のスラッシュ成形用樹脂組成物を冷凍粉砕法、常温粉砕法の方法で粉砕し、樹脂粉末を得る方法がある。
【００３３】
これらの結果得られた粉体は、ふるい等を用いて、粒径１００〜５００μｍのものだけを分取するのが好ましく、１５０〜３００μｍのものだけを分取するのが最も好ましい。１００μｍより粒径の小さいものを含んだ粉体は、粉体同士の凝集を促進させる原因となり、ハンドリング性が低下すると共に粉体流動性が悪化する。このため、パウダースラッシュ成形に用いたときに、金型の端部まで粉体が十分に届かず、成形体の意匠性が損なわれる。また、５００μｍより大きな粒径のものを含んだ粉体は、パウダースラッシュ成形に用いたときに、粒径の大きな粉体が十分に溶融しないため、成形体の意匠性が損なわれることとなる。
【００３４】
また、本発明のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物とは、上記のブロック共重合体（Ａ）に、成形性の観点から添加剤（Ｂ）を添加する。添加剤（Ｂ）としてはフィラー、安定剤、顔料、離型剤、ブロッキング防止剤及び分散剤等が挙げられる。
添加剤（Ｂ）の添加量は（Ａ）と（Ｂ）の合計重量に基づいて、０．０５〜５０重量％であり、好ましくは０．１〜３０重量％、更に好ましくは０．５〜２０重量％である。
【００３５】
フィラーとは、カオリン、タルク、シリカ、酸化チタン、炭酸カルシウム、ベントナイト、マイカ、セリサイト、ガラスフレーク、ガラス繊維、黒鉛、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、三酸化アンチモン、硫酸バリウム、ホウ酸亜鉛、アルミナ、マグネシア、ウォラストナイト、ゾノトライト、ウィスカー及び金属粉末等の無機フィラーが挙げられる。これらのなかで、結晶化促進の観点から、カオリン、タルク、シリカ、酸化チタン及び炭酸カルシウムが好ましく、カオリン及びタルクが更に好ましい。
【００３６】
無機フィラーの体積平均粒径は、分散性の観点から好ましくは０．１〜３０μｍ、更に好ましくは１〜２０μｍ、特に好ましくは５〜１０μｍである。  
【００３７】
安定剤とは、例えば公知の酸化防止剤及び／または光安定剤である。
酸化防止剤とは、例えばフェノール系（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、ブチル化ヒドロキシアニソール等）、ビスフェノール系（２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）等）、リン系（トリフェニルフォスファイト、ジフェニルイソデシルフォスファイト等）等が挙げられる。
光安定剤とは、紫外線吸収剤［ベンゾフェノン系（２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン等）、ベンゾトリアゾール系（２−（２&apos;−ヒドロキシ−５'−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール等）等］、クエンチャー［ニッケルキレート系等］、サリチル酸系［フェニルサリシレート等］、ラジカル補足剤［ヒンダードアミン系（（ビス２,２,６,６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート等）等が挙げられる。
【００３８】
顔料としては、例えば公知の有機顔料及び／または無機顔料を使用することができる。有機顔料としては不溶性アゾ顔料、可溶性アゾ顔料、銅フタロシアニン顔料及びキナクリドン系顔料等が挙げられ、無機顔料としてはカーボンブラック、クロム酸塩、フェロシアン化合物、金属酸化物、硫化セレン化合物及び金属塩類（硫酸塩、硅酸塩、炭酸塩、リン酸塩等）金属粉末等が挙げられる。
【００３９】
離型剤としては、公知の離型剤が使用でき、フッ素系離型剤（リン酸フルオロアルキルエステル等）、シリコン系離型剤（ジメチルポリシロキサン、アミノ変性ジメチルポリシロキサン、カルボキシル変性ジメチルポリシロキサン及びエーテル変性ジメチルポリシロキサン等）、脂肪酸エステル系離型剤［アルカン（炭素数１１〜２４）酸アルケニル（炭素数６〜２４）エステル等］、リン酸エステル系離型剤（リン酸トリブチルエステル等）等が挙げられる。
【００４０】
ブロッキング防止剤としては、例えば公知の無機系ブロッキング防止剤及び／または有機系ブロッキング防止剤等を使用することができる。無機系ブロッキング防止剤としては、例えばシリカ、タルク、酸化チタン、炭酸カルシウム等が挙げられ、有機系ブロッキング防止剤としては、例えば粒子径１０μｍ以下の熱硬化性樹脂（熱硬化性ポリウレタン樹脂、グアナミン系樹脂、エポキシ系樹脂等）及び粒子径１０μｍ以下の熱可塑性樹脂（熱可塑性ポリウレタン、ポリ（メタ）アクリレート樹脂等）及びマレイミド樹脂粉末等が挙げられる。
【００４１】
上記添加剤（Ｂ）をブロック共重合体（Ａ）に添加、混合するときに使用する混合装置としては、公知の粉体混合装置等を使用でき、容器回転型混合機、固定容器型混合機、流体運動型混合機のいずれも使用できる。例えば固定容器型混合機としては高速流動型混合機、複軸パドル型混合機、高速剪断混合装置（ヘンシエルミキサー（登録商標）等）、低速混合装置（プラネタリーミキサー等）や円錐型スクリュー混合機（ナウタミキサ（登録商標）等）を使ってドライブレンドする方法が良く知られている。これらの方法の中で、複軸パドル型混合機、低速混合装置（プラネタリーミキサー等）、および円錐型スクリュー混合機（ナウタミキサ（登録商標、以下省略）等）を使用するのが好ましい。
【００４２】
本発明のスラッシュ成形用樹脂組成物をスラッシュ成形法で成形するには、例えば、本発明の粉末組成物が入ったボックスと２００〜２８０℃に加熱した金型を共に振動回転させ、パウダーを型内で溶融流動させた後冷却後固化させ、シートを製造する方法で好適に実施することができる。
本発明の成形用材料で成形されたシート厚さは、０．５〜１．５ｍｍが好ましい。
これらの成形シートは金型形状により様々な形状に対応する事ができ、例えばインスツルメントパネルやドアトリム等の自動車内装部品、家電部品、玩具、雑貨品等のスラッシュ成形用材料として適する。
【００４３】
以下、製造例、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。以下において「部」は重量部、「％」は重量％を示す。
【００４４】
＜重合反応の転化率測定法＞
本実施例に示す重合反応の転化率は以下に示すガスクロマトグラフィー分析装置で測定した。
使用機器：（株）島津製作所製ガスクロマトグラフィーＧＣ−１４Ｂ
試料調整：サンプルを酢酸エチルにより約３倍に希釈した。
【００４５】
製造例１  
１５Ｌオートクレーブに、反応器内を減圧にした状態でアクリル酸−ｎ−ブチル（ＢＡ）１６８．０部、アクリル酸エチル（ＥＡ）４５．０部を仕込んだ。次に臭化第一銅０．３２部、臭化第二銅０．０２４部を仕込み、３０℃で１５分間攪拌した。その後、ペンタメチルジエチレントリアミン０．１１部を仕込み、７５℃に昇温しながら、さらに３０分間攪拌を行い、第一ブロックとなるアクリル系重合体ブロック（ｂ）の重合を開始した。ＢＡ転化率が９９．０％に到達したところで、トルエン１４２．０部、塩化第一銅０．６３部、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）６３．０部、アクリル酸（ＡＡ）８．６部を仕込み、ペンタメチルジエチレントリアミン０．１１部を加えて、第二ブロックとなるメタクリル系重合体ブロック（ａ’）の重合を開始した。４５分ごとにペンタメチルジエチレントリアミン１．１部を加えていき、ＭＭＡ転化率が９４．８％に到達したところで、トルエン２１２．７７部を加え、反応器を冷却して反応を終了させた。得られたａ’−ｂ−ａ’型のブロック共重合体は、（ｂ）は、ＢＡとＥＡのモル比はＢＡ／ＥＡ＝３．３、（ａ’）では、ＭＭＡ／ＡＡ＝５．３、ブロック（ａ’）とブロック（ｂ）の重量比は、（ｂ）／（ａ’）＝３．０である。
【００４６】
上記のブロック共重合体を含有する反応溶液にトルエンを加えて、重合体濃度が２５％の重合体トルエン溶液を得た。この溶液１００部にｐ−トルエンスルホン酸を０．４１部加え、反応器内を窒素置換し、３０℃で３時間撹拌した。
【００４７】
更に酸化防止剤としてイルガノックス１０１０を０．１５部添加した後、反応器内を窒素置換し、耐圧反応器中で、１５０℃で４時間攪拌した。３０℃に冷却した反応液に固体塩基としてキョーワード５００ＳＨ（協和化学製）１．７５部を加えた後、反応器内を窒素置換して、２時間撹拌した。反応液をサンプリングし、溶液が中性になっていることを確認して反応終了とした。その後反応器を窒素により０．１〜０．４ＭＰａに加圧し、濾材としてポリエステルフェルトを備えた上に示した加圧濾過機を用いて固体分を分離し、ブロック共重合体を含有する重合体溶液を得た。
【００４８】
ブロック共重合体を含有する重合体溶液１００部に塩基性金属化合物として水酸化マグネシウムを１．１部加え、重合体溶液から溶媒成分を蒸発した。蒸発機は株式会社栗本鐵工所製ＳＣＰ１００を用いた。蒸発機入口の熱媒オイルを１８０℃、蒸発機の真空度を５ｋＰａ、スクリュー回転数を６０ｒｐｍ、重合体溶液の供給速度を３２ｋｇ／ｈに設定し重合体溶液の蒸発を実施した。重合体は排出機を通じ、φ４ｍｍのダイスにてストランドとし、アルフローＨ５０ＥＳ（主成分：エチレンビスステアリン酸アミド、日本油脂（株）製）の３％懸濁液で満たした水槽で冷却後、ペレタイザーによりペレット状のブロック共重合体（Ａ−１）を得た。ブロック共重合体（Ａ−１）のＧＰＣ分析を行ったところ、Ｍｎは７２，０００であった。得られたブロック共重合体（Ａ−１）中の金属イオンにより中和されているカルボキシル基のモル濃度[Ｍ]とカルボキシル基のモル濃度[Ｃ]の比[Ｍ]／[Ｃ]＝０．５であった。  
【００４９】
製造例２
製造例１において、アクリル酸エチル４５．０部をアクリル酸−２−メトキシエチル（ＭＥＡ）１４１．３０部、アクリル酸８．６部をメタクリル酸（ＭＡ）２０．５部、水酸化マグネシウムを７．１部に変更する以外は、製造例１と同様にしてブロック共重合体（Ａ−２）を製造した。重合後のＭｎは９５,２００であった。ａ’−ｂ−ａ’型のアクリル系ブロック共重合体（Ａ−２）中のモル比は、（ｂ）は、ＢＡとＭＥＡのモル比はＢＡ／ＭＥＡ＝１．２、（ａ’）では、ＭＭＡ／ＭＡ＝２．６、ブロック（ａ’）とブロック（ｂ）の重量比は、（ｂ）／（ａ’）＝３．７である。得られたブロック共重合体（Ａ−２）中の金属イオンにより中和されているカルボキシル基のモル濃度[Ｍ]とカルボキシル基のモル濃度[Ｃ]の比[Ｍ]／[Ｃ]＝０．５であった。
【００５０】
比較製造例１
製造例１において、塩基性金属化合物として水酸化マグネシウムを使用しない以外は、製造例１と同様にしてペレット状のブロック共重合体（Ａ’−１）を製造した。
【００５１】
比較製造例２
エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー（メタクリル酸含量１５重量％、Ｎａ中和度２０モル％、ＭＦＲ６０ｄｇ／ｍｉｎ）に添加剤として、離型剤［商品名：ＳＨ２０００、東レ・ダウコーニングシリコーン（株）製、低分子量ジメチルシリコーンオイル １０００ｃｓ］を、３０ｎｍφ２軸押出機（池貝鉄工（株）製ＰＣＭ３０）を使用し、樹脂と添加剤を樹脂温２１０℃、押出量４．０ｋｇ／ｈｒで押出し、ペレット状のブロック共重合体（Ａ’−２）を製造した。
【００５２】
比較製造例３
アクリル系重合体粒子（ｉ）を含有するスラリーの作製
（比較製造例３−１）
５０Ｌ耐圧攪拌装置に純水２００重量部及びポリビニルアルコール［商品名：ＫＨ−１７、日本合成化学工業（株）製］を０．７重量部（３％水溶液として２３．３重量部）仕込み、製造例１で得られた２５％の重合体トルエン溶液４００重量部（固形分濃度２５％）、エポキシ基を持つアクリル系重合体［商品名：ＡＲＵＦＯＮ  ＵＧ４０１２、東亞合成（株）製］１０重量部、トリメリット酸エステル系可塑剤［Ｃ−８１０ＰＳ、旭電化工業（株）製］１４部、架橋促進剤である酸化亜鉛０．０８８重量部、エステル系滑材である牛脂極度硬化油（融点６０℃：日本油脂（株）製）０．０１重量部、安定剤（イルガノックス１０１０、チバ・スペシャリティ・ケミカルズ製)１重量部とチヌビン２３４（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ製)１重量部を添加した。撹拌翼には２段４枚傾斜パドルを用いて６００ｒｐｍで攪拌して撹拌槽の底部より蒸気を導入した。撹拌槽上部に接続したコンデンサで溶剤ガス及び蒸気を凝縮し、系外で逐次溶剤及び水を回収した。発泡に注意しながら蒸気流量を加減し、１００℃到達後５分後に蒸気を停止し、撹拌槽のジャケットを用いて冷却を行ない、ブロック共重合体を含有するスラリー（ｉ−１）を得た。得られた共重量体粒子の平均粒径は約１７５μｍであった。
【００５３】
アクリル系重合体ラテックス（ｉｉ）の合成
（比較製造例３−２）
水２００重量部、乳化剤としてアルカンスルホン酸ナトリウム  ０．３４重量部、重合開始剤として過硫酸カリウム  ０．２重量部を、撹拌装置付反応器に仕込み、窒素置換後、７０℃まで昇温した。これにメチルメタアクリレート  ９５重量部、ブチルアクリレート  ５重量部、連鎖移動剤としてチオグリコール酸２エチルヘキシル  ０．６５重量部の混合液を６時間かけて追加し、追加開始から２時間後に乳化剤であるアルカンスルホン酸ナトリウム  ０．４０重量部を、４時間後に０．４３重量部を加えた。追加終了後、重合開始剤である過硫酸カリウム  ０．０５重量部添加して、１時間重合を行ない、重合転化
率９９％、ガラス転移温度９２℃、ラテックス平均粒子径５９．４ｎｍ、数平均分子量６５，０００、固形分濃度３３％の重合体ラテックス（ｉｉ−１）を得た。
【００５４】
実施例１
ナウターミキサー内にブロック共重合体（Ａ−１）１０３部、可塑剤（大八化学工業（株）、ＣＲ−７４１）１８部、離型剤［ポリジメチルシロキサン（東レ・ダウコーニング株式会社、ＳＨ−２００）５２部及び変性ポリジメチルシロキサン（信越化学工業株式会社、Ｘ−２２−３７１０）４８部の混合物、以下、同じである。］０．２部、安定剤（サノールＬＳ−７６５、第一三共株式会社、以下、同じである。）０．３部及びポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）粉末（ガンツパールＰＭ−０３０Ｓ、ガンツ化成株式会社、以下、同じである。）０．５部を投入し、７０℃で混合することにより、本発明のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物（Ｘ−１）を得た。
【００５５】
実施例２
ブロック共重合体（Ａ−２）１０３部に、可塑剤（大八化学工業（株）、ＣＲ−７４１）１８部、離型剤０．２部、安定剤０．３部及びＰＭＭＡ粉末０．５部を添加し、混合することにより、本発明のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物（Ｘ−２）を得た。
【００５６】
比較例１
ブロック共重合体（Ａ−１）をブロック共重合体（Ａ’−１）に変更する以外は実施例１と同様にして比較用のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物（Ｘ’−１）を得た。
【００５７】
比較例２
ブロック共重合体（Ａ’−２）にポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）粉末（ガンツパールＰＭ−０３０Ｓ、ガンツ化成株式会社）０．５部を添加し、混合することにより、比較用のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物（Ｘ’−２）を得た。
【００５８】
比較例３
比較製造例３−１で作成したブロック共重合体粒子を含有するスラリー（ｉ−１）を撹拌機付反応器に仕込み、７０℃に加熱し重合体ラテックス（ｉｉ−１）をブロック共重合体粒子１００重量部に対して固形分基準で３．７重量部添加し、添加終了から５分後７０℃に加熱し、電解質水溶液として１５％硫酸ナトリウム溶液をブロック共重合体粒子１００重量部に対して固形分基準で５．６重量部を５分間かけて連続的に添加した。  
添加終了から５分後、９０℃まで加熱し、５分間温度を保持し、その後冷却してラテックスがブロック共重合体粒子の表面に付着した重合体スラリーを得た。そのスラリーをバッチ式遠心濾過機で脱水し、バッチ式流動乾燥機で樹脂温度最大５０℃の条件で乾燥し、水分が０．４％の比較用のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物（Ｘ’−３）を得た。  
【００５９】
得られた樹脂粉末組成物の溶融性を評価するために、１９０℃の溶融粘度を測定した。また、樹脂粉末組成物をスラッシュ成形して得られたシートについて、裏面溶融性、引張強度、伸び測定、耐熱性試験、ブリード性を実施した。結果を表１に示した。
【００６０】
＜１９０℃溶融粘度測定方法＞
島津（株）製フローテスターＣＦＴ−５００を用いて、以下の条件で等速昇温し、１９０℃の溶融粘度を測定した。
荷重 ： ５ｋｇ
ダイ ： 穴径０．５ｍｍ、長さ１．０ｍｍ
昇温速度 ： ５℃／ｍｉｎ．
【００６１】
＜表皮の作成＞
低温成形を目的に、予め２１０℃に加熱されたしぼ模様の入ったＮi電鋳型にスラッシュ成形用樹脂粉末組成物（Ｘ−１）〜（Ｘ−２）、（Ｘ’−１）〜（Ｘ’−３）を充填し、１０秒後余分な樹脂粉末組成物を排出した。６０秒後水冷して表皮（厚さ１．０ｍｍ）を作成した。  
【００６２】
＜裏面溶融性＞
成形表皮裏面中央部を目視で観察し、以下の判定基準で溶融性を評価する。
１級：パウダーが溶融せず、成形品にならない。
２級：裏面全面にパウダーの形状の凹凸があり、かつ表面に貫通するピンホールがある。
３級：裏面全面に凹凸があり、光沢はない。表面に貫通するピンホールはない。
４級：一部未溶融のパウダーが有るが、光沢がある。
５級：均一で光沢がある。  
【００６３】
＜引張強度、伸び測定＞  
成形表皮からＪＩＳ  Ｋ  ６３０１の引張試験片ダンベル１号形を３枚打ち抜き、その中心に４０ｍｍ間隔で標線をした。板厚は標線間５カ所の最小値を採用した。これを２５℃雰囲気下にてオートグラフに取り付け、２００ｍｍ／ｍｉｎの速さで引っ張り、試験片が破断にいたるまでの破断強度、最大伸びを算出した。
【００６４】
＜耐熱性試験後の２５℃引張強度、伸び測定＞  
成形表皮を、循風乾燥機中に、１３０℃、６００時間処理した。続いて、処理後の表皮を２５℃２４時間静置した。続いて、これからＪＩＳ  Ｋ  ６３０１の引張試験片ダンベル１号形を３枚打ち抜き、その中心に４０ｍｍ間隔で標線をした。板厚は標線間５カ所の最小値を採用した。これを２５℃雰囲気下にてオートグラフに取り付け、２００ｍｍ／ｍｉｎの速さで引っ張り、試験片が破断にいたるまでの破断強度、最大伸びを算出した。  
【００６５】
＜ブリード性評価＞  
成形表皮をポリエチレンの袋に入れて室温（２３℃）下にて保管し、経日変化を目視、触感により以下の記載の級数にてブリード性を判断した。
０級：ブリードは観測されない
１級：成形品裏面にのみわずかにブリードが見られる。
２級：成形品シボ面・裏面ともわずかにブリードが見られる。
３級：一部分にはっきりブリードが見られる。
４級：全面にはっきりブリードが見られる。ブリード部にわずかなヌメリ・湿り気が感じられる。
５級：成形品の色やシボ模様が判断しにくい程度までブリードが見られる。ブリード部にはっきりとヌメリ・湿り気が感じられる。
【００６６】
【表１】
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【００６７】
表１からわかるように、実施例１〜２の本発明のスラッシュ成形用樹脂粉末組成物は成形時に良好な溶融流動性を改善しながらブリード、強度に優れた成形体を与える。
【産業上の利用可能性】
【００６８】
本発明の樹脂粉末成形用材料から成形される表皮は、自動車部品や家電部品、玩具、雑貨品等のスラッシュ成形用材料として、例えばインストルメントパネル、ドアトリム等のスラッシュ成形用材料として好適に使用される。