(57)【要約】      （修正有）【課題】高いＱ値を得ることができるコイル部品を提供する。【解決手段】コイル部品のコイル本体１４は、筒状の導体の側面に螺旋状の溝Ｇが設けられることによって螺旋状をなしており、前記側面の一部において平面状の実装面Ｓを有している。外部電極１６ａ，１６ｂは、実装面Ｓに設けられている。前記コイル本体の内周面は、軸方向から平面視したときに、円形をなしている。前記螺旋状の溝Ｇはレーザ加工によって形成することができる。【選択図】図２
2013222895.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状の導体の側面に螺旋状の溝が設けられることによって螺旋状をなしているコイル本体であって、該側面の一部において平面状の実装面を有しているコイル本体と、
前記実装面に設けられている第１の外部電極及び第２の外部電極と、
を備えていること、
を特徴とするコイル部品
【請求項２】
前記実装面は、前記コイル本体の軸方向の両端を繋ぐように延在しており、
前記第１の外部電極及び前記第２の外部電極は、前記実装面において、軸方向の両端に設けられていること、
を特徴とする請求項１に記載のコイル部品。
【請求項３】
前記コイル本体の内周面は、軸方向から平面視したときに、円形をなしていること、
を特徴とする請求項１又は請求項２のいずれかに記載のコイル部品。
【請求項４】
軸方向から平面視したときに、前記コイル本体の端部において前記螺旋状の溝の一端から前記実装面までを該溝の旋回方向に周回しているコイル端部は、該コイル本体の端部と該溝とを接続する切り欠きによって、切断されていること、
を特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれかに記載のコイル部品。
【請求項５】
前記コイル端部が除去されていること、
を特徴とする請求項４に記載のコイル部品。
【請求項６】
前記第１の外部電極及び前記第２の外部電極の軸方向における幅は、前記螺旋状の溝のピッチよりも小さいこと、
を特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれかに記載のコイル部品。
【請求項７】
請求項１に記載のコイル部品の製造方法であって、
柱状の導体の側面に前記螺旋状の溝を形成する第１の工程と、
前記螺旋状の溝が形成された前記柱状の導体の端面間を貫通する孔を形成することにより前記コイル本体を得る第２の工程と、
を備えていること、
を特徴とするコイル部品の製造方法。
【請求項８】
前記第１の工程では、レーザ加工によって、前記螺旋状の溝を形成すること、
を特徴とする請求項７に記載のコイル部品の製造方法。
【請求項９】
前記コイル本体の前記実装面に前記第１の外部電極及び前記第２の外部電極を形成する第３の工程を、
更に備えていること、
を特徴とする請求項７又は請求項８のいずれかに記載のコイル部品の製造方法。
【請求項１０】
軸方向から平面視したときに、前記コイル本体の端部において前記螺旋状の溝の一端から前記実装面までを該溝の旋回方向に周回しているコイル端部の少なくとも一部を切断する第４の工程を、
更に備えていること、
を特徴とする請求項７ないし請求項９のいずれかに記載のコイル部品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コイル部品及びその製造方法に関し、より特定的には、高周波回路等に用いられるコイル部品及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のコイル部品としては、例えば、特許文献１に記載の巻き線コイル部品が知られている。図１９は、特許文献１に記載の巻き線コイル部品５００の断面構造図である。
【０００３】
巻き線コイル部品５００は、磁性コア５０２、巻き線５０４及び外部電極５０６ａ，５０６ｂを備えている。磁性コア５０２は、巻き芯部５０２ａ及び鍔部５０２ｂ，５０２ｃを含んでいる。巻き芯部５０２ａは、左右方向に延在する棒状部材である。鍔部５０２ｂ，５０２ｃは、巻き芯部５０２ａの両端に設けられており、所定方向に直交する方向に広がっている。これにより、図１９に示すように、磁性コア５０２は、Ｈ型の断面形状を有している。
【０００４】
外部電極５０６ａ，５０６ｂはそれぞれ、鍔部５０２ｂ，５０２ｃの下面に設けられている。巻き線５０４は、巻き芯部５０２ａに巻きつけられている。巻き線５０４の両端はそれぞれ、外部電極５０６ａ，５０６ｂに接続されている。
【０００５】
ところで、特許文献１に記載の巻き線コイル部品５００では、高いＱ値を得ることが困難である。より詳細には、巻き線コイル部品５００において、高いＱ値を得るためには、巻き線の直径を大きくすることが挙げられる。しかしながら、巻き線の直径が大きくなると、巻芯部５０２ａに対する巻き線の巻き数が少なくなる。その結果、巻き線コイル部品５００のインダクタンス値が低下する。巻き線コイル部品５００のインダクタンス値が低下すると、Ｑ値の向上を図ることが困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１１−１７１５４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで、本発明の目的は、高いＱ値を得ることができるコイル部品を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の一形態に係るコイル部品は、筒状の導体の側面に螺旋状の溝が設けられることによって螺旋状をなしているコイル本体であって、該側面の一部において平面状の実装面を有しているコイル本体と、前記実装面に設けられている第１の外部電極及び第２の外部電極と、を備えていること、を特徴とする。
【０００９】
本発明の一形態に係るコイル部品の製造方法は、柱状の導体の側面に前記螺旋状の溝を形成する第１の工程と、前記螺旋状の溝が形成された前記柱状の導体の端面間を貫通する孔を形成することにより前記コイル本体を得る第２の工程と、を備えていること、を特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、高いＱ値を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施形態に係るコイル部品の外観斜視図である。
【図２】図１のコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図３】第１の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図４】比較例に係るコイル部品の外観斜視図である。
【図５】コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。
【図６】第２の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図７】第３の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図８】コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。
【図９】第４の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図１０】第５の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図１１】コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。
【図１２】第６の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図１３】第７の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図１４】コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。
【図１５】第８の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図１６】コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。
【図１７】第９の変形例に係るコイル部品のコイル本体の外観斜視図である。
【図１８】コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。
【図１９】特許文献１に記載の巻き線コイル部品の断面構造図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下に、本発明の実施形態に係るコイル部品及びその製造方法について図面を参照しながら説明する。
【００１３】
（コイル部品の構成）
以下に、本発明の一実施形態に係るコイル部品１０の構成について図面を参照しながら説明する。図１は、本発明の一実施形態に係るコイル部品１０の外観斜視図である。図２は、図１のコイル部品１０のコイル本体１４の外観斜視図である。
【００１４】
コイル部品１０は、図１及び図２に示すように、保護部材１２、コイル本体１４及び外部電極１６ａ，１６ｂを備えている。
【００１５】
コイル本体１４は、図２に示すように、筒状の側面に螺旋状の溝Ｇが設けられることにより螺旋状をなしている。以下では、コイル本体１４の軸方向をｘ軸方向と定義する。また、コイル部品１０の高さ方向をｚ軸方向と定義し、ｘ軸方向とｚ軸方向と直交する方向をｙ軸方向と定義する。また、以下の説明において、コイル本体１４の側面とは、ｚ軸方向の両側の面及びｙ軸方向の両側の面である。また、コイル本体１４のｚ軸方向の負方向側の側面は、コイル部品１０が回路基板に実装される際に回路基板と対向する実装面Ｓである。更に、コイル本体１４の端面とは、ｘ軸方向の両側の面である。
【００１６】
コイル本体１４は、角柱状の導体の両端面を貫通する孔Ｈが設けられてなる筒状をなしている。コイル本体１４の内周面（すなわち、孔Ｈ）は、ｘ軸方向から平面視したときに、円形をなしている。更に、コイル本体１４の側面には、ｘ軸方向の負方向側から平面視したときに、反時計回りに旋回しながらｘ軸方向の正方向側に向かって進行する螺旋状の溝Ｇが形成されている。螺旋状の溝Ｇは、コイル本体１４の側面を貫いている。これにより、コイル本体１４は、ｘ軸方向の負方向側から平面視したときに、反時計回りに旋回しながらｘ軸方向の正方向側に向かって進行する螺旋状をなしている。
【００１７】
また、溝Ｇのｘ軸方向の負方向側の端部ｔ１は、ｚ軸方向の正方向側の側面に位置している。また、溝Ｇのｘ軸方向の正方向側の端部ｔ２は、ｚ軸方向の正方向側の側面に位置している。
【００１８】
以上のように構成されたコイル本体１４は、コイル部２０ａ及びコイル端部２０ｂ，２０ｃにより構成されている。より詳細には、コイル部２０ａは、コイル本体１４において、溝Ｇが設けられることによって螺旋状をなしている部分である。
【００１９】
コイル端部２０ｂ，２０ｃは、コイル本体１４においてコイル部２０ａを除く部分である。より詳細には、コイル端部２０ｂは、ｘ軸方向の負方向側から平面視したときに、コイル本体１４のｘ軸方向の負方向側の端面において溝Ｇの端部ｔ１から実装面Ｓまでの間で溝Ｇの旋回方向（反時計回り）に周回している部分である。また、コイル端部２０ｃは、ｘ軸方向の正方向側から平面視したときに、コイル本体１４のｘ軸方向の正方向側の端面において溝Ｇの端部ｔ２から実装面Ｓまでの間で溝Ｇの旋回方向（反時計回り）に周回している部分である。
【００２０】
また、溝Ｇの端部ｔ１とコイル本体１４のｘ軸方向の負方向側の端面とを接続する切り欠き部ｇ１が設けられている。切り欠き部ｇ１は、ｘ軸方向に延在しており、コイル本体１４の側面を貫いている。これにより、コイル端部２０ｂの反時計回り方向における上流側の端部がコイル部２０ａから切断されている。
【００２１】
また、溝Ｇの端部ｔ２とコイル本体１４のｘ軸方向の正方向側の端面とを接続する切り欠き部ｇ２が設けられている。切り欠き部ｇ２は、ｘ軸方向に延在しており、コイル本体１４の側面を貫いている。これにより、コイル端部２０ｃの反時計回り方向における上流側の端部がコイル部２０ａから切断されている。
【００２２】
外部電極１６ａ，１６ｂは、コイル本体１４の実装面Ｓに設けられており、ｚ軸方向から平面視したときに、長方形状をなしている。より詳細には、外部電極１６ａは、実装面Ｓにおいて、ｘ軸方向の負方向側の端部に設けられている。外部電極１６ｂは、実装面Ｓにおいて、ｘ軸方向の正方向側の端部に設けられている。
【００２３】
保護部材１２は、絶縁性樹脂からなり、図１に示すように、外部電極１６ａ，１６ｂが設けられている部分を除くコイル本体１４の外周面及び内周面を覆っている。更に、保護部材１２は、溝Ｇ内にも充填されている。これにより、保護部材１２の外形は、直方体状をなしている。ただし、外部電極１６ａ，１６ｂは、保護部材１２から外部に露出している。なお、保護部材１２は、必ずしも外部電極１６ａ，１６ｂを除くコイル本体１４の外周面を完全に被覆する必要はない。例えば、コイル本体１４の外周面の一部が露出していても構わない。
【００２４】
（コイル部品の製造方法）
以下に、コイル部品１０の製造方法について図１及び図２を参照しながら説明する。
【００２５】
まず、角柱状の導体を準備する。導体の材料は、例えば、銅である。また、この段階では、孔Ｈ及び溝Ｇは導体には形成されていない。
【００２６】
次に、レーザ加工により、導体の側面に螺旋状の溝Ｇを形成する。溝Ｇの形成の際に、レーザ加工により、導体の側面に切り欠き部ｇ１，ｇ２も形成する。すなわち、コイル端部２０ｂ，２０ｃの一部を切断する。
【００２７】
次に、溝Ｇが形成された導体の端面間を貫通する孔Ｈを形成する。これにより、図２に示すように、コイル部２０ａ及びコイル端部２０ｂ，２０ｃを有するコイル本体１４を得る。
【００２８】
次に、銀等を主成分とする導電性ペーストを実装面Ｓに塗布することによって、外部電極１６ａ，１６ｂを形成する。なお、外部電極１６ａ，１６ｂの表面にＮｉめっき／Ｓｎめっきを施してもよい。また、外部電極１６ａ，１６ｂは、導電性ペーストが塗布されて形成されるのではなく、めっきにより形成されてもよい。
【００２９】
次に、外部電極１６ａ，１６ｂが形成されたコイル本体１４に対して樹脂モールドを施す。具体的には、コイル本体１４の外周面及び内周面を絶縁性樹脂にて被覆し、その後エッチングにより少なくとも外部電極１６ａ，１６ｂ部分の絶縁性樹脂を除去する。これにより、図１に示すコイル部品１０が完成する。
【００３０】
（効果）
本実施形態に係るコイル部品１０によれば、高いＱ値を得ることができる。より詳細には、特許文献１に記載の巻き線コイル部品５００において、高いＱ値を得るためには、巻き線の直径を大きくすることが挙げられる。しかしながら、巻き線の直径が大きくなると、巻芯部５０２ａに対する巻き線の巻き数が少なくなる。その結果、巻き線コイル部品５００のインダクタンス値が低下する。巻き線コイル部品５００のインダクタンス値が低下すると、Ｑ値の向上を図ることが困難である。
【００３１】
一方、コイル部品１０では、筒状の導体の側面に螺旋状の溝Ｇが設けられることによって螺旋状をなしているコイル本体１４が用いられている。このように、コイル部品１０では、コイル本体１４が筒状の部材により構成されているので、コイル本体１４に外部電極１６ａ，１６ｂを直接に形成することが可能である。すなわち、コイル本体１４においてコイルとして利用できる領域を広げることが可能である。更に、コイル本体１４の溝Ｇのピッチを調整することによって、コイル本体１４の巻き線の断面形状を変更することができる。そこで、コイル部品１０では、コイル本体１４の巻き線の断面形状をｘ軸方向に長くすることによって、コイル本体１４の巻き数を減少させることなく、コイル本体１４の抵抗値を低減することができる。よって、コイル部品１０では、高いＱ値を得ることができる。
【００３２】
また、コイル部品１０では、以下の理由によっても、高いＱ値を得ることができる。より詳細には、切り欠き部ｇ１，ｇ２が設けられていない場合には、コイル部品１０に電流が流れると、コイル部２０ａに流れる電流の向きと、コイル端部２０ｂ，２０ｃに流れる電流の向きとが逆になる。そのため、コイル部２０ａで発生した磁束の一部が、コイル端部２０ｂ，２０ｃで発生した磁束によって打ち消されてしまう。よって、コイル部品１０において、大きなインダクタンス値を得ることが困難となり、高いＱ値を得ることが困難となる。
【００３３】
そこで、コイル部品１０では、コイル端部２０ｂ，２０ｃに切り欠き部ｇ１，ｇ２が設けられている。これにより、コイル部２０ａに流れる電流の向きと逆向きの電流がコイル端部２０ｂ，２０ｃに流れることが抑制される。その結果、コイル部品１０において、大きなインダクタンス値を得ることができ、高いＱ値を得ることができる。
【００３４】
また、コイル部品１０では、保護部材１２によりコイル本体１４の全体が覆われているので、コイル本体１４が容易に変形することが抑制される。
【００３５】
また、コイル部品１０の製造方法では、以下に説明するように、コイル部品１０の高周波抵抗が高くなる。より詳細には、コイル部品１０の製造方法において、孔Ｈを形成した後にレーザ加工によって溝Ｇを形成する場合には、コイル本体１４の側面を貫通する程度の強度を有するレーザビームを照射する必要がある。しかしながら、レーザビームの強度が強すぎると、コイル本体１４の側面から孔Ｈへと貫通したレーザビームが、孔Ｈを介して対向するコイル本体１４の内周面を照射してしまうおそれがある。すなわち、コイル本体１４の内周面に傷がついてしまうおそれがある。その結果、コイル本体１４の内周面の表面粗さが大きくなって、コイル部品１０の高周波抵抗が高くなる。
【００３６】
そこで、コイル部品１０の製造方法では、レーザ加工によって螺旋状の溝Ｇを形成した後に、孔Ｈを形成している。この場合、溝Ｇの形成時には孔Ｈが形成されていないので、レーザビームがコイル本体１４の内周面を照射することがない。よって、比較的に強度の強いレーザビームをコイル本体１４の側面に照射することができる。その結果、コイル本体１４の内周面の表面粗さが大きくなることが抑制され、コイル部品１０の高周波抵抗が高くなることが抑制される。
【００３７】
（第１の変形例）
以下に、第１の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図３は、第１の変形例に係るコイル部品１０ａのコイル本体１４ａの外観斜視図である。
【００３８】
コイル部品１０とコイル部品１０ａとの相違点は、孔Ｈ，Ｈａの形状である。孔Ｈは、図２に示すように、ｘ軸方向から平面視したときに、円形をなしているのに対して、孔Ｈａは、ｘ軸方向から平面視したときに、四角形（より正確には、正方形）をなしている。以上のようなコイル部品１０ａにおいても、コイル部品１０と同じ作用効果を奏することができる。
【００３９】
ただし、以下に説明するように、コイル部品１０のＱ値の方がコイル部品１０ａのＱ値よりも高くなる。より詳細には、コイル部品１０，１０ａにおいて、同じインダクタンス値を得るためには、孔Ｈ，Ｈａの面積を等しくすればよい。そこで、孔Ｈの半径をｒとした場合、孔Ｈの面積はπｒ2となる。そして、孔Ｈの周の長さは、２πｒとなる。一方、孔Ｈａの面積がπｒ2である場合には、孔Ｈａの辺の長さは、（√π）ｒとなる。この場合、孔Ｈａの周の長さは、４（√π）ｒとなる。よって、孔Ｈａの周の長さは、孔Ｈの周の長さよりも長くなる。その結果、コイル部品１０ａの電流経路の方がコイル部品１０の電流経路よりも長くなり、コイル部品１０ａの抵抗値の方がコイル部品１０の抵抗値よりも大きくなる。以上より、コイル部品１０のＱ値の方がコイル部品１０ａのＱ値よりも高くなる。
【００４０】
本願発明者は、コイル部品１０，１０ａが奏する効果をより明確にするために、以下に説明するコンピュータシミュレーションを行った。図４は、比較例に係るコイル部品３００の外観斜視図である。コイル部品３００では、巻き線３０２が用いられている。
【００４１】
本願発明者は、第１のモデルとしてコイル部品１０を作成し、第２のモデルとして第１の変形例に係るコイル部品１０ａを作成し、第３のモデルとして比較例であるコイル部品３００を作成した。この際、第１のモデルないし第３のモデルの作成にあたって、同一体積においてこれらのインダクタンス値が等しくなるように設計した。そして、第１のモデルないし第３のモデルのＱ値と周波数との関係を調べた。図５は、コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。縦軸はＱ値であり、横軸は周波数である。
【００４２】
図５によれば、第１のモデルのＱ値が第２のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、丸い孔Ｈが設けられたコイル本体１４を備えたコイル部品１０のＱ値の方が、四角い孔Ｈが設けられたコイル本体１４ａを備えたコイル部品１０ａのＱ値よりも高くなることが分かる。
【００４３】
また、第１のモデルのＱ値及び第２のモデルのＱ値は、第３のモデルのＱ値よりも高いことが分かる。これにより、筒状の導体の側面に螺旋状の溝Ｇが設けられることによって螺旋状をなしているコイル本体１４，１４ａを備えたコイル部品１０，１０ａのＱ値の方が、巻き線３０２を備えたコイル部品３００のＱ値よりも高くなることが分かる。
【００４４】
（第２の変形例）
以下に、第２の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図６は、第２の変形例に係るコイル部品１０ｂのコイル本体１４ｂの外観斜視図である。
【００４５】
コイル部品１０とコイル部品１０ｂとの相違点は、コイル本体１４，１４ｂの外形である。コイル本体１４の外形は直方体状であった。一方、コイル本体１４ｂの外形は、直方体状のコイル本体１４のｚ軸方向の正方向側においてｘ軸方向に延在している２つの稜線に面取りが施された形状をなしている。
【００４６】
以上のようなコイル部品１０ｂにおいても、コイル部品１０と同じ作用効果を奏することができる。
【００４７】
（第３の変形例）
以下に、第３の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図７は、第３の変形例に係るコイル部品１０ｃのコイル本体１４ｃの外観斜視図である。
【００４８】
コイル部品１０とコイル部品１０ｃとの相違点は、図７に示すように、図２に示すコイル端部２０ｂ，２０ｃが除去されていることである。これにより、コイル部品１０ｃにおいて発生した磁束がコイル端部２０ｂ，２０ｃを通過しなくなる。その結果、コイル端部２０ｂ，２０ｃにおいて渦電流が発生して、渦電流損が発生することが抑制される。よって、コイル部品１０ｃでは、大きなインダクタンス値を得ることができ、高いＱ値を得ることができる。
【００４９】
本願発明者は、コイル部品１０ｃが奏する効果をより明確にするために、以下に説明するコンピュータシミュレーションを行った。本願発明者は、コイル部品１０，１０ｃの第１モデル及び第４のモデルを作成した。この際、第１のモデル及び第４のモデルの作成にあたって、同一体積においてこれらのインダクタンス値が等しくなるように設計した。そして、第１のモデル及び第４のモデルのＱ値と周波数との関係を調べた。図８は、コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。縦軸はＱ値であり、横軸は周波数である。
【００５０】
図８によれば、第４のモデルのＱ値が第１のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、コイル端部２０ｂ，２０ｃが除去されることにより、コイル部品１０ｃのＱ値が高くなることが分かる。
【００５１】
（第４の変形例）
以下に、第４の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図９は、第４の変形例に係るコイル部品１０ｄのコイル本体１４ｄの外観斜視図である。
【００５２】
コイル部品１０ｂでは、図６に示すように、実装面Ｓは、コイル本体１４ｂの両端面を繋ぐようにｘ軸方向に延在していた。一方、コイル部品１０ｄでは、図９に示すように、実装面Ｓは、コイル本体１４ｄのｘ軸方向の両端近傍にのみ設けられている。
【００５３】
以上のような構成を有するコイル部品１０ｄにおいても、コイル部品１０ｂと同じ作用効果を奏することができる。
【００５４】
（第５の変形例）
以下に、第５の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図１０は、第５の変形例に係るコイル部品１０ｅのコイル本体１４ｅの外観斜視図である。
【００５５】
コイル部品１０ｅでは、コイル端部２０ｂ，２０ｃが除去されている。これにより、コイル部品１０ｅにおいて発生した磁束がコイル端部２０ｂ，２０ｃを通過しなくなる。その結果、コイル端部２０ｂ，２０ｃにおいて渦電流が発生して、渦電流損が発生することが抑制される。よって、コイル部品１０ｅでは、大きなインダクタンス値を得ることができ、高いＱ値を得ることができる。
【００５６】
本願発明者は、コイル部品１０ｅが奏する効果をより明確にするために、以下に説明するコンピュータシミュレーションを行った。本願発明者は、コイル部品１０ｄ，１０ｅの第５モデル及び第６のモデルを作成した。この際、第５のモデル及び第６のモデルの作成にあたって、同一体積においてこれらのインダクタンス値が等しくなるように設計した。そして、第５モデル及び第６のモデルのＱ値と周波数との関係を調べた。図１１は、コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。縦軸はＱ値であり、横軸は周波数である。
【００５７】
図１１によれば、第６のモデルのＱ値が第５のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、コイル端部２０ｂ，２０ｃが除去されることにより、コイル部品１０ｅのＱ値が高くなることが分かる。
【００５８】
（第６の変形例）
以下に、第６の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図１２は、第６の変形例に係るコイル部品１０ｆのコイル本体１４ｆの外観斜視図である。
【００５９】
第６の変形例に係るコイル部品１０ｆでは、コイル本体１４ｆに切り欠き部ｇ１，ｇ２が設けられていない。このようなコイル部品１０ｆであっても、コイル部品１０と同様に、コイル部品１０の小型化を図ることができる。
【００６０】
（第７の変形例）
以下に、第７の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図１３は、第７の変形例に係るコイル部品１０ｇのコイル本体１４ｇの外観斜視図である。
【００６１】
第７の変形例に係るコイル部品１０ｇでは、コイル端部２０ｂの反時計回り方向における下流側の端部がコイル部２０ａから切り欠き部ｇ１により切断されている。また、コイル端部２０ｃの反時計回り方向における下流側の端部がコイル部２０ａから切り欠き部ｇ２により切断されている。
【００６２】
第７の変形例に係るコイル部品１０ｇにおいても、コイル部品１０と同じ作用効果を得ることができる。
【００６３】
本願発明者は、コイル部品１０ｆ，１０ｇが奏する効果をより明確にするために、以下に説明するコンピュータシミュレーションを行った。本願発明者は、コイル部品１０ｃ，１０ｆ，１０ｇの第４モデル、第７のモデル及び第８のモデルを作成した。この際、第４のモデル、第７のモデル及び第８のモデルの作成にあたって、同一体積においてこれらのインダクタンス値が等しくなるように設計した。そして、第４のモデル、第７モデル及び第８のモデルのＱ値と周波数との関係を調べた。図１４は、コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。縦軸はＱ値であり、横軸は周波数である。
【００６４】
図１４によれば、第８のモデルのＱ値が第７のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、切り欠き部ｇ１，ｇ２がコイル端部２０ａ，２０ｂの反時計回り方向における下流側の端部に設けられることにより、Ｑ値が高くなることが分かる。
【００６５】
さらに、図１４によれば、第４のモデルのＱ値が第８のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、コイル端部２０ｂ，２０ｃが除去されることにより、Ｑ値が高くなることが分かる。
【００６６】
（第８の変形例）
以下に、第８の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図１５は、第８の変形例に係るコイル部品１０ｈのコイル本体１４ｈの外観斜視図である。
【００６７】
コイル部品１０とコイル部品１０ｈとの相違点は、切り欠き部ｇ１，ｇ２のｙ軸方向の幅である。コイル部品１０ｈのように、切り欠き部ｇ１，ｇ２の幅が大きくてもよい。第８の変形例に係るコイル部品１０ｈにおいても、コイル部品１０と同じ作用効果を得ることができる。
【００６８】
本願発明者は、切り欠き部ｇ１，ｇ２の幅とＱ値との関係を調べるために、以下に説明するコンピュータシミュレーションを行った。本願発明者は、コイル部品１０ｃ，１０ｆ，１０ｈの第４モデル、第７のモデル及び第９のモデルを作成した。この際、第４のモデル、第７のモデル及び第９のモデルの作成にあたって、同一体積においてこれらのインダクタンス値が等しくなるように設計した。そして、第４のモデル、第７モデル及び第９のモデルのＱ値と周波数との関係を調べた。図１６は、コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。縦軸はＱ値であり、横軸は周波数である。
【００６９】
図１６によれば、第９のモデルのＱ値が第７のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、切り欠き部ｇ１，ｇ２が設けられることにより、Ｑ値が高くなることが分かる。
【００７０】
さらに、図１６によれば、第４のモデルのＱ値が第９のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、切り欠き部ｇ１，ｇ２の幅が大きくなって、コイル端部２０ｂ，２０ｃが除去されることにより、Ｑ値が高くなることが分かる。すなわち、切り欠き部ｇ１，ｇ２の幅が大きい方が、Ｑ値が高くなることが分かる。
【００７１】
（第９の変形例）
以下に、第９の変形例に係るコイル部品について図面を参照しながら説明する。図１７は、第９の変形例に係るコイル部品１０ｉのコイル本体１４ｉの外観斜視図である。
【００７２】
コイル部品１０ｃとコイル部品１０ｉとの相違点は、コイル部２０ａの両端部分のｘ軸方向の幅の大きさである。コイル部品１０ｉにおけるコイル部２０ａの両端部分の幅は、コイル部品１０ｃにおけるコイル部２０ａの両端部分の幅よりも小さい。コイル部品１０ｃでは、外部電極１６ａ，１６ｂのｘ軸方向の幅は、コイル部２０ａのピッチよりも大きい。一方、コイル部品１０ｉでは、外部電極１６ａ，１６ｂのｘ軸方向の幅は、コイル部２０ａのピッチよりも小さい。
【００７３】
コイル部品１０ｉのように、コイル部２０ａの両端部分の幅を小さくすることにより、コイル部品１０ｉにおいてコイル部２０ａが占める割合を大きくすることができる。これにより、コイル部２０ａの断面積を小さくすることなく、コイル部２０ａの巻き数を多くすることが可能となる。その結果、コイル部品１０ｉでは、大きなインダクタンス値を得ることができ、高いＱ値を得ることが可能となる。
【００７４】
本願発明者は、コイル部品１０ｉが奏する効果を明確にするために、以下に説明するコンピュータシミュレーションを行った。本願発明者は、コイル部品１０ｃ，１０ｉの第４モデル及び第１０のモデルを作成した。この際、第４のモデル及び第１０のモデルの作成にあたって、同一体積においてこれらのインダクタンス値が等しくなるように設計した。そして、第４のモデル及び第１０のモデルのＱ値と周波数との関係を調べた。図１８は、コンピュータシミュレーションの結果を示したグラフである。縦軸はＱ値であり、横軸は周波数である。
【００７５】
図１８によれば、第１０のモデルのＱ値が第４のモデルのＱ値よりも高くなっていることが分かる。これにより、コイル部２０ａの両端の幅を小さくすることにより、高いＱ値を得ることができることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
本発明は、コイル部品及びその製造方法に有用であり、特に、高いＱ値を得ることができる点において優れている。
【符号の説明】
【００７７】
Ｇ 溝
Ｈ，Ｈａ  孔
Ｓ 実装面
ｇ１，ｇ２  切り欠き部
ｔ１，ｔ２  端部
１０，１０ａ〜１０ｉ  コイル部品
１２  保護部材
１４，１４ａ〜１４ｉ  コイル本体
１６ａ，１６ｂ  外部電極
２０ａ  コイル部
２０ｂ，２０ｃ  コイル端部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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