(57)【要約】【課題】オペアンプの動作点を定める基準電圧が電源電圧の１／２からずれても出力ダイナミックレンジを確保することのできるＢＴＬアンプを提供する。【解決手段】実施形態のＢＴＬアンプは、入力信号電圧Ｖｉｎを電圧−電流変換するｇｍアンプｇｍから出力される電流Ｉｉｎが流れる抵抗Ｒｎ１と抵抗Ｒｎ２の接続点に基準電圧を印加する基準電圧端子ＲＥＦと、非反転入力端子が抵抗Ｒｎ１の他端に接続され、反転入力端子が帰還抵抗Ｒｆ１を介して自己の出力端子に接続されるオペアンプＯＰ１と、非反転入力端子が抵抗Ｒｎ２の他端に接続され、反転入力端子が帰還抵抗Ｒｆ２を介して自己の出力端子に接続されるオペアンプＯＰ２と、オペアンプＯＰ１の反転入力端子とオペアンプＯＰ２の非反転入力端子との間に接続された抵抗Ｒｓ１と、オペアンプＯＰ２の反転入力端子とオペアンプＯＰ１の非反転入力端子との間に接続された抵抗Ｒｓ２とを備える。【選択図】  図１
2013038538.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力信号の電圧を電圧−電流変換するｇｍアンプと、
前記ｇｍアンプから出力された電流が流れる直列接続の第１の抵抗および第２の抵抗と、
前記第１の抵抗と前記第２の抵抗の接続点に基準電圧を印加する基準電圧端子と、
非反転入力端子が前記第１の抵抗の他端に接続され、反転入力端子が第１の帰還抵抗を介して自己の出力端子に接続される第１のオペアンプと、
非反転入力端子が前記第２の抵抗の他端に接続され、反転入力端子が第２の帰還抵抗を介して自己の出力端子に接続される第２のオペアンプと、
前記第１のオペアンプの前記反転入力端子と前記第２のオペアンプの前記非反転入力端子との間に接続された第３の抵抗と、
前記第２のオペアンプの前記反転入力端子と前記第１のオペアンプの前記非反転入力端子との間に接続された第４の抵抗と
を備えることを特徴とするＢＴＬアンプ。
【請求項２】
前記基準電圧が、電源電圧の標準値の１／２に設定されている
ことを特徴とする請求項１に記載のＢＴＬアンプ。
【請求項３】
前記基準電圧が、電源電圧の最小値よりも低い値に設定されている
ことを特徴とする請求項１に記載のＢＴＬアンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、ＢＴＬアンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
ＢＴＬ（Balanced   Transformer  Less、Bridge-Tied  LoadあるいはBridged  Transformer  Lessの略とされることもある）アンプは、入力信号と同相の正相出力電圧を出力する第１のオペアンプと、入力信号と逆相の逆相出力電圧を出力する第２のオペアンプとを備え、両アンプの出力間に接続した負荷を両アンプで駆動することにより、１つのアンプで駆動する場合に比べて２倍の出力ダイナミックレンジが得られる。このＢＴＬアンプは、例えば高出力仕様のカーオーディオなどで、スピーカを駆動するパワーアンプとして用いられる。
【０００３】
従来、ＢＴＬアンプでは、出力ダイナミックレンジを広くとるため、第１および第２のオペアンプの動作点を定める基準電圧Ｖｒｅｆとして、電源電圧Ｖｃｃの１／２に相当する電圧が与えられていた。
【０００４】
ところが、近年、低燃費車の需要拡大によりアイドリングストップ機能の搭載が普及し、電源電圧（バッテリー電圧）の急変動が起こりやすくなっている。そのため、基準電圧ＶｒｅｆがＶｃｃ／２からずれる状態が生じやすくなっている。
【０００５】
基準電圧ＶｒｅｆがＶｃｃ／２からずれると、第１あるいは第２のオペアンプが、出力レベルが一定となるクリップ状態になり、ＢＴＬアンプ本来の出力ダイナミックレンジが得られなくなる。
【０００６】
すなわち、従来のＢＴＬアンプでは、基準電圧ＶｒｅｆがＶｃｃ／２からずれると出力ダイナミックレンジが狭くなる、という問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７−４９２２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、オペアンプの動作点を定める基準電圧が電源電圧の１／２からずれても出力ダイナミックレンジを確保することのできるＢＴＬアンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
実施形態のＢＴＬアンプは、ｇｍアンプが、入力信号の電圧を電圧−電流変換し、直列接続の第１の抵抗および第２の抵抗に前記ｇｍアンプから出力された電流が流れる。このＢＴＬアンプは、前記第１の抵抗と前記第２の抵抗の接続点に基準電圧を印加する基準電圧端子と、非反転入力端子が前記第１の抵抗の他端に接続され、反転入力端子が第１の帰還抵抗を介して自己の出力端子に接続される第１のオペアンプと、非反転入力端子が前記第２の抵抗の他端に接続され、反転入力端子が第２の帰還抵抗を介して自己の出力端子に接続される第２のオペアンプと、前記第１のオペアンプの前記反転入力端子と前記第２のオペアンプの前記非反転入力端子との間に接続された第３の抵抗と、前記第２のオペアンプの前記反転入力端子と前記第１のオペアンプの前記非反転入力端子との間に接続された第４の抵抗とを備える。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の第１の実施形態に係るＢＴＬアンプの構成の例を示す回路図。
【図２】第１の実施形態のＢＴＬアンプの動作を説明するための図。
【図３】第１の実施形態のＢＴＬアンプのノンクリップ時の動作例を示す波形図。
【図４】第１の実施形態のＢＴＬアンプの片側クリップ時の動作例を示す波形図。
【図５】電源電圧の急低下による異常音発生の様子を示す波形図。
【図６】本発明の第２の実施形態に係るＢＴＬアンプの構成の例を示す回路図。
【図７】第２の実施形態のＢＴＬアンプの動作例を示す波形図。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。なお、図中、同一または相当部分には同一の符号を付して、その説明は繰り返さない。
【００１２】
（第１の実施形態）
図１は、発明の第１の実施形態に係るＢＴＬアンプの構成の例を示す回路図である。
【００１３】
本実施形態のＢＴＬアンプは、端子ＩＮより入力される入力信号の電圧Ｖｉｎを電圧−電流変換して電流Ｉｉｎを出力するｇｍアンプｇｍと、ｇｍアンプｇｍから出力される電流Ｉｉｎが流れる直列接続の抵抗Ｒｎ１（第１の抵抗）および抵抗Ｒｎ２（第２の抵抗）と、抵抗Ｒｎ１と抵抗Ｒｎ２の接続点に基準電圧Ｖｒｅｆを印加する基準電圧端子ＲＥＦと、非反転入力端子が抵抗Ｒｎ１の他端に接続され、反転入力端子が帰還抵抗Ｒｆ１（第１の帰還抵抗）を介して自己の出力端子ＯＴ１に接続されるオペアンプＯＰ１（第１のオペアンプ）と、非反転入力端子が抵抗Ｒｎ２の他端に接続され、反転入力端子が帰還抵抗Ｒｆ２（第２の帰還抵抗）を介して自己の出力端子ＯＴ２に接続されるオペアンプＯＰ２（第２のオペアンプ）と、オペアンプＯＰ１の反転入力端子とオペアンプＯＰ２の非反転入力端子との間に接続された抵抗Ｒｓ１（第３の抵抗）と、オペアンプＯＰ２の反転入力端子とオペアンプＯＰ１の非反転入力端子との間に接続された抵抗Ｒｓ２（第４の抵抗）と、を備える。
【００１４】
図１に示す例では、オペアンプＯＰ１の出力端子ＯＴ１が接続される出力端子ＯＵＴＰとオペアンプＯＰ２の出力端子ＯＴ２が接続される出力端子ＯＵＴＭとの間に、負荷としてスピーカＳＰが接続されている。
【００１５】
オペアンプＯＰ１は、抵抗Ｒｎ１に電流Ｉｉｎが流れることにより発生する電圧を増幅し、入力信号と同相の正相出力電圧Ｖｏｕｔｐを出力する。
【００１６】
また、オペアンプＯＰ２は、抵抗Ｒｎ２に電流Ｉｉｎが流れることにより発生する電圧を増幅し、入力信号と逆相の逆相出力電圧Ｖｏｕｔｍを出力する。
【００１７】
基準電圧端子ＲＥＦに印加する基準電圧Ｖｒｅｆは、オペアンプＯＰ１およびオペアンプＯＰ２の動作点、すなわち出力信号のＤＣレベルを設定する電圧である。オペアンプＯＰ１およびオペアンプＯＰ２の出力信号は、この基準電圧Ｖｒｅｆを中心として上下に変化する交流（ＡＣ）信号となる。したがって、オペアンプＯＰ１およびオペアンプＯＰ２の出力信号のダイナミックレンジが最大となるのは、基準電圧Ｖｒｅｆを電源電圧の１／２としたときである。
【００１８】
そこで、本実施形態では、オペアンプＯＰ１およびオペアンプＯＰ２の電源として電源電圧Ｖｃｃおよび接地電位ＧＮＤが与えられ、電源電圧Ｖｃｃの標準値がＶｃｃｓであるとして、基準電圧Ｖｒｅｆを
Ｖｒｅｆ＝Ｖｃｃｓ／２
と設定する。
【００１９】
次に、本実施形態のＢＴＬアンプのゲインについて説明する。なお、ここでは、各抵抗の抵抗値は、Ｒｎ１＝Ｒｎ２、Ｒｓ１＝Ｒｓ２、Ｒｆ１＝Ｒｆ２であるものとし、また、抵抗Ｒｓ１、Ｒｓ２の値は、他の抵抗に比べて十分小さいものとする。
【００２０】
まず、オペアンプＯＰ１およびオペアンプＯＰ２の出力信号がともにクリップしていない（ノンクリップ）場合のゲインについて説明する。
【００２１】
出力信号がともにノンクリップの場合、オペアンプＯＰ１およびオペアンプＯＰ２は、ともに帰還ループを形成しており、オペアンプＯＰ１の非反転入力端子に接続されるＡ点と反転入力端子に接続されるＢ点、およびオペアンプＯＰ２の非反転入力端子に接続されるＣ点と反転入力端子に接続されるＤ点の間では、イマジナリショート（仮想接地）が成立する。
【００２２】
また、抵抗Ｒｓ１、Ｒｓ２の値を十分小さいものとしているため、Ａ点とＣ点、およびＢ点とＤ点もショートしているとみなすことができる。このように仮定したときの回路図を図２に示す。
【００２３】
図２に示す回路において、入力信号の電圧Ｖｉｎを与えると、ｇｍアンプｇｍは、電圧Ｖｉｎを電圧−電流変換した電流Ｉｉｎを出力する。ｇｍアンプｇｍの相互コンダクタンスをｇｍとすると、電流Ｉｉｎは、Ｉｉｎ＝ｇｍ・Ｖｉｎと表わされる。
【００２４】
このとき、オペアンプＯＰ１の動作を見てみると、電流Ｉｉｎが抵抗Ｒｎ１に流れることによって発生したＡ点のＡＣ電圧が、オペアンプＯＰ１の非反転入力端子へ入力される。これによって、出力端子ＯＴ１の電圧Ｖｏｕｔｐが変化し、帰還抵抗Ｒｆ１に帰還電流Ｉｆ１が流れる。この帰還電流Ｉｆ１は、抵抗Ｒｎ２を介して基準電圧端子ＲＥＦへ流れる。
【００２５】
同様に、オペアンプＯＰ２の動作を見てみると、電流Ｉｉｎが抵抗Ｒｎ２に流れることによって発生したＣ点のＡＣ電圧が、オペアンプＯＰ２の非反転入力端子へ入力される。これによって、出力端子ＯＴ２の電圧Ｖｏｕｔｍが変化し、帰還抵抗Ｒｆ２に帰還電流Ｉｆ２が流れる。この場合の帰還電流Ｉｆ２は、基準電圧端子ＲＥＦから抵抗Ｒｎ１を介してオペアンプＯＰ２の出力端子ＯＴ２へ流れる。
【００２６】
このとき、Ａ点、Ｃ点、Ｂ点、Ｄ点のすべての端子間電圧はゼロであるので、抵抗Ｒｎ１および抵抗Ｒｎ２で発生する電圧がゼロとなるように、帰還電流Ｉｆ１および帰還電流Ｉｆ２が流れる。
【００２７】
したがって、帰還電流Ｉｆ１および帰還電流Ｉｆ２の電流の大きさは、電流Ｉｉｎの電流の大きさと等しくなる。
【００２８】
すなわち、帰還電流Ｉｆ１および帰還電流Ｉｆ２は、
Ｉｆ１＝Ｉｉｎ＝ｇｍ・Ｖｉｎ
Ｉｆ２＝−Ｉｉｎ＝−ｇｍ・Ｖｉｎ
と表わされる。
【００２９】
これより、オペアンプＯＰ１の出力電圧ＶｏｕｔｐおよびオペアンプＯＰ２の出力電圧Ｖｏｕｔｍは、
Ｖｏｕｔｐ＝Ｉｆ１・Ｒｆ１＝ｇｍ・Ｖｉｎ・Ｒｆ１
Ｖｏｕｔｍ＝Ｉｆ２・Ｒｆ２＝−ｇｍ・Ｖｉｎ・Ｒｆ２
と表わされる。
【００３０】
したがって、オペアンプＯＰ１のゲインをＧｖｐ、オペアンプＯＰ２のゲインをＧｖｍとし、Ｒｆ１＝Ｒｆ２＝Ｒｆと表わすと、
Ｇｖｐ＝Ｖｏｕｔｐ／Ｖｉｎ＝ｇｍ・Ｒｆ                          ・・（１）
Ｇｖｍ＝Ｖｏｕｔｍ／Ｖｉｎ＝−ｇｍ・Ｒｆ                        ・・（２）
と表わされる。
【００３１】
また、出力端子ＯＵＴＰと出力端子ＯＵＴＭとの間に出力されるＢＴＬ波形の電圧をＶｏｕｔＢＴＬとすると、
ＶｏｕｔＢＴＬ＝Ｖｏｕｔｐ−Ｖｏｕｔｍ
であるので、
ＶｏｕｔＢＴＬ＝ｇｍ・Ｖｉｎ・Ｒｆ１−（−ｇｍ・Ｖｉｎ・Ｒｆ２）
＝２・ｇｍ・Ｖｉｎ・Ｒｆ
と表わされる。
【００３２】
したがって、ＢＴＬ出力のゲインをＧｖＢＴＬとすると、
ＧｖＢＴＬ＝ＶｏｕｔＢＴＬ／Ｖｉｎ＝２・ｇｍ・Ｒｆ              ・・（３）
と表わされる。
【００３３】
図３に、オペアンプＯＰ１およびオペアンプＯＰ２の出力信号がともにノンクリップの場合の動作波形の例を示す。
【００３４】
図３（ａ）は、オペアンプＯＰ１の出力電圧ＶｏｕｔｐおよびオペアンプＯＰ２の出力電圧Ｖｏｕｔｍの波形である。この例では、基準電圧Ｖｒｅｆ＝Ｖｃｃｓ／２に対して、電源電圧Ｖｃｃが標準値のＶｃｃｓとなっている。したがって、Ｖｏｕｔｐ、Ｖｏｕｔｍは、基準電圧Ｖｒｅｆの上側、下側に同じ幅のマージンがあり、最大のダイナミックレンジが得られる。
【００３５】
図３（ｂ）は、出力端子ＯＵＴＰと出力端子ＯＵＴＭとの間に出力される電圧ＶｏｕｔＢＴＬの波形である。ＶｏｕｔＢＴＬの振幅は、ＶｏｕｔｐおよびＶｏｕｔｍの振幅の２倍となる。
【００３６】
上述したように、基準電圧Ｖｒｅｆ＝Ｖｃｃｓ／２に対して電源電圧Ｖｃｃが標準値のＶｃｃｓとなっている場合、Ｖｏｕｔｐ、Ｖｏｕｔｍは、基準電圧Ｖｒｅｆの上側、下側に同じ幅のマージンが得られる。ところが、電源電圧Ｖｃｃが標準値のＶｃｃｓから変動すると、Ｖｏｕｔｐ、Ｖｏｕｔｍの上下のマージンのバランスが崩れ、Ｖｏｕｔｐ、Ｖｏｕｔｍのレベルがクリップされる状態が発生する。
【００３７】
図４（ａ）は、電源電圧Ｖｃｃが標準値のＶｃｃｓから低下した例である。このとき、基準電圧ＶｒｅｆはＶｃｃｓ／２のままであるので、基準電圧Ｖｒｅｆは電源電圧Ｖｃｃの１／２からずれてしまう。そのため、基準電圧Ｖｒｅｆよりも上側のマージンが減少し、Ｖｏｕｔｐ、Ｖｏｕｔｍは、基準電圧Ｖｒｅｆよりも上側の波形にクリップが発生する。
【００３８】
本実施形態のＢＴＬアンプは、図４（ａ）に示したようなクリップが発生したとき、次のように動作する。
【００３９】
オペアンプＯＰ１、ＯＰ２のいずれかにクリップが発生した場合、そのオペアンプの非反転入力端子と反転入力端子間のイマジナリショートが成立しなくなり、そのオペアンプは、いわゆる帰還が外れた状態となる。しかし、本実施形態では、もう一方のオペアンプに正常な帰還が成立していれば、Ａ点の電位とＣ点の電位が同電位であることが成り立つ。
【００４０】
そこで、Ａ点の電位をＶａ、Ｃ点の電位をＶｃとしてそれぞれの点での電流式を立てると、次のように表わされる。
【００４１】
Ａ点：Ｖｉｎ・ｇｍ＝Ｖａ／Ｒｎ＋（Ｖａ−Ｖｏｕｔｍ）／Ｒｆ          ・・（４）
Ｃ点：Ｖｉｎ・ｇｍ＝−｛Ｖｃ／Ｒｎ＋（Ｖｃ−Ｖｏｕｔｐ）／Ｒｆ｝    ・・（５）
なお、Ｒｎ＝Ｒｎ１＝Ｒｎ２、Ｒｆ＝Ｒｆ１＝Ｒｆ２である。
【００４２】
ここで、Ｖａ＝Ｖｃであるので、Ｖａ＝Ｖｃ＝Ｖ０とすると、
Ａ点：Ｖｉｎ・ｇｍ＝Ｖ０／Ｒｎ＋（Ｖ０−Ｖｏｕｔｍ）／Ｒｆ
Ｃ点：Ｖｉｎ・ｇｍ＝−｛Ｖ０／Ｒｎ＋（Ｖ０−Ｖｏｕｔｐ）／Ｒｆ｝
と表わされる。
【００４３】
さらに、それぞれの式の両辺にＲｎ・Ｒｆを掛けると、
Ａ点：Ｒｎ・Ｒｆ・Ｖｉｎ・ｇｍ＝（Ｒｆ＋Ｒｎ）Ｖ０−Ｒｎ・Ｖｏｕｔｍ
Ｃ点：Ｒｎ・Ｒｆ・Ｖｉｎ・ｇｍ＝Ｒｎ・Ｖｏｕｔｐ−（Ｒｆ＋Ｒｎ）Ｖ０
となる。そこで、両式の左辺どうし、右辺どうしを加算すると、
２・Ｒｎ・Ｒｆ・Ｖｉｎ・ｇｍ＝Ｒｎ・Ｖｏｕｔｐ−Ｒｎ・Ｖｏｕｔｍ    ・・（６）
が得られる。
【００４４】
ここで、オペアンプＯＰ２の出力がクリップし、ＡＣ信号が０となったとすると、Ｖｏｕｔｍ＝０として、式６は、
２・Ｒｎ・Ｒｆ・Ｖｉｎ・ｇｍ＝Ｒｎ・Ｖｏｕｔｐ
となる。したがって、この場合のオペアンプＯＰ１のゲインＧｖｐは、
Ｇｖｐ＝Ｖｏｕｔｐ／Ｖｉｎ＝２・ｇｍ・Ｒｆ                          ・・（７）
となり、式１で示したノンクリップ時のゲインに比べて２倍に増加する。
【００４５】
この場合、オペアンプＯＰ２のゲインＧｖｍは、Ｇｖｍ＝０となるが、ＢＴＬ出力のゲインＧｖＢＴＬは、
ＧｖＢＴＬ＝２・ｇｍ・Ｒｆ                                          ・・（８）
となり、式１で示したノンクリップ時のゲインと同じゲインが得られる。
【００４６】
同様に、オペアンプＯＰ１の出力がクリップした場合は、オペアンプＯＰ２のゲインＧｖｍが、
Ｇｖｍ＝Ｖｏｕｔｐ／Ｖｉｎ＝−２・ｇｍ・Ｒｆ                        ・・（９）
となり、式２で示したノンクリップ時のゲインに比べて２倍に増加する。
【００４７】
また、このときのＢＴＬ出力のゲインＧｖＢＴＬは、
ＧｖＢＴＬ＝２・ｇｍ・Ｒｆ                                          ・（１０）
となる。
【００４８】
このように、本実施形態では、図４（ａ）に示すように、オペアンプＯＰ１の出力電圧Ｖｏｕｔｐがクリップすると、正常な帰還動作を行っているオペアンプＯＰ２のゲインＧｖｍが増加して出力電圧Ｖｏｕｔｍが増加する。逆に、オペアンプＯＰ２の出力電圧Ｖｏｕｔｍがクリップすると、正常な帰還動作を行っているオペアンプＯＰ１のゲインＧｖｐが増加して出力電圧Ｖｏｕｔｐが増加する。
【００４９】
その結果、ＢＴＬ出力電圧ＶｏｕｔＢＴＬは、図４（ｂ）に示すように、オペアンプＯＰ１、ＯＰ２がともにノンクリップであるときと同様の波形が得られる。
【００５０】
このような本実施形態によれば、基準電圧Ｖｒｅｆが電源電圧Ｖｃｃの１／２からずれて、オペアンプＯＰ１、ＯＰ２のいずれかの出力にクリップが発生しても、その間は残りのオペアンプのゲインが２倍になるので、ＢＴＬ出力のダイナミックレンジを確保することができる。
【００５１】
（第２の実施形態）
第１の実施形態では、電源電圧Ｖｃｃの変動により基準電圧Ｖｒｅｆが電源電圧Ｖｃｃの１／２からずれても、ＢＴＬ出力のダイナミックレンジを確保することのできるＢＴＬアンプの例を示した。
【００５２】
しかし、近年のアイドリングストップ機能を有する車に搭載されたカーオーディオの場合、電源電圧Ｖｃｃ（バッテリー電圧）が、標準値のＶｃｃｓから５０％以上急低下することが発生し得る。
【００５３】
その場合、図５（ａ）に示すように、電源電圧Ｖｃｃの最小値Ｖｃｃｍｉｎが基準電圧Ｖｒｅｆ（＝Ｖｃｃｓ／２）を下回ることになる。そのため、オペアンプＯＰ１、ＯＰ２が正常に動作しなくなり、それぞれの出力電圧Ｖｏｕｔｐ、Ｖｏｕｔｍに異常が生じる。
【００５４】
その結果、図５（ｂ）に示すように、ＢＴＬ出力電圧ＶｏｕｔＢＴＬの波形も異常となり、出力レベルが０となる音切れや、出力レベルが急激に変化するポップ音などの異常音が、スピーカＳＰから再生される。
【００５５】
そこで、本実施形態では、電源電圧Ｖｃｃが標準値のＶｃｃｓから５０％以上急低下しても異常音の発生しないＢＴＬアンプの例を示す。
【００５６】
図６は、発明の第２の実施形態に係るＢＴＬアンプの構成の例を示す回路図である。
【００５７】
本実施形態のＢＴＬアンプは、回路構成は第１の実施形態と同じであるが、基準電圧端子ＲＥＦに印加される基準電圧Ｖｒｅｆが、電源電圧Ｖｃｃの想定される最小値Ｖｃｃｍｉｎよりも小さい値（Ｖｒｅｆ＜Ｖｃｃｍｉｎ）に設定されている。
【００５８】
図７に、本実施形態のＢＴＬアンプの動作波形の例を示す。
【００５９】
図７（ａ）に示すように、本実施形態の場合、基準電圧Ｖｒｅｆの値が、電源電圧Ｖｃｃの最小値Ｖｃｃｍｉｎよりも小さいので、電源電圧Ｖｃｃが最小値Ｖｃｃｍｉｎまで低下しても、オペアンプＯＰ１、ＯＰ２は正常に動作する。
【００６０】
このとき、オペアンプＯＰ１、ＯＰ２のいずれかの出力にクリップが発生する可能性があるが、その場合、本実施形態でも第１の実施形態と同様、正常な帰還動作を行っているオペアンプのゲインが２倍になる。
【００６１】
その結果、図７（ｂ）に示すように、ＢＴＬ出力電圧ＶｏｕｔＢＴＬには、異常なレベル変動が生じない。すなわち、スピーカＳＰから異常音が再生されることがない。
【００６２】
このような本実施形態によれば、基準電圧Ｖｒｅｆを、電源電圧Ｖｃｃの想定される最小値Ｖｃｃｍｉｎよりも小さい値に設定することにより、ＢＴＬ出力を再生した音声に音切れやポップ音などの異常音が発生することを防止することができる。
【００６３】
以上説明した少なくとも１つの実施形態のＢＴＬアンプによれば、オペアンプの動作点を定める基準電圧が電源電圧の１／２からずれても出力ダイナミックレンジを確保することができる。
【００６４】
また、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
【符号の説明】
【００６５】
ＯＰ１、ＯＰ２  オペアンプ
ｇｍ  ｇｍアンプ
Ｒｎ１、Ｒｎ２、Ｒｓ１、Ｒｓ２  抵抗
Ｒｆ１、Ｒｆ２  帰還抵抗
【図１】
2013038538.tif 000003
【図２】
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【図３】
2013038538.tif 000005
【図４】
2013038538.tif 000006
【図５】
2013038538.tif 000007
【図６】
2013038538.tif 000008
【図７】
2013038538.tif 000009