(57)【要約】【課題】Ｍｇによる酸化皮膜の破壊作用を利用したフラックスを用いないろう付方法において、より良好で安定したろう付性を有し、工業的にも適用可能なろう付方法の提供を目的とする。【解決方法】アルミニウム製の被ろう付物のろう付部位が周囲を囲まれた閉空間に配置され、閉空間の内部にＭｇの供給源を設置し、フラックスを使用しないで、不活性ガス雰囲気中で加熱するアルミニウム合金のろう付方法において、閉空間内部の容積Ｘ（ｃｍ３）、閉空間内部のＭｇ供給源の表面積Ｙ（ｃｍ２）、ろう付温度における閉空間内部のＭｇ供給源の表面Ｍｇ濃度Ｃ（ｍａｓｓ％）が０．１＜Ｙ×Ｃ／Ｘ＜７の関係式を満たすことを特徴とするアルミニウム合金のろう付方法である。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム製の被ろう付物のろう付部位が周囲を囲まれた閉空間に配置され、閉空間の内部にＭｇ供給源を設置し、フラックスを使用しないで、不活性ガス雰囲気中で加熱するアルミニウム合金のろう付方法において、閉空間内部の容積Ｘ（ｃｍ３）、閉空間内部のＭｇ供給源の表面積Ｙ（ｃｍ２）、ろう付温度における閉空間内部のＭｇ供給源の表面Ｍｇ濃度Ｃ（ｍａｓｓ％）が下記の関係式を満たすことを特徴とするアルミニウム合金のろう付方法。
０．１＜Ｙ×Ｃ／Ｘ＜７
【請求項２】
請求項１に記載のＭｇ供給源が、Ｍｇを含有するアルミニウム合金を心材とし、該心材の片面または両面にＡｌ−Ｓｉ合金ろう材をクラッドしたブレージングシートであることを特徴とするろう付方法。
【請求項３】
請求項１あるいは請求項２に記載のＭｇ供給源が、アルミニウム合金を心材とし、該心材の片面または両面にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金ろう材をクラッドしたブレージングシートであることを特徴とするろう付方法。
【請求項４】
請求項１〜３に記載のＭｇ供給源が被ろう付物を構成するブレージングシートであることを特徴とするろう付方法。
【請求項５】
請求項１〜３に記載のＭｇ供給源が被ろう付物を囲う材料であり、かつＭｇを含有するアルミニウム合金であることを特徴とするろう付方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フラックスを使用しないアルミニウムのろう付方法に関するものであり、特に熱交換器の製造に好適なろう付方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム材料は熱伝導率が高く軽量であるため、自動車搭載用をはじめとする熱交換器に多く使用されている。内部に水やオイル等を循環させ熱交換させる熱交換器は、タンク、チューブ、フィン等の部材から構成され、各部材はろう付により金属的に接合されている。
【０００３】
ろう付により製造される熱交換器を構成するアルミニウム材料としては、心材となるアルミニウム合金板の片面または両面にろう材等をクラッドしたブレージングシートが用いられることが多い。一般的にはブレージングシートの心材合金としては溶融温度が６００℃以上のアルミニウム合金が使用され、クラッドされるろう材合金としては溶融温度が６００℃以下のＡｌ−Ｓｉ合金が使用される。このブレージングシートにより熱交換器の部材を作製してこれらを組み合わせ、６００℃前後の温度に加熱することにより、ブレージングシートのろう材合金のみを溶融して他部材とろう付された熱交換器を作製することができる。つまり、ブレージングシートを使用することにより、熱交換器を構成する多数の部材を一度にろう付することができるため、ブレージングシートは熱交換器用材料として広く利用されている。
【０００４】
主に実用化されているろう付方法としては、真空ろう付法とノコロックろう付法が挙げられる。真空ろう付法はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金からなるろう材が用いられ、真空中で加熱することによりろう材中のＭｇが材料から蒸発し、その際に材料表面の酸化皮膜を破壊してろう付を可能にするものである。しかしながら、真空ろう付法は高価な真空加熱装置を必要とする欠点があった。一方、ノコロックろう付法はＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材が用いられ、フラックスを塗布した後に不活性ガス中で加熱し、フラックスにより材料表面の酸化皮膜を破壊してろう付を可能にするものである。しかしながら、フラックス塗布において塗りムラがあるとろう付不良の原因となるため、フラックスを必要箇所に均一に塗布する必要があった。
【０００５】
これに対して、高価な真空加熱装置やフラックスを用いないで不活性ガス中で加熱することによりろう付を可能にする方法が提案されている。特許文献１には、フラットパイプの内部に乱流挿入片をろう付するにあたり、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金からなるろう材を用いて、フラックスを使用しないでろう付する方法が記載されている。しかしながら、フラットパイプの外部についてはフラックスを塗布したノコロックろう付法によりろう付する必要があり、すべてのろう付部位をフラックス無しでろう付することはできない。特許文献２には、Ｍｇを含有するろう付品を炭素質カバーで覆って加熱し、フラックスを用いずに不活性ガス中でろう付する方法が記載されている。この方法では、炭素質カバー内に存在する酸素が炭素質カバーのカーボンと反応し、炭素質カバー内の酸素濃度を低くしてろう付を可能にしている。しかしながら、酸素とカーボンの反応により生成する一酸化炭素や二酸化炭素はアルミニウムに対しては酸化性のガスとなるため、炭素質カバーで覆っても十分な非酸化性雰囲気とはならないため、安定したろう付性を得ることが困難であった。
【特許文献１】特開平９−２０６９８０号公報
【特許文献２】特開２００７−４４７１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊作用を利用したフラックスを用いないろう付方法において、より良好で安定したろう付性を有し、工業的にも適用可能なろう付方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記課題に鑑み鋭意検討を重ねた結果、被ろう付部の周囲を囲み、その内部に規定量のＭｇ供給源を設置することで、ろう付過程において被ろう付部の周囲を囲んだ閉空間に適度のＭｇを供給することにより良好なろう付性が達成されることを見出した。
【０００８】
本発明の請求項１は、アルミニウム製の被ろう付物のろう付部位が周囲を囲まれた閉空間に配置され、閉空間の内部にＭｇの供給源を設置し、フラックスを使用しないで、不活性ガス雰囲気中で加熱するアルミニウム合金のろう付方法において、閉空間内部の容積Ｘ（ｃｍ３）、閉空間内部のＭｇ供給源の表面積Ｙ（ｃｍ２）、ろう付温度における閉空間内部のＭｇ供給源の表面Ｍｇ濃度Ｃ（ｍａｓｓ％）が下記の関係式を満たすことを特徴とするアルミニウム合金のろう付方法である。
０．１＜Ｙ×Ｃ／Ｘ＜７
【０００９】
本発明の請求項２は、請求項１に記載のＭｇ供給源が、Ｍｇを含有するアルミニウム合金を心材とし、該心材の片面または両面にＡｌ−Ｓｉ合金ろう材をクラッドしたブレージングシートであることを特徴とするろう付方法である。
【００１０】
本発明の請求項３は、請求項１あるいは請求項２に記載のＭｇ供給源が、アルミニウム合金を心材とし、該心材の片面または両面にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金ろう材をクラッドしたブレージングシートであることを特徴とするろう付方法である。
【００１１】
本発明の請求項４は、請求項１〜３に記載のＭｇ供給源が被ろう付物を構成するブレージングシートであることを特徴とするろう付方法である。
【００１２】
本発明の請求項５は、請求項１〜３に記載のＭｇ供給源が被ろう付物を囲う材料であり、かつＭｇを含有するアルミニウム合金であることを特徴とするろう付方法である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のろう付方法により、Ｍｇの酸化皮膜破壊作用を利用し、フラックスを用いない良好なろう付性を得ることができる。このろう付方法は、安定したろう付性を与えるので。工業的にも好適に適用される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】ろう付性評価のための隙間充填試験片であって、ろう付前の状態を示す正面図
【図２】ろう付性評価のための隙間充填試験片であって、ろう付後の状態を示す正面図
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に本発明について詳細に説明する。
【００１６】
アルミニウム材料の表面は酸化物により覆われているが、ろう付を可能にするためには表面の酸化物を破壊して、アルミニウムの金属面を露出させる必要がある。本発明のろう付方法では、アルミニウムよりも酸化しやすいＭｇを用いることで、アルミニウム表面の酸化物を破壊している。すなわち、アルミニウム表面でＡｌ２Ｏ３＋Ｍｇ→Ａｌ＋ＭｇＯの反応によりアルミニウムの金属面を露出させている。さらに、露出したアルミニウム金属面は雰囲気ガスに触れることになるが、雰囲気中の酸素量が多いと再びアルミニウム金属面は酸化してしまう。ろう付を可能にするためには雰囲気中の酸素濃度は低い方が望ましい。少なくとも、被ろう付け物の周囲については、酸素濃度が十分に低いことが必要である。本発明では、不活性ガス雰囲気中に微量に残存する酸素とＭｇを反応させることで低酸素の雰囲気を生成し、アルミニウム金属面の酸化を防止し、ろう付を可能にしている。
【００１７】
上記のようなＭｇによるアルミニウム材料表面の酸化膜破壊、および雰囲気ガスの低酸素化を達成するためには、アルミニウム製の被ろう付け物のろう付部位が周囲を囲まれた閉空間に配置され、閉空間の内部にＭｇ供給源を設置する必要がある。通常は不活性ガスで満たされた加熱炉内でろう付するが、加熱炉の内部にそのまま被ろう付け物を設置すると加熱炉の内部に発生している気流のため、被ろう付け物は常に不活性ガス中の微量酸素と接触することになる。炉内全体をＭｇにより低酸素雰囲気とするためには、多量のＭｇ供給源が必要となり実用上難しい。そこで、ろう付部周囲に囲む閉空間を設置し、内部にＭｇ供給源を設置することで、閉空間の小さい容積をＭｇにより効率的に低酸素雰囲気とするのである。
【００１８】
閉空間の内部に設置するＭｇの量について検討した結果、閉空間内部の容積Ｘ（ｃｍ３）、Ｍｇ供給源の表面積Ｙ（ｃｍ２）、ろう付温度における閉空間内部のＭｇ供給源の表面Ｍｇ濃度Ｃ（ｍａｓｓ％）にろう付性は影響されることが判明した。そして、０．１＜Ｙ×Ｃ／Ｘ＜７の関係式を満たすときに良好なろう付性が得られることがわかった。この関係式は閉空間の容積が小さいときは少量のＭｇ供給でろう付できるが、閉空間の容積が大きいときはＭｇ供給源の面積を大きくするか、あるいは高い表面Ｍｇ濃度のＭｇ供給源を設置する必要があることを意味する。Ｙ×Ｃ／Ｘが０．１以下であると供給されるＭｇ量が少ないため、閉空間内部を低酸素雰囲気に保つことができず、ろう付性は低下する。一方、Ｙ×Ｃ／Ｘが７以上であるとＭｇによる低酸素雰囲気とする効果は飽和し、閉空間内部のＭｇ供給量が過剰となり被ろう付け物表面にＭｇが堆積するため、ろう付性は低下する。より好ましい範囲は２＜Ｙ×Ｃ／Ｘ＜６である。
【００１９】
Ｍｇ供給源としては、５０００系等のＭｇ含有アルミニウム合金またはＭｇ単体を閉空間内に設置することができる。この場合、ろう付加熱の前後で表面のＭｇ濃度はほとんど変化しないので、ろう付温度における閉空間内部のＭｇ供給源の表面Ｍｇ濃度Ｃ（ｍａｓｓ％）は、ろう付加熱前のＭｇ含有量で代用できる。形状は限定されないが、Ｍｇ供給源の表面積を明確にするためには板状のものが好ましい。
【００２０】
また、Ｍｇ供給源として、Ｍｇを含有するアルミニウム合金を心材とし、該心材の片面または両面にＡｌ−Ｓｉ合金ろう材をクラッドしたブレージングシートを用いることができる。前記ブレージングシートにより被ろう付け物を構成し、そのＭｇ供給量で十分であれば、閉空間内に別途Ｍｇ供給源を設置する必要はない。心材のＭｇはろう付加熱時にろう材表面に拡散するため、ろう付加熱の前後で表面のＭｇ濃度は変化する。そのため、ろう付温度における閉空間内部のＭｇ供給源の表面Ｍｇ濃度Ｃ（ｍａｓｓ％）としては、ろう付加熱後の表面Ｍｇ濃度を適用する。ここで心材のＭｇ含有量は０．１５〜２．５ｍａｓｓ％（以下、単に％と記す。）とするのが好ましい。０．１５％未満では、ろう付加熱中にブレージングシートのろう材に拡散していくＭｇ量が少なくなり、十分なＭｇ量が得られずろう付性が低下する。また、２．５％を超えると、ろう付加熱中に心材からろう材に過剰量のＭｇが拡散し、上述のようにＭｇＯの酸化膜の厚膜化によりろう付性を低下させる。
【００２１】
さらに、Ｍｇ供給源として、アルミニウム合金を心材とし、該心材の片面または両面にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金ろう材をクラッドしたブレージングシートを用いることがきる。この場合もろう付加熱によりろう材Ｍｇが心材側に拡散し、ろう付加熱の前後で表面のＭｇ濃度が変化するため、ろう付温度における閉空間内部のＭｇ供給源の表面Ｍｇ濃度Ｃ（ｍａｓｓ％）としては、ろう付加熱後の表面Ｍｇ濃度を適用する。ろう材のＭｇ含有量は０．５〜２．０％とするのが好ましい。０．５％未満では、有効な酸化膜破壊作用を発揮し得るだけの十分なＭｇ量が得られず、ろう付性が低下する。また、２．０％を超えると、ろう付加熱中にろう材表面に過剰量のＭｇが拡散して、ろう材表面から蒸発せずに残留するＭｇが多量に存在することになる。その結果、ＭｇＯの酸化膜が形成され、これが厚膜化してろう付性を低下させる。
【００２２】
また、心材とろう材の両方のＭｇを含有したアルミニウム合金をブレージングシートとして用いることも可能である。この場合、ろう材中のＭｇ含有量を０．１〜１．８％とし、心材中のＭｇ含有量を０．１５〜１．２％とするのが好ましい。さらに、ろう材の心材と接する面の反対側に酸化防止のためのＭｇを含有しないアルミニウム合金をクラッドした材料も、Ｍｇ供給源として適用可能である。
【００２３】
ろう付温度で溶融しない範囲であれば、材料の強度や耐食性の観点からＭｇ以外の元素を心材に添加してもよい。このような元素として、材料量の強度を向上させるためには、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ等が挙げられ、またブレージングシートに犠牲防食効果をもたせて耐食性を向上させるためには、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｓｉ等が挙げられる。また、Ｍｇ以外の添加元素として、ろう材に含有される公知の元素をろう材中に含有させてもよい。このような元素を含有するろう材としては、４．０〜１３．０％のＳｉを含有するＡｌ−Ｓｉ系アルミニウム合金が好適に用いられる。Ｓｉ以外にも、ブレージングシートの融点や電位を調整するためにＺｎ、Ｃｕ等の元素を添加したろう材を使用することもできる。
【００２４】
また、被ろう付け物を囲う材料をＭｇ供給源とし、Ｍｇを含有するアルミニウム合金を用いることができる。この場合は、閉空間内部には囲いとなる材料の内面からＭｇが供給されることになる。被ろう付け物のみでは供給されるＭｇ量が不十分な場合は、Ｍｇ供給源として有効な手段となる。
【００２５】
本発明に係るろう付方法の条件といては、一般的な条件を用いることができる。ろう材の溶融温度に達するのに要する時間は１０〜３０分である。ろう付温度は、ろう材の溶融温度以上の温度であり、ろう材の合金組成により異なるが、通常、５９０〜６１０℃である。保持時間は通常３〜１０分である。
【実施例】
【００２６】
次に、本発明を実施例および比較例に基づき説明する
【００２７】
【表１】
2013193128.tif 000002
【００２８】
【表２】
2013193128.tif 000003
【００２９】
表１に示す組成の合金を鋳造した。Ａ１〜Ａ５は５２０℃で均質化処理を行った後、両面を面削して厚さ４０ｍｍとし、ブレージングシートの心材とした。ろう材用の合金Ｂ１〜Ｂ４は熱間圧延により厚さ５ｍｍとした。作製した心材およびろう材を表２のブレージングシートの欄に示す組み合わせで「ろう材／心材／ろう材」の順に組み合わせ、５００℃に加熱してクラッド圧延を行い、さらに冷間圧延により厚さ１．０ｍｍとした後に焼鈍を施し、両面ろう材のブレージングシートを作製した。ろう材のクラッド厚さは片面につき０．１ｍｍ（クラッド率１０％）である。
【００３０】
上記のように作製したブレージングシート用いて、図１に示す隙間充填試験片を作製した。ブレージングシートを６０×２０ｍｍに切断して、垂直板（１）とした。また、板厚１．０ｍｍのＪＩＳＡ３００３もベア材を７０×２０ｍｍに切断したものを水平板（２）とした。垂直板（１）は、水平板（２）に対して垂直に立てられる。φ２．５ｍｍのステンレス線を隙間形成用のスペーサー（３）を、水平板（２）と垂直板（１）の接触部（６）の位置から水平板（２）の長辺方向に沿って６０ｍｍ離間した位置に、水平板（２）の短辺方向に沿って設置した。このようにして、隙間充填試験片を作製した。各ブレージングシートの心材またはろう材にはＭｇを含有しているため、ろう付加熱時にはブレージングシートの表面がＭｇの供給源となる。したがって、ブレージングシートをＭｇの供給源とする表面積は、ブレージングシートの両面積となり、２４ｃｍ２である。
【００３１】
一方、囲い材としては表１のＣ１〜Ｃ５を熱間圧延と冷間圧延により厚さ１．０ｍｍとした後に焼鈍を施した。囲い材に折り曲げ加工を施し、上記の隙間重点試験片の囲いを作製した。囲いのサイズは上面が８０×２５ｍｍで高さが２５ｍｍのものと、上面が８０×４０ｍｍで高さが４０ｍｍのものの２種類とし、いずれも底面が開いた形状とした。囲い材により形成される空間容積は前者が５０ｃｍ３、後者が１２８ｃｍ３である。Ｍｇを含有した合金からなる囲い材の場合は、ろう付加熱時に囲い材の内表面がＭｇの供給源となる。したがって、囲い材をＭｇの供給源とする表面積は囲い材の内面積となり、前者が７２．５ｃｍ２、後者が１２８ｃｍ２である。
【００３２】
ステンレス板の上に隙間充填試験片を設置し、さらに該隙間充填試験片を覆うように囲いを設置し、フラックスを塗布せずに隙間充填試験片をろう付した。炉内に不活性ガスとして窒素ガスを導入し、酸素濃度を１０ｐｐｍ以下に調整した雰囲気中で加熱した。囲い内の隙間充填試験片の温度を測定し、温度が６００℃となるまでの到達時間が１５分程度となるような昇温条件で加熱した後、６００℃で５分間保持し、その後冷却して炉外に取り出した。
【００３３】
図２に示すように、ろう付後の隙間充填試験片について、水平板（２）と垂直板（１）の接点からフィレット（４）が形成された長さを測定し、隙間充填長さ（５）とした。測定した隙間充填長さを表２に示す。隙間充填長さを下記の基準で評価した。
◎：隙間充填長さが３０ｍｍ以上
○：隙間充填長さが２０以上３０ｍｍ未満
×：隙間充填長さが３０ｍｍ未満。
◎と○を合格とし、×を不合格とした。
【００３４】
また、ろう付後のブレージングシートの一部を切り出し、ろう材表面のＭｇ濃度を測定した。Ｍｇ濃度の測定はＥＰＭＡを使用し、ろう材表面を分析し、予め作成した検量線と比較してろう材表面のＭｇ濃度とした。表面Ｍｇ濃度の測定結果を表２に記載した。
【００３５】
囲い材についてはろう付の前後で表面Ｍｇ濃度の変動はほとんどないため、ろう付後の表面分析は行わなかった。囲い材をＭｇの供給源とする供給源の表面Ｍｇ濃度は、材料中に含有するＭｇ量とし、表２に記載した。
【００３６】
各隙間充填試験片についてＭｇ供給源のとなる表面積Ｙ（ｃｍ２）と表面Ｍｇ濃度Ｃ（％）および空間容積Ｘ（ｃｍ３）よりＹ×Ｃ/Ｘを計算し、表２に記載した。Ｍｇ供給源がブレージングシートと囲い材の両者となる場合は、それぞれのＹ×Ｃの合計値を空間容積Ｘで割ってＹ×Ｃ／Ｘの値とした。
【００３７】
本発明例１〜２４では隙間充填長さが２０ｍｍ以上となり、良好なろう付性を示した。比較例１と比較例３〜６ではＹ×Ｃ／Ｘの値が本発明の範囲よりも小さいため、ろう付性が不合格であった。比較例２ではＹ×Ｃ／Ｘの値が本発明の範囲よりも大きいため、ろう付性が不合格であった。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明のろう付方法を適用し、Ｍｇの酸化皮膜破壊作用を利用しフラックスを用いずに不活性ガス中で加熱することで優れたろう付性を達成できる。また、安定した高信頼性のろう付も可能であり、工業的な適用性にも優れている。
【符号の説明】
【００３９】
１  垂直材
２  水平材
３  スペーサー
４  フィレット
５  隙間充填長さ
６  接触部
【図１】
2013193128.tif 000004
【図２】
2013193128.tif 000005