(57)【要約】【課題】  補強部材が配置されたビード部に比べてタイヤの重量が増加することを抑制しつつも、ビード部の耐久性及び操縦安定性を向上させる。【解決手段】  ビードフィラ６０は、ビードフィラ６０のトレッド幅方向外側表面を構成する外側ビードフィラ６０Ａと、外側ビードフィラ６０Ａよりもトレッド幅方向内側に配置される内側ビードフィラ６０Ｂとを有し、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が、同一かつ５０％以下の場合において、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率よりも大きい。【選択図】図２
2013022968.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対のビードコアと、カーカスと、一対のビードフィラとを備え、
前記カーカスは、前記一対のビードコアの間に跨るカーカス本体部と、前記カーカス本体部からトレッド幅方向外側に折り返されたカーカス折り返し部とを有し、
前記ビードフィラは、トレッド幅方向において、前記カーカス本体部と前記カーカス折り返し部との間に位置し、前記ビードコアのタイヤ径方向外側に配置されるタイヤであって、
前記ビードフィラは、前記ビードフィラのトレッド幅方向外側表面を構成する外側ビードフィラと、前記外側ビードフィラよりもトレッド幅方向内側に配置される内側ビードフィラとを有し、
前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラの歪み率が同一かつ５０％以下の場合において、前記内側ビードフィラの弾性率は、前記外側ビードフィラの弾性率よりも大きいタイヤ。
【請求項２】
前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラの歪み率が５０％の場合において、歪み率に対する前記内側ビードフィラの弾性率の増加率は、歪み率に対する前記外側ビードフィラの弾性率の増加率よりも小さい請求項１に記載のタイヤ。
【請求項３】
前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラの歪み率が１５０％の場合において、前記内側ビードフィラの弾性率は、前記外側ビードフィラの弾性率よりも小さい請求項１又は２に記載のタイヤ。
【請求項４】
前記ビードフィラは、前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラのみからなる請求項１から３の何れか１項に記載のタイヤ。
【請求項５】
一対のビードコアと、カーカスと、一対のビードフィラとを備え、
前記カーカスは、前記一対のビードコアの間に跨るカーカス本体部と、前記ビードコアを巻き込むように折り返されたカーカス折り返し部とを有し、
前記ビードフィラは、前記カーカス本体部と前記カーカス折り返し部との間に位置し、前記ビードコアのタイヤ径方向外側に配置され、
前記ビードフィラは、前記ビードフィラのレッド幅方向外側表面を構成する外側ビードフィラと、前記外側ビードフィラよりもトレッド幅方向内側に配置される内側ビードフィラとを有するタイヤの製造方法であって、
前記タイヤの製造方法は、
前記外側ビードフィラと同一形状の外側ゴム部材を準備する工程と、
リボン状のゴムストリップを円状に複数回巻いて、前記内側ビードフィラと同一形状の内側ゴム部材を準備する工程と、
前記外側ゴム部材が前記ビードフィラのトレッド幅方向外側表面を構成し、前記内側ゴム部材が前記外側ゴム部材よりもトレッド幅方向内側に位置するように、前記外側ゴム部材及び前記内側ゴム部材を配置する工程と、
前記外側ゴム部材及び前記内側ゴム部材が配置された生タイヤを加硫する工程と、を備え、
前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラの歪み率が、同一かつ５０％以下の場合において、前記内側ビードフィラの弾性率は、前記外側ビードフィラの弾性率よりも大きいタイヤの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一対のビードコアと、カーカスと、一対のビードフィラとを備えたタイヤ及びタイヤの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、ビード部の剛性が向上すると、ビード部が変形しにくくなるため、ビード部の耐久性が向上するとともに、操縦安定性が向上する。
【０００３】
従来、ビード部の剛性を向上させるために、ビード部に補強部材が配置されたタイヤが知られている（例えば、特許文献１参照）。特許文献１のタイヤでは、一対のビードコアの間に跨るカーカス本体部のトレッド幅方向外側に、所定の硬度を有する補強部材が、ビード部に配置されている。補強部材は、ビード部に一般的に用いられるゴム部材よりも剛性が高いため、補強部材が配置されたタイヤは、ビード部の剛性が向上する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−２０４２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
近年、環境に対する配慮の高まりから、タイヤの転がり抵抗を低減させることが求められている。転がり抵抗は、タイヤの重量が大きいほど、増加する。ビード部に補強部材が配置されたタイヤは、補強部材が追加されているため、タイヤの重量が増加する。このため、補強部材が配置されたタイヤは、一般的に転がり抵抗が増加するという問題があった。
【０００６】
そこで、本発明は、このような状況に鑑みてなされたものであり、ビード部に補強部材が配置されたタイヤに比べてタイヤの重量が増加することを抑制しつつも、ビード部の耐久性及び操縦安定性を向上させたタイヤ及びタイヤの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した課題を解決するため、本発明は、次のような特徴を有している。本発明の特徴は、一対のビードコアと、カーカスと、一対のビードフィラとを備え、前記カーカスは、前記一対のビードコアの間に跨るカーカス本体部と、前記カーカス本体部からトレッド幅方向外側に折り返されたカーカス折り返し部とを有し、前記ビードフィラは、トレッド幅方向において、前記カーカス本体部と前記カーカス折り返し部との間に位置し、前記ビードコアのタイヤ径方向外側に配置されるタイヤであって、前記ビードフィラは、前記ビードフィラのトレッド幅方向外側表面を構成する外側ビードフィラと、前記外側ビードフィラよりもトレッド幅方向内側に配置される内側ビードフィラとを有し、前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラの歪み率が、同一かつ５０％以下の場合において、前記内側ビードフィラの弾性率は、前記外側ビードフィラの弾性率よりも大きいことを要旨とする。
【０００８】
本発明の特徴によれば、ビードフィラの歪み率が同一かつ５０％以下（すなわち、通常走行時において生じるビードフィラの歪み率）の場合において、内側ビードフィラの弾性率は、外側ビードフィラの弾性率よりも大きい。弾性率が大きいほど、ビードフィラは変形しにくくなるため、ビードフィラが内側ビードフィラを有することにより、ビード部の剛性が向上する。これにより、ビード部の耐久性及び操縦安定性が向上する。
【０００９】
一般的に、ビードフィラの弾性率を大きくすると、ビードフィラの剛性が向上するため、カーカス折り返し部の端部とビードフィラとの間に大きな剛性差（いわゆる剛性段差）が生じる。通常走行時に、ビード部に外力が加わった場合、カーカスには外力に応じた歪みが生じるのに対し、剛性が大きいビードフィラには、カーカスで生じた歪みよりも小さな歪みが生じる。このため、カーカス折り返し部の端部に、歪みによって生じた力が集中する。その結果、カーカス折り返し部の端部が周辺のゴム部材から剥離するセパレーションが発生しやすい。
【００１０】
本発明に係るタイヤでは、外側ビードフィラは、ビードフィラのトレッド幅方向外側表面を構成するため、外側ビードフィラは、カーカス折り返し部側に位置する。外側ビードフィラは、内側ビードフィラよりも弾性率が低いため、カーカス折り返し部の端部と外側ビードフィラとの間の剛性差が小さい。このため、カーカス折り返し部の端部に、歪みによって生じた力が集中することが抑制されるため、セパレーションが発生しにくくなる。従って、本発明に係るタイヤは、弾性率の大きいビードフィラを有していても、セパレーションに基づくビード部の耐久性の低下が抑制できる。
【００１１】
本発明の特徴によれば、ビード部の剛性を向上させるために、補強部材を追加していない。このため、補強部材を追加したタイヤに比べて、タイヤの重量が増加することを抑制できる。
【００１２】
また、前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラの歪み率が５０％の場合において、歪み率に対する前記内側ビードフィラの弾性率の増加率は、歪み率に対する前記外側ビードフィラの弾性率の増加率よりも小さくてもよい。
【００１３】
また、前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラの歪み率が１５０％の場合において、前記内側ビードフィラの弾性率は、前記外側ビードフィラの弾性率よりも小さくてもよい。
【００１４】
また、前記ビードフィラは、前記外側ビードフィラ及び前記内側ビードフィラのみからなってもよい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、ビード部に補強部材が配置されたタイヤに比べてタイヤの重量が増加することを抑制しつつも、ビード部の耐久性及び操縦安定性を向上させたタイヤ及びタイヤの製造方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】図１は、本実施形態に係るタイヤ１のトレッド幅方向及びタイヤ径方向に沿った一部断面図である。
【図２】図２は、本実施形態に係るタイヤのビード部１００のレッド幅方向及びタイヤ径方向に沿った断面図である。
【図３】図３は、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率と弾性率との関係を示すグラフである。
【図４】図４は、加硫前の外側ゴム部材６２Ａ及び内側ゴム部材６２Ｂを示す断面図である。
【図５】図５は、その他実施形態に係るタイヤのビード部１００のレッド幅方向及びタイヤ径方向に沿った断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明に係るタイヤの一例について、図面を参照しながら説明する。具体的には、（１）本実施形態、（２）その他実施形態、（３）比較評価、について説明する。
【００１８】
以下の図面の記載において、同一または類似の部分には、同一又は類似の符号を付している。図面は模式的なのものであり、各寸法の比率などは現実のものとは異なることを留意すべきである。従って、具体的な寸法などは以下の説明を参酌して判断すべきものである。図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれていることは勿論である。
【００１９】
なお、本発明の説明において、弾性率とは、温度５０℃、周波数１５Ｈｚ、所定の歪み率（例えば、歪５％）をサイン波でゴムのサンプルに加え、その時の反力を計測することで測定した値である。具体的には、例えば、レオメトリックス社製の粘弾性測定装置を用いて、弾性率を測定することができる。
【００２０】
（１）本実施形態
（１．１）タイヤ１の概略構成
本実施形態に係るタイヤ１の概略構成について、図１及び図２を参照しながら説明する。図１は、本実施形態に係るタイヤ１のトレッド幅方向及びタイヤ径方向に沿った一部断面図である。図２は、本実施形態に係るタイヤのビード部１００のレッド幅方向及びタイヤ径方向に沿った断面図である。すなわち、図２は、図１の部分拡大図である。
【００２１】
本実施形態に係るタイヤは、一対のビードコア２０、カーカス４０、一対のビードフィラ６０及びベルト層８０を備える。
【００２２】
ビードコア２０は、ビード部１００に配置される。ビードコア２０は、ビードワイヤによって構成される。
【００２３】
カーカス４０は、トレッド部２００からサイドウォール部３００を通ってビード部１００にまで配置される。カーカス４０は、一対のビードコア２０の間に跨り、ビードコアを巻き込むようにトレッド幅方向外側に折り返される。カーカス４０は、カーカス本体部４３と、カーカス折り返し部４５とを有する。カーカス本体部４３は、一対のビードコア２０の間に跨る。カーカス折り返し部４５は、カーカス本体部４３からトレッド幅方向外側に折り返された部分である。カーカス折り返し部４５は、タイヤ径方向外側の端部である折り返し端部４５ａを有する。本実施形態において、折り返し端部４５ａは、トレッド幅方向において、ビードフィラ６０と隣接する。
【００２４】
ビードフィラ６０は、ビードコア２０のタイヤ径方向外側に配置される。ビードフィラ６０は、トレッド幅方向において、カーカス本体部４３とカーカス折り返し部４５との間に位置する。ビードフィラ６０は、タイヤ径方向外側の端部である外側端部６５ａと、タイヤ径方向内側の端部である内側端部６５ｂとを有する。本実施形態において、外側端部６５ａは、折り返し端部４５ａよりもタイヤ径方向外側に位置する。すなわち、カーカス４０の構造は、いわゆるローターンナップ構造である。内側端部６５ｂは、ビードコア２０に隣接する。
【００２５】
ベルト層８０は、トレッド部２００に配置される。ベルト層８０は、カーカス本体部４３よりもタイヤ径方向外側に位置する。本実施形態において、ベルト層８０は、複数のベルトからなる。
【００２６】
（１．２）ビード部１００の概略構成
本実施形態に係るタイヤ１のビード部１００の概略構成について、図１から図３を参照しながら説明する。図３は、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率と弾性率との関係を示すグラフである。
【００２７】
ビードフィラ６０は、外側ビードフィラ６０Ａと内側ビードフィラ６０Ｂとを有する。本実施形態において、ビードフィラ６０は、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂのみからなる。すなわち、ビードフィラ６０は、外側ビードフィラ６０Ａと内側ビードフィラ６０Ｂとの２層構造である。
【００２８】
外側ビードフィラ６０Ａは、ビードフィラ６０のトレッド幅方向外側表面を構成する。すなわち、外側ビードフィラ６０Ａは、トレッド幅方向において、折り返し端部４５ａに隣接する。内側ビードフィラ６０Ｂは、外側ビードフィラよりもトレッド幅方向内側に配置される。本実施形態において、内側ビードフィラ６０Ｂは、トレッド幅方向において、外側ビードフィラ６０Ａと接する。本実施形態において、カーカス４０及びビードフィラ６０は、トレッド幅方向外側から内側に向かって、カーカス折り返し部４５、外側ビードフィラ６０Ａ、内側ビードフィラ６０Ｂ及びカーカス本体部４３の順番となるように配置される。
【００２９】
外側ビードフィラ６０Ａの弾性率と内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、歪み率によよって異なる。具体的には、図３に示されるように、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が、同一かつ５０％以下の場合において、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率よりも大きい。すなわち、歪み率が５０％以下である低歪域（通常走行時において生じるビードフィラの歪み率）時において、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率よりも小さい。
【００３０】
また、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が５０％の場合において、歪み率に対する内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率の増加率は、歪み率に対する外側ビードフィラ６０Ａの弾性率の増加率よりも小さいことが好ましい。この場合、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が５０％より大きい所定の値において、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率と等しくなる。図３に示されるように、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、歪み率が１００％より大きな歪み率のときに、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａと等しくなる。外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が１５０％の場合において、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率よりも小さい。なお、内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が５０％の場合において、歪み率に対する内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率の増加率は、１００％〜１５０％の範囲にあることが好ましい。また、外側ビードフィラ６０Ａの歪み率が５０％の場合において、歪み率に対する外側ビードフィラ６０Ａの弾性率の増加率は、７５％〜１００％の範囲にあることが好ましい。図３に示される内側ビードフィラ６０Ｂは、歪み率５０％〜１００％の領域において、歪み率に対する内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率の増加率が減少している。なお、歪み率に対する内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率の増加率は、（内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率／歪み率）×１００で示される。歪み率に対する外側ビードフィラ６０Ａの弾性率の増加率は、（外側ビードフィラ６０Ａの弾性率／歪み率）×１００で示される。
【００３１】
外側ビードフィラ６０Ａは、折り返し端部４５ａとの剛性差が小さくなるように、歪み率が５０％以下の場合において、一般的に用いられる弾性率であることが好ましい。具体的には、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率は、８ＭＰａ以下であることが好ましい。外側ビードフィラ６０Ａの弾性率が、８ＭＰａ以下であれば、折り返し端部４５ａと外側ビードフィラ６０Ａとの剛性差が小さいため、セパレーションが発生することを抑制できる。
【００３２】
内側ビードフィラ６０Ｂは、ビード部１００の剛性を向上させるために、歪み率が５０％以下の場合において、４ＭＰａ以上であることが好ましい。これにより、ビード部１００が変形しにくくなるため、ビード部１００の耐久性及び操縦安定性を向上できる。
【００３３】
図２に示されるように、ビードフィラ６０の延在方向に直交するビードフィラ６０の厚み方向において、外側ビードフィラ６０Ａの幅を幅Ｗａ、内側ビードフィラ６０Ｂの幅を幅Ｗｂとする。幅Ｗａは、幅Ｗｂの５０％〜１５０％の範囲にあることが好ましい。幅Ｗａが、幅Ｗｂの５０％以上であれば、内側ビードフィラ６０Ｂの剛性の影響をより抑えることができるため、セパレーションが発生しにくくなる。幅Ｗａが、幅Ｗｂの１００％以下であれば、内側ビードフィラ６０Ｂの割合が大きいため、ビードフィラ６０の剛性をより確保できる。その結果、ビード部の耐久性及び操縦安定性を向上できる。
【００３４】
また、ビードフィラ６０の厚み方向において、ビードフィラ６０の最大幅を最大幅Ｗｆとし、最大幅Ｗｆにおけるビード部１００の幅をビード幅Ｗとする。ビード幅Ｗに対して、最大幅Ｗｆは、６０％以下であることが好ましい。ビード幅Ｗに対して、最大幅Ｗｆは、６０％以下であれば、ビードフィラ６０の重量によるタイヤの重量が増加することを抑制できるため、転がり抵抗の増加をより抑制できる。
【００３５】
なお、ビードフィラ６０の厚み方向におけるビードフィラ６０の幅は、タイヤ径方向外側に向かうに連れ、狭くなる。すなわち、ビードフィラ６０は、略三角形状である。
【００３６】
（１．３）タイヤ１の製造方法
本実施形態に係るタイヤ１の製造方法について、ビードフィラ６０を中心に、図４を参照しながら説明する。図４は、加硫前の外側ゴム部材６２Ａ及び内側ゴム部材６２Ｂを示す断面図である。
【００３７】
まず、ビードコア２０、カーカス４０、ビードフィラ６０、ベルト層８０等のタイヤ１を構成する部材を準備する。ビードコア２０、カーカス４０、ベルト層８０等の部材は、一般的に知られた方法を用いて準備する。ビードフィラ６０は、以下の方法を用いて準備する。
【００３８】
リボン状のゴムストリップ６２ａ及びゴムストリップ６２ｂを準備する。リボン状のゴムストリップ６２ａ及びゴムストリップ６２ｂを、例えば、押出機により押し出して製造する。リボン状のゴムストリップ６２ａ及びゴムストリップ６２ｂとして、例えば、幅１０ｍｍ、厚さ３ｍｍのものを製造する。ゴムストリップ６２ａ及びゴムストリップ６２ｂは、未加硫のゴム部材である。ゴムストリップ６２ａ及びゴムストリップ６２ｂは、加硫によって、それぞれ外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂを構成するため、歪み率に応じた所定の弾性率を有するように、ゴムストリップ６２ａ及びゴムストリップ６２ｂの材料を適宜調整する。
【００３９】
円環状のビードコア２０の直径を考慮して、準備したゴムストリップ６２ｂを円状に複数回巻いて、内側ビードフィラ６０Ｂと同一形状の内側ゴム部材６２Ｂを形成する。すなわち、リボン状のゴムストリップ６２ｂを螺旋状に巻回積層して環状積層体（内側ゴム部材６２Ｂ）を形成する。図４では、ゴムストリップ６２ｂの幅方向端部が一部重なることにより、内側ゴム部材６２Ｂが形成されているが、必ずしもこれに限られない。所望の大きさの内側ビードフィラ６０Ｂが形成されるように、数十層積層した内側ゴム部材６２Ｂを形成してもよい。このようにして、内側ビードフィラ６０Ｂと同一形状の内側ゴム部材を準備する。
【００４０】
内側ゴム部材６２Ｂの準備と同様にして、準備したゴムストリップ６２ａを円状に複数回巻いて、外側ビードフィラ６０Ａと同一形状の外側ゴム部材６２Ａを形成する。すなわち、リボン状のゴムストリップ６２ａを螺旋状に巻回積層して環状積層体（外側ゴム部材６２Ａ）を形成する。
【００４１】
以上の方法により、ビードフィラ６０を準備する。上述した方法以外にも、従来から知られているように、押出機を用いて、一体構成された環状の外側ゴム部材及び内側ゴム部材をそれぞれ準備してもよい。すなわち、図４に示される断面を有さずに、図１に示される断面を有する外側ゴム部材６２Ａ及び内側ゴム部材６２Ｂをそれぞれ準備してもよい。なお、少なくとも内側ゴム部材６２Ｂは、上述したように、リボン状のゴムストリップ６２ｂを複数回巻回して積層することにより形成することが好ましい。
【００４２】
次に、準備されたタイヤ１を構成する部材を、成型機を用いて、タイヤの形に組み立てる。外側ゴム部材６２Ａと内側ゴム部材６２Ｂとを隣接させる（図４参照）。外側ゴム部材６２Ａが内側ゴム部材６２Ｂよりもトレッド幅方向外側に位置するように、外側ゴム部材６２Ａ及び内側ゴム部材６２Ｂをビード部１００に配置する。その他の部材は、一般的なタイヤの成型と同様に配置する。これにより、外側ゴム部材６２Ａ及び内側ゴム部材６２Ｂが配置された生タイヤが準備される。生タイヤを金型に入れ、高温及び高圧にすることによって、生タイヤが加硫される。これによりタイヤ１が製造される。
【００４３】
（１．４）作用効果
本実施形態に係るタイヤ１によれば、ビードフィラ６０は、外側ビードフィラ６０Ａと内側ビードフィラ６０Ｂとを有し、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が同一かつ５０％以下（すなわち、通常走行時において生じるビードフィラの歪み率）の場合において、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率よりも大きい。弾性率が大きいほど、ビードフィラ６０は、変形しにくくなるため、ビードフィラ６０が内側ビードフィラ６０Ｂを有することにより、ビード部１００の剛性が向上する。これにより、ビード部１００の耐久性及び操縦安定性が向上する。
【００４４】
一般的に、ビードフィラ６０の弾性率を大きくすると、ビードフィラ６０の剛性が向上するため、折り返し端部４５ａとビードフィラ６０との間に大きな剛性差（いわゆる剛性段差）が生じる。通常走行時に、ビード部１００に外力が加わった場合、カーカス４０には外力に応じた歪みが生じるのに対し、剛性が大きいビードフィラ６０には、カーカス４０よりも小さな歪みが生じる。このため、折り返し端部４５ａに、歪みによって生じた力が集中する。その結果、折り返し端部４５ａが周辺のゴム部材（例えば、ビードフィラ６０）から剥離するセパレーションが発生しやすい。
【００４５】
本実施形態に係るタイヤ１によれば、外側ビードフィラ６０Ａは、ビードフィラ６０のトレッド幅方向外側表面を構成するため、外側ビードフィラ６０Ａは、カーカス折り返し部４５側に位置する。外側ビードフィラ６０Ａは、内側ビードフィラ６０Ｂよりも弾性率が低いため、折り返し端部４５ａと外側ビードフィラ６０Ａとの間の剛性差が小さい。すなわち、外側ビードフィラ６０Ａは、内側ビードフィラ６０Ｂと折り返し端部４５ａとの間で緩衝ゴムとしての機能を果たす。このため、折り返し端部４５ａに、歪みによって生じた力が集中することが抑制されるため、セパレーションが発生しにくくなる。従って、タイヤ１は、弾性率の大きいビードフィラ６０（内側ビードフィラ６０Ｂ）を有していても、セパレーションに基づくビード部１００の耐久性の低下が抑制できる。
【００４６】
本実施形態では、ビード部１００の剛性を向上させるために、補強部材を追加する必要がない。このため、補強部材を追加したタイヤに比べて、タイヤ１の重量が増加することを抑制できる。その結果、補強部材が配置されたビード部に比べてタイヤの重量が増加することを抑制しつつも、ビード部の耐久性及び操縦安定性を向上できる。
【００４７】
急発進、急ブレーキ及び高速時におけるコーナリング等により、ビード部１００に強い外力が加わった場合（すなわち、ビードフィラ６０の歪み率が１００％以上の高歪域の場合）、ビード部１００が変形するため、ビードフィラ６０が大きく歪む。ビードフィラ６０は、一般的に歪み率が大きくなるほど、弾性率が大きくなる。このため、ビード部１００に強い外力が加わった場合、ビードフィラ６０の剛性が大きくなるため、ビードフィラ６０は、ビード部１００の変形に追従しにくくなる。その結果、ビードフィラ６０は、ビードフィラ６０の周囲を構成するゴム部材を損傷しやすい。
【００４８】
本実施形態では、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が５０％の場合において、歪み率に対する内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率の増加率は、歪み率に対する外側ビードフィラ６０Ａの弾性率の増加率よりも小さい。また、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの歪み率が１５０％の場合において、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａの弾性率よりも小さい。これにより、ビード部１００に強い外力が加わり、ビードフィラ６０の歪み率が大きくなっても、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は大幅に増加しない。その結果、ビードフィラ６０は、ビード部１００の変形に追従しやすくなるため、ビードフィラ６０は、ビードフィラ６０の周囲を構成するゴム部材を損傷しにくくなる。このため、ビード部１００の耐久性が向上する。
【００４９】
本実施形態において、ビードフィラ６０は、外側ビードフィラ６０Ａと内側ビードフィラ６０Ｂのみからなる。このため、低歪域において弾性率の大きな内側ビードフィラ６０Ｂの大きさを確保しやすくなるため、ビード部１００の耐久性及び操縦安定性をより向上できる。また、多層構造のビードフィラ６０に比べて、ビードフィラ６０の厚みを薄くしやすいため、タイヤの重量が増加することを抑制できる。
【００５０】
本実施形態において、リボン状のゴムストリップ６２ｂを円状に複数回巻いて、内側ビードフィラ６０Ｂと同一形状の内側ゴム部材６２Ｂを準備する。内側ビードフィラ６０Ｂは、低歪域において弾性率が大きいため、押出機により、断面積の大きな一体構成された内側ゴム部材６２Ｂを押し出すのに時間がかかる。リボン状のゴムストリップ６２ｂは、一体構成された内側ゴム部材６２Ｂに比べて、容易に押し出することができる。従って、リボン状のゴムストリップ６２ｂを円状に複数回巻いて、内側ビードフィラ６０Ｂと同一形状の内側ゴム部材６２Ｂを準備することにより、タイヤ１を製造した場合、タイヤ１の生産性を向上できる。
【００５１】
（２）その他実施形態
本発明の実施形態を通じて本発明の内容を開示したが、この開示の一部をなす論述及び図面は、本発明を限定するものであると理解すべきではない。本発明はここでは記載していない様々な実施形態を含む。
【００５２】
例えば、上述した実施形態に係るタイヤ１では、ビードフィラ６０は、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂのみからなっていたが、これに限られない。図５に示されるように、ビードフィラ６０は、外側ビードフィラ６０Ａ、内側ビードフィラ６０Ｂ及び最内側ビードフィラ６０Ｃを有してもよい。すなわち、ビードフィラ６０は、３層構造である。外側ビードフィラ６０Ａと最内側ビードフィラ６０Ｃとを同一のゴム部材により製造し、内側ビードフィラ６０Ｂを別のゴム部材により製造してもよい。この場合、外側ビードフィラ６０Ａ、内側ビードフィラ６０Ｂ及び最内側ビードフィラ６０Ｃの歪み率が同一かつ５０％以下の場合、内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａ及び最内側ビードフィラ６０Ｃの弾性率よりも大きい。従って、カーカス本体部４３と最内側ビードフィラ６０Ｃとの剛性段差が小さくなるため、カーカス本体部４３と最内側ビードフィラ６０Ｃとのセパレーションが抑制できる。その結果、ビード部の耐久性をさらに向上できる。
【００５３】
他にも、外側ビードフィラ６０Ａと内側ビードフィラ６０Ｂとを同一のゴム部材により製造し、最内側ビードフィラ６０Ｃを別のゴム部材により製造してもよい。この場合、外側ビードフィラ６０Ａ、内側ビードフィラ６０Ｂ及び最内側ビードフィラ６０Ｃの歪み率が同一かつ５０％以下の場合、最内側ビードフィラ６０Ｃの弾性率は、外側ビードフィラ６０Ａ及び内側ビードフィラ６０Ｂの弾性率よりも大きい。
【００５４】
また、ビードフィラ６０は、３層構造でなく、４層以上の多層構造にしてもよい。このように、多層構造にすることにより、ビードフィラ６０の弾性率を適切に調整することができるため、求める性能に応じて、ビード部１００の耐久性及び操縦安定性を向上することができる。
【００５５】
上述した実施形態に係るタイヤ１では、補強部材を有していないが、必ずしもそうである必要はない。種々の性能を得るために、補強部材を有していてもよい。本発明によれば、従来の補強部材よりも厚さの小さい補強部材を用いても、ビード部の剛性を確保することができる。従って、使用する補強部材の量を少なくすることができるため、タイヤの重量の増加を抑制できる。
【００５６】
本発明に係るタイヤは、空気入りタイヤであっても良いし、ゴムが充填されたタイヤであっても良い。また、アルゴン等の希ガスが入れられた空気以外の気体入りタイヤであっても良い。
【００５７】
このように、本発明の技術的範囲は、本明細書の説明から妥当な特許請求の範囲に係る発明特定事項によってのみ定められるものである。
【００５８】
（３）比較評価
本発明に係るタイヤの効果を確かめるために、ビード部の耐久性（耐セパレーション性）及び操縦安定性を評価した。なお、本発明は、以下の実施例に限定されない。
【００５９】
耐セパレーション性及び操縦安定性の評価にあたり、表１に示される実施例及び比較例に係るタイヤを用いた。タイヤサイズは、１７５／６５Ｒ１５のものを用いた。各タイヤについて、外側ビードフィラ及び内側ビードフィラの弾性率は、低歪域（歪み率が５０％のとき）の弾性率を測定した。比較例１の外側ビードフィラの弾性率及び内側ビードフィラの弾性率を基準（１００）として、その他の外側ビードフィラの弾性率及び内側ビードフィラの弾性率を指数表示した。その他の構造は、いずれのタイヤも同様の構造である。
【００６０】
比較例１、比較例２、比較例４及び比較例５では、ビードフィラは、１層構造からなる。比較例２及び実施例１では、ビードフィラは、２層構造からなる（図２参照）。実施例２では、ビードフィラは、３層構造からなる（図５参照）。
【００６１】
比較例４では、トレッド幅方向において、ビードフィラとカーカス折り返し部との間に、補強部材としてスチール製のワイヤーインサートを配置した。比較例５では、トレッド幅方向において、ビードフィラとカーカス折り返し部との間に、補強部材として有機繊維製のＮＹインサートを配置した。
【００６２】
比較例２において、外側ビードフィラの弾性率及び内側ビードフィラの弾性率は、１５０である。比較例３において、外側ビードフィラの弾性率は、１００であり、内側ビードフィラの弾性率は、７５である。比較例４及び比較例５において、外側ビードフィラの弾性率及び内側ビードフィラの弾性率は、１００である。実施例１において、外側ビードフィラの弾性率は、１００であり、内側ビードフィラの弾性率は、１５０である。実施例２において、外側ビードフィラの弾性率は、１００であり、内側ビードフィラの弾性率は、１５０である。さらに、実施例２では、最内側ビードフィラの弾性率は、外側ビードフィラの弾性率と同じである。すなわち、最内側ビードフィラの弾性率は、１００である（指数表示）。
【００６３】
操縦安定性：リムサイズ５Ｊ×１７のリムにリム組みした各タイヤをＦＦ車（排気量１３００ｃｃ）にそれぞれ装着した。タイヤの内圧は、２３０ｋＰａである。テストコース（乾燥路面）において、ＦＦ車を走行させた。走行時の操縦安定性をドライバーの官能評価により、１０点法で採点した。結果を表１に示す。数値が大きいほど、操縦安定性が優れている。
【００６４】
耐セパレーション性：リムサイズ５Ｊ×１５のリムにリム組みした各タイヤを、直径１．７ｍのドラムにセットした。内圧３００ｋＰａ、荷重１０００ｋｇの条件の下、１万ｋｍ走行させた。走行後の各タイヤについて、カーカス折り返し部の折り返し端部のセパレーション量を、６箇所測定した。比較例１のセパレーション量を基準（１００）とし、その他のタイヤのセパレーション量を指数表示した。結果を表１に示す。数値が大きいほど、耐セパレーション性が優れている。
【００６５】
質量：各タイヤの質量を測定した。結果を表１に示す。
【００６６】
【表１】
2013022968.tif 000003
【００６７】
表１に示されるように、実施例１及び実施例２では、弾性率の大きい内側ビードフィラを用いている。その結果、操縦安定性が比較例１に比べて、良好であることが分かる。比較例２では、ビードフィラ全体の剛性を向上させている。この場合、操縦安定性が向上するものの、耐セパレーション性が低下することがわかった。実施例１及び実施例２では、耐セパレーション性は、維持されている。ビード部の剛性が向上することにより、ビード部の変形が抑えられている分だけ、ビード部の耐久性が向上する。従って、比較例１と比べて、実施例１及び実施例２では、ビード部の耐久性が向上している。
【００６８】
また、表１に示されるように、実施例１及び実施例２では、補強部材が配置された比較例４及び比較例５に比べて、タイヤの質量が軽いことがわかった。
【００６９】
従って、実施例１及び実施例２に係るタイヤによれば、ビード部に補強部材が配置されたタイヤに比べてタイヤの重量が増加することを抑制しつつ、ビード部の耐久性及び操縦安定性を向上できることがわかった。
【符号の説明】
【００７０】
１…タイヤ、  ２０…ビードコア、  ４０…カーカス、  ４３…カーカス本体部、  ４５…カーカス折り返し部、  ４５ａ…折り返し端部、  ６０…ビードフィラ、  ６０Ａ…外側ビードフィラ、  ６０Ｂ…内側ビードフィラ、  ６０Ｃ…最内側ビードフィラ、  ６２Ａ…外側ゴム部材、  ６２Ｂ…内側ゴム部材、  ６２ａ，６２ｂ…ゴムストリップ、  ６５ａ…外側端部、  ６５ｂ…内側端部、  ８０…ベルト層、  １００…ビード部、  ２００…トレッド部、  ３００…サイドウォール部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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