(57)【要約】【課題】高価な光学硝材を加工した遠赤外線レンズを有効に使用することができ、広画角像を鮮明に結像できる遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズを提供すること。【解決手段】負の屈折力を有する物体側の第１レンズと、正の屈折力を有する像側の第２レンズからアフォーカル光学系を形成する遠赤外線用ワイドコンバーターレンズ。【選択図】図１
2013195796.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
負の屈折力を有する物体側の第１レンズと、正の屈折力を有する像側の第２レンズからアフォーカル光学系を形成することを特徴とする遠赤外線用ワイドコンバーターレンズ。
【請求項２】
以下の条件式（１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の遠赤外線用ワイドコンバーターレンズ。
0.7  ≦  （f1＋f2）/d12  ≦  1.3・・・・・・・・・（１）
f1  : 第1レンズ焦点距離
f2  : 第2レンズ焦点距離
d12：第1レンズ〜第2レンズ間隔
【請求項３】
以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１に記載の遠赤外線用ワイドコンバーターレンズ。
80  ≦  ν  ≦  1010       ・・・・・・・・・・・（２）
ν：第１レンズ，第２レンズの各アッベ数（8-14μｍ）
ν=｛（波長10μｍでの屈折率)-1｝  /  {（波長14μｍでの屈折率）-
（波長8μｍでの屈折率）}
【請求項４】
以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１に記載の遠赤外線用ワイドコンバーターレンズ。
-0.9 ≦ f1/f2 ≦ -0.5        ・・・・・・・・・・（３）
f1  : 第1レンズ焦点距離
f2  : 第2レンズ焦点距離
【請求項５】
少なくとも１面以上の非球面を備えたことを特徴とする請求項１に記載の遠赤外線用コンバーターレンズ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ、さらに詳しくは、波長が８μｍ〜１４μｍの遠赤外線を使用する遠赤外線サーモグラフィ用レンズ、遠赤外線監視カメラ用レンズ等の物体側に装着して画角を拡大する遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、環境や人体の温度分布の測定や暗所での侵入監視等に、波長８μｍ〜１４μｍの遠赤外線撮像素子と赤外線用レンズを組み合わせた遠赤外線カメラが使用されてきた。赤外線用レンズは、単焦点レンズやズームレンズであり、ユーザーが撮像目的、撮像範囲、撮像環境等を勘案して選択していた。通常、広い画角を撮影したい場合には焦点距離の短い広角単焦点レンズを、遠方を拡大して撮影したい場合には焦点距離の長い望遠単焦点レンズを選択し、あるいは広角から望遠を１本で撮影可能なズームレンズが選択されている。
近年、遠赤外線撮像素子の解像度が上がり、被写体をより細かく細部を潰すことなく撮影できるようになり、遠赤外線カメラでも一撮像画面に広い画角による多くの情報を含めたいという要望をより満たせるようになってきた。
【０００３】
先行技術文献においては、赤外線用レンズ及び遠赤外線用レンズのコンバーターに関する提案は見当たらない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ズームレンズは、最も物体側のレンズは広い画角を取り込むために外径が大きくなる。ズームレンズではまた、これに加えて望遠状態では、広角状態に比較して入射光束が太くなることにより構成レンズの外径が大きくなる。
他方、遠赤外線レンズに使用される光学硝材は、ゲルマニウムやカルコゲナイド等の希少金属である。これらの光学硝材はまた、世界的に流通量や使用量が少なく、採掘・生産場所も限られているため、非常に高価である。そのため、遠赤外線用光学系に使用するレンズ製品自体の価格が非常に高い。
【０００５】
これらのことから、従って、環境や人体の温度分布の測定や暗所での侵入監視等のために撮像領域（画角）を頻繁に変更することが有効な装置においては、ズームレンズを採用しても効率的に使用できる。しかし、撮像装置等を一度設定してしまえば設定された固定的な撮像領域（画角）で必要な撮像ができる場合は、ズームレンズのズーム性能は無駄である。
【０００６】
（発明の目的）
本発明は、波長が８μｍ〜１４μｍの遠赤外線を使用する遠赤外線サーモグラフィ用レンズ，遠赤外線監視カメラ用レンズ等赤外線用光学系に関する上述した問題点に鑑みてなされたものであって、高価な光学硝材を研磨・切削・研削・モールド加工した遠赤外線レンズを有効に使用することができ、広画角像を鮮明に結像できる遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、
負の屈折力を有する物体側の第１レンズと、正の屈折力を有する像側の第２レンズからアフォーカル光学系を形成する遠赤外線用ワイドコンバーターレンズである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の遠赤外線用ワイドコンバーターレンズによれば、高価な光学硝材を研磨・切削・研削・モールド加工した遠赤外線レンズを有効に使用することができ、広画角像を鮮明に結像できる遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズを形成することができる。
【０００９】
本発明の実施態様及びその効果は以下の通りである。
（実施態様１）
上述した本発明において、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
0.7  ≦  （f1＋f2）/d12  ≦  1.3・・・・・・・・・（１）
f1  : 第1レンズ焦点距離
f2  : 第2レンズ焦点距離
d12 ：第1レンズ〜第2レンズ間隔
【００１０】
遠赤外線レンズで強い曲率にすると、製造上非常にコスト高になるので，強い曲率は現実的ではない。すなわち、第１レンズと第２レンズの間隔を決める要因の１つである第１レンズの像側主点位置及び第２レンズの物側主点位置は、レンズ面から大きく離すことはできない。従って、レンズ間隔は、第１レンズと第２レンズの焦点距離の差に近い場合に、最も全長が短くなり、曲率も弱く、外径も小さくなり、製造コストが安くなる。
条件式（１）の上限を超えた場合、第１レンズと第２レンズの間隔が短くなり、特に、第１レンズの曲率半径が小さくなり、レンズ加工前硝材体積が大きくなり、硝材価格・加工価格・加工難易度も上昇するという問題が生じる。
条件式（１）の下限を超えた場合、第１レンズと第２レンズの間隔が長くなり、特に、第１レンズ外径が大きくなり、硝材価格・加工価格・加工難易度も上昇するという問題が生じる。
【００１１】
条件式（１）に関し、好ましくは、
0.9  ≦  （f1＋f2）/d12  ≦  1.1・・・・・・・・・（１'）
である。レンズ間隔が、第１レンズと第２レンズの焦点距離の差により近づき、全長がよりなり、曲率もより弱くなり、外径も小さくなり、製造コストをより安くすることができる。
【００１２】
（実施態様２）
上述した本発明において、以下の条件式（２）を満足することを特徴とする。
80  ≦  ν  ≦  1010       ・・・・・・・・・・・・（２）
ν：第１レンズ，第２レンズの各アッベ数（8-14μｍ）
ν=｛（波長10μｍでの屈折率)-1｝  /  {（波長14μｍでの屈折率）-
（波長8μｍでの屈折率）}
【００１３】
条件式（２）は、遠赤外線における軸上色収差、倍率色収差、軸外色収差等の光学性能を良好にするための条件である。該当光学ガラスとしては、Ｇｅ（ν＝９４２）、カルコゲナイド（ν＝８４．６〜１２０）、ＺｎＳ（ν＝２２．８），ＺｎＳｅ（ν＝５７．８）等が挙げられる。
条件式（２）の範囲を超えた場合、軸上色収差、倍率色収差、軸外色収差等の光学性能が悪化し、解像力の悪いレンズ光学系になる。
【００１４】
（実施態様３）
上述した本発明において、以下の条件式（３）を満足することを特徴とする。
-0.9 ≦ ｆ１/f2 ≦ -0.5        ・・・・・・・・・・（３）
f1  : 第1レンズ焦点距離
f2  : 第2レンズ焦点距離
【００１５】
条件式（３）は、遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズの倍率を限定する。
条件式（３）の上限を超えた場合、過度に広角化し過ぎてしまい、本体レンズ系に装着後の光学性能が劣化し、また第１レンズ外径及び第２レンズ外径が大きくなり過ぎてしまう。
条件式（３）の下限を超えた場合、広角化倍率が少なく、ワイドコンバーターの本質である広角化の作用が乏しくなる。
【００１６】
（実施態様４）
上述した本発明において、少なくとも１面以上の非球面を備えたことを特徴とする。
【００１７】
負の屈折力を有する物体側の第１レンズと、正の屈折力を有する像側の第２レンズからアフォーカル光学系を形成する場合、球面レンズのみで構成すると歪曲収差の劣化、非点収差の悪化等の問題が発生し、解決することが困難である。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の第１実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズの光路図である。
【図２】本発明の第１実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のワイド端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図３】本発明の第１実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のテレ端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図４】比較例の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズの光路図である。
【図５】比較例の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のワイド端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図６】比較例の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のテレ端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図７】本発明の第２実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズの光路図である。
【図８】本発明の第２実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のワイド端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図９】本発明の第２実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のテレ端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図１０】本発明の第３実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズの光路図である。
【図１１】本発明の第３実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のワイド端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図１２】本発明の第３実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のテレ端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図１３】本発明の第４実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズの光路図である。
【図１４】本発明の第４実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のワイド端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図１５】本発明の第４実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズ装着レンズ系のテレ端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図１６】本発明の実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズを装着する本体レンズ系の光路図である。
【図１７】本発明の実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズを装着する本体レンズ系のワイド端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【図１８】本発明の実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズを装着する本体レンズ系のテレ端の収差図であり、（ａ）は球面収差図、（ｂ）は非点収差図、（ｃ）は歪曲収差図である。球面収差図（ａ）において、８，１０，１２，１４はそれぞれ波長８μｍ，１０μｍ，１２μｍ，１４μｍの球面収差を示す。非点収差図（ｂ）において、Ｓは波長１０μｍのサジタル方向の非点収差を示し、Ｔは波長１０μｍのタンジェンシャル方向の非点収差を示す。歪曲収差図（ｃ）は、波長１０μｍの歪曲収差を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下に、本発明の遠赤外線用ワイドコンバーターレンズの実施形態のレンズデータ等を示す。波長は、１０μｍである。以下のレンズデータ等の面番号で「*」印を付したものは非球面である。非球面形状を表す式は，光軸に垂直な高さをH，面頂を原点としたときの高さHにおける光軸方向の変位量をX(H)，近軸曲率半径をR，円錐係数をε，２次の非球面係数A，４次の非球面係数B，６次の非球面係数C，８次の非球面係数D，１０次の非球面係数Eとしたとき、次の式で表される。
【数１】
2013195796.tif 000003
焦点距離の変動に伴いレンズ間隔が変動する箇所は、D(i)（i=面番号）で示す。
【００２０】
（第１実施形態）
面番号     曲率半径R     面間隔D     材料         半径
*1          41.626         2.9      ゲルマニウム  17.55
*2          31.977        11.433                  16.30
*3         165.690         4.5      ゲルマニウム  16.60
*4         894.790                                16.60
本体レンズ系
すべての実施形態の遠赤外線レンズ用ワイドコンバーターレンズが装着される本体ズームレンズ系のレンズデータ等は、後述する。
【００２１】
非球面係数
面    ε           A            B            C             D             E
1   -2.3285   0.0000E+00   -5.0608E-07   -1.5196E-10   -1.0706E-12   -2.7311E-16
2   -2.1157   0.0000E+00    1.2680E-06    2.0244E-09   -4.0210E-12    3.3007E-15
3 -105.6476   0.0000E+00   -3.9516E-06    2.7240E-09    1.1843E-12    1.7315E-15
4 -473.4192   0.0000E+00   -6.7606E+00    6.2634E-09   -5.0090E-12    4.1648E-15
【００２２】
本体レンズ系に装着時の焦点距離とFnoは以下の通りである。
焦点距離        Fno
WIDE          12.32           1.58
TELE          35.20           1.89
【００２３】
第１レンズ（面番号１，２）の焦点距離＝-59.3    最大光学有効直径＝35.1
第２レンズ（面番号３，４）の焦点距離＝ 67.4    最大光学有効直径＝33.2
全長＝18.833
【００２４】
条件式（１）の値      （f1＋f2）/d12 ＝ 0.71
条件式（２）の値                ν   ＝ 942(第１レンズ),  942(第２レンズ)
条件式（３）の値          （f1/f2）  ＝-0.88
【００２５】
（第１実施形態に係る比較例）
条件式（１）の値が0.65である比較例を以下に示す。
面番号     曲率半径R     面間隔D     材料         半径
*1          27.284         2.9      ゲルマニウム  18.10
*2          21.602        13.393                  16.56
*3         162.190         4.5      ゲルマニウム  17.00
*4         962.006                                17.00
【００２６】
非球面係数
面    ε           A            B             C            D             E
1   -2.3422   0.0000E+00   -5.2005E+00   -1.6391E-10   -1.1237E-12   -3.4357E-16
2   -2.0782   0.0000E+00    1.2635E-06    2.0334E-09   -4.0313E-12    3.4735E-15
3 -102.8017   0.0000E+00   -4.1283E-06    2.7016E-09    2.0067E-12    2.1279E-15
4 -466.5688   0.0000E+00   -6.7740E-06    6.2860E-09   -5.0929E-12    4.0257E-15
【００２７】
本体レンズ系に装着時の焦点距離とFnoは以下の通りである。
焦点距離        Fno
WIDE          12.11           1.58
TELE          34.61           1.89
【００２８】
第１レンズ（面番号１，２）の焦点距離＝-56.0    最大光学有効直径＝36.2
第２レンズ（面番号３，４）の焦点距離＝ 64.7    最大光学有効直径＝34.0
全長＝20.793
【００２９】
条件式（１）の値      （f1＋f2）/d12 ＝ 0.65
条件式（２）の値                ν   ＝ 942(第１レンズ),  942(第２レンズ)
条件式（３）の値          （f1/f2）  ＝ -0.87
【００３０】
比較例を第１実施形態と比較すると、条件式（１）の値が，下限側を超えているため、第１レンズの最大光学有効直径が36.2mm，第２レンズの最大光学有効直径が34.0mm，全長20.793mmとなり、いずれも１０％程度大きくなっている。その結果、そのため硝材コストが上昇する問題が生じている。これに加え、第１レンズの曲率も強いため、その分研磨/切削前硝材体積も増え、硝材価格・加工価格・加工難易度も上昇する問題が生じている。
【００３１】
（第２実施形態）
面番号     曲率半径R     面間隔D     材料          半径
*1          63.444         2.9      ゲルマニウム   19.72
*2          40.100        28.248                   18.26
*3         172.610         4.5      ゲルマニウム   16.79
*4        1224.567                                 16.79
本体レンズ系
【００３２】
非球面係数
面    ε          A             B            C            D          E
1   -2.0118   0.0000E+00   -4.4424E-07  -1.0164E-11  -7.6213E-13  5.0319E-16
2   -2.2319   0.0000E+00    1.1376E-06   1.8799E-09  -3.9759E-12  2.6846E-15
3 -112.1602   0.0000E+00   -4.0865E-06   2.4973E-09   8.8121E-13  1.5193E-15
4 -104.4753   0.0000E+00   -6.6241E-06   6.5851E-09  -4.6470E-12  4.5090E-15
【００３３】
本体レンズ系に装着時の焦点距離とFnoは以下の通りである。
焦点距離        Fno
WIDE           8.40           1.58
TELE          24.00           1.89
【００３４】
第１レンズ（面番号１，２）の焦点距離＝-40.0    最大光学有効直径＝39.44
第２レンズ（面番号３，４）の焦点距離＝ 66.7    最大光学有効直径＝33.58
全長＝35.648
【００３５】
条件式（１）の値      （f1＋f2）/d12 ＝ 0.94
条件式（２）の値                ν   ＝ 942(第１レンズ),  942(第２レンズ)
条件式（３）の値          （f1/f2）  ＝ -0.60
【００３６】
（第３実施形態）
面番号     曲率半径R      面間隔D     材料         半径
*1         -200.676         3.0     ゲルマニウム   17.12
*2          226.943        18.394                  16.85
*3          173.582         5.5     ゲルマニウム   16.92
*4        -2640.824                                16.79
【００３７】
非球面係数
面    ε          A            B           C            D            E
1    4.2720   0.0000E+00   4.5096E-08  -1.3997E-10  -6.5335E-14   4.8508E-16
2   -7.0524   0.0000E+00  -1.3134E-06   9.8274E-10   3.5037E-13  -7.2765E-16
3  -50.2444   0.0000E+00  -3.0557E-07  -3.1295E-10  -1.0646E-12   9.9811E-17
4 5876.5446   0.0000E+00  -7.6160E-07  -7.1591E-10   1.6396E-13  -5.6888E-16
【００３８】
本体レンズ系に装着時の焦点距離とFnoは以下の通りである。
焦点距離        Fno
WIDE           9.10           1.58
TELE          26.0            1.89
【００３９】
第１レンズ（面番号１，２）の焦点距離＝-35.3    最大光学有効直径＝34.24
第２レンズ（面番号３，４）の焦点距離＝ 54.3    最大光学有効直径＝33.84
全長＝26.894
【００４０】
条件式（１）の値      （f1＋f2）/d12 ＝ 1.03
条件式（２）の値                ν  ＝ 942(第１レンズ),  942(第２レンズ)
条件式（３）の値          （f1/f2）  ＝ -0.65
【００４１】
（第４実施形態）
面番号     曲率半径R     面間隔D     材料         半径
*1           80.269        2.9      ゲルマニウム  18.77
*2           39.697       28.184                  17.28
*3          165.764        4.5      ゲルマニウム  16.84
*4       -34191.033                               16.87
【００４２】
非球面係数
面    ε           A            B             C            D             E
1   -1.9212   0.0000E+00   -4.3517E-07   -1.0377E-10   -7.7607E-13   7.6953E-16
2   -2.3458   0.0000E+00    1.1270E-06    2.0255E-09   -3.9083E-12   3.6780E-15
3 -108.7859   0.0000E+00   -4.0974E-06    2.5078E-09    9.0433E-13   1.4960E-15
4  -89.3174   0.0000E+00   -6.6157E-06    6.5898E-09   -4.6500E-12   4.5524E-15
【００４３】
本体レンズ系に装着時の焦点距離とFnoは以下の通りである。
焦点距離        Fno
WIDE           7.03           1.58
TELE          20.09           1.89
【００４４】
第１レンズ（面番号１，２）の焦点距離＝-27.6    最大光学有効直径＝37.54
第２レンズ（面番号３，４）の焦点距離＝ 54.9    最大光学有効直径＝33.74
全長＝35.584
【００４５】
条件式（１）の値      （f1＋f2）/d12 ＝ 0.97
条件式（２）の値                ν   ＝ 942(第１レンズ),  942(第２レンズ)
条件式（３）の値          （f1/f2）  ＝ -0.50
【００４６】
（本体ズームレンズ系）
面番号     曲率半径R     面間隔D     材料           半径
1            50.325         5      カルコゲナイド   16.2
*2           63.906        D(2)                     15.1
*3         -100.000         2      ゲルマニウム     11.1
*4          250.000        D(4)                     10.4
*5           44.075         3      ゲルマニウム      7.8
*6           51.207        D(6)                      8.1
7            55.215         3      ゲルマニウム     11.7
*8          250.000        D(8)                     11.5
9            INF            1      ゲルマニウム      9.8
10           INF           18                        9.7
IMAGE                                                5.0
【００４７】
非球面係数
面    ε              A            B            C            D
2   -3.4941E+00   1.8829E-06   3.1948E-10   5.0948E-12   -1.6133E-14
3   -3.0636E+02   7.7601E-05  -3.5613E-07   7.1843E-10    6.5777E-13
4    4.5511E+02   1.0780E-04  -6.1701E-07   2.1689E-09   -4.4618E-12
5   -2.8059E+01  -3.1559E-05  -6.3669E-07   2.6800E-09   -1.4342E-11
6   -2.6812E+01  -6.0196E-05  -4.4360E-07   2.9057E-09   -1.0992E-11
8    2.8468E+02   1.0684E-06  -1.7327E-08   1.0831E-10   -5.2025E-13
【００４８】
焦点距離     Fno      D(2)       D(4)      D(6)     D(8)
WIDE      14.00       1.58      2.00      26.41     22.49     7.49
TELE      40.00       1.89     27.31       1.10      13.17   16.81
【符号の説明】
【００４９】
L１          第１レンズ
L２          第２レンズ
ＭＬ         本体レンズ
IMG          結像
【図１】
2013195796.tif 000004
【図２】
2013195796.tif 000005
【図３】
2013195796.tif 000006
【図４】
2013195796.tif 000007
【図５】
2013195796.tif 000008
【図６】
2013195796.tif 000009
【図７】
2013195796.tif 000010
【図８】
2013195796.tif 000011
【図９】
2013195796.tif 000012
【図１０】
2013195796.tif 000013
【図１１】
2013195796.tif 000014
【図１２】
2013195796.tif 000015
【図１３】
2013195796.tif 000016
【図１４】
2013195796.tif 000017
【図１５】
2013195796.tif 000018
【図１６】
2013195796.tif 000019
【図１７】
2013195796.tif 000020
【図１８】
2013195796.tif 000021