(57)【要約】【課題】大型鋼構造物に用いて好適な多層溶接部の低温靭性に優れる板厚が５０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板およびその製造方法を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０２％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．５〜５％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：０．５〜５％、Ｃｒ：０．０２〜３％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．００７％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、必要に応じて、Ｃｕ、Ｍｏ、  Ｖ、  Ｎｂ、Ｃａ、ＲＥＭの中から１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板。上記成分を含有するスラブを、Ａｃ３点〜１１５０℃に再加熱し、累積圧下率が５０％以上となるように熱間鍛造および／または熱間圧延を行い所定の板厚とした後、直接焼入れまたは再加熱焼入れし、４５０〜６５０℃で焼戻す。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０２％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．５〜５％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：０．０２〜３％、Ｎｉ：０．５〜５％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．００７％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００３％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板。
【請求項２】
さらに、質量％で、Ｃｕ：０．５％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：０．１％以下の中から１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１記載の溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板。
【請求項３】
さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．００３％、ＲＥＭ：０．０００３〜０．００３％の中から１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または２記載の溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか一つに記載の成分を含有するスラブを、Ａｃ３点〜１１５０℃に加熱後、累積圧下率が５０％以上、終了温度Ａｒ３点以上の熱間鍛造および／または熱間圧延を行った後、直ちに板厚中心部が３５０℃以下になるまで急冷し、または放冷後、Ａｃ３点〜１０５０℃に再加熱した後、板厚中心部が３５０℃以下になるまで急冷し、その後、４５０〜６５０℃で焼戻すことを特徴とする溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大型鋼構造物に用いて好適な厚肉高張力鋼板およびその製造方法に関し、特に溶接部の低温靭性に優れるものに関する。
【背景技術】
【０００２】
海洋構造物など大型鋼構造物には板厚が厚い鋼が用いられることが多く、一般に、多層溶接が施工される。引張強さ５００〜５５０ＭＰａ級鋼を用いた海洋構造物の場合、板厚５０ｍｍ、７５ｍｍの厚肉材を２電極サブマージアーク溶接により多層溶接するが、その複雑な熱履歴によりボンド部（溶接金属と母材の境界）の他にボンド部が２相域に再加熱される部分（１サイクル目の溶接で粗粒となり、後続の溶接パスによりフェライトとオーステナイトの２相域に加熱される領域）（以下、２相域再加熱部）が局所脆化域となり、ＣＴＯＤ特性を劣化させる。
【０００３】
そのため、特許文献１，２には低Ｃ、低Ｓｉ化した成分組成として、２相域再加熱により、オーステナイトに逆変態した領域に炭素が濃化し、冷却中に島状マルテンサイトが生成することを抑制し、多量に含有させるＣｕの時効析出により母材強度を確保する技術が記載されている。
【０００４】
また、特許文献３には最大板厚が３インチとなる降伏強度５００〜５５０ＭＰａ級鋼の多層溶接ＨＡＺで優れたＣＴＯＤ特性を確保するため、ボンド部近傍が微細でＭＡ量の少ない組織となるように、Ｍｇ添加系とした鋼組成においてＴｉ，Ａｌ添加量を調整し、更にＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏを削減することが記載されている。
【０００５】
引張強さ７８０ＭＰａ級鋼の場合、母材強度と靭性を確保するため焼入れ性の高い成分組成となるため溶接熱影響部には粗大なベイナイトやマルテンサイトが生成して靭性が劣化する。そのため、大入熱溶接は施されず、小入熱多層溶接のＨＡＺ靭性も後続パスによるテンパー効果で改善されるため、厚肉材では溶接部靭性より、溶接性の改善が課題とされていた（例えば、特許文献４）。
【０００６】
しかしながら、特許文献５には、加工熱処理により製造される引張強さ７８０ＭＰａ級鋼の場合、再加熱焼入れ焼戻し材より母材成分の焼入れ性が低く、ボンド部がベイナイト主体組織となるため、後続パスによるテンパー効果が低いことが記載され、成分組成と溶接条件の両者の観点から、多層溶接ＨＡＺ靭性を改善することが提案されている。
【０００７】
また、特許文献６は、建設機械や産業機械に用いられるＮｉを含まない引張り強さ７８０ＭＰａ以上の高張力厚鋼板の製造方法に関し、加速冷却後の焼戻し処理を施さない製造方法において、鋼組成中のＣ量を低減する一方Ｍｎ量を増大して母材の強度靭性を確保し、更にＭｏ，Ｓｉ，Ｖ，Ｔｉ，Ｂを無添加とすることでＨＡＺでの島状マルテンサイトとＴｉＮの生成を抑制しシャルピー衝撃値を改善させることが記載されている。
【０００８】
このように、引張強さ７８０ＭＰａ以上の高張力厚鋼板の場合、製造方法の多様化と、その適用範囲の拡大に伴い、多層溶接部のＨＡＺ靭性の確保が課題となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平５−１８６８２３号公報
【特許文献２】特開２００１−３３５８８４号公報
【特許文献３】特開２００２−３３２５３６号公報
【特許文献４】特開２００７−１３８２０３号公報
【特許文献５】特開２００２−２２４８３５号公報
【特許文献６】特開２００９−２６３７７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
ところで、海洋構造物に用いられる引張強さ７８０ＭＰａ級鋼は板厚５０〜２００ｍｍと厚肉で、サブマージアーク溶接による多層溶接部の低温靭性として−６０℃でのシャルピー衝撃値（切欠き位置：ボンド部）として７０Ｊ以上が要求される。海構材の場合、大量に使用されるため、母材製造方法として直接焼入れ焼戻し処理が前提となるが、再加熱焼入れ焼戻し処理でも製造されることが望ましい。
【００１１】
特許文献４、５、６記載の引張強さ７８０ＭＰａ級鋼は板厚が２５〜４０ｍｍ程度と薄く、また、特許文献５記載の引張強さ７８０ＭＰａ級鋼は、ＴＩＧ溶接による多層溶接を前提とした成分組成で海構材に用いることはできず、上記要求を満足する引張強さが７２０ＭＰａ以上の高張力鋼板、特に、引張強さ７８０ＭＰａ級鋼の成分組成は明らかにされていない。
【００１２】
そこで、本発明は、母材強度がＴＳ≧７２０ＭＰａ、ＹＰ≧６３０ＭＰａ、母材靭性がｖＥ−６０≧１２０Ｊ、さらに、溶接部（切欠き位置：ボンド）で、ｖＥ−６０≧７０Ｊ以上の優れた低温靭性を有する板厚５０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者等は、直接焼入れまたは再加熱焼入れで板厚５０〜２００ｍｍで降伏強度が６３０ＭＰａ以上の強度と靭性が得られる母材成分組成と当該母材成分組成がボンド部靭性に及ぼす影響について鋭意検討し、以下の知見を得た。
１．母材中に含まれるＣ量を低減することにより、（イ）島状マルテンサイトの生成量を低下させ、（ロ）島状マルテンサイトとマトリックスの間の硬度差を小さくし、破壊起点になりにくくすることが、ボンド部の靭性向上に極めて有効である。
２．また、母材中に含まれるＣ量を低減しても、Ｂ添加系においてＭｎ、Ｎｉ、Ｃｒ量を適切に調整することにより、再加熱焼入れ焼戻し処理でも直接焼入れ焼戻し処理でも所望する強度・靭性を備えた板厚５０〜２００ｍｍの降伏強度が６３０ＭＰａ以上の引張り強さ７８０ＭＰａ級鋼が得られる。
【００１４】
本発明は得られた知見を基に更に検討を加えてなされたもので、すなわち本発明は、
１．質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０２％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．５〜５％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：０．０２％〜３％以下、Ｎｉ：０．５〜５％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．００７％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００３％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板。
２．さらに、質量％で、Ｃｕ：０．５％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｎｂ：０．１％以下の中から１種または２種以上を含有することを特徴とする１記載の溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板。
３．さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．００３％、ＲＥＭ：０．０００３−０．００３％の中から１種または２種を含有することを特徴とする１または２記載の溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板。
４．１乃至３のいずれか一つに記載の成分を含有するスラブを、Ａｃ３点〜１１５０℃に加熱後、累積圧下率が５０％以上、終了温度Ａｒ３点以上の熱間鍛造および／または熱間圧延を行った後、直ちに板厚中心部が３５０℃以下になるまで急冷し、または放冷後、Ａｃ３点〜１０５０℃に再加熱した後、板厚中心部が３５０℃以下になるまで急冷し、その後、４５０〜６５０℃で焼戻すことを特徴とする溶接熱影響部の低温靭性に優れる厚肉高張力鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、海構材として好適な、板厚が５０〜２００ｍｍの溶接熱影響部の靭性に優れた降伏強度が６３０ＭＰａ以上の厚肉高張力鋼板、特に引張強さ７８０ＭＰａ級鋼が得られ、産業上極めて有用である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
成分の限定理由を説明する。説明において％は質量％とする。
Ｃ：０．００５〜０．０２％
Ｃは、構造用鋼に求められる強度を得るため必要不可欠の元素であるが、多すぎると、溶接部に生成する島状マルテンサイトの生成量が多くなり、さらに島状マルテンサイト中のＣ濃度を上昇させ、その硬度を上昇させて靭性を低下させるので上限を０．０２％とする。一方、０．００５％より少なくすると、強度が得られず、合金元素の多量含有が必要になり製造コストが高くなるので、下限を０．００５％とする。好ましくは０．０１〜０．０２％である。
【００１７】
Ｓｉ：０．３０％以下
Ｓｉは脱酸成分として含有するが、０．３０％より多く含有すると、母材靭性および溶接熱影響部の靭性を著しく低下させることから０．３０％以下に制限する必要がある。
【００１８】
Ｍｎ：０．５〜５％
本発明では溶接熱影響部における島状マルテンサイトの生成量と硬度を低下させるためＣの含有量を少なくし、母材強度を確保する観点から０．５％以上含有する。一方、５％より多く含有すると、過剰に焼入性を高め、溶接熱影響部の靭性を著しく低下させることから、５％以下とする。
【００１９】
Ｐ：０．０１５％以下
Ｐは、０．０１５％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を低下させるため０．０１５％以下に制限する。
【００２０】
Ｓ：０．００５％以下
Ｓは、０．００５％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を低下させるため、０．００５％以下とする。
【００２１】
Ｃｒ：０．０２〜３％
Ｃｒは、母材の高強度化に有効な元素のため０．０２％以上添加するが、多量に含有すると靭性を低下させるので、０．０２〜３％とする。好ましくは０．１〜２．７％とする。
【００２２】
Ｎｉ：０．５〜５％
Ｎｉは、鋼の強度および溶接熱影響部の低温靭性の向上に有効な元素で、そのような効果を得るため０．５％以上とする。しかし、他の合金元素に比べて高価であるため上限を５％とする。好ましくは０．８〜５％とする。
【００２３】
Ａｌ：０．０１〜０．０８％
Ａｌは溶鋼を脱酸するため、また、鋼中でＡｌ窒化物を形成して固溶窒素量を低下させることでＢＮの析出を抑制し、鋼中にＢを十分に固溶させて焼入性を確保するため、０．０１％以上とする。一方、０．０８％より多く含有すると、母材中に固溶するＡｌ量が多くなり、母材靭性を低下させるとともに、溶接時に母材から溶接金属中に拡散し、溶接熱影響部の靭性を低下させるので０．０１〜０．０８％とする。
【００２４】
Ｎ：０．００７％以下
Ｎは、母材中に固溶すると著しく母材靭性を低下させ、さらに溶接部においても粗大な炭窒化物を形成し靭性を低下させるので、０．００７％以下とする。
【００２５】
Ｂ：０．０００３〜０．００３％
Ｂは、オーステナイト粒界に偏析することで粒界からのフェライト変態を抑制し、ベイナイト分率を増加させて母材強度を高めるため、０．０００３％以上とする。一方、０．００３％を超えて含有すると、炭窒化物として析出し焼入性を低下させ、靭性が低下するようになるので０．０００３〜０．００３％とする。好ましくは０．０００５〜０．００２％である。
【００２６】
以上が本発明の基本成分組成であるが、さらに強度・靭性を高める目的でＣｕ、Ｍｏ、    Ｖ、  Ｎｂ、Ｃａ、ＲＥＭの中から１種または２種以上を含有することができる。
【００２７】
Ｃｕ：  ０．５％以下
Ｃｕは低温靭性を損なうことなく鋼の強度の向上が図れるが、０．５％より多く含有すると熱間脆性によって熱間圧延時に鋼板表面に割れを生じるので含有させる場合は０．５％以下とする。
【００２８】
Ｍｏ：１％以下
Ｍｏは、母材の高強度化に有効な元素であるが、多量に含有すると合金炭化物の析出による硬度の上昇を引き起こし、靭性を低下させるので含有させる場合は１％以下とする。
【００２９】
Ｖ：０．２％以下
Ｖは母材の強度・靭性の向上に効果があり、また、ＶＮとして析出することで固溶Ｎの低下に有効であるが、０．２％より多く含有すると硬質なＶＣの析出により靭性が低下するので含有させる場合は０．２％以下にする。好ましくは、０．１％以下である。
【００３０】
Ｎｂ：０．１％以下
Ｎｂは鋼の強化に有効な元素であるが、０．１％を超える含有は溶接熱影響部の靭性を著しく低下させるので含有させる場合は０．１％以下とする。
【００３１】
Ｃａ：０．０００５〜０．００３％
Ｃａを０．０００５％以上含有すると、有害なＯおよびＳを酸化物および硫化物として固定し鋼の材質を改善する。しかし、０．００３％を超えて含有しても、その効果が飽和するため含有させる場合は０．０００５〜０．００３％以下とする。
【００３２】
ＲＥＭ：０．０００３〜０．００３％
ＲＥＭはＣｅ、Ｌａをはじめとする希土類金属を指す。ＲＥＭもＣａと同様に０．０００３％以上含有すると鋼中で酸化物および硫化物を形成して材質の改善効果がある。しかし、０．００３％を超えて含有してもその効果が飽和するため、含有させる場合は０．０００３〜０．００３％とする。
【００３３】
本発明鋼の好ましい製造方法について以下に説明する。
【００３４】
上記組成の溶鋼を、常法により転炉、電気炉、真空溶解炉等で溶製後、鋳造して、スラブやビレットなどの熱間加工素材を製造し、一旦冷却後に再加熱してから、または熱片状態から直接、１．熱間鍛造、２．熱間圧延、３．熱間鍛造および熱間圧延の両方のいずれかを圧延素材の大きさにあわせて適宜選択して行って、所望の板厚とする。以下の説明において温度は、本発明に係る鋼は厚肉材のため、板厚中心部での温度とする。板厚中心部の温度は、板厚、表面温度および冷却条件等から、シミュレーション計算等により求められる。例えば、差分法を用い、板厚方向の温度分布を計算することにより、板厚中心温度が求められる。
【００３５】
熱間鍛造および／または熱間圧延条件
スラブやビレットなどの熱間加工素材を、一旦冷却後に再加熱してから、または熱片状態から直接、熱間鍛造および／または熱間圧延を開始する。以下の説明では、必要に応じ、熱間鍛造および／または熱間圧延を、熱間加工と総称することもある。
【００３６】
熱間加工開始温度は、スラブを再加熱してから熱間加工する場合、および、熱片状態から直接、熱間加工を行う場合のいずれであっても、Ａｃ３点〜１１５０℃の範囲とする。熱間加工開始温度がＡｃ３点未満では、後述の熱処理の前組織が層状組織となり板厚方向の焼入れ性が低下するため、Ａｃ３点以上とする。熱片状態から直接鍛造や圧延を行う場合は、鍛造や圧延などの熱間加工開始温度がＡｒ３点以上であれば、熱間加工後、後述の熱処理前の組織が複相組織とはならないが、熱間加工の能率が著しく低下するので、再加熱の場合と同様にＡｃ３点以上の温度で熱間加工を開始する。
一方、１１５０℃を超えると粗大組織となって靭性が低下するようになるため、上限を１１５０℃とする。
【００３７】
なお、Ａｃ３点、Ａｒ３点は、たとえば下記の式により計算して求めることができるが、実測して求めることもできる。
Ａｃ３（℃）＝９３７．２Ｃ-４７６.５＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ−２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ＋３５Ｚｒ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ
Ａｒ３（℃）＝９１０−２７３Ｃ−７４Ｍｎ−５６Ｎｉ−１６Ｃｒ−９Ｍｏ−５Ｃｕ
各元素記号は含有量（質量％）、含有しない元素については０とする。
【００３８】
板厚中心部まで加工を加え組織を微細化するため、累積圧下率が５０％以上となるように熱間鍛造および／または熱間圧延を行う。
【００３９】
また、熱間加工後に直接急冷する場合、焼入れ性を確保するために、Ａｒ３点以上で熱間鍛造および／または熱間圧延を終了することが好ましい。
【００４０】
熱処理条件
熱間加工により所望の板厚とされた鋼板に、焼入れ・焼戻しの熱処理を施す。具体的には、［１］熱間加工後、Ａｒ３点以上の温度から直接、板厚中心部がＭｓ点以下になるまで急冷、または［２］熱間加工後放冷し、Ａｃ３点〜１０５０℃の間に再加熱し、板厚中心部がＭｓ点以下になるまで急冷を行った後、４５０℃〜６５０℃で焼戻しを行う。
【００４１】
焼入れ開始温度は、１０５０℃を超えるとオーステナイト粒の粗大化による、母材強度および靭性の低下が著しいため１０５０℃以下とする。一方、ミクロ組織の均質性を確保するため、オーステナイト単相組織から焼入れ開始する必要があるので、焼入れ開始温度は、熱間加工後に直接急冷する場合にはＡｒ３点以上、また、熱間加工後に放冷してから再加熱する場合にはＡｃ３点以上、であることが必要である。
【００４２】
熱間圧延後に直接焼入れすると、焼入れのための再加熱が不要となるので、省エネルギーの観点から好ましい。一方、板厚が１００ｍｍを超える極厚鋼板の場合、特に１３０ｍｍ以上の場合には、板厚全体にわたってより均質に目標の強度と靭性を得る上で、圧延後に再加熱して焼入れ焼戻しするプロセスをとることが好ましい。
【００４３】
焼入れ処理の急冷は、板厚中心部を３５０℃以下になるまで実施する。これにより、板厚全体にわたってベイナイト変態が確実に開始するので、後述の焼戻し処理まで完了した時点において焼戻しベイナイト主体の組織を得ることができる。ここで、本発明における急冷とは、板厚中心部の冷却速度が１．１℃／ｓ以上の冷却を指すものとする。
【００４４】
焼戻し温度は、４５０℃未満では残留応力の除去効果が少なく、一方、６５０℃を超える温度では、種々の炭窒化物が析出するとともに、母材の組織が粗大化し、強度・靭性が大幅に低下するため、４５０〜６５０℃とする。
【００４５】
本発明鋼は、厚肉材であるため、鋼の強靭化を目的に、焼入れを複数回しても良い。但し、最終の焼入れ後、焼戻し処理を行う。
【実施例】
【００４６】
種々の化学成分のスラブを熱間鍛造および／または熱間圧延後、焼入れ焼戻しして板厚５０〜２００ｍｍの厚鋼板を製造した。得られた鋼板について、引張試験およびシャルピー試験を実施した。
【００４７】
引張試験はＪＩＳ２２４１に準拠して行い、各鋼板の板厚の１／４の位置から圧延方向にＪＩＳ４号引張試験片を採取し、引張強度（ＴＳ）および降伏強度（ＹＰ）、を求めた。また、各鋼板の板厚の１／４の位置から、Ｖノッチ試験片（１０ｍｍ幅）を試験片の長手軸の方向が圧延方向と平行となるように採取して、シャルピー衝撃試験をＪＩＳＺ２２４２に準拠して行い、−６０℃における吸収エネルギー（ｖＥ−６０）を３回の平均値として求めた。
【００４８】
また、溶接部靱性の評価は、各鋼板から採取した溶接試験板にＸ開先（開先角度４５°）を加工し、市販の高強度鋼用溶接ワイヤを用いて、入熱５０ｋＪ／ｃｍのサブマージアーク溶接を行って溶接継手を作製し、板厚の１／４の位置から圧延方向にＶノッチ試験片（１０ｍｍ幅）を試験片の長手軸の方向が圧延方向と平行となるように、そしてボンド部をノッチ位置として採取し、シャルピー衝撃試験をＪＩＳＺ２２４２に準拠して行い、−６０℃における吸収エネルギー（ｖＥ−６０）を３回の平均値として求めた。
【００４９】
なお、Ａｃ３、Ａｒ３は、以下の式で求めた。
Ａｃ３（℃）＝９３７．２-４７６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ−２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ＋３５Ｚｒ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ
Ａｒ３（℃）＝９１０−２７３Ｃ−７４Ｍｎ−５６Ｎｉ−１６Ｃｒ−９Ｍｏ−５Ｃｕ
各元素記号は含有量（質量％）、含有しない元素については０とする。
【００５０】
表１に化学成分を、表２に製造条件と試験結果を併せて示す。試料Ｎｏ．１〜１２は本発明例の鋼材（鋼番１〜１２）による試験結果を示し、いずれも母材強度がＴＳ≧７２０ＭＰａ、ＹＰ≧６３０ＭＰａ、母材靭性がｖＥ−６０≧１２０Ｊで、母材の強度・靭性に優れている。また、溶接部（切欠き位置：ボンド部）で、ｖＥ−６０≧７０Ｊの良好な特性を有していることが認められた。
【００５１】
一方、試料Ｎｏ．１７〜２６の比較例の鋼（鋼１３〜２２）は、母材強度、降伏強度、母材靭性もしくは溶接部での靭性の少なくとも１つの特性が本発明鋼より劣っていることが認められる。また、表２の比較例の試料Ｎｏ．１３、１４、１５、１６に示すように成分が本発明の範囲内である場合でも、焼入温度または焼戻温度が本発明の範囲外である場合、母材組織の特性が低化し、母材の強度、靭性および溶接部の靭性のいずれか一つ以上の特性が劣っていることが認められる。
【００５２】
【表１】
2013104065.tif 000002
【００５３】
【表２】
2013104065.tif 000003