(57)【要約】【課題】設備コストや製造コストを増大することなく、軟質材から硬質材までを安定して圧延できるように冷間タンデム圧延機に対して適正な潤滑条件を付与できる、冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置および潤滑油供給方法を提供すること。【解決手段】一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置において、クリーンタンク内に深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成する攪拌手段と、潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダと、クリーンタンク内の潤滑油を吸い込むポンプと、潤滑油吸込口がクリーンタンク内の所定の深さに位置するように潤滑油採り込みヘッダを固定するヘッダ固定手段を備え、クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度の潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給する冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置。【選択図】図６
2013039584.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置において、
前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成する、攪拌量が制御可能な攪拌手段と、
前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダと、
前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込む、前記潤滑油採り込みヘッダに接続したポンプと、
前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを固定するヘッダ固定手段を備え、
前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置。
【請求項２】
請求項１に記載のヘッダ固定手段に代えて、
前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定するヘッダ移動手段を備えることを特徴とする請求項１に記載の潤滑油供給装置。
【請求項３】
濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記ヘッダ移動手段を制御する制御手段を備えることを特徴とする請求項２に記載の潤滑油供給装置。
【請求項４】
濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御する制御手段を備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の潤滑油供給装置。
【請求項５】
クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法において、
攪拌量が制御可能な攪拌手段を用いて前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成し、
前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法。
【請求項６】
前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダを、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定し、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込むことを特徴とする請求項５に記載の潤滑油供給方法。
【請求項７】
前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいてエマルション潤滑油を吸い込む前記クリーンタンク内の所定の深さを決定することを特徴とする請求項５または６に記載の潤滑油供給方法。
【請求項８】
前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御することを特徴とする請求項５〜７のいずれか１項に記載の潤滑油供給方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スリップや焼付きを生じることなく軟質材から硬質材までを安定して圧延できるように、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与する、冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置および潤滑油供給方法に関し、特に、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置および潤滑油供給方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に厚手系ミルと呼ばれている冷間タンデム圧延では、濃度が１〜３％のエマルション潤滑油（以下、単に潤滑油と称する。）が循環利用されており、リサーキュレーション潤滑と呼ばれている。
このリサーキュレーション潤滑では、冷間タンデム圧延機に供給された潤滑油は、一旦ダーティータンクと呼ばれる潤滑油タンクに回収され、劣化した浮上油が取り除かれた後、フィルターや鉄粉除去装置等による浄化が行われる。次いで、浄化された潤滑油は、クリーンタンクと呼ばれる潤滑油タンクに供給され、当該クリーンタンクから再び冷間タンデム圧延機に供給され、このようにして潤滑油の循環利用が行われる。
【０００３】
ところで、上記冷間タンデム圧延では、変形抵抗の低い軟質材である一般鋼から変形抵抗の高い硬質材であるハイテン鋼まで圧延される。
このうち軟質材の圧延は、圧延が容易で高速圧延であるため、圧延時の摩擦係数が比較的小さい。このため、軟質材の圧延は、潤滑過多によるスリップが生じやすい。
これに対して硬質材の圧延は、圧延が困難で中速圧延であるため、圧延時の摩擦係数が比較的大きい。このため、硬質材の圧延は、潤滑不足による焼付きが生じやすい。
したがって、軟質材と硬質材とを同一の潤滑条件で圧延すると、どちらかの材料にスリップか焼付きが発生してしまう。
【０００４】
このために、冷間タンデム圧延では、高濃度の潤滑油を循環供給する系と低濃度の潤滑油を循環供給する系、すなわち、濃度の異なる潤滑油を循環供給する系を２系統備え、鋼種に応じて供給する潤滑油を切り替える方法が用いられている（例えば、特許文献１を参照）。
あるいは、低濃度の潤滑油を循環供給する系と高濃度の潤滑油を供給する系（非循環系）の２系統を備え、硬質材の圧延時に、少量の高濃度潤滑油をストリップに供給するハイブリット圧延潤滑と呼ばれる方法もある（例えば、特許文献２を参照）。
【０００５】
また、濃度は同じであるが平均粒径の異なる潤滑油を循環供給する系を２系統備え、潤滑不足が生じる圧延条件時に、潤滑性の良い平均粒径の大きな潤滑油をストリップに供給する方法がある（例えば、特許文献３を参照）。
【０００６】
さらには、上記とは異なり潤滑油を循環供給する系を１系統のみ備え、潤滑油の濃度を変更することなく潤滑特性を変化させる方法がある。例えば、潤滑油の温度を制御する方法（例えば、特許文献４を参照）、潤滑油の供給流量を制御する方法（例えば、特許文献５を参照）、あるいは、潤滑油の供給圧力を制御する方法がある（例えば、特許文献６を参照）。
【０００７】
しかしながら、潤滑油を循環供給する系を２系統備える方法では、ダーティータンクやクリーンタンク等を２系統分用意しなければならないために設備コストが増大するとともに、油原単位が上がり製造コストが増大するという問題がある。
また、ハイブリット圧延潤滑方法では、硬質材の圧延時に供給した高濃度の潤滑油がクリーンタンク内に混入するため、クリーンタンク内の潤滑油の濃度が上昇する。したがって、潤滑過多を避けるために、クリーンタンク内の潤滑油の一部を廃棄するとともに浄水を加えて希釈しなければならない。すなわち、ハイブリット圧延潤滑方法でも油原単位が上がり製造コストが増大するという問題がある。
【０００８】
濃度は同じであるが平均粒径の異なる潤滑油を循環供給する系を２系統備える方法では、潤滑不足が生じる圧延条件時に同じ濃度の潤滑油を供給するので、クリーンタンク内の潤滑油濃度が変化する懸念はない。しかしながら、この方法においても、ダーティータンクやクリーンタンク等を２系統分用意しなければならないために設備コストが増大するとともに、製造コストが増大するという問題がある。
【０００９】
潤滑油の温度を制御する方法では、潤滑油を加熱または冷却する装置が必要である。したがって、備える循環供給系は１系統ではあるが、この方法であっても設備コストが増大するとともに製造コストが増大するという問題がある。
潤滑油の供給流量を制御する方法は有効であるが、極端に供給流量を減少した際には、板幅方向のストリップ表面のプレートアウトが不均一になる、ロールの冷却能力が低下する、あるいは、ロールの清浄性が低下してストリップの表面品質が低下する等のおそれがある。したがって、この方法においては厳格な精度による流量制御が要求される。
潤滑油の供給圧力を制御する方法も有効ではあるが、軟質材から硬質材までを適正な潤滑条件で圧延するには、やはり厳格な精度で以って供給圧力を制御しなければならない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平８−１５５５１０号公報
【特許文献２】特開２０１０−２２７９５９号公報
【特許文献３】特開２００２−１７２４１２号公報
【特許文献４】特開２００５−３０５４７３号公報
【特許文献５】特開２００６−１４２３４８号公報
【特許文献６】特開２００６−１４２３４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の解決すべき課題は、設備コストや製造コストを増大することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延できるように、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与できる、冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置および潤滑油供給方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者は、前記課題を解決すべく、種々の理論的検討および実験的検討を重ねた結果、以下の技術的知見を得た。
【００１３】
（ａ）図２はクリーンタンク内における潤滑油の深さと濃度の関係を説明する図であり、（ａ）は従来技術に係る濃度勾配、（ｂ）〜（ｄ）は本発明者が知見した濃度勾配を説明する図である。
通常、クリーンタンク内では、アジテータと呼ばれる攪拌手段を所定の回転数で回転させて潤滑油を攪拌している。これにより、図２（ａ）に示すように、クリーンタンク内の潤滑油がどの深さにおいても同一の濃度になるように調整している。すなわち、タンク全体で潤滑油の濃度が均一になるようにしている。
ところが、アジテータの回転数を下げると、図２（ｂ）に示すように、クリーンタンク内の潤滑油の濃度がクリーンタンクの深さ方向で異なるようになる。より具体的には、深さが深くなるにつれて、換言すると、クリーンタンクの底に近づくにつれて低濃度となる濃度勾配が形成される。また、アジテータの回転数をさらに下げると、潤滑油が分離して上層に浮上油が生じる。
【００１４】
（ｂ）図２（ｂ）に示す濃度勾配は、クリーンタンクの形状や容量、潤滑油の種類や粒径分布等によって決定され、例えば、図２（ｃ）に示す下に凸となる濃度勾配や図２（ｄ）に示す上に凸となる濃度勾配になるケースもある。しかし、いずれのケースにおいても、アジテータの回転数を所定の範囲で調整すると、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配が形成される。
【００１５】
（ｃ）したがって、従来通りタンク全体で潤滑油の濃度が均一（例えば、濃度Ａ％とする）になるように攪拌している場合には、当該クリーンタンクからは濃度Ａ％という単一濃度の潤滑油しか得られない。しかしながら、回転数を調整して上記濃度勾配を形成するように攪拌する場合には、深さが浅いところ（クリーンタンクの底から遠いところ）からは濃度Ｂ％（Ｂ＞Ａ）、深いところ（クリーンタンクの底に近いところ）からは濃度Ｃ％（Ｃ＜Ａ）、その中間あたりからは濃度Ａ％の潤滑油を得ることができる。すなわち、一つのクリーンタンクより濃度Ｃ％から濃度Ｂ％までの潤滑油（Ｃ＜Ａ＜Ｂ）を得ることができる。
【００１６】
（ｄ）したがって、濃度勾配を形成したクリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度の潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給すれば、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができる。換言すると、潤滑油を吸い込む深さを変えるだけで、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を得られるので、軟質材から硬質材までを安定して圧延することができる。
【００１７】
（ｅ）しかも、上記のとおり、一組のダーティータンクとクリーンタンクで以って、濃度Ｃ％から濃度Ｂ％までの潤滑油を容易に得ることができる。すなわち、濃度の異なる潤滑油を循環供給する系を複数系統備える必要がない。さらには、上記濃度勾配を形成する攪拌手段ないしその設置コストは低コストである。ましてや従来から使用しているアジテータの回転数を調整して上記濃度勾配を形成する場合には、濃度勾配の形成に要する設備コストが一切かからない。したがって、設備コストや製造コストを増大することなく、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与することができる。
【００１８】
本発明は、上記技術的知見に基づいて完成させたものであり、その要旨は以下のとおりである。
（１）クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置において、
前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成する、攪拌量が制御可能な攪拌手段と、
前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダと、
前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込む、前記潤滑油採り込みヘッダに接続したポンプと、
前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを固定するヘッダ固定手段を備え、
前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置。
【００１９】
（２）前記（１）に記載のヘッダ固定手段に代えて、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定するヘッダ移動手段を備えることを特徴とする前記（１）に記載の潤滑油供給装置。
【００２０】
（３）濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記ヘッダ移動手段を制御する制御手段を備えることを特徴とする前記（２）に記載の潤滑油供給装置。
（４）濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御する制御手段を備えることを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれか１項に記載の潤滑油供給装置。
【００２１】
（５）クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法において、
攪拌量が制御可能な攪拌手段を用いて前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成し、
前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法。
【００２２】
（６）前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダを、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定し、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込むことを特徴とする前記（５）に記載の潤滑油供給方法。
【００２３】
（７）前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいてエマルション潤滑油を吸い込む前記クリーンタンク内の所定の深さを決定することを特徴とする前記（５）または（６）に記載の潤滑油供給方法。
（８）前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御することを特徴とする前記（５）〜（７）のいずれか１項に記載の潤滑油供給方法。
【発明の効果】
【００２４】
（Ａ）本発明に係るすべての潤滑油供給装置および潤滑油供給方法は、攪拌量が制御可能な攪拌手段を用いてクリーンタンク内の潤滑油を攪拌して、潤滑油の濃度をクリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成する。このために、深さが浅いところ（クリーンタンクの底から遠いところ）からは高濃度、深いところ（クリーンタンクの底に近いところ）からは低濃度の潤滑油を得ることができる。ひいては、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を得ることができる。
しかして、使用する攪拌手段ないしその設置コストは低コストである。ましてや従来から使用しているアジテータの回転数を調整して上記濃度勾配を形成する場合には、濃度勾配の形成に要する設備コストが一切かからない。しかも一組のダーティータンクとクリーンタンクで以ってこれを実現するので、従来技術のように濃度の異なる潤滑油を循環供給する系を複数系統備える必要がない。
したがって、本発明に係るすべての潤滑油供給装置および潤滑油供給方法によれば、設備コストや製造コストを増大することなく、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与できる。
もって、コストを増大することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができる。
【００２５】
（Ｂ）クリーンタンク内からの潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダを用いて潤滑油を吸い込む本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法についても、当該潤滑油採り込みヘッダないしそのランニングコストは低コストである。したがって、設備コスト・改修コストを抑えることができる。
【００２６】
（Ｃ）計測した潤滑油の濃度に基づいてクリーンタンク内の所定の深さから潤滑油を吸い込む本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法によれば、所望する濃度の潤滑油を高い確度で得ることができる。したがって、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して、より適正な潤滑条件を付与することができる。
【００２７】
（Ｄ）計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌手段の攪拌量を制御する本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法によれば、所望する潤滑油の濃度勾配を高い確度で得ることができる。したがって、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して、より適正な潤滑条件を付与することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。
【図２】クリーンタンク内における潤滑油の深さと濃度の関係を説明する図であり、（ａ）は従来技術に係る濃度勾配、（ｂ）〜（ｄ）は本発明者が知見した濃度勾配を説明する図である。
【図３】技術的知見を得た実験結果を示すグラフである。
【図４】技術的知見を得た実験結果を示すグラフであり、（ａ）はタンク底から０．５ｍの高さから吸い込んだ潤滑油、（ｂ）はタンク底から１．５ｍの高さから吸い込んだ潤滑油の粒径分布を示す図である。
【図５】潤滑油採り込みヘッダの形態例を示す断面図である。
【図６】本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。
【図７】本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。
【図８】ヘッダ位置調整用制御手段を備えた潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。
【図９】攪拌調整用制御手段を備えた潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。
【図１０】本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、図１〜１０を参照して、本発明を実施するための形態を説明する。
図１は、本発明に係る冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。当該図における圧延機は、４重圧延機である。圧延機のロール構成は、上ワークロール１および下ワークロール２、並びに上バックアップロール３および下バックアップロール４からなっている。ロール１〜４の其々は、ロールチョック（図示しない）によって支持されている。また、当該図は、冷間タンデム圧延機のうちの１スタンドのみを図示して、他のスタンドの図示を省略している。
【００３０】
圧延機入側には、潤滑油を供給する潤滑油供給ノズル５、６が配置され、圧延時にクリーンタンク１０内の潤滑油がロールバイト入口部に供給される。また、潤滑油は、圧延機出側から上、下ワークロール１、２の冷却用にクーラント供給ノズル７、８から供給される。
【００３１】
このようにクリーンタンク１０から冷間タンデム圧延機に供給された潤滑油は、圧延で発生した鉄粉やゴミなどを含んで劣化する。そして、劣化した潤滑油は、圧延機直下に配置された漏斗状の潤滑油回収手段２１で回収され、ダーティータンク９に送られる。
ダーティータンク９には導管を介してフィルター１１が接続され、劣化した潤滑油は、導管に設置されたフィルター送出用ポンプ２２によってダーティータンク９からフィルター１１に送られ、圧延で発生した鉄粉やゴミなどが濾過されて浄化される。
フィルター１１で浄化された潤滑油は、フィルター１１出側に接続された導管を介してクリーンタンク１０に戻される。なお、浄化された潤滑油は、導管に設置されたクリーンタンク送出用ポンプ２３によってクリーンタンク１０に送られる。
そして、クリーンタンク１０に戻された潤滑油は、冷間タンデム圧延機に設置された潤滑油供給ノズル５、６およびクーラント供給ノズル７、８に送られ、このようにして潤滑油の循環利用が行われる。
ここまでは、冷間タンデム圧延で行われるリサーキュレーション潤滑を説明したものであり、従来技術と異なるところはない。
【００３２】
本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法の技術的特徴部について詳細に説明する。
通常、クリーンタンク１０内では、アジテータと呼ばれる攪拌手段を所定の回転数で回転させて、潤滑油を攪拌している。これにより、図２（ａ）に示すように、クリーンタンク内の潤滑油がどの深さにおいても同一の濃度になるようにしている。すなわち、タンク全体で潤滑油の濃度が均一になるようにしている。
ところが、本発明者が行った実験によると、アジテータの回転数を下げると、図２（ｂ）に示すように、クリーンタンク内の潤滑油の濃度がクリーンタンクの深さ方向で異なるようになることが確認された。より具体的には、深さが深くなるにつれて、換言すると、クリーンタンクの底に近づくにつれて低濃度となる濃度勾配（濃度分布）が形成されることが確認された。これが本発明者が得た最大の技術的知見である。
なお、アジテータの回転数をさらに下げると、潤滑油が分離して上層に浮上油が生じることも確認された。
【００３３】
本発明者が行った実験条件を詳細に説明する。
圧延機の圧延条件としては、入側張力は５０ＭＰａ、出側張力は１００ＭＰａ、圧下率は２０〜３０％で、圧延速度は３００〜１０００ｍ／ｍｉｎで圧延した。
圧延する金属ストリップＳとしては、板厚２．０〜０．８ｍｍ、板幅８００〜１２００ｍｍのコイルを用い、鋼種としては普通鋼（ＳＰＣＣ）とハイテン鋼（８００ＭＰａ）を用いた。
潤滑油としては、高分子合成エステル基油の圧延潤滑油（粘度５０ｃＳｔ、４０℃）を濃度１．５％、温度５０℃で使用した。
ダーティータンク９およびクリーンタンク１０の容量は、それぞれ２４ｍ３（縦３ｍ、横４ｍ、高さ２ｍ）である。そして、アジテータによる潤滑油の攪拌中は、圧延機入側から１０００リットル／ｍｉｎ、圧延機出側から５００リットル／ｍｉｎの潤滑油を供給し続けた。
攪拌手段として使用したのはモーターの容量が２０ｋＷのアジテータであり、（ａ）タンク全体で潤滑油の濃度が均一になるように回転させる通常時の回転数、（ｂ）通常時の２割増の回転数、（ｃ）通常時の２割減の回転数、および、（ｄ）通常時の４割減の回転数の４段階で調査した。
潤滑油の濃度は、クリーンタンク１０の底から０．５ｍ、１．０ｍ、および、１．５ｍの高さで測定した。
【００３４】
図３は、上記実験結果を示すグラフであり、横軸をクリーンタンクの底からの高さ、縦軸を潤滑油の濃度として整理したものである。また、プロットした○は通常時の回転数、△は通常時の２割増の回転数、□通常時の２割減の回転数、および、×は通常時の４割減の回転数のときのデータを示している。
当該図よりアジテータの回転数を制御すると、クリーンタンク内の潤滑油の濃度が潤滑油の深さで異なるようになることを確認することができる。さらに、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を作り込めることを確認することができる。
より具体的には、濃度１．５％の潤滑油を用いて、これを攪拌するアジテータの回転数を浮上油が発生しない範囲で制御すると、クリーンタンクの底から１．５ｍの高さでは濃度１．５〜２．２％、クリーンタンクの底から０．５ｍの高さでは濃度０．７〜１．５％の潤滑油を得られることを確認することができる。なお、通常時の４割減の回転数のときには、クリーンタンクの底から１．５ｍの高さよりも上層において浮上油が発生することが確認された。
【００３５】
図４（ａ）、（ｂ）も、上記実験結果を示すグラフであり、クリーンタンクの底から０．５ｍの高さと１．５ｍの高さから潤滑油を吸い込み、吸い込んだ潤滑油の粒径分布を計測したものである。なお、アジテータの回転数は、通常時の１割減の回転数とした。
図４（ａ）はタンクの底から０．５ｍの高さから吸い込んだ潤滑油の粒径分布を示す図、図４（ｂ）はタンクの底から１．５ｍの高さから吸い込んだ潤滑油の粒径分布を示す図である。
なお、粒径分布の測定と同時に潤滑油の濃度を計測したところ、タンクの底から０．５ｍの高さから吸い込んだ潤滑油で１．２％（図４（ａ））、タンクの底から１．５ｍの高さから吸い込んだ潤滑油で１．８％（図４（ｂ））になることが確認された。
当該図からもアジテータの回転数を制御すると、クリーンタンク内の潤滑油の濃度が潤滑油の深さで異なるようになることを確認することができる。また、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を作り込めることを確認することができる。
【００３６】
また、本発明者が行った別の実験によると、図２（ｂ）に示す濃度勾配は、クリーンタンクの形状や容量、潤滑油の種類や粒径分布等によって決定され、例えば、図２（ｃ）に示す下に凸となる濃度勾配や図２（ｄ）に示す上に凸となる濃度勾配になる場合もある。しかし、いずれのケースにおいても、アジテータの回転数を調整すると、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を作り込めることが確認されている。
【００３７】
上記のとおり、タンク全体で潤滑油の濃度が均一（例えば、濃度Ａ％とする）になるように攪拌する場合には、当該クリーンタンクからは濃度Ａ％という単一濃度の潤滑油しか得られない。
しかしながら、本発明では攪拌手段の攪拌量を調整して上記濃度勾配を形成するように攪拌するので、深さが浅いところ（クリーンタンクの底から遠いところ）からは濃度Ｂ％（Ｂ＞Ａ）、深いところ（クリーンタンクの底に近いところ）からは濃度Ｃ％（Ｃ＜Ａ）、その中間あたりからは濃度Ａ％の潤滑油を得ることができる。すなわち、一つのクリーンタンクより濃度Ｃ％から濃度Ｂ％までの潤滑油（Ｃ＜Ａ＜Ｂ）を得ることができる。ひいては、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を得ることができる。
【００３８】
なお、上記のとおり、クリーンタンク内に形成される濃度勾配は、クリーンタンクの形状や容量、潤滑油の種類や粒径分布等によって決定されるところ、あらかじめ行う実験によってタンク内の濃度勾配ないし所定の深さにおける潤滑油の濃度は把握しておくことができる。したがって、圧延時に潤滑油を吸い込む際には、必ずしも潤滑油の濃度を計測する必要がない。例えば、あらかじめ行う実験によって、使用する潤滑油の量毎、使用する潤滑油の種類毎、攪拌手段の攪拌量毎に、タンク内の濃度勾配ないし所定の深さにおける潤滑油の濃度を計測しておき、これをデータテーブルとして、あるいは濃度マップとして記録しておく。そして、記録されたデータテーブルないし濃度マップに基づいて、所望の濃度の潤滑油、すなわち、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油が存在するクリーンタンク内の所定の深さから潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給すれば、圧延時に潤滑油の濃度を計測することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができる。
【００３９】
本発明で使用する潤滑油としては、例えば、鉱油系潤滑油、エステル系潤滑油、さらにそれらに種々の添加剤を加えた潤滑油、有機系以外にもコロイド状の非油系潤滑油等を用いることができる。
【００４０】
本発明で使用する攪拌手段１２としては、クリーンタンク１０内の潤滑油を攪拌するものならば特に限定されず、例えば、回転数が制御可能なアジテータ、送出量／吸引量が制御可能なポンプ、吹き込み量が制御可能なエアー噴出機等を用いることができる。いずれの手段も、回転数、送出量／吸引量、吹き込み量等の攪拌量を制御できるものである。
【００４１】
潤滑油を吸い込む手段としては、図１に示すように、クリーンタンク１０内からの潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口１４を形成した潤滑油採り込みヘッダ２５を用いるのが望ましい。
図５は、潤滑油採り込みヘッダ２５の形態例を示す断面図であり、（ａ）、（ｂ）に示すＬ字管そのままの形態、（ｃ）に示す管の一端をＴ字状に分岐させた形態、（ｄ）に示す直管の一端を塞いで管の側壁に直管を接合した形態、（ｅ）、（ｆ）に示す直管の一端を塞いで管の側壁に一または二以上の穴（潤滑油吸込口１４）を穿孔した形態のいずれの形態でも構わない。
上記管の材質については特に限定されず、例えば、金属管、プラスティック管、ポリエチレン管、塩化ビニール管を用いることができる。また、フレキシブルホースを用いることができる。
【００４２】
潤滑油吸込口１４は、図５（ａ）〜（ｆ）に示すように、その吸込口がクリーンタンク１０の深さ方向と直交する方向に向くように形成するのが望ましい。本発明では潤滑油の濃度をクリーンタンクの深さ方向に異ならしめるところ、クリーンタンクの深さ方向と直交する方向に向くように潤滑油吸込口１４を形成し、ここからクリーンタンクの深さ方向と直交する方向に潤滑油を吸い込めば、クリーンタンク内に形成した濃度勾配を崩すことなく、そして、潤滑油吸込口１４近傍における潤滑油の濃度を変動させることなく、所望の濃度の潤滑油を継続的かつ安定的に採り込むことができる。
また、上記のとおり、潤滑油吸込口１４の数は限定されないが、複数設ける場合には、図５（ｃ）、（ｆ）に示すように、互いの吸込口がクリーンタンクの深さ方向に同一高さ（同一深さ）となるように形成するのが望ましい。本発明では潤滑油の濃度をクリーンタンクの深さ方向に異ならしめるところ、各々の吸込口の深さ位置が異なれば、各々の吸込口から濃度の異なる潤滑油を吸い込むことになり、精度の高い潤滑油の採り込みができない。
【００４３】
本発明では潤滑油採り込みヘッダ２５に形成した潤滑油吸込口１４を介して、クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度の潤滑油を吸い込むところ、吸い込み口となる潤滑油吸込口１４がクリーンタンク内の所定の深さに位置するように、潤滑油採り込みヘッダ２５を固定するのが望ましい。すなわち、潤滑油吸込口１４を所定の深さに固定して、当該深さから所望の濃度の潤滑油を継続的かつ安定的に採り込むために、潤滑油採り込みヘッダ２５を固定するのが望ましい。
潤滑油採り込みヘッダ２５を固定するヘッダ固定手段２６としては特に限定されるものではなく、例えば、図１に示すように、支柱２８をクリーンタンク１０の横に立設し、クリップやクランプ等の挟持手段２９によって潤滑油採り込みヘッダ２５を挟持することにより、潤滑油採り込みヘッダ２５を支柱２８に固定してもよい。あるいは、硬鋼線、ピアノ鋼線、ステンレス鋼線等の線材の一端を潤滑油採り込みヘッダ２５に締結し、前記線材のもう一端を天井、クリーンタンク、支柱２８等に締結して、潤滑油採り込みヘッダ２５を固定してもよい。
【００４４】
図６は、本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図であり、図１のヘッダ固定手段２６に代えて、滑車３０とモータ３１を使用したヘッダ移動手段２７を備えた例である。この例では、潤滑油吸込口１４がクリーンタンク１０内の所定の深さに位置するように、滑車３０を介してモータ３１により潤滑油採り込みヘッダ２５をクリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定する。この例では、モータ３１の駆動力によって潤滑油採り込みヘッダ２５を上昇・下降ならびに固定させるので、潤滑油吸込口１４の深さ方向の位置調整が容易となる。
なお、モータ３１の駆動制御については、コンピュータ（電子計算機）からなる制御手段を用いてもよいし、手動で駆動してもよい。
また、潤滑油採り込みヘッダ２５をクリーンタンクの深さ方向へ上昇・下降ならびに固定させる駆動原としては上記のモータ３１に限定されず、例えば、流体圧シリンダーを用いることができる。
さらに、滑車３０は必要に応じて設置すればよく、モータ３１や流体圧シリンダー等の駆動原で直接的に潤滑油採り込みヘッダ２５を駆動してもよい。
【００４５】
潤滑油吸込口１４を介してクリーンタンク１０内の潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込む手段としては、図１に示すように、潤滑油採り込みヘッダ２５に接続したポンプ１５を用いるのが望ましい。
ここで、ポンプ１５の数については、当該図に示すように潤滑油採り込みヘッダ２５の数と同数とするのが望ましい。すなわち、１つの潤滑油採り込みヘッダ２５に対して１台のポンプ１５を接続するのが望ましい。しかし、ポンプの供給能力の観点から、１つの潤滑油採り込みヘッダ２５に対して複数のポンプを直列ないし並列に接続してもよい。
【００４６】
ポンプ１５は、流量調整機能付きポンプであることが望ましい。流量調整機能付きポンプとすることによって、所望する流量の潤滑油を潤滑油吸込口１４を介してクリーンタンク１０から吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込むことができる。
流量調整機能付きポンプとしては特に限定されず、例えば、精密ギヤポンプ、トロコイドポンプ、揺動型ポンプ、プランジャーポンプ等を用いることができる。
なお、流量調整機能付きポンプの流量調整については、コンピュータ（電子計算機）からなる制御手段を用いてもよいし、手動で設定してもよい。
【００４７】
図７は、本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。当該図に示すように、ポンプ１５と直列に流量調整弁１７を接続してもよい。これにより、ポンプ１５が流量調整機能付きポンプでない場合についても、流量調整弁１７の流量調整で以って、冷間タンデム圧延機に送り込む潤滑油の流量を調整することができる。
なお、流量調整弁１７の流量調整については、コンピュータ（電子計算機）からなる制御手段を用いてもよいし、手動で設定してもよい。
【００４８】
冷間タンデム圧延機に供給する潤滑油の濃度に対して厳格な精度が要求される場合には、クリーンタンクから吸い込んだ潤滑油またはクリーンタンク内の潤滑油の濃度を濃度センサを用いて計測し、これに基づいて潤滑油を吸い込むべきクリーンタンク内の所定の深さを決定することが望ましい。
本発明では深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成するところ、計測した潤滑油の濃度が所望する濃度よりも高い場合には、現在の吸い込みポイントよりも深いところから潤滑油を吸い込むことで、所望する濃度に近づくことができる。
なお、上記の濃度勾配は、あらかじめ行う実験によって把握できるところ、あらかじめ記録されたデータテーブルないし濃度マップと実際に計測した潤滑油の濃度を照らし合わせることで、現在の吸い込みポイントからどの程度移動すれば所望する濃度の潤滑油を得られるかを予測でき、次の吸い込みポイントを決定しやすくなる。
また、より厳格な精度が要求される場合には、クリーンタンク内の計測ポイント数を増やして、所望する濃度の潤滑油がある深さを一義的に特定してしまえば、ここから所望する濃度の潤滑油をピンポイントで得ることができる。
【００４９】
図８は、ヘッダ位置調整用制御手段１８を備えた本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。上記のように潤滑油の濃度を計測する場合であって、潤滑油採り込みヘッダ２５をクリーンタンク１０の深さ方向に移動させて所定の位置に固定するヘッダ移動手段２７を備える構成の場合には、濃度センサ２０で計測した潤滑油の濃度に基づいてヘッダ移動手段２７を制御するヘッダ位置調整用制御手段１８を備えることが望ましい。
ヘッダ位置調整用制御手段１８の制御内容としては、計測した潤滑油の濃度が所望する濃度よりも高い場合には、潤滑油採り込みヘッダ２５がクリーンタンク１０の底の方向に移動するようにヘッダ移動手段２７の駆動原を制御する、潤滑油の濃度が所望する濃度よりも低い場合には、上記とは反対方向にヘッダ移動手段２７の駆動原を制御するというものであり、ヘッダ位置調整用制御手段１８としては、コンピュータ（電子計算機）を用いることができる。
なお、上記のとおり、あらかじめ記録されたデータテーブルないし濃度マップと実際に計測した潤滑油の濃度を照らし合わせることで、潤滑油採り込みヘッダ２５をどの程度移動させれば所望する濃度の潤滑油を得られるかを予測できるので、これに基づいてヘッダ移動手段２７の駆動原を制御してもよい。あるいは、あらかじめ定められた所定のステップ幅でヘッダ移動手段２７の駆動原を制御してもよい。
【００５０】
図９は、攪拌調整用制御手段１９を備えた本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。上記のように潤滑油の濃度を濃度センサ２０を用いて計測する場合には、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌手段１２の攪拌量を制御するようにしてもよい。この場合には、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌手段１２の攪拌量を制御する攪拌調整用制御手段１９を備えるのが望ましい。
前記のとおりクリーンタンク内に形成される濃度勾配は、あらかじめ行う実験によって把握することができる。したがって、計測した潤滑油の濃度とあらかじめ記録されたデータテーブルないし濃度マップを照らし合わせることで、クリーンタンク内に作り込んだ濃度分布・濃度勾配が正常か否かを確認することができる。そして、データテーブルないし濃度マップと誤差が生じている場合には、攪拌手段の攪拌量を制御することにより誤差を解消することができる。また、攪拌手段の攪拌量を制御しても誤差が解消しない場合には、他の要因で異常が生じていると判断することもできる。
一方、あらかじめデータテーブルないし濃度マップを作成していない新規な条件で行う場合には、当該計測した潤滑油の濃度が新規な条件におけるデータテーブルないし濃度マップの基礎データになるとともに、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌制御するので、所望の濃度分布・濃度勾配を作り込むことができる。例えば、クリーンタンクの底から０．５ｍの高さから濃度１．２５％の潤滑油を吸い込みたい場合、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌制御するので、高精度な濃度調整が可能である。なお、攪拌調整用制御手段１９としては、コンピュータ（電子計算機）を用いることができる。
【実施例】
【００５１】
図１０は、本発明に係る冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。図示していないが、この冷間タンデム圧延機の上流には酸洗設備が配置されており、熱間圧延されて表層のスケールを除去された金属ストリップＳが連続して供給されている。
また、図示していないが、この冷間タンデム圧延機の下流には、冷間圧延された金属ストリップＳを切断する切断機および冷間圧延された金属ストリップＳをコイル状に巻き取る巻き取りリールが配置されている。
【００５２】
冷間タンデム圧延機は、４基の圧延スタンド１３ａ〜１３ｄから構成され、全て同じ型の４重圧延機である。なお、説明の簡略化のために４基の圧延スタンド１３ａ〜１３ｄにおいて同じ構成要素は共通の符号で表す。
ワークロールは、ロール径５００ｍｍ、胴長２０００ｍｍの上ワークロール１と下ワークロール２から構成され、バックアップロールは、ロール径１４００ｍｍ、胴長２０００ｍｍの上バックアップロール３と下バックアップロール４から構成されている。それぞれのロールは、ロールチョック（図示しない）によって支持されている。
ワークロールの粗度は、第１スタンド〜第３スタンドがスクラッチロール（表面粗さ０．３〜０．５μｍＲａ）で、最終スタンドはダルロール（表面粗さ３．８μｍＲａ）である。
なお、この冷間タンデム圧延機の最高圧延速度は、２０００ｍ／ｍｉｎである。
【００５３】
それぞれの圧延機１３ａ〜１３ｄの入側には、潤滑油を供給する潤滑油供給ノズル５、６が配置され、圧延時にはクリーンタンク１０内の潤滑油がロールバイト入口部に供給される。また、潤滑油は、それぞれの圧延機１３ａ〜１３ｄの出側から上下ワークロール１、２の冷却用にクーラント供給ノズル７、８から供給される。
【００５４】
圧延に用いられた潤滑油は、それぞれの圧延機１３ａ〜１３ｄの直下に配置された漏斗状の潤滑油回収手段２１で回収され、ダーティータンク９に送られる。ダーティータンク９には導管を介してフィルター１１が接続され、圧延で劣化した潤滑油は、導管に設置されたフィルター送出用ポンプ２２によってダーティータンク９からフィルター１１に送られ、圧延で発生した鉄粉やゴミなどが濾過されて浄化される。そして、フィルター１１で浄化された潤滑油は、フィルター１１出側に接続された導管に設置されたクリーンタンク送出用ポンプ２３によってクリーンタンク１０に送られる。
【００５５】
ダーティータンク９およびクリーンタンク１０の容量はそれぞれ１５０ｍ３であり、縦５ｍ、横８ｍ、高さ３．７５ｍである。
クリーンタンク１０には、潤滑油採り込みヘッダ２５が、クリーンタンクの底から１ｍの高さに潤滑油吸込口１４が位置するように、滑車３０を介してモータ３１で固定されている。
また、潤滑油採り込みヘッダ２５には精密ギヤポンプからなる流量調整機能付きポンプ１５が接続され、潤滑油吸込口を介して吸い込まれた潤滑油は、圧延機１３ａ〜１３ｄに供給される。
【００５６】
潤滑油としては、高分子合成エステル基油の圧延潤滑油（粘度５０ｃＳｔ、４０℃）を濃度１．６％、温度５０℃で使用し、各スタンドとも圧延機入側から２０００リットル／ｍｉｎ、圧延機出側から１５００リットル／ｍｉｎ供給した。
【００５７】
金属ストリップＳとしては、板厚１〜５ｍｍ、板幅７００〜１２４０ｍｍのコイルを用い、鋼種としては、軟質材である普通鋼と硬質材であるハイテン鋼（６００ＭＰａ）を用いた。圧延条件を表１に示す。
【００５８】
【表１】
2013039584.tif 000003
【００５９】
攪拌手段１２は、モーターの容量が２０ｋＷのアジテータを用いた。アジテータの回転数の調整はあらかじめ実験を行い、回転数と深さ方向のクリーンタンク内の潤滑油の濃度分布、具体的には、クリーンタンクの底から１ｍと３ｍの高さにおける潤滑油の濃度を調査した。
そして、当該事前情報に基づき、本発明例では、クリーンタンクの底から１ｍの高さにおける潤滑油の濃度が１．２％、クリーンタンクの底から３ｍの高さにおける潤滑油の濃度が１．９％になるようにアジテータの回転数を調整した。  
なお、従来通りクリーンタンク内の潤滑油の濃度が均一になるように、すなわち、いずれの深さでも濃度１．６％となるように強撹拌させた場合を比較例として比較した。
【００６０】
比較例については、上記のとおり、クリーンタンク内の潤滑油の濃度が均一になるようにアジテータを強撹拌させた。そして、クリーンタンクの底から１ｍの高さに潤滑油吸込口１４が位置するように固定されたままの潤滑油採り込みヘッダ２５から潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給した。
その結果、軟質材である普通鋼については、圧延速度１５００ｍ／ｍｉｎまで問題なく圧延できたが、それ以上になると潤滑過多による軽いチャタリングが発生した。
次に、硬質材であるハイテン鋼の圧延を開始したところ、圧延速度１２００ｍ／ｍｉｎまで問題なく圧延できたが、それ以上になると潤滑不足による焼付きが発生した。
なお、比較例の潤滑油を変更して１．８％にすると、軟質材である普通鋼については、圧延速度１０００ｍ／ｍｉｎまで問題なく圧延できたが、それ以上になると潤滑過多による軽いチャタリングが発生した。また、硬質材であるハイテン鋼については、圧延速度２０００ｍ／ｍｉｎまで問題なく圧延できた。
【００６１】
本発明例では、軟質材である普通鋼の圧延から開始した。なお、攪拌調整については、上記のとおり、クリーンタンクの底から１ｍの高さにおける潤滑油の濃度が１．２％、クリーンタンクの底から３ｍの高さにおける潤滑油の濃度が１．９％になるようにアジテータの回転数を調整した。
そして、普通鋼に好適な濃度１．３％になるようにヘッダ位置調整用制御手段１８を設定したところ、クリーンタンクの底から１ｍの高さに潤滑油吸込口１４が位置するように固定された潤滑油採り込みヘッダ２５は、冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給したまま上昇して所定の位置で停止した。そして、この状態で冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給し続けた。その結果、圧延速度２０００ｍ／ｍｉｎまで、チャタリングと呼ばれるスリップ現象や焼付きが発生することなく、軟質材である普通鋼を圧延することができた。
【００６２】
次いで、硬質材であるハイテン鋼の圧延であるが、アジテータの回転数をそのまま維持した状態で、ハイテン鋼に好適な濃度１．８％になるようにヘッダ位置調整用制御手段１８を設定した。その結果、所定の位置で停止していた潤滑油採り込みヘッダ２５は、冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給したまま上昇して所定の位置で停止した。そして、この状態で冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給し続けた。その結果、圧延速度２０００ｍ／ｍｉｎまで、チャタリングと呼ばれるスリップ現象や焼付きが発生することなく、硬質材であるハイテン鋼を圧延することができた。
【００６３】
以上のことから、本発明によれば、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いて、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与することができ、これにより、コストを増大することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができることが確認された。
【符号の説明】
【００６４】
１      上ワークロール                ２      下ワークロール
３      上バックアップロール          ４      下バックアップロール
５、６  潤滑油供給ノズル
７、８  クーラント供給ノズル
９      ダーティータンク            １０      クリーンタンク
１１      フィルター                  １２      攪拌手段
１３ａ〜１３ｄ    圧延機
１４      潤滑油吸込口                １５      ポンプ
１７      流量調整弁
１８      ヘッダ位置調整用制御手段    １９      攪拌調整用制御手段
２０      濃度センサ                  ２１      潤滑油回収手段
２２      フィルター送出用ポンプ      ２３      クリーンタンク送出用ポンプ
２５      潤滑油採り込みヘッダ
２６      ヘッダ固定手段              ２７      ヘッダ移動手段
２８      支柱                        ２９      挟持手段
３０      滑車                        ３１      モータ
Ｓ        金属ストリップ
【図１】
2013039584.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2013039584.tif 000009
【図７】
2013039584.tif 000010
【図８】
2013039584.tif 000011
【図９】
2013039584.tif 000012
【図１０】
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