(57)【要約】【課題】炭素数が３以上のフルオロオレフィンを含む流体混合物から、炭素数が１または２の不純物を吸着し除去して、フルオロオレフィンを精製する方法を提供する。【解決手段】  炭素数が３以上のフルオロオレフィンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素とを含む流体を、合成ゼオライト５Ａと接触させて、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素数が３以上のフルオロオレフィンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素を含む流体を、合成ゼオライト５Ａと接触させて、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去することを特徴とするフルオロオレフィンの精製方法。
【請求項２】
前記炭素数が３以上のフルオロオレフィンは、ヘキサフルオロプロペン、テトラフルオロプロペン、またはトリフルオロプロペンである、請求項１に記載のフルオロオレフィンの精製方法。
【請求項３】
前記炭素数が３以上のフルオロオレフィンは、テトラフルオロプロペンである、請求項２に記載のフルオロオレフィンの精製方法。
【請求項４】
前記テトラフルオロプロペンは、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンである、請求項３に記載のフルオロオレフィンの精製方法。
【請求項５】
前記炭素数が１または２の炭化水素は、炭素数が２の不飽和炭化水素である、請求項１〜４のいずれか１項に記載のフルオロオレフィンの精製方法。
【請求項６】
前記炭素数が２の不飽和炭化水素は、テトラフルオロエチレン、トリフルオロエチレン、ジフルオロエチレン、クロロトリフルオロエチレン、およびクロロジフルオロエチレンから選ばれる１種または２種以上である、請求項５に記載のフルオロオレフィンの精製方法。
【請求項７】
炭素数が３以上のフルオロオレフィンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素を含む流体を、合成ゼオライト５Ａと接触させて、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去する工程を有することを特徴とするフルオロオレフィンの製造方法。
【請求項８】
前記炭素数が３以上のフルオロオレフィン、および前記炭素数が１または２の炭化水素は、ジフルオロカルベン（Ｆ２Ｃ：）を生成し得る化合物を含む組成物から、熱分解を伴う合成反応により製造されたものを含む、請求項７に記載のフルオロオレフィンの製造方法。
【請求項９】
クロロジフルオロメタンとクロロメタンを含む組成物を、熱媒体の存在下で熱分解を伴う合成反応をさせて、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを製造する工程と、
前記工程で得られた２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素を含む流体を、合成ゼオライト５Ａと接触させて、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去する工程と
を有することを特徴とする２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フルオロオレフィンの精製方法およびフルオロオレフィンの製造方法に係り、特に、炭素数が３以上のフルオロオレフィンと炭素数が１または２のアルカンやハロゲン化アルカン、ハロゲン化オレフィン等の炭化水素を含む流体から前記フルオロオレフィンを精製する方法、および前記フルオロオレフィンを精製してより高純度のフルオロオレフィンを製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
フルオロオレフィンの１種である２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）は、温室効果ガスである１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）に代わる新しい冷媒として、近年大きな期待が寄せられている。なお、本明細書において、ハロゲン化炭化水素について、化合物名の後の括弧内にその化合物の略称を記すことがあるが、必要に応じて化合物名に代えてその略称を用いる。
【０００３】
このようなＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造方法としては、例えば、１，１−ジクロロ−２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２２５ｃａ）を相間移動触媒の存在下にアルカリ水溶液で脱フッ化水素させて得られる１，１−ジクロロ−２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＣＦＯ−１２１４ｙａ）を原料とし、水素により還元する方法が知られている。
【０００４】
しかし、このような方法では、多段階の反応を経るため設備コストが高くなる、中間生成物や最終生成物における蒸留・精製が難しい、などの問題があり、そのような問題を解決するため、クロロフルオロカーボン類を含む原料から熱分解を伴う１回の合成反応でＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する方法が提案されている。
【０００５】
そして、この製造方法では、メタンやクロロメタンのような炭素数が１のハイドロアルカンまたはハロゲン化アルカン（ハイドロハロアルカン）、炭素数が２のハロゲン化オレフィン、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ以外の炭素数が３のハロゲン化オレフィンなど、種々の化合物が副生するため、高純度のＨＦＯ−１２３４ｙｆを得ることが求められている。
【０００６】
フルオロオレフィンを蒸留以外の方法で精製する方法として、特許文献１には、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆを平均直径５〜１１Åの開孔を有する分子篩（molecular sieves）と接触させ、不純物であるハロゲン含有化合物（例えば、炭素数が３のフルオロオレフィン類やハイドロフルオロアルカン類。）を除去するＨＦＯ−１２３４ｙｆの精製方法が提示されている。また、特許文献２には、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とする混合物を、有効細孔径が５〜１０Åの分子篩に接触させ、不純物であるハイドロハロアルケンや、ハイドロハロアルカンを除去するＨＦＯ−１２３４ｙｆの精製方法が提示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】ＵＳ２０１１／０１０５８０９
【特許文献２】特開２０１２−１４９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１および特許文献２に記載された方法では、メタンやクロロメタンのような炭素数が１のハイドロアルカンやハロゲン化アルカンを除去することができないばかりでなく、製品中への混入量の制御が必要なテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）やトリフルオロエチレンのような炭素数が２のアルケンを除去することができないことが、本発明者らの検討によりわかった。
そして、ＨＦＯ−１２３４ｙｆのような炭素数が３のフルオロオレフィンから不純物を除去するにあたり、目的とするフルオロオレフィンの収率を低下させることなく、炭素数が１のハイドロアルカンやハロゲン化アルカン、および炭素数が２のハロゲン化アルケンを吸着し除去する方法は知られていなかった。
【０００９】
例えば前記した熱分解を伴う合成反応で、ＨＦＯ−１２３４ｙｆのような炭素数が３以上のフルオロオレフィンを製造する場合、炭素数が１のハイドロアルカンおよびハロゲン化アルカンや、炭素数が２の種々のハロゲン化アルケンが副生される。目的とする炭素数３以上のフルオロオレフィンをできるだけ高い収率で得るには、前記した炭素数が１のアルカンや炭素数が２のアルケンを効率よく除去することが求められることが、本発明者らの検討によりわかった。しかし、炭素数が３以上のフルオロオレフィンを含む流体混合物から、炭素数が１のハイドロアルカンとハロゲン化アルカン、および炭素数が２のハロゲン化アルケンだけを吸着し除去する方法は知られていないのが現状であった。
【００１０】
本発明は、上記観点からなされたものであり、炭素数が３のフルオロオレフィンを含む流体混合物から、炭素数１のハイドロアルカンとハロゲン化アルカン、および炭素数が２のハロゲン化アルケンを除去することにより、炭素数が３のフルオロオレフィンを効率的に精製し、より純度の高いフルオロオレフィンを得る方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、炭素数が３以上のフルオロオレフィンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素を含む流体を、合成ゼオライト５Ａと接触させて、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去することを特徴とするフルオロオレフィンの精製方法を提供する。
【００１２】
また本発明は、炭素数が３以上のフルオロオレフィンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素を含む流体を、合成ゼオライト５Ａと接触させて、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去する工程を有することを特徴とするフルオロオレフィンの製造方法を提供する。
【００１３】
さらに本発明は、クロロジフルオロメタンとクロロメタンを含む組成物を、熱媒体の存在下で熱分解を伴う合成反応をさせて、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する工程と、前記工程で得られたＨＦＯ−１２３４ｙｆと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素とを含む流体を、合成ゼオライト５Ａと接触させて、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去する工程とを有することを特徴とするＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造方法を提供する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の精製方法によれば、炭素数が３以上のフルオロオレフィンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素を含む流体から、前記炭素数が１または２の炭化水素だけを吸着して除去し、炭素数が３以上のフルオロオレフィンの純度を上げることができる。
また、本発明の製造方法によれば、前記したフルオロオレフィンの精製を行うことで、高純度のフルオロオレフィンを得ることができる。
なお、流体に含まれる、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素は、少なくとも一部が除去されればよいが、除去される割合は高いほどよい。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
＜フルオロオレフィンの精製方法＞
本発明の第１の実施形態は、炭素数が３以上のフルオロオレフィンと、少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭素数が１または２の炭化水素を含む流体から、前記炭素数が１または２の炭化水素を除去するフルオロオレフィンの精製方法であり、前記流体を合成ゼオライト５Ａと接触させることを特徴とする。
【００１６】
（フルオロオレフィン）
被処理物である流体に含まれ、精製される炭素数が３以上のフルオロオレフィンとしては、炭素数３のフルオロオレフィンが好ましい。具体的には、ヘキサフルオロプロペン、ペンタフルオロプロペン、テトラフルオロプロペン、トリフルオロプロペン等が挙げられる。これらの化合物から選ばれる１種以上が被処理物である流体に含まれており、本発明で精製される。
本発明における炭素数３以上のフルオロオレフィンは、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）とクロロメタン（Ｒ４０）を含む組成物から、熱分解を伴う合成反応により得られた反応生成物でもよい。
【００１７】
ここで、ペンタフルオロプロペンとしては、１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン、１，１，３，３，３−ペンタフルオロプロペンが挙げられる。テトラフルオロプロペンとしては、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）が挙げられる。トリフルオロプロペンとしては、３，３，３−トリフルオロプロペンが挙げられる。テトラフルオロプロペン、トリフルオロプロペンとして、前記以外の異性体を含むこともできる。
【００１８】
（炭素数１の炭化水素）
本発明において除去される炭素数が１の炭化水素は、メタンの少なくとも１つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭化水素である。以下、この炭化水素を炭素数１のアルカンという。このような炭素数１のアルカンにおける塩素原子数は、０または１であることが好ましい。
【００１９】
前記炭素数１のアルカンとして、具体的には、メタン、クロロメタン、クロロジフルオロメタン等が挙げられる。
【００２０】
（炭素数２の炭化水素）
本発明において除去される炭素数が２の炭化水素は、エチレンの少なくとも一つの水素原子が塩素原子またはフッ素原子で置換されていてもよい炭化水素である。以下、この炭化水素を炭素数２のアルケンという。
前記炭素数２のアルケンにおける塩素原子数は、０または１であることが好ましい。
【００２１】
前記炭素数２のアルケンとして、具体的には、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、トリフルオロエチレン、１，１−ジフルオロエチレン（ＶｄＦ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、１−クロロ−２，２−ジフルオロエチレン等が挙げられる。
【００２２】
（フルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素を含む流体）
本発明の第１の実施形態において処理される、炭素数３以上のフルオロオレフィンと、炭素数１または２の炭化水素の１種以上とを含む流体は、液体でも気体でも構わない。流体における前記フルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素との含有比率（モル比）は特に限定されないが、精製の効率の点で、精製されるべき炭素数３以上のフルオロオレフィンの含有モル量の合計が、除去される炭素数１または２の炭化水素の含有モル量の合計より多いことが好ましい。
【００２３】
また、炭素数３以上のフルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素の少なくとも一方は、熱分解を伴う合成反応（以下、熱分解／合成反応ということがある。）により製造されたものであることが好ましく、前記フルオロオレフィンと前記炭素数１または２の炭化水素の両方が、熱分解／合成反応により製造されたものであることがより好ましい。すなわち、後述するような熱分解／合成反応によるフルオロオレフィンの製造工程で、反応生成物に炭素数３以上のフルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素が含まれている場合、反応生成物をそのまま本発明の第１の実施形態における出発流体として用い、炭素数３以上の粗フルオロオレフィンを精製することができる。より具体的には、後述するＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造方法で得られる出口ガスをそのまま出発流体として使用し、炭素数１または２の炭化水素を除去することで、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを精製して純度を高めることができる。
【００２４】
（合成ゼオライト）
本発明の第１の実施形態に使用する合成ゼオライト５Ａとは、細孔径が０．４２±０．０３ｎｍを有する合成ゼオライトをいう。ただし、通常の操作温度において空洞内に入ってくる分子の伸縮と運動エネルギーのために、この合成ゼオライト５Ａは、有効直径０．５ｎｍまでの分子を通過させることができるものである。
前記合成ゼオライト５Ａは、以下の化学式（１）で示す化学組成を有する合成ゼオライトである。
ＣａｘＮａｙ[（ＡｌＯ２）１２（ＳｉＯ２）１２]・２７Ｈ２Ｏ  …………（１）
（ここで、２ｘ＋ｙ＝１２であり、ｘ：ｙ＝６：４〜９：１）
【００２５】
合成ゼオライトが、細孔径が上記範囲より小さいものの場合、例えば細孔径が０．３５±０．０３ｎｍである合成ゼオライト４Ａの場合には、炭素数２のアルケンを吸着する能力が著しく小さいため、炭素数２のアルケンを除去することが難しい。また、例えば細孔径が０．２８±０．０３ｎｍである合成ゼオライト３Ａの場合には、炭素数１のアルカンと炭素数２のアルケンのどちらも吸着することができないため、炭素数１のアルカンも炭素数２のアルケンも除去することができない。さらに、合成ゼオライトが、細孔径が上記範囲を超えるものの場合、例えば合成ゼオライト１３Ｘ（ユニオン昭和社製、商品名：モレキュラーシーブ１３Ｘ）の場合には、炭素数３以上の炭化水素も吸着するため、目的とする炭素数３以上のフルオロオレフィンの収率が低下する。
【００２６】
合成ゼオライトとしては、Ａ型の合成ゼオライトのうちで５Ａと表記されるものが挙げられる。市販品としては、モレキュラーシーブ５Ａ（ユニオン昭和社の商品名）等がある。なお、モレキュラーシーブ５Ａの細孔径は、定容量式ガス吸着法により測定することができる。前記定容量式ガス吸着法に使用する吸着ガスとしては、Ｎ２、ＣＯ２、ＣＨ４、Ｈ２、Ａｒ等が挙げられる。
【００２７】
合成ゼオライトを用いる場合、炭素数３以上のフルオロオレフィンを含む流体と接触させる前に、１００〜４００℃の乾燥ガスにより加熱処理するか、あるいは減圧下で加熱処理することが好ましい。それにより、ゼオライトは活性化され、炭素数１のアルカンと炭素数２のアルケンの除去効率が向上する。
【００２８】
（合成ゼオライトへの流体の接触方法）
本発明の第１の実施形態では、炭素数３以上のフルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素を含む流体を、前記した合成ゼオライトに接触させることにより、炭素数１または２の炭化水素の少なくとも一部を除去する。流体に含有される炭素数１または２の炭化水素が除去される割合は、高いほどよい。
【００２９】
合成ゼオライトに接触させる際の前記流体は気体でも液体でもよいが、流体としてガス状の混合物を合成ゼオライトに接触させる方法について、以下に説明する。この方法では、例えば、合成ゼオライトを充填した吸着層を形成し、その吸着層に、炭素数３以上のフルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素を含む混合ガスを流通させることにより接触させる。この方法による接触は、回分式（バッチ式）でもよく、連続式でもよい。
【００３０】
吸着層における合成ゼオライトの充填密度は、０．１ｇ／ｃｍ３以上が好ましく、０．２５ｇ／ｃｍ３以上がより好ましい。合成ゼオライトの充填密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上であれば、単位容積あたりの合成ゼオライトの充填量が多くなり、混合ガスの処理量を多くできるため処理効率が向上する。吸着層は、１つであってもよく、２つ以上であってもよい。吸着層が２つ以上の場合、それらの吸着層は並列であっても直列であってもよい。
【００３１】
接触時の吸着層の温度は、−１０〜７０℃が好ましく、−１０〜３０℃がより好ましい。吸着層の温度が−１０℃以上であれば、合成ゼオライトの吸着効率が向上し、純度の高いフルオロオレフィンが得られやすい。吸着層の温度が７０℃以下であれば、冷却に要するエネルギーがより少なくてすみ、設備等も簡便になる。
【００３２】
接触時の混合ガスの圧力（絶対圧、以下同様。）は、１０〜２０００ｋＰａが好ましく、１００〜１０００ｋＰａがより好ましい。圧力が１０ｋＰａ以上であれば、炭素数１または２の炭化水素の吸着効率が向上する。圧力が２０００ｋＰａ以下であれば、流体の乾燥に用いる吸着層が小さくて済むので、取り扱い性がよく、設備等が簡便ですむ。
【００３３】
吸着層に流通させる混合ガスと吸着層との接触時間は、１〜１０００秒が好ましく、３〜３００秒がより好ましい。混合ガスと吸着層との接触時間がこの範囲であれば、効率良く精製ができる。
【００３４】
また、炭素数１または２の炭化水素の除去効率の点から、吸着層に流通させる混合ガスに含まれる炭素数１または２の炭化水素の総量は、吸着層中の合成ゼオライトの総量に対して、０．５質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましい。
混合ガスの合成ゼオライトとの接触に使用する反応器としては、合成ゼオライトを充填して吸着層を形成できる公知の反応器が挙げられる。反応器の材質としては、例えば、ガラス、鉄、ニッケル、またはこれらを主成分とする合金、テトラフルオロエチレン−ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体（ＰＦＡ）等のフッ素樹脂等が挙げられる。
【００３５】
第１の実施形態の精製方法において、精製の対象となる炭素数３以上のフルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素を含む流体としては、例えば、ジフルオロカルベン（Ｆ２Ｃ：）を生成し得る化合物を含む組成物から、熱分解／合成反応により製造されたものを挙げることができる。すなわち、前記カルベンを生成し得る化合物を含む原料からの熱分解／合成反応による炭素数３以上のフルオロオレフィンの製造において、反応生成物に前記フルオロオレフィンと炭素数１または２の炭化水素とが含まれている場合、反応生成物をそのまま使用し、前記フルオロオレフィンの精製を行うことができる。
より具体的には、以下に示すＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造で得られる出口ガスをそのまま出発流体として使用し、炭素数１または２の炭化水素を除去することで、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを精製しその純度を高めることができる。
【００３６】
＜フルオロオレフィンの製造方法＞
本発明の第２の実施形態であるフルオロオレフィンの製造方法は、前記したフルオロオレフィンの精製を行う工程を有する。炭素数３以上のフルオロオレフィンがＨＦＯ−１２３４ｙｆである場合、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造方法としては、以下に示す方法を挙げることができる。
【００３７】
（ＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造方法）
原料として、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）とクロロメタン（Ｒ４０）を含む組成物を用い、熱分解／合成反応によりＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する。そして、熱分解／合成反応は、Ｒ２２とＲ４０とを予め混合し、または別々に反応器に供給し、該反応器内に所定の温度で所定の時間滞留させることで行われる。この製造方法は、連続式の製造方法であっても、バッチ式の製造方法であってもよい。製造効率の点で連続式の方法であるのが好ましい。
【００３８】
Ｒ２２およびＲ４０を含む原料組成物は、反応器内で熱分解および脱塩化水素反応によりジフルオロカルベン（Ｆ２Ｃ：）とＲ４０とを含む反応混合物を生成し、これらの反応混合物は、直接付加反応して、あるいは１種または２種以上の中間体を経て、テトラフルオロプロペン、特にＨＦＯ−１２３４ｙｆへと転化されると考えられる。
【００３９】
このようなＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造に用いられる原料組成物は、Ｒ２２とＲ４０を含む。原料組成物は、これら２成分以外に、反応器内で熱分解してＦ２Ｃ：を発生しうる含フッ素化合物、例えば、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、ヘキサフルオロプロペン（ＨＦＰ）、オクタフルオロシクロブタン（ＲＣ３１８）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、トリフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレンオキサイド（ＨＦＰＯ）を含有することができる。
なお、原料組成物の成分としてＴＦＥを含有する場合は、Ｒ２２の代わりとしてＴＦＥを使用し、Ｒ２２の使用を省くこともできる。
【００４０】
Ｒ２２とＲ４０を含む原料組成物を熱分解／合成反応させる際の反応温度は、熱分解／合成反応の反応率を高め、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＶｄＦを効率よく得ることができるように、適宜調整される。
【００４１】
反応温度の調整は、原料組成物を反応器内で加熱することで行うことができる。加熱の方法としては、電気ヒータ等の加熱手段で反応器内を加熱する方法、反応器内の原料組成物を、熱媒体を用いて加熱する方法等が挙げられる。反応制御が容易である点で、熱媒体を用いて加熱する方法が好ましい。その場合、補助的に電気ヒータ等の加熱手段を用いてもよい。
【００４２】
原料組成物を構成するＲ２２とＲ４０を含む各成分は、常温のまま反応器に導入してもよいが、反応器内での反応性を向上させるために、反応器に導入する際の温度を加熱等により調整してもよい。ただし、Ｒ２２を含むＦ２Ｃ：を発生しうる含フッ素化合物とＲ４０とは、反応性を向上させるのに好適な温度範囲が異なるので、温度調整を別々に行うことが好ましい。
【００４３】
熱媒体は、前記原料組成物と反応器内で一定の時間接触するように、反応器に供給される。熱媒体は、反応器内の温度で熱分解が生じない媒体であり、具体的には１００〜１２００℃の温度で熱分解しない媒体であるのが好ましい。熱媒体としては、水蒸気、窒素、二酸化炭素から選ばれる１種または２種以上の気体が挙げられる。水蒸気を５０体積％以上含み、残部が窒素および／または二酸化炭素である気体の使用が好ましく、実質的に水蒸気のみ（１００体積％）からなる気体の使用が特に好ましい。
【００４４】
この製造方法においては、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを反応器からの出口ガスの成分として得ることができる。出口ガスが含有するＨＦＯ−１２３４ｙｆ以外の化合物としては、以下の各化合物がある。
＜炭素数１の炭化水素（炭素数１のアルカン）＞
メタン、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）、クロロメタン（Ｒ４０）など
＜炭素数２の炭化水素（炭素数２のアルケン）＞
テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、トリフルオロエチレン、１，１−ジフルオロエチレン（ＶｄＦ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、１−クロロ−２，２−ジフルオロエチレンなど
＜炭素数３の不飽和炭化水素（以下、Ｃ３不飽和化合物という。）＞
３，３，３−トリフルオロプロピン（プロピレン）、（Ｅ）−１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２２５ｙｅ（Ｅ））、（Ｚ）−１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２２５ｙｅ（Ｚ））、ヘキサフルオロプロペン（ＨＦＰ）、３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２４３ｚｆ）など
＜炭素数４の環状化合物（以下、Ｃ４環状化合物という。）＞
オクタフルオロシクロブタン（ＲＣ３１８）など
【００４５】
本発明の第２の実施形態においては、こうして得られる出口ガスに対して前記第１の実施形態として示した精製を行い、炭素数１のアルカンおよび炭素数２のアルケンを除去することで、高い純度のＨＦＯ−１２３４ｙｆを得ることができる。
【実施例】
【００４６】
以下に、本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。
【００４７】
［実施例］
ＴＦＥとＲ４０とからなる原料組成物（以下、原料ガスともいう。）から、以下に示すようにしてＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０を含むガス流体を得た。
【００４８】
炉内温度３００℃に設定した電気炉内のステンレス製チューブに、Ｒ４０を連続的に導入し、３００℃に加熱（プレヒート）した。また、炉内温度３００℃に設定した電気炉内のステンレス製チューブに、ＴＦＥを連続的に導入し、３００℃にプレヒートした。
【００４９】
プレヒートされて前記温度に調整されたこれらの原料ガス成分（Ｒ４０およびＴＦＥ）と、炉内温度７５０℃に設定した電気炉によって加熱されたスチーム（水蒸気）とを、原料成分の供給量のモル比が、
Ｒ４０／ＴＦＥ＝５０／５０＝１．０
となり、かつ水蒸気と原料組成物全体との供給量のモル比が、
水蒸気／（Ｒ４０＋ＴＦＥ）＝９０／１０
（Ｒ４０／ＴＦＥ／水蒸気＝５．０／５．０／９０）
となるようにして、内圧（ゲージ圧）０．０４ＭＰａで内温８００℃に管理された反応器に供給した。以下、圧力はいずれもゲージ圧とする。
【００５０】
なお、水蒸気の供給量と、反応器に供給されるガス全体の供給量とのモル比（以下、水蒸気の流量モル比という。）は、９０／（１０＋９０）＝０．９（９０％）となる。
【００５１】
こうして、反応器内の原料ガスの滞留時間が０．５秒間となるように、原料ガスの流量（単位時間当たりの供給量）を制御し、ガスを反応器の出口より取り出した。このときの反応器内温度の実測値は８００℃であり、反応器内圧力の実測値は０．０４２ＭＰａであった。
【００５２】
次いで、反応器の出口より取り出したガスを、１００℃以下に冷却し、蒸気および酸性液の回収とアルカリ洗浄を順に行ってから、ガスクロマトグラフィ（以下、ＧＣと示す。）で分析し、出口ガスに含まれるガス成分のモル組成（モル％）を求めた。こうして得られた出口ガス成分のモル組成を、「初期モル組成１」とする。
【００５３】
次に、内径４８ｍｍ、長さ５００ｍｍのステンレス製チューブに、合成ゼオライト５Ａ（ユニオン昭和社製、商品名：モレキュラーシーブ５Ａ）の粒状物６０３ｇを充填して形成された吸着層に、上記した初期モル組成１を有する反応器出口ガスを１５０ｍＬ／ｍｉｎ．の流速で流通させ、吸着層通過後のガス（以下、通過ガスという。）を連続的にＧＣで分析した。そして、流通開始７５分後の通過ガスのモル組成（モル％）を求めた。これを「ＭＳ５Ａ通過後モル組成」とする。
【００５４】
次いで、各成分のモレキュラーシーブ５Ａへの吸着されやすさを判別しやすくするために、各成分の「初期モル組成１」および「ＭＳ５Ａ通過後モル組成」から、「初期値１」および「ＭＳ５Ａ通過値」をそれぞれ以下に示すようにして求めた、すなわち、出口ガスに多く含まれかつモレキュラーシーブ５Ａに吸着されにくいと思われるＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル組成（モル％）を基準とし、この基準値に対する各成分のモル組成の比（各成分のモル％／ＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル％）を、モレキュラーシーブ５Ａの通過の前後で求め、各成分の「初期値１」および「ＭＳ５Ａ通過値」とした。これらの値を表１に示す。
【００５５】
［比較例１］
ＴＦＥの代わりにＲ２２を使用した。また、水蒸気を加熱する加熱炉（電気炉）の炉内温度を７８０℃に設定した。それ以外は実施例と同様な条件で反応を行わせた。
【００５６】
次いで、反応器の出口より取り出したガスを、実施例と同様に、冷却、蒸気および酸性液の回収とアルカリ洗浄を行った後、ＧＣ分析を行って、出口ガスに含まれるガス成分のモル組成（以下、「初期モル組成２」と示す。）を求めた。
【００５７】
次に、内径４８ｍｍ、長さ５００ｍｍのステンレス製チューブに、合成ゼオライト３Ａ（ユニオン昭和社製、商品名：モレキュラーシーブ３Ａ）の粒状物５７５ｇを充填して形成された吸着層に、上記した初期モル組成２を有する反応器出口ガスを、１５０ｍＬ／ｍｉｎ．の流速で流通させ、通過ガスを連続的にＧＣで分析した。そして、流通開始７５分後の通過ガスのモル組成（以下、「ＭＳ３Ａ通過後モル組成」と示す。）を求めた。
【００５８】
次いで、各成分の「初期モル組成２」および「ＭＳ３Ａ通過後モル組成」から、ＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル組成を基準とする比である「初期値２」および「ＭＳ３Ａ通過値」を、実施例と同様に求めた、これらの値を表１に示す。
【００５９】
［比較例２］
ＴＦＥの代わりにＲ２２を使用した。また、水蒸気を加熱する加熱炉（電気炉）の炉内温度を８００℃に設定した。それ以外は実施例と同様な条件で反応を行わせた。反応器内温度の実測値は８０７℃であった。
【００６０】
次いで、反応器の出口より取り出したガスを、実施例と同様に、冷却、蒸気および酸性液の回収とアルカリ洗浄を行った後、ＧＣ分析を行って、出口ガスに含まれるガス成分のモル組成（以下、「初期モル組成３」と示す。）を求めた。
【００６１】
次に、内径４８ｍｍ、長さ５００ｍｍのステンレス製チューブに、合成ゼオライト４Ａ（ユニオン昭和社製、商品名：モレキュラーシーブ４Ａ）の粒状物５８５ｇを充填して形成された吸着層に、上記した初期モル組成３を有する反応器出口ガスを、１５０ｍＬ／ｍｉｎ．の流速で流通させ、通過ガスを連続的にＧＣで分析した。そして、流通開始６５分後の通過ガスのモル組成（以下、「ＭＳ４Ａ通過後モル組成」と示す。）を求めた。
【００６２】
次いで、各成分の「初期モル組成３」および「ＭＳ４Ａ通過後モル組成」から、ＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル組成を基準とする比である「初期値３」および「ＭＳ４Ａ通過値」を、実施例と同様に求めた、これらの値を表１に示す。
【００６３】
［比較例３］
水蒸気を加熱する加熱炉（電気炉）の炉内温度を７７０℃に設定し、反応器内の原料ガスの滞留時間を１．０秒に設定した。それ以外は実施例と同様な条件で反応を行わせた。反応器内温度の実測値は７７５℃であった。
【００６４】
次いで、反応器の出口より取り出したガスを、実施例と同様に、冷却、蒸気および酸性液の回収とアルカリ洗浄を行った後、ＧＣ分析を行って、出口ガスに含まれるガス成分のモル組成（以下、「初期モル組成４」と示す。）を求めた。
【００６５】
次に、内径４８ｍｍ、長さ５００ｍｍのステンレス製チューブに、合成ゼオライト１３Ｘ（ユニオン昭和社製、商品名：モレキュラーシーブ１３Ｘ）の粒状物５０３ｇを充填して形成された吸着層に、上記した初期モル組成４を有する反応器出口ガスを、１５０ｍＬ／ｍｉｎ．の流速で流通させ、通過ガスを連続的にＧＣで分析した。そして、流通開始８５分後の通過ガスのモル組成（以下、「ＭＳ１３Ｘ通過後モル組成」と示す。）を求めた。
【００６６】
次いで、各成分の「初期モル組成４」および「ＭＳ１３Ｘ通過後モル組成」から、ＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル組成を基準とする比である「初期値４」および「ＭＳ１３Ｘ通過値」を、実施例と同様に求めた、これらの値を表１に示す。
【００６７】
【表１】
2013241390.tif 000002
【００６８】
表１から、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造における不純物の除去に、モレキュラーシーブ５Ａを使用した実施例では、ＨＦＯ−１２３４ｙｆが除去されることなく、メタン、Ｒ２２、Ｒ４０からなる炭素数１のアルカン、およびＴＦＥ、トリフルオロエチレン、ＶｄＦ、ＣＴＦＥなどの炭素数２のアルケンが除去されていることがわかる。
【００６９】
これに対して、モレキュラーシーブ３Ａを使用した比較例１では、合成ゼオライトを通る前後で流体の組成がほとんど変化しておらず、目的物であるＨＦＯ−１２３４ｙｆを含む流体から、不純物である前記炭素数１のアルカンと前記炭素数２のアルケンのいずれも除去されていない。
【００７０】
また、モレキュラーシーブ４Ａを使用した比較例２では、不純物の中でも、前記炭素数１のアルカンは吸着、除去されているが、前記炭素数が２のアルケンの除去は全くなされていない。すなわち、ＴＦＥ、トリフルオロエチレン、ＶｄＦ、ＣＴＦＥなどの炭素数２のアルケンは、製品中への混入量の制御が必要であるが、比較例２では、合成ゼオライトを通った後の流体にこれらのアルケンが含有されており、高純度のＨＦＯ−１２３４ｙｆが得られていない。
【００７１】
さらに、モレキュラーシーブ１３Ｘを使用した比較例３では、前記炭素数が１または２の炭化水素だけでなく、炭素数３以上のフルオロオレフィンであるＨＦＯ−１２３４ｙｆも合成ゼオライトに吸着されており、合成ゼオライトの気孔（吸着孔）が飽和するまで、通過ガス中に有機物成分は実質的に観測されていない。
このことから、炭素数３以上のフルオロオレフィンと前記炭素数が１または２の炭化水素を含む流体から、目的成分である炭素数３以上のフルオロオレフィンをロスすることなく、炭素数が１のアルカンおよび炭素数が２のアルケンだけを除去するには、合成ゼオライト５Ａであるモレキュラーシーブ５Ａが最適であることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００７２】
本発明の製造方法によれば、炭素数３以上のフルオロオレフィンの精製を行うことで、高純度のフルオロオレフィンを得ることができる。