(57)【要約】【課題】ガスケットを介して燃料をシールする構造では、ダンパーカバがガスケット圧接方向にねじ推力よりも大きな外力で負荷された場合、おねじとめねじの隙間分の距離をガスケット設置方向に移動し、ガスケットが更に潰され塑性変形することで燃料シール機能を低下させると云う課題がある。また、溶接により燃料をシールする構造においては、溶接条件がそろわないと施工することができないと云う課題がある。本発明の目的は上記問題点を解決するにあたり、低コストで小型軽量、信頼性の高い高圧燃料供給ポンプを提供することにある。【解決手段】本発明による高圧燃料供給ポンプではダンパーカバの先端部を円弧形状にする。さらにシール部を薄肉にする形状にする。また、好ましくは金属接触シールさせるにあたり、相手側ポンプハウジングシール部をテーパ形状にさせる。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
凹部が形成されたポンプハウジング、
当該ポンプハウジングの前記凹部に組み合わされ、ダンパ室として区画するダンパーカバを備えた構造体において、
前記ダンパーカバは、前記凹部に組み合わされる部分の先端側につなぎ部を有しており、
前記つなぎ部の先端部は円弧形状であり、
前記つなぎ部の長さは肉厚よりも大きくなっている高圧燃料供給ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載のものにおいて、
前記凹部の内側円筒面部から底面に向けてテーパ部が設けられており、
該テーパ部と前記先端部とを圧接させることにより燃料をシールする高圧燃料供給ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧燃料供給ポンプに関し、ことにダンパーカバとポンプハウジングのシール構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に記載されている高圧燃料供給ポンプでは、ダンパーカバとポンプハウジングはねじにより螺合されており、ダンパーカバとポンプハウジングの間に挟まれたガスケットをダンパーカバのねじ推力により圧接させて燃料をシールしている。また、ダンパーカバとポンプハウジングを直接溶接することにより燃料をシールしても良いと記述されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−１７４９０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、ガスケットを介して燃料をシールする構造では、ダンパーカバがガスケット圧接方向にねじ推力よりも大きな外力で負荷された場合、おねじとめねじの隙間分の距離をガスケット設置方向に移動し、ガスケットが更に潰され塑性変形することで燃料シール機能を低下させると云う課題がある。
【０００５】
また、溶接により燃料をシールする構造においては、構造的に溶接が困難な場合や、材料の組み合わせ、溶接部にめっき等の表面処理が行われており溶接が困難な場合など、溶接条件がそろわないと施工することができないと云う課題がある。
【０００６】
本発明の目的は上記問題点を解決するにあたり、低コストで小型軽量、信頼性の高い高圧燃料供給ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明による高圧燃料供給ポンプではダンパーカバの先端部を円弧形状にする。さらにシール部を薄肉にする形状にする。また、好ましくは金属接触シールさせるにあたり、相手側ポンプハウジングシール部をテーパ形状にさせる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明による高圧燃料供給ポンプでは、軸方向ならびに円周方向に力を発生させて燃料をシールすることで、上記目的を達成することができる。
【０００９】
また、好ましい態様では、ダンパーカバが軸方向にねじ推力を超える荷重を付加された場合においても、ダンパーカバ先端シール部がポンプハウジングテーパ部でシール性を保ちながら微少移動および微少変形することにより、シート部が塑性変形すること無く、外力が開放された後もシール性能を保つことができる。これによりシール性能を向上させ、かつガスケットを廃止することで部品点数削減によるコスト低減、ガスケットを備えるために必要なスペースを無くすことで小型軽量を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】は、本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの一例である。
【図２】は、本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。
【図３】は、本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの縦断面図であり、ダンパーカバとポンプハウジングの燃料シール部の拡大図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、図１乃至図３に基づき本発明の実施例を具体的に説明する。
【００１２】
破線で囲まれた部分が高圧燃料供給ポンプのポンプハウジング１を示し、この破線の中に示されている機構、部品は高圧燃料供給ポンプのポンプハウジング１に一体に組み込まれていることを示す。
【００１３】
燃料タンク２０の燃料はエンジンコントロールユニット（以下ＥＣＵ２７と称す）からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、吸入配管２８を通して高圧燃料供給ポンプの燃料吸入口１０ａに送られる。
【００１４】
燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、吸入ジョイント１０１内に固定されたフィルタ１０２を通過し、金属ダイアフラムダンパ９、ダンパ室１０ｃを介して容量可変機構を構成する電磁駆動型吸入弁機構３０の吸入ポート３０ａに至る。
【００１５】
吸入ジョイント１０１内の吸入フィルタ１０２は、燃料タンク２０から燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。
【００１６】
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凹部１１ａが形成されており、この加圧室１１の開口するように、電磁駆動型吸入弁機構３０装着用の孔３０Ａが形成されている。
【００１７】
プランジャロッド３１は、吸入弁部３１ａ、ロッド部３１ｂ、アンカー固定部３１ｃの３部分からなり、アンカー固定部３１ｃにはアンカー３５が溶接部３５ｂによって、溶接固定されている。
【００１８】
電磁駆動型吸入弁機構３０は電磁コイル３０ｂを備え、この電磁コイル３０ｂが通電されている状態ではプランジャロッド３１が図２の左方向に移動した状態で、ばね３４が圧縮された状態が維持される。
【００１９】
このときプランジャロッド３１の先端に取付けられた吸入弁部３１ａが高圧燃料供給ポンプの加圧室１１につながる吸入弁吸入口３２ａを開く。
【００２０】
電磁コイル３０ｂが通電されていない状態で、かつ吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）と加圧室１１との間の流体差圧が無い時は、プランジャロッド３１はばね３４の付勢力により、図２の右方向に移動した状態となる。この状態では、吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが接触した閉弁状態となり、吸入弁吸入口３２ａは塞がれる。
【００２１】
後述するカム５の回転により、プランジャ２が図２の下方に変位して吸入行程状態にある時は、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）の圧力よりも低くなると、プランジャロッド３１には燃料の流体差圧による開弁力（吸入弁部３１ａを図２の左方向に変位させる力）が発生する。
【００２２】
この流体差圧による開弁力により、吸入弁部３１ａは、ばね３４の付勢力に打ち勝って開弁し、吸入弁吸入口３２ａを開くように設定されている。流体差圧が大きい時は、吸入弁部３１ａは完全に開き、アンカー３５は第一コア部３３に接触した状態となる。流体差圧が小さい時は吸入弁部３１ａが完全に開かず、アンカー３５は第一コア部３３に接触しない。
【００２３】
この状態にて、ＥＣＵ２７からの制御信号が電磁駆動型吸入弁機構３０に印加されると、電磁駆動型吸入弁機構３０の電磁コイル３０ｂには電流が流れ、第一コア部３３とアンカー３５の間には、互いに引き合う磁気付勢力が発生する。その結果、プランジャロッド３１には図中の左方に磁気付勢力が印加されることになる。
【００２４】
吸入弁部３１ａが完全に開いているときには、その開弁状態を保持する。一方、吸入弁部３１ａが完全には開いていないときには、吸入弁部３１ａの開弁運動を助長し吸入弁部３１ａは完全に開くので、アンカー３５は第一コア部３３に接触した状態となり、その後その状態を維持する。その結果、吸入弁部３１ａが吸入弁吸入口３２ａを開いた状態が維持され、燃料は吸入ポート３０ａから吸入弁シート部３２ｂ、吸入弁吸入口３２ａを通過し加圧室１１内へ流れ込む。
【００２５】
電磁駆動型吸入弁機構３０に入力電圧の印加状態を維持したままプランジャ２が吸入行程を終了し、プランジャ２が図２の上方に変位する圧縮行程に移ると、磁気付勢力は維持されたままであるので、依然として吸入弁部３１ａは開弁したままである。
【００２６】
加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度加圧室１１に吸入された燃料が再び開弁状態の吸入弁吸入口３２ａを通して吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）へと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称す。
【００２７】
この状態で、ＥＣＵ２７からの制御信号を解除して、電磁コイル３０ｂへの通電を断つと、プランジャロッド３１に働いている磁気付勢力は一定の時間後（磁気的、機械的遅れ時間後）に消去される。吸入弁部３１ａにはばね３４による付勢力が働いているので、プランジャロッド３１に作用する電磁力が消滅すると吸入弁部３１ａはばね３４による付勢力で吸入弁吸入口３２ａを閉じる。吸入弁吸入口３２ａが閉じると、このときから加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇する。そして、燃料吐出口１２ａの圧力以上になると、吐出弁機構８を介して加圧室１１に残っている燃料の高圧吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と称す。すなわち、プランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。
【００２８】
そして、電磁駆動型吸入弁機構３０の電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。
【００２９】
電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングを早くすれば、圧縮行程中、戻し行程の割合が小さく吐出行程の割合が大きい。すなわち、吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）に戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。
【００３０】
一方、入力電圧を解除するタイミングを遅くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きく、吐出行程の割合が小さい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングは、ＥＣＵ２７からの指令によって制御される。
【００３１】
以上のように構成することで、電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。
【００３２】
かくして、燃料吸入口１０ａに導かれた燃料はポンプハウジング１の加圧室１１にてプランジャ２の往復動によって必要な量が高圧に加圧され、燃料吐出口１２ａからコモンレール２３に圧送される。
【００３３】
コモンレール２３には、インジェクタ２４、圧力センサ２６が装着されている。インジェクタ２４は、内燃機関の気筒数に合わせて装着されており、ＥＣＵ２７の制御信号にしたがって開閉弁して、燃料をシリンダ内に噴射する。
【００３４】
コモンレール２３の入口にはオリフィス２５が設けられており、これによりコモンレール２３内への圧力オーバーシュートの伝播が遮断され、インジェクタ２４に安定した圧力の燃料を供給できる。
【００３５】
このとき、吸入弁部３１ａはプランジャ２の下降・上昇運動に伴って吸入弁吸入口３２ａの開閉運動を繰り返し、プランジャロッド３１は図中の左右方向の運動を繰り返す。このとき、プランジャロッド３１の運動は、弁シート３２の摺動部３２ｄによって図中の左右方向の運動のみに動きが制限され、摺動部３２ｄとロッド部３１ｂは摺動運動を繰り返す。したがって摺動部はプランジャロッド３１の摺動運動の抵抗にならないように十分に低い面粗さが必要である。摺動部のクリアランスの選定は下記による。
【００３６】
クリアランスが大きすぎると、プランジャロッド３１は摺動部を中心として振り子のように触れてしまい、アンカー３５と第二コア部３６が接触してしまう。プランジャロッド３１が摺動運動をすればアンカー３５と第二コア部３６も摺動してしまうので、プランジャロッド３１の摺動運動の抵抗が大きくなり、吸入弁吸入口３２ａの開閉運動の応答性が悪くなる。また、アンカー３５と第二コア部３６はフェライト系磁気ステンレスであるので、摺動すると磨耗粉等を発生する可能性がある。さらに、後述するように、アンカー３５と第二コア部３６の隙間が小さいほど磁気付勢力は大きくなる。隙間が大きすぎると、磁気付勢力が不足し、高圧吐出される燃料の量を適切に制御できない。これらのことから、アンカー３５と第二コア部３６の隙間はできるだけ小さく、かつ接触しない必要が有る。
【００３７】
そのため、摺動部は一箇所とし、さらに摺動部３２ｄの摺動長を十分長くしている。摺動部３２ｄは弁シート３２内径、およびロッド部３１ｂの外径により形成されるが、どちらも加工する際には必ず公差が必要になり、摺動部のクリアランスも必ず公差が必要になる。一方、アンカー３５と第二コア部３６のクリアランスには、上述したように磁気付勢力から上限値がある。このクリアランスの公差を吸収し、さらアンカー３５と第二コア部３６が接触しないようにするには、摺動部３２ｄの摺動長を長くして振り子運動を小さくすれば良い。
【００３８】
これにより、プランジャロッド３１が振り子運動をしようとする時には、摺動部の両端で摺動部３２ｄとロッド部３１ｂが接触・摺動するので、アンカー３５と第二コア部３６の隙間は小さくすることが可能となった。
【００３９】
クリアランスが小さすぎると、吸入弁吸入口３２ａが閉弁状態の時に、吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが完全には面接触しない。これは、プランジャロッド３１の吸入弁部３１ａとロッド部３１ｂの垂直度、および弁シート３２の吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄの垂直度を、摺動部のクリアランスで吸収できないためである。吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが完全には面接触しないと、吐出行程時に高圧になった加圧室１１内の高圧燃料により、プランジャロッド３１には過度のトルクが加わり破損する可能性がある。また、摺動部にも過度な荷重が加わり、摺動部の破損・磨耗が発生する可能性がある。
【００４０】
これらのことから、吸入弁吸入口３２ａが閉弁状態の時に、吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが完全には面接触する必要がある。特に、上記のように摺動部３２ｄの摺動長を長くすることで、プランジャロッド３１の振り子運動を抑えようとすると、プランジャロッド３１の吸入弁部３１ａとロッド部３１ｂの垂直度、および弁シート３２の吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄの垂直度に求められる精度は高くなる。
【００４１】
そのため、吸入弁シート部３２ｂ、および摺動部３２ｄを弁シート３２に設けた。吸入弁シート部３２ｂ、および摺動部３２ｄを同一部材とし、吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄの垂直度を精度良くできるようにした。吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄが別部材であると、加工・結合する部位に直角度を悪くする要因が必ず生じるが、吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄを一部材とすることでこの課題は解決される。
【００４２】
また、電磁コイル３０ｂに通電した時に発生する磁気付勢力が不足すると、高圧吐出される燃料の量を適切に制御できない。そのため、電磁コイル３０ｂの周りに構成され磁気回路は、十分な磁気付勢力を発生するものでなくてはならない。
【００４３】
そのためには、電磁コイル３０ｂに通電し周りに磁場が発生した際、より多くの磁束が流れるような磁気回路にする必要が有る。一般的に磁気回路は太く短いほど、磁気抵抗も小さくなるので磁気回路を通過する磁束が大きくなり、発生する磁気付勢力も大きくなる。
【００４４】
第一コア部３３と第二コア部３６は溶接部３７ａにより溶接にて接合されているが、第一コア部３３と第二コア部３６の間を直接磁束が通過せず、アンカー３５を介して通過する必要が有る。これは第一コア部３３とアンカー３５の間に磁気付勢力を発生させるためであり、第一コア部３３と第二コア部３６の間を直接磁束が通過してしまい、アンカー３５を通過する磁束が減少してしまうと、磁気付勢力が低下してしまう。
【００４５】
電磁コイル３０ｂはリード線をプランジャロッド３１の軸を中心に巻いて構成している。リード線の両端はターミナル５６に溶接接続されている。ターミナル５６は伝導性の物質でありコネクタ部５８に開口しており、コネクタ部５８にＥＣＵ２７からの相手側コネクタが接続されれば相手側のターミナルに接触し電磁コイル３０ｂに電流を伝える。
【００４６】
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凹部１１ａが形成されており、この加圧室１１の開口するように、吐出弁機構８装着用の凹所８Ａが形成されている。
【００４７】
加圧室１１の出口には吐出弁機構８が設けられている。吐出弁機構８は吐出弁シート部８ａ、吐出弁８ｂ、吐出弁ばね８ｃ、吐出弁ストッパとしての保持部材８ｄからなり、ポンプハウジング１の外で、溶接部８ｅを溶接することにより吐出弁機構８を組み立てる。その後、図２の左側から吐出弁機構８をポンプハウジング１に圧入固定する。圧入部は加圧室１１と燃料吐出口１２ａを遮断する機能も備える。
【００４８】
加圧室１１と燃料吐出口１２ａとの間に燃料の差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力で吐出弁シート部８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１内の燃料圧力が、燃料吐出口１２ａの燃料圧力よりも所定の値だけ大きくなった時に初めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに抗して開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２ａを経てコモンレール２３へと吐出される。
【００４９】
吐出弁８ｂは開弁した際、保持部材８ｄと接触して動作を制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは保持部材８ｄによって適切に決定せられる。もし、ストロークが大きすぎると、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃料吐出口１２ａへ吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうので、高圧燃料供給ポンプとしての効率が低下してしまう。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、保持部材８ｄにてガイドしている。以上のように構成することで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。
【００５０】
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凹部１１ａが形成されている。凹部１１ａ（加圧室１１）の開口部にはシリンダ６が嵌合されている。ホルダ７をねじ部１ｂにて螺合することによってシリンダ６の端部がホルダ７によってポンプハウジング１の加圧室１１の開口部に設けた段付部１ｅに押し付けられる。
【００５１】
シリンダ７とポンプハウジング１は段付部１ｅで圧接され、金属接触による燃料シール部を形成する。シリンダ６には中心にプランジャ２の貫通孔（摺動孔とも呼ぶ）が設けられている。プランジャ２はシリンダ６の貫通孔に往復動可能に遊嵌されている。ホルダ７の外周にはねじ部１ｂの反加圧室１１側の位置にシールリング６２が装着されている。シールリング６２はホルダ７の外周とポンプハウジング１の凹所１１Ａの内周壁との間を燃料の漏れないようにシール部を形成する。
【００５２】
ホルダ７のシリンダ６の逆側には内側筒状部７１と外側筒状部７２の二重の筒状部が形成されている。ホルダ７の内側筒状部７１にはプランジャシール装置１３が保持されており、プランジャシール装置１３はホルダ７の内周とプランジャ２の周面との間に燃料溜り部６７を形成している。燃料溜り部６７にはプランジャ２とシリンダ６の摺動面から漏れる燃料が捕獲される。
【００５３】
プランジャシール装置１３は後述するカム５側から燃料溜り６７に潤滑オイルが侵入することも防止している。
【００５４】
ホルダ７のシリンダ６の逆側に形成された外側筒状部７２はエンジンブロック１００に形成された取付け孔１００Ａに挿入される。ホルダ７の外側筒状部７２の外周にはシールリング６１が取付けられている。シールリング６１は取付け孔１００Ａから潤滑オイルが大気中に漏れるのを防止し、また大気から水が浸入するのを防止する。
【００５５】
ホルダ７の直径はシールリング６２取付け部よりもシールリング６１取付け部の方が大きく構成されている。これは、ポンプハウジング１をエンジンブロック１００に取付ける際の取付け面積を大きくしてポンプ本体の首振り現象を小さくすることに効果がある。
【００５６】
ポンプハウジング１の下端面１ｆはエンジンブロックの取付け孔１００Ａの周囲の取付け面に当接している。ポンプハウジング１の下端面１ｆの中心部には環状突起１ｇが形成されている。
【００５７】
環状突起１ｇはエンジンブロック１００の取付け孔１００Ａに遊嵌しており、ホルダ７の外側筒状部７２の外径とほぼ同じ外径を有するが、ポンプ本体の首振りは環状突起１ｇと下端面１ｆとで受けるよう配慮される。
【００５８】
プランジャ２はシリンダ６に滑合する大径部２ａの直径よりもシリンダから加圧室の逆側に延びる小径部２ｂの直径の方が小さく形成されている。その結果プランジャシール装置１３の外径を小さくでき、この部分でホルダ７に二重の筒状部７１、７２を形成するスペースが確保できる。直径が細くなっているプランジャ２の小径部２ｂの先端部にはばね受けリテーナ１５が固定されている。ホルダ７とリテーナ１５との間にはばね４が設けられている。ばね４の一端はホルダ７の内周側筒状部７１の周りで外周筒状部７２の内側に装着されている。ばね４の他端は有底筒状の金属で構成されるリテーナ１５の内側に配置される。リテーナ１５の筒状部１５ａは取付け穴１００Ａの内周部に遊嵌されている。
【００５９】
タペット３の底部３ａの内表面にはプランジャ２の下端部２ｃが当接している。タペット３の底部３ａの中央部には回転ローラ３ｂが取付けられている。回転ローラ３ｂはカム５の表面にばね４の力を受けて押し付けられている。その結果カム５が回転するとカム５のプロフィールに沿ってタペット３とプランジャ２が上下に往復動する。プランジャ２が往復動するとプランジャ２の加圧室側端部２ｄは加圧室１１に入ったり出たりする。プランジャ２の加圧室側端部２ｃが加圧室１１に進入するとき加圧室１１内の燃料が高圧に加圧されて高圧通路に吐出される。またプランジャ２の加圧室側端部２ｄが加圧室１１から後退するとき加圧室１１内に吸入通路３０ａから燃料が吸入される。カム５はエンジンのクランクシャフトあるいはオーバヘッドカムシャフトによって回転される。
【００６０】
カム５が図２に示す３葉カム（カム山が３つ）の場合、クランクシャフトあるいはオー
バヘッドカムシャフトが１回転するとプランジャ２は３往復する。４サイクルエンジンの
場合、１回の燃焼行程でクランクシャフトは２回転するので、クランクシャフトでカム５を回転させる場合、１回の燃焼サイクルの間（基本的には燃料噴射弁がシリンダに１回燃料を噴射する）にカム５は６往復して燃料を６回加圧し吐出する。
【００６１】
ダンパーカバ１４は、ポンプハウジング１に固定されており、低圧通路としての吸入通
路は１０ａ、１０ｂ、１０ｃからなる。プランジャ２の往復運動に伴ってポンプ内で発生
する圧力脈動の燃料吸入口１０ａへの波及を低減させる金属ダイアフラムダンパ９が収納されている。
【００６２】
金属ダイアフラムダンパ９は２組の金属ダイアフラム９ａ、９ｂからなり、内部に不活性ガスが注入された状態で外周部を溶接接合されている。
【００６３】
金属ダイアフラムダンパ９は圧力脈動の低減量に応じ、設置個数を増減させて使用する。複数の金属ダイアフラムダンパ９を使用する場合は、互いに特定の間隔を保つように周縁部に支持部材を配置する。複数配置された金属ダイアフラムダンパ９はそれぞれ同じ圧力が作用する。
【００６４】
ポンプハウジング１の内周に設けたねじ部１ｃにダンパーカバ１４の外周に刻設したねじを螺合し、ダンパーカバ１４とポンプハウジング１を圧接させることで燃料をシールし、ダンパ室１０ｃが密閉される。これにより、吸入通路１０ｃ内にダンパ室が画成され、圧力脈動低減機構が形成される。
【００６５】
本実施例では、ダンパーカバ１４とポンプハウジング１の燃料シール構造について、図３を用いてさらに詳しく述べる。
【００６６】
ダンパーカバ１４の先端シート部１４ａを円弧形状にし、ポンプハウジング１のシート面１ｄに圧接させることで円弧形状部（先端シート部１４ａ）を弾性変形させて燃料のシールを行っている。円弧形状（先端シート部１４ａ）のＲ寸法はダンパ室１０ｃ内の圧力脈動により発生するダンパーカバ１４をポンプハウジング１から押し離そうとする力よりも大きな力をポンプハウジング１側にかけた際に塑性変形しない大きさを選定する。
【００６７】
ポンプハウジング１のダンパーカバ１４先端シート部１４ａとの接触面（シート面１ｄ）はダンパーカバ１４の円筒軸に対して斜めに角度を持った形状とする。本形状にすることで、ダンパーカバ１４の先端シート部１４ａは円筒軸線方向と円周方向にそれぞれ押し付け力を発生させることができる。
【００６８】
ダンパーカバ１４のねじ締結部１４ｂと先端シート部１４ａとの距離Ｐは肉厚Ｑよりも長くすることでつなぎ部を形成する。ねじ締結部１４ｂと先端シート部１４ａとの間のつなぎ部の肉厚を薄肉化することでポンプハウジング１に組み付けた際に発生する円周方向の力により、ダンパーカバ１４の薄肉部は円周方向内側に力が加わり、そのスプリングバック力によりシール部を更に強く円周方向を圧接させることができる。
【００６９】
本形状にすることで、ダンパーカバ１４をポンプハウジング１に組み付けた後、更に円筒軸線方向に外力が加わっても、ダンパーカバ１４の薄肉部が円周方向内側にたわむことで円筒軸線方向に加わる力を緩和し、同時に円周方向に加わる力を増やすことができるので、シール部が塑性変形して、外力が開放された後に燃料漏れを起こすポテンシャルを減らすことができる。
【００７０】
本実施例ではダンパーカバ１４をねじ締結により推力を発生させる方法を記述したが、ダンパーカバ１４をあらかじめ押し付けた状態で固定できれば、他の方法を用いてもよい。
【００７１】
以上説明した実施例により、具体的には溶接接合を行わずに、ガスケットを廃止できる機構を提供することができる。また、外力の負荷により燃料のシール性低下を防止する機構を提供することができる。
【符号の説明】
【００７２】
１  ポンプハウジング
１ｂ、１ｃ  ねじ部
１ｅ  段付き部
１ｄ、１４ｂ  ねじ締結部
１ｆ  下端面
１ｇ  環状突起
２  プランジャ
２ａ  大径部
２ｂ  小径部
２ｃ  下端部
２ｄ  加圧室側端部
３  タペット
３ａ  底部
３ｂ  回転ローラ
４、３４  ばね
５  カム
６  シリンダ
７  ホルダ
８  吐出弁機構
８ａ  吐出弁シート
８ｂ  吐出弁
８ｃ  吐出弁ばね
８ｄ  保持部材
８ｅ、３５ｂ、３７ａ  溶接部
８Ａ  凹所
９  金属ダイアフラムダンパ
１０ａ  燃料吸入口
１０ｃ  ダンパ室
１０ｄ  吸入通路
１１  加圧室
１１ａ  凹部
１２ａ  燃料吐出口
１３  プランジャシール装置
１４  ダンパーカバ
１４ａ  先端シート部
１４ｃ  つなぎ部
１５  リテーナ
１５ａ  筒状部
２０  燃料タンク
２１  フィードポンプ
２３  コモンレール
２４  インジェクタ
２５  オリフィス
２６  圧力センサ
２７  ＥＣＵ
２８  吸入配管
３０  電磁駆動型吸入弁機構
３０ａ  吸入ポート
３０ｂ  電磁コイル
３０Ａ  孔
３１  プランジャロッド
３１ａ  吸入弁部
３１ｂ  ロッド部
３１ｃ  アンカー固定部
３２  弁シート
３２ａ  吸入弁吸入口
３２ｂ  吸入弁シート
３２ｄ  修道部
３３  第一コア部
３５  アンカー
３６  第二コア部
５６  ターミナル
５８  コネクタ部
６１、６２  シールリング
６７  燃料溜り部
７１  内側筒状部
７２  外側筒状部
１００  エンジンブロック
１００Ａ  取付け孔
１０１  吸入ジョイント
１０２  吸入フィルタ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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