(57)【要約】【課題】  研磨加工を行う際の研磨パッド上での滞留性を向上させ、効率的に表面粗さを改善することができる研磨材を提供する。【解決手段】  ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を含有させた混合粉体又は固溶体からなる研磨材４。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を含有させた混合粉体又は固溶体からなることを特徴とする研磨材。
【請求項２】
平均粒径が０．１μｍ以上３．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の研磨材。
【請求項３】
前記金属酸化物、前記非酸化物、前記金属又はこれらの混合物は、前記研磨材全体の質量を１００ｗｔ％とした場合の１０ｗｔ％以上４０ｗｔ％以下の割合で含まれることを特徴とする請求項１又は２に記載の研磨材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、研磨対象物を研磨するための研磨材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、シリコン等の半導体基板、磁気ディスク用ガラス基板、液晶ディスプレイ用ガラス基板等の高精度な平坦性が要求される研磨対象物では、研磨パッドを用いた研磨加工が行われている。このような研磨対象物に対して研磨を行う際は、一般的に研磨対象物をホルダー等に保持した状態で、研磨材を水に分散させた研磨スラリーを供給しながら、研磨定盤上に設けられた研磨パッドの研磨面に研磨対象物の被研磨面を押圧させて回転させることにより研磨が行われる。
【０００３】
このような磁気ディスク用ガラス基板、液晶ディスプレイ用ガラス基板等のガラス研磨の研磨材としては、従来から、例えば、セリア（酸化セリウム）、ジルコニア（酸化ジルコニウム）、酸化鉄（べんがら）等の様々な材料が用いられている。近年では、研磨能率を向上させるために、酸化セリウムを主成分とする研磨材を用いたガラス研磨が多く行われているが（例えば、特許文献１参照）、酸化セリウムは、材料となるセリウムがレアアース（希少金属）であり、特定産出国への依存度が高いため、使用量を軽減させるために代替材料の利用が求められている。また、シリコンウェハ等の研磨材としては、例えば、シリカ（酸化珪素）等の材料が従来から用いられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−０６０２８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、従来から研磨材として用いられているジルコニア、酸化鉄、及びシリカは、研磨加工を行う際の研磨パッド上での滞留性が低いため、効率的に表面粗さを良くすることが難しいという問題がある。
【０００６】
本発明は、上記のような課題に鑑みてなされたものであって、研磨加工を行う際の研磨パッド上での滞留性を向上させ、効率的に表面粗さを改善することができる研磨材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の研磨材は、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を含有させた混合粉体又は固溶体からなることを特徴としている。
【０００８】
請求項２に記載の研磨材は、平均粒径が０．１μｍ以上３．０μｍ以下であることを特徴としている。
【０００９】
請求項３記載の研磨材は、前記金属酸化物、前記非酸化物、前記金属又はこれらの混合物が、前記研磨材全体の質量を１００ｗｔ％とした場合の１０ｗｔ％以上４０ｗｔ％以下の割合で含まれることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１に記載の研磨材によれば、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を含んでいるので、前記砥粒の動きを妨げ、研磨加工を行う際の研磨パッド上での滞留性を向上させることができる。これにより、研磨パッド上の研磨加工に作用する研磨材（砥粒）の個数を増加させることができるので、研磨能率を向上させることができるとともに表面粗さを低減させることができる。
【００１１】
請求項２に記載の研磨材によれば、平均粒径が０．１μｍ以上３．０μｍ以下であるので、水等に分散させた際の分散性を向上させることができる。
【００１２】
請求項３に記載の研磨材によれば、金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物は、前記研磨材全体の質量を１００ｗｔ％とした場合の１０ｗｔ％以上４０ｗｔ％以下の割合で含まれるので、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒の研磨作用を阻害することなく、より効率的に表面粗さを改善することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明に係る研磨材による作用を説明するための概略説明図である。
【図２】酸化ジルコニウム砥粒の凝集による滞留性の向上について説明するための概略説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係る研磨材について説明する。本発明の研磨材は、ジルコニウム（Ｚｒ）、珪素（Ｓｉ）、又は鉄（Ｆｅ）のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を含めた混合粉体又は固溶体からなるものである。ジルコニウム、珪素、鉄の酸化物は、それぞれジルコニア（ＺｒＯ２）、シリカ（ＳｉＯ２）、酸化鉄（ＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４）であり、ジルコニアの複酸化物としては、例えば珪酸ジルコニウム等がある。
【００１５】
ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に添加される金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物としては、例えば比重が前記砥粒よりも大きいものを用いる。例えば、ジルコニウムの複酸化物である珪酸ジルコニウムを主成分とする砥粒を用いる場合には、比重が５以上、ジルコニウムの酸化物であるジルコニアを用いる場合には、比重が６以上の金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を添加する。珪素の酸化物であるシリカを主成分とする砥粒の場合には、比重が３以上の金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を添加すれば良い。また、酸化鉄を主成分とする砥粒の場合には、比重が５以上の金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を添加すれば良い。尚、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に添加される金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物は、必ずしも比重が前記砥粒よりも大きいものである必要はなく、滞留性を向上させることができる金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物であれば良く、例えばジルコニア（ＺｒＯ２：比重５．９）にシリカ（ＳｉＯ２：比重２．２）等の比重が小さい金属酸化物等を添加しても良い。
【００１６】
このようなジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に添加する金属酸化物としては、例えば、酸化鉛（ＰｂＯ：比重９．５）、三酸化タングステン（ＷＯ３：比重７．１６）、酸化スズ（ＳｎＯ２：比重６．９５）、酸化ニッケル（ＮｉＯ：比重６．７）、酸化銅（ＣｕＯ：比重６．３）、酸化銀（Ａｇ２Ｏ：比重７．１４）等が用いられる。珪酸ジルコニウム又はシリカを主成分とする砥粒を用いる場合には、酸化鉄（ＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４：比重４．９〜５．９）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ２：比重５．８９）、酸化クロム（Ｃｒ２Ｏ３：比重５．２１）等も用いることができる。また、金属酸化物としては、２種類の金属からなる酸化物である金属複酸化物を用いることも可能である。金属複酸化物としては、例えば、酸化バリウムジルコニウム（ＢａＺｒＯ３：比重５．５２）、タングステン酸ジルコニウム（ＺｒＷ２Ｏ８：比重６．５２）、酸化タングステンストロンチウム（ＳｒＷＯ４：比重６．２）、チタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ３：比重６．１）等を用いることができる。シリカを主成分とする砥粒の場合には、珪酸ジルコニウム（ＺｒＳｉＯ４：３．９〜４．７）等の金属複酸化物を用いることもできる。
【００１７】
ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に添加する非酸化物としては、例えば、タングステンカーバイド（ＷＣ：比重１５．５〜１５．７）、炭化ジルコニウム（ＺｒＣ：比重６．７３）等の炭化物の他、塩化銀（ＡｇＣｌ：比重５．５６）、窒化チタン（ＴｉＮ：比重５．２４）等が用いられる。尚、非酸化物とは、金属単体ではなく、金属に酸素以外の元素を結合したものである。
【００１８】
ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に添加する金属としては、例えば、鉄（Ｆｅ：比重７．８５）、タングステン（Ｗ：比重１９．３）、錫（Ｓｎ：比重７．３）、鉛（Ｐｂ：比重１１．３）、銅（Ｃｕ：比重９．０）、銀（Ａｇ：比重１０．５）、ニッケル（Ｎｉ：比重８．７）、真鍮（比重８．５）等が用いられる。尚、研磨材が混合粉体からなる場合には、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に添加される金属酸化物、非酸化物、金属、又はこれらの混合物としては、研磨加工の際に研磨対象物の被研磨面に傷やスクラッチ等が生じるのを抑制するために硬度が前記砥粒よりも低く（ジルコニアを主成分とする砥粒の場合にはモース硬度７以下、シリカを主成分とする砥粒の場合にはモース硬度７未満、酸化鉄を主成分とする砥粒の場合にはモース硬度６未満）、前記砥粒の平均粒径よりも粒径分布で小さいものを含んでいることが好ましい。
【００１９】
ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒は、特に制限はないが、例えば、ジルコニアを主成分とする砥粒としては、従来から一般に市販されているユニバーサル・フォトニクス社やフェロ社製のジルコニアが８０〜８５ｗｔ％程度含まれているもの、フジミインコーポレーテッド社や第一稀元素化学工業社製のジルコニアが９５ｗｔ％程度含まれているもの等がある。また、ジルコニウムの複酸化物を主成分とする砥粒としては、珪酸ジルコニウム等を用いることができる。シリカを主成分とする砥粒としては、従来から一般に市販されているシリカを主成分として８０ｗｔ％以上含む砥粒を用いることができる。また、酸化鉄を主成分とする砥粒としては、従来から一般に市販されている酸化鉄を主成分として８０ｗｔ％以上含む砥粒を用いることができる。
【００２０】
ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に含められる金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物は、研磨加工を行う際にジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒の研磨作用を阻害することなく、滞留性を向上させるために、研磨材全体の質量を１００ｗｔ％とした場合の１０ｗｔ％以上４０ｗｔ％以下の割合で含められる。これにより、本発明の研磨材では、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に含められる金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物が、研磨パッド上での動きを制限するように作用するので、図１に示すように、従来の研磨材として使用されていたジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒１を研磨材として水に分散させた研磨スラリーを研磨パッド２上に供給しながら、研磨対象物となる基板３を研磨した場合に比べて、本発明の研磨材４を用いた場合には、研磨パッド２上での滞留性を向上させることができる。つまり、図１の左側に示すように、従来のジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒１を研磨材として使用した場合には、滞留性が低いため、研磨を行う際に砥粒１が研磨パッド２上から流れやすいが、本発明の研磨材４は、図１の右側に示すように、従来と比べて研磨パッド２上から流れ難いため、研磨を行う際に作用する研磨材４が多く研磨パッド２上にある状態で滞留時間を長く維持することができるので、表面粗さを効率良く改善させることができる。尚、本発明の研磨材が、２種類以上の元素が互いに溶け合い、全体が均一の固相となる固溶体の場合には、ジルコニア、シリカ又は酸化鉄以外の元素の割合が５０％以内になるように構成されていれば良い。
【００２１】
本発明の研磨材の平均粒径は、研磨加工を行う際の表面粗さ、研磨能率、及び水等の液体に分散させた場合の研磨スラリーの分散性を考慮して、０．１μｍ以上３．０μｍ以下になるよう形成されることが好ましい。尚、ジルコニアを主成分とする砥粒に金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を含有させた混合粉体又は固溶体からなる研磨材の場合には、平均粒径は０．５μｍ以上３．０μｍ以下であれば分散性を向上させることができる。また、この研磨材の平均粒径は、研磨材の比重とも関連するものであり、より研磨特性を向上させるために、比重５の研磨材では平均粒径が５μｍ以下、比重６の研磨材では平均粒径が３μｍ以下、比重７の研磨材では平均粒径が２μｍ以下となるように形成されることが好ましい。また、研磨材の形状が、板状等の場合には、短径が上記の０．１μｍ以上３．０μｍ以下の範囲で、長径は１０μｍ程度であっても良い。
【００２２】
本発明の研磨材の製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒と添加物である金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物とを目的とする配合（比率）で混合し、これを湿式分級することにより、同じ沈降特性を示す混合粉体を得ることができる。この際、生成される混合粉体が上述した平均粒径を超えるような場合には、平均粒径が０．１μｍ以上３．０μｍ以下になるように適宜粉砕処理を行うことにより調整すれば良い。また、その他、従来公知の方法を適用しても良い。
【００２３】
以下、本発明の研磨材を用いた研磨の実施例及び従来の研磨材との比較について説明する。
【００２４】
（実施例１）
実施例１では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、酸化ジルコニウム砥粒（Universal Photonics社製ZIROX K0007）：３ｗｔ％、酸化鉛：１ｗｔ％、水：９６ｗｔ％、ｐＨ１０．１の研磨スラリーを用いてソーダガラスの研磨を行った。
【００２５】
研磨条件については、以下に示すような条件で研磨を行った。また、実施例１，２及び比較例１，２の研磨結果については、研磨開始から開始後３０分までの１０分毎の研磨能率及び表面粗さを表１に示している。
（研磨条件）
研磨装置：ＭＡＴ−ＢＣ２５（ＭＡＴ社製）
研磨パッド：ＫＳＰ９０（九重電気社製）
研磨圧力：２０ｋＰａ
研磨定盤回転数：６０ｒｐｍ
ワークホルダー回転数：６０ｒｐｍ
スラリー流量：２５ｍＬ／ｍｉｎ
【００２６】
（実施例２）
実施例２では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、酸化ジルコニウム砥粒（Universal Photonics社製ZIROX K0007）：３ｗｔ％、三酸化タングステン：１ｗｔ％、水：９６ｗｔ％、ｐＨ４．９の研磨スラリーを用いて実施例１と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００２７】
（比較例１）
比較例１では、研磨材として従来の酸化セリウム（昭和電工社製SHOROX A-10）：３ｗｔ％を水：９７ｗｔ％に分散させたｐＨ７．１の研磨スラリーを用いて実施例１及び実施例２と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００２８】
（比較例２）
また、比較例２では、研磨材として従来の酸化ジルコニウム（Universal Photonics社製ZIROX K0007）：３ｗｔ％を水：９７ｗｔ％に分散させたｐＨ６．７の研磨スラリーを用いて実施例１及び実施例２と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００２９】
表１に示すように、金属酸化物として酸化鉛を用いた本発明の研磨材によりガラス研磨を行った実施例１では、研磨開始後２０分及び３０分での表面粗さが、従来の酸化セリウム砥粒及び酸化ジルコニウム砥粒を用いてガラス研磨を行った場合（比較例１及び比較例２）に比べて改善されている。また、金属酸化物として三酸化タングステンを用いた本発明の研磨材によりガラス研磨を行った実施例２では、研磨開始後１０分での表面粗さが、従来の酸化セリウム砥粒及び酸化ジルコニウム砥粒を用いたガラス研磨よりも良い結果を得ている。また、実施例２では、従来の酸化セリウム砥粒を用いたガラス研磨よりも研磨能率が向上していることが示されている。このように、本発明の研磨材では、研磨パッド上での滞留性を向上させることができるので、研磨パッド上のガラス研磨に作用する研磨材の個数を増加させることができ、酸化セリウムを用いることなく、短時間で効率良く表面粗さを改善することができる。
【００３０】
【表１】
2013121649.tif 000003
【００３１】
（実施例３）
実施例３では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、平均粒径１μｍのシリカ砥粒：３ｗｔ％、平均粒径０．７μｍの三酸化タングステン：１ｗｔ％、水：９６ｗｔ％、ｐＨ９．２の研磨スラリーを用いて２インチサファイア基板の研磨を行った。
【００３２】
研磨条件については、以下に示すような条件で研磨を行った。また、表２は、当該実施例３及び比較例３の研磨結果について、研磨開始から１時間後の研磨能率及び表面粗さを示している。
（研磨条件）
研磨装置：片面研磨盤ＳＰＬ−１５（岡本工作機械製作所社製）
研磨パッド：ＳＵＢＡ８００（ニッターハース社製）
研磨圧力：５０ｋＰａ
加工速度：２０ｍ／ｍｉｎ（研磨定盤回転数：６０ｒｐｍ）
研磨時間：１時間
スラリー流量：２５ｍＬ／ｍｉｎ
【００３３】
（比較例３）
比較例３では、研磨材として平均粒径１μｍのシリカ砥粒：３ｗｔ％を水：９７ｗｔ％に分散させたｐＨ９．２の研磨スラリーを用いて実施例３と同様の研磨条件にて２インチサファイア基板の研磨を行った。
【００３４】
表２に示すように、研磨開始１時間後での表面粗さ及び研磨能率において、比較例３の三酸化タングステンを添加させていない従来のシリカ砥粒を用いて研磨を行った場合には、研磨能率が５．８４ｎｍ／ｍｉｎ、表面粗さが３８ｎｍＲａであるのに対して、シリカ砥粒に金属酸化物として三酸化タングステンを用いた本発明の研磨材によりガラス研磨を行った実施例３では、研磨能率が７．６９ｎｍ／ｍｉｎ、表面粗さが３２ｎｍＲａとなり、表面粗さとともに研磨能率も改善されている。
【００３５】
【表２】
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【００３６】
（実施例４）
次に、実施例４では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、平均粒径１μｍの酸化鉄（べんがら）砥粒：３ｗｔ％、平均粒径３μｍの酸化銅：１ｗｔ％、水：９６ｗｔ％、ｐＨ６．３の研磨スラリーを用いてソーダガラスの研磨を行った。
【００３７】
研磨条件については、以下に示すような条件で研磨を行った。また、表３は、実施例４〜７及び比較例４の研磨結果について、研磨開始から開始後３０分までの１０分毎の表面粗さ及び研磨開始後３０分の研磨能率を示している。
（研磨条件）
研磨装置：ＭＡＴ−ＢＣ１５（ＭＡＴ社製）
研磨パッド：ＫＳＰ９０（九重電気社製）
研磨圧力：２０ｋＰａ
研磨定盤回転数：６０ｒｐｍ
ワークホルダー回転数：６０ｒｐｍ
スラリー流量：２５ｍＬ／ｍｉｎ
【００３８】
（実施例５）
実施例５では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、平均粒径１μｍの酸化鉄（べんがら）砥粒：３ｗｔ％、平均粒径１μｍの酸化ジルコニウム：１ｗｔ％、水：９６ｗｔ％、ｐＨ５．１の研磨スラリーを用いて実施例４と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００３９】
（実施例６）
実施例６では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、平均粒径１μｍの酸化鉄（べんがら）砥粒：３ｗｔ％、平均粒径１μｍの酸化セリウム：１ｗｔ％、水：９６ｗｔ％、ｐＨ６．１の研磨スラリーを用いて実施例４と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００４０】
（実施例７）
また、実施例７では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、平均粒径１μｍの酸化鉄（べんがら）砥粒：６ｗｔ％、平均粒径１μｍの酸化ジルコニウム：２ｗｔ％、水：９２ｗｔ％、ｐＨ５．１の研磨スラリーを用いて実施例４と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００４１】
（比較例４）
また、比較例４では、研磨材として従来の酸化鉄（べんがら）砥粒：３ｗｔ％を水：９７ｗｔ％に分散させたｐＨ６．１の研磨スラリーを用いて実施例４と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００４２】
表３に示すように、酸化鉄砥粒に金属酸化物として、酸化銅、酸化ジルコニウム又は酸化セリウムを添加させた本発明の研磨材によりガラス研磨を行った実施例４〜７では、研磨開始後１０分、２０分での表面粗さが、従来の酸化鉄砥粒を用いてガラス研磨を行った場合（比較例４）に比べて大幅に改善されている。特に、添加物として酸化ジルコニウムを用いた実施例５及び７では、研磨開始１０分後から表面粗さが非常に改善されていることがわかる。また、表３に示すように、研磨能率においても実施例４〜７では、比較例４よりも研磨能率が向上している。尚、添加物として酸化銅を用いた実施例４の研磨開始１０分後の表面粗さの向上の程度が低いのは、平均粒径が大きいために、酸化鉄砥粒とともに作用する粒径の細かいものの個数が少ないためと考えられ、添加する酸化銅の粒径を調整することにより表面粗さを改善することができる。
【００４３】
【表３】
2013121649.tif 000005
【００４４】
（実施例８）
実施例８では、本発明の研磨材を分散させた研磨スラリーとして、平均粒径０．５６μｍの酸化ジルコニウム砥粒：３ｗｔ％、平均粒径０．４８μｍのシリカ：１ｗｔ％、水：９６ｗｔ％、ｐＨ６．８９の研磨スラリーを用いてソーダガラスの研磨を行った。
【００４５】
研磨条件については、以下に示すような条件で研磨を行った。また、表４は、実施例８及び比較例５の研磨結果について、研磨開始から開始後３０分までの１０分毎の表面粗さ及び研磨開始後３０分の研磨能率を示している。
（研磨条件）
研磨装置：ＭＡＴ−ＢＣ１５（ＭＡＴ社製）
研磨パッド：ＫＳＰ９０（九重電気社製）
研磨圧力：２０ｋＰａ
研磨定盤回転数：６０ｒｐｍ
ワークホルダー回転数：６０ｒｐｍ
スラリー流量：２５ｍＬ／ｍｉｎ
【００４６】
（比較例５）
比較例５では、研磨材として従来の平均粒径０．５６μｍの酸化ジルコニウム砥粒：３ｗｔ％、水：９７ｗｔ％に分散させたｐＨ６．８４の研磨スラリーを用いて実施例８と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った。
【００４７】
表４に示すように、酸化ジルコニウムに金属酸化物としてシリカを添加させた本発明の研磨材によりガラス研磨を行った実施例８では、研磨開始後１０分での表面粗さが、従来の酸化ジルコニウム砥粒を用いてガラス研磨を行った場合（比較例５）に比べて大幅に改善されている、また、表４に示すように、研磨能率においても実施例８では、比較例５よりも研磨能率が３割以上向上している。
【００４８】
【表４】
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【００４９】
以上のように本発明では、ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒に金属酸化物、非酸化物、金属又はこれらの混合物を添加させることによって、滞留性を向上させているが、これに代えて、砥粒の凝集性を利用することにより滞留性を向上させることもできる。つまり、従来は傷やスクラッチ等の原因として問題とされていた凝集を酸化ジルコニウム砥粒において意図的に生じさせ、図２に示すように、凝集された酸化ジルコニウム砥粒（凝集砥粒）１１として平均粒径を大きくさせることによって動き難くし、研磨パッド２上での滞留性を向上させる。
【００５０】
具体的には、酸化ジルコニウム砥粒は、ｐＨ４．３〜ｐＨ５．２の範囲において凝集が起こりやすいことから、ｐＨ調整剤として硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ４：比重１．７８）を用いることにより酸化ジルコニウム砥粒の凝集を促進させる。実際に、この硫酸第一鉄：１ｗｔ％、酸化ジルコニウム砥粒（Universal Photonics社製ZIROX K0007）：３ｗｔ％を水９６ｗｔ％に分散させたｐＨ４．３の研磨スラリーを用いて実施例１及び実施例２と同様の研磨条件にてソーダガラスの研磨を行った結果、研磨開始後１０分での表面粗さが０．８６ｎｍＲa、研磨開始後２０分での表面粗さが０．８５ｎｍＲaとなり、研磨開始後１０分での表面粗さについては、従来の酸化セリウムを用いたガラス研磨（比較例１）よりも良い結果を得ることができた。また、研磨能率については、研磨開始後１０分での研磨能率が０．３３４μｍ／ｍｉｎ、研磨開始後２０分での研磨能率が０．３６μｍ／ｍｉｎとなり、従来の酸化ジルコニウムを用いたガラス研磨（比較例２）よりも良い結果を得ることができた。尚、硫酸第一鉄の添加量は上記に限定されるものではなく、適宜調整しても良い。
【００５１】
尚、本発明に係る研磨材は、上述の形態に限るものではなく、本発明の思想の範囲を逸脱しない範囲で適宜変更することができる。
【産業上の利用可能性】
【００５２】
本発明に係る研磨材は、研磨加工を行う際の表面粗さを短時間で効率良く改善することができる研磨材として特に有効に利用することができる。
【符号の説明】
【００５３】
１              ジルコニウム、珪素、又は鉄のいずれかの酸化物あるいは複酸化物を主成分とする砥粒
２              研磨パッド
３              研磨対象物
４              研磨材
【図１】
2013121649.tif 000007
【図２】
2013121649.tif 000008