(57)【要約】【課題】Ｖ溝加工時の割れや欠け、切り粉の発生が少なくなり、折り加工時に割れが生じ難いポリスチレン系樹脂発泡板とその製造方法及び折箱の提供。【解決手段】物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂を押出発泡させて得られたポリスチレン系樹脂発泡板において、ポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、ポリスチレン系樹脂発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡板。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂を押出発泡させて得られたポリスチレン系樹脂発泡板において、
ポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、
ポリスチレン系樹脂発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡板。
【請求項２】
ポリスチレン系樹脂発泡板は、物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂を押出発泡させて一次発泡シートを製造し、得られた一次発泡シートを加熱して二次発泡させて得られたものであることを特徴とする請求項１に記載のポリスチレン系樹脂発泡板。
【請求項３】
前記物理発泡剤が、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタンからなる群から選択される１種又は２種以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載のポリスチレン系樹脂発泡板。
【請求項４】
ポリスチレン系樹脂がポリフェニレンエーテル系樹脂を含むことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のポリスチレン系樹脂発泡板。
【請求項５】
一方又は両方の面に熱可塑性樹脂層が積層されたことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のポリスチレン系樹脂発泡板。
【請求項６】
樹脂供給装置にポリスチレン系樹脂を供給し、加熱溶融した樹脂に物理発泡剤を加えて混練し、樹脂供給装置の先端に取り付けられたダイの開口から発泡剤含有溶融樹脂を押出し発泡させて一次発泡シートを製造し、次いで該一次発泡シートを加熱し二次発泡させてポリスチレン系樹脂発泡板を得るポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法において、
ポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、
ポリスチレン系樹脂発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内であるポリスチレン系樹脂発泡板を製造することを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法。
【請求項７】
前記物理発泡剤が、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタンからなる群から選択される１種又は２種以上であることを特徴とする請求項６に記載のポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法。
【請求項８】
ポリスチレン系樹脂がポリフェニレンエーテル系樹脂を含むことを特徴とする請求項６又は７に記載のポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法。
【請求項９】
一方又は両方の面に熱可塑性樹脂層を積層する工程をさらに有することを特徴とする請求項６〜８のいずれか１項に記載のポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法。
【請求項１０】
請求項１〜５のいずれか１項に記載のポリスチレン系樹脂発泡板を備え、該発泡板の折箱組立時のコーナー部に相当するラインに沿ってＶ溝が設けられ、該Ｖ溝を折り曲げることで箱状に組み立てられてなることを特徴とする折箱。
【請求項１１】
請求項１〜５のいずれか１項に記載のポリスチレン系樹脂発泡板に複数の折り曲げ用のＶ溝を形成し、さらに長矩形に裁断してなり、該Ｖ溝を折り曲げて折箱を構成可能であることを特徴とする折箱用周側枠材。
【請求項１２】
長手方向に沿って底板嵌合用の溝が設けられていることを特徴とする請求項１１に記載の折箱用周側枠材。
【請求項１３】
請求項１１又は１２に記載の折箱用周側枠材を折曲加工し、その両端部を接合して形成されたことを特徴とする折箱。
【請求項１４】
請求項１１又は１２に記載の折箱用周側枠材を折曲加工し、底板を嵌合して前記折箱用周側枠材の両端部を接合して形成されたことを特徴とする折箱。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリスチレン系樹脂発泡板とその製造方法、該発泡板を用いて作られた折箱用周側枠材及び折箱に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、弁当箱等に利用されている折り箱として、ポリスチレン系樹脂発泡板製の短冊状の周側枠材に、折り曲げ用のＶ溝や、底板嵌合用の凹溝を切削加工し、この周側枠材の底板嵌合用凹溝にポリスチレン系樹脂発泡板や紙等からなる底板を嵌め込むとともに、周側枠材をＶ溝部分で折り曲げ、底板を取り囲むように方形状の周側壁を形成して折り箱とした構造のものが広く用いられている。
従来、このような折り箱作製用のポリスチレン系樹脂発泡板に関して、例えば、特許文献１〜３に開示された技術が提案されている。
【０００３】
特許文献１には、密度が０．０５〜０．２ｇ／ｃｍ３、厚みが２〜１０ｍｍのスチレン系樹脂押出発泡板であって、静的熱機械測定による少なくとも片面表層部の押出方向の最大収縮率が３％以上、発泡板の他方の片面から発泡板厚みの０．５ｍｍを残して角度９０°のＶカットを入れた時の発泡板の引っ張り被断強さが１４ｋｇｆ／５ｃｍ以上であり、且つ上記Ｖカット面の表面硬度が７０以下であることを特徴とするスチレン系樹脂押出発泡板が開示されている。
【０００４】
特許文献２には、押出機から筒状に押出した筒状発泡体の内面を圧着させて発泡板化してなる密度：ρが０．０５〜０．２ｇ／ｃｍ３のスチレン系樹脂押出発泡板であって、該発泡板の補正圧縮応力：Ｘ及び補正曲げ弾性率：Ｙが下記の式（１）及び（２）
Ｘ＝ｘ（０．０７／ρ）１．４２＞０．７  …（１）
Ｙ＝ｙ（０．０７／ρ）１．７６＞１．２×１０３  …（２）
〔ｘ：発泡板の５％圧縮応力（ｋｇｆ／ｃｍ２）
ｙ：押出方向の発泡板の曲げ弾性率（ｋｇｆ／ｃｍ２）〕
を満足し、且つ該発泡板の押出方向の縦断面における平均気泡径及び押出方向と直交する軸方向の縦断面における平均気泡径が下記の式（３）及び（４）
１．４≦ａ／ｂ＜３．８  …（３）
０．７≦ｃ／ｂ＜２．０  …（４）
（ａ：発泡板の押出方向の平均気泡径、ｂ：発泡板の厚み方向の平均気泡径、ｃ：発泡板の幅方向の平均気泡径）
を満足し、且つ該発泡板の厚み方向の平均気泡径ｂにおいて発泡板両表面から全厚の５％の厚み範囲に相当する表裏両表層部における平均気泡径：ｂ１と該両表層部以外の厚み範囲に相当する内層部における平均気泡径：ｂ２が、ｂ２／ｂ１＜２．０の関係を満足することを特徴とする切削加工性に優れたスチレン系樹脂押出発泡板が開示されている。
【０００５】
特許文献３には、Ｖ溝加工した際に残される発泡板表層部の引張強度が６．５〜９．０ＭＰａの範囲内であり、かつ発泡板表層部の密度が０．１３〜０．１７ｇ／ｃｍ３の範囲内であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡板が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平６−２９７５３７号公報
【特許文献２】特開平４−１９１０３８号公報
【特許文献３】特開２００５−２３２３００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前述した従来技術には、次のような問題があった。
特許文献１に開示されたスチレン系樹脂押出発泡板は、表層部の引張り強度を上げた発泡剤としているが、切り込み加工により切削屑や粉塵が発生し、それが製品に付着して残留する恐れがある。また、折り加工時の割れに対してまだ不十分である。
特許文献２に開示されたスチレン系樹脂押出発泡板は、気泡径をコントロールしてＶ溝加工性を向上させているが、切り込み加工により切削屑や粉塵が発生し、それが製品に付着して残留する恐れがある。また、折り加工時の割れに対してまだ不十分である。
特許文献３に開示されたポリスチレン系樹脂発泡板は、Ｖ溝加工した際に残される発泡板表層部の引張強度が６．５〜９．０ＭＰａの範囲内とすることで表層部の繰り返し屈曲動作耐え得るようにしたものであるが、切り込み加工による切削屑や粉塵の発生防止については考慮されていない。
【０００８】
本発明は前記事情に鑑みてなされ、Ｖ溝加工時の割れや欠け、切り粉の発生が少なくなり、折り加工時に割れが生じ難いポリスチレン系樹脂発泡板とその製造方法、折箱用周側枠材及び折箱の提供を課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記目的を達成するため、本発明は、物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂を押出発泡させて得られたポリスチレン系樹脂発泡板において、
ポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、
ポリスチレン系樹脂発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡板を提供する。
【００１０】
前記ポリスチレン系樹脂発泡板は、物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂を押出発泡させて一次発泡シートを製造し、得られた一次発泡シートを加熱して二次発泡させて得られたものであることが好ましい。
【００１１】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板において、前記物理発泡剤が、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタンからなる群から選択される１種又は２種以上であることが好ましい。
【００１２】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板において、ポリスチレン系樹脂がポリフェニレンエーテル系樹脂を含むことが好ましい。
【００１３】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板において、一方又は両方の面に熱可塑性樹脂層が積層されたことが好ましい。
【００１４】
また本発明は、樹脂供給装置にポリスチレン系樹脂を供給し、加熱溶融した樹脂に物理発泡剤を加えて混練し、樹脂供給装置の先端に取り付けられたダイの開口から発泡剤含有溶融樹脂を押出し発泡させて一次発泡シートを製造し、次いで該一次発泡シートを加熱し二次発泡させてポリスチレン系樹脂発泡板を得るポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法において、
ポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、
ポリスチレン系樹脂発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内であるポリスチレン系樹脂発泡板を製造することを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法を提供する。
【００１５】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法において、前記物理発泡剤が、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタンからなる群から選択される１種又は２種以上であることが好ましい。
【００１６】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法において、ポリスチレン系樹脂がポリフェニレンエーテル系樹脂を含むことが好ましい。
【００１７】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法において、一方又は両方の面に熱可塑性樹脂層を積層する工程をさらに有することが好ましい。
【００１８】
また本発明は、前記ポリスチレン系樹脂発泡板を備え、該発泡板の折箱組立時のコーナー部に相当するラインに沿ってＶ溝が設けられ、該Ｖ溝を折り曲げることで箱状に組み立てられてなることを特徴とする折箱を提供する。
【００１９】
また本発明は、前記ポリスチレン系樹脂発泡板に複数の折り曲げ用のＶ溝を形成し、さらに長矩形に裁断してなり、該Ｖ溝を折り曲げて折箱を構成可能であることを特徴とする折箱用周側枠材を提供する。
【００２０】
本発明の折箱用周側枠材において、長手方向に沿って底板嵌合用の溝が設けられていることが好ましい。
【００２１】
また本発明は、前記折箱用周側枠材を折曲加工し、その両端部を接合して形成されたことを特徴とする折箱を提供する。
【００２２】
また本発明は、折箱用周側枠材を折曲加工し、底板を嵌合して前記折箱用周側枠材の両端部を接合して形成されたことを特徴とする折箱を提供する。
【発明の効果】
【００２３】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板は、ポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であると共に、該発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内である構成としたものなので、残留発泡剤が可塑剤として作用し、該ポリスチレン系樹脂発泡板にＶ溝加工を施す際の割れ、毛羽立ちによる切り粉の発生を抑制することができる。
また、発泡板表層部に物理発泡剤が残留していることで、Ｖ溝加工後に残った発泡板表層部の脆性が低くなり、粘りが生じるため曲げ加工した際にも割れにくくなる。
【００２４】
本発明のポリスチレン系樹脂発泡板の製造方法は、物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂の押出発泡成形によって一次発泡シートを得、さらに一次発泡シートを加熱して二次発泡させてポリスチレン系樹脂発泡板を得る際に、得られるポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内となり、該発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内となるように製造条件を調節することによって、Ｖ溝加工を施す際の割れ、毛羽立ちによる切り粉の発生を抑制可能な優れたポリスチレン系樹脂発泡板を効率よく製造することができる。
【００２５】
本発明の折箱は、本発明に係るポリスチレン系樹脂発泡板を用いて、或いは本発明に係るポリスチレン系樹脂発泡板から作製した折箱用周側枠材を用いて作製したものなので、折曲部が割れにくく、強度に優れたものを提供できる。
また、Ｖ溝加工時に毛羽立ちによる切り粉の発生を抑制できるので、折箱表面に切り粉が残留する等の恐れが少なくなる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明に係るポリスチレン系樹脂発泡板の一例を示す要部平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。
図１は、本発明に係るポリスチレン系樹脂発泡板（以下、発泡板と略記する）の一例を示す図であり、図１（ａ）はＶ溝加工した発泡板を示す側面図、（ｂ）はこの発泡板を折り曲げた状態を示す側面図である。図１中、符号Ａは発泡板、ＢはＶ溝、Ｃは発泡板表層部である。
この発泡板Ａは、物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂を押出発泡させて得られ、発泡板Ａ中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、発泡板Ａの表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内であることを特徴とする。
【００２８】
本発明の発泡板Ａを構成するポリスチレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン、エチルスチレン、ｉ−プロピルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン等のスチレン系モノマーの単独重合体又はこれらの共重合体等が挙げられ、スチレンを５０質量％以上含有するポリスチレン系樹脂が好ましく、なかでもポリスチレンがより好ましい。
【００２９】
また、前記ポリスチレン系樹脂としては、前記スチレンモノマーを主成分とする、前記スチレン系モノマーとこのスチレン系モノマーと共重合可能なビニルモノマーとの共重合体であってもよく、このようなビニルモノマーとしては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、セチル（メタ）アクリレート等のアルキル（メタ）アクリレート、（メタ）アクリロニトリル、ジメチルマレエート、ジメチルフマレート、ジエチルフマレート、エチルフマレートの他、ジビニルベンゼン、アルキレングリコールジメタクリレートなどの二官能性モノマーなどが挙げられる。
【００３０】
また、ポリスチレン系樹脂が主成分であれば、他の樹脂を添加してもよく、添加する樹脂としては、例えば、発泡成形体の耐衝撃性を向上させるために、ポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−プロピレン−非共役ジエン三次元共重合体などのジエン系のゴム状重合体を添加したゴム変性ポリスチレン系樹脂、いわゆるハイインパクトポリスチレンが挙げられる。あるいは、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、アクリル系樹脂、アクリロニトリル−スチレン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体などが挙げられる。
【００３１】
原料となるポリスチレン系樹脂としては、市販されている通常のポリスチレン系樹脂、懸濁重合法などの方法で新たに作製したポリスチレン系樹脂などの、リサイクル原料でないポリスチレン系樹脂（バージンポリスチレン）を使用できる他、使用済みのポリスチレン系樹脂発泡成形体を再生処理して得られたリサイクル原料を使用することができる。このリサイクル原料としては、使用済みのポリスチレン系樹脂発泡成形体、例えば、食品包装用トレーなどを回収し、リモネン溶解方式や加熱減容方式によって再生したリサイクル原料を用いることができる。
【００３２】
本発明の発泡板Ａに含まれる物理発泡剤としては、炭素数６以下の炭化水素、例えばプロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン等の脂肪族炭化水素が好適であり、更には、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン単独もしくはこれらの混合物がより好適である。
【００３３】
本発明の発泡板Ａは、発泡板Ａ中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、発泡板Ａの表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内である。
発泡板Ａ中の残留発泡剤量が１．０質量％未満であると、折曲部が割れ易くなり、またＶ溝加工時に毛羽立ちにより切り粉が発生し易くなる。発泡板Ａ中の残留発泡剤量が３．５質量％を超えると、Ｖ溝加工や切削加工時に発泡板からの発泡剤放散量が多くなり、発火の危険性が高くなる。発泡板Ａ中の残留発泡剤量は、１．２〜３．０質量％の範囲内であることが好ましく、１．５〜２．５質量％の範囲内であることがより好ましい。
前記発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５質量％未満であると、折曲部が割れ易くなり、またＶ溝加工時に毛羽立ちにより切り粉が発生し易くなる。前記発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が３．５質量％を超えると、Ｖ溝加工や切削加工時に発泡板からの発泡剤放散量が多くなり、発火の危険性が高くなる。発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量は、０．６〜３．０質量％の範囲内であることが好ましく、０．７〜  ２．５質量％の範囲内であることがより好ましい。
【００３４】
本発明の発泡板Ａは、発泡核剤を含むことが好ましい。この発泡核剤としては、タルク、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸カルシウム、クレー、クエン酸等が挙げられ、これらの中でもタルクがより好ましい。前記発泡核剤の添加量は、ポリスチレン系樹脂１００質量部に対して０．０１〜５質量部の範囲内とすることが好ましい。
【００３５】
本発明の発泡板Ａには、前記物理発泡剤及び発泡核剤以外に、物性を損なわない範囲内において、発泡核剤、架橋剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、滑剤（炭化水素、脂肪酸系、脂肪酸アミド系、エステル系、アルコール系、金属石鹸、シリコーン油、低分子ポリエチレン等のワックス等）、展着剤（流動パラフィン、ポリエチレングリコール、ポリブテン等）、着色剤等の添加剤を添加してもよい。
【００３６】
本発明の発泡板Ａは、発泡板全体の密度が０．０５〜０．１２ｇ／ｃｍ３の範囲内であることが好ましい。発泡板全体の密度が前記範囲内であると、Ｖ溝加工が容易で、コスト的にも有利である。発泡板全体の密度が０．０５ｇ／ｃｍ３未満であると、発泡板表層部Ｃの強度が弱く、Ｖ溝加工後に発泡板表層部Ｃからなるコーナー部を繰り返し屈曲すると割れを生じやすい。一方、発泡板全体の密度が０．１２ｇ／ｃｍ３を超えると発泡板表層部Ｃの強度が強く、Ｖ溝加工後に発泡板表層部Ｃからなるコーナー部が屈曲に対して反発し、完全に屈曲できない可能性があり、折箱の組み立てが困難になる。なお、発泡板Ａの密度は、以下の密度測定方法によって測定された値を指す。
＜密度測定方法＞
５０ｃｍ３以上（半硬質及び軟質材料の場合は１００ｃｍ３以上）の試験片を材料の元のセル構造を変えないように切断し、その質量及び体積を測定し、次式により全体密度を算出した。
密度（ｇ／ｃｍ３）＝試験片質量（ｇ）／試験片体積（ｃｍ３）
ただし、測定用試験片は、成形後７２時間以上経過した試料から切り取り、２３℃±２℃・５０ＲＨ％±５ＲＨ％、または２７℃±２℃・６５ＲＨ％±５ＲＨ％の雰囲気条件に１６時間以上放置したものである。
【００３７】
本発明の発泡板Ａの厚みは、特に限定されないが、折箱などの食品用容器を製造する目的においては、通常２．５〜５．０ｍｍの範囲内であることが好ましく、３．０〜４．５ｍｍの範囲内であることがより好ましい。
【００３８】
本発明の実施形態において、発泡板Ａを構成するポリスチレン系樹脂は、ポリフェニレンエーテル系樹脂を含んでいてもよい。このようにポリスチレン系樹脂にポリフェニレンエーテル系樹脂を配合することで、ポリスチレン系樹脂単独でもちいるより優れた靱性を発揮し、折曲部が割れにくく、強度に優れ、さらに耐熱性にも優れた折箱を得ることが出来る。ポリスチレン系樹脂中のポリフェニレンエーテル系樹脂の量は、５〜５０質量％の範囲内であることが好ましく、１０〜４０質量％の範囲内であることがより好ましい。
【００３９】
本発明の実施形態において、発泡板Ａの一方又は両方の面に熱可塑性樹脂層が積層された構成としてもよい。この熱可塑性樹脂層を構成する樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリスチレン系樹脂、耐衝撃性ポリスチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、アクリル酸系樹脂、ポリ乳酸系樹脂などが挙げられる。
【００４０】
前記熱可塑性樹脂層の厚みは特に限定されないが、１０〜１００μｍ程度が好ましい。
前記熱可塑性樹脂層の積層方法としては、溶融状態とした熱可塑性樹脂を前記発泡板Ａの一方の面側にフィルム状に押出し、熱融着させる方法や、別途作製した熱可塑性樹脂フィルムを前記発泡板Ａに重ね合わせ、熱融着又は接着剤による接着によって積層する方法などが用いられる。前記接着剤としては、例えばアクリル系接着剤、ポリウレタン系接着剤、ポリビニルアルコール系接着剤、ポリ酢酸ビニル系接着剤などが挙げられる。
【００４１】
前記熱可塑性樹脂層は、顔料や染料などの着色料を樹脂に添加することによって様々な色調に着色することができ、また表面に印刷を施しておくことによって様々な模様やデザインを表示することができる。
【００４２】
本発明の発泡板Ａは、発泡板Ａ中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であると共に、該発泡板Ａの表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部Ｃ中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内である構成としたものなので、残留発泡剤が可塑剤として作用し、該発泡板ＡにＶ溝加工を施す際の割れ、毛羽立ちによる切り粉の発生を抑制することができる。
また、発泡板表層部Ｃに物理発泡剤が残留していることで、Ｖ溝加工後に残った発泡板表層部Ｃの脆性が低くなり、粘りが生じるため曲げ加工した際にも割れにくくなる。
【００４３】
（発泡板の製造方法）
本発明の発泡板の製造方法は、樹脂供給装置にポリスチレン系樹脂を供給し、加熱溶融した樹脂に物理発泡剤を加えて混練し、樹脂供給装置の先端に取り付けられたダイの開口から発泡剤含有溶融樹脂を押出し発泡させて一次発泡シートを製造し、次いで該一次発泡シートを加熱し二次発泡させて発泡板を得る方法において、発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内である発泡板を製造することを特徴としている。
【００４４】
本発明の発泡板の製造方法において、前記樹脂供給装置として押出機を用い、該押出機の先端に取り付ける前記ダイとして環状開口を有するサーキュラーダイを用い、該環状開口から前記発泡剤含有溶融樹脂を押出し発泡させて筒状発泡シートとし、該筒状発泡シートを平面シート状に切開して一次発泡シートを製造することが好ましい。
【００４５】
本発明の発泡板の製造方法において、物理発泡剤の量、発泡剤含有溶融樹脂の吐出温度や吐出量、一次発泡シートの冷却条件（冷却エアーの温度や量）、二次発泡の条件等を適宜調整することにより、発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内とし、発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内である本発明の発泡板Ａを製造することができる。
【００４６】
本発明の発泡板の製造方法において、一次発泡シートを加熱し二次発泡させて発泡板を得る際の加熱条件は特に限定されず、ヒータ等による電熱加熱や蒸気加熱を用いることができ、その加熱によって密度が０．０３〜０．１２ｇ／ｃｍ３の範囲内であり、厚みが２．５〜５．０ｍｍの範囲内である発泡板が得られるような適宜な二次発泡条件で行われる。
【００４７】
本発明の発泡板の製造方法は、物理発泡剤を含むポリスチレン系樹脂の押出発泡成形によって一次発泡シートを得、さらに一次発泡シートを加熱して二次発泡させてポリスチレン系樹脂発泡板を得る際に、得られるポリスチレン系樹脂発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内となり、該発泡板の表面から厚さ方向３００μｍ深さまでの発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内となるように製造条件を調節することによって、Ｖ溝加工を施す際の割れ、毛羽立ちによる切り粉の発生を抑制可能な優れたポリスチレン系樹脂発泡板を効率よく製造することができる。
【００４８】
（折箱用周側枠材）
本発明の容器用周側枠材は、図１に示すように発泡板Ａに複数の折り曲げ用のＶ溝Ｂを形成し、さらに長矩形に裁断してなり、該Ｖ溝Ｂを折り曲げて折箱を構成可能であることを特徴としている。
【００４９】
（折箱用周側枠材）
本発明の容器用周側枠材は、図１に示すように発泡板Ａに複数の折り曲げ用のＶ溝Ｂを形成し、さらに長矩形に裁断してなり、該Ｖ溝Ｂを折り曲げて折箱を構成可能であることを特徴としている。
【００５０】
Ｖ溝Ｂの角度θは、製造する折箱の形状に応じて変更され、例えば平面視四角形の折箱を製造する場合には、θが９０度になるように形成される。
発泡板ＡにＶ溝Ｂを形成するための方法や装置は、発泡シート製造分野等で周知の方法及び装置を用いて行うことができる。
この容器用周側枠材において、長手方向に沿って底板嵌合用の溝が設けられた構成とすることが好ましい。
【００５１】
この容器用周側枠材の厚みは、特に限定されないが、折箱を製造する目的においては、通常２．５〜５．０ｍｍの範囲とすることが好ましく、３．０〜４．５ｍｍの範囲がより好ましい。
なお、容器用周側枠材の厚みは、以下の厚み測定方法によって測定した値をいう。
＜厚み測定方法＞
容器用周側枠材の長手方向の両端２０ｍｍを除いた部分を、長手方向５０ｍｍ間隔の位置を測定点とした。この測定点をダイヤルシックネスゲージＳＭ−１１２（テクロック社製）を使用し、厚みを最小単位０．０１ｍｍまで測定した。この測定値の平均値（測定箇所数ｎ＝９以上）を、容器用周側枠材の厚み［ｍｍ］とした。
【００５２】
この容器用周側枠材２０の密度は、特に限定されないが、折箱を製造する目的においては、通常０．０３〜０．１２ｇ／ｃｍ３の範囲とすることが好ましく、０．０５〜０．１０ｇ／ｃｍ３の範囲がより好ましい。
【００５３】
なお、本発明の容器用周側枠材は、前記折箱の製造用のみに限定されるものではなく、食品よりも重い物、或いは金属などの硬質物を収容するための容器製造用途にも適用でき、その場合には容器用周側枠材の厚み及び密度は、前記範囲に限らず、より厚い容器用周側枠材やより高密度の容器用周側枠材を使用することが望ましい。
【００５４】
本発明の容器用周側枠材は、本発明に係るポリスチレン系樹脂発泡板を用いて作製したものなので、折曲部が割れにくく、強度に優れたものを提供できる。
また、Ｖ溝加工時に毛羽立ちによる切り粉の発生を抑制できるので、折箱表面に切り粉が残留する等の恐れが少なくなる。
【００５５】
（折箱）
本発明の折箱は、本発明の容器用周側枠材を周側部に用いた構成であり、例えば、四角形の底板を嵌合して組み立て、容器用周側枠材の両端を熱融着させる等で固定することによって製造される。
なお、この折箱は、一つ以上の仕切り板を嵌入して組立固定する構成としてもよい。
【００５６】
折箱の平面視形状は、四角形に限らず、例えば、平面視略六角形、三角形、菱形、平行四辺形、台形など、各種の形状とすることができる。
【００５７】
本発明の折箱は、本発明に係るポリスチレン系樹脂発泡板を用いて、或いは本発明に係るポリスチレン系樹脂発泡板から作製した折箱用周側枠材を用いて作製したものなので、折曲部が割れにくく、強度に優れたものを提供できる。
また、Ｖ溝加工時に毛羽立ちによる切り粉の発生を抑制できるので、折箱表面に切り粉が残留する等の恐れが少なくなる。
【実施例】
【００５８】
以下、実施例によって本発明の効果を実証するが、以下の実施例は本発明の単なる例示であり、本発明の範囲は以下の実施例の記載に限定されるものではない。
【００５９】
［実施例１］
ポリスチレン系樹脂（ＤＩＣ社製ＧＰＰＳ（スチレン単独重合体）、商品名「ＸＣ−５１５」）を７０質量％、ポリフェニレンエーテル系樹脂（ＰＰＥ）とポリスチレン系樹脂（ＰＳ）との混合品（サビック社製、商品名「ノリルＥＦＮ４２３０」、ＰＰＥ／ＰＳ＝７０／３０（質量比））を３０質量％の割合で含む混合樹脂１００質量部に対して、気泡調整剤マスターバッチ（ポリスチレン樹脂ベース、タルク４０質量％含有）を１質量部と、消臭成分として東亜合成社製のリン酸ジルコニウム系消臭剤（商品名「ケスモンＮＳ−１０」）を０．５質量部含有する樹脂組成物を加えて均一に混合し、この混合物を第１および第２の２台の押出機を有するタンデム押出機（口径１１５ｍｍ−１５０ｍｍ）のホッパーに供給し、第１押出機内で溶融、混錬しつつ発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝３０／７０）を樹脂１００質量部あたり３．５質量部圧入した。さらに溶融混錬した溶融混合物を第１押出機から第２押出機に連続的に供給して、押出時の樹脂温度ＲＴ＝１７５℃にて、第２押出機先端に接続された口径φ１２８ｍｍの環状金型から押出した。
押出された円筒状発泡体を直径４３５ｍｍ、長さ６００ｍｍの冷却マンドレル外周面に沿わせ、内面を冷却すると同時にシート表面にエアーを吹きつけて冷却し、続いて、この円筒状発泡シートを左右に設けたカッターで切開して２枚の一次発泡シートとした。得られた一次発泡シートは、厚み２．０ｍｍ、目付け１２０ｇ／ｍ２であった。
上記方法で得られた一次発泡シートを電熱加熱炉（加熱炉内温度１６８℃、長さ３．５ｍ）を通して電熱加熱し、二次発泡させ、冷風にて冷却した後、幅６３５ｍｍ、長さ１０１０ｍｍに裁断し平らな発泡板を得た。
得られた発泡板は、厚み３．５ｍｍ、密度０．０３４３ｇ／ｃｍ３、連続気泡率７．９％で、発泡体全厚みの残ガス量は２．３６量％、表層から３００μｍ以内の残ガス量は０．９３質量％であった。
上記で得られた発泡板にＶ溝加工を行い、さらに幅４５ｍｍ間隔でＶ溝加工方向と直角方向となるようカットしＶ溝の加工性評価を行った結果、Ｖ溝加工による割れ欠けが無く、粉の発生も無かった。また、Ｖ溝の屈曲割れ評価をおこなったところ折り曲げ加工による割れの発生はなかった。さらに折り箱容器として加工を行ったところ良好な折箱容器が得られた。
【００６０】
以上の通り製造した発泡板及び折箱用周側枠材について、下記の通り＜表面及び発泡板全体のブタン含有量の測定＞、＜連続気泡率の測定＞、＜Ｖ溝の加工性評価＞、＜Ｖ溝の屈曲割れ評価＞の各測定・評価を行った。その結果を表１に記す。
【００６１】
＜ブタン含有量の測定＞
発泡樹脂中の残存ガス量はガスクロマトグラフを使って測定する事が出来る。
試料１０〜３０ｍｇを２０ｍＬバイアル瓶に入れて精秤し、密閉してオートサンプラー付ガスクロマトグラフにセットし、１６０℃で２０ｍｉｎ加熱後、上部の空間の気体をとってＭＨＥ（Ｍｕｌｔｉｐｌｅ  Ｈｅａｄｓｐａｃｅ  Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ）法にて定量分析を実施した。ここでいうＭＨＥ法とは、気固平衡にある気相ガスの放出を繰り返すことで得られるピーク面積の減衰を利用する定量方法である。
（ＧＣ測定条件）
測定装置：ガスクロマトグラフ  Ｃｌａｒｕｓ５００（Ｐｅｒｋｉｎ-Ｅｌｍｅｒ社製）
カラム：ＤＢ−１（１．０μｍ×０．２５ｍｍφ×６０ｍ２:Ｊ＆Ｗ社製）
ＧＣオーブン昇温条件：初期温度５０℃（６min）
昇温速度：４０℃／ｍｉｎ(２５０℃まで）
最終温度：２５０℃（１．５ｍｉｎ）
キャリアーガス（Ｈｅ），入口温度：２００℃,検出温度：３１０℃
レンジ：２０
ベントガス  ３０ｍＬ/ｍｉｎ(Ｈｅ)、追加カ゛ス  ５ｍＬ/ｍｉｎ(Ｈｅ)
ガス圧力：初期圧力１８ｐｓｉ(１０ｍｉｎ)，
昇圧速度：０．５ｐｓｉ/ｍｉｎ(２４ｐｓｉまで)
（ＨＳ測定条件）
測定装置：ＨＳオートサンプラー ＴｕｒｂｏＭａｔｒｉｘ ＨＳ４０（Ｐｅｒｋｉｎ-Ｅｌｍｅｒ社製）
加熱温度：１６０℃，加熱時間：２０ｍｉｎ
加圧ガス圧：２５ｐｓｉ，加圧時間：１ｍｉｎ
ニードル温度：１６０℃，トランスファーライン温度：１８０℃
試料導入時間：０．０８ｍｉｎ
（算出条件）
検量線用標準ガス：混合ガス（ジーエルサイエンス社製）
混合ガス含有量：ｉ−ブタン  約１％,ｎ−ブタン  約１％,バランス  窒素
算出方法：ＭＨＥ法により試料の残存ガス量を算出した。結果は全てｉ−ブタン換算量とした。
【００６２】
＜表面及び発泡板全体のブタン含有量の測定＞
表層のブタン含有量は、スライサー（フォーチュナ社（ドイツ）製スプリッティングマシン、型式ＡＢ−３２０−Ｄ）にて発泡板の表面から３００μｍ深さの位置でスライスし、そのスライス片のブタン含有量を上記ブタン含有量の測定方法に基づいて測定した。
発泡板全体のブタン含有量は、発泡板厚み方向において全厚みが含まれるように発泡板をカットし、そのカット片のブタン含有量を上記ブタン含有量の測定方法に基づいて測定した。
【００６３】
＜連続気泡率の測定＞
発泡板の連続気泡率は、ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６−８７に準拠して１−１／２−１気圧法にて測定した。具体的には、発泡板を一辺２５ｍｍの平面正方形状に切断し、この切断片を厚み方向に複数枚重ね合わせて厚みが約２５ｍｍの試験片を作製した。この要領で５個の試験片を作製し、各試験片の連続気泡率を空気比較式比重計（東京サイエンス社製 商品名「１０００型」）を用いて、１−１／２−１気圧法により測定し、その相加平均値を発泡板の連続気泡率とした。
【００６４】
＜Ｖ溝の加工性評価：「欠け」「切り粉」の発生状況＞
発泡板に図１（ａ）に示すように発泡シートの全幅に対し、押出方向と直交する幅方向にＶ溝を切削加工により形成し、さらに４５ｍｍ幅にてＶ溝方向と直交する、押出方向に長い短冊状にカットした時、「欠け」、「切り粉」の発生状況を評価した。この時切削した箇所に「欠け」、「切り粉」の発生が起こったものを不良（×）と判定とし、「欠け」、「切り粉」の起こらなかったものを良好（○）と判定した。
【００６５】
＜Ｖ溝の屈曲割れ評価＞
シートにＶ溝を切削加工により形成し、Ｖ溝加工により残ったシート表層部（厚さ３００μｍ）において、その部分を折り曲げた場合に割れが生じるか否かを調べた。Ｖ溝１箇所につき３０回の繰り返し屈曲動作をＶ溝１０箇所について行い、シート表層部に割れを生じないものを良好（○）、割れを生じたものを不良（×）として評価した。
【００６６】
［実施例２］
ポリスチレン系樹脂（東洋スチレン社製、商品名「ＨＲＭ−２６」）１００質量部、及び、造核剤としてタルクマスターバッチ（竹原化学社製、商品名「ＭＯ−６０」、ＰＳ／タルク＝４０／６０）１．０質量部をドライブレンドして、この混合物を第１および第２の２台の押出機を有するタンデム押出機（口径１１５ｍｍ−１５０ｍｍ）のホッパーに供給し、第1押出機内で溶融、混錬しつつ発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝３０／７０）を樹脂１００質量部あたり３．８質量部圧入した。さらに溶融混錬した溶融混合物を第１押出機から第２押出機に連続的に供給して、押出時の樹脂温度ＲＴ＝１５０℃にて、第２押出機先端に接続された口径φ１２８ｍｍの環状金型から押出した。押出された円筒状発泡体を直径４３５ｍｍ、長さ６００ｍｍの冷却マンドレル外周面に沿わせ、内面を冷却すると同時にシート表面にエアーを吹きつけて冷却し、続いて、この円筒状発泡シートを左右に設けたカッターで切開して２枚の一次発泡シートとした。得られた一次発泡シートは、厚み２．３０ｍｍ、目付け１７０ｇ／ｍ２であった。
上記方法で得られた一次発泡シートをの電熱加熱炉（加熱炉内温度１６８℃、長さ３．５ｍ）を通して電熱加熱し、二次発泡させ、冷風にて冷却した後、幅６３５ｍｍ、長さ１０１０ｍｍに裁断し平らな発泡板を得た。
得られた発泡板は、厚み３．５ｍｍ、密度０．０４８５ｇ／ｃｍ３、連続気泡率７．０％で、発泡板全厚みの残ガス量は２．１３質量％、表層から３００μｍ以内の残ガス量は０．８２質量％であった。
以上の通り製造した発泡板及び折箱用周側枠材について、実施例１と同様の測定・評価を行った。その結果を表１に記す。
【００６７】
［比較例１］
押出機の途中より発泡剤としてブタンガス（イソブタン／ノルマルブタン比＝３０／７０）２．８質量部を溶融・混練し、押出時の樹脂温度Ｔ１＝１８０℃にて、押出機先端部に装着したサーキュラーダイよりチューブ状にポリスチレン発泡シートを押出した以外は実施例１と同様にして発泡板を得た。
得られた発泡板は、全体密度０．０３５０ｇ／ｃｍ３、厚み３．５ｍｍ、幅６３５ｍｍのシートで、連続気泡率は１８．０％、発泡体全厚みの残ガス量は１．４２質量％、表層から３００μ以内の残ガス量は０．４５質量％であった。
以上の通り製造した発泡板及び折箱用周側枠材について、実施例１と同様の測定・評価を行った。その結果を表１に記す。
【００６８】
［比較例２］
押出機の途中より発泡剤としてブタンガス（イソブタン／ノルマルブタン比＝３０／７０）２．５質量部を溶融・混練し、押出時の樹脂温度Ｔ１＝１６０℃にて、押出機先端部に装着したサーキュラーダイよりチューブ状にポリスチレン発泡シートを押出した以外は実施例２と同様にして発泡板を得た。
得られた発泡板は、全体密度０．０４９２ｇ／ｃｍ３、厚み３．５ｍｍ、幅６３５ｍｍの発泡板で、連続気泡率は１５．５％、発泡板全厚みの残ガス量は１．３５質量％、表層から３００μｍ以内の残ガス量は０．３８質量％であった。
以上の通り製造した発泡板及び折箱用周側枠材について、実施例１と同様の測定・評価を行った。その結果を表１に記す。
【００６９】
【表１】
2013209445.tif 000003
【００７０】
表１の結果より、本発明に係る実施例１，２で製造された発泡板及び折箱用周側枠材は、発泡板中の残留発泡剤量が１．０〜３．５質量％の範囲内であり、発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が０．５〜３．５質量％の範囲内であり、これらの実施例１，２の折箱用周側枠材にはＶ溝加工による割れ欠けが無く、粉の発生も無かった。また、Ｖ溝の屈曲割れ評価を行ったところ、折り曲げ加工による割れの発生はなかった。
【００７１】
一方、比較例１で製造された発泡板及び折箱用周側枠材は、発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が本発明の範囲未満となり、Ｖ溝の加工性評価を行った結果、この容器周側材にはＶ溝加工による割れ欠けが発生し、粉の発生が見られた。また、Ｖ溝の屈曲割れ評価をおこなったが、折り曲げ加工による割れの発生はなかった。
また比較例２で製造された発泡板及び折箱用周側枠材は、発泡板表層部中に含まれる残留発泡剤量が本発明の範囲未満となり、Ｖ溝の加工性評価を行った結果、この容器周側材にはＶ溝加工による割れ欠けが発生し、粉の発生が見られた。また、Ｖ溝の屈曲割れ評価をおこなったところ、折り曲げ加工による割れの発生が見られた。
【符号の説明】
【００７２】
Ａ…発泡板（ポリスチレン系樹脂発泡板）、Ｂ…Ｖ溝、Ｃ…発泡板表層部。
【図１】
2013209445.tif 000004