(57)【要約】【課題】耐摩耗性能を維持しながら、湿潤路面における制動性能と低燃費性能を改良することができるタイヤ用ゴム組成物及び空気入りタイヤを提供する。【解決手段】ジエン系ゴム１００質量部に対し、平均粒径が３〜２０μｍであって、ＪＩＳ  Ｋ６４３０  附属書Ｅに準拠して測定した窒素吸着比表面積が７５０〜１０００ｍ２／ｇであり、かつＪＩＳ  Ｋ５１０１−１３−１に準拠して測定した吸油量が１００〜４００ｍＬ／ｇである多孔質シリカを１〜２０質量部含有するタイヤ用ゴム組成物である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジエン系ゴム１００質量部に対し、平均粒径が３〜２０μｍであって、ＪＩＳ  Ｋ６４３０  附属書Ｅに準拠して測定した窒素吸着比表面積が７５０〜１０００ｍ２／ｇであり、かつＪＩＳ  Ｋ５１０１−１３−１に準拠して測定した吸油量が１００〜４００ｍＬ／ｇである多孔質シリカを１〜２０質量部含有するタイヤ用ゴム組成物。
【請求項２】
前記多孔質シリカは、ＪＩＳ  Ｋ６２２０−１に準拠して測定した８５０℃での強熱減量が８〜１５質量％であることを特徴とする請求項１記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項３】
前記多孔質シリカを含むシリカ総量１００質量部に対してシランカップリング剤を５〜１５質量部含有することを特徴とする請求項１又は２記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤ用ゴム組成物に関し、また、該ゴム組成物を用いた空気入りタイヤに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車タイヤに要求される特性は低燃費性能のほか、湿潤路面における制動性能（ウェット性能）、耐摩耗性能など多岐にわたり、これらの性能を向上するために種々の工夫がなされている。例えば、低燃費性能を向上するために、充填剤（フィラー）の配合量を減らしたり、充填剤としてシリカを用いたりしているが、未だ性能が十分であるとは言えない。
【０００３】
下記特許文献１には、汎用のシリカとともに、平均粒径が２〜５μｍ未満でＢＥＴ比表面積が４００〜７００ｍ２／ｇである真球状多孔質シリカを配合することにより、シリカの分散性を改善し、耐摩耗性能を向上することが開示されている。このように特許文献１には、汎用のシリカに対して大粒径で高比表面積を持つ多孔質シリカを配合することが提案されているが、比表面積が７００ｍ２／ｇを超えると強度が低くなり、混練中に破壊する旨が記載されており、更なる高比表面積のシリカを配合することは否定されている。
【０００４】
下記特許文献２にも、大粒径で高比表面積を持つシリカを配合すること、より詳細には、平均粒径が１０〜３０μｍで比表面積が４００〜７００ｍ２／ｇであるゾルゲル法により製造された球状シリカをトレッドゴム組成物に配合することが開示されている。しかしながら、この文献は、耐カット性能を低下させることなく、耐永久変形性を向上するためのものであり、低燃費性能や湿潤路面における制動性能についての示唆はない。また、比表面積が小さく、耐摩耗性能に劣るという問題がある。
【０００５】
一方、下記特許文献３には、平均粒径が２００ｎｍ以下であり、真円度が１〜１．２５である真球状シリカを配合することにより、引張物性、耐摩耗性能を損なうことなく、低燃費性能を向上することが開示されている。しかしながら、この真球状シリカは粒径が比較的細かいため、多孔質性が不十分であり、補強性に劣るという問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−００１８２３号公報
【特許文献２】特開平０６−１１６４４０号公報
【特許文献３】特開２００９−０２９８８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、耐摩耗性能を維持しながら、湿潤路面における制動性能と低燃費性能を改良することができるタイヤ用ゴム組成物、及びそれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係るタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、平均粒径が３〜２０μｍであって、ＪＩＳ  Ｋ６４３０  附属書Ｅに準拠して測定した窒素吸着比表面積が７５０〜１０００ｍ２／ｇであり、かつＪＩＳ  Ｋ５１０１−１３−１に準拠して測定した吸油量が１００〜４００ｍＬ／ｇである多孔質シリカを１〜２０質量部含有するものである。
【０００９】
また、本発明に係る空気入りタイヤは、該ゴム組成物を用いてなるものである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、ジエン系ゴムに上記特定の多孔質シリカを配合することにより、耐摩耗性能（補強性）を維持しながら、湿潤路面における制動性能と低燃費性能を改良することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施に関連する事項について詳細に説明する。
【００１２】
本実施形態に係るゴム組成物において、ゴム成分としてのジエン系ゴムとしては、特に限定されず、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、スチレン−イソプレン共重合体ゴム、ブタジエン−イソプレン共重合体などが挙げられる。これらのジエン系ゴムは、いずれか１種単独で用いてもよく、あるいはまた２種以上の組み合わせて用いてもよい。例えば、該ゴム組成物をタイヤトレッドに用いる場合、ジエン系ゴムとしては、スチレンブタジエンゴムの単独、又はスチレンブタジエンゴムとポリブタジエンゴムとのブレンドであることが好ましく、特に限定するものではないが、ブレンドの場合、スチレンブタジエンゴムがジエン系ゴム成分中の割合で５０質量％以上であることが好ましい。
【００１３】
上記ジエン系ゴムとしては、シリカのシラノール基（Ｓｉ−ＯＨ）と相互作用がある官能基を持つ変性ジエン系ゴムを用いることもできる。該官能基としては、例えば、アミノ基、ヒドロキシル基、エポキシ基、アルキルシリル基、アルコキシシリル基及びカルボキシル基からなる群から選択された少なくとも１種が挙げられ、上記各種ジエン系ゴムのポリマー末端又はポリマー鎖中に該官能基を導入したものが用いられる。好ましくは、スチレンブタジエンゴム及び／又はポリブタジエンゴムに該官能基を組み込んだものである。ここで、相互作用とは、シリカのシラノール基との間で化学反応による化学結合又は水素結合することを意味する。このような官能基を持つ変性ジエン系ゴムを用いることにより、多孔質シリカとの親和性を向上させて、低燃費性能と湿潤路面における制動性能のバランスを更に改良することができる。
【００１４】
上記官能基において、アミノ基としては、１級アミノ基だけでなく、２級アミノ基でもよい。アルキルシリル基としては、モノアルキルシリル基、ジアルキルシリル基、トリアルキルシリル基のいずれでもよい。アルコキシシリル基は、シリル基の３つの水素のうち少なくとも１つがアルコキシル基（例えば、メトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基、ブトキシ基など）で置換されたものをいい、これには、トリアルコキシシリル基、アルキルジアルコキシシリル基、ジアルキルアルコキシシリル基が含まれる。このような官能基を有する変性ジエン系ゴム自体は公知であり、そのような公知の変性ジエン系ゴムを用いることができる。
【００１５】
本実施形態に係るゴム組成物には、平均粒径：３〜２０μｍ、窒素吸着比表面積：７５０〜１０００ｍ２／ｇ、吸油量：１００〜４００ｍＬ／ｇである多孔質シリカが配合される。該多孔質シリカは、大粒径でありながら高比表面積かつ高吸油量であることから多孔質性が高く、このような多孔質シリカを配合することにより、耐摩耗性能（補強性）を損なうことなく、湿潤路面における制動性能と低燃費性能のバランスを改良することができる。すなわち、一般的には、シリカの分散性向上等により低燃費性能が向上すると、その反面、湿潤路面での制動性能が低下するが、本実施形態によれば、湿潤路面における制動性能と低燃費性能を高次元で両立することができる。
【００１６】
多孔質シリカの平均粒径が３μｍ未満では、十分な比表面積や多孔質性が得られず、補強性を維持改良する効果が不十分となるおそれがある。また、２０μｍを超えると、他のシリカ等のフィラーに対して多孔質シリカが大きすぎ、ゴム中で狙いのシリカネットワーク構造を形成することが困難となり、補強性が損なわれるおそれがある。多孔質シリカの平均粒径は５〜１５μｍであることがより好ましい。
【００１７】
本明細書において平均粒径は、電解液中の粒子が細孔を通過する際の電気抵抗変化を利用したコールターカウンター法により測定される５０％積算値の粒径である。
【００１８】
多孔質シリカの窒素吸着比表面積が７５０ｍ２／ｇ未満では、多孔質性が不十分となり、ゴム中で狙いのシリカネットワーク構造を形成できず、耐摩耗性能と低燃費性能や湿潤路面における制動性能を高次元で両立することが困難となる。なお、このように比表面積が高いと、混練中に多孔質シリカが破壊されることが懸念されるが、本実施形態では、このように一部破壊したものも有効に利用しているものと推測される。すなわち、上記多孔質シリカは、シリカ１次粒子が凝集し３次元網目構造を形成した２次粒子からなるものであるが、混練時にその一部が破壊して１次粒子に近づくことにより、種々の粒度分布を持つシリカによるネットワークが形成されることになり、これにより、低燃費性能と湿潤路面における制動性能のバランスが改良されるものと考えられる。また、このネットワークにより、予想外にも補強性の低下もみられなかった。多孔質シリカの窒素吸着比表面積は高いほど、多孔質性を向上する上で好ましいが、その上限は通常１０００ｍ２／ｇ以下である。窒素吸着比表面積は、より好ましくは７５０〜９００ｍ２／ｇである。本明細書において窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ  Ｋ６４３０  附属書Ｅに準拠して測定される窒素吸着比表面積である。
【００１９】
多孔質シリカの吸油量が１００ｍＬ／ｇ未満では、多孔質性が不十分となり、ゴム中で狙いのシリカネットワーク構造を形成できず、耐摩耗性能と低燃費性能や湿潤路面における制動性能を高次元で両立することが困難となる。吸油量は高いほど、多孔質性を向上する上で好ましいが、その上限は通常４００ｍＬ／ｇ以下である。吸油量は、より好ましくは１２０〜３００ｍＬ／ｇである。本明細書において吸油量は、ＪＩＳ  Ｋ５１０１−１３−１に準拠して測定される値である。
【００２０】
多孔質シリカは、８５０℃での強熱減量が８〜１５質量％であることが、粒子表面のシラノール基（Ｓｉ−ＯＨ）量を確保して補強性を維持する上で好ましい。すなわち、強熱減量が８質量％以上であることにより、シランカップリング剤を介してジエン系ゴムと結合するシラノール基量を十分に確保することができる。一方、強熱減量が１５質量％以下であることにより、シリカ同士の凝集を抑えて、ゴム中での分散性の悪化を抑えることができる。強熱減量はより好ましくは１０〜１４質量％である。本明細書において強熱減量は、ＪＩＳ  Ｋ６２２０−１に準拠して測定される８５０℃で強熱処理したときの減量率である。
【００２１】
上記の特性を持つ多孔質シリカとして、例えば、ＡＧＣエスアイテック株式会社製のサンスフェアＨシリーズ等が好ましいものとして挙げられる。これはゾルゲル法により得られる多孔質真球状シリカであり、シリカ１次粒子の凝集により形成された３次元の網目構造を有する２次粒子（多孔質シリカ）である。
【００２２】
多孔質シリカは、ジエン系ゴム１００質量部に対して１〜２０質量部配合することができ、より好ましくは３〜１５質量部である。多孔質シリカの配合量が１質量部未満では、十分な添加効果が得られないおそれがある。逆に、２０質量部を超えると、補強性が低下してしまうおそれがある。
【００２３】
本実施形態にかかるゴム組成物には、上記多孔質シリカとともに、フィラーとして汎用のシリカ、即ち沈降シリカを配合することができる。沈降シリカは、一般に窒素吸着比表面積が１００〜４００ｍ２／ｇ、より好ましくは１２０〜３００ｍ２／ｇ、更に好ましくは１５０〜２５０ｍ２／ｇであり、上記多孔質シリカに比べて、比表面積が小さく、小粒径（通常は平均粒径が１００ｎｍ以下）である。なお、沈降シリカとしては、疎水化剤などで表面処理されたものを用いることもできる。例えば、特開２０１０−５９２７２号公報に開示されている硫黄含有有機シラン化合物と脂肪酸、ポリエーテル、高級アルコール及び界面活性剤から選択される少なくとも１種の疎水化剤とで表面処理されたシリカを用いることで低燃費性能と湿潤路面における制動性能のバランスを更に改良することができる。沈降シリカの配合量は、特に限定しないが、ジエン系ゴム１００質量部に対して１０〜１２０質量部であることが好ましく、より好ましくは２０〜１００質量部、更に好ましくは３０〜８０質量部である。
【００２４】
本実施形態に係るゴム組成物には、上記多孔質シリカとともに、フィラーとしてカーボンブラックを配合することができる。カーボンブラックとしては、特に限定されず、ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＨＡＦ、ＦＥＦなどが挙げられる。好ましくは、耐摩耗性能に優れることから、ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＨＡＦを用いることである。カーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、５〜１２０質量部であることが好ましく、より好ましくは２０〜１００質量部、更に好ましくは３０〜８０質量部である。
【００２５】
フィラーとして上記沈降シリカとカーボンブラックは併用することができ、その場合、両者の合計量は、ジエン系ゴム１００質量部に対して３０〜１２０質量部であることが好ましく、より好ましくは３０〜１００質量部、更に好ましくは４０〜８０質量部である。また、フィラーとしては、沈降シリカを主成分とすることが好ましく、すなわち、フィラー（但し、上記多孔質シリカは除く。）の５０質量％以上が沈降シリカであることが好ましい。
【００２６】
本実施形態に係るゴム組成物には、上記多孔質シリカ及び沈降シリカの分散性を向上するために、スルフィドシランやメルカプトシランなどのシランカップリング剤を配合することが好ましい。その際、シランカップリング剤は、多孔質シリカを含むシリカ総量１００質量部に対して５〜１５質量部配合することが好ましい。すなわち、多孔質シリカとともに上記沈降シリカを配合する場合、両者の合計質量部に対し、シランカップリング剤を５〜１５質量％用いることが好ましい。
【００２７】
本実施形態に係るゴム組成物には、上記の各成分の他に、オイル、亜鉛華、ステアリン酸、老化防止剤、軟化剤、ワックス、加硫剤、加硫促進剤など、ゴム組成物において一般に使用される各種添加剤を配合することができる。
【００２８】
上記加硫剤としては、硫黄、及び硫黄含有化合物（例えば、塩化硫黄、二塩化硫黄、高分子多硫化物、モルホリンジスルフィド、及びアルキルフェノールジスルフィド等）が挙げられ、これらはいずれか１種単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。加硫剤の配合量は、特に限定するものではないが、上記ゴム成分１００質量部に対して０．１〜１０質量部であることが好ましく、より好ましくは０．５〜５質量部である。
【００２９】
上記加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チウラム系、チアゾール系、及びグアニジン系などの各種加硫促進剤を用いることができ、いずれか１種単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。加硫促進剤の配合量は、特に限定するものではないが、上記ゴム成分１００質量部に対して０．１〜７質量部であることが好ましく、より好ましくは０．５〜５質量部である。
【００３０】
本実施形態に係るゴム組成物は、通常に用いられるバンバリーミキサーやニーダー、ロール等の混合機を用いて、常法に従い混練し作製することができる。すなわち、第一混合段階で、ジエン系ゴムに対し、上記多孔質シリカとともに、加硫剤及び加硫促進剤を除く他の添加剤を添加混合し、次いで、得られた混合物に、最終混合段階で加硫剤及び加硫促進剤を添加混合してゴム組成物を調製することができる。
【００３１】
このようにして得られるゴム組成物は、タイヤを構成する各種ゴム部分に用いられるものであり、例えば、トレッドゴムやサイドウォールゴム等に用いることができる。とりわけトレッドゴムに用いることが好適であり、常法に従い、例えば１４０〜２００℃で加硫成形することにより、各種空気入りタイヤのゴム部分（トレッドゴムやサイドウォールゴムなど）を構成することができる。
【実施例】
【００３２】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３３】
バンバリーミキサーを使用し、下記表１〜３に示す配合（質量部）に従い、まず、第一混合段階で、硫黄と加硫促進剤を除く成分を添加混合し（排出温度＝１６０℃）、次いで、得られた混合物に、最終混合段階で硫黄と加硫促進剤を添加混合して（排出温度＝９０℃）、タイヤトレッド用ゴム組成物を調製した。表１〜３中の各成分の詳細は以下の通りである。
【００３４】
・Ｅ−ＳＢＲ：乳化重合スチレンブタジエンゴム、ＪＳＲ株式会社製「ＪＳＲ１５０２」
・ＯＨ変性Ｓ−ＳＢＲ：ヒドロキシル変性溶液重合スチレンブタジエンゴム、日本ゼオン株式会社製「ＮＳ６１６」
・ＢＲ：ポリブタジエンゴム、ＪＳＲ株式会社製「ＢＲ０１」
・ＨＡＦカーボンブラック：Ｎ３３９、東海カーボン株式会社製「シーストＫＨ」
・ＩＳＡＦカーボンブラック：東海カーボン株式会社製「シースト６」
・沈降シリカ：東ソー・シリカ株式会社製「ニップシールＡＱ」（窒素吸着比表面積＝２００ｍ２／ｇ）
・オイル：（株）ジャパンエナジー製「プロセスＮＣ１４０」
・シランカップリング剤：スルフィドシランカップリング剤、エボニック・デグサ社製「Ｓｉ６９」
【００３５】
・多孔質シリカ１：ＡＧＣエスアイテック株式会社「サンスフェアＨ−５１」（平均粒径＝５μｍ、窒素吸着比表面積＝８００ｍ２／ｇ、吸油量＝１５０ｍＬ／１００ｇ、強熱減量＝１２質量％）
・多孔質シリカ２：ＡＧＣエスアイテック株式会社「サンスフェアＨ−１２１」（平均粒径＝１２μｍ、窒素吸着比表面積＝８００ｍ２／ｇ、吸油量＝１５０ｍＬ／１００ｇ、強熱減量＝１２質量％）
・多孔質シリカ３：特開昭５９−５４６１９号公報に記載の方法に従って作製した多孔質真球状シリカ。界面活性剤を含む非極性有機溶媒中で珪酸ソーダを乳化してＷ／Ｏエマルジョン形成する際のエマルション径を調整することにより、多孔質シリカの最終粒子径を調整（多孔質シリカ４, ５も同様）。（平均粒径＝１２μｍ、窒素吸着比表面積＝８００ｍ２／ｇ、吸油量＝２５０ｍＬ／１００ｇ、強熱減量＝１２質量％）
・多孔質シリカ４：特開昭５９−５４６１９号公報に記載の方法に従って作製した多孔質真球状シリカ。（平均粒径＝０．５μｍ、窒素吸着比表面積＝８００ｍ２／ｇ、吸油量＝１５０ｍＬ／１００ｇ、強熱減量＝１２質量％）
・多孔質シリカ５：特開昭５９−５４６１９号公報に記載の方法に従って作製した多孔質真球状シリカ。（平均粒径＝３０μｍ、窒素吸着比表面積＝８００ｍ２／ｇ、吸油量＝１５０ｍＬ／１００ｇ、強熱減量＝１２質量％）
・多孔質シリカ６：富士シリシア株式会社「サイリシア４３０」（平均粒径＝４．１μｍ、窒素吸着比表面積＝３５０ｍ２／ｇ、吸油量＝２３０ｍＬ／１００ｇ）
・多孔質シリカ７：富士シリシア株式会社「サイロスフェアＣ−１５０４」（平均粒径＝４．５μｍ、窒素吸着比表面積＝５２０ｍ２／ｇ、吸油量＝２９０ｍＬ／１００ｇ）
【００３６】
・ステアリン酸：花王株式会社製「ルナックＳ−２０」
・亜鉛華：三井金属鉱業株式会社製「亜鉛華１種」
・老化防止剤：住友化学工業株式会社製「アンチゲン６Ｃ」
・ワックス：大内新興化学工業株式会社製「サンノックＮ」
・加硫促進剤１：三新化学工業株式会社製「サンセラーＤＭ−Ｇ」
・加硫促進剤２：住友化学工業株式会社製「ソクシノールＣＺ」
・硫黄：鶴見化学工業株式会社製「粉末硫黄」
【００３７】
各ゴム組成物について、１５０℃で３０分間加硫した所定形状の試験片を用いて、ウェット性能（湿潤路面での制動性能）、低燃費性能及び耐摩耗性能を評価した。各評価方法は以下の通りである。
【００３８】
・ウェット性能：リュプケ式反発弾性試験機を使用し、２３℃の条件でＪＩＳ  Ｋ６２５５に準じて、反発弾性（％）を測定した。反発弾性の逆数を求め、表１では比較例１、表２では比較例７、表３では比較例８の値をそれぞれ１００とする指数で示した。値が大きいほど湿潤路面での制動性が良好である。
【００３９】
・低燃費性能：東洋精機（株）製の粘弾性試験機を使用し、ＪＩＳ Ｋ ６３９４に準じて、周波数１０Ｈｚ、静歪み１０％、動歪み±１％、６０℃の条件で損失係数ｔａｎδを測定した。ｔａｎδの逆数を求め、表１では比較例１、表２では比較例７、表３では比較例８の値をそれぞれ１００とした指数で表示した。数値が大きいほど、発熱が小さく、低燃費性が良好である。
【００４０】
・耐摩耗性能：ＪＩＳ Ｋ ６２６４に準拠したランボーン試験にて摩耗量を測定した。標準条件は、スリップ率３０％、負荷荷重４０Ｎ、落砂量２０ｇ／分とし、摩耗量の逆数を求め、表１では比較例１、表２では比較例７、表３では比較例８の値をそれぞれ１００とした指数で表示した。指数が大きいほど耐摩耗性能に優れることを示す。
【００４１】
【表１】
2013177501.tif 000002
【００４２】
表１に示すように、コントロールである比較例１に対し、特定の多孔質シリカを配合した実施例１〜５では、耐摩耗性能を損なうことなく、ウェット性能と低燃費性能を向上させることができた。多孔質シリカの配合量は、５質量部（実施例１，３）よりも１０質量部（実施例２，４，５）の方が低燃費性能の改良効果に優れていた。多孔質シリカの配合量には適値があるようであり、配合量が３０質量部と多すぎる比較例２では、ウェット性能と耐摩耗性能が損なわれた。一方、平均粒径が小さすぎる多孔質シリカ４を用いた比較例３では、耐摩耗性能が損なわれており、またウェット性能と低燃費性能の改良効果も不十分であった。平均粒径が大きすぎる多孔質シリカ５を用いた比較例４では、耐摩耗性能とウェット性能が損なわれていた。また、比表面積が小さい多孔質シリカ６，７を用いた比較例５，６では、ウェット性能の改良効果が不十分であった。
【００４３】
【表２】
2013177501.tif 000003
【００４４】
表２に示すように、ゴム成分に変性ジエン系ゴムを用いた場合にも、特定の多孔質シリカを配合した実施例６，７であると、コントロールである比較例７に対し、耐摩耗性能を損なわずにむしろ向上しながら、ウェット性能と低燃費性能を向上させることができた。
【００４５】
【表３】
2013177501.tif 000004
【００４６】
表３に示すように、沈降シリカを配合せずにカーボンブラック系の配合で評価した場合でも、特定の多孔質シリカを配合した実施例８，９であると、コントロールである比較例８に対し、耐摩耗性能を損なうことなく、ウェット性能と低燃費性能を向上させることができた。但し、多孔質シリカの配合量に対するウェット性能及び低燃費性能の向上幅で考えた場合、表３に示すカーボンブラック系の配合よりも、表１，２に示す沈降シリカ系の配合の方が、多孔質シリカを併用することによる効果がより顕著に表れた。