(57)【要約】【課題】Ｏリングが損傷することを防止して、燃料漏れを防止する。【解決手段】燃料噴射装置１００は、燃料配管１９０から供給される燃料を内燃機関の気筒内に直接噴射する燃料噴射弁と、燃料配管１９０と燃料噴射弁の挿嵌部１２２との間のシールを行うＯリング１４０と、Ｏリング１４０を支持するためのバックアップリング１３０とを備えている。バックアップリング１３０には、燃料噴射弁の軸線Ａに対して角度θをなす切れ込みが形成されている。バックアップリング１３０は、切れ込みの両側に配置される一対の端部を有している。第２端部１３９には、Ｏリング１４０と接触する支持平面１３６側に鋭角端部１３９ｅが形成され、第１端部１３８には、Ｏリング１４０と接触する支持平面１３６側に鈍角端部１３８ｅが形成されている。鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐは、鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の下流側に位置している。【選択図】図４
2013253566.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料配管から供給される燃料を内燃機関の気筒内に直接噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料配管と前記燃料噴射弁との間のシールを行うＯリングと、
前記Ｏリングを支持するためのバックアップリングとを備え、
前記バックアップリングには、前記燃料噴射弁の軸線に対して角度をなす切れ込みが形成され、
前記バックアップリングは、前記切れ込みの両側に配置される一対の端部を有し、
一の端部には、前記Ｏリングと接触する面側に鋭角端部が形成され、
他の端部には、前記Ｏリングと接触する面側に鈍角端部が形成され、
前記鋭角端部の先端は、前記鈍角端部の先端よりも前記軸線方向の下流側に位置していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射装置において、
前記バックアップリングは、前記Ｏリングと接触する平面を有し、
前記一の端部には、前記平面から前記鋭角端部の先端に向かって傾斜する傾斜面が形成されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項３】
請求項１または２に記載の燃料噴射装置において、
前記鋭角端部の先端は、直角または鈍角とされていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項４】
請求項１または２に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料噴射弁に燃料を供給する燃料配管をさらに備え、
前記燃料配管は、前記燃料噴射弁の燃料供給口を覆うように配設される円筒形状の接続部を有し、
前記バックアップリングは、外周面が前記接続部の内壁面によって押圧されることで縮径され、前記一対の端部同士が当接し、かつ、前記鋭角端部の先端が前記鈍角端部の先端よりも前記軸線方向の上流側へ突出していない状態で取り付けられていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項５】
燃料配管から供給される燃料を内燃機関の気筒内に直接噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料配管と前記燃料噴射弁との間のシールを行うＯリングと、
前記Ｏリングを支持するためのバックアップリングとを備え、
前記バックアップリングには、前記燃料噴射弁の軸線に対して角度をなす切れ込みが形成され、
前記バックアップリングは、前記切れ込みの両側に配置される一対の端部を有し、
一の端部には、前記Ｏリングと接触する面側に鋭角端部が形成され、
他の端部には、前記Ｏリングと接触する面側に鈍角端部が形成され、
前記鋭角端部の先端は、直角または鈍角とされていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項６】
請求項５に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料噴射弁に燃料を供給する燃料配管をさらに備え、
前記燃料配管は、前記燃料噴射弁の燃料供給口を覆うように配設される円筒形状の接続部を有し、
前記バックアップリングは、外周面が前記接続部の内壁面によって押圧されることで縮径され、前記一対の端部同士が当接した状態で取り付けられていることを特徴とする燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に用いられる燃料噴射装置に関し、特に燃料噴射装置のシール構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の燃焼室に直接燃料を供給する筒内噴射式の燃料噴射弁が知られている（特許文献１参照）。筒内噴射式の燃料噴射弁においては、燃料配管から高圧の燃料が送給される。燃料配管と燃料噴射弁の接続部ではシール部材としてのＯリングと、そのＯリングを支えるバックアップリングによって燃料がシールされ、燃料が漏れ出ることを防いでいる。
【０００３】
図１６に示すように、従来のバックアップリング９３０には、燃料噴射弁への組み付け性を容易にするために、一部が斜めに切除されるなどして所定幅の切れ込み９３３が形成されたものがある。バックアップリング９３０は、燃料配管の接続凹部の内径よりも大きい外径を有している。このため、図１７に示すように、バックアップリング９３０が燃料噴射弁９０１と燃料配管９９０の接続凹部９９２との間に組み込まれると、バックアップリング９３０の外周面が接続凹部９９２の内壁面によって径方向内方に押圧され、バックアップリング９３０は縮径される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平９−２２２０５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
燃料配管９９０と燃料噴射弁９０１との間にバックアップリング９３０が組み込まれたときに、バックアップリング９３０の一対の端面間に隙間が形成されていると、燃料圧力がＯリング９４０に作用した際にＯリング９４０の一部が隙間に入り込む、いわゆる噛み込みが発生することでＯリング９４０が損傷し、燃料配管９９０と燃料噴射弁９０１の接続部から燃料が漏れ出てしまうおそれがある。
【０００６】
図１８に示すように、燃料配管９９０と燃料噴射弁９０１との間にバックアップリング９３０を組み込んだ際に、バックアップリング９３０が過度に縮径されると、バックアップリング９３０の一対の端部の一方に形成される鋭角な先端９３９ｐがＯリング９４０側に突出することになる。なお、図１８では、便宜上、Ｏリング９４０側に鋭角な先端９３９ｐが突出する寸法を誇張して図示している。このような状態で、燃料圧力がＯリング９４０に作用すると、鋭角な先端９３９ｐがＯリング９４０に強く押し当てられることになるので、Ｏリング９４０が損傷し、燃料配管９９０と燃料噴射弁９０１の接続部から燃料が漏れ出てしまうおそれがある。
【０００７】
Ｏリング９４０が隙間に噛み込むことによる損傷の発生の可能性、ならびに、バックアップリング９３０の鋭角な先端９３９ｐがＯリング９４０に押し当てられることによる損傷の発生の可能性は、燃料圧力が高いほど高くなる。最近は、排気ガスに含まれる成分の規制値が厳しく、燃料圧力を増加させて燃料噴射弁を使用したいという要求があり、高い燃料圧力がＯリングに作用したときにも、Ｏリングの損傷を防止できるシール構造が望まれている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１に係る発明は、燃料配管から供給される燃料を内燃機関の気筒内に直接噴射する燃料噴射弁と、燃料配管と燃料噴射弁との間のシールを行うＯリングと、Ｏリングを支持するためのバックアップリングとを備え、バックアップリングには、燃料噴射弁の軸線に対して角度をなす切れ込みが形成され、バックアップリングは、切れ込みの両側に配置される一対の端部を有し、一の端部には、Ｏリングと接触する面側に鋭角端部が形成され、他の端部には、Ｏリングと接触する面側に鈍角端部が形成され、鋭角端部の先端は、鈍角端部の先端よりも軸線方向の下流側に位置していることを特徴とする燃料噴射装置である。
請求項５に係る発明は、燃料配管から供給される燃料を内燃機関の気筒内に直接噴射する燃料噴射弁と、燃料配管と燃料噴射弁との間のシールを行うＯリングと、Ｏリングを支持するためのバックアップリングとを備え、バックアップリングには、燃料噴射弁の軸線に対して角度をなす切れ込みが形成され、バックアップリングは、切れ込みの両側に配置される一対の端部を有し、一の端部には、Ｏリングと接触する面側に鋭角端部が形成され、他の端部には、Ｏリングと接触する面側に鈍角端部が形成され、鋭角端部の先端は、直角または鈍角とされていることを特徴とする燃料噴射装置である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、切れ込みが設けられたバックアップリングを備えた燃料噴射装置において、Ｏリングの噛み込みや、鋭角な先端がＯリングに押し当てられることに起因してＯリングが損傷することを防止して、燃料配管と燃料噴射弁との間から燃料が漏れ出てしまうことを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】第１の実施の形態に係る燃料噴射装置を示す断面模式図。
【図２】第１の実施の形態に係る燃料噴射装置に組み込まれるバックアップリングの平面図。
【図３】図２のＢ方向矢視図。
【図４】第１の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図５】第１の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図６】第２の実施の形態に係る燃料噴射装置に組み込まれるバックアップリングの側面図。
【図７】第２の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図８】第２の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図９】第３の実施の形態に係る燃料噴射装置に組み込まれるバックアップリングの側面図。
【図１０】第３の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図１１】第３の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図１２】第４の実施の形態に係る燃料噴射装置に組み込まれるバックアップリングの側面図。
【図１３】第４の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図１４】第４の実施の形態に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図１５】変形例に係る燃料噴射装置に組み込まれるバックアップリングの側面図。
【図１６】従来例に係るバックアップリングの側面図。
【図１７】従来例に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【図１８】従来例に係る燃料噴射装置のシール構造を示す側面模式図。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明による燃料噴射装置の実施形態を図面を参照して説明する。
−第１の実施の形態−
図１は、本発明の第１の実施の形態に係る燃料噴射装置１００を示す断面模式図である。なお、説明の便宜上、本明細書では図１に記載したように上下方向を規定する。燃料噴射装置１００は、燃料噴射弁１０１に燃料を供給する燃料配管１９０と、燃料配管１９０から供給される燃料を図示しない内燃機関の気筒内に直接噴射する電磁駆動式の燃料噴射弁１０１と、燃料配管１９０の接続凹部１９２と燃料噴射弁１０１との間に配設されるＯリング１４０およびバックアップリング１３０とを備えている。
【００１２】
燃料噴射弁１０１には、燃料ポンプ（不図示）によって加圧された燃料が、燃料配管１９０の内部に設けられた燃料通路１９１を介して供給される。燃料配管１９０には、燃料噴射弁１０１の上端部に設けられる挿嵌部１２２が配設される接続凹部１９２が形成されている。接続凹部１９２は、下端面が開放された円筒形状であって、燃料噴射弁１０１の燃料供給口１２２ｉを覆うように配設されている。接続凹部１９２の底部には、燃料通路１９１と接続凹部１９２とを連通する連通路１９３が設けられている。
【００１３】
燃料配管１９０の一部を構成する接続凹部１９２には燃料噴射弁１０１の挿嵌部１２２が挿嵌されている。挿嵌部１２２は円筒形状であって、挿嵌部１２２の上端面には燃料が供給される開口である燃料供給口１２２ｉが形成されている。燃料配管１９０の接続凹部１９２の内壁面１９２ａと、挿嵌部１２２の外周面１２２ａとの間に形成される環状空間には、断面がＯ形状のＯリング１４０が圧入されている。Ｏリング１４０は、円環状の弾性部材であって、燃料配管１９０と燃料噴射弁１０１との間のシールを行うシール部材である。Ｏリング１４０が装着されることにより、燃料通路１９１から連通路１９３を介して接続凹部１９２内に供給される燃料が燃料噴射装置１００の外部に漏れ出ることが防止されている。
【００１４】
挿嵌部１２２の先端には、Ｏリング１４０の抜け止め用に拡径された突起部１２２ｂが設けられている。挿嵌部１２２の下端には、挿嵌部１２２の径よりも大きい径を有する円筒形状の受け部１２１が設けられている。受け部１２１の上面である環状平面と、Ｏリング１４０との間には、燃料圧力が作用するＯリング１４０を支持するためのバックアップリング１３０が配設されている。
【００１５】
なお、後述するように、バックアップリング１３０には切れ込み１３３が形成されている（図２および図３参照）。このため、バックアップリング１３０を径方向外方に広げるように弾性変形させることで、突起部１２２ｂを乗り越えて、バックアップリング１３０を挿嵌部１２２に装着させることができる。
【００１６】
Ｏリング１４０に高い燃料圧力が作用すると、Ｏリング１４０を介して、バックアップリング１３０に高い圧力が印加される。バックアップリング１３０は、底面１３５が受け部１２１によって支持されて、所定位置に保持される。バックアップリング１３０の詳細については後述する。
【００１７】
図１を参照して燃料噴射弁１０１について説明する。燃料噴射弁１０１は、ハウジング１０９と、ハウジング１０９に一部圧入固定されるノズルホルダ１０４と備える。ハウジング１０９内には、内部を燃料通路とする長尺な中空筒状のコア１２０が設けられている。ノズルホルダ１０４内には、コア１２０の中心軸（以下、燃料噴射弁１０１の軸線Ａと記す。）と同軸に配置される可動弁体１０６が設けられている。可動弁体１０６は、ノズルホルダ１０４内において、軸線Ａ方向に往復移動する。可動弁体１０６は、筒状の可動子１６１と、可動子１６１の中空部内に挿通され、ノズルホルダ１０４先端の弁座面に接離する長尺の弁体１６２とで構成される。可動子１６１と弁体１６２は、互いに別体に形成され、可動弁体１０６の往復移動時には互いに接離する。
【００１８】
コア１２０および可動子１６１の外周には、可動弁体１０６に駆動力を発生させるための電磁コイル１０８が設けられている。電磁コイル１０８には、外装モールド１０７内を通って外部の電源に接続される導電部材１１５を介して通電される。
【００１９】
ノズルホルダ１０４の先端には、燃料噴射孔が形成されたオリフィスカップ１０２が設けられている。オリフィスカップ１０２には弁体１６２が着座する弁座面（シート面）が形成されており、弁体１６２が弁座面に着座、離座することで燃料通路の開閉を行い、燃料噴射孔からの燃料噴射量を制御する。
【００２０】
可動子１６１は、当該可動子１６１の下方でノズルホルダ１０４内に固定されたロッドガイド１０５に第２スプリング１１２を介して支持される。可動子１６１の中空部には弁体１６２を支持する受け部１６１ａが形成されている。弁体１６２は、上端部に設けられる係合部１６２ａが受け部１６１ａの上面に当接することで支持される。
【００２１】
コア１２０の中空部にはアジャスタピン１１６が圧入されている。アジャスタピン１１６と弁体１６２との間には、第１スプリング１１１が配設されている。第１スプリング１１１および第２スプリング１１２は、電磁コイル１０８が通電されておらず磁気吸引力が発生していない時には、可動子１６１の受け部１６１ａと弁体１６２の係合部１６２ａとを当接させる状態で弁体１６２をオリフィスカップ１０２の弁座面に押し付けて閉弁させている。
【００２２】
導電部材１１５を介して電磁コイル１０８に通電されると、磁束が発生してコア１２０、ハウジング１０９、可動子１６１を磁路として通り、コア１２０、ハウジング１０９と可動子１６１との間に磁気吸引力が発生する。これにより、可動子１６１と、可動子１６１に支持される弁体１６２が弁座面から離れる方向に変位して開弁され、可動子１６１の上部端面がコア１２０と当接する。
【００２３】
開弁時に可動子１６１から加速度を得た弁体１６２は、可動子１６１の上部端面がコア１２０の下端面と接した際に、可動子１６１の受け部１６１ａからさらに離れる方向に変位して、第１スプリング１１１のバネ力と燃料圧力によって可動子１６１と弁体１６２とが再接する。これにより、燃料噴射孔から所定量の燃料が噴射される。
【００２４】
上述したように、コア１２０の上端部に設けられる挿嵌部１２２には、燃料配管１９０と燃料噴射弁１０１との間のシールを行うＯリング１４０と、Ｏリング１４０と燃料噴射弁１０１の受け部１２１との間に配置され、燃料圧力がＯリング１４０に作用したときにＯリング１４０を支持するバックアップリング１３０とが設けられている。以下、バックアップリング１３０の構成について具体的に説明する。
【００２５】
図２は、バックアップリング１３０の平面図である。図３は、図２のバックアップリング１３０の側面図であり、図２のＢ方向矢視図である。図２および図３は、バックアップリング１３０が燃料噴射弁１０１と燃料配管１９０との間に組み込まれていない状態を示している。図２に示すように、バックアップリング１３０は円環状であって、図３に示すように、燃料の流れの上流側の面がＯリング１４０と接触する平坦な支持平面１３６とされている。バックアップリング１３０の燃料の流れの下流側の面である底面１３５は、燃料噴射弁１０１の受け部１２１と接触する平坦な環状平面とされている。
【００２６】
図２および図３に示すように、本実施の形態に係るバックアップリング１３０には、燃料噴射弁１０１の軸線Ａに対して角度θをなす切れ込み１３３が形成され、切れ込み１３３の両側には一対の端部が配置されている。この切れ込み１３３は、バックアップリング１３０の第１端部１３８に設けられた当接端面１３８ａと、第２端部１３９に設けられた当接端面１３９ａとによって画成される隙間である。
【００２７】
バックアップリング１３０は、燃料配管１９０の接続凹部１９２の内径φＤｃよりも大きい外径φＤｂｏを有している。このため、バックアップリング１３０およびＯリング１４０を挿嵌部１２２に装着し、挿嵌部１２２を接続凹部１９２に挿嵌すると、バックアップリング１３０の外周面１３１が、接続凹部１９２の内壁面１９２ａによって径方向内方に向かって押圧される。その結果、バックアップリング１３０は、縮径されて、第１端部１３８の当接端面１３８ａと第２端部１３９の当接端面１３９ａとが当接する（図４および図５参照）。
【００２８】
図１において図示はしていないが、バックアップリング１３０が接続凹部１９２と挿嵌部１２２との間に組み込まれている状態では、挿嵌部１２２の外周面１２２ａと、バックアップリング１３０の内周面１３２との間に隙間が設けられている。挿嵌部１２２とバックアップリング１３０との間に隙間を設けることにより、接続凹部１９２の内径φＤｃの寸法公差と、バックアップリング１３０の外径φＤｂｏの寸法公差とに起因したバックアップリング１３０の縮径量のばらつきを吸収することができる。この隙間の寸法は、バックアップリング１３０の内径φＤｂｉの寸法公差および外径φＤｂｏの寸法公差、ならびに、接続凹部１９２の内径φＤｃの寸法公差および挿嵌部１２２の外径の寸法公差を考慮して決定されている。
【００２９】
図３に示すように、バックアップリング１３０の切れ込み１３３の幅Ｓは、接続凹部１９２の内径φＤｃの寸法公差およびバックアップリング１３０の外径φＤｂｏの寸法公差を考慮して、次のようにして所定幅Ｓ１に設定されている。所定幅Ｓ１は、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング１３０が組み込まれたとき、第１端部１３８の当接端面１３８ａと第２端部１３９の当接端面１３９ａとが密着するような寸法に設定されている。
【００３０】
本実施の形態では、所定幅Ｓ１は、バックアップリング１３０が接続凹部１９２と挿嵌部１２２との間に組み込まれる前後の外径の変化量、すなわち外径の縮径量が最も小さいときに、切れ込みの幅Ｓがちょうど０となるような寸法に設定されている。このように所定幅Ｓ１を設定することで、縮径量のばらつきの範囲内において、第１端部１３８の当接端面１３８ａと、第２端部１３９の当接端面１３９ａとを当接させることができる。これにより、バックアップリング１３０が接続凹部１９２と挿嵌部１２２との間に組み込まれたときに、第１端部１３８と第２端部１３９とが密着せずに隙間が残ることがない。そのため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用し、第１端部１３８と第２端部１３９との隙間にＯリング１４０が入り込む、いわゆる噛み込みが発生することが防止され、Ｏリング１４０の損傷を防ぐことができる。
【００３１】
バックアップリング１３０は、切れ込み１３３の両側に配置される一対の端部を有し、第２端部１３９にはＯリング１４０と接触する支持平面１３６側に鋭角端部１３９ｅが形成され、第１端部１３８にはＯリング１４０と接触する支持平面１３６側に鈍角端部１３８ｅが形成されている。本実施の形態では、鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の下流側に位置している。第１端部１３８および第２端部１３９の形状について、図３を参照して詳細に説明する。
【００３２】
第１端部１３８は、支持平面１３６と当接端面１３８ａとのなす角γが鈍角となる鈍角端部１３８ｅを有し、支持平面１３６と当接端面１３８ａとで鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐが形成されている。第２端部１３９は、支持平面１３６と当接端面１３９ａとのなす角βが鋭角となる鋭角端部１３９ｅを有している。鋭角端部１３９ｅは、支持平面１３６と、後述の支持傾斜面１３６ａと、当接端面１３９ａとで画成される部分であって、支持傾斜面１３６ａと当接端面１３９ａとで鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが形成されている。
【００３３】
図３に示すように、本実施の形態では、第２端部１３９の上流側に面取りが施されており、支持平面１３６に対して所定角度αだけ傾斜した支持傾斜面１３６ａと角度（１８０−α）の鈍角角部１３９ｆが形成されている。なお、本明細書において、面取りが施されているとは、角をなくすために面取り加工をして面取り形状とする場合に限らず、樹脂成形によって面取り形状とする場合も含む。
【００３４】
上記したように、本実施の形態では、第２端部１３９において、Ｏリング１４０と接触する支持平面１３６側が面取り形状とされ、支持平面１３６から支持平面１３６よりも下流側に位置する鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐに向かって傾斜する支持傾斜面１３６ａが形成されている。このため、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐと底面１３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ１２は、第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐと底面１３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ１１よりも所定寸法Δｈ１０だけ小さい。所定寸法Δｈ１０は、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘのバックアップリング１３０が組み込まれたとき、すなわち縮径量が最大となる条件において、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側に突出しないような寸法とされている。
【００３５】
図４および図５は、第１の実施の形態に係る燃料噴射装置１００のシール構造を示す側面模式図であり、燃料配管１９０の上部構造と燃料噴射弁１０１の下部構造については図示を省略している。図４（ａ）および図５（ａ）では、便宜上、燃料配管１９０の接続凹部１９２を断面で示し、その他の構成については外形を示している。図４（ｂ）は、図４（ａ）のＣ部拡大模式図であり、図５（ｂ）は、図５（ａ）のＤ部拡大模式図である。
【００３６】
燃料配管１９０の接続凹部１９２の内径φＤｃ、および、バックアップリング１３０の外径φＤｂｏは、寸法公差によるばらつきを有している。図４では、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング１３０が組み込まれた状態を示している。図５では、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘとされたバックアップリング１３０が組み込まれた状態を示している。
【００３７】
図４に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘの接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎのバックアップリング１３０が組み込まれると、バックアップリング１３０は縮径されて、第１端部１３８の当接端面１３８ａと第２端部１３９の当接端面１３９ａとがちょうど当接し、切れ込み１３３の幅Ｓが０になる。このように、縮径量が最も小さい場合であっても、当接端面１３８ａと当接端面１３９ａとの間に隙間が形成されていないので、Ｏリング１４０の噛み込みを起因としたＯリング１４０の損傷が防止されている。
【００３８】
上記したように、本実施の形態では、第２端部１３９に面取りが施されて、バックアップリング１３０の平坦な支持平面１３６から鈍角角部１３９ｆを介して傾斜した支持傾斜面１３６ａが形成され、鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐと底面１３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ１２が鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐと底面１３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ１１よりも小さくなっている（図３参照）。このため、図４（ｂ）に示すように、第２端部１３９の支持傾斜面１３６ａと、第１端部１３８の当接端面１３８ａと、Ｏリング１４０の底面とで、側面視で三角形状の空間１７０が画成され、鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側、すなわちＯリング１４０側に突出していない。
【００３９】
図４（ｂ）に示すように、Ｏリング１４０の底面には、バックアップリング１３０の第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐと第２端部１３９の鈍角角部１３９ｆとが接し、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐがＯリング１４０の底面に接することはない。これにより、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止されている。
【００４０】
図５に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘのバックアップリング１３０が組み込まれると、第１端部１３８に対する第２端部１３９の相対的な周方向の移動量は、所定幅Ｓ１よりも大きくなる。このため、上記した内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング１３０が組み込まれたとき（図４参照）よりもバックアップリング１３０は縮径される。
【００４１】
上述したように、バックアップリング１３０には、燃料噴射弁１０１の軸線Ａに対して角度θ（＞０）の切れ込み１３３が設けられている。このため、第２端部１３９は、第１端部１３８の当接端面１３８ａに沿って矢印Ｅ方向に移動することになる。第２端部１３９が、図４に示した空間１７０を埋めるように第１端部１３８に対して相対的に斜め上方に移動すると、第２端部１３９の支持傾斜面１３６ａ（図４（ｂ）参照）がＯリング１４０の底面に当接する。
【００４２】
このように、軸線Ａに対して角度θ（＞０）の切れ込み１３３を設けることで、第２端部１３９が所定幅Ｓ１を超えて第１端部１３８に対して移動した場合でも、第１端部１３８の当接端面１３８ａと第２端部１３９の当接端面１３９ａとを当接させることができる。つまり、軸線Ａに対して角度θ（＞０）の切れ込み１３３を設けることで、寸法公差に起因した縮径量のばらつきを吸収することができる。これに対して、角度θ＝０のときには、所定幅Ｓ１を超えて第２端部１３９が第１端部１３８に対して相対的に移動することができないため、寸法公差に起因した縮径量のばらつきを吸収することができない。
【００４３】
本実施の形態では、所定寸法Δｈ１０だけ、鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐに対して鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが軸線Ａ方向の下流側にずれて位置している。このため、図５（ｂ）に示すように、縮径量が最大である場合においても第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側に突出することがない。第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐがＯリング１４０に突き当てられていないため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止される。
【００４４】
なお、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐの矢印Ｅ方向への最大移動量は、接続凹部１９２の内径φＤｃの最小値φＤｃｍｉｎ、バックアップリング１３０の外径φＤｂｏの最大値φＤｂｏｍａｘ、所定幅Ｓ１、および切れ込み１３３の軸線Ａに対するなす角θによって決まる。このため、本実施の形態では、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐの最大移動量を考慮して、鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側、すなわちＯリング１４０側に突出しないように、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐと第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐとの寸法差Δｈ１０を幾何学的に決定している。
【００４５】
上述した第１の実施の形態によれば、次の作用効果が得られる。
（１）バックアップリング１３０の第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも燃料噴射弁１０１の軸線Ａ方向の下流側に位置するように、バックアップリング１３０を形成した。これにより、接続凹部１９２の内壁面１９２ａと、燃料噴射弁１０１の挿嵌部１２２の外周面１２２ａとの間にバックアップリング１３０が組み込まれたときに、第２端部１３９が第１端部１３８の当接端面１３８ａに沿って、軸線Ａ方向の上流側に移動したとしても、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも上流側、すなわちＯリング１４０側に突出することを防止できる。バックアップリング１３０は、外周面１３１が接続凹部１９２の内壁面１９２ａによって押圧されることで縮径され、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐが第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側へ突出していない状態で取り付けられているため、Ｏリング１４０の損傷が防止され、長期に亘って、高いシール性を維持することができる。
【００４６】
（２）バックアップリング１３０は、接続凹部１９２の内壁面１９２ａと、燃料噴射弁１０１の挿嵌部１２２の外周面１２２ａとの間に組み込まれたときに、第１端部１３８の当接端面１３８ａと第２端部１３９の当接端面１３９ａとが当接されるように構成されている。つまり、バックアップリング１３０の第１端部１３８の当接端面１３８ａと第２端部１３９の当接端面１３９ａとの間に微小な隙間が形成されることがない。このため、Ｏリング１４０が隙間に噛み込むことによる損傷の発生が防止され、長期に亘って、高いシール性を維持することができる。
【００４７】
−第２の実施の形態−
図６〜図８を参照して第２の実施の形態に係る燃料噴射装置２００を説明する。図６は、第２の実施の形態に係る燃料噴射装置２００に組み込まれるバックアップリング２３０の側面図である。図７および図８は、第２の実施の形態に係る燃料噴射装置２００のシール構造を示す側面模式図であり、燃料配管１９０の上部構造と燃料噴射弁１０１の下部構造については図示を省略している。図７および図８では、便宜上、燃料配管１９０の接続凹部１９２を断面で示し、その他の構成については外形を示している。図中、第１の実施の形態と同一もしくは相当部分には同一符号を付し、説明を省略する。以下、第１の実施の形態との相違点について詳しく説明する。
【００４８】
第１の実施の形態では、第２端部１３９に面取りを施すことにより、第２端部１３９の鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐを第１端部１３８の鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも軸線Ａ方向の下流側に位置させるようにした（図３参照）。これに対して、第２の実施の形態では、図６に示すように、第１端部２３８に上流側に突出する凸部２３７が設けられることで、第２端部２３９の鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐが第１端部２３８の鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐよりも軸線Ａ方向の下流側にずれて位置している。
【００４９】
凸部２３７は、平坦な支持平面２３６から上流側に突出するように設けられている。凸部２３７は、支持平面２３６から斜め上方に傾斜する傾斜面２３７ａと、傾斜面２３７ａと当接端面２３８ａとを接続する支持平面２３７ｂとを備えている。支持平面２３７ｂは、支持平面２３６と平行な平面とされている。
【００５０】
凸部２３７は、傾斜面２３７ａと支持平面２３７ｂとのなす角γ１が鈍角となるように、かつ、支持平面２３７ｂと当接端面２３８ａとのなす角γ２が鈍角となるように形成されている。第１端部２３８には、傾斜面２３７ａと支持平面２３７ｂとで鈍角角部２３８ｆが形成され、支持平面２３７ｂと当接端面２３８ａとで鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐが形成されている。第２端部２３９には、支持平面２３６と当接端面２３９ａとで鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐが形成されている。
【００５１】
第２の実施の形態では、第１端部２３８に支持平面２３６から上流側に突出する凸部２３７が設けられているので、第２端部２３９の鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐと底面２３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ２２は、第１端部２３８の鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐと底面２３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ２１よりも所定寸法Δｈ２０だけ小さい。所定寸法Δｈ２０は、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘのバックアップリング２３０が組み込まれたとき、すなわち縮径量が最大となる条件において、第２端部２３９の鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐが第１端部２３８の鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側に突出しないような寸法とされている。なお、図では、便宜上、凸部２３７の大きさを誇張して図示している。
【００５２】
図７では、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング２３０が組み込まれた状態を示している。図７に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎのバックアップリング２３０が組み込まれると、バックアップリング２３０は縮径されて、第１端部２３８の当接端面２３８ａと第２端部２３９の当接端面２３９ａとがちょうど当接し、切れ込み２３３の幅Ｓが０になる。このように、縮径量が最も小さい場合であっても、当接端面２３８ａと当接端面２３９ａとの間に隙間が形成されていないので、Ｏリング１４０の噛み込みを起因としたＯリング１４０の損傷が防止されている。
【００５３】
図７に示すように、Ｏリング１４０の底面には、バックアップリング２３０の第１端部２３８の鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐと鈍角角部２３８ｆとが接することになるが、第２端部２３９の鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐがＯリング１４０に突き当てられていないため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止されている。
【００５４】
図８では、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘとされたバックアップリング２３０が組み込まれた状態を示している。図８に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘのバックアップリング２３０が組み込まれると、第１端部２３８に対する第２端部２３９の相対的な周方向の移動量は、所定幅Ｓ１よりも大きくなる。このため、上記した内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング２３０が組み込まれたとき（図７参照）よりもバックアップリング２３０は縮径される。
【００５５】
第２の実施の形態では、所定寸法Δｈ２０だけ、鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐに対して鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐが軸線Ａ方向の下流側にずれて位置している。このため、図８に示すように、縮径量が最大である場合においても第２端部２３９の鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐが第１端部２３８の鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側に突出することがない。第２端部２３９の鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐがＯリング１４０に突き当てられていないため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止される。
【００５６】
第２の実施の形態では、第１端部２３８に支持平面２３６から上流側に突出する凸部２３７を設けることで、第２端部２３９の鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐを第１端部２３８の鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐよりも軸線Ａ方向の下流側に位置させるようにした。このような第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の作用効果が得られる。
【００５７】
−第３の実施の形態−
図９〜図１１を参照して第３の実施の形態に係る燃料噴射装置３００を説明する。図９は、第３の実施の形態に係る燃料噴射装置３００に組み込まれるバックアップリング３３０の側面図である。図１０および図１１は、第３の実施の形態に係る燃料噴射装置３００のシール構造を示す側面模式図であり、燃料配管１９０の上部構造と燃料噴射弁１０１の下部構造については図示を省略している。図１０および図１１では、便宜上、燃料配管１９０の接続凹部１９２を断面で示し、その他の構成については外形を示している。図中、第１の実施の形態と同一もしくは相当部分には同一符号を付し、説明を省略する。以下、第１の実施の形態との相違点について詳しく説明する。
【００５８】
第３の実施の形態では、図９に示すように、第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐから第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐにかけて底面３３５と支持平面３３６との軸線Ａ方向の距離が徐々に小さくなるように、バックアップリング３３０が形成されている。このため、第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐが第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐよりも軸線Ａ方向の下流側にずれて位置している。
【００５９】
第３の実施の形態では、支持平面３３６が底面３３５に対して周方向に沿って緩やかに傾斜しているため、第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐと底面３３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ３２は、第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐと底面３３５との間の軸線Ａ方向の寸法ｈ３１よりも所定寸法Δｈ３０だけ小さい。所定寸法Δｈ３０は、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘのバックアップリング３３０が組み込まれたとき、すなわち縮径量が最大となる条件において、第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐが第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側に突出しないような寸法とされている。なお、図９では、便宜上、Δｈ３０を誇張して図示している。
【００６０】
図１０では、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング３３０が組み込まれた状態を示している。図１０に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎのバックアップリング３３０が組み込まれると、バックアップリング３３０は縮径されて、第１端部３３８の当接端面３３８ａと第２端部３３９の当接端面３３９ａとがちょうど当接し、切れ込み３３３の幅Ｓが０になる。このように、縮径量が最も小さい場合であっても、当接端面３３８ａと当接端面３３９ａとの間に隙間が形成されていないので、Ｏリング１４０の噛み込みを起因としたＯリング１４０の損傷が防止されている。
【００６１】
図１０に示すように、Ｏリング１４０の底面には、バックアップリング３３０の第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐが接することになるが、第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐがＯリング１４０に突き当てられていないため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止されている。
【００６２】
図１１では、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘとされたバックアップリング３３０が組み込まれた状態を示している。図１１に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘのバックアップリング３３０が組み込まれると、第１端部３３８に対する第２端部３３９の相対的な周方向の移動量は、所定幅Ｓ１よりも大きくなる。このため、上記した内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング３３０が組み込まれたとき（図１０参照）よりもバックアップリング３３０は縮径される。
【００６３】
第３の実施の形態では、所定寸法Δｈ３０だけ、鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐに対して鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐが軸線Ａ方向の下流側にずれて位置している。このため、図１１に示すように、縮径量が最大である場合においても第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐが第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐよりも軸線Ａ方向の上流側に突出することがない。第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐがＯリング１４０に突き当てられていないため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止される。
【００６４】
第３の実施の形態では、第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐから第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐにかけて、支持平面３３６を底面３３５に対して傾斜させるようにバックアップリング３３０を形成し、第２端部３３９の鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐが第１端部３３８の鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐよりも軸線Ａ方向の下流側にずれるようにした。このような第３の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の作用効果が得られる。
【００６５】
−第４の実施の形態−
図１２〜図１４を参照して第４の実施の形態に係る燃料噴射装置４００を説明する。図１２は、第４の実施の形態に係る燃料噴射装置４００に組み込まれるバックアップリング４３０の側面図である。図１３および図１４は、第４の実施の形態に係る燃料噴射装置４００のシール構造を示す側面模式図であり、燃料配管１９０の上部構造と燃料噴射弁１０１の下部構造については図示を省略している。図１３および図１４では、便宜上、燃料配管１９０の接続凹部１９２を断面で示し、その他の構成については外形を示している。図中、第１の実施の形態と同一もしくは相当部分には同一符号を付し、説明を省略する。以下、第１の実施の形態との相違点について詳しく説明する。
【００６６】
第４の実施の形態では、図１２に示すように、第２端部４３９の鋭角な先端が軸線Ａ方向に除去された形状とされている。図１２では、除去された部分をハッチングで模式的に示している。除去する方法としては、鋭角な先端を軸線Ａ方向に切断してもよいし、予め鋭角な先端が形成されないように、樹脂成形することとしてもよい。なお、図１２では、便宜上、除去される部分の大きさを誇張して図示している。
【００６７】
図１２に示すように、第２端部４３９には、支持平面４３６から底面側に向かって延在する平面部４３９ｇが設けられている。第２端部４３９の鋭角端部４３９ｅは、支持平面４３６と平面部４３９ｇと当接端面４３９ａとによって画成される部分である。第２端部４３９の鋭角端部４３９ｅの先端４３９ｐは、支持平面４３６と平面部４３９ｇとにより形成される。支持平面４３６と平面部４３９ｇとのなす角ωは９０度以上、すなわち直角（９０度）または鈍角（９０度＜ω＜１８０度）とされている。つまり、第２端部４３９には、鋭角な先端が形成されておらず、鋭角端部４３９ｅの先端４３９ｐは直角または鈍角とされている。
【００６８】
図１３では、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング４３０が組み込まれた状態を示している。図１３に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎのバックアップリング４３０が組み込まれると、バックアップリング４３０は縮径されて、第１端部４３８の当接端面４３８ａと第２端部４３９の当接端面４３９ａとがちょうど当接し、切れ込み４３３の幅Ｓが０になる。このように、縮径量が最も小さい場合であっても、当接端面４３８ａと当接端面４３９ａとの間に隙間が形成されていないので、Ｏリング１４０の噛み込みを起因としたＯリング１４０の損傷が防止されている。
【００６９】
図１３に示すように、Ｏリング１４０の底面には、バックアップリング４３０の第１端部４３８の鈍角端部４３８ｅの先端４３８ｐおよび第２端部４３９の鋭角端部４３９ｅの先端４３９ｐが接することになるが、９０度未満の鋭角な先端がＯリング１４０に突き当てられていないため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止されている。
【００７０】
図１４では、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘとされたバックアップリング４３０が組み込まれた状態を示している。図１４に示すように、挿嵌部１２２と、内径φＤｃが最小値φＤｃｍｉｎの接続凹部１９２との間に、外径φＤｂｏが最大値φＤｂｏｍａｘのバックアップリング４３０が組み込まれると、第１端部４３８に対する第２端部４３９の相対的な周方向の移動量は、所定幅Ｓ１よりも大きくなる。このため、上記した内径φＤｃが最大値φＤｃｍａｘとされた接続凹部１９２に、外径φＤｂｏが最小値φＤｂｏｍｉｎとされたバックアップリング４３０が組み込まれたとき（図１３参照）よりもバックアップリング４３０は縮径される。
【００７１】
第４の実施の形態では、鋭角な先端が除去された形状とされている。換言すれば、鋭角端部４３９ｅの先端４３９ｐが直角または鈍角とされている。鋭角な先端がＯリング１４０に突き当てられていないため、Ｏリング１４０に燃料圧力が作用しても、Ｏリング１４０が損傷することが防止されている。
【００７２】
第４の実施の形態では、鋭角な先端が形成されないようにバックアップリング４３０を構成した。このような第４の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の作用効果が得られる。
【００７３】
次のような変形も本発明の範囲内であり、変形例の一つ、もしくは複数を上述の実施形態と組み合わせることも可能である。
（１）上記した実施の形態では、最も縮径量が小さくなる条件において、第１端部１３８，２３８，３３８，４３８の当接端面１３８ａ，２３８ａ，３３８ａ，４３８ａと第２端部１３９，２３９，３３９，４３９の当接端面１３９ａ，２３９ａ，３３９ａ，４３９ａとをちょうど当接させるように所定幅Ｓ１を設定したが、本発明はこれに限定されない。最も縮径量が小さくなる条件において、第１端部１３８，２３８，３３８，４３８の当接端面１３８ａ，２３８ａ，３３８ａ，４３８ａと第２端部１３９，２３９，３３９，４３９の当接端面１３９ａ，２３９ａ，３３９ａ，４３９ａとを当接させることができるように、所定幅Ｓ１を設定すればよい。所定幅Ｓ１を、第１端部１３８，２３８，３３８，４３８に対する第２端部１３９，２３９，３３９，４３９の相対的な周方向の移動量よりも小さい寸法とすれば、寸法公差に起因するばらつきの範囲内において、第１端部１３８，２３８，３３８，４３８と第２端部１３９，２３９，３３９，４３９とを当接させることができる。
【００７４】
（２）上記した実施の形態では、燃料噴射装置１００，２００，３００，４００に燃料配管１９０を含む構成として説明したが本発明はこれに限定されない。少なくとも燃料噴射弁１０１と、Ｏリング１４０と、バックアップリング１３０，２３０，３３０，４３０とを備えた燃料噴射装置に本発明を適用することができる。燃料配管１９０の接続凹部１９２の内径の寸法公差を考慮して、バックアップリング１３０，２３０，３３０，４３０の各種寸法を決定することで、種々の燃料配管１９０に装着することのできる燃料噴射装置であって、燃料配管１９０と燃料噴射弁１０１との間のシール性を長期に亘って維持することができる。
【００７５】
（３）第１の実施の形態では、第２端部１３９に面取りを施すことにより、鋭角端部１３９ｅの先端１３９ｐを鈍角端部１３８ｅの先端１３８ｐよりも燃料噴射弁１０１の軸線Ａ方向の下流側に位置させた。第２の実施の形態では、第１端部２３８に凸部２３７を設けることにより、鋭角端部２３９ｅの先端２３９ｐを鈍角端部２３８ｅの先端２３８ｐよりも燃料噴射弁１０１の軸線Ａ方向の下流側に位置させた。第３の実施の形態では、第１端部３３８から第２端部３３９にかけて支持平面３３６を底面３３５に対して傾斜させることにより、鋭角端部３３９ｅの先端３３９ｐを鈍角端部３３８ｅの先端３３８ｐより燃料噴射弁１０１の軸線Ａ方向の下流側に位置させた。しかしながら、鋭角端部の先端を鈍角端部の先端よりも軸線Ａ方向の下流側に位置させる構成としては、上記第１〜第３の実施の形態に限定されることなく、種々の態様を採用することができる。
【００７６】
図１５は、第１の実施の形態の変形例に係る燃料噴射装置に組み込まれるバックアップリング５３０を示す側面模式図である。たとえば、図１５（ａ）に示すように、支持傾斜面５３６ａと当接端面５３９ａとで形成される鋭角な先端を軸線Ａ方向に沿って切断するなどして除去してもよい。図１５（ａ）では、除去される部分をハッチングで模式的に示している。鋭角な先端が除去されることにより、図１５（ｂ）に示すように、第２端部５３９の鋭角端部５３９ｅの先端５３９ｐの角度φは鈍角とされている。なお、角度φを鈍角とせずに、直角としてもよい。つまり、本発明は、角度βの鋭角端部５３９ｅの先端５３９ｐを鋭角な角部とする場合に限定されない。なお、除去方法としては切断に限定されない。また、予め鋭角な先端を形成しないように樹脂成形を行うようにしてもよい。
【００７７】
本発明の特徴を損なわない限り、本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲内で考えられるその他の形態についても、本発明の範囲内に含まれる。
【符号の説明】
【００７８】
１００  燃料噴射装置、１０１  燃料噴射弁、１２２  挿嵌部、１２２ａ  外周面、１２２ｂ  突起部、１２２ｉ  燃料供給口、１３０  バックアップリング、１３１  外周面、１３２  内周面、１３５  底面、１３６  支持平面、１３６ａ  支持傾斜面、１３８  第１端部、１３８ａ  当接端面、１３８ｅ  鈍角端部、１３８ｐ  先端、１３９  第２端部、１３９ａ  当接端面、１３９ｅ  鋭角端部、１３９ｆ  鈍角角部、１３９ｐ  先端、１４０  Ｏリング、１７０  空間、１９０  燃料配管、１９２  接続凹部、１９２ａ  内壁面、２００  燃料噴射装置、２３０  バックアップリング、２３５  底面、２３６  支持平面、２３７  凸部、２３７ａ  傾斜面、２３７ｂ  支持平面、２３８  第１端部、２３８ａ  当接端面、２３８ｅ  鈍角端部、２３８ｆ  鈍角角部、２３８ｐ  先端、２３９  第２端部、２３９ａ  当接端面、２３９ｅ  鋭角端部、２３９ｐ  先端、３００  燃料噴射装置、３３０  バックアップリング、３３５  底面、３３６  支持平面、３３８  第１端部、３３８ａ  当接端面、３３８ｅ  鈍角端部、３３８ｐ  先端、３３９  第２端部、３３９ａ  当接端面、３３９ｅ  鋭角端部、３３９ｐ  先端、４００  燃料噴射装置、４３０  バックアップリング、４３６  支持平面、４３８  第１端部、４３８ａ  当接端面、４３８ｅ  鈍角端部、４３８ｐ  先端、４３９  第２端部、４３９ａ  当接端面、４３９ｅ  鋭角端部、４３９ｐ  先端、５３０  バックアップリング、５３６ａ  支持傾斜面、５３９  第２端部、５３９ａ  当接端面、５３９ｅ  鋭角端部、５３９ｐ  先端、９０１  燃料噴射弁、９３０  バックアップリング、９３９ｐ  先端、９４０  Ｏリング、９９０  燃料配管、９９２  接続凹部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【手続補正書】
【提出日】平成25年9月5日(2013.9.5)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料噴射弁に燃料を供給する燃料配管と、
前記燃料配管から供給される燃料を内燃機関の気筒内に直接噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料配管と前記燃料噴射弁との間のシールを行うＯリングと、
前記Ｏリングを支持するためのバックアップリングとを備え、
前記バックアップリングには、前記燃料噴射弁の軸線に対して角度をなす切れ込みが形成され、
前記バックアップリングは、前記切れ込みの両側に配置される一対の端部を有し、
一の端部には、前記Ｏリングと接触する面側に鋭角端部が形成され、
他の端部には、前記Ｏリングと接触する面側に鈍角端部が形成され、
前記バックアップリングが前記燃料噴射弁と前記燃料配管との間に組み込まれていない状態では、前記鋭角端部の先端は、前記鈍角端部の先端よりも前記軸線方向の下流側に位置しており、
前記燃料配管は、前記燃料噴射弁の燃料供給口を覆うように配設される円筒形状の接続部を有し、
前記バックアップリングは、外周面が前記接続部の内壁面によって押圧されることで縮径され、前記一対の端部同士が当接し、かつ、前記鋭角端部の先端が前記鈍角端部の先端よりも前記軸線方向の上流側へ突出していない状態で取り付けられていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射装置において、
前記バックアップリングは、前記Ｏリングと接触する平面を有し、
前記一の端部には、前記平面から前記鋭角端部の先端に向かって傾斜する傾斜面が形成されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項３】
請求項１または２に記載の燃料噴射装置において、
前記鋭角端部の先端は、直角または鈍角とされていることを特徴とする燃料噴射装置。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００８】
請求項１に係る発明は、燃料噴射弁に燃料を供給する燃料配管と、燃料配管から供給される燃料を内燃機関の気筒内に直接噴射する燃料噴射弁と、燃料配管と燃料噴射弁との間のシールを行うＯリングと、Ｏリングを支持するためのバックアップリングとを備え、バックアップリングには、燃料噴射弁の軸線に対して角度をなす切れ込みが形成され、バックアップリングは、切れ込みの両側に配置される一対の端部を有し、一の端部には、Ｏリングと接触する面側に鋭角端部が形成され、他の端部には、Ｏリングと接触する面側に鈍角端部が形成され、バックアップリングが燃料噴射弁と燃料配管との間に組み込まれていない状態では、鋭角端部の先端は、鈍角端部の先端よりも軸線方向の下流側に位置しており、燃料配管は、燃料噴射弁の燃料供給口を覆うように配設される円筒形状の接続部を有し、バックアップリングは、外周面が接続部の内壁面によって押圧されることで縮径され、一対の端部同士が当接し、かつ、鋭角端部の先端が鈍角端部の先端よりも軸線方向の上流側へ突出していない状態で取り付けられていることを特徴とする燃料噴射装置である。