(57)【要約】【課題】伝熱管の詰まりを抑制して原料液の蒸発を円滑に行わせることが可能な蒸発装置を提供する。【解決手段】本発明の蒸発装置１は、複数の伝熱管２と、複数の伝熱管２を互いに間隔を空けて支持する上部管板３と、上部管板３の上方に設けられた第１の分散板５と、を含み、第１の分散板５には、複数の伝熱管２の延在方向から見て、原料液を通す複数の通液孔５１が上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域と重なる位置に形成されているとともに、ガスを通す複数の通気孔５２が複数の伝熱管２と重なる位置に形成されており、複数の伝熱管２は、上部管板３の上面から突出する突出部２ａを有している【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の伝熱管と、
前記複数の伝熱管を互いに間隔を空けて支持する管板と、
前記管板の上方に設けられた第１の分散板と、を含み、
前記第１の分散板には、前記複数の伝熱管の延在方向から見て、原料液を通す複数の通液孔が前記管板の前記伝熱管が設けられていない領域と重なる位置に形成されているとともに、ガスを通す複数の通気孔が前記複数の伝熱管と重なる位置に形成されており、
前記複数の伝熱管は、前記管板の上面から突出する突出部を有していることを特徴とする蒸発装置。
【請求項２】
前記第１の分散板の管板側の面の前記通液孔が形成された部分には、当該面から前記管板側に突出したノズルが設けられていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発装置。
【請求項３】
前記第１の分散板に向けて前記原料液及び前記ガスを流入させる流入部を有することを特徴とする請求項１または２に記載の蒸発装置。
【請求項４】
前記第１の分散板と前記流入部との間には１つ以上の分散板が設けられており、
前記分散板には前記流入部からの前記原料液を通す複数の通液孔が形成されており、
少なくとも前記第１の分散板の直上に配置された前記分散板の複数の通液孔は、前記複数の伝熱管の延在方向から見て、前記第１の分散板の複数の通気孔と重ならない位置に配置されていることを特徴とする請求項３に記載の蒸発装置。
【請求項５】
前記管板と、前記第１の分散板とを収容する収容部を有し、
前記流入部と前記第１の分散板との間には、第２の分散板が設けられており、
前記第２の分散板には、前記流入部からの原料液を前記第１の分散板に形成された前記通液孔に向けて流入させる複数の通液孔と、前記流入部からのガスを通す複数の通気管と、が設けられており、
前記第２の分散板の外周部と前記収容部の内壁面との間には隙間が形成されており、
前記第２の分散板の複数の通気管は、前記複数の伝熱管の延在方向から見て、同心円状に配置されており、
前記第２の分散板の複数の通気管は、前記流入部の側であって前記第２の分散板の中心部の側に切欠部を有していることを特徴とする請求項３または４に記載の蒸発装置。
【請求項６】
前記複数の伝熱管から流出された原料液を前記流入部へ移送させる移送機構を有していることを特徴とする請求項３〜５のいずれか一項に記載の蒸発装置。
【請求項７】
前記突出部の先端には溝が形成されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の蒸発装置。
【請求項８】
前記伝熱管の面積は、当該伝熱管の延在方向から見て、前記第１の分散板の通気孔の面積以上の面積であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の蒸発装置。
【請求項９】
前記伝熱管の中心は、当該伝熱管の延在方向から見て、前記第１の分散板の通気孔の中心と一致していることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の蒸発装置。
【請求項１０】
前記原料液はシクロヘキサノンオキシムを含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の蒸発装置。
【請求項１１】
請求項１〜１０のいずれか一項に記載の蒸発装置と、
前記蒸発装置により生成された原料ガスの残渣の一部を前記蒸発装置に循環させるポンプと、
前記残渣の残りの一部を蒸留する減圧蒸留器と、
前記減圧蒸留器により留去された原料を凝縮する凝縮器と、
を有することを特徴とする蒸発システム。
【請求項１２】
請求項１〜１０のいずれか一項に記載の蒸発装置を用いて、前記原料液を加熱蒸発させ、原料ガスを得た後の残渣を、加熱蒸発させる際の圧力よりも低い圧力の下に蒸留し、蒸留することにより留去された原料ガスを凝縮することで、前記残渣に含まれる原料液を回収することを特徴とする蒸発方法。
【請求項１３】
シクロヘキサノンオキシムとこれを希釈する溶剤との混合液を蒸発させる蒸発方法であって、前記溶剤がアルコールであり、前記蒸発装置内の全蒸発面が少なくともシクロヘキサノンオキシムで濡れた状態となるように、前記混合液を１０６０ｔｏｒｒ以下の圧力下で、かつ前記蒸発装置内の蒸発面下端でのシクロヘキサノンオキシム流下液量が、蒸発面下端の単位長さ（ｍ）当たり１７０ｋｇ／時間以上で蒸発させ、前記蒸留は、１．４ｋＰａ〜１０ｋＰａの減圧下で蒸留させることを特徴とする請求項１１に記載の蒸発方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸発装置、蒸発システム及び蒸発方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
原料液を蒸発させる蒸発装置として、特許文献１に記載の蒸発装置が知られている。特許文献１の蒸発装置は、複数の伝熱管を有する縦型流下の液膜式熱交換器である。この蒸発装置は、原料液が複数の伝熱管の内部に流入され、当該複数の伝熱管の内壁面に原料液の膜が形成された状態で、熱媒により当該複数の伝熱管を加熱して原料液を蒸発させるように構成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−２８４７５２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１の蒸発装置では、複数の伝熱管の内壁面に原料液の残渣が残留することを抑制するために、複数の伝熱管の内壁面に原料液の膜が形成された状態で当該原料液を蒸発させており、その過程で原料液を溶剤とともに複数の伝熱管に供給しているが、溶剤として、一部ガスを使用している。原料液とガスを、縦型流下の液膜式熱交換器に並流で供給する。この場合、原料液とガスの供給部の配置によっては、複数の伝熱管の内壁面における原料液の膜の厚みが変化する。原料液の膜の厚みが薄くなると、当該原料液の蒸発により伝熱管の内壁面が露出することがある。内壁面が露出すると、当該露出した内壁面に原料液の残渣が残留し、伝熱管の詰まりを引き起こす惧れがある。
【０００５】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであって、良好な流下液膜を形成させることで、伝熱管の詰まりを抑制して原料液の蒸発を円滑に行わせることが可能な蒸発装置、蒸発システム及び蒸発方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の目的を達成するために、本発明の蒸発装置は、複数の伝熱管と、前記複数の伝熱管を互いに間隔を空けて支持する管板と、前記管板の上方に設けられた第１の分散板と、を含み、前記第１の分散板には、前記複数の伝熱管の延在方向から見て、原料液を通す複数の通液孔が前記管板の前記伝熱管が設けられていない領域と重なる位置に形成されているとともに、ガスを通す複数の通気孔が前記複数の伝熱管と重なる位置に形成されており、前記複数の伝熱管は、前記管板の上面から突出する突出部を有していることを特徴とする。
【０００７】
本発明において、前記第１の分散板の管板側の面の前記通液孔が形成された部分には、当該面から前記管板側に突出したノズルが設けられていることを特徴とする。
【０００８】
本発明において、前記第１の分散板に向けて前記原料液及び前記ガスを流入させる流入部を有することを特徴とする。
【０００９】
本発明において、前記第１の分散板と前記流入部との間には１つ以上の分散板が設けられており、前記分散板には前記流入部からの前記原料液を通す複数の通液孔が形成されており、少なくとも前記第１の分散板の直上に配置された前記分散板の複数の通液孔は、前記複数の伝熱管の延在方向から見て、前記第１の分散板の複数の通気孔と重ならない位置に配置されていることを特徴とする。
【００１０】
本発明において、前記管板と、前記第１の分散板とを収容する収容部を有し、前記流入部と前記第１の分散板との間には、第２の分散板が設けられており、前記第２の分散板には、前記流入部からの原料液を前記第１の分散板に形成された前記通液孔に向けて流入させる複数の通液孔と、前記流入部からのガスを通す複数の通気管と、が設けられており、前記第２の分散板の外周部と前記収容部の内壁面との間には隙間が形成されており、前記第２の分散板の複数の通気管は、前記複数の伝熱管の延在方向から見て、同心円状に配置されており、前記第２の分散板の複数の通気管は、前記流入部の側であって前記第２の分散板の中心部の側に切欠部を有していることを特徴とする。
【００１１】
本発明において、前記複数の伝熱管から流出された原料液を前記流入部へ移送させる移送機構を有していることを特徴とする。
【００１２】
本発明において、前記突出部の先端には溝が形成されていることを特徴とする。
【００１３】
本発明において、前記伝熱管の面積は、当該伝熱管の延在方向から見て、前記第１の分散板の通気孔の面積以上の面積であることを特徴とする。
【００１４】
本発明において、前記伝熱管の中心は、当該伝熱管の延在方向から見て、前記第１の分散板の通気孔の中心と一致していることを特徴とする。
【００１５】
本発明において、前記原料液はシクロヘキサノンオキシムを含むことを特徴とする。
【００１６】
本発明の蒸発システムは、蒸発装置と、前記蒸発装置により生成された原料ガスの残渣の一部を前記蒸発装置に循環させるポンプと、前記残渣の残りの一部を蒸留する減圧蒸留器と、前記減圧蒸留器により留去された原料を凝縮する凝縮器と、を有することを特徴とする。
【００１７】
本発明の蒸発方法は、前記蒸発装置を用いて、前記原料液を加熱蒸発させ、原料ガスを得た後の残渣を、加熱蒸発させる際の圧力よりも低い圧力の下に蒸留し、蒸留することにより留去された原料ガスを凝縮することで、前記残渣に含まれる原料液を回収することを特徴とする。
【００１８】
本発明の蒸発方法は、シクロヘキサノンオキシムとこれを希釈する溶剤との混合液を蒸発させる蒸発方法であって、前記溶剤がアルコールであり、前記蒸発装置内の全蒸発面が少なくともシクロヘキサノンオキシムで濡れた状態となるように、前記混合液を１０６０ｔｏｒｒ以下の圧力下で、かつ前記蒸発装置内の蒸発面下端でのシクロヘキサノンオキシム流下液量が、蒸発面下端の単位長さ（ｍ）当たり１７０ｋｇ／時間以上で蒸発させ、前記蒸留は、１．４ｋＰａ〜１０ｋＰａの減圧下で蒸留させることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、原料液とガスを縦型流下の液膜式熱交換器にて蒸発させる場合に、良好な流下液膜を形成させることで、伝熱管の詰まりを抑制して原料液の蒸発を円滑に行わせることが可能な蒸発装置、蒸発システム及び蒸発方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の第１実施形態に係る蒸発装置を示す模式図である。
【図２】同、蒸発装置の第１の分散板における複数の通気孔の配置状態を示す模式図である。
【図３】本発明の第２実施形態に係る蒸発装置を示す模式図である。
【図４】同、蒸発装置の第２の分散板における複数の通気孔の配置状態を示す模式図である。
【図５】伝熱管の突出部の変形例を示す模式図である。
【図６】蒸発システムの一例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、図面を参照しつつ本発明の実施形態を説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。
なお、以下の全ての図面においては、図面を見やすくするため、各構成要素の寸法や比率などは適宜異ならせてある。また、以下の説明及び図面中、同一又は相当する要素には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００２２】
（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態に係る蒸発装置１を示す縦断面図である。
図１に示すように、蒸発装置１は、複数の伝熱管２と、上部管板３と、下部管板４と、第１の分散板５と、分散板６と、収容部７と、塔底８と、原料液供給配管（流入部）９と、ガス供給配管（流入部）１０と、熱媒供給配管１１と、を含んで構成されている。
【００２３】
蒸発装置１は、複数の伝熱管２の内壁面に原料液の膜が形成された状態で、ガス供給配管１０からのガスが複数の通気孔５２を通過して複数の伝熱管２の内部に流入されており、熱媒により当該複数の伝熱管を加熱して、当該原料液を蒸発させる構成となっている。
【００２４】
収容部７の下部には円板状の上部管板３と、下部管板４と、が接続されている。上部管板３及び下部管板４には、複数の伝熱管２が互いに間隔を空けて支持されている。複数の伝熱管２は、上部管板３の上面から突出する突出部２ａを有している。第１の分散板５は、収容部７の内部において、上部管板３の上方に設けられている。
【００２５】
図２は、蒸発装置１の第１の分散板５における複数の通気孔５２の配置状態を示す模式図である。図２は第１の分散板５の平面図であり、便宜上、収容部７については破線で示している。
図２に示すように、収容部７は平面視円形である。第１の分散板５には、原料液を通す複数の通液孔５１と、ガスを通す複数の通気孔５２とが形成されている。通液孔５１の形状は平面視円形である。通気孔５２の形状は平面視円形である。平面視において、第１の分散板５には、各通気孔５２が、２つの通液孔５１の間に１つの通気孔５２が位置するように交互に配置されている。なお、本実施形態に示す複数の通気孔５２の配置状態は一例であり、これに限らず種々の配置状態を採用することができる。
【００２６】
図１に戻り、複数の通液孔５１は、複数の伝熱管２の延在方向から見て、上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域と重なる位置に配置されている。各通液孔５１は、隣り合う２つの伝熱管２の間の略中央において上部管板３の上方に位置している。
【００２７】
第１の分散板５の上部管板３側の面の通液孔５１が形成された部分には、当該面から上部管板３側に突出したノズル５１ａが設けられている。
【００２８】
複数の通気孔５２は、複数の伝熱管２の延在方向から見て、複数の伝熱管２と重なる位置に配置されている。複数の通気孔５２の下端と、複数の伝熱管２の上端との間の距離（伝熱管２の延在方向における間隔）は、収容部７の内径に対して、例えば１／５０〜１／５の範囲の大きさとなっている。好ましくは、複数の通気孔５２の下端と、複数の伝熱管２の上端との間の距離は収容部７の内径に対して１／１０〜１／３０の範囲の大きさとする。
【００２９】
伝熱管２の形状は、通気孔５２の形状と同様に、当該複数の伝熱管２の延在方向から見て、円形である。伝熱管２の内径は、例えば２０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲の大きさとなっている。好ましくは、伝熱管２の内径は、３５ｍｍ〜７０ｍｍの範囲の大きさとする。
【００３０】
なお、通気孔５２及び伝熱管２を複数の伝熱管２の延在方向から見たときの形状は、円形に限らず、楕円形など種々の形状を採用することができる。ただし、ガスを円滑に通過させるためには、通気孔５２及び伝熱管２を複数の伝熱管２の延在方向から見たときの形状は、円状であることが好ましい。
【００３１】
通気孔５２の中心は、伝熱管２の延在方向から見て、伝熱管２の中心と一致している。なお、通気孔５２の中心は、伝熱管２の延在方向から見て、伝熱管２の中心から多少ずれていてもよい。すなわち、複数の通気孔５２が、複数の伝熱管２の延在方向から見て、複数の伝熱管２と重なる位置に配置されていればよい。
【００３２】
伝熱管２の面積は、当該伝熱管２の延在方向から見て、通気孔５２の面積よりも大きい面積である。なお、複数の伝熱管２を当該複数の伝熱管２の延在方向から見たときの面積は、通気孔５２の面積よりも大きい面積であることに限らず、通気孔５２の面積と同じ面積であってもよい。すなわち、複数の伝熱管２を当該複数の伝熱管２の延在方向から見たときの面積は、通気孔５２の面積以上の面積であればよい。
【００３３】
原料液供給配管９は、収容部７の上部側壁に接続されている。ガス供給配管１０は、収容部７の上壁に接続されている。分散板６は、原料液供給配管９及びガス供給配管１０と第１の分散板５との間に設けられている。
【００３４】
分散板６には、原料液供給配管９からの原料液を分液する複数の分液孔６１が形成されている。図１では、複数の分液孔６１は、複数の伝熱管２の延在方向から見て、複数の通液孔５１と重なる位置に配置されているが、これに限らない。複数の分液孔６１は、複数の伝熱管２の延在方向から見て、複数の通気孔５２と重ならない位置に配置されていればよい。
【００３５】
分散板６の第１の分散板５側の面の分液孔６１が形成された部分には、当該面から第１の分散板５側に突出したノズル６１ａが設けられている。
【００３６】
分散板６の外周部と収容部７の内壁面との間には隙間６２が存在しているが、これに限らない。蒸発装置１は、ガス供給配管１０からのガスが、分散板６の下方に流れ、複数の伝熱管２の内部に流入されるように構成されていればよい。
【００３７】
本実施形態では、原料液としてシクロヘキサノンオキシムと当該シクロヘキサノンオキシムを希釈する溶剤との混合液を用いる。当該混合液は、原料液供給配管９を経て蒸発装置１に供給される。
【００３８】
なお、前記溶剤としては、シクロヘキサノンオキシムよりも沸点が低く、かつシクロヘキサノンオキシムを溶解し希釈できるものを使用できる。例えば、メタノール、エタノール、プロパノール、ターシャリーブタノール、１−ヘキサノール、１−オクタノール等から選ばれる炭素数１〜８の飽和アルコール、ベンゼン、トルエン等が挙げられ、中でもメタノールあるいはエタノールが好ましい。また、シクロヘキサノンオキシムと溶剤との混合割合は重量比で約１００：１〜１：１０であるのがよい。
【００３９】
また、原料液供給配管９を介して前記混合液を蒸発装置１に移送する際には、同時にガス供給配管１０からメタノール等の低級アルコールと窒素ガス等の不活性ガスを蒸発装置１に導入することが好ましい。
【００４０】
また、不活性ガスとして窒素ガスを用いる。なお、不活性ガスは窒素ガスに限らず、種々の不活性ガスを用いることができる。
【００４１】
熱媒供給配管１１は、収容部７の下部側壁に接続されている。熱媒供給配管１１は、伝熱管２の外壁面に向けて熱媒を流入させる。熱媒としては、例えばスチーム等を用いる。
【００４２】
本実施形態の蒸発装置１は、原料液供給配管９からの原料液が伝熱管２の内部に流入されて複数の伝熱管２の内壁面に原料液の膜が形成される。この状態で、熱媒供給配管１１からの熱媒により複数の伝熱管２の外壁面が加熱され、前記原料液を蒸発させる構成となっている。
以下、蒸発装置１において収容部７の内部を原料液及びガスが流れる様子について、図１を用いて一例を挙げて説明する。
【００４３】
図１に示すように、原料液供給配管９からの原料液は、分散板６の分液孔６１を通過して、第１の分散板５に形成された通液孔５１に向けて流入される。当該通液孔５１に向けて流入された原料液は、上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域に流入される。当該領域に流入された原料液は、オーバーフローして、複数の伝熱管２の内部に流入される。これにより、複数の伝熱管２の内壁面には原料液の膜が形成された状態（いわゆる濡れ壁状態）となる。
【００４４】
一方、熱媒供給配管１１からの熱媒は、複数の伝熱管２の外壁面に向けて流入される。これにより、複数の伝熱管が加熱される。
【００４５】
ガス供給配管１０からのガスは、分散板６の外周部と収容部７の内壁面との間の隙間６２を通過して、第１の分散板５に形成された複数の通気孔５２に向けて流入される。当該通気孔５２に向けて流入されたガスは、複数の伝熱管２の内壁面に原料液の膜が形成された状態で、伝熱管の内部に流入される。
【００４６】
なお、複数の伝熱管２の下端での流下液量は、最小許容負荷以上とする。ここで、最小許容負荷以上とは、複数の伝熱管２の全ての内壁面に常時原料液の膜が形成される程度の量以上の未蒸発原料液を複数の伝熱管２の下端から流下させることを意味する。すなわち、当該複数の伝熱管２の下端での流下液量を最小許容負荷以上に管理することで、当該複数の伝熱管２の内壁面を流れる原料液を蒸発させた場合でも、当該内壁面には原料液の膜が形成された状態が維持されることとなる。
【００４７】
例えば、原料液としてシクロヘキサノンオキシムを供給する場合、伝熱管２の内壁面に液の膜が形成された状態を維持するためには、伝熱管２の内壁面下端での原料液の流下液量が、内壁面下端の単位長さ（ｍ）当たり１７０ｋｇ／時間以上、好ましくは１７０〜１７００ｋｇ／時間、より好ましくは３４０〜６８０ｋｇ／時間であるのがよい。
【００４８】
また、原料液としてシクロヘキサノンオキシムを供給する場合、混合液を蒸発させる際の圧力は１０６０ｔｏｒｒ以下の圧力下であることが好ましい。圧力が１０６０ｔｏｒｒよりも大きいと、シクロヘキサノンオキシムの劣化を招くおそれがある。好ましくは、圧力が７６０ｔｏｒｒ（大気圧）〜１０００ｔｏｒｒの範囲で混合液を蒸発させるのがよい。
【００４９】
また、原料液としてシクロヘキサノンオキシムを供給する場合、混合液を蒸発させる際の温度は１３０℃以上かつ１７０℃以下の範囲であることが好ましい。蒸発装置１により得られた蒸発ガスは、伝熱管２を経て塔底８に取り出される。
【００５０】
本実施形態の蒸発装置１によれば、第１の分散板５には、複数の伝熱管２の延在方向から見て、複数の通液孔５１が上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域と重なる位置に形成されているとともに、複数の通気孔５２が複数の伝熱管２と重なる位置に形成されている。これにより、原料液供給配管９からの原料液が通液孔５１を通過して上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域に流入されて当該複数の伝熱管２の内部に流入される。そして、当該複数の伝熱管２の内壁面に原料液の膜が形成された状態で、ガス供給配管１０からのガスが複数の通気孔５２を通過して複数の伝熱管２の内部に流入される。また、原料液供給配管９からの原料液が直接複数の伝熱管２に流入することが抑制される。さらに、ガス供給配管１０からのガスの流れ方向を制限するため、ガスが複数の伝熱管２の内部にスムーズに流れる。そのため、複数の伝熱管２の内壁面に形成される原料液の膜の厚みを均一にすることができる。
ガスと原料液の供給部の配置によっては、複数の伝熱管の内壁面に形成される原料液の膜の厚みが変化する。原料液の膜の厚みが薄くなると、当該原料液の蒸発により伝熱管の内壁面が露出することがある。内壁面が露出すると、当該露出した内壁面に原料液の残渣が残留し、伝熱管の詰まりを引き起こす惧れがある。
これに対し、本実施形態においては、複数の伝熱管２の延在方向から見て、複数の通液孔５１が上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域と重なる位置に配置されるとともに、複数の通気孔５２が複数の伝熱管２と重なる位置に配置される構成を採用しているので、複数の伝熱管２の内壁面に形成される原料液の膜の厚みが変化することが抑制される。さらに、複数の伝熱管２の全ての内壁面に常時原料液の膜が形成される程度の量以上の未蒸発原料液を複数の伝熱管２の下端から流下させる。これにより、当該伝熱管２の内壁面を流れる原料液を蒸発させても、内壁面が露出して原料液の残渣が残留することはない。よって、伝熱管の詰まりを抑制して原料液の蒸発を円滑に行わせることができる。
【００５１】
また、第１の分散板５の上部管板３側の面の通液孔５１が形成された部分には、ノズル５１ａが設けられている。このため、ノズル５１ａが設けられていない場合に比べて、通液孔５１を通過した原料液が上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域に流入しやすくなる。これにより、通液孔５１を通過した原料液が第１の分散板５の上部管板３側の面に沿って流れて滴り落ちることが抑制される。そのため、原料液が直接複数の伝熱管２に流入することが抑制される。よって、複数の伝熱管２の内壁面に均一な原料液の膜が形成された状態を維持することができる。
【００５２】
また、分散板６の第１の分散板５側の面の分液孔６１が形成された部分には、ノズル６１ａが設けられている。このため、ノズル６１ａが設けられていない場合に比べて、分液孔６１を通過した原料液が第１の分散板５に形成された通液孔５１に向けて流入しやすくなる。これにより、分液孔６１を通過した原料液が分散板６の第１の分散板５側の面に沿って流れて滴り落ちることが抑制される。そのため、原料液が直接複数の伝熱管２に流入することが抑制される。よって、複数の伝熱管２の内壁面に均一な原料液の膜が形成された状態を維持することができる。
【００５３】
また、ガス供給配管１０からのガスが隙間６２を通過し複数の通気孔５２を通過して複数の伝熱管の内部に流入されるように構成されている。これにより、ガス供給配管１０からのガスの流れ方向が制限されるため、ガスが複数の伝熱管２の内部にスムーズに流れる。そのため、ガスが複数の伝熱管２の内部を流れる過程において複数の伝熱管２の内壁面に均一な原料液の膜が形成された状態を維持することができる。よって、伝熱管の詰まりを抑制して原料液の蒸発を円滑に行わせることができる。
【００５４】
また、伝熱管２の面積が当該伝熱管２の延在方向から見て通気孔５２の面積以上の面積である。そのため、通気孔５２を通過したガスが伝熱管２の内部に流入しやすくなる。仮に、伝熱管２の面積が当該伝熱管２の延在方向から見て通気孔５２の面積よりも小さい面積であると、通気孔５２を通過したガスが伝熱管２の外部に流入し、上部管板３上の原料液の流れを乱すことがある。上部管板３上の原料液の流れが乱れると、伝熱管２の内壁面に形成される原料液の膜の厚みが変化してしまう。
これに対し、本実施形態においては、伝熱管２の面積が当該伝熱管２の延在方向から見て通気孔５２の面積以上の面積であるので、通気孔５２を通過したガスが伝熱管２の外部に流入することが抑制される。これにより、上部管板３上の原料液の流れが乱れることが抑制される。よって、伝熱管２の内壁面に形成される原料液の膜の厚みが変化することを抑制することができる。
【００５５】
また、伝熱管２の中心が当該伝熱管２の延在方向から見て通気孔５２の中心と一致している。これにより、通気孔５２を通過したガスが伝熱管２の内部に流入しやすくなる。すなわち、通気孔５２を通過したガスが伝熱管２の外部に流入することが抑制される。これにより、上部管板３上の原料液の流れが乱れることが抑制される。よって、伝熱管２の内壁面に形成される原料液の膜の厚みが変化することを抑制することができる。
【００５６】
なお、本実施形態の蒸発装置においては、原料液としてシクロヘキサノンオキシムを用いているが、これに限らない。この他にも、蒸発させる際に原料液の残渣が残留することがある種々の原料液を用いることができる。
【００５７】
また、本実施形態の蒸発装置においては、第１の分散板５の上に１つの分散板６のみが設けられているが、これに限らない。例えば、第１の分散板５の上に複数の分散板６が設けられていてもよい。また、分散板６にはノズル６１ａが設けられていてもよいし、ノズル６１ａが設けられていなくてもよい。
【００５８】
（第２実施形態）
図３は、図１に対応した、本発明の第２実施形態に係る蒸発装置１Ａを示す縦断面図である。図３に示すように、本実施形態に係る蒸発装置１Ａは、分散板６に替えて第２の分散板１２が設けられている点、複数の伝熱管２から流出された原料液を第２の分散板１２の上方へ移送させる移送機構１３を有している点、で上述の第１実施形態に係る蒸発装置１と異なっている。その他の点は上述の構成と同様であるので、図１と同様の要素には同一の符号を付し、詳細な説明は省略する。
【００５９】
図３に示すように、蒸発装置１Ａにおいて、原料液供給配管９及びガス供給配管１０と第１の分散板５との間には第２の分散板１２が設けられている。第２の分散板１２には、原料液供給配管９からの原料液を第１の分散板５に形成された通液孔５１に向けて流入させる複数の通液孔１２１と、ガス供給配管１０からのガスを通す複数の通気管１２２と、が設けられている。複数の通液孔１２１は、複数の伝熱管２の延在方向から見て、複数の通気孔５２と重ならない位置に配置されている。
【００６０】
図４は、蒸発装置１Ａの第２の分散板１２における複数の通気管１２２の配置状態を示す模式図である。図４（ａ）は第２の分散板１２の平面図であり、便宜上、収容部７については破線で示し、通気管１２２の切欠部１２２ａについては二点鎖線で示している。図４（ｂ）は第２の分散板１２の斜視図である。
【００６１】
図４（ａ）に示すように、第２の分散板１２には、原料液を通す複数の通液孔１２１と、ガスを通す複数の通気管１２２とが形成されている。通液孔１２１の形状は平面視円形である。通気管１２２の形状は平面視円形である。平面視において、第２の分散板１２には、６つの通気管１２２が同心円状に配置されている。なお、本実施形態に示す通気管１２２の配置数は一例であり、これに限らず種々の配置数を採用することができる。
【００６２】
第２の分散板１２の外周部と収容部７の内壁面との間には隙間１２３が存在している。第２の分散板１２の複数の通気管１２２の開口面積を全て足し合わせた面積は、隙間１２３の面積の３０％〜７０％の範囲の面積となっている。なお、第２の分散板１２の複数の通気管１２２の開口面積を全て足し合わせた面積は、隙間１２３の面積の４０〜６０％の面積とするのが好ましい。
【００６３】
複数の通気管１２２は、ガス供給配管１０の側であって第２の分散板１２の中心部の側に切欠部１２２ａを有している。切欠部１２２ａは、伝熱管２の延在方向から見て（平面視）において、通気管１２２の中心ＣＰ２と第２の分散板１２の中心ＣＰ１とを結んだ直線と通気管１２２の円周との２つの交点Ｐ１，Ｐ２のうち、第２の分散板１２の中心ＣＰ１に近い側の交点Ｐ１が、切欠部１２２ａの弧ＡＲの中点となるように配置されている。切欠部の弧ＡＲに対する中心角θは、例えば９０°〜２７０°とすることが望ましく、より好ましくは１５０〜２１０°程度である。
【００６４】
図３及び図４（ｂ）に示すように、通気管１２２の上端は、第２の分散板１２の側壁の上端よりも、上方に突き出している。図３の縦断面図において切欠部１２２ａの縦方向の長さＨ２は通気管１２２の全長Ｈ１に対して、１０％〜８０％程度が望ましく、より好ましくは２０〜５０％程度である。
【００６５】
このように、ガス供給配管１０の側に切欠部１２２ａを有する通気管１２２が存在することにより、外周部の隙間１２３に強いガス流れが発生することを抑制し、液流れへの悪影響を抑制することができる。
【００６６】
図３に戻り、第２の分散板１２の第１の分散板５側の面の通液孔１２１が形成された部分には、当該面から第１の分散板５側に突出したノズル１２１ａが設けられている。
【００６７】
第２の分散板１２の外周部と収容部７の内壁面との間には隙間１２３が存在している。蒸発装置１Ａは、ガス供給配管１０からのガスが、当該隙間１２３を通過し、複数の通気孔５２を通過して複数の伝熱管２の内部に流入されるように構成されている。
【００６８】
移送機構１３は、移送配管１３１とポンプ１３２とを有している。蒸発装置１Ａにおいて、塔底８の底部には、移送配管１３１の一端が接続されている。原料液供給配管９には、移送配管１３１の他端が接続されている。
【００６９】
伝熱管２の内壁面に液の膜が形成された状態を維持するためには、伝熱管２の内壁面下端での原料液の流下液量を所定の液量以上にする必要がある。そのため、原料液が蒸発せずに伝熱管２を通過して塔底８に滴下する場合がある。当該原料液（未蒸発液）は、塔底８から移送配管１３１を経てポンプ１３２に供給される。当該未蒸発液の一部は、ポンプ１３２により移送配管１３１、原料液供給配管９を通って再び収容部７内に供給される。このようにして未蒸発液が循環される。当該供給された未蒸発液は、第２の分散板１２の通液孔１２１を通過して第１の分散板５の通液孔５１を経て上部管板３の伝熱管２が設けられていない領域に流入され、複数の伝熱管２の内部に流入される。
【００７０】
本実施形態の蒸発装置１Ａによれば、第２の分散板１２が設けられており、複数の通気管１２２が複数の伝熱管２の延在方向から見て同心円状に配置されている。そのため、複数の通気管１２２がランダムに配置される場合に比べて、ガス供給配管１０からのガスの流れが収容部７内の一部に偏ることが抑制され、収容部７内の全域において均一になる。そのため、ガス供給配管１０からのガスが第２の分散板１２の外周部の隙間１２３及び通気管１２２を通って、第１の分散板５に均一に供給され、ガスの流れ方向が制限され、ガスが複数の伝熱管２の内部にスムーズに流れる。よって、複数の伝熱管２の内壁面に均一な原料液の膜が形成された状態を維持することができる。
【００７１】
また、移送機構１３を有しているので、未蒸発液の一部を、再度、蒸発に供することができる。
【００７２】
なお、上記実施形態において、伝熱管の突出部の先端には溝が形成されていてもよい。
図５（ａ）〜（ｃ）は、伝熱管の突出部の変形例を示す模式図である。
【００７３】
例えば、図５（ａ）に示すように、伝熱管２Ａの突出部２Ａａの先端にはＶ字状の溝２Ａｂが形成されていてもよい。
また、図５（ｂ）に示すように、伝熱管２Ｂの突出部２Ｂａの先端にはＵ字状の溝２Ｂｂが形成されていてもよい。
また、図５（ｃ）に示すように、伝熱管２Ｃの突出部２Ｃａの先端には凹状の溝２Ｃｂが形成されていてもよい。
【００７４】
伝熱管の突出部の先端に溝が形成されていない構成であると、複数の伝熱管に原料液を均一に分配するためには、各伝熱管の突出部の先端の高さを同一にする必要がある。これに対し、伝熱管の突出部の先端に溝が形成された構成であると、複数の伝熱管に原料液を均一に分配するに当たり、伝熱管の製作精度及び設置精度の要求度合いが小さくなる。
【００７５】
（蒸発システム）
図６は、蒸発システムの一例を示す模式図である。
図６に示すように、蒸発システム１００は、蒸発装置１と、ポンプ１０１と、減圧蒸留器１０２と、凝縮器１０３と、を含んで構成されている。
【００７６】
蒸発システム１００は、蒸発装置１で蒸発されなかった、原料の未蒸発液と原料由来のタール分との混合物から、原料を回収し、蒸発装置１に再利用するものである。
【００７７】
原料液Ｌ１は、原料液供給配管を経て、収容部へ送られる。その供給過程において溶剤供給配管から溶剤Ｌ２が供給され、原料液Ｌ１と溶剤Ｌ２とが混合される。
ガスＧ１と溶剤ガスＧ２の混合ガスは、ガス供給配管を経て収容部へ送られる。
【００７８】
複数の伝熱管の内壁面に原料液の膜が形成された状態で、熱媒Ｈにより当該複数の伝熱管を加熱させ、当該原料液を蒸発させる。これにより、蒸発ガス（シクロヘキサノンオキシムガス）Ｇ３を得る。これと同時に、残渣Ｃとして、原料液と高沸点成分との混合物を得る。
【００７９】
残渣Ｃの一部（原料液の未蒸発液）Ｃ１は、ポンプ１０１により移送配管、原料液供給配管を通って再び収容部内に供給され、循環される。
【００８０】
残渣Ｃの残りの一部Ｃ１は、減圧蒸留器１０２に供給され、蒸留される。例えば、原料液がシクロヘキサノンオキシムの場合、前記蒸留は、１．４ｋＰａ〜１０ｋＰａ(絶対圧力)の減圧下で、蒸留温度は９０〜１３５℃とするのが好ましい。これにより、原料を含んだ低沸点成分Ａを留去させるとともに、蒸留残渣である高沸点成分Ｔを排出する。
【００８１】
留去された原料を含んだ低沸点成分Ａは、凝縮器１０３に導かれ、凝縮される。これにより、凝縮された原料を含んだ低沸点成分Ａ１を回収するとともに、未凝縮の低沸点成分Ａ２を排出する。回収された原料を含んだ低沸点成分Ａ１は、移送配管、原料液供給配管を通って再び収容部内に供給され、循環される。
【００８２】
本発明によれば、伝熱管の詰まり及び原料のタール化を抑制して、原料液の蒸発、未蒸発原料の回収を円滑に行い、かつ原材料の蒸発を高効率に行うことが可能な蒸発装置１及び蒸発システム１００を提供することができる。
【００８３】
以上、添付図面を参照しながら本発明に係る好適な実施の形態例について説明したが、本発明は係る例に限定されないことは言うまでもない。上述した例において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
【実施例】
【００８４】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらによって限定されるものではない。
【００８５】
実施例１
内径５０ｍｍ、長さ６ｍの伝熱管を備えた蒸発装置に対して、循環形式により原料液を蒸発させた。当該原料液としては、シクロヘキサノンオキシムと当該シクロヘキサノンオキシムを希釈する溶剤との混合液を用いた。当該溶剤としてメタノールを用いた。ガスとして窒素ガスを用いた。分散板として第１の分散板を用い、分散板の段数は１段とした（図１参照）。主な運転条件は、以下の通りである。
・未蒸発液の循環量：１４０（１４０〜１５０）ｋｇ／時間・本
・伝熱管一本当たりのメタノール液供給量：０．８５（０．８２５〜０．８７５）ｋｇ／時間・本
・伝熱管一本当たりのメタノールガス供給量：５０（５０〜５２．５）ｋｇ／時間・本
・伝熱管一本当たりの窒素ガス供給量：メタノールガス供給量の５％
・蒸発温度：１４０〜１６０℃
・運転圧：９５０ｔｏｒｒ以下
その結果、伝熱管一本当たりのシクロヘキサノンオキシム蒸発量＝９５Ｔまで、伝熱管の詰まりは認められなかった。
【００８６】
実施例２
内径５０ｍｍ、長さ６ｍの伝熱管を備えた蒸発装置に対して、循環形式により原料液を蒸発させた。当該原料液としては、シクロヘキサノンオキシムと当該シクロヘキサノンオキシムを希釈する溶剤との混合液を用いた。当該溶剤としてメタノールを用いた。ガスとして窒素ガスを用いた。分散板として第１の分散板と第２の分散板とを用い、分散板の段数は２段とした。また、第１の分散板の分液孔が形成された部分にはノズルを設置した（図３参照）。主な運転条件は、以下の通りである。
・未蒸発液の循環量：１４０（１４０〜１５０）ｋｇ／時間・本
・伝熱管一本当たりのメタノール液供給量：０．８５（０．８２５〜０．８７５）ｋｇ／時間・本
・伝熱管一本当たりのメタノールガス供給量：５５（４９〜５８）ｋｇ／時間・本
・伝熱管一本当たりの窒素ガス供給量：メタノールガス供給量の５％
・蒸発温度：１４０〜１６０℃
・運転圧：９５０ｔｏｒｒ以下
その結果、伝熱管一本当たりのシクロヘキサノンオキシム蒸発量＝１００Ｔまで、伝熱管の詰まりは認められなかった。
【符号の説明】
【００８７】
１，１Ａ，１Ｂ…蒸発装置、２，２Ａ，２Ｂ，２Ｃ…伝熱管、２ａ，２Ａａ，２Ｂａ，２Ｃａ…突出部、２Ａｂ、２Ｂｂ、２Ｃｂ…溝、３…上部管板（管板）、５，５Ａ，５Ｂ…第１の分散板、６…分散板、７…収容部、９…原料液供給配管（流入部）、１０…ガス供給配管（流入部）、１２…第２の分散板、１３…移送機構、５１…通液孔、５１ａ…ノズル、５２…通気孔、６２…隙間、１００…蒸発システム、１０１…ポンプ、１０２…減圧蒸留器、１０３…凝縮器、１２１…通液孔、１２２…通気管、１２２ａ…切欠部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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