(57)【要約】【課題】コモンレール内の圧力制御を行うに際して、圧力ハンチングの抑制を可能とする燃料圧力制御装置を提供する。【解決手段】燃料圧力制御装置において、制御部１２０は、制御弁１１０のコイル１１３への電流、コモンレール５０内の燃料圧力、内燃機関１０の回転数、高圧ポンプ４０の圧送量、および高圧ポンプ４０の回転数のうち、少なくとも１つを変数として、この変数が増大するほど電流の周波数を増加させるように切替えると共に、電流の値が予め定めた閾値よりも低い領域では、電流の変動幅ΔＩを以下の数式１を満たすように制御する。  （数１）  電流変動幅ΔＩ＞（１０×ΔＦｆｗ／Ａ）１／２  ただし、ΔＦｆｗは制御弁１１０の弁体１１９に作用する燃料の流体力変動幅、Ａは定数である。【選択図】図１
2013253584.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高圧ポンプ（４０）によってコモンレール（５０）内に圧送される内燃機関（１０）用の燃料の圧力を調整する電磁式の制御弁（１１０）と、
パルス幅変調による電流を前記制御弁（１１０）のコイル（１１３）へ供給し、前記制御弁（１１０）の弁開度を制御する制御部（１２０）とを備える燃料圧力制御装置であって、
前記制御部（１２０）は、前記電流、前記燃料圧力、前記内燃機関（１０）の回転数、前記高圧ポンプ（４０）の圧送量、および前記高圧ポンプ（４０）の回転数のうち、少なくとも１つを変数として、この変数が増大するほど前記パルス幅変調による前記電流の周波数を増加させるように切替えると共に、
前記電流の値が予め定めた閾値よりも低い領域では、前記電流の変動幅（ΔＩ）を以下の数式１を満たすように制御することを特徴とする燃料圧力制御装置。
（数１）
電流変動幅ΔＩ＞（１０×ΔＦｆｗ／Ａ）１／２
ただし、ΔＦｆｗは前記制御弁（１１０）の弁体（１１９）に作用する燃料の流体力変動幅、Ａは定数である。
【請求項２】
前記制御部（１２０）は、前記電流の値が前記閾値よりも高い領域では、前記電流の変動率を以下の数式２を満たすように制御することを特徴とする請求項１に記載の燃料圧力制御装置。
（数２）
電流変動率＝電流変動幅ΔＩ／平均電流値×１００＜±６％
【請求項３】
前記閾値は、前記電流が取り得る範囲の中間点の値であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の燃料圧力制御装置。
【請求項４】
前記電流の周波数を切替えるための切替え点が、前記変数において１つ以上、設けられたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載の燃料圧力制御装置。
【請求項５】
前記電流の周波数は、前記変数の変化に対して連続的に切替えられるように構成されたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載の燃料圧力制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に噴射される燃料の圧力を制御する燃料圧力制御装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の蓄圧式燃料噴射制御装置として、例えば、特許文献１に示されたものが知られている。特許文献１の蓄圧式燃料噴射制御装置では、コモンレールに高圧燃料を圧送する高圧ポンプに用いられる電磁弁は、通電電流に微小振幅を与えるディザ駆動によって、ヒステリシスの低減、および摺動部摩耗の低減が図られるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−４０３６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、電磁弁によってコモンレール内の圧力を制御する際に、相対的に通電電流の低い領域では、燃料流れによって弁体側へ作用する流体力と、弁体を開閉するための力（コイル通電時の吸引力）とのバランスによっては、圧力ハンチングを起こす場合があり、圧力制御の安定性を維持することが難しかった。
【０００５】
本発明の目的は、上記問題に鑑み、コモンレール内の圧力制御を行うに際して、圧力ハンチングの抑制を可能とする燃料圧力制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。
【０００７】
本発明では、高圧ポンプ（４０）によってコモンレール（５０）内に圧送される内燃機関（１０）用の燃料の圧力を調整する電磁式の制御弁（１１０）と、
パルス幅変調による電流を制御弁（１１０）のコイル（１１３）へ供給し、制御弁（１１０）の弁開度を制御する制御部（１２０）とを備える燃料圧力制御装置であって、
制御部（１２０）は、電流、燃料圧力、内燃機関（１０）の回転数、高圧ポンプ（４０）の圧送量、および高圧ポンプ（４０）の回転数のうち、少なくとも１つを変数として、この変数が増大するほどパルス幅変調による電流の周波数を増加させるように切替えると共に、
電流の値が予め定めた閾値よりも低い領域では、電流の変動幅（ΔＩ）を以下の数式１を満たすように制御することを特徴としている。
【０００８】
（数１）
電流変動幅ΔＩ＞（１０×ΔＦｆｗ／Ａ）１／２
ただし、ΔＦｆｗは前記制御弁（１１０）の弁体（１１９）に作用する燃料の流体力変動幅、Ａは定数である。
【０００９】
数式１は、本出願人の知見によって導かれたものである。即ち、通電によって弁体（１１９）に作用される吸引力（Ｆｍｇ）の変動幅（ΔＦｍｇ）は、電流変動幅（ΔＩ）の２乗に比例する。また、吸引力（Ｆｍｇ）の変動幅（ΔＦｍｇ）を、燃料によって弁体（１１９）に作用される流体力（Ｆｆｗ）の変動幅（ΔＦｆｗ）の１０倍よりも大きくすることで、圧力ハンチングが抑制されることを確認している。よって、上記内容から電流変動幅（ΔＩ）を基にした数式１を導き出すことができ、この条件を満たすように電流変動幅（ΔＩ）を制御することで、圧力ハンチングを抑制することが可能となる。
【００１０】
尚、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】コモンレールシステムの全体構成を示す概略図である。
【図２】制御弁を示す断面図である。
【図３】制御部が行う圧力制御を示すフローチャートである。
【図４】コモンレール内の圧力に対する駆動周波数を切替えるためのマップである。
【図５】電流値が閾値よりも低い場合の電流変動幅を示すグラフである。
【図６】電流値が閾値よりも高い場合の電流変動幅を示すグラフである。
【図７】電流値に対する吸引力の変動幅と、流体力の変動幅を示すグラフである。
【図８】本実施形態と従来技術とで比較した場合の電流値に対するコモンレール内の圧力の変化を示すグラフである。
【図９】本実施形態と従来技術とで比較した場合の音圧レベルを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下に、図面を参照しながら本発明を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組み合わせが可能であることを明示している部分同士の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。
【００１３】
（第１実施形態）
第１実施形態の燃料圧力制御装置１００について、図１〜図９を用いて説明する。本実施形態の燃料圧力制御装置１００は、図１、図２に示すように、車両の内燃機関であるエンジン１０に燃料を供給するコモンレールシステム２０に適用されたものである。コモンレールシステム２０は、高圧に圧縮した燃料をエンジン１０に供給する装置であり、高圧ポンプ４０、コモンレール５０、およびインジェクタ６０等を備えている。
【００１４】
高圧ポンプ４０は、燃料タンク３０内の燃料を、例えば２００〜３００ＭＰａレベルの高圧に圧縮して、コモンレール５０に圧送するポンプである。高圧ポンプ４０は、例えば、エンジン１０の駆動力によって作動されるエンジン駆動式のポンプが使用されている。
【００１５】
コモンレール５０は、細長い筒状のタンクを形成するものであって、高圧ポンプ４０から圧送される高圧燃料を内部に蓄えると共に、燃料の圧力を図示しないエンジン制御装置によって設定される目標圧力値に保持して、各インジェクタ６０に分配供給するようになっている。コモンレール５０内の燃料圧力は、高圧ポンプ４０の回転数、あるいは回転数に伴う圧送量に応じて、上昇される。
【００１６】
コモンレール５０の長手方向の一端側には、燃料流出通路５１が形成されている。コモンレンール５０内の圧力が目標圧力値よりも高い場合、あるいは、設定上限圧力を超える場合であると、後述する制御弁１１０を介して燃料流出通路５１から燃料が燃料タンク３０に流出されることで、コモンレール５０内の圧力が調整されるようになっている。
【００１７】
また、コモンレール５０には、燃料圧力値に相当する圧力信号を発生する圧力センサ５２が設けられており、圧力センサ５２によって得られた圧力信号は、制御部１２０に出力されるようになっている。
【００１８】
インジェクタ６０は、コモンレール５０に蓄えられた高圧燃料を、エンジン１０の各気筒内に噴射する燃料噴射装置であり、エンジン１０の各気筒にそれぞれ設けられている。インジェクタ６０は、エンジン制御装置によって、燃料を噴射する噴孔の開閉状態が制御されて、燃料の噴射時期や、噴射時間（噴射量）を調整し、各種走行条件に応じた好適なエンジン１０の作動を可能とするようになっている。
【００１９】
燃料圧力制御装置１００は、上記コモンレール５０内の燃料圧力値を目標圧力値に制御する装置であり、コモンレール５０の長手方向の一端側に設けられる制御弁１１０と、この制御弁１１０の弁開度を制御する制御部１２０とを備えている。
【００２０】
制御弁１１０は、ハウジング１１１内に設けられたコイル１１３、アッパステー１１４、可動子１１７（アーマチャ１１７ａおよびロッド１１７ｂ）、弁座部１１８、および弁体１１９等を備えており、コイル１１３に通電されることで可動子１１７が摺動されて、弁体１１９の弁開度が調整される電磁式の弁となっている。
【００２１】
ハウジング１１１は、磁性材料から成り、長手方向の両端側が開口した筒状のケース体であり、一端側で外径寸法が大きく形成された大径部１１１１と、コモンレール５０に向かう他端側で外径寸法が大径部１１１１よりも小さく形成された小径部１１１２とを備えている。
【００２２】
大径部１１１１の内側には、空間を成す収容部１１１ａが形成されており、収容部１１１ａの底の部分が底部１１１ａ１となっている。そして、大径部１１１１の一端側の開口部には、平板状のリテーナ１１２が設けられて、開口部は閉塞されている。一方、小径部１１１２には、底部１１１ａ１から他端側に連通する挿通孔１１１ｂが形成されている。挿通孔１１１ｂの内周面には、非磁性材料から成る円筒状のスリーブ１１１ｃが設けられている。また、小径部１１１２の他端側には、挿通孔１１１ｂと直交するように外部と連通する燃料流出孔１１１ｄが設けられている。燃料流出孔１１１ｄは、コモンレール５０の燃料流出通路５１と連通している。そして、燃料流出孔１１１ｄの大径部１１１１側となる小径部１１１２の外周面には、Ｏリング１１１ｅが設けられて、このＯリング１１１ｅによって、コモンレール５０の内周面と小径部１１１２の外周面との間がシールされている。
【００２３】
コイル１１３は、制御部１２０から通電されることで、磁界を形成する螺旋状の巻き線であり、収容部１１１ａの内周面に設けられている。
【００２４】
アッパステー１１４は、有底筒状の磁性材料から成る部材であり、収容部１１１ａ内において、コイル１１３の内側に設けられている。アッパステー１１４の底部は、リテーナ１１２側を向いており、この底部の内側中心には、可動子１１７の一端側の位置を規制するストッパ１１５が設けられている。ストッパ１１５は、非磁性材料から形成されている。また、アッパステー１１４の開口側端部と、この開口側端部と対向するハウジング１１１との間には、非磁性材料から成るリング状のカラー１１６が設けられている。
【００２５】
可動子１１７は、アーマチャ１１７ａと、このアーマチャ１１７ａに一端側が固定されて、他端側が弁座部１１８に向けて延びるロッド１１７ｂと、アーマチャ１１７ａおよび例えばスリーブ１１１ｃの間に設けられるスプリング１１７ｃとを備えている。
【００２６】
アーマチャ１１７ａは、扁平円筒状を成す磁性材料から形成され、アッパステー１１４の内側に設けられている。ロッド１１７ｂは、棒状を成す非磁性材料から形成されており、一端側がアーマチャ１１７ａを貫通するようにアーマチャ１１７ａに固定されている。ロッド１１７ｂの一端側の先端部は、わずかにアーマチャ１１７ａから突出して、ストッパ１１５に対向している。また、ロッド１１７ｂの他端側は、挿通孔１１１ｂ、更にはスリーブ１１１ｃ内を通るように配置されている。ロッド１１７ｂの他端側の先端部は、先細と成る円錐状に形成されており、弁座部１１８の座面１１８ａに対向している。スプリング１１７ｃは、例えば、渦巻状のコイルバネであり、そのスプリング反力によって、通常は可動子１１７（アーマチャ１１７ａ）をストッパ１１５側に付勢している。
【００２７】
上記コイル１１３によって形成される磁界は、コイル１１３から、ハウジング１１１、アーマチャ１１７ａ、アッパステー１１４を通過するようになっており、この磁界によってアーマチャ１１７ａは着磁される。よって、アーマチャ１１７ａには、着磁によって底部１１１ａ１側に向かう吸引力Ｆｍｇ（図２）が発生される。上記スプリング１１７ｃによるスプリング反力は、吸引力Ｆｍｇに比べて無視できるほど小さいため、可動子１１７（アーマチャ１１７ａ）に対しては、実質的には吸引力Ｆｍｇが作用するものと見ることができる。吸引力Ｆｍｇは、コイル１１３への通電量が増加されるほど、大きくなる。
【００２８】
弁座部１１８は、扁平円筒状の部材から形成されており、ハウジング１１１の他端側に設けられている。弁座部１１８において挿通孔１１１ｂと対向する面は、すり鉢状の斜面を成して、球体状の弁体１１９が着座する座面１１８ａとして形成されており、また、弁座部１１８の中心部には、軸線方向に延びる連通孔１１８ｂが形成されている。弁体１１９が座面１１８ａから離れた場合であると、コモンレール５０の内部、連通孔１１８ｂ、挿通孔１１１ｂ、燃料流出孔１１１ｄ、更には燃料流出通路５１が順に連通されるようになっている。
【００２９】
弁体１１９は、球体状を成しており、ロッド１１７ｂと座面１１８ａとの間に配置されている。弁体１１９には、コモンレール５０内の燃料によって図２中の流体力Ｆｆｗが作用するようになっている。よって、弁体１１９は、流体力Ｆｆｗによって連通孔１１８ｂを開く方向に移動する。また、また、弁体１１９は、吸引力Ｆｍｇ（ロッド１１７ｂ）によって連通孔１１８ｂを閉じる方向に移動する。そして、流体力Ｆｆｗが吸引力Ｆｍｇを上回れば、弁体１１９は連通孔１１８ｂを開きコモンレール５０内の圧力を下げるように作動し、また、吸引力Ｆｍｇが流体力Ｆｆｗを上回れば、弁体１１９は連通孔１１８ｂを閉じコモンレール５０内の圧力を上げるように作動する。
【００３０】
制御部１２０は、コイル１１３への通電量を制御すると共に、通電量によって弁体１１９の弁開度を制御するようになっている。つまり、制御部１２０は、コイル１１３への通電量を制御することで、コモンレール５０内の燃料圧力を制御するようになっている。
【００３１】
制御部１２０は、パルス幅変調による電流をコイル１１３へ供給するようになっている。つまり、制御部１２０は、直流電源における電圧をパルス状の矩形波に変換して、矩形波におけるデューティ比を調節することで、コイル１１３への電流を波形電流に変換し、デューティ比に応じて波形電流の平均値Ｉを変化させるようにしている。また、制御部１２０は、電圧矩形波の０と１との切替えスピードを調整すること、すなわち駆動周波数ｆを調整することで、波形電流の変動幅（以下、電流変動幅ΔＩ）を変化させることが可能となっている。制御部１２０は、電圧矩形波の０と１との切替えスピードを遅くすることで、電流変動幅ΔＩを大きくし、逆に、電圧矩形波の０と１との切替えスピードを速くすることで、電流変動幅ΔＩを小さくすることができるようになっている。
【００３２】
次に、上記構成に基づく燃料圧力制御装置１００の作動について、図３〜図９を加えて説明する。制御部１２０は、図３に示すフローチャートに基づいて、制御弁１１０の制御を行う。
【００３３】
まず、ステップＳ１００で、制御部１２０は、次々刻々と変化する車両の走行条件下におけるコモンレール５０内の燃料圧力をいくらにするかという目標圧力を設定する。目標圧力は、例えば、車速、エンジン１０の回転数、アクセルペダルの踏み込み量等から、予め定めたマップや、演算式等からエンジン制御装置によって算出される。制御部１２０は、エンジン制御装置によって算出された目標圧力データを受け取り、本ステップＳ１００における目標圧力として設定する。
【００３４】
次に、ステップＳ１１０で、制御部１２０は、上記目標圧力となるように、コイル１１３に供給する電流値を調整する。コイル１１３に供給される電流値が小さくなる側に変更されると可動子１１７に作用する吸引力Ｆｍｇが小さくなり、流体力Ｆｆｗが吸引力Ｆｍｇを上回ると、弁体１１９が連通孔１１８ｂを開くように移動し、燃料圧力は低くなる。逆に、コイル１１３に供給される電流値が大きくなる側に変更されると可動子１１７に作用する吸引力Ｆｍｇが大きくなり、吸引力Ｆｍｇ流体力Ｆｆｗを上回ると、弁体１１９が連通孔１１８ｂを閉じるように移動し、燃料圧力は高くなる。
【００３５】
そして、ステップＳ１２０、Ｓ１３０、Ｓ１４０で、制御部１２０は、例えば、圧力センサ５２から得られる燃料圧力値（圧力信号）を変数として、燃料圧力値が増大するほど、コイル１１３に供給する電流の駆動周波数ｆが大きくなるように切替える。例えば、図４に示すマップを用いて、燃料圧力値に応じた駆動周波数ｆを設定する。図４のマップでは、燃料圧力値が取り得る領域（使用圧力範囲であり例えば０〜３００ＭＰａ）内において予め定めた１つの切替え点を境にして、２水準の駆動周波数ｆ１、ｆ２を設定するものとしている。切替え点は、例えば使用圧力範囲を２分する中間点等として設定することができる。
【００３６】
具体的な制御手順としては、ステップＳ１２０で、制御部１２０は、燃料圧力値が、上記の切替え点以下であるか否かを判定する。そして、ステップＳ１２０での判定が、肯定判定であると、ステップＳ１３０で、駆動周波数ｆを駆動周波数ｆ１に切替える。また、ステップＳ１２０での判定が、否定判定であると、ステップＳ１４０で、駆動周波数ｆを、駆動周波数ｆ１よりも大きく設定された駆動周波数ｆ２に切替える。
【００３７】
次に、ステップＳ１５０、Ｓ１６０、Ｓ１７０で、制御部１２０は、コイル１１３に供給する電流値Ｉ（平均電流値Ｉ）に応じて、電流変動幅ΔＩを制御する。
【００３８】
即ち、ステップＳ１５０で、制御部１２０は、コイル１１３における電流値Ｉが予め定めた閾値よりも小さいか否かを判定する。閾値は、制御部１２０が行う電流制御において、電流値Ｉとして取り得る範囲（使用電流範囲であり例えば０〜２．５Ａ）の中間点として設定することができる。
【００３９】
ステップＳ１５０で、制御部１２０は、電流値Ｉは閾値よりも小さい（低電流領域にある）と判定すると、ステップＳ１６０で、以下の数式１を満たすように電流変動幅ΔＩを制御する。
【００４０】
（数１）
電流変動幅ΔＩ＞（１０×ΔＦｆｗ／Ａ）１／２
但し、ΔＦｆｗは弁体１１９に作用する流体力Ｆｆｗの変動幅、Ａはコイル巻き数およびアーマチャ１１７ａの外径等によって決定される定数である。
【００４１】
ここで、上記の数式１は、本出願人の以下の知見から得られている。即ち、吸引力Ｆｍｇの変動幅ΔＦｍｇは、数式３によって示すことができる。
【００４２】
（数３）
吸引力変動幅ΔＦｍｇ＝１／２×（ＮΔＩ）２μ０πＤ／Ｇ≡ＡΔＩ２
ただし、Ｎはコイル１１３の巻き数、μ０は磁界における透磁率、Ｄは底部１１１ａ１とアーマチャ１１７ａとが向かい合う面積、Ｇは底部１１１ａ１とアーマチャ１１７ａとの隙間寸法、Ａは１／２×（Ｎ）２μ０πＤ／Ｇによって得られる定数であり、コイル１１３の巻き数およびアーマチャ１１７ａの外径等によって決定される。吸引力変動幅ΔＦｍｇは、電流変動幅ΔＩの２乗に比例する。
【００４３】
また、本出願人は、低電流領域において発生するコモンレール５０内の圧力ハンチングは、数式４の条件下で抑制されることを各種実験等により把握した。
【００４４】
（数４）
吸引力変動幅ΔＦｍｇ＞１０×流体力変動幅ΔＦｆｗ
よって、数式４に数式３（吸引力変動幅ΔＦｍｇ≡ＡΔＩ２）を代入することで、上記の数式１が得られるのである。
【００４５】
ステップＳ１６０では、このようにして得られた数式１を満たすように、制御部１２０は、電流変動幅ΔＩを大きくしてやる。制御部１２０は、パルス幅変調における電圧矩形波の０と１との切替えスピードを遅くすることで、電流変動幅ΔＩを大きくする。例えば、図５に示すように、平均電流値Ｉ１に対する電流変動幅ΔＩを大きくし、電流変動幅ΔＩ／平均電流値Ｉ１×１００によって示される電流変動率を大きくする。ここでは、電流変動率を１９４％程度としている。
【００４６】
一方、ステップＳ１５０で、制御部１２０は、電流値は閾値よりも大きい（高電流領域にある）と判定すると、ステップＳ１７０で、以下の数式２を満たすように電流変動率を制御する。
【００４７】
（数２）
電流変動率＝電流変動幅ΔＩ／平均電流値Ｉ×１００＜±６％
電流値が高電流領域にあると、高周波異音が発生し易い状況にある。本出願人は、各種実験等により、電流変動率を±６％以下にすることで、高周波異音を低減することが可能であるという知見を得ている。よって、ステップＳ１７０では、この高周波異音を低減するために、上記ステップＳ１６０とは逆に、電流変動幅ΔＩを小さくしてやることで電流変動率が±６％よりも小さくなるように制御する。制御部１２０は、パルス幅変調における電圧矩形波の０と１との切替えスピードを速くすることで、電流変動幅ΔＩを小さくする。例えば、図６に示すように、平均電流値Ｉ２に対する電流変動幅ΔＩを小さくして、電流変動率を小さくする。ここでは、電流変動率を５．１％程度としている。
【００４８】
そして、ステップＳ１８０で、コモンレール５０内の燃料圧力が目標圧力になったか否かを判定し、肯定判定すると本制御を終了し、否定判定をするとステップＳ１１０に戻り、上記ステップＳ１１０〜ステップＳ１８０を繰り返す。
【００４９】
本実施形態では、制御部１２０は、ステップＳ１６０によって、図５に示すように、電流値が閾値よりも低い低電流領域においては、電流変動幅ΔＩを大きくするように制御する。電流変動幅ΔＩを大きくすることで、図７に示すように、吸引力変動幅ΔＦｍｇが流体力変動幅ΔＦｆｗの１０倍よりも大きくなるように制御するのである。これにより、流体力Ｆｆｗの変動によって発生する弁体１１９の動きを、吸引力Ｆｍｇの変動する力で押さえ込むことができ、図８に示すように、コモンレール５０内に発生する圧力ハンチング（従来）を抑制することができる（本発明）。
【００５０】
このように、圧力ハンチングを抑制するための吸引力変動幅ΔＦｍｇと流体力変動幅ΔＦｆｗとの関係（数式４）から、電流変動幅ΔＩを基にした数式１を導き出し、この条件を満たすように電流変動幅ΔＩを制御することで、圧力ハンチングを抑制することが可能となるのである。
【００５１】
また、圧力ハンチングの大半は、電流値として取り得る範囲の中間点よりも低い領域で発生し得ることから、閾値を電流値として取り得る範囲の中間点の値とすることで、容易に閾値を設定することが可能となる。
【００５２】
また、電流値が閾値よりも高い高電流領域においては、制御部１２０は、ステップＳ１７０によって、数式２を満たすように電流変動率を制御することで、図９に示すように、高電流領域における高周波異音（従来）を低減することが可能となる（本発明）。
【００５３】
（その他の実施形態）
上記第１実施形態では、電流の駆動周波数ｆを決定する際に、図４で説明したように、コモンレール５０内の燃料圧力値を変数として、この変数に対して予め定めた１つの切替え点を境にして駆動周波数ｆ１、あるいは駆動周波数ｆ２を設定するようにした。しかしながら、変数としては、これに限定されるものではなく、その他に、電流値、エンジン１０の回転数、高圧ポンプ４０の燃料圧送量、高圧ポンプ４０の回転数のいずれかとしても良い。更には、これら変数（燃料圧力値、電流値、エンジン１０の回転数、高圧ポンプ４０の燃料圧送量、高圧ポンプ４０の回転数）のうち、２つ以上を変数として、駆動周波数ｆを設定するものとしても良い。
【００５４】
また、駆動周波数ｆを切替えるための切替え点は、上記各変数上において１つに限らず、２つ以上設けるようにしても良い。例えば、切替え点を２つ設ける場合では、図４に対して、３段階の駆動周波数ｆ１、ｆ２、ｆ３を設けるものとなる。
【００５５】
あるいは、駆動周波数ｆは、上記各変数に対して、連続的に切替えられるものとしても良い。つまり、図４に対して、駆動周波数ｆが変数の増加に伴って右上がりとなる特性線図（マップ）によって設定されるものとしても良い。
【００５６】
また、ステップＳ１５０の判定値として使用した電流値Ｉの閾値は、電流値として取りうる範囲の中間点の値として設定するようにしたが、これに限らず、圧力ハンチングの発生する電流値領域を厳密に把握して、圧力ハンチングの発生し得る最大電流値を閾値として定めるようにしても良い。
【００５７】
また、制御部１２０とエンジン制御装置は、それぞれ独立して設けられるものとして説明したが、制御部１２０の機能をエンジン制御装置に持たせるようにしても良い。
【符号の説明】
【００５８】
１０    エンジン（内燃機関）
４０    高圧ポンプ
５０    コモンレール
１００  燃料圧力制御装置
１１０  制御弁
１１３  コイル
１１９  弁体
１２０  制御部
【図１】
2013253584.tif 000003
【図２】
2013253584.tif 000004
【図３】
2013253584.tif 000005
【図４】
2013253584.tif 000006
【図５】
2013253584.tif 000007
【図６】
2013253584.tif 000008
【図７】
2013253584.tif 000009
【図８】
2013253584.tif 000010
【図９】
2013253584.tif 000011