(57)【要約】      （修正有）【課題】杭施工に際して排土量を減少させるようにした掘削ロッドおよび施工方法を提供する。【解決手段】掘削ロッドは３は、駆動力を受けて回転する主軸３１と、主軸３１の先端部３１ａに設けられた掘削ビット３２と、先端側から順に、共回り防止翼３３、第１撹拌翼３４、第２撹拌翼３５、プロペラ状撹拌翼３６，３７とで構成される。撹拌翼３６，３７は周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根３６１，３７１からなり、主軸３１と同軸回転し、余剰掘削土等を外周側へと押し出す力を作用させる。【選択図】図２
2013133630.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
掘削対象地盤を掘削する掘削ロッドにおいて、
駆動力を受けて回転する主軸と、
該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、
周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなり、前記主軸に設けられて該主軸と同軸回転し、余剰掘削土等を外周側へと押し出す力を作用させる撹拌翼と、
を備える、掘削ロッド。
【請求項２】
複数の前記羽根が、周方向において等間隔に配置されている、請求項１に記載の掘削ロッド。
【請求項３】
前記羽根の前記主軸方向への投影面積が、当該羽根の先端が描く円の面積の１／８〜１／６である、請求項１に記載の掘削ロッド。
【請求項４】
前記羽根の径が、前記掘削ビットにより掘削して形成される掘削孔の孔壁の内径よりも小さい、請求項１に記載の掘削ロッド。
【請求項５】
前記対向する羽根のうち上方に位置するものが、下方に位置するものよりも広い形状に形成されている、請求項１に記載の掘削ロッド。
【請求項６】
前記対向する羽根のうち上方に位置するものが、当該羽根の回転方向後方が前方側よりも広い形状に形成されている、請求項５に記載の掘削ロッド。
【請求項７】
前記羽根の少なくとも１枚は、当該羽根の回転方向後方が急斜面となる傾斜面を有している、請求項１に記載の掘削ロッド。
【請求項８】
前記羽根の少なくとも１枚は、当該羽根の径方向外周寄りが緩斜面となる傾斜面を有している、請求項１に記載の掘削ロッド。
【請求項９】
前記主軸は、当該主軸のうち前記対向する羽根の間における軸径がその他の部分における軸径よりも大きいものである、請求項１に記載の掘削ロッド。
【請求項１０】
周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなる撹拌翼と、駆動力を受けて回転する主軸と、該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、を備える掘削ロッドを用い、
該掘削ロッドによって掘削対象地盤を掘削する際、地盤中における土砂、または該土砂とセメントミルクとの混合体を外周側へと押し出す力を前記撹拌翼によって作用させる、施工方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、掘削ロッドおよび施工方法に関する。さらに詳述すると、本発明は、地盤改良を併用した施工技術の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、地盤改良によって築造された地盤中のコラム（柱体）に補強部材として鋼管等を埋設し、杭体（複合杭）とする工法が利用されている。
【０００３】
このような工法として、地盤とセメントミルク等の硬化材を攪拌して掘削孔内を所定深度までソイルセメント化し、ソイルセメントが固化する前に螺旋状羽根（張り出し翼）が設けられた杭を回転させながら埋設することによってソイルセメント複合杭（合成杭）を施工する技術が知られている。また、撹拌棒と土押板を用い、撹拌しつつ土の盛り上がり抑制させる技術、供回り防止翼の上部に取り付けた撹拌翼によって撹拌効果は奏するようにした技術などが提案されている（例えば特許文献１，２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３０６９８７４号公報
【特許文献２】特許第３６２１９７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上述のごとき従来の施工技術は、掘削時の排土量（地表に排出される余剰掘削土の量）を減少させるという着眼点を伴うものではない。余剰掘削土は産業廃棄物であり、環境への負荷を多くし、処理費用の増加も引き起こしているものであるため、杭の施工に際しては排土量を減少させることも重要なこととなっている。
【０００６】
そこで、本発明は、杭施工に際して排土量を減少させるようにした掘削ロッドおよび施工方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
かかる課題を解決するべく本発明者は種々の検討を行った。例えば、従来のごとき攪拌混合冶具を使用した定速施工方法では、対象地盤の硬さや透水性によっては施工時間が多くなってしまい、排土量が増えてしまうことが多い。この排土量は、掘削体積の約１５％〜４５％程度とバラツキが大きく、確実に予想することは難しいものである。この点に着目すると、従来、より良く攪拌する方法は提案されているものの、それでいて尚かつ排土量を減少させる技術を併せ有する掘削治具や掘削方法は見当たらない。このような観点からさらに検討を重ねた本発明者は、かかる課題の解決に結び付く新たな知見を得るに至った。
【０００８】
本発明はかかる知見に基づくもので、掘削対象地盤を掘削する掘削ロッドにおいて、駆動力を受けて回転する主軸と、該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなり、主軸に設けられて該主軸と同軸回転し、余剰掘削土等を外周側へと押し出す力を作用させる撹拌翼と、を備えるというものである。
【０００９】
このような掘削ロッドにおいては、掘削時、主軸を回転させると、該主軸に設けられた撹拌翼が地盤中にて所定方向に回転するこのとき、一対のプロペラ状の羽根（ブレード）の間に入り込んだ余剰掘削土等（地盤中の掘削土のほか、該掘削土とセメントミルクのような硬化材との混合体を含む）は、上側の羽根の対向傾斜面から下向きへの力を受け、尚かつ下側の羽根の対向傾斜面からは上向きへの力を受ける。このように、上下から圧力を加えられた余剰掘削土等は、外周側（径方向外側）へと追いやられ、掘削孔の孔壁側に押し付けられながら練り付けられる。この結果、孔壁に練り付けられた余剰掘削土等の体積分だけ発生残土量が減り、環境に対する負荷が軽減する。また、複合杭の周面摩擦力の増大を見込むことができることから、杭としての性能を向上させることも可能となる。
【００１０】
上述のごとき掘削ロッドにおいては、複数の羽根が、周方向において等間隔に配置されていることが好ましい。
【００１１】
また、羽根の主軸方向への投影面積が、当該羽根の先端が描く円の面積の１／８〜１／６であることが好ましい。
【００１２】
さらに、羽根の径が、掘削ビットにより掘削して形成される掘削孔の孔壁の内径よりも小さいことが好ましい。
【００１３】
また、対向する羽根のうち上方に位置するものが、下方に位置するものよりも広い形状に形成されていることも好ましい。この場合には、対向する羽根のうち上方に位置するものが、当該羽根の回転方向後方が前方側よりも広い形状に形成されていてもよい。
【００１４】
また、羽根の少なくとも１枚は、当該羽根の回転方向後方が急斜面となる傾斜面を有していることも好ましい。
【００１５】
また、羽根の少なくとも１枚は、当該羽根の径方向外周寄りが緩斜面となる傾斜面を有していることも好ましい。
【００１６】
さらに、主軸は、当該主軸のうち対向する羽根の間における軸径がその他の部分における軸径よりも大きいものであることが好ましい。
【００１７】
また、本発明にかかる施工方法は、周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなる撹拌翼と、駆動力を受けて回転する主軸と、該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、を備える掘削ロッドを用い、該掘削ロッドによって掘削対象地盤を掘削する際、地盤中における土砂、または該土砂とセメントミルクとの混合体を外周側へと押し出す力を撹拌翼によって作用させる、というものである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、杭施工に際して排土量を減少させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】複合杭の施工方法の手順を示すもので、（Ａ）杭打機による杭芯合わせ、（Ｂ）セメントミルクと地盤を撹拌混合してのソイルセメントコラム築造、（Ｃ）ソイルセメントコラムの築造完了、（Ｄ）鋼管杭の建て込み、（Ｅ）鋼管杭の杭芯合わせ、鉛直性の確認、（Ｆ）鋼管杭のソイルセメントコラム中への回転埋設、（Ｇ）鋼管杭の杭頭レベルの確認  の各工程を表す図である。
【図２】本発明の一実施形態を示す掘削ロッドの側面図である。
【図３】掘削ロッドの形態例を示す平面図である。
【図４】プロペラ状撹拌翼の形態例を示す、径方向外側から見た羽根の図である。
【図５】プロペラ状撹拌翼の他の形態を示す平面図である。
【図６】回転方向前方よりも後方ほど急斜面となるように変化する傾斜面を有するプロペラ状撹拌翼（主軸の一方側のみ）の概略図である。
【図７】羽根の径方向外周寄りほど緩斜面となるように捻られた傾斜面を有するプロペラ状撹拌翼（主軸の一方側のみ）を径方向外側から見た図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の構成を図面に示す実施の形態の一例に基づいて詳細に説明する。
【００２１】
図１〜図４に本発明にかかる掘削ロッドおよび施工方法の実施形態を示す。以下では、まず掘削ロッド３、杭打機１０の構造について説明し、その後、該掘削ロッド３を用いた複合杭の施工方法について説明する。
【００２２】
図２、図３において、符号３はオーガー１３により回転駆動され、鋼管杭５が埋設される掘削孔４を掘削するための掘削ロッドである。掘削ロッド３の主軸３１は中空構造であり、液体等を通じるための配管を兼ねている。また、掘削ロッド３の主軸３１の先端部３１ａには、この掘削ロッド３が先行掘削する際にセメントミルク（地盤改良材としての硬化材の一例）を噴出するノズル（図示省略）が設けられている。さらに、主軸３１の先端部３１ａよりも基端側には、地盤Ｇを掘削し、セメントミルクと掘削土とを撹拌・混合する掘削ビット３２が設けられている。この掘削ビット３２の基端側には、先端側から順に、共回り防止翼３３、第１撹拌翼３４、第２撹拌翼３５、プロペラ状撹拌翼３６，３７が主軸３１に設けられている。
【００２３】
共回り防止翼３３は、掘削孔４の孔径を超える長さに形成されている翼で、両端が地盤３に入り込んだ状態となり、掘削ビット３２と共回りしないようになっている。詳しくは図示していないが、共回り防止翼３３はパイプ等を介して主軸３１に対して相対回転可能な状態で取り付けられている。また、この共回り防止翼３３と掘削ビット３２は、土をせん断して細かく砕くのに適するようにある程度狭い間隔に配置されており（図２参照）、良質な改良体を形成することに寄与する。
【００２４】
第１撹拌翼３４、第２攪拌翼３５は、掘削ロッド３の主軸３１に固定された棒状部材からなる翼で、掘削ロッド３の主軸３１とともに回転し、細かく砕かれた掘削土を掘削孔４内で攪拌する（図２参照）。本実施形態では、互いに直交するように配置された棒状部材をそれぞれ第１撹拌翼３４、第２攪拌翼３５としているが、これら翼の数や形状は特に限定されるものではなく、他の態様とすることもできる。
【００２５】
プロペラ状撹拌翼３６，３７は、傾斜面３６ａ，３７ａが対向するように配置された対のプロペラ状の羽根によって構成されている。本実施形態では、１８０度おきに配置された２枚のプロペラ状の羽根３６１によって軸方向先端側のプロペラ状撹拌翼３６を構成し、同様に１８０度おきに配置された２枚のプロペラ状の羽根３７１によって軸方向基端側のプロペラ状撹拌翼３７を構成している（図３参照）。
【００２６】
先端側（下側）の羽根３６１と基端側（上側）の羽根３７１とは、周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面３６ａ，３７ａをそれぞれ有している（図４参照）。より具体的に説明すると、先端側の羽根３６１は、掘削ロッド３が時計回りに回転した際、余剰掘削土等を押し上げる上りの対向傾斜面３６ａを有し、基端側の羽根３７１は、掘削ロッド３が時計回りに回転した際、余剰掘削土等を押し下げる下りの逆傾斜の対向傾斜面３７ａを有している（図３、図４参照）。先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１は、これら対向傾斜面３６ａ，３７ａの間隔が周方向へ漸次減少するように配置されている（図４参照）。
【００２７】
これら先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１において、対向傾斜面３６ａ，３７ａの間隔は特に限定されるものではなく、対象地盤Ｇの大きさや性状、当該掘削ロッド３の構造などに応じて適宜設定しうる。ここで、当該対向傾斜面３６ａ，３７ａの間隔の一例を示せば、１０ｃｍ〜２０ｃｍ程度である。
【００２８】
また、先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１の大きさ（軸方向への投影面積）も適宜設定しうるものであるが、好適例を示せば、これら羽根３６１，３７１の先端が描く円の面積（プロペラ状撹拌翼３６，３７によって撹拌可能な領域）の１／８〜１／６程度であることが好ましい。羽根３６１，３７１の大きさがこの程度であれば、掘削ロッド３の回転時における抵抗が大きくなりすぎない範囲で、余剰掘削土等を側方移動させつつ孔壁４ａ側に押し出す作用を十分に発現させやすい。
【００２９】
さらに、先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１の径（プロペラ径）は、掘削ビットにより掘削して形成される掘削孔４の孔壁径のおよそ８０％よりも大きく、尚かつ該孔壁径よりも小さいものであることが好ましい。本実施形態では、これら羽根３６１，３７１の径を、孔壁径の９０％程度に設定している（図２等参照）。
【００３０】
杭打機１０は、リーダー１２、オーガー１３、振れ止め装置１４などを有し、地盤Ｇを掘削し、当該掘削孔４に杭（例えば鋼管杭５）を立設させながら回転させて埋設する機械である（図１参照）。
【００３１】
オーガー（杭回転装置）１３は、鉛直方向に立設するリーダー１２に沿って杭打時に移動可能に設けられており、当該リーダー１２の長手方向に沿って昇降する（図１参照）。オーガー１３には、鋼管杭５が直接またはヤットコ（図示省略）を介して連結されており、該オーガー１３が回転駆動することによって当該鋼管杭５も回転させ、地盤Ｇに貫入させる。本実施形態では、少なくとも先端に貫入用の螺旋状羽根５ｂが設けられた鋼管杭５を用いており、このように鋼管杭５を回転させることにより、螺旋状羽根５ｂが生じさせる地中への推進力を利用して当該鋼管杭５を掘削孔４内に貫入させる。鋼管杭１０が地盤Ｇに貫入する際、オーガー３もリーダー２に沿って降下する。
【００３２】
続いて、上述の掘削ロッド３を用いて地盤Ｇを掘削し、掘削孔４に鋼管杭５を埋設するまでの一連の動作について順に説明する（図１等参照）。
【００３３】
まず、掘削ロッド３を回転させながら掘進させて地盤Ｇを掘削する（図１（Ａ）、（Ｂ）参照）。掘削の際は、例えば地上に設置されたプラント（図示省略）等から掘削ロッド３の内部に設けられた配管にセメントミルクを供給し、その配管の先端に位置するノズルから吐出させる。吐出されたセメントミルクは、掘削ビット３２により撹拌され、地盤Ｇの余剰掘削土と混合されてスラリー化し、ソイルセメントコラム４０を築造する。その後、掘削孔４から掘削ロッド３を引き抜く（図１（Ｃ）参照）。
【００３４】
続いて、掘削孔４内に鋼管杭５を建て込む。鋼管杭５を建て込むには、まず杭打機１０により鋼管杭５の基端（杭頭）を吊り上げ（図１（Ｄ）参照）、鋼管杭５の杭芯合わせをするとともに鉛直性を確認する（図１（Ｅ）参照）。その後、鋼管杭５を回転させてソイルセメントコラム４０中に埋設し（図１（Ｆ）参照）、埋設したら鋼管杭５の杭頭レベル（杭頭の鉛直方向位置）を確認する（図１（Ｇ）参照）。本実施形態では、当該鋼管杭５のソイルセメントとの付着力を増強させる螺旋状羽根５ａをその周囲に有する鋼管杭５を回転させながら掘削孔４内のソイルセメントコラム４０中に埋設するようにしている。以上により、地盤改良によって築造された地盤Ｇ中のソイルセメントコラム４０に補強部材として鋼管杭５を埋設した複合杭（ソイルセメント鋼管複合杭）１の施工が完了する。
【００３５】
上述のごとき掘削ロッド３を用いて施工する本実施形態によれば、以下のごとき作用効果を奏することができる。すなわち、掘削ロッド３によって地盤Ｇを掘削する際、主軸３１に設けたプロペラ状撹拌翼３６，３７を用い、先端側（下側）の羽根３６１によって余剰掘削土等（余剰掘削土のほか、該余剰掘削土等と硬化材との混合体をも含む）を上向きかつ上斜め孔壁４ａ側へ移動させ、尚かつ基端側（上側）の羽根３７１によって余剰掘削土等を下向きかつ下斜め孔壁４ａ側へ移動させる作用をもたらすことができる（図２中の斜めの矢印、図４中の矢印参照）。これら先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１は、対向傾斜面３６ａ，３７ａの間隔を周方向へ漸次減少させるものであるため、これらプロペラ状撹拌翼３６，３７の間における余剰掘削土等は上下から圧力を受け、逃げ場を失い、外周側へと押し出される。したがって本実施形態の掘削ロッド３によれば、いわば平面的かつ立体的に余剰掘削土等を攪拌し、これと同時に、これら余剰掘削土等を孔壁４ａ側へと押し付けながら練り付けることができる（図２中の横向きの矢印参照）。
【００３６】
この結果、本実施形態の掘削ロッド３によれば、孔壁４ａに練り付けられた余剰掘削土等の体積分だけ発生残土量が減り、これによって環境に対する負荷を軽減することができる。
【００３７】
また、プロペラ状撹拌翼３６，３７を用いることは、余剰掘削土等の攪拌混合の効率を改善することにもつながる。これによれば、地盤改良体のばらつきを抑制し、より均一化かつ高品質化した地盤改良体を実現することが可能となる。しかも、複合杭１の周面摩擦力の増大を見込むことができることから、当該複合杭１の強度と品質を向上させることができる。
【００３８】
ここで、プロペラ状撹拌翼３６，３７による、余剰掘削土等を孔壁４ａ側への押し付け作用、練り付け作用をより大きく発現させる観点からすれば、主軸３１のうち、対向する羽根３６１，３７１の間における部分を、その他の部分における部分よりも大きな軸径とすることも好ましい（図２中に二点鎖線で示す符号３１ｂ参照）。こうした場合、プロペラ状撹拌翼３６，３７の間の軸部側スペースを強制的になくすことにより余剰掘削土等に対する外周側への押し付け作用、練り付け作用を大きくすることが可能となる。
【００３９】
なお、上述の実施形態は本発明の好適な実施の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。例えば上述した実施形態では、プロペラ状撹拌翼３６，３７として、上下に配置される先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１が平面視において重なり合うように配置されたものを示したが（図３参照）、この他、先端側の羽根３６１を先行させ、あるいは後退させるようにして、これら対向する先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１を周方向へずらした配置とすることもできる。一例として、粘性が強く、流動性が低い掘削土を掘削対象とする場合、このように先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１とを周方向へずらせば、これら上下の羽根３６１，３７１が２枚同時に掘削土に当たらず時間差で交互に当たるようになることから、抵抗を低減させることが可能となる。
【００４０】
また、上述した実施形態では、上下に配置される先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１とが水平面を挟んで対称的に配置された、面対称の構造であるプロペラ状撹拌翼３６，３７を例示したが（図４参照）、これも好適例にすぎず、非対称の構造であってもよい。一例を示せば、対向する羽根３６１，３７１のうち基端側（上側）の羽根３７１が、当該羽根３７１の回転方向後方が前方側よりも広げられた形状に形成されていてもよい（図４中の２点鎖線および図５参照）。通常、余剰掘削土に対するセメントの含有率は７０〜８０％程度であるところ、当該セメント含有率が１００％程度とされた混合体は流動性が高くなる。このように流動性が高い混合体（余剰掘削土等）を対象とする場合において、羽根３６１を何らかの形で大型化することは、撹拌作用と孔壁側への押し付け作用をさらに効果的なものにしうる点で好適である。また、このように基端側（上側）の羽根３７１のみを大型化することは、地盤Ｇから掘削ロッド３を引き上げる際の邪魔になりにくい（比較的、抵抗が生じにくい）という点において好ましい。
【００４１】
また、先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１とを非対称とする構造例をさらに示せば、特に図示はしていないが、先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１とで、傾斜面３６ａ，３７ａに緩急の差を設けて傾斜の度合いを異ならせてもよい。
【００４２】
また、上述した実施形態では、先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１の対向する傾斜面３６ａ，３７ａについて具体的形態は特に言及しなかったが、これら傾斜面３６ａ，３７ａは、対象地盤Ｇの大きさや性状、当該掘削ロッド３の構造などに応じて適宜設定しうる。具体的には、羽根３６１（３７１）の傾斜角（翼角、プロペラピッチ）を可変としてもよいし、各羽根における傾斜角を互いに異ならせてもよい。また、傾斜面３６ａ，３７ａは角度が一様である平滑面であってもよいし、自由な曲率をもった曲面であってもよい。曲率をもった曲面の例を挙げれば、羽根３６１（３７１）は、当該羽根３６１（３７１）の回転方向前方よりも後方ほど急斜面となるように変化する傾斜面３６ａ（３７ａ）を有していてもよい（図６参照）。あるいは、羽根３６１（３７１）の径方向外周寄りほど緩斜面となるように捻られた傾斜面３６ａ（３７ａ）であってもよい（図７参照）。羽根３６１（３７１）の径方向外周寄りほど緩斜面となるように変化する傾斜面３６ａ（３７ａ）であれば、主軸３１側では余剰掘削土等に対して上下から圧力が作用し、外周側ほどその圧力は小さくなる。このため、内周側（軸寄り）の余剰掘削土等が内周側から外周側へと大きく移動しようとする働きを阻害することなくより有効に作用させることが可能となる。
【００４３】
また、上述した実施形態では、上下に配置される先端側の羽根３６１と基端側の羽根３７１とからなる一対のプロペラ状撹拌翼３６，３７を例示したが（図２参照）、もちろん、このような羽根３６１，３７１が軸方向に沿って複数対配置された多段式の掘削ロッド３とすることもできる。
【００４４】
同様に、上述した実施形態では、１８０度おきに配置された２枚のプロペラ状の羽根３６１（３７１）によって軸方向先端側のプロペラ状撹拌翼３６（３７）を構成した例を示したが（図３参照）、もちろん、同一平面に３枚以上の羽根を配置することもできる。この場合、これらの羽根は周方向において等間隔に配置されていることが好ましい。また、プロペラ状撹拌翼が多段式である場合においては、異なるプロペラ状撹拌翼（別の段のプロペラ状撹拌翼）の羽根が重なり合わないように（主軸方向へ投影した場合に羽根どうしの重なりが無いか少なくなるように）構成されていることが好ましい。この場合には、多少の施工抵抗の増加はあるとしても、より大きな押し付け効果をもって余剰掘削土等を孔壁４ａ側へと練り付けることが可能となる。
【００４５】
また、プロペラ状撹拌翼３６，３７を構成する羽根３６１，３７１は、厚さの一様な板状の羽根であってもよいし、断面三角形のような厚さが変化する羽根であってもよい。要は、余剰掘削土等を側方に移動させつつ孔壁４ａ側に押し出す作用を発現させる傾斜面３６ａ，３７ａを備えているものであれば、プロペラ状撹拌翼３６，３７の具体的な形態は特に限定されることがない。したがって、円板を分割したものを傾けた状態で主軸に取り付けた構成の羽根であってもプロペラ状撹拌翼を構成することが可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明は、複合杭を施工する等の際に地盤を掘削する場合に適用して好適なものである。
【符号の説明】
【００４７】
１…複合杭
３…掘削ロッド
４…掘削孔
４ａ…孔壁
３１…主軸
３１ａ…先端部
３２…掘削ビット
３６，３７…プロペラ状撹拌翼（撹拌翼）
３６ａ，３７ａ…傾斜面
３６１，３７１…プロペラ状の羽根
Ｇ…地盤
【図１】
2013133630.tif 000003
【図２】
2013133630.tif 000004
【図３】
2013133630.tif 000005
【図４】
2013133630.tif 000006
【図５】
2013133630.tif 000007
【図６】
2013133630.tif 000008
【図７】
2013133630.tif 000009