(57)【要約】【課題】昇圧回路の昇圧用キャパシタの耐圧は燃料噴射弁の駆動用電磁コイルへの供給電圧以上にする必要があり駆動回路の大型化を招いていた。また、高電圧からバッテリ側への電流の逆流を阻止する逆流防止用ダイオードや燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの逆起電力によるスイッチング素子の破壊を防ぐためのダイオードが必要となり駆動回路の物理的な大型化を招いていた。【解決手段】燃料噴射装置のバッテリを燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの高圧側に供給し、降圧回路により生成した負電圧を燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの低圧側に供給することで高電圧を確保して燃料噴射電磁弁を駆動する。これにより降圧回路内の降圧用キャパシタの耐圧をバッテリ電圧分下げることができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の運転状態に応じた燃料噴射量を制御手段によって演算し、バッテリ電源から前記内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射弁の駆動用電磁コイルに燃料噴射量に応じた電流を選択的に流して前記燃料噴射弁を駆動する燃料噴射弁の駆動装置において、
前記燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの高圧側がバッテリ電源に接続され、前記燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの低圧側が前記バッテリ電源の電圧を降圧した降圧回路に接続され、前記駆動用電磁コイルの高圧側と前記バッテリ電源の間に前記バッテリ電源から前記駆動用電磁コイルに電流を流すバッテリ電圧側電圧供給用スイッチング素子を設け、前記駆動用電磁コイルの低圧側と前記降圧回路の間に前記駆動用電磁コイルから前記降圧回路に電流を流す負電圧側供給用スイッチング素子を設け、前記制御手段によって前記夫々のスイッチング素子を駆動制御することを特徴とする備えた燃料噴射弁の駆動装置。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射弁の駆動装置において、
前記降圧回路は、少なくとも前記負電圧側供給用スイッチング素子と前記バッテリ電源の正極の間に直列に接続された降圧用ダイオード及び降圧用スイッチング素子と、前記降圧用ダイオードと前記降圧用スイッチング素子の間及び前記バッテリ電源の負極側と接続された降圧用コイルと、前記降圧用ダイオードと前記負電圧側供給用スイッチング素子の間と前記バッテリ電源の負極側と接続された降圧用キャパシタとより構成されていること特徴とする燃料噴射弁の駆動装置。
【請求項３】
請求項２に記載の燃料噴射弁の駆動装置において、
前記降圧回路は前記バッテリ電源を負電圧状態に降下させる機能を備え、前記燃料噴射弁の前記駆動用電磁コイルの通電時の前記バッテリ電源の電圧と前記降圧回路の負電圧によって前記降圧回路の降圧用キャパシタの耐圧が決められていること特徴とする燃料噴射弁の駆動装置。
【請求項４】
請求項２に記載の燃料噴射弁の駆動装置において、
前記降圧回路の前記降圧用キャパシタ及び前記前記負電圧側供給用スイッチング素子の間と、前記駆動用電磁コイル及び前記バッテリ電圧側電圧供給用スイッチング素子の間を繋ぐ電気的な経路にはフリーホイール電流を流すためのダイオードが設けられていること特徴とする燃料噴射弁の駆動装置。
【請求項５】
請求項２に記載の燃料噴射弁の駆動装置において、
前記燃料噴射弁の前記駆動用電磁コイルの低圧側には前記燃料噴射弁を開弁状態に保持する保持電流駆動用スイッチング素子が接続され、前記保持電流駆動用スイッチング素子は前記バッテリ電圧側供給用スイッチング素子と前記負電圧側供給用スイッチング素子によって前記駆動用電磁コイルに前記バッテリ電源の電圧と前記降圧回路の負電圧を印加した後に、前記駆動用電磁コイルに前記バッテリ電源の電圧を印加することを特徴とする燃料噴射弁の駆動装置。
【請求項６】
請求項５に記載の燃料噴射弁の駆動装置において、
前記燃料噴射弁の前記駆動用電磁コイルの低圧側と前記保持電流駆動用スイッチング素子の間には逆流防止用のダイオードが介装されていることを特徴とする燃料噴射弁の駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関に燃料を供給する燃料噴射弁の駆動装置に係り、特に内燃機関の気筒内に直接的に燃料を噴射する燃料噴射弁の駆動装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車に代表されるように、その動力発生源としてガソリンや軽油等を燃料とする内燃機関(ガソリンエンジンやディーゼルエンジン)が使用されている。
【０００３】
そして、この内燃機関においては燃費や出力向上の目的で気筒内に直接的に燃料を噴射する燃料噴射弁が用いられている。このような気筒内に直接的に燃料を噴射する燃料噴射弁は、従来の方式(気筒に空気を供給する吸気管に燃料噴射弁を設けた方式)と比べて高圧に加圧した燃料を使用することが特徴となっている。
【０００４】
したがって、気筒内の圧縮圧力や高圧の燃料の圧力に抗して燃料噴射弁を開弁動作させるために、多くの電気的エネルギーを必要とする。また、燃料噴射弁の制御性能（応答性）の向上や高回転（高速度制御）へ対応するために、短時間にこの電気的エネルギーを燃料噴射弁に供給する必要がある。
【０００５】
一般に、このような燃料噴射弁を駆動する駆動装置は例えば特開２００８−１６９７６２号公報(特許文献１)に示されており、昇圧回路を用いてバッテリ電圧よりも高い電圧を生成し、昇圧回路に接続されたスイッチング素子をオン／オフ駆動し、これによって得られる昇圧電圧を用いて燃料噴射弁の電磁コイルに電流を流して短時間に大電流を通電させることにより燃料噴射弁を駆動して気筒内に直接的に燃料を噴射することを実現している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−１６９７６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
まず、本発明を説明する前に昇圧回路を用いた従来の燃料噴射弁の駆動装置の構成とその課題について図７乃至図１２を用いて説明する。
【０００８】
図７は従来の典型的な燃料噴射制御装置の燃料噴射弁を駆動するための駆動装置（駆動回路）を示している。
【０００９】
電子制御ユニット（ＥＣＵ；Electronic Control Unit）７０は内燃機関に吸入される空気量、内燃機関の回転数、水温、及び空燃比等の内燃機関の運転動作情報から内燃機関の運転状況に合わせて燃焼室に噴射する適切な燃料噴射量を演算する機能を備えている。この電子制御ユニット７０で演算された適切な燃料量は例えばパルス信号として制御回路６０へ入力され、以下に説明する各スイッチング素子のオン／オフ状態を制御して燃料噴射弁への通電制御を行う。
【００１０】
ここで、上述したように内燃機関の気筒内に燃料を直接的に噴射する内燃機関においては、気筒内に高圧燃料を噴射すると共に高応答性が要求されるため、燃料噴射弁の駆動用電磁コイルに高電圧を印加して大電流を流すことで弁体を開弁するようにしている。
【００１１】
このため、燃料噴射弁の駆動装置には、バッテリ電源１(ここでは１４Ｖ電源としている)から高電圧を生成する昇圧回路３０(いわゆる、ＤＣ-ＤＣコンバータ)を有している。この昇圧回路３０は昇圧コイル３３、昇圧用スイッチング素子３１、整流ダイオード３２及び高電圧のエネルギーを蓄積するための昇圧用キャパシタ３４で構成されている。
【００１２】
この昇圧回路３０で昇圧動作させる時には昇圧用スイッチング素子３１をオン-オフ操作することにより、昇圧コイル３３に蓄積された高電圧のエネルギーをダイオード３２により昇圧用キャパシタ３４に蓄積し高電圧ＶＨを生成する。例えば、ここではこの時の昇圧された電圧は「６５Ｖ」とされている。
【００１３】
燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の高電圧側には昇圧用キャパシタ３４で生成した高電圧ＶＨを供給するための高電圧側供給用スイッチング素子４２と、保持電流を供給するためにバッテリ電圧と接続する保持電流駆動用スイッチング素子４１が高電圧を印加した時にバッテリ側に電流が流れないようにするための逆流防止用のダイオード４５を介して接続される。また、スイッチング素子４１、４２がオフした時に燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０のフリーホイール電流を流すためのダイオード４６も接続されている。
【００１４】
駆動用電磁コイル５０の低電圧側には電流を流すための燃料噴射弁の動作用スイッチング素子４３と燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の低電圧側でのフリーホイール電流を流すためのダイオード４４が接続されている。
【００１５】
このような燃料噴射弁の駆動装置において駆動用電磁コイル５０に通電する際の動作について説明する。図８は図７に示した従来の燃料噴射弁の駆動回路の動作タイミングチャートを示しており、燃料噴射弁の駆動停止状態から昇圧された高電圧を「期間Ａ２」で示す時間だけ燃料噴射弁へ供給し、その後に高電圧の印加を「期間Ｂ２」で示す時間だけ停止し、更にバッテリ電源に切り換えて「期間Ｃ２」で示す時間だけバッテリ電圧を燃料噴射弁に供給し、その後に燃料噴射弁の開弁終了である「停止期間」までを表している。
【００１６】
この図８に示すタイミングチャートと合わせて駆動回路の動作を説明すると、図９においては「期間Ａ２」の駆動回路の動作状態を表している。燃料噴射弁の開弁時には高電圧側供給用スイッチング素子４２と燃料噴射弁の動作用スイッチング素子４３をオンし、保持電流駆動用スイッチング素子４１をオフすることにより「６５Ｖ」の高電圧を燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の高圧側に印加する。この時、動作用スイッチング素子４３がオンしているため燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の低圧側は「０Ｖ」である。したがって、この駆動用電磁コイル５０の高圧側と低圧側の電圧差「６５Ｖ」に対応して昇圧用キャパシタ３４の耐圧を決める必要がある。そして、このキャパシタの耐圧を下げるのも課題の一つである。
【００１７】
この時、電流は昇圧用キャパシタ３４から高電圧側供給用スイッチング素子４２を介し燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に供給されて立ち上がり、その後に燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０から燃料噴射弁の動作用スイッチング素子４３を介しＧＮＤへ流れる。また、ダイオード４５、４６によりこの経路以外へ電流が流れないように構成している。
【００１８】
特に、ダイオード４５がない場合は保持電流駆動用スイッチング素子４１内の保護用ダイオードを介しバッテリ1のバッテリ電圧ＶＢと高電圧ＶＨがデッドショートになる。このため、ダイオード４５は必ず必要となる電子部品である。そして、このダイオード４５をなくすのも課題の一つである。
【００１９】
次に、図１０においては「期間Ｂ２」の駆動回路の動作状態を表している。燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に流れる電流が開弁電流（Ｉｐｅａｋ）に達して高電圧側供給用スイッチング素子４２をオフすると燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０は逆起電力により電流を流し続けようとし、電流はダイオード４６から燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０及び燃料噴射弁の動作用スイッチング素子４３と流れて立ち下がるようになる。
【００２０】
次に、図１１においては「期間Ｃ２」の駆動回路の動作状態を表している。燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に流れる電流が保持電流１（Ｉｈｏｌｄ１）、及び保持電流２（Ｉｈｏｌｄ２）に達する毎に保持電流駆動用スイッチング素子４１をオンして燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に電流を供給する。この時保持電流を一定にするため保持電流駆動用スイッチング素子４１をスイッチングして立ち上がり状態と立ち下がり状態を繰り返すことで保持電流を平均としてほぼ一定に制御している。
【００２１】
最後に、図１２においては「停止期間」の駆動回路の動作状態を表している。すべてのスイッチング素子をオフすることで燃料噴射弁への電流の供給を停止する。燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の逆起電力により発生する電流はダイオード４６、４４を介して昇圧用キャパシタ３４に回生され最終的に電流が流れなくなり燃料噴射弁の作動を停止する。
【００２２】
以上がこれまでに提案されていた、気筒内に直接的に燃料を噴射する燃料噴射弁の駆動装置の回路構成であった。
【００２３】
そして、上述したようにこの燃料噴射弁の駆動装置は噴射電磁弁に対して高電圧を印加して大電流を流すことで燃料噴射弁の弁体を開弁することが要求される。このため、バッテリ電圧から高電圧を生成する昇圧回路３０が必要となるが、昇圧回路３０で生成された高電圧は昇圧キャパシタ３４などの電荷蓄積素子に蓄積される。この電荷蓄積素子には燃料噴射弁に印加する高電圧が蓄積されるため、その蓄積電圧以上の耐圧が必要となる。
【００２４】
一般に昇圧回路３０の昇圧用キャパシタ３４の耐圧は燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０への供給電圧以上にする必要があり駆動装置、特に駆動回路の物理的な大型化を招いていた。また、昇圧された高電圧からバッテリ1側への電流の逆流を阻止する逆流防止用ダイオード４５や各スイッチング素子４１、４２、４３のオフ時に燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の逆起電力による各スイッチング素子の破壊を防ぐためのダイオード４４、４６が必要となり、これも駆動回路の物理的な大型化を招いていた。
【００２５】
本発明の主たる目的は、燃料噴射弁の駆動用電磁コイルへ高電圧を供給する昇圧回路に使用されるキャパシタ等の電荷蓄積素子部品の小型化を図ることができる燃料噴射弁の駆動装置を提供することにある。
【００２６】
本発明の他の目的は、逆流防止用ダイオード等の電子部品の部品点数を少なくして駆動回路の小型化を図ることができる燃料噴射弁の駆動装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２７】
本発明の特徴は、燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの高圧側にバッテリ電圧源を接続し、駆動用電磁コイルの低圧側に降圧回路で生成した負電圧電源を接続することで燃料噴射弁の駆動用電磁コイルに所望の電圧を供給する、ところにある。
【発明の効果】
【００２８】
本発明によれば、燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの両端にバッテリ電圧源と降圧回路の負電圧源を接続することによって、電荷蓄積素子においてはバッテリ電圧分の耐圧を下げることができるようになる。したがって、キャパシタ等の電荷蓄積素子部品の小型化を図ることが期待できる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明の一実施例になる燃料噴射弁の駆動装置である駆動回路の構成を示す回路図である。
【図２】図１に示す駆動回路の動作タイミングを示す動作タイミングチャート図である。
【図３】図２に示す動作タイミングで「期間Ａ１」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【図４】図２に示す動作タイミングでの「期間Ｂ１」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【図５】図２に示す動作タイミングで「期間Ｃ１」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【図６】図２に示す動作タイミングで「停止期間」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【図７】従来の燃料噴射弁の駆動装置である駆動回路の構成を示す回路図である。
【図８】図７に示す回路の動作タイミングを示す動作タイミングチャート図である。
【図９】図８に示す動作タイミングで「期間Ａ２」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【図１０】図８に示す動作タイミングでの「期間Ｂ２」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【図１１】図８に示す動作タイミングで「期間Ｃ２」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【図１２】図８に示す動作タイミングで「停止期間」の駆動回路の動作状態を説明する動作説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
以上で述べたように、昇圧回路の昇圧用キャパシタの耐圧は燃料噴射弁の駆動用電磁コイルへの供給電圧以上にする必要があり駆動装置、特に駆動回路の物理的な大型化を招いていた。また、昇圧された高電圧からバッテリ側への電流の逆流を阻止する逆流防止用ダイオードや各スイッチング素子のオフ時に燃料噴射弁の駆動用電磁コイルの逆起電力による各スイッチング素子の破壊を防ぐためのダイオードが必要となり、これも駆動回路の物理的な大型化を招いていた。
【００３１】
本発明はこのような燃料噴射弁の駆動装置の課題を解決するための技術を提案するもので、具体的には昇圧回路に変えて降圧回路を使用して燃料噴射弁の駆動用電磁コイルに必要な駆動電圧を確保するようにしたものである。以下、本発明の一実施例になる燃料噴射弁の駆動装置について詳細に説明する。
【００３２】
図１は本発明の一実施例になる燃料噴射弁の駆動装置の具体的な回路構成を示している。ＥＣＵ７０や制御回路６０は図７に示したものと実質同様であり、ＥＣＵ７０によって内燃機関の運転状態に応じた噴射燃料量を演算し、この演算結果によって制御回路６０を経て各スイッチング素子の開閉を制御している。
【００３３】
図１において、バッテリ電圧源１(ここでは１４Ｖ電源としている)から降圧して負電圧を生成するための降圧回路１０は、バッテリ電圧源１の正極に直列に接続された降圧用スイッチング素子１１と降圧用ダイオード１２、及びこれらの間に接続されてバッテリ電圧源１の負極に接続された降圧用コイル１３、降圧用ダイオード１２と接続されてバッテリ電圧源１の負極に接続された負電圧のエネルギーを蓄積するための降圧用キャパシタ１４で構成されている。
【００３４】
つまり、降圧回路１０は、少なくとも駆動用電磁コイル５０の負電圧側供給用スイッチング素子２２とバッテリ電圧源１の正極の間に直列に接続されたダイオード１２及び降圧用スイッチング素子１１と、ダイオード１２と降圧用スイッチング素子１１の間とバッテリ電圧源１の負極側と接続された降圧用コイル１３と、ダイオード１２と駆動用電磁コイル５０の負電圧側供給用スイッチング素子２２の間とバッテリ電圧源１の負極側と接続された降圧用キャパシタ１４とより構成されている。降圧用スイッチング素子１１は制御回路６０からのスイッチング信号によって制御され、降圧回路１０で降圧電圧(負電圧)を生成している。尚、例えば、ここではこの時の降圧された電圧は「−５１Ｖ」とされている。
【００３５】
燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の高電圧側はバッテリ電圧源１と接続するためのバッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１を介してバッテリ電圧源１の正極に接続されている。また、バッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１と駆動用電磁コイル５０の高電圧側の間と、降圧回路１０のダイオード１２及び降圧用キャパシタ４とはダイオード２４を介して接続されている。
【００３６】
更にダイオード２４は燃料噴射弁の駆動用コイル５０の低電圧側に負電圧側供給用スイッチング素子２２を介して接続されている。このダイオード２４はバッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１や負電圧側供給用スイッチング素子２２がオフされた時に燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０のフリーホイール電流を流すためのダイオードである。
【００３７】
そして、この降圧回路１０のダイオード１２及び降圧用キャパシタ４の接続点には燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の低電圧側が接続されてバッテリ電圧源１に対する負電圧供給源として利用されるように構成されている。
【００３８】
駆動用電磁コイル５０の低電圧側の負電圧ＶＬを供給するための負電圧供給用スイッチング素子２２の接続点とＧＮＤの間には保持電流を流すための保持電流駆動用スイッチング素子２３を介して負電圧がＧＮＤに流れ込まないようにするための逆流防止用のダイオード２５を介して接続されている。
【００３９】
尚、図１において各電気的或いは電子的な部品構成要素は実線で示した電気的な経路(例えば電気配線)で結ばれていることはいうまでもない。
【００４０】
このような燃料噴射弁の駆動装置において駆動用電磁コイル５０に通電する際の動作について説明する。図２は図１に示した本発明の一実施例になる燃料噴射弁の駆動回路の動作タイミングチャートを示しており、燃料噴射弁の駆動停止状態から「期間Ａ１」で示す時間だけバッテリ電圧源１と駆動電磁コイル５０の高圧側と接続して燃料噴射弁へ供給し、その後の電圧の印加を「期間Ｂ１」で示す時間だけ停止し、更にバッテリ電源に切り換えて「期間Ｃ１」で示す時間だけバッテリ電圧を燃料噴射弁に供給し、その後に燃料噴射弁の開弁終了である「停止期間」までを表している。
【００４１】
この図２に示すタイミングチャートと合わせて本発明の一実施例になる駆動回路の動作を説明すると、図３においては「期間Ａ１」の駆動回路の動作状態を表している。
【００４２】
「期間Ａ１」においてはバッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１と負電圧側供給用スイッチング素子２２をオンさせ、両者のアンド条件をとった時間だけ電圧を燃料噴射電磁弁駆動用コイル５０に供給する。ここで、燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０の両端の電圧はバッテリ電圧ＶＢ（１４Ｖ）と負電圧ＶＬ（-５１Ｖ）となり、駆動用電磁コイル５０に加わる電圧ＶＤ＝ＶＢ−ＶＬ＝６５Ｖとなる。つまり、駆動用電磁コイル５０に印加される電圧は従来と同様に「６５Ｖ」となる。
【００４３】
しかしながら、負電圧ＶＬの電圧は燃料噴射弁の駆動に必要な電圧ＶＤ−バッテリ電圧ＶＢ＝６５Ｖ-１４Ｖ＝５１Ｖとなるので、降圧用キャパシタ１４の耐圧は従来の駆動回路を構成する昇圧回路の昇圧用キャパシタで必要であった「６５Ｖ」よりバッテリ電圧ＶＢ分（１４Ｖ）だけ少なくてすむことになる。
【００４４】
このように、バッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１と負電圧供給用スイッチング素子２２をオンすることにより両者のアンド条件の間だけ印加電圧ＶＤが燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に供給される。このため電流はバッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１から駆動用電磁コイル５０に供給されて立ち上がり、負電圧側供給用スイッチング素子２２を介し降圧用キャパシタ１４へ流れる。また、ダイオード２５によりＧＮＤから燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０へ電流が流れこまないようにしている。
【００４５】
次に、図４においては「期間Ｂ１」の駆動回路の動作状態を表している。燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に流れる電流が開弁電流（Ｉｐｅａｋ）に達してバッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１をオフすると燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０は逆起電力により電流を流し続けようとし、電流はダイオード２４から燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０及び負電圧供給用スイッチング素子２２と流れて立ち下がるようになる。
【００４６】
次に、図５においては「期間Ｃ１」の駆動回路の動作状態を表している。燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に流れる電流が保持電流１（Ｉｈｏｌｄ１）、及び保持電流２（Ｉｈｏｌｄ２）に達する毎にバッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１と保持電流駆動用スイッチング素子２３をオンして燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０に電流を供給する。この時、保持電流を平均してほぼ一定にするためバッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１と保持電流駆動用スイッチング素子２３をスイッチングして立ち上がり状態と立ち下がり状態を繰り返すことで保持電流を制御している。
【００４７】
最後に、図６においては「停止期間」の駆動回路の動作状態を表している。保持電流駆動用スイッチング素子２３をオンし、バッテリ電圧側供給用スイッチング素子２１、負電圧供給用スイッチング素子２２をオフすることで燃料噴射弁の駆動用電磁コイル５０への供給を停止する。
【００４８】
燃料噴射電磁弁駆動用コイル５０の逆起電力により発生する電流は保持電流駆動用スイッチング素子２３とダイオード２５、２４を介して降圧用キャパシタ１４に回生され最終的に電流が流れなくなり停止するようになる。
【００４９】
このように、本発明の一実施例によれば、降圧用キャパシタ１４の耐圧を従来の昇圧回路のものより下げる、具体的にはバッテリ電圧ＶＢ分だけ下げることができ、また負電圧にすることでダイオード、具体的は図７で示したダイオード４５を１個減らすことができるようになる。これにより駆動回路の大型化や駆動回路の構成部品数の増加を抑制することができる。
【００５０】
以上説明したように、本発明によれば昇圧回路の代わりに降圧回路を用いるようにしたため、少なくともバッテリ電圧源の電圧分だけキャパシタの耐圧を下げることができるようになり駆動回路の物理的な大型化を抑制できる効果がある。
【符号の説明】
【００５１】
１…バッテリ、１０…降圧回路、１１…降圧用スイッチング素子、１２…降圧用ダイオード、１３…高圧用コイル、１４…高圧用キャパシタ、２１…バッテリ電圧側供給用スイッチング素子、２２…負電圧側供給用スイッチング素子、２３…保持電流駆動用スイッチング素子、２４…ダイオード、２５…ダイオード、６０…制御回路、７０…ＥＣＵ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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