(57)【要約】      （修正有）【課題】大型エンジンのシリンダの動作表面を潤滑し、潤滑剤供給システムの潤滑剤の漏れを検出する方法。又、クロスヘッドエンジンのピストンロッド結合接続の冷却システムの漏れを回避する装置の提供。【解決手段】シリンダライナと、シリンダライナ内に移動可能に配置したピストンと、駆動シャフトと、駆動シャフトをピストンに接続するための接続素子１３，１４，を含み、流体媒体を用いたシリンダ及び／又はピストン及び／又は接続素子の潤滑又は冷却のための装置を含み、流体媒体を貯槽から使用場所に運搬する第１の接続線を含む、大型エンジン。第１の接続線は、接続素子を少なくとも部分的に通じて走り、第１の接続線内の流体媒体は、圧力Ｐ１で加圧され、第２の接続線１２が提供され、第２の接続線には、圧力Ｐ２で加圧される流体媒体が収容され、通常運転モードにおいて、圧力Ｐ２は、最大圧力Ｐ１よりも高い。【選択図】図３
2013164072.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダライナと、シリンダライナ内に移動可能に配置されるピストンと、駆動シャフトと、駆動シャフトを前記ピストンに接続するための接続素子とを含み、流体媒体を用いた前記シリンダ及び／又は前記ピストン及び／又は前記接続素子の潤滑又は冷却のための装置を含み、且つ、前記流体媒体を貯槽から使用場所に運搬するための第１の接続線を含む、
大型エンジンであって、
前記第１の接続線は、少なくとも部分的に前記接続素子を通じて走り、前記第１の接続線内の前記流体媒体は、実質的に圧力Ｐ１で加圧され、第２の接続線が提供され、該第２の接続線には、圧力Ｐ２で加圧される流体媒体が収容され、
通常運転モードにおいて、前記圧力Ｐ２は、前記最大圧力Ｐ１よりも高いことを特徴とする、
大型エンジン。
【請求項２】
前記第１の接続線内の漏れに起因する前記圧力Ｐ１の減少は、測定可能である、請求項１に記載の大型エンジン。
【請求項３】
前記第２の接続線内の漏れに起因する前記圧力Ｐ２の減少は、測定可能である、請求項１又は２に記載の大型エンジン。
【請求項４】
前記接続素子は、クロスヘッドを有するピストンロッドを有し、該クロスヘッドは、前記ピストンの移動によって前記駆動シャフトの回転動作を生成し得るよう、前記駆動シャフトに接続される少なくとも１つの接続ロッドが隣接する接続部を有する、請求項１乃至３のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項５】
複数のボアが前記接続部内に設けられ、該ボアは、前記第２の接続線の一部として設計される、請求項４に記載の大型エンジン。
【請求項６】
前記圧力Ｐ２の生成のために、ポンプが前記接続部と前記貯槽との間に設けられる、請求項４又は５に記載の大型エンジン。
【請求項７】
前記圧力Ｐ２は、一定である、請求項１乃至６のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項８】
前記ポンプは、スロットル素子を介して前記第１の接続線に接続される、請求項１乃至７のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項９】
パルス生成器が前記スロットル素子と前記第１の接続線との間に設けられ、前記パルス生成器は、具体的には、少なくとも１つの弁又は滑動弁又は電磁弁を含む、請求項１乃至８のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項１０】
結合アームが前記第１の接続線及び／又は前記第２の接続線への前記流体媒体の供給のために設けられる、請求項１乃至９のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項１１】
前記第１の接続線内の前記圧力Ｐ１及び前記第２の接続線内の前記圧力Ｐ２を検出するために、圧力センサが、前記第１の接続線内に及び前記第２の接続線内にそれぞれ設けられる、請求項１乃至１０のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項１２】
前記使用場所は、シリンダ潤滑と、前記シリンダライナの前記動作表面への潤滑剤の塗布のための潤滑地点とを含む、請求項１乃至１１のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項１３】
シールが前記第２の接続線と前記クランクシャフト空間との間に設けられる、請求項１乃至１２のうちのいずれか１項に記載の大型エンジン。
【請求項１４】
大型エンジンを潤滑又は冷却する方法であって、
前記大型エンジンは、
シリンダライナと、該シリンダライナ内に移動可能に配置されるピストンと、駆動シャフトと、該駆動シャフトを前記ピストンに接続するための接続素子とを含み、且つ、流体媒体を用いた前記シリンダ及び／又は前記接続素子の潤滑又は冷却のための装置を含み、
前記流体媒体は、接続線内で貯槽から使用場所に運搬され、
少なくとも部分的に前記接続素子を通じて走る第１の接続線が提供され、
前記流体媒体は、前記第１の接続線内で、実質的に圧力Ｐ１で加圧され、圧力Ｐ２で加圧される流体媒体を収容する第２の接続線が提供され、前記圧力Ｐ２は、通常運転モードにおいて、前記最大圧力Ｐ１よりも高い、
方法。
【請求項１５】
前記圧力Ｐ１は、前記第１の接続線内の漏れに故に沈降し、且つ／或いは、前記圧力Ｐ２は、前記第２の接続線内の漏れの故に減少する、請求項１４に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダ潤滑装置を含む大型エンジン、並びに、大型エンジンのシリンダのシリンダ壁の動作表面を潤滑する方法に関する。大型エンジンは、例えば、船舶の建造中に、具体的には、低速動作大型ディーゼルエンジンとして使用される、往復動ピストン内燃機関である。大型エンジンは、船舶用の駆動装置集合体として頻繁に使用され、或いは、例えば、電気エネルギの生成のために大型発電機を駆動するために、静止運転においても使用される。この関係で、エンジンは、連続運転モードにおいて相当な時間周期に亘って動作するのが一般的であり、それは運転安全性及び利用可能性に関する努力及び費用において高い要求を提示する。このために、具体的には、潤滑剤の、具体的には、保守間の長い間隔、低摩耗、並びに、燃料材料及び運転材料の経済的な取扱いが、運転者にとって機械操作のための中心的な基準である。とりわけ、そのような大型ボア低速動作大型エンジンのピストン動作挙動は、保守間の間隔の期間、利用可能性のための決定的要因であり、直接的に、潤滑剤消費を介した運転費用のための、従って、経済効率のための決定的要因でもある。従って、増大し続ける重要性は、大型エンジンの潤滑の複雑な問題と関連付けられる。
【背景技術】
【０００２】
大型エンジンのために、ピストン潤滑は、往復移動するピストン内に或いはシリンダ壁内に配置される潤滑装置を介して行われ、ピストンと動作表面との間の摩擦、従って、動作表面及びピストンリングの摩耗を最小限化するために、潤滑油が潤滑装置を通じてシリンダ壁の運転表面の上に適用される。例えば、WartsilaのＲＴＡモータのような現代的なエンジンのために、今日、動作表面の摩耗は、１０００時間の運転の期間に亘って０．０５ｍｍ未満の状態にある。そのようなエンジンのための潤滑剤の送り量は、ほぼ１．０ｇ／ｋＷｈ以下の状態にあり、そして、少なくともコストのために、可能であれば、更に一層減少されなければならず、摩耗及び漏れも同時に最小限化されなければならない。
【０００３】
潤滑装置自体の特別な設計及び潤滑方法の両方に関して、多くの異なる解決策が動作表面を潤滑するための潤滑システムとして知られている。例えば、潤滑油が複数の潤滑開口を超えて動作するピストンの上に適用される装置が知られており、潤滑装置は、潤滑開口を介して、シリンダ壁内に周辺方向に配置され、潤滑剤は、ピストンリングを介して、周辺方向及び軸方向の両方に散布される。この方法によれば、潤滑剤は大面積でシリンダ壁の動作表面上に適用されず、ピストンの側面でピストンリング間に多かれ少なかれ点別に適用される。
【０００４】
これに関して、他の方法も知られている。例えば、ある潤滑システムが特許文献１（ＷＯ００／２８１９４）において提案されており、そこでは、潤滑油が、シリンダ壁内に位置付けられる気化ノズルを用いて高圧で、燃焼空間内に存在する掃気内にシリンダ壁に対して実質的に接線方向に吹き付けられ、潤滑油は気化されて小さな粒子になる。それによって、気化された潤滑油は、掃気内に微細に散布され、捩りに起因する遠心力の故に、シリンダ壁の動作表面に投げ付けられ、それは掃気を支持し、従って、掃気内に微細に散布される潤滑油粒子も支持する。
【０００５】
ある異なる方法では、複数の潤滑ノズルが移動ピストン内に配置されるのが好ましく、そこでは、その用語は、実質的に動作表面の全高に亘る任意の地点で潤滑剤を適用し得るよう、単純な出口開口及び／又は逆止弁を有する装置を含み得る。
【０００６】
潤滑剤がどのようにシリンダ壁の動作表面の上に適用されるかの種類及び方法、並びに、潤滑剤が大型エンジンのシリンダ内に導入される投与量及び時点は、潤滑の品質に対して有意な影響を有する。
【０００７】
単位時間毎に並びに単位面積毎に動作表面の上に適用されるべき潤滑剤の量は、大型エンジンの運転中の多くの異なるパラメータに依存し得る。よって、例えば、使用される燃料の化学組成、特にその硫黄含有量は、重要な役割を演じる。シリンダの潤滑の他に、これはピストンとシリンダ動作表面との間の、より具体的には、ピストンリングとシリンダ動作表面との間の摩擦の減少を意味し、潤滑剤は、とりわけ、攻撃的な酸の、具体的には、エンジンの燃焼空間内で燃焼プロセス中に生じる硫黄を含有する酸の中性化のためにも働く。このために、使用される燃料に依存して、異なる種類の潤滑剤を使用可能であり、それらは、とりわけ、それらを中性化する能力において異なり、その能力のためには、潤滑剤の所謂ＢＮ値が測定値である。よって、低い硫黄含有量を有する燃料のためよりも、燃料中の高い硫黄含有量のために、より高いＢＮ値を有する潤滑剤を使用するのが有利であり得る。何故ならば、より高いＢＮ値を有する潤滑剤は、酸に関してより高い中性化効果を有するからである。
【０００８】
しかしながら、異なる品質の燃料のために同じ種類の潤滑剤を使用しなければならないことが可能であることも多い。そのような場合には、例えば、使用する潤滑剤の量に対応する増大又は減少を通じて、より高い又はより低い酸含有量を燃焼製品中で補償し得る。
【０００９】
適用されるべき潤滑剤の量の投与量に関する更なる問題は、潤滑剤膜の状態の、具体的には、往復動ピストン内燃機関の運転状態中の潤滑剤膜の厚みの時間偏差(deviation  in  time)及び／又は空間偏差(spatial  deviation)によって提示される。
【００１０】
本来的には、潤滑剤の所要量は、例えば、回転数、燃焼温度、エンジン温度、エンジンを冷却するために利用可能な冷却性能、荷重、及び、多くの他の運転パラメータのような、異なる運転パラメータにも依存する。よって、同じ回転数及びより少ない荷重よりも高い所与の回転数及び荷重のために、異なる量の潤滑剤をシリンダの動作表面の上に適用しなければならないことが可能であり得る。
【００１１】
更に、内燃機関自体の状態も潤滑剤の量に対して影響を有し得る。よって、例えば、使用すべき潤滑剤の量は、シリンダ動作表面、ピストンリング、ピストン等の摩耗の状態に強く依存して異なり得る。よって、新しい未だ慣らし運転をしていないシリンダ動作表面のためには、並びに／或いは、慣らし運転段階中の新しいピストンリングのためには、対向動作する相方同士(partners)、即ち、例えば、ピストンリング、ピストンリング溝と、動作表面とが磨り入り(grind  in)、互いに理想的に設置し合い得るよう、ある程度までの摩擦の増大が望ましい。これを、とりわけ、それによって達成し得るので、かなりの運転時間数に亘って運転したシリンダのためよりもシリンダの慣らし運転段階の間に、異なる量の潤滑剤で概ね働く。このために、具体的には、各シリンダのために、複数のシリンダを有するシリンダのために、潤滑剤の量を互いに別個に設定し得ることが多い。
【００１２】
また、シリンダ動作表面は、一般的には、供した運転時間数に依存して、周辺方向及び長手方向の両方において異なって摩耗する。これは、例えば、ピストンリング及びピストン自体にも同様に当て嵌まる。
【００１３】
従って、往復動ピストン内燃機関に供した運転時間数に依存して潤滑剤の量が設定されなければならないのみならず、潤滑剤の量も、時間に依存する並びに位置に依存する用途の種類に依存して、シリンダ壁の動作表面の異なる地点で、１つの同じシリンダ内で、可変に投与可能でなければならない。
【００１４】
このために、シリンダの動作表面の或いは移動するピストンの異なる領域に潤滑ノズルを設けることが長い間に亘って知られており、それらのノズルは、時間及び位置の両方における用途に依存して潤滑剤の量を柔軟に変更し得るよう、全て独立的に制御可能であるのが好ましい。
【００１５】
特定の時点に特定の潤滑ノズルによって導入されるべき潤滑剤の量を決定するために、多くの異なる方法が知られている。単純な場合には、使用される燃料及び潤滑剤自体の品質を可能であれば考慮して、潤滑剤の量は、例えば、荷重又は回転数の関数として、往復動ピストン内燃機関の運転状態に依存して単純に制御され、既に供した運転時間に基づき対向動作する相方同士の摩耗状態も考慮し得る。
【００１６】
よって、当業者は、所謂動圧潤滑(hydrodynamic  lubrication)を、欠乏潤滑(deficient  lubrication)の状態及び／又は混合潤滑(mixed  lubrication)の状態と区別する。そのような厚さの潤滑膜が対向動作する相方同士の間に、即ち、例えば、シリンダ壁の動作表面とピストンのピストンリングとの間に形成されるときに動圧潤滑の状態を話し、対向動作する相方同士の表面は、潤滑剤膜によって十分に分離されるので、これらは互いに接触しない。異なる境界事例が、所謂混合摩擦又は混合潤滑の状態によって提示される。混合摩擦の場合には、対向動作する相方同士の間の潤滑膜は少なくとも部分的に薄いので、対向動作する相方同士は互いに接触し合う。この場合には、掻き傷(scuffing)の危険、そして、最終的には、ピストン膠着の形成も存在する。所謂欠乏潤滑は、これらの２つの境界事例の間に見られる。欠乏潤滑の状態において、潤滑剤膜は正確に厚いので、対向動作する相方同士は最早互いに接触し合わないが、潤滑剤の量が不十分なので、対向動作する相方同士の間に動圧潤滑を形成し得る。以前には、混合潤滑の状態及び欠損潤滑の状態の双方が可能な限り防止された。これは、動圧潤滑の状態が対向動作する相方同士の間に設定されるよう潤滑剤膜の厚さが好適に選択されたことを意味する。
【００１７】
動圧潤滑の状態における運転は、本来的には、対応する高い潤滑消費をもたらす。他方、これは相当に非経済的であるのみならず、潤滑欠乏のみならず過剰潤滑さえも、シリンダ内の対向動作する相方同士の損傷を引き起こし得ることも驚くほど示している。
【００１８】
この問題は、センサを用いて運転状態において潤滑膜のための特性パラメータを決定し、次に、規制装置の助けを受けてセンサ信号を評価することにおいて初めて成功裏に解決され、シリンダ動作表面での潤滑膜の状態パラメータ、具体的には、潤滑剤膜の厚さは、対応する投与量の潤滑剤供給によって局所的に最適化されるのが好ましい。対応する装置及び関連方法は、特許文献２（ＥＰ１５０５２７０Ａ１）において出願人によって既に詳細に議論されている。
【００１９】
シリンダ動作表面の特定位置で供給されなければならない潤滑剤の所要量の決定の問題は、この革新的な方法によって理想的に解決され、困難点は、これまでは、シリンダ内に潤滑剤を噴射する理想的な時点を決定する点に存在した。
【００２０】
この関係で、理想的な時点は、多くのパラメータ、特に、内燃機関が運転される異なる動作状態に依存し得る。この関係で役割を演じ得るパラメータの多くは同じであり、それらは正しい潤滑剤厚に関連し、冒頭において既に列挙された。具体的には、正しい時点は、本来的には、上述の異なる潤滑方法に主として依存する。よって、潤滑剤の注入のための正しい時点は、本来的には、それに強く依存し、潤滑剤が、例えば、掃気内に導入されるべきであるか、或いは、例えば、ピストン動作部分の上に、例えば、ピストンのピストンリングパッケージ内に直接的に注入しなければならないかに関わらない。
【００２１】
内燃機関のピストンへの潤滑剤の供給のための潤滑剤線は、具体的には、ピストンロッドの内部を走り得る。ピストンロッドの軸受の潤滑のためにも潤滑剤を使用可能であり、それは特許文献３（ＪＰ６０−１２５７１３）に示されている。この潤滑剤は貯槽を介して或いはシリンダ内部空間からのフィードバック線を介して軸受に供給される。ピストンロッドは詰物ボックス（スタッフィングボックス）内で案内される。詰物ボックスハウジングは過圧に維持されるので、空気はピストンによって運転されるピストンポンプを介して詰物ボックス内に注入される。詰物ボックスハウジングは過圧に維持されるので、潤滑剤の出現は防止され、これは漏れが回避されることを意味する。
【００２２】
しかしながら、詰物ボックスハウジングは空間的に固定され、このために、この封止は簡単な方法において可能である。結合接続(joined  connection)のために、ハウジングがこの目的のために設けられなければならず、それは結合接続の移動を実施するか或いは結合接続全体がカプセル化し、それは極めて高い加圧空気の要求を招く。このために、特許文献３において提供される解決策は、結合接続に関連する潤滑剤漏れの回避には実用的であるとは思われない。
【００２３】
ピストンを介する潤滑剤の供給に関連する問題の故に、複数の解決策が開発され、それらは、潤滑剤が導入される潤滑位置が注入によって或いはノズルによってシリンダライナを覆って提供される点において、ピストンとシリンダライナの内壁との間の潤滑を保証する。
【００２４】
ピストンシリンダユニットの効率的な潤滑の達成のためには、潤滑油及びその散布(distribution)の量の他に、導入時点でのシリンダ内のピストンの位置も、大きな重要性を有する。この位置はモータのクランクシャフトの所謂クランク角によっても記述される。具体的には、上述の理由の故に更に少なくならなければならない極めて少量の潤滑剤のために、ピストンでの正しい位置で、シリンダ内の正しいピストン位置で潤滑剤が適用されることが重要である。その場合にのみ、少量の潤滑剤の可能な限り効率的な活用を保証し得る。
【００２５】
移動するピストン中に潤滑剤ノズルを備える潤滑装置の着想のために、潤滑剤は、長く複雑な供給物を介して潤滑剤ノズルに輸送されなければならず、従って、それらはニーレバーの使用に関することの多い公差と関連付けられる。潤滑剤を投与するための弁は、建造空間の理由のために並びにシリンダにおける運転条件の故に、シリンダの外側に配置される。従って、大型エンジンのための供給線は、数メートルの長さを有し、その上、弁と潤滑ノズルとの間に極めて複雑な構造を有する。弁の制御は正に極めて正確に行われる。しかしながら、制御と潤滑剤の実際の導入との間の遅延は正確に縮小可能でなく、このために、遅延を正確に予想し得ない。その上、弁で制御された量の潤滑剤が潤滑剤ノズルにも実際に到達し且つこの長い供給線に亘って潤滑剤ノズルに導入されることは保証されない。このために、シリンダライナ内への潤滑剤の実際の導入のために、時点、従って、シリンダ内のピストン位置を正確に設定し得ず、導入される潤滑剤の量を正確に設定し得ない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２６】
【特許文献１】国際公開第００／２８１９４号
【特許文献２】欧州出願公開第１５０５２７０Ａ１号
【特許文献３】特開第６０−１２５７１３号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２７】
このために、本発明の目的は、潤滑装置の改良を提供し、大型エンジンのシリンダの動作表面を潤滑し且つ潤滑剤供給システムにおける潤滑剤の漏れを検出する方法の改良を提供することである。本発明の更なる目的は、クロスヘッドエンジンのピストンロッドのための結合接続のための冷却システムの改良を提供すること、具体的には、冷却システムにおける漏れを回避するための装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２８】
上記目的を満足する本発明の主題は、装置の観点から並びに方法の観点から、それぞれのカテゴリの独立項の機能によって特徴付けられる。それぞれの従属項は、本発明の特定の有利な実施態様に関する。
【００２９】
本発明に従った大型エンジンは、シリンダライナと、シリンダライナ内に移動可能に配置されるピストンと、駆動シャフトと、駆動シャフトをピストンに接続するための接続素子とを含み。大型エンジンは、流体媒体を用いたシリンダ及び／又はピストン及び／又は接続素子の潤滑又は冷却のための装置を含み、且つ、流体媒体を貯槽から使用場所に運搬する（伝える）ための第１の接続線を含む。第１の接続線は、少なくとも部分的に接続素子を通じて走り、第１の接続線内の流体媒体は、実質的に圧力Ｐ１で加圧される。第２の接続線が提供され、第２の接続線には、圧力Ｐ２で加圧される流体媒体が収容され、通常運転モードにおいて、圧力Ｐ２は、最大圧力Ｐ１よりも高い。
【００３０】
具体的には、第１の接続線内の漏れに起因する圧力Ｐ１の減少は測定可能であり、それは第１の接続線内の圧力減少、従って、圧力Ｐ１と圧力Ｐ２との間の圧力差の増大をもたらす。第２の接続線内の漏れは圧力Ｐ２の減少を引き起こし、従って、圧力Ｐ１と圧力Ｐ２との間の圧力差の減少が生じる。
【００３１】
接続素子は、クロスヘッドを有するピストンロッドを含み、クロスヘッドは、ピストンの移動によって駆動シャフトの回転動作を生成し得るよう、駆動シャフトに接続される少なくとも１つの接続ロッドが隣接する接続部(joint)を含む。
【００３２】
ある実施態様によれば、複数のボア(a  plurality  of  bores)を接続部内に設け得る。これらのボアは第２の接続線の一部であり得る。圧力Ｐ２の生成のために、接続部と貯槽との間にポンプを設け得る。代替的に、線内の圧力損失を補償するために、貯槽自体を圧力Ｐ２又はより高い圧力に維持し得る。通常運転モードにおいて、圧力Ｐ２は実質的に一定である。スロットル素子を介してポンプを第１の接続線に接続し得る。具体的には、パルス生成器をスロットル素子と第１の接続線との間に設けてもよく、パルス生成器は、具体的には、少なくとも１つの弁又は滑動弁又は電磁弁を含む。第１の接続線及び／又は第２の接続線への流体媒体の供給のために結合アーム(jointed  arm)を設け得る。この結合アームをニーレバーと呼ぶ。代替的に、例えば、圧力抵抗ホース（耐圧力ホース）も設け得る。
【００３３】
第１の接続線内の圧力Ｐ１及び第２の接続線内の圧力Ｐ２を検出するために、第１の接続線内に及び第２の接続線内に圧力センサを設け得る。圧力センサは評価装置内に導入し得る信号を送る。測定圧力を評価装置内の対応する基準圧力と比較し得る。運転圧力の変動幅より上に位置する圧力結果が得られるならば、漏れを示す出力が出力される。
【００３４】
本発明に従った装置のための使用場所は、例えば、シリンダの動作表面の上への潤滑剤の塗布のための潤滑地点を含むシリンダ潤滑であり得る。本来的には、複数の潤滑地点も同様に設け得る。シールを、具体的には、第２の接続線とクランクシャフト空間との間に設け得る。
【００３５】
本発明は、更に、大型エンジンを潤滑又は冷却する方法にも関し、大型エンジンは、シリンダライナと、シリンダライナ内に移動可能に配置されるピストンと、駆動シャフトと、駆動シャフトをピストンに接続するための接続素子とを含み、且つ、流体媒体を用いたシリンダ及び／又は接続素子の潤滑又は冷却のための装置を含む。流体媒体は、貯槽から使用場所に運搬される。少なくとも部分的に接続素子を通じて走る第１の接続線が提供される。流体媒体は、第１の接続線内で、実質的に圧力Ｐ１で加圧される。圧力Ｐ２で加圧される流体媒体を収容する第２の接続線が提供され、圧力Ｐ２は、通常運転モードにおいて、最大圧力Ｐ１よりも高い。圧力Ｐ１は、具体的には、第１の接続線内の漏れに起因して沈降し得る。
【００３６】
それぞれのシリンダのために全ての潤滑剤線又は冷却剤線に接続される潤滑剤又は冷却剤のための貯槽をコモンレール貯槽として設計し得る。この結果、同じ圧力が潤滑剤線の各々と冷却剤線の各々の内に存在することが保証される。
【００３７】
シリンダの長手軸（Ａ）によって決定される軸方向に関するシリンダ壁の異なる位置に潤滑地点を配置し得る。潤滑剤は、シリンダ外周の周りに分配される複数の地点で導入されるのみならず、異なる軸方向の位置でも導入され、潤滑剤を動作表面のより大きな表面に亘って均一に散布し得る。この結果、潤滑剤の塗布は同時に起こり得る。これは全ての係止素子が同じ時点に開放していることを意味する。しかしながら、潤滑剤を異なる時点で導入することも可能であり、これは、例えば、潤滑がピストンの移動に先行することを意味する。
【００３８】
本発明の更なる用途は、大型エンジンのシリンダ又はピストンのための冷却剤（冷媒）の漏れの検出に存する。その場合、冷却剤は、シリンダ壁内又はピストンの内部内を循環し得る流体媒体を形成する。潤滑剤のように、ポンプを用いて、対応する使用場所に冷却剤を運搬し得る。
【００３９】
ポンプを、具体的には、複数の送り位置を有するピストンポンプとして設計し得る。送りピストンは、カムシャフトによって駆動されるのが好ましい。具体的には、カムシャフトを電気モータによって駆動し得る。このために、カムシャフトの回転数、即ち、単位時間当たりの送りストローク数は、電気モータによって決定される回転数の範囲内で任意に可変である。更なる変形に従って、送りピストンを作動ピストンにも接続可能であり、作動ピストンは、送りハブが起こり得るよう、流体圧力手段を用いて移動可能である。送りピストンは、潤滑剤又は冷却剤を分配器内に伝える。回転ピストンポンプの送りピストンが次々とそれらの送りストロークを遂行するとき、特に、カムシャフトのカムが互いに角度的に変位して配置されるとき、分配器内の圧力偏差(pressure  deviations)を減少し得る。
【００４０】
流体圧力手段は、追加的な貯槽によって提供される潤滑剤又は冷却剤であり得る。この貯槽は、具体的には、潤滑のために使用される貯槽よりも高い圧力にあり得る。この貯槽は、５０バールを超える圧力、典型的には、５０バールから１００バール以下までの範囲内にあり得る。潤滑装置のための潤滑剤は、具体的には、５０バールまでの圧力にある貯槽によって提供される。衝撃のために、潤滑剤又は冷却剤の圧力は５０バールにまで達し、１０〜１５バールの範囲内にある基底圧(base  pressure)で４０〜５０バールの範囲内に位置するのが好ましい。この圧力は、線内の圧力損失を考慮しなければならない圧力Ｐ１に対応する。異なる圧力にある２つの貯槽の使用、典型的には、潤滑剤貯槽又は潤滑剤容器又は冷却剤容器の使用は、潤滑剤又は冷却剤でポンプを運転することを許容する。この結果、駆動流体と運転流体との間にシール（封止）を設けることは時代遅れになり、これは潤滑のための潤滑剤又は冷却剤を意味する。この結果、ポンプ内にシール（封止）素子を設けることを省略可能であり、それはポンプのより費用効果的な製造をもたらし、且つ、運転及びその保守における単純化をもたらす。
【００４１】
潤滑装置のための貯槽の圧力は、ポンプの作動ピストンの作動のための貯槽の圧力よりも小さいことが好ましい。
【００４２】
係止素子の設置は、大型エンジンの荷重に依存して行われるのが好ましい。この結果、潤滑剤供給を要求に正確に一致させ得る。
【００４３】
係止素子の設置は、具体的には、大型エンジンのクランク角及び／又は回転数及び／又はトルク及び／又はシリンダの位置に依存して行われる。
【００４４】
特別に単純な変形に従って、シリンダ空間内の圧力が潤滑剤の送り圧力よりも高いとき、シリンダ壁の動作表面の上への潤滑剤の塗布は停止される。この結果、ピストンが上死点の近傍にあるときに、潤滑剤がシリンダの燃焼空間内に到達しないことを保証し得る。この結果、燃焼プロセス中に潤滑剤が燃焼空間内に存在すること、よって、望ましくない堆積又は排ガスをもたらし得る潤滑剤の燃焼が引き起こされることを防止し得る。
【００４５】
例えば、圧力センサを用いて、潤滑剤の圧力を測定可能であり、潤滑剤の圧力を評価装置に伝達し得る。評価装置は、その圧力が上方閾値と下方閾値とによって境界付けられる所定の圧力範囲内に位置するか否かを確認する。この確認は、圧力Ｐ１及び圧力Ｐ２の両方のために行われる。評価装置は、圧力Ｐ２と圧力Ｐ１との間の差圧を計算する。通常運転モードにおいて、圧力Ｐ２は圧力Ｐ１より上に位置する。差圧が負であるならば、これは漏れの存在を示す。
【００４６】
負の圧力差のために、警報（アラーム）を発し得る。特により長い時間周期に亘って、その圧力より下に落ちることは、欠損潤滑を通じた損傷を回避するために直ぐに確認されなければならない潤滑装置内の漏れを示し得る。
【００４７】
添付の図面を参照して本発明を以下に詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】大型エンジン内のピストンシリンダ構成を通じる断面を示す断面図である。
【図２】本発明に従った潤滑装置のためのある実施態様に従った２サイクル大型ディーゼルエンジンのシリンダを示す概略図である。
【図３】第１接続線と第２接続線との間の異なる圧力を決定するための組立体を示す詳細図である。
【図４】潤滑剤供給を示す概略図である。
【図５】通常運転モードにおける潤滑剤圧力Ｐ１及びＰ２の過程及びブレイクダウンを示す圧力温度図（ｐ，ｔ図）である。
【発明を実施するための形態】
【００４９】
大型エンジンを通じる断面が図１に示されている。図１に従った大型エンジン１００は、シリンダライナ２０及びピストン２５の形態のシリンダを有するシリンダ構成を有する。シリンダ構成は、外気供給システム１０１を有する。図１のシリンダ構成は、具体的には、長手方向に掃気される２サイクル(two-stroke)大型ディーゼルエンジンに関する先端技術から既知であるような、典型的な構成である。
【００５０】
ピストン２５は、シリンダライナ２０内でシリンダライナ２０のシリンダ壁２２に沿って往復移動可能に配置される。ピストン２５は、２つの転換点、即ち、上死点（ＯＴ）と下死点（ＵＴ）との間の往復運動を遂行し、上死点（ＵＴ）は、下死点（ＵＴ）と出口弁１０２との間に配置される。
【００５１】
ピストン２５は、ピストンリングパッケージを含む。ピストンリングパッケージは、単に３つのピストンリング２７，２８，２９を備えて図２に概略的に例示されている。即ち、ピストンリングパッケージは、出口弁１０２に最も近接して位置し、従って、燃焼空間２３にも最も近接して位置する（頂部リングとも呼ぶ）上方ピストンリング２８と、図２において出口弁１０２に関して第１のピストンリング２８より下に配置される第２のピストンリング２７と、ピストンリング２７より下に配置される更なるピストンリング２９とを有する。
【００５２】
例示によれば、燃焼空間２３は、詳細に例示しない噴射ノズルを有するシリンダカバー１０３によって並びに図１では閉塞位置において例示する出口弁１０２によって、頂部で境界付けられ、噴射ノズルを用いて、燃料を燃焼空間２３内に噴射し得る。
【００５３】
ピストン２５は、ピストンロッド１３を介して、それ自体既知の方法においてクロスヘッド１４に接続され、大型エンジンの運転中に、ピストン２５の往復動作がピストンロッド１３から大型エンジンのクランクシャフトに移転される。例示によれば、ピストンロッド１３は、掃気空間１１０を通じて並びに詰物ボックス１１１を通じて案内される。掃気空間１１０は、シリンダライナ２０の底部で、出口弁１０２に関して隣接する。詰物ボックス１１１は、矢印１１２によって記号化される外気が、掃気空間１１０からクランクシャフト空間１１５内に到達し得ないよう、掃気空間１１０の下に位置するクランクシャフト空間１１５に対して掃気空間１１０を封止する。ターボチャージャ１１３が、高圧で、例えば、４バール（ｂａｒ）までの圧力で、外気を掃気空間１１０に運ぶ。
【００５４】
ピストン２５は、冷却剤（冷媒）７０で内部的に冷却されるピストン２５として設計され、冷却剤は、例示しない供給線を介して供給され且つ取り除かれる。
【００５５】
ピストン２５は、上死点（ＯＴ）と下死点（ＵＴ）との間の位置において図１に例示されている。ピストン上方縁部７１は、出口弁１０２の方向におけるピストン２５のジャケット表面７２の最上方点によって定められる。ピストン２５は、シリンダライナ２０内でピストン軸に沿って下死点の方向において軸方向に往復移動可能に配置される。
【００５６】
ピストン２５は、二個構成(two  piece)として設計されている。ピストン２５は、所謂ピストンクラウン（ピストン円頂部）７３と、例示しないネジを用いてピストンクラウン７３に螺合されるピストンスカート（ピストン衿部）７４とで構成され、ピストンクラウン７３は、出口弁１０２の方向において配置され、ピストンスカート７４は、掃気空間１１０の方向において配置される。ピストンスカート７４は、円筒形のジャケット表面を有し、その最下方点は、掃気空間１１０の方向においてピストンスカート下方縁部７５を定める。
【００５７】
図２に例示する３つのピストンリング２７，２８，２９は、ピストンクラウン７３のジャケット表面７２に配置され、第１の上方ピストンリング２８は、出口弁１０２の方向において配置され、隣接する第２のピストンリング２９は、ピストンスカート下方縁部７５の方向において配置され、第２のピストンリング２９に隣接する第３のピストンリング２７は、ピストン下方縁部７５の方向において配置される。ピストンリング２７は、最上方のピストンリング２８と最下方のピストンリング２９との間に配置されている。
【００５８】
図２によれば、潤滑剤及び冷却剤は、ピストンロッド１３を通じてピストン２５に輸送される。潤滑剤及び／又は冷却剤は、図１によれば、クロスヘッド１４を介してピストンロッド１３に供給される。クロスヘッド１４は、この目的のための通路を含み、これらの通路は、図３に詳細に例示されている。これらの通路は、ニーレバー１２０を介して供給される。ニーレバー１２０は、位置的に固定された貯槽３０（図２を参照）とクロスヘッド１４との間の接続素子を表し、貯槽３０とクロスヘッド１４との間にポンプ１を設け得る。代替的に、貯槽３０をコモンレール貯槽と同様に設計してもよく、貯槽３０は既に十分に高圧に加圧された潤滑剤又は冷却材を含んでもよい。ここで、十分に高い圧力は、圧力Ｐ１及び／又はＰ２よりも上に位置し且つクロスヘッド１４の供給の圧力損失を相殺するために十分な圧力として理解されるべきである。
【００５９】
図１に例示するように、ニーレバー１２０自体は、クロスヘッド１４の動作を相殺するために、１つ又はそれよりも多くの結合接続部(jointed  connection)を有し得る。
【００６０】
潤滑装置１０を有する２サイクル大型ディーゼルエンジンのシリンダを図２に概略的に例示する。２サイクル大型ディーゼルエンジンは、複数のシリンダ２０を含み、そこでは、明瞭性の理由のために、１つのシリンダ２０だけを例示的に例示している。シリンダ２０は、シリンダ壁２２を含み、シリンダ壁２２は、周辺方向において、それ自体既知の方法において、シリンダ２０の内側空間２３を境界付ける。ピストン２５がシリンダ２０内に設けられ、ピストン２５は、シリンダ２０の軸方向Ａに関してシリンダ壁２２の動作表面２１に沿って往復移動可能に配置される。動作表面２１を、例えば、溶射によって、シリンダ壁２２の表面の上に塗布される表面層に提供し得る。少なくとも１つの潤滑地点７，１７、具体的には、潤滑ノズル２６，４６がシリンダ壁２２内に配置され、運転状態において潤滑剤膜をシリンダ壁２２の動作表面２１の上に塗布し得るよう、少なくとも１つの潤滑地点には、それ自体既知の方法においてポンプ１によって潤滑剤が供給される。
【００６１】
潤滑地点７，１７は、潤滑剤線８，１８を介してポンプ１に接続される。潤滑剤線８，１８の各々は、係止素子５，１５を有する。潤滑剤線は、コモンレール貯槽としても設計し得る分配器３の一部である。ポンプ１は、潤滑剤を、分配器３を通じて貯槽３０から潤滑地点７，１７に運ぶ。ピストン又はシリンダを冷却するために潤滑剤の代わりに冷却材が使用されるときに、この構成を使用し得る。
【００６２】
潤滑剤を用いて或いはサーボオイルを用いて或いは冷却材を用いてポンプ１を運転し得る。これは貯槽３０が約２０バールの圧力で潤滑剤又は冷却材を提供することを意味する。ポンプ１の作動ポンプ３３は、貯槽３０よりも高圧に加圧される貯槽３１によって供給される潤滑剤又は冷却材で運転される。概して、貯槽３１内の圧力は、５０〜１００バールの間に、具体的には、約５０バールに接続線の圧力損失を加えた圧力に位置する。潤滑剤又は冷却材を第２の接続線を介してクロスヘッド１４に供給するためにも貯槽３１を使用し得る。その圧力を衝撃のために最大４０〜５０バールに達する下方圧力Ｐ１に変換するために、可能であれば、スロットル素子が貯槽と第２接続線との間に設けられる。
【００６３】
ポンプ１の作用ピストン空間３４内に導入される潤滑剤は、それぞれの開口３９を介して送り空間３６内に到達する。作用ピストンが作用ピストン空間３５内に存在する限り、開口３９は作用ピストン空間３４に接続される。これはポンプ１のストローク（行程）が未だ開始していないことを意味する。潤滑剤が作用ピストン空間３４内に存在する作用ピストンの上に塗布されるや否や、潤滑剤は保持手段３７の抵抗に抗して動き出す。開口３９の各々は、送りピストン３８によって閉塞され、送り空間３６内に存在する潤滑剤は圧縮される。送り空間３６は分配器３に流体伝導接続しているので、分配器３及び／又は潤滑剤線８，１８内に存在する潤滑剤も圧縮される。
【００６４】
送りストロークが完了するとき、潤滑剤は潤滑剤線８，１８内で所望の圧力を得る。その圧力が潤滑を保証するための必要とされる所定の帯域内に存在するか否かを、分配器３内の圧力センサを用いて監視し得る。この帯域は、一般的には、１０〜５０バールの範囲内に位置し、具体的には、この範囲は、１０〜１５バールの基底圧(base  pressure)と、４０〜５０バールの間に位置する衝撃のための圧力とを含む。
【００６５】
従って、潤滑剤は、所望の時点でシリンダ２０の動作表面２１に塗布されるために、潤滑剤線８，１８内に提供される。所望の時点は、信号伝達線４２，４３を介して対応する係止手段５，１５の開口に信号を伝送する主装置５０によって決定される。従って、潤滑剤の時点は、主装置によって完全に自由に決定可能である。
【００６６】
本来的に、係止手段５，１５の閉塞の時点は、同様に、主装置５０によって任意的に決定可能である。この結果、特定の循環周期のために所要量の潤滑剤を精密に設定し得る。
【００６７】
測定装置４０を図２に例示的に示す。測定装置４０を用いて、２サイクル大型ディーゼルエンジンの運転状態のための公称値が検出される。測定装置４０は、公称値の特徴である電気信号を生成し、この信号を単一の伝送線４１内で主装置５０に伝送する。主装置５０は潤滑剤システムの制御のために働く。その信号は主装置５０内で評価される。評価結果が潤滑剤を要求するならば、係止手段５，１５が作動されるよう、ある信号が単一の伝送線４２，４３を介して主装置から係止素子５，１５に伝送される。これは係止手段が潤滑剤の流通のために開放又は閉塞されることを意味する。その信号をポンプ１の制御のためにも使用し得る。その信号を、送り電流を変更し得るポンプ、例えば、循環ポンプ(circular  pump)、インペラポンプ(impeller  pump)のような、回転ポンプのために使用し得る。単位時間当たりにポンプを通じて運搬される容積流量を変更し得るよう、例えば、ポンプを駆動するモータの回転数を変更し得る。この可能性は回転式ピストンポンプのためにも存在する。そのような回転式ピストンポンプは、電気モータによって駆動されるカムシャフトを介して移動される複数のピストンを含むのが典型的である。カムシャフトの回転数を増大するために、単位時間当たりのピストンストローク数は増大され、従って、ポンプを通じて運搬される容積流量は変更される。本来的には、単一の送りピストンを有するピストンも使用し得る。その場合、送りピストンを液圧式に移動可能であり、或いは、送りピストンをカムシャフトによって移動し得る。
【００６８】
この場合には、切換弁３２の切換頻度を変更し得る。この場合には、ある信号が信号伝送線４４を介して主装置５０から切換弁３２に伝送される。切換弁３２は、具体的には、電磁弁として設計される。切換弁３２は、２つの位置を取り得る。第１の位置では、作動ピストン３３が存在する作動ピストン空間３４からの潤滑剤を貯槽３０に送り戻し得るよう、作動ピストン３３と貯槽３０との間の接続が開放される。潤滑剤が送り空間３６内に流入し得るよう、貯槽３０と送り空間３６との間の接続線が開放される。
【００６９】
作動ピストン３３が保持手段３７（本実施例ではバネ）によってその上方端部位置に導かれ、作動ピストン３３は今や送りストロークを遂行する準備が出来ている。切換弁３２が主装置５０から送りストロークを遂行するための信号を得るとき、切換弁３２は貯槽３０への接続が開放されるよう切り換わる。潤滑剤が貯槽３１から作動ピストン空間３５内に高圧で導入され、作動ピストン３３は送りストロークを遂行する。これは潤滑剤が送りピストン３８を用いて送り空間から分配器３内にポンピングされることを意味する。更に、作動ピストンは送り空間から封止的に分離される必要がない。従って、送りピストン側の作動ピストン空間３４に対する駆動側の作動ピストン空間３５の封止は不要である。
【００７０】
係止素子５，１５は、潤滑剤が測定装置４０の測定値に基づき動作表面２１の上に塗布されるよう、特定の時間周期に亘って開放される。係止素子５，１５の各々が開放状態に保持される時間周期を、測定装置４０で検出された測定値に依存して個別に整合させ得る。
【００７１】
本来的には、大型エンジンの異なるパラメータを決定する複数の測定装置を設け得る。
【００７２】
同様に、潤滑剤の圧力を燃焼空間内に存在する最大圧力と燃焼空間内に存在する最小圧力との間に位置するよう設定することも可能である。潤滑剤が燃焼空間内に入り込まないよう、少なくとも燃焼ストロークの最終段階の間に、並びに、燃料空気混合物の点火時点及び膨張段階の開始に、燃焼空間内の圧力は潤滑剤圧力より上に位置する。燃焼空間内の圧力が潤滑剤の圧力より下に位置するとき、外気供給の間、又は圧縮ストロークの第１段階の間にのみ、シリンダの動作表面の上への潤滑剤の導入が可能である。この代替として、ピストンが圧縮ストロークにおける潤滑地点を越えたときに潤滑剤の導入が可能である。これは、潤滑地点が、対応する掃気圧力で加圧される掃気で充填されるシリンダ空間内に開口することを意味する。この関係で、掃気圧力は、一般的には、典型的には約３バールである外気圧よりも僅かに上に位置する。従って、ある接続が、潤滑地点の位置とピストンとの間に存在する。ピストン、即ち、ピストンリングパッケージが潤滑地点よりも上に位置するならば、掃気圧力は、係止素子に実質的に存在するのに対し、燃焼空間内に、即ち、ピストンリングパッケージと出口弁との間のシリンダ空間内に存在する圧力は、有意により高い。
【００７３】
よって、潤滑地点が燃焼ストローク中にピストンリングパッケージによって覆われる領域内にあるとき、ピストンが上死点の近傍に存在するときに潤滑剤がシリンダ空間内に到達するのは、シリンダ空間内の圧力に対する潤滑剤の送りの間に起こり得る。何故ならば、掃気側に対する圧力は、シリンダ空間内の燃焼空間側圧力における圧力よりも実質的に小さいからである。
【００７４】
図２は、潤滑剤又は冷却剤がピストン２５に供給されることを追加的に示している。本発明に従った装置１０は、流体媒体を用いたシリンダライナ２０の及び／又はピストン２５の及び／又は接続素子１３，１４，１９，１２０の潤滑又は冷却ために働く。流体媒体は、具体的には、冷却剤又は潤滑剤である。第１の接続線が、貯槽３０から使用場所２０，２５，１３，１４，１９に流体を供給するために設けられる。第１の接続線１１は、少なくとも部分的に接続素子１３，１４，１９を通じて延びる。図１は、ピストンロッド１３を通じる過程(course)のみを示している。しかしながら、接続線を、同様に、クロスヘッド内に、ニーレバー内に、ピストン内に、具体的には、ピストンスカート内に設け得る。流体媒体は第１の接続線内に実質的に圧力Ｐ１で存在する。Ｐ２の圧力にある流体媒体を収容する第２の接続線が提供される。通常運転中、圧力Ｐ２は最大圧力Ｐ１よりも高い。
【００７５】
図３は、第１の接続線１１と第２の接続線１２との間を冷却し且つ／或いは潤滑するための詳細を示している。クロスヘッド１４の断面並びにピストンロッド１３の一部が示されている。図３によれば、スリーブ素子１１７がピストンロッド１３とクロスヘッド１４との間にも存在する。ピストンロッド１３はクロスヘッド１４に対して回転可能であるので、第１及び第２の接続線１１，１２をクランクシャフト空間１１５に関して封止するために、シール（封止）１１８が設けられる。
【００７６】
流体媒体、例えば、冷却剤又は潤滑剤が第１の接続線１１内に存在する。第１の接続線内に存在する流体媒体は、圧力Ｐ１を有する。第１の接続線は、ピストンロッド１３を通じて、スリーブ素子１１７を通じて走り、クロスヘッド１４を通じても走る。この目的のために、開放通路がクロスヘッドの外側ジャケット表面に存在し、それはニーレバー１２０を通じて走る供給線への接続線１１での接続を表している。供給線、及びクロスヘッドへの供給線の接続は、図面中に例示されていない。
【００７７】
流体媒体は、同様に、圧力Ｐ２で加圧される第２の接続線１２内で循環する。具体的には、圧力Ｐ２は通常運転モードのために一定であり得る。第２の接続線１２内の流体媒体の圧力は、第１の接続線１１内の流体媒体の圧力Ｐ１よりも大きいので、第１の接続線１１内の流体媒体が外側に出ることができないことが主に保証される。第１の接続線１１内の漏れの場合、流体媒体の出現が第２の接続線１２内より高い圧力Ｐ２によって防止される。このために、第１の接続線１１内の漏れの場合、流体媒体は圧力Ｐ２で第１の接続線１１内に流入し得る。この結果、第１の接続線１１内の圧力は増大し、同時に、第２の接続線１２内の圧力は沈降(sink)し、従って、圧力均衡が起こる。圧力均衡に起因する圧力減少が測定され、評価装置に伝送される。評価装置は、測定圧力を基準圧力と継続的に比較する。圧力均衡の故に圧力差は減少し、このために、評価装置は、ある信号、例えば、警報を送る。この警報は、第１の接続線内の漏れを示す。
【００７８】
第２の接続線１２内に漏れが存在するとき、圧力Ｐ２は減少する。基準圧力に関する圧力Ｐ２の減少は、評価装置によって測定される。この場合には、評価装置も、出力信号、例えば、警報を生成する。この警報は、第１の接続線内の漏れを示す警報とは異なり得る。
【００７９】
図４は、第１の接続線１１及び第２の接続線１２内の異なる圧力Ｐ１及びＰ２を生成し得る異なる方法を示すある実施態様を例示している。ポンプ１を用いて貯槽３０から運ばれる流体媒体は、詳細に例示しない分配器素子を用いて、第１の接続線１１と第２の接続線１２に分割される。この結果、ポンプの下流にある圧力線内の圧力は、より高い圧力Ｐ２に対応する。圧力を減少するために、スロットル素子１２５が接続線１１内に設けられる。スロットル素子１２５での接続部に、パルス送信器１２６も設け得る。パルス送信器は、パルス電流の分配(dispensing)の働きをする。具体的には、流体媒体が潤滑剤であるとき、潤滑剤を所定の時点で出力するのが有利であり得る。パルス送信器を、例えば、係止素子として、具体的には、弁として設計し得る。
【００８０】
図５に示すグラフは、Ｘ軸上に示される時間に依存してＹ軸上に適用される流体媒体の圧力の過程を示している。この結果、実線は、圧力Ｐ２と、第２の接続線又は第１の接続線内の漏れの出現後のその変化とを示している。更に、破線は、圧力Ｐ１と、第１の接続線１１内の漏れのためのその変化とを示している。上記に説明したように、圧力Ｐ１は、漏れの存在に基づき増大するので、基準圧力として蓄積される圧力Ｐ１と漏れの故に増大した圧力Ｐ１’との間の圧力差が生じる。
【００８１】
更に、流体媒体がパルス状に運搬されるべきときのパルスの圧力過程を示している。パルスの最大圧力は、装置の通常運転モードのための最小値より下に位置する。
【００８２】
本来的には、本発明に従った装置、並びに、漏れを検出するための方法は、図面中に例示する特定の実施態様に限定されず、本発明に従った各流体供給システムの結果である。
【符号の説明】
【００８３】
１      ポンプ  (pump)
３      分配器  (distributor)
５      係止素子  (locking  element)
７      潤滑地点  (lubrication  point)
８      潤滑剤線  (lubricant  line)
１０    装置  (apparatus)
１１    第１の接続線  (first  connection  line)
１２    第２の接続線  (second  connection  line)
１３    ピストンロッド  (piston  rod)
１４    クロスヘッド  (cross-head)
１５    係止素子  (locking  element)
１７    潤滑地点  (lubrication  point)
１８    潤滑剤線  (lubricant  line)
１９    接続素子  (connection  element)
２０    シリンダライナ  (cylinder  liner)
２１    動作表面  (running  surface)
２２    シリンダ壁  (cylinder  wall)
２３    燃焼空間  (combustion  space)
２５    ピストン  (piston)
２６    潤滑ノズル  (lubrication  nozzle)
２７    ピストンリング  (piston  ring)
２８    ピストンリング  (piston  ring)
２９    ピストンリング  (piston  ring)
３０    貯槽  (reservoir)
３１    貯槽  (reservoir)
３２    切換弁  (switching  valve)
３３    作動ピストン  (work  piston)
３４    作動ピストン空間  (work  piston  space)
３５    作動ピストン空間  (work  piston  space)
３６    送り空間  (feed  space)
３７    保持手段  (retaining  means)
３８    送り位置  (feed  position)
３９    開口  (opening)
４０    測定装置  (measurement  apparatus)
４１    信号伝送線  (signal  transmitting  line)
４２    信号伝送線  (signal  transmitting  line)
４３    信号伝送線  (signal  transmitting  line)
４４    信号伝送線  (signal  transmitting  line)
４６    潤滑ノズル  (lubrication  nozzle)
５０    主装置  (central  unit)
７０    冷却剤  (coolant)
７１    上方縁部  (upper  edge)
７２    ジャケット表面  (jacket  surface)
７３    ピストンクラウン  (piston  crown)
７４    ピストンスカート  (piston  skirt)
７５    下方縁部  (lower  edge)
１００  大型エンジン  (large  engine)
１０１  外気供給システム  (fresh  air  supply  system)
１０２  出口弁  (outlet  valve)
１０３  シリンダカバー  (cylinder  cover)
１１０  掃気空間  (scavenging  air  space)
１１１  詰物ボックス  (stuffing  box)
１１２  矢印  (arrow)
１１３  ターボチャージャ  (turbocharger)
１１５  クランクシャフト空間  (crank  shaft  space)
１１７  スリーブ素子  (sleeve  element)
１１８  シール  (seal)
１２０  ニーレバー  (knee  lever)
１２５  スロットル素子  (throttle  element)
１２６  パルス送信器  (pulse  transmitter)
【図１】
2013164072.tif 000003
【図２】
2013164072.tif 000004
【図３】
2013164072.tif 000005
【図４】
2013164072.tif 000006
【図５】
2013164072.tif 000007