(57)【要約】【課題】スイッチングにより電力変換を行う電力変換装置でモータを駆動する際に必要なノイズ対策部品の小型化を図れるようにする。【解決手段】複数のティース部（43）が円環状のバックヨーク部（42）の内周に沿って設けられたステータコア（41）を設ける。導体板（47c）が第２絶縁層（47b）と第１絶縁層（47a）とに挟み込まれて形成されたシールド部（47）を、それぞれのティース部（43）の各側面に設ける。シールド部（47）を挟み込むように、ティース部（43）毎に、コイル（45）を巻回する。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のティース部（43）が円環状のバックヨーク部（42）の内周に沿って設けられたステータコア（41）と、
導体板（47c）が両側から絶縁層（47a,47b）で挟み込まれて形成され、それぞれのティース部（43）の各側面に設けられたシールド部（47）と、
前記シールド部（47）を挟み込むように、ティース部（43）毎に巻回されたコイル（45）と、
を備えたことを特徴とするモータ。
【請求項２】
請求項１のモータにおいて、
それぞれのコイル（45）は、スイッチングにより電力変換を行う電力変換装置（10）から電力供給され、
各導体板（47c）は、前記スイッチングにともなって前記コイル（45）から該導体板（47c）へ流れる電流が、前記電力変換装置（10）に還流するように、該電力変換装置（10）に接続されることを特徴とするモータ。
【請求項３】
請求項２のモータにおいて、
前記電力変換装置（10）は、コンバータ回路（12）、インバータ回路（14）、及びこれらの回路（12,14）を接続する直流リンク部（13）を有し、
各導体板（47c）は、前記直流リンク部（13）に接続されていることを特徴とするモータ。
【請求項４】
請求項２のモータにおいて、
前記電力変換装置（10）は、コモンモードチョークコイル（CC）とＹコンデンサ（Cy）を有したフィルター回路（11）を備え、
各導体板（47c）は、前記Ｙコンデンサ（Cy）に接続されることを特徴とするモータ。
【請求項５】
請求項１から請求項４の何れかのモータにおいて、
前記コイル（45）に面した絶縁層（47a）の厚さは、前記ティース部（43） に面した絶縁層（47b）の厚さよりも薄いことを特徴とするモータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スイッチングにより電力変換を行う電力変換装置で駆動されるモータに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
空気調和機では、電動圧縮機のモータに交流電力を供給するために、電力変換装置が用いられることが多い。この電力変換装置には、入力された直流をスイッチング素子でスイッチングして所望の交流を得るインバータ回路を用いるものがある。インバータ回路では、スイッチング素子がスイッチングを行うと、モータのコイルとステータコアで形成された浮遊容量において急峻な電圧変化が起こり、アースに高周波電流（漏れ電流）が流れる場合がある。従来の電力変換装置には、電源ラインにノイズフィルタを設けて、モータの漏れ電流を低減するようにしたものがある（例えば、特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１３６０５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、電力変換装置の容量やノイズの周波数によっては、フィルター回路などのノイズ対策部品の大型化が必要になる。
【０００５】
本発明は前記の問題に着目してなされたものであり、スイッチングにより電力変換を行う電力変換装置でモータを駆動する際に必要なノイズ対策部品の小型化を図れるようにすることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記の課題を解決するため、第１の発明は、
複数のティース部（43）が円環状のバックヨーク部（42）の内周に沿って設けられたステータコア（41）と、
導体板（47c）が両側から絶縁層（47a,47b）で挟み込まれて形成され、それぞれのティース部（43）の各側面に設けられたシールド部（47）と、
前記シールド部（47）を挟み込むように、ティース部（43）毎に巻回されたコイル（45）と、
を備えたことを特徴とする。
【０００７】
この構成では、コイル（45）と導体板（47c）とを対向電極とした浮遊容量（C1）と、導体板（47c）とティース部（43）とを対向電極とした浮遊容量（C2）とが形成される。導体板（47c）を例えば配線に接続すれば、モータのコイルで急峻な電圧変化が起こった場合にステータコア（41）から漏れる電流を、導体板（47c）から分流させることができる。
【０００８】
また、第２の発明は、
第１の発明のモータにおいて、
それぞれのコイル（45）は、スイッチングにより電力変換を行う電力変換装置（10）から電力供給され、
各導体板（47c）は、前記スイッチングにともなって前記コイル（45）から該導体板（47c）へ流れる電流が、前記電力変換装置（10）に還流するように、該電力変換装置（10）に接続されることを特徴とする。
【０００９】
この構成では、電力変換装置（10）でスイッチングが行われると、モータのコイルで急峻な電圧変化が起こり、その電圧変化によって発生した電流は、導体板（47c）から電力変換装置（10）に還流する。
【００１０】
また、第３の発明は、
第２の発明のモータにおいて、
前記電力変換装置（10）は、コンバータ回路（12）、インバータ回路（14）、及びこれらの回路（12,14）を接続する直流リンク部（13）を有し、
各導体板（47c）は、前記直流リンク部（13）に接続されていることを特徴とする。
【００１１】
この構成では、漏れ電流は、直流リンク部（13）に還流させられる。
【００１２】
また、第４の発明は、
第２の発明のモータにおいて、
前記電力変換装置（10）は、コモンモードチョークコイル（CC）とＹコンデンサ（Cy）を有したフィルター回路（11）を備え、
各導体板（47c）は、前記Ｙコンデンサ（Cy）に接続されることを特徴とする。
【００１３】
この構成では、漏れ電流は、フィルター回路（11）のＹコンデンサ（Cy）に還流させられる。
【００１４】
また、第５の発明は、
第１から第４の発明の何れかのモータにおいて、
前記コイル（45）に面した絶縁層（47a）の厚さは、前記ティース部（43） に面した絶縁層（47b）の厚さよりも薄いことを特徴とする。
【００１５】
この構成では、コイル（45）と導体板（47c）との間で形成される浮遊容量（C1）におけるインピーダンスの方が、ティース部（43）と導体板（47c）との間で形成される浮遊容量（C2）のインピーダンスよりも大きくなる。その結果、コイル（45）側から流れ込む漏れ電流は、導体板（47c）により多く分流される。
【発明の効果】
【００１６】
第１の発明によれば、漏れ電流を導体板（47c）に分流させることができるので、分流した電流を、外部に漏れない部位に還流させれば、モータからの漏れ電流を低減させることが可能になる。
【００１７】
また、第２、第３、及び第４のそれぞれの発明では、漏れ電流が電力変換装置（10）に還流し、外部に漏れるノイズを低減させることが可能になる。
【００１８】
また、第５の発明によれば、漏れ電流が導体板（47c）側により多く分流されるので、より効果的にステータコア（41）からの漏れ電流を低減させることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】図１は、本発明の実施形態１に係るモータ駆動システムの構成例を示すブロック図である。
【図２】図２は、本発明の実施形態１に係るモータの構成を模式的に示す縦断面図である。
【図３】図３は、ロータコアを軸方向から見た平面図である。
【図４】図４は、モータの横断面図である。
【図５】図５は、ティース部を内周側から見た断面図である。
【図６】図６は、ステータの一部分の平面図である。
【図７】図７は、（Ａ）は従来のモータにおいて形成される浮遊容量を説明する図であり、（Ｂ）は実施形態１のモータにおいて形成される浮遊容量を説明する図である。
【図８】図８は、（Ａ）は実施形態１におけるコモンモードノイズの経路をモデル化した図であり、（Ｂ）は、従来のモータと電力変換装置の組み合わせにおけるコモンモードノイズの経路をモデル化した図である。
【図９】図９は、実施形態1のモータ駆動システムにおける雑音端子電圧のシミュレーション結果である。
【図１０】図１０は、本発明の実施形態２に係るモータ駆動システムの構成例を示すブロック図である。
【図１１】図１１は、本発明の実施形態３に係るモータ駆動システムの構成例を示すブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００２１】
《発明の実施形態１》
〈全体構成〉
以下では、本発明の実施形態として、スイッチングにより電力変換を行う電力変換装置と、モータとを有したモータ駆動システムの例を説明する。図１は、本発明の実施形態１に係るモータ駆動システム（1）の構成例を示すブロック図である。図１に示すように、モータ駆動システム（1）は、電力変換装置（10）及びモータ（20）を備えている。
【００２２】
〈電力変換装置（10）の構成〉
電力変換装置（10）は、図１に示すように、フィルター回路（11）、コンバータ回路（12）、直流リンク部（13）、及びインバータ回路（14）を備えている。
【００２３】
電力変換装置（10）では、交流電源（70）から入力された単相交流を、フィルター回路（11）を介してコンバータ回路（12）に入力している。フィルター回路（11）は、コモンモードチョークコイル（CC）とＹコンデンサ（Cy）を有した、いわゆるコモンモードノイズフィルタである。Ｙコンデンサ（Cy）の一端は、アースに接続されている。コンバータ回路（12）は、例えばダイオードブリッジ回路で構成され、交流を整流する。直流リンク部（13）は、電解コンデンサ（13a）を備え、コンバータ回路（12）の出力を平滑化する。平滑化された直流はインバータ回路（14）に入力される。インバータ回路（14）は、ブリッジ接続された複数（この例では６つ）のスイッチング素子を備え、それらのスイッチング素子で、入力された直流をスイッチングして交流に変換している。インバータ回路（14）では、ＰＷＭ制御によって、スイッチング素子の矩形波駆動が行われる。インバータ回路（14）の出力（３相の交流電力）はモータ（20）のコイル（45）に供給されている。インバータ回路（14）からモータ（20）への電力供給経路にはフェライトコア（F）が設けられている。
【００２４】
〈モータ（20）の構成〉
図２は、本発明の実施形態１に係るモータ（20）の構成を模式的に示す縦断面図である。モータ（20）には、電力変換装置（10）から交流電力が供給される。モータ（20）は、例えば空気調和機（図示は省略）の電動圧縮機に用いる。モータ（20）は、図２に示すように、ロータ（30）、ステータ（40）、駆動軸（50）、及びケーシング（60）を備えている。モータ（20）は、いわゆるブラシレスＤＣモータである。より具体的には、モータ（20）は、埋め込み磁石形モータである。以下の説明においては、軸方向とは駆動軸（50）の軸心の方向をいい、径方向とは上記軸心と直交する方向をいう。また、外周側とは上記軸心からより遠い側をいい、内周側とは上記軸心により近い側をいう。
【００２５】
〈ロータ（30）〉
ロータ（30）は、図２に示すように、ロータコア（31）、複数の磁石（34）（永久磁石）、及び２つの端板（35）を備え、円筒状の形態である。この例では、ロータ（30）は、４つの磁石（34）を備えた４極ロータである。
【００２６】
ロータコア（31）は、電磁鋼板をプレス加工によって打ち抜いて積層板（P）を作成し、複数の積層板（P）を軸方向に積層した積層コアである。図３は、ロータコア（31）を軸方向から見た平面図である。図３に示すように、ロータコア（31）には、磁石（34）をそれぞれ装着する、複数の磁石用スロット（32）が形成されている。それぞれの磁石用スロット（32）は、ロータコア（31）の軸心回りに９０°ピッチで配置されている。それぞれの磁石用スロット（32）は、軸方向から見て概ねＵ字状の穴形状を有し、ロータコア（31）を軸方向に貫通している。詳しくは、図３に示すように、それぞれの磁石用スロット（32）は、ロータコア（31）の半径と直交する磁石挿入部（32a）と、該磁石挿入部（32a）から外周側に延びる２つのバリア部（32b）とで構成されている。磁石挿入部（32a）は、図３における平面視が長方形であり、該磁石挿入部（32a）に磁石（34）が挿入される。
【００２７】
ロータコア（31）は、磁石用スロット（32）に磁石（34）が挿入された後に、軸方向の両端面から、端板（35）がそれぞれ取り付けられ、各磁石用スロット（32）が塞がれている。端板（35）は、円板状の形態を有し、例えばステンレスなど非磁性金属で形成されている。ロータコア（31）の中心には、軸穴（33）を形成してある。この軸穴（33）には、駆動軸（50）（鉄などの金属）を例えば焼きばめによって取り付ける。
【００２８】
〈ステータ（40）〉
図４は、モータ（20）の横断面図である。ステータ（40）は、図４に示すように、ステータコア（41）、及びコイル（45）を備えている。
【００２９】
ステータコア（41）は、電磁鋼板をプレス加工によって打ち抜いて積層板を作成し、複数の積層板を軸方向に積層した積層コアである。ステータコア（41）は、図４に示すように、１つのバックヨーク部（42）、それぞれ複数（この例では６つ）のティース部（43）、及びツバ部（44）を備えている。
【００３０】
バックヨーク部（42）は、円環状をしている。バックヨーク部（42）の外周部は、ケーシング（60）の内面に固定されている。
【００３１】
それぞれのティース部（43）はバックヨーク部（42）と一体形成され、ステータコア（41）において径方向に伸びる直方体状の部分である。各ティース部（43）は、バックヨーク部（42）の内周に沿って等ピッチに配置されている。各ティース部（43）の間の空間が、コイル（45）が収容されるスロット（48）である。
【００３２】
ツバ部（44）は、それぞれのティース部（43）の内周側に連なる部分である。ツバ部（44）は、ティース部（43）よりも幅（周方向の長さ）が大きく構成されている。ツバ部（44）は、内周側の面が円筒面である。その円筒面は、ロータコア（31）の外周面（円筒面）と所定の距離（エアギャップ（G））をもって対向している。
【００３３】
それぞれのティース部（43）には、いわゆる集中巻方式で、コイル（45）が巻回されている。すなわち、１つのティース部（43）ごとにコイル（45）が巻回され、巻回されたコイル（45）はスロット（48）内に収容されている。図５は、ティース部（43）を内周側から見た断面図である。図５に示すように、ティース部（43）には、軸方向の両端面側から、インシュレータ（46）が設けられている。インシュレータ（46）は、例えば樹脂で構成される。また、ティース部（43）の側面にはシールド部（47）が設けられている。ここで、ティース部（43）の側面とは、ティース部（43）同士が互いに対向する面、すなわち、ティース部（43）においてスロット（48）に面した面である。そして、コイル（45）は、シールド部（47）とインシュレータ（46）で覆われたティース部（43）の外周に巻回されている。
【００３４】
〈シールド部（47）の構成〉
それぞれのシールド部（47）は、導体板（47c）が第１絶縁層（47a）と第２絶縁層（47b）とに挟み込まれて形成されている。ステータ（40）では、第１絶縁層（47a）がコイル（45）に面し、第２絶縁層（47b）がティース側面に面している。
【００３５】
導体板（47c）は、例えば銅箔で構成する。第１及び第２絶縁層（47a,47b）は、例えば樹脂で形成する。具体的には、第１及び第２絶縁層（47a,47b）には、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を採用することが考えられる。本実施形態では、第１絶縁層（47a）の厚さと、第２絶縁層（47b）の厚さは同じである。シールド部（47）は、導体板（47c）、第１及び第２絶縁層（47a,47b）をそれぞれ別個に用意して重ね合わせるようにしてもよいし、これらを一体成形してもよい。
【００３６】
図６は、ステータ（40）の一部分の平面図である。図６に示すように、シールド部（47）は、その断面形状が概ねＣ字状であり、ひとつのスロット（48）にひとつのシールド部（47）が嵌め込まれている。すなわち、各シールド部（47）の外周面は、２つのティース側面に面している。
【００３７】
また、モータ（20）には、導体（例えば、銅線或いは銅板）で形成された接続部（49）が設けられている。接続部（49）は、バックヨーク部（42）の外径よりも小さな外径のリング状の形態を有し、ステータコア（41）とは絶縁されている。接続部（49）とステータコア（41）の絶縁は、例えば、接続部（49）をバックヨーク部（42）から軸方向に浮かせるように、インシュレータ（46）で該接続部（49）を保持させることで実現できる。なお、図６では、インシュレータ（46）の記載を省略してある。各シールド部（47）の導体板（47c）は、配線（P1）によって接続部（49）に接続され、接続部（49）は、配線（P2）によって直流リンク部（13）の負側のノードに接続されている。配線（P2）の途中には抵抗（R）が設けられている（図１を参照）。以下では、配線（P1）、接続部（49）、抵抗（R）、及び配線（P2）で構成された電流経路をバイパス経路（P0）と呼ぶ。
【００３８】
〈本実施形態におけるコモンモードノイズ〉
図７は、（Ａ）は従来のモータにおいて形成される浮遊容量を説明する図であり、（Ｂ）は実施形態１のモータ（20）において形成される浮遊容量を説明する図である。同図に示すように、従来のモータでは、コイルとステータコア（ティース）の間に、コイルと  ティースとを対向電極とした浮遊容量（C0）が形成される。一方、本実施形態のモータ（20）では、コイル（45）と導体板（47c）とを対向電極として第１絶縁層（47a）を誘電体とした浮遊容量（C1）が形成されるとともに、導体板（47c）とティース部（43）とを対向電極として第２絶縁層（47b）を誘電体とした浮遊容量（C2）が形成される。モータ（20）の浮遊容量（C1,C2）は、導体板（47c）を電極として共用しているので、直列接続された２つの容量素子とみなすことができる。そのため、図１では、コイル（45）、シールド部（47）、及びティース部（43）を浮遊容量（C1,C2）でモデル化して表示してある。
【００３９】
図８は、（Ａ）は実施形態１におけるコモンモードノイズの経路をモデル化した図であり、（Ｂ）は、従来のモータと電力変換装置の組み合わせにおけるコモンモードノイズの経路をモデル化した図である。図８の各モデルにおいて、ＬＩＳＮはノイズ測定装置であり、電力変換装置（10）への交流入力ノードと、アースとに接続されている。ＬＩＳＮは、所定のインピーダンスを有している。なお、図８では、交流電源や直流リンク部のラインは１本のラインで表示してある。
【００４０】
例えば空気調和機では、図８に示したＬＩＳＮの部位における雑音端子電圧が評価され、該雑音端子電圧が所定の規制値以下となることが求められる。図８（Ａ）に示すように、本実施形態では、浮遊容量（C1）の一端は、バイパス経路（P0）を介して直流リンク部（13）に繋がっている。そのため、インバータ回路（14）でスイッチングが行われると、スイッチングで発生した電流は、浮遊容量（C1）からバイパス経路（P0）へ流れる電流（図８（Ａ）において実線で示した経路を流れる電流）と、２つの浮遊容量（C1,C2）を通過してアースに流れる電流（図８（Ａ）において破線で示した経路を流れる電流）とに分流される。バイパス経路（P0）への電流は電力変換装置（10）（詳しくは直流リンク部（13））に還流し、雑音端子電圧として観測されない。すなわち、本実施形態では、機器外部（この例ではモータ駆動システム（1）の外部）へ流出する電流を低減できる。このとき、バイパス経路（P0）は高周波電流に対してインピーダンスが低いので、バイパス経路（P0）には大きな電流が流れ易いが、フェライトコア（F）及び抵抗（Ｒ）を設けて、バイパス経路（P0）へ過大な電流が流れないようにしている。
【００４１】
本願発明者は、本実施形態の効果をシミュレーションにより検証した。図９は、実施形態1のモータ駆動システム（1）における雑音端子電圧のシミュレーション結果である。図９では、本実施形態のモータ駆動システム（1）におけるコモンモードノイズのレベルと、従来のモータと電力変換装置の組み合わせにおけるコモンモードノイズのレベルとを図示してある。図９に示すように、本実施形態では、広い帯域で雑音端子電圧の低減効果（コモンモードノイズ低減効果）を得られた。スイッチングで発生した電流は、バイパス経路（P0）の抵抗（R）と、浮遊容量（C1,C2）とＬＩＳＮのインピーダンスの直列合成インピーダンスとの比により分流されるので、バイパス経路（P0）の抵抗（R）は、ステータコア（41）、モータ（20）を収容する筐体（図示は省略）、ＬＩＳＮなどのコモンモードノイズの経路のインピーダンスに対して小さい値を選定することでコモンモードノイズ低減効果がより大きくなる。なお、抵抗（R）は、浮遊容量（C1）とフェライトコア（F）の直列接続による共振を減衰させる効果がある。
【００４２】
〈本実施形態における効果〉
以上のように本実施形態では、モータ（20）にシールド部（47）を設けて高周波電流を電力変換装置（10）に還流させることによって、機器外部へ流出するコモンモードノイズを低減させることが可能になる。これにより、ノイズ対策部品（例えばフィルター回路）を小型化、或いは削減することが可能になる。しかも、このシールド部（47）は、導体板（47c）を第１及び第２絶縁層（47a,47b）で挟み込んだ構造なので、従来からコイルとティースの間に設けられる絶縁層と概ね同じ厚さに構成でき、モータ（20）の大型化にはつながらない。
【００４３】
《発明の実施形態２》
図１０は、本発明の実施形態２に係るモータ駆動システム（1）の構成例を示すブロック図である。この例では、直流リンク部（13）に直列接続のコンデンサ（13b,13c）を設け、これらのコンデンサ（13b,13c）の中間点にバイパス経路（P0）を接続してある。こうすることで、バイパス経路（P0）から流れ込んでくる電流は、インバータ回路（14）に還流する。したがって、本実施形態でもやはり、コモンモードノイズを低減させて、ノイズ対策部品（例えばフィルター回路）を小型化、或いは削減することが可能になる。
【００４４】
《発明の実施形態３》
図１１は、本発明の実施形態３に係るモータ駆動システム（1）の構成例を示すブロック図である。この例では、フィルター回路（11）のＹコンデンサ（Cy）は、アースに接続されるのではなく、バイパス経路（P0）に接続されている。この構成では、バイパス経路（P0）から流れ込んでくる電流は、フィルター回路（11）を介してインバータ回路（14）に還流する。本実施形態でもやはり、コモンモードノイズを低減させて、ノイズ対策部品（例えばフィルター回路）を小型化することが可能になる。
【００４５】
《その他の実施形態》
なお、第１及び第２絶縁層（47a,47b）の厚さは、同じにする必要はない。例えば、第１絶縁層（47a）の厚さを、前記第２絶縁層（47b）の厚さよりも薄くすると、コイル（45）と導体板（47c）との間で形成される浮遊容量（C1）におけるインピーダンスの方が、ティース部（43）と導体板（47c）との間で形成される浮遊容量（C2）のインピーダンスよりも大きくなる。その結果、コイル（45）からティース部（43）に流れる漏れ電流は、導体板（47c）側により多く分流される。すなわち、コモンモードノイズをバイパス経路（P0）に、より多く流して、機器外部に流出するコモンモードノイズをより効果的に低減することが可能になる。
【００４６】
また、導体板（47c）の形成に用いた銅箔は例示である。その他にも例えば、導体板（47c）は、メッシュ状に形成した導電性部材で構成するなど種々の材料を採用できる。
【産業上の利用可能性】
【００４７】
本発明は、スイッチングにより電力変換を行う電力変換装置で駆動されるモータとして有用である。
【符号の説明】
【００４８】
１        モータ駆動システム
１０      電力変換装置
１１      フィルター回路
１２      コンバータ回路
１３      直流リンク部
１４      インバータ回路
４１      ステータコア
４２      バックヨーク部
４３      ティース部
４５      コイル
４７      シールド部
４７ａ    第１絶縁層（絶縁層）
４７ｂ    第２絶縁層（絶縁層）
４７ｃ    導体板
【図１】
2013123278.tif 000003
【図２】
2013123278.tif 000004
【図３】
2013123278.tif 000005
【図４】
2013123278.tif 000006
【図５】
2013123278.tif 000007
【図６】
2013123278.tif 000008
【図７】
2013123278.tif 000009
【図８】
2013123278.tif 000010
【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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