(57)【要約】【課題】重量体の着脱が可能で信頼性に優れたゴルフクラブヘッドの提供。【解決手段】ヘッド４は、ヘッド本体ｈ１と、ソケット１０と、重量体１２とを備えている。重量体１２は、係合部３２を有している。ソケット１０は、第１孔部１８と第２孔部２０とを有している。角度θの相対回転により、係合部３２が、第２孔部２０において、係合ポジションＥＰと非係合ポジションＮＰとをとることができる。第２孔部２０の硬度ＨｓがＤ４０以上Ｄ５８以下である。第２孔部２０は、上記相対回転の途中において弾性変形する抵抗面８４を有する。係合部３２の最長断面寸法がｄ１とされ、互いに対向する抵抗面８４同士の対向面間距離がＦ１とされるとき、比（Ｆ１／ｄ１）が０．９３５以上０．９６５以下である。【選択図】図８
2013123439.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヘッド本体と、
上記ヘッド本体に取り付けられたソケットと、
上記ソケットに着脱可能な重量体と、
を備えており、
上記ソケットに対する角度θの相対回転により、上記重量体が着脱可能とされており、
上記重量体が、係合部を有しており、
上記ソケットが、第１孔部と第２孔部とを有しており、
上記第２孔部の硬度ＨｓがＤ４０以上Ｄ５８以下であり、
上記角度θの相対回転により、上記係合部が、上記第２孔部において、係合ポジションＥＰと非係合ポジションＮＰとをとることができ、
上記第２孔部が、上記相対回転の途中において弾性変形する抵抗面を有しており、
上記係合部の最長断面寸法がｄ１とされ、互いに対向する抵抗面同士の対向面間距離がＦ１とされるとき、Ｆ１／ｄ１が０．９３５以上０．９６５以下であるゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
上記係合部の対向面間距離がｃ１とされ、上記第１孔部の開口幅がＫ１とされるとき、
差（Ｋ１−ｃ１）が０．３ｍｍ以上０．６ｍｍ以下である請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
上記係合ポジションＥＰにおいて上記係合部の最長横断線Ｌｍの両端点ｐ１が接する位置における、上記第２孔部の横断長さがＧ１とされるとき、
Ｇ１／ｄ１が、０．９８７以上０．９９６以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
上記ソケットと同種の材質からなる底面形成部を更に備えている請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
４０℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルクがＴ４０とされ、５℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルクがＴ５とされるとき、
Ｔ４０／Ｔ５は、０．３０以上である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項６】
上記第２孔部の材質がウレタン系ポリマーである請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、重量体を有するゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
重量体の質量及び位置を変更可能なヘッドが知られている。ヘッドに装着される重量体により、ヘッド重心の位置が調節されうる。この重心位置の調整は、フィッティングを容易とする。
【０００３】
重量体を装着する機構として、ネジ機構が一般的である。一方、実用新案登録第３１４２２７０号公報は、スリーブと重りとを用いた機構を開示している。この公報では、回転により着脱可能な重りが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】実用新案登録第３１４２２７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
打球時には、ヘッドに衝撃力が作用する。繰り返しの打撃に耐えうる重量体が好ましい。一方、着脱は容易であるのが好ましい。着脱の容易性及び耐久性は改善されるのが好ましい。
【０００６】
本発明の目的は、重量体の着脱が可能で信頼性に優れたゴルフクラブヘッドの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るゴルフクラブヘッドは、ヘッド本体と、上記ヘッド本体に取り付けられたソケットと、上記ソケットに着脱可能な重量体と、を備えている。上記ソケットに対する角度θの相対回転により、上記重量体が着脱可能とされている。上記重量体が、係合部を有している。上記ソケットが、第１孔部と第２孔部とを有している。上記第２孔部の硬度ＨｓはＤ４０以上Ｄ５８以下である。上記角度θの相対回転により、上記係合部が、上記第２孔部において、係合ポジションＥＰと非係合ポジションＮＰとをとることができる。上記第２孔部が、上記相対回転の途中において弾性変形する抵抗面を有している。上記係合部の最長断面寸法がｄ１とされ、互いに対向する抵抗面同士の対向面間距離がＦ１とされるとき、比（Ｆ１／ｄ１）が０．９３５以上０．９６５以下である。
【０００８】
好ましくは、上記係合部の対向面間距離がｃ１とされ、上記第１孔部の開口幅がＫ１とされるとき、差（Ｋ１−ｃ１）は、０．３ｍｍ以上０．６ｍｍ以下である。
【０００９】
好ましくは、上記係合ポジションＥＰにおいて上記係合部の最長横断線Ｌｍの両端点ｐ１が接する位置における、上記第２孔部の横断長さがＧ１とされるとき、比（Ｇ１／ｄ１）が、０．９８７以上０．９９６以下である。
【００１０】
好ましくは、上記ヘッドは、上記ソケットと同種の材質からなる底面形成部を更に備えている。
【００１１】
好ましくは、４０℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルクがＴ４０とされ、５℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルクがＴ５とされるとき、比（Ｔ４０／Ｔ５）は、０．３０以上である。
【００１２】
好ましくは、上記第２孔部の材質がウレタン系ポリマーである。
【発明の効果】
【００１３】
重量体の着脱が可能で信頼性に優れたゴルフクラブヘッドが提供されうる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るヘッドを有するゴルフクラブが示された図である。
【図２】図２は、図１のヘッドのソール近傍の斜視図である。
【図３】図３は、重量体着脱機構の分解斜視図である。
【図４】図４は、図３に示されたソケットの斜視図である。
【図５】図５は、図３に示されたソケットの平面図、断面図及び底面図である。
【図６】図６は、図５に示されたソケット底面図の拡大図である。
【図７】図７は、図３に示された重量体の平面図、側面図及び底面図である。
【図８】図８は、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰの相互移行を示す図である。この図８は、底面図である。
【図９】図９は、重量体の着脱に用いられる工具の一例を示す斜視図である。
【図１０】図１０（ａ）、図１０（ｂ）及び図１０（ｃ）は、重量体の着脱方法について説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１６】
本実施形態のゴルフクラブヘッドは、重量体着脱機構を有する。この機構は、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ  ａｎｄ  Ａｎｃｉｅｎｔ  Ｇｏｌｆ  Ｃｌｕｂ  ｏｆ  Ｓａｉｎｔ  Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則を満たしている。即ち、この重量体着脱機構は、Ｒ＆Ａが定める、「付属規則II  クラブのデザイン」の「１  クラブ」における「１ｂ  調整性」で規定される要件を満たしている。この「１ｂ  調整性」が規定する要件は、下記の（ｉ）、（ii）及び（iii）である。
（ｉ）容易に調整できるものでないこと。
（ii）調整可能部分はすべてしっかりと固定され、ラウンド中に緩むことの合理的な可能性がないこと。
（iii）調整後のすべての形状が規則に適合すること。
【００１７】
図１は、第一実施形態のヘッド４を備えたゴルフクラブ２を示す。このゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を備えている。ヘッド４は、シャフト６の一端部に取り付けられている。グリップ８は、シャフト６の他端部に取り付けられている。
【００１８】
このヘッド４は、ウッド型ヘッドである。このヘッド４は例示であり、このヘッド４に代えて、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパター型ヘッドが用いられうる。シャフト６は管状体である。シャフト６として、スチールシャフト及びいわゆるカーボンシャフトが例示される。
【００１９】
図２は、ヘッド４のソール９側から見たゴルフクラブ２の斜視図である。ヘッド４は、ヘッド本体ｈ１と、重量体着脱機構Ｍ１とを有する。図３は、重量体着脱機構Ｍ１の分解斜視図である。重量体着脱機構Ｍ１は、ソケット１０及び重量体１２を備えている。更に重量体着脱機構Ｍ１は、底面形成部１３を有している。ヘッド本体ｈ１は、凹部１４を備えている。凹部１４の形状は、ソケット１０の形状に対応している。凹部１４の内径は、ソケット１０の外径と略等しい。凹部１４の数は、重量体着脱機構Ｍ１の数と同じである。本実施形態では、２つの凹部１４が設けられている
【００２０】
なお、底面形成部１３は、ソケット１０と一体成形されてもよい。また底面形成部１３は無くてもよい。
【００２１】
ソケット１０は、凹部１４の内部に固定されている。この固定は、例えば、接着剤により達成される。重量体１２は、ソケット１０に着脱可能に取り付けられている。したがって、重量体１２は、ヘッド４に対して着脱可能である。
【００２２】
本実施形態では、重量体着脱機構Ｍ１が複数設けられている。ヘッド４では、２つの重量体着脱機構Ｍ１が設けられている。重量体着脱機構Ｍ１の数は限定されない。重量体着脱機構Ｍ１の位置は限定されない。
【００２３】
図４は、ソケット１０の斜視図である。図４は、底面側から見た斜視図である。図５は、上から順に、ソケット１０の平面図、ソケット１０の断面図及びソケット１０の底面図である。図６は、図５の底面図の拡大図である。図４及び図５が示すように、ソケット１０は、孔１６を有する。
【００２４】
孔１６は、第１孔部１８と第２孔部２０と、段差面２２とを有する。ソケット１０の側面２４は、円筒面である。孔１６は、ソケット１０を貫通している。孔１６は、ソケット１０を貫通していなくてもよい。第１孔部１８の内面は、その全体が滑らかに連続している。第２孔部２０の内面は、その全体が滑らかに連続している。
【００２５】
第１孔部１８の断面形状（図５の平面図参照）は、重量体１２の係合部３２の断面形状に略等しい。本実施形態では、第１孔部１８の断面形状及び係合部３２の断面形状は、略正方形である。これらの略正方形は、正方形の４つの角に丸みを付与した形状である。第２孔部２０の長さＬ１は、重量体１２の係合部３２の長さＬ１１に略等しいか、又は、長さＬ１１よりも短いのが好ましい。
【００２６】
好ましくは、ソケット１０の材質は、ポリマーである。このポリマーは、比較的硬い。このポリマーは、重量体１２を着脱する際に弾性変形しうる。この着脱のしくみについては、後述される。孔１６の第２孔部２０の構造についても、後述される。
【００２７】
図７は、上から順に、重量体１２の平面図、側面図及び底面図である。図７に示されるように、重量体１２は、頭部２８、首部３０及び係合部３２を有する。首部３０の形状は円柱である。頭部２８の上端面の中央に、非円形孔３４が形成されている。本実施形態では、非円形孔３４の形状は、四角形である。この頭部２８の外周面に複数の切欠３６が形成されている。頭部２８の外径Ｄ３は首部の外径Ｄ４より大きい。
【００２８】
係合部３２の断面は非円形である。本実施形態では、この断面は略正方形である。係合部３２は孔１６の第１孔部１８を通り抜けることが可能である。この係合部３２は、四角柱である。寸法ｃ１は首部３０の外径Ｄ４と同じにされている。寸法ｄ１は、首部３０の外径Ｄ４より大きくされている。係合部３２の下端面に凹部が形成されてもよい。この凹部により形成される空間の体積によって、重量体１２の質量が調整されうる。寸法ｃ１及び寸法ｄ１については、後述される。
【００２９】
係合部３２は、突出部としての角部３２ａを備えている。角部３２ａは、重量体１２の中心軸線に垂直な方向（以下、軸垂直方向ともいう）に突出している。
【００３０】
係合部３２は、係合面３３を有する。係合部３２と首部３０との断面形状の差に起因して、係合面３３が形成されている。
【００３１】
好ましくは、この重量体１２の比重は、ソケット１０より比重よりも大きい。耐久性及び比重の観点から、この重量体１２の材質として、金属が好ましい。この金属として、アルミニウム合金、チタン合金、ステンレス鋼、タングステン合金、タングステンニッケル合金（Ｗ−Ｎｉ合金）等が例示される。
【００３２】
図８は、重量体着脱機構Ｍ１の非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとを示す図である。この図８は、ソケット１０に重量体１２が挿入された状態の底面図である。この図８では、底面形成部１３は装着されていない。
【００３３】
ソケット１０と重量体１２との相対関係として、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとが採られうる。非係合ポジションＮＰでは、重量体１２をソケット１０から引き抜くことができる。これに対して係合ポジションＥＰでは、重量体１２をソケット１０から引き抜くことができない。重量体１２をソケット１０に差し込んだ時点では、ソケット１０と重量体１２との相対関係は、非係合ポジションＮＰである。相対角度θの回転によって、非係合ポジションＮＰから係合ポジションＥＰへと移行する。相対角度θの逆回転によって、係合ポジションＥＰから非係合ポジションＮＰへと戻る。この重量体着脱機構Ｍ１では、角度θの回転を与えるだけで、重量体１２の着脱が可能である。重量体着脱機構Ｍ１は、着脱の容易性に優れる。
【００３４】
本実施形態では、角度θが４５°である。角度θは４５°に限定されず、例えば、３０°、６０°等が例示される。
【００３５】
この重量体着脱機構Ｍ１では、専用の工具が用いられうる。図９は、この専用工具の一例としての、工具６０を示す斜視図である。この工具６０は、重量体１２の着脱に使用される。この工具６０は、柄６２，軸６４及び先端部６６を備えている。柄６２は、柄本体６８と、把持部７０とを有する。把持部７０は、柄本体６８の第１孔部から、工具６０の回転軸に垂直に交差する方向に延びる。この把持部７０は、把持部本体７０ａと、蓋体７０ｂとを備えている。
【００３６】
把持部本体７０ａに、軸６４の後端部が固定されている。軸６４の先端部６６の断面は、重量体１２の非円形孔３４の形状に対応している。本実施形態では、先端部６６の断面は四角形である。先端部６６の側面にはピン７２が突出している。ピン７２は、先端部６６に内蔵されている。図示されないが、先端部６６には、弾性体（コイルばね）が内蔵されている。この弾性体の付勢力により、ピン７２は、突出する向きに付勢されている。
【００３７】
重量体１２を着脱する際には、蓋体７０ｂは、閉められている。把持部本体７０ａの内部には、重量体収容部（図示されず）が設けられている。好ましくは、この重量体周要部は、複数の重量体１２を収容しうる。蓋体７０ｂを開けることで、重量体１２を取り出すことができる。
【００３８】
図１０は、重量体１２の着脱方法の一例を説明するための図である。図１０（ａ）は重量体１２が装着される前の状態である。図１０（ｂ）は重量体１２が挿入された直後の状態である。図１０（ｃ）は重量体１２が回転され、ソケット１０に固定された状態である。図１０（ａ）、図１０（ｂ）及び図１０（ｃ）のそれぞれにおいて、右端に示されるのは、ソケット１０の底面側から見た図である。
【００３９】
重量体１２の装着では、工具６０の先端部６６が、重量体１２の非円形孔３４に差し込まれる。この差し込みにより、ピン７２は、退行しつつ、非円形孔３４を押圧する。この押圧力により、重量体１２は、先端部６６から脱落しにくい。図１０（ａ）及び図１０（ｂ）が示すように、工具６０の軸６４に保持された重量体１２は、孔１６に挿入される。
【００４０】
図１０（ｂ）が示すように、重量体１２の係合部３２は、孔１６の第１孔部１８を通過して、第２孔部２０に至る。この図１０（ｂ）は、非係合ポジションＮＰを示す。この非係合ポジションＮＰでは、重量体１２は孔１６から引き抜かれうる。
【００４１】
次に、角度θ（＋θ）の相対回転がなされる。具体的には、工具６０を用いて、重量体１２を、ソケット１０に対して、角度θ（＋θ）だけ回転させる。この回転により、非係合ポジションＮＰから係合ポジションＥＰへの移行が達成される。図１０（ｃ）は、係合ポジションＥＰを示す。係合ポジションＥＰにあるとき、重量体１２はソケット１０に固定される。係合ポジションＥＰにあるとき、重量体１２は打撃によって外れない。
【００４２】
重量体１２を取り外すときは、角度θの逆回転がなされる。換言すれば、角度−θの回転がなされる。この回転により、係合ポジションＥＰから非係合ポジションＮＰへの移行が達成される。非係合ポジションＮＰにある重量体１２は、容易に取り外されうる。
【００４３】
非係合ポジションＮＰでは、重量体１２を孔１６から引き抜くことはできない。なぜなら、非係合ポジションＮＰにおいては、孔１６の段差面２２と重量体１２の係合面３３との係合により、重量体１２の引き抜きが阻害されるからである。係合ポジションＥＰでは、重量体１２の非円形孔３４から、工具６０が容易に引き抜かれうる。
【００４４】
図５、図８等が示すように、孔１６の第２孔部２０は、非係合ポジションＮＰでの係合部３２に対応した面（非係合対応面）８０と、係合ポジションＥＰでの係合部３２に対応した面（係合対応面）８２と、抵抗面８４とを有する。抵抗面８４は、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとの間の相対回転の途中において、係合部３２（の角部３２ａ）によって押圧される。この押圧により、係合部３２と第２孔部２０との間に摩擦力が生じる。この押圧により、抵抗面８４は弾性変形する。第２孔部２０の材質が比較的硬いポリマーとされることで、摩擦力が大きくされる。この大きな摩擦力は、強い回転抵抗を生む。この回転抵抗により、非係合ポジションＮＰと係合ポジションＥＰとの相互移行には、強いトルクが必要となる。よって、この相互移行には、工具６０が必要とされる。工具６０を用いずに、素手によって相互移行を達成することはできない。打撃時の強い衝撃によっても、係合ポジションＥＰにある重量体１２は外れない。
【００４５】
このように、重量体着脱機構Ｍ１では、角度θの相対回転を行うだけで、重量体の着脱が可能である。
【００４６】
着脱機構Ｍ１の数Ｎ１は限定されない。ヘッド重心位置の調整自由度の観点からは、数Ｎ１は、２以上が好ましい。
【００４７】
［ソケットの第２孔部の硬度Ｈｓ］
重量体１２の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、ソケット１０の硬度Ｈｓは、Ｄ４０以上が好ましく、Ｄ４５以上がより好ましく、Ｄ５０以上が更に好ましく、Ｄ５３以上が更に好ましい。着脱の容易性の観点から、硬度Ｈｓは、Ｄ５８以下が好ましく、Ｄ５６以下がより好ましく、Ｄ５５以下が更に好ましく、Ｄ５４以下が更に好ましい。好ましくは、この硬度Ｈｓは、係合ポジションＥＰと非係合ポジションＮＰとの相互移行において弾性変形する部分の硬度である。
【００４８】
硬度Ｈｓは、「ＡＳＴＭ−Ｄ  ２２４０−６８」の規定に準拠して、自動ゴム硬度測定装置（高分子計器社の商品名「Ｐ１」）に取り付けられたショアＤ型硬度計によって測定される。測定サンプルの形状は、一辺の長さが３ｍｍの立方体とされる。測定は、２３℃の温度下でなされる。可能であれば、測定サンプルは、ソケット（の第２孔部）から切り出される。切り出しが困難である場合、ソケット（の第２孔部）の樹脂組成物と同一の樹脂組成物からなる測定サンプルが用いられる。
【００４９】
ゴルフクラブ２によってボールが打撃されると、ゴルフクラブ２を介して、ゴルファーの手に打撃振動が伝えられる。この打撃振動の振動エネルギーは、ソケット１０に収容された重量体１２の運動エネルギーに変換される。このソケット１０及び重量体１２は、シャフト６の振動エネルギーを重量体１２の運動エネルギーに変換することで、打撃振動を緩和しうる。
【００５０】
［ポリマー］
硬度の観点から、ソケットの材質としては、ポリマーが好ましい。このポリマーとして、熱硬化性ポリマー及び熱硬化性ポリマーが例示される。熱硬化性ポリマーとして、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、熱硬化性ポリウレタン、熱硬化性ポリイミド及び熱硬化性エラストマーが例示される。熱可塑性ポリマーとして、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリテトラフルオロエチレン、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂）、アクリル樹脂、ポリアミド、ポリアセタール、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンスルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、熱可塑性ポリイミド、ポリアミドイミド及び熱可塑性エラストマーが例示される。
【００５１】
熱可塑性エラストマーとして、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリスチレンエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが例示される。
【００５２】
耐久性の観点からは、ウレタン系ポリマー及びポリアミドが好ましく、ウレタン系ポリマーがより好ましい。ウレタン系ポリマーとして、ポリウレタン及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが例示される。ウレタン系ポリマーは、熱可塑性であってもよく、熱硬化性であってもよい。成形性の観点からは、熱可塑性のウレタン系ポリマーが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーがより好ましい。
【００５３】
成形性の観点からは、熱可塑性ポリマーが好ましい。硬度及び耐久性の観点から、この熱可塑性ポリマーの中では、ポリアミド及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーがより好ましい。
【００５４】
ポリアミドとして、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２及びナイロン６６が例示される。
【００５５】
好ましい熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、ハードセグメントとしてのポリウレタン成分と、ソフトセグメントとしてのポリエステル成分又はポリエーテル成分とを含む。即ち、好ましい熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）として、ポリエステル系ＴＰＵと、ポリエーテル系ＴＰＵとが挙げられる。ポリウレタン成分の硬化剤としては、脂環式ジイソシアネート、芳香族ジイソシアネート及び脂肪族ジイソシアネートが例示される。
【００５６】
脂環式ジイソシアネートとしては、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）、１，３−ビス（イソシアナトメチル）シクロヘキサン（Ｈ６ＸＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）及びトランス−１，４−シクロヘキサンジイソシアネート（ＣＨＤＩ）が例示される。
【００５７】
芳香族ジイソシアネートとしては、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）及びトルエンジイソシアネート（ＴＤＩ）が例示される。脂肪族ジイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）が例示される。
【００５８】
市販されている熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）として、ＢＡＳＦジャパン社の商品名「エラストラン」が例示される。
【００５９】
ポリエステル系ＴＰＵの具体例として、「エラストランＣ７０Ａ」、「エラストランＣ８０Ａ」、「エラストランＣ８５Ａ」、「エラストランＣ９０Ａ」、「エラストランＣ９５Ａ」、「エラストランＣ６４Ｄ」等が挙げられる。
【００６０】
ポリエーテル系ＴＰＵの具体例として、「エラストラン１１６４Ｄ」、「エラストラン１１９８Ａ」、「エラストラン１１８０Ａ」、「エラストラン１１８８Ａ」、「エラストラン１１９０Ａ」、「エラストラン１１９５Ａ」、「エラストランＥＴ３８５」等が挙げられる。後述される実施例では、ポリエーテル系ＴＰＵが用いられている。
【００６１】
なお、上記各ポリマーをマトリックスとする繊維強化樹脂が用いられても良い。
【００６２】
［寸法ｃ１］
図７において両矢印ｃ１で示されるのは、係合部３２の対向面間距離である。この寸法ｃ１は、係合部３２の断面に存在する角の丸みを解消して得られる正方形の辺の長さに等しい。
【００６３】
［寸法ｄ１］
図７において両矢印ｄ１で示されるのは、係合部３２の最長断面寸法である。本実施形態では、寸法ｄ１は、係合部３２の断面（略正方形）の対角線の長さである。この寸法ｄ１は、係合部３２の最長横断線Ｌｍ（図７参照）の長さである。この最長横断線Ｌｍは、図７において符号ｐ１で示されるのは、最長横断線Ｌｍの両端点である。これらの点ｐ１は、係合部３２の断面における頂点である。
【００６４】
［寸法Ｆ１］
図６において破線両矢印Ｆ１で示されるのは、互いに対向する抵抗面８４同士の対向面間距離である。この寸法Ｆ１は、上記相互移行において弾性変形が最大となる位置で、測定される。この寸法Ｆ１は、上記相互移行において必要とされるトルクの最大値と相関する。
【００６５】
［寸法Ｋ１］
図６において両矢印Ｋ１で示されるのは、孔１６の第１孔部１８の開口幅である。この寸法Ｋ１は、第１孔部１８の断面に存在する角の丸みを解消して得られる正方形の辺の長さに等しい。
【００６６】
［寸法Ｇ１］
図６において両矢印Ｇ１で示されるのは、係合ポジションＥＰにおいて上記最長横断線Ｌｍの両端点ｐ１が接する位置における、第２孔部２０の横断長さである。
【００６７】
［寸法Ｈ１］
図６において一点鎖線両矢印Ｈ１で示されるのは、第２孔部２０の最短横断線Ｌｈの長さである。この最短横断線Ｌｈの両端点ｐ２は、係合対応面８２と非係合対応面８０との境界点である。
【００６８】
［Ｆ１／ｄ１］
重量体１２の着脱時におけるソケット内面の削れを抑制する観点から、比（Ｆ１／ｄ１）は、０．９３５以上が好ましく、０．９４０以上がより好ましく、０．９４５以上が更に好ましい。重量体１２の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、比（Ｆ１／ｄ１）は、０．９６５以下が好ましく、０．９６０以下がより好ましく、０．９５５以下が更に好ましい。
【００６９】
上記相対回転の途中において、抵抗面８４の変形量が最大となる。この最大変形量が大きいほど、比（Ｆ１／ｄ１）は小さい。
【００７０】
［Ｇ１／ｄ１］
重量体１２の着脱時におけるソケット内面の削れを抑制する観点から、比（Ｇ１／ｄ１）は、０．９８７以上が好ましく、０．９８９以上がより好ましく、０．９９１以上が更に好ましい。重量体１２の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、比（Ｇ１／ｄ１）は、０．９９６以下が好ましく、０．９９５以下がより好ましく、０．９９４以下が更に好ましい。
【００７１】
［Ｋ１−ｃ１］
差（Ｋ１−ｃ１）が過度に小さい場合、重量体１２の引き抜きの際に引っかかりが生じやすい。よって、着脱の円滑性が阻害されうる。非係合ポジションＮＰにおける重量体１２の引き抜きを容易とする観点から、差（Ｋ１−ｃ１）は、０．３ｍｍ以上が好ましく、０．３５ｍｍ以上がより好ましく、０．４ｍｍ以上が更に好ましい。
【００７２】
上記実施形態では、第２孔部２０の内面の一部は、第１孔部１８の内面と面一とされており、この面一部分が、非係合対応面８０とされている。このような孔１６の設計では、この差（Ｋ１−ｃ１）が過大である場合に、寸法Ｆ１及び／又は寸法Ｇ１が大きくなりやすい。この場合、重量体１２の保持力が低下し、打撃時の音鳴りが生じうる。この観点から、差（Ｋ１−ｃ１）は、０．６ｍｍ以下が好ましく、０．５５ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以下が更に好ましい。
【００７３】
［Ｈ１／ｄ１］
比（Ｈ１／ｄ１）が小さすぎる場合、寸法Ｇ１及び／又は寸法Ｆ１も小さくなりやすい。この場合、第２孔部２０の内面の削れが生じやすい。この観点から、比（Ｈ１／ｄ１）は、０．７８５以上が好ましく、０．８１０以上がより好ましく、０．８４０以上が更に好ましい。
【００７４】
非係合ポジションＮＰから係合ポジションＥＰへの移行においてトルクが強すぎる場合、重量体１２の過回転が生じうる。この過回転により、係合ポジションＥＰへの移行を意図しているにも関わらず、係合ポジションＥＰを通過して非係合ポジションＮＰに至ってしまうことがある。寸法Ｈ１が小さくされることで、重量体１２の過回転が抑制される。過回転を抑制する観点から、比（Ｈ１／ｄ１）は、０．９１５以下が好ましく、０．８９０以下がより好ましく、０．８７０以下が更に好ましい。
【００７５】
４０℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルク（Ｎ・ｍ）がＴ４０とされる。２５℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルク（Ｎ・ｍ）がＴ２５とされる。５℃の環境下において、着脱時に必要な最大トルク（Ｎ・ｍ）がＴ５とされる。気温に関わらず円滑な着脱を可能とする観点から、比（Ｔ４０／Ｔ５）は、０．３０以上が好ましく、０．３５以上がより好ましく、０．４０以上が更に好ましく、０．４１以上が更に好ましい。
【００７６】
後述のデータが示すように、着脱時に必要な最大トルクは、温度環境に依存する。後述のデータでは、温度が低いほど最大トルクが増加することが示されている。このデータによれば、高温ほど最大トルクは小さくなり、比（Ｔ４０／Ｔ５）は１以下となる。
【００７７】
気温に関わらず円滑な着脱を可能とする観点から、比（Ｔ２５／Ｔ５）は、０．５７以上が好ましく、０．６０以上がより好ましく、０．６１以上が更に好ましい。前述の通り、比（Ｔ４０／Ｔ５）と同様、比（Ｔ２５／Ｔ５）は１以下となると考えられる。
【００７８】
低温における円滑な着脱を可能とする観点から、Ｔ５は、６．３（Ｎ・ｍ）以下が好ましく、６．０（Ｎ・ｍ）以下がより好ましく、５．５（Ｎ・ｍ）以下が更に好ましく、５．０（Ｎ・ｍ）以下が更に好ましい。
【００７９】
高温における固定を確実とする観点から、Ｔ４０は、１．０（Ｎ・ｍ）以上が好ましく、１．５（Ｎ・ｍ）以上がより好ましく、１．８（Ｎ・ｍ）以上がより好ましい。
【００８０】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【００８１】
［実施例１］
チタン合金を用いて、中空のヘッド本体を作製した。このヘッド本体は、フェース部材とボディ部材とを溶接することにより得た。フェース部材は、圧延材をプレス加工することによって得られた。フェース部材の材質として、新日本製鐵社製の商品名「Ｓｕｐｅｒ  ＴＩ−Ｘ５１ＡＦ圧延材」が用いられた。ボディ部材は、ロストワックス精密鋳造によって得られた。ボディ素材の材質として、Ｔｉ−８Ａｌ−２Ｖが用いられた。ヘッド本体の重量は１９０ｇとされた。このヘッド本体に、２つの凹部が設けられた。これらの凹部のそれぞれに、ソケット及び底面形成部が嵌め込まれて接着された。ソケット及び底面形成部は、射出成形により得た。この接着には、住友スリーエム社製の商品名「ＤＰ４６０」が用いられた。これらのソケットの形状は、前述したソケット１０と同様とされた。ソケットの材質として、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが用いられた。この熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、「エラストラン１１６４Ｄ」と「エラストラン１１９８Ａ」とを、質量比で１：１でブレンドして得た。この材料により、硬度Ｈｓは５３とされた。底面形成部の材質は、ソケットの材質と同じとされた。また、２つの重量体が作製された。第１の重量体の材質は、Ｗ−Ｎｉ合金とされた。この第１の重量体の質量は１１ｇであった。第２の重量体の材質は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖとされた。この第２の重量体の質量は３ｇであった。２つの重量体の外形は同一とされた。このヘッドにシャフト及びグリップを装着してクラブを得た。この実施例１の仕様及び評価結果が下記の表１に示される。
【００８２】
［実施例２から４及び比較例１から４］
表１に示される仕様の他は実施例１と同様にして、実施例２から５及び比較例１から４のヘッドを得た。硬度Ｈｓの調整は、「エラストラン１１６４Ｄ」と「エラストラン１１９８Ａ」との混合比率を変更することによって行った。なお、実施例４では、底面形成部が設けられなかった。これらの実施例及び比較例の仕様と評価結果とが下記の表１に示される。
【００８３】
［実施例５］
ソケット及び底面形成部の材質がナイロン系樹脂とされた他は実施例１と同様にして、実施例５のヘッドを得た。このナイロン系樹脂は、アルケマ社製の商品名「ペバックス」とされた。硬度Ｈｓは、実施例１と同じく、５３とされた。この実施例の仕様及び評価結果が下記の表１に示される。
【００８４】
［比較例５］
雌ネジを有する２つのソケットが作製された。これらのソケットの材質はＡＢＳ樹脂であった。雄ネジを有する２つの重量体が作製された。これらの重量体の材質はタングステンニッケル合金であった。２つの重量体の質量は、１１ｇ及び３ｇであった。ソケット及び重量体を除き、実施例１と同様にして、比較例５のヘッドを得た。この比較例の仕様及び評価結果が下記の表１に示される。
【００８５】
［評価］
評価方法は次の通りである。
【００８６】
［ソケット−重量体間でのガタツキ］
クラブをスイングロボットに装着し、市販の２ピースボールを用いて、５０ｍ／ｓのヘッドスピードで打撃させた。気温が２５℃の環境下にてテストを行った。１００００回の打撃の後、ソケットと重量体との間でガタツキが無いかを調査した。このガタツキは、音鳴りを招来し、商品価値を低下させる。このガタツキの有無が下記の表１に示される。
【００８７】
［ソケット内部の削れ］
１箇所のソケットについて、着脱を３００回繰り返した後のソケット内面の削れを評価した。この削れが、０点から４点までの５段階で評価された。気温が２５℃の環境下にてテストを行った。評点０が最も削れ量が少なく、評点４が最も削れ量が多い。この評価結果が下記の表１に示される。
【００８８】
［取り外し時の引っかかり］
非係合ポジションＮＰからの引き抜き時において、引っかかりが生じた割合が評価された。１箇所のソケットについてテストが行われた。気温が５℃の環境下にてテストを行った。１０回の着脱を行い、引っかかりが生じた回数がカウントされた。引っかかりが生じた割合（％）が下記の表１に示される。
【００８９】
［ヘッド本体−重量体底面間での音鳴り］
ヘッド本体に形成された凹部１４の底面と重量体底面との間での音鳴りの発生が評価された。クラブをスイングロボットに装着し、市販の２ピースボールを用いて、５０ｍ／ｓのヘッドスピードで１０回打撃させた。この１０回の打撃において音鳴りが生じているか否かを、評価者が聴覚により確認した。音鳴りの有無が下記の表１に示される。
【００９０】
１箇所のソケットについて、係合ポジションＥＰにある重量体を用意した。この重量体を回転させて非係合ポジションＮＰとし、引き抜き、挿入し、逆回転させて、再び係合ポジションＥＰに戻した。この一連の着脱に要する時間が計測された。１０回の着脱の平均値が下記の表１に示される。
【００９１】
【表１】
2013123439.tif 000003
【００９２】
表１に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００９３】
以上説明された発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。本発明は、ウッド型クラブ、ユーティリティ型クラブ、ハイブリッド型クラブ、アイアン型クラブ、パタークラブ等に用いられうる。
【符号の説明】
【００９４】
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
１０・・・ソケット
１２・・・重量体
１４・・・ヘッドの凹部
１６・・・ソケットの孔
１８・・・第１孔部
２０・・・第２孔部
３０・・・首部
３２・・・係合部
３３・・・係合面
６０・・・工具
８０・・・非係合対応面
８２・・・係合対応面
８４・・・抵抗面
ｈ１・・・ヘッド本体
Ｍ１・・・重量体着脱機構
ＮＰ・・・非係合ポジション
ＥＰ・・・係合ポジション
【図１】
2013123439.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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