(57)【要約】【課題】圧力損失を低減することが可能なハニカム構造体を提供する。【解決手段】ハニカム構造体１００は、多孔質の隔壁１２０により仕切られた複数の貫通孔１１０を有し、複数の貫通孔１１０のうちの貫通孔１１０ａの内部に被覆層１４０が形成されており、被覆層１４０が、隔壁１２０の少なくとも一部を覆うと共に、平均アスペクト比が２．００以上である粒子を含む。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
多孔質の隔壁により仕切られた複数の貫通孔を有し、
前記複数の貫通孔の少なくとも一つの貫通孔の内部に被覆層が形成されており、
前記被覆層が、前記隔壁の少なくとも一部を覆うと共に、平均アスペクト比が２．００以上である粒子を含む、ハニカム構造体。
【請求項２】
前記粒子の平均長径が５〜５００μｍである、請求項１に記載のハニカム構造体。
【請求項３】
前記粒子の平均短径が０．１０〜１００μｍである、請求項１又は２に記載のハニカム構造体。
【請求項４】
前記粒子が、アルミナ及びシリカからなる群より選ばれる少なくとも一種を含有する、請求項１〜３のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載のハニカム構造体と、
前記複数の貫通孔のうちの一部の一端及び前記複数の貫通孔のうちの残部の他端を封口する封口部と、を備える、ハニカムフィルタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハニカム構造体及びハニカムフィルタに関する。
【背景技術】
【０００２】
ハニカム構造体は、被捕集物を含む流体から当該被捕集物を除去するハニカムフィルタを得るために用いることができる。ハニカムフィルタとしては、例えば、ディーゼルエンジンやガソリンエンジン等の内燃機関から排気される排気ガスを浄化するための排ガスフィルタが挙げられる。このようなハニカムフィルタを得るためのハニカム構造体は、例えば、多孔質の隔壁により仕切られた複数の貫通孔を有している（例えば、下記特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−２７０７５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来のハニカム構造体では、被捕集物を含む流体が当該ハニカム構造体において一端側から流入して他端側から流出する場合、ハニカム構造体に被捕集物が捕集されるに伴い圧力損失が過度に増加してしまうことがある。そのため、ハニカム構造体に対しては、被捕集物が捕集されるに伴い増加する圧力損失を従来に比して低減することが求められている。
【０００５】
本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、圧力損失を低減することが可能なハニカム構造体、及び、当該ハニカム構造体を備えるハニカムフィルタを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るハニカム構造体は、多孔質の隔壁により仕切られた複数の貫通孔を有し、前記複数の貫通孔の少なくとも一つの貫通孔の内部に被覆層が形成されており、前記被覆層が、前記隔壁の少なくとも一部を覆うと共に、平均アスペクト比が２．００以上である粒子を含む。
【０００７】
本発明に係るハニカム構造体では、複数の貫通孔の少なくとも一つの貫通孔の内部に被覆層が形成されており、被覆層が、隔壁の少なくとも一部を覆うと共に、平均アスペクト比が２．００以上である粒子を含む。これにより、本発明に係るハニカム構造体では、ハニカム構造体に被捕集物が捕集されるに伴い圧力損失が過度に増加することを抑制可能であり、従来に比して圧力損失を低減することができる。
【０００８】
なお、このように圧力損失を低減することができる要因について、本発明者は以下のとおり推測している。但し、要因は下記に限られるものではない。すなわち、被捕集物を含む流体が、被覆層を有しない従来のハニカム構造体の内部に供給されると、多孔質の隔壁内の細孔に被捕集物が堆積した後、隔壁の表面に被捕集物が堆積すると推測される。従来のハニカム構造体では、このように隔壁の内部及び隔壁の表面に被捕集物が堆積することにより流体の移動が妨げられるため、圧力損失が過度に増加してしまう。一方、本発明に係るハニカム構造体では、隔壁の少なくとも一部を覆う被覆層が複数の貫通孔の少なくとも一つの貫通孔の内部に形成されていることにより、被覆層の内部及び被覆層の表面に被捕集物が堆積し、隔壁の内部や隔壁の表面に被捕集物が堆積することを抑制することができる。また、被覆層の内部及び被覆層の表面に被捕集物が堆積した場合であっても、平均アスペクト比が２．００以上である粒子を被覆層が含むことにより、流体が移動するための充分な空間が被覆層の内部及び被覆層の表面に確保され易く、被捕集物が捕集されることに伴い圧力損失が過度に増加することを抑制できると推測される。
【０００９】
前記粒子の平均長径は５〜５００μｍであってもよく、前記粒子の平均短径は０．１０〜１００μｍであってもよい。
【００１０】
前記粒子は、アルミナ及びシリカからなる群より選ばれる少なくとも一種を含有していてもよい。この場合、被覆層の耐熱性を優れたものとすることが可能であり、高温に曝される場合であっても被覆層の機能や形状を保持し易くなる。
【００１１】
本発明に係るハニカムフィルタは、上記ハニカム構造体と、上記複数の貫通孔のうちの一部の一端及び上記複数の貫通孔のうちの残部の他端を封口する封口部と、を備える。本発明に係るハニカムフィルタは、上記本発明に係るハニカム構造体を備えていることにより、被捕集物が捕集されるに伴い圧力損失が過度に増加することを抑制可能であり、従来に比して圧力損失を低減することができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、被捕集物が捕集されるに伴い圧力損失が過度に増加することを抑制可能であり、従来に比して圧力損失を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るハニカムフィルタを示す斜視図である。
【図２】図２は、図１のＩＩ−ＩＩ矢視図である。
【図３】図３は、圧力損失の測定結果を示す図である。
【図４】図４は、捕集効率の測定結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。但し、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。
【００１５】
図１は、本実施形態に係るハニカムフィルタを示す斜視図であり、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ矢視図である。ハニカムフィルタ１は、ハニカム構造体１００と、封口部１３０とを備えている。
【００１６】
ハニカム構造体１００は、図１，２に示すように、互いに平行に配置された複数の貫通孔１１０を有する円柱体である。複数の貫通孔１１０のそれぞれは、ハニカム構造体１００の中心軸に平行に伸びる隔壁１２０により仕切られている。貫通孔１１０は、貫通孔１１０のうちの一部を構成する貫通孔（第１の貫通孔）１１０ａと、貫通孔１１０のうちの残部を構成する貫通孔（第２の貫通孔）１１０ｂとを有している。
【００１７】
貫通孔１１０ａにおけるハニカム構造体１００の一端側の端部は、ハニカム構造体１００の一端面１００ａにおいてガス流入口として開口しており、貫通孔１１０ａにおけるハニカム構造体１００の他端側の端部は、ハニカム構造体１００の他端面１００ｂにおいて封口部１３０により封口されている。一方、貫通孔１１０ｂにおけるハニカム構造体１００の一端側の端部は、一端面１００ａにおいて封口部１３０により封口されており、貫通孔１１０ｂにおけるハニカム構造体１００の他端側の端部は、他端面１００ｂにおいてガス流出口として開口している。
【００１８】
貫通孔１１０ｂは、貫通孔１１０ａに隣接している。ハニカム構造体１００では、貫通孔１１０ａと貫通孔１１０ｂとが交互に配置されて格子構造が形成されている。貫通孔１１０ａ，１１０ｂは、ハニカム構造体１００の両端面に垂直であり、端面から見て正方形配置、すなわち、貫通孔１１０ａ，１１０ｂの中心軸が、正方形の頂点にそれぞれ位置するように配置されている。貫通孔１１０ａ，１１０ｂにおける当該貫通孔の軸方向（長手方向）に垂直な断面は、例えば正方形状である。
【００１９】
貫通孔１１０ａ，１１０ｂの長手方向におけるハニカム構造体１００の長さは、例えば３０〜３００ｍｍである。ハニカム構造体１００が円柱体である場合、ハニカム構造体１００の外径（直径）は、例えば１０〜３００ｍｍである。また、貫通孔１１０ａ，１１０ｂにおける当該貫通孔の軸方向に垂直な断面の内径（正方形の一辺の長さ）は、例えば０．５〜１．５ｍｍである。隔壁１２０の平均厚み（セル壁厚）は、例えば０．１〜０．５ｍｍである。
【００２０】
隔壁１２０は、多孔質であり、例えば多孔質セラミックス焼結体を含んでいる。隔壁１２０は、流体（例えば、スス等の微粒子を含む排ガス）が透過できるような構造を有している。具体的には、流体が通過し得る多数の連通孔（流通経路）が隔壁１２０内に形成されている。隔壁１２０の気孔率は、例えば３０〜６０体積％である。隔壁１２０の気孔径（細孔直径）は、例えば５〜３０μｍである。隔壁１２０の気孔率及び気孔径は、原料の粒子径、孔形成剤の添加量、孔形成剤の種類、焼成条件により調整可能であり、水銀圧入法により測定することができる。
【００２１】
隔壁１２０は、例えば、チタン酸アルミニウム、コージェライト、炭化珪素、窒化珪素、ムライト等のセラミックスを含む。隔壁１２０がチタン酸アルミニウムを含む場合、隔壁１２０はマグネシウムやケイ素を更に含んでいてもよい。隔壁１２０は、例えば、主にチタン酸アルミニウム系結晶からなる多孔性のセラミックスから形成されている。「主にチタン酸アルミニウム系結晶からなる」とは、チタン酸アルミニウム系セラミックス焼成体を構成する主結晶相がチタン酸アルミニウム系結晶相であることを意味し、チタン酸アルミニウム系結晶相は、例えば、チタン酸アルミニウム結晶相、チタン酸アルミニウムマグネシウム結晶相等であってもよい。
【００２２】
貫通孔１１０ａの内部には、隔壁１２０の表面（貫通孔１１０ａの内壁面）を覆う被覆層（コート層）１４０が形成されており、例えば、被覆層１４０は、貫通孔１１０ａの内部において隔壁１２０の表面上に形成されている。被覆層１４０は、例えば、全ての貫通孔１１０ａの内部に形成されており、貫通孔１１０ｂの内部には形成されていない。被覆層１４０のそれぞれは、貫通孔１１０ａの長手方向に亘って形成されており、貫通孔１１０ａのそれぞれの内部において隔壁１２０の表面全体を覆っている。貫通孔１１０ａのそれぞれの内部における被覆層１４０は、貫通孔１１０ａの軸方向に垂直な断面において、貫通孔１１０ａを囲む隔壁１２０に沿って隔壁１２０上に連続的に形成されており、貫通孔１１０ａの内壁に沿った環状の断面を有している。
【００２３】
被覆層１４０の厚みは、例えば１０〜１００μｍである。被覆層１４０の担持量は、ハニカム構造体１００及び封口部１３０の合計量を基準として例えば０．５〜２．０質量％である。被覆層１４０は、平均アスペクト比が２．００以上である複数の粒子をコート材として含んでいる。前記コート材は、例えば繊維状又は平板状である。
【００２４】
コート材の平均アスペクト比は、圧力損失を低減する観点から、２．００以上である。コート材の平均アスペクト比は、圧力損失が低減され易くなる観点から、１０．００以上が好ましい。また、コート材の平均アスペクト比は、圧力損失を低減しつつ被捕集物の初期の捕集効率を向上させる観点から、１３．００以上が好ましく、１５．００以上がより好ましい。コート材の平均アスペクト比は、圧力損失が低減され易くなる観点から、５０．００以下が好ましく、３０．００以下がより好ましく、２０．００以下が更に好ましい。また、コート材の平均アスペクト比は、初期の圧力損失を低減する観点から、１７．００以下が好ましく、１５．００以下がより好ましい。なお、多孔質の隔壁内の細孔に被捕集物が堆積することが更に抑制され易くなることに起因して、上記のとおり初期の圧力損失が低減されるものと推測される。
【００２５】
コート材のアスペクト比とは、コート材における短軸方向の径（短径）に対する長軸方向の径（長径）の比（長径／短径）である。なお、コート材が繊維状である場合、コート材の長手方向の長さを長径とし、コート材の長手方向に垂直な断面における円周方向の長さを短径とすることができる。コート材が板状である場合は、コート材の主面に外接する最小面積の長方形における長辺の長さを長径とし、当該長方形における短辺の長さを短径とすることができる。
【００２６】
コート材の平均アスペクト比は、例えば、下記の手順により測定することができる。まず、所望の倍率（例えば２００〜５０００倍）で電子顕微鏡により被覆層を観察して、複数のコート材が観察される画像を得る。次に、得られた画像において例えば任意の１０個のコート材を選択する。選択された１０本のコート材のそれぞれについて、長径及び短径を測定すると共にアスペクト比（長径／短径）を算出する。１０本のコート材のアスペクト比の平均値を平均アスペクト比とする。
【００２７】
コート材の平均長径（例えば、上記１０本のコート材の平均長径）は、被捕集物の初期の捕集効率を向上させる観点から、５μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましく、２０μｍ以上が更に好ましい。コート材の平均長径は、圧力損失が低減され易くなる観点から、５００μｍ以下が好ましく、３００μｍ以下がより好ましく、２００μｍ以下が更に好ましい。
【００２８】
コート材の平均短径（例えば、上記１０本のコート材の平均短径）は、被捕集物の初期の捕集効率を向上させる観点から、０．１０μｍ以上が好ましく、０．５０μｍ以上がより好ましく、１．００μｍ以上が更に好ましい。コート材の平均短径は、圧力損失が低減され易くなる観点から、１００μｍ以下が好ましく、５０μｍ以下がより好ましく、３０μｍ以下が更に好ましい。
【００２９】
コート材の材質としては、例えば、アルミナ、チタニア、シリカ、ジルコニア、炭素、炭化ケイ素等が挙げられる。コート材としては、単一種の粒子のみを用いてもよく、複数種の粒子を併用してもよい。
【００３０】
コート材は、例えば、アルミナ及びシリカからなる群より選ばれる少なくとも一種を含有することができる。コート材がアルミナ及びシリカを含有する場合、アルミナ及びシリカの合計量に対するアルミナの含有量は、耐熱性を向上させる観点から、４０質量％以上がより好ましく、５０質量％以上がより好ましい。また、アルミナ及びシリカの合計量に対するアルミナの含有量は、耐熱性を向上させる観点から、８０質量％以下が好ましく、７５質量％以下がより好ましい。
【００３１】
ハニカムフィルタ１は、ディーゼルエンジンやガソリンエンジン等の内燃機関からの排ガス中に含まれるスス等の被捕集物を捕集するパティキュレートフィルタとして適する。例えば、ハニカムフィルタ１では、図２に示すように、一端面１００ａから貫通孔１１０ａに供給されたガスＧが隔壁１２０内の連通孔を通過して隣の貫通孔１１０ｂに到達し、他端面１００ｂから排出される。このとき、ガスＧ中の被捕集物が隔壁１２０の表面や連通孔内に捕集されてガスＧから除去されることにより、ハニカムフィルタ１はフィルタとして機能する。
【００３２】
ハニカム構造体１００は、上述のパティキュレートフィルタを得るために用いられるだけでなく、ビール等の飲食物の濾過に用いる濾過フィルタ；石油精製時に生じるガス成分（例えば、一酸化炭素、二酸化炭素、窒素、酸素）を選択的に透過させるための選択透過フィルタ；触媒担体などに用いられる。
【００３３】
なお、ハニカム構造体の形状は必ずしも上述した形状に限定されるものではない。例えば、貫通孔の軸方向に垂直な当該貫通孔の断面は、正方形状等の矩形状であることに限定されず、三角形状、六角形状、八角形状、円形状、楕円形状等であっても、矩形状である場合と同様の効果を得ることができる。また、貫通孔には、径の異なるものが混在していてもよく、断面形状の異なるものが混在していてもよい。また、貫通孔の配置は特に限定されるものではなく、貫通孔の中心軸の配置は、正三角形の頂点に配置される正三角形配置、千鳥配置等であってもよい。さらに、ハニカム構造体は円柱体であることに限られず、楕円柱、三角柱、四角柱、六角柱、八角柱等であってもよい。
【００３４】
上記のハニカム構造体１００において被覆層１４０は、貫通孔１１０ａのそれぞれにおいて隔壁１２０の表面全体を覆っているが、隔壁１２０の表面の少なくとも一部を覆っていればよい。また、ハニカム構造体１００において被覆層１４０は、全ての貫通孔１１０ａの内部に形成されているが、複数の貫通孔１１０のうちの少なくとも一つの貫通孔の内部に形成されていればよい。また、被覆層１４０は、貫通孔１１０ａの内部に形成されると共に、貫通孔１１０ｂの内部に形成されていてもよい。
【００３５】
次に、ハニカムフィルタの製造方法について説明する。上記ハニカムフィルタの製造方法は、例えば、（ａ）無機化合物粉末及び添加剤等を含む原料混合物を調製する原料調製工程と、（ｂ）原料混合物を成形して、貫通孔を有する成形体を得る成形工程と、（ｃ）成形体を焼成する焼成工程と、をこの順に備え、封口工程及び被覆層形成工程を更に備える。
【００３６】
原料調製工程では、無機化合物粉末及び添加剤等を混合した後に混練して原料混合物を調製する。無機化合物粉末は、例えば、隔壁がチタン酸アルミニウムを含む場合、α−アルミナ粉末等のアルミニウム源粉末と、アナターゼ型又はルチル型のチタニア粉末等のチタン源粉末（チタニウム源粉末）とを含み、必要に応じて、マグネシア粉末等のマグネシウム源粉末、及び／又は、酸化ケイ素粉末又はガラスフリット等のケイ素源粉末を更に含むことができる。添加剤としては、例えば孔形成剤、バインダ、可塑剤、分散剤、溶媒が挙げられる。
【００３７】
成形工程では、ハニカム形状を有する成形体を得る。成形工程では、例えば、一軸押出機により原料混合物を混練しながらダイから押出す、いわゆる押出成形法を採用することができる。
【００３８】
焼成工程では、例えば１３００〜１６５０℃の焼成温度で成形体を焼成する。成形体の焼成前に、成形体中（原料混合物中）に含まれる孔形成剤等を除去するための脱脂（仮焼）が行われてもよい。
【００３９】
封口工程は、成形工程と焼成工程の間、又は、焼成工程の後に行われる。成形工程と焼成工程の間に封口工程を行う場合、成形工程において得られた未焼成の成形体の各貫通孔の一方の端部を封口物で封口した後、焼成工程において成形体と共に封口物を焼成することにより、貫通孔の一方の端部を封口する封口部が得られる。焼成工程の後に封口工程を行う場合、焼成工程において得られた焼成体の各貫通孔の一方の端部を封口物で封口した後、焼成体と共に封口物を焼成することにより、貫通孔の一方の端部を封口する封口部が得られる。封口物としては、上記成形体を得るための原料混合物と同様の混合物を用いることができる。
【００４０】
被覆層形成工程は、成形工程後に行われる。被覆層の形成方法としては、浸漬法等により貫通孔内における隔壁の表面に処理溶液を付着させた後、処理溶液を乾燥・焼成する方法を用いることができる。例えば、処理対象物（焼成工程で得られた焼成体、又は、成形工程で得られた成形体）を処理溶液に浸漬して、処理溶液を隔壁の表面に付着させた後、処理対象物を乾燥及び焼成する。なお、処理対象物は封口されていてもよく、封口されていなくてもよい。
【００４１】
被覆層の形成に用いる処理溶液は、例えば、上記コート材及び水を含有しており、被覆層の隔壁に対する密着性を向上させるための化合物（例えばベーマイト（ＡｌＯ（ＯＨ）））、分散剤（例えば硝酸）などを更に含有することができる。
【００４２】
以上の工程によって、ハニカムフィルタを得ることができる。なお、ハニカム構造体のみを得る場合には、成形工程において得られた成形体の貫通孔を封口することなく、当該成形体を焼成すると共に被覆層を形成すればよい。
【実施例】
【００４３】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４４】
＜実施例１＞
（ハニカムフィルタの準備）
被覆層が形成されていない点を除き図１，２と同様の構成を有する円柱状の焼成体を準備した。焼成体は、焼成体の長手方向に延びる複数の貫通孔を有しており、焼成体の一端面側の端部が封口された貫通孔と、焼成体の他端面側の端部が封口された貫通孔とが交互に配置されていた（貫通孔の断面形状：正方形状、焼成体の直径：１４４ｍｍ、焼成体の高さ：２０３ｍｍ、セル内径：１．３ｍｍ、セル壁厚：０．３０ｍｍ）。焼成体の隔壁はチタン酸アルミニウムにより形成されていた。焼成体の隔壁は細孔構造を有しており、気孔径は１７μｍ、気孔率は５０体積％であった。
【００４５】
次に、下記の手順により、焼成体の一端面側の端部が開口した貫通孔内に被覆層を形成した。
・１５０ｃｃ程度のポリカップに純水１００ｇ及び硝酸１ｇを加えた後、スターラーにて１〜２分撹拌した。
・ベーマイトを０．５ｇ加えた後、５分撹拌した。
・コート材としてファイバーＡ（繊維状）を４．５ｇ加えた後、１０〜２０分撹拌した。ファイバーＡは、アルミナ及びシリカを含有しており、アルミナ及びシリカの合計量に対するアルミナの含有量は５１質量％であった。
・スパチラ等で撹拌しながら超音波を５分間印加して、処理溶液を得た。
・焼成体の一端面を下に向けた状態で上記焼成体を処理溶液に１０秒程度浸漬した。
・焼成体を処理溶液から取り出し、焼成体の他端面を下に向けた状態で紙ウエスの上に焼成体を置いた後、水分を除去した。
・焼成体を１００℃まで５０℃／ｈで昇温した後に、焼成体を１００℃で１時間保持することにより焼成体を乾燥させた。
・焼成体を５００℃まで２００℃／ｈで昇温した後、焼成体を５００℃で２時間保持することにより焼成体を焼成して、被覆層を備えるハニカムフィルタを得た。
【００４６】
処理溶液に浸漬する前の焼成体の質量と、乾燥・焼成後のハニカムフィルタの質量とを比較することにより、被覆層の担持量を測定した。被覆層の担持量は、焼成体の質量を基準として１．６３質量％であった。
【００４７】
（コート材の物性評価）
焼成体を切断し、被覆層が形成された隔壁を含むサンプルを作製した。次に、電子顕微鏡（日本電子（株）製、ＪＳＭ−６３９０ＬＡ）により被覆層を観察（倍率：２００〜５０００倍）して、複数のコート材が観察される画像を得た。そして、得られた画像において任意に１０本のコート材を選択した。選択された１０本のコート材のそれぞれについて、画像解析ソフト（Ｍｏｕｎｔｅｃｈ社製、Ｍａｃｖｉｅｗ）を用いて、長径（繊維長）及び短径（繊維径）を測定すると共にアスペクト比（長径／短径）を算出した。１０本のコート材のアスペクト比の平均値を平均アスペクト比として得た。１０本のコート材について、平均アスペクト比は１９．１３であり、平均長径は３６．８６μｍであり、平均短径は３．４７５μｍであった。
【００４８】
（圧力損失測定）
焼成体を切断し、長手方向に延びる一つの貫通孔を有するサンプルを得た。貫通孔の開口端をスス発生装置に接続した。サンプルの内部にススを供給しつつ、サンプルの上流付近の圧力と、サンプルの下流付近の圧力との差圧を記録した。ススの供給時間の経過に伴う圧力損失の挙動を測定した結果を図３に示す。図３に示されるように、実施例１では、ススの堆積に伴い圧力損失が増加し難いことが確認された。
【００４９】
（捕集効率測定）
圧力損失測定において用いたサンプルと同様のサンプルを準備した。貫通孔の開口端をスス発生装置に接続した。サンプルの内部にススを供給しつつ、サンプルの開口端におけるスス濃度と、サンプルの封口端側におけるサンプル外部のスス濃度とを比較してススの捕集効率を測定した。なお、サンプル外部においては、サンプルから漏出したススの濃度が検出された。ススの供給時間の経過に伴うススの捕集効率（粒子個数）の挙動を測定した結果を図４に示す。図４に示されるように、実施例１では、初期の捕集効率が高いことが確認された。
【００５０】
＜実施例２＞
４．５ｇのファイバーＡに代えて４．５ｇのファイバーＢ（繊維状）を用いたことを除き実施例１と同様の手順によりハニカムフィルタを得た。ファイバーＢは、アルミナ及びシリカを含有しており、アルミナ及びシリカの合計量に対するアルミナの含有量は７２質量％であった。被覆層の担持量は、焼成体の質量を基準として０．９１質量％であった。１０本のコート材について、平均アスペクト比は１１．８４であり、平均長径は１１８．６μｍであり、平均短径は９．９２２μｍであった。
【００５１】
実施例１と同様の手法により圧力損失及び捕集効率を測定した。図３に示されるように、実施例２では、ススの堆積に応じて圧力損失が増加し難いことが確認された。特に、実施例２では、初期の圧力損失の増加を抑制することができることが確認された。
【００５２】
＜比較例１＞
被覆層を形成せずに実施例１の焼成体をハニカムフィルタとして用いた。
【００５３】
実施例１と同様の手法により圧力損失及び捕集効率を測定した。図３に示されるように、比較例１では、ススの堆積に応じて圧力損失が増加し易いことが確認された。
【００５４】
＜比較例２＞
４．５ｇのファイバーＡに代えて４．５ｇの球状粒子を用いたことを除き実施例１と同様の手順によりハニカムフィルタを得た。球状粒子はアルミナを含有する粒子であった。１０個の球状粒子について、平均アスペクト比は１．２３であり、平均長径は０．８８０μｍであり、平均短径は０．７２３μｍであった。
【００５５】
実施例１と同様の手法により圧力損失及び捕集効率を測定した。図３に示されるように、比較例２では、ススの堆積に応じて圧力損失が増加し易いことが確認された。
【符号の説明】
【００５６】
１…ハニカムフィルタ、１００…ハニカム構造体、１１０，１１０ａ，１１０ｂ…貫通孔、１２０…隔壁、１３０…封口部、１４０…被覆層。
【図１】
2013223842.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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