(57)【要約】【課題】片持ち構造のスタータにおいて、出力軸５やピニオンチューブ６の傾斜を抑制して寿命延長を達成する。【解決手段】ピニオンチューブ６は、円筒孔の内周で出力軸５により支持され、摺動面６αにおいて出力軸５から面圧を受ける内周側受圧範囲αを形成し、さらに、軸受１６により外周側から支持され、摺動面６βにおいて軸受１６から面圧を受ける外周側受圧範囲βを形成する。また、内周側、外周側受圧範囲α、βには、軸方向に関して重複する重複範囲γが存在し、重複範囲γの軸方向長さは、ピニオンチューブ６が軸方向に移動しても常に外周側受圧範囲βの軸方向長さに等しい。これにより、出力軸５とピニオンチューブ６との間に構成される支持構造Ｘにおいて磨耗を抑制することができるので、出力軸５やピニオンチューブ６の傾斜を抑制することができる。【選択図】図３
2013083182.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
トルクを発生するモータと、
このモータの回転軸と同一軸線上に配置され、かつ、外周面に雄スプラインが形成された出力軸と、
前記モータの発生トルクを前記出力軸に伝達するクラッチと、
内周面に雌スプラインが形成された円筒孔を有し、この円筒孔の内周に前記出力軸の軸方向反モータ側を挿入して前記雄スプラインと前記雌スプラインとが噛み合わされるピニオンチューブと、
このピニオンチューブの軸方向反モータ側の端部に配設され、前記ピニオンチューブと一体に回転するピニオンと、
電磁石の吸引力によりシフトレバーを駆動し、このシフトレバーを介して、前記ピニオンチューブを前記ピニオンと一体に前記出力軸に対して反モータ方向へ押し出す電磁ソレノイドとを備え、
前記電磁ソレノイドの作動により、前記ピニオンチューブを前記出力軸に対し反モータ方向へ押し出して、前記ピニオンをエンジンのリングギヤに噛み合わせる方式のスタータであって、
前記ピニオンチューブは、前記円筒孔の内周で前記出力軸により支持され、内周面において前記出力軸から面圧を受ける内周側受圧範囲を形成し、さらに、前記出力軸に対して軸方向に相対的に静止している軸受により外周側から支持され、外周面において前記軸受から面圧を受ける外周側受圧範囲を形成し、
前記軸受は、前記出力軸と軸方向に関して重複するように、前記出力軸に対して軸方向に相対的に静止しており、
前記出力軸の軸方向反モータ側の端は、前記外周側受圧範囲の軸方向反モータ側の端よりも軸方向モータ側にあり、かつ、前記外周側受圧範囲の軸方向モータ側の端よりも軸方向反モータ側にあり、
前記内周側受圧範囲と前記外周側受圧範囲とは、軸方向に関して重複する重複範囲が存在し、
この重複範囲の軸方向長さは、前記ピニオンチューブが軸方向に移動しても、前記出力軸と前記軸受との軸方向に関する重複長さに略一致することを特徴とするスタータ。
【請求項２】
トルクを発生するモータと、
このモータの回転軸と同一軸線上に配置され、かつ、外周面に雄スプラインが形成された出力軸と、
前記モータの発生トルクを前記出力軸に伝達するクラッチと、
内周面に雌スプラインが形成された円筒孔を有し、この円筒孔の内周に前記出力軸の軸方向反モータ側を挿入して前記雄スプラインと前記雌スプラインとが噛み合わされるピニオンチューブと、
このピニオンチューブの軸方向反モータ側の端部に配設され、前記ピニオンチューブと一体に回転するピニオンと、
電磁石の吸引力によりシフトレバーを駆動し、このシフトレバーを介して、前記ピニオンチューブを前記ピニオンと一体に前記出力軸に対して反モータ方向へ押し出す電磁ソレノイドとを備え、
前記電磁ソレノイドの作動により、前記ピニオンチューブを前記出力軸に対し反モータ方向へ押し出して、前記ピニオンをエンジンのリングギヤに噛み合わせる方式のスタータであって、
前記ピニオンチューブは、前記円筒孔の内周で前記出力軸により支持され、内周面において前記出力軸から面圧を受ける内周側受圧範囲を形成し、さらに、前記出力軸に対して軸方向に相対的に静止している軸受により外周側から支持され、外周面において前記軸受から面圧を受ける外周側受圧範囲を形成し、
前記内周側受圧範囲と前記外周側受圧範囲とは、軸方向に関して重複する重複範囲が存在し、
この重複範囲の軸方向長さは、前記ピニオンチューブが軸方向に移動しても常に前記外周側受圧範囲の軸方向長さに等しいことを特徴とするスタータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、出力軸の外周にスプライン嵌合するピニオンチューブを有し、このピニオンチューブを出力軸に対し反モータ方向へ押し出して、ピニオンチューブの軸方向反モータ側の端部に支持されるピニオンをエンジンのリングギヤに噛み合わせる方式のスタータに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、片持ち構造と呼ばれるスタータが特許文献１に記載されている。
このスタータは、図７に示すように、モータ（図示せず）に駆動される出力軸１００、出力軸１００の外周に軸受１１０を介して嵌合するピニオンチューブ１２０、出力軸１００の回転をピニオンチューブ１２０に伝達するローラ式の一方向クラッチ１３０、ピニオンチューブ１２０の軸方向反モータ側（図示左側）の端部に直スプライン嵌合するピニオン１４０、クラッチ１３０とピニオン１４０との間に配置される軸受１５０を介してピニオンチューブ１２０を支持するハウジング１６０等より構成され、図示しない電磁スイッチの作動により、出力軸１００に対しピニオンチューブ１２０をクラッチ１３０と一体に反モータ方向（図示左方向）へ押し出して、ピニオン１４０をエンジンのリングギヤに噛み合わせる方式である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１７７１６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のスタータは、クランキングからエンジンが完爆してピニオン１４０がエンジンによって回されると、クラッチ１３０がオーバラン状態となって、インナ側からアウタ側へのトルク伝達が遮断される。このとき、モータによって駆動される出力軸１００の回転数よりも、エンジンによって回されるピニオン１４０およびピニオンチューブ１２０の回転数の方が大きくなり、出力軸１００に対するピニオン１４０およびピニオンチューブ１２０の相対回転数が大きくなる。
【０００５】
このため、出力軸１００とピニオンチューブ１２０との間には、次のような支持構造が構成されている。
すなわち、ピニオンチューブ１２０と出力軸１００との間に軸受１１０が配置され、軸受１１０は、ピニオンチューブ１２０とともに軸方向に移動可能となるようにピニオンチューブ１２０の内周に圧入によって組み付けられる。そして、軸受１１０の内周に出力軸１００が相対回転自在に挿入されている。
【０００６】
このように、ピニオンチューブ１２０は、自身に対して圧入固定された軸受１１０を介して出力軸１００により内周側から支持され、さらに、出力軸１００に対して軸方向に相対的に静止している軸受１５０により外周側から支持されている。これにより、ピニオンチューブ１２０は、内周面において軸受１１０を介して出力軸１００から面圧を受ける内周側受圧範囲φ、外周面において軸受１５０から面圧を受ける外周側受圧範囲ψを形成する。
【０００７】
そして、内周側受圧範囲φは、電磁スイッチの作動によりピニオンチューブ１２０が押し出されると、出力軸１００に対して相対的に反モータ方向に移動する。このため、例えば、駆動時、停止時の両方とも内周側、外周側受圧範囲φ、ψが軸方向に関して重複するスタータの場合、内周側、外周側受圧範囲φ、ψの軸方向に関する重複範囲ωは、駆動時と停止時とで軸方向長さや軸方向における位置が変化する。
なお、スタータの「駆動時」とは、ピニオン１４０がリングギヤに噛み合って、モータの発生トルクをピニオン１４０からリングギヤＧに伝達してエンジンをクランキングしている状態である。
【０００８】
ところで、駆動時、停止時の両方とも重複範囲ωが存在するスタータでは、駆動時におけるピニオン１４０とリングギヤとの噛み合いにより、重複範囲ωに大きな負荷がかかる。そして、この負荷の影響により磨耗が発生して出力軸１００に対しピニオンチューブ１２０が傾斜したり、ピニオンチューブ１２０に対し出力軸１００が傾斜したりする虞がある。このため、駆動時の重複範囲ωが大きくなるように内周側、外周側受圧範囲φ、ψが設定され、停止時の重複範囲ωは、駆動時の重複範囲ωと比較して小さくなる。
【０００９】
つまり、従来のスタータでは、駆動時における重複範囲ωを大きくして、駆動時に出力軸１００からピニオンチューブ１２０に作用する面圧、および、駆動時にピニオンチューブ１２０から出力軸１００に作用する面圧を小さくし、スタータ駆動時の重複範囲ωにかかる負荷の影響を緩和している。
【００１０】
しかし、スタータには、停止中であっても、例えば、走行している車体から振動を受けることで外力が作用する。このため、重複範囲ωには、車体振動等に伴う負荷がかかり、この負荷の影響により磨耗が発生して出力軸１００に対しピニオンチューブ１２０が傾斜したり、ピニオンチューブ１２０に対し出力軸１００が傾斜したりする虞がある。また、スタータの停止時に重複範囲ωにかかる負荷は、駆動時にかかる負荷に比べて小さいと想定されるものの、磨耗に及ぼす影響は無視できないものと考えられる。
【００１１】
また、近年、交差点での赤信号や渋滞等により車両が一時停止した際に、エンジンへの燃料噴射を停止してエンジンを自動的に停止させるアイドリングストップシステム（以下ＩＳＳと呼ぶ）を搭載した車両が増加しており、ＩＳＳを搭載する車両では、ＩＳＳを搭載していない車両と比較して、エンジンの始動頻度が大幅に増加するとともにスタータの作動回数も大幅に増加する。このため、ＩＳＳ搭載車両が増加している状況において、スタータの寿命延長に対する要請は極めて高く、このスタータの寿命延長の観点から、出力軸１００やピニオンチューブ１２０の傾斜を抑制する要求は大きい。
本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的は、片持ち構造のスタータにおいて、出力軸やピニオンチューブの傾斜を抑制して寿命延長を達成することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
（請求項１の発明）
請求項１の発明は、トルクを発生するモータと、モータの回転軸と同一軸線上に配置され、かつ、外周面に雄スプラインが形成された出力軸と、モータの発生トルクを出力軸に伝達するクラッチと、内周面に雌スプラインが形成された円筒孔を有し、この円筒孔の内周に出力軸の軸方向反モータ側を挿入して雄スプラインと雌スプラインとが噛み合わされるピニオンチューブと、このピニオンチューブの軸方向反モータ側の端部に配設され、ピニオンチューブと一体に回転するピニオンと、電磁石の吸引力によりシフトレバーを駆動し、このシフトレバーを介して、ピニオンチューブをピニオンと一体に出力軸に対して反モータ方向へ押し出す電磁ソレノイドとを備え、電磁ソレノイドの作動により、ピニオンチューブを出力軸に対し反モータ方向へ押し出して、ピニオンをエンジンのリングギヤに噛み合わせる方式のスタータである。
【００１３】
また、請求項１の発明によれば、ピニオンチューブは、円筒孔の内周で出力軸により支持され、内周面において出力軸から面圧を受ける内周側受圧範囲を形成し、さらに、出力軸に対して軸方向に相対的に静止している軸受により外周側から支持され、外周面において軸受から面圧を受ける外周側受圧範囲を形成する。また、軸受は、出力軸と軸方向に関して重複するように、出力軸に対して軸方向に相対的に静止しており、出力軸の軸方向反モータ側の端は、外周側受圧範囲の軸方向反モータ側の端よりも軸方向モータ側にあり、かつ、外周側受圧範囲の軸方向モータ側の端よりも軸方向反モータ側にある。そして、内周側受圧範囲と外周側受圧範囲とは、軸方向に関して重複する重複範囲が存在し、重複範囲の軸方向長さは、ピニオンチューブが軸方向に移動しても、出力軸と軸受との軸方向に関する重複長さに略一致する。
【００１４】
これにより、スタータの駆動時または停止時に関わらず重複範囲を一定の最大値に維持することができるので、片持ち構造のスタータにおいて、出力軸やピニオンチューブの傾斜を抑制して寿命延長を達成することができる。
【００１５】
つまり、出力軸の軸方向反モータ側の端が、外周側受圧範囲の軸方向反モータ側の端よりも軸方向モータ側にあり、かつ、外周側受圧範囲の軸方向モータ側の端よりも軸方向反モータ側にある場合（つまり、出力軸の軸方向反モータ側の端が軸方向に関して外周側受圧範囲内にある場合、）、重複範囲の軸方向長さを出力軸と軸受との軸方向に関する重複長さに略一致させることで、重複範囲の軸方向長さを最大化することができるとともに、スタータの駆動時または停止時に係わらず、重複範囲の軸方向長さを最大値に維持することができる。
【００１６】
このため、出力軸からピニオンチューブに作用する面圧、および、ピニオンチューブから出力軸に作用する面圧を、スタータの駆動時または停止時に係わらず最小化して磨耗を抑制することができる。この結果、片持ち構造のスタータにおいて、出力軸に対するピニオンチューブの傾斜、およびピニオンチューブに対する出力軸の傾斜を抑制して寿命延長を達成することができる。
【００１７】
ここで、出力軸とピニオンチューブとの間に構成される支持構造は、例えば、円筒孔を形成する内周面（ピニオンチューブの内周面）と出力軸の外周面とを直接的に当接させて形成してもよく（以下、直接当接型と呼ぶ）、ピニオンチューブの内周面と出力軸の外周面との間に軸受等を挿入し、ピニオンチューブの内周面と出力軸の外周面とを間接的に当接させて形成してもよい（以下、間接当接型と呼ぶ）。
【００１８】
そして、支持構造を直接当接型とする場合、出力軸の外周面やピニオンチューブの内周面の磨耗により傾斜が発生するものと考えられ、支持構造を間接当接型とする場合、出力軸の外周面や軸受等の内周面の磨耗により傾斜が発生する場合が想定されるが、直接、間接当接型のいずれの支持構造においても、傾斜の発生を抑制してスタータの寿命延長を達成することができる。
【００１９】
（請求項２の発明）
請求項２の発明によれば、出力軸の軸方向反モータ側の端は、外周側受圧範囲の軸方向反モータ側の端よりも軸方向反モータ側にあり、重複範囲の軸方向長さは、ピニオンチューブが軸方向に移動しても常に外周側受圧範囲の軸方向長さに等しい。
【００２０】
これにより、スタータの駆動時または停止時に関わらず重複範囲を一定の最大値に維持することができるので、片持ち構造のスタータにおいて、出力軸やピニオンチューブの傾斜を抑制して寿命延長を達成することができる。
【００２１】
つまり、出力軸の軸方向反モータ側の端が、外周側受圧範囲の軸方向反モータ側の端よりも軸方向反モータ側にある場合、重複範囲の軸方向長さを外周側受圧範囲の軸方向長さに略一致させることで、重複範囲の軸方向長さを最大化することができるとともに、スタータの駆動時または停止時に係わらず、重複範囲の軸方向長さを最大値に維持することができる。
【００２２】
このため、出力軸からピニオンチューブに作用する面圧、および、ピニオンチューブから出力軸に作用する面圧を、スタータの駆動時または停止時に係わらず最小化して磨耗を抑制することができる。この結果、片持ち構造のスタータにおいて、出力軸に対するピニオンチューブの傾斜、およびピニオンチューブに対する出力軸の傾斜を抑制して寿命延長を達成することができる。
なお、請求項２の発明において出力軸とピニオンチューブとの間に構成される支持構造は、請求項１の発明と同様に直接当接型や間接当接型を想定することができる。また、磨耗も発生状況も、請求項１の発明と同様に想定することができる。
【００２３】
ここで、請求項１の発明は、出力軸の軸方向反モータ側の端が外周側受圧範囲内にある場合に重複範囲を最大化して支持構造における磨耗を抑制するものであり、請求項２の発明は、出力軸の軸方向反モータ側の端が外周側受圧範囲の軸方向反モータ側にある場合に重複範囲を最大化して支持構造における磨耗を抑制するものである。
【００２４】
そして、出力軸の軸方向反モータ側の端を外周側受圧範囲内に設定するか、外周側受圧範囲の軸方向反モータ側に設定するかは、例えば、出力軸、ピニオンチューブおよびピニオン、ならびにモータや減速装置の構成要素のように同軸に配置される部材、部品（以下、これらの部材、部品の内、ピニオン以外のものをピニオン同軸部品と呼ぶ。）等に作用する力のモーメントに基づき選択することができる。
【００２５】
すなわち、ピニオンおよびピニオン同軸部品等に作用する力のモーメントに関し、軸受による支持領域を支点とすると、クランキング時にピニオンがリングギヤから受ける負荷により、ピニオン同軸部品等も負荷を受け、これらの負荷によるモーメントが釣り合う。ここで、ピニオン同軸部品等が受ける負荷は、磨耗の要因となるので小さい方が好ましい。そこで、軸受を軸方向に関してピニオンに近付けて出力軸の軸方向反モータ側の端を外周側受圧範囲内に設定することで、ピニオンがリングギヤから受ける負荷のモーメントを低減することができ、結果的に、ピニオン同軸部品等が受ける負荷を低減することができる。
【００２６】
したがって、出力軸の軸方向反モータ側の端を外周側受圧範囲内に設定するか、外周側受圧範囲の軸方向反モータ側に設定するかは、ピニオンおよびピニオン同軸部品等に作用する力のモーメント、特にクランキング時にピニオンがリングギヤから受ける負荷によるモーメントをどの程度まで低減するかに応じて選択することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】スタータの全体を示す全体構成図である（実施例１）。
【図２】（ａ）はスタータの停止時における要部を示す要部構成図であり、（ｂ）はスタータの駆動時における要部を示す要部構成図である（実施例１）。
【図３】（ａ）はスタータの停止時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図であり、（ｂ）はスタータの駆動時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図である（実施例１）。
【図４】（ａ）はスタータの停止時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図であり、（ｂ）はスタータの駆動時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図である（比較例１）。
【図５】（ａ）はスタータの停止時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図であり、（ｂ）はスタータの駆動時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図である（比較例２）。
【図６】（ａ）はスタータの停止時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図であり、（ｂ）はスタータの駆動時における内周側、外周側受圧範囲および重複範囲を示す説明図である（実施例２）。
【図７】（ａ）はスタータの停止時における要部を示す要部構成図であり、（ｂ）はスタータの駆動時における要部を示す要部構成図である（従来例）。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
本発明を実施するための形態を以下の実施例により詳細に説明する。
【実施例】
【００２９】
（実施例１）
スタータ１は、図１に示すように、トルクを発生するモータ２と、モータ２の回転を減速する減速装置３と、減速装置３の出力側にクラッチ４を介して連結される出力軸５と、出力軸５の外周にスプライン嵌合するピニオンチューブ６と、ピニオンチューブ６の軸方向反モータ側の端部に組み付けられ、ピニオンチューブ６と一体に回転するピニオン７と、電磁石の吸引力によってシフトレバー８を駆動し、シフトレバー８を介して、ピニオンチューブ６をピニオン７と一体に出力軸５に対して押し出す働きを有すると共に、後述するメイン接点を開閉してモータ２の通電電流を断続する電磁スイッチ９等より構成される。なお、以下の説明では、軸方向モータ側（図示右側）を後端側、軸方向反モータ側を前端側と定義し、電磁スイッチ９の作動によってピニオンチューブ６が出力軸５に対して押し出される方向（図示左方向）を反モータ方向、ピニオンチューブ６が押し戻される方向をモータ方向と定義する。
【００３０】
モータ２は、例えば、フレームを兼ねるヨーク２ａの内周に永久磁石（界磁コイルでも良い）を配置して構成される界磁と、電機子軸２ｂの外周に整流子（図示せず）を備える電機子と、整流子の外周上に配置されるブラシ（図示せず）等を有する直流整流子モータであり、電磁スイッチ９の作動によりメイン接点が閉成して電機子に通電されると、界磁との相互作用により電機子にトルクを発生する。
減速装置３は、図２に示すように、電機子軸２ｂの反整流子側（図示左側）に形成される太陽歯車３ａと、太陽歯車３ａと同心に配置されるリング状の内歯車３ｂと、太陽歯車３ａと内歯車３ｂとに噛み合う複数（例えば３個）の遊星歯車３ｃとで構成され、太陽歯車３ａの回転に伴って、遊星歯車３ｃが自転運動と公転運動を行う遊星歯車減速機である。
【００３１】
クラッチ４は、図２に示すように、減速装置３の遊星歯車３ｃを回転自在に支持する歯車軸３ｄと一体に設けられたアウタ４ａと、アウタ４ａの内周に相対回転可能に配置されるインナ４ｂと、アウタ４ａとインナ４ｂとの間に配設されるローラ４ｃ（本発明の動力断続部材）等より構成され、ローラ４ｃを介してアウタ４ａからインナ４ｂへ回転トルクを伝達する一方、インナ４ｂからアウタ４ａへのトルク伝達をローラ４ｃが空転することで遮断する一方向クラッチである。
出力軸５は、図２に示すように、モータ２の電機子軸２ｂと同一軸線上に配置されて、後端側（図示右側）の端部がクラッチ４のインナ４ｂと一体に設けられ、外周面が軸受１０を介してセンタケース１１に回転自在に支持されている。
【００３２】
また、出力軸５には、軸受１０に支持される外周面より前端側の外周面に雄ヘリカルスプライン５ａが形成され、さらに、雄ヘリカルスプライン５ａの前端面より前端側には、ピニオンチューブ６の最大前進位置を規制する前進ストッパ５ｂが形成されている。また、出力軸５の軸受１０に支持される外周面と雄ヘリカルスプライン５ａとの間には、全周に周溝５ｃが凹設され、周溝５ｃにピニオンチューブ６の停止位置を規制するストッパ部材１２が取り付けられている。
【００３３】
ストッパ部材１２は、例えばＥクリップであり、Ｅクリップを周溝５ｃの外周に嵌め込んで使用される。なお、Ｅクリップは、複数枚重ねて使用することもできる。また、Ｅクリップの外周には、出力軸５の回転時に生じる遠心力によってＥクリップが周溝５ｃから外れないように、カバー１３を被せてもよい。
【００３４】
ピニオンチューブ６は、図２に示すように、内周面に雌ヘリカルスプライン６ａが形成された円筒孔６ｂを有するチューブ本体６Ａと、チューブ本体６Ａより前端側に設けられるピニオン摺動部６Ｂとを有し、チューブ本体６Ａの外周面が軸受１６を介してハウジング１７に回転自在および軸方向に摺動自在に支持されるとともに、円筒孔６ｂの内周に出力軸５が挿入されて、雄ヘリカルスプライン５ａと雌ヘリカルスプライン６ａとが噛み合うことにより、出力軸５に対し相対回転可能に、かつ、軸方向へ移動可能に組み付けられている。上述したピニオンチューブ６の最大前進位置は、雌ヘリカルスプライン６ａの前端面が前進ストッパ５ｂの後端面に当接することで規制される。
なお、図１、図２では、軸受１６にボールベアリングを使用しているが、すべり軸受（平軸受）やニードルベアリングでも良い。また、軸受１６は出力軸５に対して軸方向に相対的に静止している。
【００３５】
チューブ本体６Ａの円筒孔６ｂは、軸方向の略中央部より前端側と後端側とで内径が異なり、後端側の方が前端側より内径が大きく形成され、後端側の内周面に雌ヘリカルスプライン６ａが形成されている。円筒孔６ｂの後端側の内径は、雌ヘリカルスプライン６ａの歯底径と略同一寸法に形成されている。
また、円筒孔６ｂの前端側では、円筒孔６ｂの内周面と出力軸５の外周面との間に生じるクリアランスが、雄ヘリカルスプライン５ａと雌ヘリカルスプライン６ａとの間に生じるクリアランスより小さく設定されている。これにより、円筒孔６ｂの先端側の内周面、および、出力軸５の前端側部分の外周面は、それぞれ、互いに摺動しあう摺動面６α、５αを形成している。
【００３６】
また、チューブ本体６Ａは、軸方向の略中央部より前端側と後端側とで外径が異なり、後端側の方が前端側より外径が大きく形成され、前端側の外周面に、軸受１６が配置されている。これにより、チューブ本体６Ａの前端側部分の外周面は、軸受１６の内周面と摺動しあう摺動面６βを形成している。
【００３７】
さらに、摺動面５α、６αの少なくとも一方には、図２（ａ）に示すスタータ停止時から図２（ｂ）に示すスタータ駆動時まで、出力軸５の前端側の端（以下、前端５ｓと呼ぶ）と円筒孔６ｂの軸方向底部との間に形成される空間Ｓと、円筒孔６ｂの後端側とを連通する連通溝１８が軸方向に沿って形成されている。
なお、「スタータ駆動時」とは、ピニオン７がエンジンのリングギヤＧ（図１参照）に噛み合って、モータ２の発生トルクをピニオン７からリングギヤＧに伝達してエンジンをクランキングしている状態を言う。
【００３８】
以上により、ピニオンチューブ６は、図３に示すように、円筒孔６ｂの内周で出力軸５により支持され、摺動面６αにおいて出力軸５から面圧を受ける内周側受圧範囲αを形成し、さらに、軸受１６により外周側から支持され、摺動面６βにおいて軸受１６から面圧を受ける外周側受圧範囲βを形成する。また、出力軸５の前端５ｓは、外周側受圧範囲βの前端βｆよりも前端側にある。また、内周側受圧範囲αと外周側受圧範囲βとは、軸方向に関して重複する重複範囲γが存在し、重複範囲γの軸方向長さは、ピニオンチューブ６が軸方向に移動しても常に外周側受圧範囲βの軸方向長さに等しい。
【００３９】
つまり、軸受１６は、出力軸５と軸方向に関して重複するように、出力軸５に対して軸方向に相対的に静止しており、出力軸５と軸受１６との軸方向に関する重複長さは、重複範囲γの軸方向長さに略一致する。
【００４０】
そして、摺動面５α、６α、６βは、重複範囲γがスタータ１の停止時または駆動時に係わらず常に外周側受圧範囲βの軸方向長さに等しくなるように、以下のように設定されている。すなわち、摺動面５α、６α、６βは、スタータ１の停止時において、電磁スイッチ９の作動によるピニオンチューブ６およびピニオン７の軸方向の押し出し長さ（以下、移動量Ｌ０と呼ぶ）以上の軸方向長さだけ、外周側受圧範囲βの後端βｒよりも後端側に長く広がっている。
【００４１】
ここで、スタータ１の停止時において、摺動面５α、６α、６βが後端βｒよりも後端側に広がる軸方向長さをそれぞれ長さＬ１、Ｌ２、Ｌ３とすると、実施例１では、図３（ａ）に示すように、長さＬ３は移動量Ｌ０に等しく、長さＬ１、Ｌ２は互いに等しく、かつ、移動量Ｌ０および長さＬ３よりも長くなっている。
【００４２】
これにより、内周側受圧範囲αの軸方向長さはスタータ１の停止時に最も長くなり、内周側受圧範囲αは、長さＬ１だけ後端βｒよりも後端側に広がっている。また、内周側受圧範囲αの軸方向長さはスタータ１の駆動時に最も短くなり、内周側受圧範囲αは、長さ（Ｌ１−Ｌ３）だけ後端βｒよりも後端側に広がっている。
【００４３】
また、摺動面６αにおいて内周側受圧範囲αが占める領域は可変であって、内周側受圧範囲αは、スタータ１の停止時に摺動面６αの前端寄り位置からの摺動面６αの後端までの広い領域を占め、スタータ１の駆動時に摺動面６αの後端寄りの狭い領域を占める。同様に、摺動面６βにおいて外周側受圧範囲βが占める領域も可変であって、外周側受圧範囲βは、スタータ１の停止時に摺動面６βの中央からわずかに前端寄り領域を占め、スタータ１の駆動時に摺動面６βの後端寄りの領域を占める。なお、外周側受圧範囲βの面積は、スタータ１の停止時または駆動時に係わらず一定である。
【００４４】
チューブ本体６Ａの後端側の端部には、図１に示すように、シフトレバー８の端部に係合するレバー係合部１９が取り付けられている。
また、チューブ本体６Ａの外周には、軸受１６の前端側に外部からの異物の侵入を防止するシール部材２０が配設されている。シール部材２０は、例えば、ゴム製のオイルシールであり、チューブ本体６Ａの外周面にリップ部が摺接した状態でハウジング１７に保持されている。
ピニオン摺動部６Ｂは、チューブ本体６Ａより外径が小さく形成され、かつ、外周面に直スプライン歯６ｃが軸方向に沿って形成されている（図２参照）。
【００４５】
ピニオン７は、ピニオンチューブ６と別体に設けられて、ピニオン摺動部６Ｂに対し軸方向に移動可能に組み付けられ、かつ、ピニオンスプリング２１によってピニオン摺動部６Ｂの前端側へ付勢され、ピニオン摺動部６Ｂの前端側の端部に取り付けられたピニオンストッパ２２によって軸方向の移動が規制されている。
また、ピニオン７は、図２に示すように、前端側の内周に開口して内周面に直スプライン溝７ａが軸方向に沿って形成された摺動孔７ｂと、摺動孔７ｂに連通して後端側の内周に開口すると共に、摺動孔７ｂより内径が大きく形成された大径孔７ｃとを有している。
【００４６】
そして、ピニオン７は、大径孔７ｃの内周を通って摺動孔７ｂの内周にピニオン摺動部６Ｂが挿入され、直スプライン歯６ｃと直スプライン溝７ａとが噛み合うことで、ピニオン摺動部６Ｂに対し軸方向に移動可能に組み付けられている。また、ピニオン７は、大径孔７ｃの後端側の端部の内周にチューブ本体６Ａの前端側の端部の外周が嵌合している。
ピニオンスプリング２１は、ピニオンチューブ６のチューブ本体６Ａとピニオン摺動部６Ｂとの間に形成される径方向の段差面と、ピニオン７の大径孔７ｃと摺動孔７ｂとの間に形成される径方向の段差面との間に配設されている。
【００４７】
電磁スイッチ９は、図１に示すように、電磁石の吸引力によってプランジャ２３を駆動するソレノイドＳＬと、内部にメイン接点を配置する樹脂カバー２４とを有し、樹脂カバー２４がソレノイドＳＬの磁気回路を兼ねるフレームの開口端部にかしめ固定されている。ソレノイドＳＬは、通電によって電磁石を形成する励磁コイル２５、励磁コイル２５の内周を軸方向に移動可能に配置されるプランジャ２３、励磁コイル２５への通電が停止して電磁石の吸引力が消滅した時にプランジャ２３を押し戻すためのリターンスプリング２６、ピニオン７をエンジンのリングギヤＧに噛み合わせるための反力を蓄えるドライブスプリング２７、ドライブスプリング２７を介してプランジャ２３の動きをシフトレバー８に伝達するジョイント２８等より構成される。
【００４８】
メイン接点は、樹脂カバー２４に固定される２本の端子ボルト２９、３０を介してモータ２の電源ラインに接続される一組の固定接点（図示せず）と、プランジャ２３の動きに連動して一組の固定接点間を電気的に断続する可動接点（図示せず）とで構成される。
そして、メイン接点は、プランジャ２３が電磁石に吸引されて図１の右方向へ移動する時に、可動接点が一組の固定接点に当接して一組の固定接点間を導通することで閉成し、電磁石の吸引力が消滅してプランジャ２３がリターンスプリング２６によって押し戻される時に、可動接点が一組の固定接点から離れて一組の固定接点間の導通を遮断することで開成する。
シフトレバー８は、ハウジング１７に回動自在に支持されるレバー支点部８ａを有し、レバー支点部８ａより一端側のレバー端部が電磁スイッチ９のジョイント２８に連結され、レバー支点部８ａより他端側のレバー端部がチューブ本体６Ａに取り付けられたレバー係合部１９に係合する。
【００４９】
次に、スタータ１の作動を説明する。
ユーザにより始動スイッチ（図示せず）が閉操作されると、バッテリより電磁スイッチ９の励磁コイル２５に通電されて電磁石が形成され、電磁石に吸引されてプランジャ２３が移動する。プランジャ２３の動きがシフトレバー８を介してピニオンチューブ６に伝達されることで、ピニオンチューブ６がピニオン７と一体に反モータ方向へ押し出される。この時、ピニオン７がリングギヤＧに噛み合わず、ピニオン７の端面がリングギヤＧの端面に当接すると、ピニオン７の移動は停止し、ピニオンスプリング２１を押し縮めながらピニオンチューブ６のみ押し出される。
【００５０】
この後、ドライブスプリング２７に反力を蓄えながらプランジャ２３がさらに移動してメイン接点が閉成すると、バッテリより電力の供給を受けてモータ２にトルクが発生する。モータ２の発生トルクは、減速装置３で増幅された後、クラッチ４を介して出力軸５に伝達され、さらに、出力軸５からピニオンチューブ６に伝達されることで、ピニオンチューブ６が回転する。ピニオンチューブ６の回転により、ピニオン７がリングギヤＧと噛み合い可能な位置まで回転すると、ドライブスプリング２７に蓄えられた反力と、モータ２の発生トルクが雄、雌ヘリカルスプライン５ａ、６ａにより変換されて発生する軸方向の推力（前進力）とでピニオンチューブ６が押し出され、さらに、ピニオンスプリング２１の反力でピニオン７が押し出されることで、ピニオン７とリングギヤＧとの噛み合いが成立する。これにより、モータ２の発生トルクがピニオン７からリングギヤＧに伝達されて、エンジンをクランキングする。
【００５１】
クランキングからエンジンが完爆した後、ユーザにより始動スイッチが開操作されると、励磁コイル２５への通電が停止して電磁石の吸引力が消滅するため、リターンスプリング２６の反力でプランジャ２３が押し戻される。その結果、メイン接点が開成してバッテリからモータ２への通電が停止され、電機子の回転が次第に減速して停止する。
また、プランジャ２３が押し戻されると、エンジン始動時と反対方向にシフトレバー８が揺動してピニオンチューブ６がモータ方向へ押し返されることにより、ピニオン７がリングギヤＧから離脱して、図２（ａ）に示すスタータ１の停止状態までピニオンチューブ６と一体に後退する。
【００５２】
（実施例１の作用および効果）
実施例１に示すスタータ１は、軸受１６を介してハウジング１７に支持されるピニオンチューブ６の前端側の端部にピニオン摺動部６Ｂが設けられ、ピニオン摺動部６Ｂの外周にピニオン７が直スプライン嵌合して組み付けられている。言い換えると、ピニオン７より前端側にピニオンチューブ６を支持する軸受を持たない片持ち構造のスタータ１である。
スタータ１において、ピニオンチューブ６は、出力軸５の外周にヘリカルスプライン嵌合によって組み付けられ、エンジンの始動を行う際に、電磁スイッチ９の作動によって、出力軸５に対し反モータ方向へ押し出される。また、出力軸５は、後端側の端部がクラッチ４のインナ４ｂと一体に設けられている。この構成によれば、エンジンの始動を行う際に、出力軸５およびクラッチ４が移動することはない。
【００５３】
また、ピニオンチューブ６は、出力軸５の外周にヘリカルスプライン嵌合して、出力軸５に対し軸方向に移動可能に組み付けられているため、チューブ本体６Ａが中空状に形成される。これにより、ピニオンチューブ６の軽量化を図ることができる。
以上により、実施例１のスタータ１は、ピニオンチューブ６とピニオン７とを含む移動体の移動質量を小さくできるので、シフトレバー８を介して移動体を押し出すための吸引力を発生する電磁スイッチ９の小型化を図ることができる。
【００５４】
さらに、本実施例のスタータ１は、クラッチ４のインナ４ｂと出力軸５とがヘリカルスプラインによって噛み合う構造ではなく、出力軸５の後端側の端部がクラッチ４のインナ４ｂと一体に設けられている。この場合、クラッチ４に発生するクリアランス（アウタ４ａとローラ４ｃとの間に生じるクリアランスおよびローラ４ｃとインナ４ｂとの間に生じるクリアランス）と、出力軸５に形成される雄ヘリカルスプライン５ａとピニオンチューブ６に形成される雌ヘリカルスプライン６ａとの間に発生するクリアランスとが軸方向に重なることはない。言い換えると、クラッチ４に発生するクリアランスと、スプライン部に発生するクリアランスとが軸方向に離れているので、ピニオンチューブ６の傾きを抑制できる。その結果、ピニオンチューブ６を支持する軸受１０、軸受１６、および、減速装置３を構成する歯車３ａ、３ｂ、３ｃの摩耗を抑制できるため、スタータ１の寿命向上に寄与できる。
【００５５】
また、ピニオン７は、ピニオンチューブ６と別体に設けられて、ピニオン摺動部６Ｂに対し軸方向へ移動可能に組み付けられ、かつ、ピニオンスプリング２１によって前端側へ付勢されている。この構成によれば、電磁スイッチ９の作動により、ピニオンチューブ６と一体に反モータ方向へ押し出されたピニオン７がリングギヤＧの端面に当接した後、モータ２の回転によってピニオン７がリングギヤＧと噛み合い可能な位置まで回転した時に、ピニオンスプリング２１の反力によってピニオン７のみ押し出すことができるので、ピニオン７とリングギヤＧとの噛み合い性を向上できる。
また、ピニオン７の後端側の内周に大径孔７ｃを形成することで、大径孔７ｃとピニオン摺動部６Ｂの外周面との間に生じる空間にピニオンスプリング２１を配設でき、かつ、大径孔７ｃの後端側端部の内周にチューブ本体６Ａの前端側端部の外周が嵌合しているので、ピニオンスプリング２１が直接外部に露出することはない。これにより、ピニオンスプリング２１の耐環境性を確保でき、性能劣化を抑制できる。
【００５６】
さらに、ピニオンチューブ６と出力軸５は、摺動面５α、６αの少なくとも一方に連通溝１８が形成されている。連通溝１８は、ピニオンチューブ６の内部に形成される空間Ｓと円筒孔６ｂの後端側とを連通しているので、出力軸５に対してピニオンチューブ６が軸方向に移動する際に、ピニオンチューブ６にかかる負荷を小さくできる。すなわち、上記の空間Ｓが略密閉されていると仮定した場合に、スタータ１の停止時からピニオンチューブ６が押し出されると、空間Ｓの容積が大きくなり、空間Ｓの空気が膨張して内部圧力が低下する。
【００５７】
一方、スタータ１の駆動時からピニオンチューブ６が押し戻されると、空間Ｓの容積が小さくなり、空間Ｓの空気が圧縮されて内部圧力が増大する。内部圧力の変化は、ピニオンチューブ６が軸方向に移動する際に負荷として作用する。これに対し、空間Ｓと円筒孔６ｂの後端側とを連通する連通溝１８を形成することで、ピニオンチューブ６が軸方向に移動した時に、空間Ｓと円筒孔６ｂの後端側との間で空気が連通溝１８を通じて容易に移動できるため、ピニオンチューブ６にかかる負荷が小さくなる。その結果、ピニオンチューブ６をより円滑に移動させることができる。
【００５８】
また、ピニオンチューブ６は、円筒孔６ｂの内周で出力軸５により支持され、摺動面６αにおいて出力軸５から面圧を受ける内周側受圧範囲αを形成し、さらに、軸受１６により外周側から支持され、摺動面６βにおいて軸受１６から面圧を受ける外周側受圧範囲βを形成する。また、出力軸５の前端５ｓは、外周側受圧範囲βの前端βｆよりも前端側にある。さらに、内周側、外周側受圧範囲α、βには、軸方向に関して重複する重複範囲γが存在し、重複範囲γの軸方向長さは、ピニオンチューブ６が軸方向に移動しても常に外周側受圧範囲βの軸方向長さに等しい。
【００５９】
これにより、スタータ１の駆動時または停止時に関わらず重複範囲γを最大値に維持することができるので、出力軸５やピニオンチューブ６の傾斜を抑制して寿命延長を達成することができる。
つまり、出力軸５の前端５ｓが外周側受圧範囲βの前端βｆよりも前端側にある場合、重複範囲γの軸方向長さが常に外周側受圧範囲βの軸方向長さに等しくなるように、内周側、外周側受圧範囲α、βを設定することにより、重複範囲γの面積を最大化することができる。
【００６０】
例えば、図４に示す比較例１のように、停止時における摺動面６αに関する長さＬ２が移動量Ｌ０よりも短くなるように内周側、外周側受圧範囲α、βを設定した場合、停止時には重複範囲γの軸方向長さが外周側受圧範囲βの軸方向長さに等しいものの、駆動時には重複範囲γの軸方向長さが外周側受圧範囲βの軸方向長さよりも短くなる。このため、比較例１の重複範囲γの面積と実施例１の重複範囲γの面積とを比較すると、スタータ１の停止時において実施例１の方が比較例１よりも重複範囲γの面積が大きくなる。
【００６１】
また、図５に示す比較例２のように、停止時における摺動面５αの後端が外周側受圧範囲βの後端βｒよりも前端側にあるように内周側、外周側受圧範囲α、βを設定した場合、停止時または駆動時に係わらず常に重複範囲γの軸方向長さが一定であるものの、重複範囲γの軸方向長さが外周側受圧範囲βの軸方向長さよりも常に短くなる。このため、比較例２の重複範囲γの面積と実施例１の重複範囲γの面積とを比較すると、スタータ１の停止時、駆動時のそれぞれにおいて実施例１の方が比較例２よりも重複範囲γの面積が大きくなる。
【００６２】
以上により、出力軸５の前端５ｓが外周側受圧範囲βの前端βｆよりも前端側にある場合、重複範囲γの軸方向長さが常に外周側受圧範囲βの軸方向長さに等しくなるように、内周側、外周側受圧範囲α、βを設定することにより、内周側受圧範囲αの面積を最大化することができる。
【００６３】
このため、出力軸５とピニオンチューブ６との間に構成される支持構造Ｘ（図３参照）を経由して出力軸５からピニオンチューブ６に作用する面圧、および、支持構造Ｘを経由してピニオンチューブ６から出力軸５に作用する面圧を、スタータ１の駆動時、停止時に係わらず最小化することができるので、支持構造Ｘにおいて磨耗を抑制することができる。この結果、出力軸５に対するピニオンチューブ６の傾斜、およびピニオンチューブ６に対する出力軸５の傾斜を抑制してスタータ１の寿命延長を達成することができる。
【００６４】
ここで、実施例１の支持構造Ｘは、ピニオンチューブ６の内周面と出力軸５の外周面とが直接的に当接して摺動し合う（つまり、摺動面５α、６αが直接的に摺動し合う）直接当接型である。このため、実施例１の支持構造Ｘの磨耗は、摺動面５α、６αに生じるものであり、摺動面５α、６αが直接的に摺動し合うことにより発生する。
そして、実施例１のスタータ１によれば、このようにして発生する磨耗を抑制することで、出力軸５に対するピニオンチューブ６の傾斜、およびピニオンチューブ６に対する出力軸５の傾斜を抑制してスタータ１の寿命延長を達成することができる。
【００６５】
（実施例２）
実施例２のスタータ１によれば、図６に示すように、出力軸５の前端５ｓは、外周側受圧範囲βの前端βｆよりも後端側にあり、かつ、外周側受圧範囲βの後端βｒよりも前端側にある（つまり、出力軸５の前端５ｓは、軸方向に関して外周側受圧範囲β内にある）。また、軸受１６は、出力軸５と軸方向に関して重複するように、出力軸５に対して軸方向に相対的に静止している。そして、重複範囲γの軸方向長さは、スタータ１の停止時または駆動時に係わらず常に、出力軸５と軸受１６との軸方向に関する重複長さに略一致する。
【００６６】
これにより、スタータ１の駆動時または停止時に関わらず重複範囲γを最大値に維持することができるので、出力軸５やピニオンチューブ６の傾斜を抑制して寿命延長を達成することができる。
つまり、前端５ｓが軸方向に関して外周側受圧範囲β内にある場合、重複範囲γの軸方向長さが常に出力軸５と軸受１６との軸方向に関する重複長さに略一致するように、内周側、外周側受圧範囲α、βを設定することにより、重複範囲γの面積を最大化することができる。このため、支持構造Ｘを経由して出力軸５からピニオンチューブ６に作用する面圧、および、支持構造Ｘを経由してピニオンチューブ６から出力軸５に作用する面圧を最小化することができるので、支持構造Ｘにおいて磨耗を抑制することができる。この結果、出力軸５に対するピニオンチューブ６の傾斜、およびピニオンチューブ６に対する出力軸５の傾斜を抑制してスタータ１の寿命延長を達成することができる。
【００６７】
なお、重複範囲γをスタータ１の停止時または駆動時に係わらず常に一定にするため、摺動面５α、６α、６βは、実施例１のスタータ１と同様に設定されている。
すなわち、摺動面５α、６α、６βは、スタータ１の停止時において、例えば、長さＬ３が移動量Ｌ０に等しくなるように、長さＬ１、Ｌ２が互いに等しく、かつ、移動量Ｌ０および長さＬ３よりも長くなるように設定されている。
【００６８】
また、実施例２のスタータ１は、出力軸５の前端５ｓが外周側受圧範囲β内にある場合に重複範囲γを最大化して支持構造Ｘにおける磨耗を抑制するものであり、前端５ｓが外周側受圧範囲βの前端側にある実施例１のスタータ１に比べて重複範囲γが小さい。
【００６９】
このように、重複範囲γが小さくなっても出力軸５の前端５ｓを外周側受圧範囲β内に配置するのは、以下に説明するように、出力軸５、ピニオンチューブ６およびピニオン７、ならびにモータ２や減速装置３の構成要素のように同軸に配置される部材、部品（以下、これらの部材、部品の内、ピニオン７以外のものをピニオン同軸部品と呼ぶことがある。）等に作用する力のモーメントに基づく。
【００７０】
すなわち、ピニオン７およびピニオン同軸部品等に作用する力のモーメントに関し、軸受１６による支持領域を支点とすると、クランキング時にピニオン７がリングギヤＧから受ける負荷により、ピニオン同軸部品等も負荷を受け、これらの負荷によるモーメントが釣り合う。ここで、ピニオン同軸部品等が受ける負荷は、磨耗の要因となるので小さい方が好ましい。
【００７１】
そこで、軸受１６を軸方向に関してピニオン７に近付けて出力軸５の前端５ｓを外周側受圧範囲β内に設定する。これにより、ピニオン７がリングギヤＧから受ける負荷のモーメントを低減することができ、結果的に、ピニオン同軸部品等が受ける負荷を低減することができる。
【００７２】
したがって、出力軸５の前端５ｓを外周側受圧範囲β内に設定することにより、クランキング時に、ピニオン７およびピニオン同軸部品等に作用する力のモーメントを低減してピニオン同軸部品等が受ける負荷を低減し、ピニオン同軸部品等の磨耗を抑制することができる。
【００７３】
（変形例）
実施例１のクラッチ４は、本発明の動力断続部材としてローラ４ｃを使用するローラ式クラッチの一例を記載したが、ローラ４ｃに替えてスプラグを動力断続部材として用いるスプラグ式クラッチ、あるいは、動力断続部材にカムを用いるカム式クラッチ等でもよい。
また、スタータ１に使用されるモータ２は、実施例１の直流整流子モータ２に限定されるものではなく、例えば、交流モータを使用することもできる。
実施例１では、ピニオン７がピニオンチューブ６と別体に設けられ、ピニオン摺動部６Ｂの外周に直スプライン嵌合する構成であったが、ピニオン７とピニオンチューブ６とを一体に設けてもよい。
【００７４】
実施例１の電磁スイッチ９は、電磁石によって吸引されたプランジャ２３が移動することで、シフトレバー８を駆動するとともに、メイン接点を閉成するものであったが、シフトレバー８を駆動してピニオンチューブ６を反モータ方向へ押し出す働きと、メイン接点を開閉する働きとを別々のソレノイドで行うようにしてもよい。すなわち、シフトレバー８を駆動してピニオンチューブ６を反モータ方向へ押し出すためのピニオン押し出し用ソレノイド（本発明に係る電磁ソレノイド）と、メイン接点を開閉してモータ２の通電電流を断続するモータ通電用ソレノイドとを備えるタンデム構造の電磁スイッチを使用してもよい。
【００７５】
さらに、ピニオン押し出し用ソレノイドとモータ通電用ソレノイドは、両者を共通のフレームに収容して一つの電磁スイッチとして構成することもできるが、両ソレノイドをそれぞれ専用のフレームに収容して独立した構成とすることもできる。
タンデム構造の電磁スイッチは、ピニオン押し出し用ソレノイドの作動とモータ通電用ソレノイドの作動とをＥＣＵによって独立に制御することが可能であり、近年、車両への搭載が進んでいるアイドリングストップに対して好適に採用することができる。なお、アイドリングストップとは、例えば、交差点での赤信号や渋滞等により車両が一時停止した際に、エンジンへの燃料噴射を停止してエンジンを自動的に停止させるシステムである。
【００７６】
また、実施例１、２のスタータ１によれば、スタータ１の停止時において、摺動面５α、６α、６βがそれぞれ後端βｒよりも後端側に広がる軸方向の長さＬ１〜Ｌ３に関し、長さＬ３は移動量Ｌ０に等しく、長さＬ１、Ｌ２は互いに等しく、かつ、移動量Ｌ０および長さＬ３よりも長くなっていたが、長さＬ１〜Ｌ３が移動量Ｌ０以上であれば、実施例１、２の態様に限定されず、様々な態様を採用することができる。
【００７７】
また、実施例１、２のスタータ１によれば、出力軸５とピニオンチューブ６との間に構成される支持構造Ｘは、ピニオンチューブ６の内周面と出力軸５の外周面とが直接的に当接して摺動し合う（つまり、摺動面５α、６αが直接的に摺動し合う）直接当接型であったが、支持構造Ｘの態様は直接当接型に限定されない。つまり、スタータ１の支持構造Ｘをいわゆる間接当接型（摺動面５α、６α間に軸受等を挿入し、軸受等を介して摺動面５α、６αを間接的に当接させる態様）としてもよい。
【００７８】
なお、間接当接型の場合、支持構造Ｘの磨耗は、軸受等の内周面と摺動面５αとが直接的に摺動し合うことにより発生したり、軸受等の外周面と摺動面６αとが直接的に摺動し合うことにより発生したりするものであり、摺動面５α、６αばかりでなく、軸受等の内、外周面にも生じる可能性がある。
そして、この変形例のスタータ１によれば、このようにして発生する磨耗を抑制することで、出力軸５に対するピニオンチューブ６の傾斜、およびピニオンチューブ６に対する出力軸５の傾斜を抑制してスタータ１の寿命延長を達成することができる。
【符号の説明】
【００７９】
１    スタータ
２    モータ
２ｂ  電機子軸（モータの回転軸）
４    クラッチ
４ａ  アウタ
４ｂ  インナ
４ｃ  ローラ（動力断続部材）
５    出力軸
５ａ  雄ヘリカルスプライン（雄スプライン）
５ｓ  前端（出力軸の軸方向反モータ側の端）
６    ピニオンチューブ
６ａ  雌ヘリカルスプライン（雌スプライン）
６ｂ  円筒孔
６α  摺動面（内周面）
６β  摺動面（外周面）
７    ピニオン
８    シフトレバー
１６    軸受
Ｇ    リングギヤ
ＳＬ    ソレノイド（電磁ソレノイド）
α    内周側受圧範囲
β    外周側受圧範囲
βｆ  前端（外周側受圧範囲の軸方向反モータ側の端）
βｒ  後端（外周側受圧範囲の軸方向モータ側の端）
γ    重複範囲
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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