(57)【要約】【課題】ピストンのストロークを破砕対象の岩質に応じて自動的に調整する流体圧式打撃装置を提供する。【解決手段】打撃時に高圧の流体圧を取り出すストローク切換用パイロット孔（４０）を反転室（５）に設け、ストローク切換用パイロット孔（４０）からの流体圧を受けて作動する流体吐出弁（４１）によって、ストローク切換弁（３０）に設けた蓄圧室（３２）に順次流体が蓄積された後にストローク切換弁（３０）の切り換えによってショートストロークからロングストロークに切換える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ内に打撃用受圧面と戻り用受圧面を有する打撃用ピストンを往復動可能に嵌挿し、戻り用受圧面には常に高圧を作用させ、打撃用受圧面には高圧と低圧を交互に切換えることによりピストンを往復動させ、かつ、ピストンのストロークがストローク切換弁によってショートストロークとロングストロークに切換可能に構成された流体圧式打撃装置であって、
ピストンの打撃時に反転室に発生する高圧の流体圧を取り出すストローク切換用パイロット孔を反転室に設け、
前記ストローク切換用パイロット孔からの流体圧を受けて作動する流体吐出弁によって、前記ストローク切換弁に設けた蓄圧室に順次流体が蓄積された後にストローク切換弁の切り替えによってショートストロークからロングストロークに切り替わることを特徴とする流体圧式打撃装置。
【請求項２】
請求項１に記載の流体圧式打撃装置であって、
流体吐出弁内のスプールの可動ストロークを調整可能であることを特徴とする流体圧式打撃装置。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載した流体圧式打撃装置であって、
流体吐出弁による流体を蓄圧室に蓄積する流量を可変絞りにより調整可能であることを特徴とする流体圧式打撃装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油圧式等の流体圧式打撃装置に関するものであり、特に岩盤等の破砕物が硬くて一定時間打撃しても割れないときに打撃力を自動で増大することのできる流体圧式打撃装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
油圧式等の打撃装置を用いて岩盤等を破砕するとき、打撃装置のチゼルの先端を破砕物に押し当て、打撃装置に内挿されたピストンの往復運動によりチゼルの後端を連続打撃する。
ピストンがチゼルを打撃するときの打撃力は、ピストンを前進加勢する推力が等しい場合、より長いストロークでピストンを往復運動させることにより、より大きな打撃力を得ることができる。
岩盤といっても軟らかい岩盤から硬い岩盤までさまざまなものがあり、破砕する岩盤等が軟らかいときはピストンのストロークを短くして、打撃力は弱いが打撃数の多いモードで作動させ、岩盤等が硬いときには、ピストンのストロークを長くして、打撃数は少ないが打撃力の強いモードで作動させることにより、効率よく破砕作業を行なうことができる。
【０００３】
従来、流体圧式打撃装置のピストンのストロークを岩盤の硬さに応じて自動的に調整する方法として、岩盤等が軟らかく、チゼルの岩盤への食い込み量が大きいときに、ピストンが所定の打撃位置よりも前進したことを検知してストロークを切り換える方法が提案されている。（特許文献１）
さらに、破砕物の硬さの違いによって、ピストンの上下の部屋の圧力差に違いが生じることを利用してストロークを切り換える方法が提案されている。（特許文献２）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開2003-311651号公報
【特許文献２】特開2005-177899号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
前記特許文献１に開示の、ピストンが所定の打撃位置より前進したことを検知することによりストロークを切り換えることは、実際の作業ではピストンを内挿するシリンダは空間的に固定されているわけではなく、油圧ショベル等により破砕物に押しつけられているため、破砕物が割れ始めたときピストンは所定の打撃位置より前進するが、同時にシリンダ自体も油圧ショベル等による押し付け力によって前進するため、シリンダに対してピストンが所定の打撃位置より前進する移動距離は非常に微妙なものとなり、チゼルが破砕物に食い込んでいくことの確実な検知は難しく、的確なストローク制御を行なうことは困難であった。
【０００６】
また、前記特許文献２に開示の、ピストンの上下の部屋の圧力差に基づいてストロークを切換える方法では、打撃時に各室に生じる圧力は、岩盤の硬さに加え、油温や粘性等にも影響されるため硬い岩盤と軟らかい岩盤を打撃したときのそれぞれの発生圧力の違いを的確に検知するのは困難であり、この違いによるストロークの切換えは、非常に不安定となる問題点があった。
そこで、本発明では、かかる課題を解消する流体圧式打撃装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の流体圧式打撃装置は、シリンダ内に打撃用受圧面と戻り用受圧面を有する打撃用ピストンを往復動可能に嵌挿し、戻り用受圧面には常に高圧を作用させ、打撃用受圧面には高圧と低圧を交互に切換えることによりピストンを往復動させ、かつ、ピストンのストロークがストローク切換弁によってショートストロークとロングストロークに切換可能に構成されている。
また、この流体圧式打撃装置は、ピストンの打撃時に反転室に発生する高圧の流体圧を取り出すストローク切換用パイロット孔が反転室に設けてあり、前記ストローク切換用パイロット孔からの流体圧を受けて作動する流体吐出弁によって、前記ストローク切換弁に設けた蓄圧室には、順次、流体が蓄積され、その蓄積量に従ってストローク切換弁が順次移動してショートストロークからロングストロークに切り換わる。
また、請求項２の流体圧式打撃装置は、流体吐出弁内のスプールの可動ストロークを調整することによって、ショートストロークからロングストロークに切り換わる時間を選定することができる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の流体圧式打撃装置は、破砕作業時に一定時間連続打撃しても破砕されないときに自動でより力の強いロングストロークに切り換わることにより、効率的に破砕作業を行なうことができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】流体圧式打撃装置の概略図である。
【図２】ピストン上昇時（作動開始時）の図である。
【図３】ショートストローク時のピストン下降開始時の図である。
【図４】ショートストローク時のピストン下降中の図である。
【図５】ショートストローク時のピストン上昇中の図である。
【図６】ロングストロークに切換わり後のピストン下降中の図である。
【図７】ロングストローク時のピストン上昇中の図である。
【図８】ロングストローク時のピストン下降開始時の図である。
【図９】（Ａ）はユニットを示し、（Ｂ）は簡易ユニットを示す。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明における実施の形態を図面に基づいて説明する。
図１は本発明の実施の形態を示す流体圧式打撃装置の概略を示し、図２〜図８は本発明の打撃装置の作動の状態を順次示している。
本発明の流体圧式打撃装置は、シリンダ１内にピストン２が軸方向に進退動可能に内挿され、ピストン２の前方（図示左）にはチゼル３が装着され、ピストン２の後端部（図示右側）には打撃時にピストン２を加勢する、例えば、窒素などのガスが封入されたガス室４を備えている。
【００１１】
また、この打撃装置にはピストン２の進退動を切換えるメイン切換弁２０とピストン２のストロークを切換えるストローク切換弁３０、および該ストローク切換弁に作用してストロークを切換えるための流体圧信号を発生させるための流体吐出弁４１とストローク切換弁３０のパイロットポート３３に流入する流体の流体圧を規制する圧力制御弁４３とが備えられている。
前記ピストン２には、図１に示す右から順に小径部２ａ、第１大径部２ｂ、中間部２ｃ、第１大径部と同じ径の第２大径部２ｄ、および中径部２ｅを備えており、中径部２ｅの径は小径部２ａの径より大きく、大径部２ｂ、２ｄの径より小さくなるように形成されている。また、第１大径部２ｂの右端面がリング状の打撃用受圧面２ｕであり、第２大径部２ｄの左端面がリング状の戻り用受圧面２ｖである。
【００１２】
シリンダ１のピストン摺動部分の内壁には、図示右側から反転室５、常時低圧室１１、ロングパイロット室１２、ショートパイロット室１３、および常時高圧室７がそれぞれリング状の溝状に形成されている。また、常時高圧室７、ショートパイロット室１３、ロングパイロット室１２、常時低圧室１１の各室の配置位置は、後述するピストン２の動作状態に応じてメイン切換弁２０を切換えるために配置してある。即ち、ピストン２の往復運動時の位置によって常時高圧室７がショートパイロット室１３又はロングパイロット室１２と連通または不通となるように、また、常時低圧室１１がロングパイロット室１２と連通または不通となるように配設されている。
【００１３】
油圧源となる油圧ポンプ１０は、ペダル５１によって切り換わる切換弁５３に接続してあり、ペダル５１を踏んでいると、切換弁５３によって、高圧配管５５は前記油圧ポンプ１０の吐出側に接続されて常時高圧室７を高圧状態にする一方、ペダル５１を踏まない状態にすると、高圧配管５５は低圧配管５２に接続されて低圧側になる（図１参照）。
又、同様に、油タンク５０は低圧配管５２で常時低圧室１１に接続されているとともにメイン切換弁２０を介して反転室５と連通する状態と遮断する状態とのいずれかに切り換えられるように構成されている。即ち、メイン切換弁２０は、反転室５が高圧の油圧ポンプ１０、又は低圧の油タンク５０のいずれか一方と連通するように切り換えられるように構成してある。
【００１４】
前記メイン切換弁２０の一方のパイロットポート２０Ａには、高圧油を作用させることができ、もう一方のパイロットポート２０Ｂはロングパイロット室１２に接続してあり、ロングパイロット室１２が高圧油又は低圧油で作用することにより、メイン切換弁２０は切換えられる。
即ち、メイン切換弁２０は、パイロットポート２０Ｂに高圧油が作用すると、該メイン切換弁２０のスプールは図示右側に移動して高圧ポート２０ｂと反転ポート２０ｃが連通し、低圧油が作用するとスプールはパイロットポート２０Ａにかかる高圧油によって図示左側に押し戻され、低圧ポート２０ａと反転ポート２０ｃが連通するように構成してある。
【００１５】
また、ストローク切換弁３０は、内挿されたスプール３１とバネにより構成され、該ストローク切換弁３０の内部にはスプール３１に押力を与えるバネの対抗位置に蓄圧室３２が設けられている。該蓄圧室３２の圧力が一定の値以下のときには、スプール３１はバネの力により図示右方向に押されて、ロングパイロットポート３０ｂとショートパイロットポート３０ｃは連通する一方、蓄圧室３２内の圧力が上昇し、バネが押すよりも強い力がバネに対抗してスプールにかかると、スプールは図示左方向に移動し、ロングパイロットポート３０ｂとショートパイロットポート３０ｃは遮断される。尚、前記ストローク切換弁３０はバネ式であるが、油圧式、ガス式等，その形式には種々選択する。
【００１６】
さらに、ストローク切換用のパイロット信号を取り出すために、ストローク切換用パイロット孔４０が反転室５に設けられていて、該ストローク切換用パイロット孔４０は流体吐出弁４１と接続されている。また、この流体吐出弁４１は、ストローク切換用パイロット孔４０からの高圧の流体圧を受けると少量の流体を吐出し、その流体は圧力制御弁４３に流れて流体圧が制御され、パイロットポート３３の蓄圧室３２に流れると共に可変絞り４５を経て油タンク５０にも接続されているので、前記可変絞り４５により、前記蓄圧室３２に蓄積する液体量を調整することができる。即ち、この可変絞り４５の調節によって、蓄圧室３２に蓄積される油量の調整ができるので、後述する、ショートストロークからロングストロークへの切り換える時間を調整できる。
尚、前記流体吐出弁４１が流体を吐出するときは遮断し、該流体吐出弁４１に流体を供給する時には連通して流体を通過させる逆止弁４２を備えている。
【００１７】
さらに、本打撃装置が作動中のときに、蓄圧室３２に蓄えられた流体圧を保持するとともに、作動が停止した時に開放して蓄圧室３２を常時低圧室１１と連通させることによりスプール３１を初期状態に戻すためのパイロットポート操作逆止弁４４を備えている。
なお、このパイロットポート操作逆止弁４４は、高圧油が作用しているときには、蓄圧室３２と常時低圧室１１とは遮断され、低圧油が作用すると連通する。
従って、スプール３１を初期状態（ショートストローク）に戻すためには、蓄圧室３２の流体圧を、パイロットポート操作逆止弁４４を介して常時低圧室１１と連通させることによって行われると共に、前記蓄圧室３２の流体圧は可変絞り４５を経て油タンク５０とも連通可能であるので、この可変絞り４５によって、より確実にスプール３１を初期状態（ショートストローク）に戻すことができる。
【００１８】
次に図２〜図８を参照して、本発明による流体圧式打撃装置が打撃開始時のショートストロークでの作動から破砕物が硬くて一定時間打撃しても破砕しないときに自動的により打撃力の大きなロングストロークでの作動に切換わる打撃動作について説明する。
図２は、作動開始時の図であって、チゼル３はシリンダ１を介して油圧ショベル等により破砕物に押しつけられている。また、シリンダ１に内挿されたピストン２は自重により前進端（打点）の位置にある。
【００１９】
ストローク切換弁３０に内挿されているスプール３１は、バネの力により図示右側に移動しているため、ショートパイロット室１３とロングパイロット室１２は連通している。
また、反転室５に設けられたストローク切換用パイロット孔４０に接続されている流体吐出弁４１のスプールは、バネの力により図示上方に押されている。
油圧ポンプ１０を駆動して、ペダル５１を踏み続けると、切換弁５３によって、油圧ポンプ１０から吐出された高圧流体はメイン切換弁２０のパイロットポート２０Ａに流入する一方、該メイン切換弁２０のパイロットポート２０Ｂはロングパイロット室１２を経て常時低圧室１１と連通して低圧であるので、メイン切換弁２０のスプールは図示左側に移動し、低圧ポート２０ａと反転ポート２０ｃが連通し、反転室５は油タンク５０と連通するため低圧となる。
【００２０】
さらに、前記高圧流体は、高圧配管５５を経て常時高圧室７に流入すると共に、パイロット操作逆止弁４４のパイロットポートに作用し、該パイロット操作逆止弁４４を遮断する。
常時高圧室７に流入した高圧油は、戻り用受圧面２ｖに作用し、上向きの力(図示右方向)を発生させる一方、打撃用受圧面２ｕに作用する反転室５の圧力は低圧のため、ピストン２は上昇(図示右方向)を始める。
【００２１】
ピストン２が上昇し、戻り用受圧面２ｖがショートパイロット室１３の位置に達すると、常時高圧室７の高圧流体は、ショートパイロット室１３からストローク切換弁３０のショートパイロットポート３０ｃ、ロングパイロットポート３０ｂ、ロングパイロット室１２に連通の配管及び配管２３を経て、メイン切換弁２０のパイロットポート２０Ｂに流入し、この高圧流体の作用により、メイン切換弁２０のスプールは、図示右側に移動する。
このため、該メイン切換弁２０の高圧ポート２０ｂと反転ポート２０ｃが連通し、油圧ポンプ１０からの高圧流体が反転配管２２を経て反転室５に流入し、反転室５は高圧となる。（図３）
このため打撃用受圧面２ｕと戻り用受圧面２ｖの双方に高圧油が作用することになるが、打撃用受圧面２ｕの受圧面積は戻り用受圧面２ｖの受圧面積より大きく形成されているため、ピストン２を下方(図示左方向)に動かす力が大となり、さらにピストン２の後方に配置したガス室４に封入された窒素ガス等の圧力に加勢されてピストン２は下降(図示左方向)を始め、徐々に加速してチゼル３を打撃する。
【００２２】
ピストン２がチゼル３を打撃する位置（打点）では、常時低圧室１１とロングパイロット室１２が連通室６を介して連通し、ロングパイロット室１２は配管２３を介してメイン切換弁２０のパイロットポート２０Ｂに連通しているため、該パイロットポート２０Ｂは低圧となり、メイン切換弁２０のスプールは図示左側に移動する。
このため、該メイン切換弁２０の低圧ポート２０ａと反転ポート２０ｃが連通し、該反転ポート２０ｃと反転配管２２を介して接続されている反転室５が低圧となり、図２の状態に戻る。
以上のように、図２〜図５の動作を繰り返すことにより、ピストン２は、ショートストローク（戻り用受圧面２ｖがショートパイロット室１３の位置で折り返す）でチゼル３を連続打撃する。
【００２３】
次に、前記のショートストロークの連続打撃を一定時間繰り返した後に、ピストン２のストロークが自動的にロングストロークに切換わる原理について以下説明する。
ピストン２の打撃行程（図示左方向への移動）時、反転室５内に流入した高圧流体はストローク切換用パイロット孔４０を経て流体吐出弁４１に流入する。
この高圧流体が流体吐出弁４１のスプールに作用すると、スプールは図示下方に移動し、内部に溜まっていた流体を高圧で押し出す。この流体吐出弁４１より押し出された高圧流体は、逆止弁４２により常時低圧室１１の方向へは遮断されていて流れず、可変絞り弁４５から排出する量が調節されて、圧力制御弁４３を経てストローク切換弁３０のパイロットポート３３より畜圧室３２に流入する。
また、このとき、ストローク切換弁３０のパイロットポート３３と常時低圧室１１の間に挿入されているパイロット操作逆止弁４４のパイロットポートには、高圧が作用しているため、該パイロット操作逆止弁４４は遮断されている。（図４）
【００２４】
ピストン２がチゼル３を打撃した後、戻り行程（図示右方向への移動）になると、反転室５は低圧となるため、反転室５と接続されている流体吐出弁４１のスプールは、バネによって押し戻されるとともに、常時低圧室１１から逆止弁４２を経て前記流体吐出弁４１内に流体が供給される。
このピストンの戻り行程時には常時低圧室１１の圧力は若干上昇するが、このときに発生する流体圧がスロトーク切換弁３０のパイロットポート３３に作用しないように圧力制御弁４３が調整されている（図５）。
【００２５】
以上述べたように、ピストン２の打撃行程では、流体吐出弁４１より吐出した流体が、順次、ストローク切換弁３０の蓄圧室３２に流入し、戻り行程では常時低圧室１１より流体が流体吐出弁４１に供給されるという動作を繰り返すことにより、蓄圧室３２には流体が蓄積され、その蓄積量に従ってストローク切換弁が移動してショートストロークからロングストロークに切り換わる。即ち、蓄圧室３２に蓄積される流体によって、ストローク切換弁３０に内挿のスプール３１を図示右方向に押しているバネに反発して、スプール３１は図示左方向に順次移動し、ショートパイロット室１３と接続されているショートパイロットポート３０ｃとロングパイロット室１２と接続のロングパイロットポート３０ｂ（メイン切換弁２０のパイロットポート２０Ｂ）は遮断される（図６）。
なお、ショートストロークからロングストロークに切換るまでの時間調整は、前記流体吐出弁４１内のスプールの可動ストロークの調整により１打撃ごとの吐出量を変えるか、又は、可変絞り弁４５の調整により、或いは、双方の調整により、蓄圧室３２に流入する量を変更して行うことができる。
【００２６】
そして、打撃直後のピストン２は、反転室５が低圧となって打撃用受圧面２ｕにかかる圧力が低圧であるため、上昇（図示右方向）を開始する。このとき、ピストン２の上昇過程で、戻り用受圧面２ｖがショートパイロット室１３の位置に達しても、ストローク切換弁３０のショートパイロットポート３０ｃとロングパイロットポート３０ｂは遮断状態で、ロングパイロット室１２（ロングパイロットポート３０ｂ）に配管２３を介して連通しているパイロットポート２０Ｂの圧力は変わらないので、メイン切換弁２０は切換わらず、ピストン２の戻り用受圧面２ｖはショートパイロット室１３の位置を通過してさらに上昇（図示右方向）を続ける（図７）。
そして、戻り用受圧面２ｖがロングパイロット室１２の位置に達すると、常時高圧室７に流入している高圧流体は、ロングパイロット室１２から配管２３を介してメイン切換弁２０のパイロットポート２０Ｂに流入し、パイロットポート２０Ｂは高圧になり、メイン切換弁２０のスプールは切り換わって図右側に移動する。
このため、メイン切換弁２０の高圧ポート２０ｂと反転ポート２０ｃが連通し、油圧ポンプ１０から吐出される高圧流体が反転配管２２を経て反転室５に流入し、反転室５は高圧となる（図８）。
【００２７】
打撃用受圧面２ｕには高圧が作用し、ピストン２は下降（図示左方向）を始め、さらに、ガス室４に封入された窒素ガス等にも加勢されて徐々に加速してチゼル３を打撃する。
ピストン２がチゼル３を打撃する位置（打点）では、常時低圧室１１とロングパイロット室１２は連通室６を介して連通していると共に、ロングパイロット室１２はメイン切換弁２０のパイロットポート２０Ｂに連通するため、該パイロットポート２０Ｂは低圧となり、メイン切換弁２０のスプールは図示左側に移動する。このため、該切換弁の低圧ポート２０ａと反転ポート２０ｃが連通し、該反転ポートと反転配管２２を介して接続されている反転室５が低圧となり、再びピストン２は上昇を開始する。
【００２８】
以上の動作を繰り返すことにより、ピストン２はストローク切換弁３０のスプール３１が図示左側に位置している間、ロングストローク（戻り用受圧面２ｖがロングパイロット室１２の位置で折り返す）でチゼル３を連続打撃する。
そして、前記ロングストロークを繰り返しているとき、破砕物が割れるなどしたときには、油圧ポンプ１０の吐出側に設置してあるペダル５１を踏むのを止めると、切換弁５３によって高圧配管５５は低圧配管５２に接続され、打撃装置への高圧流体の供給がストップされて打撃装置の駆動が停止すると共に、パイロット操作逆止弁４４のパイロットポートへの高圧流体の供給も停止するため、該パイロット操作逆止弁４４は開放状態となり、ストローク切換弁３０の蓄圧室３２の高圧流体は該パイロット操作逆止弁４４を経て常時低圧室１１へ流出するか、又は、可変絞り弁４５を介して蓄圧室３２内の流体を油タンク５０に逃がすか、或いは双方に流出する。
【００２９】
このため、スプール３１は、バネの力により図示右側に移動し、ストローク切換弁３０は初期状態（ショートパイロットポート３０ｃとロングパイロットポート３０ｂが連通状態）にリセットされる。
そのため、次回作動開始時に、ペダル５１を踏んで打撃装置を作動させると、図２〜図８に示す状態のショートストロークの打撃から開始し、ロングストロークに自動変換して打撃を行う。
なお、前記可変絞り弁４５は、前記蓄圧室３２内への流量調整によって、ショートストロークからロングストロークへの時間調整を可能にすると共に、ロングストロークからショートストロークに確実に切り換えを可能にする。
【００３０】
以上述べたように破砕物が一定時間以内で破砕される場合は、打撃数の多いショートストロークでの打撃を行ない、一定時間連続打撃しても破砕されない場合は、自動的により力の強いロングストロークに切換えることで、より効率的な破砕作業を行なうことができる。
【００３１】
次に、図９は、ユニット１００（図９（Ａ）と、簡易ユニット１００Ａ（図９（Ｂ）を示すものであり、流体圧式打撃装置を使用目的によって、簡便に使い分けることを可能にする。
即ち、図９（Ａ）は前記図１と同じであり、ショートストロークからロングストロークに自動変換できるユニット１００であり、図９（Ｂ）はロングストロークとして使用する場合の簡易ユニット１００Ａである。
図９（Ａ）に示すユニット１００は、図１に示すストローク切換弁３０、流体吐出弁４１、逆止弁４２、圧力制御弁４３、パイロット操作逆止弁４４及び配管等を備えていて、このユニット１００を接続すると、流体圧式打撃装置はショートストロークからロングストロークに自動変換できる。
【００３２】
一方、図９（Ｂ）に示す簡易ユニット１００Ａは、ストローク切換弁３０、流体吐出弁４１、逆止弁４２、圧力制御弁４３、パイロット操作逆止弁４４を備えていなくて、且つ、前記ストローク切換用パイロット孔４０、常時高圧室７、常時低圧室１１、ショートパイロット室１３等と接続する配管は閉鎖してある。
【００３３】
前記ユニット１００を設置したときの流体圧式打撃装置は、既に前記で説明したようにショートストロークからロングストロークに自動変換できる。
一方、簡易ユニット１００Ａを設置したときには、ペダル５１を介して高圧配管５５は油圧ポンプ１０の吐出側に接続され、常時高圧室７を高圧状態にする。また、反転室５はメイン切換弁２０を介して高圧になり、打撃用受圧面２ｕと戻り用受圧面２ｖの双方に高圧油が作用することになるが、打撃用受圧面２ｕの受圧面積は戻り用受圧面２ｖの受圧面積より大きく形成されているため、ピストン２を下方(図示左方向)に動かす力が大となり、さらにピストン２の後方に配置したガス室４に封入された窒素ガス等の圧力に加勢されてピストン２は下降(図示左方向)を始め、徐々に加速してチゼル３を打撃する。
【００３４】
また、ピストン２がチゼル３を打撃する位置（打点）では、常時低圧室１１とロングパイロット室１２が連通室６を介して連通し、ロングパイロット室１２は配管２３を介してメイン切換弁２０のパイロットポート２０Ｂに連通しているため、該パイロットポート２０Ｂは低圧となり、メイン切換弁２０のスプールは図示左側に移動する。このため、該メイン切換弁２０の低圧ポート２０ａと反転ポート２０ｃが連通し、該反転ポート２０ｃと反転配管２２を介して接続されている反転室５が低圧となり、再びピストン２は上昇を開始する。
そして、ピストン２は、戻り用受圧面２ｖがロングパイロット室１２に到るまで上昇し、その後、下降を開始するという、ロングストロークの操作を繰り返す。
以上のように、流体圧式打撃装置にユニット１００をセットするとショートストロークからロングストロークに自動変換できる打撃装置となるし、簡易ユニット１００Ａを備えるとロングストロークの打撃となるので、この流体圧式打撃装置は容易に状況に対応することができる。
【符号の説明】
【００３５】
１  シリンダ
２  ピストン
２ａ  小径部
２ｂ  第１大径部
２ｃ  中間部
２ｄ  第２大径部
２ｅ  中径部
２ｕ  打撃用受圧面
２ｖ  戻り用受圧面
３  チゼル
４  ガス室
５  反転室
６  連通室
７  常時高圧室
１０  油圧ポンプ
１１  常時低圧室
１２  ロングパイロット室
１３  ショートパイロット室
２０  メイン切換弁
２０Ａ  パイロットポート(常時高圧)
２０Ｂ  パイロットポート(反転)
２０ａ  低圧ポート
２０ｂ  高圧ポート
２０ｃ  反転ポート
２２  反転配管
３０  ストローク切換弁
３０ａ  低圧ポート
３０ｂ  ロングパイロットポート
３０ｃ  ショートパイロットポート
３１  スプール
３２  蓄圧室
３３  パイロットポート
４０  ストローク切換用パイロット孔
４１  流体吐出弁
４２  逆止弁
４３  圧力制御弁
４４  パイロット操作逆止弁
４５  可変絞り弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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