(57)【要約】【課題】マトリクス樹脂材料との乾式混合時、または、熱溶融混練工程への投入時には優れた収束性（単繊維の単離のない状態）を維持し、その後の熱溶融混練時には収束が解けて熱可塑性樹脂中に均一に分散する全芳香族ポリアミド収束糸を提供すること。【解決手段】全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維を熱可塑性樹脂で被覆してなる収束糸を得るにあたり、ガーレ硬さが１．１９〜３．００ｍｇｆ／ｄｔｅｘの範囲とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維を熱可塑性樹脂で被覆してなる収束糸であって、
ガーレ硬さが１．１９〜３．００ｍｇｆ／ｄｔｅｘである全芳香族ポリアミド収束糸。
【請求項２】
総繊度が１６７０〜１５０３０ｄｔｅｘであり、撚り数が３０〜６０Ｔ／ｍであり、前記熱可塑性樹脂の付着量が収束糸の全質量に対して５〜２０質量％である請求項１に記載の全芳香族ポリアミド収束糸。
【請求項３】
前記全芳香族ポリアミドが、パラ型全芳香族ポリアミドである請求項１または２に記載の全芳香族ポリアミド収束糸。
【請求項４】
請求項１〜３いずれか記載の全芳香族ポリアミド収束糸を１〜６ｍｍにカットして得られる全芳香族ポリアミド短繊維束。
【請求項５】
請求項４記載の全芳香族ポリアミド短繊維束を含む樹脂複合体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、良好な収束性を有する全芳香族ポリアミド収束糸に関する。より詳しくは、繊維強化成形体に用いられる補強用繊維とした場合に、マトリクスへの高い分散性を発現する全芳香族ポリアミド収束糸に関する。
【背景技術】
【０００２】
全芳香族ポリアミドは、高強度、高弾性率、および優れた耐熱性を有する有機高分子材料である。このような特徴を活かして、全芳香族ポリアミド繊維を補強材とし、熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂等をマトリクスとした繊維強化複合体が、自動車、建築、土木、電気等、種々の分野で使用されている。例えば、特許文献１には、全芳香族ポリアミド短繊維を補強材とした複合体が、また特許文献２には、フィブリル化した全芳香族ポリアミド繊維を補強材とした複合体が記載されている。
【０００３】
ここで、繊維強化樹脂複合体の製造法としては様々な方法があるが、例えば、１〜１２ｍｍ程度の長さに切断された繊維束を、樹脂ペレットあるいは樹脂パウダーと共に押出機で溶融混練して繊維強化ペレットとし（これをコンパウンド工程という）、得られた繊維強化ペレットを射出成形することによって最終的な繊維強化樹脂複合体とする方法が挙げられる。
【０００４】
コンパウンド工程に用いられる切断された繊維束は、定量的にかつ安定的に供給することを目的として、サイズ剤で収束させた形態とするのが通常であり、コンパウンド工程においては、サイズ剤で収束された繊維束が、スクリューフィーダーまたは振動フィーダー等により自動計量の下に押出機に連続的に供給される。
【０００５】
しかしながら、補強材として用いられる従来の全芳香族ポリアミド短繊維は、熱可塑性樹脂と短繊維とを予めタンブラー等で混合させる際（乾式混合時）に、サイズ剤による収束が解けて単繊維同士が絡み合い、均一な混合が困難となる場合があった。さらには、単繊維同士の絡み合いが激しくなると、ファイバーボールを形成する場合さえあった。このような状態で押出成形や射出成形等（熱溶融混練）を行うと、溶融組成物中の繊維の混合状態が不均一となって繊維の分散が不十分になり、その結果、得られる繊維強化樹脂複合体の機械的物性が低下するという問題が生じていた。
【０００６】
このような問題を解決するため、補強用全芳香族ポリアミド繊維を、ビカット軟化点４０℃以上の炭素数２〜４のオレフィン系重合体で被覆する方法が挙げられている（特許文献３参照）。しかしながら、本技術によってもなお、タンブラー等での乾式混合時には補強用全芳香族ポリアミド短繊維同士の絡み合いが発生し、樹脂との熱溶融混練時に繊維分散性が不均一となるという問題点は、完全には解決されていなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭６０−２５５８４５号公報
【特許文献２】特開昭６１−１９７６５４号公報
【特許文献３】特開平４−５０３７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、前記問題点に鑑みなされたものであり、その目的は、マトリクス樹脂材料との乾式混合時には優れた収束性（単繊維の単離のない状態）を維持し、その後の熱溶融混練時には収束が解けて熱可塑性樹脂中に均一に分散する全芳香族ポリアミド収束糸を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意検討を行った。その結果、全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維を熱可塑性樹脂で被覆してなる収束糸を得るにあたり、ガーレ硬さが１．１９〜３．００ｍｇｆ／ｄｔｅｘの範囲とすることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明に至った。
【００１０】
すなわち、本発明は、全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維を熱可塑性樹脂で被覆してなる収束糸であって、ガーレ硬さが１．１９〜３．００ｍｇｆ／ｄｔｅｘである全芳香族ポリアミド収束糸である。
また別の本発明は、本発明の全芳香族ポリアミド収束糸を１〜６ｍｍにカットして得られる全芳香族ポリアミド短繊維束である。さらに別の本発明は、本発明の全芳香族ポリアミド短繊維束を含む樹脂複合体である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸は、マトリクス樹脂材料との乾式混合時、または、熱溶融混練工程への投入時には収束性（単繊維の単離のない状態）を維持するため、ハンドリング性が良好となるとともに工程通過性が良好となる。さらに、繊維強化樹脂複合体とする際の混練・成形時には、収束が解けて均一に繊維（単糸）が分散されることから、得られる繊維補強樹脂複合体の機械的強度を向上させることが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
＜全芳香族ポリアミド収束糸＞
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸は、複数の繊維を熱可塑性樹脂で被覆してなる収束糸である。以下に、全芳香族ポリアミド収束糸の構成、物性等について説明する。
【００１３】
［全芳香族ポリアミド］
本発明での収束糸の原料となる全芳香族ポリアミドとは、ポリアミドを構成する繰返し単位の８０モル％以上好ましくは９０モル％以上が、全芳香族ホモポリアミド、または、全芳香族コポリアミドからなる全芳香族ポリアミドである。
本発明においては、全芳香族ポリアミドを構成する全芳香族基は同一であっても、相異なる全芳香族基からなるものであっても構わない。また、全芳香族基の水素原子は、ハロゲン原子、低級アルキル基、フェニル基で置換されていてもよい。
【００１４】
このような全芳香族ポリアミドとしては、例えば、ポリパラフェニレンテレフタルアミド、ポリメタフェニレンイソフタルアミド、テレフタル酸成分と３，４’−ジアミノジフェニルエーテル成分およびパラフェニレンジアミン成分とが共重合されたコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド、テレフタル酸成分とフェニルベンゾイミダゾール骨格を有する芳香族ジアミン成分およびパラフェニジレンジアミン成分とが共重合されたコポリパラフェニレン・フェニルベンゾイミダゾール・テレフタルアミド等を挙げることができる。なお、本発明の収束糸を構成する全芳香族ポリアミドとしては、全芳香族ポリアミドを１種単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。
【００１５】
なかでもパラ型全芳香族ポリアミドは、全芳香族ポリアミドの延鎖結合が共軸または平行であり、かつ、反対方向に向いているポリアミドからなる繊維であるため、耐熱性および機械的強度に優れた繊維を得ることができる。このため、本発明においては、パラ型全芳香族ポリアミドを繊維の原料として用いることが好ましい。とりわけ、共重合型であるコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミドは、複合体とした時の機械的強度、特に衝撃強度が高くなるため、本発明の収束糸を構成する繊維の材料として最も好ましい。
【００１６】
＜全芳香族ポリアミド繊維の製造方法＞
本発明の収束糸を構成する全芳香族ポリアミド繊維の製造方法については、特に限定されるものではなく、従来公知の方法を採用することができる。例えば、特開昭４９−１００３２２号公報、特開昭４７−１０８６３号公報、特開昭５８−１４４１５２号公報、特開平４−６５５１３号公報等に記載されている方法が挙げられる。
【００１７】
［熱可塑性樹脂］
本発明で使用する熱可塑性樹脂（以下、サイズ剤という場合もある）は、全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維を被覆して、収束させるものである。熱可塑性樹脂（サイズ剤）としては、例えば、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン変性エポキシ樹脂、エポキシ変性ウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、フェーノル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ビスマレイミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリビニルアルコール樹脂、ポリビニルピロリドン樹脂、ポリアクリル樹脂、またはこれらの樹脂の単独もしくはブレンド物を挙げることができる。
【００１８】
全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維を被覆するにあたっては、これらの熱可塑性樹脂は、水分散液または水溶液として全芳香族ポリアミドからなる繊維に適用する。なお、水分散液または水溶液には若干の溶剤を含んでいてもよい。また、本発明の目的を阻害しない範囲で、難燃剤、耐光剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、防錆剤、抗菌剤、顔料、シランカップリング剤、無機系微粒子等の機能剤を包含していてもよい。
【００１９】
［全芳香族ポリアミド収束糸の物性］
（ガーレ硬さ）
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸のガーレ硬さは、１．１９〜３．００ｍｇｆ／ｄｔｅｘの範囲である。好ましくは１．１９〜２．８０ｍｇｆ／ｄｔｅｘの範囲であり、さらに好ましくは１．１９〜２．４２ｍｇｆ／ｄｔｅｘの範囲である。
ガーレ硬さは、材料の剛軟度・柔軟度を評価する指標の一つであり、本発明においてはは繊維束の剛性を表す。ガーレ硬さが１．１９ｍｇｆ／ｄｔｅｘ未満では、繊維束としての剛性が低く、カットにより解繊し易くなり十分な収束性が得られない。３．００ｍｇｆ／ｄｔｅｘを超える場合には、剛直性が高くなることから繊維束の製造が困難となるため好ましくない。
【００２０】
（総繊度）
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸は、全芳香族ポリアミド繊維が複数収束したものであり、その総繊度は１６７０〜１５０３０ｄｔｅｘの範囲である。好ましくは１６７０〜１００２０ｄｔｅｘの範囲であり、さらに好ましくは１６７０〜８３５０ｄｔｅｘの範囲である。
総繊度が１６７０ｄｔｅｘ未満では、収束した短繊維束１個当たりの重量が軽くなるため、短繊維束とマトリクス樹脂とのドライブレンド（乾式混合）時や、サイドフィーダーによる繊維束の供給時等におけるハンドリング性に劣る。総繊度１５０３０ｄｔｅｘを超える場合には、撚糸機による撚糸が困難となり、また、熱可塑性樹脂（サイズ剤）が収束糸内部へ含浸しにくくなるため、カットした際の収束性を得ることが困難となる。
【００２１】
（撚り数）
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸の撚り数は、３０〜６０Ｔ／ｍの範囲である。好ましくは３０〜４７Ｔ／ｍの範囲であり、さらに好ましくは３０〜４０Ｔ／ｍの範囲である。
撚り数が３０Ｔ／ｍ未満では、撚り数が少ないため撚糸機での撚糸が困難であり、また、繊維間に空隙が生じるため繊維束としての剛性が低くなる結果、目的のガーレ硬さを得ることが困難となる。撚り数６０Ｔ／ｍを超える場合には、熱可塑性樹脂（サイズ剤）が収束糸内部へ含浸しにくくなるため、カットした際に収束性を得ることが困難となる。
【００２２】
（熱可塑性樹脂付着量）
また、本発明の全芳香族ポリアミド収束糸には、その表面に熱可塑性樹脂（サイズ剤）が付着しており、これにより収束している。熱可塑性樹脂（サイズ剤）の付着量は、収束糸の全質量に対して５〜２０質量％、好ましくは７〜１５質量％、さらに好ましくは７〜１０質量％の範囲である。
付着量が５質量％未満の場合には、繊維束の収束性が不十分となり、ハンドリング性が悪化したり、樹脂ペレットと乾式混合する工程において容易に繊維束が開繊して繊維塊状物が発生する等の問題が生じる。また、付着量が２０質量％を超える場合には、収束糸そのものの製造が困難となるため好ましくない。
【００２３】
（カット長）
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸は、短繊維束となるようカットして、樹脂複合体の補強材として用いることが好ましい。短繊維束長としては、好ましくは１〜１２ｍｍ、さらに好ましくは２〜１０ｍｍの範囲である。
短繊維束長が１ｍｍ未満の場合には、収束したままで短繊維束を得ることが困難となり、また１２ｍｍを超える場合には、マトリクス樹脂と溶融混合する際に収束が解けた単繊維同士が絡み合い、分散不良となりやすいため好ましくない。
カットの方法としては、全芳香族ポリアミド収束糸の切断が可能であればいずれのカッターを用いてもよく、例えば、ロータリーカッター、ギロチンカッター等が挙げられる。
【００２４】
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造方法］
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸は、全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維からなる繊維束に、上記熱可塑性樹脂（サイズ剤）を付与して乾燥することにより、熱可塑性樹脂の被膜を作製して収束させてなる。なお、本発明においては、全芳香族ポリアミドからなる複数の繊維は、その製造工程で付与される油剤等を除去することなく、そのまま使用しても問題ない。
【００２５】
熱可塑性樹脂（サイズ剤）を付与した繊維束の乾燥方法としては、例えば、加熱した金属ロール等に接触させる方法、非接触のヒーター中に通す方法、高温のスチームを付与する方法等が挙げられる。また、円柱形状の繊維束を得やすくするために、乾燥工程の前に円形のノズルガイドを通したり、円柱状の穴を有する加熱された金型に通してもよい。
いずれの方法を用いる場合でも、温度は１２０℃〜２００℃、滞留時間０．０５〜１０分の条件で乾燥させるのが好ましいが、サイズ剤水溶液の付着量に応じて適宜調整した上で条件を設定することができる。
【００２６】
＜繊維強化樹脂複合体＞
本発明においては、本発明の全芳香族ポリアミド収束糸をカットした短繊維束をマトリクスとなる樹脂に分散させることにより、繊維強化樹脂複合体とすることができる。
【００２７】
［樹脂］
複合体のマトリクスとなる樹脂としては、特に限定されるものではないが、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリブチレン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリビニルアルコール樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリオキシメチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリアクリレート樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアクリル樹脂、ポリケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、フッ素系樹脂、上記のエラストマー樹脂等が挙げられる。これらは同様に共重合体、変性体、あるいは２種以上の樹脂を混合した樹脂であってもよい。また、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂を複合してもよい。あるいは樹脂中に、難燃剤、耐光剤、紫外線吸収剤、平滑剤、帯電防止剤、酸化防止剤、離型剤、可塑剤、着色剤、抗菌剤、顔料、導電剤、シランカップリング剤、無機系コーティング剤など機能剤を包含していてもよい。
【００２８】
［短繊維束の配合量］
複合体における短繊維束の配合量は、複合体全体に対して５〜５０質量％の範囲とすることが好ましい。５〜５０質量％の範囲であれば、マトリクス樹脂との混合が良好となり十分な補強性能が得られる。
【００２９】
［樹脂複合体の製造方法］
樹脂複合体の製造方法としては、特に限定されるものではなく、例えば、スクリューフィーダーまたは振動フィーダー等により自動計量の下に、短繊維束とマトリクスとなる樹脂ペレットあるいは樹脂パウダーとを共に押出機等に供給し、押出機等中で溶融混練して繊維強化ペレットとし、得られた繊維強化ペレットを用いて射出成形等して最終的な繊維強化樹脂複合体とする方法が挙げられる。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例および比較例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明の範囲は、これらに限定されるものではない。
【００３１】
＜測定・評価方法＞
実施例および比較例で用いた評価方法は、下記の通りである。
（１）熱可塑性樹脂（サイズ剤）付着量
メタノール／アセトン＝１／１（質量比）の混合溶媒中に、一定重量の繊維束を投入し、８０℃で１時間ソックスレー抽出した前後の質量を求め、下記式を用いて算出した。
［式１］
熱可塑性樹脂（サイズ剤）付着量（％）＝
［｛（抽出前の繊維束重量）−（抽出後の繊維束重量）｝／（抽出後の繊維束重量）］×１００
【００３２】
（２）ガーレ硬さ
ＪＩＳ  Ｌ１０９６のガーレ法により評価した。具体的には、ガーレ式ステフィネステスター（テスター産業製、ＳＴ−４０１）の振子支点より下部４ｉｎｃｈ（１０１．６ｍｍ）の位置に荷重（ｇｆ）を取り付け、コード長１ｉｎｃｈ（２５．４ｍｍ）の試料を可動アームのチャックに取り付け、可動アーム作動させる。試料が振子の自由端を離れる瞬間の目盛りをＲＧとし、次式よりガーレ硬さを求めた。なお、ガーレ硬さはそれぞれ１０本の試験片を測り、その平均値とした。また、サンプルごとに繊度が異なるため、求めたガーレ硬さを繊度で割付け、繊度当たりのコード硬さで表した。
［式２］
ガーレ硬さ（ｍｇｆ）＝
ＲＧ×荷重［ｇｆ］×振子支点からの荷重位置［ｍｍ］×
（コード長［ｍｍ］−１２．７）２÷コード幅［ｍｍ］×３．４４４×１０−３
【００３３】
（３）繊維束の分散性
後述の方法で作製したストランドペレット（Ａ）を、１０ｃｍ角の金型内に隙間無く、ペレット同士が重ならないように敷き詰めた後、２６０℃で圧縮成形して厚さ１ｍｍの繊維強化樹脂複合体を製造した。得られた樹脂複合体を目視で観察し、繊維の分散状態について下記の基準で判定した。
（評価基準）
○  ：繊維塊（単繊維同士が絡み合って形成されたもの）が存在しない
△  ：繊維塊が１〜９箇所存在する
×  ：繊維塊が１０箇所以上存在する
【００３４】
（４）繊維強化樹脂複合体の曲げ強度・弾性率
後述の方法で作製したストランドペレット（Ａ）を用いて、成形温度２６０℃、金型温度８０℃で射出成形を行い、長さ１３０±１ｍｍ、幅２５±０．２ｍｍの全芳香族ポリアミド繊維強化樹脂複合体を製造した。得られた樹脂複合体について、万能試験機（インストロン社製、５５６５型）を用いて、ＡＳＴＭ  Ｄ７９０に準拠して、以下の条件で測定を実施した。なお、測定数はｎ＝５とし、その平均値を求めた。
（測定条件）
試験治具          ：３点曲げ試験冶具（圧子１０ｍｍ、支点１０ｍｍ）
支持スパン        ：１００ｍｍ
クロスヘッド速度  ：５．３ｍｍ／分
【００３５】
＜実施例１＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
ポリエーテル系水系ポリウレタン樹脂（大日本インキ化学工業（株）製、商品名：ボンディック１９４０ＮＥ）をイオン交換水にて希釈し、固形分濃度を１０質量％に調製して処理液を得た。
得られた処理液に、総繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維束（帝人テクノプロダクツ（株）製、商品名：テクノーラＴ−２００Ｈ）をＳ方向に６０Ｔ／ｍの撚りを付与したコードを連続的に浸漬させ、次いで温度２００℃の乾燥機に１分間通すことにより、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量５．０％、ガーレ硬さ１．１９ｍｇｆ／ｄｔｅｘの全芳香族ポリアミド収束糸を得た。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
次いで、得られた全芳香族ポリアミド収束糸をギロチンカッターにて長さ３ｍｍにカットし、全芳香族ポリアミド短繊維束を得た。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
次に、ポリアミド６６樹脂（旭化成ケミカルズ（株）製、商品名：レオナ１３００Ｓ）中に、上記で得られた短繊維束を、短繊維配合率が１５質量％となるように混合し、８０℃に加温したタンブラー中で２時間撹拌した直後に、２８０℃に加温した二軸押出機に導入し、混練押出した後にカットして、ストランドペレット（Ａ）を得た。
得られたストランドペレット（Ａ）を用いて、繊維束の分散性、および曲げ強度・弾性率を測定するための２種類の繊維強化樹脂複合体を製造した。評価結果を表１に示す。
【００３６】
＜実施例２＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を１５質量％となるよう調製し、総繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維束（帝人テクノプロダクツ（株）製、商品名：テクノーラＴ−２００Ｈ）を３本合糸し、撚り数を５７Ｔ／ｍとした以外は、実施例１と同様に全芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量８．９％、ガーレ硬さ１．２０ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００３７】
＜実施例３＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
撚り数を４７Ｔ／ｍとした以外は実施例２と同様に実施し、全芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量９．０％、ガーレ硬さ１．３６ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００３８】
＜実施例４＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
撚り数を３７Ｔ／ｍとした以外は実施例２と同様に実施し、全芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量９．２％、ガーレ硬さ１．５８ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００３９】
＜実施例５＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を２０質量％となるよう調製した以外は実施例４と同様に実施し、全芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量１６．４％、ガーレ硬さ２．５５ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４０】
＜実施例６＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を１５質量％となるよう調製し、総繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人テクノプロダクツ（株）製、商品名：テクノーラＴ−２００Ｈ）を５本合糸し、撚り数を３５Ｔ／ｍとした以外は、実施例１と同様に全芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度８３５０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量１２．４％、ガーレ硬さ２．８７ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４１】
＜実施例７＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を２０質量％となるよう調製し、総繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人テクノプロダクツ（株）製、商品名：テクノーラＴ−２００Ｈ）を９本合糸し、撚り数を３０Ｔ／ｍとした以外は、実施例１と同様に全芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度１５０３０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量１９．８％、ガーレ硬さ３．００ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４２】
＜比較例１＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
総繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人テクノプロダクツ（株）製、商品名：テクノーラＴ−２００Ｈ）を半分に分割して繊維束の総繊度８３５ｄｔｅｘ、単繊維本数５００本の繊維束とし、撚り数を６０Ｔ／ｍとした以外は、実施例１と同様に芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度８３５ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量７．８％、ガーレ硬さ０．８９ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４３】
＜比較例２＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を２０質量％となるよう調製し、総繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人テクノプロダクツ（株）製、商品名：テクノーラＴ−２００Ｈ）を１０本合糸し、撚り数を３０Ｔ／ｍとした以外は、実施例１と同様に芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度１６７００ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量１８．９％、ガーレ硬さ３．８７ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４４】
＜比較例３＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を２０質量％となるよう調製し、総繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人テクノプロダクツ（株）製、商品名：テクノーラＴ−２００Ｈ）を３本合糸し、無撚のまま使用した以外は、実施例１と同様に芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量１８．７％、ガーレ硬さ１．０２ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４５】
＜比較例４＞
撚り数を６５Ｔ／ｍとした以外は、実施例２と同様に芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量８．２％、ガーレ硬さ１．１５ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４６】
＜比較例５＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を５質量％となるよう調製した以外は、実施例４と同様に芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量４．７％、ガーレ硬さ０．９３ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４７】
＜比較例６＞
［全芳香族ポリアミド収束糸の製造］
処理液の固形分濃度を２５質量％となるよう調製した以外は、実施例４と同様に芳香族ポリアミド収束糸の製造した。得られた全芳香族ポリアミド収束糸は、総繊度５０１０ｄｔｅｘ、熱可塑性樹脂（処理剤）付着量２１．０％、ガーレ硬さ３．２４ｍｇｆ／ｄｔｅｘであった。
［全芳香族ポリアミド短繊維束の製造］
得られた全芳香族ポリアミド収束糸から、ギロチンカッターにて３ｍｍの全芳香族ポリアミド短繊維束を製造した。
［繊維強化樹脂複合体の製造］
得られた短繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にてストランドペレット（Ａ）、および２種類の繊維強化樹脂成形体を得た。評価結果を表１に示す。
【００４８】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００４９】
本発明の全芳香族ポリアミド収束糸は、マトリクス樹脂材料との乾式混合時、または、熱溶融混練工程への投入時には収束性（単繊維の単離のない状態）を維持するため、繊維強化複合体を製造する場合には、収束糸とマトリクス樹脂とのドライブレンド性に優れ、また、サイドフィーダーによる供給安定性に優れる。さらに、繊維強化樹脂複合体とする際の混練・成形時には、収束が解けて均一に繊維（単糸）が分散されることから、ストランドの吐出速度均一性、ストランド切れに対する安定性等が極めて良好となる上、得られる繊維補強樹脂複合体の機械的強度を向上させることが可能となる。