(57)【要約】【課題】トランスミッションにおいて、アイドリング時に発生するガラ音を容易に低減することができるトランスミッションの潤滑装置を提供すること。【解決手段】トランスミッション１の複数のギヤのうち、アイドリング時にガラ音の発生原因となる一又は複数の所定のギヤ４，５を潤滑する潤滑装置であって、所定のギヤ４，５を囲むよう配置され、所定のギヤ４，５をオイル中に部分的に油没可能なギヤオイルカバー８を有し、所定のギヤ４，５がギヤオイルカバー８内のオイルを攪拌する際、所定のギヤ４，５の攪拌抵抗は抵抗係数Ｃｍの関数であり、抵抗係数Ｃｍはレイノルズ数Ｒｅの関数であり、レイノルズ数Ｒｅは少なくともギヤオイルカバー８の形状によって可変される所定のギヤ４，５の油没深さ（ピッチ円上の油没円弧弦長さＩｍ）の関数であり、ギヤオイルカバー８は、アイドリング時、所定のギヤ４，５が、ギヤオイルカバー８内のオイルを、レイノルズ数Ｒｅの増加とともに抵抗係数Ｃｍおよび攪拌抵抗Ｔｃｈが増加する範囲で攪拌するよう、形成される。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
トランスミッションの複数のギヤのうち、アイドリング時にガラ音の発生原因となる一又は複数の所定のギヤを潤滑する潤滑装置であって、
前記所定のギヤを囲むよう配置され、該所定のギヤをオイル中に部分的に油没可能なギヤオイルカバーを有し、
前記所定のギヤが前記ギヤオイルカバー内の前記オイルを攪拌する際、該所定のギヤの攪拌抵抗は抵抗係数の関数であり、該抵抗係数はレイノルズ数の関数であり、該レイノルズ数は少なくとも該ギヤオイルカバーの形状によって可変される該所定のギヤの油没深さの関数であり、
前記ギヤオイルカバーは、アイドリング時、前記所定のギヤが、該ギヤオイルカバー内の前記オイルを、前記レイノルズ数の増加とともに前記抵抗係数および前記攪拌抵抗が増加する範囲で攪拌するよう、形成される、
ことを特徴とするトランスミッションの潤滑装置。
【請求項２】
前記ギヤオイルカバーは、アイドリング時、前記レイノルズ数が２０００〜１０００００の範囲となるよう形成される、
ことを特徴とする請求項１記載のトランスミッションの潤滑装置。
【請求項３】
前記ギヤオイルカバーの内壁面は、その上部が下部よりも、前記所定のギヤの歯先円から離間して形成される、ことを特徴とする請求項１又は２記載のトランスミッションの潤滑装置。
【請求項４】
前記所定のギヤの上方に配置され、前記トランスミッションの作動によって掻き上げられた前記オイルを補集して潤滑必要部位に誘導するオイルレシーバを有し、
前記オイルレシーバは、上下二段構造を備え、
前記下段のオイルレシーバは、前記トランスミッションのリングギヤによって跳ね上げられた前記オイルを補集して、前記ギヤオイルカバー内に誘導可能である、
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一記載のトランスミッションの潤滑装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トランスミッションの潤滑装置に関し、特に、車両用トランスミッションの潤滑装置に関し、中でも、トランスミッションのギヤオイルカバーに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、トランスミッションケース内に貯留されたオイルの車両停止時における油面よりも、上端が高く形成されたオイルセパレータが開示されている。
【０００３】
特許文献２には、トランスミッションのギヤの上方に延在し、ギヤの回転によって掻き上げられたオイルを補集して潤滑必要部位に供給するオイルレシーバが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−２６９５８６号公報
【特許文献２】特開２００７−１７０４９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１又は２に例示されているようなトランスミッションの潤滑に関して、ギヤがオイルを攪拌することによって生じる損失を低減するため、オイルの低粘度化がよく実施されている。オイルを低粘度化すると、走行時におけるトランスミッションの伝達効率が改善され、車両の燃料消費率が改善される。
【０００６】
しかし、オイルの低粘度化によってトランスミッションの伝達効率向上を図ると、エンジンのアイドリング時、ガラ音が大きくなるという問題が発生する。ガラ音は、アイドリング時、エンジンの回転角加速度による慣性力を受け、バックラッシをもって離間していたトランスミッションのギヤ対の歯面同士が衝突することによって発生する歯打ち音である。
【０００７】
ガラ音は、バックラッシを小さく設定することによって、歯面衝突時の力が緩和されるため、小さくすることができる。しかし、バックラッシを小さく設定すると、精度面の維持管理に手間がかかり、コストアップ要因となる。
【０００８】
本発明の目的は、トランスミッションにおいて、アイドリング時に発生するガラ音を容易に低減することができるトランスミッションの潤滑装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、第１の視点において、トランスミッションの複数のギヤのうち、アイドリング時にガラ音の発生原因となる一又は複数の所定のギヤを潤滑する潤滑装置であって、前記所定のギヤを囲むよう配置され、該所定のギヤをオイル中に部分的に油没可能なギヤオイルカバーを有し、前記所定のギヤが前記ギヤオイルカバー内の前記オイルを攪拌する際、該所定のギヤの攪拌抵抗は抵抗係数の関数であり、該抵抗係数はレイノルズ数の関数であり、該レイノルズ数は少なくとも該ギヤオイルカバーの形状によって可変される該所定のギヤの油没深さの関数であり、前記ギヤオイルカバーは、アイドリング時、前記所定のギヤが、該ギヤオイルカバー内の前記オイルを、前記レイノルズ数の増加とともに前記抵抗係数および前記攪拌抵抗が増加する範囲で攪拌するよう、形成されることを特徴とするトランスミッションの潤滑装置を提供する。
【発明の効果】
【００１０】
トランスミッションの所定のギヤがギヤオイルカバー内のオイルを攪拌する際、レイノルズ数は、オイルの動粘度に反比例する。したがって本発明が規定する条件、すなわち、レイノルズ数の増加とともに抵抗係数が増加する範囲では、他条件が一定であれば、オイルの動粘度が低いほど、レイノルズ数は大きくなり、抵抗係数も大きくなり、所定のギヤの攪拌抵抗は増大する。
【００１１】
ところで、車両（駆動源ないしトランスミッション）のアイドリング時、所定のギヤの回転数は比較的低回転である。レイノルズ数は、所定のギヤの回転数に比例するから、アイドリング時には通常走行時よりも、レイノルズ数は小さくなる傾向がある。しかしながら、本発明によれば、所定のギヤを囲むギヤオイルカバーの形状によって、レイノルズ数を該レイノルズ数とともに抵抗係数および攪拌抵抗が増大する範囲に設定するから、所定のギヤの回転数が低いアイドリング時であっても、レイノルズ数を、ガラ音を低減する上で十分な攪拌抵抗が得られる範囲に設定することができる。
【００１２】
また、レイノルズ数は所定のギヤの油没深さ（例えば、ギヤのピッチ円（歯先円）上の油没円弧長さΩ）に比例するから、油没深さを大きくするほど、レイノルズ数は大きくなる傾向がある。本発明によれば、所定のギヤを囲むギヤオイルカバーの形状によって、油没深さを容易に調整することができる。よって、本発明によれば、レイノルズ数をレイノルズ数とともに抵抗係数及び攪拌抵抗が増大する範囲に設定することが、手間をかけずに達成できる。
【００１３】
以上より、トランスミッションの伝達効率を向上させるために低粘度のオイルを選択したとしても、本発明によれば、アイドリング時、所定のギヤの攪拌抵抗が小さくなり過ぎることが防止される。この結果、攪拌抵抗が小さいと大きくなってしまう、アイドリング時のガラ音が低減される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施例に係るトランスミッションの潤滑装置からギヤオイルカバー及び下段のオイルレシーバを取り外した構造を示す図である。
【図２】（Ａ）および（Ｂ）は、本発明の一実施例に係るトランスミッションの潤滑装置を示す図であり、（Ｂ）は（Ａ）のＡ矢視部分図である。
【図３】（Ａ）は、ギヤオイルカバーがない場合、（Ｂ）は、参考例に係るオイルセパレータを設けた場合、（Ｃ）は、本発明の一実施例に係るギヤオイルカバーを設けた場合のギヤの油没状態を示す図である。
【図４】流体中の物体の抵抗式又はレイノルズ数算出式の諸項を説明する図である。
【図５】走行時における所定のギヤのレイノルズ数と抵抗係数の関係を示すグラフである。
【図６】アイドリング時における所定のギヤのレイノルズ数と抵抗係数の関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の好ましい実施の形態において、前記ギヤオイルカバーは、アイドリング時、前記レイノルズ数が２０００〜１０００００の範囲となるよう形成される。このレイノルズ数の範囲では、オイルの粘度が低くなると攪拌抵抗が大きくなるため、アイドリング時のガラ音が低減される。
【００１６】
本発明の好ましい実施の形態において、前記ギヤオイルカバーの内壁面は、その上部が下部よりも、前記所定のギヤの歯先円（ピッチ円）から離間して形成される。このようなギヤオイルカバーは、入口側が拡開された形状を有するため、所定のギヤの低回転時には、ギヤオイルカバー内により多くのオイルを溜め、所定のギヤの高回転時には、ギヤオイルカバー外へオイルが掻き出されやすくなる。これによって、アイドリング時、所定のギヤの油没深さがより好ましい範囲となる。
【００１７】
本発明の好ましい実施の形態に係るトランスミッションの潤滑装置は、前記所定のギヤの上方に配置され、前記トランスミッションの作動によって掻き上げられた前記オイルを補集して潤滑必要部位に誘導するオイルレシーバを有し、前記オイルレシーバは、上下二段構造を備え、前記下段のオイルレシーバは、前記トランスミッションのリングギヤによって跳ね上げられた前記オイルを補集して、前記ギヤオイルカバー内に誘導可能である。この形態によれば、アイドリング時において、所定のギヤの十分な油没深さがさらに担保される。
【００１８】
本発明の好ましい実施の形態において、ギヤオイルカバーは、ガラ音の発生原因となるギヤ対のうち、遊転ギヤを囲むよう形成され、又、比較的大型な低速段用のドリブンギヤを囲むよう形成され、又アウトプット軸上のギヤに対して設けられる。これらの形態によれば、効率的にガラ音が低減される。
【００１９】
本発明の好ましい実施の形態において、所定のギヤは、特に、アイドリング時、ギヤオイルカバー内に比較的深く油没している。
【００２０】
本発明の好ましい実施の形態において、ギヤオイルカバーの形状は、アイドリング時、下記の要件が達成できるよう形成され、オイルは、走行時の伝達向上が改善されるよう下記の範囲の動粘度を有するオイルを選択することが好ましい。
レイノルズ数：１０３の桁〜１０４の桁、
オイルの動粘度：１５〜５０ｍｍ２／ｓｅｃ（油温５０℃のとき）。
【実施例】
【００２１】
以下図面を参照して、本発明の一実施例を説明する。図１は、本発明の一実施例に係るトランスミッションの潤滑装置からギヤオイルカバー及び下段のオイルレシーバを取り外した構造を示す図である。図２（Ａ）および（Ｂ）は、本発明の一実施例に係るトランスミッションの潤滑装置を示す図であり、（Ｂ）は（Ａ）のＡ矢視部分図である。但し、図２（Ａ）においては、図１に示したインプット軸およびディファレンシャル機構を図示していない。
【００２２】
図１を参照すると、トランスミッション１は、互いに平行なインプット軸３とアウトプット軸２を有している。アウトプット軸２には、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５等が遊嵌され、変速操作に応じて、アウトプット軸２に固定される。インプット軸３には、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５とそれぞれ常時噛合する、不図示の第１速用固定ギヤおよび第２速用固定ギヤ等が配置されている。インプット軸３には、内燃機関等の駆動源から動力が伝達される。アウトプット軸２からディファレンシャル機構６に、トランスミッション１によって変速された動力が伝達される。ディファレンシャル機構６のリングギヤ７は、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５の近傍に配置されている。
【００２３】
特に、図２を参照すると、トランスミッション１の複数のギヤのうち、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５は、アイドリング時にガラ音の大きな発生原因となる。本発明の一実施例に係る潤滑装置は、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５の少なくとも下部を囲むよう配置され、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５をオイル中に部分的に油没可能なギヤオイルカバー８を有している。詳細には、ギヤオイルカバー８は、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５の下方および周面の一部、第１速用遊転ギヤ４の一側端面の一部、並びに、第２速用遊転ギヤ５の他側端面の一部を覆っている。
【００２４】
図３（Ａ）は、ギヤオイルカバーがない場合、図３（Ｂ）は、参考例に係るオイルセパレータを設けた場合、図３（Ｃ）は、本発明の一実施例に係るギヤオイルカバーを設けた場合のギヤの油没状態を示す図である。
【００２５】
図３（Ａ）を参照すると、ギヤオイルカバー８がない場合、ギヤ３１の油没深さは浅くなって、後述の図４に示す、ギヤ３１のピッチ円上の油没円弧弦長さＩｍが小さくなり、アイドリング時、十分な攪拌抵抗を得ることができない。
【００２６】
図３（Ｂ）を参照すると、ギヤ３２の歯先円とその内壁面との距離が一定なオイルセパレータ１８を設けた場合、ギヤ３２の高回転時には、オイルセパレータ１８からオイルが掻き出されにくくなってトランスミッションの伝達効率が低下し、アイドリング時には、オイルセパレータ１８内のオイルが減少して、ガラ音が大きくなるおそれがある。
【００２７】
図３（Ｃ）を参照すると、本発明の一実施例に係るギヤオイルカバー８の内壁面は、その上部が下部よりも、所定のギヤ（４，５）の歯先円から離間して形成されていることにより、ギヤオイルカバー８は上方にむかって拡開している。よって、本実施例のギヤオイルカバー８は、アイドリング時には、ギヤオイルカバー８内により多くのオイルを溜めて、所定のギヤ（４，５）を十分に油没させることができ、一方、所定のギヤ（４，５）の高回転時（走行時）には、ギヤオイルカバー８外へオイルが十分に掻き出され、トランスミッション１の伝達効率が向上される。
【００２８】
図１および図２を参照すると、本発明の一実施例に係る潤滑装置は、さらに、第１速用遊転ギヤ４および第２速用遊転ギヤ５の上方に配置され、トランスミッション１の作動、中でも、跳ね上げ能力が大きいリングギヤ７によって跳ね上げられたオイルを補集して潤滑必要部位に誘導するオイルレシーバ９を有している。
【００２９】
オイルレシーバ９は、上下二段構造を備えている。下段のオイルレシーバ９ｂは、リングギヤ７によって跳ね上げられたオイルを補集して、ギヤオイルカバー８内に誘導可能である。なお、上段のオイルレシーバ９ａは、その他の潤滑必要部位にオイルを誘導可能である。
【００３０】
以下、本発明の一実施例に係るギヤオイルカバー８の形状によって、アイドリング時、レイノルズ数Ｒｅとともに抵抗係数Ｃｍが増大する範囲で、所定のギヤ（４，５）がギヤオイルカバー８内のオイルを攪拌するよう、制御できる理由を説明する。まず、攪拌抵抗と抵抗係数およびレイノルズ数との関係について説明する。図４は、流体中の物体の抵抗式又はレイノルズ数算出式の諸項を説明する図である。
【００３１】
所定のギヤ（４，５）の攪拌抵抗は、流体中の物体の抵抗式で記述できる。下記の式１は、流体中の物体の抵抗式であり、所定のギヤ（４，５）がオイルを攪拌する際の攪拌抵抗を表している。
【００３２】
Ｔｃｈ＝ρ／２×Ω２×Ｓｍ×Ｒｐ×Ｃｍ  ・・・（式１）
【００３３】
Ｔｃｈ  攪拌抵抗（攪拌トルク）
ρ  オイル密度
Ω  ギヤの回転角速度（図４参照）
Ｓｍ  ギヤの油没表面積
Ｒｐ  ギヤのピッチ半径（図４参照）
Ｃｍ  抵抗係数
【００３４】
式１中の抵抗係数Ｃｍは、レイノルズ数Ｒｅの関数であり、レイノルズ数Ｒｅの大きさによって、下記の式２〜４に示すように、場合分けされて表現される。すなわち、抵抗係数Ｃｍは、レイノルズ数の領域に応じて異なる三種の関数で表される。図５は、式２〜４で表される、レイノルズ数と抵抗係数の関係を示すグラフである。
【００３５】
Ｒｅ＜２０００                Ｃｍ＝２０／Ｒｅ              ・・・（式２）
２０００≦Ｒｅ≦１０００００  Ｃｍ＝８．６×１０−４Ｒｅ１／３  ・・・（式３）
Ｒｅ＞１０００００            Ｃｍ＝５×１０８／Ｒｅ２        ・・・（式４）
【００３６】
さらに、レイノルズＲｅは、下記の式５のように表される。
【００３７】
Ｒｅ＝（Ω×Ｒｐ×Ｉｍ）／ν・・・（式５）
【００３８】
Ｉｍ  ピッチ円上の油没円弧弦長さ（ギヤの油没深さの関数、図４参照）
ν  オイルの動粘度
【００３９】
式５を参照すると、レイノルズ数Ｒｅは、ギヤ回転数、ギヤの大きさ及びギヤの油没深さに比例し、動粘度νに反比例することがわかる。
【００４０】
次に、本発明の一実施例に係るギヤオイルカバー８によって、アイドリング時のガラ音が低減されるメカニズムを説明する。
【００４１】
一般的に、アイドリング時、所定のギヤ（４，５）のレイノルズ数Ｒｅは、１０００００以下の範囲にある。この範囲において、式２を参照すると、レイノルズ数Ｒｅが２０００未満で、レイノルズ数Ｒｅの増加とともに抵抗係数Ｃｍは減少し（右下がり）、式３を参照すると、レイノルズ数Ｒｅが２０００以上で、レイノルズ数Ｒｅの増加とともに抵抗係数Ｃｍは増加する（右上がり）。また、式５を参照すると、レイノルズ数Ｒｅは動粘度νに反比例している。
【００４２】
よって、レイノルズ数Ｒｅが２０００以上かつ１０００００以下の範囲では、式５を式３に代入すると、抵抗係数Ｃｍは下記の式６のとおりあらわされる。
Ｃｍ＝８．６×１０−４×｛（Ω×Ｒｐ×Ｉｍ）／ν｝１／３  ・・・（式６）
【００４３】
すなわち、レイノルズ数Ｒｅが２０００以上かつ１０００００以下の範囲では、所定のギヤ（４，５）の回転角速度Ωなどの他条件が一定であれば、オイルの動粘度νが低いほど、抵抗係数Ｃｍに比例する攪拌抵抗Ｔｃｈは大きくなる。
【００４４】
一方、レイノルズ数Ｒｅが２０００未満の範囲では、式５を式２に代入すると、抵抗係数Ｃｍは下記の式７のとおりあらわされる。
Ｃｍ＝２０×ν／（Ω×Ｒｐ×Ｉｍ）  ・・・（式７）
【００４５】
すなわち、レイノルズ数Ｒｅが２０００未満の範囲では、所定のギヤ（４，５）の回転角速度Ωなどの他条件が一定であれば、オイルの動粘度νが低いほど、抵抗係数Ｃｍに比例する攪拌抵抗Ｔｃｈは小さくなる。
【００４６】
以上より、レイノルズ数Ｒｅが２０００以上かつ１０００００以下の範囲では、すなわち、レイノルズ数Ｒｅの増加とともに抵抗係数Ｃｍが増加する範囲では、オイルを低粘度化しても抵抗係数Ｃｍが低減せず、ガラ音が低減できる大きさの攪拌抵抗Ｔｃｈを得ることができる。
【００４７】
ここで再度式５を参照すると、レイノルズ数Ｒｅは、所定のギヤ（４，５）のピッチ円上の油没円弧弦長さＩｍにも比例している。図４を参照すると、油没円弧弦長さＩｍは、所定のギヤ（４，５）の油没深さに比例している。所定のギヤ（４，５）の油没深さは、ギヤオイルカバー８の形状によって調整することができる。結局、ギヤオイルカバー８の形状によって、レイノルズ数Ｒｅと抵抗係数Ｃｍおよび攪拌抵抗Ｔｃｈとの関係、又は、レイノルズＲｅの範囲を、本発明が規定する範囲に設定することができる。
【００４８】
したがって、ギヤの回転角速度Ωが低いためレイノルズ数Ｒｅが低下する傾向があるアイドリング時においても、ギヤオイルカバー８を設けたことによって、ギヤ（４，５）は必要十分な状態で油没され、アイドリング時のガラ音を低減される。
【００４９】
次に、本実施例の潤滑装置によれば、低粘度のオイルの使用による走行中のトランスミッション１の伝達効率向上効果と、アイドリングのガラ音低減が両立する理由を説明する。
【００５０】
［走行時］
図５は、走行時における所定のギヤのレイノルズ数と抵抗係数の関係を示すグラフである。例えば、第５速段でインプット軸３の回転数（トランスミッション１の入力回転数）が３０００ｒｐｍのとき、一般的な粘度のオイルを用いた場合には、図５中Ａ点で示すとおり、第１速用遊転ギヤ４のレイノルズ数Ｒｅは２×１０５、同抵抗係数Ｃｍは０．０１となる。一方、同条件で低粘度オイルを用いた場合には、図５中Ｂ点で示すとおり、第１速用遊転ギヤ４のレイノルズ数Ｒｅは５×１０５、同抵抗係数Ｃｍは０．０００２５となる。上記二つの場合を比較すると、低粘度のオイルの使用によって、走行中における第１速用遊転ギヤ４の攪拌抵抗（攪拌トルク）Ｔｃｈは低減され、トランスミッション１の伝達効率が向上することがわかる。
【００５１】
［アイドリング時］
図６は、アイドリング時における所定のギヤのレイノルズ数と抵抗係数の関係を示すグラフである。アイドリング時、トランスミッション１はニュートラル状態となり、上記の低粘度オイルを用いた場合、本発明の一実施例に係るギヤオイルカバー（ギヤカバー）８がないと（図６中の四角点参照）、抵抗係数が小さくなりすぎるが、本発明の一実施例に係るギヤオイルカバー８があると（図６中の×点参照）、適度な抵抗係数が確保される。よって、走行時の伝達効率を向上させる低粘度オイルを用いる場合であっても、ギヤオイルカバー８を設けることによって、アイドリング時における第１速用遊転ギヤ４の攪拌抵抗Ｔｃｈは、ガラ音が低減されるほど十分に大きくすることができる。
【００５２】
以上より、低粘度のオイルの使用によって、走行中のトランスミッション１の伝達効率が向上され、低粘度のオイルを使用してもギヤオイルカバー８を設けたことによって、アイドリング時、攪拌抵抗はガラ音が低減できる大きさに保たれる。
【００５３】
なお、ギヤオイルカバー８を設けない場合には、アイドリング時、動作点（レイノルズ数Ｒｅ，抵抗係数Ｃｍ）が、レイノルズ数の増加とともに抵抗係数Ｃｍが減少する領域となりやすく、諸条件を調整しても、動作点をレイノルズ数の増加とともに抵抗係数Ｃｍが増加する領域に入れることが困難であった。
【００５４】
本発明の全開示（請求の範囲を含む）の枠内において、さらにその基本的技術思想に基づいて、実施形態ないし実施例の変更・調整が可能である。また、本発明の請求の範囲の枠内において種々の開示要素（各請求項の各要素、各実施例の各要素、各図面の各要素等を含む）の多様な組み合わせ、ないし、選択が可能である。すなわち、本発明は、請求の範囲を含む全開示、技術的思想にしたがって当業者であればなし得るであろう各種変形、修正を含むことは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明のギヤオイルカバーないしそれに付設されるオイルレシーバは、トランスミッションの潤滑装置に利用され、特に、車両用トランスミッションの潤滑装置に利用される。
【符号の説明】
【００５６】
１  トランスミッション
２  アウトプット軸
３  インプット軸
４  第１速用遊転ギヤ
５  第２速用遊転ギヤ
６  ディファレンシャル機構
７  リングギヤ
８  ギヤオイルカバー
９  オイルレシーバ
９ａ  上段のオイルレシーバ
９ｂ  下段のオイルレシーバ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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