(57)【要約】【課題】燃焼室における混合気の均質度を向上させる。【解決手段】マイクロコンピュータを内蔵した燃料噴射制御装置は、エンジンの吸気ポートに燃料を噴射する燃料噴射弁を、燃料噴射を複数に分割した分割噴射によって制御する。このとき、燃料噴射制御装置は、燃料噴射弁から噴射された燃料が吸気弁へと到達するまでの遅れを考慮して、分割噴射の噴射時期を進角させつつ、吸気ポートを通過する吸気量（通過空気量）と相関性を有する吸気弁の開弁特性（開弁状態）に応じて、分割噴射における燃料噴射量を変更（増減）する。そして、燃料噴射先である吸気ポートの吸気量に応じて燃料噴射量を制御することで、燃焼室における混合気の濃淡差を小さくし、混合気の均質度を向上させる。【選択図】図１１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の吸気ポートに燃料を噴射する燃料噴射弁を、燃料噴射を複数に分割した分割噴射によって制御する燃料噴射制御装置であって、
前記分割噴射における燃料の噴射量は、前記吸気ポートを通過する空気量に応じて変更されることを特徴とする燃料噴射制御装置。
【請求項２】
吸気弁の作動特性を変更する可変動弁機構を有し、
前記分割噴射は、前記可変動弁機構により変更された吸気弁の作動特性に応じて噴射時期が変更されることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射制御装置。
【請求項３】
前記分割噴射の回数は、前記内燃機関の回転数に応じて変更されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の燃料噴射制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料噴射制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
吸気ポートへの燃料噴射を制御する燃料噴射制御装置において、燃料噴射量の適正化や混合気の均質化のために、特開２００７−２３８２８号公報（特許文献１）に記載されるように、１回の燃焼に供する燃料を複数回に分割して噴射する技術が提案されている。かかる燃料噴射制御装置は、吸気弁の閉弁により１回目の燃料噴射を行う一方、排気行程における２回目の燃料噴射を吸気量変化に応じて補正する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−２３８２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来の燃料噴射制御装置では、燃料噴射先である吸気ポートの空気量に応じて燃料噴射量が制御されていないことから、燃焼室における混合気の濃度に濃淡が生じ易く、混合気の均質度を向上させることは困難であった。
【０００５】
そこで、本発明は、燃焼室における混合気の均質度を向上させた燃料噴射制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
燃料噴射制御装置は、内燃機関の吸気ポートに燃料を噴射する燃料噴射弁を、燃料噴射を複数に分割した分割噴射によって制御する。そして、燃料噴射制御装置は、分割噴射における燃料の噴射量を、吸気ポートを通過する空気量に応じて変更する。
【発明の効果】
【０００７】
燃焼室における混合気の均質度を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】車両用エンジンのシステム構成図である。
【図２】可変動弁機構の詳細を示す斜視図である。
【図３】可変バルブリフト機構の要部断面図である。
【図４】可変動弁機構の作用の説明図である。
【図５】燃料噴射制御の一例を示すフローチャートである。
【図６】燃料噴射の分割数を設定する方法の説明図である。
【図７】噴射分担率テーブルの説明図である。
【図８】噴射タイミング及び噴射分担率を補正する第１の方法の説明図である。
【図９】噴射タイミング及び噴射分担率を補正する第２の方法の説明図である。
【図１０】噴射タイミング及び噴射分担率を補正する第３の方法の説明図である。
【図１１】低速回転における燃料噴射状態の説明図である。
【図１２】低速回転から回転数が上昇した場合の燃料噴射状態の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、添付された図面を参照し、本発明を実施するための実施形態について詳述する。
図１は、車両用エンジンのシステム構成を示す。
エンジン１０は、例えば、直列４気筒ガソリンエンジンであり、各気筒に吸気（空気）を導入するための吸気管１２には、エンジン１０の吸気流量Ｑを検出する吸気流量センサ１４、及び、アクセルペダルに連動して開度が増減するスロットル弁１６が取り付けられている。吸気流量センサ１４としては、例えば、エアフローメータなどの熱線式流量計を使用することができる。
【００１０】
各気筒の燃焼室１８に吸気を導入する吸気ポート２０には、その開口を開閉する吸気弁２２が配設されている。吸気弁２２の吸気上流に位置する吸気管１２には、燃料噴射弁２４が取り付けられている。燃料噴射弁２４には、その開弁時間に比例する燃料が噴射されるように、所定圧力に調圧された燃料が供給される。
【００１１】
燃料噴射弁２４から噴射された燃料は、吸気弁２２を介して燃焼室１８に吸気と共に導入され、点火プラグ２６の火花点火によって着火燃焼し、その燃焼による圧力がピストン２８をクランク軸（図示省略）に向けて押下げることで、クランク軸を回転駆動させる。
【００１２】
また、燃焼室１８から排気を導出する排気ポート３０には、その開口を開閉する排気弁３２が配設され、排気弁３２が開弁することで、排気が排気管３４に排出される。排気管３４には、触媒コンバータ３６が配設されており、排気中の有害物質は、触媒コンバータ３６によって無害成分に浄化された後、排気管３４の終端開口から大気中に放出される。ここで、触媒コンバータ３６としては、例えば、排気中のＣＯ（一酸化炭素），ＨＣ（炭化水素）及びＮＯｘ（窒素酸化物）を同時に浄化する三元触媒を使用することができる。
【００１３】
吸気弁２２及び排気弁３２は、夫々、可変バルブリフト機構（ＶＥＬ）３８及び可変バルブタイミング機構（ＶＴＣ）４０により、バルブリフト量，バルブ作動角及びバルブタイミングが変更可能になっている。可変バルブリフト機構３８は、吸気弁２２及び排気弁３２のバルブリフト量（最大バルブリフト量）並びにバルブ作動角を連続的に変更する。可変バルブタイミング機構４０は、クランク軸に対するカム軸の回転位相を変化させることで、吸気弁２２及び排気弁３２のバルブ作動角の中心位相角を進角又は遅角させる。ここで、可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０は、可変動弁機構の一例として挙げられる。
【００１４】
燃料噴射弁２４，点火プラグ２６，可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０は、マイクロコンピュータを内蔵した制御装置４２によって制御される。制御装置４２は、各種センサからの信号を入力し、予め記憶された制御プログラムに従って、燃料噴射弁２４，点火プラグ２６，可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０の各操作量を決定し出力する。燃料噴射弁２４による燃料噴射制御においては、各気筒の吸気行程に合わせて個別の燃料噴射を行う、いわゆる「シーケンシャル噴射制御」が行われる。なお、可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０の制御は、制御装置４２とは異なる別体の制御装置で行うようにしてもよい。
【００１５】
図２は、可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０の具体的構造を示す。ここでは、吸気弁２２の可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０について説明するが、排気弁３２の可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０については、構造が同一であるので、その説明を省略する。
【００１６】
吸気弁２２の上方に、クランク軸によって回転駆動されるカム軸４４が気筒列方向に沿って回転可能に支持されている。カム軸４４には、吸気弁２２のバルブリフタ２２Ａに当接して吸気弁２２を開閉駆動する揺動カム４６が相対回転可能に外嵌されている。
【００１７】
カム軸４４と揺動カム４６との間には、吸気弁２２のバルブリフト量及びバルブ作動角を連続的に変更するための可変バルブリフト機構３８が配設されている。また、カム軸４４の一端には、クランク軸に対するカム軸４４の回転位相を変化させることで、吸気弁２２のバルブ作動角の中心位相角を連続的に変更する可変バルブタイミング機構４０が取り付けられている。
【００１８】
可変バルブリフト機構３８は、図２及び図３に示すように、カム軸４４に偏心して固定的に設けられる円形の駆動カム４８と、駆動カム４８に相対回転可能に外嵌するリング状リンク５０と、カム軸４４と略平行に気筒列方向へと延びる制御軸５２と、制御軸５２に偏心して固定的に設けられた円形の制御カム５４と、制御カム５４に相対回転可能に外嵌すると共に、一端がリング状リンク５０の先端に連結されたロッカアーム５６と、ロッカアーム５６の他端と揺動カム４６とに連結されたロッド状リンク５８と、を有している。
【００１９】
制御軸５２は、モータ６０によりギヤ列６２を介して、所定の制御範囲内で回転駆動される。なお、モータ６０としては、例えば、ブラシレスモータなどを使用することができる。
【００２０】
かかる可変バルブリフト機構３８において、クランク軸に連動してカム軸４４が回転すると、駆動カム４８を介してリング状リンク５０が略並進移動すると共に、ロッカアーム５６が制御カム５４の軸心周りに揺動し、ロッド状リンク５８を介して揺動カム４６が揺動して吸気弁２２が開閉駆動される。また、モータ６０を駆動制御して制御軸５２の角度を変化させることで、ロッカアーム５６の揺動中心となる制御カム５４の軸心位置が変化して、揺動カム４６の姿勢が変化する。そして、可変バルブリフト機構３８は、図４の矢印Ａに示すように、吸気弁２２のバルブ作動角の中心位相角ＳＰが略一定のまま、吸気弁２２のバルブリフト量ＶＬ及びバルブ作動角ＯＡを連続的に変更する。
【００２１】
一方、可変バルブタイミング機構４０は、図２に示すように、カムスプロケット６４と一体化され、カムスプロケット６４に対してカム軸４４を相対回転させることで、バルブタイミングを進角又は遅角させる。可変バルブタイミング機構４０は、例えば、電動式，油圧式などのアクチュエータを含む。そして、可変バルブタイミング機構４０は、図４の矢印Ｂに示すように、吸気弁２２のバルブリフト量ＶＬ及びバルブ作動角ＯＡを変化させずに、吸気弁２２のバルブ作動角の中心位相角ＳＰを、最遅角位置から最進角位置までの間の任意位置に変更する。
【００２２】
制御装置４２には、吸気流量センサ１４に加え、クランク軸の角度（クランク角度）θを検出する角度センサ６６，エンジン１０の回転数Ｎｅを検出する回転数センサ６８，エンジン１０の冷却水温度（水温）Ｔｗを検出する水温センサ７０，バッテリの端子間電圧（バッテリ電圧）ＶＢを検出する電圧計７２及び排気中の空燃比ＡＦを検出する空燃比センサ７４の各信号が入力される。ここで、空燃比センサ７４は、触媒コンバータ３６の排気上流に位置する排気管３４に取り付けられ、エンジン１０の空燃比と密接な関係にある排気中の酸素濃度に感応して出力が変化するセンサ（酸素濃度センサ）である。なお、エンジン１０の回転数Ｎｅは、角度センサ６６の信号を計数して求めるようにしてもよい。
【００２３】
制御装置４２は、可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０に加えて、燃料噴射弁２４及び点火プラグ２６を制御する。即ち、制御装置４２は、各センサからの信号を読み込み、エンジン運転状態に応じた噴射量Ｔｉを演算する。そして、制御装置４２は、エンジン運転状態に応じたタイミングで、燃料噴射弁２４から噴射量Ｔｉに応じた燃料を分割噴射し、点火プラグ２６を適宜作動させて燃料と吸気との混合気を着火燃焼させる。このとき、制御装置４２は、空燃比センサ７４から空燃比ＡＦを読み込み、排気中の空燃比が理論空燃比に近づくように、燃料噴射弁２４をフィードバック制御する。
【００２４】
図５は、エンジン１０が始動されたことを契機として、制御装置４２が１サイクル（吸気行程、圧縮行程、膨張行程及び排気行程からなるサイクル）ごとに繰り返し実行する、燃料噴射制御の一例を示す。
【００２５】
ステップ１（図では「Ｓ１」と略記する。以下同様。）では、制御装置４２が、１サイクルで噴射する燃料の基本噴射量Ｔｐを演算する。即ち、制御装置４２が、吸気流量センサ１４から吸気流量Ｑを読み込むと共に、回転数センサ６８から回転数Ｎｅを読み込む。そして、制御装置４２が、例えば、吸気流量及び回転数に対応した基本噴射量が設定されたマップを参照し、吸気流量Ｑ及び回転数Ｎｅに応じた基本噴射量Ｔｐを求める。
【００２６】
ステップ２では、制御装置４２が、基本噴射量Ｔｐに対して各種補正を施した有効噴射量Ｔｅを演算する。即ち、制御装置４２が、基本噴射量Ｔｐに対して、空燃比フィードバック補正係数α，空燃比学習制御係数Ｋ及び各種補正係数Ｃｏを夫々乗算することで、有効噴射量Ｔｅを求める。ここで、空燃比フィードバック補正係数αは、空燃比センサ７４から読み込んだ空燃比ＡＦと理論空燃比とのずれを補正するための係数、空燃比学習制御補正係数Ｋは、空燃比フィードバック補正係数αの範囲外及び過渡領域について学習機能により空燃比を補正するときの係数である。また、各種補正係数Ｃｏは、例えば、回転数Ｎｅ及び基本噴射量Ｔｐに対して適正な空燃比となるようにする空燃比補正係数、水温センサ７０により検出された水温Ｔｗに応じた水温増量補正係数などを加算した補正係数である。
【００２７】
ステップ３では、制御装置４２が、次式により、１サイクルで噴射する全体の噴射量Ｔｉを演算する。
噴射量Ｔｉ＝２×有効噴射量Ｔｅ
ステップ４では、制御装置４２が、回転数センサ６８により検出された回転数Ｎｅに基づいて、噴射量Ｔｉを分割して噴射する分割数Ｎを設定する。ここでは、図６に示すように、回転数Ｎｅが１０００[rpm]未満である場合には、クランク角度３０度ごとに噴射タイミングが到来する「分割数＝１２」、回転数Ｎｅが１０００[rpm]以上かつ２０００[rpm]未満である場合には、クランク角度６０度ごとに噴射タイミングが到来する「分割数＝６」、回転数Ｎｅが２０００[rpm]以上である場合には、分割を禁止する「分割数＝１」とする。即ち、噴射タイミングは、回転数Ｎｅに応じた角度同期とする。
【００２８】
なお、回転数Ｎｅが上昇する場合と回転数Ｎｅが低下する場合とでは、例えば、制御のハンチングを抑制するため、分割数の切替回転数が異なるヒステリシスを持たせてもよい。また、分割数Ｎは、このような３通りに限らず、２通り又は４通り以上にしてもよい。
【００２９】
ステップ５では、制御装置４２が、角度センサ６６からクランク角度θを読み込み、これが分割数Ｎに応じた角度になったか否かを介して、燃料噴射タイミングが到来したか否かを判定する。これを具体例をもって説明すると、例えば、分割数Ｎが１２である場合、角度センサ６６から読み込まれたクランク角度θが０度，３０度，６０度，９０度・・・，３３０度のいずれかになったか否かが判定される。そして、制御装置４２は、燃料噴射タイミングが到来したと判定すれば処理をステップ６へと進める一方（Ｙｅｓ）、燃料噴射タイミングが到来していないと判定すれば処理をステップ９へと進める（Ｎｏ）。
【００３０】
ステップ６では、制御装置４２が、現在の燃料噴射タイミングにおける噴射分担率、要するに、噴射量Ｔｉに対する噴射量の割合を演算する。即ち、制御装置４２は、図７に示すような噴射分担率テーブルを参照し、現在の燃料噴射タイミングにおける噴射分担率を求める。例えば、現在の燃料噴射タイミングが６（BTDC90deg、上死点前９０度）である場合、噴射分担率は０．１０となる。
【００３１】
ここで、噴射分担率テーブルは、噴射開始位置（クランク角度）及び噴射タイミングに対応した噴射分担率が保持されたテーブルであって、分割数Ｎごとに予め用意される。噴射分担率テーブルにおいては、燃料噴射弁２４から噴射された燃料が吸気弁２２へと到達するまでに時間遅れがあるため、標準的な状態における燃料到達遅れを考慮して、各噴射タイミングにおける噴射分担率を進角側にシフトしておく。また、噴射分担率テーブルにおいては、吸気ポート２０を通過する吸気量と相関性を有する、吸気弁２２の開弁特性（開弁状態）に応じた噴射分担率を設定しておく。さらに、噴射分担率テーブルに設定される各噴射分担率は、燃料噴射が実行されない０．００を除き、実質的に燃料噴射が実行されないことを回避すべく、後述する電圧補正分Ｔｓよりも大きくする。
【００３２】
なお、噴射分担率テーブルにおいては、少なくとも、噴射開始位置に対応した噴射分担率が保持されていればよい。
【００３３】
ステップ７では、制御装置４２が、次式により、燃料噴射タイミングにおいて燃料噴射を行う分割噴射量を演算する。
分割噴射量＝噴射量Ｔｉ×噴射分担率＋電圧補正分Ｔｓ
ここで、電圧補正分Ｔｓは、燃料噴射弁２４は噴射信号を受けてから実際に開弁するまでに作動遅れ時間があり、バッテリ電圧ＶＢが低下すると作動遅れ時間が増加することに鑑み、電圧計７２により検出されたバッテリ電圧ＶＢに応じて設定する補正分である。なお、燃料噴射弁２４の作動遅れ時間は、「無効噴射量」と呼ばれている。
【００３４】
ステップ８では、制御装置４２が、分割噴射量に応じたパルス幅を有する制御信号を燃料噴射弁２４に出力することで、吸気ポート２０に燃料を噴射する。なお、現在の噴射タイミングにおける噴射分担率が０である場合、分割噴射量が０となるので、実質的には燃料噴射が実行されない。
【００３５】
ここで、噴射タイミング及び噴射分担率の少なくとも一方は、可変動弁機構による吸気弁２２の制御状態、エンジン１０の回転数Ｎｅに応じて、次のように補正してもよい。なお、噴射タイミング及び噴射分担率の補正は、少なくとも１つ実行すればよい。
【００３６】
（１）可変バルブタイミング機構４０により吸気弁２２の中心位相角ＳＰが進角側に変更されると、吸気弁２２の開弁時期及び閉弁時期が早まるため、実質的に燃料噴射が実行される燃料噴射時期との間で乖離が生じてしまう。このため、図８に示すように、吸気弁２２の進角量の増加に伴って、燃料噴射時期の中心が線形特性で進角側に進角されるように、噴射分担率テーブルに設定された各噴射タイミングにおける噴射分担率を補正する。なお、図８においては、濃い部分が噴射分担率が高い領域、薄い部分が噴射分担率が低い領域を示している（以下同様）。
【００３７】
（２）可変バルブリフト機構３８により吸気弁２２のバルブ作動角ＯＡ（又はバルブリフト量ＶＬ）が増加すると、吸気弁２２が開弁している期間が長くなるため、その中心位相角ＳＰを含んだ一部の期間においてのみ燃料噴射が実行されるようになってしまう。このため、図９に示すように、吸気弁２２のバルブ作動角ＯＡの増加に伴って、吸気弁２２の開弁期間の全体に亘って燃料噴射が実行されるように、噴射タイミング及び噴射分担率を夫々補正する。
【００３８】
（３）エンジン１０の回転数Ｎｅが増加すると、燃料噴射弁２４から噴射された燃料が吸気弁２２に到達するまでの時間が短くなるため、吸気ポート２０を通過する実際の吸気量と想定した吸気量との間に乖離が生じてしまう。このため、燃料の到達遅れ時間の変化を考慮して、図１０に示すように、エンジン１０の回転数Ｎｅの増加に伴って、燃料噴射時期の中心が線形特性で進角側に進角されるように、噴射分担率テーブルに設定された各噴射タイミングにおける噴射分担率を補正する。
【００３９】
ステップ９では、制御装置４２が、角度センサ６６により検出されたクランク角度θに基づいて、１サイクルに亘る燃料噴射制御が完了したか否かを判定する。そして、制御装置４２は、１サイクルに亘る燃料噴射制御が完了したと判定すれば処理を終了する一方（Ｙｅｓ）、１サイクルに亘る燃料噴射制御が完了していないと判定すれば処理をステップ５へと戻す（Ｎｏ）。
【００４０】
かかる燃料噴射制御装置によれば、１サイクルごとに、エンジン１０の運転状態に応じた噴射量Ｔｉが演算されると共に、エンジン１０の回転数Ｎｅに応じた分割数Ｎが設定される。そして、図１１に示すように、クランク角度θが分割数Ｎに応じた角度になった場合に、燃料噴射タイミングが到来したと判定され、噴射分担率テーブルを参照することで、その時点の噴射タイミングにおける噴射分担率が演算される。また、噴射量Ｔｉに噴射分担率を乗算すると共に、電圧補正分Ｔｓを加算した分割噴射量が演算され、分割噴射量に応じたパルス幅を有する制御信号が燃料噴射弁２４に出力されることで、燃料噴射が実行される。
【００４１】
ここで、噴射分担率テーブルにおいては、燃料噴射弁２４から噴射された燃料が吸気弁２２へと到達するまでの時間遅れ、及び、吸気弁２２の開弁特性を考慮して、各噴射タイミングにおける噴射分担率が設定されている。このため、図１１に示すように、吸気弁２２の作動に伴う、吸気ポート２０を通過する吸気量（通過空気量）の変化に先立って、分割噴射が適切な時期に実行される。そして、分割噴射における燃料噴射量が吸気ポート２０を通過する吸気量に応じて変更されることで、燃焼室１８における混合気の濃度の濃淡差が小さくなり、混合気の均質度を向上させることができる。
【００４２】
燃焼室１８における混合気の均質度を向上させるためには、吸気行程において長期間に亘って燃料を少量ずつ噴射し続け、その燃料噴射量を吸気ポート２０を通過する吸気量に応じて動的に変化させることが合目的的である。しかし、高出力・高回転時に必要な大流量を噴射可能な一般的な燃料噴射弁２４を使用した場合には、ダイナミックレンジの都合上、低出力・低回転時における少流量を吸気量に応じて動的に変化させることはできない。また、極端に広いダイナミックレンジを有する燃料噴射弁２４を使用することも考えられるが、その燃料噴射弁２４は一般的なものより高価であり、現実的ではない。そこで、エンジン運転状態に応じた噴射量Ｔｉを分割して噴射することで、長期間に亘って燃料を少量ずつ噴射し続けることと同様な作用及び効果を発揮できるようにする。
【００４３】
この場合、各分割噴射について、燃料噴射弁２４のダイナミックレンジのため、算定された噴射量の燃料を噴射困難となることが想定される。即ち、個々の噴射パルス幅が小さく、パルス幅と噴射量とが比例関係にならないなど、燃料噴射の特性が確保できない場合である。この場合には、以下のいずれかの補正を行ってもよい。
【００４４】
１．燃料噴射弁２４の特性から設定される最小パルス幅に基づいて、噴射分担率から求められたパルス幅との差分を、他のパルス幅（本差分を減少させても最小パルス幅に対して余裕がある噴射）から減少させ、全体の噴射量を維持する。
【００４５】
２．最小パルス幅に満たない噴射パルスは噴射を禁止し、その噴射量は他の噴射に振り分け、全体の噴射量を維持する。
分割噴射の分割数Ｎは、エンジン１０の回転数Ｎｅが上昇するにつれて小さくなるため、燃料噴射弁２４の作動遅れ時間（無効噴射量）以下での燃料噴射が行われなく、例えば、エンジン１０の運転性低下などを抑制することができる。
【００４６】
また、エンジン１０の回転数Ｎｅが上昇して分割数Ｎが小さくなると、燃料噴射弁２４から噴射された燃料が吸気弁２２へと到達するまでの時間遅れが短くなるため、図１２に示すように、燃料噴射タイミングが早められる。
【００４７】
さらに、可変バルブリフト機構３８及び可変バルブタイミング機構４０による吸気弁２２の制御状態に応じて、噴射タイミング及び噴射分担率の少なくとも一方が補正されるため、実際の吸気弁２２の作動特性に適合した燃料噴射制御が行われ、混合気の均質度を更に向上させることができる。
【００４８】
なお、以上説明した実施形態においては、各気筒の吸気行程のみで燃料噴射を行っていたが、エンジン運転状態に応じて、１サイクルで噴射する噴射量Ｔｉの一部又はすべてを吸気行程で噴射する手法を採用すればよい。
【００４９】
ここで、前記実施形態から把握し得る請求項以外の技術的思想について、以下に効果と共に記載する。
【００５０】
（イ）前記分割噴射は、前記内燃機関の回転数に応じて噴射時期が変更されることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１つに記載の燃料噴射制御装置。
内燃機関の回転数が増加すると、燃料噴射弁から噴射された燃料が吸気弁に到達するまでの時間が短くなるため、吸気ポートを通過する実際の吸気量と想定した吸気量との間に乖離が生じてしまう。そこで、内燃機関の回転数に応じて分割噴射の噴射時期を変更することで、燃料の到着遅れ時間の変化を考慮した噴射時期に補正し、燃焼室における混合気の均質化の実効を図ることができる。
【００５１】
（ロ）前記可変動弁機構は、前記吸気弁のバルブ作動角の中心位相角を連続的に進角又は遅角させる可変バルブタイミング機構であって、前記分割噴射は、前記吸気弁の進角量に応じて噴射時期が変更されることを特徴とする請求項２に記載の燃料噴射制御装置。
可変バルブタイミング機構により吸気弁の中心位相角が進角側に変更されると、吸気弁の開弁時期及び閉弁時期が早まるため、実質的に燃料噴射が実行される燃料噴射時期との間で乖離が生じてしまう。そこで、吸気弁の進角量に応じて分割噴射の噴射時期を変更することで、燃焼室における混合気の均質化の実効を図ることができる。
【００５２】
（ハ）前記可変動弁機構は、前記吸気弁の少なくともバルブ作動角を連続的に変更する可変バルブタイミング機構であって、前記分割噴射は、前記吸気弁のバルブ作動角の増加量に応じて噴射時期が変更されることを特徴とする請求項２に記載の燃料噴射制御装置。
可変バルブリフト機構により吸気弁のバルブ作動角が増加すると、吸気弁が開弁している時間が長くなるため、その中心位相角を含んだ一部の期間においてのみ燃料噴射が実行されるようになってしまう。そこで、吸気弁のバルブ作動角の増加量に応じて分割噴射の噴射時期を変更することで、燃焼室における混合気の均質化の実効を図ることができる。
【００５３】
（ニ）前記分割噴射の噴射時期は、前記燃料噴射弁から噴射された燃料が吸気弁に到達するまでの時間遅れを考慮して設定されることを特徴とする請求項１〜請求項３、（イ）〜（ハ）のいずれか１つに記載の燃料噴射制御装置。
【００５４】
燃料噴射弁から噴射された燃料が吸気弁に到達するまでの時間遅れを考慮して、分割噴射の噴射時期が設定されるため、吸気ポートを通過する空気量に応じた燃料の噴射量の変更精度を向上させることができる。
【符号の説明】
【００５５】
１０  エンジン（内燃機関）
２０  吸気ポート
２４  燃料噴射弁
３８  可変バルブリフト機構
４０  可変バルブタイミング機構
４２  制御装置
６８  回転数センサ
【図１】
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【図２】
2013160107.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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