(57)【要約】【課題】初期の出力特性が向上し、かつ耐久後の出力特性の低下を抑制できて、かつ連続充電特性に優れるアルカリ蓄電池及びこれを用いたアルカリ蓄電池システムを提供することが可能となる。【解決手段】水酸化ニッケルを主正極活物質とするニッケル正極と、水素吸蔵合金を主負極活物質とする水素吸蔵合金負極と、これらのニッケル正極と水素吸蔵合金負極とを隔離するセパレータとからなる電極群をアルカリ電解液とともに外装缶内に備えたアルカリ蓄電池であって、前記水素吸蔵合金は、一般式がＬｎ１−ｘＭｇｘＮｉｙ−ａ−ｂＡｌａＭｂ（式中、ＬｎはＹ等から選択された少なくとも１種の元素であり、ＭはＶ等から選択された少なくとも１種の元素であり、０．０５≦ｘ≦０．３０、０．０５≦ａ≦０．３０、０≦ｂ≦０．５０、２．８≦ｙ≦３．９）と表されるとともに、前記ニッケル正極はタングステン（Ｗ）を固溶していることを特徴とするアルカリ蓄電池。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
水酸化ニッケルを主正極活物質とするニッケル正極と、水素吸蔵合金を主負極活物質とする水素吸蔵合金負極と、これらのニッケル正極と水素吸蔵合金負極とを隔離するセパレータとからなる電極群をアルカリ電解液とともに外装缶内に備えたアルカリ蓄電池であって、前記水素吸蔵合金負極に用いられる水素吸蔵合金は、一般式がＬｎ１−ｘＭｇｘＮｉｙ−ａ−ｂＡｌａＭｂ（ただし、式中、ＬｎはＹを含む希土類元素とＺｒとＴｉとから選択された少なくとも１種の元素であり、ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｆｅ，Ｇａ，Ｚｎ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ｃｕ，Ｓｉ，Ｐ，Ｂから選択された少なくとも１種の元素であり、０．０５≦ｘ≦０．３０、０．０５≦ａ≦０．３０、０≦ｂ≦０．５０、２．８≦ｙ≦３．９）と表されるとともに、前記ニッケル正極はタングステン（Ｗ）を固溶していることを特徴とするアルカリ蓄電池。
【請求項２】
前記ニッケル正極に固溶しているタングステン（Ｗ）は、主正極活物質中のニッケル元素に対して０．５〜１２ｍａｓｓ％含むことを特徴とする請求項１に記載のアルカリ蓄電池。
【請求項３】
前記ニッケル正極は焼結式正極であることを特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載のアルカリ蓄電池。
【請求項４】
前記請求項１〜３に記載のアルカリ蓄電池を使用したアルカリ蓄電池システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハイブリッド自動車（ＨＥＶ）などの高出力用途に好適なアルカリ蓄電池に係り、特に、水酸化ニッケルを主正極活物質とするニッケル正極と、水素吸蔵合金を主負極活物質とする水素吸蔵合金負極と、これらの水素吸蔵合金負極とニッケル正極とを隔離するセパレータとからなる電極群をアルカリ電解液とともに外装缶内に備えたアルカリ蓄電池及びこれを用いたアルカリ蓄電池システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、二次電池の用途が拡大して、携帯電話、パーソナルコンピュータ、電動工具、ハイブリッド自動車（ＨＥＶ）、電気自動車（ＥＶ）など広範囲に亘って用いられるようになった。このうち特に、ハイブリッド自動車（ＨＥＶ）のような高出力用途においてはアルカリ蓄電池が用いられるようになり、高出力化に関する数多くの技術開発がなされるようになった。ここで、アルカリ蓄電池の負極に用いられる水素吸蔵合金については、ＡＢ５型構造のものが用いられてきたが、このＡＢ５型構造の水素吸蔵合金を負極に用いると、十分な初期の出力特性を確保することができず、かつハイレートで充放電を繰返した耐久後には、負極のＡＢ5型構造の水素吸蔵合金に含まれるＣｏ，Ｍｎが溶出し、導電性を有するＣｏ−Ｍｎ酸化物となってセパレータ中に介在することでショートを引起すという問題を生じた。
【０００３】
そこで、一般式がＬｎ１−ｘＭｇｘＮｉｙ−ａ−ｂＡｌａＭｂ（ただし、式中、ＬｎはＹを含む希土類元素とＺｒとＴｉとから選択された少なくとも１種の元素であり、ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｆｅ，Ｇａ，Ｚｎ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ｃｕ，Ｓｉ，Ｐ，Ｂから選択された少なくとも１種の元素）と表される水素吸蔵合金を用いることで、耐久後のショートが抑制されるようになった。また、一方でＨＥＶ用途にて必要となる高出力化のため、高平衡圧化や高量論比化を行うことにより、水素吸蔵合金中のニッケル（Ｎｉ）の含有量を向上させて、反応抵抗を低減する手法が、特許文献１（特開２００８−３００１０８号公報）や、特許文献２（特開２００９−０５４５１４号公報）や、特許文献３（特開２００９−０８７６３１号公報）などにおいて提案されるようになった。
【０００４】
ここで、上述した特許文献１〜３にて提案されるように、Ｌｎ１−ｘＭｇｘＮｉｙ−ａ−ｂＡｌａＭｂと表される水素吸蔵合金を用いることで、ある程度は初期段階での出力特性が向上し、かつハイレートで充放電を繰返した耐久後のショートの抑制が可能となった。
しかしながら、Ｌｎ１−ｘＭｇｘＮｉｙ−ａ−ｂＡｌａＭｂと表される水素吸蔵合金を用いた場合、マグネシウム（Ｍｇ）がニッケル正極へ移動することで充電電圧が上昇して酸素発生が起こり易くなり、高温充電特性が低下するという新たな問題を生じた。また、酸素発生が起こり易くなることで、ハイレートで充放電を繰返した耐久後に水素吸蔵合金が劣化して出力特性が低下するという新たな問題も生じた。
高温充電特性が低下するという問題に対しては、ニッケル正極の主活物質である水酸化ニッケル粒子の細孔内にタングステン（Ｗ）を含有させて酸素発生を抑制することにより、高温充電特性の低下を抑制するという技術が、例えば特許文献４（特開２００９−０４５２８２号公報）において提案されている。
しかしながら、本技術を用いた場合、ニッケル正極の主活物質である水酸化ニッケル粒子の抵抗の増大によってアルカリ蓄電池の回生出力特性および連続充電性能が低下する課題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−３００１０８号公報
【特許文献２】特開２００９−０５４５１４号公報
【特許文献３】特開２００９−０８７６３１号公報
【特許文献４】特開２００９−０４５２８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで、本発明は上記の如き問題を解決するためになされたものであって、初期の出力特性が向上し、かつ耐久後の出力特性の低下を抑制できて、かつ連続充電特性に優れるアルカリ蓄電池及びこれを用いたアルカリ蓄電池システムを提供することを目的としてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のアルカリ蓄電池は、水酸化ニッケルを主正極活物質とするニッケル正極と、水素吸蔵合金を主負極活物質とする水素吸蔵合金負極と、これらのニッケル正極と水素吸蔵合金負極とを隔離するセパレータとからなる電極群をアルカリ電解液とともに外装缶内に備えたアルカリ蓄電池であって、前記水素吸蔵合金負極に用いられる水素吸蔵合金は、一般式がＬｎ１−ｘＭｇｘＮｉｙ−ａ−ｂＡｌａＭｂ（ただし、式中、ＬｎはＹを含む希土類元素とＺｒとＴｉとから選択された少なくとも１種の元素であり、ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｆｅ，Ｇａ，Ｚｎ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ｃｕ，Ｓｉ，Ｐ，Ｂから選択された少なくとも１種の元素であり、０．０５≦ｘ≦０．３０、０．０５≦ａ≦０．３０、０≦ｂ≦０．５０、２．８≦ｙ≦３．９）と表されるとともに、前記ニッケル正極はタングステン（Ｗ）を固溶していることを特徴とする。
【０００８】
上記のように、ニッケル正極の主活物質である水酸化ニッケル粒子の細孔内ではなく、活物質内部にタングステン（Ｗ）を固溶させると、水酸化ニッケルの結晶層の間隔が広がるので、水酸化ニッケルの結晶中でのプロトンの拡散速度が上がり、水酸化ニッケルの反応抵抗を大幅に低減できる。これにより、アルカリ蓄電池の大電流での充電、および連続充電性能の大幅向上が可能となる。
【０００９】
また水素吸蔵合金負極から溶出するマグネシウム（Ｍｇ）がニッケル正極に到達することで、高温充電特性に悪影響を及ぼす可能性があったが、活物質内部にタングステン（Ｗ）を固溶させることで、酸素発生が抑制されて高温充電特性の低下を抑制できる。
この際、前記ニッケル正極中のタングステン（Ｗ）量は活物質中のニッケルに対し０．５〜１２mass%の範囲となることが望ましい。また前記水素吸蔵合金はＣｏ、Ｍｇを含まないため、耐久後のショートの抑制が可能となり長寿命化できる。
【００１０】
またＨＥＶのような高出力用途においては、焼結式ニッケル正極を用いることで、低抵抗かつ長寿命の電池を実現できるためより好ましい。
また前記焼結式ニッケル正極は、焼結基板に硝酸ニッケル等のニッケル塩を含浸させた後、アルカリ溶液中に浸漬・処理して作製するが、このアルカリ溶液中にタングステン（Ｗ）を含有させる方法で、タングステン（Ｗ）を固溶させることが好ましい。この方法だと、タングステン（Ｗ）が主活物質である水酸化ニッケルに均一に固溶され、タングステンの特性向上効果が効果的に現れるからである。
また前記水素吸蔵合金の一般式におけるＬｎは、合金自体の水素吸蔵・放出特性、耐食性を考慮すると、Ｎｄ、Ｌａ、Ｓｍを用いることが特に好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明においては、初期の出力特性が向上し、かつ連続充電特性に優れるアルカリ蓄電池及びこれを用いたアルカリ蓄電池システムを提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明のニッケル−水素蓄電池を模式的に示す断面図である。
【図２】本発明のアルカリ蓄電池システムの構成を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
ついで、本発明の実施の形態を以下に詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものでなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することができる。
【００１４】
１．焼結式ニッケル正極
焼結式ニッケル正極１１は、基板となるニッケル焼結基板の多孔内に水酸化ニッケルと水酸化コバルトと水酸化亜鉛とが所定の充填量となるように充填されて形成されている。
この場合、ニッケル焼結基板は以下のようにして作製したものを用いている。まず、ニッケル粉末に、増粘剤となるメチルセルロース（ＭＣ）と高分子中空微小球体（例えば、孔径が６０μｍのもの）と水とを混合、混練してニッケルスラリーを作製した。ついで、ニッケルめっき鋼板からなるパンチドメタルの両面にニッケルスラリーを塗着した後、還元性雰囲気中で１０００℃で加熱して、増粘剤や高分子中空微小球体を消失させるとともにニッケル粉末同士を焼結することによりニッケル焼結基板を作製した。
なお、作製された基板の多孔度を水銀圧入式ポロシメータ（ファイソンズ  インスツルメント製  Ｐａｓｃａｌ １４０）で測定したところ、多孔度が８５％であることが分かった。
【００１５】
そして、得られたニッケル焼結基板を以下のような含浸液に含浸する含浸処理と、アルカリ処理液によるアルカリ処理とを所定回数繰り返すことにより正極活物質が充填された焼結式ニッケル正極１１を作製した。  まず、前記ニッケル焼結基板を、硝酸ニッケル、硝酸コバルト、硝酸亜鉛からなる含浸液に浸漬した後、タングステン酸ナトリウムを含むアルカリ溶液（例えば水酸化ナトリウム水溶液）中に浸漬・反応させ、細孔内で水酸化ニッケル・水酸化コバルト・水酸化亜鉛に転換させると同時に、タングステン（Ｗ）を活物質である水酸化ニッケルの結晶内部に取り込ませ、その後水洗・乾燥した。本サイクルを６回繰り返して、規定量の水酸化ニッケルを主体とする活物質を基板内に充填した焼結式ニッケル正極１１を得た。
ここで、前記含浸液は、硝酸ニッケル・硝酸コバルト・硝酸亜鉛がモル比で１００：５：１５となる含浸液（比重１．８ｇ／ｃｃ）を使用した。
また、タングステン（Ｗ）の添加量の影響を調べるため、アルカリ溶液（比重１．３ｇ／ｃｃ）中に添加するタングステン酸ナトリウム量を調整することで、固溶タングステン（Ｗ）量の異なる焼結式ニッケル正極ａ（Ｗ０ｍａｓｓ％（無添加））、ｂ（Ｗ０．５ｍａｓｓ％）、ｃ（Ｗ１２ｍａｓｓ％）、ｄ（Ｗ１５ｍａｓｓ％）をそれぞれ得た。
【００１６】
２．水素吸蔵合金負極
Ｌｎで表される元素（Ｙを含む希土類元素とＺｒとＴｉとから選択された少なくとも１種の元素であり、今回はネオジム〔Ｎｄ〕）と、マグネシウム（Ｍｇ）と、ニッケル（Ｎｉ）と、アルミニウム（Ａｌ）とを所定のモル比の割合で混合し、この混合物をアルゴンガス雰囲気中で溶解させ、これを溶融急冷してＮｄ０．９Ｍｇ０．１Ｎｉ３．３Ａｌ０．２と表される水素吸蔵合金のインゴットを作製した。
ついで、得られた水素吸蔵合金のインゴットについて、アルゴン雰囲気中において、熱処理を行い、Ａ２Ｂ７型構造と同定される水素吸蔵合金を得た。ついで、この水素吸蔵合金を不活性雰囲気中で機械的に粉砕することにより、Ｎｄ０．９Ｍｇ０．１Ｎｉ３．３Ａｌ０．２となる水素吸蔵合金粉末を得た。なお、レーザ回折・散乱式粒度分布測定装置により粒度分布を測定すると、質量積分５０％にあたる平均粒径は２５μｍであった。この後
、得られた水素吸蔵合金粒子１００質量部に対し、非水溶性高分子結着剤としてのＳＢＲ（スチレンブタジエンラテックス）を０．５質量部と、増粘剤としてのＣＭＣ（カルボキシメチルセルロース）０．０３質量部と、添加剤としてのカーボンブラック０．５質量部と、適量の水（あるいは純水）を加えて混練し、水素吸蔵合金スラリーを調製した。
得られた水素吸蔵合金スラリーをパンチドメタル（ニッケルメッキ鋼板製）からなる負極芯体の両面に塗着した後、１００℃で乾燥させ、所定の充填密度になるように圧延した。この後、所定の寸法に裁断することにより、水素吸蔵合金活物質が充填された水素吸蔵合金負極１２を作製した。
【００１７】
３．ニッケル−水素蓄電池
ついで、上述のようにして作製した焼結式ニッケル正極１１（ａ〜ｄ）と水素吸蔵合金負極１２とを用い、これらの間に、ポリオレフィン製不織布からなるセパレータ１３を介在させて渦巻状に巻回して渦巻状電極群を作製した。なお、このようにして作製された渦巻状電極群の上部にはニッケル正極１１の芯体露出部１１ａが露出しており、その下部には水素吸蔵合金電極１２の芯体露出部１２ａが露出している。ついで、得られた渦巻状電極群の上端面に露出するニッケル電極１１の芯体露出部１１ａの上に正極集電体１４を溶接するとともに、渦巻状電極群の下端面に露出する芯体露出部１２ａに負極集電体１５を溶接して、電極体とした。
【００１８】
ついで、得られた電極体を鉄にニッケルメッキを施した有底筒状の外装缶（底面の外面は負極外部端子となる）１６内に収納した後、負極集電体１５を外装缶１６の内底面に溶接した。一方、正極集電体１４より延出する集電リード部１４ａを正極端子を兼ねるとともに外周部に絶縁ガスケット１８が装着された封口体１７の底部に溶接した。なお、封口体１７には正極キャップ１７ａが設けられていて、この正極キャップ１７ａ内に所定の圧力になると変形する弁体１７ｂとスプリング１７ｃよりなる圧力弁（図示せず）が配置されている。
【００１９】
ついで、外装缶１６の上部外周部に環状溝部１６ａを形成した後、アルカリ電解液を注液し、外装缶１６の上部に形成された環状溝部１６ａの上に封口体１７の外周部に装着された絶縁ガスケット１８を載置した。この後、外装缶１６の開口端縁１６ｂをかしめることにより、公称容量が６Ａｈのニッケル−水素蓄電池１０を作製した。この場合、アルカリ電解液としては、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）と水酸化カリウム（ＫＯＨ）と水酸化リチウム（ＬｉＯＨ）との混合水溶液とし、濃度が７．０モル／リットルとなるように調製されものを用いた。ここで、焼結式ニッケル正極ａを使用したものを電池Ａ（比較例）、焼結式ニッケル正極ｂを使用したものを電池Ｂ（実施例１）、焼結式ニッケル正極ｃを使用したものを電池Ｃ（実施例２）、焼結式ニッケル正極ｄを使用したものを電池Ｄ（実施例３）とした。
【００２０】
４．電池試験
（１）高温充電特性試験
６５℃の温度雰囲気で電池容量に対して０．５Ｉｔの充電電流で電池容量の８０％まで充電し、直後に１Ｉｔの放電電流で終止電圧が０．９Ｖになるまで放電させて１．０Ｖ時点での放電容量を求めた。この時の充電容量に対する放電容量の割合を充電効率（％）として算出し、比較例の充電効率を１００としたときの実施例１〜３の比率を求めると表１の通りとなった。
【００２１】
（２）回生特性試験
２５℃の温度雰囲気で、１Ｉｔの充電電流でＳＯＣ５０％まで充電した。この後、２０Ａ充電→４０Ａ放電→４０Ａ充電→８０Ａ放電→６０Ａ充電→１２０Ａ放電→８０Ａ充電→１６０Ａ放電→１００Ａ充電→２００Ａ放電の順で充放電電流を増加させた。このとき、
各ステップの間に３０分間の休止期間を設け、２０秒間の充電→３０分間休止→１０秒間放電→３０分間休止の順で充放電を行った。そして、この充電が１０秒経過した時点における電池電圧を充電電流に対してプロットし、最小二乗法にて求めた直線が１．６Ｖに達したときの電流値を求め、充電１０秒後の電池電圧から求めた電流値を充電可能最大電流値とし、電流容量で割った値を充電可能最大レート（Ｉｔ）とすると表１の通りとなった。
【００２２】
５．試験結果
【００２３】
【表１】
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【００２４】
・  比較例
負極活物質として、Ｎｄ０．９Ｍｇ０．１Ｎｉ３．３Ａｌ０．２と表される水素吸蔵合金を用い、ニッケル正極にタングステン（Ｗ）を固溶させていない電池Aでは、負極合金中のＭｇが正極へ移動することで、充電電圧が上昇して酸素発生が起こり易くなり高温充電
特性は十分でなく、加えて回生性能も改善が必要であった。
【００２５】
・  実施例１
ニッケル正極にタングステン（Ｗ）を０．５ｍａｓｓ％固溶した電池Bでは、比較例に対し高温充電特性が大幅に向上している。これは焼結式ニッケル正極に固溶したタングステン（Ｗ）が負極合金中Mgの正極への移動を抑制していることによるものと考えられる。また、比較例に対し回生性能がやや向上している。
【００２６】
・  実施例２
ニッケル正極にタングステン（Ｗ）を１２ｍａｓｓ％固溶した電池Cでは、比較例に対し高温充電効率が大幅に向上し、かつ回生性能の大幅な向上が確認できる。これはニッケル正極内部にタングステン（Ｗ）を十分な量固溶させることで、結晶層間を拡げ、プロトンの拡散速度が上がるため、反応抵抗を大幅に低減できるためと考えられる。
【００２７】
・  実施例３
ニッケル正極にタングステン（Ｗ）を１５ｍａｓｓ％固溶した電池Dでは、実施例１および実施例２に示した効果で比較例に対し高温充電特性および回生性能が大幅に向上する。上記の結果より、最大でタングステン（Ｗ）固溶量１５ｍａｓｓ％まで高温充電特性および回生特性向上効果を確認できたが、タングステン（Ｗ）固溶量１２ｍａｓｓ％以上の領域では性能向上効果は飽和しており、固溶量が増えすぎるとコストＵＰを招くため、タングステン（Ｗ）固溶量は０．５〜１２ｍａｓｓ％の範囲が好ましい。
【００２８】
上記の結果は、非焼結式・焼結式ニッケル正極共に発現するものであるが、ＨＥＶのような高出力用途においては低抵抗な焼結式ニッケル正極を用いることが好ましい。
以上より本発明では、ニッケル正極にタングステン（Ｗ）を固溶することで、酸素発生を抑制して高温充電効率の向上が可能となり、加えて反応抵抗を抑えることで大電流での充電が可能なアルカリ蓄電池及びアルカリ蓄電池システムを提供できる。
【００２９】
６．アルカリ蓄電池システム
ついで、上述のようにして作製したニッケル−水素蓄電池１０を複数個組み合わせて構成されるアルカリ蓄電池システム１００を、図２に基づいて以下に説明する。ここで、図２に示すように、本発明のアルカリ蓄電池システム１００は、電源１０１と、上述したニッケル−水素蓄電池１０からなる単電池が８個直列接続された電池モジュールを３０個直列接続して形成された組電池１０２とを備えている。
【００３０】
電源１０１と組電池１０２との間には、この電源１０１からの電流および電圧を所定の定電流および定電圧に変換して組電池１０２に供給する充電制御部１０３と、組電池１０２に流れる電流を検出する電流検出回路１０４と、組電池１０２の電池電圧を検出する電圧検出回路１０５と、組電池１０２の強制放電を制御する放電制御部１０６と、電流検出回路１０４および電圧検出回路１０５からの検出値に基づいて、充電制御部１０３および放電制御部１０６の動作を制御するＣＰＵなどからなるマイクロコンピュータ１０７とが接続されている。なお、放電制御部１０６には組電池１０２を放電するための放電抵抗が接続されており、マイクロコンピュータ１０７には所定の時間を計測するタイマー１０８が接続されている。マイクロコンピュータ１０７は、部分充放電制御回路を含んでおり、ニッケル−水素蓄電池１０が部分充放電されるように制御される。
【００３１】
また、上記構成のアルカリ蓄電池システム１００における部分充放電制御は、アルカリ蓄電池が、ＳＯＣが２０〜８０％の範囲でのみ、充放電がされるようになされているので
、ニッケル−水素蓄電池１０が低ＳＯＣ又は高ＳＯＣ状態となるのを効果的に防止できニッケル−水素蓄電池１０の耐久性が向上するというメリットがある。さらに上記構成のアルカリ蓄電池システム１００に本発明のアルカリ蓄電池を使用した場合では、充電効率が高いために充放電サイクル後での電圧変化が生じにくく部分充放電制御が容易となる。さらに反応抵抗が低いため充放電に伴う電池の発熱を抑え長寿命化を可能にする。このため本発明のアルカリ蓄電池は、上記構成のアルカリ蓄電池システムに好適であるといえる。
【産業上の利用可能性】
【００３２】
なお、上述した実施形態においては、Ｎｄ０．９Ｍｇ０．１Ｎｉ３．３Ａｌ０．２と表される水素吸蔵合金を用いる例について説明したが、水素吸蔵合金としては、一般式がＬｎ１−ｘＭｇｘＮｉｙ−ａ−ｂＡｌａＭｂ（ただし、式中、ＬｎはＹを含む希土類元素とＺｒとＴｉとから選択された少なくとも１種の元素であり、ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｆｅ，Ｇａ，Ｚｎ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ｃｕ，Ｓｉ，Ｐ，Ｂから選択された少なくとも１種の元素）と表され、かつ、０．０５≦ｘ≦０．３０、０．０５≦ａ≦０．３０、０≦ｂ≦０．５０、２．８≦ｙ≦３．９の条件を満たす水素吸蔵合金であれば、どのようなものを用いてもよい。
【符号の説明】
【００３３】
１０…ニッケル−水素蓄電池、１１…ニッケル電極、１１ａ…芯体露出部、１２…水素吸蔵合金電極、１２ａ…芯体露出部、１３…セパレータ、１４…正極集電体、１４ａ…集電リード部、１５…負極集電体、１６…外装缶、１６ａ…環状溝部、１６ｂ…開口端縁、１７…封口体、１７ａ…正極キャップ、１７ｂ…弁板、１７ｃ…スプリング、１８…絶縁ガスケット、１００…アルカリ蓄電池システム、１０１…電源、１０２…組電池、１０３…充電制御部、１０４…電流検出部、１０５…電圧検出部、１０６…放電制御部、１０７…マイクロコンピュータ、１０８…タイマー
【図１】
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【図２】
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