(57)【要約】【課題】高純度且つ低コストでＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を製造するための多相系酸化物粒子、多相系酸化物粒子の製造方法、及びＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法を提供する。【解決手段】本発明に係る多相系酸化物粒子の製造方法では、Ｂａを含む化合物およびＺｒを含む化合物とからなる原料を、Ｂａに対するＺｒのモル比が１．７５〜２．２５を満たすように秤量する秤量工程（Ｓ１）と、秤量した原料を加熱処理し、ＢａＺｒＯ3相とＺｒＯ2相の２相から形成される多相系酸化物粒子を合成する熱処理工程（Ｓ３）と、を含むように構成した。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｂａを含む化合物およびＺｒを含む化合物とからなる原料を、Ｂａに対するＺｒのモル比が１．７５〜２．２５を満たすように秤量する秤量工程と、
前記原料を加熱処理し、ＢａＺｒＯ3相とＺｒＯ2相の２相から形成される多相系酸化物粒子を合成する熱処理工程と、
を備えていることを特徴とする多相系酸化物粒子の製造方法。
【請求項２】
前記熱処理工程の前に、前記原料の平均粒径が１０〜７００ｎｍの範囲になるように、前記原料を粉砕する粉砕工程を備えることを特徴とする請求項１に記載の多相系酸化物粒子の製造方法。
【請求項３】
前記熱処理工程において、加熱温度を８００〜１３００℃とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の多相系酸化物粒子の製造方法。
【請求項４】
ＢａＴｉ2Ｏ5に、請求項１乃至３のいずれかに記載の多相系酸化物粒子の製造方法により製造される多相系酸化物粒子を添加して混合物を生成する調合工程と、
前記混合物を加熱処理してＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を合成する熱処理工程と、
を備えていることを特徴とするＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法。
【請求項５】
前記調合工程は、前記多相系酸化物粒子の添加量が当該多相系酸化物粒子の前記ＢａＴｉ2Ｏ5に対するモル比で０．０８以下となるように秤量する第２の秤量工程を含むことを特徴とする請求項４に記載のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法。
【請求項６】
前記熱処理工程において、加熱温度を９００〜１１００℃とすることを特徴とする請求項４又は５に記載のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法。
【請求項７】
ＢａＺｒＯ3相とＺｒＯ2相の２相から形成される多相系酸化物粒子であって、前記ＺｒＯ2相に対する前記ＢａＺｒＯ3相のモル比が０．７５〜１．２５の範囲にあることを特徴とする多相系酸化物粒子。
【請求項８】
前記ＺｒＯ2相からなる粒子表面の少なくとも一部を覆うように、前記ＢａＺｒＯ3相が形成されてなることを特徴とする請求項７に記載の多相系酸化物粒子。
【請求項９】
前記２相から形成される多相系酸化物粒子全体の平均粒径が１０〜７００ｎｍであることを特徴とする請求項７又は８に記載の多相系酸化物粒子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多相系酸化物粒子、多相系酸化物粒子の製造方法、およびＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉛を含まない強誘電体である二チタン酸バリウムＢａＴｉ2Ｏ5を実用化するためには、高い強誘電相変化温度Ｔc≒４７０℃を低くすることが嘱望されている。
【０００３】
従来からある代表的なＴc低温化法として、元素置換法が知られている。元素置換法とは、Ｂａまたは／およびＴｉサイトの一部を異種元素で置換したＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物とする方法である。当該元素置換法の中でも、Ｔｉサイトにおける元素置換は、効果的なＴc低温化法として知られている。なお、上述のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物とは、ＢａＴｉ2Ｏ5中のＢａまたは／およびＴｉの一部を他元素で置換した酸化物、またはＢａＴｉ2Ｏ5自体をいう。
【０００４】
元素置換法を用いたＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法としては、例えば、ＢａＴｉ2Ｏ5とＭｎＯ2の混合原料を電気炉で大気下焼結する方法が報告されている（特許文献１）。この方法によれば、ＢａまたはＴｉサイトの一部がＭｎで置換される結果、Ｔcは３２０〜３３０℃まで下げられる。その上、この方法では、アーク溶解炉やガス浮遊炉等といった特殊な装置を利用しておらず、また工程が少ないため、安価にＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を提供できるという利点がある。また、ＭｎＯ2は焼結助剤としての役割も担い、製造したＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物は焼結体として得られるため、強誘電体素子への応用につなげ易い。
【０００５】
元素置換法を用いたＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法の他の例としては、ＢａＣＯ3、ＴｉＯ2、およびＺｒＯ2の混合粉末原料を９５０℃で固相反応させた後にアーク溶融することにより、Ｔｉサイトの一部をＺｒで置換する方法も知られている（非特許文献１）。この方法では、いずれも一般的で入手の容易なＢａＣＯ3、ＴｉＯ2、およびＺｒＯ2を原料としており、原料コストが抑えられるという特長がある。また、この方法によるとＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物が高密多結晶体として得られるため、特許文献１に記載の方法と同様に、強誘電体素子への応用につなげ易い。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１１−００６２６６号公報
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】Ｘ．Ｙ．Ｙｕｅ、Ｒ．Ｔｕ、ａｎｄ Ｔ．Ｇｏｔｏ、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ、４９、１２０（２００８）。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１に開示されているＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法では、既に形成されているＢａＴｉ2Ｏ5結晶中にＭｎを導入することになるため、Ｍｎ、Ｔｉ、またはＢａが余剰になる。これにより、ＢａＴｉ2Ｏ5との共存成分として、例えば、Ｍｎ、Ｔｉ、またはＢａのいずれかが過剰となった非化学量論組成の化合物やその他のＭｎ、Ｔｉ、またはＢａを含む異相など、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物とは異なる相が生成されることが不可避である。したがって、この従来法では、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を高純度で作製することができないという問題がある。また、上記方法によると、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物相と異相が共存しているため、多くの場合で、正確な置換率を調べることが難しくなるため、Ｔc等の強誘電特性と置換率の相関が不明となり、特性改善を狙った組成設計などの応用展開も難しくなるという問題もある。
【０００９】
一方、非特許文献１に開示されているＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法では、少なくとも１４００℃程度で試料を溶融状態にする必要がある。これにより、電力の消費や耐熱炉の使用に伴う高コスト化が避けられないという問題がある。特に、アーク溶融では、当該溶融に用いる装置が高額であり、水冷によるランニングコストも低くないため、なおさら製造コストが高くなるという問題がある。
【００１０】
また、アーク溶融後の急冷で得られる試料は高密・硬質の多結晶体であり、加工の容易な粉末としての試料回収ができないという問題もある。なお、この問題を避けるために、溶融温度または焼結温度以下で固相反応させる方法が考えられるが、この場合、原料中の３相の間で副反応が起こるため、目的とするＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を高純度で得られない。そこで副反応を抑えるためにＺｒＯ2の添加量を少なくすることも考えられるが、この場合、当然ながらＺｒでの置換率が犠牲になってしまう。また、ＺｒＯ2の添加量を少なくしても依然として副反応は起こるので、根本的な解決にはならない。
【００１１】
本発明の目的は、上記のような従来のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法の問題を克服するための、高純度且つ低コストでＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を製造するための多相系酸化物粒子、多相系酸化物粒子の製造方法、及びＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上述した課題を解決するために、発明者は製造コストの低い方法で高純度のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を得るべく鋭意研究した結果、下記の多相系酸化物粒子、多相系酸化物粒子の製造方法、およびＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法により本発明の目的を達成できた。
【００１３】
具体的には、本発明の請求項１に係る多相系酸化物粒子の製造方法は、Ｂａ系化合物およびＺｒ系化合物とからなる原料を、Ｂａに対するＺｒのモル比が１．７５〜２．２５を満たすように秤量する秤量工程と、前記原料を加熱処理して反応させ、ＢａＺｒＯ3相とＺｒＯ2相の２相から形成される多相系酸化物粒子を合成する熱処理工程と、を備えていることを特徴とする。
請求項１記載の発明によると、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を高純度で作製する際の原料となる多相系酸化物粒子を低コストで作製できる。また、ＢａＺｒＯ3相によりＺｒＯ2相が覆われた構造を有する多相系酸化物粒子を得ることができる。
【００１４】
また、本発明の請求項２に係る多相系酸化物粒子の製造方法は、前記熱処理工程の前に、前記原料の平均粒径が１０〜７００ｎｍの範囲になるように、前記原料を粉砕する粉砕工程を備えることを特徴とする。
請求項２記載の発明によると、原料の比表面積が増加し、熱処理工程における反応効率を向上させることができる。これにより、多相系酸化物粒子が低温度で作製可能となる。
【００１５】
また、本発明の請求項３に係る多相系酸化物粒子の製造方法は、前記熱処理工程において、加熱温度を８００〜１３００℃とすることを特徴とする。
請求項３記載の発明によると、８００℃より低温ではＢａ系化合物が反応し切れず不純物として残存する虞があるため好ましくない。また、生成する多相系酸化物粒子は安定であり、その構成成分であるチタン酸バリウムの融点である１６２５℃付近まで安定だと考えられるが、１３００℃より高温では反応速度や生成相の結晶性に大きな変化は生じず、過剰にエネルギを消費することになる。そのため、該熱処理工程での加熱温度は１３００℃以下とすることが好ましい。
【００１６】
また、本発明の請求項４に係るＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法は、ＢａＴｉ2Ｏ5に、請求項１乃至３のいずれかに記載の多相系酸化物粒子の製造方法により製造される多相系酸化物粒子を添加して混合物を生成する調合工程と、前記混合物を加熱処理してＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を合成する熱処理工程と、を備えていることを特徴とする。
請求項４記載の発明によると、不純物を生じずに所望のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の単一組成物を得られるように原料中の各元素量が化学量論的に調整されており、また該多相系酸化物粒子の熱処理における反応効率が高いため、高純度のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を低コストで作製することができる。
【００１７】
また、本発明の請求項５に係るＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法は、前記多相系酸化物粒子の添加量が当該多相系酸化物粒子の前記ＢａＴｉ2Ｏ5に対するモル比で０．０８以下となるように秤量する第２の秤量工程を含むことを特徴とする。
請求項５記載の発明によると、置換元素の量が元素置換の上限以下に設定されるため、高純度なＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物粒子を作製できる。
【００１８】
また、本発明の請求項６に係る多相系酸化物粒子は、前記熱処理工程において、加熱温度を９００〜１１００℃とすることを特徴とする。
請求項６記載の発明によると、９００℃以下または１１００℃以上では不純物を生じるため避ける必要があり、９００〜１１００℃とすれば安定して不純物の生成を回避できるためより好ましい。
【００１９】
また、本発明の請求項７に係る多相系酸化物粒子は、ＢａＺｒＯ3相とＺｒＯ2相の２相から形成される多相系酸化物粒子であって、前記ＺｒＯ2相に対する前記ＢａＺｒＯ3相のモル比が０．７５〜１．２５の範囲にあることを特徴とする。
請求項７記載の発明によると、多相系酸化物粒子中のＢａおよびＺｒ元素の量が、多相系酸化物粒子をＢａＴｉ2Ｏ5と反応させる際に、不純物を生じずに所望のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の単一組成物を得られるように化学量論的に調整される。このため、該多相系酸化物粒子を高純度のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の作製に使用できる。
【００２０】
また、本発明の請求項８に係る多相系酸化物粒子は、前記ＺｒＯ2相からなる粒子の表面の少なくとも一部を覆うように、前記ＢａＺｒＯ3相が形成されてなることを特徴とする。
請求項８記載の発明によると、ＢａＺｒＯ3相とＺｒＯ2相が面接触した状態になり、この多相系酸化物とＢａＴｉ2Ｏ5を反応させる際にＺｒＯ2相がＺｒ元素の供給源として働く。これを利用して、該多相系酸化物粒子を不純物の生成を避けながら高純度のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を作製するために使用できる。
【００２１】
また、本発明の請求項９に係る多相系酸化物粒子は、前記２相から形成される多相系酸化物粒子全体の平均粒径が１０〜７００ｎｍであることを特徴とする。
請求項９記載の発明によると、該多相系酸化物粒子の比表面積が増加し、熱処理における反応効率が向上するので、これをＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の作製のために原料として使用すれば、低温度でＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を作製できる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明に係るＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化の製造方法では、原料投入量が化学量論的に調整される。
また、該製造方法で、本発明に係る多相系酸化物粒子を用いることにより、熱処理において原料が３種類の相からなるにもかかわらず、該工程で起こる固相反応は２相間の反応として単純化されるため、従来の固相反応法を利用したＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化の製造方法のような副生成物が発生する虞がなく、高純度のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化を製造できる。
【００２３】
また、本発明に係るＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化の製造方法の熱処理工程において、電気炉の使用が可能な比較的低温での加熱で済むため、従来のアーク溶融法を利用したＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化の製造方法に比べて、製造コストは低い。
また、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化は粉末として得られるため、従来のアーク溶融法を利用したＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化の製造方法に比べて、試料の利用範囲が広がる。
【００２４】
したがって、本発明は、高純度且つ低コストでＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を製造するための多相系酸化物粒子、多相系酸化物粒子の製造方法、及びＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明に係る複合酸化物系粒子の断面を模式的に示した図である。
【図２】本発明に係る多相系酸化物粒子とＢａＴｉ2Ｏ5粒子との反応過程の１例を示した図である。
【図３】本発明に係る多相系酸化物粒子の製造方法の１例を示す工程図である。
【図４】本発明に係るＢａＴｉ2Ｏ5複合酸化物の製造方法の１例を示す工程図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
本発明に係る多相系酸化物粒子について、図１乃至図２を参照しながら説明する。
図１は本発明に係る多相系酸化物粒子の断面を模式的に示した図である。図１に示すように多相系酸化物粒子１は、Ｂａ（Ｂ）Ｏ3相２からなる粒子表面に（Ｂ）Ｏ2相３からなる。Ｂａ（Ｂ）Ｏ3相２は、一般組成式Ｂａ（Ｂ）Ｏ3で表される複合酸化物を主成分とし、（Ｂ）Ｏ2相３は一般組成式（Ｂ）Ｏ2で表される酸化物を主成分とする。
【００２７】
ここで、Ｂａはバリウム元素を表し、（Ｂ）はＳｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｇｅ、Ｓｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔｃ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔの中から選ばれる１種類の元素を表し、Ｏは酸素元素を表す。なお、Ｂａ（Ｂ）Ｏ3相２に含まれる（Ｂ）と、（Ｂ）Ｏ2相３に含まれる（Ｂ）と、は同一の元素を表す。
【００２８】
ここで、多相系酸化物粒子１は、Ｂａ（Ｂ）Ｏ3相２および（Ｂ）Ｏ2相３の２種類の相が共存した混合物であるが、（Ｂ）としてＺｒ、Ｎｉ、Ｓｅ、Ｔｃ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｈｆ、Ｗ、Ｏｓ、Ｐｔを用いた場合には、本発明に係るＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法での処理温度範囲内で該２種類の相は反応を起こさない。したがって本発明に係る多相系酸化物粒子は充分に安定に得られる。
【００２９】
また、図１に示すように、多相系酸化物粒子１は、（Ｂ）Ｏ2相３が形成する核の一部または全面をＢａ（Ｂ）Ｏ3相２が形成する殻で覆った二層構造を有する。
この多相系酸化物粒子１は、ＢａＴｉ2Ｏ5中のＴｉサイトへの元素置換のための原料、すなわちＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の原料として好適に使用できる。図２は、本発明に係る多相系酸化物にＢａＴｉ2Ｏ5を混合して固相反応させた際の、反応過程の１例を示した図である。固相反応は一般に固体粒子表面で起こる。したがって、図２に示すように、多相系酸化物粒子１とＢａＴｉ2Ｏ5粒子４の反応は、まずＢａ（Ｂ）Ｏ3（（Ｂ）Ｏ3相２）とＢａＴｉ2Ｏ5（ＢａＴｉ2Ｏ5粒子４）の間ではじまり、これによりＢａＴｉ2Ｏ5中のＴｉサイトへの（Ｂ）の置換が起こる。
【００３０】
さらに、この反応に伴い、多相系酸化物粒子１の核を表す（Ｂ）Ｏ2相３からＢａＴｉ2Ｏ5粒子４へと（Ｂ）が供給されると考えられる。もし、反応系がＢａ（Ｂ）Ｏ3とＢａＴｉ2Ｏ5だけであれば、Ｂａに対してＴｉサイトを埋める原子が不足することになり、所望のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物以外の異相が生成される。しかし、本実施例で記載するＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法を実行すれば、そうした異相は確認されない。すなわち、ＢａＴｉ2Ｏ5粒子４には、多相系酸化物粒子１との反応に合わせて（Ｂ）Ｏ2相３から（Ｂ）の供給があると考えることが妥当である。ただし、このように（Ｂ）Ｏ2相３から（Ｂ）元素が供給されるためには、Ｂａ（Ｂ）Ｏ3相２と（Ｂ）Ｏ2相３の２相が構造上直接的に面接触して構成された、例えば多相系酸化物粒子１のような、状態であることが好ましい。もし、２相が互いに分離された状態または点接触のように接触面積が小さいと、後の焼成工程で（Ｂ）の供給が効率的に行われず、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を高純度で得られなくなる虞がある。
【００３１】
なお、（Ｂ）Ｏ2相３が形成する核の表面の一部のみがＢａ（Ｂ）Ｏ3相２で覆われている場合には、後述の焼成工程でＢａＴｉ2Ｏ5は（Ｂ）Ｏ2相３との間でも直接的に反応を起こす可能性がある。この反応では、不足するＢａをＢａ（Ｂ）Ｏ3相２から補う。したがって、２相が構造上直接的に面接触し、不足する元素の供給が２相間で行われれば、（Ｂ）Ｏ2相２は必ずしもＢａ（Ｂ）Ｏ3相３の全面を覆っている必要はない。また、例えば、多相系酸化物粒子１を粉砕しても問題ない。
【００３２】
また、多相系酸化物粒子１を集めた粉末において、Ｂａに対する（Ｂ）のモル比（Ｂ）／Ｂａは２であることが最も好ましく、実質的には２±０．２５の範囲にあれば好い。該モル比の範囲外になると、後述するＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法において、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の組成と大きく異なってしまうため、高純度のＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を安定して製造できない虞がある。なお、該モル比の範囲内とすれば、多相系酸化物粒子１において、（Ｂ）Ｏ2相３に対するＢａ（Ｂ）Ｏ3相２のモル比は、１±０．２５の範囲に収まる。
【００３３】
（多相系酸化物粒子の製造について）
次に、多相系酸化物粒子１の製造方法について、図３を参照しながら説明する。図３は本発明に係る多相系酸化物粒子の製造方法の１例を示す工程図である。この製造方法は、秤量工程（ステップＳ１）、混合・粉砕工程（ステップＳ２）、および熱処理工程（ステップＳ３）から構成されている。
【００３４】
まず、ステップＳ１に係る秤量工程では、Ｂａを含む化合物と（Ｂ）を含む化合物を、Ｂａに対する（Ｂ）のモル比（Ｂ）／Ｂａが２±０．２５の範囲内になるように、より好ましくは２となるように秤量する。ただし、Ｂａを含む化合物としては、例えば、Ｂａの炭酸塩であるＢａＣＯ3や、Ｂａ（ＯＨ）2、ＢａＯが挙げられ、（Ｂ）を含む化合物としては（Ｂ）の酸化物である（Ｂ）Ｏ2が挙げられる。また、後述する混合・粉砕工程において、Ｂａもしくは（Ｂ）が不足する虞がある場合は、秤量工程において（Ｂ）／Ｂａが２±０．２５満たす範囲内で適宜（Ｂ）やＢａの量を調整すると好い。
【００３５】
なお、Ｂａを含む化合物と（Ｂ）を含む化合物はいずれも粒子形状を有し、その粒径が細かいほど後述する混合・粉砕工程および熱処理工程での処理効率が向上するが、平均粒径が１μｍ以下であれば実質的に問題とはならない。
【００３６】
具体的には、例えば、Ｂａを含む化合物および（Ｂ）を含む化合物として、それぞれＢａＣＯ3およびＺｒＯ2を用意し（すなわち、（Ｂ）の元素としてＺｒを選択し）、モル比Ｚｒ／Ｂａが２±０．２５の範囲にある特定の値となるように秤量する。
【００３７】
次いで、ステップＳ２に係る混合・粉砕工程では、ステップＳ１で秤量した秤量物の均一混合と当該秤量物を構成する粒子の微細化を行う。また、この工程で得られる混合粉末の平均粒径は、１０ｎｍ〜１μｍ程度が好ましく、１０〜７００ｎｍ程度であればより好ましい。なお、これを実現するための混合・粉砕時間は適宜調整できる。
【００３８】
ここで、混合・粉砕方法としては、乾式・湿式のいずれの方法を採用してもよい。湿式法を採用した場合、混合媒質は、粒子同士の固着を防ぐ液体状態の物質であればよく、例えば、水や、アルカン類、アルコール類、ケトン類、芳香族などの有機溶媒、またはこれらを混合ないし相互溶解したもの等を適宜に使用できる。
【００３９】
また、混合・粉砕方法としてミリング法を採用した場合、粉砕媒体として、種々のボールやビーズを適宜に使用できるが、硬質であるセラミックス製のものであればより好ましい。また、ミリング処理を行うためのポットは、硬質であるセラミックス製のものが好ましい。
【００４０】
具体的には、例えば、上記秤量物を硬質のセラミックス製のポットに入れ、硬質のセラミックス製のビーズおよび水を加えて、ミリング処理を行う。その後、ビーズを除去してから、試料を１００℃〜３００℃程度で乾燥することにより秤量物の混合・粉砕がなされる。
【００４１】
最後に、ステップＳ３に係る熱処理工程では、ステップＳ２にて混合・粉砕した混合・粉砕物を、８００〜１３００℃で加熱して反応させ、図１を参照しながら説明した多相系酸化物粒子１を合成する。
【００４２】
具体的には、例えば、秤量工程でＢａＣＯ3およびＺｒＯ2を原料として使用した場合には、空気中にて８００〜１３００℃で熱処理することにより、ＺｒＯ2およびＢａＺｒＯ3からなる多相系酸化物粒子１を合成できる。なお、ＢａＣＯ3およびＺｒＯ2を原料とし、ＢａＣＯ3とＺｒＯ2を１対１で混合した場合には、ＺｒＯ2の形成した核の表面をＢａＺｒＯ3の形成した殻で覆う粒子が生成されることが知られている。このことから、上述のモル比（Ｂ）／Ｂａ＝２に基づきＢａＣＯ3とＺｒＯ2が１対２の割合で混合される本発明の場合にも、図１を参照しながら説明した多相系酸化物粒子１が生成されることが類推される。
【００４３】
既述のとおり、多相系酸化物粒子１について、（Ｂ）元素としてＺｒを用いた場合には、処理温度範囲内において、多相系酸化物粒子を構成するＢａＺｒＯ3の相およびＺｒＯ2の相との間で反応は起こらない。したがって図３のステップＳ３で述べた熱処理工程において２相が得られた時点で反応は終了する。
【００４４】
（ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造について）
次に、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の製造方法の実施形態について、図４を参照しながら説明する。
図４は、本発明に係るＢａＴｉ2Ｏ5複合酸化物の製造方法の１例を示す工程図である。  この製造方法は、秤量工程（ステップＳ１１）、混合工程（ステップＳ１２）、および熱処理工程（ステップＳ１３）から構成されている。
【００４５】
まず、ステップＳ１１に係る秤量工程（調合工程、第２の秤量工程）では、図３のステップＳ１〜Ｓ３の工程を経て生成された多相系酸化物粒子１とＢａＴｉ2Ｏ5を以下の通りに秤量する。すなわち、多相系酸化物粒子１の粉末中のＢａの数をｎ1とし、ＢａＴｉ2Ｏ5中のＢａの数をｎ2とした場合に、比率ｎ1／（ｎ1＋ｎ2）が０．０８以下となるように秤量する。この比率は、製造目的であるＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物中のＴｉサイトにおける（Ｂ）元素の置換率に対応する。すなわち、後述する工程で製造されるＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物の一般組成式をＢａ（Ｔｉ1-y（Ｂ）y）2Ｏ5と表したときのｙは、該比率とほぼ等しい値になる。そこで、該比率は、目的とする（Ｂ）元素の置換率に応じて設定できる。ただし、発明者の鋭意研究の結果によれば、該置換率が０．０８より大きいＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物は安定的に製造できないため、該比率は０．０８以下の範囲で設定することが好ましい。
【００４６】
また、多相系酸化物粒子１とＢａＴｉ2Ｏ5の粒径が細かいほど後述する熱処理工程での処理効率が向上するため、平均粒径が１０〜１０2ｎｍオーダーの範囲にあるものを使用することが好ましい。
【００４７】
次いで、ステップＳ１２に係る混合工程（調合工程）では、ステップＳ１１にて秤量した秤量物を均一に混合する。ここで、多相系酸化物粒子１中の（Ｂ）元素がＺｒ、Ｖ、Ｔｃ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｈｆ、Ｗ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ以外の元素である場合には、混合操作により多相系酸化物粒子の２層構造が破壊されると、後述の熱処理工程で副反応が起こり、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を安定的に製造できなくなる虞がある。したがって、その場合の混合方法としては、混合する粒子の粉砕を避けられるものが好ましい。例えば、手動もしくは機械操作の、容器回転型、容器揺動型、リボン型、スクリュー型、パドル型、高速流動型、回転円板型、ホイール型、気流型、液流型、重量型、撹拌士型等の混合方法が好適である。また、比較的粉砕を伴うような、ボールまたはビーズミル型、振動ミル型、ブレード型、ロール型、円板型、らいかい型の混合・混練方法であっても、樹脂製または樹脂コーティングしたボール、ビーズ、ブレード、ロール、円板等を使用すれば、実質的には問題なく混合できる。また、ボール等が硬質であるセラミックス製であっても、混合時間が短ければ、実質的には問題なく混合できる。例えば、セラミックス製のビーズを用いたビーズミルにより水中で混合を行う場合、１０時間以内であれば好い。ただし、図１及至図２で説明したように、２種類の相が直接的に面接触した構造を有する多相系酸化物粒子は、粉砕されても実際的には問題にならない。したがって、混合方法は粒子の粉砕を伴う方法であってもよい。
【００４８】
最後に、ステップＳ１３に係る熱処理工程では、ステップＳ１２にて混合した混合物を、空気中にて９００〜１１００℃程度で加熱し、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物を合成する。この工程では、図２で既に説明したように、多相系酸化物粒子の殻をなすＢａ（Ｂ）Ｏ3の相とＢａＴｉ2Ｏ5の相との間で（Ｂ）の置換がはじまり、反応が多相系酸化物粒子１の中心部に達した段階で置換が終了して、ＢａＴｉ2Ｏ5系複合酸化物が得られる。
【符号の説明】
【００４９】
１・・・多相系酸化物粒子
２・・・ＢａＺｒＯ3相
３・・・ＺｒＯ2相
Ｓ１・・・秤量工程
Ｓ２・・・混合・粉砕工程
Ｓ３・・・熱処理工程
Ｓ１１・・・秤量工程
Ｓ１２・・・混合工程
Ｓ１３・・・熱処理工程
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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