(57)【要約】【課題】ブリッジの幅を拡大することなく、ブリッジの内径側角部に作用する最大曲げ応力を低減する。【解決手段】アーマチャ４に対向して配置されるロータ１の摩擦板１３は、回転軸線Ｌ０を中心とする仮想円Ｄ１に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔１３１と、周方向に隣り合う貫通孔１３１，１３１の間に設けられた周方向複数のブリッジ１３６とを有する。貫通孔１３１の内径側周縁１３１ａに連なるブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの半径ｒ１は、貫通孔１３１の外径側周縁１３１ｂに連なるブリッジ１３６の外径側角部１３６ｂの半径ｒ２よりも大きい。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周面に回転駆動源からの回転力が負荷される外筒部（１２）と、この外筒部（１２）の軸方向端部から径方向内側に延在する摩擦板（１３）とを一体に有し、前記回転駆動源からの回転力により回転軸線（Ｌ０）を中心として回転駆動されるロータ（１）と、
前記外筒部（１２）の径方向内側に配置された電磁コイル（３）を有するステータ（２）と、
前記摩擦板（１３）に対向して配置され、前記電磁コイル（３）への通電によって発生した電磁力により前記摩擦板（１３）に吸着されるアーマチャ（４）とを備えた電磁クラッチ（１００）であって、
前記摩擦板（１３）は、前記回転軸線（Ｌ０）を中心とする仮想円（Ｄ１）に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔（１３１）と、周方向に隣り合う前記貫通孔（１３１，１３１）の間に設けられた周方向複数のブリッジ（１３６）とを有し、
前記貫通孔（１３１）の内径側周縁（１３１ａ）に連なる前記ブリッジ（１３６）の内径側角部（１３６ａ）の半径（ｒ１）は、前記貫通孔（１３１）の外径側周縁（１３１ｂ）に連なる前記ブリッジ（１３６）の外径側角部（１３６ｂ）の半径（ｒ２）よりも大きいことを特徴とする電磁クラッチ。
【請求項２】
請求項１に記載の電磁クラッチにおいて、
前記周方向複数の貫通孔（１３１，１３２）およびブリッジ（１３６，１３７）は、
第１の仮想円（Ｄ１）に沿って配列された円弧状の複数の第１の貫通孔（１３１）および周方向に隣り合う前記第１の貫通孔（１３１，１３１）の間に設けられた周方向複数の第１のブリッジ（１３６）と、
前記第１の仮想円（Ｄ１）よりも大径の第２の仮想円（Ｄ２）に沿って配列された円弧状の複数の第２の貫通孔（１３２）および周方向に隣り合う前記第２の貫通孔（１３２，１３２）の間に設けられた周方向複数の第２のブリッジ（１３７）とを含み、
前記第１のブリッジ（１３６）の内径側角部（１３６ａ）の半径（ｒ１）は、前記第２のブリッジ（１３７）の内径側角部（１３７ａ）の半径（ｒ３）よりも大きいことを特徴とする電磁クラッチ。
【請求項３】
請求項２に記載の電磁クラッチにおいて、
前記アーマチャ（４）は、前記第１の仮想円（Ｄ１）よりも大径かつ前記第２の仮想円（Ｄ２）よりも小径の第３の仮想円（Ｄ３）に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔（４１）と、これら周方向に隣り合う貫通孔（４１，４１）の間に設けられた周方向複数のブリッジ（４４）とを有することを特徴とする電磁クラッチ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の電磁クラッチにおいて、
前記ブリッジ（１３６）の内径側角部（１３６ａ）の半径（ｒ１）は、前記貫通孔（１３１）の径方向長さ（Ｌ１）の０．５倍よりも大きいことを特徴とする電磁クラッチ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の電磁クラッチにおいて、
前記ロータ（１）は、前記外筒部（１２）の径方向内側に配置され、前記摩擦板（１３）の径方向内側端部に接続された内筒部（１１）を有し、
前記内筒部（１１）と前記外筒部（２２）との間に前記ステータ（２）が配置され、
前記内筒部（１１）の径方向内側にベアリング（６）が配置されていることを特徴とする電磁クラッチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、円周方向に沿って複数の貫通孔が設けられたロータを有する電磁クラッチに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、電磁力によりアームチャをロータの摩擦板へ吸引することで、アーマチャとロータとを一体に結合し、動力の伝達を行うようにした電磁クラッチが知られている（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１記載の電磁クラッチでは、アーマチャに対向するロータの摩擦板（中央リング）に複数の円弧状の貫通孔を穿設し、周方向に隣り合う貫通孔の間にブリッジを形成するとともに、貫通孔を介してロータの摩擦板を径方向複数に分割している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−２０２１号公報
【０００５】
この種の電磁クラッチでは、電磁吸引力を増大するために、ブリッジを流れる洩れ磁束を低減することが要求され、そのためにはブリッジの周方向幅はできるだけ小さい方が好ましい。しかしながら、ロータの外筒部の外周面にはＶベルト等を介して回転力が負荷されるため、ロータの摩擦板には、Ｖベルトからの張力によって曲げモーメントが作用する。このため、ブリッジの幅を小さくすると、曲げモーメントによって、ブリッジの周縁部を起点にしてロータが破損するおそれがある。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記問題に鑑み、ブリッジの幅を大きくすることなく、曲げモーメントに対するロータの強度を上昇させることができる電磁クラッチを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本発明による電磁クラッチ（１００）は、外周面に回転駆動源からの回転力が負荷される外筒部（１２）と、この外筒部（１２）の軸方向端部から径方向内側に延在する摩擦板（１３）とを一体に有し、回転駆動源からの回転力により回転軸線（Ｌ０）を中心として回転駆動されるロータ（１）と、外筒部（１２）の径方向内側に配置された電磁コイル（３）を有するステータ（２）と、摩擦板（１３）に対向して配置され、電磁コイル（３）への通電によって発生した電磁力により摩擦板（１３）に吸着されるアーマチャ（４）とを備える。摩擦板（１３）は、回転軸線（Ｌ０）を中心とする仮想円（Ｄ１）に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔（１３１）と、周方向に隣り合う貫通孔（１３１，１３１）の間に設けられた周方向複数のブリッジ（１３６）とを有する。とくに、貫通孔（１３１）の内径側周縁（１３１ａ）に連なるブリッジ（１３６）の内径側角部（１３６ａ）の半径（ｒ１）は、貫通孔（１３１）の外径側周縁（１３１ｂ）に連なるブリッジ（１３６）の外径側角部（１３６ｂ）の半径（ｒ２）よりも大きい。
【０００８】
これにより、ブリッジの内径側角部の応力集中が緩和される。このため、ブリッジの幅を拡大することなく、ブリッジの内径側角部に作用する最大曲げ応力を低減することができ、ロータの強度を上昇させることができる。
【０００９】
なお、上記に付した符号は、後述する実施形態に記載の具体的実施態様との対応関係を示す一例である。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の実施形態に係る電磁クラッチの全体構成を示す側面図であり、電磁クラッチオフ状態を示す図である。
【図２】図１の要部拡大図であり、電磁クラッチオン状態を示す図である。
【図３】図１のロータの摩擦板の正面図である。
【図４】摩擦板に作用する曲げモーメントを説明する図である。
【図５】（ａ）は、摩擦板に設けられた内径側のブリッジの拡大図であり、（ｂ）は、外径側のブリッジの拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、図１〜図５を参照して、本発明の電磁クラッチの一実施形態について説明する。電磁クラッチは、電磁コイルへの通電によって生じる電磁力により、回転駆動源からの動力を伝達および遮断する乾式単板クラッチである。以下では、一例として、エンジンからの動力を自動車用空調装置の圧縮機（冷媒圧縮機）に伝達および圧縮機への動力伝達を遮断する電磁クラッチについて説明する。
【００１２】
図１は、本実施形態に係る電磁クラッチ１００の全体構成を示す断面図であり、図２，図３は、図１の要部拡大図である。なお、図１，２は、エンジンからの動力伝達を遮断した電磁クラッチ１００のオフ状態を、図３は、エンジンからの動力を圧縮機へ伝達する電磁クラッチ１００のオン状態をそれぞれ示す。
【００１３】
図１に示すように、電磁クラッチ１００は、図示されない駆動源である車両エンジンによって回転駆動され、軸線Ｌ０を中心に回転するロータ１と、電磁コイル３を有するステータ２と、電磁コイル３への通電によって発生した電磁力により、ロータ１の摩擦板１１の端面（摩擦面１ａ）に吸着されるアーマチャ４と、圧縮機（不図示）に回転動力を伝えるハブ５とを備える。なお、以下では、便宜上、軸線Ｌ０に沿った方向を前後方向、軸線Ｌ０に直交して放射状に延びる方向を径方向、軸線Ｌ０を中心とした円の周面に沿った方向を周方向とそれぞれ定義し、この定義に従い各部の構成を説明する。圧縮機は、電磁クラッチ１００の後方に配置されている。
【００１４】
ロータ１は、鉄等の磁性体により形成されている。図２に示すように、ロータ１は、軸線Ｌ０を中心とした円筒形状の内筒部１１および内筒部１１よりも大径の外筒部１２と、径方向に延在し、内筒部１１と外筒部１２の前端部同士を接続する摩擦板１３とを有する。すなわち、ロータ１の径方向断面は、後側が開口された断面コ字形状（逆コ字形状）を呈し、内筒部１１と外筒部１２の内側に円筒空間を有する。ロータ１の円筒空間には、ステータ２がロータ１から隙間を空けて収容され、ステータ２の周囲をロータ１が回転可能となっている。
【００１５】
ロータ１の円筒部１１の内周面にはベアリング６が嵌合されている。ベアリング６の内周面は、図示しない圧縮機のフロントハウジングの外周面に固定され、ロータ１は、ベアリング６を介してフロントハウジングに回転可能に支持されている。ロータ１の外筒部１２の外周面には、円筒形状のプーリ１４が一体に接合され、プーリ１４の外周面には、多重のＶ溝１４ａが形成されている。Ｖ溝１４ａには、エンジンとの間で図示しない多段式のＶベルトが掛け渡され、Ｖベルトを介して伝達されたエンジンの回転動力により、ロータ１が回転する。
【００１６】
ステータ２は、電磁コイル３を支持するスプール２１と、スプール２１が収納されるハウジング２２とを有する。スプール２１は、電気絶縁性を有する樹脂を構成材として樹脂成形により形成されている。スプール２１は、全体が軸線Ｌ０を中心とした環状形状であり、径方向外側が開口された断面Ｕ字形状を呈する。スプール２１の円筒部２１ａの周囲にコイル線３ａが券回され、電磁コイル３が形成されている。ハウジング２２は、鉄等の磁性材により構成され、前側が開口された断面コ字形状を呈する。ハウジング２２のコの字空間内に、電磁コイル３とスプール２１が収容された状態で、ハウジング２２内の隙間を埋めるように電機絶縁性を有する樹脂材２３が充填され、電磁コイル３とスプール２１が固定されている。ステータ２は、ハウジング２２に固定されたサポート部材２４を介して圧縮機のフロントハウジングに支持されている。
【００１７】
アーマチャ４は、前後方向に所定厚さを有する軸線Ｌ０を中心とした円環状の板状部材であり、鉄等の磁性体により構成されている。アーマチャ４の後端面には、ロータ１の摩擦面１ａに対向して摩擦面４ａが形成されている。アーマチャ４は、ロータ１およびハウジング２２とともに図２の矢印に示すような磁気回路を形成する。
【００１８】
図１に示すように、ハブ５は、リベット７によりアーマチャ４の前端面に結合された環状のアウターハブ５１と、アウターハブ５１の径方向内側に配置された環状のインナーハブ５２と、アウターハブ５１とインナーハブ５２との間に設けられた環状の弾性部材（例えばゴム部材）５３とを有する。弾性部材５３は、アウターハブ５１の円筒部５１ａの内周面とインナーハブ５２の円筒部５２ａの外周面に固定され、弾性部材５３を介してアウターハブ５１とインナーハブ５２が一体化されている。インナーハブ５２は、後方に突設された円筒部５４を有する。円筒部５４の内周面には、軸線Ｌ０を中心にして回転する圧縮機の回転軸（不図示）がスプライン結合され、ロータ１の回転は、アーマチャ４とハブ５を介して圧縮機に伝達される。なお、インナーハブ５２と圧縮機の回転軸はボルトによって結合されるが、その図示は省略している。
【００１９】
図３は、ロータ１の摩擦板１３の正面図（図２の矢視III図）である。図３に示すように、摩擦板１３には、軸線Ｌ０を中心とした直径Ｄ１の仮想円ＣＲ１に沿って複数の円弧状の貫通孔１３１が形成されるとともに、直径Ｄ１よりも大きな直径Ｄ２の仮想円ＣＲ２に沿って複数の円弧状の貫通孔１３２が形成されている。貫通孔１３１，１３２の幅（径方向長さ）は周方向にわたって一定であり、貫通孔１３１，１３２はスロット状の細長い貫通溝（スロット孔）となっている。
【００２０】
摩擦板１３は、これら貫通孔１３１，１３２を介して径方向３つの部分１３３〜１３５に分けられている。すなわち、貫通孔１３１よりも径方向内側の小径リング部１３３、貫通孔１３１と貫通孔１３２の間の中間リング部１３４および貫通孔１３２よりも径方向外側の大径リング部１３５に分けられている。
【００２１】
周方向に隣り合う貫通孔１３１と貫通孔１３１の間にはそれぞれブリッジ１３６が形成され、周方向に隣り合う貫通孔１３２と貫通孔１３２の間にはそれぞれブリッジ１３７が形成されている。ブリッジ１３６を介して小径リング部１３３と中間リング部１３４および中間リング１３４と大径リング部１３５がそれぞれ接続されている。ブリッジ１３６，１３７は、例えば摩擦板１３を打ち抜き加工して貫通孔１３１，１３２を穿設することにより形成できる。
【００２２】
なお、各貫通孔１３１の形状（周方向長さや径方向長さ）は互いに等しく、各貫通孔１３２の形状も互いに等しい。また、各ブリッジ１３６の周方向長さＷ１は互いに等しく、各ブリッジ１３７の周方向長さＷ２も互いに等しい。すなわち、摩擦板１３には、周方向等間隔に均等に貫通孔１３１と貫通孔１３２がそれぞれ設けられ、摩擦板１３は、軸線Ｌ０を中心とした対称形状を呈している。
【００２３】
図２に示すように、アーマチャ４には、直径Ｄ１よりも大きく、かつ、直径Ｄ２よりも小さな直径Ｄ３の仮想円ＣＲ３に沿って周方向複数の円弧状の貫通孔４１が形成されている。アーマチャ４は、貫通孔４１を介して、貫通孔４１よりも径方向内側の小径リング部４２と、貫通孔４１よりも径方向外側の大径リング部４３とに分けられている。なお、図示は省略するが、周方向に隣り合う貫通孔４１と貫通孔４１の間にはブリッジ４４が形成され、ブリッジ４４を介して小径リング部４２と大径リング部４３が接続されている。
【００２４】
以上のように構成された電磁クラッチ１００の動作を説明する。エンジンからの回転動力によりロータ１が回転している状態で、電磁クラッチ１００のオン動作が指令されると、電磁コイル３が通電される。この電磁コイル３の通電により磁束が発生し、図２の矢印に示すように、ハウジング２２からロータ１およびアーマチャ４を経てハウジング２２に戻る磁気回路を磁束が流れる。すなわち、ハウジング２２、摩擦板１３の小径リング部１３３、アーマチャ４の小径リング部４２、摩擦板１３の中間リング部１３４、アーマチャ４の大径リング部４３、および摩擦板１３の大径リング部１３５へと順次磁束が流れる。
【００２５】
これにより、ロータ１の摩擦面１ａとアーマチャ４の摩擦面４ａとの間に電磁吸引力（電磁力）が発生し、アーマチャ４は、弾性部材５３（図１）の弾性力に抗して摩擦面１ａに吸引され、アーマチャ４がロータ１の摩擦面１ａに吸着されて、ロータ１とハブ５が一体に回転する。その結果、ハブ５を介して圧縮機の回転軸に回転力が伝達され、圧縮機が作動する。この場合、ロータ１の摩擦板１３に貫通孔１３１，１３２（いわゆる磁気遮断部）を設けているので、磁束洩れが少なく、大きな電磁吸引力を発生できる。
【００２６】
その後、電磁クラッチ１００のオフ動作が指令されると、電磁コイル３への通電が遮断され、アーマチャ４に作用する電磁吸引力が解除される。これにより、図１に示すように、アーマチャ４は弾性部材５３の付勢力により前方に変位し、アーマチャ４の摩擦面４ａがロータ１の摩擦面１ａから離間して、摩擦面１ａ，４ａ間に空隙が生じる。この状態では、エンジンからの回転動力はロータ１に伝達されるだけで、ハブ５には伝達されない。このため、圧縮機の回転軸への動力伝達が遮断され、圧縮機の作動が停止する。
【００２７】
ところで、ロータ１の回転時には、ロータ１の外筒部１２の外周面（プーリ１４）にＶベルトを介して回転力が負荷される。その結果、図４に示すように外筒部１２にはＶベルトの張力よる径方向内側への荷重Ｆ（ベルト軸荷重と呼ぶ）が作用する。ベルト軸荷重Ｆは、代表すると摩擦板１３よりも後方にオフセットした位置Ｐ（プーリ１４の前後方向中央位置）に作用するため、摩擦板１３には、ベルト軸荷重Ｆによる曲げモーメントＭが作用する。このため、摩擦板１３の径方向内側のブリッジ１３６に、最大曲げ応力が作用し、ブリッジ１３６の周縁部（応力集中部）を起点にしてロータ１が破損するおそれがある。
【００２８】
これを回避するためには、ブリッジ１３６の幅Ｗ１（図３）を大きくすることが考えられる。しかしながら、ブリッジ１３６の幅Ｗ１を大きくすると、磁束洩れが大きくなり、電磁吸引力の低下を招く。そこで、磁束洩れを大きくすることなく、ベルト軸荷重Ｆに対するロータ１の強度を向上するため、本実施形態では、以下のようにブリッジ１３６を構成する。
【００２９】
図５（ａ），（ｂ）は、それぞれ図３の要部拡大図である。とくに図５（ａ）は、内径側のブリッジ１３６の拡大図を示し、図５（ｂ）は、外径側のブリッジ１３７の拡大図を示している。ここで、図５（ａ）に示す貫通孔１３１の内径側周縁１３１ａに連なるブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの半径をｒ１、外径側周縁１３１ｂに連なるブリッジ１３６の外径側角部１３６ｂの半径をｒ２とする。また、図５（ｂ）に示す貫通孔１３２の内径側周縁１３２ａに連なるブリッジ１３７の内径側角部１３７ａの半径をｒ３、外径側周縁１３２ｂに連なるブリッジ１３７の外径側角部１３７ｂの半径をｒ４とする。なお、半径ｒ１〜ｒ４は、いわゆる隅角Ｒ部である。
【００３０】
図５（ａ）に示すように、本実施形態では、ブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの半径ｒ１を、外径側角部１３６ｂの半径ｒ２よりも大きくしている。具体的には、貫通孔１３１の径方向長さをＬ１とすると、半径ｒ１はＬ１の０．５倍よりも大きく、半径ｒ２はＬ１の０．５倍よりも小さい。これによりブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの応力集中を緩和することができ、ロータ１の破損を防ぐことができる。
【００３１】
すなわち、曲げモーメントＭによる最大応力は、ブリッジ１３６の内径側角部１３６ａで発生し、内径側角部１３６ａの形状によってロータ１の強度が左右される。この点を考慮して本実施形態では、内径側角部１３６ａの半径ｒ１を外径側角部１３６ｂの半径ｒ２よりも大きくしたので、ブリッジ１３６の幅Ｗ１を大きくすることなく、ロータ１の強度を効率的に高めることができる。この場合、半径ｒ１は、ブリッジ１３６の幅Ｗ１、貫通孔１３１の径方向長さＬ１、ベルト軸荷重Ｆ、曲げモーメントＭ等を考慮し、所定の安全率を加味して実験あるいは解析等によって決定される。そして、ブリッジ１３６の幅Ｗ１と半径ｒ１の値を決定した後に、これらの値Ｗ１、ｒ１を満たすように、半径ｒ２が決定される。一例を挙げると、Ｗ１を６ｍｍ、ｒ１を３ｍｍとすると、ｒ２は０．８ｍｍとなる。
【００３２】
一方、径方向外側のブリッジ１３７に関しては、曲げモーメントＭによる応力が小さいため、内径側角部１３７ａの半径ｒ３を大きくする必要がない。このため、図５（ｂ）に示すように、本実施形態では、内径側角部１３７ａの半径ｒ３と外径側角部１３７ｂの半径ｒ４を例えば同一の値としている。具体的には、貫通孔１３２の径方向長さをＬ２とすると、半径ｒ３、ｒ４はそれぞれＬ２の０．５倍である。また、本実施形態では、貫通孔１３１の径方向長さＬ１と貫通穴１３２の径方向長さＬ２を互いに等しくしている。このため、半径ｒ１は半径ｒ３、ｒ４よりも大きい。一例を挙げると、Ｗ２は６ｍｍ、ｒ３、ｒ４は１．２５ｍｍである。なお、Ｌ１とＬ２を互いに異なった値とした上で、半径ｒ１を半径ｒ３、ｒ４より大きくしてもよい。
【００３３】
本実施形態によれば以下のような作用効果を奏することができる。
（１）ロータ１の摩擦板１３に、軸線Ｌ０を中心とする仮想円ＣＲ１に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔１３１と、隣り合う貫通孔１３１，１３１の間に設けられた周方向複数のブリッジ１３６とを設けた。そして、貫通孔１３１の内径側周縁１３１ａに連なるブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの半径ｒ１を、外径側周縁１３１ｂに連なる外径側角部１３６ｂの半径ｒ２よりも大きくした。これによりブリッジ１３６の幅Ｗ１を拡大することなく、ブリッジ１３６の内径側角部１３６ａに作用する最大曲げ応力を低減することができ、ロータ１の破損を防ぐことができる。
【００３４】
（２）上記貫通孔１３１とブリッジ１３６に加え、ロータ１の摩擦板１３に、仮想円ＣＲ１よりも大径の仮想円ＣＲ２に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔１３２と、隣り合う貫通孔１３２，１３２の間に設けられた周方向複数のブリッジ１３７とを設けた。そして、ブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの半径ｒ１を、ブリッジ１３７の内径側角部１３７ａの半径ｒ３よりも大きくした。すなわち、径方向の異なる位置に複数のブリッジ１３６，１３７がある場合に、最内径のブリッジ１３６における内径側角部１３６ａの半径ｒ１が最大となるようにした。これにより最内径以外のブリッジ１３７に関しては、加工性等を考慮して半径ｒ３、ｒ４を決定することができ、設計の自由度が大きい。
【００３５】
（３）アーマチャ４にも、仮想円ＣＲ１よりも大径かつ仮想円ＣＲ２よりも小径の仮想円ＣＲ３に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔４１と、隣り合う貫通孔４１，４１の間に設けられた周方向複数のブリッジ４４とを設けた。これにより摩擦板１３とアーマチャ４との間に、径方向に蛇行して磁気回路が形成されるので（図２）、電磁吸引力を増大することができ、電磁クラッチ１００の性能が向上する。
【００３６】
（４）ブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの半径ｒ１を、貫通孔１３１の径方向長さＬ１の０．５倍よりも大きくした。したがって、半径ｒ１とブリッジ１３６の幅Ｗ１とを定めた後に、これらｒ１とＷ１とを満たすように外径側角部１３６ｂの半径ｒ２を定める場合に、ｒ２は必然的にｒ１よりも小さくなり、ｒ１＞ｒ２の設計要件を容易に満たすことができる。
【００３７】
（５）軸線Ｌ０を中心とした内筒部１１および外筒部１２と、内筒部１１と外筒部１２の前端部同士を接続する摩擦板１３とを有する断面コ字形状に、ロータ１を形成した。そして、内筒部１１と外筒部１２の間に、電磁コイル３を有するステータ２を配置するとともに、内筒部１１の径方向内側にベアリング６を配置するようにした。ここで、ロータ１の全体形状やステータ２、ベアリング６の配置は一般的なものであり、大幅な設計変更をすることなく、ロータ１の強度を大幅に向上することができる。
【００３８】
（変形例）
本実施形態の変形例として以下のようなものが考えられる。上記実施形態では、ロータ１の摩擦板１３に、軸線Ｌ０を中心とした仮想円Ｄ１、Ｄ２に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔１３１，１３２を形成し、周方向に隣り合う貫通孔１３１，１３１および１３２，１３２の間にそれぞれ周方向複数のブリッジ１３６，１３７を設けるようにした。すなわち、仮想円Ｄ１（第１の仮想円）に沿って複数の貫通孔１３１（第１の貫通孔）とブリッジ１３６（第１のブリッジ）を設け、仮想円Ｄ１よりも大径の仮想円Ｄ２（第２の仮想円）に沿って複数の貫通孔１３２（第２の貫通孔）とブリッジ１３７（第２のブリッジ）を設けるようにした。しかし、貫通孔１３１，１３２とブリッジ１３６，１３７の配置や個数は上述したものに限らない。例えば、貫通孔とブリッジを径方向３箇所以上設けてもよい。この場合、最内径のブリッジの内径側角部の半径を外径側角部の半径より大きくすればよい。すなわち、貫通孔の内径側周縁に連なるブリッジの内径側角部の半径を、外径側周縁に連なるブリッジの外径側角部の半径よりも大きくするのであれば、摩擦板１３に設けられる貫通孔とブリッジの構成はいかなるものでもよい。外筒部１２と、外筒部１２の軸方向端部から径方向内側に延在する摩擦板１３とを一体に有し、回転駆動源からの回転力により回転軸線Ｌ０を中心として回転駆動されるのであれば、ロータ１の形状は上述したものに限らない。
【００３９】
アーマチャ４に、仮想円Ｄ１よりも大径かつ仮想円Ｄ２よりも小径の仮想円Ｄ３（第３の仮想円）に沿って配列された円弧状の複数の貫通孔４１を形成し、これら周方向に隣り合う貫通孔４１の間に周方向複数のブリッジ４４を設けるようにしたが、アーマチャ４の構成は上述したものに限らない。例えばアーマチャ４のブリッジ４４の応力集中を緩和するために、ブリッジ４４の内径側角部の半径を外径側角部の半径よりも大きくしてもよい。ブリッジ１３６の内径側角部１３６ａの曲率ｒ１を、貫通孔１３１の径方向長さＬ１の０．５倍より大きくしたが、ｒ１＞ｒ２を満たすのであれば、０．５倍より小さくてもよい。ロータ１を断面コ字形状としたが、ロータ１の形状は上述したものに限らない。弾性部材５３ではなく、板ばねを用いてハブ５を構成してもよい。
【００４０】
以上の実施の形態では、電磁クラッチ１００を自動車用空調装置の圧縮機に適用したが、本発明の電磁クラッチは、他の回転機器にも同様に適用することができる。したがって、エンジンからの動力によりロータ１を駆動するのではなく、他の回転駆動源（例えばモータ）によりロータ１を駆動するようにしてもよい。また、電磁クラッチ１００を介して回転力が伝達される従動側機器は圧縮機以外であってもよい。
【００４１】
以上の説明はあくまで一例であり、本発明の特徴を損なわない限り、上述した実施形態および変形例により本発明が限定されるものではない。上記実施形態および変形例の構成要素には、発明の同一性を維持しつつ置換可能かつ置換自明なものが含まれる。すなわち、本発明の技術的思想の範囲内で考えられる他の形態についても、本発明の範囲内に含まれる。また、上記実施形態と変形例の１つまたは複数を任意に組み合わせることも可能である。
【符号の説明】
【００４２】
１    ロータ
２    ステータ面
１２    外筒部
１３    摩擦板
１３１    貫通孔
１３１ａ    内径側周縁
１３１ｂ    外径側周縁
１３６    ブリッジ
１３６ａ    内径側角部
１３６ｂ    外径側角部
ｒ１，ｒ２    半径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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