(57)【要約】【課題】逆止弁の弁体の振動を抑制すること。【解決手段】冷媒ガスの流通方向における吐出弁よりも下流側であって、且つ逆止弁５２の弁体６５よりも上流側に、流路断面積の異なる第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を形成した。第１冷媒流路５７ａは、分流流路形成部材５７の軸方向に沿って直線状に延びている。第２冷媒流路５８は吐出弁側から弁体６５側に向けて螺旋状に延びている。第２冷媒流路５８の流路断面積は、第１冷媒流路５７ａの流路断面積よりも小さくなっている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮された冷媒が、吐出ポートから吐出弁を押し退けて吐出室を通過して吐出通路に吐出され、前記吐出通路に逆止弁を有する圧縮機であって、
前記冷媒の流通方向における前記吐出弁よりも下流側であって、且つ前記逆止弁の弁体よりも上流側に、流路断面積の異なる複数の冷媒流路が設けられていることを特徴とする圧縮機。
【請求項２】
前記複数の冷媒流路は、前記弁体が着座する弁座を形成する弁座形成体に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記弁座形成体における前記弁体側の端面には凹部が形成されるとともに、前記弁座は前記凹部の周りに形成されており、前記複数の冷媒流路の出口は前記凹部内に開放されていることを特徴とする請求項２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記複数の冷媒流路のうちの少なくとも一つは、前記吐出弁側から前記弁体側に向けて螺旋状に延びていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吐出通路に逆止弁を有する圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば、車両空調装置の冷媒回路に組み込まれるクラッチレス式の斜板式可変容量型圧縮機は、車両空調装置のエアコンスイッチのＯＦＦ時であっても、車両エンジン（外部駆動源）の駆動中は駆動されている。また、斜板式可変容量型圧縮機は、エアコンスイッチのＯＦＦ時であっても斜板が傾角０度ではない最小傾角を持っており、車両エンジンの駆動中は、最小吐出容量での圧縮が行われている。このため、クラッチレス式の斜板式可変容量型圧縮機においては、エアコンスイッチのＯＦＦ時に、冷媒ガスの吐出に伴った斜板式可変容量型圧縮機内から外部冷媒回路への潤滑油の流出を防止するため、吐出通路上に逆止弁が配置されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
この逆止弁は、最小吐出容量での圧縮が行われたときであっても、バネにより弁体を座部（弁座）に着座させることができるように、バネのバネ荷重が設定されている。そして、車両エンジンが駆動されるのに伴い斜板式可変容量型圧縮機が駆動され、且つエアコンスイッチがＯＮされると、斜板の傾角が最小傾角よりも大きい範囲に制御され、吐出容量が制御される。圧縮された高圧の冷媒ガスは、吐出ポートから吐出弁を押し退けて吐出室を通過して吐出通路に吐出され、逆止弁の弁体を押圧する。そして、弁体が、バネのバネ荷重（付勢力）に打ち勝った高圧の冷媒ガスによって座部から離間する方向へ移動することで、冷媒ガスが吐出通路を経て外部冷媒回路に吐出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−３４６２４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
このような逆止弁を備えた圧縮機においては、高圧の冷媒ガスが吐出ポートから吐出弁を押し退けて吐出室に吐出される際に、吐出弁を押し退ける冷媒ガスにより吐出弁が振動し、この吐出弁の振動によって冷媒ガスによる吐出脈動が発生する。この吐出脈動が生じた冷媒ガスによって逆止弁の弁体が押圧されると、弁体が振動して、この弁体の振動によるノイズが外部冷媒回路を通じて車室内に伝わり、車室内に騒音が生じてしまう虞がある。
【０００６】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、逆止弁の弁体の振動を抑制することができる圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、圧縮された冷媒が、吐出ポートから吐出弁を押し退けて吐出室を通過して吐出通路に吐出され、前記吐出通路に逆止弁を有する圧縮機であって、前記冷媒の流通方向における前記吐出弁よりも下流側であって、且つ前記逆止弁の弁体よりも上流側に、流路断面積の異なる複数の冷媒流路が設けられていることを要旨とする。
【０００８】
この発明によれば、吐出弁の振動に伴い吐出脈動が生じた冷媒は、流路断面積の異なる複数の冷媒流路を通過する。各冷媒流路は流路断面積が異なるため、各冷媒流路を流れる冷媒の流速に差が生じ、各冷媒流路を流れる冷媒の吐出脈動の波形にずれが生じる。よって、各冷媒流路を流れる冷媒の吐出脈動の波形のピーク値がそれぞれ異なっている。そして、各冷媒流路を流れる冷媒がそれぞれ各冷媒流路を通過して、各冷媒が合流する際に、各冷媒の吐出脈動の波形同士により各冷媒の吐出脈動を打ち消し合うことで、冷媒の吐出脈動の波形のピーク値が低減される。したがって、吐出弁を押し退けた冷媒の吐出脈動が、各冷媒流路を流れて合流した際には低減されているため、吐出脈動が低減された冷媒により弁体を押圧することができ、逆止弁の弁体の振動を抑制することができる。
【０００９】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記複数の冷媒流路は、前記弁体が着座する弁座を形成する弁座形成体に設けられていることを要旨とする。
この発明によれば、逆止弁を構成する弁座形成体を利用して複数の冷媒流路を設けることができるため、複数の冷媒流路を設けるための部材を別途配設する必要が無く、圧縮機の構成を簡素化させることができる。
【００１０】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、前記弁座形成体における前記弁体側の端面には凹部が形成されるとともに、前記弁座は前記凹部の周りに形成されており、前記複数の冷媒流路の出口は前記凹部内に開放されていることを要旨とする。
【００１１】
この発明によれば、複数の冷媒流路の出口から流出した冷媒は凹部内で合流する。よって、逆止弁の閉弁状態でも凹部にて冷媒の吐出脈動が低減されているため、逆止弁の閉弁状態において、吐出脈動が低減された冷媒により弁体を押圧することができ、逆止弁の弁体の振動をさらに抑制することができる。また、弁座形成体における弁体側の端面に凹部を形成することで、弁座形成体における弁体側の端面に凹部を形成しない場合に比べると、弁体における弁座形成体側の端面の受圧面積を増加させることができる。よって、逆止弁が開弁状態から閉弁状態に移行するときに、弁体が弁座に着座する際の衝撃を緩和させることができる。その結果、弁体が弁座に着座する際に弁体が振動してしまうことを抑制することができる。
【００１２】
請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の発明において、前記複数の冷媒流路のうちの少なくとも一つは、前記吐出弁側から前記弁体側に向けて螺旋状に延びていることを要旨とする。
【００１３】
この発明によれば、冷媒流路を、吐出弁側から弁体側に向けて直線状に形成する場合と、吐出弁側から弁体側に向けて螺旋状に形成する場合とを比べると、冷媒流路を吐出弁側から弁体側に向けて螺旋状に形成する場合の方が、吐出弁と弁体との間の空間において冷媒流路の流路長さを極力長くすることができる。その結果、各冷媒流路を流れる冷媒の流速に差を生じさせ易くすることができる。
【発明の効果】
【００１４】
この発明によれば、逆止弁の弁体の振動を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】実施形態における斜板式可変容量型圧縮機を示す側断面図。
【図２】逆止弁の弁体が弁座に着座している状態を示す断面図。
【図３】（ａ）は図２の１−１線断面図、（ｂ）は分流流路形成部材の斜視図。
【図４】逆止弁の弁体が弁座から離間した状態を示す断面図。
【図５】別の実施形態における逆止弁の弁体が着座している状態を示す断面図。
【図６】（ａ）は別の実施形態における逆止弁の弁体が着座している状態を示す断面図、（ｂ）は図６（ａ）の２−２線断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明を車両に搭載される斜板式可変容量型圧縮機（以下、単に「圧縮機」と記載する）に具体化した一実施形態を図１〜図４にしたがって説明する。
図１に示すように、圧縮機１０のハウジングにおいて、シリンダブロック１２の一端には、フロントハウジング１１が接合されるとともに、シリンダブロック１２の他端にはリヤハウジング１３が、弁・ポート形成体１４を介して接合されている。フロントハウジング１１とシリンダブロック１２とに囲まれた空間にはクランク室１５が区画形成されている。フロントハウジング１１及びシリンダブロック１２には、回転軸１６がラジアルベアリング３０を介して回転可能に支持されるとともに、回転軸１６はクランク室１５を貫通するように支持されている。
【００１７】
フロントハウジング１１の外壁面には、プーリ１７がベアリング１８を介して回転可能に支持されるとともに、このプーリ１７は回転軸１６の先端に連結されている。プーリ１７はベルト１９を介して、外部駆動源としての車両エンジン２０に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介することなく直結されている。よって、車両エンジン２０の駆動時には、ベルト１９及びプーリ１７を介して駆動力が伝達されることで、回転軸１６が回転される。
【００１８】
クランク室１５において、回転軸１６には回転支持体２２が一体回転可能に止着されるとともに、回転支持体２２はスラストベアリング４４を介してフロントハウジング１１に支持されている。また、回転軸１６には、斜板２３が、回転軸１６に対してその回転軸線Ｌ方向へスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。回転支持体２２と斜板２３との間には、ヒンジ機構２４が介在されている。そして、斜板２３は、回転支持体２２との間でのヒンジ機構２４の介在により、回転軸１６の回転軸線Ｌに対して傾動可能でかつ回転軸１６と一体的に回転可能となっている。
【００１９】
回転支持体２２と斜板２３との間には、バネ２６が回転軸１６周りを囲むように装着されるとともに、このバネ２６は、斜板２３をシリンダブロック１２側に傾動するように付勢する。また、回転軸１６において、斜板２３よりシリンダブロック１２側には規制リング２８が止着されるとともに、この規制リング２８と斜板２３の間にはバネ２８ａが回転軸１６周りに囲むように装着されている。このバネ２８ａは、斜板２３を回転支持体２２側に傾動するように付勢する。
【００２０】
そして、斜板２３が回転支持体２２側へ傾動し、斜板２３の半径方向中央が回転支持体２２に当接した状態では、斜板２３のそれ以上の傾動が規制され、この規制された状態では斜板２３は最大傾角となる。一方、斜板２３がシリンダブロック１２側へ傾動し、最小傾角となったときは、斜板２３は０°よりも僅かに大きな傾角となる。
【００２１】
シリンダブロック１２には複数のシリンダボア１２ａが回転軸１６の周囲に配列されるとともに、各シリンダボア１２ａには片頭型のピストン３６が往復動可能に収容されている。ピストン３６は、シュー３７を介して斜板２３の外周部に係留されるとともに、ピストン３６は、斜板２３の回転運動によりシリンダボア１２ａ内で往復運動される。
【００２２】
リヤハウジング１３と弁・ポート形成体１４との間には、吐出圧領域である吐出室３９が環状に区画形成されるとともに、この吐出室３９の内側に、吐出室３９（吐出圧力）より低圧の領域である吸入圧領域としての吸入室３８が区画形成されている。また、弁・ポート形成体１４には、吸入室３８に連通する吸入ポート４０、及び吸入ポート４０を開閉する吸入弁４１が形成されるとともに、吐出室３９に連通する吐出ポート４２、及び吐出ポート４２を開閉する吐出弁４３が形成されている。
【００２３】
そして、吸入室３８の冷媒ガスは、ピストン３６の上死点から下死点への移動により、吸入ポート４０及び吸入弁４１を介してシリンダボア１２ａに吸入される。シリンダボア１２ａに吸入された冷媒ガスは、ピストン３６の下死点から上死点への移動により所定の圧力にまで圧縮されるとともに、吐出ポート４２から吐出弁４３を押し退けて吐出室３９に吐出される。
【００２４】
リヤハウジング１３には、吐出室３９に連通する吐出通路５０が形成されるとともに、この吐出通路５０には、吐出通路５０を開閉する逆止弁５２が配設されている。また、リヤハウジング１３には、吸入室３８に連通する吸入通路３２が形成されている。吐出通路５０と、吸入通路３２とは外部冷媒回路７５により接続されている。外部冷媒回路７５は、吐出通路５０に接続された凝縮器７６、この凝縮器７６に接続された膨張弁７７、及び膨張弁７７に接続された蒸発器７８を備えるとともに、蒸発器７８には吸入通路３２が接続されている。そして、圧縮機１０は、冷凍サイクルに組み込まれている。
【００２５】
シリンダブロック１２及びリヤハウジング１３には、吸入室３８とクランク室１５を接続する抽気通路３４が形成されている。また、シリンダブロック１２及びリヤハウジング１３には、吐出室３９とクランク室１５を接続する給気通路４８が形成されるとともに、この給気通路４８には容量制御弁４９が配設されている。容量制御弁４９は電磁弁よりなり、ソレノイド（図示せず）の励磁・消磁によって給気通路４８を開閉する。
【００２６】
そして、容量制御弁４９が給気通路４８を開閉することで、吐出室３９からクランク室１５への高圧冷媒ガスの供給量が変更され、抽気通路３４を介したクランク室１５から吸入室３８への冷媒ガスの排出量との関係から、クランク室１５の圧力が変更される。その結果、クランク室１５とシリンダボア１２ａとのピストン３６を介した圧力差が変更され、斜板２３の傾角が変更されて吐出容量が調節される。
【００２７】
具体的には、容量制御弁４９のソレノイドの励磁・消磁は制御コンピュータＣによって制御されるとともに、この制御コンピュータＣにはエアコンスイッチＳ１が信号接続されている。制御コンピュータＣは、エアコンスイッチＳ１がＯＦＦされると、容量制御弁４９のソレノイドを消磁する。すると、容量制御弁４９によって給気通路４８が開かれ、吐出室３９とクランク室１５とが連通される。したがって、吐出室３９の高圧な冷媒ガスが給気通路４８を介してクランク室１５へ供給される。さらに、クランク室１５の圧力が抽気通路３４を介して吸入室３８に抜ける。その結果、クランク室１５の圧力とシリンダボア１２ａの圧力とのピストン３６を介した差が変更され、斜板２３の傾角が最小となって吐出容量が最小となる。
【００２８】
斜板２３の傾角が最小となり、最小吐出容量となると、吐出通路５０において、逆止弁５２が吐出通路５０を閉塞する。その結果、吐出室３９から外部冷媒回路７５への冷媒ガスの流出が阻止されるとともに、外部冷媒回路７５の冷媒循環が停止される。
【００２９】
斜板２３の最小傾角は０°ではないため、斜板２３の傾角が最小の状態においてもシリンダボア１２ａから吐出室３９への吐出は行われている。また、吸入室３８の冷媒ガスは、シリンダボア１２ａへ吸入されて吐出室３９へ吐出される。すなわち、斜板２３の傾角が最小の状態では、吐出室３９、給気通路４８、クランク室１５、抽気通路３４、吸入室３８及びシリンダボア１２ａを経由する循環通路が圧縮機１０の内部に形成されている。冷媒ガスと共に流動する潤滑油は、循環経路を経由して圧縮機１０内を潤滑する。また、吐出室３９、クランク室１５及び吸入室３８は、均圧化され、斜板２３が最小傾角で安定的に保持される。
【００３０】
一方、エアコンスイッチＳ１がＯＮされ、ソレノイドが励磁されると容量制御弁４９によって給気通路４８の開度が小さくなり、クランク室１５の圧力が抽気通路３４を介した吸入室３８への放圧に基づいて低下していく。この減圧により、斜板２３が最小傾角から離脱されて傾角が大きくなり、圧縮機１０では、最小吐出容量を越えた吐出容量で圧縮が行われる（通常運転）。
【００３１】
次に、逆止弁５２について詳細に説明する。
図２に示すように、吐出通路５０において、吐出室３９に連通する位置には、第１収容室５３ａが吐出通路５０の一部を拡径して形成されるとともに、この第１収容室５３ａには円筒状をなす弁座形成体５５が圧入されている。さらに、吐出通路５０において、冷媒ガスの流通方向における第１収容室５３ａよりも下流側には、第１収容室５３ａより小径をなす第２収容室５３ｂが形成されるとともに、この第２収容室５３ｂには有底円筒状をなす弁ハウジング６１が圧入されている。そして、第１収容室５３ａの内周面に嵌着されたサークリップ５３１により、弁座形成体５５及び弁ハウジング６１の第１収容室５３ａ及び第２収容室５３ｂからの抜け出しが規制されている。
【００３２】
弁座形成体５５は、第１収容室５３ａ内に圧入される円筒状をなす圧入部材５６と、圧入部材５６の内側に圧入される円筒状をなす分流流路形成部材５７とから構成されている。圧入部材５６における弁ハウジング６１側の円環状の端面５６１には、凹部５６ａが形成されるとともに、圧入部材５６の端面５６１における凹部５６ａの周りには弁座５６ｂが突出形成されている。圧入部材５６の弁ハウジング６１側の外周面には、係止溝５６ｃが凹設されている。
【００３３】
図３（ａ）及び（ｂ）に示すように、分流流路形成部材５７の内側には吐出室３９に連通する冷媒流路としての第１冷媒流路５７ａが形成されている。第１冷媒流路５７ａは、分流流路形成部材５７の軸方向に沿って直線状に延びている。図３（ｂ）に示すように、分流流路形成部材５７の外周面には螺旋溝５７ｂが形成されている。そして、螺旋溝５７ｂと圧入部材５６の内周面とによって吐出室３９に連通する冷媒流路としての第２冷媒流路５８が区画形成されている。第２冷媒流路５８は吐出弁４３側から弁ハウジング６１側に向けて螺旋状に延びている。
【００３４】
図２に示すように、分流流路形成部材５７における弁ハウジング６１側の端面５７１は、凹部５６ａの底面５６１ａと同一平面上に位置している。よって、第１冷媒流路５７ａの出口及び第２冷媒流路５８の出口は凹部５６ａ内に開放されている。第１冷媒流路５７ａの流路断面積と第２冷媒流路５８の流路断面積とは異なっている。具体的には、第２冷媒流路５８の流路断面積は、第１冷媒流路５７ａの流路断面積よりも小さくなっている。
【００３５】
弁ハウジング６１は、底壁６２と、この底壁６２の周縁に立設された円筒状の周壁６３とからなる。そして、周壁６３の開口側（弁座形成体５５側）の内周面には、係止突部６３ａが全周に亘って形成されるとともに、この係止突部６３ａが圧入部材５６の係止溝５６ｃに係止されることで、弁ハウジング６１と圧入部材５６とが一体に組み付けられている。また、周壁６３の開口側（弁座形成体５５側）には、一対の連通孔６３ｂが周壁６３の径方向の対向する位置に形成されている。また、底壁６２には、弁座形成体５５に向けて円筒状に延びる隔壁６４が突設されている。
【００３６】
弁ハウジング６１内には、有蓋円筒状をなす弁体６５が収容されている。弁体６５は、円板状の蓋部６６と、この蓋部６６の周縁から、弁ハウジング６１の底壁６２に向けて延設された円筒状の壁部６７とからなる。そして、弁体６５は、壁部６７の外周面が、弁ハウジング６１の周壁６３の内周面に摺接可能な状態で弁ハウジング６１に収容されている。よって、弁体６５は、弁ハウジング６１の周壁６３によって弁座５６ｂに対し接離する方向へ移動可能にガイドされるようになっている。
【００３７】
弁ハウジング６１の底壁６２において、隔壁６４の周囲には、付勢バネ６８の一端が支持されるとともに、この付勢バネ６８の他端には弁体６５の蓋部６６が当接支持されている。そして、弁体６５は、付勢バネ６８のバネ荷重による付勢力により、蓋部６６における弁座形成体５５側の端面６６ａが弁座５６ｂに着座する方向（閉弁方向）へ付勢されている。付勢バネ６８のバネ荷重による付勢力は、最小吐出容量での圧縮が行われているときに弁体６５に作用する開弁方向の付勢力よりも大きくなっている。
【００３８】
本実施形態では、弁ハウジング６１と、弁座形成体５５と、弁体６５と、付勢バネ６８と、から逆止弁５２が構成されている。そして、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８は、冷媒ガスの流通方向における吐出弁４３よりも下流側であって、且つ弁体６５よりも上流側に形成されている。
【００３９】
この逆止弁５２は、車両エンジン２０が停止して圧縮機１０が停止し、エアコンスイッチＳ１のＯＦＦ状態では、弁体６５は付勢バネ６８の付勢力によって弁座５６ｂに向けて（閉弁方向へ）付勢されている。よって、圧縮機１０の停止時は、弁体６５は、付勢バネ６８のバネ荷重による閉弁方向への付勢力によって弁座５６ｂに着座させられている。
【００４０】
次に、本実施形態の作用について説明する。
車両エンジン２０が駆動されるとともに圧縮機１０が駆動された状態で、エアコンスイッチＳ１がＯＦＦ状態にあるときは、圧縮機１０は最小吐出容量で圧縮を行う。このとき、吐出室３９からは僅かに冷媒ガスが吐出されるが、この吐出圧力は僅かであるため、逆止弁５２は、付勢バネ６８の閉弁方向への付勢力によって弁体６５が弁座５６ｂに着座し、吐出通路５０を介した外部冷媒回路７５への冷媒ガスの流出が防止されている。
【００４１】
エアコンスイッチＳ１がＯＮにされると、容量制御弁４９のソレノイドが励磁されるとともに、エアコンの要求温度に合わせて給気通路４８の開度が調節される。すると、クランク室１５の圧力が低下し、斜板２３が最小傾角から離脱されて、圧縮機１０では、最小吐出容量を超えた吐出容量での圧縮が行われる。そして、吸入室３８の冷媒ガスは、ピストン３６の下死点から上死点への移動によりシリンダボア１２ａに吸入され、シリンダボア１２ａの冷媒ガスは所定の圧力にまで圧縮された後、吐出ポート４２から吐出弁４３を押し退けて吐出室３９に吐出される。
【００４２】
ここで、シリンダボア１２ａ内で圧縮された高圧の冷媒ガスが、吐出ポート４２から吐出弁４３を押し退けて吐出室３９に吐出される際には、吐出弁４３が、吐出弁４３を押し退ける冷媒ガスにより振動し、この吐出弁４３の振動により、吐出される冷媒ガスによる吐出脈動が発生する。この吐出脈動が生じた冷媒ガスは、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８に分流され、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８をそれぞれ通過する。
【００４３】
第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８は流路断面積が異なるため、第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスの流速と、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスの流速とに差が生じる。具体的には、第２冷媒流路５８の流路断面積は、第１冷媒流路５７ａの流路断面積よりも小さくなっているため、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスは、第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスよりも遅くなる。その結果、第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスの吐出脈動の波形と、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスの吐出脈動の波形とでずれが生じる。よって、第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスの吐出脈動の波形のピーク値と、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスの吐出脈動の波形のピーク値とがそれぞれ異なっている。
【００４４】
第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスは第１冷媒流路５７ａの出口を介して凹部５６ａ内に流入するとともに、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスは第２冷媒流路５８の出口を介して凹部５６ａ内に流入する。これにより、凹部５６ａ内において、第１冷媒流路５７ａを通過した冷媒ガスと、第２冷媒流路５８を通過した冷媒ガスとが合流する。すると、第１冷媒流路５７ａを通過した冷媒ガスの吐出脈動の波形と、第２冷媒流路５８を通過した冷媒ガスの吐出脈動の波形とにより、凹部５６ａ内において合流した冷媒ガスの吐出脈動の波形のピーク値が低減される。その結果、吐出弁４３を押し退けた冷媒の吐出脈動が、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を流れて合流した際には低減されている。
【００４５】
そして、凹部５６ａ内の吐出圧力が、付勢バネ６８における弁体６５に作用する閉弁方向への付勢力を上回ると、図４に示すように、弁体６５が弁座５６ｂから離間する方向へ移動する。このとき、弁体６５は、吐出脈動が低減された冷媒ガスにより押圧されるため、吐出脈動が低減されていない冷媒ガスにより押圧される場合に比べると、弁体６５の振動が抑制される。
【００４６】
弁体６５が弁座５６ｂから離間する方向へ移動すると、逆止弁５２が開弁され、凹部５６ａが連通孔６３ｂを介して逆止弁５２の下流側の吐出通路５０に連通し、凹部５６ａ内の冷媒ガスが逆止弁５２を経て外部冷媒回路７５へ吐出される。このとき、弁体６５の振動が抑制されているため、弁体６５の振動によるノイズが外部冷媒回路７５を通じて車室内に伝わってしまうことが抑制されており、車室内に騒音が生じてしまうことが抑制されている。
【００４７】
エアコンスイッチＳ１がＯＦＦされると、容量制御弁４９のソレノイドが消磁され、容量制御弁４９によって給気通路４８が全開状態となる。すると、斜板２３が最小傾角に向けて傾動し、吐出容量が小さくなり、最終的には、斜板２３が最小傾角となるとともに、最小吐出容量になり、吐出圧力は低下する。すると、逆止弁５２は、付勢バネ６８の閉弁方向への付勢力によって弁体６５が弁座５６ｂに着座し、吐出通路５０を介した外部冷媒回路７５への冷媒ガスの流出が防止される。ここで、圧入部材５６の端面５６１に凹部５６ａが形成されているため、圧入部材５６の端面５６１に凹部５６ａが形成されていない場合に比べると、蓋部６６における弁座形成体５５側の端面６６ａの受圧面積が増加している。よって、弁体６５が弁座５６ｂに着座するとき（逆止弁５２が開弁状態から閉弁状態に移行するとき）に、弁体６５が弁座５６ｂに着座する際の衝撃が緩和される。その結果、弁体６５が弁座５６ｂに着座する際に弁体６５が振動してしまうことが抑制されている。
【００４８】
上記実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）冷媒ガスの流通方向における吐出弁４３よりも下流側であって、且つ弁体６５よりも上流側に、流路断面積の異なる第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を形成した。よって、吐出弁４３の振動に伴い吐出脈動が生じた冷媒ガスは、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を通過することで、第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスの流速と、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスの流速とに差が生じ、各冷媒ガスの吐出脈動の波形にずれが生じる。そして、各冷媒ガスが凹部５６ａ内で合流する際に、各冷媒ガスの吐出脈動の波形同士により各冷媒の吐出脈動を打ち消し合うことで、凹部５６ａ内の冷媒ガスの吐出脈動のピーク値が低減される。したがって、吐出弁４３を押し退けた冷媒ガスの吐出脈動が、凹部５６ａ内で合流した際には低減されているため、吐出脈動が低減された冷媒ガスにより弁体６５を押圧することができ、逆止弁５２の弁体６５の振動を抑制することができる。
【００４９】
（２）第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を、弁体６５が着座する弁座５６ｂを形成する弁座形成体５５に形成した。よって、逆止弁５２を構成する弁座形成体５５を利用して第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を形成することができるため、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を設けるための部材を別途配設する必要が無い。その結果として、圧縮機１０の構成を簡素化させることができる。
【００５０】
（３）弁座形成体５５の圧入部材５６における弁体６５側の端面５６１に凹部５６ａを形成し、圧入部材５６の端面５６１における凹部５６ａの周りに弁座５６ｂを突出形成した。そして、第１冷媒流路５７ａの出口及び第２冷媒流路５８の出口を凹部５６ａ内に開放させた。よって、第１冷媒流路５７ａの出口及び第２冷媒流路５８の出口から流出した冷媒は凹部５６ａ内で合流する。したがって、弁体６５が弁座５６ｂに着座している状態（逆止弁５２の閉弁状態）でも凹部５６ａにて冷媒の吐出脈動が低減されているため、逆止弁５２の閉弁状態において、吐出脈動が低減された冷媒により弁体６５を押圧することができ、逆止弁５２の弁体６５の振動をさらに抑制することができる。また、圧入部材５６の端面５６１に凹部５６ａを形成することで、圧入部材５６の端面５６１に凹部５６ａが形成されていない場合に比べると、蓋部６６における弁座形成体５５側の端面６６ａの受圧面積を増加させることができる。よって、逆止弁５２が開弁状態から閉弁状態に移行するときに、弁体６５が弁座５６ｂに着座する際の衝撃を緩和させることができる。その結果、弁体６５が弁座５６ｂに着座する際に弁体６５が振動してしまうことを抑制することができる。
【００５１】
（４）第２冷媒流路５８は、吐出弁４３側から弁体６５側に向けて螺旋状に延びている。よって、第２冷媒流路５８を、吐出弁４３側から弁体６５側に向けて直線状に形成する場合と、吐出弁４３側から弁体６５側に向けて螺旋状に形成する場合とを比べると、第２冷媒流路５８を吐出弁４３側から弁体６５側に向けて螺旋状に形成する場合の方が、吐出弁４３と弁体６５との間の空間において第２冷媒流路５８の流路長さを極力長くすることができる。その結果、第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスの流速と、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスの流速とに差を生じさせ易くすることができる。
【００５２】
（５）例えば、圧入部材５６の端面５６１に凹部５６ａが形成されておらず、圧入部材５６の端面５６１及び分流流路形成部材５７における弁体６５側の端面５７１が弁座として機能する場合を考える。この場合において、例えば、弁体６５の蓋部６６における弁座形成体５５側の端面６６ａと、圧入部材５６の端面５６１及び分流流路形成部材５７の端面５７１との間に、冷媒ガスに含まれるオイルが介在されることで、蓋部６６の端面６６ａが圧入部材５６の端面５６１及び分流流路形成部材５７の端面５７１に貼り付いてしまう場合がある。蓋部６６の端面６６ａが、圧入部材５６の端面５６１及び分流流路形成部材５７の端面５７１に貼り付いていると、弁体６５が弁座５６ｂから離間する際に、弁体６５が弁座５６ｂから勢い良く離間して、弁体６５が振動してしまう虞がある。しかし、本実施形態では、弁座形成体５５の圧入部材５６における弁体６５側の端面５６１に凹部５６ａが形成されているとともに、分流流路形成部材５７の端面５７１が凹部５６ａの底面５６１ａと同一平面上に位置している。よって、圧入部材５６の端面５６１及び分流流路形成部材５７の端面５７１が弁座として機能する場合に比べると、蓋部６６の端面６６ａが接触する面積が減っているため、蓋部６６の端面６６ａが弁座５６ｂに貼り付いてしまうことを抑制することができる。その結果、弁体６５が弁座５６ｂから離間する際に、弁体６５が弁座５６ｂから勢い良く離間してしまうことを抑制することができ、弁体６５が振動してしまうことを抑制することができる。
【００５３】
なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
○  図５に示すように、圧入部材５６における弁体６５側の端面５６１に凹部５６ａが形成されていなくてもよい。そして、分流流路形成部材５７における弁体６５側の端面５７１が、圧入部材５６の端面５６１と同一平面上に位置していてもよい。これによれば、分流流路形成部材５７の端面５７１が凹部５６ａの底面５６１ａと同一平面上に位置している場合に比べると、第２冷媒流路５８の流路長さを長くすることができ、第１冷媒流路５７ａを流れる冷媒ガスの流速と、第２冷媒流路５８を流れる冷媒ガスの流速とに差を生じさせ易くすることができる。
【００５４】
また、弁座形成体５５に第２冷媒流路５８が形成されておらず、第１冷媒流路５７ａのみ形成されている場合、弁座形成体５５における弁体６５側の端面全体が弁座として機能することとなる。しかし、図５に示す実施形態のように、第２冷媒流路５８が形成されていることで、弁座形成体５５における弁体６５側の端面に第２冷媒流路５８により形成される隙間が設けられることになる。よって、この隙間が形成される分、蓋部６６の端面６６ａが、弁座形成体５５における弁体６５側の端面に接触する面積が減っているため、蓋部６６の端面６６ａが冷媒ガスに含まれるオイルを介して弁座５６ｂに貼り付いてしまうことを抑制することができる。その結果、弁体６５が弁座５６ｂから離間する際に、弁体６５が弁座５６ｂから勢い良く離間してしまうことを抑制することができ、弁体６５が振動してしまうことを抑制することができる。
【００５５】
○  図６（ａ）及び（ｂ）に示すような分流流路形成部材８１が、圧入部材５６の内側に圧入されていてもよい。分流流路形成部材８１は円筒状をなすとともに、その内側に冷媒流路としての第１冷媒流路８１ａ及び第２冷媒流路８１ｂとを区画形成する区画壁８２が形成されている。区画壁８２は平板状をなすとともに分流流路形成部材８１の軸方向に沿って直線状に延びている。第１冷媒流路８１ａ及び第２冷媒流路８１ｂは、分流流路形成部材８１の軸方向に沿って直線状に延びている。第１冷媒流路８１ａの流路断面積と第２冷媒流路８１ｂの流路断面積とは異なっている。具体的には、第２冷媒流路８１ｂの流路断面積は、第１冷媒流路８１ａの流路断面積よりも小さくなっている。これによれば、実施形態の効果（１）〜（３）と同様の効果を得ることができる。また、分流流路形成部材８１の外周面に螺旋溝を形成する必要が無く、分流流路形成部材８１の製造を容易なものとすることができる。
【００５６】
○  実施形態において、弁座形成体５５に、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８に加えて、さらに冷媒流路を形成してもよい。すなわち、弁座形成体５５に形成される冷媒流路の数は特に限定されるものではない。
【００５７】
○  実施形態において、第１冷媒流路５７ａが螺旋状に形成されていてもよい。
○  実施形態において、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８は、冷媒ガスの流通方向における吐出弁４３よりも下流側であって、且つ弁体６５よりも上流側に設けられていればよい。例えば、冷媒ガスの流通方向において、吐出室３９における逆止弁５２よりも上流側に第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８を設けるための部材を別途配設してもよい。
【００５８】
○  実施形態において、分流流路形成部材５７における弁体６５側の端面５７１を、圧入部材５６の端面５６１と同一平面上に位置させるとともに、弁体６５の蓋部６６の端面６６ａに凹部を形成してもよい。この場合、当該凹部は、第１冷媒流路５７ａ及び第２冷媒流路５８に連通している必要がある。
【００５９】
○  実施形態において、第１収容室５３ａと第２収容室５３ｂとが同径であってもよい。
○  本発明を斜板式可変容量型圧縮機に適用したが、これに限らず、吐出通路に逆止弁を有する圧縮機であれば、本発明を適用することができ、圧縮機における逆止弁の弁体の振動を抑制することができる。
【００６０】
次に、上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想について以下に追記する。
（イ）前記冷媒の流通方向における前記吐出弁よりも下流側であって、且つ前記逆止弁の弁体よりも上流側に、円筒状をなす分流流路形成部材を配設するとともに、前記複数の冷媒流路は、前記分流流路形成部材の内側に形成される区画壁により、前記分流流路形成部材の内側に区画形成されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の圧縮機。
【符号の説明】
【００６１】
１０…圧縮機、３９…吐出室、４２…吐出ポート、４３…吐出弁、５０…吐出通路、５２…逆止弁、５５…弁座形成体、５６ａ…凹部、５６ｂ…弁座、５７，８１…分流流路形成部材、５７ａ，８１ａ…冷媒流路としての第１冷媒流路、５８，８１ｂ…冷媒流路としての第２冷媒流路、６５…弁体、８２…区画壁、５６１…端面。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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