(57)【要約】【課題】高周波数のノイズ電波の吸収に適した電波吸収シートを提供する。【解決手段】樹脂材料および磁性金属粒子を含有する電波吸収シートにおいて、磁性金属粒子は、鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）、バナジウム（Ｖ）を有する磁性金属粒子であって、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下であり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下である。【選択図】図３
2013232530.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂材料および磁性金属粒子を含有する電波吸収シートにおいて、
前記磁性金属粒子は、鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）、バナジウム（Ｖ）を有する磁性金属粒子であって、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下であり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下であることを特徴とする電波吸収シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂材料および磁性金属粒子を含有する電波吸収シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、通信機器をはじめとする電子機器の小型化が進んでおり、電子機器内の電子回路の配置密度や、電子回路に装着される部品の実装密度が高くなっている。こうした状況では、電子回路同士間あるいは部品同士間において一方の電子回路あるいは部品から放射されるノイズ電波が他方の電子回路あるいは部品の機能に影響し、その他方の電子回路あるいは部品に誤動作を起こさせるといった問題が起こりやすくなる。こうしたノイズ電波の影響を低減するため、最近の電子機器では、入射するノイズ電波のエネルギーを熱に変換することでノイズ電波を吸収する電波吸収シートが実装されることが多い。
【０００３】
電波吸収シートはその厚みが０．１ｍｍ〜２．０ｍｍときわめて薄いことから電子部品や電子回路の近傍に挿入することが可能であり、電子機器の小型化の流れに十分に適合する部品である。また、このように厚みが薄いことから、電波吸収シートを配置したときの電子機器の全重量に対する影響はきわめて小さく、電子機器の軽量化の要請にも応えることができる。さらには、電波吸収シートは加工しやすく自由に形状を変えられることから使用性が高いという利点もある。このような様々な利点を有することから、通信機器をはじめとする電子機器の分野では、今後も、電波吸収シートがますます利用されていくことが期待される。
【０００４】
電波吸収シートは、偏平状に加工された軟磁性の金属の粉末と樹脂材料とを有するものであり（例えば、特許文献１参照）、この軟磁性の金属に入射したノイズ電波のエネルギーが、軟磁性の金属が磁気共鳴を起こす際の損失エネルギーとして用いられることでノイズ電波のエネルギーが熱に変換される。
【０００５】
一般に、磁気共鳴の際の損失エネルギーの大きさは、金属の透磁率を複素化して表現したときの虚数部の透磁率に大きく依存し、虚数部の透磁率が大きいほど損失エネルギーも大きいという性質がある。ここで、虚数部の透磁率の大きさは、外界から金属に入射する電波の周波数によって変化する。
【０００６】
図１は、入射する電波の周波数に対する金属の虚数部透磁率の変化を示すグラフを表した図である。
【０００７】
図１には、複素化した透磁率μの虚数部透磁率μ”が、入射する電波の周波数（単位はＨｚ）によって変化する様子が実線のグラフで示されている。ここで、複素化した透磁率μは、実部透磁率μ’と虚数部透磁率μ”とを用いてμ＝μ’−ｊμ”（ｊは複素数）と表現されるものであり、図１には、参考のために、実部透磁率μ’が電波の周波数によって変化する様子も点線のグラフで示されている。
【０００８】
この図１に示されているように、虚数部透磁率μ”は、電波の周波数の低い範囲では電波の周波数を上げてもほとんど変化しないが、電波の周波数がｆｓ（Ｈｚ）に達すると増加し始める。そして、電波の周波数がｆｒ（Ｈｚ）に達した所で虚数部透磁率μ”はピークに達し、さらに電波の周波数がｆｒ（Ｈｚ）より大きくなると減少し、その後は電波の周波数を上げても変化しない。ここで、虚数部透磁率μ”が増加しはじめる周波数ｆｓ（Ｈｚ）が立ち上がり周波数であり、虚数部透磁率μ”がピークとなる周波数ｆｒ（Ｈｚ）が共鳴周波数である。
【０００９】
ここで、虚数部透磁率の周波数特性は、金属の組成や金属の形状に依存して変化する。例えば、軟磁性の金属を用いることで他の強磁性材料を用いたときよりも高い共鳴周波数が実現され、さらには、軟磁性の金属を偏平状に加工することで球形の軟磁性の金属を用いたときよりも高い共鳴周波数が実現される。特許文献１では、軟磁性の金属の一種であるＦｅＣｏＶ合金の粉末をアスペクト比が１０以上の偏平状に加工したものを電波吸収シートの電波吸収材として用いることで、共鳴周波数が数百ＭＨｚの電波吸収シート（特許文献１の実施例における試料３）を実現している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平１０−１０６８１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
最近では、電子機器の高性能化が進むにつれ、電子機器で使用される周波数が高くなる傾向が顕著に見られるようになってきている。例えば、コンピュータのＣＰＵの中には、駆動周波数がＧＨｚ帯に達するものが多く登場している。また、通信機器の分野では、扱われるデジタルコンテンツの容量が増大するにつれ、通信に使用される周波数としてＧＨｚ帯のものが中心になってきている。さらに、デジタルＴＶ放送や道路交通情報システムなどのように衛星通信を介した情報通信も急速に進んでおり、高周波数化の傾向は今後も強まるものと予想される。
【００１２】
電子機器で使用される周波数のこのような高周波数化とともに、電子機器内におけるノイズ電波の周波数も高周波数化する傾向にあり、今後は、ＭＨｚ帯のノイズ電波よりもＧＨｚ帯のノイズ電波が主流となることが予想される。このような状況では、ＭＨｚ帯のノイズ電波よりもＧＨｚ帯のノイズ電波の方を効果的に吸収する電波吸収シートが必要とされることとなる。しかしながら、従来の電波吸収シートでは、偏平状の軟磁性の金属の虚数部透磁率における立ち上がり周波数はせいぜい数十ＭＨｚであって（例えば、特許文献１の図２参照）、立ち上がり周波数がＧＨｚのオーダーに達するようなＧＨｚ帯のノイズ電波の吸収に適した電波吸収シートは実現されていない。
【００１３】
本発明は、上記事情に鑑み、高周波数のノイズ電波の吸収に適した電波吸収シートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記目的を達成するための本発明の電波吸収シートは、
樹脂材料および磁性金属粒子を含有する電波吸収シートにおいて、
上記磁性金属粒子は、鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）、バナジウム（Ｖ）を有する磁性金属粒子であって、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下であり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下であることを特徴とする。
【００１５】
鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）、バナジウム（Ｖ）からなる金属は高い透磁率を実現する軟磁性の金属の一種であり、こうした軟磁性の金属を用いて作られた磁性金属粒子は、電波吸収シート中の電波吸収材料として適している。こうした磁性金属粒子においては、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合を上げていくと、あるＣｏ原子数割合までは飽和磁化は増加していくが、そのＣｏ原子数割合を超えると減少していくようになる。ここで、共鳴周波数は飽和磁化に依存する傾向があり、コバルト（Ｃｏ）の原子数の割合の変化に対して飽和磁化と同様の振る舞いを示す。ここで、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下の領域は、飽和磁化のピークを与える上述のＣｏ原子数割合を含み、共鳴周波数が十分に高い状態が実現される領域である。
【００１６】
共鳴周波数に寄与するもう１つの要素として磁性金属粒子の形状があり、扁平度の高い磁性金属粒子ほど高い共鳴周波数が実現する。鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）からなる金属は高い透磁率を実現する点では優れているが加工性が悪いという欠点があり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）からなる金属にさらにバナジウム（Ｖ）を加えることで加工性が向上し、扁平度の高い磁性金属粒子が実現可能となる。ここで、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％未満の場合には、加工性が十分に向上せず扁平度の高い磁性金属粒子の実現が難しくなる。一方、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が２．５％より多い場合には、磁性金属粒子における磁気特性を担う鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の割合が少なくて高い共鳴周波数を得ることが難しくなる。そこで、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下であると、高い扁平度を実現する加工性と、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の優れた磁気特性との双方がバランス良く実現する。
【００１７】
ここで、共鳴周波数が高くなるほど立ち上がり周波数も高くなる（図１で虚数部透磁率μ”のグラフが図の右方向に移動することに対応）。そこで、本発明では、電波吸収シート中の磁性金属粒子として、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下であり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下となるような磁性金属粒子を採用することで、磁性金属粒子の立ち上がり周波数が高く、高周波数のノイズ電波の吸収に適した電波吸収シートの実現が可能となっている。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、高周波数のノイズ電波の吸収に適した電波吸収シートが実現する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】入射する電波の周波数に対する金属の虚数部透磁率の変化を示すグラフを表した図である。
【図２】本発明の一実施形態である電波吸収シートの断面図である。
【図３】実施例１〜実施例９、および、比較例１〜比較例１６の立ち上がり周波数を表した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。
【００２１】
図２は、本発明の一実施形態である電波吸収シートの断面図である。
【００２２】
電波吸収シート１は、樹脂材料３および磁性金属粒子２を含有するものである。ここで、磁性金属粒子２は、鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）、バナジウム（Ｖ）からなるＦｅＣｏＶ粒子２１を有している。この磁性金属粒子２では、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下であり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下である。
【００２３】
鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）、バナジウム（Ｖ）からなる金属は高い透磁率を実現する軟磁性の金属の一種であり、一般に、このような軟磁性の金属を用いて作られた磁性金属粒子は、電波吸収シート中の電波吸収材料として適した材料である。こうした磁性金属粒子においては、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合を上げていくと、あるＣｏ原子数割合までは飽和磁化は増加していくが、そのＣｏ原子数割合を超えると減少していくようになる。ここで、共鳴周波数は飽和磁化に依存する傾向にあり、コバルト（Ｃｏ）の原子数の割合の変化に対して飽和磁化と同様の振る舞いを示す。ここで、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下の領域は、飽和磁化のピークを与える上述のＣｏ原子数割合を含み、共鳴周波数が十分に高い状態が実現される領域である。
【００２４】
また、共鳴周波数に寄与するもう１つの要素として磁性金属粒子の形状があり、一般に、扁平度の高い磁性金属粒子ほど高い共鳴周波数が実現する。鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）からなる金属は高い透磁率を実現する点では優れているが加工性が悪いという欠点があり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）からなる金属にさらにバナジウム（Ｖ）を加えることで加工性が向上し、扁平度の高い磁性金属粒子が実現可能となる。ここで、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％未満の場合には、加工性が十分に向上せず扁平度の高い磁性金属粒子の実現が難しくなる。一方、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が２．５％より多い場合には、磁性金属粒子における磁気特性を担う鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の割合が少なくて高い共鳴周波数を得ることが難しくなる。そこで、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下であると、高い扁平度を実現する加工性と、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の優れた磁気特性との双方がバランス良く実現する。
【００２５】
一般に共鳴周波数が高くなるほど立ち上がり周波数も高くなる傾向があるため、図２の電波吸収シート１では、コバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が上述した範囲（２０％以上６０％以下）に属し、バナジウム（Ｖ）の原子数の割合が上述した範囲（１．５％以上２．５％以下）に属する磁性金属粒子２を採用することで、磁性金属粒子の立ち上がり周波数が高く、高周波数のノイズ電波の吸収に適した電波吸収シートとなっている。
【００２６】
この電波吸収シート１では、磁性金属粒子２は扁平状であり、その扁平な面は、電波吸収シート１の面（２次元的に広がっている平坦面）に対しほぼ平行な状態となっている。図２にはこの扁平な形状の円相当径ｄと厚みｔとが図示されており、円相当径ｄを厚みｔで除算して得られるアスペクト比は１０以上であることが好ましい。磁性金属粒子２の扁平度はこのアスペクト比によって定量的に表現することができる。なお、磁性金属粒子２における扁平な面の形状としては、円状、楕円状、多角形状など様々な形状が採用可能である。
【００２７】
ここで、１０以上という高いアスペクト比が実現可能な理由は、磁性金属粒子２中にバナジウム（Ｖ）が存在することによって加工性が向上しているためであり、このように高いアスペクト比の磁性金属粒子２では、磁性金属粒子２の扁平な面内での反磁界が磁気共鳴に与える影響はほぼ無視でき、高い共鳴周波数の実現に貢献することとなる。
【００２８】
コバルト（Ｃｏ）の原子数の割合やバナジウム（Ｖ）の原子数の割合を上述した範囲にするとともに、１０以上という高いアスペクト比の磁性金属粒子２を用いることで、磁性金属粒子の虚数部透磁率の立ち上がり周波数がＧＨｚのオーダーに達することになる。なお、この点については、後述の実施例における立ち上がり周波数の具体的な測定結果を用いて再度言及する。
【００２９】
ここで、電波吸収シート１では、電波吸収シート１における磁性金属粒子２を１００重量部とした場合の樹脂材料を８重量部以上１５重量部以下とすることが好ましい。樹脂材料３は、磁性金属粒子２の結合剤、電波吸収シート１に対する可塑性の付与、および磁性金属粒子２同士の絶縁隔離といった機能がある。上記の樹脂材料の範囲であれば、ノイズ電波の吸収材料としての磁性金属粒子２の機能を妨げることなく、上記の樹脂材料３の機能が十分に発揮される。樹脂材料３としては、例えば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、セルロース樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリ塩化ビニール樹脂、ポリブチラール樹脂、のうちの１つの樹脂、あるいは、これらの樹脂のうちのいくつかを組み合わせたものが採用可能である。
【００３０】
また、この実施形態の磁性金属粒子２では、図２に示すように、ＦｅＣｏＶ粒子２１の表面が絶縁被膜２２が覆われていることが好ましい。これにより、ＦｅＣｏＶ粒子２１と外界との間の電気的な相互作用が避けられ、外界との電気的な相互作用を通じてＦｅＣｏＶ粒子２１が変性するのが抑えられる。ここで、絶縁被膜２２は、ＦｅＣｏＶ粒子２１の表面を酸化させた自己酸化膜であってもよいし、外部から被膜材料を塗布して形成される外部処理被膜であってもよい。
【００３１】
以下では、この実施形態の電波吸収シート１の作製方法について説明する。
〈磁性金属粒子の作製〉
図２の電波吸収シート１における磁性金属粒子２が有するＦｅＣｏＶ粒子２１は、ＦｅＣｏＶ扁平粉末により得られるものである。このＦｅＣｏＶ偏平粉末は球形に近いＦｅＣｏＶ原料粉末を機械的に加工することによって作製される。
【００３２】
ＦｅＣｏＶ原料粉末は球形であることが好ましく、一般的な粉末合成方法であるガスアトマイズもしくは水アトマイズによって得ることができる。ＦｅＣｏＶ原料粉末としては粒径が１０μｍ以上７０μｍ以下のものを用いて、アスペクト比が少なくとも１０以上となるように機械的に加工することが好ましい。この粒径の範囲では、アスペクト比を大きくすることができるとともに効率的に加工することが可能となる。ここで、ＦｅＣｏＶ原料粉末の組成は、化学式の形式で表現すれば、Ｆｅ１００−ＸＣｏＸ（Ｘ＝２０〜６０）で表される合金の原子数の１．５〜２．５％をＶで置換した組成である。
【００３３】
偏平加工についてはボールミル、アトライタ、スタンプミルなどの機械加工を用いることができ、ＦｅＣｏＶ偏平粉末の厚さが約２μｍ以下であってアスペクト比は１０以上となるように加工することが好ましい。
【００３４】
さらに、ＦｅＣｏＶ偏平粉末の表面上に、絶縁性を付与するために自己酸化被膜あるいは外部処理被膜を形成することが好ましい。絶縁性を保つことができるのであれば被膜形成の手段や材質に制限はない。なお、自己酸化被膜は２０ｎｍ以上１００ｎｍ以下の厚さが適当である。自己酸化による被膜形成方法としては大気中での加熱処理あるいは炭化水素系有機溶媒中での加熱処理が代表的な方法である。また、外部処理による外部処理被膜の形成方法としてはディップコートやＣＶＤなどの気相法が挙げられる。
【００３５】
以上のようにしてＦｅＣｏＶ偏平粉末の表面の上に絶縁被膜が形成されることで、図２に示す磁性金属粒子２が作製される。
〈電波吸収シートの作製〉
絶縁処理が施された上述のＦｅＣｏＶ偏平粉末を、樹脂材料および有機溶媒と混合しスラリーを作製する。ここで、樹脂材料としては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、セルロース樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリ塩化ビニール樹脂、ポリブチラール樹脂などが挙げられ、個々の樹脂の特性に合わせて、これらのうちの１つの樹脂、あるいはこれらのうちのいくつかの樹脂を適宜選択すればよい。
【００３６】
作製したスラリーをドクターブレード法にて、シート状に成型し乾燥する。このとき、乾燥後の厚さ（図２の厚さＴ参照）が０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下となることが好ましい。このときの樹脂の剪段応力によって、絶縁処理後のＦｅＣｏＶ偏平粉末の扁平な面がシートの面（２次元的に広がっている平坦面）に平行な状態に配向することとなる。なお、シートの成型方法としてはドクターブレード法が一般的であるが、他の方法を採用してもよい。
【００３７】
このとき、樹脂材料の配合比については、絶縁処理後のＦｅＣｏＶ偏平粉末を１００重量部とした場合の樹脂材料を８重量部以上１５重量部以下とすることが好ましい。この重量部の範囲では、樹脂材料がその機能を十分に果たすとともに、絶縁処理後のＦｅＣｏＶ偏平粉末がノイズ電波の吸収材としての機能を十分に果たすようになる。
【００３８】
なお、ＦｅＣｏＶ偏平粉末の配向性を高める観点から、ドクターブレード法による成型後のシートを樹脂材料の軟化点以上に加熱し、この状態でプレスを施すことが好ましい。
【００３９】
以上の過程を経て、最終的に図２に示す電波吸収シート１が作製される。
【００４０】
以下では、図２に示す電波吸収シート１の、高周波のノイズ電波に対する電波吸収特性を立証するために、より具体的な実施例および比較例を用いて説明を行う。
［実施例および比較例］
上述の「磁性金属粒子の作製」で説明した原料粉末として、化学式の形式で｛Ｆｅ１−ＸＣｏＸ｝１００−ＹＶＹと表される組成の平均粒径４０〜５０μｍのガスアトマイズ粉末を、アトライタにて厚さ０．５μｍ且つアスペクト比１０以上を目安に偏平加工し、さらに１５０℃で酸化処理を施した。次に、酸化処理後のＦｅＣｏＶ偏平粉末１００重量部、ポリブチラール樹脂１５重量部、および酢酸ブチル９０重量部からなるスラリーを調整し、ドクターブレード法にてシート状に成型・乾燥した。さらに、成型後のシートを８５℃下でプレスした。
【００４１】
このような電波吸収シートを、Ｘ＝０．１，０．２，０．４，０．６，０．７の５種類の値と、Ｙ＝１，１．５，２，２．５，３の５種類の値との組み合わせからなる５×５＝２５通りの（Ｘ，Ｙ）の組み合わせそれぞれについて作製した。ここで、Ｘの値は（Ｆｅ＋Ｃｏ）の原子数全体に対するＣｏの原子数の比率（すなわち、（Ｆｅ＋Ｃｏ）の原子数全体に対するＣｏの原子数の割合（単位は％）を１００で除算したもの）を表すものであり、Ｙの値は（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｖ）の原子数全体に対するＶの原子数の割合（単位は％）を表すものである。この２５通りの（Ｘ，Ｙ）の組み合わせのうち、９個が実施例１〜実施例９を与えるものであり、１６個が比較例１〜比較例１６を与えるものである。下記の表１に実施例１〜実施例９の具体的な組成（原子比率）を示し、下記の表２に比較例１〜比較例１６の具体的な組成（原子比率）を示す。
【００４２】
【表１】
2013232530.tif 000003
【００４３】
【表２】
2013232530.tif 000004
【００４４】
これら実施例１〜実施例９、および、比較例１〜比較例１６の電波吸収シートについて、ネットワークアナライザを用いたＳパラメータ法により、周波数に対する虚数部透磁率の変化を調べ（すなわち、図１の実線のグラフを実施例１〜実施例９、および、比較例１〜比較例１６の電波吸収シートについて求め）、それぞれの立ち上がり周波数（単位はＧＨｚ）を求めた。上記の表１には実施例１〜実施例９の立ち上がり周波数が示されており、上記の表２には比較例１〜比較例１６の立ち上がり周波数が示されている。
【００４５】
図３は、実施例１〜実施例９、および、比較例１〜比較例１６の組成に対する立ち上がり周波数の変化のグラフを表した図である。
【００４６】
図３には、縦軸に立ち上がり周波数をとり、横軸に（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｖ）の原子数全体に対するＶの原子数の割合（単位は％）をとった２次元座標内で、（Ｆｅ＋Ｃｏ）の原子数全体に対するＣｏの原子数の割合（単位は％）の５種類の値（１０％、２０％、４０％、６０％、および７０％）にそれぞれ対応した５つの折れ線グラフによって、実施例１〜実施例９、および、比較例１〜比較例１６の組成に対する立ち上がり周波数の結果が表されている。ここで、図３では、実施例１〜実施例９に対応する座標点が、○印の中の１〜９までの数字でそれぞれ表現されており、比較例１〜比較例１６に対応する座標点が、□印の中の１〜１６までの数字でそれぞれ表現されている。
【００４７】
図３に示されているように、５つの折れ線グラフのうち、Ｃｏの原子数の割合が１０％のグラフおよび７０％のグラフでは、グラフ上のいずれの点も立ち上がり周波数が１ＧＨｚ未満となっているに対し、Ｃｏの原子数の割合がそれぞれ２０％、４０％、６０％の３つのグラフでは、Ｖの原子数の割合（単位は％）が１．５％以上２．５％以下の範囲では、立ち上がり周波数が１ＧＨｚを超えている。なお、Ｃｏの原子数の割合がそれぞれ２０％、４０％、６０％の３つのグラフにおいても、Ｖの原子数の割合（単位は％）が１．５％未満の範囲や２．５％を超える範囲では、立ち上がり周波数が１ＧＨｚ未満となっている。
【００４８】
このことから、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）の原子数の総和に対するコバルト（Ｃｏ）の原子数の割合が２０％以上６０％以下であり、鉄（Ｆｅ）とコバルト（Ｃｏ）とバナジウム（Ｖ）の原子数の総和に対するバナジウム（Ｖ）の原子数の割合が１．５％以上２．５％以下であるような数値範囲であれば、立ち上がり周波数が数ＧＨｚとなる電波吸収シートが実現することが結論できる。すなわち、この数値範囲の電波吸収シートであれば、ＧＨｚ帯域の高い周波数のノイズ電波の吸収に適した電波吸収シートとなることが確認される。
【符号の説明】
【００４９】
１      電波吸収シート
２      磁性金属粒子
２１    ＦｅＣｏＶ粒子
２２    絶縁被膜
３      樹脂材料
【図１】
2013232530.tif 000005
【図２】
2013232530.tif 000006
【図３】
2013232530.tif 000007