(57)【要約】【課題】従来に増して振動吸収性能に優れたエアコンホースを提供する。【解決手段】内ゴム層１２と、内ゴム層１２の外周側の、補強糸を編組して成る補強糸層１４と、補強糸層１４の外周側の外ゴム層１６とを積層して成る車両用エアコンホース１０Ａにおいて、内ゴム層１２と外ゴム層１６とを、補強糸層１４における補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに合体状態に一体加硫し、且つその合体部分の面積比率を３０〜７２％の範囲内としておく。【選択図】        図１
2013130283.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内ゴム層と、該内ゴム層の外周側の、補強糸を編組して成る補強糸層と、該補強糸層の外周側の外ゴム層とを積層して成る車両用エアコンホースにおいて、
前記内ゴム層と外ゴム層とが、前記補強糸層における補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに合体状態に一体加硫してあり、合体部分の面積比率が３０〜７２％の範囲内としてあることを特徴とする車両用エアコンホース。
【請求項２】
コンプレッサの出口側に接続される高圧側のホースであって、前記内ゴム層の内面を被覆する状態に樹脂内層が積層してあり、前記合体部分の面積比率が３０〜４９％の範囲内としてあることを特徴とする請求項１に記載の車両用エアコンホース。
【請求項３】
コンプレッサの入口側に接続される低圧側のホースであって、前記合体部分の面積比率が４２〜７２％の範囲内としてあることを特徴とする請求項１に記載の車両用エアコンホース。
【請求項４】
前記補強糸における原糸が１７ｃＮ／デシテックス以上の引張強度を有するものであることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の車両用エアコンホース。
【請求項５】
前記補強糸がスパナイズド糸を用いて構成してあることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の車両用エアコンホース。
【請求項６】
前記補強糸がアラミド糸であることを特徴とする請求項５に記載の車両用エアコンホース。
【請求項７】
前記内ゴム層と外ゴム層とは、同一材質のゴム材をそれぞれが少なくとも一部のゴム材として含むように構成してあることを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の車両用エアコンホース。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は冷媒を輸送する車両用エアコンホースに関し、特に振動吸収性能を高めるための技術手段に特徴を有するものに関する。
【背景技術】
【０００２】
車両用のエアコンホースは、エンジンルーム内のコンプレッサと車体側に固定のコンデンサ，エバポレータとを繋ぎ、コンプレッサからコンデンサに或いはエバポレータからコンプレッサに冷媒を輸送する役割を担うと同時に、それらコンデンサ，エバポレータとコンプレッサとの間で振動を吸収し、コンプレッサ振動、更にはコンプレッサをベルト駆動するエンジン振動が車体側に伝達されるのを抑制する役割を担っている。
コンプレッサ振動やエンジン振動が車体側に伝わってしまうと、それが車室内騒音の原因となってしまう。
【０００３】
このエアコンホースは、コンプレッサの出口側に接続されるホース即ちコンプレッサとコンデンサとを繋ぎ、内部に約１．５ＭＰａの圧力が加わる高圧側のエアコンホースと、コンプレッサの入口側に接続されるホース即ちコンプレッサとエバポレータとを繋ぎ、内部に約０．５ＭＰａの圧力が加わる低圧側のエアコンホースとに分かれている。
【０００４】
図６（イ）は、後者の高圧側のエアコンホースの従来の構成例を比較例として示している。
同図に示しているように従来の高圧側のエアコンホース２００Ａは、内ゴム層２０１と、その外周側に形成された、有機繊維から成る補強糸をスパイラル編組して成る補強糸層２０２と、更にその外周側に形成された外ゴム層２０４との積層構造をなしている。
ここで補強糸層２０２は、補強糸を内ゴム層２０１の外周面にスパイラル巻きして成る第１補強糸層２０２-１と、その外周側においてこれとは逆方向にスパイラル巻きして成る第２補強糸層２０２-２とから成っており、それら第１補強糸層２０２-１と第２補強糸層２０２-２との間に中間ゴム層２０６が介在せしめられている。
また内ゴム層２０１の更に内側には、輸送流体である冷媒に対してバリア層となる樹脂内層２０８が内ゴム層２０１の内面を被覆する状態に積層してある。
因みにこの種構造のエアコンホース２００Ａについては、例えば下記特許文献１，特許文献２等に開示されている。
【０００５】
上記補強糸層２０２はエアコンホース２００Ａに耐圧強度を付与するもので、高圧側のエアコンホース２００Ａにあっては１．５ＭＰａの高圧が内圧として加わり、市場環境で厳しい使われ方をされることから、従来この補強糸層２０２は第１補強糸層２０２-１，第２補強糸層２０２-２ともに編組密度１００％の高密度で編組されていた。
ここで編組密度とは補強糸層２０２における補強糸の面積割合で、補強糸間の間隙がゼロであるとき編組密度は１００％となる。
つまり内ゴム層２０１と外ゴム層２０４とは、それらの間に介在した補強糸層２０２によって完全に遮断された状態となる。
【０００６】
そこでこの図６（イ）に示す従来の高圧側のエアコンホース２００Ａにあっては、接着剤による補強糸の接着処理が不可欠で、内ゴム層２０１は補強糸層２０２に対してその接着剤により接着され、また同じく外ゴム層２０４は補強糸層２０２に対し接着剤により接着され、内ゴム層２０１と外ゴム層２０４とが補強糸層２０２を介して互いに一体化されていた。
【０００７】
しかしながらこのようになした場合、エアコンホース２００Ａが最内層としての硬質且つ剛性の樹脂内層２０８に加えて（バリア層としての樹脂内層２０８にはポリアミド等の硬質且つ剛性の樹脂が用いられる）、更に断面の中間部に高編組密度の剛直な補強糸層２０２を有する構造となるため、更には内ゴム層２０１と外ゴム層２０４とが補強糸層２０２にて遮断される構造となるため、このことが振動吸収性能を高める上で阻害要因になってしまい、振動吸収性能がなお不十分である問題を有していた。
【０００８】
図６（ロ）は、低圧側のエアコンホースの従来の構成例を比較例として示している。
この低圧側のエアコンホース２００Ｂは、樹脂内層２０８を有していない点を除いて、基本的に図６（イ）に示す高圧側のエアコンホース２００Ａと同様の構成のものである。
但しこの低圧側のエアコンホース２００Ｂは第１補強糸層２０２-１，第２補強糸層２０２-２のそれぞれの編組密度が１００％に到らない密度、例えばここでは８２％とされており、補強糸と補強糸との間に所定の編目即ち間隙が形成されている。
そしてその間隙を通じて内ゴム層２０１と外ゴム層２０４とが中間ゴム層２０６を介して互いに繋がっているが、その隙間が少ないため、高圧ホース同様に接着剤による補強糸の接着処理が不可欠で、内ゴム層２０１は補強糸層２０２に対してその接着剤により接着され、また同じく外ゴム層２０４は補強糸２０２に対して接着剤により接着され、内ゴム層２０１と外ゴム層２０４とが補強糸層２０２を介して互いに一体化されている。
【０００９】
この低圧側のエアコンホース２０Ｂは、基本構成が高圧側のエアコンホース２００Ａと共通しているものの樹脂内層２０８は備えておらず、また補強糸層２０２の編組密度が高圧側のエアコンホース２００Ａに比べて低く、高圧側のエアコンホース２００Ａに比べて全体的に軟らかいが、それでも補強糸層２０２の編組密度は依然として高密度であることに変りはなく、従ってこの低圧側のエアコンホース２００Ｂにおいても、補強糸層２０２が剛直な層となることによって振動吸収性能の点で未だ不十分であった。
【００１０】
このような状況の中でコンプレッサ振動，エンジン振動に起因する車室内騒音のより一層の低減のため、エアコンホースに対し更なる振動吸収性能の向上が求められていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特許第３３９６９７５号公報
【特許文献２】特開２００８−１０１７０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は以上のような事情を背景とし、従来に増して振動吸収性能に優れたエアコンホースを提供することを目的としてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
而して請求項１のものは、内ゴム層と、該内ゴム層の外周側の、補強糸を編組して成る補強糸層と、該補強糸層の外周側の外ゴム層とを積層して成る車両用エアコンホースにおいて、前記内ゴム層と外ゴム層とが、前記補強糸層における補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに合体状態に一体加硫してあり、合体部分の面積比率が３０〜７２％の範囲内としてあることを特徴とする。
【００１４】
請求項２のものは、請求項１において、コンプレッサの出口側に接続される高圧側のホースであって、前記内ゴム層の内面を被覆する状態に樹脂内層が積層してあり、前記合体部分の面積比率が３０〜４９％の範囲内としてあることを特徴とする。
【００１５】
請求項３のものは、請求項１において、コンプレッサの入口側に接続される低圧側のホースであって、前記合体部分の面積比率が４２〜７２％の範囲内としてあることを特徴とする。
【００１６】
請求項４のものは、請求項１〜３の何れかにおいて、前記補強糸における原糸が１７ｃＮ／デシテックス以上の引張強度を有するものであることを特徴とする。
【００１７】
請求項５のものは、請求項１〜４の何れかにおいて、前記補強糸がスパナイズド糸を用いて構成してあることを特徴とする。
【００１８】
請求項６のものは、請求項５において、前記補強糸がアラミド糸であることを特徴とする。
【００１９】
請求項７のものは、請求項１〜６の何れかにおいて、前記内ゴム層と外ゴム層とは、同一材質のゴム材をそれぞれが少なくとも一部のゴム材として含むように構成してあることを特徴とする。
【発明の作用・効果】
【００２０】
以上のように本発明は、内ゴム層と、補強糸層と、外ゴム層との積層構造をなす車両用エアコンホースにおいて、内ゴム層と外ゴム層とを、補強糸層における補強糸と補強糸との間の編目間隙を通じて互いに合体状態に一体加硫し、その合体部分の面積比率を３０〜７２％の範囲内となしたものである。
ここで合体部分の面積比率とは、内ゴム層の外周面と外ゴム層の内周面との径方向の重なり面全体に対する面積比率を言う。
尚本発明において、補強糸層には当然ながら金属ワイヤは含まれない。
【００２１】
本発明に従って内ゴム層と外ゴム層とを、補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに合体状態に一体加硫するとともに、その合体部分の面積比率を３０〜７２％の高い比率とすることで、エアコンホース全体の柔軟性を従来に比べて高めることができ、また内ゴム層と外ゴム層とを互いのゴム材同士が繋がった一体構造体とすることで、エアコンホースの振動吸収性能を高めることができる。
これによりエンジンルーム内で発生するコンプレッサ振動，エンジン振動が、エアコンホースを介して車体側に伝播するのを従来に増して抑制することができ、その振動伝播に起因した車室内騒音を有効に低減することができる。
【００２２】
本発明によれば、エアコンホースの振動吸収性能が高まる結果、これを従来のエアコンホースよりも短尺化することが可能である。
従来のエアコンホースは、剛性が高く、振動吸収性能が必ずしも十分でないことにより、例えば接続しなければならない直線距離が２００ｍｍであったとしても、長さが３００〜６００ｍｍ、例えば４００ｍｍ程度の長いホースを用いて振動の伝播低減を図っており、この場合ホース長が長くなることによって必然的に冷媒との接触面積が大となり、冷媒の透過量が多くなってしまう。
また外部からのホース内部への水分の浸入量も多くなってしまう。
しかるにエアコンホースを短尺化できれば、その短尺化自体によって冷媒の透過量，水分の浸入量を低減できることが期待できる。
【００２３】
尚、本発明において合体部分の面積比率を３０％〜７２％と規定しているのは以下の理由による。
即ち面積比率が３０％よりも低い場合には、内ゴム層と外ゴム層との部分的な合体による一体化が不十分となり、併せて補強糸の編組密度が高くなることによってエアコンホースが高剛性化してしまい、エアコンホースにおける振動吸収性能を十分に高くできないことによる。
逆に面積比率が７２％を超えて高くなると、柔軟性，振動吸収性能は高くなるものの、補強糸の編組密度が低くなり過ぎてエアコンホースとしての耐圧強度が不足してしまうことによる。
【００２４】
前述したようにエアコンホースにはコンプレッサの出口側に接続される高圧側のエアコンホースと、コンプレッサの入口側に接続される低圧側のエアコンホースとがあり、特に前者の高圧側のエアコンホースにあっては、請求項２に従って上記合体部分の面積比率を３０〜４９％の範囲内としておくことが望ましい。
一方、後者の低圧側のエアコンホースにあっては、請求項３に従って上記合体部分の面積比率を、前者の高圧側のエアコンホースよりも高い４２〜７２％の範囲内としておくことが望ましい。
【００２５】
本発明では、請求項５に従って補強糸をスパナイズド糸を用いて構成しておくことが望ましい。
ここでスパナイズド糸を用いて補強糸を構成するとは、補強糸の構成単位である原糸がスパナイズド糸であることを意味する。
【００２６】
補強糸を構成するに際し、これを１本の原糸で構成する場合、２本の原糸を撚り合せて構成（双糸）する場合、或いは３本以上の原糸を撚り合せて構成する場合等があり、原糸がスパナイズド糸であるとは少なくとも１本の原糸がスパナイズド糸であることを意味する。
【００２７】
ここで原糸とは、多数のモノフィラメント（短繊維）を引き揃えて成るモノフィラメント群を撚り合せたもので、スパナイズド糸とは、モノフィラメントを多数引き揃え束ねた状態で張力をかけることにより、各モノフィラメントを約６０ｃｍほどの長さで任意の位置で破断（牽切）し、更にこれを撚り合せて糸としたもので、その破断により所定の毛羽立ちを有するものである。
このようなスパナイズド糸を用いて補強糸を構成した場合、毛羽立ちによる投錨効果によって、補強糸とゴムとの一体性が得られ易い。
その結果、補強糸による補強効果を高め、また補強糸の位置ずれ及びこれに起因する補強糸の摩耗を効果的に抑制することができる。
【００２８】
本発明では、補強糸の原糸として１７ｃＮ／デシテックス以上の引張強度を有するものを用いるのが望ましい（請求項４）。
尚ここで言う引張強度は、JIS L 1013に準ずる引張試験での引張強度を意味する。
このような高強度の原糸を用いて補強糸を構成することにより、３０〜７２％の高い面積比率で内ゴム層と外ゴム層とを合体させた場合であっても、エアコンホースとして所要の耐圧強度を得ることが可能となる。
【００２９】
この場合において、補強糸における上記原糸としてアラミド糸を好適に用いることができる（請求項６）。
【００３０】
本発明では、内ゴム層と外ゴム層とを、それぞれが少なくとも一部のゴム材として同一材質のゴム材を含むように構成しておくことが望ましい（請求項７）。
このようにすることで、内ゴム層と外ゴム層とを上記の合体部分において一体加硫し易くなる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の一実施形態である高圧側のエアコンホースを示した図である。
【図２】図１のエアコンホースの振動伝達特性及び柔軟性の測定結果を示した図である。
【図３】振動伝達特性の測定方法及び柔軟性測定の測定方法を示した図である。
【図４】本発明の他の実施形態である低圧側のエアコンホースを示した図である。
【図５】図４のエアコンホースの振動伝達特性の測定結果を示した図である。
【図６】従来の車両用エアコンホースの一例を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
次に本発明の実施形態を図面に基づいて詳しく説明する。
図１は、高圧側のエアコンホースの一例を示したもので、この例の高圧側のエアコンホース１０Ａは、内ゴム層１２と、その外周側に形成された補強糸層１４と、更にその外周側に形成された外ゴム層１６との積層構造をなしている。
更に内ゴム層１２の内側には、その内面を被覆する状態に樹脂内層１８が積層されている。
【００３３】
樹脂内層１８は、輸送流体としての冷媒に対するバリア層としてのもので、この樹脂内層１８は、冷媒に対して安定なポリアミド樹脂，ポリエステル樹脂その他材質のものを用い得るが、ここでは樹脂内層１８としてポリアミド６樹脂が用いられている。
またその肉厚は０．１５ｍｍ程度の薄肉とされている。
【００３４】
一方内ゴム層１２は、耐候性，耐薬品性，低いガス透過性の観点からブチルゴム系、具体的にはブチルゴム（ＩＩＲ），ハロゲン化ブチルゴム（Ｃｌ-ＩＩＲ，Ｂｒ-ＩＩＲ），ブチルゴム及びハロゲン化ブチルゴムの共重合体等を好適に用い得るが、ここでは内ゴム層１２としてハロゲン化ブチルゴムが用いられている。
【００３５】
他方外ゴム層１６は、上記のブチルゴム系や、アクリルゴム系、エチレン-プロピレン共重合体（ＥＰＭ、又はエチレン-プロピレン-ジエン共重合体のＥＰＤＭ等）を好適に用い得るが、ここでは外ゴム層１６として、内ゴム層１２と同材質のハロゲン化ブチルゴムが用いられている。
【００３６】
但しより優れた耐候性を有する観点から外ゴム層１６としてＥＰＤＭを用いることもできる。
この場合、内ゴム層１２としてブチルゴムを用いているときには、外ゴム層１６として、ＥＰＤＭと内ゴム層１２と同じ材質であるブチルゴムとのブレンド材を用いることが望ましい。
【００３７】
この例において、補強糸層１４は補強糸をブレード編組，ニッティング編組することによって構成することもできるが、ここではスパイラル編組、詳しくは補強糸を内ゴム層１２の外周面に一方向にスパイラル巻きして成る第１層１４-１と、その上側に直接同じ補強糸を第１層１４-１の補強糸とクロスするように逆方向にスパイラル巻きして成る第２層１４-２との積層構造となしてある。
【００３８】
つまり従来のエアコンホースにあっては、補強糸をスパイラル巻きして成る第１補強層と、逆方向にスパイラル巻きして成る第２補強層とが、中間ゴム層を間に介して積層された形態で補強糸層が構成されているが、ここでは第１層１４-１と第２層１４-２とが直接接触する状態に積層されて補強糸層１４が構成されている。
【００３９】
また従来のエアコンホースでは、予めＤＩＰ処理（接着剤塗布処理）した補強糸を用いて補強糸層を構成していたが、ここではそのようなＤＩＰ処理をしていない補強糸を用いて補強糸層１４を構成している。但し予めＤＩＰ処理を施した補強糸を用いて補強糸層１４を構成することもできる。
【００４０】
更にこの実施形態では、補強糸層１４における補強糸の編組密度が５９％と低密度となしてあり、補強糸と補強糸との間に大きな編目間隙が形成してあり、その大きな間隙を通じて内ゴム層１２と外ゴム層１６とが互いに合体状態に一体加硫してある。
その合体部分の面積比率はここでは４１％である。
【００４１】
つまりここでは内ゴム層１２と外ゴム層１６とが径方向の重なり面、即ち互いの対向面全体の４１％に亘って一体化（一体に繋がった状態）してある。
この実施形態において、合体部分の面積比率[％]は
１００[％]−補強糸の編組密度[％]
で求められる。
ここで補強糸の編組密度は、補強糸層が単独（１つの層だけ）である場合、次の式(１)で求めることができる。
【数１】
2013130283.tif 000003
但しこの実施形態では、補強糸層１４が第１層１４-１と第２層１４-２とから成っているため、第１層１４-１の編組密度をＸ１，第２層１４-２の編組密度（見かけの編組密度）をＸ２としたとき、補強糸層１４全体の編組密度を下記式(２)で求めている。
【数２】
2013130283.tif 000004
具体的にはこの実施形態では、（補強糸層のすぐ内側層）は内ゴム層１２となる。ここではその外径は１５．９ｍｍである。
尚、上記の式中糸幅，糸本数はそれぞれ補強糸の幅，本数である。
ここでは補強糸の幅（直径）は０．４ｍｍであり、また補強糸の本数（打ち込み本数）は第１層１４-１，第２層１４-２ともに２６本であり、また補強糸の編組角度θは５５°である。
本実施形態では、補強糸層１４として引張強度が１７ｃＮ／デシテックスの高強度のアラミド糸が用いられており、エアコンホースとしての所要の耐圧強度を有している。
また補強糸として毛羽立ちを有するスパナイズド糸が用いられており、その毛羽の投錨効果によって、補強糸と内ゴム層１２及び外ゴム層１６との一体性が確保されている。
【００４２】
尚この例において、エアコンホース１０Ａの外径ｄ１＝φ１９．０ｍｍ，内径ｄ２＝φ１２．０ｍｍ，肉厚ｔ＝３．５ｍｍである。
以上の構成を有するエアコンホース１０Ａは、次のようにして製造することができる。
即ち押出成形した内ゴム層１２の外周面に補強糸を巻き付けて、先ず第１層１４-１を形成した後、続いてその上側に第２層１４-２を形成する。
このとき補強糸層１４における補強糸は内ゴム層１２の内部に食い込んだ状態となる。
【００４３】
その後補強糸層１４の外周側に外ゴム層１６を押出成形する。このとき内ゴム層１２と外ゴム層１６とは、補強糸層１４における補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに接触した状態となる。
またこのとき内ゴム層１２と外ゴム層１６との間に微小な間隙があったとしても、その後外ゴム層１６に樹脂被覆を施して外ゴム層１６を縮径方向に加圧し、更にその後加硫処理を行うと、樹脂被覆による外ゴム層１６の縮径方向の押圧及び加硫時の加熱によるゴムの膨張によって、内ゴム層１２と外ゴム層１６とは補強糸と補強糸との編目間隙の部分で十分に密着状態に融合、即ち合体状態となり、そしてその合体状態で内ゴム層１２と外ゴム層１６とにまたがって架橋反応が生じて両者が一体結合される。
その後、樹脂被覆を除去するとともに成形体を所定寸法に切断することで、図１に示す高圧側のエアコンホース１０Ａが得られる。
【００４４】
以上の高圧側のエアコンホース１０Ａについて、振動伝達測定，柔軟性測定を行って振動吸収性能，柔軟性の各特性の評価を行った。
尚比較のために、図６（イ）に示す従来の高圧側のエアコンホース２００Ａについても同様の試験及び評価を行った。
尚従来のエアコンホース２００Ａは、寸法関係は本実施形態のものと同じであるが、材質及び補強糸層の構成、更に中間ゴム層の有無等については異なっている。
即ち樹脂内層２００Ａ及び内ゴム層２０１については本実施形態と同様であるが、中間ゴム層２０６及び外ゴム層２０４としてＥＰＤＭを用いている。
【００４５】
また補強糸として予めＤＩＰ処理したポリエステル糸を用い、これを第１補強糸層２０２-１及び第２補強糸層２０２-２を含めた全体で１００％（具体的には第１補強糸層２０２-１及び第２補強糸層２０２-２の何れも１００％）の編組密度で編組を行って補強糸層２０２を構成した。
尚エアコンホース２００Ａの場合、第１補強糸層２０２-１の編組密度と、第２補強糸層２０２-２の編組密度とを合せた編組密度が全体の編組密度となる。
この場合において、第１補強糸層２０２-１の編組密度の計算の基準となる補強糸層のすぐ内側層は内ゴム層２０１となり、また第２補強糸層２０２-２の編組密度の計算の基準となる補強糸層のすぐ内側層は中間ゴム層２０６となる。
従って内ゴム層２０１と外ゴム層２０４とは補強糸層２０２で完全に遮断されており、それらは部分的にも全く互いに合体も融合も一体化もしていない。
つまり内ゴム層２０１と外ゴム層２０４との合体部分の面積比率は０％である。
【００４６】
＜振動伝達測定＞
振動伝達測定は、図３（Ａ）に示す測定装置２０を用いて行った。
詳しくは、ホース（エアコンホース１０Ａ，２００Ａ）を測定装置２０にセットして、各端部を加振側の固定部２２，受振側の固定部２４にそれぞれ固定して支持させ、そしてホース内圧１．５ＭＰａをかけた状態で加振装置２６でその一端側を一定の加速度２９．４ｍ／ｓ２（３Ｇ）で加振して他端側で受振させるとともに、加振側の固定部２２に設けた加振側加速度センサ２８にて加振側加速度Ａ０を、受振側固定部２４に設けた受振側加速度センサ３０にて受振側加速度Ａ１をそれぞれ測定し、それらに基づいて振動伝達特性（ゲイン）を測定した。
尚、図３（Ａ）において３２はラバーであり、またＬはホース自由長を示している。
【００４７】
＜柔軟性測定＞
柔軟測定は、図３（Ｂ）に示す方法にて行った。
詳しくは、ホースの一端側にばね測り３４を取り付けてホースを１８０°曲げ変形させ、そして１８０°曲げたときのホースの曲げ力を測定して、これを柔軟性を示す値とした。
尚ホース自由長Ｌ＝３５０ｍｍとした。
＜結果＞
振動伝達測定の結果が図２（Ａ）及び（Ｂ）に、また柔軟性測定結果が図２（Ｃ）に示してある。
図２（Ａ）は、加振周波数を変化させて振動伝達特性（ゲイン）を調べたもので、横軸に加振周波数が、縦軸にゲイン＝２０Ｌｏｇ１０（Ａ１／Ａ０）が示してある。
また表１に１００Ｈｚ，３００Ｈｚ，６００Ｈｚでのゲイン及び１００〜６００Ｈｚの平均ゲインの値が別途に示してある。
【００４８】
【表１】
2013130283.tif 000005
【００４９】
これら図２（Ａ）及び表１に示しているように、本実施形態の高圧側のエアコンホース１０Ａにあっては、従来のエアコンホース２００Ａに比べて加振周波数１００Ｈｚの下で５．６ｄＢ（１４％）低く、また加振周波数３００Ｈｚの下で同じく５．６ｄＢ（１４％）低く、更に６００Ｈｚの下で１４．１ｄＢ（２９％）低くなっており、また１００〜６００Ｈｚの平均ゲインで９．８ｄＢ（２１％）低くなっており、本実施形態のエアコンホース１０Ａは、従来のエアコンホース２００Ａに比べて振動吸収性能が高くなっている。
【００５０】
一方図２（Ｂ）は、ホース自由長を２５０ｍｍ，３００ｍｍ，４００ｍｍと変えたときの１００〜６００Ｈｚの平均ゲインを示したもので、図２（Ｂ）の結果に示しているように、本実施形態のエアコンホース１０Ａでは、従来のエアコンホース２００Ａに対してホース自由長２５０ｍｍで６．６ｄＢ（１５％）低く、ホース自由長３００ｍｍで７．３ｄＢ（１６％）低く、またホース自由長４００ｍｍで９．８ｄＢ（２１％）低くなっており、この結果からも本実施形態のエアコンホース１０Ａが、従来のエアコンホース２００Ａに対して振動吸収性能が高くなっていることが分かる。
【００５１】
特に注目すべきは、本実施形態のエアコンホース１０Ａでは、ホース自由長を２５０ｍｍと短くした場合であっても、４００ｍｍと長い従来のエアコンホース２００Ａに比べて平均ゲインが大きく下がっており、ホースを２５０ｍｍまで短尺化してもなお従来のエアコンホース２００Ａに比べて高い振動吸収性能を有している点である。このことから本実施形態のエアコンホース１０Ａは、振動吸収性能を高く維持しながらこれを短尺化できることが分る。
尚高圧側のエアコンホース２００Ａにあっては、従来その長さは４００ｍｍ以上が通常である。
【００５２】
図２（Ｃ）は、ホース柔軟性の測定結果を示したもので、従来のエアコンホース２００Ａ（従来品）では１８０°曲げるための力が７．４Ｎであるのに対し、本実施形態のエアコンホース１０Ａの場合には曲げのための力が４．８Ｎと小さくて済み（３５％低減）、ホースの柔軟性が高くなっている。
【００５３】
次に、表２に上記以外の他の試験（加圧繰返し試験，気密試験，寸法変化試験，耐圧力試験，破壊試験，透過試験，耐透湿試験）の結果が示してある。
尚、各試験は次にようにして行った。
【００５４】
【表２】
2013130283.tif 000006
【００５５】
＜加圧繰返し試験＞
ホースをＵ字状に曲げ、雰囲気温度１３０℃の下でホースに０⇔３．５ＭＰａの内圧を３０ｃｐｍの繰返し速度で繰返し加え、ホース破裂に到るまでの繰返し回数を調べることによって耐久性を評価した。
【００５６】
＜気密試験＞
３．０ＭＰａの試験圧力で窒素ガスを充填した後、ホースを水中に沈めてホースカシメ部よりの窒素ガスの洩れの有無を調べた。
【００５７】
＜寸法変化試験＞
３．０ＭＰａの内圧をかけ、５分保持した後の内圧によるホース長さ変化および外径変化を調べた。
【００５８】
＜耐圧力試験＞
５．０ＭＰａの液圧を加え、５分間経過してからの破裂、液漏れ、局部ふくれの発生有無を調べた。
【００５９】
＜破壊試験＞
１５０ｍＰａ／ｍｉｎの加圧速さで液圧を加え、破裂強さを測定した。
【００６０】
＜透過試験＞
冷媒を封入した試料ホースを９０℃の恒温槽で７２ｈｒ放置し、質量損失割合を算出した。
【００６１】
＜耐透湿試験＞
乾燥剤（ゼオライトの一種で多孔質構造を有し、空孔に水分子を吸着して乾燥を行うもの、ここではモレキュラーシーブ（商品名）を使用）を入れたホースを、６０℃×９５％ＲＨに調節された恒温恒湿槽内に入れ１６８ｈｒ放置し、規定時間経過後にホースを取り出して、ホース内から乾燥剤を取り出して質量を測定。
初期乾燥剤の質量と試験放置後の乾燥剤の質量の差から水分透過率を求めた。
【００６２】
表２の結果に見られるように、本実施形態のエアコンホース１０Ａは、加圧繰返し耐久性，気密性，寸法変化，耐圧力性，破壊強度，耐透過性，耐透湿性等の特性において、従来のエアコンホース２００Ａと同等の性能を有している。
【００６３】
次に図４は、低圧側のエアコンホースの一例を示している。
この例の低圧側のエアコンホース１０Ｂは、樹脂内層１８を有していない点を除いて、基本的に図１に示す高圧側のエアコンホース１０Ａと同様の構成のものである。
但しこの低圧側のエアコンホース１０Ｂは、補強糸層１４の編組密度が４８％とされており、内ゴム層１２と外ゴム層１６との合体部分の面積比率が５２％で、高圧側のエアコンホース１０Ａよりも高い面積比率とされている。
また寸法的には、この低圧側のエアコンホース１０Ｂでは外径ｄ１＝φ２４．５ｍｍ，内径ｄ２＝φ１６ｍｍ，肉厚ｔ＝４．２５ｍｍとされている。
尚内ゴム層１２，外ゴム層１６，補強糸層１４における補強糸の各材質については、図１の高圧側のエアコンホース１０Ａのそれと同様である。
【００６４】
この低圧側のエアコンホース１０Ｂについて、上記高圧側のエアコンホース１０Ａについて行ったのと同様の方法，同様の条件で振動伝達測定を行った。
尚比較のために、図６（ロ）に示す従来の低圧側のエアコンホース２００Ｂについても同様の試験及び評価を行った。
尚従来のエアコンホース２００Ｂは、寸法関係は本実施形態の低圧側のエアコンホース１０Ｂと同じであるが、材質及び補強糸層の構成については異なっている。
即ち内ゴム層２０１については本実施形態と同様にブチルゴムを用いているが、中間ゴム層２０６及び外ゴム層２０４についてはＥＰＤＭを用いている。
また補強糸として予めＤＩＰ処理したポリエステル糸を用い、これを第１補強糸層２０２-１及び第２補強糸層２０２-２それぞれについて８２％の編組密度で編組を行って補強糸層２０２を構成している。
【００６５】
結果が図５（Ａ），（Ｂ）に示してある。
図５（Ａ）は、加振周波数を変化させて振動伝達特性（ゲイン）を調べたもので、横軸に加振周波数が、縦軸にゲイン＝２０Ｌｏｇ１０（Ａ１／Ａ０）が示してある。
また表３に１００Ｈｚ，３００Ｈｚ，６００Ｈｚでのゲイン及び１００〜６００Ｈｚの平均ゲインの値が別途に示してある。
これら図５（Ａ）及び表３に示しているように、本実施形態の低圧側のエアコンホース１０Ｂにあっては、従来のエアコンホース２００Ｂに比べて加振周波数１００Ｈｚの下で５．０ｄＢ（１３％）低く、また加振周波数３００Ｈｚの下で４．３ｄＢ（９％）低く、更に６００Ｈｚの下で７．４ｄＢ（１３％）低くなっており、また１００〜６００Ｈｚの平均ゲインで５．７ｄＢ（１２％）低くなっており、低圧側の本実施形態のエアコンホース１０Ｂにおいても、従来のエアコンホース２００Ｂに比べて振動吸収性能が高くなっている。
【００６６】
【表３】
2013130283.tif 000007
【００６７】
一方図５（Ｂ）は、ホース自由長を２５０，３００，４００ｍｍと変えたときの１００〜６００Ｈｚの平均ゲインを示したもので、この図５（Ｂ）の結果に示しているように、本実施形態のエアコンホース１０Ｂは、２５０ｍｍまでの範囲内で短尺化した場合であっても、従来の低圧側のエアコンホース２００Ｂのホース長４００ｍｍのものと比べて同等以上の振動吸収性能を有している。
【００６８】
以上本発明の実施形態を詳述したがこれはあくまで一例示であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。
【符号の説明】
【００６９】
１０Ａ，１０Ｂ  エアコンホース
１２  内ゴム層
１４  補強層
１６  外ゴム層
１８  樹脂内層
【図１】
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【図２】
2013130283.tif 000009
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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