(57)【要約】【課題】リサーキュレーションバルブ１７が開いたときにＥＧＲガスを含む新気がエアフロメータ１２まで吹き返さないようにする。【解決手段】ターボ過給機３のコンプレッサ５がエアフロメータ１２とスロットル弁１３との間に位置するとともに、ＥＧＲ通路２１がコンプレッサ５上流側で吸気通路１０に接続されている。最大過給圧においてもＥＧＲガスを含む新気がエアフロメータ１２まで吹き返すことがないように、吸気通路１０に容積室３１が接続されている。リサーキュレーションバルブ１７が開いてガスが逆流する際に、一部のガスは容積室３１に受容されるので、吸気通路１０の通路長を長くすることなくエアフロメータ１２の汚損を防止できる。【選択図】図１
2013007268.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
過給機のコンプレッサがエアフロメータとスロットル弁との間に位置するとともに、スロットル弁の閉時にコンプレッサ下流の圧力をコンプレッサ上流へ解放するためのリサーキュレーション通路ならびにリサーキュレーションバルブを備え、かつＥＧＲガスを吸気系に導入するＥＧＲ通路が上記コンプレッサ上流に接続されてなる過給機付内燃機関の吸気装置において、
吸気通路の上記エアフロメータから上記リサーキュレーション通路の合流点までの区間に、上記リサーキュレーション通路側から逆流する吸気が流入可能な容積室が接続されていることを特徴とする過給機付内燃機関の吸気装置。
【請求項２】
上記容積室は、上記吸気通路の相対的に下流側の位置に接続された入口と、上記吸気通路の相対的に上流側の位置に接続された出口と、を備えており、
上記吸気通路のコンプレッサ上流側に湾曲部が設けられているとともに、逆流時にコンプレッサ側から上記湾曲部に向かう流れの方向に沿うように上記入口が上記湾曲部に接続されていることを特徴とする請求項１に記載の過給機付内燃機関の吸気装置。
【請求項３】
上記エアフロメータから上記ＥＧＲ通路の合流点までの吸気通路容積をＶ1、上記容積室の容積をＶ2、上記コンプレッサから上記スロットル弁までの吸気通路容積をＶ3、最大過給圧時に上記リサーキュレーションバルブが開いたときの上記容積Ｖ3のガスの膨張により吹き返すガスの体積をＶ4、としたときに、上記容積室の入口の通路断面積Ｓ2と上記区間における上記吸気通路の通路断面積Ｓ1とが、下記の式の関係に設定されていることを特徴とする請求項１または２に記載の過給機付内燃機関の吸気装置。
【数１０】
2013007268.tif 000015
【請求項４】
上記容積室の入口に、上記リサーキュレーション通路側からの逆流時に開く蓋部材を備えていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の過給機付内燃機関の吸気装置。
【請求項５】
上記エアフロメータから上記ＥＧＲ通路の合流点までの吸気通路容積（Ｖ1）と、上記容積室の容積（Ｖ2）との和が、ＥＧＲ導入を行う運転条件下での最大過給圧（Ｐb）に基づいて求められる最大の吹き返しガス体積（Ｖ4）よりも大きく設定されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の過給機付内燃機関の吸気装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、リサーキュレーションバルブを備えた過給機付内燃機関の吸気装置に関し、特に、コンプレッサ上流からＥＧＲガスが導入される形式の過給機付内燃機関の吸気装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に開示されているように、過給機、特にターボ過給機を備えた内燃機関の吸気装置において、過給状態からスロットル弁が急に閉じた場合などにコンプレッサ下流からコンプレッサ上流へ過給圧を解放するリサーキュレーションバルブを具備した構成が公知である。また、排気還流（ＥＧＲ）装置として、特許文献１のように、排気系から取り出したＥＧＲガスをコンプレッサ上流において新気に導入する構成も公知である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−２７８１１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のように、コンプレッサ上流側でＥＧＲガスを新気に導入するようにした過給機付内燃機関に、コンプレッサ下流からコンプレッサ上流へ過給圧を解放するリサーキュレーションバルブを組み合わせた構成においては、排気還流を行っている運転条件下でリサーキュレーションバルブが開いたときに、ＥＧＲガスを含む新気がリサーキュレーションバルブを介して吸気通路内を上流側へ逆流する。そのため、エアフロメータがＥＧＲガス成分によって汚損する、という問題が生じる。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
この発明に係る過給機付内燃機関の吸気装置は、過給機のコンプレッサがエアフロメータとスロットル弁との間に位置するとともに、スロットル弁の閉時にコンプレッサ下流の圧力をコンプレッサ上流へ解放するためのリサーキュレーション通路ならびにリサーキュレーションバルブを備えており、さらにＥＧＲガスを吸気系に導入するＥＧＲ通路が上記コンプレッサ上流に接続されている。
【０００６】
そして、吸気通路の上記エアフロメータから上記リサーキュレーション通路の合流点までの区間に、上記リサーキュレーション通路側から逆流する吸気が流入可能な容積室が接続されている。
【０００７】
すなわち、リサーキュレーションバルブが開いたときのガスの逆流は、コンプレッサからスロットル弁までの吸気通路内に存在していた高圧に過給されていたガス（ＥＧＲガスを含む新気）がリサーキュレーションバルブの開放に伴って膨張することによって生じる。コンプレッサ上流の圧力は、ほぼ大気圧であるので、基本的に、過給圧が高いほど、逆流するガス量は大となり、これがエアフロメータからＥＧＲ通路の合流点までの吸気通路容積（この部分は、リサーキュレーションバルブが開く前は、ＥＧＲガスを含まない新気のみの空間である）を超えると、エアフロメータにＥＧＲガスを含むガスが到達することになる。従って、上記のエアフロメータからＥＧＲ通路の合流点までの吸気通路容積が十分に大きければ、エアフロメータまでＥＧＲガスを含むガスが到達することはない。上記の容積室は、実質的に上記の吸気通路容積の一部となり、逆流したＥＧＲガスを含むガスの一部を一時的に蓄える。これにより、ＥＧＲガスを含むガスがエアフロメータに到達することが抑制され、その汚損を防止できる。
【発明の効果】
【０００８】
この発明によれば、排気還流を行っている間にリサーキュレーションバルブが開いた場合のＥＧＲガスによるエアフロメータの汚損を、コンプレッサからエアフロメータまでの吸気通路長を極端に長くすることなく防止することが可能となり、コンプレッサからエアフロメータまでの吸気通路長を長くすることに伴う吸入空気量の計量精度の低下やレイアウトの制約を回避することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】この発明に係る内燃機関の吸気装置の一実施例を内燃機関の排気系とともに示した構成説明図。
【図２】蓋部材を備えた容積室の実施例を示す要部拡大図。
【図３】蓋部材の制御を示す機能ブロック図。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１１】
図１は、この発明に係る吸気装置を備えた内燃機関１の吸排気系全体の構成を示す構成説明図であって、ガソリン機関である内燃機関１の排気通路２には、ターボ過給機３の排気タービン４が配置され、その下流側に、例えば三元触媒を用いた触媒コンバータ６が配置されている。排気通路２のさらに下流側には、図示せぬ排気消音器が設けられており、該排気消音器を介して排気通路２は外部へ開放されている。上記排気タービン４は、過給圧制御のための公知のウェストゲートバルブ７を備えている。なお、内燃機関１は、例えば直噴型の構成であり、シリンダ内に燃料を噴射する図示せぬ燃料噴射弁を各気筒毎に備えている。
【００１２】
内燃機関１の吸気通路１０には、上流側から順に、エアクリーナ１１、エアフロメータ１２、スロットル弁１３、が配置されており、上記ターボ過給機３のコンプレッサ５が、上記エアフロメータ１２と上記スロットル弁１３との間に配置されている。これによって、吸気通路１０は、コンプレッサ５より上流のコンプレッサ上流側通路部分１０ａと、コンプレッサ５とスロットル弁１３との間のコンプレッサ下流側通路部分１０ｂと、スロットル弁１３と各シリンダとの間のスロットル下流側通路部分１０ｃと、に大別することができる。なお、この実施例では、スロットル下流側通路部分１０ｃに、例えば水冷式ないし油冷式のインタークーラ１４が介装されており、このインタークーラ１４より下流側は吸気マニホルドとして各気筒毎に分岐している。なお、インタークーラ１４は空冷式のものであってもよい。
【００１３】
上記吸気通路１０には、さらに、上記コンプレッサ５の上流側と下流側との間を連通するリサーキュレーション通路１６が設けられており、このリサーキュレーション通路１６に、リサーキュレーションバルブ１７が設けられている。このリサーキュレーションバルブ１７は、例えばスロットル弁１３前後の圧力差に応答して動作する機械的なアクチュエータ、あるいは、図示せぬコントロールユニットからの制御信号に応答して動作する電気的なアクチュエータ、を備え、例えば、スロットル弁１３が閉じたときに、コンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内の圧力の上昇に基づいてリサーキュレーション通路１６を開き、吸気が循環するようにコンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内の圧力をコンプレッサ上流側通路部分１０ａに解放する。上記リサーキュレーション通路１６は、コンプレッサ下流側通路部分１０ｂのコンプレッサ５寄りの位置とコンプレッサ上流側通路部分１０ａのコンプレッサ５寄りの位置とを接続している。
【００１４】
また、排気還流装置を構成するＥＧＲ通路２１が排気通路２の触媒コンバータ６下流側から分岐しており、その先端が、吸気通路１０のコンプレッサ上流側通路部分１０ａに合流点２２において接続されている。この合流点２２は、コンプレッサ上流側通路部分１０ａの比較的下流側つまりコンプレッサ５に近い位置にあるが、リサーキュレーション通路１６との合流点２０よりは上流側に位置している。上記ＥＧＲ通路２１には、ＥＧＲガスの冷却を行う水冷式あるいは油冷式のＥＧＲガスクーラ２３が介装されており、その下流側に、目標排気還流率に沿うように排気還流量を制御する排気還流制御弁２４が介装されている。
【００１５】
上記のような構成においては、過給域および非過給域の双方を含む排気還流を行うべき所定の運転条件では、排気還流制御弁２４を介してＥＧＲガスがコンプレッサ５の上流側に導入される。このＥＧＲガスを含む新気は、過給域ではコンプレッサ５によって加圧され、スロットル弁１３およびインタークーラ１４を通って内燃機関１の各シリンダに供給される。このような過給域において、例えば運転者のアクセルペダル操作に伴いスロットル弁１３が急に閉じると、これに連動した形でリサーキュレーションバルブ１７が開き、コンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内の高圧となった新気がコンプレッサ上流側通路部分１０ａへと解放される。これにより、コンプレッサ５がロータの慣性により回転し続けても、吐出された新気がリサーキュレーション通路１６を介して循環し、コンプレッサ５のサージによる異音発生などが回避される。
【００１６】
ところで、排気還流が行われている条件下で上記のようにスロットル弁１３の閉動作に伴ってリサーキュレーションバルブ１７が開くと、相対的に高い圧力にあるコンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内のＥＧＲガスを含む新気がリサーキュレーションバルブ１７を介して膨張し、コンプレッサ上流側通路部分１０ａを逆流する。このように逆流したＥＧＲガスを含む新気がエアフロメータ１２にまで達すると、エアフロメータ１２がＥＧＲガス成分によって汚損し、好ましくない。
【００１７】
そのため、本実施例においては、吸気通路１０のコンプレッサ上流側通路部分１０ａに、逆流したガスを一時的に受容するための容積室３１が接続されている。この容積室３１は、一端部に入口３２を有するとともに、他端部に出口３３を有し、吸気通路１０の通常の流れ方向で見て相対的に上流側の位置に上記出口３３が接続され、相対的に下流側の位置に上記入口３２が接続されている。つまり、リサーキュレーションバルブ１７の開作動に伴うガスの逆流時に、コンプレッサ５側から逆流したガスが上記入口３２から流入し、それまで容積室３１内に存在していたガス（空気）が上記出口３３から押し出されていくように構成されている。逆流時にガスが上記入口３２に流入し易くなるように、上記吸気通路１０は、ＥＧＲ通路２１との合流点２２のすぐ上流側の部分が略９０°方向転換するように比較的小さな曲率半径の湾曲部３４として形成されており、逆流時にコンプレッサ５側から上記湾曲部３４に向かう流れの方向つまりコンプレッサ５側からの直進方向に沿うように上記入口３２が上記湾曲部３４の外周側に接続されている。また、上記出口３３は、通常時にエアフロメータ１２側から吸気通路１０内を流れる吸気が入りにくいように、吸気通路１０に対し鋭角に合流している。換言すれば、出口３３から流出したガスの流れが吸気通路１０の下流側へ向かうように出口３３の指向方向が吸気通路１０に対し傾斜している。
【００１８】
次に、上記容積室３１の容積や入口３２の通路断面積等について説明する。なお、以下では、エアフロメータ１２からＥＧＲ通路２１との合流点２２までの吸気通路容積をＶ1（ｍ3）、その通路断面積をＳ1（ｍ2）、上記容積室３１の容積をＶ2（ｍ3）、その入口３２の通路断面積をＳ2（ｍ2）、逆流の要因となるコンプレッサ下流側通路部分１０ｂ（コンプレッサ５からスロットル弁１３まで）の吸気通路容積をＶ3（ｍ3）、コンプレッサ上流側の圧力をＰ1（ｋＰａ）、ＥＧＲ導入を行う運転条件下での最大過給圧をＰb（ｋＰａ）、リサーキュレーションバルブ１７が開いたときに該リサーキュレーションバルブ１７を通して吸気通路１０上流側へ吹き返す吹き返しガスの体積をＶ4（ｍ3）、コンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内に存在するＥＧＲガスを含む新気の比熱比をκ、コンプレッサ５上流側でのガス温度をＴ1（°Ｋ）、上記最大過給圧Ｐbにおけるコンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内におけるガス温度をＴ3（°Ｋ）、上記リサーキュレーションバルブ１７を通してコンプレッサ５上流へ解放されたときのガス温度をＴ4（°Ｋ）、コンプレッサ５の効率をηcomp（％）、とする。
【００１９】
本実施例においては、逆流時にＥＧＲガスを含む新気がエアフロメータ１２にまで達することがないように、エアフロメータ１２からＥＧＲ通路２１との合流点２２までの吸気通路容積Ｖ1と、上記容積室の容積Ｖ2との和Ｖtotalが、ＥＧＲ導入を行う運転条件下での最大過給圧Ｐbに基づいて求められる最大の吹き返しガス体積Ｖ4よりも大きく設定されている。
【００２０】
すなわち、下記の（１）式のような関係となっている。（１）式の右辺が最大過給圧Ｐb時の吹き返しガス体積Ｖ4に相当する。
【００２１】
【数１】
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【００２２】
あるいは、この関係は、上記最大過給圧Ｐbにおけるコンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内におけるガス温度Ｔ3（°Ｋ）と、上記リサーキュレーションバルブ１７を通してコンプレッサ５上流へ解放されたときのガス温度Ｔ4（°Ｋ）と、を用いて、下記の（２）式のように表すこともできる。
【００２３】
【数２】
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【００２４】
上記ガス温度Ｔ3は、コンプレッサ５のコンプレッサ効率ηcomp（％）に基づき下記の（３）式から求めることができる。
【００２５】
【数３】
2013007268.tif 000005
【００２６】
但し、Ｔ3’は、上記コンプレッサ５によりコンプレッサ５上流側の圧力Ｐ1から最大過給圧Ｐbまで圧縮されたときの理論断熱圧縮後温度（°Ｋ）である。
【００２７】
また、上記ガス温度Ｔ4は、下記の（４）式から求めることができる。
【００２８】
【数４】
2013007268.tif 000006
【００２９】
上記の（１）式の右辺の第１項は、基本的に、過給圧Ｐbにあるガスが上流側圧力Ｐ1にまで膨張したものとしてリサーキュレーションバルブ１７を通してコンプレッサ上流側通路部分１０ａへ溢れ出る余剰の体積に相当し、第２項は、ガスの温度変化に伴う補正の項である。なお、逆流時に、コンプレッサ上流側通路部分１０ａ（特にエアフロメータ１２からＥＧＲ通路２１の合流点２２までの区間）に存在していたガスが最初にエアフロメータ１２を逆方向に通流するが、この部分のガスならびに容積室３１内のガスはＥＧＲガスを含まない新気であるので、汚損の原因とはならない。従って、ここでは、リサーキュレーションバルブ１７が開くときにコンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内に存在するガス（体積Ｖ3、圧力Ｐb）の膨張が検討の対象となる。
【００３０】
すなわち、ガスの断熱変化の一般式から、ガスの圧力をＰ（ｋＰａ）、体積をＶ（ｍ3）、温度をＴ（°Ｋ）、比熱比をκとし、変化前の状態を添字αで、変化後の状態を添字βで、それぞれ表すものとすると、「Ｐ×Ｖκ＝一定」の関係から、
Ｐα×Ｖακ＝Ｐβ×Ｖβκ
であり、従って、下記の（５）式の通りとなる。
【００３１】
【数５】
2013007268.tif 000007
【００３２】
また、「Ｔ×Ｖκ-1＝一定」の関係から、
Ｔα×Ｖακ-1＝Ｔβ×Ｖβκ-1
Ｔβ＝Ｔα×（Ｖα／Ｖβ）κ-1
であり、上記の（５）式から、下記の（６）式の通りとなる。
【００３３】
【数６】
2013007268.tif 000008
【００３４】
一方、コンプレッサ下流側通路部分１０ｂ内に存在していた過給圧Ｐbの体積Ｖ3のガスが圧力Ｐ1まで膨張した場合の余剰のガス量は、上述した（１）式の右辺の第１項のように、Ｖ3×｛（Ｐb−Ｐ1）／Ｐ1｝となるが、これは、過給条件の温度Ｔ3での体積であるため、リサーキュレーションバルブ１７が開放された後の温度Ｔ4におけるガスの体積は、（Ｔ4／Ｔ3）倍となる。
【００３５】
つまり、リサーキュレーションバルブ１７を通して溢れ出る余剰のガス（吹き返しガス）の体積Ｖ4は、上記の（２）式の右辺の通り、
Ｖ4＝Ｖ3×｛（Ｐb−Ｐ1）／Ｐ1｝×（Ｔ4／Ｔ3）
となる。
【００３６】
ここで、上記の（６）式より、ガス温度Ｔ4は、
【００３７】
【数７】
2013007268.tif 000009
【００３８】
であるので、これを代入すると、
【００３９】
【数８】
2013007268.tif 000010
【００４０】
となる。
【００４１】
従って、逆流したガスがエアフロメータ１２に到達しないようにするためには、エアフロメータ１２までの通路の体積Ｖtotalが上記の吹き返しガス体積Ｖ4を上回っている必要があるので、上述した（１）式の関係が必要である。
【００４２】
すなわち、吹き返しガス体積Ｖ4はそのときの過給圧Ｐbに応じて定まるので、ＥＧＲの導入が行われる運転条件下での最大過給圧Ｐbに対応する吹き返しガス体積Ｖ4を上回るように通路体積Ｖtotalを設定すれば、エアフロメータ１２がＥＧＲガスで汚損することはない。
【００４３】
上記ガス温度Ｔ3は、上述したように、コンプレッサ５のコンプレッサ効率ηcompに基づき上記の（３）式から求めることができる。
【００４４】
すなわち、コンプレッサ５上流のガス温度をＴ1、コンプレッサ５によって圧力Ｐ1から最大過給圧Ｐbまで圧縮されたときの理論断熱圧縮後温度をＴ3’とすると、上記（６）式から温度Ｔ3’は、下記（９）式の通りとなる。
【００４５】
【数９】
2013007268.tif 000011
【００４６】
ここで、圧力比をπc（＝Ｐb／Ｐ1）、理論断熱圧縮後温度Ｔ3’とガス温度Ｔ1との差をΔＴ（＝Ｔ3’−Ｔ1）、コンプレッサ効率をηcomp（％）とすると、圧縮によるガスの温度上昇は、
ΔＴ／（ηcomp／１００）
となるので、
圧縮後のガス温度Ｔ3は、
【００４７】
【数３】
2013007268.tif 000012
【００４８】
となる。
【００４９】
また、上記ガス温度Ｔ4は、上記の（６）式の関係から圧力比πcを用いて（４）式のように表すことができる。
【００５０】
【数４】
2013007268.tif 000013
【００５１】
なお、上記の（１）式の右辺の係数は、最大過給圧Ｐbを１８０ｋＰａ、コンプレッサ上流側圧力Ｐ1を１００ｋＰａ、比熱比κを１．４とすると、約０．６７となる。従って、簡易的には、体積Ｖtotalが「０．６５×Ｖ3」となるように容積室３１の容積Ｖ2を設定すれば、逆流によるエアフロメータ１２の汚損を実質的に回避することが可能である。
【００５２】
一方、エアフロメータ１２からＥＧＲ通路２１との合流点２２までの吸気通路１０の通路断面積Ｓ1と、上記容積室３１の入口３２の通路断面積Ｓ2とは、下記の（１０）式の関係を満たすことが望ましい。
【００５３】
【数１０】
2013007268.tif 000014
【００５４】
すなわち、逆流してきたガスは、双方の通路断面積Ｓ1，Ｓ2に応じて分流することとなり、通路断面積Ｓ１の吸気通路１０を流れるガスがエアフロメータ１２に達しないためには、
Ｖ1＞Ｖ4×｛Ｓ1／（Ｓ1＋Ｓ2）｝
の関係が必要であり、従って、
Ｓ1＜Ｓ2×｛Ｖ1／（Ｖ4−Ｖ1）｝
となる。
【００５５】
一方、容積室３１が溢れないためには、
Ｖ2＞Ｖ4×｛Ｓ2／（Ｓ1＋Ｓ2）｝
の関係が必要であり、従って、
Ｓ1＞Ｓ2×｛（Ｖ4−Ｖ2）／Ｖ2｝
となる。
【００５６】
従って、これら２つの制約をまとめると、上記の（１０）式の関係が得られ、この関係を満足すれば、容積室３１が溢れず、かつ吸気通路１０側に分流したガスがエアフロメータ１２に到達しない。なお、出口３３の通路断面積は、入口３２の通路断面積Ｓ2と等しいか、あるいは、これよりも大きく設定される。
【００５７】
このように、上記実施例によれば、吸気系に容積室３１を付加したことで、リサーキュレーションバルブ１７が開いたときのＥＧＲガスを含むガスの逆流によるエアフロメータ１２の汚損を防止できる。特に、吸気通路１０（特にコンプレッサ上流側通路部分１０ａ）の長さを長くする必要がなくなり、車両のエンジンルーム内でのレイアウトの制限を受けることがないとともに、通路長に起因するエアフロメータ１２の吸入空気量計量精度の低下（応答性の悪化）を回避できる。
【００５８】
なお、上記容積室３１の各部の寸法を適切に設定することで、該容積室３１を同時に吸気騒音に対するレゾネータとしても機能させることができ、吸気騒音の低減が図れる。
【００５９】
次に、図２は、上記容積室３１の入口３２に、該入口３２を開閉する蓋部材４１を設けた実施例を示している。この蓋部材４１は、例えば、一端が吸気通路１０側壁に回動可能に支持されたフラップ状に構成され、入口３２の内側へ開くようになっている。このように逆流時以外は入口３２を閉塞する蓋部材４１を設けることで、通常時には容積室３１が吸気通路１０から実質的に切り離された形となり、通常時の吸気流に対する影響が最小限のものとなる。
【００６０】
上記蓋部材４１は、何らかの手段で逆流時に開作動させる必要があるが、例えば、１つの実施例では、ばね部材によってフラップ状の蓋部材４１を閉方向に付勢しておき、逆流時に蓋部材４１がガスから受ける力によって開くように構成される。
【００６１】
第２の実施例では、蓋部材４１がリサーキュレーションバルブ１７とリンク部材等を介して機械的に連係しており、リサーキュレーションバルブ１７の開作動に連動して蓋部材４１が開くように構成される。
【００６２】
さらに第３の実施例では、蓋部材４１がソレノイド等の電気的信号によって動作するアクチュエータを備えており、コントロールユニットからの制御信号に応答して、リサーキュレーションバルブ１７の開作動に連動する形で開くように構成される。
【００６３】
この場合、リサーキュレーションバルブ１７の開時に蓋部材４１が必ず開くように構成してもよいが、前述した吹き返しガスの体積Ｖ4をそのときの過給圧等に基づいて演算し、算出した吹き返しガス体積Ｖ4が前述した吸気通路容積Ｖ1を超えると判定した場合にのみ蓋部材４１を開くように構成することもできる。
【００６４】
図３は、このような制御を機能ブロック図として示したものであり、ブロック１０１の吸入空気量はエアフロメータ１２によって検出され、ブロック１０２のコンプレッサ入口側圧力（Ｐ1）、ブロック１０３のコンプレッサ出口側圧力（Ｐb）、ブロック１０４のコンプレッサ入口側温度（Ｔ1）、はそれぞれ図示しないセンサによって検出される。ブロック１０５は、コンプレッサ効率マップであり、吸入空気量（つまりコンプレッサ５の流量）と圧力比とからコンプレッサ効率（ηcomp）が出力される。そして、ブロック１０６において、前述した（２）式の右辺に相当する吹き返しガス体積（Ｖ4）が求められ、ブロック１０７において、この吹き返しガス体積（Ｖ4）が所定の吸気通路容積（Ｖ1）と比較されて、該吸気通路容積（Ｖ1）を超えていると判定された場合に、蓋部材４１のアクチュエータに開指令信号が出力される。
【００６５】
なお、上記実施例では、過給機としてコンプレッサ５と排気タービン４とが同軸上に直結されたターボ過給機３を用いた例を説明したが、本発明はこのようなターボ過給機に限定されるものではなく、リサーキュレーションバルブを具備したものであれば、どのような形式の過給機であっても同様に適用することができる。
【符号の説明】
【００６６】
１…内燃機関
３…ターボ過給機
５…コンプレッサ
１０…吸気通路
１２…エアフロメータ
１３…スロットル弁
１７…リサーキュレーションバルブ
２１…ＥＧＲ通路
３１…容積室
３２…入口
３３…出口
３４…湾曲部
【図１】
2013007268.tif 000016
【図２】
2013007268.tif 000017
【図３】
2013007268.tif 000018