(57)【要約】【課題】実用的な構造で、エンジン１の出力トルクを測定し、経年劣化したり、指定以外の燃料を給油されたエンジン１でも、それぞれの状態に応じた最適な制御を行える構造を実現する。【解決手段】変速機２の伝達するトルクを求めるトルク測定器４を備える。このトルク測定器４は、前記エンジン１のクランクシャフトと比例したトルクで回転する、回転軸を支持する転がり軸受の内輪に支持固定されたエンコーダと、固定の部分に支持された状態で、検出部をこのエンコーダの被検出面に対向させたセンサと、このセンサの出力信号に基づいて前記回転軸のトルクを算出するトルク演算器とを備える。そして、エンジン制御器３は、このトルク演算器が算出したトルクの値に基づいて、前記エンジン１への燃料供給量を調整したり、前記変速機２の変速比を調節する。【選択図】図１
2013050344.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１対の回転軸と、
これら両回転軸のそれぞれの一部に固定されて、それぞれの外周面に形成した歯を互いに噛合させる事により、前記両回転軸同士の間でのトルクの伝達を可能とした１対のはすば歯車と、
内周面に外輪軌道を有し、静止部材に対して固定された外輪相当部材と、外周面に内輪軌道を有し、内径側に前記回転軸を内嵌固定した内輪相当部材と、これら外輪軌道と内輪軌道との間に、予圧を付与された状態で転動自在に設けられた、複数の転動体とから成り、前記回転軸を静止部材に対して回転自在に支持する転がり軸受と、
前記内輪相当部材に固定され、前記回転軸と同心に設けられた被検出面のうち、互いに軸方向に外れた２箇所位置に第一、第二両特性変化部を設け、これら第一、第二両特性変化部の特性が円周方向に関して交互に且つ互いに同じピッチで変化すると共に、これら第一、第二の両特性変化部のうちの一方の特性変化部の特性変化の位相が軸方向に関し、他方の特性変化部と異なる状態で漸次変化しているエンコーダと、
前記第一、第二両特性変化部に、それぞれ検出部を対向させた状態で、前記外輪相当部材に設けられた１対のセンサと、
これら両センサの出力信号同士の間に存在する位相差と、前記転がり軸受に付与された予圧とに基づいて、前記回転軸のトルクを算出する機能を有するトルク演算器とを備える歯車伝達装置用トルク測定装置。
【請求項２】
前記トルク演算器は、前記転がり軸受の予圧の大きさを、この転がり軸受の温度情報により補正する機能を有する、請求項１に記載した歯車伝達装置用トルク測定装置。
【請求項３】
前記トルク演算器は、前記エンコーダ及び前記両センサの取付誤差により生じるずれを補正する機能を有する、請求項１〜２のうちの何れか１項に記載した歯車伝達装置用トルク測定装置。
【請求項４】
シリンダ内への燃料供給に基づいてクランクシャフトを回転させるエンジンと、このクランクシャフトの回転を入力し、この回転の速度を変更してから出力する変速機と、運転者が行う、アクセルの操作に関連する状態量を表す信号に基づいて、前記エンジンのシリンダ内への燃料供給量を調整するエンジン制御器と、前記クランクシャフトと比例したトルクで回転する回転軸のトルクを求める歯車伝達装置用トルク測定装置とを備え、この歯車伝達装置用トルク測定装置が請求項１〜３のうちの何れか１項に記載した歯車伝達装置用トルク測定装置である駆動系制御装置。
【請求項５】
前記エンジン制御器は、前記歯車伝達装置用トルク測定装置が算出したトルクの値に基づいて前記燃料供給量を調整する機能を有する、請求項４に記載した駆動系制御装置。
【請求項６】
前記変速機が自動変速機であって、前記アクセルの操作に関連する状態量を表す信号に基づいてこの自動変速機の変速比を調整する変速機制御器を備え、この変速機制御器は、前記歯車伝達装置用トルク測定装置が算出したトルクの値に基づいて前記変速比を調整する機能を有する、請求項４〜５のうちの何れか１項に記載した駆動系制御装置。
【請求項７】
内周面に外輪軌道を有し、静止部材に対して固定された外輪相当部材と、外周面に内輪軌道を有し、内径側に回転軸を内嵌固定した内輪相当部材と、これら外輪軌道と内輪軌道との間に、予圧を付与された状態で転動自在に設けられた、複数の転動体とを備える転がり軸受の予圧測定方法であって、
前記内輪相当部材に、前記回転軸と同心に設けられた被検出面のうち、互いに軸方向に外れた２箇所位置に第一、第二両特性変化部を設け、これら第一、第二両特性変化部の特性が円周方向に関して交互に且つ互いに同じピッチで変化すると共に、これら第一、第二両特性変化部のうちの一方の特性変化部の特性変化の位相が軸方向に関し、他方の特性変化部と異なる状態で漸次変化しているエンコーダを設け、
前記外輪相当部材に、前記第一、第二両特性変化部に、それぞれ検出部を対向させた状態で１対のセンサを設け、
前記回転軸のトルクを変化させた場合のこれら両センサの出力信号同士の間に存在する位相差の変化に基づいて、前記予圧を算出する事を特徴とする転がり軸受の予圧測定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、自動車用変速機等の歯車伝達装置を構成する回転軸のトルクの値を測定する為の歯車伝達装置用トルク測定装置、及び、この歯車伝達装置用トルク測定装置を組み込んで、自動車、各種産業機械等のエンジンを制御する事により、最適な運行状態を実現する為の駆動系制御装置、前記歯車伝達装置の回転軸を支持固定する転がり軸受の予圧測定方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年の電子制御された自動車の場合、アクセルペダルの操作状態（開度、操作速度等）に応じてエンジンが出力すべきトルク（目標トルク）を求め、エンジン制御器によりこのエンジンの燃焼室に供給する燃料（ガソリン、軽油等の燃料と空気との混合気）の供給量を調整する事が、例えば特許文献１等に記載されて広く知られており、実際に広く行われている。又、更に電子化された自動車の場合、前記操作状態に対応して、自動変速機の変速比を調節する事も、例えば特許文献２等に記載されて広く知られており、実際に広く行われている。尚、前記自動変速機が遊星歯車式等の有段式の場合には、変速機調節は段階的に行われ、ベルト式、トロイダル式等の無段式の場合には、変速比調節は連続的に行われる。
【０００３】
図１４は、アクセルペダルの操作状況に応じてエンジン及び変速機（自動変速機）を制御する自動車の駆動系制御装置の動作状況の１例を示している。Ｓ（ステップ）１で運転者によるアクセルの操作状態を検出したならば、Ｓ２でエンジン制御器により、エンジンの燃焼室内への燃料の供給状態（供給量）を決定し、Ｓ３で、実際にエンジンを、前記操作状況に応じて運転する。そして、Ｓ４で、このエンジンの出力トルクを推定する。この出力トルクの推定は、前記燃料の供給量とこのエンジンの回転速度とから前記燃焼室内の圧力を算出し、更にこの圧力と燃焼室の数（気筒数）とから求める。そして、求めたトルクの推定値を前記エンジン制御器にフィードバックし、このエンジン制御器による前記エンジン制御の精度を向上させる。又、前記トルクの推定値を表す信号は、前記自動変速機の制御器にも送り、Ｓ５で、この自動変速機の変速比を制御する。
【０００４】
上述の図１４に示した、エンジン及び自動変速機の制御は、このエンジンの性能が設計値通りである事を前提としている。これに対して、エンジンの性能は、長期間に亙る使用に伴って、僅かずつではあるが低下（経年劣化）する事が避けられない。例えば、燃焼室の内周面やピストンリングの外周縁は次第に摩耗し、シリンダ室内の圧力が、僅かずつ低下して、前記出力トルクが低下する。従って、前記図１４に示した様な手順で、経年劣化したエンジンをフィードバック制御すると、適切な制御を行えず、運転者が意図する走行性能を得られなかったり、燃費性能が悪化する可能性がある。尚、この様に、実際の出力トルクが設計値からずれる状況は、燃料として指定された以外のものを使用した場合（ハイオクガソリン指定に拘らずレギュラーガソリンを給油したり、粗悪な燃料を給油された場合）にも生じる。何れにしても、前記燃焼室内に圧力センサを設置して、この燃焼室内の圧力を実際に測定すれば、前記経年劣化に拘らず、適切なフィードバック制御が可能になる。但し、各燃焼室内の圧力を実測してこのフィードバック制御に利用する事は現実的ではない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−１３００３号公報
【特許文献２】特開２００３−１６６６４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上述の様な事情に鑑みて、自動車用変速機等の歯車伝達装置の回転軸のトルクを測定する歯車伝達装置用トルク測定装置、及び、この歯車伝達装置用トルク測定装置を組み込んだ、駆動系制御装置、前記歯車伝達装置の回転軸を支持固定する転がり軸受の予圧測定方法を実現すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の歯車伝達装置用トルク測定装置と駆動系制御装置と転がり軸受の予圧測定方法とのうち、歯車伝達装置用トルク測定装置は、１対の回転軸と、１対のはすば歯車と、転がり軸受と、エンコーダと、１対のセンサと、トルク演算器とを備える。
このうちの両はすば歯車は、前記両回転軸のそれぞれの一部に固定されて、それぞれの外径側端部に形成した歯を互いに噛合させる事により、前記両回転軸同士の間でのトルクの伝達を可能にする。
又、前記転がり軸受は、内周面に外輪軌道を有する外輪相当部材を、静止部材に対して固定し、外周面に内輪軌道を有する内輪相当部材の内径側に、前記回転軸を内嵌固定している。そして、これら外輪軌道と内輪軌道との間に複数の転動体を、予圧を付与した状態で転動自在に設けている。
又、前記エンコーダは、前記内輪相当部材に固定され、前記回転軸と同心に設けられた被検出面のうち、互いに軸方向に外れた２箇所位置に第一、第二両特性変化部を設けている。これら第一、第二両特性変化部の特性は、円周方向に関して交互に且つ互いに同じピッチで変化している。又、軸方向に関して、これら第一、第二両特性変化部の一方の特性変化部の特性変化の位相を、他方の特性変化部と異なる状態で漸次変化させている。
又、前記両センサは、前記外輪相当部材に設けられ、これら両センサのうちの一方のセンサを前記第一特性変化部に、同じく他方のセンサを前記第二特性変化部に、それぞれ対向させている。
又、前記トルク演算器は、前記両センサの出力信号同士の間に存在する位相差と、前記転がり軸受に付与された予圧とに基づいて、前記回転軸のトルクを算出する。
【０００８】
上述の様な本発明の歯車伝達装置用トルク測定装置を実施する場合に好ましくは、請求項２に記載した発明の様に、前記転がり軸受の予圧の大きさを、この転がり軸受の温度情報により補正する。
又、請求項３に記載した発明の様に、前記トルク演算器に、前記エンコーダ及び前記両センサの取付誤差によって生じるずれを補正する機能を持たせる。
【０００９】
又、請求項４に記載した駆動系制御装置は、エンジンと、変速機と、エンジン制御器と、歯車伝達装置用トルク測定装置とを備える。
このうちのエンジンは、シリンダ内への燃料供給に基づいてクランクシャフトを回転させる。
又、前記変速機は、このクランクシャフトの回転を入力し、この回転の速度を所望の速度に変更してから出力する。
又、前記エンジン制御器は、前記エンジンのシリンダ内への燃料供給量を調整する。
又、前記歯車伝達装置用トルク測定装置は、前記クランクシャフトと比例したトルクで回転する回転軸のトルクを求める。
特に、本発明の駆動系制御装置に於いては、前記歯車伝達装置用トルク測定装置を、上述した様な、本発明の歯車伝達装置用トルク測定装置とする。
【００１０】
上述の様な本発明の駆動系制御装置を実施する場合に、例えば請求項５に記載した発明の様に、前記エンジン制御器に、前記歯車伝達装置用トルク測定装置が算出したトルクの値に基づいて、前記燃料供給量を調整する機能を持たせる。
或いは、請求項６に記載した発明の様に、前記変速機を自動変速機とする。又、前記アクセルの操作に関連する状態量を表す信号に基づいてこの自動変速機の変速比を調整する、変速機制御器を備える。そして、この変速機制御器に、前記歯車伝達装置用トルク伝達装置が算出したトルクの値に基づいて、前記変速比を調整する機能を持たせる。
【００１１】
又、請求項７に記載した、転がり軸受の予圧測定方法は、内周面に外輪軌道を有する外輪相当部材を、静止部材に対して固定し、外周面に内輪軌道を有する内輪相当部材の内径側に、回転軸を内嵌固定する。そして、この内輪相当部材に、被検出面がこの回転軸と同心に設けられたエンコーダを固定する。このエンコーダの被検出面には、互いに軸方向に外れた２箇所位置に第一、第二両特性変化部を設け、これら第一、第二両特性変化部の特性を、円周方向に関して交互に且つ互いに同じピッチで変化させる。又、軸方向に関して、前記第一、第二両特性変化部の一方の特性変化部の特性変化の位相を、他方の特性変化部と異なる状態で漸次変化させる。又、前記外輪相当部材に、１対のセンサを設け、これら両センサのうちの一方のセンサの検出部を前記第一特性変化部に、同じく他方のセンサの検出部を前記第二特性変化部に、それぞれ対向させる。そして、前記回転軸のトルクを変化させた場合の前記両センサの出力信号同士の間に存在する位相差の変化に基づいて、前記転がり軸受に付与された予圧を算出する。
【発明の効果】
【００１２】
上述の様に構成する本発明の歯車伝達装置用トルク測定装置によれば、自動車用変速機等の歯車伝達装置の回転軸のトルクを測定する事ができる。そして、例えば請求項４〜６に記載した発明の様に、この歯車伝達装置用トルク測定装置を組み込んだ、駆動系制御装置に於いて、エンジンの出力トルクに比例したトルクを測定する事ができ、この測定値に応じて各種制御（エンジン制御、変速機制御）を適切に行う事ができる。
又、本発明の転がり軸受の予圧測定方法によれば、回転軸に設けられた転がり軸受に付与されている予圧の大きさを取得する事ができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施の形態の１例の駆動系制御装置を自動車に適用した場合の基本的構造を示す模式図。
【図２】同じく、トルク測定装置を示す断面図。
【図３】トルクに基づくエンコーダの軸方向変位により、１対のセンサの出力信号同士の間に位相差が生じる状況を説明する為の模式図。
【図４】軸方向力が加わった状態を誇張して示す、図２のＡ部拡大図
【図５】回転軸に加わるトルクと、この回転軸の軸方向変位量と、この回転軸を支持した転がり軸受に付与された予圧との関係を示す線図。
【図６】ケーシング内の油温と、転がり軸受の予圧との関係を示す線図。
【図７】トルク測定器により前記回転軸のトルクを算出する手順を示すフローチャート。
【図８】センサ及びエンコーダの取付誤差により、前記軸方向変位量にずれが生じる状況を説明する為の、トルクと軸方向変位量との関係を示す線図。
【図９】軸方向変位量と、転がり軸受の予圧と、トルクとの関係を示すマップ。
【図１０】前記トルク測定器により測定したトルクを利用して、エンジン及び自動変速機を制御する手順を示すフローチャート。
【図１１】転がり軸受の初期予圧、及び、前記ずれの値を算出する手順を示すフローチャート。
【図１２】トルクと軸方向変位量とから変位量の差分を求める状況を示す為の、これらトルクと軸方向変位量との関係を示す線図。
【図１３】前記変位量の差分と、転がり軸受の予圧との関係を示す線図。
【図１４】従来から行われている、エンジン及び自動変速機を制御する状態を示すフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
［実施の形態の１例］
図１〜１３は、全ての請求項に対応する、本発明の実施の形態の１例を示している。本例の駆動系制御装置は、図１に示す様に、エンジン１と、変速機２と、エンジン制御器３と、歯車伝達装置用トルク測定装置である、トルク測定器４とを備える。このうちのエンジン１は、シリンダ内への燃料供給に基づいてクランクシャフトを回転させる。又、前記変速機２は、このクランクシャフトの回転を入力し、この回転の速度を変更してから、デファレンシャルギヤ等を介して、左右１対の駆動輪５、５に向けて出力する。
又、前記エンジン制御器３は、運転者が行う、アクセルペダル６の操作に関連する状態量、即ち、操作方向（開閉方向）、踏み込み量、踏み込み速度（開放速度）等を表す信号に基づいて、前記エンジン１のシリンダ内への燃料供給量を調整する。
【００１５】
又、前記トルク測定器４は、図２に示す様に、前記変速機２を構成し、前記エンジン１のクランクシャフトと比例したトルクで回転する、回転軸７のトルクを求める。この回転軸７の中間部に支持されたファイナルギヤである、歯車８と、図示しない別の回転軸の中間部に支持された歯車とを、互いに噛合している。前記回転軸７は、前記変速機２の構成部品を収納したケーシング内に、径方向及び軸方向に関するがたつきを抑えた状態で、回転自在に支持している。この為に、前記両回転軸７を前記ケーシングの端壁或いは中間支持壁に、予圧が付与された円すいころ軸受である、転がり軸受９ａ、９ｂにより支持している。又、前記両歯車８は、何れも、工具鋼等の金属製のはすば歯車で、それぞれの外周面に、それぞれ軸方向に傾斜した歯１０を形成している。
【００１６】
前記両転がり軸受９ａ、９ｂのうちの一方の転がり軸受９ａの内輪１１には、エンコーダ１２を、前記回転軸７と同心に支持固定している。又、この転がり軸受９ａの外輪１３に、１対のセンサ１４ａ、１４ｂを支持すると共に、これら両センサ１４ａ、１４ｂの検出部を、前記エンコーダ１２の被検出面である、このエンコーダ１２の外周面に近接対向させている。このエンコーダ１２は、炭素鋼等の磁性金属板製である。このエンコーダ１２に、透孔１５、１５と柱部１６、１６とを、円周方向に関して交互に且つ等間隔で配置している。従って、被検出面である、前記エンコーダ１２の外周面の磁気特性は、円周方向に関して、交互に且つ等間隔で変化している。前記各透孔１５、１５と各柱部１６、１６との境界は、前記エンコーダ１２の軸方向に対し同じ角度だけ傾斜させると共に、この軸方向に対する傾斜方向を、このエンコーダ１２の軸方向中間部を境に互いに逆方向としている。従って、前記各透孔１５、１５と前記各柱部１６、１６とは、軸方向中間部が円周方向に関して最も突出した「く」字形となっている。そして、前記境界の傾斜方向が互いに異なる、前記被検出面の軸方向外半部（図２の左半部）と軸方向内半部（図２の右半部）とのうち、軸方向外半部を第一特性変化部１７とし、軸方向内半部を第二特性変化部１８としている。
【００１７】
又、前記両センサ１４ａ、１４ｂはそれぞれ、永久磁石と、検出部を構成する磁気検知素子とから成る。これら両センサ１４ａ、１４ｂは、前記外輪１３の一端面（図２の左側面）に支持固定した状態で、一方のセンサ１４ａの検出部を前記第一特性変化部１７に、他方のセンサ１４ｂの検出部を前記第二特性変化部１８に、それぞれ近接対向させている。これら両センサ１４ａ、１４ｂの検出部がこれら両特性変化部１７、１８に対向する位置は、前記エンコーダ１２の円周方向に関して同じ位置としている。又、前記回転軸７にトルクが加わっていない状態で、前記各透孔１５、１５及び柱部１６、１６の軸方向中間部で円周方向に関して最も突出した部分（境界の傾斜方向が変化する部分）が、前記両センサ１４ａ、１４ｂの検出部同士の間の丁度中央位置に存在する様に、各部材１２、１４ａ、１４ｂの設置位置を規制している。
【００１８】
本例の場合には、前記両センサ１４ａ、１４ｂに、波形整形回路を有するＩＣを組み込んでいる。従って、これら両センサ１４ａ、１４ｂは、それぞれの検出部の近傍（微小隙間を介して対向する直前部分）を、前記エンコーダ１２の外周面に形成した前記各透孔１５、１５と前記各柱部１６、１６とが通過すると、図３の（Ｂ）或いは（Ｃ）に示す様な矩形波（パルス信号）を出力する。
【００１９】
前記両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号は、図示しないトルク演算器に入力する。すると、このトルク演算器は、これら両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号同士の間に存在する位相差に関する情報に基づき、前記転がり軸受９ａのうちで、前記両センサ１４ａ、１４ｂを設置した外輪１３に対する、内径側に前記回転軸７を内嵌固定した内輪１１の軸方向に関する変位量を算出する。以下、前記外輪１３に対し、この内輪１１が軸方向に変位する理由に就いて説明する。
【００２０】
はすば歯車である歯車８と、図示しない別の歯車との間の噛合部には、図２に矢印で示す様に軸方向の力が加わる。即ち、歯車伝達の分野で広く知られている様に、前記両歯車８のそれぞれの歯１０同士の噛合に基づき、これら両歯車８同士を軸方向に相対変位させる方向に軸方向力Ｆｘが、これら両歯車８の中心軸の方向に対する前記両歯１０の傾斜（捩れ角の存在）に基づいて、前記変速機２が伝達するトルクＴの伝達方向に応じた方向に加わる。尚、前記噛合部には、上述した軸方向力Ｆｘに加え、前記両歯１０の円周方向側面同士の押し付け合いに基づいて、前記噛合部の接線方向に接線方向力が、これら両歯１０の円周方向側面の傾斜に基づいて、前記両歯車８の回転中心同士を離す方向に半径方向力がそれぞれ加わる。
【００２１】
前記歯車８は前記回転軸７に支持固定されており、この回転軸７は、前述した様にケーシング内に、予圧を付与された１対の転がり軸受９ａ、９ｂにより、回転自在に支持されている。これら両転がり軸受９ａ、９ｂは、互いに同じ仕様を有する。そして、前記変速機２により前記トルクＴを伝達する際には、前記軸方向力Ｆｘに基づいて、前記歯車８、及び、この歯車８を支持固定した、前記回転軸７が軸方向に変位する。この時、図４に誇張して示す様に、前記転がり軸受９ａのうち、この回転軸７を内径側に内嵌固定した内輪１１も軸方向に変位する。一方、この転がり軸受９ａのうち、前記ケーシングの端壁或いは中間支持壁に固定された外輪１３は殆ど変位しない。この様にして生じる前記内輪１１の、この外輪１３に対する軸方向変位量Ｄは、前記トルクＴに応じて前記軸方向力Ｆｘが大きくなる程大きくなり、前記転がり軸受９ａの支持剛性が高い程小さくなる（支持剛性が低い程大きくなる）。尚、本例の場合、前記トルク測定器４を構成する歯車８をファイナルギヤとしている。この理由は、一般的な自動車用変速機の場合、後段程、伝達するトルクＴが大きくなり、前記歯車８の軸方向変位に基づく、前記内輪１１の軸方向変位量Ｄも多くなり、前記両センサ１４ａ、１４ｂによるこの軸方向変位量Ｄの測定を容易に行える為である。
【００２２】
ここで、この転がり軸受９ａの支持剛性は、この転がり軸受９ａ（及び９ｂ）に付与された予圧の大きさによって変化する。即ち、図５に示す様に、前記トルクＴが零の時に対する、トルクＴを変化させた（大きくした）時の軸方向変位量Ｄの変化の大きさ（図５に示したグラフの、トルクＴが正の場合の傾きの大きさ）は、前記転がり軸受９ａに付与された予圧が高い程少なくなる。従って、前記トルクＴを精度良く測定する為には、前記転がり軸受９ａの予圧を知る必要がある。尚、前記図５は、トルクＴ及び予圧が何れも零の場合の内輪１１の位置を零としている。更に、この予圧は、前記転がり軸受９ａの温度変化に伴い、この転がり軸受９ａを構成する各部材が熱膨張或いは熱収縮する事により変化する。即ち、図６に示す様に、前記転がり軸受９ａに付与された予圧は、前記ケーシング内の油温が高くなる程低くなる。従って、前記トルクＴを精度良く測定する為には、この油温を知る必要がある。本例の場合には、前記内輪１１に支持固定されたエンコーダ１２にそれぞれの検出部を近接対向させた状態で前記外輪１３に支持固定された、前記両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号同士の間に存在する位相差に基づいて、前記内輪１１の軸方向変位量Ｄを測定する。そして、この軸方向変位量Ｄに基づき、前記転がり軸受９ａ、９ｂに付与された予圧及びこれら両転がり軸受９ａ、９ｂを潤滑する潤滑油の温度を勘案しつつ、前記回転軸７の伝達するトルクＴを算出する。以下、このトルクＴを算出する手順に就いて説明する。
【００２３】
前述した様に、前記変速機２がトルクＴを伝達している場合には、前記歯車８の歯１０の噛合部に、軸方向力Ｆｘが加わる。そして、この軸方向力Ｆｘに基づき、この歯車８が軸方向に（例えば数十μｍ程度）微小変位する。この歯車８の微小変位に基づき、この歯車８を支持固定した回転軸７を内嵌固定した前記内輪１１が、前記エンコーダ１２と共に、軸方向に微小変位する。この微小変位に基づいて、このエンコーダ１２の外周面に対向した前記両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号同士の位相差が変化する。即ち、前記回転軸７にトルクが加わっていない状態（中立状態）では、前記両センサ１４ａ、１４ｂの検出部は、図３の（Ａ）の実線イ、イ上、即ち、前記最も突出した部分から軸方向に同じだけずれた部分に対向する。従って、前記両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号の位相は、同図の（Ｃ）に示す様に一致する。
【００２４】
上述の様な中立状態から、前記内輪１１の微小変位により前記エンコーダ１２が軸方向に変位した場合に、前記両センサ１４ａ、１４ｂの検出部は、図３の（Ａ）の破線ロ、ロ上、即ち、前記最も突出した部分から軸方向に関するずれが互いに異なる部分に対向する。この状態では、図７のフローチャートに示したＳ１ａ、Ｓ２ａで取得した、前記両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号の位相は、前記図３の（Ｂ）に示す様にずれる。この時の位相差δを、Ｓ３ａで算出する。そして、Ｓ４ａで、この位相差δから、前記エンコーダ１２を固定した、前記内輪１１の軸方向変位量Ｄ（前記回転軸７及び前記歯車８の軸方向変位量）を算出する。
【００２５】
本例の場合、Ｓ５ａで、前記各部材１２、１４ａ、１４ｂの取付誤差により生じる、前記軸方向変位量ＤのずれＧを、予め求める。即ち、理想的には、前述した中立状態に於いては、前記最も突出した部分が、前記両センサ１４ａ、１４ｂの検出部同士の間の丁度中央位置に存在する様に、前記各部材１２、１４ａ、１４ｂを設ける。しかし、実際には、これら各部材１２、１４ａ、１４ｂの設置に当たり取付誤差が生じる為、前記中立状態に於いても、これら両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号同士の間に存在する位相がずれる。そして、図８に示す様に、前記トルクＴの伝達に伴い前記内輪１１が軸方向に変位した場合に、これら各部材１２、１４ａ、１４ｂを理想的に配置した状態で算出される軸方向変位量Ｄｔｈと、同じく取付誤差が生じた状態で算出される軸方向変位量Ｄ０との間にずれＧが生じる。そこで、前記Ｓ５ａで求めたずれＧを、Ｓ６ａで、前記Ｓ４ａで算出した軸方向変位量Ｄから取り除く事により、より精度の高い軸方向変位量Ｄを算出する。
【００２６】
又、Ｓ７ａで、前記転がり軸受９ａの温度（油温）Ｋを、前記変速機２のケーシング内に設けた油温センサ等により求める。この温度Ｋと、Ｓ８ａで、予め求めた、この変速機２の完成検査時の（前記回転軸７のトルクが零、且つ、前記転がり軸受９ａが常温状態での）、この転がり軸受９ａの初期予圧Ｐ０とから、この転がり軸受９ａの予圧Ｐｋを推定する。即ち、Ｓ９ａで、この初期予圧Ｐ０が付与された転がり軸受９ａの、前記温度Ｋに於ける予圧ＰＫを、前述した図５に示した、予圧と油温との関係から求める。
この様にして求めた予圧ＰＫと軸方向変位量Ｄとから、図９に示す様なマップに基づいて、前記回転軸７のトルクＴを求める。この図９に示す様な、これら予圧ＰＫと軸方向変位量ＤとトルクＴとの関係は、実験或いは計算により予め求めて、この軸方向変位量に基づきこのトルクを求める為のトルク演算器の、メモリ中に組み込んでおく。そして、このトルク演算器を使用した計算により、Ｓ１０ａに示す様に、前記トルクＴを算出する。
【００２７】
そして、図１０に示す様に、Ｓ１ｂで運転者によるアクセルの操作状態を検出したならば、Ｓ２ｂで、エンジン制御器により、前記エンジン１の燃焼室内への燃料の供給状態（供給量）を決定し、Ｓ３ｂで、実際にこのエンジン１を、前記操作状況に応じて運転する。そして、Ｓ４ｂで、前記測定器４により、上述した様に、前記変速機２の回転軸７のトルクＴを測定し、この回転軸７のトルクＴに基づき、この変速機２の変速比等を考慮して、前記エンジン１の出力トルクＴ´を算出する。そして、求めたトルクＴ´の測定値を前記エンジン制御器３にフィードバックし、このエンジン制御器３による前記エンジン１の制御の精度を向上させる。又、前記回転軸７のトルクＴの測定値を表す信号は、前記変速機２（自動変速機）の制御器にも送り、Ｓ５ｂで、この自動変速機の変速比を制御する。
【００２８】
上述の様に構成する本例の歯車伝達装置用トルク測定装置であるトルク測定器４は、トルク演算器によるトルク算出に於いて、予め求めた、前記転がり軸受９ａの初期予圧Ｐ０、及び、前記各部材１２、１４ａ、１４ｂの取付誤差により生じるずれＧを勘案する（これらＰ０、Ｇによる補正を加える）。従って、算出するトルクＴの精度をより向上させる事ができる。以下、これら補正用の値Ｐ０、Ｇを求める方法に就いて説明する。
【００２９】
図１１のフローチャートに示したＳ１ｃで、前記変速機２のケーシング内の油温を一定温度Ｋとし、前記回転軸７のトルクを零とした状態（無負荷状態）で、この回転軸７を回転させ、前記両センサ１４ａ、１４ｂの出力信号同士を比較する事により、前記内輪１１の軸方向変位量（組み付け誤差に基づく、前記エンコーダ１２のオフセット量）Ｄ０を求める。同様にして、Ｓ２ｃで、前記回転軸７にトルク（例えば６０００Ｎｍ）を加えた状態（高負荷状態）での、前記内輪１１の軸方向変位量ＤＡを求める。又、Ｓ３ｃで、これらＤ０とＤＡとの間の変位量の差分Ｄｄｉｆｆを求める。ここで、図１２に示す様に、温度Ｋに於ける、前記回転軸７のトルクＴと、前記内輪１１の軸方向変位量Ｄとの関係を、前記転がり軸受９ａの予圧Ｐを変化させながら、実験或いは計算により予め求めておく。この図１２から、各予圧Ｐ毎に、前記回転軸７のトルクを零とした時の軸方向変位量Ｄ０と、同じくトルクを加えた時の軸方向変位量ＤＡとから変位量の差分Ｄｄｉｆｆを求める。この様にして求めた予圧Ｐと差分Ｄｄｉｆｆとの関係は、図１３の様に表わされる。この図１３と、前記Ｓ３ｃで求めたＤｄｉｆｆとから、Ｓ４ｃで、温度Ｋに於ける前記転がり軸受９ａの予圧ＰＫを求める。そして、Ｓ５ｃで、前述した図５に示した、温度と予圧との関係から常温（例えば２０℃）時に於ける、前記転がり軸受９ａの初期予圧Ｐ０を求める。
【００３０】
又、Ｓ６ｃで、前記Ｓ４で求めた温度Ｋに於ける前記転がり軸受９ａの予圧ＰＫと、前記無負荷状態での軸方向変位量Ｄ０とから、前記各部材１２、１４ａ、１４ｂの取付誤差により生じるずれＧを求める。即ち、前記予圧ＰＫを求める事ができれば、これら各部材１２、１４ａ、１４ｂを理想的に設置した状態での、前記内輪１１の軸方向変位量Ｄｔｈが求められる。そして、前記軸方向変位量Ｄ０とこの軸方向変位量ＤｔｈとのずれＧを求める。
上述の様にして求めた、前記転がり軸受９ａの初期予圧Ｐ０と、前記ずれＧとを、Ｓ７ｃで、前記トルク演算器のメモリ中に保持しておく。
【００３１】
上述の様に構成し作用する本例の駆動系制御装置は、実用的な構造で、実際にエンジン１が出力するトルクに比例するトルクを測定し、この測定値に基づいて、前記エンジン制御器３による燃料供給量の制御や前記変速機２の制御を行うので、経年劣化したり、指定以外の燃料を給油された場合でも、それぞれの状態に応じた最適な制御を行える。
【符号の説明】
【００３２】
１    エンジン
２    変速機
３    エンジン制御器
４    トルク測定器
５    駆動輪
６    アクセルペダル
７    回転軸
８    歯車
９ａ、９ｂ  転がり軸受
１０    歯
１１    内輪
１２    エンコーダ
１３    外輪
１４ａ、１４ｂ  センサ
１５    透孔
１６    柱部
１７    第一特性変化部
１８    第二特性変化部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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