(57)【要約】【課題】高耐食性及び高硬度を兼備した析出硬化型ステンレス鋼を提供すること。【解決手段】Ｃ≦０．０５ｍａｓｓ％、０．５≦Ｓｉ＜２．０ｍａｓｓ％、Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％、０．５＜Ｃｕ≦５．０ｍａｓｓ％、４．０≦Ｎｉ≦１０．０ｍａｓｓ％、８．０≦Ｃｒ≦１４．０ｍａｓｓ％、５．０≦Ｃｏ≦９．０ｍａｓｓ％、１．０＜Ｍｏ≦４．０ｍａｓｓ％、０．０１≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔａ≦３．０ｍａｓｓ％、及び、Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、Si＋0.7×(Ti＋Nb＋V＋Ta)＋Mo＋0.2×Cu＋Co≧10.0を満たす析出硬化型ステンレス鋼。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ≦０．０５ｍａｓｓ％、
０．５≦Ｓｉ＜２．０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％、
０．５＜Ｃｕ≦５．０ｍａｓｓ％、
４．０≦Ｎｉ≦１０．０ｍａｓｓ％、
８．０≦Ｃｒ≦１４．０ｍａｓｓ％、
５．０≦Ｃｏ≦９．０ｍａｓｓ％、
１．０＜Ｍｏ≦４．０ｍａｓｓ％、
０．０１≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔａ≦３．０ｍａｓｓ％、及び、
Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
次の（１）式を満たす析出硬化型ステンレス鋼。
Si＋0.7×(Ti＋Nb＋V＋Ta)＋Mo＋0.2×Cu＋Co≧10.0      ・・・（１）
【請求項２】
０．５≦Ｃｕ≦３．０ｍａｓｓ％
である請求項１に記載の析出硬化型ステンレス鋼。
【請求項３】
０．０００５≦Ｂ≦０．０１ｍａｓｓ％
をさらに含む請求項１又は２に記載の析出硬化型ステンレス鋼。
【請求項４】
０．００１≦（Ｚｒ、Ｗ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ａｌ、ＲＥＭ）≦０．５０ｍａｓｓ％
をさらに含む請求項１から３までのいずれかに記載の析出硬化型ステンレス鋼。
【請求項５】
０．０００５≦Ｃａ≦０．０１ｍａｓｓ％
をさらに含む請求項１から４までのいずれかに記載の析出硬化型ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、析出硬化型ステンレス鋼に関し、さらに詳しくは、硬度が高く、かつ耐食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
高硬度材が必要とされるシャフト、軸受、ロール等では、マルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵＳ４１０、ＳＵＳ４２０が使用される。しかしながら、マルテンサイト系ステンレス鋼は、Ｃ含有量が相対的に多いために耐食性に劣るという問題がある。
一方、マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼は、固溶化熱処理により、低Ｃの軟らかいマルテンサイト組織とし、その後の時効処理によって析出物を形成し、強度を高めた材料である。析出硬化型ステンレス鋼はＣ含有量が相対的に少ないので、その耐食性は、マルテンサイト系ステンレス鋼より優れている。そのため、優れた耐食性と高い強度を必要とする環境下で使用される部材には、ＳＵＳ６３０などのマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼が使用されてきた。しかし、ＳＵＳ６３０は、ＳＵＳ４１０、ＳＵＳ４２０と比較し、硬さが劣る。
【０００３】
そこでこの問題を解決するために、従来から種々の提案がなされている。
例えば、特許文献１には、Ｃ：０．００５ｍａｓｓ％、Ｓｉ：２．３０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．４９ｍａｓｓ％、Ｐ：０．００２ｍａｓｓ％、Ｓ：０．０００７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：７．００ｍａｓｓ％、Ｃｒ：１０．３０ｍａｓｓ％、Ｍｏ：＜０．０１ｍａｓｓ％、Ｃｏ：８．００ｍａｓｓ％、Ｃｕ：１．００ｍａｓｓ％、Ａｌ：０．１０ｍａｓｓ％、Ｔｉ：２．１０ｍａｓｓ％、及び、Ｎ：０．００１０ｍａｓｓ％を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる時効硬化型ステンレス鋼が開示されている。
同文献には、熱処理方法を変えることのみで、良好な硬さと靱性のバランスを達成できる点が記載されている。
【０００４】
また、特許文献２には、Ｃ：０．０１２ｍａｓｓ％、Ｓｉ：３．５８ｍａｓｓ％、Ｍｎ：１．０２ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０２０ｍａｓｓ％、Ｓ：０．０１３ｍａｓｓ％、Ｎｉ：６．５１ｍａｓｓ％、Ｃｒ：１１．１０ｍａｓｓ％、Ｍｏ：０．５１ｍａｓｓ％、Ｃｕ：３．１０ｍａｓｓ％を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる析出硬化型ステンレス鋼が開示されている。
同文献には、このような組成とすることにより、耐食性及び硬化特性をさらに改良できる点が記載されている。
【０００５】
特許文献１、２に記載されているように、Ｃｕに加えて、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｔｉ、Ｓｉ等の元素を加えると、高耐食性を示すだけでなく、時効処理によって硬さも向上させることができる。しかしながら、さらに厳しい環境下で使用される部材には、硬度と耐食性をさらに向上させることが望まれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００９−１３８２６５号公報
【特許文献２】特開２００１−１０７１９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明が解決しようとする課題は、高耐食性及び高硬度を兼備した析出硬化型ステンレス鋼を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために本発明に係る析出硬化型ステンレス鋼は、
Ｃ≦０．０５ｍａｓｓ％、
０．５≦Ｓｉ＜２．０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％、
０．５＜Ｃｕ≦５．０ｍａｓｓ％、
４．０≦Ｎｉ≦１０．０ｍａｓｓ％、
８．０≦Ｃｒ≦１４．０ｍａｓｓ％、
５．０≦Ｃｏ≦９．０ｍａｓｓ％、
１．０＜Ｍｏ≦４．０ｍａｓｓ％、
０．０１≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔａ≦３．０ｍａｓｓ％、及び、
Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
次の（１）式を満たすことを要旨とする。
Si＋0.7×(Ti＋Nb＋V＋Ta)＋Mo＋0.2×Cu＋Co≧10.0      ・・・（１）
【発明の効果】
【０００９】
所定の元素を含む鋼中に、さらに所定量のＣｕを添加すると、固溶化熱処理及び時効処理によりε−Ｃｕ相が析出し、硬度が増す。
また、所定の元素を含む鋼中に、さらに所定量のＭｏ、Ｃｏ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ等を複合添加し、かつ、これらを特定の成分範囲とすると、時効析出時にＧ相とＭｏ系金属化合物相が析出する。その結果、高耐食性を維持したまま、さらに硬度が増す。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１．  析出硬化型ステンレス鋼］
［１．１．  主構成元素］
本発明に係る析出硬化型ステンレス鋼は、以下のような元素を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
【００１１】
（１）  Ｃ≦０．０５ｍａｓｓ％。
Ｃは、添加量に伴い、固溶化熱処理後の硬度を上昇させ、加工性を低減させる。また、母相中の固溶ＣやＴｉ、Ｎｂの炭化物により、耐食性を著しく低下させる。従って、Ｃ含有量は、０．０５ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃ含有量は、さらに好ましくは、０．０２ｍａｓｓ％以下である。
【００１２】
（２）  ０．５≦Ｓｉ＜２．０ｍａｓｓ％。
Ｓｉは、母相に固溶することにより、耐食性（特に、耐流酸性）を向上させると同時に、時効処理によりＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｎｉ、Ｃｏと共にＧ相を形成し、鋼を時効硬化させる。このような効果を得るためには、Ｓｉ含有量は、０．５ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｓｉ含有量は、さらに好ましくは、１．０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｓｉ含有量が過剰になると、著しく靱性が低下する。また、固溶化熱処理後の硬度が上昇し、加工性を低減させる。従って、Ｓｉ含有量は、２．０ｍａｓｓ％未満である必要がある。
【００１３】
（３）  Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％。
Ｍｎは、脱酸剤として働き、またオーステナイト生成元素として必要である。しかしながら、Ｍｎ含有量が過剰になると、耐食性を低下させる。従って、Ｍｎ含有量は、１．５０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｍｎ含有量は、さらに好ましくは、１．０ｍａｓｓ％以下である。
【００１４】
（４）  ０．５＜Ｃｕ≦５．０ｍａｓｓ％。
Ｃｕは、ＳＵＳ６３０と同様、時効処理によりε−Ｃｕ相を析出させる。また、母相中に固溶することにより、耐食性を向上させる。このような効果を得るためには、Ｃｕ含有量は、０．５ｍａｓｓ％超である必要がある。
一方、Ｃｕ含有量が過剰になると、オーステナイト相が安定化し、固溶化熱処理後の残留オーステナイト量が増加することにより、高硬度が得られなくなる。従って、Ｃｕ含有量は、５．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃｕ含有量は、さらに好ましくは、３．０ｍａｓｓ％以下である。
【００１５】
（５）  ４．０≦Ｎｉ＜１０．０ｍａｓｓ％。
Ｎｉは、鋼の耐食性を向上させる。また、Ｎｉは、時効処理により、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｓｉ、Ｃｏと共にＧ相を形成し、鋼を時効硬化させる。このような効果を得るためには、Ｎｉ含有量は、４．０ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｎｉ含有量は、さらに好ましくは、５．０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｎｉ含有量が過剰になると、オーステナイト相が安定化し、固溶化熱処理後の残留オーステナイト相が増加することにより、高硬度が得られなくなる。従って、Ｎｉ含有量は、１０．０ｍａｓｓ％未満である必要がある。Ｎｉ含有量は、さらに好ましくは、８．０ｍａｓｓ％以下である。
【００１６】
（６）  ８．０≦Ｃｒ≦１４．０ｍａｓｓ％。
Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を向上させるために不可欠な成分である。Ｃｒ含有量が少なすぎると、耐食性が不十分となる。従って、Ｃｒ含有量は、８．０ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｃｒ含有量が過剰になると、フェライト相が生成することにより母相の硬さが低下し、高硬度が得られにくくなる。従って、Ｃｒ含有量は、１４．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃｒ含有量は、さらに好ましくは、１２．０ｍａｓｓ％以下である。
【００１７】
（７）  ５．０≦Ｃｏ≦９．０ｍａｓｓ％。
Ｃｏは、母相に固溶することにより、耐食性を向上させる。また、時効処理によりＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｎｉ、Ｓｉと共にＧ相を形成し、鋼を時効硬化させる。また、Ｃｏは、Ｍｏ系金属間化合物の析出を促進させる。さらに、Ｃｏは、Ｍｓ点を上昇させるので、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ及びＣｕの多量添加を可能にする。このような効果を得るためには、Ｃｏ含有量は、５．０ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｃｏ含有量は、さらに好ましくは、６．０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｃｏ含有量が過剰になると、高価な成分であるため、原料コストが上がり、製造コストも増大させる。従って、Ｃｏ含有量は、９．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃｏ含有量は、さらに好ましくは、８．０ｍａｓｓ％以下である。
【００１８】
（８）  １．０＜Ｍｏ≦４．０ｍａｓｓ％。
Ｍｏは、母相中に固溶することにより、耐食性（特に、耐孔食性）を向上させる。また、時効処理によりＭｏ系金属間化合物を析出させ、鋼を時効硬化させる。このような効果を得るためには、Ｍｏ含有量は、１．０ｍａｓｓ％超である必要がある。Ｍｏ含有量は、さらに好ましくは、２．０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｍｏの添加に伴い硬さが上昇するが、Ｍｏ含有量が過剰になると、耐食性が低下する。従って、Ｍｏ含有量は、４．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。
【００１９】
（９）  ０．０１≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔａ≦３．０ｍａｓｓ％。
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ及びＴａは、時効処理によりＮｉ、Ｓｉ、Ｃｏと共にＧ相を形成し、鋼を時効硬化させる。このような効果を得るためには、これらの元素の総含有量は、０．０１ｍａｓｓ％以上である必要がある。これらの元素の総含有量は、さらに好ましくは、０．１０ｍａｓｓ％以上である。
これらの元素の総含有量の増大に伴い、時効硬化能は増大する。しかしながら、これらの元素の総含有量が過剰になると、偏析を助長する。従って、これらの元素の総含有量は、３．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。
なお、これらの元素は、いずれか１種を添加しても良く、あるいは、２種以上を組み合わせて添加しても良い。
【００２０】
（１０）  Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％。
Ｎは、侵入型元素であり、鋼の硬さ及び耐食性を向上させる。しかし、Ｎ含有量が過剰になると、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｃｒと共に窒化物を形成し、加工性に悪影響を及ぼす。従って、Ｎ含有量は、０．０５ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｎ含有量は、さらに好ましくは、０．０２ｍａｓｓ％以下である。
【００２１】
［１．２．  副構成元素］
本発明に係る析出硬化型ステンレス鋼は、上述した主構成元素に加えて、以下の１種又は２種以上の副構成元素をさらに含んでいてもよい。添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
【００２２】
（１１）  ０．０００５≦Ｂ≦０．０１ｍａｓｓ％。
Ｂは、マトリックスに固溶し、焼入れ性を向上させる効果がある。このような効果を得るためには、Ｂ含有量は、０．０００５ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｂ含有量は、さらに好ましくは、０．００１０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｂ含有量が過剰になると、熱間加工性が低下する。従って、Ｂ含有量は、０．０１ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｂ含有量は、さらに好ましくは、０．００８ｍａｓｓ％以下である。
【００２３】
（１２）  ０．００１≦（Ｚｒ、Ｗ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ａｌ、ＲＥＭ）≦０．５０ｍａｓｓ％。
Ｚｒ、Ｗ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ａｌ及びＲＥＭは、炭化物の微細化や結晶粒の微細化に効果がある。このような効果を得るためには、これらの元素の総含有量は、０．００１ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、これらの元素の含有量が過剰になると、靱性が低下する。従って、これらの元素の総含有量は、０．５０ｍａｓｓ％以下である必要がある。これらの元素の総含有量は、さらに好ましくは、０．３０ｍａｓｓ％以下である。
なお、これらの元素は、いずれか１種を添加しても良く、あるいは、２種以上を組み合わせて添加しても良い。
【００２４】
（１４）  ０．０００５≦Ｃａ≦０．０１ｍａｓｓ％。
Ｃａは、被削性を改善する。このような効果を得るためには、Ｃａ含有量は、０．０００５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｃａ含有量が過剰になると、熱間加工性が低下する。従って、Ｃａ含有量は、０．０１ｍａｓｓ％以下である必要がある。
【００２５】
［１．３．  成分バランス］
本発明に係る析出硬化型ステンレス鋼は、成分元素が上述の範囲にあることに加えて、さらに次の（１）式を満たしている必要がある。
Si＋0.7×(Ti＋Nb＋V＋Ta)＋Mo＋0.2×Cu＋Co≧10.0      ・・・（１）
【００２６】
Ｓｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ及びＣｏは、時効処理を施すことにより、Ｎｉと共にＧ相を形成し、鋼を時効硬化させる。また、Ｍｏは、Ｍｏ系金属間化合物を形成し、鋼を時効硬化させる。さらに、Ｃｕは、ε−Ｃｕ相を形成し、鋼を時効硬化させる。
（１）式の左辺は、このような個々の時効硬化元素の含有量（ｍａｓｓ％）に、それぞれ、所定の係数を乗じ、これらを合算したものである。（１）式の左辺が１０．０（ｍａｓｓ％）以上となるように、各時効硬化元素の含有量を最適化すると、５０ＨＲＣ以上の硬さが得られる。（１）式の左辺は、さらに好ましくは、１２．０以上である。
【００２７】
［２．  析出硬化型ステンレス鋼の製造方法］
本発明に係る析出硬化型ステンレス鋼の製造方法は、溶解鋳造工程と、熱間加工工程と、固溶化熱処理工程と、時効処理工程とを備えている。
【００２８】
［２．１．  溶解鋳造工程］
溶解鋳造工程は、所定の成分に配合された原料を溶解し、鋳造する工程である。溶解方法及び鋳造方法は、特に限定されるものではなく、目的に応じて種々の方法を用いることができる。
【００２９】
［２．２．  熱間加工工程］
熱間加工工程は、溶解鋳造工程で得られた鋳塊を熱間加工する工程である。熱間加工は、鋳造組織や鋳造欠陥を破壊するために行われる。熱間加工条件は、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適な条件を選択することができる。
【００３０】
［２．３．  固溶化熱処理工程］
固溶化熱処理工程は、熱間加工された材料を９００〜１１００℃の温度に加熱する工程である。固溶化熱処理は、主として鋼中に分散している析出物を固溶させるために行われる。熱処理温度が低すぎると、析出物の固溶が不十分となる。従って、熱処理温度は、９００℃以上である必要がある。
一方、熱処理温度が高すぎると、結晶粒が粗大化する。従って、熱処理温度は、１１００℃以下である必要がある。
熱処理時間は、析出物が固溶する時間であれば良い。最適な熱処理時間は、熱処理温度によって異なるが、通常、３０分〜２時間程度である。
熱処理後、材料を急冷する。冷却条件は、特に限定されるものではなく、マルテンサイト変態が起こる条件であれば良い。
【００３１】
［２．４．  時効処理工程］
時効処理工程は、固溶化熱処理後の材料、すなわち、マルテンサイト相を生成させた材料を４５０〜５５０℃で時効処理する工程である。マルテンサイト相は、粒内に歪みが存在する。そのため、マルテンサイト相を含む材料を所定の温度で熱処理を施すと、歪みを起点として析出物が析出する。
時効処理温度が高すぎる場合及び低すぎる場合のいずれも、目的の析出物が析出せず、時効硬化させることができない。従って、時効処理温度は、４５０℃以上５５０℃以下である必要がある。
時効処理温度は、十分な量の析出物が析出する時間であれば良い。最適な時効処理時間は、時効処理温度により異なるが、通常、８〜２４時間程度である。
【００３２】
［３．  作用］
マルテンサイト系ステンレス鋼は、焼入れによって高Ｃマルテンサイト相が生成するため、硬度は高いが、耐食性は低い。一方、従来の析出硬化型ステンレス鋼は、低Ｃマルテンサイト相を析出硬化させているので、耐食性が高く、硬度も比較的高い。しかしながら、従来の析出硬化型ステンレス鋼は、マルテンサイト系ステンレス鋼に比べて硬度が劣る。
【００３３】
これに対し、所定の元素を含む鋼中に、さらに所定量のＣｕを添加すると、固溶化熱処理及び時効処理によりε−Ｃｕ相が析出し、硬度が増す。
また、所定の元素を含む鋼中に、さらに所定量のＭｏ、Ｃｏ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ等を複合添加し、かつ、これらを特定の成分範囲とすると、時効析出時にＧ相とＭｏ系金属化合物相が析出する。その結果、高耐食性を維持したまま、さらに硬度が増す。
【実施例】
【００３４】
（実施例１〜２６、比較例１〜１０）
［１．  試料の作製］
表１及び表２に示す種々の成分を有するステンレス鋼を溶製した後、冷却して鋳塊を作製した。鋳塊は、熱間加工した後、固溶化処理及び時効処理により調質した。
固溶化熱処理条件は、各ステンレス鋼がオーステナイト化する条件とした。具体的には、実施例１〜２６及び比較例６〜１０については、固溶化熱処理条件は、９００〜１１００℃×１ｈｒ、油冷とした。
また、時効処理条件は、ピーク硬さが得られる条件とした。具体的には、実施例１〜２６及び比較例６〜１０については、時効処理条件は、４５０〜５５０℃×８〜２４時間とした。
【００３５】
なお、比較例１（ＳＵＳ４２０Ｊ２相当）は、９８０℃×３０ｍｉｎ保持した後焼入れし、６００℃×２ｈの焼戻しを行った。
比較例２（ＳＵＳ４４０Ｃ相当）は、１０５０℃×３０ｍｉｎ保持した後焼入れし、１８０℃×２ｈの焼戻しを行った。
比較例３（ＳＵＳ３０４相当）及び比較例４（ＳＵＳ３１６相当）は、それぞれ、１０８０℃×１ｈの固溶化熱処理を行った。
比較例５（ＳＵＳ６３０相当）は、１０４０℃×１ｈの固溶化熱処理を行い、４８０℃×１ｈの時効処理を行った。
【００３６】
【表１】
2013221158.tif 000002
【００３７】
【表２】
2013221158.tif 000003
【００３８】
［２．  試験方法］
［２．１．  硬さ］
硬さ測定は、ロックウェル硬度計（ＨＲＣ）にて測定した。
［２．２．  靱性］
靱性は、ＪＩＳ４号ＡのＶノッチ付き試験片を用いてシャルピー衝撃試験を行い、室温でのシャルピー衝撃値を測定した。
［２．３．  耐食性］
耐食性は、塩水噴霧試験及び孔食電位測定によって評価した。
塩水噴霧試験は、ＪＩＳ  Ｚ２３７１に準拠して行った。腐食しなかったものを「Ａ」、若干腐食が確認されたものを「Ｂ」、腐食が確認されたものを「Ｃ」、全面が腐食しているものを「Ｄ」とした。
孔食電位測定は、ＪＩＳ  Ｇ０５７７に準拠して行い、Ｖ'C100の値にて評価した。
【００３９】
［３．  結果］
表３に結果を示す。表３より、以下のことがわかる。
（１）実施例１〜２６は、いずれも時効処理後の硬さがＨＲＣ５２〜５６であり、比較例１（ＳＵＳ４２０Ｊ２）と同程度で、比較例５（ＳＵＳ６３０）より著しく優れている。
（２）実施例１〜２６は、いずれも塩水噴霧の結果が「Ａ（腐食がないもの）」であり、オーステナイト鋼である比較例３（ＳＵＳ３０４）、比較例４（ＳＵＳ３１６）と同程度であった。しかし、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼の比較例１（ＳＵＳ４２０Ｊ２）及び比較例２（ＳＵＳ４４０Ｃ）は、いずれも「Ｃ（腐食が見られるもの）」又は「Ｄ（全面が腐食しているもの）」であった。
【００４０】
（３）比較例６は、Ｓｉが多いために、シャルピー衝撃値が低く、靱性が低い。
（４）比較例７は、Ｓｉが少ないために、硬さが低い。
（５）比較例８は、Ｍｏが多いために、硬さは高いものの、耐食性は低い。
（６）比較例９は、（１）式の値が１０未満であるために、硬さが低い。
（７）比較例１０は、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａのいずれも含まないため、硬さが低い。
（８）実施例１〜２６は、いずれもＳＵＳ４２０Ｊ２に比べて、同程度の硬さを示しており、かつ耐食性はかなり優れている。
（９）実施例１〜２６は、いずれも代表的なマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼であるＳＵＳ６３０に比べて、耐食性は同程度であり、かつ硬さは優れている。
（１０）実施例１〜２６は、オーステナイト系ステンレス鋼のように硬さを出すために冷間加工等の工程が不要であり、固溶加熱処理及び時効処理のみで優れた硬さ及び耐食性を得ることができる。
（１１）（１）式の値が１２以上である材料は、（１）式の値が１２未満である材料より硬さが高い。
【００４１】
【表３】
2013221158.tif 000004
【００４２】
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は、上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明に係る析出硬化型ステンレス鋼は、シャフト、軸受、ロールなどに用いることができる。