(57)【要約】【課題】つばでスラスト負荷を受けることができるころ軸受において、ころ端面とつばとの接触部における油膜形成能力を良好にする。【解決手段】つば６と接触し得るころ３の環状被案内部８を、ころ中心軸に垂直な方向にころ中心軸側の端Ｅ１から軌道４側の端Ｅ２へ向うに従って漸次スラスト方向にころ長さ中央側へ向うようころ中心軸回りの円周を小さくした形状とし、環状被案内部８と接触し得るつば６の環状案内面９を、ラジアル方向に軌道４側の端Ｅ３からころ中心軸側の端Ｅ４へ向うに従って漸次スラスト方向に軸受外部側へ向うよう軸受中心軸回りの円周の変化を付けた形状とし、ラジアル方向の直線と、環状案内面９の両端Ｅ３、Ｅ４を結ぶ直線とが成す鋭角のつば角度θｉ、また同直線と、環状被案内部８の両端Ｅ１、Ｅ２を結ぶ直線とが成す鋭角のころ端面角度θｒを、それぞれ全周で０．１°以上１．５°以下に設けた。【選択図】図１
2013117249.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ころ（３）の端面のうち、つば（６、７）と接触し得る環状被案内部（８）が、ころ中心軸に垂直な方向にころ中心軸側の端（Ｅ１）から軌道（４、５）側の端（Ｅ２）へ向うに従って漸次スラスト方向にころ長さ中央側へ向うようにころ中心軸回りの円周を小さくした表面形状に設けられており、
前記つば（６、７）のうち、前記環状被案内部（８）と接触し得る環状案内面（９、１０）が、ラジアル方向に軌道（４、５）側の端（Ｅ３）からころ中心軸側の端（Ｅ４）へ向うに従って漸次スラスト方向に軸受外部側へ向うように軸受中心軸回りの円周の変化を付けた表面形状に設けられており、
前記つば（６、７）でスラスト負荷を受けることができるころ軸受において、
軸受中心軸及びころ中心軸を含む仮想平面上で、ラジアル方向の直線と、前記環状案内面（９、１０）の両端（Ｅ３、Ｅ４）を結ぶ直線とが成す鋭角、及び前記ラジアル方向の直線と、前記環状被案内部（８）の両端（Ｅ１、Ｅ２）を結ぶ直線とが成す鋭角を、それぞれつば角度（θｉ、θｏ）、ころ端面角度（θｒ）としたとき、つば角度（θｉ、θｏ）、ころ端面角度（θｒ）が、それぞれ前記環状案内面（９、１０）の全周、前記環状被案内部（８）の全周で０．１°以上１．５°以下に設けられていることを特徴とするころ軸受。
【請求項２】
前記つば角度（θｉ、θｏ）と前記ころ端面角度（θｒ）との差が、−０．２°以上＋０．３°以下になっている請求項１に記載のころ軸受。
【請求項３】
前記つば角度（θｉ、θｏ）と前記ころ端面角度（θｒ）との差が０°になっている請求項２に記載のころ軸受。
【請求項４】
前記環状被案内部（８）の全部及び前記環状案内面（９、１０）の全部が、軸受中心軸を含む任意の仮想平面で直線を成すように設けられている請求項２又は３に記載のころ軸受。
【請求項５】
前記環状被案内部（２２）及び前記環状案内面（９、１０）の少なくとも一方にクラウニングが施されている請求項１から３のいずれか１項に記載のころ軸受。
【請求項６】
前記ころの端面中央部（３３）に研削逃げが形成されている請求項１から５のいずれか１項に記載のころ軸受。
【請求項７】
前記環状被案内部（４２）と前記ころの端面中央部（４３）との間に、ころ中心軸に垂直な仮想平面に平行な中環状部（４４）が設けられている請求項６に記載のころ軸受。
【請求項８】
内輪（１）側に第１のつば（６）が設けられ、外輪（２）側に第２のつば（７）が設けられており、
軸受中心軸及びころ中心軸を含む仮想平面上で、前記第１のつば（６）のうち、前記ころ（３）の端面と接触し得る環状案内面（９）の両端（Ｅ３、Ｅ４）を結ぶ直線のラジアル方向に対する０°以上９０°以下の角度をθｉとし、前記第２のつば（７）のうち、前記ころ（３）の端面と接触し得る環状案内面（１０）の両端（Ｅ３、Ｅ４）を結ぶ直線のラジアル方向に対する０°以上９０°以下の角度をθｏとしたとき、θｉとθｏの少なくとも一方が前記つば角度に設定され、かつθｉとθｏとが互いに異なる値になっている請求項１から７のいずれか１項に記載のころ軸受。
【請求項９】
前記ころ（３）が円筒ころからなる請求項１から８のいずれか１項に記載のころ軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、つばでスラスト負荷を受けることができるころ軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種のころ軸受において、図９に示す標準的な円筒ころ軸受のように、つば９１と、ころ端面９２とが、ころ中心軸に垂直な平坦部９３、９４同士で接触するようになっていると、大きなスラスト荷重が軸受に負荷された際、平坦部９３、９４間にすきまがなく、潤滑剤が流入し難くなり、温度上昇や焼付きなどの一因になる。
【０００３】
従来、軸受のスラスト負荷能力を向上させる手段として、スラスト負荷時、ころ端面とつば間の接触面圧が過大になって温度上昇や焼付きの懸念が生じないようにするため、接触楕円の位置及び大きさを調整するべく、つば及びころ端面の表面形状を適切に設定することが行われている（特許文献１）。
【０００４】
すなわち、ころの端面のうち、公転中につばと接触し得る環状被案内部は、ころ中心軸側の端から軌道側の端へ向うに従って漸次スラスト方向にころ長さ中央側へ向うようにころ中心軸回りの円周を小さくした表面形状に加工されている。さらに、つばのうち、前記環状被案内部と接触し得る環状案内面は、軌道側の端からころ中心軸側の端へ向うに従って漸次スラスト方向に軸受外部側へ向うように軸受中心軸回りの円周の変化を付けた表面形状に加工されている。このようにころ端面の環状被案内部、及びつばの環状案内面に傾きを与えると、環状被案内部と環状案内面とが点接触又は線接触する幾何的関係になるため、これらの間に楔状のすきまが形成され、接触部への潤滑剤の流入性が改善される。このため、温度上昇や焼付きなどの懸念が低下し、軸受のスラスト負荷能力を向上させることができる。
【０００５】
特許文献１のものでは、特に、ころ端面の環状被案内部の全部に、ころ中心軸上に中心を定めた曲率半径（ころ直径の２５倍〜１００程度）をもったクラウニングが施されている。これにより、ころ端面の環状被案内部とつばの環状案内面の接触境界でのエッジロード発生時、過大なエッジロードにならないようにしている。その曲率半径と、つばのころ中心軸に垂直な方向に対する鋭角の傾斜角度（０．１５°〜０．６５°程度）との組み合わせにより、接触楕円の位置及び大きさの調整を行うことができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００２−１９５２７２号公報（特に明細書の段落０００８、００１２、００１４）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述ように潤滑剤の流入性を改善するとしても、ころ端面の環状被案内部とつばの環状案内面との間で油膜切れが生じない接触面圧の範囲内で運転すべきなので、軸受にスラスト荷重を負荷することに限界がある。特に、ころ端面の環状被案内部及びつばの環状案内面が点接触する特許文献１の表面形状だと、最大接触面圧が標準的なものより顕著に高くなり、スラスト荷重の許容限界が小さくなる。
【０００８】
そこで、この発明が解決しようとする課題は、つばでスラスト負荷を受けることができるころ軸受において、ころ端面とつばとの接触部における油膜形成能力を良好にすることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するこの発明は、ころの端面のうち、つばと接触し得る環状被案内部が、ころ中心軸に垂直な方向にころ中心軸側の端から軌道側の端へ向うに従って漸次スラスト方向にころ長さ中央側へ向うようにころ中心軸回りの円周を小さくした表面形状に設けられており、前記つばのうち、前記環状被案内部と接触し得る環状案内面が、ラジアル方向に軌道側の端からころ中心軸側の端へ向うに従って漸次スラスト方向に軸受外部側へ向うように軸受中心軸回りの円周の変化を付けた表面形状に設けられており、前記つばでスラスト負荷を受けることができるころ軸受を前提としている。上述のように、ころ端面とつばとの接触部への潤滑剤の流入性を良くするためである。ここで、スラストとは、軸受中心軸に平行なことをいう。
【００１０】
ころの環状被案内部が、つばの環状案内面によって軸受中心軸回りの円周方向に案内されるとき、環状被案内部と環状案内面との接触部は、接触面圧の高い転がり接触と、滑り接触とを成している。したがって、弾性流体潤滑（ＥＨＬ）理論に基いた数値解析により、環状被案内部と環状案内面との接触部における任意のラジアル方向位置での油膜厚さを求めることができる。軸受中心軸及びころ中心軸を含む仮想平面上で、ラジアル方向の直線と、前記環状案内面の両端を結ぶ直線とが成す鋭角、及び前記ラジアル方向の直線と、前記環状被案内部の両端を結ぶ直線とが成す鋭角を、それぞれつば角度、ころ端面角度として、良好な油膜形成が得られる両角度の組み合わせを上述の数値解析で模索した。ここで、ラジアルとは、軸受中心軸に垂直なことをいう。
【００１１】
その結果、この発明は、特に、つば角度、ころ端面角度が、それぞれ前記環状案内面の全周、前記環状被案内部の全周で０．１°以上１．５°以下に設けられている構成を採用したものである。この数値範囲に設定すれば、環状案内面と環状被案内部とがスラスト方向に接触し得るラジアル方向範囲のうち、７割以上のラジアル方向領域で良好な油膜を形成することができる。つば角度、ころ端面角度のいずれかが０．１°未満の場合、良好な油膜形成領域の不足が懸念される。つば角度、ころ端面角度のいずれかが１．５°を超える場合、環状案内面、環状被案内部のスラスト方向の投影面積が減少し、単位幅当たりの荷重が増大して油膜形成能力が低下し、ひいてはスラスト負荷能力や加工量の増大を招くので、現実的でない。
【００１２】
前記つば角度と前記ころ端面角度との差が、−０．２°以上＋０．３°以下になっていることが好ましい。両角度の異同を問わず、７割以上のラジアル方向領域で良好な油膜を形成することができる。
【００１３】
特に、前記つば角度と前記ころ端面角度との差が０°になっていることがより好ましい。環状被案内部及び環状案内面がラジアル方向の全領域で幾何的に線接触可能な表面形状になるので、スラスト負荷能力を点接触のものより向上させることができる。
【００１４】
前記環状被案内部の全部及び前記環状案内面の全部が、軸受中心軸を含む任意の仮想平面で直線を成すように設けられていることもより好ましい。環状案内面、環状被案内部の表面形状をそれぞれ単純な円錐面に加工するだけで、前記つば角度と前記ころ端面角度の差を設定することができる。
【００１５】
前記環状被案内部及び前記環状案内面の少なくとも一方にクラウニングが施されていることが好ましい。エッジロードを緩和することができ、ころのスキューやチルト時に環状被案内部と環状案内面でのかじりの発生を抑制することにも役立つ。
【００１６】
前記ころの端面中央部に研削逃げが形成されていることが好ましい。研削逃げを形成することで、ころ幅面の加工工数を削減し、コスト軽減を図ることができる。また、中央部が油溜まりとなり、環状被案内部と環状案内面との接触部の潤滑をより良くするのに有利である。
【００１７】
前記環状被案内部と前記ころの端面中央部との間に、ころ中心軸に垂直な仮想平面に平行な中環状部が設けられていることが好ましい。ころ長さ等の測定、管理を中環状部基準で容易に実施することができる。
【００１８】
例えば、内輪側に第１のつばが設けられ、外輪側に第２のつばが設けられており、軸受中心軸及びころ中心軸を含む仮想平面上で、前記第１のつばのうち、前記ころの端面と接触し得る環状案内面の両端を結ぶ直線のラジアル方向に対する０°以上９０°以下の角度をθｉとし、前記第２のつばのうち、前記ころの端面と接触し得る環状案内面の両端を結ぶ直線のラジアル方向に対する０°以上９０°以下の角度をθｏとしたとき、θｉとθｏの少なくとも一方が前記つば角度に設定され、かつθｉとθｏとが互いに異なる値になっているものにすることができる。
【００１９】
この発明は、前記ころが円筒ころからなる円筒ころ軸受に好適である。円筒ころ軸受は、円錐ころ軸受では、軸受内部の円錐面回転に伴うポンプ作用でスラスト負荷を受けるつば側へ潤滑剤が送られるが、円筒ころ軸受では同様のポンプ作用を期待できないためである。
【発明の効果】
【００２０】
上述のように、この発明は、上記構成の採用により、つばでスラスト負荷を受けることができるころ軸受において、ころ端面とつばの接触部である環状被案内部と環状案内面との間での油膜形成能力を良好にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】（ａ）は第１実施形態に係るころ軸受を示す断面図、（ｂ）は第１実施形態のつば角度ところ端面角度を示す概念図
【図２】つば角度ところ端面角度が等しい場合の様々な設定角度での油膜厚さの計算結果を示すグラフ
【図３】つば角度０．４°に対してころ端面角度が様々に異なる場合の油膜厚さの計算結果を示すグラフ
【図４】つば角度０．６°に対してころ端面角度が様々に異なる場合の油膜厚さの計算結果を示すグラフ
【図５】つば角度０．８°に対してころ端面角度が様々に異なる場合の油膜厚さの計算結果を示すグラフ
【図６】第２実施形態に係るころの部分断面図
【図７】第３実施形態に係るころの部分断面図
【図８】第４実施形態に係るころの部分断面図
【図９】従来例の円筒ころ軸受を示す断面図
【発明を実施するための形態】
【００２２】
この発明の第１実施形態に係るころ軸受（以下、これを「軸受」と呼ぶ）を添付図面に基づいて説明する。図１（ａ）に示すように、この軸受は、内輪１と、外輪２と、複数のころ３とを備えている。
【００２３】
内輪１は、軌道４と、第１のつば６とが形成された環状部品からなる。外輪２は、軌道５と第２のつば７が形成された環状部品からなる。以下、第１のつば６、第２のつば７を、それぞれつば６、つば７と呼ぶ。つば６、７は、つば輪で構成することもできる。
【００２４】
ころ３は、円筒ころからなる。
【００２５】
図中の右方向に向って軸受に負荷されたスラスト荷重は、内方の軌道４側のつば６、外方の軌道５側の右方のつば７で受けることができる。左方向に向って軸受に負荷されたスラスト荷重は、外方の軌道５側の左方のつば７で受けることができる。
【００２６】
図１（ａ）、（ｂ）は、ころ３のスキュー及びチルトがなく、ころ３の両端面とつば６、７とが向き合う状態を前提に、油膜形成に伴うころ３と軌道４、５、つば６、７との接触部のすきまを誇張し、軸受中心軸及びころ中心軸を含む仮想平面上を描いている。
【００２７】
つば６、７の環状案内面９、１０と、ころ３の環状被案内部８とは、ころ３が転がって軌道４、５間を公転する間にスラスト方向に接触し得るころ３の端面とつば６、７の側面との軸受中心軸回りの円環状表面領域からなる。
【００２８】
ころ３の端面のうち、つば６、７と接触し得る環状被案内部８は、ころ中心軸に垂直な方向にころ中心軸側の端Ｅ１から軌道４、５側の端Ｅ２へ向うに従って漸次スラスト方向にころ長さ中央側へ向うようにころ中心軸回りの円周（図１（ｂ）中に直径Ｄ１で例示する）を小さくした表面形状に設けられている。
【００２９】
環状被案内部８の全部が、軸受中心軸を含む任意の仮想平面で直線を成すように設けられている。すなわち、図示例の環状被案内部８は、ころ中心軸を中心とする単一の円錐面からなる。
【００３０】
つば６、７のうち、環状被案内部８と接触し得る環状案内面９、１０は、ラジアル方向に軌道４、５側の端Ｅ３からころ中心軸側の端Ｅ４へ向うに従って漸次スラスト方向に軸受外部側へ向うように軸受中心軸回りの円周（図中に直径Ｄ２、Ｄ３で示す）の変化を付けた表面形状に設けられている。内輪１のつば６では、直径Ｄ２を拡大する変化付け、外輪２のつば７では、直径Ｄ３を縮小する変化付けにすればよい。
【００３１】
環状案内面９の全部、１０の全部が、それぞれ軸受中心軸を含む任意の仮想平面で直線を成すように設けられている。すなわち、図示例の環状案内面９、１０は、それぞれ軸受中心軸を中心とする単一の円錐面からなる。
【００３２】
以下、つば６のうち、環状案内面９の両端Ｅ３、Ｅ４を結ぶ直線のラジアル方向に対する０°以上９０°以下の角度をθｉと呼び、特にラジアル方向の直線と両端Ｅ３、Ｅ４を結ぶ直線とが成す鋭角を意味するときは、つば角度θｉと呼び分ける。また、つば７のうち、環状案内面１０の両端Ｅ３、Ｅ４を結ぶ直線のラジアル方向に対する０°以上９０°以下の角度をθｏと呼び、特にラジアル方向の直線と両端Ｅ３、Ｅ４を結ぶ直線とが成す鋭角を意味するときは、つば角度θｏと呼び分ける。また、ラジアル方向の直線と、環状被案内部８の両端Ｅ１、Ｅ２を結ぶ直線とが成す鋭角を、ころ端面角度θｒと呼ぶ。
【００３３】
弾性流体潤滑（ＥＨＬ）理論の線接触における油膜厚さの計算式Dowson-Higginson式を数１に示す。この式を元につば角度θｉ、θｏ及びころ端面角度θｒの角度範囲の検討を行った。すなわち、正対するころ３とつば６、７の接触部（環状被案内部８及び環状案内面９、１０間）の各位置での油膜厚さを計算し、ラジアル方向の油膜厚さの分布を求めた。
【００３４】
【数１】
2013117249.tif 000003
【００３５】
つば角度θｉと、ころ端面角度θｒとが等しい場合の各計算結果を図２に示す。つば角度θｉと、ころ端面角度θｒとが異なる場合の各計算結果を図３〜図５に示す。各計算モデルは、軸受主要寸法がφ１４０×φ３００×１０２［ｍｍ］、スラスト荷重：約１６５０［Ｎ］を前提にしている。
【００３６】
図１の環状案内面９と環状被案内部８とがころ３の公転中に接触し得るラジアル方向位置の限界は、これらの接触範囲の長さや、ころ３のチルト、スキューの有無を問わず、環状案内面９の両端Ｅ３、Ｅ４で決まる。したがって、つば角度θｉところ端面角度θｒが等しいために環状案内面９と環状被案内部８とが線接触する図２のθｉ、θｒ＝０．１°〜１．５°の各計算モデルにおいて、その軸受内径側の限界位置である接触面最内半径（ｒ１）、その軸受外径側の限界位置である接触面最外半径（ｒ２）は、それぞれ図１中におけるＥ３、Ｅ４の円周上の半径に対応する。また、図１のつば角度θｉところ端面角度θｒが異なるために環状案内面９と環状被案内部８とが点接触し、ころ３のチルトに伴って環状案内面９上の接触位置がラジアル方向に比較的大きく変化し得る図３のθｉ＝０．４°、θｒ＝０．１°〜０．８°、図４のθｉ＝０．６°、θｒ＝０．２°〜１．０°、図５のθｉ＝０．８°、θｒ＝０．４°〜１．２°の各計算モデルにおいても、前記軸受内径側の限界位置である最小接触径（ｒ３）、前記軸受外径側の限界位置である最大接触径（ｒ４）は、それぞれ図１中におけるＥ３、Ｅ４の円周上の半径に対応する。
【００３７】
油膜厚さと表面粗さの関係に基く数２の油膜パラメータΛが３以上であれば良好な油膜が形成された潤滑状態であるとみなすことができる。軸受における通常の環状被案内部、環状案内面の表面粗さを適用すると最小油膜厚さが１．５［μｍ］あればΛが３以上となる。
【００３８】
【数２】
2013117249.tif 000004
【００３９】
図２中の各計算モデルにおける油膜厚さの分布を見れば、最小油膜厚さが１．５［μｍ］以上になるラジアル方向領域は、ころ端面とつばとの接触部になり得る（ｒ２）−（ｒ１）のラジアル方向範囲のうち、７割以上を占めていることが明らかである。このことから、図１のつば角度θｉところ端面角度θｒとが等しい場合、０．１°以上１．５°以下まで変化させても、環状案内面９と環状被案内部８との間での油膜形成能力が良好になる、といえる。
【００４０】
また、図１の様々なつば角度θｉに対してころ端面角度θｒを様々に変化させた図３〜図５中の各計算モデルにおける油膜厚さの分布を見れば、つば角度θｉところ端面角度θｒとの差（相対角度）が、−０．２°以上＋０．３°以下になっている各計算モデルでは、最小油膜厚さが１．５［μｍ］以上になるラジアル方向領域は、ころ端面とつばとの接触部になり得る（ｒ４）−（ｒ３）のラジアル方向範囲のうち、７割以上を占めていることが明らかである。このことから、図１のつば角度θｉところ端面角度θｒとが異なっても、つば角度θｉところ端面角度θｒとの差が−０．２°以上＋０．３°以下の範囲では、環状案内面９と環状被案内部８との間での油膜形成能力が良好になる、といえる。
【００４１】
つば７のつば角度θｏと、ころ端面角度θｒとの組み合わせでも、同様の油形成能力が得られる。上述の解析結果を踏まえると、図１のつば角度θｉ、θｏ、ころ端面角度θｒは、それぞれ環状案内面９、１０の全周、環状被案内部８の全周で０．１°以上１．５°以下に加工されていることが好ましい。つば角度θｉ、θｏと、ころ端面角度θｒとのうち、少なくとも一方が０．１°未満の場合、良好な油膜形成領域の不足が懸念される。つば角度θｉ、θｏと、ころ端面角度θｒとのうち、少なくとも一方をさらに大きくした場合、環状被案内部８、環状案内面９、１０のスラスト方向の投影面積が減少するため、単位幅あたりの荷重が増大し油膜形成能力が低下する。結果、スラスト荷重を受ける能力が低下する恐れがある。また、加工量が増大し現実的ではない。
【００４２】
また、つば角度θｉ、θｏところ端面角度θｒとの差が、それぞれ−０．２°以上＋０．３°以下になっていることが好ましい。つば角度θｉ、θｏところ端面角度θｒとの異同を問わず、環状被案内部８と環状案内面９、１０とが接触し得るラジアル方向範囲のうち、７割以上のラジアル方向領域で良好な油膜を形成することができる。
【００４３】
また、環状案内面９、１０と環状被案内部８とを可及的に長い線接触としてスラスト負荷能力を向上させるため、つば角度θｉ、θｏところ端面角度θｒとがそれぞれ等しい、すなわち、つば角度θｉ、θｏところ端面角度θｒとの差がそれぞれ０°になっていることが好ましい。特に、図１（ｂ）例のように環状案内面９、１０の全部と環状被案内部８の全部とを同じ傾きの直線状に加工すれば、線接触の長さを最も効果的に大きくすることができる。
【００４４】
図１のように内輪１側につば６が設けられ、外輪２側につば７が設けられている軸受において、θｉとθｏの少なくとも一方が前記つば角度θｉ、θｏに設定される場合、θｉとθｏとが互いに異なる角度になっているものとすることも可能である。スラスト荷重の大きさ、内輪回転か外輪回転か、潤滑剤の供給方式といった軸受使用条件によって、油膜形成能力や必要油膜厚さは内輪１と外輪２で異なる。つば角度θｉ、θｏは、潤滑が希薄なときに設定すればよく、θｉとθｏとを等しくする必要性がないことも起り得る。この際、潤滑条件に恵まれたつば６、７をつば角度無し、すなわちθｉ、θｏを０°にすることも可能である。また、軸受間での部品の共通化の観点からも内輪１と外輪２でθｉ、θｏを変えることで部品の兼用がし易くなる利点がある。例えば、θｉ、θｏを０°にする軌道輪は、図９のように、ころの端面と接触し得る環状案内面が仮想ラジアル平面に平行な平坦部に加工された従来品を流用することができる。
【００４５】
第２実施形態を図６に基いて説明する。以下、第１実施形態との相違点を述べるに留める。第２実施形態は、ころ２１の環状被案内部２２にクラウニングが施されている点で相違している。スラスト負荷時、ころ中心軸に垂直な仮想平面に平行な端面中央部２３との繋ぎ目になる環状被案内部２２の端Ｅ１、ころ外径面取り部２４との繋ぎ目になる端Ｅ２と、環状案内面９、１０（適宜、図１参照）との接触箇所にエッジロードが発生する。また、環状被案内部２２と、環状案内面９、１０の研削逃げとの繋ぎ目になる端Ｅ３、つば径面面り部との繋ぎ目になる端Ｅ４との接触箇所でもエッジロードが発生する。環状被案内部２２や環状案内面９、１０にクラウニングを施すことにより、これらエッジロードを緩和することができ、ころ２１がスキュー、チルトした場合に環状被案内部２２が環状案内面９、１０に対し逃げ易くなるので、かじりの発生を抑制することができる。
【００４６】
クラウニングによって環状被案内部２２、環状案内面９、１０の表面形状は、両端Ｅ１、Ｅ２、両端Ｅ３、Ｅ４を結ぶ直線に一致しない加工形状になるが、その直線からのずれ量が僅かでも応力緩和効果を得られるので、上述のころ端面角度θｒと、つば角度θｉ、θｏとを異ならせた場合に近似した油膜形成能力を得ることができる。
【００４７】
クラウニング形状は、特に限定されず、図６に例示するように、環状被案内部２２の端部、環状案内面９、１０の端部に円弧、複合直線、又はそれらの組み合わせによるクラウニングを施すことができる。また、特許文献１に開示されているように、環状被案内部２２の全部、環状案内面９、１０の全部にクラウニングを施すこともできる。このように、環状被案内部２２、環状案内面９、１０の一部又は全部に円弧、複合直線、又はそれらの組み合わせによる適宜のクラウニングを設けることができる。
【００４８】
第３実施形態を図７に基いて説明する。第３実施形態は、ころ３１の端面のうち、環状被案内部３２のころ中心軸側の端Ｅ１に囲まれた端面中央部３３に研削逃げが形成されている点で相違している。研削逃げを設けることでころ幅面の加工工数を削減することができ、コストを削減することができる。また、端面中央部３３が油溜りとなり、端面中央部３３から潤滑剤が環状被案内部３２と環状案内面９、１０との間へ向うので、これら接触部での潤滑がより良くなることが期待できる。
【００４９】
端面中央部３３、環状被案内部３２のころ直径に占める形成領域と、環状案内面９、１０との関係は、スラスト負荷能力や潤滑性を考慮して適宜に設定することができる。例えば、端面中央部３３が環状案内面９、１０とスラスト方向に対面しないようにするため、端面中央部３３の直径は、ころ３１の直径の０．５倍未満とし、環状案内面９、１０の軌道４、５からのラジアル方向高さをころ３１の直径の０．１５倍未満とすることができる。また、特許文献１に開示されているように、端面中央部３３の直径をころ３１の直径の０．５倍以上０．８倍以下とし、環状案内面９、１０の軌道４、５からのラジアル方向高さをころ３１の直径の０．１５倍以上０．２５倍以下とすれば、接触楕円が環状案内面９、１０からはみ出すことを防ぎつつ、環状被案内部３２と環状案内面９、１０の接触範囲をラジアル方向に大きくすることもできる。
【００５０】
第４実施形態を図８に基いて説明する。第４実施形態は、第３実施形態の変更例であり、ころ４１の環状被案内部４２と端面中央部４３との間に、ころ中心軸に垂直な仮想平面に平行な中環状部４４が加工されている点でさらに相違している。ころ４１のころ長さ等を、値の安定し易い面部（端面中央部４３）で測ることができるので、図７のように線部（環状被案内部３２の端Ｅ１）で測る場合より、測定、管理が容易になる。
【００５１】
この発明は、特許請求の範囲の記載に基く技術的思想の範囲内での全ての変更を含むものである。
【符号の説明】
【００５２】
１  内輪
２  外輪
３、２１、３１、４１  ころ
４、５  軌道
６  第１のつば
７  第２のつば
８、２２、３２、４２  環状被案内部
９、１０  環状案内面
２３、３３、４３  ころ端面中央部
４４  中環状部
【図１】
2013117249.tif 000005
【図２】
2013117249.tif 000006
【図３】
2013117249.tif 000007
【図４】
2013117249.tif 000008
【図５】
2013117249.tif 000009
【図６】
2013117249.tif 000010
【図７】
2013117249.tif 000011
【図８】
2013117249.tif 000012
【図９】
2013117249.tif 000013