(57)【要約】【課題】入力される交流電圧が大きく変動することによる出力電流の変化を抑制する。【解決手段】バレーフィル回路３と、スイッチング素子Ｑ２のソース端子およびドレイン端子間に流れる電流を検出するＲｓｅｎｓｅ端子を備えたＰＭＷ制御ＩＣＵ１と、一方の端子がバレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子に電気的に接続され、他方の端子がＲｓｅｎｓｅ端子と電気的に接続された抵抗Ｒ２９とを備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
スイッチング素子をオン・オフ動作させることにより交流電源を直流電源に変換するスイッチング電源装置であって、
一方の端子が整流回路のアノード端子と電気的に接続された第１コンデンサ、一方の端子が上記整流回路のカソード端子に電気的に接続された第２コンデンサ、ならびに、上記第１コンデンサの他方の端子および上記第２コンデンサの他方の端子間に接続されたダイオードを備えたバレーフィル回路と、
上記スイッチング素子のソース端子およびドレイン端子間に流れる電流を検出する検出端子を備え、上記検出端子が検出する電流の大きさが所定の閾値よりも大きくなると、その電流が小さくなるように、または、上記検出端子が検出する電流の大きさが所定の閾値よりも小さくなると、その電流が大きくなるように上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を変化させるスイッチング制御手段と、
一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子に電気的に接続され、他方の端子が上記検出端子と電気的に接続された第１の抵抗と、を備えていることを特徴とするスイッチング電源装置。
【請求項２】
一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第３コンデンサを備えていることを特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。
【請求項３】
一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第２の抵抗を備えていることを特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。
【請求項４】
一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第３コンデンサを備えていることを特徴とする請求項３に記載のスイッチング電源装置。
【請求項５】
一方の端子が上記第１の抵抗の一方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第４コンデンサを備えていることを特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。
【請求項６】
一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第３コンデンサを備えていることを特徴とする請求項５に記載のスイッチング電源装置。
【請求項７】
一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第２の抵抗を備えていることを特徴とする請求項５に記載のスイッチング電源装置。
【請求項８】
一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第２の抵抗を備えていることを特徴とする請求項６に記載のスイッチング電源装置。
【請求項９】
請求項１〜８までのいずれか１項に記載のスイッチング電源装置と、
上記スイッチング電源装置のアノード側の出力端子およびカソード側の出力端子間に接続された少なくとも１つの半導体発光素子を備えていることを特徴とする発光装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スイッチング電源装置に関し、特にＬＥＤ（Light Emitting Diode）光源用の電源装置として好適なスイッチング電源装置、および、該にスイッチング電源装置を備えた発光装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、スイッチング電源装置は、電圧電流変換効率を高め、かつ小型化・軽量化が可能な装置として知られている。これは、スイッチング電源装置においては、出力コイルに流れる電流をスイッチングすることで、出力コイルに流れる電流を制御して出力電圧および出力電流に変換することから、出力コイルでの変換効率を向上させることができ、また、上記出力コイルを小型化・軽量化できるからである。
【０００３】
特許文献１には、このようなスイッチング電源装置に関する技術の一例が開示されている。この特許文献１に開示されたスイッチング電源装置では、軽負荷時や無負荷時または待機時にスイッチング素子のスイッチング周波数を低減して、軽負荷時や無負荷時の消費電力または待機時の待機電力の低電力化を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−１５３３６４号公報（２００９年０７月０９日公開）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献１に開示されたスイッチング電源装置では、入力される交流電圧が大きく変動すると、出力電流の変化も大きくなり、ＬＥＤに流れる電流が不安定になるという問題点がある。
【０００６】
例えば、上記特許文献１に開示されたスイッチング電源装置では、軽負荷時にスイッチング素子のスイッチング周波数を低減させる点は記載されているものの、高負荷時、すなわち、入力される交流電圧が大きくなった場合に、入力される交流電圧の変化に伴ってスイッチング周波数をどのように変化させるのかについては何も記載されていない。
【０００７】
次に、図１５に参考形態としてＬＥＤ電流制御回路１００を示す。
【０００８】
ＬＥＤ電流制御回路１００は、力率改善のためのバレーフィル回路を有し、ＬＥＤ光源に対して一定電流を供給する他励式のＡＣ‐ＤＣコンバータの一例である。
【０００９】
同図に示すように、ＬＥＤ電流制御回路１００は、交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２、ヒューズＦ１、スイッチングノイズフィルター回路１０１、全波整流回路１０２、バレーフィル回路１０３、起動回路１０４、Ｖｃｃ供給回路１０５、スイッチングＰＷＭ制御出力回路１０６、アノード出力端子Ｔ１、カソード出力端子Ｔ２を備えている。なお、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２には、負荷としてＬＥＤ群１０７が接続されている。
【００１０】
ＬＥＤ電流制御回路１００は、定電流出力を行うことによって、ＬＥＤ群１０７に供給する電流を一定に制御することによってＬＥＤ１、２、３・・・から放出される光束を一定に保つ。
【００１１】
しかながら、図１１および図１２に示すように、ＬＥＤ電流制御回路１００では、入力される交流電圧をＡＣ１００ＶからＡＣ２００Ｖに変えると、出力電流も大きく変化してしまうという問題点がある。
【００１２】
例えば、図１１（ａ）および（ｂ）に示す例（ＡＣ１００Ｖ）では、出力電流の平均値は、それぞれ、５８４〜５８５ｍＡまたは５７６〜５７７ｍＡであるが、図１２（ａ）および（ｂ）に示す例（ＡＣ２００Ｖ）では、出力電流の平均値は、それぞれ、６４５〜６４８ｍＡまたは６８８〜６８９ｍＡである。これにより交流電圧の違う場所でＬＥＤの光束が変化して部屋の明るさが一定とならないという問題点が生じ得る。
【００１３】
また、ＡＣ２００Ｖのときは、出力電流が大きくなることで電源内部の温度上昇とＬＥＤの温度上昇も大きくなるので電源とＬＥＤランプの寿命（例えば、有寿命品の電解コンデンサとＬＥＤの寿命）が短くなるという問題点もある。
【００１４】
そこで、本発明者は、鋭意検討した結果、参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００において、ＡＣ１００Ｖのときと比較して、ＡＣ２００Ｖのときに出力電流が大きくなる理由を新たに見出した。
【００１５】
具体的には、図１３および１４に示すように、ＡＣ２００Ｖのときに出力電流が大きくなる理由は、スイッチング素子Ｑ２の電流検出において電流立ち上がりが早いため電流検出のタイミングのずれにより電流値のピークが大きくなりＬＥＤ電流が大きくなるからであると考えられる。
【００１６】
本発明は、上記従来の問題点に鑑みなされたものであって、その目的は、入力される交流電圧が大きく変動することによる出力電流の変化を抑制することができるスイッチング電源装置などを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明のスイッチング電源装置は、上記の課題を解決するために、スイッチング素子をオン・オフ動作させることにより交流電源を直流電源に変換するスイッチング電源装置であって、一方の端子が整流回路のアノード端子と電気的に接続された第１コンデンサ、一方の端子が上記整流回路のカソード端子に電気的に接続された第２コンデンサ、ならびに、上記第１コンデンサの他方の端子および上記第２コンデンサの他方の端子間に接続されたダイオードを備えたバレーフィル回路と、上記スイッチング素子のソース端子およびドレイン端子間に流れる電流を検出する検出端子を備え、上記検出端子が検出する電流の大きさが所定の閾値よりも大きくなると、その電流が小さくなるように、または、上記検出端子が検出する電流の大きさが所定の閾値よりも小さくなると、その電流が大きくなるように上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を変化させるスイッチング制御手段と、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子に電気的に接続され、他方の端子が上記検出端子と電気的に接続された第１の抵抗と、を備えていることを特徴とする。
【００１８】
本発明者は、上述した図１５に示す参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００について鋭意検討した結果、図９（ａ）に示すバレーフィル回路１０３のダイオードＤ９のＡ点の電圧波形は、図９（ｂ）に示すＢ点の波形より電圧変動が安定しており電圧値も入力される交流電圧に比例して変化することを新たに見出した。
【００１９】
そこで、上記構成では、バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子を、第１の抵抗を介してスイッチング制御手段の検出端子に電気的に接続している。これにより、検出端子における電流検出レベルの電圧に、バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子の電圧が重畳される。
【００２０】
このため、入力される交流電圧が大きくなった場合、上記ダイオードのカソード端子の電圧の寄与により、検出端子における電流検出レベルの電圧も大きくなり、その電圧が所定の閾値よりも大きくなると、スイッチング制御手段は、上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を、上記スイッチング素子のソース端子およびドレイン端子間に流れる電流が小さくなるように変化させる。
【００２１】
一方、入力される交流電圧が逆に小さくなった場合、上記ダイオードのカソード端子の電圧の寄与により、検出端子における電流検出レベルの電圧も小さくなり、その電圧が所定の閾値よりも小さくなると、スイッチング制御手段は、上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を、スイッチング素子のソース端子およびドレイン端子間に流れる電流が大きくなるように変化させる。
【００２２】
以上により、入力される交流電圧が大きく変動することによる出力電流の変化を抑制することができる。
【００２３】
また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第３コンデンサを備えていても良い。
【００２４】
ここで、通常、バレーフィル回路のダイオードのカソード端子からスイッチング制御手段の検出端子に接続するラインは配線上長くなる。このため、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響による電磁界結合でノイズが上記ラインに重畳される可能性がある。
【００２５】
上記構成によれば、第３コンデンサにより、上記ラインのうち、上記第１の抵抗の他方の端子および検出端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去することができる。よって、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響により、スイッチング電源装置の定電流動作が不安定になることを抑制することができる。
【００２６】
また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、一方の端子が上記第１の抵抗の他方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第２の抵抗を備えていても良い。
【００２７】
上記構成によれば、検出端子における電流検出レベルの電圧が第１の抵抗と、第２の抵抗とで分圧されるので、検出端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードのカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【００２８】
また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第２の抵抗および上記第３コンデンサを備えていても良い。
【００２９】
上記構成によれば、上記ラインのうち、上記第１の抵抗の他方の端子および検出端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去しつつ、検出端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードのカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【００３０】
また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、一方の端子が上記第１の抵抗の一方の端子に接続され、他方の端子が上記スイッチング素子のソース端子と電気的に接続された第４コンデンサを備えていても良い。
【００３１】
上記構成によれば、第４コンデンサにより、上記ラインのうち、ダイオードのカソード端子および第１の抵抗の一方の端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去することができる。よって、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響により、スイッチング電源装置の定電流動作が不安定になることを抑制することができる。
【００３２】
また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第３コンデンサおよび上記第４コンデンサを備えていても良い。
【００３３】
上記構成によれば、第３コンデンサおよび第４コンデンサにより、上記ラインの任意の個所に重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去することができる。よって、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響により、スイッチング電源装置の定電流動作が不安定になることをより確実に抑制することができる。
【００３４】
また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第４コンデンサおよび上記第２の抵抗を備えていても良い。
【００３５】
上記構成によれば、第４コンデンサおよび第２の抵抗により、上記ラインのうち、ダイオードのカソード端子および第１の抵抗の一方の端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去しつつ、検出端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードのカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【００３６】
また、本発明のスイッチング電源装置は、上記の構成に加えて、上記第３コンデンサ、上記第４コンデンサ、および上記第２の抵抗を備えていても良い。
【００３７】
上記構成によれば、第３コンデンサ、第４コンデンサ、および第２の抵抗により、上記ラインの任意の個所に重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去しつつ、検出端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードのカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【００３８】
また、本発明の発光装置は、上記のいずれかのスイッチング電源装置と、上記スイッチング電源装置のアノード側の出力端子およびカソード側の出力端子間に接続された少なくとも１つの半導体発光素子を備えていても良い。
【００３９】
上記構成によれば、入力される交流電圧が大きく変動することによる出力電流の変化を抑制することができるため、半導体発光素子に流れる電流が不安定になることを抑制することができる。
【発明の効果】
【００４０】
本発明のスイッチング電源装置は、以上のように、一方の端子が整流回路のアノード端子と電気的に接続された第１コンデンサ、一方の端子が上記整流回路のカソード端子に電気的に接続された第２コンデンサ、ならびに、上記第１コンデンサの他方の端子および上記第２コンデンサの他方の端子間に接続されたダイオードを備えたバレーフィル回路と、上記スイッチング素子のソース端子およびドレイン端子間に流れる電流を検出する検出端子を備え、上記検出端子が検出する電流の大きさが所定の閾値よりも大きくなると、その電流が小さくなるように、または、上記検出端子が検出する電流の大きさが所定の閾値よりも小さくなると、その電流が大きくなるように上記スイッチング素子のオン・オフ動作を制御する制御周波数を変化させるスイッチング制御手段と、一方の端子が上記バレーフィル回路の上記ダイオードのカソード端子に接続され、他方の端子が上記検出端子と電気的に接続された第１の抵抗と、を備えている構成である。
【００４１】
それゆえ、入力される交流電圧が大きく変動することによる出力電流の変化を抑制することができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明のスイッチング電源装置の実施の一形態の構成を示す回路図である。
【図２】本発明のスイッチング電源装置の他の実施形態の構成を示す回路図である。
【図３】本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。
【図４】本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。
【図５】本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。
【図６】本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。
【図７】本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。
【図８】本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態の構成を示す回路図である。
【図９】（ａ）は、スイッチング電源装置のＡ点における電圧波形の一例を示し、（ｂ）は、Ｂ点における電圧波形の一例を示し、（ｃ）は、Ｃ点における電圧波形の一例を示す。
【図１０】（ａ）〜（ｃ）は、図２に示すスイッチング電源装置のＤ点における電圧波形もしくは電流波形の一例を示し、（ｄ）は、Ｅ点における電流波形の一例を示す。
【図１１】（ａ）は、図１５に示す参考形態のスイッチング電源装置のＡＣ１００Ｖ入力動作時における出力電圧の電圧波形および出力電流の電流波形の一例を示し、（ｂ）は、上記参考形態のスイッチング電源装置の出力電圧の電圧波形および出力電流の電流波形の他の一例を示す。
【図１２】（ａ）は、上記参考形態のスイッチング電源装置のＡＣ２００Ｖ入力動作時における出力電圧の電圧波形および出力電流の電流波形の一例を示し、（ｂ）は、上記参考形態のスイッチング電源装置の出力電圧の電圧波形および出力電流の電流波形の他の一例を示す。
【図１３】（ａ）は、上記参考形態のスイッチング電源装置のＡＣ１００Ｖ入力動作時におけるスイッチング素子Ｑ２のＶｄの電圧波形の一例を示し、（ｂ）は、Ｉｄｓの電流波形の一例を示す。
【図１４】（ａ）は、上記参考形態のスイッチング電源装置のＡＣ２００Ｖ入力動作時におけるスイッチング素子Ｑ２のＶｄの電圧波形の一例を示し、（ｂ）は、Ｉｄｓの電流波形の一例を示す。
【図１５】参考形態のスイッチング電源装置の構成を示す回路図である。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
本発明の一実施形態について図１〜図１５に基づいて説明すれば、次の通りである。以下の特定の実施形態で説明する構成以外の構成については、必要に応じて説明を省略する場合があるが、他の実施形態で説明されている場合は、その構成と同じである。また、説明の便宜上、各実施形態に示した部材と同一の機能を有する部材については、同一の符号を付し、適宜その説明を省略する。
【００４４】
〔実施の形態１〕
本発明のスイッチング電源装置を具現化した形態は、他励式のコンバータや自励式のコンバータなど任意の形態でよいが、以下ではスイッチング電源装置の一例として他励式コンバータとしてのＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）１０について説明を行う。
【００４５】
図１に、ＬＥＤ電流制御回路１０の全体構成を示す。ＬＥＤ電流制御回路１０は、負荷として接続されたＬＥＤ群７に対して一定電流を供給するための他励式のＡＣ‐ＤＣコンバータであり、上述した参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００と同様に、力率改善のためのバレーフィル回路３を有している。
【００４６】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路１０は、上述した図１５に示す参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００と比較しやすいように、負荷として、例えばＬＥＤ群７が接続され、定電圧出力動作のみならず定電流出力動作をも行うものとする。
【００４７】
図１に示すように、ＬＥＤ電流制御回路１０は、交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２、ヒューズＦ１、スイッチングノイズフィルター回路１、全波整流回路２、バレーフィル回路３、起動回路４、Ｖｃｃ供給回路５、スイッチングＰＷＭ制御出力回路６ａ、アノード出力端子Ｔ１、カソード出力端子Ｔ２を備えている。なお、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２には、負荷としてＬＥＤ群７が接続されている。
【００４８】
ＬＥＤ電流制御回路１０は、定電流出力を行うことによって、ＬＥＤ群７に供給する電流を一定に制御することによってＬＥＤ１、２、３・・・から放出される光束を一定に保つ。
【００４９】
（交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２）
交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２は、それぞれスイッチングノイズフィルター回路１のアノード側およびカソード側の各ラインに接続されている。交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２には交流電力が入力される（交流入力電圧Ｖｉｎが入力される；以下、単に「電圧Ｖｉｎ」という）。なお、本実施形態では、電圧Ｖｉｎの変動範囲は、約８５Ｖ〜２６４Ｖの範囲を想定しているが、電圧Ｖｉｎの変動範囲は、上記の範囲に限定されず、上記の範囲より広くても狭くても良い。
【００５０】
（スイッチングノイズフィルター回路１）
スイッチングノイズフィルター回路１のアノード側の出力端子およびカソード側の出力端子のそれぞれは、全波整流回路２のアノード側およびカソード側の各ラインに接続されている。
【００５１】
スイッチングノイズフィルター回路１は、スイッチングノイズを濾波するフィルター機能を有し、コンデンサＣ１、コイルＬ１、および、コンデンサＣ２が、それぞれ、この順で、交流電力入力端子Ｐ１・Ｐ２に接続するアノード側およびカソード側の各ラインの上流側から下流側に向けて縦続に接続されている。
【００５２】
（全波整流回路２）
全波整流回路２は、全波整流を行うブリッジ接続された４つのダイオード（整流ダイオード）からなるブリッジダイオードＢＤ１を備える。なお、本実施形態では、整流回路の一例として全波整流回路を採用しているが、整流回路として半波整流回路を採用しても良い。
【００５３】
全波整流回路２のアノード側およびカソード側の各出力端子は、バレーフィル回路３のアノード側およびカソード側の各ラインに接続されている。なお、以下では、全波整流回路２のアノード側の出力端子からアノード出力端子Ｔ１まで延在するラインをアノード側の基準ラインと呼ぶ。一方、全波整流回路２のカソード側の出力端子から、後述するＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＧＮＤ端子（グランド端子；端子２）まで延在する各回路のライン、または、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＤｒａｉｎ端子（端子８）からカソード出力端子Ｔ２まで延在するラインを各回路のカソード側の基準ラインと呼ぶ。
【００５４】
（バレーフィル回路３）
バレーフィル回路３は、力率改善機能を有し、コンデンサＣ１０（第１コンデンサ；２００Ｖ、２２μＦ）およびダイオードＤ１０（ＥＳ１Ｄ）のペア、コンデンサＣ９（第２コンデンサ；２００Ｖ、２２μＦ）およびダイオードＤ１（ＥＳ１Ｄ）のペア、およびコンデンサＣ１２（４００Ｖ、０．１μＦ）が、それぞれ、この順で、アノード側およびカソード側の基準ラインの上流側から下流側に向けて縦続に接続されている。また、コンデンサＣ１０およびダイオードＤ１０の接続点と、コンデンサＣ９およびダイオードＤ１の接続点との間には、ダイオードＤ９（ＥＳ１Ｄ）が接続されている。ダイオードＤ９は、後述するスイッチングＰＷＭ制御出力回路６ａのＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子（電流検出端子；端子５）に、抵抗Ｒ２９（１ＭΩ）を介して接続されている。
【００５５】
バレーフィル回路３では、後述するスイッチング素子Ｑ２（ＳＴＰ１０ＮＫ６０ＺＦＰ）がオフ（ＯＦＦ）のとき、コンデンサＣ９およびコンデンサＣ１０に電荷が蓄えられ、スイッチング素子Ｑ２がオン（ＯＮ）のとき、蓄えられた電荷が放電されることで、電圧Ｖｉｎの電圧波形（例えば、正弦波）の（半周期の）電圧パルス幅に対する、出力電流Ｉｏｕｔ（以下、電流Ｉｏｕｔという）の電流波形の（半周期の）電流パルス幅の比を大きくすることで力率を改善する。すなわち、バレーフィル回路３は、電流Ｉｏｕｔの電流波形を、電圧Ｖｉｎの電圧波形に近づけることによって、力率を改善する。
【００５６】
例えば、バレーフィル回路３が設けられていない場合、電流Ｉｏｕｔの電流波形の電流パルス幅は、電圧Ｖｉｎの電圧波形の電圧パルス幅と比較してかなり狭い（このときの力率は０．４程度）。一方、バレーフィル回路３を設けた場合、電流Ｉｏｕｔの電流波形の電流パルス幅は広くなり、電圧Ｖｉｎの電圧波形の電圧パルス幅に近づく（このときの力率は０．９程度に改善される）。
【００５７】
この結果、Ａ点における電圧波形は、安定した波形となり、電圧Ｖｉｎ×（１／２）×√２となる。なお、Ｂ点における電圧波形は、電圧Ｖｉｎ×√２である。
【００５８】
なお、バレーフィル回路３のカソード側およびアノード側の各出力端子は、起動回路４のカソード側およびアノード側の各基準ラインに接続されている。
【００５９】
（起動回路４）
起動回路４のカソード側の基準ラインの接続点と、アノード側の基準ラインの接続点との間には、抵抗Ｒ１（１０ＫΩ）、抵抗Ｒ１０（１ＭΩ）、ダイオードＤ４（ＲＫＺ１３Ｂ；ツェナーダイオード）が直列に接続され、抵抗Ｒ１０およびダイオードＤ４の接続点は、トランジスタＱ１（ＭＭＢＴＡ４２）のベース端子と接続されている。
【００６０】
また、抵抗Ｒ１および抵抗Ｒ１０の接続点は、トランジスタＱ１のコレクタ端子と接続されている。抵抗Ｒ１および抵抗Ｒ１０は、トランジスタＱ１のコレクタ端子に印加される電圧と、トランジスタＱ１のベース端子に印加される電圧の大きさを調整している。
【００６１】
なお、抵抗Ｒ１および抵抗Ｒ１０の接続点と、トランジスタＱ１のコレクタ端子との間には、起動電流Ｉｓ（５ｍＡ）が流れ、後述する電圧Ｖｃｃを発生させるトリガとなる。
【００６２】
また、トランジスタＱ１のエミッタ端子は、ダイオードＤ３（ＢＡＴ５４Ｊ）を介して、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＶｃｃ端子（端子１）に接続されている。
【００６３】
起動回路４のカソード側およびアノード側の各出力端子は、Ｖｃｃ供給回路５のカソード側およびアノード側の各基準ラインに接続されている。
【００６４】
（Ｖｃｃ供給回路５）
トランジスタＱ１のエミッタ端子からダイオードＤ６（ＢＡＶ９９）の端子２に接続するラインと、スイッチングＰＷＭ制御出力回路６ａのカソード側の基準ラインとの間には、コンデンサＣ４（２５Ｖ、１μＦ）およびダイオードＤ５（ＲＫＺ１３Ｂ；ツェナーダイオード）が、それぞれ、この順で縦続に接続されている。また、ダイオードＤ６の端子１は、接地され、ダイオードＤ６の端子３は、コンデンサＣ５（６３０Ｖ、２２０ｐＦ）およびダイオードＤ２（ＳＴＴ３Ｌ０６Ａ）を介してアノード出力端子Ｔ１に接続されている。
【００６５】
また、コンデンサＣ５は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＶｃｃ端子に供給する電圧Ｖｃｃの生成に寄与するコンデンサである。コンデンサＣ５は、ダイオードＤ３を介してスイッチング素子Ｑ２のドレイン端子に接続されており、スイッチング素子Ｑ２のＯＮ／ＯＦＦ動作に応じて、電荷の蓄積と放電を行い、放電された電流は、ダイオードＤ６の端子３に入力される。ダイオードＤ６の端子３から入力された電流は、ダイオードＤ６によって整流され、起動電流Ｉｓに結合される。
【００６６】
また、コンデンサＣ４は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＧＮＤ端子に接続されており、電圧Ｖｃｃからスイッチングノイズを除去する。
【００６７】
（スイッチングＰＷＭ制御出力回路６ａ）
ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＤｒａｉｎ端子は、スイッチング素子Ｑ２のドレイン端子に接続されている。また、スイッチング素子Ｑ２のドレイン端子と、スイッチングＰＷＭ制御出力回路６ａのカソード出力端子Ｔ２との間には、コイルＬ２（５１μＨ）が接続されている。スイッチング素子Ｑ２のドレイン端子は、さらに、ダイオードＤ２（ＳＴＴ３Ｌ０６Ａ）を介してアノード出力端子Ｔ１に接続されている。また、ダイオードＤ２およびアノード出力端子Ｔ１間の接続点と、コイルＬ２およびカソード出力端子Ｔ２間の接続点との間には、コンデンサＣ６（ＹＸＪ；１００Ｖ、２２μＦ）が接続されている。
【００６８】
次に、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＧａｔｅ端子（端子６）からはＯＮ／ＯＦＦ信号（ＰＷＭ信号）が出力され、スイッチング素子Ｑ２のゲート端子に接続されている。スイッチング素子Ｑ２のソース端子は、抵抗Ｒ２４（１．２Ω）およびダイオードＤ５（ＲＫＺ１３Ｂ；ツェナーダイオード）を介して、起動回路４のダイオードＤ３のカソード端子からダイオードＤ６の端子２まで延在するラインに接続されている。スイッチング素子Ｑ２のソース端子および抵抗Ｒ２４（１．２Ω）のカソード側の端子間の接続点には、抵抗Ｒ６（８２０Ω）が接続され、抵抗Ｒ６のカソード端子は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子（端子５）に接続されている。
【００６９】
スイッチング素子Ｑ２、抵抗Ｒ２４、ダイオードＤ５、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１は、ＬＥＤ群７に供給される電流が大きくなると、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２間に流れる電流が小さくなるように、スイッチング素子Ｑ２のＯＮ／ＯＦＦを制御し、逆にＬＥＤ群７に供給される電流が小さくなると、アノード出力端子Ｔ１およびカソード出力端子Ｔ２間の電流が大きくなるように制御する、いわゆる負帰還回路を構成している。
【００７０】
次に、コイルＬ２およびスイッチング素子Ｑ２の接続点と、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＭＡＳＫ端子との間には、コンデンサＣ８（６３０Ｖ、３３０ｐＦ）、抵抗Ｒ９（２２０ＫΩ）、抵抗Ｒ４（２２ＫΩ）がこの順で接続されている。
【００７１】
ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＭＡＳＫ端子は、コイルＬ２に蓄積されたエネルギーが吐き出されたことを検知すると、スイッチング素子Ｑ２のゲート端子をＯＮする。すなわち、ＭＡＳＫ端子は、スイッチング素子Ｑ２のゲート端子をＯＮするタイミングを検知するために使用されている。
【００７２】
抵抗Ｒ９は、抵抗Ｒ８（２２ＫΩ）を介してバレーフィル回路３のダイオードＤ１０のアノード端子と接続されている。抵抗Ｒ８にはダイオードＤ７（ＢＡＶ９９）が並列接続されており、抵抗Ｒ８およびダイオードＤ７は、リミッター回路を構成している。
【００７３】
なお、スイッチングＰＷＭ制御出力回路６ａのカソード側の基準ラインの接続点と、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＰＭＷ端子（端子３）とは抵抗Ｒ３（４７０Ω）を介して接続されているが、この抵抗Ｒ３は、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＰＭＷ端子を機能させないためのものである。
【００７４】
（ＬＥＤ群７）
ＬＥＤ群（少なくとも１つの半導体発光素子）７は、ＬＥＤ１〜３・・・のように直列接続された複数のＬＥＤを含んでいるが、ＬＥＤ群７は、少なくとも１つのＬＥＤを含んでいれば良い。
【００７５】
ここで、ＬＥＤ群７は、２以上のＬＥＤが、直列接続のみで互いに接続されている場合、２以上のＬＥＤが、並列接続のみで互いに接続されている場合、および、２以上のＬＥＤが、直列接続および並列接続が混じった状態で互いに接続されている場合のいずれの場合も含む。
【００７６】
さらに、２以上のＬＥＤが、直列接続および並列接続が混じった状態で互いに接続されている場合、ＬＥＤ群７の両極は、その群に含まれる複数のＬＥＤを接続する経路のうち、ＬＥＤの接続数が最大となる経路の両端の端子となる。
【００７７】
（ＬＥＤ電流制御回路１０の特徴的な構成について）
上述したように、本発明者は、図１５に示す参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００について鋭意検討した結果、図９（ａ）に示すバレーフィル回路１０３のダイオードＤ９のＡ点の電圧波形は、図９（ｂ）に示すＢ点の波形より電圧変動が安定しており電圧値も入力される交流電圧に比例して変化することを新たに見出した。
【００７８】
そこで、ＬＥＤ電流制御回路１０では、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子を、抵抗Ｒ２９（第１の抵抗；１ＭΩ）を介してＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子に電気的に接続している。また、抵抗Ｒ２９およびＲｓｅｎｓｅ端子間の接続点と抵抗Ｒ２４（１．２Ω）およびスイッチング素子Ｑ２のソース端子間の接続点との間には、抵抗Ｒ６（８２０Ω）が接続されている。抵抗Ｒ２４は、検出抵抗であり、Ｒｓｅｎｓｅ端子は、抵抗Ｒ２４の両端に係る電圧を監視している。
【００７９】
これにより、Ｒｓｅｎｓｅ端子における電流検出レベルの電圧に、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子（Ｃ点）の電圧が重畳される。
【００８０】
このため、入力される電圧Ｖｉｎが大きくなった場合、ダイオードＤ９のカソード端子の電圧の寄与により、Ｒｓｅｎｓｅ端子における電流検出レベルの電圧も大きくなり、その電圧が所定の閾値よりも大きくなると、ＰＷＭ制御ＩＣＵ１は、スイッチング素子Ｑ２のＯＮ／ＯＦＦ動作を制御する制御周波数を、検出抵抗としての抵抗Ｒ２４（スイッチング素子Ｑ２のソース端子およびドレイン端子間）に流れる電流が小さくなるように変化させる。
【００８１】
一方、入力される電圧Ｖｉｎが逆に小さくなった場合、ダイオードＤ９のカソード端子の電圧の寄与により、Ｒｓｅｎｓｅ端子における電流検出レベルの電圧も小さくなり、その電圧が所定の閾値よりも小さくなると、スイッチング制御手段は、上記スイッチング素子のＯＮ／ＯＦＦ動作を制御する制御周波数を、検出抵抗としての抵抗Ｒ２４に流れる電流が大きくなるように変化させる。
【００８２】
以上により、ＬＥＤ電流制御回路１０によれば、入力される電圧Ｖｉｎが大きく変動することによる電流Ｉｏｕｔの変化を抑制することができる。よって、ＬＥＤ群７に流れる電流が不安定になることを抑制することができる。
【００８３】
〔実施の形態２〕
次に、図２に基づき、本発明のスイッチング電源装置の他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）２０について説明する。
【００８４】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路２０は、スイッチングＰＭＷ制御出力回路６ｂの回路構成の一部がスイッチングＰＭＷ制御出力回路６ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。
【００８５】
具体的には、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路２０は、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子（一方の端子）と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間にコンデンサＣ１３（５０Ｖ、０．１μＦ；第３コンデンサ）が接続されている点が、実施の形態１のＬＥＤ電流制御回路１０と異なっている。コンデンサＣ１３は、抵抗Ｒ２４を介してスイッチング素子Ｑ２のソース端子に電気的に接続されている。
【００８６】
ここで、通常、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子からＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子に接続するラインは配線上長くなる。このため、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響による電磁界結合でノイズが上記ラインに重畳される可能性がある。
【００８７】
上記構成によれば、コンデンサＣ１３により、上記ラインのうち、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子およびＲｓｅｎｓｅ端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去することができる。よって、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響により、ＬＥＤ電流制御回路の定電流動作が不安定になることを抑制することができる。
【００８８】
なお、図１０（ａ）〜（ｃ）に、図２に示すＬＥＤ電流制御回路２０のＤ点における電圧波形もしくは電流波形の一例を示し、図１０（ｄ）に、Ｅ点における電流波形の一例を示す。
【００８９】
〔実施の形態３〕
次に、図３に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）３０について説明する。
【００９０】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路３０は、スイッチングＰＭＷ制御出力回路６ｃの回路構成の一部がスイッチングＰＭＷ制御出力回路６ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。
【００９１】
具体的には、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路３０は、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間に抵抗Ｒ３０（２．２Ｍ；第２の抵抗）が接続されている点が、実施の形態１のＬＥＤ電流制御回路１０と異なっている。抵抗Ｒ３０は、抵抗Ｒ２４を介してスイッチング素子Ｑ２のソース端子に電気的に接続されている。
【００９２】
上記構成によれば、検出端子における電流検出レベルの電圧が第１の抵抗と、第２の抵抗とで分圧されるので、Ｒｓｅｎｓｅ端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードＤ９のカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【００９３】
〔実施の形態４〕
次に、図４に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）４０について説明する。
【００９４】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路４０は、スイッチングＰＭＷ制御出力回路６ｄの回路構成の一部がスイッチングＰＭＷ制御出力回路６ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。
【００９５】
具体的には、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路４０は、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間にコンデンサＣ１３が接続され、かつ、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間に抵抗Ｒ３０がさらに接続されている点が、実施の形態１のＬＥＤ電流制御回路１０と異なっている。
【００９６】
上記構成によれば、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子からＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子に接続するラインのうち、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子およびＲｓｅｎｓｅ端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去しつつ、Ｒｓｅｎｓｅ端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードＤ９のカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【００９７】
〔実施の形態５〕
次に、図５に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）５０について説明する。
【００９８】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路５０は、スイッチングＰＭＷ制御出力回路６ｅの回路構成の一部がスイッチングＰＭＷ制御出力回路６ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。
【００９９】
具体的には、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路５０は、抵抗Ｒ２９の紙面に対して左側の端子（他方の端子）と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間にコンデンサＣ１４（５０Ｖ、０．１μＦ；第４コンデンサ）が接続されている点が、実施の形態１のＬＥＤ電流制御回路１０と異なっている。コンデンサＣ１４は、抵抗Ｒ２４を介してスイッチング素子Ｑ２のソース端子に電気的に接続されている。
【０１００】
上記構成によれば、コンデンサＣ１４により、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子からＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子に接続するラインのうち、ダイオードＤ９のカソード端子および抵抗Ｒ２９の紙面に対して左側の端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去することができる。よって、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響により、ＬＥＤ電流制御回路の定電流動作が不安定になることを抑制することができる。
【０１０１】
〔実施の形態６〕
次に、図６に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）６０について説明する。
【０１０２】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路６０は、スイッチングＰＭＷ制御出力回路６ｆの回路構成の一部がスイッチングＰＭＷ制御出力回路６ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。
【０１０３】
具体的には、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路６０は、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間にコンデンサＣ１３が接続され、かつ、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間に抵抗Ｒ３０がさらに接続されている点が、実施の形態１のＬＥＤ電流制御回路１０と異なっている。
【０１０４】
上記構成によれば、コンデンサＣ１３およびコンデンサＣ１４により、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子からＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子に接続するラインの任意の個所に重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去することができる。よって、スイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響により、ＬＥＤ電流制御回路の定電流動作が不安定になることをより確実に抑制することができる。
【０１０５】
〔実施の形態７〕
次に、図７に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）７０について説明する。
【０１０６】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路７０は、スイッチングＰＭＷ制御出力回路６ｇの回路構成の一部がスイッチングＰＭＷ制御出力回路６ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。
【０１０７】
具体的には、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路７０は、抵抗Ｒ２９の紙面に対して左側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間にコンデンサＣ１４が接続され、かつ、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間に抵抗Ｒ３０がさらに接続されている点が、実施の形態１のＬＥＤ電流制御回路１０と異なっている。
【０１０８】
上記構成によれば、コンデンサＣ１４および抵抗Ｒ３０により、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子からＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子に接続するラインのうち、ダイオードＤ９のカソード端子および抵抗Ｒ２９の紙面に対して左側の端子間のラインに重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去しつつ、Ｒｓｅｎｓｅ端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードＤ９のカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【０１０９】
〔実施の形態８〕
次に、図８に基づき、本発明のスイッチング電源装置のさらに他の実施形態であるＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）８０について説明する。
【０１１０】
本実施形態のＬＥＤ電流制御回路８０は、スイッチングＰＭＷ制御出力回路６ｈの回路構成の一部がスイッチングＰＭＷ制御出力回路６ａの回路構成と異なっている点が、ＬＥＤ電流制御回路１０との相違点である。
【０１１１】
具体的には、本実施形態のＬＥＤ電流制御回路８０は、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子（一方の端子）と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間にコンデンサＣ１３が接続され、抵抗Ｒ２９の紙面に対して左側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間にコンデンサＣ１４が接続され、かつ、抵抗Ｒ２９の紙面に対して右側の端子と、抵抗Ｒ２４の紙面に対して下側の端子との間に抵抗Ｒ３０がさらに接続されている点が、実施の形態１のＬＥＤ電流制御回路１０と異なっている。
【０１１２】
上記構成によれば、コンデンサＣ１３、コンデンサＣ１４、および抵抗Ｒ３０により、バレーフィル回路３のダイオードＤ９のカソード端子からＰＷＭ制御ＩＣＵ１のＲｓｅｎｓｅ端子に接続するラインの任意の個所に重畳されるスイッチングノイズや外部からのＡＣラインノイズの影響を除去しつつ、Ｒｓｅｎｓｅ端子における電流検出レベルの電圧に重畳されるダイオードＤ９のカソード端子の電圧を微調整することが可能となる。
【０１１３】
〔ＬＥＤ電流制御回路１０〜８０と参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００との比較〕
次に、上述したＬＥＤ電流制御回路１０〜８０および参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００について、消費入力電力（Ｗ）、消費電流（ＬＥＤ負荷電流ｍＡ）およびＬＥＤ出力全光束（ｌｍ）の各スペックを比較した結果を示す。
【０１１４】
下記表１に示すように、参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００では、ＡＣ１００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費入力電力の平均値は、約２０．３７Ｗであり、ＡＣ２００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費入力電力の平均値は、約２２．５Ｗであり、その差は、約２．１３Ｗである。
【０１１５】
また、ＡＣ１００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費電流の平均値は、約５８４ｍＡであり、ＡＣ２００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費電流の平均値は、約６４５ｍＡであり、その差は、６１ｍＡである。
【０１１６】
さらに、ＡＣ１００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時のＬＥＤ出力全光束の平均値は、約１５６１ｌｍであり、ＡＣ２００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時のＬＥＤ出力全光束の平均値は、約１７２５ｌｍであり、その差は、１６４ｌｍである。
【０１１７】
【表１】
2013225950.tif 000003
【０１１８】
これに対して、下記表２に示すように、上述したＬＥＤ電流制御回路１０〜８０ではＡＣ１００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費入力電力の平均値は、約２２．１Ｗであり、ＡＣ２００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費入力電力の平均値は、約２２．３Ｗであり、その差は、約０．２Ｗである。
【０１１９】
また、ＡＣ１００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費電流の平均値は、約６２０ｍＡであり、ＡＣ２００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時の消費電流の平均値は、約６４５ｍＡであり、その差は、２５ｍＡである。
【０１２０】
さらに、ＡＣ１００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時のＬＥＤ出力全光束の平均値は、約１６５８ｌｍであり、ＡＣ２００Ｖの電圧Ｖｉｎの入力時のＬＥＤ出力全光束の平均値は、約１７２５ｍであり、その差は、６７ｌｍである。
【０１２１】
【表２】
2013225950.tif 000004
【０１２２】
以上より、消費入力電力（Ｗ）、消費電流（ＬＥＤ負荷電流ｍＡ）およびＬＥＤ出力全光束（ｌｍ）のいずれのスペックにおいても、参考形態のＬＥＤ電流制御回路１００よりも上述したＬＥＤ電流制御回路１０〜８０の方が安定していることが分かる。よって、上述したＬＥＤ電流制御回路１０〜８０によれば、入力される電圧Ｖｉｎが大きく変動することによる出力電流Ｉｏｕｔの変化を抑制することができるため、ＬＥＤ群７に流れる電流が不安定になることを抑制することができる。
【０１２３】
〔付記事項〕
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組合せて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
【産業上の利用可能性】
【０１２４】
本発明のスイッチング電源装置は、電源装置を搭載した電気・電子機器一般に好適に使用することができる。例えば、液晶ＴＶ用、または、液晶ＴＶのＬＥＤバックライト用のスイッチング電源装置などに好適に用いることができる。
【符号の説明】
【０１２５】
２    全波整流回路（整流回路）
３    バレーフィル回路
７    ＬＥＤ群（少なくとも１つの半導体発光素子）
１０〜８０  ＬＥＤ電流制御回路（スイッチング電源装置、発光装置）
Ｃ９    コンデンサ（第２コンデンサ）
Ｃ１０  コンデンサ（第１コンデンサ）
Ｃ１３  コンデンサ（第３コンデンサ）
Ｃ１４  コンデンサ（第４コンデンサ）
Ｄ９    ダイオード
Ｑ２    スイッチング素子
Ｒ２９  抵抗（第１の抵抗）
Ｒ３０  抵抗（第２の抵抗）
Ｒｓｅｎｓｅ端子（検出端子）
Ｕ１    ＰＭＷ制御ＩＣ（スイッチング制御手段）
【図１】
2013225950.tif 000005
【図２】
2013225950.tif 000006
【図３】
2013225950.tif 000007
【図４】
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【図５】
2013225950.tif 000009
【図６】
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【図７】
2013225950.tif 000011
【図８】
2013225950.tif 000012
【図９】
2013225950.tif 000013
【図１０】
2013225950.tif 000014
【図１１】
2013225950.tif 000015
【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
2013225950.tif 000018
【図１５】
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