(57)【要約】  本発明は、引張強度が７００〜１，３００ＭＰａで、伸びが１２％以上であり、焼戻しマルテンサイト単相組織を有する高強度鋼板に関する。 本発明の鋼板は、材料鋼板を３〜６０秒間Ａｃ３変態点以上まで急速に加熱して保持し、前記材料鋼板をＣ：０．０８〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３０〜３．０ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下であり、残部がＦｅおよびその他の不可避的不純物からなることを特徴とする。加熱した鋼板を水または油で１００℃／ｓ以上に急冷する工程と、加熱と維持時間を含めて、５００℃〜Ａｌ変態点まで３〜６０秒間急速に焼戻しする。
2018524475.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０８〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３０〜３．０ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下が含まれ、残部がＦｅとその他の不回避な不純物からなる素材鋼板を高周波誘導加熱や抵抗加熱により焼入れ及び焼き戻しを実施して引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であり、焼き戻しマルテンサイトの単相の金属組織からなることを特徴とする高強度鋼板。
【請求項２】
前記鋼板はＣｒ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０ｗｔ％、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％のうち、少なくともいずれか１成分が付加的に添加されて組成されることを特徴とする請求項１に記載の高強度鋼板。
【請求項３】
鋼板はその表面に溶融亜鉛めっき層が備えられることを特徴とする請求項１または２に記載の高強度鋼板。
【請求項４】
Ｃ：０．０８〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３０〜３．０ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下が含まれ、残部がＦｅとその他の不回避な不純物からなる素材鋼板を３〜６０秒の間Ａｃ３変態点以上に急速加熱し維持する段階、加熱状態の鋼板を水や油で１００℃／ｓ以上で急冷する段階、加熱及び維持時間を含んで５００℃〜Ａｌ変態点まで３〜６０秒の間焼き戻しする段階、及び、加熱された鋼板を水または空気で冷却する段階を経て引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であり、金属組織が焼き戻しマルテンサイト単相の組織からなる鋼板を得る段階からなることを特徴とする高強度鋼板の製造方法。
【請求項５】
前記鋼板はＣｒ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０ｗｔ％、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％のうち、少なくともいずれか１成分が付加的に添加されて組成されることを特徴とする請求項４に記載の高強度鋼板の製造方法。
【請求項６】
前記最終段階工程の遂行後に、鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層形成のためのめっき層形成工程が付加されることを特徴とする請求項４または５に記載の高強度鋼板の製造方法。
【請求項７】
前記めっき層形成工程に続いて鋼板を再加熱する合金化熱処理工程が付加されることを特徴とする請求項６に記載の高強度鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は主に自動車用構成部品の素材に使われる高強度鋼板に関し、より詳しくは、高周波誘導加熱を通じての焼入れ及び焼き戻しにより引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であり、焼き戻しマルテンサイト単相の組織からなる高強度鋼板及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
最近、世界各国はエネルギー高効率化と大気環境保護の観点から、自動車の燃費規制を強化する趨勢である。これによって、自動車製造業者は自動車用鋼板の高強度化を通じての軽量化を追求して燃費向上を図っているが、今のところは６００ＭＰａ程度の強度を有する自動車用鋼板が使われている実状である。
【０００３】
一方、自動車搭乗空間の安全のためには７８０ＭＰａ級以上の引張強度を有する超高強度の鋼板を必要とすることが知られているが、今までに開発されて使われている高強度鋼板は低い伸率による成形性の限界によってピラー及びサイドシルなどの単純な形状からなる部品のみに使われている。
【０００４】
従来の代表的な高強度鋼板には、ＤＰ（Dual Phase、二相組織）鋼、ＣＰ（Complex
Phase、複合組織）鋼、ＴＲＩＰ（Transformation Induced Plasticity、塑性誘起変態）鋼などが知られている。
【０００５】
前記ＤＰ鋼は金属組織がフェライトとマルテンサイトの二相組織鋼であって、軟性を有するフェライトの分率を調節して伸率の向上を図っているが、変形時に界面に応力が集中し、期待できる伸率の確保が難しいという問題点がある。
【０００６】
前記ＣＰ鋼の場合には、複合組織鋼として冷却制御を通じてマルテンサイト、ベイナイト、フェライト、及び残留オーステナイトなどの複合組織を形成させて高強度を達成することはできるが、冷却制御の難しさに起因して充分の伸率と均一な品質を確保することができないという問題点がある。
【０００７】
そして、前記ＴＲＩＰ鋼は、変態誘起塑性現象を用いて高強度で、かつ高い軟性を示す鋼板ではあるが、変態誘起塑性されたマルテンサイトは硬質であるため、加工時に破壊の起点として作用しやすくて、適用しようとする部材の形状に限界を伴う問題がある。
【０００８】
このような従来の複合組織からなる高強度鋼板の具体的な例として、大韓民国特許登録第１０−１３２０２４２号と大韓民国特許登録第１０−１４０６４７８号を挙げることができる。前者は０．１２〜０．１８％の炭素を含んだ多数の合金元素で組成されたスラブ板材を熱間圧延した後、溶融亜鉛めっきに続く約５００℃での合金化熱処理を行なって、マルテンサイトが占める面積率が５０％以上であり、残りはフェライトと残留オーステナイト及びパーライトからなる微細組織の鋼板であって、引張強度が最大１，１５０ＭＰａであり、伸率が最大１２％を表すことが開示されている。
【０００９】
後者は、０．０５〜０．１５％の炭素を含んだ多数の合金元素で組成されたスラブ板材を特定の焼鈍制御を通じて得られる自己焼き戻し（self-tempered）マルテンサイトとベイナイトの面積率が４０〜８０％であり、フェライトが７〜２０％であり、残部がマルテンサイトである微細組織の鋼板が開示されており、このような鋼板は引張強度が最大１，１００ＭＰａであり、延伸率が最大１１％を表すものとして開示されている。
【００１０】
しかしながら、前記２つの登録特許は、微細組織が単相でない、各々一定の分率範囲を有する複合相からなっているので、このような複合微細組織を得るためには、熱処理工程での制御が困難であり、それによって均一な品質特性を有する板材の確保にも問題がある。これに加えて、これら２つの特許の鋼板が表している自動車用高強度鋼板での品質特性である強度と伸率も以前の鋼板に比べてある程度向上した面はあるが、現在または今後の自動車で要求される特性値には至らない問題点が相変わらず残っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】大韓民国特許登録第１０−１３２０２４２号公報
【特許文献２】大韓民国特許登録第１０−１４０６４７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、従来の高強度鋼板で指摘されている上記の諸問題を勘案して、自動車用高強度鋼板として引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であり、焼き戻しマルテンサイト単相の組織からなる高強度鋼板を提供することをその目的とする。
【００１３】
本発明の更に他の目的は、素材スラブに対する熱間圧延に続いて、高周波誘導加熱を通じての焼入れ及び焼き戻しを実施して、引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であり、焼き戻しマルテンサイト単相の組織からなる高強度鋼板の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の発明者は、従来の自動車用高強度鋼板が有している強度又は伸率の限界を分析した結果、これらの２つの機械的特性を自動車用高強度鋼板で要求される水準を満たすためには、まず、金属組織面で優先的に制御が容易な単相の組織が必要であるという点に着眼し、このような単相の組織として十分に高い強度と伸率を表すことができる化学組成と熱処理方法に対する研究と実験を行った。
【００１５】
その結果、高周波誘導加熱装置を使用して高温で短時間急速加熱し、急速冷却される熱処理方法を使用する場合、自動車用高強度鋼板として満足すべき強度と伸率を示す焼き戻しマルテンサイトの単相組織からなる鋼板を得ることに適するという事実を発見し、本発明を完成するに至った。
【００１６】
これをより具体的に説明すると、素材鋼板（熱間や冷間圧延された鋼板）を単純に焼入れ及び焼き戻ししたといって、焼き戻しマルテンサイトの単一相が得られるものではなく、また焼き戻しマルテンサイトの単一相といって、全て引張強度が７００〜１，３００ＭＰａ、かつ、特に伸率が１２％以上である鋼板になるものではないことが分かった。
【００１７】
即ち、同一な焼き戻しマルテンサイト組織といっても含有している合金元素の成分と含量によって得ることができる引張強度の値が変わり、焼入れ及び焼き戻しの熱処理方法と条件によっても引張強度は同一でも他の物性値（特に、伸率）が顕著に異なるという事実に着眼して、本発明の発明者は多様な試みと数多い実験を繰り返した結果、適切な成分系の合金元素で組成された素材スラブを熱間及び冷間圧延した後に、適切に制御された加熱温度と加熱時間及び冷却速度で焼入れ、焼き戻しした時、初めて伸率が１２％以上、かつ、引張強度が７００〜１，３００ＭＰａである焼き戻しマルテンサイトの単相の金属組織を有する高強度鋼板が製造できることを確認することができた。
【００１８】
本発明の前記の目的はＣ：０．０８〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３０〜３．０ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下が含まれ、残部がＦｅとその他の不回避な不純物からなる素材鋼板を高周波誘導加熱による焼入れ及び焼き戻しを実施して引張強度が７００〜１，３００ＭＰａ、かつ、伸率が１２％以上である焼き戻しマルテンサイト単相の組織からなる高強度鋼板により達成される。
【００１９】
前記本発明の鋼板の化学組成には、Ｃｒ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０ｗｔ％、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％のうち、少なくともいずれか１成分が付加的に添加されて組成されることもできる。
【００２０】
そして、本発明の高強度鋼板は、表面に溶融亜鉛めっき層が付加的に形成されることもできる。
【００２１】
本発明の高強度鋼板の化学組成に対する各合金成分の役割と各合金成分の含量範囲設定理由は、次の通りである。
【００２２】
Ｃ：０．０８〜０．３０ｗｔ％
【００２３】
Ｃは焼入れ時、鋼材の強度の増加のために添加される最も重要な元素であって、０．０８ｗｔ％以下では焼入れ後に得られる硬度が低く、本発明で目的とする引張強度を得るための焼き戻し温度が５００℃以下に低くなるので、充分な軟性を確保することができず、０．３０ｗｔ％を超過すれば、多量の炭化物の析出によって軟性が低下し、変形抵抗が増大して、鋼板を自動車用部品に加工する時、亀裂の発生可能性が高くなる。
【００２４】
Ｓｉ：０．０１〜２．０ｗｔ％
【００２５】
Ｓｉは脱酸のために鋼の中に投入される元素であって、鋼の軟性を阻害せず、強度を高める元素であるが、０．０１ｗｔ％以下ではその効果が不十分であり、反対に、２．０ｗｔ％を超過する場合には、析出された炭化物が増加して変形抵抗を増大させることによって、鋼板の加工時の亀裂発生及び工具寿命の低下をもたらすところ、その理由はＳｉが析出炭化物に固溶されて炭素の動きを妨害することによって、炭化物が球状化されることを妨害するためである。
【００２６】
Ｍｎ：０．３０〜３．０ｗｔ％
【００２７】
Ｍｎは鋼の焼入れ性を高めて高強度を確保することに有用な元素であって、Ｃ及びＳｉが過剰添加される場合に発生することがある変形抵抗の増大を避けるために、低いＣ、Ｓｉ添加鋼での強度の低下を補完するための元素である。したがって、このような効果を期待するためには、最小０．３０ｗｔ％の添加が必要であるが、過剰添加されれば、靭性と変形抵抗を増大させるので、その添加量は３．０ｗｔ％を超過しないようにしなければならない。
【００２８】
Ｃｒ：０．０５〜２．０ｗｔ％
【００２９】
Ｃｒは強度および焼入れ硬度及び靭性の向上のために添加される元素であって、０．０５ｗｔ％未満では前記特性の向上効果がわずかで、比較的高価であるので、２．０ｗｔ％を超過すれば、経済性が低くなる。
【００３０】
Ｍｏ：０．０５〜２．０ｗｔ％
【００３１】
ＭｏはＣｒの添加効果とほとんど同一であり、０．０５ｗｔ％未満では効果がわずかで、２．０ｗｔ％を超過すれば、冷間加工のための変形抵抗が増大するので、その添加量は２．０ｗｔ％を超過しないように制限する。
【００３２】
Ｂ：０．０００３〜０．００５０ｗｔ％
【００３３】
Ｂは焼入れ性を向上させる元素であって、０．０００３ｗｔ％未満では添加効果が不明確であり、０．００５０ｗｔ％を超過すれば、むしろ焼入れ性を低下させる。
【００３４】
Ｔｉ：０．０１〜０．２０ｗｔ％
【００３５】
ＴｉはＢと共存して焼入れ強度を上げる効果もあるが、オーステナイトの結晶粒微細化に効果が大きい。しかしながら、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が足りなく、０．２０ｗｔ％を超過すれば、介在物が多くなって、要求される各種物性値を低下させるようになる。
【００３６】
Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％
【００３７】
Ａｌは窒素と結合してオーステナイト結晶粒の成長を抑制する効果がある。しかしながら、多量に含有されれば、アルミニウム酸化物系の介在物がたくさん生成されて軟性を低下させる。したがって、本発明の目的を達成するためには０．０１〜０．１０ｗｔ％範囲が好ましい。
【００３８】
Ｐ、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下
【００３９】
ＰとＳは鋼の不回避な不純物元素であって、焼き戻し時、結晶粒界に偏析されて衝撃靭性を低下させ、冷間加工時の変形率を低下させるので、できる限り、その含量が０．０５ｗｔ％を超過しないように制限する必要がある。
【００４０】
前記本発明の高強度鋼板は、Ｃ：０．０８〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜２．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３０〜３．０ｗｔ％、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下が含まれ、残部がＦｅとその他の不回避な不純物からなる素材鋼板を３〜６０秒の間Ａｃ３変態点以上に急速加熱し維持する段階と、加熱状態の鋼板を水や油で１００℃／ｓ以上に急冷する段階、加熱及び維持時間を含んで５００℃〜Ａｌ変態点まで３〜６０秒の間焼き戻しする段階、加熱された鋼板を水または空気で冷却して引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であり、焼き戻しマルテンサイト単相の組織からなる鋼板を得る段階を通じて製造される。
【００４１】
前記本発明で使われた素材鋼板は、上記の化学組成を有するスラブを熱間圧延した後、所定の厚さに冷間圧延した板材を使用する。この際、熱間圧延の条件や方法などは重要でない。即ち、どんな条件で圧延されたとしても、その後の本発明の条件で急速加熱、急速冷却すれば、本発明が目的とする新たな金属組織を得るので、敢えて熱間圧延条件を限定する必要がない。上記の理由により冷間圧延は特別な条件が必要ではなく、単に表面を美麗にするか、または寸法精密度を高める目的に適用することができ、必要によっては製造経費の低減のために省略することもできる。通常的には、熱間圧延は３〜４ｍｍ厚さ、熱間圧延の以後の冷間圧延は１〜２ｍｍ程度の厚さに圧延するが、必要によっては経費の低減のために熱間圧延で１〜２ｍｍまで圧延することもできる。
【００４２】
次に、“熱間圧延または冷間圧延された鋼板を３−６０秒の間Ａｃ３変態点以上に急速加熱し維持する段階”は、オーステナイトの結晶粒子を微細にして合金元素が少ない時にも高い引張強度を得るための工程であって、このような急速加熱は高周波誘導加熱装置を通じて遂行される。もし、このような急速加熱時間が３秒未満になれば加熱が不十分であるので、未変態フェライト、パーライト、及びオーステナイトなどの多相組織が発生することがあり、６０秒を超過すれば、オーステナイトの結晶粒のサイズが粗大になりすぎて脆性に影響を及ぼす。より好ましくは３０秒以下にする。
【００４３】
次に、本発明では前記急速加熱及び維持段階に続いて、１００℃／ｓ以上で急冷する段階が続くところ、このような急冷工程を遂行する理由は１００℃／ｓ以下の冷却速度では、フェライト、ベイナイト、及びマルテンサイトの複合組織が発生することがあるので、本発明で意図するところのマルテンサイト単一相を得ることができないためである。
【００４４】
次に、本発明の高強度鋼板の製造方法のうち、もう１つの主要な工程として５００℃以上の高温焼き戻しが遂行されるところ、焼き戻し時、５００℃以上に加熱すれば、析出された炭化物が球状化されるだけでなく、内部に残存している応力と電位が格段に減少して、プレスなどの冷間加工時の亀裂発生率を格段に減少させる。しかしながら、焼き戻し温度がＡｌ変態点を超過して加熱される場合には、オーステナイトが析出されて冷却後にマルテンサイトと焼き戻しマルテンサイトの混合組織が生成される可能性があり、均一な焼き戻しマルテンサイトの単一相を得ることができなくなるので、焼き戻し温度は５００℃〜Ａｌ変態点の間の温度範囲が好ましい。
【００４５】
一方、前記焼き戻し段階での維持時間を含んだ加熱時間を３〜６０秒に限定した理由は、３秒未満では焼き戻し効果が不十分で、６０秒を超過すれば、析出された炭化物が粗大化して強度の低下をもたらすためである。より好ましくは３〜３０秒にする。
【００４６】
本発明の方法では、前記焼き戻し工程後に、焼き戻しされた鋼板を１０％以下の圧下率で冷間でスキンパスを行う工程を付加的に行なうことができる。このような冷間スキンパス工程は、前記熱間圧延後に選択的に行なわれることができる冷間圧延工程と同様に、美麗な表面の鋼板を得ようとする場合に行なわれ、５％以下の圧下率がより好ましい。
【００４７】
また、本発明の方法では、上記の製造工程を通じて得られた引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であり、焼き戻しマルテンサイト単相の組織からなる鋼板に対して溶融亜鉛めっき処理や溶融亜鉛めっき処理に続いて合金化処理が付加的に行なわれることができる。
【００４８】
前記溶融亜鉛めっき処理は、通常的な方法により行なわれるところ、鋼板が浸漬される溶融亜鉛めっき槽の温度は４００〜５００℃が好ましい。そして、合金化溶融亜鉛めっき処理は、連続溶融亜鉛めっきラインで実施されるが、この時の温度は４００〜６００℃程度である。しかしながら、前記溶融亜鉛めっき槽の温度や合金化熱処理の温度は焼き戻し温度を超過すれば、引張強度の低下が憂慮されるので、焼き戻し温度以下に制限する必要がある。
【００４９】
一方、本発明では高強度鋼板の引張強度範囲を７００〜１，３００ＭＰａに限定しているところ、その理由は上記の本発明に従う方法により数多くの実験を行って確認した結果、上記の化学組成として焼き戻しマルテンサイトの単一相を有しながら目的とする１２％以上の伸率を安定的に得ることができる引張強度の範囲が７００〜１，３００ＭＰａであることを発見したためである。
【００５０】
本発明の高強度鋼板の特徴である引張強度が７００〜１，３００ＭＰａ、かつ、伸率が１２％以上である焼き戻しマルテンサイト単相の組織は、単純に鋼板を焼入れ、焼き戻しすることだけでは得ることができず、前述したように、素材鋼板の適切な化学組成と急速加熱による結晶粒微細化、そして、高温焼き戻しによる充分の軟性確保という特徴的な各構成が有機的に結合されて得られた結果である。
【００５１】
前記本発明の急速加熱、急速冷却を達成するためには、焼入れ及び焼き戻しが一連の工程に連結された高周波誘導加熱装置を使用して実現しているところ、その他に抵抗加熱装置を使用する場合にも本発明の熱処理条件を適用すれば、結果物に差がないので、本発明の権利範囲に含まれる。
【００５２】
図１は、以上で説明した本発明に係る高強度鋼板の製造方法を概略的に示している。
【発明の効果】
【００５３】
本発明の高強度鋼板は引張強度が７００〜１，３００ＭＰａであり、伸率が１２％以上であって、既存の自動車用鋼板に比べて引張強度が向上することによって、自動車素材用鋼板の厚さ減少を通じての車体重量減少により燃費の改善を図ることができ、また高い伸率に基づいて複雑な形状の自動車用部品の素材として活用できる長所がある。
【００５４】
また、本発明の高強度鋼板は多数の相（Phase）が一定の比率を維持しつつ混ざってなされた複合組織でなく、単一相としての焼き戻しマルテンサイトのみからなっていることによって、複合組織で各相の割合維持のために行なわれる難しい熱処理制御工程に比べて、はるかに容易な熱処理工程が遂行されることよって、製造費用を低めることができ、併せて、均一な品質の鋼板を容易に得ることができる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明の方法による高強度鋼板の概略的な製造工程図である。
【図２】本発明の一実施形態の試片に対する組織拡大写真であって、焼き戻しマルテンサイト単一相を示している。
【図３】比較例の試片であって、フェライトと焼き戻しマルテンサイトの２相からなる金属組織を示す拡大写真である。
【発明を実施するための形態】
【００５６】
前記本発明の目的と技術的特徴をはじめとする具体的な製造工程は、以下の本発明に対する好ましい実施形態を通じて明確に理解できる。
【００５７】
（実施形態１）
以下の＜表１＞のような化学組成からなるスラブを２．８ｍｍの厚さに熱間圧延した後、冷間圧延して１．５ｍｍ厚さの鋼板を得た。
【００５８】
【表１】
2018524475.tif 000003
【００５９】
上記の圧延された鋼板を一連の工程で連結された高周波誘導加熱装置を使用して以下の＜表２＞のような条件で加熱温度と加熱時間及び冷却速度を変更させながら焼入れと焼き戻しを実施して鋼板試片を製作した。
【００６０】
金属組織は鋼板試片から組織観察試験片を採取してナイタルエッチング後、光学顕微鏡により観察し、機械的性質のうち、引張強度と伸率はＪＩＳ ５号引張試験片を使用して万能材料試験機で測定した。その測定結果は＜表２＞に示されている。
【００６１】
【表２】
2018524475.tif 000004
＊ＴＭ：焼き戻しマルテンサイト、Ｆ：フェライト、Ｍ：マルテンサイト、Ｂ：ベイナイト
【００６２】
前記＜表２＞から分かるように、本発明の化学組成を有する素材鋼板を高周波誘導加熱装置を使用して本発明の製造条件によって急速加熱、急速冷却による焼入れ、焼き戻し工程を実施して焼き戻しマルテンサイトの単一相を有する鋼板を製造した場合、引張強度が７００〜１，３００ＭＰａの高強度であるにも係わらず、安定的に１２％以上の伸率を示すことを確認することができる。
【００６３】
特に、同一な化学組成を有する試片の場合でも焼入れ前の加熱温度が低いか（比較例３）、または加熱後の冷却速度が低くて（比較例２）焼き戻しマルテンサイトの以外の多相組織（Ｆ＋ＴＭ、Ｆ＋Ｂ＋ＴＭ）が発生する場合、引張強度が低いか（比較例２）、または同一な引張強度の範囲であっても伸率が目標値に到達できないこと（比較例３）が分かる。
【００６４】
そして、本発明の鋼板のように焼き戻しマルテンサイトの単一相を有しても焼き戻し加熱温度が本発明の方法での焼き戻し温度範囲（５００℃〜Ａｌ変態点）より低い場合には、本発明の目標とする伸率（１２％以上）に至らず（比較例１）、反対に、Ａｌ変態点を超過する場合には、冷却時、マルテンサイトが析出されて伸率が急激に落ちることが分かる（比較例１２）。
【００６５】
一方、本発明では加熱手段に高周波誘導加熱装置を用いた焼入れ及び焼き戻し時、３〜６０秒という短時間の間加熱したにもかかわらず、引張強度が７００〜１，３００ＭＰａの高強度、かつ、１２％以上の伸率を有する充分な焼き戻しマルテンサイト組織を得ることができることも確認される。
【００６６】
また、本発明の製造方法では比較的制御が容易な１つの工程を通じて伸率が１２％以上、かつ、引張強度が７００〜１，３００ＭＰａまでの広い範囲の高強度鋼板が製造できるという面で経済的である。
【００６７】
以上の結果から本発明の鋼板は単純に素材鋼板を焼入れ及び焼き戻しして得られるものでなく、素材鋼板の適切な化学組成と、適切な熱処理装置、そして、急速加熱及び急速冷却の適切な条件が一連の工程を通じて有機的に結合される時、初めて得られる。
【図１】
2018524475.tif 000005
【図２】
2018524475.tif 000006
【図３】
2018524475.tif 000007
【国際調査報告】
2018524475.tif 000008
2018524475.tif 000009
2018524475.tif 000010
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