(57)【要約】  低品位廃熱源の特定の部分からのエネルギー効率を高めるために、グラスルーツ中質原油セミコンバージョン精製所で統合された、エネルギー消費量削減に向けた直接的又は間接的なプラント間の特定の統合に関する構成及び関連する処理スキームを記載する。低品位廃熱源の特定の部分からエネルギー効率を高めるために、統合された中質原油セミコンバージョン精製所及び芳香族炭化水素複合施設でのエネルギー消費量削減に向けた直接的又は間接的なプラント間の具体的統合に関する構成及び関連する処理スキームも記載する。
2018534376.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
原油精製施設で実施される方法であって：
複数の油精製プラントを備える前記原油精製施設では、前記油精製プラントがそれぞれ、少なくとも１つの油精製プロセスを実行するように構成され、前記油精製プラントがそれぞれ、複数の相互接続された油精製サブシステムを備え、それぞれの温度の複数のストリームが、前記複数の油精製サブシステム間を流れる、前記原油精製施設において、下記ステップ：
前記複数の油精製プラントの第１のサブセットから複数の熱交換器へ、第１の複数のストリームを流すステップと；
前記複数の油精製プラントの第２のサブセットから前記複数の熱交換器へ、第２の複数のストリームを流すステップであって、前記複数の熱交換器が、前記第１の複数のストリームから前記第２の複数のストリームへ、熱を伝達するステップと；
前記複数の油精製プラントの前記第２のサブセットにおける、１つ以上の油精製プロセスで、加熱された前記第２の複数のストリームを利用するステップと；
を備える、
方法。
【請求項２】
前記第１のサブセットは、ナフサ水素処理プラント、ガス分離プラント、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、サワーウォータストリッパプラント、並びに、芳香族炭化水素プラントキシレン生成物分離ユニット及び芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットを備える芳香族炭化水素プラントを備え、前記第２のサブセットは、水素プラント、ディーゼル水素処理プラント及び水素化分解プラントを備える、
請求項１の方法。
【請求項３】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔底ストリームを加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱されたアミン再生塔底ストリームを、硫黄回収プラントに流すステップと；
によって熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項４】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、サワーウォータストリッパプラントのサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記サワーウォータストリッパプラントの前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記ケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントの前記第２段の低温高圧分離器へ向かう前記第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
前記加熱されたサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記サワーウォータストリッパプラントに流すステップと；
前記加熱されたベンゼンカラム塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項５】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、ガス分離プラントの低温のＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔底ストリームを加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記ケロシン成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記ケロシン生成物ストリームを用いて、前記ガス分離プラントの脱エタン塔底ストリームを加熱するステップと；
前記加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリーム及び前記加熱された脱エタン塔底ストリームを、前記ガス分離プラントに流すステップと；
前記加熱されたアミン再生塔底ストリームを、前記硫黄回収プラントに流すステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
によって熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項６】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、前記ナフサ水素処理プラントのナフサスプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応供給流を用いて、芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応供給流を用いて、サワーウォータストリッパユニットのサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントの生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記ナフサスプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第６の熱交換器で、前記ケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニット中のラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップ；
前記加熱されたナフサスプリッタ塔底ストリームの分岐を、前記ナフサ水素処理プラントに流すステップと；
前記加熱されたサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記サワーウォータストリッパプラントに流すステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項７】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントの生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第３の熱交換器で、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記ガス分離プラントのＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第４の熱交換器で、ケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記ケロシン生成物ストリームを用いて、脱エタン塔底ストリームを加熱するステップと；
第６の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱された低温Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリーム及び前記加熱された脱エタン塔ストリームを、前記ガス分離プラントに流すステップと；
前記加熱されたサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記サワーウォータストリッパプラントに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項８】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記アミン再生塔プラントの酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記アミン再生塔プラントの酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記アミン再生塔プラントの前記酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記ケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱された酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を、前記アミン再生プラントに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項９】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記サワーウォータストリッパプラントのサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントの生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシンポンプアラウンドストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第６の熱交換器で、ケロシン生成物ストリームを用いて、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱されたサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記サワーウォータストリッパプラント内に流すステップと；
前記加熱されたストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔ユニットに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項１０】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、前記ナフサ水素処理プラントのナフサスプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記ディーゼル生成物ストリームを用いて、前記ガス分離プラントのＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントの生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパプラントのサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第６の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシンポンプアラウンドストリームを用いて、前記ナフサスプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第７の熱交換器で、前記ケロシンポンプアラウンドストリームを用いて、前記ガス分離プラントの脱エタン塔底ストリームを加熱するステップと；
第８の熱交換器で、前記ケロシン生成物ストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第９の熱交換器で、前記ケロシン生成物ストリームを用いて、前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱されたナフサスプリッタ塔底ストリームの分岐を、前記ナフサ水素処理プラントに流すステップと；
前記加熱されたサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記サワーウォータストリッパプラントに流すステップと；
前記加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリーム及び前記加熱された脱エタン塔ストリームを、前記ガス分離プラントに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項１１】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記アミン再生塔プラントの酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラント内でケロシンポンプアラウンドストリームを用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記アミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第６の熱交換器で、前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼルストリッパ塔底留分ストリームを用いて、前記酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱されたアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記硫黄回収プラントに流すステップと；
前記加熱された酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を前記アミン再生プラントに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項１２】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記アミン再生塔プラントの酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントのストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパプラントのサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシンポンプアラウンドストリームを用いて前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第６の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記アミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第７の熱交換器で、前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼルストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第８の熱交換器で、前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼルストリッパ塔底留分ストリームを用いて、前記アミン再生塔プラントの酸性ガス再生塔底ストリームを加熱するステップと；
第９の熱交換器で、前記水素プラントの低温シフト転化生成物スチームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱されたサワーウォータストリッパストリームの分岐を、前記サワーウォータストリッパプラントに流すステップと；
前記加熱されたアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記硫黄回収プラントに流すステップと；
前記加熱された酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を前記アミン再生プラントに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項１３】
前記複数の熱交換器が：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、前記硫黄回収プラントのアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記アミン再生塔プラントの酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントの生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパプラントのサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラント内でケロシンポンプアラウンドストリームを用いて前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第６の熱交換器で、前記ケロシンポンプアラウンドストリームを用いて、前記ガス分離プラントのＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第７の熱交換器で、前記ディーゼル水素処理プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記アミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第８の熱交換器で、前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼルストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第９の熱交換器で、前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼルストリッパ塔底留分ストリームを用いて、酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第１０の熱交換器で、前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼルストリッパ塔底留分ストリームを用いて、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
第１１の熱交換器で、前記ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームを用いて、前記ガス分離プラントの脱エタン塔底ストリームを加熱するステップと；
第１２の熱交換器で、前記水素プラントの低温シフト転化生成物スチームを用いて、前記サワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を加熱するステップと；
前記加熱されたベンゼン塔底ストリーム及び前記ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットに流すステップと；
前記加熱されたサワーウォータストリッパストリームの分岐を、前記サワーウォータストリッパプラントに流すステップと；
前記加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリーム及び前記脱エタン塔底ストリームを、前記ガス分離プラントに流すステップと；
前記加熱されたアミン再生塔ユニットストリッパ塔底ストリームの分岐を、前記硫黄回収プラントに流すステップと；
前記加熱された酸性ガス再生塔底ストリームの分岐を前記アミン再生プラントに流すステップと；
により熱を直接的に伝達する、
請求項２の方法。
【請求項１４】
前記第１の複数のストリームを加熱するステップは：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、緩衝流体の第１の分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記緩衝流体の第２の分岐を加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記緩衝流体の第３の分岐を加熱するステップと；
前記加熱された第１の分岐、前記加熱された第２の分岐及び前記加熱された第３の分岐を緩衝流体収集ヘッダで回収するステップと；
前記加熱緩衝流体を前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニット及び前記硫黄再生プラントに流すステップと；
第４の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第６の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記硫黄回収プラントの硫黄回収塔底ストリームを加熱するステップと：
により、間接的に前記第１の複数のストリームを、前記緩衝流体を通して前記第２の複数のストリームを用いて間接的に加熱する、
請求項２の方法。
【請求項１５】
前記加熱緩衝流体は先ず前記第４の熱交換器に流れ、
前記加熱緩衝流体は直列又は並列な前記第５の熱交換器及び前記第６の熱交換器に流れ、
前記第５の熱交換器又は前記第６の熱交換器から出る前記加熱緩衝流体を、緩衝流体タンクに流すステップをさらに備える、
請求項１３の方法。
【請求項１６】
前記第１の複数のストリームを加熱するステップは：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、緩衝流体の第１の分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記緩衝流体の第２の分岐を加熱するステップ；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて、前記緩衝流体の第３の分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシンポンプアラウンドストリームを用いて、前記緩衝流体の第４の分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記緩衝流体の第５の分岐を加熱するステップと；
前記加熱された第１の分岐、前記加熱された第２の分岐、前記加熱された第３の分岐、前記加熱された第４の分岐及び前記加熱された第５の分岐を、緩衝流体収集ヘッダで回収するステップと；
前記加熱緩衝流体を前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニット及び前記サワーウォータストリッパプラントに流すステップと；
第６の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第７の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第８の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記サワーウォータストリッパプラントのサワーウォータストリッパ塔底ストリームを加熱するステップと；
により、前記第１の複数のストリームを、緩衝流体を通して前記第２の複数のストリームを用いて間接的に加熱する、
請求項２の方法。
【請求項１７】
前記加熱緩衝流体は先ず前記第６の熱交換器に流れ、
前記加熱緩衝流体は直列又は並列の前記第７の熱交換器及び前記第８の熱交換器に流れ、
前記第７の熱交換器又は前記第８の熱交換器から出る前記加熱緩衝流体を緩衝流体タンクに流すステップをさらに備える、
請求項１６の方法。
【請求項１８】
前記第１の複数のストリームを加熱するステップは：
第１の熱交換器で、前記水素化分解プラントのディーゼル生成物ストリームを用いて、緩衝流体の第１の分岐を加熱するステップと；
第２の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流を用いて、前記緩衝流体の第２の分岐を加熱するステップと；
第３の熱交換器で、前記水素化分解プラントの第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて、前記緩衝流体の第３の分岐を加熱するステップと；
第４の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシンポンプアラウンドストリームを用いて、前記緩衝流体の第４の分岐を加熱するステップと；
第５の熱交換器で、前記水素化分解プラントのケロシン生成物ストリームを用いて、前記緩衝流体の第５の分岐を加熱するステップと；
前記加熱された第１の分岐、前記加熱された第２の分岐、前記加熱された第３の分岐、前記加熱された第４の分岐、前記加熱された第５の分岐及び前記加熱された第６の分岐を、緩衝流体収集ヘッダで回収するステップと；
前記加熱緩衝流体を前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニット及び前記アミン再生プラントに流すステップと；
第６の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニット中のベンゼン塔底ストリームを加熱するステップと；
第７の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、前記芳香族炭化水素ベンゼン抽出ユニットのラフィネートスプリッタ塔底ストリームを加熱するステップと；
第８の熱交換器で、前記加熱緩衝流体を用いて、アミン再生塔底ストリームを加熱するステップと；
により、前記第１の複数のストリームを、緩衝流体を通して前記第２の複数のストリームを用いて間接的に加熱する、
請求項２の方法。
【請求項１９】
前記加熱緩衝流体は先ず前記第６の熱交換器に流れ、その後前記第６の熱交換器から前記第７の熱交換器に流れ、その後前記第７の熱交換器から前記第８の熱交換器に流れ、前記第８の熱交換器から出る前記加熱緩衝流体を前記緩衝流体タンクに流すステップ；
を更に備える、
請求項１８の方法。
【請求項２０】
原油精製施設で実施されるシステムであって、請求項１の方法を実施するように構成された、
システム。
【請求項２１】
流量制御システムを備える、
請求項２０のシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本出願は、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，２１７、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，１４７、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願願号６２／２０９，１８８、及び、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，２２３に基づく優先権を主張するものである。各先行出願の内容全体を参照してその全体を本明細書に組み入れる。
【０００２】
この明細書は、産業施設の運用、例えば、原油精製施設（ｃｒｕｄｅ  ｏｉｌ  ｒｅｆｉｎｉｎｇ  ｆａｃｉｌｉｔｙ）又は熱を発生するプラントを有する他の産業施設の運用に関する。
【背景技術】
【０００３】
石油（油）精製プロセスは化学工学プロセスであり、石油精製所で用いられる他の施設は、原油を、例えば液化石油ガス（ＬＰＧ）、ガソリン、灯油、ジェット燃料、ディーゼル油、燃料油他の生成物（製品）へ変換するために用いられる。石油精製所は大規模な工業コンプレックス（複合施設）であり、多くの様々な処理ユニット及び補助施設、例えば、ユーティリティユニット、貯蔵タンク他の補助施設を含む。各精製所は、例えば精製所の場所、意図する生成物、経済上の考慮他の要因によって決定された独自の配置及び精製プロセスの組合せを有している。原油を、先に挙げたような生成物へ変換するために実施される石油精製プロセスは、再利用できない熱及び大気を汚染する可能性のある温室効果ガス（ＧＨＧ）などの副産物を産生する可能性がある。地球環境は、大気中へのＧＨＧ放出による地球温暖化の影響を部分的に受けているものと考えられている。
【発明の概要】
【０００４】
本明細書は、産業施設における廃エネルギーによりエネルギー消費を削減するための、具体的で、直接的又は間接的な、プラント間の統合に関する技術について述べる。
【０００５】
本明細書に記載する一の又は複数の実施の詳細を、添付の図面及び後の記載で述べる。本主題の他の特徴、態様及び利点は、明細書の記載、添付の図面、及び特許請求の範囲から明らかになろう。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１Ａ】図１Ａは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｂ】図１Ｂは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｃ−１】図１Ｃ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｃ−２】図１Ｃ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｄ】図１Ｄは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｅ】図１Ｅは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｆ】図１Ｆは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｇ】図１Ｇは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｈ】図１Ｈは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｉ】図１Ｉは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｊ−１】図１Ｊ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｊ−２】図１Ｊ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｋ】図１Ｋは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｌ】図１Ｌは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｍ】図１Ｍは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｎ】図１Ｎは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【０００７】
【図１Ｏ】図１Ｏは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｐ】図１Ｐは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｑ】図１Ｑは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｒ−１】図１Ｒ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｒ−２】図１Ｒ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｓ】図１Ｓは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｔ】図１Ｔは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｕ】図１Ｕは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｖ】図１Ｖは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｗ】図１Ｗは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｘ】図１Ｘは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｙ−１】図１Ｙ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｙ−２】図１Ｙ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１Ｚ】図１Ｚは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＡ】図１ＡＡは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＢ】図１ＡＢは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＣ】図１ＡＣは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第２の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【０００８】
【図１ＡＤ】図１ＡＤは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＥ】図１ＡＥは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＦ−１】図１ＡＦ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＦ−２】図１ＡＦ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＧ】図１ＡＧは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＨ】図１ＡＨは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＩ】図１ＡＩは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＪ】図１ＡＪは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＫ】図１ＡＫは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第３の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【０００９】
【図１ＡＬ】図１ＡＬは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＭ】図１ＡＭは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＮ】図１ＡＮは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＯ−１】図１ＡＯ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＯ−２】図１ＡＯ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＰ】図１ＡＰは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＱ】図１ＡＱは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＲ】図１ＡＲは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＳ】図１ＡＳは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＴ】図１ＡＴは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第４の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【００１０】
【図１ＡＵ】図１ＡＵは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＶ】図１ＡＶは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＷ−１】図１ＡＷ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＷ−２】図１ＡＷ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＸ】図１ＡＸは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＹ】図１ＡＹは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＡＺ】図１ＡＺは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＡ】図１ＢＡは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＢ】図１ＢＢは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第５の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【００１１】
【図１ＢＣ】図１ＢＣは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＤ】図１ＢＤは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＥ−１】図１ＢＥ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＥ−２】図１ＢＥ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＦ】図１ＢＦは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＧ】図１ＢＧは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＨ】図１ＢＨは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＩ】図１ＢＩは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＪ】図１ＢＪは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＫ】図１ＢＫは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＬ】図１ＢＬは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＭ−１】図１ＢＭ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＭ−２】図１ＢＭ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＮ】図１ＢＮは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＯ】図１ＢＯは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＰ】図１ＢＰは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＱ】図１ＢＱは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第６の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【００１２】
【図１ＢＲ】図１ＢＲは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＳ】図１ＢＳは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＴ】図１ＢＴは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＵ−１】図１ＢＵ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＵ−２】図１ＢＵ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＶ】図１ＢＶは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＷ】図１ＢＷは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＸ】図１ＢＸは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＹ】図１ＢＹは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＢＺ】図１ＢＺは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第７の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【００１３】
【図１ＣＡ】図１ＣＡは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＢ】図１ＣＢは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＣ】図１ＣＣは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＤ−１】図１ＣＤ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＤ−２】図１ＣＤ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＥ】図１ＣＥは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＦ】図１ＣＦは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＧ】図１ＣＧは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＨ】図１ＣＨは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＩ】図１ＣＩは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＪ】図１ＣＪは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第８の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【００１４】
【図１ＣＫ】図１ＣＫは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＬ】図１ＣＬは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＭ】図１ＣＭは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＮ−１】図１ＣＮ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＮ−２】図１ＣＮ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＯ】図１ＣＯは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＰ】図１ＣＰは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＱ】図１ＣＱは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＲ】図１ＣＲは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＳ】図１ＣＳは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＴ】図１ＣＴは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第９の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【００１５】
【図１ＣＵ】図１ＣＵは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＶ】図１ＣＶは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＷ】図１ＣＷは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＸ−１】図１ＣＸ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＸ−２】図１ＣＸ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＹ】図１ＣＹは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＣＺ】図１ＣＺは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＡ】図１ＤＡは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＢ】図１ＤＢは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＣ】図１ＤＣは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＤ】図１ＤＤは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＥ】図１ＤＥは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＦ】図１ＤＦは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１０の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【００１６】
【図１ＤＧ】図１ＤＧは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＨ】図１ＤＨは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＩ】図１ＤＩは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＪ−１】図１ＤＪ−１は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＪ−２】図１ＤＪ−２は、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＫ】図１ＤＫは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＬ】図１ＤＬは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＭ】図１ＤＭは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＮ】図１ＤＮは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＯ】図１ＤＯは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＰ】図１ＤＰは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＱ】図１ＤＱは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＲ】図１ＤＲは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【図１ＤＳ】図１ＤＳは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための第１１の構成のセット及び関連スキームの詳細を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
産業廃熱は、例えば、原油精製所、石油化学及び化学コンプレックス他の多くの産業施設における潜在的な無炭素発電（ｃａｒｂｏｎ−ｆｒｅｅ  ｐｏｗｅｒ  ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ）の資源である。例えば、芳香族炭化水素（芳香族化合物）（ａｒｏｍａｔｉｃｓ）をともなう中規模の統合原油精製所では、最大で毎時４，０００ＭＭ英熱量（Ｂｔｕ／ｈｒ）の熱量が、原油及び芳香族炭化水素のサイトに沿って延びる空気クーラーのネットワークで浪費されている。廃熱の一部は、原油精製所の精製サブユニット内のストリーム（流れ）を加熱するために再利用することができ、それによって、ストリームの加熱にそうでなければ必要になるはずであった熱の量を減らすことができる。このようにして、原油精製所が消費する熱量を減らすことができる。さらに、温室効果ガス（ＧＨＧ）の排出量も削減できる。実施によっては、原油精製所の運用方針に悪影響を与えることなく、加熱ユーティリティの消費量を約３４％削減し、冷却ユーティリティの消費量を約２０％削減できる。
【００１８】
ここに記載する廃熱回収及び再利用技術は、中質原油精製セミコンバージョン（ｍｅｄｉｕｍ  ｇｒａｄｅ  ｃｒｕｄｅ  ｏｉｌ  ｒｅｆｉｎｉｎｇ  ｓｅｍｉ  ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ）施設、並びに、統合された、中質原油精製セミコンバージョン精製施設及び芳香族炭化水素施設（ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ  ｍｅｄｉｕｍ  ｇｒａｄｅ  ｃｒｕｄｅ  ｏｉｌ  ｒｅｆｉｎｉｎｇ  ｓｅｍｉ−ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ  ｏｉｌ  ｒｅｆｉｎｉｎｇ  ａｎｄ  ａｒｏｍａｔｉｃｓ）で実施できる。この実施により、加熱ユーティリティの消費量を、既存の及び新規な原油精製施設の最新設計で消費される加熱ユーティリティの消費量の約６６％にすることができる、エネルギー効率の高いシステムが得られる。この実施により地球環境の汚染は減少し、既存の及び新規な原油精製施設の最新設計でのＧＨＧ排出量の約３分の１を削減できる。
【００１９】
既存の特定の精製施設では、蒸気リボイラで発生する熱エネルギーを利用して、プラント（例えば、ナフサ水素処理プラント、サワー（硫黄化合物で汚れた）（酸性の）ウォータストリッパ（除去）プラント、又はその他プラント）内のストリームを加熱する。本明細書に記載された主題の実施によっては、プラント内のストリームは、別のプラント（例えば、水素化分解プラント、水素処理プラント、水素プラント、又は他のプラント）内の別のストリームによって運ばれる廃熱を用いて加熱することができる。これにより、蒸気リボイラで発生する熱エネルギーを削減又はなくすことができる。換言すると、蒸気リボイラは、プラント内のストリームを加熱する唯一の熱エネルギー源である必要はないということである。他方のプラント内の他方のストリームによって運ばれる廃熱は、蒸気リボイラで発生した熱エネルギーと置き換わる、又は、熱エネルギーを補うことができ、それによって蒸気リボイラからの必要な熱エネルギー量を減らすことができる。
【００２０】
ここに記載する主題は、種々のプラントの特定の運転モードで実施でき、原油精製所の既存の熱交換器のネットワーク設計を変えずに改変できる。廃熱回収及び再利用プロセスで用いる最小の接近温度（ａｐｐｒｏａｃｈ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）を３℃程度に低くすることができる。実施によっては、初期フェーズの最小の接近温度を高く用いて廃熱／エネルギー回収を犠牲にしても、後続のフェーズで、特定の熱源のために最小の接近温度を用いれば、比較的良好な省エネを実現できる。
【００２１】
要約すると、本開示は、加熱／冷却ユーティリティのエネルギー効率を高める、いくつかの原油精製所に共通する分離／蒸留ネットワーク、構成、及びプロセススキームについて記載する。エネルギー効率の向上は、例えば散在する低品位のエネルギー効率の複数のプロセスストリームにより運ばれる低品位廃熱のすべて又は一部を再利用することによって実現される。
【００２２】
原油精製プラントの実例
【００２３】
１．水素プラント
【００２４】
水素は一般的に、硫黄除去及び炭化水素生成物の品質向上のために精製所で用いられる。ガソリン及びディーゼルの硫黄規制が厳しくなるにつれて、水素の精製需要が増加し続けている。水素生成プラントでは２つのプロセススキーム、すなわち従来プロセスと、圧力スイング吸着（ＰＳＡ）ベースのプロセスとが意図的に採用されている。水素の製造には、水素化脱硫、蒸気改質、シフト転化、及び精製が含まれる。従来プロセスは中純度の水素を生成する一方、ＰＳＡベースのプロセスは、水素を回収し、高純度、例えば９９．９％を超える純度にまで精製する。
【００２５】
２．芳香族炭化水素複合施設（ａｒｏｍａｔｉｃｓ  ｃｏｍｐｌｅｘ）
【００２６】
典型的な芳香族炭化水素複合施設は、連続接触改質装置（ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ  ｃａｔａｌｙｔｉｃ  ｒｅｆｏｒｍｅｒ）（ＣＣＲ）技術を利用するナフサの接触改質により、基本的な石油化学中間体であるベンゼン、トルエン及びキシレン（ＢＴＸ）を産生する、プロセスユニットの組合せを含む。
【００２７】
３．ガス分離プラント（ｇａｓ  ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ  ｐｌａｎｔ）
【００２８】
ガス分離プラントには、天然ガス液（ＮＧＬ）中及びガスプラントと精製所の軽留分中のエタンとプロパンをそれぞれ分離するために用いられる蒸留塔（ｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎ  ｃｏｌｕｍｎ）である脱エタン塔（ｄｅ−ｅｔｈａｎｉｚｅｒ）と脱プロパン塔（ｄｅ−ｐｒｏｐａｎｉｚｅｒ）とが含まれる。脱エタン塔は、プロパン、ブタン他の重質成分の混合物からエタンを除去する。脱エタン塔を出た混合物は脱プロパン塔に送られてプロパンが分離される。
【００２９】
４．アミン再生プラント
【００３０】
硫化水素と二酸化炭素は、天然ガス中に存在する最も一般的な混入物質であり、その混入量は、除去しなければ天然ガス処理施設に悪影響を及ぼし得る他の混入物質よりも多い。弱塩基（例えばアミン）が硫化水素及び二酸化炭素などの弱酸と反応して弱塩を形成する化学プロセスにおいてサワーガスを緩和するために、アミンを酸性ガス吸収塔（ａｂｓｏｒｂｅｒ）及び再生塔（ｒｅｇｅｎｅｒａｔｏｒ）で用いる。
【００３１】
５．水素化分解プラント
【００３２】
水素化分解は、接触分解と水素化とを組み合わせた２段プロセスである。このプロセスでは、重質原料油が水素存在下で分解され、より望ましい生成物を産生する。このプロセスでは、高圧、高温、触媒、及び水素が用いられる。水素化分解は、接触分解及び改質のいずれによっても処理が困難な原料油に用いられる。というのは、これらの原料油は、一般に、多環式芳香族化合物を多く含有するか又は２種類の主触媒毒−硫黄及び窒素化合物（又はそれらの組み合わせ）−が高濃度に含まれるという特徴があるからである。
【００３３】
水素化分解プロセスは、原料油の性質と、競合する２つの反応である水素化及び分解の相対速度とに依存する。芳香族炭化水素の重質原料油は、水素及び特殊触媒の存在下で、広い範囲の高圧及び高温下で、より軽質の生成物に転化される。原料油のパラフィン含有量が多いと、水素は多環式芳香族化合物の形成を防げる。水素はタール形成を減らし、触媒上のコークスの蓄積も防止する。水素化は更に、原料油中の硫黄及び窒素化合物を硫化水素及びアンモニアに変換する。水素化分解は、アルキル化原料のイソブタンを生成し、高品質ジェット燃料において重要な、流動点制御（ｐｏｕｒ−ｐｏｉｎｔ  ｃｏｎｔｒｏｌ）と煙点制御（ｓｍｏｋｅ−ｐｏｉｎｔ  ｃｏｎｔｒｏｌ）の両方の異性化も行う。
【００３４】
６．ディーゼル水素（化）処理プラント（ｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇ  ｐｌａｎｔ）
【００３５】
水素処理は、セタン価、密度及び煙点を高めながら、硫黄、窒素及び芳香族炭化水素を減らす精製所プロセスである。水素処理は、厳しいクリーン燃料仕様、輸送燃料に対する需要の高まり、ディーゼルへのシフトなど、世界的なトレンドに対応する精製業界の取り組みを支援する。このプロセスでは、新鮮な原料油が加熱され、水素と混合される。反応塔（反応器）の廃液は、混合された原料との間で熱交換し、再循環ガスとストリッパ充填物とを加熱する。次いで、硫化物（例えば、二硫化アンモニウム及び硫化水素）が原料油から除去される。
【００３６】
７．サワーウォータストリッパユーティリティプラント（ＳＷＳＵＰ）（ｓｏｕｒ  ｗａｔｅｒ  ｓｔｒｉｐｐｅｒ  ｕｔｉｌｉｔｙ  ｐｌａｎｔ）
【００３７】
ＳＷＳＵＰは、酸性ガス除去ユニット、硫黄回収ユニット及びフレアユニットから、サワーウォータのストリームと、サワーウォータフラッシング室からの、除去され放出されたサワーガスとを受け取る。ＳＷＳＵＰは、サワーウォータのストリームから、サワー成分、主として二酸化炭素（ＣＯ２）、硫化水素（Ｈ２Ｓ）及びアンモニア（ＮＨ３）を除去する。
【００３８】
８．硫黄回収プラント（ｓｕｌｆｕｒ  ｒｅｍｏｖａｌ  ｐｌａｎｔ）
【００３９】
精製所の硫黄除去施設は、環境規制に適合するべく硫黄化合物の大気への排出を規制するように操作される。硫黄回収プラントでは、硫黄を含む燃焼生成物を、例えば、加熱、凝縮器による冷却、硫黄変換触媒の使用などの処理技術によって処理できる。そのうちの１つの技術は、アミン類を用いて硫黄及び他の酸性ガス化合物を抽出することである。
【００４０】
９．ナフサ水素処理プラントと連続接触改質プラント
【００４１】
ナフサ水素処理装置（ＮＨＴ）は、ガソリンプール中の調合剤として、最大リード蒸気圧（ＲＶＰ）が２７．６ｋＰａ（４．０ｐｓｉ）である１０１リサーチ・オクタン価（ＲＯＮ）の改質油を生成する。これは通常、原油設備（ｃｒｕｄｅ  ｕｎｉｔ）、ガス凝縮スプリッタ、水素化分解装置、直留軽ナフサ（ＬＳＲＮ）及びビスブレーカプラントからのナフサのブレンドを処理する柔軟性を備えている。ＮＨＴはナフサを処理してＣＣＲ装置用及びガソリン混合用の脱硫された供給油を生成する。
【００４２】
熱交換器
【００４３】
本開示で説明する構成においては、熱交換器を用いて、一方の媒体（例えば、原油精製施設のプラントを通って流れるストリーム、緩衝流体又は他の媒体）から他方の媒体（例えば、緩衝流体又は原油施設（ｃｒｕｄｅ  ｏｉｌ  ｆａｃｉｌｉｔｙ）のプラントを通って流れる別のストリーム）へ熱が伝達される。熱交換器は、典型的には、熱い方の流体ストリームから熱くない方の流体ストリームへ伝熱（熱交換）する装置である。熱交換器は、冷蔵庫、エアコン他の冷却用途などの加熱及び冷却に用いることができる。熱交換器は、液体が流れる方向に基づいて互いに区別できる。例えば、熱交換器は、並行流、直交流、向流のいずれであってもよい。並行流の熱交換器では、関与する両流体が同じ方向に移動し、並んで熱交換器に出入りする。直交流の熱交換器では、流体経路が互いに直角方向に交差する。向流の熱交換器では、流体経路の流れは反対方向であり、一方の流体が出るところで他方の流体が入る。向流の熱交換器は、場合によっては他のタイプの熱交換器より効果的である。
【００４４】
流体の方向に基づく熱交換器の分類に加えて、熱交換器をその構造に基づいて分類することもできる。熱交換器によっては多管構造である。熱交換器によってはプレートを含み、プレート間の空間を流体が流れる。熱交換器によっては、液体から液体への熱交換を可能にするものもあれば、他の媒体を用いて熱交換を可能にするものもある。
【００４５】
原油精製施設及び石油化学施設の熱交換器は、多くの場合、液体が流れる複数の流管を含むシェルアンドチューブ型熱交換器である。チューブは２つのセットに分けられ、第１のセットは加熱又は冷却されることになる液体を収容し、第２のセットは熱交換を引き起こすことに関与する液体、すなわち、熱を吸収しこれを伝達して持ち去ることにより第１のセットの流管から熱を除去する流体、又は、流管内の液体に自身の熱を伝達することによって第１のセットの流管を暖める流体を収容する。このタイプの交換器を設計するときは、最適な熱交換が行えるように、流管の直径と流管の壁厚とを正確に決定する必要がある。流れに関して、シェルアンドチューブ型熱交換器は３つの流路パターンのいずれかをとることができる。
【００４６】
原油精製施設及び石油化学施設の熱交換器を、プレートアンドフレーム型熱交換器とすることもできる。プレート型熱交換器には複数枚の薄いプレートが結合され、その間に少しの空間がある。多くの場合、ゴム製ガスケットでその空間が維持される。表面積は大きく、各矩形プレートの隅部には開口部を備え、この開口部を通して流体がプレート間を流れる。流体が流れるときに、プレートから熱を抽出する。流体経路自体が熱い方の液体と冷たい方の液体とを交互に配置するので、熱交換器は流体を効果的に加熱及び冷却できる。プレート型熱交換器はその表面積が大きいため、シェルアンドチューブ型熱交換器よりも効果的な場合がある。
【００４７】
他のタイプの熱交換器には、蓄熱式（ｒｅｇｅｎｅｒａｔｉｖｅ）熱交換器及び断熱ホイール型熱交換器がある。蓄熱式熱交換器では、同じ流体が交換器の両側に沿って通過するが、この熱交換器は、プレート型熱交換器であってもシェルアンドチューブ型熱交換器であってもよい。流体は非常に熱くなり得るので、流出流体を用いて流入流体を温め、温度をほぼ一定に維持する。プロセスは周期的であるので、エネルギーは蓄熱式熱交換器に保存され、殆どすべての相対熱量が流出流体から流入流体へ伝達される。一定の温度を維持するには、全体の流体温度を上げたり下げたりするために少量の余分なエネルギーが必要である。断熱ホイール型熱交換器では、熱を貯蔵するために中間液が用いられ、この熱が熱交換器の反対側へ移される。断熱ホイールは、高い方の温度と低い方の温度の両液の中を回転して熱を抽出又は伝達する、スリート付きの大型ホイールで構成される。本開示に記載する熱交換器は、上記の熱交換器、他の任意の熱交換器、及びそれらの組み合わせのうちの何れの熱交換器であってもよい。
【００４８】
各構成の各熱交換器は、それぞれの熱デューティに関連付けることができる。熱交換器の熱デューティは、熱交換器により、高い方の温度のストリームから低い方の温度のストリームへ移動できる熱量として定義することができる。熱量は、高い方の温度のストリームと低い方の温度のストリームの両方の条件と熱的性質とから計算できる。高い方の温度のストリームの観点から、熱交換器の熱デューティは、高い方の温度のストリーム流量と、高い方の温度のストリーム比熱と、熱交換器への高い方の温度のストリーム入口温度と熱交換器の高い方の温度のストリーム出口との間の温度差との積で表せる。低い方の温度のストリームの観点から、熱交換器の熱デューティは、低い方の温度のストリーム流量と、低い方の温度のストリーム比熱と、熱交換器からの低い方の温度のストリーム出口温度と熱交換器からの低い方の温度のストリーム入口温度との温度差との積で表せる。用途によっては、これらのユニットは、特に十分に断熱されている場合、環境への熱損失がないと仮定すると、上記２つの熱量は等しいとみなすことができる。熱交換器の熱デューティは、ワット（Ｗ）、メガワット（ＭＷ）、１時間あたりの英熱量（Ｂｔｕ／ｈｒ）、又は１時間あたりのキロカロリー（Ｋｃａｌ／ｈｒ）の単位で測定できる。ここに記載する構成では、熱交換器の熱デューティは、「約ＸＭＷ」として提供され、「Ｘ」は熱デューティの数値を表す。熱デューティの数値は絶対的な値ではない。すなわち、熱交換器の実際の熱デューティは、Ｘにほぼ等しいことも、Ｘより大きいことも、Ｘより小さいこともある。
【００４９】
熱交換器が直列であると記載されている構成には複数の実例がある。実施によっては、熱交換器は、一の順序で直列に配置することができる（例えば、第１の熱交換器、第２の熱交換器、及び第３の熱交換器の順）一方、その他の実施によっては、熱交換器を異なる順序で配置することができる（例えば、第３の熱交換器、第１の熱交換器、第２の熱交換器の順）。換言すると、一の実施において第２の熱交換器に直列で下流に位置するとされた第１の熱交換器が、別の異なる実施において第２の熱交換器に直列で上流に位置することもある。
【００５０】
流量制御システム
【００５１】
後述する各構成において、プロセスストリーム（単に「ストリーム」とも呼ぶ）は、原油精製施設の各プラント内部と、原油精製施設のプラント間とを流れる。プロセスストリームは、原油精製施設全体に実装された１つ又は複数の流量制御システムを用いて流すことができる。流量制御システムは、プロセスストリームを圧送する1つ以上のフローポンプと、プロセスストリームが流れる１つ以上の流管と、流管を通るストリームの流量を調節する１つ以上の弁とを含む。
【００５２】
実施によっては、流量制御システムは手動で操作できる。例えば、オペレータは、各ポンプの流量を設定し、バルブを開位置又は閉位置に設定して、流量制御システム内の流管を通るプロセスストリームの流量を調整できる。原油精製施設全体にわたって分布する全ての流量制御システムに対して、オペレータが流量及び弁の開／閉位置の設定を終えると、流量制御システムは、ストリームを、一定の流量条件、例えば一定の容積率又は他の流量条件でプラント内又はプラント間を流すことができる。流量条件を変更するために、オペレータは、例えば、ポンプ流量又はバルブの開／閉位置を変更することによって、流量制御システムを手動で操作することができる。
【００５３】
実施によっては、流量制御システムを自動で操作できる。例えば、流量制御システムをコンピュータシステムに接続して流量制御システムを作動させることができる。コンピュータシステムは、複数のプロセッサによる操作（流量制御操作）を実行可能にする命令（流量制御命令及び他の命令）を保存するコンピュータ読み取り可能な媒体を含む。オペレータは、コンピュータシステムを用いて原油精製施設全体にわたって分布する全流量制御システムの流量及び弁の開／閉位置を設定できる。そのような実施において、オペレータは、コンピュータシステムを介して入力することによって、流量条件を手動で変更できる。また、そのような実施において、コンピュータシステムは、例えば、１つ又は複数のプラントに実装され、コンピュータシステムに接続されたフィードバックシステムを用いて１つ又は複数の流量制御システムを自動的に（すなわち手動で介入することなく）制御できる。例えば、プロセスストリームが流れる流管にセンサ（例えば、圧力センサ、温度センサ又はその他のセンサ）を接続できる。センサは、プロセスストリームの流れ状態（圧力、温度、又は他の流れ状態など）を監視し、これをコンピュータシステムへ提供できる。閾値（例えば、閾値圧力、閾値温度、又は他の閾値など）を超える流れ状態に対応して、コンピュータシステムは自動的に作動できる。例えば、パイプ内の圧力又は温度がそれぞれ閾値圧力または閾値温度を超える場合、コンピュータシステムは、ポンプへの流量を減らす信号、バルブを開いて圧力を解放する信号、プロセスストリームの流れを停止する信号、又はその他の信号を送信できる。
【００５４】
本開示は、統合された中質原油セミコンバージョン精製施設及び芳香族炭化水素複合施設における、新しい、エネルギー効率の良い水素化分解に基づく構成及び関連する具体的なプロセススキームを記載する。
【００５５】
実施によっては、中質原油セミコンバージョン精製施設は芳香族炭化水素複合施設及び水素化分解プラントを含む。本開示は、そのような精製施設の廃熱回収及び再利用ネットワークについて記載する。後で述べるように、水素化分解プラントを含む原油精製施設では、複数のプラントから廃熱を回収できる。このような油精製施設は、通常、加熱ユーティリティで数百メガワットのエネルギーを消費する。ここに記載する構成を実施することで、エネルギー消費を削減するだけでなく、エネルギーベースの温室効果ガス（ＧＨＧ）排出量を削減できる。特に、本開示は、原油精製施設の複数の第１のプラントの第１のストリームを、原油精製施設の複数の第２のプラントの複数の第２のストリームを用いて加熱する、原油精製施設で実施される方法を記載する。そのためのプロセススキームのいくつかの構成については、以下の図を参照して後に述べる。
【００５６】
構成１
【００５７】
図１Ａ乃至図１Ｎは、原油精製施設における種々の精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で説明され、図１Ａ乃至図１Ｎに示す熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティの消費量）を削減できる。例えば、約３６ＭＷ、例えば３５．２ＭＷ、のエネルギー消費の削減は、原油精製施設におけるエネルギー消費の少なくとも約６％、例えば５．４％、に換算できる。スキームによっては、プロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【００５８】
構成１−スキームＡ
【００５９】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームを、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱できる。実施によっては、複数の第１のプラントは、硫黄回収プラントと、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットとを含むことができる。第２のプラントは水素化分解プラントを含むことができる。
【００６０】
図１Ａ乃至図１Ｄは、原油精製施設の水素化分解プラント７１２を示す。図１Ａに示すように、第２段の低温高圧分離器（ＣＨＰＳ）へ向かう第２段の反応区画部（塔）供給流（ストリーム）は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第２の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。
【００６１】
図１Ｆは、原油精製複合施設の芳香族化合物（炭化水素）ベンゼン抽出ユニット（プラント）７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、ベンゼン抽出プラント７１８へ流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される別の流路がこの塔（ラフィネートスプリッタ）の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００６２】
図１Ｂに示すように、水素化分解プラント７１２内の第１段の低温高圧分離器（ＣＨＰＳ）へ向かう第１段の反応区画部供給流は、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２１ＭＷ）で、第３の熱交換器で、アミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境へ放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。
【００６３】
図１Ｇは、原油精製施設内における硫黄回収プラント７０２を示す。加熱されたアミン再生塔底ストリームは、硫黄回収プラント７０２に流すことができる。アミン再生塔（硫黄回収塔）向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００６４】
図１Ｃ（図１Ｃ−１及び図１Ｃ−２によって表される）は、水素化分解プラント７１２の作動の概要を示す。図１Ｄに示すように、水素化分解プラント７１２内のケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第１の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境へ放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。
【００６５】
図１Ｅも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームを、芳香族炭化水素複合施設のベンゼン抽出プラント７１８へ流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００６６】
水素化分解プラントからの廃熱を、上述のように直接的に回収及び再利用することにより、硫黄回収プラント、芳香族炭化水素複合施設、又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約３６ＭＷである。
【００６７】
構成１−スキームＢ
【００６８】
実施によっては、ベンゼン抽出ユニット及び硫黄回収プラントなど、芳香族炭化水素複合施設サブユニットなどの複数の第１のプラントに存在する原油精製施設内の複数の第１のストリームは、１つ以上の水素化分解プラントなどの第２のプラント内の複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【００６９】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入し、複数のストリームに分割される、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【００７０】
図１Ｈ乃至図１Ｋは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。具体的に図１Ｈで示すように、第１の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば９．４ＭＷ）で、第１の熱交換器で、ディーゼル生成物ストリームを用いて加熱される。図１Ｉに示すように、第２の緩衝流体ストリームは、約１０ＭＷと２０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１５．６ＭＷ）で、第２の熱交換器で、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて加熱される。図１Ｊ（図１Ｊ−１及び図１Ｊ−２によって表される）は、水素化分解プラント７１２の作動の概要を示す。図１Ｋに示すように、第３の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば９ＭＷ）で、第３の熱交換器で、ケロシン生成物ストリームを用いて加熱される。ディーゼル生成物ストリーム、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流、及びケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。全ての場合において、緩衝流体は、そうしなければ環境へ放出されたであろう熱を吸収する。
【００７１】
第１、第２、及び第３の加熱された緩衝流体ストリームは、収集（回収）ヘッダ内の合流した加熱緩衝流体に合流する。このように第１、第２及び第３の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して互いに並行である。
【００７２】
収集ヘッダ（又は、実施の形態によっては、加熱、回収された緩衝流体を利用する前の一定期間にわたり保管できる、加熱、断熱された緩衝流体タンク又は貯蔵ユニット）から合流した加熱緩衝流体は、硫黄回収プラント７０２、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８又はそれらの組み合わせへ流すことができる。
【００７３】
例えば、合流した加熱緩衝流体はベンゼン抽出ユニット７１８に流れる。図１Ｌは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。ベンゼン塔底ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第４の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱される。第４の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２及び第３の熱交換器のセットへ下流で直列に連結されている。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００７４】
図１Ｍにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。ラフィネートスプリッタ塔底ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第５の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体の分岐を用いて加熱される。第５の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２及び第３の熱交換器のセットへ下流で直列に連結されている。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００７５】
合流した加熱緩衝流体は、硫黄回収プラント７０２に流れる。図１Ｎは、原油精製施設内における硫黄回収プラント７０２を示す。アミン再生塔底ストリームは、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２１ＭＷ）で、第６の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱される。第６の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２及び第３の熱交換器のセットへ下流で直列に連結されている。アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００７６】
第６の熱交換器を出る合流した加熱緩衝流体ストリームは、再利用のために収集ヘッダ又は緩衝流体タンクへ流れる。このようにして、第４、第５及び第６の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して互いに直列に連結している。
【００７７】
実施によっては、加熱緩衝流体を異なるプラントを通して直列に流すことができる。例えば、加熱緩衝流体を最初に硫黄回収プラントに流し、次いでベンゼン抽出ユニットに流すことができる。別の実施によっては、ベンゼン抽出ユニット内で、加熱緩衝流体ストリームを、あらかじめ設定された順序とは異なる順序で熱交換器を通して流すことができる。例えば、第６の熱交換器から出る加熱緩衝流体を、緩衝流体タンクへ流すことができる。次いで、緩衝流体タンクから緩衝流体を、異なるプラントへ流して廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【００７８】
水素化分解プラントからの廃熱を、そのように間接的に回収及び再利用することにより、硫黄回収プラント、芳香族炭化水素複合施設又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約３６ＭＷである。
【００７９】
構成２
図１Ｏ乃至図１ＡＣは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合する構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１Ｏ乃至図１ＡＣで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費の削減量約４１ＭＷ、例えば４０．６ＭＷ、は原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約７％、例えば７．２％、に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【００８０】
構成２−スキームＡ
【００８１】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、サワーウォータストリッパプラントと、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットとを含む。第２のプラントは水素化分解プラントを含む。
【００８２】
図１Ｖは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割されて熱回収を促進する。
【００８３】
図１Ｏ乃至図１Ｓは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。図１Ｏに示すように、ディーゼル生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０ＭＷ）で、第１の熱交換器で、第１のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境へ放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。
【００８４】
図１Ｐに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第５の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境へ放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。
【００８５】
図１Ｑに示すように、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応供給ストリームは、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１９．７ＭＷ）で、第２の熱交換器で、サワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応供給流ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。
【００８６】
図１Ｒ（図１Ｒ−１及び図１Ｒ−２によって表される）は、水素化分解プラント７１２の作動の概要を示す。図１Ｓに示すように、ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２．３ＭＷ）で、第３の熱交換器で、第３のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境へ放出されたであろう熱を取り込むことができる。
【００８７】
ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第４の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境へ放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。
【００８８】
図１Ｓに示すように、第３の熱交換器は、ケロシン生成物ストリームの流れに対して第４の熱交換器へ下流で直列に連結されている。実施によっては、ケロシン生成物ストリームを異なるプラントへ直列に流すことができる。例えば、ケロシン生成物ストリームは、まずサワーウォータストリッパの熱交換器を、次に芳香族炭化水素複合施設の熱交換器を通して流れる。図１Ｖに示すように、３つの加熱されたサワーウォータストリッパ塔底ストリームが再合流し、サワーウォータストリッパプラント７１０に流れる。このようにして、第１の熱交換器、第２の熱交換器及び第３の熱交換器は、サワーウォータストリッパ塔底留分の流れに対して互いに並行に連結できる。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔（サワーウォータストリッパ）の作動に必要な熱負荷のすべてを満たすことができるからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００８９】
図１Ｔは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームを、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる、というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００９０】
図１Ｕにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームは、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００９１】
水素化分解プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することにより、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約４１ＭＷである。
【００９２】
構成２−スキームＢ
【００９３】
実施によっては、ベンゼン抽出ユニット、及びサワーウォータストリッパプラントなどの芳香族炭化水素複合施設サブユニットなどの複数の第１のプラントに存在するような原油精製施設内の、複数の第１のストリームは、１つ以上の水素化分解プラントなどの第２のプラント内の複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【００９４】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【００９５】
図１Ｗ乃至図１Ｚは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。具体的には、図１Ｗにおいて、第１の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば９．４ＭＷ）で、第１の熱交換器で、ディーゼル生成物ストリームを用いて加熱される。図１Ｘに示すように、第２の緩衝流体ストリームは、約１０ＭＷと２０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１５．６ＭＷ）で、第２の熱交換器で、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流を用いて加熱される。図１Ｙ（図１Ｙ−１及び図１Ｙ−２によって表される）（具体的には図１Ｙ−１）に示すように、第３の緩衝流体ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば３．９５ＭＷ）で、第３の熱交換器で、生成物ストリッパ塔頂ストリームを用いて加熱される。具体的に図１Ｙ−２に示すように、第４の緩衝流体の分岐は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６５ＭＷ）で、第４の熱交換器で、ケロシンポンプアラウンドストリームを用いて加熱される。図１Ｚに示すように、第５の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば９ＭＷ）で、第５の熱交換器で、ケロシン生成物ストリームを用いて加熱される。ディーゼル生成物ストリーム、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流、生成物ストリッパ塔頂ストリーム、ケロシンポンプアラウンドストリーム及びケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２へ戻される。全ての場合において、緩衝流体は、そうでなければ環境に放出されたであろう熱を吸収する。
【００９６】
第１、第２、第３、第４及び第５の加熱緩衝流体ストリームは、収集ヘッダ内の合流した加熱緩衝流体に合流する。このように第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して互いに並行である。
【００９７】
収集ヘッダ（又は、実施の形態によっては、加熱、回収された緩衝流体を利用する前の一定期間にわたり保管できる、加熱、断熱された緩衝流体タンク又は貯蔵ユニット）からの合流した加熱緩衝流体は、サワーウォータストリッパプラント７１０、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８又はそれらの組み合わせに流すことができる。
【００９８】
例えば、合流した加熱緩衝流体をベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。図１ＡＡに、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。ベンゼン塔底ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば、６ＭＷ）で、第６の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱される。第６の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器のセットに下流で直列に連結されている。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【００９９】
図１ＡＢにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。ラフィネート塔底ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第７の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱される。第７の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器のセットに下流で直列に連結されている。ラフィネート塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネート塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１００】
図１ＡＣは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。合流した加熱緩衝流体は、サワーウォータストリッパプラント７１０に流れる。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、約２５ＭＷと３５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば３２ＭＷ）で、第８の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱される。第８の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器のセットに下流で直列に連結されている。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な全熱負荷を満たすからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１０１】
第８の熱交換器を通過した後に、合流した加熱緩衝流体は、再利用のために収集ヘッダ又は緩衝流体タンクに戻される。このようにして、第６、第７及び第８の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して互いに直列に連結している。
【０１０２】
実施によっては、加熱緩衝流体を異なるプラントを通して直列に流すことができる。例えば、加熱緩衝流体を最初にサワーウォータストリッパプラントに流し、次いでベンゼン抽出ユニットに流すことができる。別の実施によっては、ベンゼン抽出ユニット内で、加熱緩衝流体ストリームを、予め設定された順序とは異なる順序で熱交換器を通して流すことができる。第８の熱交換器から出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクから緩衝流体を、異なるプラントへ流して廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０１０３】
水素化分解プラントからの廃熱を上述のように間接的に回収及び再利用することにより、サワーウォータストリッパプラント、芳香族炭化水素複合施設又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約４１ＭＷである。
【０１０４】
構成３
図１ＡＤ乃至図１ＡＫは、原油精製施設内の異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＡＤ乃至図１ＡＫで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費量の削減量約５０ＭＷ、例えば４９．８ＭＷ、は原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約７％、例えば７．６６％、に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のもう１つのプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０１０５】
構成３−スキームＡ
【０１０６】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、硫黄回収プラント、ガス分離プラント及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットを含む。第２のプラントは水素化分解プラントを含む。
【０１０７】
図１ＡＤ乃至図１ＡＧは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。図１ＡＤに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば９．９ＭＷ）で、第１の熱交換器で、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１０８】
図１ＡＥに示すように、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２１ＭＷ）で、第２の熱交換器で、アミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１０９】
図１ＡＦ（図１ＡＦ−１及び図１ＡＦ−２によって表される）（具体的には、図１ＡＦ−２）に示すように、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第３の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１１０】
図１ＡＧに示すように、ケロシン生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第４の熱交換器で、ラフィネート塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。
【０１１１】
ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．３ＭＷ）で、第５の熱交換器で、脱エタン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１１２】
図１ＡＧに示すように、第５の熱交換器は、ケロシン生成物ストリームの流れに対して第４の熱交換器に下流で直列に連結されている。実施によっては、ケロシン生成物ストリームを、異なるプラント内を直列に流すことができる。例えば、ケロシン生成物ストリームは、まず脱エタン塔の熱交換器を、次に芳香族炭化水素複合施設の熱交換器を通して流れる。
【０１１３】
図１ＡＨは、原油精製施設におけるガス分離プラント７０４を示す。加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームは、ガス分離プラント７０４に流すことができる。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔（Ｃ３／Ｃ４スプリッタ）を作動させるのに必要な熱負荷を充たすからである。代替の実施の形態では、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１１４】
また、図１ＡＨにおいて、加熱された脱エタン塔底ストリームをガス分離プラント７０４に流すこともできる。脱エタン塔のスチーム熱入力は０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、脱エタン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１１５】
図１ＡＩは、原油精製施設おける硫黄回収プラント７０２を示す。加熱されたアミン再生塔底ストリームは、次に、硫黄回収プラント７０２に流すことができる。アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１１６】
図１ＡＪは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームは、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１１７】
図１ＡＫはまた、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームは、ベンゼン抽出プラント７１８へ流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネ―トスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１１８】
水素化分解プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することにより、ガス分離プラント、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、芳香族炭化水素複合施設又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約５０ＭＷである。
【０１１９】
構成３−スキームＢ
【０１２０】
実施によっては、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素サブユニットなどの、複数の第１のプラントに存在するような原油精製施設内の複数の第１のストリームは、１つ以上の水素化分解プラントなどの第２のプラント内の複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０１２１】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０１２２】
そのためには、１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）が、それぞれの熱交換器で、水素化分解プラント内のストリームを用いて加熱される。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。ガス分離プラント７０４、硫黄回収プラント７０２、及びベンゼン抽出ユニット７１８のストリームは、それぞれの熱交換器で、合流した加熱緩衝流体、又はその分岐を用いて加熱される。熱交換器から出る合流した加熱緩衝流体又はそのストリームは、緩衝流体タンクへ流すことができる。次いで、緩衝流体タンクからの緩衝流体を芳香族炭化水素プラントへ流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０１２３】
構成４
図１ＡＬ乃至図１ＡＴは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で説明され、図１ＡＬ乃至図１ＡＴで示す熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費量の削減量約５９ＭＷ、例えば５８．９ＭＷ、は原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約９％、例えば９％、に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のもう一つのプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０１２４】
構成４−スキームＡ
【０１２５】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、サワーウォータストリッパプラント、ナフサ水素処理プラント、及び、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出プラントを含む芳香族炭化水素複合施設サブユニットを含む。複数の第２のプラントは水素化分解プラントを含む。
【０１２６】
図１ＡＱは、原油精製施設におけるナフサ水素処理プラント７１４を示す。ナフサスプリッタ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は、複数のストリームとしてプラントへ流して、熱回収を促進する。
【０１２７】
図１ＡＲは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は、複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０１２８】
図１ＡＬ乃至図１ＡＰは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。図１ＡＬに示すように、ディーゼル生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６．６ＭＷ）で、第１の熱交換器で、第１のナフサスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１２９】
図１ＡＭに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応供給ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第２の熱交換器でラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の反応供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１３０】
図１ＡＮに示すように、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２０．５ＭＷ）で、第３の熱交換器で、サワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１３１】
図１ＡＯ（図１ＡＯ−１及び図１ＡＯ−２によって表される）（具体的には、図１ＡＯ−１）に示すように、生成物ストリッパ塔頂ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷの範囲の熱デューティ（例えば１１．５ＭＷ）で、第４の熱交換器で、第２のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。生成物ストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１３２】
図１ＡＯ−２で示すように、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷの熱デューティ（例えば５．７ＭＷ）で、第５の熱交換器で、第２のナフサスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１３３】
図１ＡＰに示すように、ケロシン生成物ストリームは、ラフィネ―トスプリッタ塔底ストリームを、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第６の熱交換器で、直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１３４】
図１ＡＱに示すように、加熱されたナフサスプリッタ塔底ストリームの２つのストリームが再合流し、ナフサ水素処理プラント７１４に流れる。このようにして、第１の熱交換器及び第５の熱交換器は、ナフサスプリッタ塔底ストリームの流れに対して互いに並行に連結している。ナフサスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ナフサスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１３５】
図１ＡＲに示すように、サワーウォータストリッパ塔底ストリームの２つのストリームが再合流し、サワーウォータストリッパプラント７１０に流れる。このようにして、第３の熱交換器及び第４の熱交換器は、サワーウォータストリッパ塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１３６】
図１ＡＴは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームは、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１３７】
図１ＡＳにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームは、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネ―トスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１３８】
水素化分解プラントからの廃熱をこのように直接的に回収及び再利用することにより、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント、ナフサ水素処理プラント又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約５９ＭＷである。
【０１３９】
構成４−スキームＢ
【０１４０】
実施によっては、ナフサ水素処理プラント、サワーウォータストリッパプラント、及びベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットなどの、複数の第１のプラントに存在するような原油精製施設内の複数の第１のストリームは、１つ以上の水素化分解プラントなどの第２のプラント内の複数の第２のストリームを熱エネルギー源として間接的に加熱される。
【０１４１】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０１４２】
そのためには、それぞれの熱交換器で、水素化分解プラント７１２内のストリームを用いて、１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）を加熱できる。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。サワーウォータストリッパプラント７１０、ナフサ水素処理プラント７１４及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出プラント７１８のストリームは、それぞれの熱交換器で、加熱緩衝流体を用いて加熱される。熱交換器を出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクからの緩衝流体を、芳香族炭化水素プラントに流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０１４３】
構成５
図１ＡＵ乃至図１ＢＢは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＡＵ乃至図１ＢＢで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費量の削減量約６１ＭＷは、原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約９％に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、もう一つ別のプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０１４４】
構成５−スキームＡ
【０１４５】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、サワーウォータストリッパプラント、ガス分離プラント、及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットを含む。第２のプラントは水素化分解プラントを含む。
【０１４６】
図１ＡＹは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０１４７】
図１ＡＵ乃至図１ＡＸは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。図１ＡＵに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応供給ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば９．９ＭＷ）で、第３の熱交換器で、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１４８】
図１ＡＶに示すように、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２０．５ＭＷ）で、第２の熱交換器で、サワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１４９】
図１ＡＷ（図１ＡＷ−１及び図１ＡＷ−２によって表される）（具体的には、１ＡＷ−１）に示すように、生成物ストリッパ塔頂ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１１．５ＭＷ）で、第１の熱交換器で、第２のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。生成物ストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１５０】
図１ＡＷ−２に具体的に示すように、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第６の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１５１】
図１ＡＸに示すように、ケロシン生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第４の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．３ＭＷ）で、第５の熱交換器で、脱エタン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１５２】
図１ＡＸに示すように、第５の熱交換器は、ケロシン生成物ストリームの流れに対して第４の熱交換器の下流で直列に連結されている。実施によっては、ケロシン生成物ストリームを異なるプラントに直列に流すことができる。例えば、ケロシン生成物ストリームは、まず脱エタン塔の熱交換器を通して流れ、次に芳香族炭化水素複合施設熱の交換器を通して流れる。
【０１５３】
図１ＢＢは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームは、ベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔（カラム）向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１５４】
図１ＡＺにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、ベンゼン抽出ユニット７１８へ流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１５５】
図１ＢＡは、原油精製施設におけるガス分離プラント７０４を示す。加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを、ガス分離プラント７０４へ流すことができる。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示された別の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１５６】
図１ＢＡに示すように、加熱された脱エタン塔底ストリームをガス分離プラント７０４に流すこともできる。脱エタン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、脱エタン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１５７】
図１ＡＹに示すように、２つのサワーウォータストリッパ塔底ストリームを再合流させ、サワーウォータストリッパプラント７１０に流すことができる。このようにして、第１の熱交換器及び第２の熱交換器は、サワーウォータストリッパ塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１５８】
水素化分解プラントからの廃熱をそのように直接的に回収及び再利用することにより、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント、ガス分離プラント、又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約６１ＭＷである。
【０１５９】
構成５−スキームＢ
【０１６０】
実施によっては、サワーウォータストリッパプラント、ガス分離プラント、及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素サブユニットなどの、複数の第１のプラントに存在するような原油精製施設内の複数のストリームは、１つ以上の水素化分解プラントなどの第２のプラント内の複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０１６１】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０１６２】
そのためには、１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）は、それぞれの熱交換器で水素化分解プラント７１２内のストリームを用いて加熱される。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。サワーウォータストリッパプラント７１０内、ガス分離プラント７０４内及びベンゼン抽出プラント７１８内のストリームは、それぞれの熱交換器中の加熱緩衝流体を用いて加熱される。熱交換器を出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクからの緩衝流体を、芳香族炭化水素プラントに流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０１６３】
構成６
図１ＢＣ乃至図１ＢＱは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＢＣ乃至図１ＢＱで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費の削減量約６２ＭＷ、例えば６２．４ＭＷ、は原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約９％、例えば９．６％、に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、もう一つの別のプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０１６４】
構成６−スキームＡ
【０１６５】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、アミン再生プラントと、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットとを含む。第２のプラントは水素化分解プラントを含む。
【０１６６】
図１ＢＩは、原油精製施設のアミン再生プラント７０６を示す。酸性ガス再生塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０１６７】
図１ＢＣ乃至図１ＢＦは、原油精製施設に水素化分解プラント７１２を示す。図１ＢＣに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応供給ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第１の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応供給ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１６８】
図１ＢＤに示すように、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、約２５ＭＷと３５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２７．８ＭＷ）で、第２の熱交換器で、酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１６９】
図１ＢＥ（図１ＢＥ−１及び図１ＢＥ−２によって表される）（具体的には、図１ＢＥ−１）に示すように、生成物ストリッパ塔頂ストリームは、約１０ＭＷと２０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１４．８ＭＷ）で、第３の熱交換器で、第２の酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。生成物ストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１７０】
図１ＢＦで示すように、ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば５．２ＭＷ）で、第４の熱交換器で、第３の酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。
【０１７１】
ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第５の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１７２】
図１ＢＦに示すように、第４の熱交換器は、ケロシン生成物ストリームの流れに対して第５の熱交換器の下流で直列に連結されている。実施によっては、ケロシン生成物ストリームを異なるプラントを通して直列に流すことができる。例えば、ケロシン生成物ストリームは、まず酸性ガス再生塔の熱交換器を、次に芳香族炭化水素複合施設の熱交換器を通して流れる。
【０１７３】
図１ＢＧは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームを、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１７４】
図１ＢＨにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１７５】
図１ＢＩに示すように、加熱された酸性ガス再生塔底ストリームの３つのストリームが再合流し、アミン再生プラント７０６に流れる。このようにして、第２の熱交換器、第３の熱交換器及び第４の熱交換器は酸性ガス再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１７６】
水素化分解プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することは、芳香族炭化水素複合施設、アミン再生プラント又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約６２ＭＷである。
【０１７７】
構成６−スキームＢ
【０１７８】
実施によっては、ベンゼン抽出ユニット及びアミン再生プラントなどの芳香族炭化水素複合施設サブユニットなどの複数の第１のプラントに存在するような原油精製施設内の、複数の第１のストリームは、１つ以上の水素化分解プラントなどの第２のプラント内の複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０１７９】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入し、複数のストリームに分割される、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０１８０】
図１ＢＪ乃至図１ＢＮは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。具体的に図１ＢＪにおいて、第１の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．８７ＭＷ）で、第１の熱交換器で、ディーゼル生成物ストリームを用いて加熱される。代替の実施の形態では、ディーゼル生成物ストリームの冷却要求を０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、ディーゼル生成物ストリームに必要な冷却要求のすべてを充たすからである。また、図１ＢＫに示すように、第２の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば７．３ＭＷ）で、第２の熱交換器で、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２の反応区画部供給流を用いて加熱される。さらに、図１ＢＬに示すように、第３の緩衝流体ストリームは、約２０ＭＷと３０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２３．８ＭＷ）で、第３の熱交換器で、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１の反応区画部供給流を用いて加熱される。さらにまた、図１ＢＭ（図１ＢＭ−１及び図１ＢＭ−２によって表される）（具体的には、図１ＢＭ−２）に示すように、第４の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．２ＭＷ）で、第４の熱交換器で、ケロシンポンプアラウンドのストリームを用いて加熱される。実施の形態では、ケロシンポンプアラウンドのストリームの冷却要求は０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、精留塔（分留塔）の作動に必要なケロシンポンプアラウンドのストリームに必要な冷却要求のすべてを充たすからである。また、図１ＢＮに示すように、第５の緩衝流体ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１１ＭＷ）で、第５の熱交換器で、ケロシン生成物ストリームを用いて加熱される。ディーゼル生成物ストリーム、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流のストリーム、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流のストリーム、ケロシンポンプアラウンドのストリーム及びケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。全ての場合において、緩衝流体は、そうでなければ環境に放出されたであろう熱を吸収する。
【０１８１】
第１、第２、第３、第４及び第５の加熱緩衝流体ストリームは、収集ヘッダ内の合流した加熱緩衝流体に合流する。このように第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して互いに並行である。
【０１８２】
収集ヘッダ（又は、実施の形態によっては、加熱、断熱された緩衝流体を利用する前の一定期間にわたり保管できる、加熱、断熱された緩衝流体タンク又は貯蔵ユニット）から合流した加熱緩衝流体は、アミン再生プラント７０６又は芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８又はそれらの組み合わせに流すことができる。
【０１８３】
例えば、合流した加熱緩衝流体をベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。図１ＢＯは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。ベンゼン塔底ストリームを、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第６の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱できる。第６の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器のセットの下流で直列に連結されている。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１８４】
図１ＢＰにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。ラフィネートスプリッタ塔底ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第７の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱される。第７の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器のセットの下流で直列に連結されている。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１８５】
図１ＢＱは、原油精製施設のアミン再生プラント７０６を示す。合流した加熱緩衝流体は、アミン再生プラント７０６に流れる。酸性ガス再生塔底ストリームは、約４５ＭＷと５５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４７．８ＭＷ）で、第８の熱交換器で、合流した加熱緩衝流体を用いて加熱される。第８の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して第１、第２、第３、第４及び第５の熱交換器のセットの下流で直列に連結されている。酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０１８６】
第８の熱交換器を出る合流した加熱緩衝流体の分岐は、再利用のために収集ヘッダ又は緩衝流体タンクに流れる。このようにして、第６、第７及び第８の熱交換器は、緩衝流体の流れに対して互いに直列に連結している。
【０１８７】
実施によっては、加熱緩衝流体を異なるプラントを通して直列に流すことができる。例えば、加熱した緩衝流体を最初にサワーウォータストリッパプラントに流し、次にベンゼン抽出ユニットに流すことができる。別の実施によっては、ベンゼン抽出ユニット内で、加熱緩衝流体ストリームを、予め設定された順序とは異なる順序で熱交換器を通して流すことができる。第８の熱交換器から出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクから緩衝流体を、異なるプラントへ流して廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０１８８】
水素化分解プラントからの廃熱を上述のように間接的に回収及び再利用することにより、サワーウォータストリッパプラント、芳香族炭化水素複合施設又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約６２ＭＷである。
【０１８９】
構成７
【０１９０】
図１ＢＲ乃至図１ＢＺは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＢＲ乃至図１ＢＺで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費の削減量約６８ＭＷ、例えば６７．６ＭＷ、は原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約１０％、例えば１０．４％、に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のもう１つのプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０１９１】
構成７−スキームＡ
【０１９２】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、サワーウォータストリッパプラント、硫黄回収プラント、及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素複合施設サブユニットを含む。第２のプラントは水素化分解プラントを含む。
【０１９３】
図１ＢＷは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０１９４】
図１ＢＺは、原油精製施設内における硫黄回収プラント７０２を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０１９５】
図１ＢＲ乃至図１ＢＶは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。図１ＢＲに示すように、ディーゼル生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．４ＭＷ）で、第１の熱交換器で、第１のアミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１９６】
図１ＢＳに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第２の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１９７】
図１ＢＴに示すように、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２０．５ＭＷ）で、第３の熱交換器で、第１のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１９８】
図１ＢＵ（図１ＢＵ−１及び図１ＢＵ−２によって表される）（具体的には、図１ＢＵ−１）に示すように、生成物ストリッパ塔頂ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷの範囲の熱デューティ（例えば１１．５ＭＷ）で、第４の熱交換器で、第２のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。生成物ストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０１９９】
図１ＢＵ−２に具体的に示すように、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第５の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２００】
図１ＢＶに示すように、水素化分解プラント７１２内のケロシン生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．６ＭＷ）で、第６の熱交換器で、第２のアミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２０１】
図１ＢＹは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームを、ベンゼン抽出プラント７１８へ流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２０２】
図１ＢＸにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、ベンゼン抽出プラント７１８へ流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２０３】
図１ＢＺに示すように、加熱された２つ（第１および第２）のアミン再生塔底ストリームは再合流し、硫黄回収プラント７０２に流れる。このようにして、第１の熱交換器及び第６の熱交換器は、アミン再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２０４】
図１ＢＷに示すように、加熱された２つ（第１および第２）のサワーウォータストリッパ塔底ストリームが再合流し、サワーウォータストリッパプラント７１０に流れる。このようにして、第３の熱交換器及び第４の熱交換器は、サワーウォータストリッパ塔底留分の流れに対して、互いに並行に連結している。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２０５】
水素化分解プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することにより、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント、硫黄回収プラント又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約６８ＭＷである。
【０２０６】
構成７−スキームＢ
【０２０７】
実施によっては、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント及び硫黄回収プラントなどの複数の第１のプラントに存在するような、原油精製施設内の複数の第１のストリームは、１つ以上の水素化分解プラントなどの第２のプラント内の複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０２０８】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０２０９】
そのためには、それぞれの熱交換器を用いて水素化分解プラント７１２内のストリームを用いて、１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）が加熱される。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。サワーウォータストリッパプラント７１０、硫黄回収プラント７０２及びベンゼン抽出プラント７１８中のストリームは、それぞれの熱交換器中の加熱緩衝流体を用いて加熱される。熱交換器を出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクからの緩衝流体を、芳香族炭化水素プラントに流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０２１０】
構成８
図１ＣＡ乃至図１ＣＪは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＣＡ乃至図１ＣＪで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費の削減量約７３ＭＷ、例えば７３．１ＭＷ、は原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約１２％、例えば１１．２％、に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のもう１つのプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０２１１】
構成８−スキームＡ
【０２１２】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、ナフサ水素処理プラント、サワーウォータストリッパプラント、ガス分離プラント、及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットを含む。第２のプラントは水素化分解プラント７１２を含む。
【０２１３】
図１ＣＦは、原油精製施設におけるナフサ水素処理プラント７１４を示す。ナフサスプリッタ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は、複数のストリームとしてプラントに流し、熱回収を促進することができる。
【０２１４】
図１ＣＧは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は、複数のストリームとしてプラントに流し、熱回収を促進することができる。
【０２１５】
図１ＣＪは、原油精製施設におけるガス分離プラント７０４を示す。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントに流し、熱回収を促進することができる。
【０２１６】
図１ＣＡ乃至図１ＣＥは、原油精製施設における水素化分解プラント７１２を示す。図１ＣＡに示すように、ディーゼル生成物ストリームは、約５ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６．６ＭＷ）で、第１の熱交換器で、第１のナフサスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。また、ディーゼル生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．９ＭＷ）で、第２の熱交換器で、第１のＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。両方のストリームにとって、別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。代替の実施の形態では、ディーゼル生成物ストリームの冷却要求を０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、ディーゼル生成物ストリームに必要な冷却要求のすべてを充たすからである。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２１７】
図１ＣＡに示すように、第２の熱交換器は、ディーゼル生成物ストリームの流れに対して第１の熱交換器の下流で直列に連結されている。実施によっては、ディーゼル生成物ストリームを、異なるプラントと直列に流すことができる。例えば、ディーゼル生成物ストリームを、最初にガス分離プラントの熱交換器を、次にナフサ水素処理プラントの熱交換器を通して流す。
【０２１８】
図１ＣＢに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第３の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２１９】
図１ＣＣに示すように、第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２０．５ＭＷ）で、第４の熱交換器で、第1のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器へ向かう第１段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２２０】
図１ＣＤ（図１ＣＤ−１及び図１ＣＤ−２によって表される）（具体的には、図１ＣＤ−１）に示されるように、生成物ストリッパ塔頂ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１１．５ＭＷ）で、第５の熱交換器で、第２のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。生成物ストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２２１】
具体的に図１ＣＤ−２で示すように、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば５．７ＭＷ）で、第６の熱交換器で、第２のナフサスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。また、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．３ＭＷ）で、第７の熱交換器で、脱エタン塔底ストリームを直接的に加熱できる。両ストリームにとって、別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。代替の実施の形態では、ケロシンポンプアラウンドストリームの冷却要求は０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、ケロシンポンプアラウンドストリームに必要な冷却要求のすべてを充たすからである。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２２２】
図１ＣＤに示すように、第７の熱交換器は、ケロシンポンプアラウンドストリームの流れに対して第６の熱交換器の下流で直列に連結されている。実施によっては、ケロシンポンプアラウンドストリームを異なるプラントに直列に流すことができる。例えば、ケロシンポンプアラウンドストリームは、まず脱エタン塔の熱交換器を、次にナフサスプリッタの熱交換器を通して流れる。
【０２２３】
図１ＣＥに示すように、ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第８の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。ケロシン生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば５ＭＷ）で、第９の熱交換器で、第２のＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。両ストリームにとって、別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２２４】
図１ＣＥに示すように、第９の熱交換器は、ケロシン生成物ストリームの流れに対して第８の熱交換器の下流で直列に連結されている。実施によっては、ケロシン生成物ストリームを異なるプラントを通して直列に流すことができる。例えば、ケロシン生成物ストリームは、まずＣ３／Ｃ４スプリッタの熱交換器を、次にベンゼン塔の熱交換器を通して流れる。
【０２２５】
図１ＣＩは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームは、ベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２２６】
図１ＣＨにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、ベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２２７】
図１ＣＦに示すように、２つ（第１及び第２）のナフサスプリッタ塔底ストリームを再合流させ、ナフサ水素処理プラント７１４に流すことができる。このようにして、第１の熱交換器及び第６の熱交換器は、ナフサスプリッタ塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。ナフサスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ナフサスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２２８】
図１ＣＧに示すように、２つのサワーウォータストリッパ塔底ストリームを再合流させ、サワーウォータストリッパプラント７１０に流すことができる。このようにして、第４の熱交換器及び第５の熱交換器は、サワーウォータストリッパ塔底留分の流れに対して、互いに並行に連結している。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２２９】
図１ＣＪに示すように、２つのＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを再合流させ、ガス分離プラント７０４に流すことができる。このようにして、第２熱交換器及び第９熱交換器は、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２３０】
図１ＣＪに示すように、加熱された脱エタン塔底ストリームをガス分離プラント７０４に流すこともできる。脱エタン塔に入力されるスチーム熱は０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、脱エタン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２３１】
水素化分解プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することにより、ガス分離プラント、アミン再生プラント、芳香族炭化水素複合施設又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約７３ＭＷである。
【０２３２】
構成８−スキームＢ
【０２３３】
実施によっては、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント及び硫黄回収プラントに存在するような原油精製施設内の複数のストリームは、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を用いて、水素化分解プラントの複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０２３４】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０２３５】
そのために、それぞれの熱交換器を用いる水素化分解プラント内のストリームを用いて１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）を加熱する。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。ナフサ水素処理プラント７１４内、サワーウォータストリッパプラント７１０内及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出プラント７１８内のストリームは、それぞれの熱交換器中の加熱緩衝流体を用いて加熱される。熱交換器を出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次に、緩衝流体タンクからの緩衝流体を、芳香族炭化水素プラントに流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０２３６】
構成９
図１ＣＫ乃至図１ＣＴは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＣＫ乃至図１ＣＴで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費の削減量約８３ＭＷ、例えば８３．４ＭＷ、は原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約１２％、例えば１２．８％、に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のもう１つのプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０２３７】
構成９−スキームＡ
【０２３８】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、複数の第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素複合施設サブユニットを含む。複数の第２のプラントは、水素化分解プラント及びディーゼル水素処理プラントを含む。実施によっては、第１の複数のプラントのうちの１つは、複数の第２のプラントのすべてによって直接的に加熱され、第２の複数のプラントのうちの１つは、第１の複数のプラントのうちの１つのみを直接的に加熱する。そのような例として、その１つの第１の複数プラントはアミン再生プラントであり、その１つの第２の複数プラントはディーゼル水素処理プラントである。
【０２３９】
図１ＣＱは、原油精製施設内における硫黄回収プラント７０２を示す。アミン再生塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０２４０】
図１ＣＴは、原油精製施設のアミン再生プラント７０６を示す。酸性ガス再生塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する
【０２４１】
図１ＣＫ乃至図１ＣＯは、原油精製施設の水素化分解プラント７１２を示す。図１ＣＫに示すように、ディーゼル生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．４ＭＷ）で、第１の熱交換器で、アミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２４２】
図１ＣＬに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第２の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応塔区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２４３】
図１ＣＭに示すように、第１段の低温高圧分離器供給流は、約２５ＭＷと３５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２７．９ＭＷ）で、第３の熱交換器で、第１の酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２４４】
図１ＣＮ（図１ＣＮ−１及び図１ＣＮ−２によって表される）（具体的には、図１ＣＮ−２）に示すように、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第４の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２４５】
図１ＣＯに示すように、ケロシン生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．６ＭＷ）で、第５の熱交換器で、第２のアミン再生塔底ストリームの分岐を直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２４６】
図１ＣＰは、原油精製施設におけるディーゼル水素処理プラント７００を示す。図１ＣＰに示すように、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１９．９ＭＷ）で、第６の熱交換器で、酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２４７】
図１ＣＳは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームは、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２４８】
図１ＣＲにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームは、芳香族炭化水素複合施設におけるベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２４９】
図１ＣＱに示すように、２つのアミン再生塔底ストリームを再合流させ、硫黄回収プラント７０２に流すことができる。このようにして、第１の熱交換器及び第５の熱交換器は、アミン再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２のみが、硫黄回収プラント７０２へエネルギーを供給する。
【０２５０】
図１ＣＴに示すように、２つの酸性ガス再生塔底ストリームを再合流させ、アミン再生プラント７０６に流すことができる。このようにして、第３の熱交換器及び第６の熱交換器は、酸性ガス再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２及びディーゼル水素化プラント７００は、アミン再生プラント７０６へエネルギーを供給する。
【０２５１】
水素化分解プラント及びディーゼル水素処理プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することにより、芳香族炭化水素複合施設、硫黄回収プラント、アミン再生プラント又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約８３ＭＷである。
【０２５２】
構成９−スキームＢ
【０２５３】
実施によっては、芳香族炭化水素複合施設、硫黄回収プラント及びアミン再生プラントに存在するような原油精製施設内の複数のストリームは、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を用いて、水素化分解プラント又はディーゼル水素処理プラントの複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０２５４】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２及びディーゼル水素処理プラント７００に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０２５５】
そのためには、１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）は、それぞれの熱交換器を用いて水素化分解プラント７１２又はディーゼル水素処理プラント７００内のストリームを用いて加熱される。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。硫黄回収プラント７０２、アミン再生プラント７０６内及び芳香族複合施設ベンゼン抽出プラント７１８内のストリームは、それぞれの熱交換器中の加熱緩衝流体を用いて加熱される。熱交換器を出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクからの緩衝流体を、芳香族炭化水素プラントに流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０２５６】
構成１０
図１ＣＵ乃至図１ＤＦは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＣＵ乃至図１ＤＦで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。その値は約１１５ＭＷであり、原油精製施設のエネルギー消費量の少なくとも約１７％に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のもう１つのプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０２５７】
構成１０−スキームＡ
【０２５８】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームは、複数の第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱される。実施によっては、複数の第１のプラントは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、サワーウォータストリッパプラント７１０、及び、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素プラントサブユニットを含む。複数の第２のプラントは、水素化分解プラント、天然ガススチーム改質水素プラント及びディーゼル水素処理プラントを含むことができる。実施によっては、第１の複数のプラントのうちの１つは、複数の第２のプラントのすべてによって直接的に加熱され、第２の複数のプラントのうちの１つは、第１の複数のプラントのうちの１つのみを直接的に加熱する。そのような例として、第１の複数のプラントのうちの１つはサワーウォータストリッパプラントであり、第２の複数のプラントのうちの１つは天然ガススチーム改質水素プラントである。実施によっては、第１の複数のプラントのうちの１つが、複数の第２のプラントのうちの２つによって直接的に加熱される。そのような例として、第１の複数プラントのうちの１つはアミン再生プラントであり、第２の複数プラントのうちの２つは水素化分解プラント及びディーゼル水素処理プラントである。
【０２５９】
図１ＤＢは、原油精製施設内における硫黄回収プラント７０２を示す。アミン再生塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０２６０】
図１ＤＥは、原油精製施設のアミン再生プラント７０６を示す。酸性ガス再生塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は、複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０２６１】
図１ＤＦは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は、複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０２６２】
図１ＣＵ乃至図１ＣＹは、原油精製施設の水素化分解プラント７１２を示す。図１ＣＵに示すように、ディーゼル生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．４ＭＷ）で、第１の熱交換器で、第１のアミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２６３】
図１ＣＶに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第２の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２６４】
図１ＣＷに示すように、第１段の低温高圧分離器供給流は、第１の酸性ガス再生塔底ストリームを、約２５ＭＷと３５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２７．９ＭＷ）で、第３の熱交換器で、直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２６５】
図１ＣＸ（図１ＣＸ−１及び図１ＣＸ−２によって表される）（具体的には、図１ＣＸ−１）に示すように、生成物ストリッパ塔頂ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷの範囲の熱デューティ（例えば１１．８ＭＷ）で、第４の熱交換器で、第１のサワーウォータストリッパ塔底ストリームの分岐を直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。生成物ストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２６６】
図１ＣＸ−２に具体的に示すように、ケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第５の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２６７】
図１ＣＹに示すように、ケロシン生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．６ＭＷ）で、第６の熱交換器で、第２のアミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２６８】
図１ＣＺは、原油精製施設におけるディーゼル水素処理プラント７００を示す。ディーゼルストリッパ塔頂ストリームは、約１０ＭＷと２０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１５．９ＭＷ）で、第７の熱交換器で、第２のサワーウォータストリッパ塔頂ストリームの分岐を直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼルストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のためにディーゼル水素処理プラント７００に戻される。
【０２６９】
図１ＣＺに示すように、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１９．９ＭＷ）で、第８の熱交換器で、第２の酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、さらなる処理のためにディーゼル水素処理プラント７００に戻される。
【０２７０】
図１ＤＡは、原油精製施設における天然ガススチーム改質水素プラント（Ｈ２プラント）７０８を示す。低温シフト（ＬＴＳ）転化生成物スチームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．３ＭＷ）で、第９の熱交換器で、第３のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ＬＴＳ転化生成物スチームは、さらなる処理のために水素プラント７０８に戻される。
【０２７１】
図１ＤＤは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームを、ベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２７２】
図１ＤＣはまた、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームを、ベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０２７３】
図１ＤＦに示すように、加熱されたサワーウォータストリッパ塔底ストリームのうちの３つのストリームが再合流し、サワーウォータストリッパプラント７１０に流れる。このようにして、第４の熱交換器、第７の熱交換器及び第９の熱交換器は、サワーウォータストリッパ塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２、ディーゼル水素処理プラント７００及び天然ガススチーム改質水素プラント７０８は、サワーウォータストリッパプラント７１０にエネルギーを供給する。
【０２７４】
図１ＤＢに示すように、アミン再生塔底ストリームのうちの２つのストリームは再合流し、硫黄回収プラント７０２に流れる。このようにして、第１の熱交換器及び第６の熱交換器は、アミン再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２のみ、硫黄回収プラント７０２へエネルギーを供給する。
【０２７５】
図１ＤＥに示すように、酸性ガス再生塔底ストリームの２つのストリームが再合流し、アミン再生プラント７０６に流れる。このようにして、第３の熱交換器及び第８の熱交換器は、酸性ガス再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２及びディーゼル水素処理プラント７００の両者は、アミン再生プラント７０６へエネルギーを供給する。
【０２７６】
水素化分解、ディーゼル水素処理及び天然ガススチーム改質水素プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することにより、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント、硫黄回収プラント、アミン再生プラント又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約１１５ＭＷである。
【０２７７】
構成１０−スキームＢ
【０２７８】
実施によっては、芳香族炭化水素複合施設、サワーウォータストリッパプラント、硫黄回収プラント及びアミン再生プラントに存在するような原油精製施設内の複数のストリームは、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を用いて、水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラント、天然ガススチーム改質水素プラント、又はそれらの組み合わせの複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０２７９】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２、ディーゼル水素処理プラント７００及び天然ガススチーム改質水素プラント７０８に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入し、複数のストリームに分割される、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０２８０】
そのためには、１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）は、それぞれの熱交換器を用いて水素化分解プラント７１２、ディーゼル水素処理プラント７００及び水素プラント７０８のストリームを用いて加熱される。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。芳香族複合施設ベンゼン抽出プラント７１８、サワーウォータストリッパプラント７０２、硫黄回収プラント７０２及びアミン再生プラント７０６中のストリームは、それぞれの熱交換器中の加熱緩衝流体を用いて加熱される。熱交換器を出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクからの緩衝流体を、芳香族炭化水素プラントに流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０２８１】
構成１１
図１ＤＧ乃至図１ＤＳは、原油精製施設における異なる精製プラントを熱的に統合するための構成及び関連スキームの詳細を示す。これらの構成で記載され、図１ＤＧ乃至図１ＤＳで示される熱統合は、原油精製施設のエネルギー消費量（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減できる。例えば、エネルギー消費量の削減量約１３０ＭＷは、原油精製施設におけるエネルギー消費量の少なくとも約２０％に換算できる。スキームによっては、あるプロセスストリーム（例えば、芳香族炭化水素プラントの精製サブユニットからのストリーム又は他のプロセスストリーム）を、別のもう１つのプロセスストリーム（例えば、水素化分解プラントのストリーム又は他のプロセスストリーム）を直接的に加熱するために用いることができる。構成によっては、プロセスストリーム間の熱交換を中間緩衝流体、例えば、水、油又は他の緩衝流体、を用いて実施できる。
【０２８２】
構成１１−スキームＡ
【０２８３】
実施によっては、複数の第１のプラント内の複数の第１のストリームを、複数の第２のプラント内の複数の第２のストリームを用いて直接的に加熱できる。実施によっては、複数の第１のプラントは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、サワーウォータストリッパプラント及び芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニットを含む芳香族炭化水素複合施設を含む。複数の第２のプラントは、水素化分解プラント、天然ガススチーム改質水素プラント及びディーゼル水素処理プラントを含むことができる。実施によっては、第１の複数のプラントのうちの１つは、複数の第２のプラントのすべてによって直接的に加熱され、第２の複数のプラントのうちの１つは、第１の複数のプラントのうちの１つのみを直接的に加熱する。そのような例として、第１の複数のプラントのうちの１つはサワーウォータストリッパプラントであり、第２の複数のプラントのうちの１つは天然ガススチーム改質水素プラントである。実施によっては、第１の複数のプラントのうちの２つが、複数の第２のプラントのうちの２つによって直接的に加熱される。そのような例として、第１の複数プラントのうちの２つは、アミン再生プラント及びガス分離プラントであり、複数の第２のプラントのうちの２つは水素化分解プラント及びディーゼル水素処理プラントである。
【０２８４】
図１ＤＮは、原油精製施設内における硫黄回収プラント７０２を示す。アミン再生塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は熱回収を促進する複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０２８５】
図１ＤＱは、原油精製施設のアミン再生プラント７０６を示す。酸性ガス再生塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は熱回収を促進する複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０２８６】
図１ＤＲは、原油精製施設内のサワーウォータストリッパプラント７１０を示す。サワーウォータストリッパ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は、複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０２８７】
図１ＤＳは、原油精製施設におけるガス分離プラント７０４を示す。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームは、単一の流れとしてプラントへ流入し複数のストリームに分割される、又は、複数のストリームとしてプラントへ流入して、熱回収を促進する。
【０２８８】
図１ＤＧに示すように、ディーゼル生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．４ＭＷ）で、第１の熱交換器で、第１のアミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２８９】
図１ＤＨに示すように、第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば８．６ＭＷ）で、第２の熱交換器で、ラフィネートスプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第２段の低温高圧分離器へ向かう第２段の反応区画部供給流は、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２９０】
図１ＤＩに示すように、第１段の低温高圧分離器ストリームは、約２５ＭＷと３５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば２７．９ＭＷ）で、第３熱交換器で、第１の酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。第１段の低温高圧分離器ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２９１】
図１ＤＪ（図１ＤＪ−１及び図１ＤＪ−２によって表される）（具体的には、図１ＤＪ−１）に示すように、生成物ストリッパ塔頂ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷの範囲の熱デューティ（例えば１１．８ＭＷ）で、第４の熱交換器で、第１のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。生成物ストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２９２】
図１ＤＪ−２に具体的に示すように、水素化分解プラントのケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば６ＭＷ）で、第５の熱交換器で、ベンゼン塔底ストリームを直接的に加熱できる。またケロシンポンプアラウンドストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．２ＭＷ）で、第６の熱交換器で、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱できる。両方のストリームにとって、別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。この構成では、ケロシンポンプアラウンドのストリームの冷却要求を０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、精留塔の作動に必要なケロシンポンプアラウンドのストリームに必要な冷却要求のすべてを充たすからである。ケロシンポンプアラウンドストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２９３】
図１ＤＪ−２に示すように、第６の熱交換器は、ケロシンポンプアラウンドストリームの流れに対して第５の熱交換器の下流で直列に連結されている。実施によっては、ケロシンポンプアラウンドストリームを異なるプラントを通して直列に流すことができる。例えば、ケロシンポンプアラウンドストリームは、まずガス分離プラントの熱交換器を、次に芳香族炭化水素複合施設の熱交換器を通して流れる。
【０２９４】
図１ＤＫに示すように、ケロシン生成物ストリームは、約５ＭＷと１５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１０．６ＭＷ）で、第７の熱交換器で、第２のアミン再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ケロシン生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２９５】
図１ＤＬは、原油精製施設におけるディーゼル水素処理プラント７１２を示す。図１ＤＬに示すように、ディーゼルストリッパ塔頂ストリームは、約１０ＭＷと２０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１５．９ＭＷ）で、第８の熱交換器で、第２のサワーウォータストリッパプラント塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼルストリッパ塔頂ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７１２に戻される。
【０２９６】
図１ＤＬにさらに示すように、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、約１５ＭＷと２５ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば１９．９ＭＷ）で、第９の熱交換器で、酸性ガス再生塔底ストリームを直接的に加熱できる。また、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば５．７ＭＷ）で、第１０の熱交換器で、第２のＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを直接的に加熱することもできる。さらに、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．３ＭＷ）で、第１１の熱交換器で、脱エタン塔底ストリームの分岐を直接的に加熱することもできる。全ての３つのストリームによって、別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ディーゼル生成物ストリームは、さらなる処理のために水素化分解プラント７００に戻される。
【０２９７】
図１ＤＬに示すように、第１１の熱交換器は、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームの流れに対して第１０の熱交換器の下流で直列に連結され、第１０の熱交換器は、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームの流れに対して第９の熱交換器の下流で直列に連結されている。実施によっては、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームを異なるプラントを通して直列に流すことができる。例えば、ディーゼルストリッパ塔底留分ストリームは、まず２つのガス分離プラントの熱交換器を、次にアミン再生プラントの熱交換器を通して流れる。同様に、代替の実施の形態では、具体的にはプラント内で、ガス分離プラントの交換器の直列の順序も異なっていてもよい。
【０２９８】
図１ＤＭは、原油精製施設における天然ガススチーム改質水素プラント７０８を示す。低温シフト（ＬＴＳ）転化生成物ストリームは、約１ＭＷと１０ＭＷとの間の範囲の熱デューティ（例えば４．３ＭＷ）で、第１２の熱交換器で、第３のサワーウォータストリッパ塔底ストリームを直接的に加熱できる。別のプロセスストリームへ熱を直接的に伝達することにより、環境に放出されたであろう熱を取り込むことができる。ＬＴＳ転化生成物ストリームは、さらなる処理のために天然ガススチーム改質水素プラント７０８に戻される。
【０２９９】
図１ＤＰは、原油精製施設における芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたベンゼン塔底ストリームは、ベンゼン抽出ユニット７１８に流すことができる。ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ベンゼン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０３００】
図１ＤＯにも、芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出ユニット７１８を示す。加熱されたラフィネートスプリッタ塔底ストリームは、ベンゼン抽出プラント７１８に流すことができる。ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、ラフィネートスプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０３０１】
図１ＤＲに示すように、３つのサワーウォータストリッパ塔底ストリームを再合流させ、サワーウォータストリッパプラント７１０に流すことができる。このようにして、第４の熱交換器、第８の熱交換器及び第１２の熱交換器は、サワーウォータストリッパ塔底留分の流れに対して、互いに並行に連結している。サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷をすべて満たすことができるからである。代替の実施の形態では、サワーウォータストリッパ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２、ディーゼル水素処理プラント７００及び天然ガススチーム改質水素プラント７０８は、サワーウォータストリッパプラント７１０にエネルギーを供給する。
【０３０２】
図１ＤＮに示すように、アミン再生塔底ストリームのうちの２つのストリームは再合流し、硫黄回収プラント７０２に流れる。このようにして、第１の熱交換器及び第７の熱交換器は、アミン再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、アミン再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２のみが、硫黄回収プラント７０２にエネルギーを供給する。
【０３０３】
図１ＤＱに示すように、酸性ガス再生塔底ストリームの２つのストリームが再合流し、アミン再生プラント７０６に流れる。このようにして、第３の熱交換器及び第９の熱交換器は、酸性ガス再生塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、酸性ガス再生塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２及びディーゼル水素処理プラント７００は、アミン再生プラント７０６にエネルギーを供給する。
【０３０４】
図１ＤＳに示すように、２つのＣ３／Ｃ４スプリッタ塔底ストリームを再合流させ、ガス分離プラント７０４へ流すことができる。このようにして、第６の熱交換器及び第１０の熱交換器は、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ塔底留分の流れに対して互いに並行に連結している。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷとすることができる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。
【０３０５】
図１ＤＳに示すように、加熱された脱エタン塔底ストリームをガス分離プラント７０４に流すこともできる。脱エタン塔向けに入力されるスチーム熱を０ＭＷにできる。というのは、この構成で開示される代替の流路は、この塔の作動に必要な熱負荷のすべてを充たすからである。代替の実施の形態では、脱エタン塔向けに入力されるスチーム熱を削減できる。というのは、この構成で開示される代替の流路が、この塔の作動に必要な熱負荷を部分的に充たすからである。この構成では、水素化分解プラント７１２及びディーゼル水素処理プラント７００は、ガス分離プラント７０４にエネルギーを供給する。
【０３０６】
水素化分解、ディーゼル水素処理及び天然ガススチーム改質水素プラントからの廃熱を上述のように直接的に回収及び再利用することにより、芳香族炭化水素複合施設、硫黄回収プラント、アミン再生プラント、ガス分離プラント又はそれらの組み合わせを加熱する熱エネルギーを削減又はなくすことになる。その値は、例えば約１３０ＭＷである。
【０３０７】
構成１１−スキームＢ
【０３０８】
実施によっては、原油精製施設内の複数のストリームは、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を用いて、水素化分解プラント、水素プラント及びディーゼル水素処理プラントの複数の第２のストリームを熱エネルギー源として、間接的に加熱される。
【０３０９】
ストリームの間接的な加熱は、緩衝流体、例えば、油、水又は他の緩衝流体、を介するストリームの加熱を含む。緩衝流体タンク（例えば、高温水タンク）からの緩衝流体（例えば、高圧水）は水素化分解プラント７１２、ディーゼル水素処理プラント７００及び天然ガススチーム改質水素プラント７０８に流れる。緩衝流体は、単一のストリームとしてプラントへ流入したのち複数のストリームに分割されるか、又は複数のストリームとしてプラントへ流入する。
【０３１０】
そのためには、１つ以上の緩衝流体ストリーム（例えば、油、水又は他の緩衝流体）は、それぞれの熱交換器を用いて、水素化分解プラント７１２内、天然ガススチーム改質水素プラント７０８内及びディーゼル水素処理プラント７００内のストリームを用いて加熱される。加熱緩衝流体は、緩衝流体収集ヘッダで回収できる。芳香族炭化水素複合施設ベンゼン抽出プラント７１８内、サワーウォータストリッパプラント７１０内、硫黄回収プラント７０２内、ガス分離プラント７０４内及びアミン再生プラント７０６内のストリームは、それぞれの熱交換器で、加熱緩衝流体を用いて加熱される。熱交換器を出る加熱緩衝流体は、緩衝流体タンクに流すことができる。次いで、緩衝流体タンクからの緩衝流体を、芳香族炭化水素プラントに流して、廃熱回収及び再利用サイクルを再開できる。
【０３１１】
要約すると、本開示は、グラスルーツ中質原油セミコンバージョン製油所が低品位廃熱源の特定部分からのエネルギー効率を高めるため、特定の直接的又は間接的なプラント間の統合について、その構成及び関連するプロセススキームを記載する。本開示は、また、統合された中質原油セミコンバージョン製油所及び芳香族炭化水素複合施設が低品位廃棄物源の特定部分からのエネルギー効率を高めるために総合的に扱われる、エネルギー消費削減のための、直接的又は間接的なプラント間の統合の特定の構成及び関連するプロセススキームについても述べる。
【０３１２】
工業生産の経済性、世界のエネルギー供給の限界、環境保全の現実はすべての産業にとって懸念材料である。地球環境は、部分的にはＧＨＧが大気中に放出されたことにより、地球温暖化という悪影響を受けていると考えられている。ここに記載された内容の実施は、これらの懸念の一部を緩和し、場合によっては、ＧＨＧ排出量の削減に困難を伴う特定の製油所の閉鎖を防ぐことができる。本開示に記載された技術を実施することで、低品位廃熱資源の特定部分を回収及び再利用することにより、製油所又は製油所の特定のプラントを、全体として、より効率的に、そして汚染を少なくすることができる。
【０３１３】
以上、このように本主題の特定の実施について説明した。その他の実施は、以下に続く特許請求項の範囲に含まれる。
【符号の説明】
【０３１４】
７００  ディーゼル水素処理プラント
７０２  硫黄回収プラント
７０４  ガス分離プラント
７０６  アミン再生プラント
７０８  天然ガススチーム改質水素プラント
７１０  サワーウォータストリッパプラント
７１２  水素化分解プラント
７１４  ナフサ水素処理プラント（Ｈ２プラント）
７１８  芳香族炭化水素（化合物）複合施設ベンゼン抽出ユニット
１〜１２  第１〜１２の熱交換器
【図１Ａ】
2018534376.tif 000003
【図１Ｂ】
2018534376.tif 000004
【図１Ｃ−１】
2018534376.tif 000005
【図１Ｃ−２】
2018534376.tif 000006
【図１Ｄ】
2018534376.tif 000007
【図１Ｅ】
2018534376.tif 000008
【図１Ｆ】
2018534376.tif 000009
【図１Ｇ】
2018534376.tif 000010
【図１Ｈ】
2018534376.tif 000011
【図１Ｉ】
2018534376.tif 000012
【図１Ｊ−１】
2018534376.tif 000013
【図１Ｊ−２】
2018534376.tif 000014
【図１Ｋ】
2018534376.tif 000015
【図１Ｌ】
2018534376.tif 000016
【図１Ｍ】
2018534376.tif 000017
【図１Ｎ】
2018534376.tif 000018
【図１Ｏ】
2018534376.tif 000019
【図１Ｐ】
2018534376.tif 000020
【図１Ｑ】
2018534376.tif 000021
【図１Ｒ−１】
2018534376.tif 000022
【図１Ｒ−２】
2018534376.tif 000023
【図１Ｓ】
2018534376.tif 000024
【図１Ｔ】
2018534376.tif 000025
【図１Ｕ】
2018534376.tif 000026
【図１Ｖ】
2018534376.tif 000027
【図１Ｗ】
2018534376.tif 000028
【図１Ｘ】
2018534376.tif 000029
【図１Ｙ−１】
2018534376.tif 000030
【図１Ｙ−２】
2018534376.tif 000031
【図１Ｚ】
2018534376.tif 000032
【図１ＡＡ】
2018534376.tif 000033
【図１ＡＢ】
2018534376.tif 000034
【図１ＡＣ】
2018534376.tif 000035
【図１ＡＤ】
2018534376.tif 000036
【図１ＡＥ】
2018534376.tif 000037
【図１ＡＦ−１】
2018534376.tif 000038
【図１ＡＦ−２】
2018534376.tif 000039
【図１ＡＧ】
2018534376.tif 000040
【図１ＡＨ】
2018534376.tif 000041
【図１ＡＩ】
2018534376.tif 000042
【図１ＡＪ】
2018534376.tif 000043
【図１ＡＫ】
2018534376.tif 000044
【図１ＡＬ】
2018534376.tif 000045
【図１ＡＭ】
2018534376.tif 000046
【図１ＡＮ】
2018534376.tif 000047
【図１ＡＯ−１】
2018534376.tif 000048
【図１ＡＯ−２】
2018534376.tif 000049
【図１ＡＰ】
2018534376.tif 000050
【図１ＡＱ】
2018534376.tif 000051
【図１ＡＲ】
2018534376.tif 000052
【図１ＡＳ】
2018534376.tif 000053
【図１ＡＴ】
2018534376.tif 000054
【図１ＡＵ】
2018534376.tif 000055
【図１ＡＶ】
2018534376.tif 000056
【図１ＡＷ−１】
2018534376.tif 000057
【図１ＡＷ−２】
2018534376.tif 000058
【図１ＡＸ】
2018534376.tif 000059
【図１ＡＹ】
2018534376.tif 000060
【図１ＡＺ】
2018534376.tif 000061
【図１ＢＡ】
2018534376.tif 000062
【図１ＢＢ】
2018534376.tif 000063
【図１ＢＣ】
2018534376.tif 000064
【図１ＢＤ】
2018534376.tif 000065
【図１ＢＥ−１】
2018534376.tif 000066
【図１ＢＥ−２】
2018534376.tif 000067
【図１ＢＦ】
2018534376.tif 000068
【図１ＢＧ】
2018534376.tif 000069
【図１ＢＨ】
2018534376.tif 000070
【図１ＢＩ】
2018534376.tif 000071
【図１ＢＪ】
2018534376.tif 000072
【図１ＢＫ】
2018534376.tif 000073
【図１ＢＬ】
2018534376.tif 000074
【図１ＢＭ−１】
2018534376.tif 000075
【図１ＢＭ−２】
2018534376.tif 000076
【図１ＢＮ】
2018534376.tif 000077
【図１ＢＯ】
2018534376.tif 000078
【図１ＢＰ】
2018534376.tif 000079
【図１ＢＱ】
2018534376.tif 000080
【図１ＢＲ】
2018534376.tif 000081
【図１ＢＳ】
2018534376.tif 000082
【図１ＢＴ】
2018534376.tif 000083
【図１ＢＵ−１】
2018534376.tif 000084
【図１ＢＵ−２】
2018534376.tif 000085
【図１ＢＶ】
2018534376.tif 000086
【図１ＢＷ】
2018534376.tif 000087
【図１ＢＸ】
2018534376.tif 000088
【図１ＢＹ】
2018534376.tif 000089
【図１ＢＺ】
2018534376.tif 000090
【図１ＣＡ】
2018534376.tif 000091
【図１ＣＢ】
2018534376.tif 000092
【図１ＣＣ】
2018534376.tif 000093
【図１ＣＤ−１】
2018534376.tif 000094
【図１ＣＤ−２】
2018534376.tif 000095
【図１ＣＥ】
2018534376.tif 000096
【図１ＣＦ】
2018534376.tif 000097
【図１ＣＧ】
2018534376.tif 000098
【図１ＣＨ】
2018534376.tif 000099
【図１ＣＩ】
2018534376.tif 000100
【図１ＣＪ】
2018534376.tif 000101
【図１ＣＫ】
2018534376.tif 000102
【図１ＣＬ】
2018534376.tif 000103
【図１ＣＭ】
2018534376.tif 000104
【図１ＣＮ−１】
2018534376.tif 000105
【図１ＣＮ−２】
2018534376.tif 000106
【図１ＣＯ】
2018534376.tif 000107
【図１ＣＰ】
2018534376.tif 000108
【図１ＣＱ】
2018534376.tif 000109
【図１ＣＲ】
2018534376.tif 000110
【図１ＣＳ】
2018534376.tif 000111
【図１ＣＴ】
2018534376.tif 000112
【図１ＣＵ】
2018534376.tif 000113
【図１ＣＶ】
2018534376.tif 000114
【図１ＣＷ】
2018534376.tif 000115
【図１ＣＸ−１】
2018534376.tif 000116
【図１ＣＸ−２】
2018534376.tif 000117
【図１ＣＹ】
2018534376.tif 000118
【図１ＣＺ】
2018534376.tif 000119
【図１ＤＡ】
2018534376.tif 000120
【図１ＤＢ】
2018534376.tif 000121
【図１ＤＣ】
2018534376.tif 000122
【図１ＤＤ】
2018534376.tif 000123
【図１ＤＥ】
2018534376.tif 000124
【図１ＤＦ】
2018534376.tif 000125
【図１ＤＧ】
2018534376.tif 000126
【図１ＤＨ】
2018534376.tif 000127
【図１ＤＩ】
2018534376.tif 000128
【図１ＤＪ−１】
2018534376.tif 000129
【図１ＤＪ−２】
2018534376.tif 000130
【図１ＤＫ】
2018534376.tif 000131
【図１ＤＬ】
2018534376.tif 000132
【図１ＤＭ】
2018534376.tif 000133
【図１ＤＮ】
2018534376.tif 000134
【図１ＤＯ】
2018534376.tif 000135
【図１ＤＰ】
2018534376.tif 000136
【図１ＤＱ】
2018534376.tif 000137
【図１ＤＲ】
2018534376.tif 000138
【図１ＤＳ】
2018534376.tif 000139
【国際調査報告】
2018534376.tif 000140
2018534376.tif 000141
2018534376.tif 000142