(57)【要約】  本発明は、エンジンの圧縮比を調整するために可変である長さのロッド（１）であって、ロッド（１）の第１の端部（Ｅ１）に強固に連結されたシリンダ（２）と、シリンダ（２）内で可動であり、ロッドの第２の端部（Ｅ２）に強固に連結され、かつシリンダ内に、圧縮力を伝達することができる「高圧」の油圧チャンバと呼ばれる第１の油圧チャンバ（４）と、引張力を伝達することができる「低圧」の油圧チャンバと呼ばれる第２の油圧チャンバ（５）とを形成する、ピストン（３）と、流体が低圧チャンバ（５）と高圧チャンバ（４）との間に流れるのを可能にするように較正された少なくとも１つの管（６）と、ロッドをロッドの呼び長さに戻す戻し手段（７）と、を含む、ロッド（１）に関する。ロッド（１）は、低圧の油圧チャンバ（５）および高圧の油圧チャンバ（４）の断面が等しいことを特徴とする。【選択図】  図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンの圧縮比を調整するための、長さが可変であるロッド（１）であって、
当該ロッド（１）が呼び長さを有し、当該ロッドの長手方向軸線に沿って引張力および圧縮力を受ける可能性が高く、
当該ロッドが、
当該ロッド（１）の第１の端部（Ｅ１）と強固に連結されたシリンダ（２）と、
前記シリンダ（２）内で可動であり、当該ロッドの第２の端部（Ｅ２）と強固に連結されたピストン（３）であり、前記シリンダ内に、圧縮力を伝達することができる高圧の油圧チャンバと呼ばれる第１の油圧チャンバ（４）と、引張力を伝達することができる低圧の油圧チャンバと呼ばれる第２の油圧チャンバ（５）とを形成するピストン（３）と、
作動液が前記低圧の油圧チャンバ（５）と前記高圧の油圧チャンバ（４）との間に流れるのを可能にするように較正された少なくとも１つの較正管（６；６ａ、６ｂ）と、
前記ロッドを前記ロッドの呼び長さに戻す傾向がある機械的戻し手段（７）と、を備えるロッド（１）において、
前記低圧の油圧チャンバ（５）および前記高圧の油圧チャンバ（４）が等価な断面を有することを特徴とする、長さが可変であるロッド（１）。
【請求項２】
前記シリンダ（２）が円形断面を有し、前記シリンダ（２）および／または前記ピストン（３）が前記シリンダ（２）に対する前記ピストン（３）の回転割出のための手段（１２）を備える、請求項１に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項３】
前記シリンダ（２）が楕円形の断面を有する、請求項１または２に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項４】
前記機械的戻し手段（７）がばねを含む、請求項１〜３のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項５】
前記ばねが、前記高圧の油圧チャンバ（４）内に配置される、請求項４に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項６】
前記ばねが予圧付与される、請求項４または５に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項７】
作動液で前記シリンダ（２）を充填するための充填手段（８）を更に備える、請求項１〜６のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項８】
前記充填手段（８）が、作動液を前記低圧の油圧チャンバ（５）に導入するように構成されている、請求項７に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項９】
前記シリンダ（２）内に発生する圧力を制限するために前記シリンダ内の作動液の超過分を排出するための手段（９）を更に備える、請求項１〜８のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１０】
前記較正管（６；６ａ、６ｂ）が前記ピストン（３）内に形成される、請求項１〜９のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１１】
前記較正管（６；６ａ、６ｂ）が前記シリンダ（２）内に形成される、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１２】
前記較正管（６）が、前記ピストン（３）と前記シリンダ（２）との間の間隙を選択することによって形成される、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１３】
前記低圧の油圧チャンバ（５）から前記高圧の油圧チャンバ（４）に生じる流れのみを可能にする、引張り較正管と呼ばれる少なくとも１つの前記較正管（６ａ）と、
前記高圧の油圧チャンバ（４）から前記低圧の油圧チャンバ（５）に生じる流れのみを可能にする、圧縮較正管と呼ばれる少なくとも１つの前記較正管（６ｂ）と、
を備える、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１４】
前記圧縮較正管（６ｂ）が、前記高圧の油圧チャンバ（４）内の圧力が規定値によって前記低圧の油圧チャンバ（５）内の圧力を超えるときに生じる流れのみを可能にする、請求項１３に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１５】
前記圧縮較正管（６ｂ）が少なくとも２つである、請求項１３または１４に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１６】
前記較正管（６；６ａ、６ｂ）が油圧乱流を促すことを意図されたものである、請求項１〜１５のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１７】
可動性の方向が当該ロッド（１）の基部軸線およびヘッド軸線に平行である可動部で形成された少なくとも１つの弁を備える、請求項１〜１６のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１８】
可動性の方向が当該ロッド（１）の主軸線および横方向軸線を含む面内に位置する可動部で形成された少なくとも１つの弁を備え、前記弁の前記可動部の質量が所定量に設定されている、請求項１〜１７のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項１９】
前記機械的戻し手段（７）および前記較正管（６；６ａ、６ｂ）の特性が、前記ロッド（１）が高度に減衰する振動系を形成するように選択される、請求項１〜１８のいずれか一項に記載の長さが可変であるロッド（１）。
【請求項２０】
請求項１〜１９のいずれか一項に記載のロッド（１）を備えることを特徴とする、可変圧縮比エンジン。
【請求項２１】
圧縮比を決定するための装置を備える、請求項２０に記載の可変圧縮比エンジン。
【請求項２２】
圧縮比を決定するための前記装置が、前記長さが可変であるロッド（１）に配置された目標物と、前記エンジンに対向して配置されたセンサとを備える、請求項２１に記載の可変圧縮比エンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変圧縮比エンジンのロッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
概論として、内燃機関のロッドは、基部で燃焼ピストンの軸受と関連付けられ、ヘッドでクランクシャフトの軸受と関連付けられることに留意すべきである。これらの２つの軸受は、略平行な軸線である。図１Ａおよび図１Ｂにそれぞれ示すように、ロッドの機能は、「上死点」から「下死点」までのピストンの並進運動をクランクシャフトの回転運動に伝達することである。ロッドはまた、その並進軸線に沿ってピストンの角度位置を維持する。
【０００３】
内燃機関の圧縮比および／または変位量を調整するための当業技術において複数の解決法が知られている。
【０００４】
内燃機関の圧縮比は、ピストンが下死点にあるときの燃焼チャンバの容積と、ピストンが上死点にあるときの燃焼チャンバの容積との比に対応することに留意すべきである。他のすべてが等しい場合、ロッド長の選択により、エンジンの圧縮比が決定される。
【０００５】
エンジンの負荷に対する圧縮比の適応は、エンジンのエネルギー効率を大幅に向上させることが一般に認められている。例えば、負荷のない時点での約１２の値と、全負荷時の約８の値との圧縮比を変化させることが所望されることもある。
【０００６】
４行程エンジンの全エンジンサイクルはフレッシュガス吸気行程からなり、圧縮行程、燃焼膨張行程、および最終的に排気行程が続いて起こることに留意すべきである。これらの行程は、クランクシャフトの７２０°回転にわたって分布される略同程度のものである。エンジン負荷は次に、１サイクルの燃焼膨張部分の間、ピストン冠に及ぼされる架空の定圧（無効とみなされるサイクルの補完部の間にピストン冠に及ぼされる圧力）として定義され、全サイクル中にエンジンによって発生された動力に相当する動力をもたらす。この圧力は、一般の大気圧機関に対してほとんど１０バールのオーダーであり、一般に過給エンジンに対して２０〜３０バールの値に上昇する可能性がある。
【０００７】
変位量に関して、これは、エンジンのシリンダ内の上死点と下死点との間で摺動するピストンによって発生した容積に相当する。可変容量は、シリンダ内のピストンの行程を可変とすることによって得られる。ロッド長の選択は、変位量に影響しない。変位量の変動は、エネルギー効率に顕著な影響を与える大きな振幅でなければならず、技術的な観点から実現が難しい。
【０００８】
したがって、米国特許第４１１１１６４号明細書の文献は、加えられた負荷に応じてエンジンの変位量を可変にすることを目的とする。この文献は、負荷を受けないときにエンジンのクランクシャフトにピストンを強固に連結し、かつエンジンが高負荷時であるときにクランクシャフトにピストンを弾性的に連結するように油圧チャンバと組み合わせられたばねからなるロッドを開示している。後者の高負荷状況では、ロッドは、緩衝部材として機能し、エンジンサイクル中に発生する力の瞬時値によって圧縮および膨張する。したがって、この文献は、負荷が増大するときの燃焼行程中に変位量が増加する間、吸気行程中の負荷による一定の変位量を開示している。しかし、ロッドの油圧チャンバ内に部分的に吸収された燃焼力は復帰されず、この解決法を特に非効率にする。
【０００９】
したがって、この解決法により、１つまたは一連のエンジンサイクル中に加えられた負荷に応じて圧縮比を調整するのが可能とならない。このロッドの挙動は、エンジン回転数に特に敏感である。この文献で提案された解決法はまた、エンジン作動中のロッドの機械的構成要素（ばね、油圧チャンバ）への強い応力につながり、この応力は構成要素の摩耗を加速させ、システムの信頼性を低下させる。
【００１０】
さらに、この文献に提示された解決法の油圧チャンバは、作動液の温度の変化に特に敏感であり、エンジン回転数への感度と組み合わせられて、ロッドの挙動を特に予測不可能にする。
【００１１】
Ｒ０１１１８６３の文献は、可動上面ブロックと、車両のシャーシの反対側の固定底面ブロックとからなる内燃機関を説明している。上面ブロックは、上面ブロックを底面ブロックに結び付ける横軸線に沿って回転自在である。エンジン負荷が増大するにつれて、シリンダ内の平均有効圧は増大し、横軸線を中心にして上面ブロックを回転させる。結果として、１つのシリンダ容積が燃焼チャンバの容積に加えられ、それ故に容積圧縮比の減少を引き起こす。
【００１２】
この文献で提案された解決法は、固定エンジンブロックからなる標準的な燃焼機関アーキテクチャに対応しない連節型エンジンブロックの設計および製造を必要とし、これはエンジンと車両のシャーシとの間の大部分のインターフェース要素の完全な再設計を必要とする。エンジンの上部に連結する要素（吸気ライン、ガス吸気ライン、排気ライン、分配器など）は、エンジンの上部の可動性に耐えるように適合されなければならない。
【００１３】
国際公開第２０１３０９２３６４号パンフレットなどの他の文献は、内燃機関の圧縮比を（変位量に影響を与えることなく）設定するために使用される制御された長さのロッドを説明している。これらの解決法は、一般に複雑でエネルギー損失の発生源であり、かつ信頼性がない、外部制御システム（油圧ピストン、電動モータ）を介してロッド長の能動的な制御システムの存在を必要とする。さらに、圧縮比は連続的に制御されず、圧縮比の達成可能な範囲は非常に限定されることが多い。これは特に、２つのロッド長のみを提供する前述の文献で提案された解決法の場合である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明は、上記に提示した先行技術の欠点の少なくともいくつかを改善することを目的とする。具体的には、本発明は、可変圧縮比エンジンのためのロッドの挙動をエンジンの動作温度に依存しないようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
この目標を達成するために、本発明の目的は、エンジンの圧縮比を調整するために可変である長さのロッドを提供することであり、ロッドは、呼び長さを有し、ロッドの長手方向軸線に沿って引張力および圧縮力を受ける可能性が高く、ロッドは、
ロッドの第１の端部と強固に連結されたシリンダと、
シリンダ内で可動であり、ロッドの第２の端部と強固に連結され、かつシリンダ内に、圧縮力を伝達することができる「高圧」の油圧チャンバと呼ばれる第１の油圧チャンバと、引張力を伝達することができる「低圧」の油圧チャンバと呼ばれる第２の油圧チャンバとを形成する、ピストンと、
作動液が低圧チャンバと高圧チャンバとの間に流れるのを可能にするように較正された少なくとも１つの較正管と、
ロッドをロッドの呼び長さに戻す傾向がある機械的戻し手段と、
を含む。
【００１６】
このロッドは、低圧の油圧チャンバおよび高圧の油圧チャンバが等価な断面を有するという点で注目に値する。これは、ロッドの応力挙動が作動液の温度に実質的に依存しないままであることを確実にする。
【００１７】
別々にまたは組み合わせて取られた、本発明の他の有利かつ非限定的な特性によれば、
シリンダは円形またを楕円形の断面を有し、
シリンダおよび／またはピストンはシリンダに対するピストンの回転割出のための手段を備えており、
機械的戻し手段はばねを含み、
ばねは高圧の油圧チャンバ内に配置され、
ばねは予圧付与され、
ロッドは作動液でシリンダを充填するための手段、例えば作動液を低圧チャンバに導入するように配置された手段を更に含み、
充填手段は逆止弁を含み、
ロッドはシリンダ内に発生する圧力を制限するためにシリンダ内の作動液の超過分を排出するための手段を更に含み、
排出手段は逆止弁を含み、
較正管はピストンまたはシリンダ体内に形成され、
較正管はピストンとシリンダとの間の既存の間隙によって形成され、
ロッドは、
低圧の油圧チャンバから高圧の油圧チャンバに生じる流れのみを可能にする、「引張り」較正管と呼ばれる、少なくとも１つの較正管と、
高圧の油圧チャンバから低圧の油圧チャンバに生じる流れのみを可能にする、「圧縮」較正管と呼ばれる、少なくとも１つの較正管と、
を含み、
圧縮較正管は、高圧の油圧チャンバ内の圧力が規定値によって低圧の油圧チャンバ内の圧力を超えるときに生じる流れのみを可能にし、
ロッドは少なくとも２つの圧縮較正管を有し、
較正管は作動液の乱流を促すように構成され、
ロッドは可動性の方向がロッドの基部軸線およびヘッド軸線に平行である可動部で形成された少なくとも１つの弁を含み、
ロッドは可動性の方向がロッドの主軸線および横方向軸線を含む面内に位置する可動部で形成された少なくとも１つの弁を含み、弁の可動部の質量は所定量に設定され、
較正管の機械的戻し手段の特性はロッドが高度に減衰する振動系を形成するように選択される。
【００１８】
別の態様によれば、本発明はまた、可変長ロッドを含む可変圧縮比エンジンに関する。別々にまたは組み合わせて取られた、他の有利かつ非限定的な特性によれば、
エンジンは圧縮比を決定するための装置を含み、
圧縮比を決定するための装置は、可変長ロッドに配置された目標物と、エンジンに対向して配置されたセンサとを含む。
【００１９】
本発明は、添付の図面を参照しながら、本発明の非限定的だが特定の実施形態の以下の説明を読むことで、より良く理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１Ａ】従来の燃焼機関のピストンの上死点を示す。
【図１Ｂ】従来の燃焼機関のピストンの下死点を示す。
【図２】最大負荷および２つの異なるエンジン回転数でエンジンサイクル中にロッドに加えられた力を示す。
【図３】エンジンの負荷に応じたエンジンサイクル中の圧縮力の最大振幅を示す。
【図４】様々なエンジン回転数でのエンジンサイクル中の慣性力の展開を示す。
【図５】本発明によるロッドのブロック図を示す。
【図６】本発明の実装形態の特定の態様によるロッドピストンを封止するための手段を示す。
【図７ａ】作動液の温度上昇に対して等価な断面の条件が満たされないロッドの長さとエンジンの負荷を連係する関係のグラフ表示を示す。
【図７ｂ】等価な断面の条件が満たされる３つのロッド構成の中の一形態を示す。
【図７ｃ】等価な断面の条件が満たされる３つのロッド構成の中の別の形態を示す。
【図７ｄ】等価な断面の条件が満たされる３つのロッド構成の中の更に別の形態を示す。
【図８ａ】エンジンの目標エンジン負荷と圧縮比の挙動法則を示す。
【図８ｂ】図８ａの挙動法則を再現するエンジン負荷に応じた目標ロッド長を示す。
【図８ｃ】３つの異なるロッド構成に対して、加えられた一定の力の振幅に応じたロッドの最大伸張速度に対応する減衰法則を示す。
【図９】本発明によるロッドの第１の例を示す。
【図９ａ】図９における例の較正管を詳細に示す。
【図１０】エンジン内での作動中の第１の例のロッドの挙動を示す。
【図１１】本発明によるロッドの第２の例を示す。
【図１１ａ】図１１における例の較正管の一形態を詳細に示す。
【図１１ｂ】図１１における例の較正管の別の形態を詳細に示す。
【図１２】エンジン内での作動中の第２の例のロッドの挙動を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
ロッドは、エンジンの作動サイクル中に引張力および圧縮力を受ける。これらの力には、燃焼筒内の混合気の燃焼による力と、エンジン回転数による慣性力との２つの発生源がある。図２は、例として、最大負荷および２つの異なるエンジン回転数でエンジンサイクル中のロッドに加えられた力を示す。
【００２２】
燃焼力は、ロッドへの圧縮応力のみをもたらす。これらの力の最大振幅は、例として、図３に示すようなエンジン負荷に略比例する。
【００２３】
慣性力は、エンジンサイクル中のロッドへの連続的な引張応力および圧縮応力をもたらす。慣性力の最大振幅は、エンジン回転数（すなわち、エンジンの回転速度）の二乗に本質的に比例する。例としてこれを図４に示す。
【００２４】
エンジンサイクルまたは複数のエンジンサイクル中、かつ摩擦が無視される場合、ロッドに加えられた慣性力が発生する仕事は無効であり、この理由は、瞬時の圧縮慣性力および瞬時の引張慣性力の振幅が最大であり、かつ曲線形状が異なる場合でもサイクル全体にわたって平均して互いに相殺するためである。
【００２５】
したがって、１つのエンジンサイクルまたは複数のエンジンサイクルにわたって、ロッドに加える合成力の仕事は実質的に、図３の説明に関して予め特定されるようなエンジン負荷を表す燃焼力の仕事に略相当する。
【００２６】
本発明は、エンジン負荷に応じて、すなわち平均燃焼力によって可変長ロッドを提供するこれらの観察に基づいている。このロッド長の変動は、変位量を実質的に修正することなく、エンジンの圧縮比を負荷に自律的に調整することを（すなわち、ロッド長の能動的な制御システムを実装する必要なく）可能にする。
【００２７】
「平均力」は、１つのサイクルまたは複数のサイクル、より具体的にはエンジンサイクル中に加える力の平均を指す。
【００２８】
本発明に従い、かつ図５に概略的に示すようなロッド１は、
ロッドの第１の端部Ｅ１と強固に連結されたシリンダ２と、
シリンダ２内にあり、かつロッドの第２の端部Ｅ２と強固に連結された可動ピストン３と、
を含む。
【００２９】
ロッド１の両端は軸受を支持することができ、一方は燃焼ピストンに連結されることを意図し、他方はクランクシャフトに連結されることを意図する。ロッド長は、２つの軸受間の軸間距離を指す。シリンダ２内のピストン３の変位量は、第１の限界停止部（ロッドの最小長）と第２の限界停止部（ロッドの最大長または呼び長さ）との間でロッド１の長さを調整することを可能にする。
【００３０】
ピストン３は、シリンダ２内に、ピストンの長手方向軸線に沿ってロッド１に加えられた圧縮力Ｆｃｏｍｐを伝達することができる「高圧」の油圧チャンバと呼ばれる第１の油圧チャンバ４と、ピストンの長手方向軸線に沿ってロッド１に加えられた引張力Ｆｔｒａｃを伝達することができる「低圧」の油圧チャンバと呼ばれる第２の油圧チャンバ５とを形成する。これらの２つの「高圧」チャンバ４および「低圧」チャンバ５は、少なくとも１つの較正管６を介して流体連通する。
【００３１】
ロッド１の長さを調整させる、ピストン３の移動は、ロッド１に加えられた引張力および圧縮力によって発生し、較正管６を介して一方のチャンバからもう一方のチャンバへ流体を流すことによって（停止部によって提供された限度内に）認められる。流れがないとき、ロッド１は剛体のように動き、シリンダ２内のピストン３の移動は、引張力および／または圧縮力によって加圧された作動液の圧縮性に制限される。
【００３２】
したがって、２つのチャンバ４とチャンバ５との間の流れの動力学は、加えられた瞬時の力に対するロッド１の長さの調整の速度を条件付ける。
【００３３】
本発明によれば、これらの動力学は、制御および制限された振幅と反応しないかまたは反応し、瞬時の慣性力もしくは燃焼力に反応しないかまたは反応するように（特に較正管６のサイズによって）選択される。
【００３４】
特に有利な方法では、較正管６は、乱流を促すように構成される。層流とは対照的に、乱流状態では、流量と圧力の連係する関係は、流体の温度に対する感受性がはるかに低い。これは、作動液の温度変動（極端な温度条件下での冷間時のエンジンによる−２０℃から作動エンジンによる１５０℃までの範囲であり得る）にもかかわらず、ロッドの略一定の挙動を確立するのに寄与する。
【００３５】
それ自体が周知であるように、チャンバと管との間の激しい遷移を作り出す（例えば、チャンバ４、５と管６との間に収束入口コーンが形成されない）ように、管の長さと直径との比を低減することによって、かつこの管への作動液の侵入を妨げることによって乱流が促される。
【００３６】
第１の構成によれば、ロッドのシリンダ２および／またはロッドのピストン３は、提供される較正管６とは別に一方のチャンバ４、５からもう一方のチャンバへの作動液の流れを防ぐ封止手段を備える。
【００３７】
特定の例示的実施形態（図６に図示）では、これらの封止手段は、ピストン摺動面のレベルにおいて、かつ高圧チャンバ４から低圧チャンバ５に向かって連続的に、
高圧チャンバ４内の流体の圧力前方を収容するための１つまたは複数の金属セグメント６１と、
中間作動液リザーバ６２と、
アセンブリを封止するシール６３（例えば、複合材料またはＯリング）と、
を含む。
【００３８】
この第１の構成では、低圧チャンバ５と高圧チャンバ４との間の較正管６は、ピストン３および／またはシリンダ２内に形成される。好適には、かつ単純な製造のためには、較正管６、または低圧チャンバ５と高圧チャンバ４との間の較正管６のうちの１つは、ピストン３内に形成されることである。あるいは、この管６、またはこれらの較正管６のうちの１つは、シリンダ２の本体内に形成することができる。
【００３９】
別の構成によれば、ロッドシリンダ２および／またはロッドピストン３は、封止手段を備えていない。この場合、ピストン３とシリンダ２との間の間隙は、２つのチャンバ間の流体の流れを許容するように選択され、その間隙自体が低圧チャンバ５と高圧チャンバ４との間の較正管６内にある。この構成では、ピストン３内および／またはシリンダ２の本体内に形成された少なくとも１つの追加の較正管６が提供され得る。
【００４０】
加えて、本発明によるロッド１は、外力がない状態でロッドをそのロッドの呼び長さに戻すように構成された機械的戻し手段７を含む。
【００４１】
このように作られたロッド１は、振動系を形成する。
【００４２】
本発明によれば、較正管６および機械的戻し手段７は、ロッド１の長さをロッド１に加えられた平均引張力および圧縮力に調整するように構成および／または選択される。この調整は、平均圧縮力が増大するにつれてロッドの長さを短くすることで構成することができる。換言すれば、機械的戻し手段（剛性、予圧付与など）および較正管（量、直径、長さ、流れの性質など）の特性は、ロッドが高度に減衰する振動系の挙動を形成するかまたは示すように選択される。高度に減衰する振動系は、減衰率が１超である振動系であることに留意すべきである。
【００４３】
本発明によるロッド１のエンジン内の動作を後述する。
【００４４】
エンジンを始動させると、ロッド１は呼び長さにあり、これは戻し手段７がロッドのピストン３／シリンダ２のアセンブリを機械的停止位置に配置させるためである。したがって、エンジンは、エンジンを始動させるときのロッドの呼び長さによって規定された圧縮比を有する。
【００４５】
低負荷でロッド１に加えられ、かつそれ故に慣性力に本質的に相当する、瞬時の引張力および圧縮力は、高圧の油圧チャンバ４と低圧の油圧チャンバ５との間の較正管６内の流れをより速く発生する。さらに、ロッド１の長さは、小さな振幅の振動が生じ得る場合でも、本質的にこれらの力に影響を受けない。
【００４６】
エンジン負荷が増大すると、平均圧縮力は、高圧チャンバ４から低圧の油圧チャンバ５への作動液の移送を可能にするのに十分となる。この流れは、ピストン３をシリンダ２内で変位させ、ロッド１を収縮させる。エンジンの圧縮比は次に、完全に独立して、ロッド１の有効長に従って調整される。
【００４７】
好適には、機械的戻し手段７は、ロッド１の第１の端部を第２の端部から離れて移動する傾向がある力を及ぼすように配置されたばね、例えば圧縮ばねを含むことである。ばねは、高圧の油圧チャンバ４内に配置するか、あるいはチャンバ４の外側のロッド１に配置することができる。
【００４８】
ばねは、リードが戻し力を加えるものである剛性を有することができ、この力はロッド１が収縮するとともに増大する。一般的に、戻し力がばねによってのみ、かつ停止部の影響または何らかの一時的影響とは別に提供されるとき、エンジン負荷に応じた平均燃焼力が戻し手段７によって加えられた力と釣り合うとき、ロッド１の長さは、小さな振幅の振動が生じ得る場合でも、均衡した長さ付近で本質的に安定する。
【００４９】
逆に、エンジン負荷が減少すると、作動液は、低圧チャンバ５の較正管６を介して高圧チャンバ４まで移送される傾向があり、ロッド１は、呼び長さ構成に応じたそのロッドの機械的停止部に戻る傾向がある。エンジンの圧縮比はそれに応じて調整される。
【００５０】
ばねの剛性は、ばねの２つの停止部間で、選択された範囲の負荷に対してロッドの最大移動を認めるように選択される。
【００５１】
ばねは予圧付与されてもよく、すなわち、ロッド１が静止位置で呼び長さにあるとき、ばねは、非ゼロ閾値戻し力を加える。したがって、平均燃焼力（圧縮力）が閾値戻し力未満のままである限り、ロッド１の長さは、呼び長さで静止したままである。後で分かるように、閾値戻し力の部分は、ロッド１の油圧部によって設けることができる。この場合、ばねによって付与された閾値戻し力の部分は低減することができ、ばねのサイズも低減することができる。
【００５２】
本発明の実装形態の特定の態様によれば、ばねは、非ゼロ閾値戻し力に予圧付与され、ばねの剛性は、例えば、一方の停止部から他方の停止部までの戻し力の変動が予圧付与力の７０％を超えないように低く選択される。このように、略一定の戻し力は、ロッドの長さにかかわらずロッド１に加えられる。したがって、これは、ロッド１の停止部において、
第１の構成では、加えられた平均燃焼力が閾値戻し力未満のままである限り、ロッド１が呼び長さに等しい第１の長さを有し、
第２の構成では、加えられた平均燃焼力が閾値戻し力を超えるとき、ロッド１が最小長に等しい長さを有する、
２つの安定した構成を有することができるロッド１を形成する。
【００５３】
この実装形態の態様は、スタンドアロンの「ツインレート」可変圧縮比エンジンを実装する単純かつ安価なロッド１を製造するのに特に適している。エンジンは、低負荷において第１の構成でのロッドの呼び長さによって課せられた第１の圧縮比と、閾値負荷を超える負荷において第２の構成でのロッドの最小長によって課せられた第２の圧縮比とを有する。ロッド１の長さは、ロッドに加えられた平均引張力および圧縮力に良好に調整される。
【００５４】
ロッドのシリンダ２およびピストン３は、円形断面を有することができる。この場合、このシリンダおよびピストンは、燃焼ピストンの軸受、および燃焼ピストンの並進運動中に平行なクランクシャフトの配向を保つために燃焼シリンダ内の燃焼ピストンの長手方向軸線に沿った回転を防ぐ割出手段１２を備える。これは、ピストン３とシリンダ２との間の溝型構造、またはシリンダ２内の縦長開口部を介してピストン３に挿入されたピン１２であってもよく、ピストン３の並進運動を可能にするが、あらゆる回転運動を阻止する。これは、クランクシャフトおよび／またはピストンならびに燃焼シリンダとの接続部で摩擦の発生またはエンジンを塞ぐのを避ける。
【００５５】
あるいは、ロッドのシリンダ２およびピストン３は、楕円形の断面などの非円形断面を有し、この断面はそれ自体がこれらの２つの本体の長手方向軸線に沿った回転の危険性を防止する。
【００５６】
一般的に言えば、シリンダ２およびピストン３は、ロッド１の空間要件を制限し、かつ従来の設計の燃焼機関内の配置を可能にするように寸法決めされる。しかし、ロッド１の最小サイズは、油圧チャンバ４、５内で生じ得る最大作動液圧によって制限される。したがって、シリンダ２およびピストン３の楕円形の断面は、あらゆる空間要件および圧力制約を補うのにより適切であることもある。いずれにしても、低圧チャンバ５および高圧チャンバ４のレベルで作動液の圧力を受ける表面は、ピストンが最大応力を受けるとき、一方または他方のチャンバ内で発生する圧力が、例えば封止手段の強度に対して過剰ではないために表面が十分に大きいように選択される。例えば、高圧チャンバ４内で、従来の燃焼機関に対して約４００バール〜１，０００バールの圧力を超えないように選択することができる。
【００５７】
作動液の圧力を受ける表面の程度は、ロッドのシリンダ２内のロッドのピストン３の摺動方向に垂直な平面上に投影されたこの流体と接触した表面の領域としてより精密に画定することができる。
【００５８】
ロッドのシリンダ２および／またはピストン３は、高圧チャンバ４または低圧チャンバ５のレベルで作動液を充填するための手段８を備えることができる。これらの充填手段は、流体で充填したチャンバを保つことを可能にし、それ故にあらゆる漏れを補う。これは、ロッドの本体内に形成された管であってもよく、第１の端部においてロッドのシリンダの中に開口し、かつ第２の端部においてロッドのヘッドとクランクシャフトの軸受との間の連結部で開口する管であってもよい。それ自体が周知であるように、作動液は、この接続部でエンジンから取り出され、ロッド体の管に流れ込んでシリンダに供給することができる。
【００５９】
好ましくは、管の第１の端部は、シリンダ２の低圧チャンバ５に通じており、圧縮力がロッドに加えられ、それ故にシリンダ２を充填する作動液の流れに有利に働くときに生じるポンプ効果を利用することを可能にする。管は、逆止弁を備えることができ、図５に概略的に示すように、この管を介したシリンダからの流出を防ぐ。
【００６０】
ロッドのシリンダ２内に発生する圧力を制限するために、ロッドは排出手段９を備えることができる。これらの手段は、一定の漏れを形成する高圧チャンバ４から延びる単純な管、または、例えばチャンバ内の最大の所望圧力に等しい閾値圧力で較正された弁の形態で、圧力リミッタを備えた管からなり、またはそれらの管を含むことができる。
【００６１】
特に好適には、低圧チャンバ５および高圧チャンバ４は、等価な断面を有することである。「等価な断面」という用語は、チャンバ４、５のうちの１つの中でピストン３の変位量によって掃引される容積が、ピストン３の変位量によって他のチャンバ内で掃引される容積と同一であることを示すために使用される。
【００６２】
「等価な断面」の条件は、ピストンの移動方向に垂直な平面上に投影されたピストンの両面上の圧力を受けた表面が略等しいときに満たされる。
【００６３】
与えられたエンジン動作点では、かつピストン３がバランス位置に達したとき、２つのチャンバ間の圧力差は、作動液の温度にかかわらず一定のままである。等価な断面条件が満たされる限り、ロッドに作用する力のバランスは、作動液の温度にかかわらず一定である。
【００６４】
チャンバ４、５の内圧は、温度（極端な温度条件下での冷間時のエンジンによる−２０℃から作動エンジンによる１５０℃までの範囲であり得る）による作動液の膨張と組み合わせて特に可変である。断面が等価でないとき、内圧の変動は、ピストン３に加えられた力の変動を引き起こす。その結果として、ロッドは、一般に所望されない温度とともに変化する挙動（エンジン負荷に応じた長さ）を有する。
【００６５】
換言すれば、管６に較正された逆止弁がない場合、ロッド１は、動作中に高圧チャンバ４および低圧チャンバ５内の平均圧力のバランスをとる傾向がある。断面が等価でないとき、圧力によって発生し、かつピストン３に及ぼされる平均力はもはや無効ではない。この場合、この平均力はチャンバ４とチャンバ５との間の断面の差に比例し、チャンバ４、５内に広がる平均圧力に比例する。しかし、作動液は、熱膨張を強く受ける。チャンバ４、５内の圧力は、エンジン温度が上昇するときに変化し得ることになる。その結果として、戻し手段７によって及ぼされる力と、燃焼力と、ピストン３に及ぼされる油圧力とのバランスは次に、所望ではない温度によって乱される。等価な断面の条件は、温度の変動にかかわらず、ロッドの略一定の挙動（長さと負荷の法則）を保つのに寄与する利点を有する。
【００６６】
例として、図７ａは、ロッドの特定の例示的実装形態では、等価な断面の条件が満たされていない、このロッドの長さ（この例では、高圧チャンバの表面が低圧チャンバの表面より１０％大きい）と、エンジンの負荷（２，０００ｒｐｍにおける）との連係する関係のグラフ表示である。この図は、エンジンの潤滑に一般に使用されるオイルからなる作動液の場合、オイルが基準温度を有する第１の場合、次いで同じオイルの温度が第１の場合と同一の動作条件で１０℃上昇した第２の場合において、この関係を示す。１０℃のわずかな温度上昇がロッド長の関係に対する非常に異なるエンジン負荷、および結果として圧縮比の関係に対する非常に異なるエンジン負荷につながり、エンジンの再現可能かつ予測可能な動作に容認され得ないことが観察される。
【００６７】
油圧チャンバ４、５の多くの構成により、等価な断面条件を満たすことが可能となり、それ故に例示として図７ｂ〜図７ｄに示すように、温度影響を制限することが可能となる。
【００６８】
図７ｂに示す第１の例によれば、この条件は、二段ピストン３によって満たされる。この図では、シリンダ２は、低圧チャンバ５が高圧チャンバ４の直径より大きい直径を有するように円形肩部３ｃを有する。この直径差は、低圧チャンバ５内のピストン３のシャフト９の断面によって補正し、その結果、最終的に、一方のチャンバ内のピストン３の変位量によって発生した容積はピストン３の同じ変位量によって他方のチャンバ内に発生した容積と同一である。
【００６９】
図７ｃに示す第２の例によれば、この条件は、外側へのシャフト開口部を有するピストン３によって満たされる。ピストン３のシャフト９は、ピストン３の両側に延在し、チャンバ４、５の各々の容積の中に延在する。このように、等価な断面の条件も満たされる。
【００７０】
図７ｄに示す第３の例によれば、この条件は、内側へのシャフト開口部を有するピストン３によって得られる。この図では、高圧チャンバ４は、断面がピストン３のシャフト９の断面と同一である突出体１０を有する。突出体１０は、中で摺動することができるようにピストン３内に形成されたボア１１に調整される。このように、等価な断面の条件も満たされる。
【００７１】
より大きな柔軟性で流れの動力学を調整することができるために、ロッド１は、
低圧チャンバ（５）から高圧チャンバ（４）へ作動液の流れのみを可能にする、「張力の」較正管と呼ばれる、少なくとも１つの較正管６ａと、
高圧チャンバ（４）から低圧チャンバ（５）へ作動液の流れのみを可能にする、「圧縮の」較正管と呼ばれる、少なくとも１つの較正管６ｂと、
を含むことができる。
【００７２】
管６ａ、６ｂの各々は、単一方向への流れを可能にする弁を備えることができる。
【００７３】
したがって、独立して管の各々を（例えば、サイズにおいて）調整し、かつ引張力または圧縮力が加えられるかによってロッド長の調整において分化した動力学を可能にすることができる。
【００７４】
好ましい変形形態では、圧縮較正管６ｂは、高圧チャンバ４内の圧力が規定値によって低圧チャンバ５内の圧力を超えるときに生じる流れのみを可能にする。これは、所定の圧力差で較正逆止弁を管６ｂに設けることによって容易に達成することができる。
【００７５】
したがって、所定の圧力差未満の流れを阻止することによって、この圧力が超えない限り、ロッドのシリンダ２内のピストン３のあらゆる圧縮移動を防止する。したがって、戻し手段７を予圧付与する効果と類似の効果が得られ、これらの手段は次に、同様の効果のためにより小さいサイズであってもよい。
【００７６】
一変形形態では、ロッドは、圧縮のために２つの較正管６ｂを有することができ、一方は単純であり、圧縮力がロッド１に加えられるとすぐに較正された流れが生じることを可能にし、他方は十分な圧縮力（２つのチャンバ間の十分な圧力差を含む）がロッド１に加えられるとすぐに補完的流れが生じることを可能にする較正逆止弁を備える。
【００７７】
したがって、流れの動力学、およびそれ故にロッド長の調整の速度をロッドに加えられた瞬時の力に調整し、かつ一般的に、圧縮比とエンジン負荷との関係を制御するための追加の手段がある。
【００７８】
弁は一般に、可動性の方向に応じて移動することができ、かつ座部および／またはばねと協働する可動部（ボールなど）からなる。この周知の機構は、流路の上流および下流の圧力差によってこの通路を選択的に開閉することを可能にする。
【００７９】
好適には、本発明によるロッド１の管６；６ａ、６ｂ、充填手段８、および／または排出手段９と関連付けられた弁は、ロッド１の基部軸線およびヘッド軸線に平行な可動部の可動性の方向にするように配置されることである。この構成では、可動部は、エンジン内のロッドの動作中に可動性の方向にロッド１の加速度を受けない。したがって、これにより、エンジン回転数をこれらの弁の開閉挙動に依存させるのが避けられる。
【００８０】
あるいは、弁の（またはその弁のいくつかの）可動部の可動性の方向を、ロッド１の主軸線を含む面内に、すなわちロッドの長さに沿って、かつロッド１の横方向である軸線を含む面内に、すなわちロッドの幅に沿って配置するように選択することができる。この場合、これらの可動部は、エンジンの動作中に力を受け、その力はこの面内でその力の配向、加速度、および質量に比例し、その可動部が関連付けられる弁の開閉に寄与する。これらの力は、特に、燃焼ピストンの上死点位置および下死点位置の近くで発生することができる（これらの位置の近くのロッドの加速度はエンジン回転数に関係する）。より具体的には、これらの弁のうちの１つがロッド１の軸線に沿って配置されるとき、弁を開閉させる可能性が高いエンジンの回転数に関係した最大加速度は、ピーク燃焼力に近い。これらの弁のうちの１つがロッド１の軸線に横方向に配置されるとき、弁を開閉させる可能性が高いエンジンの回転数に関係した最大加速度は、燃焼に関係したピーク力から離れている。次に、これは、装置の挙動（ロッド長と負荷の法則）を微調整するために、特にエンジン回転数に応じて、一方または他方の軸線に沿って、かつ一般的に、これらの軸線、および弁の可動部のそれぞれの質量（および弁が協働することができるあらゆるばねの剛性）によって画定された平面内で配置を選択するのに望ましく有用であり得る。次に、これは、与えられたエンジン回転数を超えて、これらの弁、および特に較正管６と関連付けられ得る弁を開閉することが可能になり、ロッドの挙動を最適化するための追加の寸法を提供する。
【００８１】
別の有利な態様によれば、弁は、最大開口を制限する可動部のための機械的停止部を含み、流量を制御すること、および弁ばねへの過度の応力を、このようなばねがあるときに防止することを可能にする。
【００８２】
場合によっては、バイパス管が弁自体に平行に配置される「漏れる」弁を管６；６ａ、６ｂに設けることも可能である。それ自体が周知であるように、「漏れる」弁は、上昇流および下降流を分離することと同様に、流れを調整するために使用することができる。
【００８３】
高圧チャンバと低圧チャンバとの間の流管６ａ、６ｂの構成および較正を決定することは、ロッドが作動するエンジン構成、およびこのエンジンの選択された性能に関係するか、またはその関係から予測されることが明らかである。
【００８４】
一般的に言えば、目的とすることは、ロッドの動作（エンジン負荷に対するロッド長の調整、すなわち、平均引張力および圧縮力）をエンジンの所望の特性に応じて所定の関係に適合させ、例えば図８ａおよび図８ｂに示す曲線形状を達成することである。これは、選択された流れ構成（管の数など）の複雑性と性能との調整に関わることができる。一般的に、機械的戻し手段７および較正管の特性は、平均引張力および圧縮力に対するロッド１の長さの調整が所定の関係に適合するように選択される。
【００８５】
この設計および／または検証段階を達成する多くの共通の手段によって当業者を助けることができる。より具体的には、これは、デジタルシミュレーションおよび最適化手段、または選択された力プロファイルに応じてロッドに引張応力または圧縮応力を加えて、ロッドの静的挙動および動的挙動に条件を加えるために使用される、テストベンチに関わることができる。特に、これらの手段は、機械的戻し手段および管の特性が実際に高度に減衰する振動系の動的挙動をロッドに提供することをもたらすことを確実にするために使用することができる。
【００８６】
例として、当業者は、図８ｃに法則を示す減衰の種類を再現することを求めることができる。この図は、ロッドに加えられる定力の振幅（横軸）によってロッドの伸長の速度（縦軸）を示す。この振幅は、燃焼のピークに応じてロッドに加えられた最大力によって標準化される。図８ｃでは、例示として、３つの異なるロッド構成、
（ａ）単一の較正管を有するロッドと、
（ｂ）２つの較正管、張力管および圧縮管をそれぞれ有するロッドであって、圧縮管が較正逆止弁を備える、ロッドと、
（ｃ）３つの較正管、１つの張力管および２つの圧縮管を有するロッドであって、圧縮管の各々が較正逆止弁を備える、ロッドと、
のロッド構成に対して、かつ本発明に従って３つの法則を示す。
【００８７】
これらの減衰法則は、特に、加えられた力がロッド上の最大視認力の５０％に等しいとき、３０〜２００ｍｍ／秒の範囲の移動速度を特徴とする。
【００８８】
３０ｍｍ／秒のオーダーの速度は、システムがエンジンサイクル中のバランス位置の周囲にロッドの長さのわずかの振動で達成されることを確実にするが、その結果はエンジン負荷が変化するときに圧縮比の変動がより遅いことである。逆に、２００ｍｍ／秒のオーダーの速度は、負荷が変化するときに圧縮比の急変動を得ることを可能にするが、これはロッドのバランス位置の周囲にロッドの長さの振動の出現を引き起こす場合がある。１つまたは複数の較正逆止弁の存在は、ロッドの長さの振動と、圧縮比の変化に対する反応性とのより良い妥協点を達成する挙動法則を確立することを可能にする。
【００８９】
任意に、ロッド１は、エンジン内に対向して配置されるか、またはクランクケース内に組み込まれたセンサ（例えば、ホール効果センサ）の前方での通過を検出するために使用される目標物（例えば、磁性体）を含むことができる。したがって、動作中にロッド１の長さを決定するためのシステムが確立される。あるいは、独国特許第１０２００９０１３３２３号明細書の文献において既知の解決法を選んでもよい。
【００９０】
一般的に、ロッド１および／またはロッドが作動するエンジンは、圧縮比を決定するための装置を備えるのが有効であり、この情報はエンジン部品を制御するのに有用である。このために、エンジン、またはロッド１が作動する装置は、必要なセンサ、コンピュータ、および決定を行うために使用される関連するプログラムを備え、それに対して、他のエンジン部品を制御するときに考慮され得るのが有効である。例えば、これは、前述の文献または目標物における既知の解決法、およびロッド１の長さを決定するためのシステムを形成するセンサであってもよい。
【００９１】
実施形態の非限定的例の詳細な説明
一例として、以下は、本発明によるロッドの様々な解決法を提示し、以下の特性、
燃焼ピストンの直径：７５ｍｍと、
行程：８４ｍｍと、
１，１１３ｃｃの容量を有する３気筒エンジンと、
最大負荷：１３０ｂの最大燃焼圧でのＭＥＰ（平均有効圧）の２５バールと、
を有する燃焼機関内の動作に特に適している。
【００９２】
図８ａは、このエンジンのエンジン負荷と目標圧縮比の挙動法則を示す。図８ｂにおいて分かるように、この法則は、最大圧縮比と最小圧縮比との間で４ｍｍの最大ロッド移動をもたらす。
【００９３】
図９は、本発明によるロッド１の第１の例を示し、図８ａおよび図８ｂの挙動法則を再現することを求める。
【００９４】
図９のロッド１では、円形断面のシリンダ２は、ロッドの基部と強固に連結され、ピストン３はピストンのシャフト９を介してロッドのヘッドと関連付けられる。
【００９５】
ロッド１の軸間距離は、公称位置にあるとき、１５０ｍｍであり、当接した圧縮位置にあるとき、１４６ｍｍのオーダーである。
【００９６】
シリンダ２の開口部は、カバー１３によって閉じられ、このカバーはピストン３とともにシリンダ２内の低圧チャンバ５を形成するようにシリンダ２にねじ込み可能である。シリンダ２の底面に関して、これはピストン３とともに低圧チャンバ５を形成する。シリンダ２およびピストン３のそれぞれの寸法により、シリンダ２の底面によって形成された機械的停止部とカバー１３との間で４ｍｍのロッド移動が可能となる。このロッド１の構成により、上述のエンジン内に配置されるとき、１０．３の最小圧縮比、および１７．６の最大圧縮比がそれぞれ達成される。
【００９７】
図７ｂに関連して記載したことと同様に、ロッドは、肩部３ｃによって形成された二段ピストンを有する。高圧チャンバ４は、２６．５ｍｍの直径を有し、５５２ｍｍ＾２のピストン３上の流体の「有用な」表面（すなわち、ピストン移動軸線に垂直な平面上に投影された表面）を表す。低圧の油圧チャンバ５は、３０ｍｍの内径を有し、シャフト９は、円形断面を有し、直径１４ｍｍである。結果として、ピストン３上のこのチャンバ内の流体の有用な表面は、５５３ｍｍ＾２であり、したがって高圧の油圧チャンバ４の表面と略同一である。等価な断面の条件は実際に満たされる。
【００９８】
ピストン３では、ピン１２の形態での割出手段は、ピストンを摺動させながらピストン３が回転するのを避けるために、シリンダ２（長さがロッド１の長手方向に延びる）内の縦長開口部を介して配置される。
【００９９】
ばねは、ロッド１に戻し力を加えるように、ロッドの基部とヘッドとの間に配置される。特定の例では、ばねは、４５４Ｎ／ｍｍの剛性を有し、１２６６Ｎの予圧付与力を加える。
【０１００】
図９に示すロッド１は、特に単純であり、ロッド１に及ぼされる引張力および圧縮力の影響下で一方のチャンバから他方のチャンバへ作動液の移送を可能にするように内径０．４４ｍｍの単一の較正管６を有する。この図において再現される例では、かつ図９ａにより詳細に示すように、管６は、断面が４ｍｍのオーダーの直径を有する２つの端部セグメント６ｉおよび６ｉ’と、長さ１ｍｍかつ断面０．４４ｍｍの中央セグメント６ｊとからなる。この構成は、高精度な較正管を形成し、流れの法則がエンジンの動作条件下で「乱流」の種類であることを決定することができる。
【０１０１】
図１０は、特性を上記に規定したエンジン内での作動中のロッドの挙動を示す。予測された挙動法則は、続いて低いエンジン回転数で精度よく行うことができることが観察される。しかし、より高いエンジン回転数において、かつ全体的挙動が非常に容認可能かつ機能的であるが、その挙動は所望の目標挙動から離れる。いかなる場合でも、ロッド１の長さがロッドに加えられる平均力によって良好に調整される図１０に示す曲線から推定される。さらに、この例における油圧チャンバ４、５およびピストン３が等価な断面を有するように構成されることにより、挙動（長さと負荷の法則）が本質的に作動液の温度に依存しない。
【０１０２】
図１１は、本発明に従い、かつ図８ａおよび図８ｂの挙動法則を再現することを求める、ロッド１の第２の例を示す。この第２の例における軸間距離値は、先程記載した第１の例の値と同一である。
【０１０３】
この第２の例では、低圧の油圧チャンバ５および高圧の油圧チャンバ４は、ロッドのヘッドの両側に配置される。シリンダ２は、ロッドの基部の中に部分的に延在し、ロッドのキャップの中に部分的に延在し、これらの部分の各々は直径２３．５ｍｍの円形断面を有する。ピストン３に関して、これは同じ断面を有する２つの部分３ａおよび３ｂからなり、ロッドの基部およびロッドのキャップでシリンダとそれぞれ協働する。この構成は、等価な断面条件を満たすことが明らかである。
【０１０４】
この第２の例では、ばね７は、ロッド１内に配置され、このロッドは高圧の油圧チャンバ４の底面に形成されたボア内に、空間要件に関して特に有意な利点を有する。ばねは、このボアの底にあり、他端には、ばねの戻し力を及ぼすようにピストン３ａの露出面にある。このばねは、４２７Ｎ／ｍｍの剛性を有し、９０４Ｎの予圧付与力を及ぼす。
【０１０５】
ロッドの基部は、高圧チャンバ４内に生じ得る過剰圧力を排出するための手段９を形成する、２つの管９ａ、９ｂ、および圧力リミッタ９ｃを有する。ピストン３はまた、作動液で低圧の油圧チャンバ５を充填するための手段８を備える。
【０１０６】
ピストン３はまた、１ｍｍの長さを有する中央部６ｂｊで０．４３ｍｍの直径を有する（図１１ａにより詳細に示すように）第１の圧縮管６ｂと、１０２．９バールの開口圧力に較正された弁１４とを備える。上述したように、この較正弁１４の存在は、前述の例におけるばねよりサイズがはるかに小さいばね７のサイズおよび剛性を限定し、かつ弁をロッドの基部の内側に配置することを可能にする。
【０１０７】
ピストンはまた、中央部６ａｊで直径０．４ｍｍのオリフィスを有する第２の張力管６ａ（図１１ｂにより詳細に示す）と、開口圧力が０．７バールに設定される、較正弁１５とを有する。
【０１０８】
図１２は、特性を上記に規定したエンジン内での作動中の第２の例のロッドの挙動を示す。予測された挙動法則は、続いてエンジン回転数にかかわらず精度よく行うことができることが観察される。さらに、油圧チャンバ４、５、およびピストン３が等価な断面を有するように構成され、かつ管６ａ、６ｂの構成がエンジンの動作条件下で作動液の「乱」流を可能にすることにより、挙動は、本質的に作動液の温度に依存しない。
【図１Ａ】
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【図１Ｂ】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７ａ】
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【図７ｂ】
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【図７ｃ】
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【図７ｄ】
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【図８ａ】
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【図８ｂ】
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【図８ｃ】
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【図９】
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【図９ａ】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１１ａ】
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【図１１ｂ】
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【図１２】
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【国際調査報告】
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