(57)【要約】  本発明は、動力車のためのエンジンにおける使用のための補機駆動ベルトテンショナーであって、ベースと、テンショナーアームと、テンショナーアームに取り付けられたプーリとを含み、ベースおよびテンショナーアームが枢動可能な配置構成で配置され、ベースおよびテンショナーアームには張力がかかっており、枢動可能な配置構成がジェネレータプーリを受け入れることを目的とする空間を限定し、テンショナーアームが、特定の熱伝導性プラスチック組成物でできており、冷却フィンであって、枢動可能な配置構成により限定された空間の付近に、または少なくとも部分的に枢動可能な配置構成により限定された空間の内部に位置付けられている冷却フィンを含み、金属からなる、枢動可能な配置構成内でベース（Ａ）と摺動接触するための軸受表面部を含む、補機駆動ベルトテンショナーに関する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベースと、テンショナーアームと、前記テンショナーアームに取り付けられたプーリとを含む補機駆動ベルトテンショナーであって、前記ベースおよび前記テンショナーアームが枢動可能な配置構成で配置され、前記ベースおよび前記テンショナーアームには張力がかかっており、前記枢動可能な配置構成が、ジェネレータプーリを受け入れることを目的とする空間を限定し、前記テンショナーアームが、
ａ）プラスチック組成物であって、
−  熱可塑性ポリマーと、
−  繊維状強化剤と、
−  熱伝導性充填剤と
を含み、
−  ＩＳＯ５２７−１／２による方法で測定された、少なくとも８ＧＰａの１４０℃での引張弾性率と、
−  ＡＳＴＭＥ−１４６１−０１による方法で平行方向に面内で測定された、少なくとも１．０Ｗ／ｍＫの２３℃での熱伝導率（Λ）と
を有するプラスチック組成物でできており、
ｂ）冷却フィンであって、前記枢動可能な配置構成により限定された空間の付近に、または少なくとも部分的に前記枢動可能な配置構成により限定された前記空間の内部に位置付けられている冷却フィンを含み、
ｃ）金属からなる、前記枢動可能な配置構成内で前記ベースと摺動接触するための軸受表面部を含む、補機駆動ベルトテンショナー。
【請求項２】
前記プラスチック組成物が、
−  ３０〜７０ｗｔ．％の繊維状強化剤であって、前記繊維状強化剤が、前記組成物の総重量に対して、炭素繊維をＸ＊（３０〜６０ｗｔ．％）の量で、および／または、ガラス繊維をＹ＊（４０〜７０ｗｔ．％）の量で含み、繊維状強化剤の総重量に対して、Ｘが炭素繊維の重量分率であり、Ｙがガラス繊維の重量分率である、繊維状強化剤と、
−  前記組成物の前記総重量に対して１〜１０ｗｔ．％の熱伝導性充填剤と
を含む、請求項１に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項３】
前記プラスチック組成物が、ＩＣＥ６００９３による標準試験方法にて２３℃で測定された、最大で１０８Ｏｈｍ＊ｍの体積電気抵抗率（Ｐ）を有する、請求項１または２に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項４】
前記熱伝導性充填剤が膨張グラファイトを含む、請求項１または２に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項５】
前記プラスチック組成物が、５０ＭＰａの荷重および１０００時間の荷重時間で、ＩＳＯ８９９−１による方法で測定された、少なくとも６ＧＰａの１４０℃でのクリープ率（Ｅｃ）を有する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項６】
前記冷却フィンが、前記フィンと前記ジェネレータプーリとの間に隙間をあけつつ、前記枢動可能な配置構成により形成されるとともにジェネレータプーリを受け入れることを目的とする前記空間の内部に少なくとも部分的に位置付けられる、請求項１〜５のいずれか一項に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項７】
Ｗがグラム単位での前記テンショナーアームの重量であり、Ｚがｃｍ２単位での前記冷却フィンの表面積であるＺ＊Ｗ１／２の数学的な積が、少なくとも５００（ｇ１／２ｃｍ２）である、請求項１〜６のいずれか一項に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項８】
前記テンショナーアームが、金属からなる内側軸受表面部を含み、前記内側軸受表面部が、前記プラスチック組成物で少なくとも部分的にオーバーモールドされる、請求項１〜７のいずれか一項に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項９】
前記金属からなる内側軸受表面部が、少なくとも１ｍｍの平均厚さを有する、請求項８に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項１０】
前記ベースが、プラスチック材料でできている外側軸受表面部を有する、請求項１〜９のいずれか一項に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項１１】
前記ベースが、前記テンショナーアームの前記プラスチック組成物とは異なるプラスチック組成物でできている、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項１２】
前記ベースの前記プラスチック組成物の一部が、プラスチック材料の層によりオーバーモールドされる、請求項１０に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項１３】
前記内側軸受表面部の材料が、熱伝導率（Λ１）を有し、前記外側軸受表面部の材料が熱伝導率（Λ２）を有し、前記ベースの材料が熱伝導率（Λ３）を有し、（Λ１）＞（Λ２）および（Λ２）＞（Ａ３）である、請求項９〜１２のいずれか一項に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項１４】
前記内側軸受表面部の前記材料の前記熱伝導率（Λ１）が、５０Ｗ／ｍＫを超えるようになり、前記外側軸受表面部の前記材料の前記熱伝導率（Λ２）が、１．０Ｗ／ｍＫ未満になり、前記ベースの前記プラスチック組成物の前記熱伝導率（Ａ３）が、２．０Ｗ／ｍＫ未満であり０．５Ｗ／ｍＫを超える、請求項１３に記載の駆動ベルトテンショナー。
【請求項１５】
請求項１〜１４のいずれか一項に記載の少なくとも１つの駆動ベルトテンショナー、駆動プーリを備えた少なくとも１つの補機、および前記駆動プーリを駆動するための駆動ベルトを含む補機ベルト駆動システム。
【請求項１６】
前記駆動ベルトテンショナーのベースおよびテンショナーアームが枢動可能な配置構成で配置され、前記駆動プーリが前記枢動可能な配置構成の内部に中央に位置付けられる、請求項１５に記載の補機ベルト駆動システム。
【請求項１７】
前記補機ベルト駆動システムが、オルタネータスタートストップベルトテンショナーシステムであって、請求項１〜１４のいずれか一項に記載の２つの駆動ベルトテンショナーを有するとともに、前記枢動可能な配置構成の内部に中央に位置付けられたジェネレータプーリとしてオルタネータプーリを含むオルタネータスタートストップベルトテンショナーシステムである、請求項１５または１６に記載の補機ベルト駆動システム。
【発明の詳細な説明】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、フロントエンド補機駆動ベルトテンショナーとしても知られる、動力車のためのエンジンにおける使用のための補機駆動ベルトテンショナー、より具体的には、プラスチック材料でできているテンショナーアームを備えたフロントエンド補機駆動ベルトテンショナーに関する。本発明はまた、このような駆動ベルトテンショナーを含む補機ベルト駆動システムに関する。
【０００２】
ベルトテンショナーが、欧州特許第２５７３４２３号明細書、または国際公開第２００６／１０５６５６Ａ１号パンフレットにおける先行技術において既知である。ベルトテンショナーは、アームと枢動ブッシングとを含み、枢動ブッシングの周りにアームが枢動可能に支持される。アームはプラスチック成形部品である。繊維強化有機樹脂材料がプラスチック材料として使用される。強化材料ガラス繊維として、アラミド繊維、炭素繊維、鋼繊維またはナノ粒子が使用され得る。
【０００３】
ベルト駆動システムおよびそのコンポーネントが既知であり、特に動力車において適用されている。動力車におけるベルト駆動システムは２つのタスクを実施し、それにより、車両の動きを駆動するためのタイミングベルト駆動システムと、動力車のエンジンにおける補機コンポーネントを駆動するための補機ベルト駆動システムとの間の区別がなされ得る。タイミングベルト駆動部は、クランクシャフトの半径方向移動をカムシャフトへ２：１の比で伝える歯付ベルトにより、エンジンの弁を制御し、このようにして、ピストンの動きおよびバルブタイミングが完璧に同期することを確実にする。いわゆる補機駆動部は、補助装置、例えば、オルタネータ、冷却剤ポンプ、パワーステアリングポンプまたはＡ／Ｃコンプレッサを駆動するために使用される。この機能は、かつては、クランクシャフトからオルタネータおよび冷却剤ポンプへのトルクの非確動的伝達を確実にするＶリブドベルトにより実施されていた。しかしながら、最新式の車両においては、ドライブの快適さ向上のためにますます多くの電子装置が使用されている。結果として、１つのＶリブドベルトでは、高電力オルタネータおよびフロントエンド補機、例えば、Ａ／Ｃコンプレッサまたはパワーステアリングポンプを駆動するのにもはや十分ではない。この問題を緩和するために、ポリＶベルトが使用され、巻き掛け半径の減少、したがって伝達比の増加が可能になる。利用可能な設置スペースが特に小さいため、補機は、ポリＶベルトの前および逆側により駆動され得る。
【０００４】
タイミングベルト駆動システムおよび補機ベルト駆動システムの両方は、エンジンのクランクシャフトにより駆動され、そのコンポーネントは、程度の差はあるが、エンジンの一端で、クランクシャフト軸に垂直な平面に位置付けられる。エンジンの、補機が補機駆動ベルトシステムにより駆動される端部は、フロントエンドという用語により示され、この用語は、フロントエンド補機とも呼ばれる補機および補機駆動ベルトテンショナーを、フロントエンド補機駆動ベルトテンショナーとして説明する。後輪駆動車において、エンジンは、いわゆる縦置きで位置付けられ、フロントエンド補機はエンジンの前側にある。他方で、前輪駆動車で一般的な横置きエンジンでは、フロントエンド補機が位置づけられるエンジンのフロントエンドは、車の側部、すなわち前から見たときの視点からの側部と一致する。
【０００５】
本発明は、補機駆動ベルトテンショナー、より具体的には、プラスチック材料でできている（フロントエンド）補機駆動ベルトテンショナーを対象とする。フロントエンド補機駆動ベルトテンショナーは、通常は、ベース（これは特徴部（Ａ）として示され得る）、テンショナーアーム（これは特徴部（Ｂ）として示され得る）、およびテンショナーアーム（Ｂ）に取り付けられたプーリ（これは特徴部（Ｃ）として示され得る）を含み、（Ａ）および（Ｂ）は枢動可能な配置構成で配置され、（Ａ）および（Ｂ）は円周方向に張力がかかっている。張力がかかっているということは、張力が、アクチュエータ、例えば、ばね、油圧油または電気モータにより提供されていることと理解される。ベースは典型的にはエンジンに取り付けられた静止部品である。ベースは好適には、枢動ブッシングであって、その周りにテンショナーアームが枢動可能に支持される枢動ブッシングを含む。レバーアームまたは従動プーリキャリア、または単純にキャリアとしても知られるテンショナーアームは、動的部品である。可動性の枢動可能な配置構成および引張荷重と組み合わされたテンショナーアーム（Ｂ）およびプーリ（Ｃ）は３つの機能を行う、すなわち、ベルトに一定の張力をかけ続けながら、ベルトを案内するための軸受機能、およびねじれまたは機械的減衰の機能。引張荷重は、例えば、ばねもしくは油圧式手段、または半自動設計により、機械的に行われ得る。補機駆動ベルトテンショナーの適切な機能を提供するために、駆動ベルトの張力は、可能な限り良好に、長い間一定でなければならず、ベルト力学の荷重ピークは無くされなければならず、一方で、スリップ、騒音およびベルト摩耗を回避または抑制するために、振動の減衰が最適でなければならない。
【０００６】
（フロントエンド）補機駆動ベルトテンショナーのベースおよびテンショナーアームは典型的には金属でできている。これらのテンショナーは、極めて良好な長期間性能を示すが、しかしながら振動減衰に関してはそれらの限界を有する。プラスチック材料でできている同様の部品が説明されているが、これらが動力車の連続生産において使用されたことは無い。その最も重要な理由は、そのような部品が適切に機能できなくなるという、長期間使用の間に生じる問題である。典型的な問題は、例えば、不十分な耐荷重特性、および摩擦特性の問題、特に、過熱をもたらす高すぎる摩擦である。
【０００７】
本発明の目的は、良好な減衰特性および良好な長期間性能を示す補機駆動ベルトテンショナーを提供することである。
【０００８】
この目的は、請求項１に記載の補機駆動ベルトテンショナーで達成された。本発明によるテンショナーは、ベース（Ａ）と、テンショナーアーム（Ｂ）と、テンショナーアーム（Ｂ）に取り付けられたプーリ（Ｃ）を含み、ＡおよびＢは枢動可能な配置構成で配置され、（Ａ）および（Ｂ）には張力がかかっており、枢動可能な配置構成は、ジェネレータプーリを受け入れることを目的とする空間を限定する。本明細書において、テンショナーアーム（Ｂ）は、
ａ）プラスチック組成物であって、
−  熱可塑性ポリマーと、
−  繊維状強化剤と、
−  熱伝導性充填剤を含み、
−  ＩＳＯ５２７−１／２による方法で測定された、少なくとも８ＧＰａの１４０℃での引張弾性率と、
−  ＡＳＴＭＥ１４６１−０１による方法で平行方向に測定された、少なくとも１．０Ｗ／ｍＫの２０℃での面内熱伝導率（Λ）と
を有するプラスチック組成物でできており、
ｂ）冷却フィンであって、枢動可能な配置構成により限定された空間の付近に、または少なくとも部分的に枢動可能な配置構成により限定された空間の内部に位置付けられている冷却フィンを含み、
ｃ）金属からなる、枢動可能な配置構成内でベース（Ａ）と摺動接触するための軸受表面部（これは特徴部（Ｄ）として示され得る）を含む。
【０００９】
本発明による全ての特徴、特に、本明細書において定義されたプラスチック組成物でできているテンショナーアームと組み合わされた、枢動可能な配置構成により限定された空間の付近に、または少なくとも部分的に枢動可能な配置構成により限定された空間の内部に位置付けられた冷却フィンの組合せを含む補機駆動ベルトテンショナーの効果は、金属でできている対応する部品よりも、必要とする減衰エネルギーおよびエンジンパワーがより少ない良好な減衰特性と、低摩擦および高耐荷重特性の保持に関する極めて良好な長期間性能との両方を示す。この後者は、すなわち高耐荷重特性を達成することは、プラスチック組成物でできているテンショナーアームを含むが本発明による特徴は有しない補機駆動ベルトテンショナーとは対照的である。これらの特徴のうちのいずれか１つが無かった場合、補機駆動ベルトテンショナーの長期間性能は依然として十分良好にならなかったことが本発明者らにより観察されたため、前記特徴は性能へ肯定的な相乗効果を及ぼすと考えられる。良好な長期間性能が得られるのは、全ての特徴が存在するときのみである。
【００１０】
さらに、張力アームのために使用されるプラスチック組成物は、相対的に多量の繊維状強化剤および相対的に少量の熱伝導性充填剤を必要とする。相対的に少量の繊維状強化剤および相対的に多量の熱伝導性充填剤を備えた対応する組成物は、適切に機能しない。繊維状強化剤および熱伝導性充填剤の両方について相対的に多量である組成物は、これらが製造され得るとしても、加工するのが困難である。
【００１１】
熱可塑性ポリマー、繊維状強化剤および熱伝導性充填剤、ならびに任意選択的にさらなる成分を含むプラスチック組成物における成分は、引張弾性率および熱伝導率についての特性要件が満たされ、組成物がテンショナーアームを形成するために調製および加工され得る限り、様々な量および比で存在することができる。好ましくは、繊維状強化剤の量は、熱伝導性充填剤の量より著しく多く、例えば、熱伝導性充填剤の量の２倍を超える、またはなおさらに良好には、３倍を超える。熱伝導性充填剤の量は、繊維状強化剤の量と比較して好適には少なくとも２ｗｔ．％であり、例えば、繊維状強化剤の量の少なくとも５％であってもよい。
【００１２】
熱可塑性ポリマーは、幅広いポリマー、特に、高温で用いることができるポリマーから選択され得る。好適には、熱可塑性ポリマーは、ポリアミド、ポリエステル、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）、ポリフェニルスルホン（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルエステル（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）およびポリイミド（ＰＩ）からなる群から選択される。好ましくは、熱可塑性ポリマーは、融点（Ｔｍ）が少なくとも２２５℃、およびガラス転移点（Ｔｇ）が少なくとも１００℃である半結晶性ポリマーである。より好ましくは、Ｔｍは少なくとも２５０℃であり、Ｔｇは少なくとも１２０℃である。好適な半結晶性ポリマーは、例えば、半結晶性半芳香族ポリマーである。
【００１３】
融点という用語は、本明細書においては、１０℃／ｍｉｎの加熱および冷却速度でＮ２雰囲気中にて予備乾燥したサンプル上で、ＩＳＯ−１１３５７−１／３、２０１１によるＤＳＣ方法で測定された温度と理解される。本明細書において、Ｔｍは、第２加熱サイクルにおける最高融解ピークのピーク値から算出された。ガラス転移点（Ｔｇ）という用語は、本明細書においては、１０℃／ｍｉｎの加熱および冷却速度でＮ２雰囲気中にて予備乾燥したサンプル上で、ＩＳＯ−１１３５７−１／２、２０１１によるＤＳＣ方法で測定された温度と理解される。本明細書においては、Ｔｇは、親熱曲線の変曲点と一致する親熱曲線の一次導関数（時間に関する）のピークでの値から算出された。ＴｍおよびＴｇの測定は、Ｎ２雰囲気において、１００ｍｍＨｇの真空下にて１０５℃で２４時間乾燥されたポリマー組成物の予備乾燥したサンプル上で実施される。
【００１４】
繊維状強化剤は、ＩＳＯ５２７−１／２による方法で測定された、少なくとも８ＧＰａの１４０℃での引張弾性率のために十分な量で存在する。必要量は、使用される繊維状強化剤のタイプ、ポリマーのタイプ、熱伝導性充填剤および組成物に存在する任意選択的にさらなる成分のタイプおよび量に依存する。繊維強化ポリマー組成物を製造する当業者は、基礎的知識および決められた実験を適用して、繊維状強化剤の量を、必要な率に到達するよう設定することができる。
【００１５】
好適な繊維状強化剤は、ガラス繊維、炭素繊維およびセラミック繊維である。本明細書においては、ガラス繊維または炭素繊維、またはその組合せが好ましい。概して、ガラス繊維では、必要な率を得るために必要な量がより多い。
【００１６】
好ましくは、本発明による駆動ベルトテンショナーのために使用されるプラスチック組成物は、
−  ３０〜７０ｗｔ．％の繊維状強化剤を含み、繊維状強化剤は、組成物の総重量に対して、炭素繊維をＸ＊（３０〜６０）ｗｔ．％の量で、および／または、ガラス繊維をＹ＊（４０〜７０）ｗｔ．％の量で含み、繊維状強化剤の総重量に対して、Ｘは炭素繊維の重量分率であり、Ｙはガラス繊維の重量分率である。
【００１７】
重量分率ＸおよびＹが意味すること、および、炭素繊維およびガラス繊維の量を算出するためにこれらがどのように使用されるかをさらに説明するために、以下の例が与えられる。
−  １００％の炭素繊維、および０％のガラス繊維または他の繊維状強化剤では、ＸおよびＹの値ならびに繊維の対応する量は以下のとおりである：Ｘ＝１、Ｙ＝０、結果として３０〜６０ｗｔ．％の炭素繊維が存在する、
−  ０％の炭素繊維、１００％のガラス繊維で、他の繊維状強化剤が無い場合、ＸおよびＹの値および繊維の対応する量は以下のとおりである：Ｘ＝０、Ｙ＝１、４０〜７０ｗｔ．％のガラス繊維、
−  ５０％の炭素繊維、５０％のガラス繊維では、ＸおよびＹの値ならびに繊維の対応する量は以下のとおりである：Ｘ＝１／２、Ｙ＝１／２、１５〜３０ｗｔ．％の炭素繊維、２０〜３５ｗｔ．％のガラス繊維、
−  ２０％の炭素繊維、６０％のガラス繊維、２０％の他の繊維状強化剤では、ＸおよびＹの値、ならびに繊維の対応する量は以下のとおりである：Ｘ＝０．２、Ｙ＝０．６、６〜１２ｗｔ．％の炭素繊維、２４〜４２ｗｔ．％のガラス繊維。
【００１８】
本明細書において、重量百分率（ｗｔ．％）は組成物の総重量に対するものである。
【００１９】
熱可塑性ポリマーおよび熱硬化性樹脂ポリマーは、典型的には熱伝導率が低く、概して約０．３〜約０．５Ｗ／ｍＫの範囲にある。本発明による組成物において、熱伝導性充填剤は、少なくとも１．０Ｗ／ｍＫの２３℃での熱伝導率（Λ）にとって十分な量存在する。本明細書においては、熱伝導率（Λ）は、ＡＳＴＭ  Ｅ１４６１による方法で、平行方向に測定された面内熱伝導率である。本明細書においては、サンプルは、さらに下記の実験において説明されたとおり調製される。
【００２０】
熱伝導性充填剤の必要量は、熱伝導性充填剤のタイプに、ならびに、使用される繊維状強化剤のタイプおよび量に依存し、ならびにまた、より低い程度にではあるが、ポリマーのタイプおよび任意選択的に、組成物に存在するさらなる成分に依存し得る。例えば、炭素繊維が必要量存在する場合は、ガラス繊維のみが組成物に存在する場合よりはるかに少ない。熱伝導性繊維強化ポリマー組成物を製造する当業者は、基礎的知識および決められた実験を適用して、熱伝導性充填剤の量を必要な熱伝導率に到達するように設定することができる。
【００２１】
好適には、組成物は、１〜１０ｗｔ．％、好ましくは２〜１０ｗｔ．％の熱伝導性充填剤を含む。重量百分率（ｗｔ．％）は組成物の総重量に対するものである。
【００２２】
本発明において使用される組成物における熱伝導性充填剤は、組成物の熱伝導率を高めることができる任意の熱伝導性充填剤のタイプであり得る。熱伝導性充填剤は、顆粒状粉末、粒子、ひげ結晶、短繊維の形、または他の任意の好適な形であり得る。粒子は様々な構造を有し得る。例えば、粒子は、フレーク、プレート、米粒、ストランド、六角形、または球状の形状を有し得る。熱伝導性充填剤の例は、国際公開第２００９／０４３８５０号パンフレットに挙げられている。熱伝導性充填剤は好適には、顆粒状、プレート状もしくは繊維状材料、またはその組合せである。顆粒状材料は、本明細書においては、ｌ／ｄ（長さ／直径）のアスペクト比が１０：１未満である粒子からなる材料であると理解される。好適には、顆粒状材料のアスペクト比は約５：１以下である。繊維は、本明細書においては、アスペクト比が少なくとも１０：１である粒子からなる材料であると理解される。より好ましくは、熱伝導率繊維は、アスペクト比が少なくとも１５：１、より好ましくは少なくとも２５：１である繊維からなる。プレートレットとも呼ばれるプレート状材料は、本明細書においては、その直径に対して相対的に小さい厚さを有する材料であると理解される。好適には、プレートレットのｔ／ｄのアスペクト比は０．５未満であるが、これは、０．２およびさらには０．１未満など、はるかにより小さくてもよい。
【００２３】
熱伝導性充填剤は、好適には１種または複数種の金属充填剤または金属繊維（例えば、アルミニウム、銅、マグネシウム、真鍮）、無機熱伝導性成分（例えば、シリコン窒化物、アルミニウム窒化物、酸化亜鉛、雲母、セラミック繊維）および／または炭素質成分（例えば、グラファイト、膨張グラファイト、カーボンブラック、炭素繊維）などを含む。そのような熱伝導性充填剤の混合物もまた可能である。グラファイト繊維としても知られる好適なカーボン繊維は、ＰＩＴＣＨ系炭素繊維とＰＡＮ系炭素繊維とを含む。例えば、約５０：１のアスペクト比を有するＰＩＴＣＨ系炭素繊維が使用され得る。ＰＩＴＣＨ系炭素繊維は、熱伝導性に著しく貢献する。他方で、ＰＡＮ系炭素繊維は機械的強度により大きく貢献する。
【００２４】
炭素繊維は、機械的特性または熱伝導特性のいずれかまたは両方を高めるために使用され得ることに留意されたい。炭素繊維が十分多量に使用される場合、他の繊維状強化剤の必要性は無い、または、他の熱伝導性充填剤の必要性は無い、または、他の繊維状強化剤および他の熱伝導性充填剤の両方の必要性が無い場合がある。組成物が、熱伝導性充填剤の機能および繊維状強化剤の機能を発揮する炭素繊維のみを含む実施形態は、本発明の一部とみなされる。
【００２５】
繊維状強化剤および熱伝導性充填剤の重量百分率の算出において、炭素繊維は、別の熱伝導性充填剤が無い組成物を除いて、繊維状強化剤の量に完全に含まれる。その場合５ｗｔ．％の炭素繊維が、熱伝導性充填剤として考えられ、繊維状強化剤に起因する炭素繊維の量から引かれる。
【００２６】
本発明による駆動ベルトテンショナーのために使用される組成物は、ポリマー、繊維状強化剤および熱伝導性充填剤の次にさらなる成分を含み得る。好適には、組成物は、熱可塑性成形用組成物のために使用される１種または複数種の補助充填剤およびまたは添加剤を含む。
【００２７】
１種または複数種の添加剤は、好適には、安定剤（例えば、熱安定剤および光熱安定剤）、顔料、着色剤、加工助剤（例えば、潤滑油および離型剤）ならびに成形用組成物において使用されるさらなる補助添加剤、ならびに任意のその組合せからなる群から選択される１つまたは複数の成分を含む。
【００２８】
そのような充填剤の例は、無機充填剤、例えば、滑石、炭酸カルシウム、金属酸化物、金属ホウ酸塩、金属硫酸塩、グラファイトおよびガラスビードである。
【００２９】
引張弾性率および熱伝導率の他には、本発明による駆動ベルトテンショナーにおけるプラスチック組成物は、好ましくは、最大で１０８Ｏｈｍ＊ｍの体積電気抵抗率（Ｐ）を有する。本明細書においては、体積電気抵抗率（Ｐ）は、ＩＣＥ６００９３による標準試験方法で測定され、測定は、プレート厚さ方向において乾燥プレート上にて２３℃で行われる。少なくともある程度、組成物が導電性であることの利点は、これにより、駆動ベルトにおける動的な移動による帯電が防がれ、したがって火花のリスクが低下するという点である。
【００３０】
組成物は、同様に導電性である１種または複数種の熱伝導性充填剤を使用することにより、少なくともある程度、導電性となるように作られ得る。その例は、炭素質成分、例えば、グラファイト、膨張グラファイト、およびカーボンブラックなどを含む。
【００３１】
本発明の好ましい実施形態において、熱伝導性充填剤は膨張グラファイトを含む。その利点は、膨張グラファイトが、いくぶんより多い量での使用でも組成物に対する十分な導電性に寄与する一方で、十分な熱伝導性を予め与えつつ低量でも使用され得るという点である。
【００３２】
同様に好ましくは、本発明による駆動ベルトテンショナーにおけるプラスチック組成物は、１４０℃で少なくとも６ＧＰａのクリープ率（Ｅｃ）を有する。本明細書において、クリープ率は、５０ＭＰａの荷重および１０００時間の荷重時間で、ＩＳＯ８９９−１による方法で測定される。その利点は、駆動ベルトテンショナーが、実際の使用時の耐荷重条件下で向上した寸法安定性を有するということである。
【００３３】
本発明による駆動ベルトテンショナーは、冷却フィンであって、枢動可能な配置構成により形成されるとともにジェネレータプーリを受け入れることを目的とする空間の付近に、または少なくとも部分的に当該空間の内部に位置付けられた冷却フィンを有する。
【００３４】
「枢動可能な配置構成により形成された空間」における「空間」という用語は、本明細書においては、ジェネレータプーリを受け入れることを目的とする枢動可能な配置構成内の開口およびその円筒形延在部を意味する。
【００３５】
「の付近に」における「付近」という用語は、本明細書においては、開口の近くまたは開口内の位置、およびその円筒形延在部の近くまたは当該円筒形延在部内の位置を意味する。
【００３６】
好ましくは、フィンまたは少なくともその一部は開口の円筒形延在部内にある。より好ましくは、冷却フィンは、少なくとも部分的に開口内部に位置付けられ、同時に、前記開口に受け入れられるように、フィンとジェネレータプーリとの間に隙間をあける。開口の円筒形延在部内に位置付けられたフィンまたはその一部の利点は、駆動ベルトテンショナーがより良好に機能し、長期的には摩擦の増加がより減るということであり、フィンまたはその一部が前記開口内に位置付けられる場合はなおさらそうである。
【００３７】
上記実施形態の１つまたは複数によるベルト駆動テンショナーと、駆動プーリを備えた補機とを含む補機ベルト駆動システムに言及する追加的な好ましい一実施形態において、補機の駆動プーリもまたフィンを含み得る。利点は、プーリが回転し気流を作り出すこと、枢動接触で生じた熱が、近距離にあるフィンへ半径方向に離れるように容易に移動し得るとともに、プーリにより生じた空気によりさらに消散することである。
【００３８】
本発明による駆動ベルトテンショナーにおけるテンショナーアームは、金属からなる内側軸受表面部を含む。好ましい実施形態において、前記金属部品は、プラスチック組成物で少なくとも部分的にオーバーモールドされる。少なくとも部分的にオーバーモールドされた金属部分は、ベルト駆動システムにおける駆動ベルトテンショナーの長期間性能を高める。
【００３９】
好適には、金属部品は、少なくとも０．５ｍｍ、好ましくは少なくとも０．７５、より好ましくは少なくとも１．０、またはより良好には１．５、およびさらにより良好には少なくとも２．０ｍｍの厚さを有する。厚さが大きいほど、ベルト駆動システムにおける駆動ベルトテンショナーの長期間性能がさらに高まる。
【００４０】
好適には、本発明による駆動ベルトテンショナーにおけるベース（Ａ）は、低摩擦で耐摩耗性のプラスチック材料、例えば、低摩擦で耐摩耗性のプラスチック組成物を含む材料でできている外側軸受表面部を有する。好適には、前記耐摩耗性プラスチック材料は、例えばＰＴＦＥ充填熱可塑性ポリアミドである。
【００４１】
ベース（Ａ）は、好適には、テンショナーアームとの枢動可能な配置構成のための枢動ブッシングを含み、外側軸受表面部は枢動ブッシングの内部に位置付けられる。
【００４２】
同様に好適には、ベース（Ａ）は（第２）プラスチック組成物でできている。ベースのプラスチック組成物は、テンショナーアームの（第１）プラスチック組成物とは異なり得る。本明細書においては、異なるベースのプラスチック組成物は、テンショナーアームのプラスチック組成物とは異なる材料特性を有する。より具体的には、ベースのプラスチック組成物は、ベースのプラスチック組成物が、ＡＳＴＭＥ１４６１−０１による方法で測定された、１．０Ｗ／ｍＫ未満、および／または、０．３Ｗ／ｍＫを超える２３℃での熱伝導率（Λ）を有するような材料を含み得る。
【００４３】
駆動ベルトテンショナーの一実施形態によれば、内側軸受表面部の材料は、外側軸受表面部の材料よりも高い熱伝導率（Λ）を有し、さらに、外側軸受表面部の材料は、ベース（Ａ）のプラスチック組成物よりも高い熱伝導率（Λ）を有する。換言すると、この実施形態において、内側軸受表面部の材料は、熱伝導率（Λ１）を有し、外側軸受表面部の材料は熱伝導率（Λ２）を有し、ベースの材料は熱伝導率（Λ３）を有し、（Λ１）＞（Λ２）および（Λ２）＞（Λ３）である。この構成は、軸受から駆動ベルトテンショナーの半径方向外側に向かって、すなわち駆動ベルトテンショナーのベースに向かっての良好な熱伝導率に寄与する。テンショナーアームのための材料の特定の構成との組合せにおいて、駆動ベルトテンショナーは、このようにして長い使用可能期間を特徴とする全体的に見て高い熱伝導率を有する。
【００４４】
例示的実施形態において、内側軸受表面部の材料は５０Ｗ／ｍＫを超える熱伝導率（Λ１）を有することができ、外側軸受表面部の材料は０．５Ｗ／ｍＫを超える、および／または２．０Ｗ／ｍＫ未満の熱伝導率（Λ２）を有することができ、ベースの材料、すなわち第２プラスチック組成物は、１．０Ｗ／ｍＫ未満および／または０．３Ｗ／ｍＫを超える熱伝導率（Λ３）を有することができる。
【００４５】
別の実施形態において、ベース（Ａ）のプラスチック組成物は、外側軸受表面部よりも高い熱伝導率（Λ３）を有する。ベースのプラスチック組成物は、好適には、強化ポリマー組成物、より具体的には熱伝導率ポリマー組成物でできている。
【００４６】
例示的実施形態において、内側軸受表面部の材料は５０Ｗ／ｍＫを超える熱伝導率（Λ１）を有することができ、外側軸受表面部の材料は１．０Ｗ／ｍＫ未満の熱伝導率（Λ２）を有することができ、ベースの材料、すなわち第２プラスチック組成物は、１．０Ｗ／ｍＫを超える、および／または、２．０Ｗ／ｍＫ未満の熱伝導率（Λ３）を有することができる。
【００４７】
実施形態において、ベースは（第２）プラスチック組成物でできており、（第２）プラスチック組成物は、少なくとも軸受表面部で、耐摩耗性プラスチック材料の層で、オーバーモールドされる。
【００４８】
テンショナーアームは、プラスチック組成物に任意の好適な従来の方法で、プラスチック組成物から作ることができる。そのような方法は、繊維強化プラスチック組成物を加工する当業者には既知である。好ましくは、テンショナーアームはプラスチック組成物の射出成形により作られ、フィンは、テンショナーアームと一体成形される。
【００４９】
本発明はまた、補機ベルト駆動システムであって、本発明または上記修正形態および実施形態のうちのいずれかによる（１つまたは複数の）駆動ベルトテンショナーを含む補機ベルト駆動システムに関する。
【００５０】
一実施形態において、補機ベルト駆動システムは、ベース（Ａ）とテンショナーアーム（Ｂ）とを含む駆動ベルトテンショナーであって、（Ａ）および（Ｂ）が枢動可能な配置構成で配置される駆動ベルトテンショナーと、枢動可能な配置構成の内部に中央に位置付けられたジェネレータプーリとをさらに含む。
【００５１】
本発明の特定の実施形態において、補機ベルト駆動システムは、オルタネータスタートストップベルトテンショナーシステムであって、単一の枢動可能な配置構成で配置された本発明またはその任意の実施形態による２つの駆動ベルトテンショナーを有するとともに、枢動可能な配置構成の内部に中央に位置付けられたジェネレータプーリとしてオルタネータプーリを含む、オルタネータスタートストップベルトテンショナーシステムである。
【００５２】
本発明は以下の図で示される。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】斜め上からの第１視点での分解図での本発明による駆動ベルトテンショナー。
【図２】斜め下からの第２視点での図１の駆動ベルトテンショナー。
【図３】斜め上からの視点での取り付けられた状態の図１の駆動ベルトテンショナー。
【図４】斜め下からの視点での取り付けられた状態の図１の駆動ベルトテンショナー。
【図５】長手方向断面での図１の駆動ベルトテンショナー。
【００５４】
以下で一緒に説明される図１〜５は、ベルト張力付加デバイスとも呼ばれ得る、本発明による駆動ベルトテンショナー２を示す。駆動ベルトテンショナー２は、補機（図示せず）など静止コンポーネントに取り付けられ得るベース部材３と、枢動軸Ａの周りに軸受配置構成５によりベース部材３に対して枢動可能に支持されるとテンショナーアーム４と、ベース部材３に抗して円周方向にテンショナーアーム４を弾性的に支持するばね要素６とを含む。ベース部材３を取り付けるために、これは、３つのフランジ部分１１を有し、フランジ部分１１は、半径方向に外向きに突出するとともに、穴であって、静止コンポーネント上に取り付けるためにねじを通し得る穴を有する。
【００５５】
テンショナーアーム４は自由端部分に張力付加ローラ７を担持し、張力付加ローラ７は、枢動軸Ａに平行な回転軸Ｂの周りを回転可能である。張力付加ローラ７は、テンショナーアーム４の強化要素８上に回転可能に支持されるとともに、ねじ９によりそれに取り付けられる。さらに、ディスク１０が、張力付加ローラ７の軸方向に隣に設けられ、入り込む汚れから軸受１２を保護する。テンショナーアーム４は、枢動軸Ａの周りで回転可能となるように、軸受配置構成５を介して、ベース部材３に対して軸方向および半径方向に支持される。テンショナーアーム４は、接続機構１３を介してベース本体３へ接続される。テンショナーアーム４は、デバイスの軸方向サイズが小さくなるように、軸受配置構成５と少なくともおよそ平面内に配置される。
【００５６】
ばね要素６は、らせん状ばねとして形成され、ばね中心線またはばね軸は、枢動軸Ａに本質的に平行に延在する。らせん状ばね６の第１ばね端１６は半径方向に外向き曲げられるとともに、円周方向にベース部材３の対応する当接面１７上に支持される。らせん状ばね６の反対側の第２ばね端２３もまた、半径方向に外向き曲げられ、円周方向にテンショナーアーム４の対応する当接面２４上で支持される。らせん状ばね６は、ベルト駆動部のベルトに予備張力がかけられるように、ベース部材３に対するテンショナーアーム４のばね付勢引張付加に影響を及ぼす。
【００５７】
らせん状ばね６は、テンショナーアーム４を支持するために、軸受配置構成５の外側に同軸状に配置される。らせん状ばね６および軸受配置構成は、軸方向の設計空間を小さく保つために、軸方向に一部で少なくとも重なり合う。らせん状ばね６は、軸方向長さに対して比例的に大きい直径を有することが特に図５において見られ得る。巻数は１回より大きく２回より小さい。好ましくは、らせん状ばね６の周方向延在部は５４０°〜６９０°である。軸方向長さＬ６に対するらせん状ばね６の名目直径Ｄ６の比は、らせん状ばねが軸方向に予備張力をかけられているらせん状ばねの取り付けられた状態において、３．０〜９．０、特に５．０〜８．０である。前記値は限定するものではないこと、および他の値も使用され得ることが理解される。前記範囲内の全ての中間範囲が検討され得る。原則として、同様に−設計空間条件に依存して−９．０より大きい値を使用することができ、それにより、ばねはこのとき直径に対して軸方向に極めて短くなる。さらに、取り付けられた状態における軸方向長さに対するばね直径の挙げられた比はまた、ばねワイヤのワイヤ直径にも依存することが明らかである。ワイヤ直径が大きいほど、らせん状ばね６のより小さい軸方向長さが選択され得る。
【００５８】
駆動ベルトテンショナー２、それぞれ、テンショナーアーム４は、長手方向軸Ａに同軸状に配置された貫通穴１８を有する。この方法で、ベース部材３は補機に単純なやり方にてねじで取り付けることができ、ドライブシャフトの端部も、必要な場合は、貫通穴１８内に延在することができる。全体として、軸方向に極めて短い設計が達成される。貫通穴１８の少なくとも一部において、貫通穴１８の最小内径Ｄ１８は、好ましくはドライブシャフト（図示せず）の外径より大きく、特にまた、ドライブシャフトに接続されたベルトプーリ（図示せず）の外径より大きい。ベース部材３は、テンショナーアーム４を支持するための環状部分２５を有する。環状部分２５から、フランジ部分が半径方向に外向きに延在し、らせん状ばね６のための軸方向支持面２１として機能する。いくつかの取付部分１１がフランジ部分から半径方向に外向きに突出し、各取付部分はベース部材３を静止コンポーネントに取り付けるためのそれぞれの穴を有する。取付部分１１は、フランジ部分に対して、およびらせん状ばね６に対してより大きい直径上に配置される。したがって、ベース部材３に作用する力およびモーメントは十分に支持され得るとともに、静止コンポーネント内へ伝達され得る。
【００５９】
らせん状ばね６は、軸方向に予備張力をかけられた状態で、ベース部材３の支持面２１と、テンショナーアーム４の軸方向に反対側の支持面２２との間に挿入される。この方法で、テンショナーアーム４はベース部材３から軸方向に離れるように装備され、前記コンポーネントは接続機構を介して互いに軸方向に支持される。ばね６のための支持面２１は、ベース部材３の円周方向の一部を介して延在する。支持面２１の少なくとも一部は、ドライブシャフトと軸方向の重なりを有する平面内に配置される。ベース部材３の支持面２１は、円周方向に、らせん状ばね６の傾きに適合された傾斜の形状を有する。ベース部材３の支持面２１が、円周方向に分配されるとともに半径方向に延在するリブであって、取り付けられた状態においてばね６が軸方向に支持されるリブにより形成されることが、特に図１において見られ得る。リブ間にそれぞれ凹部２０が形成され、これは、この領域における質量の集積を防止する。ついでながら、リブは、駆動ベルトテンショナーの運転中に生じる摩擦熱の良好な伝達に有利なやり方で影響を及ぼす。
【００６０】
本明細書において開示された実施形態において、駆動ベルトテンショナー２は、テンショナーアーム４の軸受配置構成５がベース部材３に、ベルト平面の後ろの補機２８を考慮して、配置されるように、形成される。ベルト平面は、取り付けられた状態でベルト中心部により形成される平面である。軸受配置構成５は、ベース部材３に関連する少なくとも１つの第１軸受要素３０と、テンショナーアーム４に関連する第２軸受要素３１とを含む。第１軸受要素３０はまた、外側軸受表面部とも呼ぶことができ、第２軸受要素３１はまた、内側軸受表面部３１と呼ぶことができる。
【００６１】
第１軸受要素３０は、半分の長手方向断面図で見ると、およそＣ状であり、半径方向に内側に円筒形部分３２を有し、円筒形部分３２から、２つのフランジ部分３３、３４が半径方向に外向きに突出する。第１軸受要素３０はこのとき、ベース本体の環状部分２５を包含する。テンショナーアーム４の方を向いている第１フランジ部分３３は、テンショナーアーム４を第１軸方向に支持するために軸方向軸受面を形成し、一方で、第１フランジ部分３３に対して軸方向に離された第２フランジ部分３４は、テンショナーアーム４のための軸方向軸受面を反対側の第２軸方向に形成する。円筒形部分３２は、テンショナーアーム４のための半径方向軸受面を形成する。
【００６２】
第１軸受要素３０およびベース部材３は、特に多成分射出成形により一体的に作られる。この場合、第１軸受要素は、ベース部材３とは異なるプラスチック材料でできている。軸受材料は、例えば２，０００ＭＰａ〜４，０００ＭＰａの強度のポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）成分を備えた高強度ポリアミドなどの低摩擦プラスチック材料からなる。これに対して、ベース部材３のプラスチック材料は、例えば、１５，０００ＭＰａ〜２２，０００ＭＰａの強度を備えた繊維強化ポリアミドであり得る。多成分射出成形法により、第１軸受要素３０を備えたベース部材３のユニットは、１つの作業ステップにおいて１つの工具を用いて単純なやり方で安価に製造することができる。
【００６３】
テンショナーアーム４は、軸受ブッシングとして形成された第２軸受要素が押し付けられたスリーブ部分３９を有する。軸受ブッシング３１は特に、形成された板金部品であり、例えば、アルミニウムまたはアルミニウム合金から作られ得る。軸受ブッシングのブッシング部分２７および第１軸受要素３０の円筒形部分３２は半径方向軸受を形成し、一方で、軸受ブッシング３１のフランジ部分２８および第１軸受要素３０のフランジ部分３３は軸方向軸受を形成する。
【００６４】
取付位置において駆動ベルトテンショナーに予備張力をかけるために、テンショナーアーム４およびベース部材３は、取付穴３６、３７が互いに整列するまで互いに対してある限度まで回転し、その結果取付ピン３８がこれらに挿入され得る。この取付位置において、駆動ベルトテンショナー２のベース部材３は、補機に取り付けられる。補機の駆動プーリの周りへのベルト駆動部およびベルトの取付けの完了後、取付ピン３８は引かれ、テンショナーアーム４は、ばね６の予備張力をかける力により、ベルトに対して装備される。
【００６５】
好ましくは、高強度繊維強化プラスチック材料が、ガラス繊維強化ポリアミドなど、ベース部材３およびテンショナーアーム４のためのベース材料として使用され得る。強化要素８、２６が、異なる材料でできているベース部材３およびテンショナーアーム４において設けられることが、特に図５において見られ得る。特に、ベース部材３は、接続部分１１に設けられたブッシング２６の形の強化要素を有する。ブッシング２６は、金属材料でできており、ベース部材３のプラスチック材料でオーバーモールドされる。テンショナーアーム４は、金属軸受ジャーナル８として形成された強化要素８を有し、これは基礎的なプラスチック材料でオーバーモールドされるとともに、張力付加ローラ７の軸受１２のためのキャリアとして機能する。
【００６６】
テンショナーアーム４は、熱可塑性ポリマー、繊維状強化剤および熱伝導性充填剤を含むプラスチック組成物でできている。プラスチック組成物は、ＩＳＯ５２７−１／２による方法で測定された、少なくとも８ＧＰａの１４０℃での引張弾性率と、ＡＳＴＭＥ−１４６１−０１による方法で測定された、少なくとも１．０Ｗ／ｍＫの２０℃での熱伝導率（Λ）とを有する。
【００６７】
ベース部材３は、テンショナーアーム４のプラスチック組成物とは異なる（第２）プラスチック組成物でできている。ベルトテンショナー２の良好な熱挙動のために、第２軸受要素３１の材料は第１軸受要素３０の材料よりも高い熱伝導率（Λ１）を有する。さらに、第１軸受要素３０の材料は、ベースＡの第２プラスチック組成物より高い熱伝導率（Λ２）かより低い熱伝導率（Λ２）のいずれかを有し得る。例えば、第２軸受要素３１の材料は、５０Ｗ／ｍＫを超える熱伝導率（Λ１）を有することができ、第１軸受要素３０の材料は０．５Ｗ／ｍＫを超え、２．０Ｗ／ｍＫ未満の熱伝導率（Λ２）を有することができ、ベースの部材３の材料は、１．０Ｗ／ｍＫ未満および０．３Ｗ／ｍＫを超える熱伝導率（Λ３）を有することができる。代替的に、第２軸受要素３１の材料は、５０Ｗ／ｍＫを超える熱伝導率（Λ１）を有することができ、第１軸受要素３０の材料は、１．０Ｗ／ｍＫ未満の熱伝導率（Λ２）を有することができ、ベース部材３の材料は１．０Ｗ／ｍＫを超え、２．０Ｗ／ｍＫ未満の熱伝導率（Λ３）を有することができる。
【００６８】
テンショナーアーム４の貫通穴１８は、取り付けられた状態で、補機（図示せず）のドライブシャフトおよび／またはベルトプーリがそれらの中に延在し得るように、形成される。貫通穴１８を包み込むテンショナーアーム４の壁には、リブとも呼ばれ得る円周方向に分配され冷却フィン１９が設けられる。冷却フィン１９は特に２つの機能のために役立つ、すなわちそれらは、作動中に生じる摩擦熱をテンショナーアーム４から離れるように伝達する。さらに、リブ１９は、補機を効果的に冷却するために駆動ベルトテンショナーが取り付けられた補機に向かう方向の標的とされた空気供給に寄与する。
【００６９】
本発明は以下の実施例および比較実験でさらに例証される。
【００７０】
［材料］
Ｍ−１：３９ｗｔ．％のＰＡ４６、６０ｗｔ．％のガラス繊維、および１ｗｔ．％の補助添加剤を含むポリアミド組成物、平行＝０．５６Ｗ／ｍＫ、引張弾性率  １４０°で９．５ＧＰａ。
Ｍ−２  ４０．５ｗｔ．％のＰＡ４６、５５ｗｔ．％のガラス繊維、３．５ｗｔ．％の熱伝導性充填剤、および１ｗｔ．％の補助添加剤を含むポリアミド組成物、平行＝１．３４Ｗ／ｍＫ、引張弾性率  １４０°で９ＧＰａ。
【００７１】
［方法］
［熱伝導率］
熱伝導率測定がＡＳＴＭＥ１４６１−０１に従って実施され、メルトフロー方向に平行な方向の面内にて２３℃で、成形の際に乾燥された射出成形プレート上で行われた。本明細書において、熱伝導率Λは、ポリマー試験（２００５、６２８−６３４）において説明された方法を使用して、２３℃でレーザーフラッシュ技術により測定された温度拡散率（Ｄ）、かさ密度（ρ）および比熱（Ｃｐ）から導き出され、熱伝導率Λは、Λ＝α＊ρ＊Ｃｐとして算出される。
【００７２】
平行方向における測定のためのサンプルは、以下のとおり調製された。第１に、寸法８０×８０×１ｍｍの射出成形プレートが、辺のうちの１つの中央でゲートから射出された。次いで、１０×１０×１ｍｍの部片が中心から切り出された。この部分から、１０×１×１ｍｍの１０個のサンプルが切り出され、１００の長さはフロー方向に垂直であった。次いで、サンプルはその長さ軸の周りを９０°回転させられ、平面を通る測定の代わりに平行面内測定を可能にするために、１０×１０×１の新たな配置構成を形成するために互いの隣に置かれた。これは図６において示されている。
【００７３】
［電気抵抗率］
電気抵抗率測定は、ＩＣＥ６００９３による試験方法で測定された体積抵抗率に基づくものであった。試験は、成形の際に乾燥されたプレート上にて２３℃で行われ、プレート厚さ方向に測定された。
【００７４】
［引張弾性率］
引張弾性率は、成形の際に乾燥された、成形された試験サンプル、プレート上で、１４０℃の温度で、ＩＳＯ５２７−１／２による方法で測定された。
【００７５】
［試験］
補機駆動ベルトテンショナーは、上記材料から射出成形により作られたテンショナーアームを備え、修正形態はフィンを備えて、および備えずに、ならびに、金属からなる軸受表面部を備えて、および備えずに適用された。成形部品の重量は、約１３０グラムであり、フィンの表面積は約８５ｃｍ２であった。
【００７６】
フィンおよび金属部品と組み合わされた、Ｍ−２でできているテンショナーアームを備えた修正形態は、極めて良好な長期間性能を示した。全ての他の修正形態は不十分であった。
【図１】
2018530716.tif 000002
【図２】
2018530716.tif 000003
【図３】
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【図４】
2018530716.tif 000005
【図５】
2018530716.tif 000006
【図６】
2018530716.tif 000007
【国際調査報告】
2018530716.tif 000008
2018530716.tif 000009
2018530716.tif 000010