(57)【要約】  記載される例において、ＦＭＣＷレーダー（５０２）のためのテストデバイス（５００）が、ＦＭＣＷレーダー（５０２）により生成されるチャープ信号を受信するための入力を含む。入力に結合されるＩＱダウンコンバータ（５０４）が、チャープ信号をダウンコンバートする。デジタイザー（５１０）が、ダウンコンバートされたチャープ信号からデジタル化されたＩＱ信号を抽出する。デジタイザー（５１０）に結合されるプロセッサ（５１４）が、チャープ信号の周波数線形性及び位相ノイズのうち少なくとも一方を判定する。
2018538539.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
周波数変調連続波（ＦＭＣＷ）レーダーにより生成されるチャープ信号を分析する方法であって、前記方法が、
前記チャープ信号を直交信号にダウンコンバートすること、
ＩＦ信号を生成させるために前記直交信号をデジタル化すること、
前記ＩＦ信号の瞬時周波数を判定すること、及び
前記チャープ信号の周波数線形性を判定するため、前記ＩＦ信号の前記瞬時周波数を前記チャープ信号の所定の瞬時周波数と比較すること、
を含む、方法。
【請求項２】
請求項１に記載の方法であって、前記ＩＦ信号の前記瞬時周波数を判定することが、前記ＩＦ信号の導関数を計算することを含む、方法。
【請求項３】
請求項１に記載の方法であって、更に、
前記ＩＦ信号の前記瞬時周波数を生成させるため、前記ＩＦ信号の位相の導関数を計算すること、
前記瞬時周波数を線に合わせること、及び
前記周波数線形性を生成させるため、前記瞬時周波数の前記線と所定の瞬時周波数を構成する線との間の差を判定すること、
を含む、方法。
【請求項４】
請求項１に記載の方法であって、前記ダウンコンバートすることが、スペクトル分析器を用いて前記チャープ信号を直交信号にダウンコンバートすることを含む、方法。
【請求項５】
請求項１に記載の方法であって、更に、前記チャープ信号のダイナミック位相ノイズを判定することを含む、方法。
【請求項６】
請求項１に記載の方法であって、ダイナミック位相ノイズを判定することを更に含み、前記ダイナミック位相ノイズを判定することが、
前記ＩＦ信号の前記瞬時周波数サンプルを生成させるため、前記ＩＦ信号の位相の導関数を計算することと、
周波数誤差サンプルを生成させるため、前記瞬時周波数のサンプルと所定の周波数サンプルとの間の差を判定することと、
位相誤差サンプルを生成させるため、前記周波数誤差サンプルを積分することと、
前記ダイナミック位相ノイズを生成させるため、前記位相誤差サンプルのパワースペクトル密度関数を計算することと、
により前記ダイナミック位相ノイズを判定する、
方法。
【請求項７】
請求項１に記載の方法であって、ダイナミック位相ノイズを判定することを更に含み、前記ダイナミック位相ノイズを判定することが、
前記ＩＦ信号の位相サンプルを判定することと、
所定の位相サンプルを計算することと、
位相誤差サンプルを生成させるため、前記所定の位相サンプルに対する前記位相サンプル間の差を判定することと、
ダイナミック位相ノイズを生成させるため、前記位相誤差サンプルのパワースペクトル密度を判定することと、
により前記ダイナミック位相ノイズを判定する、
方法。
【請求項８】
請求項１に記載の方法であって、更に、
前記チャープ信号を構成する複数の帯域幅を分析すること、及び
前記チャープ信号の分析を生成させるため、前記複数の帯域幅を分析した結果を組み合わせること、
を含む、方法。
【請求項９】
ＦＭＣＷレーダーにより生成されるチャープ信号を分析する方法であって、前記方法が、
前記チャープ信号を直交信号にダウンコンバートすること、
ＩＦ信号を生成させるため前記直交信号をデジタル化すること、
前記ＩＦ信号のダイナミック位相サンプルを測定すること、及び
前記チャープ信号のダイナミック位相ノイズを生成させるため、前記ＩＦ信号の前記測定されたダイナミック位相サンプルを前記チャープ信号の所定のダイナミック位相と比較すること、
を含む、方法。
【請求項１０】
請求項９に記載の方法であって、更に、前記ダイナミック位相誤差サンプルのパワースペクトル密度を計算することを含み、前記ダイナミック位相誤差サンプルの前記パワースペクトル密度が、前記チャープ信号のダイナミック位相ノイズを生成する、方法。
【請求項１１】
請求項９に記載の方法であって、線形多項式を前記測定されたダイナミック位相サンプルに合わせることと、前記線形多項式と前記所定のダイナミック位相の線形多項式との間の差を取ることとによって、前記ダイナミック位相誤差サンプルが判定される、方法。
【請求項１２】
請求項９に記載の方法であって、更に、前記チャープ信号の周波数線形性を判定することを含む、方法。
【請求項１３】
請求項１２に記載の方法であって、前記周波数線形性を判定することが、
前記チャープ信号の瞬時周波数サンプルを生成させるため、前記ＩＦ信号の位相の導関数を計算すること、
前記瞬時周波数サンプルを線に合わせること、及び
前記周波数線形性を生成させるため、前記瞬時周波数サンプルと所定の周波数サンプルを構成する線との間の差を判定すること、
を含む、方法。
【請求項１４】
請求項９に記載の方法であって、位相誤差サンプルを判定することが、
前記チャープ信号の瞬時周波数を生成させるため、前記ＩＦ信号の位相の導関数を計算すること、
周波数誤差を生成させるため、前記瞬時周波数と所定の周波数との間の差を判定すること、及び
位相誤差サンプルを生成させるため前記周波数誤差を積分すること、
を含む、方法。
【請求項１５】
請求項９に記載の方法であって、前記ダウンコンバートすることが、スペクトル分析器を用いて実施される、方法。
【請求項１６】
請求項９に記載の方法であって、更に、
前記チャープ信号の第１の帯域幅を分析すること、
前記チャープ信号の第２の帯域幅を分析すること、及び
前記チャープ信号の分析をもたらすため、前記第１の帯域幅の分析及び前記第２の帯域幅の分析の結果を組み合わせること、
を含む、方法。
【請求項１７】
ＦＭＣＷレーダーのためのテストデバイスであって、前記テストデバイスが、
前記ＦＭＣＷレーダーにより生成されるチャープ信号を受信するための入力、
前記チャープ信号をダウンコンバートするために前記入力に結合されるＩＱダウンコンバータ、
前記ダウンコンバートされたチャープ信号からデジタル化されたＩＱ信号を抽出するためのデジタイザー、及び
前記チャープ信号の周波数線形性及び位相ノイズの少なくとも一方を判定するため、前記デジタイザーに結合されるプロセッサ、
を含む、テストデバイス。
【請求項１８】
請求項１７に記載のテストデバイスであって、前記ＩＱダウンコンバータがＩＱダウンコンバータミキサーである、テストデバイス。
【請求項１９】
請求項１８に記載のテストデバイスであって、前記ＩＱダウンコンバータミキサーによって実施されるダウンコンバージョンのための局部発振器周波数を提供するために、前記ＩＱダウンコンバータミキサーに結合される発振器を更に含む、テストデバイス。
【請求項２０】
請求項１７に記載のテストデバイスであって、
前記プロセッサが、
前記デジタル化されたＩＱ信号の瞬時周波数を判定し、
それらを所定の周波数と比較して前記チャープ信号の周波数線形性を判定する、
テストデバイス。
【請求項２１】
請求項１７に記載のテストデバイスであって、
前記プロセッサが、
前記デジタル化されたＩＱ信号の前記瞬時周波数を判定し、
前記チャープ信号の周波数線形性を判定するために、前記瞬時周波数を線上に合わせ、前記線上の前記瞬時周波数を所定の周波数と比較する、
テストデバイス。
【請求項２２】
請求項２１に記載のテストデバイスであって、前記プロセッサが、前記瞬時周波数を判定するため、前記デジタル化されたＩＱ信号の位相の導関数を計算する、テストデバイス。
【請求項２３】
請求項１７に記載のテストデバイスであって、前記ＩＱダウンコンバータがスペクトル分析器である、テストデバイス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
ＦＭＣＷ（周波数変調連続波）レーダーは、正弦波又は鋸波波形などの周期的関数を変調する、連続波を送信するシステムである。ＦＭＣＷレーダーの主要構成要素は、チャープ信号又は波形である。チャープ信号は、周波数が時間と共に増大又は低減する信号である。チャープ信号は、レーダーのレシーバにおいて見られる位相歪みの影響を避けるために、極めて線形である必要がある。
【０００２】
レーダーは、連続波位相ノイズに対して最適化されるそれらの局部発振器（ＬＯ）サブシステムにおいてループフィルタを有するが、これは、ダイナミック位相ノイズに対して最適ではない可能性がある。ダイナミック位相ノイズは、或る帯域幅にわたって送信されているチャープ信号に関連する位相ノイズを指すために用いられる用語である。周波数線形性及びダイナミック位相ノイズの測定はＦＭＣＷレーダーにおいて重要である。というのも、それらによって、レーダーにより送信されるチャープ信号の波形の純度が決まるためである。
【０００３】
現在の解決策は、周波数線形性及び位相ノイズを測定するためテスト機器の利用に関与する。しかしながら、殆どのテスト機器は、高価であり、用いるのに時間がかかる。よりリーズナブルなテスト機器は、典型的に、周波数線形性を測定するための帯域幅を有さず、及び／又は、ダイナミック位相ノイズを測定するために一層広いチャープ信号帯域幅で動作する能力を有さない。
【発明の概要】
【０００４】
記載される例において、ＦＭＣＷレーダーのためのテストデバイスが、ＦＭＣＷレーダーにより生成されるチャープ信号を受信するための入力を含む。入力に結合されるＩＱダウンコンバータが、チャープ信号をダウンコンバートする。ダウンコンバートされたチャープ信号からデジタイザーがデジタル化されたＩ及びＱ信号を抽出する。デジタイザーに結合されるプロセッサが、チャープ信号の周波数線形性及び位相ノイズの少なくとも一方を判定する。
【図面の簡単な説明】
【０００５】
【図１】チャープ信号の一例を時間の関数として示すグラフである。
【０００６】
【図２】送信されたチャープ信号のチャープ信号線形性を測定する一実施例を説明するフローチャートである。
【０００７】
【図３】送信されたチャープ信号のダイナミック位相ノイズを測定する一実施例を説明するフローチャートである。
【０００８】
【図４】分析機器によってチャープ信号帯域幅が適合され（accommodated）得ない状況におけるチャープ信号のメトリックを演算するための手順を説明するフローチャートである。
【０００９】
【図５】レーダーの周波数線形性及びダイナミック位相ノイズを測定するテスト機器のブロック図である。
【００１０】
【図６】チャープ信号の周波数線形性及びダイナミック位相ノイズを測定する一層詳細なテスト機器の一実施例のブロック図である。
【００１１】
【図７】チャープ信号の周波数線形性を判定するための方法を説明するフローチャートである。
【００１２】
【図８】チャープ信号のダイナミック位相ノイズを判定するための方法を説明するフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
周波数変調連続波（ＦＭＣＷ）レーダーの周波数線形性及びダイナミック位相ノイズを確認する回路及び方法を本明細書に開示する。周波数線形性は、レーダーにより送信されるチャープ信号の線形性である。ダイナミック位相ノイズは、チャープ信号が或る帯域幅にわたって送信されているとき測定される位相ノイズを指すために用いられるという用語である。こういった回路及び方法を、下記パラメータの波形を有する例示のチャープ信号に基づいて後述する。
送信されるチャープ信号帯域幅：  ０．０２５ＧＨｚ
チャープ開始周波数：  ２．３７５ＧＨｚ
チャープ停止周波数：  ２．４ＧＨｚ
勾配レート：  １０００ＭＨｚ／μｓ
【００１４】
図１は、上記パラメータを有するチャープ信号１００の一例を時間の関数として示すグラフである。チャープ信号１００は、継続的に反復し、２．３７５ＧＨｚの開始周波数で開始し、２．４ＧＨｚの停止周波数で終わる。開始周波数と停止周波数との間の周波数上昇は、チャープ信号１００の周波数線形性が測定される部分に対応する。より具体的には、線１０２に沿った、開始周波数と停止周波数との間の一定の勾配レートが、高周波数線形性を有するチャープ信号に対応する。線１０２が曲線であるか又は不連続性を有する場合、チャープ信号は低い周波数線形性を有する。そのため、開始周波数と停止周波数との間に示される線１０２の直線性は、周波数線形性に関連する。
【００１５】
図２を付加的に参照する。図２は、送信されるチャープ信号のチャープ信号線形性を判定する一実施例を説明するフローチャート２００である。工程２０２において、送信されたチャープ信号が捕捉される。幾つかの例において、チャープ信号は、一般的な信号分析器を用いて捕捉される。例えば、通常利用可能なスペクトル分析器が、送信されたチャープ信号を捕捉するために用いられ得る。また、スペクトル分析器は、それら自体の内部の又は局地的に生成される局部発振器（ＬＯ）を用いてチャープ信号をダウンコンバートするので、高帯域幅チャープ信号を用いる場合でも、信号分析器として機能する。チャープ信号は、工程２０４においてその等価のベースバンド中間周波数（ＩＦ）サンプルにダウンコンバートされ、工程２０６においてＩＦ信号と称されるデジタル化されたＩＦ信号を生成させるために、デジタル化される。
【００１６】
ＩＦ信号は、本質的に直交（典型的に、デジタルＩ及びＱサンプル）である。スペクトル分析器の帯域幅は、送信されたチャープ信号の帯域幅に適合してもよく又は適合しなくてもよく、そのため、スペクトル分析器の帯域幅の分析は、チャープ信号の最大部分を分析するために出来る限りその最大値に設定され得る。幾つかの例において、スペクトル分析器の分析帯域幅は約４０ＭＨｚである。
【００１７】
スペクトル分析器により捕捉されるデジタル化された直交サンプルの振幅は、それが、デジタイザーのダイナミックレンジをクリップ又は飽和しないような方式で、及びデジタル化された直交サンプルがデジタイザーのノイズフロアの下に埋もれないように選択される。選択された振幅は、最適であるべきであり、デジタイザーのオペレーションの線形範囲にあるべきである。幾つかの例において、ＩＦ信号の位相を演算するために、ＩＦ信号が処理される。チャープ信号の瞬時周波数を生成させるために、時間に対するＩＦ信号の位相の導関数が計算される。工程２０８において、チャープ信号の瞬時周波数が判定され、これは、演算された周波数サンプルと称されることもある。
【００１８】
演算された周波数サンプルは、典型的にチャープ信号のＬＯであるトランスミッタのＬＯ周波数と受信機器のＬＯとの間の周波数差によって生じる周波数オフセットを有し得る。機器により捕捉されるようなチャープ信号の開始周波数、及び、チャープ信号１００の伝送のために用いられる実際の開始周波数における差も、周波数オフセットを起こし得る。こういった周波数オフセットは、工程２１０で従来の手法により取り除かれ得る。
【００１９】
演算された周波数サンプルの理想周波数サンプルが、演算された周波数サンプルから判定される。幾つかの例において、これは、演算された周波数サンプルに対して、一次多項式フィット（first order polynomial fit）の形式の線形フィットを適用することにより判定され、こういったフィットには、勾配及び切片などの単純項（simple terms）が含まれ得る。幾つかの例において、多項式フィットのための多項式は、ｆ（ｔ）＝ａｔ＋ｂであり、ここで、「ｆ」は理想周波数サンプルであり、「ｔ」は時間基準であり、「ａ」は勾配であり、「ｂ」は切片である。これら全ての変数は、演算された周波数サンプルに対する最良フィットを与える多項式係数である。
【００２０】
所定の周波数サンプルは、チャープ信号の数学的モデルに基づく周波数サンプルである。周波数誤差サンプルを生成させるため、工程２１２において理想的な周波数サンプルと所定の周波数サンプルとの間の差が判定される。工程２１４において、周波数線形性が周波数誤差サンプルから計算される。幾つかの例において、周波数誤差サンプルに対する平均標準偏差などの統計的オペレーションにより、周波数線形性が測定される。
【００２１】
周波数線形性を測定するためのプロセスを説明してきたので、次に、ダイナミック位相ノイズを測定するためのプロセスを説明する。ダイナミック位相ノイズは、チャープ信号の帯域幅にわたって継続的に分析され、一つの特定のオフセット周波数において特定される。幾つかの例において、ダイナミック位相ノイズは、キャリア信号から、１００ＫＨｚ、１ＭＨｚ、及び１０ＭＨｚオフセットしていると称される。ＦＭＣＷレーダーの場合、キャリア信号は単一のＣＷ周波数ではなく、絶えず変化する。例えば、それは、特定の帯域幅にわたって特定される図１に示すランプ信号であり得る。従って、ダイナミック位相ノイズは、１０ＫＨｚ、１ＭＨｚ、又は１０ＭＨｚなどのオフセット周波数でのランプの位相ノイズとして特定される。
【００２２】
図３は、送信されたチャープ信号のダイナミック位相ノイズを判定するための一実施例を説明するフローチャート３００である。工程３０２でチャープ信号の位相が判定される。工程３０４において、チャープ信号の位相サンプルが判定される。位相サンプルは、周波数サンプルから、又は、デジタル化されたＩ及びＱサンプルから演算された位相から、演算され得る。前者において、周波数誤差サンプルは、積分又は総計され、２πで除算されて、位相誤差サンプルが生成される。後者の場合、位相サンプルを演算するために、（演算された周波数サンプルに対する線形フィットに類似する）線形多項式フィットが適用される。用いられる多項式の一例は、φ（ｔ）＝ａｔ＋ｂであり、ここで、φは、チャープ信号の位相サンプルであり、「ｔ」は時間基準であり、「ａ」は勾配であり、「ｂ」は切片である。これらの変数は、測定された位相サンプルと称されることもある位相サンプルに対して最良フィットを与える多項式係数である。
【００２３】
工程３０６において、所定の位相サンプルが計算される。所定の位相サンプルは、理想的なチャープ信号の数学的モデルに基づく。位相誤差サンプルを生成させるために、工程３０８で、位相サンプルと所定の位相サンプルとの間の差が判定される。送信されたチャープ信号のダイナミック位相ノイズを生成させるために、工程３１０において位相誤差サンプルのパワースペクトル密度関数が計算される。位相誤差サンプルのパワースペクトル密度は、或る周波数オフセットにわたるノイズパワーを演算するために有用である。
【００２４】
図４は、チャープ信号帯域幅が分析機器により適合され得ない状況においてチャープ信号のメトリックを演算するための手順を説明するフローチャート４００である。要約すると、チャープ信号の全帯域幅がセグメントにセグメント化され、そして、各セグメントが分析される。この例では、チャープ信号は、下記の特性を有する。
送信されるチャープ信号帯域幅：  ７０．３ＭＨｚ
チャープ開始周波数：  ２．３７５ＧＨｚ
チャープ停止周波数：  ２．４４５ＧＨｚ
機器帯域幅：  ４０ＭＨｚ
セグメントの数：  ２
セグメント化された帯域幅：  ３５ＭＨｚ
セグメント１開始及び停止周波数：  ２．３７５〜２．４１ＧＨｚ
セグメント２開始及び停止周波数：  ２．４１１〜２．４４５ＧＨｚ
【００２５】
上述のように、チャープ信号帯域幅は、チャープ信号を分析するデバイス又は装置の帯域幅より大きい。工程４０２において、チャープ信号の帯域幅は複数のセグメントにセグメント化され、そのため、各セグメントは、分析機器の帯域幅内の帯域幅を有する。本明細書に記載の例において、チャープ信号の帯域幅は、分析機器の帯域幅内である、等しい帯域幅の半分にセグメント化される。セグメント化された半分のセグメントの開始及び停止周波数は、各セグメントのためのデジタル化されたＩＱサンプルを抽出するために、分析機器に入力される。工程４０４において、各セグメントのメトリックを判定するため、チャープ信号の各セグメントが図２及び図３に従って分析される。上述のメトリックに関して、第１のセグメント及び第２のセグメントは、それらのメトリックを個別に判定するために分析される。工程４０６において、全チャープ信号のメトリックを生成させるため、各セグメントのメトリックの二乗平均平方根が共に加算される。こういったメトリックには、周波数線形性及び位相ノイズが含まれる。
【００２６】
図５は、レーダー５０２の周波数線形性及び位相ノイズを測定するテスト機器５００のブロック図である。幾つかの例において、テスト機器５００は自動化され、レーダー５０２の製造の間、レーダー５０２の周波数線形性及び位相ノイズを測定する。レーダー５０２は、チャープ信号を出力するテストモードを有する。図５の例において、チャープ信号は、２．３７５ＧＨｚの開始周波数、及び２．４１ＧＨｚの停止周波数を有する。テスト機器５００は、レーダー５０２の出力に結合されるＩＱダウンコンバータミキサー５０４を含む。ＩＱダウンコンバータミキサー５０４は、ＩＱダウンコンバータミキサー５０４に対してミキシング信号を提供する外部局部発振器５０８に結合される。図５の例において、局部発振器の周波数は２．５ＧＨｚである。ＩＱダウンコンバータミキサー５０４により出力されるミキシングされた信号は、中間周波数（ＩＦ）デジタイザー５１０に出力され、ＩＦデジタイザー５１０は、ＩＱダウンコンバータミキサー５０４により生成されたミキシングされた信号からデジタルＩＱ信号を抽出する。ＩＱダウンコンバータ５０４とＩＦデジタイザー５１０との組み合わせは、従来の信号分析器として同様の機能を提供する。プロセッサ５１４が、ＩＦデジタイザー５１０により生成されたデジタル化されたＩＱ信号を分析し、図２及び図３に図示される方法に従って周波数線形性及びダイナミック位相ノイズチャープ信号を判定する。
【００２７】
ＩＱダウンコンバータ５０４は、その入力を、レーダー５０２により生成されたチャープ信号の形式で受信する。本願において提供される例におけるチャープ信号は、２．３７５ＧＨｚ〜２．５１ＧＨｚの周波数範囲にある。チャープ信号は、ゼロＩＦ信号を生成させるため、局部発振器５０８により生成された外部ＬＯとミキシングされる。ゼロＩＦ信号は、デジタル化された直交（ＩＱ）サンプルを生成するためＩＦデジタイザー５１０を通過される。本明細書に記載される信号処理手法は、上述のように周波数線形性及びダイナミック位相ノイズを評価するため、プロセッサ５１４によりゼロＩＦ信号に対して適用され得る。
【００２８】
図６は、チャープ信号の周波数線形性及びダイナミック位相ノイズを測定する一層詳細なテスト機器６００の一実施例のブロック図である。幾つかの例において、測定は、単一の集積回路チップ上で又は単一の回路により達成される。勾配、帯域幅、開始周波数、及び停止周波数などの定義された構成を有するチャープ信号が、レーダー６０２から送信される。チャープ信号の周波数は、分周器６０４によりスケールダウンされる。チャープ信号の周波数をスケールダウンすることは、後述のデバイスの一層シンプルな設計に適合する。図６の例において、スケーリングは、チャープ信号を分割し得る分周器６０４によって、２、４、８、１６、及び３２などの複数のあり得る値で達成される。
【００２９】
分周器６０４の出力は、ダウンコンバージョンプロセスのために用いられる補助ミキサー６０６の入力に結合される。図６の例において、補助ミキサー６０６は、複素ミキサー又は直交ミキサーである。外部ＬＯ６１０が、レーダー６０２と同じ周波数を有する信号を生成する。図６の実施例において、外部ＬＯ６１０は、７６ＧＨｚ〜８１ＧＨｚの範囲の周波数を生成する。外部ＬＯ６１０の出力は、ミキサー６０４と同じであり得る又は実質的に類似し得る分周器６１２に入力される。例えば、分周器６１２は、分周器６０４がレーダー６０２により出力される信号を低減するのと同じく、外部ＬＯ６１０の周波数を低減し得る。分周器６１２の出力は、ダウンコンバージョンのために用いられる補助ＬＯ６１６に入力される。補助ＬＯ６１６の出力はミキサー６０６に入力される。
【００３０】
ミキサー６０６の出力は、ＩＦ増幅器６２２及びＡＤＣ６２４を含むレシーバ６２０に結合される。幾つかの例において、ＩＦ増幅器６２２は、補助ミキサー６０６の出力を増幅する２階のバイ・クワッド（bi-quad）ＩＦ増幅器である。増幅器６２２の出力はＡＤＣ６２４によりデジタル化される。ＡＤＣ６２４の出力は、図２及び図３のフローチャート２００及び３００に説明される方法に従ってプロセッサ６３０によって処理される。幾つかの例において、プロセッサ６３０の処理は、レーダー６０２の他の部分と同じ回路又は集積回路に対して実施され、そのため、この処理は、レーダー６０２を特徴付けるために書き込まれるソフトウェア／ファームウェアの一部として取り込まれ得る。例えば、この処理は、レーダーのセルフテストプロセスとして実施され得る。
【００３１】
位相ノイズが、ダウンコンバージョンの間に相殺され、ダイナミック位相ノイズ測定に影響を与え得るので、レーダー６０２に用いられるＬＯは、補助ミキサー６０６及び外部ＬＯ６１０をフィードするために用いることができない。この問題は、外部ソースから外部ＬＯ６１０をフィードすることによって克服される。他の内部クロックを用いることは、上述の測定に悪影響を与え得るノイズをつくり得る。
【００３２】
実験テストデバイスの多くは、上述のようなチャープ信号のダイナミック位相ノイズを測定する能力を有さない。チャープ信号周波数線形性測定は典型的に、ハイエンドテスト機器を必要とする。本明細書に記載される方法及びデバイスは、一般的な信号分析器及び信号処理アルゴリズムの組み合わせを用いることによって周波数線形性及びダイナミック位相ノイズを共に測定することに関連する問題を克服する。
【００３３】
図７は、チャープ信号の周波数線形性を判定するための方法を説明するフローチャート７００である。この方法は、工程７０２でチャープ信号を直交信号にダウンコンバートすることを含む。工程７０４で、ＩＦ信号を生成させるために直交信号がデジタル化される。工程７０６で、ＩＦ信号の瞬時周波数が判定される。工程７０８で、チャープ信号の周波数線形性を判定するために、ＩＦ信号の瞬時周波数がチャープ信号の所定の瞬時周波数と比較される。
【００３４】
図８は、チャープ信号のダイナミック位相ノイズを判定するための方法を説明するフローチャート８００である。この方法は、工程８０２で、チャープ信号を直交信号にダウンコンバートすることを含む。またこの方法は、工程８０４でＩＦ信号を生成させるために直交信号をデジタル化すること、工程８０６でＩＦ信号のダイナミック位相を測定すること、及び、工程８０８で、チャープ信号のダイナミック位相ノイズを生成させるために、ＩＦ信号の測定されたダイナミック位相をチャープ信号の所定のダイナミック位相と比較することを含む。
【００３５】
本発明の特許請求の範囲内で、説明した例示の実施例に変形が成され得、他の実施例が可能である。
【図１】
2018538539.tif 000003
【図２】
2018538539.tif 000004
【図３】
2018538539.tif 000005
【図４】
2018538539.tif 000006
【図５】
2018538539.tif 000007
【図６】
2018538539.tif 000008
【図７】
2018538539.tif 000009
【図８】
2018538539.tif 000010
【国際調査報告】
2018538539.tif 000011