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　特願２０００−１５０３５９「高強度ねじ及び高強度ねじの製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１３年　９月１４日出願公開、特開２００１−２４７９３７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１２年５月２２日（優先権主張：平成１１年５月２１日、日本国、他２件）に出願されたものであって、その発明は、平成１５年６月３日付の手続補正により補正された明細書の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１〜１１に記載されたとおりであり、その請求項１の発明は次のとおりのものと認める。
　「表面硬化処理を施し、表面硬さＨｖで５５０〜７００、芯部硬さＨｖで２００〜３２０（但し、３２０を除く）、硬化層深さ０．０５〜０．７ｍｍ、引張り強さ８００〜１２００Ｎ／ｍｍ２を有することを特徴とする高強度ねじ。」
（以下、請求項１に記載される発明を「本願発明」という。）
　
２．引用刊行物に記載の事項
　これに対して、原査定の拒絶の理由に引用された刊行物である特開平１０−１９６６２７号公報（刊行物１）、特開平９−６７６２５号公報（刊行物２）には次の事項が記載されている。
◎刊行物１：特開平１０−１９６６２７号公報
・摘示１−１：【特許請求の範囲】
　「【請求項１】  Ｃ  ：０．０５〜０．１５wt.%、Ｓｉ：０．２０wt.%以下、Ｍｎ：０．４〜１．８wt.%、Ｐ  ：０．０１５wt.%以下、Ｓ  ：０．０１５wt.%以下、sol.Ａｌ：０．０２０〜０．０８０wt.%、及び、Ｎ  ：０．００６０wt.%以下、を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり、且つ、炭素当量：Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／７＋Ｍｎ／５が０．４０wt.%以下である化学成分組成を有し、そして、表面のビッカース硬さが５５０以上、且つ心部のビッカース硬さが３２０〜４００の範囲内であることを特徴とする、頭飛びの発生しないねじ。
　【請求項２】  Ｃ  ：０．０５〜０．１５wt.%、Ｓｉ：０．２０wt.%以下、Ｍｎ：０．４〜１．８wt.%、Ｐ  ：０．０１５wt.%以下、Ｓ  ：０．０１５wt.%以下、sol.Ａｌ：０．０２０〜０．０８０wt.%、及び、Ｎ  ：０．００６０wt.%以下、を含有し、更に、Ｃｒ：０．８０wt.%以下、Ｍｏ：０．３０wt.%以下、及び、Ｂ  ：０．０００５〜０．００５０wt.%、からなる群から選ばれた少なくとも１種、及び／又は、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０wt.%、及び、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０wt.%からなる群から選ばれた少なくとも１種、を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり、且つ、炭素当量：Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／７＋Ｍｎ／５＋Ｃｒ／９＋Ｍｏ／６が０．４０wt.%以下である化学成分組成を有し、そして、表面のビッカース硬さが５５０以上、且つ心部のビッカース硬さが３２０〜４００の範囲内であることを特徴とする、頭飛びの発生しないねじ。」
　
・摘示１−２：「【請求項３】  Ｃ  ：０．０５〜０．１５wt.%、Ｓｉ：０．２０wt.%以下、Ｍｎ：０．４〜１．８wt.%、Ｐ  ：０．０１５wt.%以下、Ｓ  ：０．０１５wt.%以下、sol.Ａｌ：０．０２０〜０．０８０wt.%、及び、Ｎ  ：０．００６０wt.%以下を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり、且つ、炭素当量：Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／７＋Ｍｎ／５が０．４０wt.%以下である化学成分組成を有する鋼線材を、軟化焼鈍して前なまし鋼線を調製し、こうして調製された前記前なまし鋼線にねじ加工を施してねじを調製し、次いで、前記ねじを表面のビッカース硬さが５５０以上、且つ心部のビッカース硬さが３２０〜４００の範囲内になるように、浸炭又は浸炭窒化焼入れをした後、焼戻しを行うことを特徴とする、頭飛びの発生しないねじの製造方法。
【請求項４】  Ｃ  ：０．０５〜０．１５wt.%、Ｓｉ：０．２０wt.%以下、Ｍｎ：０．４〜１．８wt.%、Ｐ  ：０．０１５wt.%以下、Ｓ  ：０．０１５wt.%以下、sol.Ａｌ：０．０２０〜０．０８０wt.%、及び、Ｎ  ：０．００６０wt.%以下を含有し、更に、Ｃｒ：０．８０wt.%以下、Ｍｏ：０．３０wt.%以下、及び、Ｂ  ：０．０００５〜０．００５０wt.%、からなる群から選ばれた少なくとも１種、及び／又は、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０wt.%、及び、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０wt.%、からなる群から選ばれた少なくとも１種、を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり、且つ、炭素当量：Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／７＋Ｍｎ／５＋Ｃｒ／９＋Ｍｏ／６が０．４０wt.%以下である化学成分組成を有する鋼線材を、軟化焼鈍して前なまし鋼線を調製し、こうして調製された前記前なまし鋼線にねじ加工を施してねじを調製し、次いで、前記ねじを表面のビッカース硬さが５５０以上、且つ心部のビッカース硬さが３２０〜４００の範囲内になるように、浸炭又は浸炭窒化焼入れをした後、焼戻しを行うことを特徴とする、頭飛びの発生しないねじの製造方法。」
　
・摘示１−３：「【０００３】・・・従来のドリリングタッピンねじを用いて鋼板を締めつけると、締めつけ後１日〜２日で、ねじの頭部が破壊する頭飛び現象が頻発し、問題になっている。これは一般によく知られている遅れ破壊が、ボルト締めつけ後数年経過後に発生する現象と比較すると、非常に短時間で発生しており、遅れ破壊とは区別して考えなければならない。即ち、ボルトの遅れ破壊は、・・」
・摘示１−４：「【０００５】この発明の目的は、上述したドリリングタッピンねじ等、ねじの頭飛びの発生原因を解明し、頭飛びの発生しないねじ及びその製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記ドリリングタッピンねじの頭飛び現象について鋭意研究を重ねた。その結果、頭飛び発生の起点となる亀裂の発生を抑止するよりも亀裂の進展を抑止することにより、ドリリングタッピンねじの頭飛びを防止できることを突き止め、本発明を完成するに至った。即ち、ねじの表層部には、０．１ｍｍ程度の厚さの浸炭硬化層が形成されているが、締めつけ後のねじには上記浸炭硬化層内部に微小な亀裂が発生し、この亀裂が粒界に沿って内部に進展し破断に至ったものがねじの頭飛びである。上記亀裂の内部への進展を抑止すれば、頭飛びを防止することができる。この亀裂進展を抑止するためには、ねじの非浸炭部の内部硬度を下げ、且つ、十分な靱性を確保しなければならない。」
　
・摘示１−５：第７欄第５〜１８行「（１４）ねじ表面のビッカース硬さＨＶ：５５０以上
ねじ表面の硬さ、特にねじ先端の硬さはビッカース硬さＨＶで５５０未満では鉄板にねじ込む時に先端が欠けたり、折れたりしてねじ込みが不可能になる。また、ねじ込みの貫通に時間がかかる。従って、ねじ表面の硬さをＨＶ：５５０以上とする必要がある。
（１５）ねじ心部のビッカース硬さＨＶ：３２０〜４００
ねじの頭飛びは、ねじ心部硬さに密接に関係しており、ＨＶ：４００を超えると頭飛びが発生し易いのでＨＶ：４００以下にする必要がある。しかしＨＶ：３２０未満ではねじの強度が十分でなく、施工時に捻じれ切れを起こし易くなる。従って、ねじ心部の強度をＨＶ：３２０〜４００の範囲内にする必要がある。」     
　
・摘示１−６：「【００２９】以上、タッピンねじの実施例に従って説明したが、本発明は、タッピンねじ及びその製造方法に限定されるものでなく、浸炭又は浸炭窒化焼入れ、焼戻しを施して使用するドライウォール等、頭飛びが問題となるねじ類に適用することができるものである。
【００３０】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、ねじ加工性及びねじの貫通性に優れ、且つ締付け後の頭飛び発生を完全に防止することができるねじ及びその製造方法を提供することができ、工業上有用な効果がもたらされる。」
　
◎刊行物２：特開平９−６７６２５号公報
・摘示２−１：「【特許請求の範囲】
【請求項１】Ｃ  ：０．０５〜０．１５％（重量％の意味、以下同じ）、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：１．６％以下、Ｐ  ：０．０１０％以下、Ｓ  ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０５％を含有し、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼を、
燐を含まない潤滑皮膜形成剤で処理した後、ねじ形状に成形加工し、次いで浸炭焼入れ焼戻し処理を行うことを特徴とする耐遅れ破壊性に優れた浸炭高強度ネジの製造方法。
【請求項２】  鋼成分として更に、Ｔｉ：０．１０％以下を含有する鋼を用いる請求項１に記載の浸炭高強度ネジの製造方法。
【請求項３】  鋼成分として更に、Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．２５％以下のうち１種または２種を含有する鋼を用いる請求項１または２に記載の浸炭高強度ネジの製造方法。
【請求項４】  Ｍｎ含有量が０．５％以下である鋼を用いて、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５３０〜５６０、芯部硬さをＨｖ３４０〜３８０に形成する請求項１〜３のいずれかに記載の浸炭高強度ネジの製造方法。
【請求項５】  Ｍｎ含有量が０．５〜１．６％である鋼を用いて、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５６０〜６００、芯部硬さをＨｖ３２０〜３６０に形成する請求項１〜４のいずれかに記載の浸炭高強度ネジの製造方法。
　
・摘示２−２：「【０００３】特にタッピンねじの場合には、下穴だけのめねじ側に自らねじを加工しながら締付ける必要があることから、高い表面硬度と内部靭性が要求されている。・・・浸炭焼入れ焼戻し処理を施すことにより、表面硬さはＨｖ５００以上、芯部硬さはＨｖ３００〜４００を示すタッピンねじが開発されている。」
　
・摘示２−３：「【０００６】ボルトの場合には、引張強さが１２０ｋｇｆ／ｍｍ２を超えると、耐遅れ破壊性の劣化が顕著となることが知られており、・・・」
　
３．判断
３−１．本願発明について
　本願発明は上記１のように、「表面硬化処理を施し、表面硬さＨｖで５５０〜７００、芯部硬さＨｖで２００〜３２０（但し、３２０を除く）、硬化層深さ０．０５〜０．７ｍｍ、引張り強さ８００〜１２００Ｎ／ｍｍ２を有することを特徴とする高強度ねじ。」であり、本願発明でいう「表面硬化処理」とは、「浸炭処理、窒化処理、高周波処理、火炎焼入処理」（段落００３５）等である。
　本願発明は、「より高強度な部材を締結するには、ボルトとしての所望の強度を有し且つタッピンねじとして相手部材に雌ねじを成形するために更に高い表面硬度と芯部の靭性」（段落０００５）が必要という要求に応じてなされたもので、従来技術のように必要以上に強度が出過ぎるとともに頭飛びが発生するという欠点を解消し、所望の強度、タッピング性及び小ねじとの互換性を有する高強度ねじを提供するものである（段落０００７）。
　
３−２．刊行物１（特開平１０−１９６６２７号公報）に記載された発明
　「Ｃ  ：０．０５〜０．１５wt.%、Ｓｉ：０．２０wt.%以下、Ｍｎ：０．４〜１．８wt.%、Ｐ  ：０．０１５wt.%以下、Ｓ  ：０．０１５wt.%以下、sol.Ａｌ：０．０２０〜０．０８０wt.%、及び、Ｎ  ：０．００６０wt.%以下、を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる基本化学成分組成を有し、その表面のビッカース硬さが５５０以上、且つ心部のビッカース硬さが３２０〜４００の範囲内であることを特徴とする頭飛びの発生しないねじ」（摘示１−１）であり、このねじは、「浸炭又は浸炭窒化焼入れをした後、焼戻しを行うことにより得られた」（摘示１−２）ものである。
　そして、このねじには、タッピンねじも含まれ（摘示１−６）ており、その目的は、ねじ加工性及びねじの貫通性に優れ、且つ、一般によく知られている遅れ破壊とは別の現象である、ねじ締め付け後１日〜２日でねじの頭部が破壊する頭飛び現象（摘示１−３）の発生しないねじを提供する（摘示１−６）ことである。
　
３−３．対比
　本願発明と刊行物１に記載された発明（以下、「刊行物１発明」という。）を対比する。
３−３−１．
　刊行物１に記載されるドリリングタッピンねじは、雌ねじを形成しながら締結するタッピング性を有するねじであるから本願発明と同様の用途に使用されるねじである。
　そして、刊行物１で用いるねじ材料の成分組成及び製造工程（摘示１−１、１−２）は、本願発明のそれ（本願明細書段落００１４、００３５参照）と格別の差異はなく、得られたねじの表面硬さは両者同等で、内部硬度は刊行物１発明の方が高いのであるから刊行物１のねじも高強度ねじということができる。
　そこで、本願発明の記載に倣って刊行物１発明を表記すると、刊行物１には、「表面硬化処理を施し、表面硬さＨｖで５５０以上、芯部硬さＨｖで３２０〜４００を有することを特徴とする高強度ねじ。」の発明が記載されていると認められる。
　してみれば、両者は、共に、表面硬化処理を施したものであり、表面硬さも重複する高強度ねじである点で一致する。
　しかしながら、（イ）本願発明は、芯部硬さをＨｖで２００〜３２０（但し、３２０を除く）と規定するのに対し、刊行物１発明はＨｖで３２０〜４００とする点、及び、（ロ）本願発明は、硬化層深さ０．０５〜０．７ｍｍと規定し、（ハ）引張り強さ８００〜１２００Ｎ／ｍｍ２と規定するのに対し、刊行物１発明ではそのように規定されていない点で相違する。
　
３−３−２．
　上記相違点について検討する。
　相違点（イ）について
　まず、芯部硬さについて、本願発明と刊行物１発明の表面硬さは重複しているが、芯部硬さが、本願発明（Ｈｖ２００〜３２０未満）の方が刊行物１発明（Ｈｖ３２０〜４００）に比べて若干低い範囲に規定されているところ、刊行物１に、タッピンねじの頭飛びの原因は、浸炭硬化層内部に発生した微少亀裂が芯部内部に進展することにあり、芯部が硬いと頭飛び傾向があること、そして、その防止対策として芯部内部の硬さを下げて十分な靱性を確保し亀裂の進展を抑止すること、さらに、ねじ表面の硬さは勿論、芯部でも靱性と共に適度の強度も必要である（摘示１−４、１−５）と認識されている。一方、本願発明でも、ねじ強度及びタッピング性の点から表面をＨｖ５５０〜７００と硬くすると共に、芯部がＨｖ２００未満と柔らかすぎると所望の強度が得られず、Ｈｖが３２０を超えると靱性が低下し、亀裂が進展しやすくなる（本願明細書段落００２８，００２９）と記載されているから、亀裂が芯部内部に進展することによって起こる頭飛び現象の認識と、その技術的対応策として、表面を硬く芯部に靱性と適度の強度を与えるという方向性は両者格別異なるところはない。
　そして、芯部だけでなく表面硬さとの関係で、強度と靱性のバランスが必要という点は、上記の他、刊行物２にも、タッピンねじには高い表面硬度と内部靱性が要求される（摘示２−２）と記載されるように、表面硬さと内部靱性を調節してタッピンねじとして所望の特性を得るという考えは業界公知の事項であり、また、タッピンねじの芯部硬さとしてＨｖ３００〜４００のものも既に知られる（摘示２−２）ように、芯部硬さＨｖ３００程度は格別特異な値でもないのであるから、刊行物１に示される芯部硬さを下げて靱性を確保し亀裂伝播抑制するという技術的示唆に従えば、本願発明のように、芯部硬さを刊行物１発明のＨｖ３２０〜４００よりもより低くＨｖ２００〜３２０未満とすることは、被タッピング材、タップ速度等のねじ使用の態様に応じて当業者が適宜にその最適値を定めうるものである。
　
　相違点（ロ）について
　刊行物１のねじの硬化層深さは０．１ｍｍ程度（摘示１−４、第３欄第２９行）であるから本願規定を満足しているし、また、本願発明の硬化層深さの規定範囲のうち浅い部分は、この種ねじの一般的な硬化層深さを規定するＪＩＳＢ１０５５やＪＩＳＢ１１２５の０．０５〜０．２８ｍｍと重複しているから、この重複範囲を選択した場合は、本願発明の硬化層深さは刊行物１発明や従来技術のものと差異はない。
　
　相違点（ハ）について
　タッピンねじを含むボルト類は、一般的にその引張強度が１２０ｋｇｆ／ｍｍ２を超えると耐遅れ破壊性の劣化が顕著になること（摘示２−３）は知られており、タッピンねじでも頭飛びと同時に耐遅れ破壊性も防止しなければならない（摘示２−２、摘示１−３）のであるから、引張強度の上限値を１２００Ｎ／ｍｍ２にすることは容易である。
　下限値についても、上記したようにタッピンねじにはねじ込みしてタップを形成できる程度の強度が要求されており、本願発明のボルトの引張り試験（本願明細書段落００４５）で用いたＪＩＳＢ１０５１からも知られるように、ねじの引張り強さが８００〜１２００Ｎ程度のものは一般に知られ且つ使用されていることを考慮すると、本願発明のように下限値を定めて、引張り強さを８００〜１２００Ｎ／ｍｍ２の範囲に規定することにも格別の困難性はみいだせない。
　
　請求人は、表面硬さ、芯部硬さ、硬化層深さ、引張り強さを限定し組み合わせたところに本願発明の特徴があると主張するが、この種のタッピングねじには高い表面硬度と芯部の靭性が必要であることは当業界において既に広く知られており（摘示２−２）、この要求特性を満たすタッピンねじを得るために検討すべき事項として、材料の他に表面硬さ、芯部硬さ、硬化層深さ、引張り強さ等があることは当業者であれば容易に思い至るところである。　そして、上記したように、本願発明のこれらの数値規定の範囲は当業者が容易に定めうる程度のものと認められるから、これらの組み合わせが格別であるということはできない。
　
　本願発明の効果には、優れた機械的性質、所望の強度、頭飛び防止、耐遅れ破壊特性の他に、タッピンねじで成形された雌ねじに小ねじを螺合することが可能、即ち、小ねじとの互換性があげられているが、「タッピンねじの機械的性質（ＪＩＳＢ１０５５）」にも記載されるようにタッピンねじとして機能するには、「タッピンねじ自体のねじ山が変形することなく、かつ、ねじ込み中又はねじ込み後の使用中にねじ部が破損することなく、普通のねじ込み操作で、タッピンねじがねじ込み材にめねじを成形することができるということ」が保証されていなければならず、このような品質保証されたタッピンねじであれば、小ねじとの互換性を有しているといえるから、この点は格別のことではない。
　したがって、本願発明の全作用効果をみても刊行物１発明と比べて格別優れているということはできない。
　
４．むすび
　したがって、本願発明は、上記引用された刊行物に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものと認められるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。