(57)【要約】  低品位廃熱源の特定部分からのエネルギー効率を向上させるために、グラスルーツの中品位原油精製半転化設備のために総合される直接又は間接（又は両方）のインタープラント（プラント間）加熱システムの構成と関連する処理スキーム（処理案）である。また、低品位廃熱源の特定部分からのエネルギー効率を向上させるために、統合型中品位原油精製半転化設備と芳香族複合施設のために総合される直接又は間接（又は両方）のインタープラント（プラント間）加熱システムの構成と関連するスキームでもある。
2018536721.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
原油精製施設において実施される方法であって、
前記原油精製施設は複数の石油精製プラントを有し、前記石油精製プラントの各々は少なくとも１つの石油精製プロセスを実行するように構成され、前記石油精製プラントの各々は相互に結合された複数の石油精製サブシステムを有し、夫々の温度の複数の流れが前記複数の石油精製サブシステムの間を流れるように構成され；
前記複数の石油精製プラントの水素化分解プラントから水素化分解プラント流を第１の熱交換器へ流す、ステップと；
前記複数の石油精製プラントの第１の石油精製プラントからの流れを前記第１の熱交換器へ流すステップであって、前記第１の石油精製プラントは前記水素化分解プラントと異なり、前記第１の熱交換器は前記水素化分解プラント流から前記第１の石油精製プラントからの前記流れに熱移動させる、ステップと；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用する、ステップと；を備える、
方法。
【請求項２】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは硫黄回収プラントであり、前記流れはアミン再生器底部流であり、前記水素化分解プラント流は第１段の冷高圧分離器流への第１段の反応部供給流であり、
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１段の冷高圧分離器流への前記第１段の反応部供給流を用いて前記アミン再生器底部流を加熱する、ステップと；
加熱された前記アミン再生器底部流を前記硫黄回収プラントの硫黄回収プラントのアミン再生器底部を通して流す、ステップと；を更に備える、
方法。
【請求項３】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントはサワー水ストリッパプラントであり、前記流れはサワー水ストリッパ底部流であり、前記水素化分解プラントは、ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器流への第１段の反応部供給流及び灯油生成物流を有し、
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記サワー水ストリッパ底部流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器流への前記第１段の反応部供給流を用いて前記サワー水ストリッパ底部流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記サワー水ストリッパ底部を加熱する、ステップと；
加熱された前記サワー水ストリッパ底部流を前記サワー水ストリッパプラントを通して流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項４】
請求項３に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項５】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントを有し、前記流れは、前記ガス分離プラントにおけるＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流、前記硫黄回収プラントにおける硫黄回収プラント底部コールドストリーム及び前記ガス分離プラントにおける脱エタン塔底部流を有し、前記水素化分解プラント流は、第２の冷高圧分離器流への第２の反応段の供給流、第１段の冷高圧分離器流への第１段の反応供給流及び灯油生成物流であり、
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記第２の冷高圧分離器流への前記第２の反応段の供給流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器流への前記第１段の反応供給流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記硫黄回収プラント底部コールドストリームを加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記脱エタン塔底部流を加熱する、ステップと；
加熱された前記硫黄回収プラント底部コールドストリームを前記硫黄回収プラントへ流す、ステップと；
加熱された前記脱エタン塔底部流を前記ガス分離プラントへ流す、ステップと；
加熱された前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流を前記ガス分離プラントへ流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項６】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントを有し、前記流れは、前記ナフサ水素処理プラントにおけるナフサスプリッタ底部流及び前記硫黄回収プラントにおけるアミン再生器底部流、水素化分解プラント流、ディーゼル生成物流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流、灯油生成物流及び第１段の冷高圧分離器への第１の反応段の供給流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
第１の熱交換器、第２の熱交換器、第３の熱交換器及び第４の熱交換器において前記ディーゼル生成物流、前記生成物ストリッパ塔頂流、前記灯油ポンプアラウンド流及び前記灯油生成物流を夫々用いて前記ナフサ水素処理プラントにおけるナフサスプリッタ底部流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応段の供給流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記アミン再生器底部流を加熱する、ステップと；
加熱された前記ナフサスプリッタ底部流を前記ナフサ水素処理プラントへ流す、ステップと；
加熱された前記アミン再生器底部流を前記硫黄回収プラントへ流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項７】
請求項６に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器、前記第３の熱交換器及び前記第４の熱交換器は互いに並列に流体結合される方法。
【請求項８】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、サワー水ストリッパプラント及びガス分離プラントを有し；前記流れは、前記ガス分離プラントにおけるサワー水ストリッパ底部コールドストリーム、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流及び脱エタン塔底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、第２の反応部の第２段の冷高圧分離器への供給流、第１段の冷高圧分離器への第１の反応段の供給流、生成物ストリッパ塔頂流及び灯油生成物流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記第２の反応部の第２段の冷高圧分離器への供給流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応段の供給流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記サワー水ストリッパ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記生成物ストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記脱エタン塔底部流を加熱する、ステップと；
加熱された前記第１の支流及び加熱された前記第２の支流を前記サワー水スプリッタプラントへ流す、ステップと；
加熱された前記脱エタン塔底部流及び加熱された前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流を前記ガス分離プラントへ流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項９】
請求項８に記載の方法であって、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項１０】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントはアミン再生プラント分離部を有し；前記流れは前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス再生器底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器への第１の反応部供給流及び灯油生成物流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記酸性ガス再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応部供給流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
前記第１の支流、前記第２の支流及び前記第３の支流を前記アミン再生プラント分離部の酸性ガス再生器底部に流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項１１】
請求項１０に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項１２】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントはアミン再生プラント分離部を有し；前記流れは前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス再生器底部流を有し；前記水素化分解プラント流は第１段の冷高圧分離器への第１の反応部供給流、生成物ストリッパ塔頂流及び灯油生成物流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応部供給流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記酸性ガス再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記生成物ストリッパ塔頂流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
前記第１の支流、前記第２の支流及び前記第３の支流を前記アミン再生プラント分離部の酸性ガス再生器底部に流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項１３】
請求項１２に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項１４】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、ナフサ水素処理プラント及びサワー水ストリッパプラントを有し；前記流れは、前記ナフサ水素処理プラントにおけるナフサスプリッタ底部流及び前記サワー水ストリッパプラントにおけるサワー水ストリッパ底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、灯油ポンプアラウンド流、灯油生成物流、第１段の冷高圧分離器への第１の反応部供給流及び生成物ストリッパ塔頂流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記ナフサ水素処理プラントにおける前記ナフサスプリッタ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応部供給流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記サワー水ストリッパ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器内において前記生成物ストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記ナフサスプリッタ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器内において前記灯油生成物流を用いて前記ナフサスプリッタ底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
前記サワー水ストリッパ底部流の加熱された前記第１の支流及び加熱された前記第２の支流を前記サワー水ストリッパプラントへ流す、ステップと；
前記ナフサスプリッタ底部流の加熱された第１の支流、加熱された第２の支流及び加熱された第３の支流を前記ナフサ水素処理プラントへ流す、ステップと；
を備える、
方法。
【請求項１５】
請求項１４に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第４の熱交換器及び前記第５の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項１６】
請求項１４に記載の方法であって、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項１７】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、硫黄回収プラント及びサワー水ストリッパプラントを有し；前記流れは、前記硫黄回収プラントにおけるアミン再生器底部流及びサワー水ストリッパ底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、灯油生成物流、ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器への第１の反応部供給流及び生成物ストリッパ塔頂流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記アミン再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油生成物塔頂流を用いて前記アミン再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応供給流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記サワー水ストリッパ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記生成物ストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
前記アミン再生器底部流の加熱された前記第１の支流及び加熱された前記第２の支流を前記サワー水ストリッパプラントへ流す、ステップと；
前記サワー水ストリッパ底部流の加熱された前記第１の支流及び加熱された前記第２の支流を前記硫黄回収プラントへ流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項１８】
請求項１７に記載の方法であって、前記第１の熱交換器及び前記第４の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項１９】
請求項１７に記載の方法であって、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに並列に流体結合される方法。
【請求項２０】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラント及びガス分離プラントを有し；前記流れは、前記ナフサ水素処理プラントにおけるナフサスプリッタ底部流、前記サワー水ストリッパプラントにおけるサワー水ストリッパ底部流、前記ガス分離プラントにおける脱エタン塔底部流及び前記ガス分離プラントにおけるＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、灯油ポンプアラウンド流、第１段の冷高圧分離器への第１の反応部供給流、生成物ストリッパ塔頂流及び灯油生成物流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記ナフサ水素処理プラントにおける前記ナフサスプリッタ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応部供給流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記サワー水ストリッパ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記生成物ストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記ナフサスプリッタ底部プラント流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記脱エタン塔底部流を加熱する、ステップと；
第６の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流を加熱する、ステップと；
前記サワー水ストリッパ底部流の加熱された前記第１の支流及び加熱された前記第２の支流を前記サワー水ストリッパプラントへ流す、ステップと；
前記ナフサスプリッタ底部流の加熱された前記第１の支流及び加熱された前記第２の支流を前記ナフサ水素処理プラントへ流す、ステップと；
加熱された前記脱エタン塔底部流及び加熱された前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流を前記ガス分離プラントへ流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項２１】
請求項２０に記載の方法であって、前記第１の熱交換器及び前記第４の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項２２】
請求項２０に記載の方法であって、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項２３】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、アミン再生プラント分離部及びガス分離プラントを有し；前記流れは、前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス再生器底部流、前記ガス分離プラントにおける脱エタン塔底部流及びＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器への第１の反応部供給流及び灯油生成物流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記酸性ガス再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１の反応部供給流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記アミン再生ユニット底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記脱エタン塔底部流を加熱する、ステップと；
加熱された前記第１の支流、加熱された前記第２の支流及び加熱された前記第３の支流を前記ガス除去プラントへ流す、ステップと；
加熱された前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流及び加熱された前記脱エタン塔底部流を前記ガス分離プラントへ流すステップと；を備える、
方法。
【請求項２４】
請求項２３に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器及び前記第４の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項２５】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、アミン再生プラント分離部及び硫黄回収プラントを有し；前記流れは、前記硫黄回収プラントにおけるアミン再生器底部流及び前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス再生器底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、灯油生成物流、第２段の冷高圧分離器への第２段の反応供給流、ストリッパ塔頂流及び第１段の冷高圧分離器への第１段の反応供給流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記アミン再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記硫黄回収プラントにおける硫黄回収プラント後部ガス処理流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第２段の冷高圧分離器への前記第２段の反応供給流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記酸性ガス再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記ストリッパ塔頂流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記第１段の冷高圧への前記第１段の反応供給流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
前記硫黄回収プラント流の加熱された前記第１の支流及び加熱された前記第２の支流を前記硫黄回収プラントへ流す、ステップと；
前記酸性ガス再生器底部流の加熱された前記第１の支流、加熱された前記第２の支流及び加熱された前記第３の支流を前記アミン再生プラント分離部へ流すステップと；を備える、
方法。
【請求項２６】
請求項２５に記載の方法であって、前記第１の熱交換器及び前記第５の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項２７】
請求項２５に記載の方法であって、前記第２の熱交換器、前記第３の熱交換器及び前記第４の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項２８】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、アミン再生プラント分離部及びナフサ水素処理プラントを有し、前記流れは、前記ナフサ水素処理プラントおけるナフサスプリッタ底部流、前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス再生器底部流及び前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス除去流を有し、前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流、灯油生成物流、前記第１段の冷高圧分離器への第１段の反応供給流、生成物ストリッパ塔頂流及び灯油生成物流を有し、
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記ディーゼル生成物流を用いて前記ナフサ水素処理プラントにおける前記ナフサスプリッタ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記ストリッパ塔頂流を用いて前記ナフサ水素処理プラントにおける前記ナフサスプリッタ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記ナフサ水素処理プラントにおける前記ナフサスプリッタ底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記ナフサ水素処理プラントにおける前記ナフサスプリッタ底部流の第４の支流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１段の反応供給流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記酸性ガス再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第６の熱交換器において前記生成物ストリッパ塔頂流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第７の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス除去支流を加熱する、ステップと；
前記ナフサスプリッタ底部流の加熱された前記第１の支流、加熱された前記第２の支流、加熱された前記第３の支流及び加熱された前記第４の支流を前記ナフサ水素処理プラントへ流す、ステップと；
前記酸性ガス再生器底部流の加熱された前記第１の支流、加熱された前記第２の支流及び加熱された前記酸性ガス除去支流を前記アミン再生プラント分離部に流すステップと；を備える、
方法。
【請求項２９】
請求項２８に記載の方法であって、前記第５の熱交換器、前記第６の熱交換器及び前記第７の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項３０】
請求項２８に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器、前記第３の熱交換器及び前記第４の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項３１】
請求項２８に記載の方法であって、前記第２の熱交換器及び前記第６の熱交換器は互いに直列に流体結合された、
方法。
【請求項３２】
請求項１に記載に方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、アミン再生プラント分離部、硫黄回収プラント及びサワー水ストリッパプラントを有し；前記流れは、前記硫黄回収プラントにおけるアミン再生器底部流、前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス再生器底部流及び前記サワー水ストリッパプラントにおける底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、灯油生成物流、第１段の冷高圧分離器への第１段の反応供給流、ディーゼル生成物流、ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流及びディーゼルストリッパ塔頂流を有し；前記ディーゼル水素処理プラント流は、ディーゼル生成物流及びストリッパ塔頂流を有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流及び前記ディーゼル水素処理プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記水素化分解プラントのディーゼル生成物流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記アミン再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１段の反応供給流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記酸性ガス再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記水素化分解プラントのストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記アミン再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第６の熱交換器において前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼルストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
第７の熱交換器において前記ディーゼル水素処理プラントのディーゼル生成物流を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
前記酸性ガス再生器底部流の加熱された前記第１の支流及び前記酸性ガス再生器底部流の加熱された前記第２の支流を前記アミン再生プラント分離部に流す、ステップと；
前記アミン再生器底部流の加熱された前記第１の支流及び前記アミン再生器底部流の加熱された前記第２の支流を前記硫黄回収プラントへ流す、ステップと；
前記底部流の加熱された前記第１の支流、前記底部流の加熱された前記第２の支流及び前記底部流の加熱された前記第３の支流を前記サワー水ストリッパプラントへ流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項３３】
請求項３２に記載の方法であって、前記第１の熱交換器及び前記第５の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項３４】
請求項３２に記載の方法であって、前記第２の熱交換器及び前記第７の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項３５】
請求項３２に記載の方法であって、前記第３の熱交換器、前記第４の熱交換器及び前記第６の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項３６】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、アミン再生プラント分離部、硫黄回収プラント、ガス分離プラント及びサワー水ストリッパプラントを有し；前記流れは、前記硫黄回収プラントにおけるアミン再生器底部流、前記アミン再生プラント分離部における酸性ガス再生器底部流及び前記サワー水ストリッパプラントにおける底部流、前記ガス分離プラントにおけるＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流及び前記ガス分離プラントにおける脱エタン塔底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、灯油生成物流、第１段の冷高圧分離器への第１段の反応供給流、ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流を有し；更に、ディーゼル水素処理プラントは、ディーゼルストリッパ底部流、ストリッパ塔頂流及び前記原油精製施設内の水素プラントにて冷却されるホットストリームを有し；
前記第１の石油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流、前記水素処理流及び水素プラント流により加熱された前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
第１の熱交換器において前記水素化分解プラントのディーゼル生成物流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記アミン再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において第１段の冷高圧分離器への前記第１段の反応供給流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記酸性ガス再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記水素化分解プラントのストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記アミン再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第６の熱交換器において前記ディーゼル水素処理プラントのストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
第７の熱交換器において前記ディーゼル水素処理プラントのストリッパ底部生成物を用いて前記酸性ガス再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第８の熱交換器において前記ディーゼル水素処理プラントのストリッパ底部流を用いて前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第９の熱交換器において前記ディーゼル水素処理プラントのストリッパ底部を用いて前記ガス分離プラントにおける前記脱エタン塔底部流を加熱する、ステップと；
前記アミン再生底部流の加熱された前記第１の支流及び前記アミン再生器底部流の加熱された前記第２の支流を前記硫黄回収プラントへ流す、ステップと；
第１０の熱交換器において前記水素プラントにて冷却される前記ホットストリームを用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記底部流の第４の支流を加熱する、ステップと；
前記酸性ガス再生器底部流の加熱された前記第１の支流及び前記酸性ガス再生器底部流の加熱された前記第２の支流を前記アミン再生プラント分離部へ流す、ステップと；
前記底部流の加熱された前記第１の支流、前記底部流の加熱された前記第３の支流及び前記底部流の加熱された前記第４の支流を前記サワー水ストリッパプラントへ流す、ステップと；
前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の加熱された前記第１の支流、前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の加熱された前記第２の支流及び加熱された前記脱エタン塔底部流を前記ガス分離プラントへ流すステップと；を備える、
方法。
【請求項３７】
請求項３６に記載の方法であって、前記第１の熱交換器及び前記第５の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項３８】
請求項３７に記載の方法であって、前記第２の熱交換器及び前記第７の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項３９】
請求項３７に記載の方法であって、前記第３の熱交換器、前記第６の熱交換器及び前記第１０の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項４０】
請求項３７に記載の方法であって、前記第７の熱交換器及び前記第８の熱交換器は互いに直列に流体結合された、
方法。
【請求項４１】
請求項３７に記載の方法であって、前記第４の熱交換器及び前記第８の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項４２】
請求項３７に記載の方法であって、前記第８の熱交換器及び前記第９の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項４３】
請求項１に記載の方法であって、
前記第１の石油精製プラントは、酸性ガス除去プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラント及びサワー水ストリッパプラントを有し；前記流れは、前記ナフサ水素処理プラントにおけるナフサスプリッタ底部流、前記酸性ガス除去プラントにおける底部流、前記酸性ガス除去プラントにおける硫黄プラントアミン再生器底部流、前記サワー水ストリッパプラントにおけるサワー水ストリッパ底部流、前記ガス分離プラントにおけるＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流及び前記ガス分離プラントにおける脱エタン塔底部流を有し；前記水素化分解プラント流は、ディーゼル生成物流、灯油ポンプアラウンド流、灯油生成物流、ディーゼルストリッパ塔頂流、第２段の冷高圧分離器への第２段の反応供給流、第１段の冷高圧分離器への第１段の反応供給流、及び、ディーゼル水素処理プラントのストリッパ底部生成物流、ストリッパ塔頂流及び前記原油精製施設内の水素プラントにて冷却されるホットストリームを有し；
前記第１の原油精製プラントにおける石油精製プロセスにて前記水素化分解プラント流、前記ディーゼル水素処理プラント流及び前記水素プラント流により加熱される前記第１の石油精製プラントからの前記流れを利用するステップは：
前記第１の熱交換器において前記水素化分解プラントのディーゼル生成物流を用いて前記ナフサ水素処理プラントにおける前記ナフサスプリッタ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第２の熱交換器において前記水素化分解プラントのディーゼル生成物流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記アミン再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第３の熱交換器において前記第２段の冷高圧分離器への前記第２段の反応供給流を用いて前記アミン再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第４の熱交換器において前記第１段の冷高圧分離器への前記第１段の反応供給流を用いて前記アミン再生プラント分離部における前記底部流を加熱する、ステップと；
第５の熱交換器において前記水素化分解プラントストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパプラントにおける前記サワー水ストリッパ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第６の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記ナフサスプリッタ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第７の熱交換器において前記灯油ポンプアラウンド流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第８の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記ナフサスプリッタ底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
第９の熱交換器において前記灯油生成物流を用いて前記硫黄回収プラントにおける前記アミン再生器底部流の第１の支流を加熱する、ステップと；
第１０の熱交換器において前記ディーゼルプラントのストリッパ底部流を用いて前記ナフサスプリッタ底部流の第４の支流を加熱する、ステップと；
第１１の熱交換器において前記ディーゼルストリッパ塔頂流を用いて前記サワー水ストリッパ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第１２の熱交換器において前記ストリッパ生成物流を用いて前記アミン再生器底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第１３の熱交換器において前記ディーゼルストリッパ底部流を用いて前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の第２の支流を加熱する、ステップと；
第１４の熱交換器において前記ディーゼルプラントのストリッパ底部生成物流を用いて前記ガス分離プラントにおける前記脱エタン塔底部流を加熱する、ステップと；
第１５の熱交換器において前記水素プラントにて冷却される前記ホットストリームを用いて前記サワー水ストリッパ底部流の第３の支流を加熱する、ステップと；
前記ナフサスプリッタ底部流の加熱された前記第１の支流、前記ナフサスプリッタ底部流の加熱された前記第２の支流、前記ナフサスプリッタ底部流の加熱された前記第３の支流、及び、前記ナフサスプリッタ底部流の加熱された前記第４の支流を前記ナフサ水素処理プラントへ流す、ステップと；
前記アミン再生器底部流の加熱された前記第１の支流、前記アミン再生器底部流の加熱された前記第２の支流、及び、前記アミン再生器底部流の加熱された前記第３の支流を前記硫黄回収プラントへ流す、ステップと；
前記酸性ガス除去プラントのアミン再生器底部流の加熱された前記第１の支流、及び、前記酸性ガス除去プラントのアミン再生器底部流の加熱された前記第２の支流を前記酸性ガス除去プラントへ流す、ステップと；
前記サワー水ストリッパ底部流の加熱された前記第１の支流、前記サワー水ストリッパ底部流の加熱された前記第２の支流、及び、前記サワー水ストリッパ底部流の加熱された前記第３の支流を前記サワー水ストリッパプラントへ流す、ステップと；
前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の加熱された前記第１の支流、前記Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の加熱された前記第２の支流、及び、加熱された前記脱エタン塔底部流を前記ガス分離プラントへ流す、ステップと；を備える、
方法。
【請求項４４】
請求項４３に記載の方法であって、前記第１の熱交換器、前記第６の熱交換器、前記第８の熱交換器と前記第１０の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項４５】
請求項４３に記載の方法であって、前記第１の熱交換器と前記第２の熱交換器は互いに直列に流体結合された、
方法。
【請求項４６】
請求項４３に記載の方法であって、前記第８の熱交換器と前記第９の熱交換器は互いに直列に流体結合された、
方法。
【請求項４７】
請求項４３に記載の方法であって、前記第４の熱交換器と前記第１２の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項４８】
請求項４３に記載の方法であって、前記第１０の熱交換器と前記第１１の熱交換器は互いに直列に流体結合された、
方法。
【請求項４９】
請求項４３に記載の方法であって、前記第５の熱交換器、前記第１１の熱交換器と前記第１５の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項５０】
請求項４３に記載の方法であって、前記第６の熱交換器と前記第７の熱交換器は互いに直列に流体結合された、
方法。
【請求項５１】
請求項４３に記載の方法であって、前記第７の熱交換器と前記第１３の熱交換器は互いに並列に流体結合された、
方法。
【請求項５２】
請求項４３に記載の方法であって、前記第１２の熱交換器と前記第１３の熱交換器は互いに直列に流体結合された、
方法。
【請求項５３】
原油精製施設において実施されるシステムであって、前記システムは請求項１に記載の方法を実施するように構成された、
システム。
【請求項５４】
請求項５３に記載のシステムであって、前記システムは流量制御システムを含む、
システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本出願は、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，２１７、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，１４７、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願願号６２／２０９，１８８、及び、２０１５年８月２４日に出願された米国仮特許出願番号６２／２０９，２２３に基づく優先権を主張するものである。各先行出願の内容全体を参照してその全体を本明細書に組み入れる。
【０００２】
この明細書は、産業施設の運用、例えば、原油精製施設又は熱を発生するプラントを有する他の産業施設の運用に関する。
【背景技術】
【０００３】
石油精製プロセスは、原油を製品に、例えば、液化石油ガス（ＬＰＧ）、ガソリン、灯油、ジェット燃料、軽油、燃料油、及びその他の製品に変換するために石油精製所で使用される化学工学プロセス及び他の設備である。石油精製所は、多くの異なる処理ユニットおよび付属設備、例えば、ユーティリティユニット、貯蔵タンク、および他の補助設備を含む大型の工業コンプレックス（複合施設）である。各製油所は、それ自体の独自の配置と精製プロセスの組合せとを有することができ、それらは、例えば、精油所の場所、所望の製品、経済的考慮事項、または他の要因によって決定することができる。原油を先に挙げた製品に変換するために実施される石油精製プロセスは、熱と副産物を発生させることができる。その熱は、再利用されない可能性がある。副産物、例えば、温室効果ガス（ＧＨＧ）は大気を汚染する可能性がある。世界の環境は、地球温暖化によって負の影響を受けていると考えられ、その一部は、雰囲気中へのＧＨＧの放出のためであると考えられている。
【発明の概要】
【０００４】
この明細書は、産業施設における廃エネルギーによりエネルギー消費を削減するための特定の直接又は間接のインタープラント（プラント間）及びハイブリッド、イントラプラント（プラント内）及びインタープラント（プラント間）の統合に関する工業技術を記述する。
【０００５】
本明細書に記載された主題の１つ以上の実施形態の詳細は、添付の図面および以下の説明に記載されている。本発明の他の特徴、態様、および利点は、本願の明細書の記載、図面および特許請求の範囲から明らかであろう。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１Ａ】図１Ａは、原油精製施設内の硫黄回収プラントにおける硫黄回収プラント流（ストリーム）を加熱するための構成と関連するスキーム（計画を伴う枠組み）の詳細を示す図である。
【図１Ｂ】図１Ｂは、原油精製施設内の硫黄回収プラントにおける硫黄回収プラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【０００７】
【図１Ｃ】図１Ｃは、サワー水（硫黄化合物で汚れた水）（酸性水）ストリッパプラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｄ】図１Ｄは、サワー水ストリッパプラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｅ−１】図１Ｅ−１は、サワー水ストリッパプラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｅ−２】図１Ｅ−２は、サワー水ストリッパプラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｆ】図１Ｆは、サワー水ストリッパプラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｇ】図１Ｇは、サワー水ストリッパプラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【０００８】
【図１Ｈ】図１Ｈは、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｉ】図１Ｉは、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｊ−１】図１Ｊ−１は、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｊ−２】図１Ｊ−２は、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｋ】図１Ｋは、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｌ】図１Ｌは、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｍ】図１Ｍは、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【０００９】
【図１Ｎ】図１Ｎは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｏ】図１Ｏは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｐ−１】図１Ｐ−１は、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｐ−２】図１Ｐ−２は、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｑ】図１Ｑは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｒ】図１Ｒは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｓ】図１Ｓは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１０】
【図１Ｔ】図１Ｔは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｕ】図１Ｕは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｖ−１】図１Ｖ−１は、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｖ−２】図１Ｖ−２は、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｗ】図１Ｗは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｘ】図１Ｘは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１Ｙ】図１Ｙは、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１１】
【図１Ｚ】図１Ｚは、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＡ】図１ＡＡは、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＢ−１】図１ＡＢ−１は、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＢ−２】図１ＡＢ−２は、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＣ】図１ＡＣは、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＤ】図１ＡＤは、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＥ】図１ＡＥは、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＦ−１】図１ＡＦ−１は、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＦ−２】図１ＡＦ−２は、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＧ】図１ＡＧは、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＨ】図１ＡＨは、アミン再生プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１２】
【図１ＡＩ】図１ＡＩは、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＪ】図１ＡＪは、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＫ−１】図１ＡＫ−１は、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＫ−２】図１ＡＫ−２は、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＬ】図１ＡＬは、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＭ】図１ＡＭは、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＮ】図１ＡＮは、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１３】
【図１ＡＯ】図１ＡＯは、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＰ】図１ＡＰは、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＱ−１】図１ＡＱ−１は、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＱ−２】図１ＡＱ−２は、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＲ】図１ＡＲは、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＳ】図１ＡＳは、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＴ】図１ＡＴは、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１４】
【図１ＡＵ】図１ＡＵは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＶ】図１ＡＶは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＷ−１】図１ＡＷ−１は、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＷ−２】図１ＡＷ−２は、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＸ】図１ＡＸは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＹ】図１ＡＹは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＡＺ】図１ＡＺは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＡ】図１ＢＡは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１５】
【図１ＢＢ】図１ＢＢは、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＣ】図１ＢＣは、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＤ−１】図１ＢＤ−１は、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＤ−２】図１ＢＤ−２は、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＥ】図１ＢＥは、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＦ】図１ＢＦは、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＧ】図１ＢＧは、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１６】
【図１ＢＨ】図１ＢＨは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＩ】図１ＢＩは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＪ】図１ＢＪは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＫ−１】図１ＢＫ−１は、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＫ−２】図１ＢＫ−２は、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＬ】図１ＢＬは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＭ】図１ＢＭは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＮ】図１Ｎは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１７】
【図１ＢＯ】図１ＢＯは、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＰ】図１ＢＰは、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＱ−１】図１ＢＱ−１は、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＱ−２】図１ＢＱ−２は、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＲ】図１ＢＲは、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＳ】図１ＢＳは、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＴ】図１ＢＴは、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１８】
【図１ＢＵ】図１ＢＵは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＶ】図１ＢＶは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＷ−１】図１ＢＷ−１は、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＷ−２】図１ＢＷ−２は、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＸ】図１ＢＸは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＹ】図１ＢＹは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＢＺ】図１ＢＺは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＡ】図１ＣＡは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＢ】図１ＣＢは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００１９】
【図１ＣＣ】図１ＣＣは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＤ】図１ＣＤは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＥ−１】図１ＣＥ−１は、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＥ−２】図１ＣＥ−２は、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＦ】図１ＣＦは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＧ】図１ＣＧは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＨ】図１ＣＨは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＩ】図１ＣＩは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＪ】図１ＣＪは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＫ】図１ＣＫは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＬ】図１ＣＬは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【００２０】
【図１ＣＭ】図１ＣＭは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＮ】図１ＣＮは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＯ】図１ＣＯは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＰ−１】図１ＣＰ−１は、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＰ−２】図１ＣＰ−２は、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＱ】図１ＣＱは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＲ】図１ＣＲは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＳ】図１ＣＳは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＴ】図１ＣＴは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＵ】図１ＣＵは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＶ】図１ＣＶは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＷ】図１ＣＷは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【図１ＣＸ】図１ＣＸは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームの詳細を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
産業廃熱は、多くの産業施設、例えば、原油製油所、石油化学及び、化学コンプレックス（複合）施設、及び他の産業施設において、潜在的な炭素フリー発電のための供給源である。例えば、４，０００ＭＭＢｔｕ／ｈ（Ｍｉｌｌｉｏｎ  Ｂｒｉｔｉｓｈ  Ｔｈｅｒｍａｌ  Ｕｎｉｔｓ  ｐｅｒ  Ｈｏｕｒ）までの芳香族（ａｒｏｍａｔｉｃｓ）（芳香族炭化水素（芳香族化合物））施設を備えた中サイズの統合型原油精製は、原油及び芳香族サイトに沿って延びる空気冷却器（空気クーラー）のネットワークに対して無駄になる可能性がある。廃熱のいくらかは、原油精製所の精製サブーユニットにおいて流れを加熱するために再使用することができ、これにより流れを加熱するために使用するのに必要とされる熱の量を減らすことができる。このようにして、原油精製所で消費される熱の量を減らすことができる。付け加えるなら、温室効果ガス（ＧＨＧ）放出の量もまた減らすことができる。いくつかの実施形態においては、加熱ユーティリティ消費においては約３４％の削減と冷却ユーティリティの消費においては約２０％の削減を、原油精製所の運転哲学に影響することなく達成することができる。
【００２２】
ここで記述する廃熱回収と再使用技術は、中規模の原油精製半変換施設、統合型中規模原油精製半変換製油及び芳香族施設で実施できる。この実施形態により、既存及び新しい原油精製施設に現行の最先端デザインにより消費される加熱ユーティリティの約６６％を消費できるエネルギー効率システムをもたらすことができる。この実施は、また、既存と新しい原油精製施設の最先端デザインからのＧＨＧ放出に対して約１／３のＧＨＧ放出と汚染の減少をもたらすことができる。
【００２３】
ある既存の石油精製施設においては、蒸気リボイラーにより生成される熱エネルギーを用いることによりプラント（例えば、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラント若しくは他のプラント）の流れが加熱される。ここで述べる主題のいくつかの実施形態においては、プラントにおける流れは、別のプラント（例えば、水素化分解プラント、水素処理プラント、水素プラント又は他のプラント）における別の流れで運ばれる廃熱を用いることにより加熱できる。そのようにすることにより、蒸気リボイラーで生成された熱エネルギーは、減少又は除去できる。換言すれば、蒸気リボイラーは、プラント内の流れを加熱するための熱エネルギーの唯一の源である必要はない。他のプラントにおける他の流れにより運ばれる廃熱は、蒸気リボイラーで生成した熱エネルギーを置き換え、又は熱エネルギーを補うことができることにより蒸気リボイラーから必要とされる熱エネルギー量を減少することができる。
【００２４】
ここで記述する主題は、異なるプラントの特定の運転モードで実施でき、原油精製所の既存の熱交換器の設計のネットワーク設計を変更する必要なしでレトロフィットすることができる。廃熱回収と再使用プロセスで用いられる最小接近温度は３℃と低くすることができる。いくつかの実施形態においては、より高い最小接近温度を、より少ない廃熱／エネルギー回収の犠牲のもとに、最初の段階（ｐｈａｓｅ）で用いることができ、一方、次の段階で、特定のホットソースの使用の場合に、該最小接近温度を用いるとき、より良いエネルギー節約が実現される。
【００２５】
要約すると、本願による開示は、いくつかの原油精製―ワイド分離／蒸留ネットワーク、構成、及び加熱／冷却の公共施設のエネルギー効率を増加するための処理スキーム（処理案）を提供する。エネルギー効率の増加は、廃熱の全部又はその一部、例えば、複数の分散した低品位エネルギー品質のプロセス流れにより運ばれる低品位の廃熱を再使用することにより実現する。
【００２６】
原油精製プラントの例
【００２７】
１．水素プラント
【００２８】
水素は、一般的に、硫黄の除去と炭化水素生成物の品質改善のために精製所で用いられている。ガソリンとディーゼルの硫黄の規制が厳しくなるにつれ、水素の精製要求は継続して大きくなっている。２個の処理スキームが、意図的な水素発生プラントで採用されている。即ち、通常のプロセス及び圧力変動吸着（ＰＳＡ）に基づいたプロセスである。水素生産は、水素化脱硫、水蒸気改質、シフト変換及び浄化を含むことができる。従来のプロセスは中間純度の水素を製造するが、一方、ＰＳＡに基づくプロセスは、高純度の水素、例えば、９９．９％以上の純度の水素を回収して精製する。
【００２９】
２．芳香族コンプレックス
【００３０】
典型的な芳香族コンプレックスは、連続接触改質（ＣＣＲ）技術を用いるナフサの接触改質を用いるベンゼン、トルエンおよびキシレン（ＢＴＸ）の塩基性石油化学中間体の製造のためのプロセスユニットの組合せを含む。
【００３１】
３．ガス分離プラント
【００３２】
ガス分離プラントは、脱エタン塔と脱プロパン塔を有する。これらは、天然ガス液（ＮＧＬ）及びガスプラント、精製所におけるライトエンド精留においてエタンとプロパンを単離するために用いられる蒸留カラム（蒸留塔）である。脱エタン塔は、プロパン、ブタン及び他の重質成分の混合体からエタンを除去する。脱エタン塔の出力は、混合体からプロパンを分離するための脱プロパン塔に供給される。
【００３３】
４．アミン再生プラント
【００３４】
硫化水素と二酸化炭素は、天然ガスにある最も普通の汚染物質であり、除去できないとしたら天然ガス処理施設に悪い影響をあたえ得る他の汚染物質よりも相対的に多い量で存在している。アミンは、酸性ガスアブソーバや再生器において用いられて、弱塩基（例えば、アミン）が硫化水素、二酸化炭素のような弱酸と反応して弱塩を形成する化学プロセスにおいてサワーガスを和らげるために使用される。
【００３５】
５．水素化分解プラント
【００３６】
水素化分解は、接触分解と水素化とを組み合わせた２段階（ｔｗｏ  ｓｔａｇｅ）プロセスである。このプロセスでは、重質原料は水素の存在下で分解され、より望ましい生成物が生成される。この方法は、高圧（ｈｉｇｈ  ｐｒｅｓｓｕｒｅ）、高温（ｈｉｇｈ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）、触媒、および水素を使用する。水素化分解は、接触分解または改質のいずれかによって処理することが困難な原料に使用され、これらの原料は、通常、高多環式芳香族含量または高濃度の２種の主触媒毒、硫黄及び窒素化合物（又は両方の混合）によって特徴付けられる。
【００３７】
水素化分解プロセスは、原料の性質および２個の競合反応、即ち、水素化および分解の相対速度に依存する。重質芳香族原料は、水素および特別の触媒の存在下で、広範囲の高圧および高温下でより軽質の生成物に変換される。原料が高いパラフィン含有量を有する場合、水素は多環式芳香族化合物の形成を防止する。水素は、また、タール形成を低減し、触媒上のコークスの蓄積を防止する。水素化は、更に、原料中に存在する硫黄および窒素化合物を硫化水素およびアンモニアに変換する。水素化分解は、アルキル化原料に対してはイソブタンを製造し、また、流動点制御及び煙点制御のための異性化も行い、両方とも高品質のジェット燃料で重要である。
【００３８】
６．ディーゼル水素処理プラント
【００３９】
水素処理は、セタン価、密度及び煙点を向上させながら、硫黄、窒素及び芳香族を還元するための精製プロセスである。水素処理は、厳しいクリーンな燃料仕様のための地球的な傾向を満たすべく精製産業の努力、輸送用燃料の増大する需要及びディーゼルへの移行を助ける。このプロセスでは、新鮮な供給物が加熱され、水素と混合される。反応器流出物は、組み合わされた供給物と熱交換し、リサイクルガスおよびストリッパチャージを加熱する。次いで、硫化物（例えば、硫化アンモニウムおよび硫化水素）を供給物から除去する。
【００４０】
７．サワー水ストリッパユーティリティプラント（ＳＷＳＵＰ）
【００４１】
ＳＷＳＵＰは、酸性ガス除去、硫黄回収及びフレヤ装置からサワー水流を受け取りサワーガスを除去し、煤水フラッシュ容器から放出される。ＳＷＳＵＰは、サワー水流から、主に二酸化炭素（ＣＯ２）、硫化水素（Ｈ２Ｓ）及びアンモニア（ＮＨ３）を含むサワー成分をストリップ（ｓｔｒｉｐ）（除去）する（取り除く）。
【００４２】
８．硫黄回収プラント
【００４３】
精製所における硫黄回収施設は、環境規制を満たすよう大気への硫黄化合物の放出を規制するように運転される。硫黄回収プラントでは、硫黄を含む燃焼生産物は、例えば、凝縮器での加熱、冷却、硫黄変換触媒を用いるかまた他の処理技術により処理される。１つの技術は、アミンを使い硫黄及び他の酸性ガス化合物を抽出するものである。
【００４４】
４．ナフサ水素処理プラントおよび連続触媒改質プラント
【００４５】
ナフサ水素処理装置（ＮＨＴ）は、ガソリンプール中の配合原料として、最大２７．６ｋＰａ（４．０ｐｓｉ）のレイド蒸気圧（ＲＶＰ）を有する１０１リサーチオクタン価（ＲＯＮ）の改質油を生成する。通常、原油ユニット、ガス凝縮器スプリッタ、水素分解装置、軽質直動ナフサ（ＬＳＲＮ）及びビスブレーカープラントからのナフサのブレンドを処理する柔軟性を有する。ナフサ水素処理装置（ＮＨＴ）はナフサを処理して、ＣＣＲプラットフォーマー及びガソリンブレンドのために脱硫された供給物を生成する。
【００４６】
熱交換器
【００４７】
本願による開示に記載の構成において、熱交換器は、１個の媒体（原油精製設備内のプラントを通って流れる流れ、バッファ流体または他の媒体）から別の媒体（例えば、原油設備内のプラントを流れるバッファ流体又は異なる流れ）に熱を移送する。熱交換器は、典型的には、相対的に高温の流体流から相対的に低温の流体流に熱を伝達（交換）する装置である。熱交換器は、例えば冷蔵庫、空調機又は他の冷却装置のように、加熱及び冷却用途に使用することができる。熱交換器は、液体が流れる方向に基づいて互いに区別することができる。例えば、熱交換器には、並列流、クロス流又は向流式が可能である。並列流式熱交換器では、両方の流体が同一方向に移動する、即ち、熱交換器に横並びに入り且つ出る。クロス流式熱交換器では、流体通路は互いに垂直に走る。向流式熱交換器では、流体経路は反対方向に流れる、即ち、一方の流体が流出するなら他方の流体は流入する。向流式熱交換器は、他のタイプの熱交換器よりも効果的であることがある。
【００４８】
流体方向に基づいて熱交換器を分類することに加えて、熱交換器をそれらの構造に基づいて分類することもできる。ある熱交換器は複数の管から構成される。ある熱交換器は、複数のプレートを含み、それらの間に流体が流れるための空間がある。ある熱交換器は、液体から液体への熱交換を可能にし、一方、幾つかの熱交換器は、他の媒体を使用して熱交換を可能にする。
【００４９】
原油精製及び石油化学施設における熱交換器は、液体が流れる複数の管を含む缶胴及び管型（シェルアンドチューブ型）熱交換器であることが多い。管は２個のセットに分割され、第１のセットは、加熱または冷却される液体を含み、第２のセットは、熱交換をトリガする（引き起こす）役割を果たす液体を含む、換言すれば、熱を吸収して搬送することによって第１のセットの管から熱を除去するか、又は、またはそれ自身の熱を内部の液体に伝達することによって第１のセットを暖める流体を含む。この種の交換器を設計する際に、最適な熱交換を可能にするために、管の直径だけでなく、正しい管壁厚さを決定する際に注意を払わなければならない。流れに関して、シェルアンドチューブ型熱交換器は、３個の流路パターンのいずれかを想定することができる。
【００５０】
原油精製及び石油化学施設における熱交換器は、プレート及びフレーム型熱交換器であってもよい。プレート型熱交換器は、結合された複数の薄板を含み、薄板間に少量の空間が形成され、多くの場合、薄板はゴムガスケットによって維持される。表面積が大きく、各矩形板の隅部は、流体がプレート間で流れることができる開口を形成し、流体が流れるとプレートから熱を抜き出す。流体チャネル自体は、熱い液体と冷たい液体を交互に流す、これは、熱交換器が流体を効果的に冷却すると同時に加熱できることを意味する。プレート式熱交換器は大きな表面積を有するので、シェルアンドチューブ型熱交換器よりも効率的であることがある。
【００５１】
他の種類の熱交換器は、再生熱交換器及び断熱ホイール（回転盤）熱交換器を含むことができる。再生式熱交換器では、同じ流体が熱交換器の両側に沿って通過する。この熱交換器は、プレート式熱交換器またはシェルアンドチューブ型熱交換器のいずれであってもよい。流体は非常に高温になり得るので、流出する流体は、流入する流体を暖めるために使用され、そのためほぼ一定の温度を維持する。再生式熱交換器では、プロセスが周期的であり、殆ど全ての相対熱が流出流体から流入流体に移送されるため、エネルギーが保存される。一定の温度を維持するために、全体の流体温度を上昇及び下降させるために少量の余分なエネルギーが必要とされる。断熱ホイール式熱交換器では、熱を蓄える中間液体が用いられ、これは熱交換器の反対側に移送される。断熱ホイール式熱交換器は、スレットを有する大型のホイールから構成され、これは液体−熱い流体と冷たい流体−を通って回転し、熱を抽出または移送する。本願による開示に記載された熱交換器は、前述した熱交換器のいずれかを含むことができるが、他の熱交換器、又はそれらの組み合わせを含むことができる。
【００５２】
各構成における各熱交換器は、それぞれの熱デューティ（又はヒートデューティ）に関連付けることができる。熱交換器の熱デューティは、熱交換器によってホットストリーム（温流）からコールドストリーム（冷流）に伝達されることができる熱量として定義することができる。熱量は、ホットストリームおよびコールドストリームの両方の条件および熱特性から計算することができる。ホットストリームの観点からは、熱交換器の熱デューティは、ホットストリームの流量と、ホットストリームの比熱と、熱交換器へのホットストリーム入口温度と熱交換器からのホットストリーム出口温度との間の温度差の積である。コールドストリームの観点からは、熱交換器の熱デューティは、コールドストリームの流量と、コールドストリームの比熱と、熱交換器へのコールドストリーム入口温度と熱交換器からのコールドストリーム出口温度との間の温度差の積である。いくつかの用途では、装置が良好に断熱され、装置から周囲への熱損失がないと仮定して、２個の量を均しいと考えることができる。熱交換器の熱デューティはワット（Ｗ）、メガワット（ＭＷ）、１時間当たり百万英国熱単位（Ｂｔｕ／ｈｒ）、又は１時間当たり百万キロカロリー（Ｋｃａｌ／ｈ）で測ることができる。ここで説明される構成では、熱交換器の熱デューティは、「約ＸＭＷ」として提供される。ただし、「Ｘ」は数値熱デューティ値を表す。数値熱デューティ値は絶対的ではない。すなわち、熱交換器の実際の熱デューティは、Ｘにほぼ等しいか、Ｘよりも大きいか、又は、Ｘよりも小さいことがあり得る。
【００５３】
熱交換器が直列に結合していると記述されている構成は、複数の実施形態を有することができる。いくつかの実施形態において、熱交換器は、１つの順序で（例えば、第１の熱交換器、第２の熱交換器そして第３の熱交換器というようにこの順番で）直列に配置することができ、一方、その他の実施形態においては、熱交換器は、異なる順序で（例えば、第３の熱交換器、第１の熱交換器そして第２の熱交換器というようにこの順序で）直列に配置することができる。換言すれば、１個の実施形態において、第２の熱交換器の下流に直列に配置されると記述された第１の熱交換器は、第２の異なる実施形態においては、第２の熱交換器に直列に、且つ、その上流に配置することもできる。
【００５４】
流量制御システム
【００５５】
後に説明する構成の各々において、プロセス流（「ストリーム」とも呼ばれる）は、原油精製設備内の各プラント内で、及び、原油精製設備内のプラント間で流動させられる。プロセス流は、原油精製設備全体にわたって実施される１つ以上の流量制御システムを使用して流すことができる。流量制御システムは、プロセス流をポンプ移送するための１個又は複数の流量ポンプ、プロセス流が流れる１個又は複数の管、及び、管を通る流れの流量を調節するための１個又は複数の弁とを含む。
【００５６】
いくつかの実施形態では、流量制御システムを手動で操作することができる。例えば、オペレータは、各ポンプの流量を設定し、弁を開位置又は閉位置に設定することにより、流量制御システムの管を通るプロセス流の流れを調節することができる。一旦、オペレータが、原油精製設備に渡って分散された全ての流量制御システムの流量及び弁開度又は閉位置を設定すると、流量制御システムは、一定の流れ条件下で、例えば、一定の体積流量または他の流れ条件下で、プラント内又はプラント間にストリームを流すことができる。流量条件を変更するために、オペレータは手動で流量制御システムを操作することができる、例えば、ポンプ流量又は弁開閉位置を変更する。
【００５７】
いくつかの実施形態では、流量制御システムを自動的に作動させることができる。例えば、流量制御システムは、流量制御システムを作動させるためにコンピュータシステムに接続され得る。コンピュータシステムは、（流量制御操作のような）操作を実行するために１個又は複数のプロセッサによって実行可能な（流量制御命令および他の命令のような）命令を格納するコンピュータ可読媒体を含むことができる。オペレータは、コンピュータシステムを使用して、原油精製設備に分散された全ての流量制御システムの流量及び弁開閉位置を設定することができる。そのような実施形態では、オペレータは、コンピュータシステムを介して入力を提供することによって、流量条件を手動で変更することができる。また、このような実施形態では、コンピュータシステムは自動的に（すなわち手動の介入なしに）、例えば、コンピュータシステムに接続され１個又は複数のプラントで実施されるフィードバックシステムを使用することにより、１個又は複数の流量制御システムを制御する。例えば、センサ（圧力センサ、温度センサ、または他のセンサなど）を、プロセス流が流れる管に接続することができる。センサは、プロセス流の流量条件（圧力、温度、または他の流れ状態など）を監視し、コンピュータシステムに供給することができる。流量条件が閾値（例えば、閾値圧力値、閾値温度値、または他の閾値）を超えるとそれに応答して、コンピュータシステムは、自動的に動作を行うことができる。例えば、管内の圧力又は温度が、それぞれ、閾値圧力値又は閾値温度値を超える場合には、コンピュータシステムは、流量を減少させるためにポンプに信号を提供し、圧力を軽減するために弁を開くための信号、プロセス流の流れを停止するための信号、または他の信号を提供する。
【００５８】
この開示は、新しいエネルギー効率的な水素化分解に基づいた構成と中品位原油精製半転化施設のための関連する処理案を記述する。
【００５９】
中品位原油精製半転化施設は芳香族コンプレックスを有しない施設である。この開示は、そのような精製施設のための廃熱回収と再使用ネットワークを記述する。後に記述するように、廃熱は、精製施設においては、１つ又はそれ以上のユニットから回収できる。そのような精製は、加熱ユーティリティにおいて、数１００メガワットのエネルギー（例えば、約４００ＭＷ）を消費する。ここで記述されている構成を実施することにより、エネルギー消費を減少できるのみならずエネルギーに基づいた温室効果ガス（ＧＨＧ）の放出をも減らすことができる。特に、この開示は、原油精製施設の水素化分解プラントにおける水素化分解流を用いて、原油精製施設のプラントにおける流れを加熱するための原油精製施設において実施する方法を記述する。そのようにする処理案のいくつかの構成を下記の図面を参照して以下に記述する。
【００６０】
構成１
【００６１】
図１Ａ〜図１Ｂは、原油精製施設の硫黄回収プラントにおける硫黄回収プラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。いくつかの実施形態においては、第１のプラント内の第１の流れは、第２のプラント内の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態においては、第１のプラントは硫黄回収プラントであり、第１の流れはアミン再生器底部流であり、第２のプラントは水素化分解プラントであり；そして、第２の流れは、第１段の冷高圧分離器（ｃｏｌｄ  ｈｉｇｈ  ｐｒｅｓｓｕｒｅ  ｓｅｐａｒａｔｏｒ）（ＣＨＰＳ）流に対する第１段の反応部供給流である。
【００６２】
図１Ａ〜図１Ｂに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラントと硫黄回収プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費（例えば、加熱と冷却ユーティリティ）を削減する。例えば、約２１ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約６％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、硫黄回収プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【００６３】
図１Ａに示すように、水素化分解プラント２１２における第１段の冷高圧分離器流に対する第１段の反応部供給は、第１の熱交換器において硫黄回収プラントアミン再生器底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２１ＭＷ）にて直接加熱する。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。第１段の冷高圧分離器流に対する第１段の反応部供給流は、更なる処理のために、水素化分解プラントへ戻される。
【００６４】
図１Ｂは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。加熱されたアミン再生器底部流は硫黄回収プラント２０２に流入する。図１Ｂに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための全熱負荷を満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【００６５】
このようにして、硫黄回収プラントは、水素化分解プラントを用いて直接加熱されることにより、約２１ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【００６６】
構成２
【００６７】
図１Ｃ〜図１Ｇは、サワー水ストリッパプラント流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。いくつかの実施形態において、第１のプラント内の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態においては、第１のプラントは硫黄回収プラントであり；第１の流れはアミン再生器底部流であり；第２のプラントは水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れはディーゼル生成物、第１段の冷高圧分離器流れに対する第１段の反応部供給流、及び、灯油生成物流である。
【００６８】
図１Ｃ〜図１Ｇに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラントとサワー水ストリッパプラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減する。例えば、約３２ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約８％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、サワー水ストリッパ流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【００６９】
図１Ｃ〜図１Ｆは、原油精製施設における水素化分解プラントを示す。図１Ｇは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラントを示す。サワー水ストリッパ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。図１Ｃに示すように、水素化分解プラント２１２におけるディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１０ＭＷ）にて直接加熱する。図１Ｄに示すように、水素化分解プラント２１２における第１段の冷高圧分離器流に対する第１段の反応部供給流は、第２の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１９．７ＭＷ）にて直接加熱する。図１Ｆに示すように、水素化分解熱交換器２１２における灯油生成物流は、第３の熱交換器においてサワー水ストリッパ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２．３ＭＷ）にて直接加熱する。第１、第２及び第３の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることになる。ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器流に対する第１段の反応部供給流及び灯油生成物流は、更なる処理のために水素化分解プラントへ各々戻される。
【００７０】
加熱された第１、第２及び第３のサワー水ストリッパ底部流は、次いで、サワー水ストリッパプラント２１０に流入される。図１Ｇに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパプラントのための蒸気熱入力を削減できる。
【００７１】
このようにして、サワー水ストリッパプラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて直接加熱されることにより、約３２ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【００７２】
構成３
【００７３】
図１Ｈ〜図１Ｍは、ガス分離プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態においては、複数の第１のプラントは硫黄回収プラント及びガス分離プラントであり；複数の第１の流れはアミン再生器底部流、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流及び脱エタン塔底部流であり；第２のプラントは水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは第２の冷高圧分離器流に対する第２の反応段の供給流、第１段の冷高圧分離器流に対する第１段の反応（ＲＸ）供給流及び灯油生成物流である。
【００７４】
図１Ｈ〜図１Ｍに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、ガス分離プラント及び硫黄回収プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費（例えば、加熱及び冷却ユーティリティ）を削減する。例えば、約３５ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約９％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、水素化分解流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、アミン再生器流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【００７５】
図１Ｈ〜図１Ｋは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１Ｌは、原油精製施設におけるガス分離プラント２０４を示す。図１Ｍは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。図１Ｈに示すように、水素化分解プラント２１２における第２の冷高圧分離器流に対する第２の反応段の供給流は、第１の熱交換器においてＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、９．９ＭＷ）にて直接加熱する。図１Ｉに示すように、水素化分解プラント２１２における第１段の冷高圧分離器流に対する第１段の反応供給流は、第２の熱交換器においてアミン再生器底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２１ＭＷ）にて直接加熱する。図１Ｋに示すように、水素化分解プラント２１２における灯油生成物流は、第３の熱交換器において脱エタン塔底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．３ＭＷ）にて直接加熱する。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることになる。第２の冷高圧分離器流に対する第２の反応段の供給流、第１段の冷高圧分離器流に対する第１段の反応供給流及び灯油生成物流は、各々更なる処理のために水素化分解プラント２１２に戻される。
【００７６】
加熱されたアミン再生器底部流は、次いで、硫黄回収プラント２０２に流入される。図１Ｍに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための全熱負荷を満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【００７７】
加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流と脱エタン塔流は、次いで、ガス分離プラント２０４に流入される。図１Ｌに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための全熱負荷を満たすことができるので、脱エタン塔カラムのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を削減できる。また図示するように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリタッターカラムのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタカラムのための蒸気熱入力を削減できる。
【００７８】
このようにして、ガス分離プラントと硫黄回収プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて直接加熱されることにより、約３５ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【００７９】
構成４
【００８０】
図１Ｎ〜図１Ｓは、ナフサ水素処理プラントと硫黄回復プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、硫黄回収プラントとナフサ水素処理プラントであり；複数の第１の流れは、アミン再生器底部流とナフサスプリッタ底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流（中間還流、循環還流）、灯油生成物流及び第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応段の供給流である。
【００８１】
図１Ｎ〜図１Ｓに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、ナフサ水素処理プラント及び硫黄回収プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費（例えば、加熱と冷却ユーティリティ）を削減する。例えば、約４２ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１１％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、アミン再生器流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【００８２】
図１Ｎ〜図１Ｑは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１Ｒは、原油精製施設におけるナフサ水素処理プラント２１４を示す。図１Ｓは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。ナフサスプリッタ底部流は、単一の流れとしてプラントに流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントに流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流及び灯油生成物流を有する。ディーゼル生成物流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流及び灯油生成物流は、各々、第１の熱交換器（図１Ｎに図示）、第２の熱交換器（図１Ｐ−１に図示）、第３の熱交換器（図１Ｐ−３に図示）及び第４の熱交換器（図１Ｑに図示）における第１、第２、第３、及び、第４のナフサスプリッタ底部流を、夫々、直接加熱する。第１の熱交換器、第２の熱交換器、第３の熱交換器及び第４の熱交換器の熱デューティは、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲（例えば、６．６ＭＷ）、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲（例えば、３．４ＭＷ）、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲（例えば、５．７ＭＷ）、及び、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲（例えば、５．４ＭＷ）に夫々亘るとすることができる。第１、第２、第３及び第４の熱交換器は、ナフサスプリッタ底部の流れに対して互いに並列に結合される。また、図１Ｑに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応段の供給流は、第５の熱交換器においてアミン再生器底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２１ＭＷ）にて直接加熱する。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることになる。ディーゼル生成物流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流、灯油生成物流及び第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応段の供給流は、更なる処理のために水素化分解プラント２１２へ各々戻される。
【００８３】
第１、第２、第３及び第４の加熱されたナフサスプリッタ底部流は、次に、ナフサ水素処理プラント２１４へ流入される。図１Ｒに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を削減できる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。
【００８４】
加熱されたアミン再生器底部流は、次に、硫黄回収プラント２０３へ流入される。図１Ｓに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【００８５】
このようにして、ナフサ水素処理プラントと硫黄回収プラントは、水素化分解プラントより回収され再使用される廃熱を用いて加熱されることにより、約４２ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【００８６】
構成５
【００８７】
図１Ｔ〜図１Ｙは、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントであり；複数の第１の流れは、サワー水ストリッパ底部流とナフサスプリッタ底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは、第２の反応部の第２段の冷高圧分離器に対する供給流、灯油生成物流及び第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応段の供給流と生成物ストリッパ塔頂流である。
【００８８】
図１Ｔ〜図１Ｙに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、サワー水ストリッパプラント、及び、ガス分離プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。約４６ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１２％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいて、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、アミン再生器流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【００８９】
図１Ｔ〜図１Ｗは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１Ｘは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラント２１０を示す。図１Ｙは、原油精製施設におけるガス分離プラント２０４を示す。サワー水ストリッパ底部流は、単一の流れとしてプラントに流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントに流入できる。図１Ｔに示すように、水素化分解プラント２１２内の第２の反応部の第２段の冷高圧分離器供給流は、第１の熱交換器においてＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、９．９ＭＷ）にて直接加熱する。図１Ｗに示すように、水素化分解プラント２１２における灯油生成物流は、第４の熱交換器において脱エタン底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．３ＭＷ）にて直接加熱する。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。第２の反応部の第２段の冷高圧分離器に対する供給流と灯油生成物流は各々更なる処理のために水素化分解プラント２１２へ戻される。
【００９０】
加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流と加熱された脱ペンタン塔底部流は、各々、ガス分離プラント２０４へ流入される。図１Ｙに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を削減できる。同様に、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、脱ペンタン塔のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、脱ペンタン塔のための蒸気熱入力を削減できる。
【００９１】
更に、水素化分解プラント２１２は、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応段の供給流と生成物ストリッパ塔頂流を有する。図１Ｕに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応段の供給流は、第２の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約１５ＭＷと約２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２０．５ＭＷ）にて直接加熱する。図１Ｖ−２に示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第３の熱交換器において第２のサワー水ストリッパ底部流を、約５ＭＷと約１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．５ＭＷ）にて直接加熱する。第２と第３の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応段の供給流と生成物ストリッパ塔頂流は、各々、更なる処理のために水素化分解プラント２１２へ戻される。
【００９２】
加熱された第１、及び、第２のサワー水ストリッパ底部流は、次に、サワー水ストリッパプラント２１０へ流入される。図１Ｘに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラムの運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を削減できる。
【００９３】
このようにして、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約４６ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【００９４】
構成６
【００９５】
図１Ｚ〜図１ＡＨは、水素化分解プラントを用いるアミン再生プラント内の酸性ガス再生器底部流を加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。たとえば、約４８ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１２％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、酸性ガス再生器流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【００９６】
構成６−スキームＡ
【００９７】
図１Ｚ〜図１ＡＤに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラントとアミン再生プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。いくつかの実施形態において、第１のプラント内の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、第１のプラントはアミン再生プラントであり；第１の流れは酸性ガス再生器底部流であり；第２のプラントは水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れはディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と灯油生成物流である。
【００９８】
図１Ｚ〜図１ＡＣは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＡＤは、原油精製施設におけるアミン再生プラントを示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流を有し、灯油生成物流は、第１、第２及び第３の酸性ガス再生器底部流を夫々直接加熱する。図１Ｚに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．６ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＡに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流は、第２の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約２０ＭＷと３０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２４．２ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＣに示すように、灯油生成物流は、第３の熱交換器において第３の酸性ガス再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１２ＭＷ）にて直接加熱する。第１、第２と第３の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互い並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と灯油生成物流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【００９９】
加熱された第１、加熱された第２及び加熱された第３の酸性ガス再生器底部流は、次にアミン再生プラント２０６へと流入される。図１ＡＤに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１００】
このようにして、アミン再生プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱され、それにより約４８ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１０１】
構成６−スキームＢ
【０１０２】
図１ＡＥ〜図１ＡＨに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラントとアミン再生プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。いくつかの実施形態において、第１のプラント内の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態においては、第１のプラントはアミン再生プラントであり；第１の流れは酸性ガス再生器底部流であり；第２のプラントは水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流、生成物ストリッパ塔頂流と灯油生成物流である。
【０１０３】
図１ＡＥ〜図１ＡＱは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＡＨは、原油精製施設におけるアミン再生プラントを示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流、生成物ストリッパ塔頂流と灯油生成物流を有する。図１ＡＥに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流は、第１の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約２５ＭＷと約３５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２７．８ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＦ（図１ＡＦ−１と図１ＡＦ−２により集合的に代表される）に示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第２の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約１０ＭＷと２０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１４．８ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＧに示すように、灯油生成物流は、第３の熱交換器において第３の酸性ガス再生器底部流を、約１ＭＷと約１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．２ＭＷ）にて直接加熱する。第１、第２と第３の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流、生成物ストリッパ塔頂流と灯油生成物流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１０４】
加熱された第１、加熱された第２、及び、加熱された第３の酸性ガス底部流は、次に、アミン再生プラント２０６へ流入される。図１ＡＨに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１０５】
このようにして、アミン再生プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱されることにより、約４８ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１０６】
構成７
【０１０７】
図１ＡＩ〜図１ＡＮは、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態においては、複数の第１のプラントはナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントであり；複数の第１の流れは、ナフサスプリッタ底部及びサワー水スプリッタ底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物、灯油ポンプアラウンド、灯油生成物、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と生成物ストリッパ塔頂流である。
【０１０８】
図１ＡＩ〜図１ＡＮに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、ナフサ水素処理プラント及びサワー水ストリッパプラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。約５０ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１３％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流、又は、他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、サワー水ストリッパ流、又は、他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【０１０９】
図１ＡＩ〜図１ＡＬは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＡＭは、原油精製施設におけるナフサ水素処理プラント２１４を示す。ナフサスプリッタ底部流は、単一の流れとしてプラントに流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流、灯油ポンプアラウンド流と灯油生成物流を有する。図１ＡＩに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１のナフサスプリッタ底部流を、約５ＭＷと約１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、６．６ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＫ（図１ＡＫ−１と図１ＡＫ−２に集合的に代表される）に示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第４の熱交換器において第２のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと約１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．７ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＬに示すように、灯油生成物流は、第５の熱交換器において第３のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと約１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．４ＭＷ）にて直接加熱する。第１、第４及び第５の熱交換器は、ナフサスプリッタ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。ディーゼル生成物流、灯油ポンプアラウンド流及び灯油生成物流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１１０】
加熱された第１、加熱された第２、及び、加熱された第３のナフサスプリッタ底部流は、次に、ナフサ水素処理プラント２１４へ流入される。図１ＡＭに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を削減できる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。
【０１１１】
図１ＡＮは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラント２１０を示す。サワー水ストリッパ底部流は、単一の流れとしてプラントに流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、また、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と生成物ストリッパ塔頂流を有する。図１ＡＪに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流は、第２の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約１５ＭＷと約２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２０．５ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＫに示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第３の熱交換器において第２のサワー水ストリッパ底部流を、約５ＭＷと約１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．５ＭＷ）にて直接加熱する。第２と第３の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と生成物ストリッパ塔頂流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１１２】
加熱された第１、及び、加熱された第２のサワー水ストリッパ底部流は、次に、サワー水ストリッパプラント２１０へ流入される。図１ＡＮに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１１３】
このようにして、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約５０ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１１４】
構成８
【０１１５】
図１ＡＯ〜図１ＡＴは、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームの詳細を示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態においては、複数の第１のプラントは、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントであり；複数の第１の流れは、アミン再生器底部とサワー水ストリッパ底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物、灯油生成物、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と生成物ストリッパ塔頂流である。
【０１１６】
図１ＡＯ〜図１ＡＴに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約５３ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１３％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、水素化分解プロセス流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、アミン再生器流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【０１１７】
図１ＡＯ〜図１ＡＲは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＡＴは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。アミン再生器底部流は、単一の流れとしてプラントに流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流と灯油生成物流を有する。図１ＡＱに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１０．４ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＲに示すように、灯油生成物流は、第４の熱交換器において第２のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１０．６ＭＷ）にて直接加熱する。第１と第４の熱交換器は硫黄回収プラントアミン再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえることができる。ディーゼル生成物流と灯油生成物流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１１８】
加熱された第１、及び、加熱された第２のアミン再生器底部流は、硫黄回収プラント２０２へ流入される。図１ＡＴに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１１９】
図１ＡＳは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラント２１０を示す。サワー水ストリッパ底部流は単一の流れとしてプラントに流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、また、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流とディーゼル生成物ストリッパ塔頂流を有する。図１ＡＰに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応供給流は、第２の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２０．５ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＡＱ（図１ＡＱ−１と図１ＡＱ−２により集合的に代表される）に示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第３の熱交換器において第２のサワー水ストリッパ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．５ＭＷ）にて直接加熱する。第２と第３の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と生成物ストリッパ塔頂流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１２０】
加熱された第１、及び、加熱された第２のサワー水ストリッパ底部流は、次に、サワー水ストリッパプラント２１０へ流入される。図１ＡＳに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施の形態においては、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１２１】
このようにして、サワー水ストリッパプラントと硫黄回収プラントアミンは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約５３ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１２２】
構成９
【０１２３】
図１ＡＵ〜図１ＢＡは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームを示す。いくつかの実施形態においては、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態においては、複数の第１のプラントは、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラント及びガス分離プラントであり；複数の第１の流れは、ナフサスプリッタ底部、サワー水スプリッタ底部、脱エタン塔底部及びＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、複数の第２の流れは、ディーゼル生成物、灯油ポンプアラウンド、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流、生成物ストリッパ塔頂、灯油ポンプアラウンド流である。
【０１２４】
図１ＡＵ〜図１ＢＡに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、ナフサ水素処理プラント、サワー水ストリッパプラント及びガス分離プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約５９ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１５％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、サワー水ストリッパ流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【０１２５】
図１ＡＵ〜図１ＡＸは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＡＹは、原油精製施設におけるナフサ水素処理プラント２１４を示す。ナフサスプリッタ底部流は、単一の流れとしてプラントに流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流と灯油ポンプアラウンド流を有する。図１ＡＵに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと約１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、６．６ＭＷ）にて直接加熱するのに用いられる。図１ＡＷ（図１ＡＷ−１と図１ＡＷ−２により集合的に代表される）に示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第４の熱交換器において第２のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと約１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．７ＭＷ）にて直接加熱するのに用いられる。第１と第４の熱交換器は、ナフサスプリッタ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼル生成物流は、更なる処理のため、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１２６】
加熱された第１、及び、加熱された第２のナフサスプリッタ底部流は、次に、ナフサ水素処理プラント２１４へ流入される。図１ＡＹに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を削減できる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。
【０１２７】
図１ＡＺは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラント２１０を示す。サワー水ストリッパ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と生成物ストリッパ塔頂流を有する。図１ＡＶに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流は、第２の熱交換器においてサワー水ストリッパ底部流の第１の支流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２０．５ＭＷ）にて直接加熱するために用いられる。図１ＡＷに示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第３の熱交換器においてサワー水ストリッパ底部流の第２の支流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．５ＭＷ）にて直接加熱するために用いられる。第２と第３の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と生成物ストリッパ塔頂流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１２８】
加熱された第１、及び、加熱された第２のサワー水ストリッパ底部流は、次いで、サワー水ストリッパプラント２１０へ流入される。図１ＡＺに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１２９】
加えて、図１ＡＷに示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第５の熱交換器においてガス分離プラント脱エタン塔底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．３ＭＷ）にて直接加熱するために用いられる。第５の熱交換器は、灯油ポンプアラウンド流に対して、第４の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、分留器の運転のための灯油ポンプアラウンド流の全冷却要件を満たすことができるので、灯油ポンプアラウンド流のための冷却要件を０ＭＷとすることができる。灯油ポンプアラウンド流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１３０】
図１ＢＡは、原油精製施設におけるガス分離プラント２１０を示す。加熱された脱エタン塔底部流は、次に、ガス分離プラント２０４へ流入される。図１ＢＡに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を０ＭＶとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１３１】
図１ＡＸに示すように、灯油生成物流は、第６の熱交換器においてガス分離プラントＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、９．９ＭＷ）で加熱するために用いられる。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。灯油生成物流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１３２】
加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流は、次いで、ガス分離プラント２０４へ流入される。図１ＢＡに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１３３】
このようにして、ナフサ水素処理プラント、サワー水スプリッタプラント及びガス分離プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約５９ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１３４】
構成１０
【０１３５】
図１ＢＢ〜図１ＢＧは、アミン再生プラントとガス分離プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームを示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、アミン再生プラントとガス分離プラントであり；複数の第１の流れは、酸性ガス再生器底部、脱エタン塔底部及びＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流、灯油生成物及び灯油ポンプアラウンド流である。
【０１３６】
図１ＢＢ〜図１ＢＧに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、アミン再生プラント及びガス分離プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約６２ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１６％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいて、プロセス流（例えば、水素化分解流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、ガス分離プラント流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【０１３７】
図１ＢＢ〜図１ＢＥは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＡＹは、原油精製施設におけるアミン再生プラントを示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流と灯油生成物流を有する。図１ＢＢに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．６ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＣに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流は、第２の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約２０ＭＷと３０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２４．２ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＥに示すように、灯油生成物流は、第４の熱交換器において第３の酸性ガス再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１２ＭＷ）にて直接加熱する。第１、第２と第４の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼル生成物流と第１段の冷高圧分離器に対する第１の反応部供給流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラントへ戻される。
【０１３８】
加熱された第１、加熱された第２、及び、加熱された第３の酸性ガス再生器底部流は、次に、アミン再生プラント２０６へ流入される。図１ＢＦに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１３９】
水素化分解プラント２１２は、灯油ポンプアラウンド流を有する。図１ＢＤ（図１ＢＤ−１と図１ＢＤ−２に集合的に代表される）に示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第３の熱交換器においてＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、９．９ＭＷ）にて直接加熱する。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、分留器運転のための灯油ポンプアラウンド流の全冷却要件を満たすことができるので、灯油ポンプアラウンド流の冷却要件を０ＭＷとすることができる。灯油ポンプアランド流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１４０】
図１ＢＧは、原油精製施設におけるガス分離プラント２０４を示す。加熱されたＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流は、次いで、ガス分離プラント２０４へ流入される。図１ＢＧに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１４１】
図１ＢＥに示すように、灯油生成物流は、第５の熱交換器において脱エタン塔底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．３ＭＷ）にて直接加熱する。第５の熱交換器は、灯油生成物流の流れに対して、第４の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。灯油生成物流は、更なる処理のため、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１４２】
加熱された脱エタン塔底部流は、次に、ガス分離プラントへ流入される。図１ＢＧに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１４３】
このようにして、アミン再生プラントとガス分離プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約６２ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１４４】
構成１１
【０１４５】
図１ＢＨ〜図１ＢＮは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントにおいて流れを加熱するための構成及び関連するスキームを示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、アミン再生プラントと硫黄回収プラントであり；複数の第１の流れは、酸性ガス再生器底部とアミン再生器底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物流、灯油生成物流、第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流、生成物ストリッパ塔頂流と第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流である。
【０１４６】
図１ＢＨ−図１Ｎに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、アミン再生プラント及び硫黄回収プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約６９ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１７％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいては、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、アミン再生器流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【０１４７】
図１ＢＨ〜図１ＢＬは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＢＭは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。アミン再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流と灯油生成物流を有する。図１ＢＨに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器内におけるアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１０．４ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＬに示すように、灯油生成物流は、第５の熱交換器において第２のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１ＭＷ）にて直接加熱する。第１と第５の熱交換器は、アミン再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼル生成物流と灯油生成物流は、更なる処理のために、各々、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１４８】
加熱された第１、及び、加熱された第２のアミン再生器底部流は、次いで、硫黄回収プラント２０２へ流入される。図１ＢＭに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１４９】
図１ＢＮは、原油精製施設におけるアミン再生プラント２０６を示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流、生成物ストリッパ塔頂流及び第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流を有する。図１ＢＩに示すように、第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流は、第２の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＫ（図１ＢＫ−１と図１ＢＫ−２により集合的に代表される）に示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第４の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約１０ＭＷと２０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１４．９ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＪに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、第３の熱交換器において第３の酸性ガス再生器底部流を、約２５ＭＷと３５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２７．９ＭＷ）にて直接加熱する。第２、第３と第４の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流、生成物ストリッパ塔頂流と第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１５０】
加熱された第１、加熱された第２及び加熱された第３の酸性ガス再生器底部流は、次に、アミン再生プラント２０６へ流入される。図１ＢＮに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１５１】
このようにして、硫黄回収プラントとアミン再生プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約６９ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１５２】
構成１２
【０１５３】
図１ＢＯ〜図１ＢＴは、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントにおいて流れを加熱するための構成と関連するスキームを示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントであり；複数の第１の流れは、酸性ガス再生器底部流とナフサスプリッタ底部流であり；第２のプラントは、水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れはディーゼル生成物流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流、灯油生成物流と第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流である。
【０１５４】
図１ＢＯ〜図１ＢＴに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約６９ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約１７％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいて、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、アミン再生プラント流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【０１５５】
図１ＢＯ〜図１ＢＲは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＢＴは、原油精製施設におけるナフサ水素処理プラント２１４を示す。ナフサスプリッタ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流と灯油生成物流を有する。図１ＢＯに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、６．６ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＱ（図１ＢＱ１と１ＢＱ−２により集合的に代表されている）に示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第２の熱交換器において第２のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、３．４ＭＷ）にて直接加熱する。また、図１ＢＱに示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第３の熱交換器において第３のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．７ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＲに示すように、灯油生成物流は、第４の熱交換器において第４のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．４ＭＷ）にて直接加熱する。第１、第２、第３及び第４の熱交換器は、ナフサスプリッタ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼル生成物流と灯油ポンプアラウンド流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１５６】
加熱された第１、加熱された第２、加熱された第３及び加熱された第４のナフサスプリッタ底部流は、次に、ナフサ水素化分解プラント２１４へ流入される。図１ＢＴに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を削減できる。別の実施態様において、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。
【０１５７】
図１ＢＴは、原油精製施設におけるアミン再生プラント２０６を示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、また、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流、生成物ストリッパ塔頂流と灯油生成物流を有する。図１ＢＰに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、第５の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約２５ＭＷと３５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２９．５ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＱに示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第６の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１２ＭＷ）にて直接加熱する。第６の熱交換器は、生成物ストリッパ塔頂流の流れに対して、第２の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。図１ＢＲに示すように、灯油生成物流は、第７の熱交換器において第３の酸性ガス再生器底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、６．３ＭＷ）にて直接加熱する。第７の熱交換器は、灯油生成物流の流れに対して、第４の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。第５、第６と第７の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流、生成物ストリッパ塔頂流と灯油生成物流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１５８】
加熱された第１、加熱された第２及び加熱された第３の酸性ガス再生器底部流は、次に、アミン再生プラント２０６へ流入される。図１ＢＳに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１５９】
このようにして、アミン再生プラントとナフサ水素処理プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約６９ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１６０】
構成１３
【０１６１】
図１ＢＵ〜図１ＣＢは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラント内の流れのための構成と関連するスキームを示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、複数の第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントであり；複数の第１の流れは、酸性再生器底部、アミン再生器底部流とサワー水ストリッパ底部流であり；複数の第２のプラントは、ディーゼル水素処理プラントと水素化分解プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物流、灯油生成物流、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流、ディーゼルストリッパ底部流、生成物ストリッパ塔頂流、灯油ポンプアラウンド流とディーゼルストリッパ塔頂流である。
【０１６２】
いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントの１個は、複数の第２のプラントのただ１個により直接加熱される、一方、複数の第２のプラントの１個のみが、熱を複数の第１のプラントの１個以上に提供する。
【０１６３】
図１ＢＵ〜図１ＣＢに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラント、アミン再生プラント、硫黄回収プラントとサワー水ストリッパプラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約１０９ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約２７％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいて、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、硫黄回収プラント流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用することができる。
【０１６４】
図１ＢＵ〜図１ＢＸは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＢＺは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。アミン再生器底部流は、プラントに単一の流れとして流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、プラントへ複数の流れとして流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流と灯油生成物流を有する。図１ＢＵに示すように、ディーゼル生成物流は、第５の熱交換器において第１のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１０．４ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＸに示すように、灯油生成物流は、第５の熱交換器において第２のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１ＭＷ）にて直接加熱する。第１と第５の熱交換器は、アミン再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼル生成物流と灯油生成物流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１６５】
加熱された第１、及び、加熱された第２のアミン再生器底部流は、次に、硫黄回収プラント２０２へ流入する。図１ＢＺに示すように、この構成において開示されている流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１６６】
水素化分解プラント１２２は、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流を有する。図１ＢＹは、原油精製施設におけるディーゼル水素処理プラント２００を示す。図１ＣＡは、原油精製施設におけるアミン再生プラント２０６を示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は複数の流れとして流入できる。ディーゼル水素処理プラントは、ディーゼルストリッパ底部流を有する。図１ＢＶに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、第２の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約２５ＭＷと３５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２７．９ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＹに示すように、ディーゼルストリッパ底部流は、第７の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１９．９ＭＷ）にて直接加熱する。第２と第７の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、更なる処理のため、水素化分解プラント２１２へ戻される。ディーゼルストリッパ底部流は、更なる処理のため、ディーゼル水素処理プラント２００へ戻される。
【０１６７】
加熱された第１、及び、加熱された第２の酸性ガス再生器底部流は、次に、アミン再生プラント２０６へ流入する。図１ＣＡに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１６８】
図１ＣＢは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラント２１０を示す。サワー水ストリッパ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、また、生成物ストリッパ塔頂流と灯油ポンプアラウンド流を有する。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ塔頂流を有する。図１ＢＷ（図１ＢＷ−１と図１ＢＷ−２により集合的に代表される）に示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第３の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．８ＭＷ）にて直接加熱する。また、図１ＢＷに示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第４の熱交換器において第２のサワー水ストリッパ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．３ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＢＹに示すように、ディーゼルストリッパ塔頂流は、第６の熱交換器において第３のサワー水ストリッパ底部流を、約１０ＭＷと２０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１５．９ＭＷ）にて直接加熱する。第３、第４と第６の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。生成物ストリッパ塔頂流と灯油ポンプアラウンド流は、各々、更なる処理のため、水素化分解プラント２１２へ戻される。ディーゼルストリッパ塔頂流は、更なる処理のため、ディーゼル水素処理プラント２００へ戻される。
【０１６９】
加熱された第１、加熱された第２、及び、加熱された第３のサワー水ストリッパ底部流は、サワー水ストリッパプラント２１０へ流入する。図１ＣＢに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１７０】
このようにして、硫黄回収プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。同様に、アミン再生プラントとサワー水ストリッパプラントは、水素化分解プラントとディーゼル処理プラントの両方から回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約１０９ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１７１】
構成１４
【０１７２】
図１ＣＣ〜図１ＣＬは、アミン再生、硫黄回収プラント、ガス分離プラント及びサワー水ストリッパプラント内の流れのための構成と関連するスキームを示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、複数の第２のプラント内の複数の第２の流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラントとサワー水ストリッパプラントであり；複数の第１の流れは、サワー水ストリッパ底部流、酸性ガス再生器底部流、アミン再生器底部流と脱エタン塔底部流とＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流であり；複数の第２のプラントは、水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラントと天然ガス蒸気改質水素プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物流、灯油生成物流、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流、ディーゼルストリッパ底部流、生成物ストリッパ塔頂流、ディーゼルストリッパ塔頂流、低温シフト（ＬＴＳ）変換生成物流と灯油ポンプアラウンド流である。
【０１７３】
いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントの１個は、複数の第２のプラントの１個だけで直接加熱され、一方、複数の第２のプラントの１個だけが、複数の第１のプラントの１個以上に熱を供給する。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントの少なくとも１個が、複数の第２のプラントの２個のみで直接加熱され、一方、複数の第２のプラントの２個だけが複数の第１のプラントの１個以上に熱を供給する。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントの少なくとも１個が、複数の第２のプラントの３個だけで直接加熱され、一方、複数の第２のプラントの２個が、複数の第１のプラントの１個以上に熱を供給し、複数の第２プラントの１個が、複数の第１のプラントの少なくとも１個だけに熱を供給する。
【０１７４】
図１ＣＣ〜図１ＣＬに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラント、天然ガス蒸気改質水素プラント（Ｈ２プラント）、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント及びサワー水ストリッパプラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約１１５ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約２９％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいて、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、ガス分離プラント流又は他のプロセス流）を直接的に加熱するために使用されることができる。
【０１７５】
図１ＣＣ〜図１ＣＦは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。図１ＣＩは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。アミン再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は複数の流れとしてプラントに流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流と灯油生成物流を有する。図１ＣＣに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器において第１のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１０．４ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＦに示すように、灯油生成物流は、第５の熱交換器において第２のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１０．６ＭＷ）にて直接加熱する。第１と第５の熱交換器は、アミン再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱を捕らえられる。ディーゼル生成物流と灯油生成物流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１７６】
加熱された第１、及び、加熱された第２のアミン再生器底部流は、次に、硫黄回収プラント２０２へ流入する。図１ＣＩに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、硫黄回収プラントアミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、硫黄回収プラントアミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１７７】
水素化分解プラント２１２は、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流を有する。図１ＣＧは、原油精製施設におけるディーゼル水素化分解プラント２１２を示す。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ底部流を有する。図１ＣＪは、原油精製施設におけるアミン再生プラント２０６を示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。図１ＣＤに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、第２の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約２５ＭＷと３５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２７．９ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＧに示すように、ディーゼルストリッパ底部は、第７の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１９．９ＭＷ）にて直接加熱する。第２と第７の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセスへの直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、更なる処理のため、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１７８】
加熱された第１、及び、加熱された第２の酸性ガス再生器底部流は、次に、アミン再生プラント２０６へ流入される。図１ＣＪに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１７９】
水素化分解プラント２１２は、生成物ストリッパ塔頂流を有する。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ塔頂流を有する。図１ＣＨは、原油精製施設における天然ガス蒸気改質水素プラント２０８を示す。天然ガス蒸気改質水素プラント２０８は、低温シフト（ＬＴＳ）変換器生成物流を有する。図１ＣＫは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラント２１０を示す。サワー水ストリッパ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。図１ＣＥ（図１ＣＥ−１と図１ＣＥ−２により集合的に代表される）に示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第３の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．８ＭＷ）にて直接加熱する。また、図１ＣＧに示すように、ディーゼルストリッパ塔頂流は、第６の熱交換器において第２のサワー水ストリッパ底部流を、約１０ＭＷと２０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１５．９ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＨに示すように、ＬＴＳ変換器生成物流は、第１０の熱交換器において第３のサワー水ストリッパ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．３ＭＷ）にて直接加熱する。第３、第６と第１０の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。生成物ストリッパ塔頂流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。ディーゼルストリッパ塔頂流は、更なる処理のために、ディーゼル水素処理プラント２００へ戻される。ＬＴＳ変換器生成物流は、更なる処理のために、天然ガス蒸気改質水素プラント２０８へ戻される。
【０１８０】
加熱された第１、加熱された第２、及び、加熱された第３のサワー水ストリッパ底部流は、サワー水ストリッパプラント２１０に流入される。図１ＣＫに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１８１】
水素化分解プラント２１２は、灯油ポンプアラウンド流を有する。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ底部流を有する。図１ＣＬは、原油精製施設におけるガス分離プラント２０４を示す。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。図１ＣＥに示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第４の熱交換器において第１のＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約１ＭＷと４．２ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．２ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＧに示すように、ディーゼルストリッパ底部流は、第８の熱交換器において第２のＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．７ＭＷ）にて直接加熱する。第８の熱交換器は、ディーゼルストリッパ底部流の流れに対して、第７の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。第４と第８の熱交換器は、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうであれば周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。灯油ポンプアラウンド流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１８２】
加熱された第１、及び、加熱された第２のＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流は、次にガス分離プラント２０４へ流入される。図１ＣＬに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を削減できる。
【０１８３】
ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ底部流を有する。さらに、図１ＣＧに示すように、ディーゼルストリッパ底部流２００は、第９の熱交換器において脱エタン塔底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、４．３ＭＷ）にて直接加熱する。第９の熱交換器は、ディーゼルストリッパ底部流に対して、第８の熱交換器と第７の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼルストリッパ底部流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１８４】
加熱された脱エタン塔底部流は、ガス分離プラント２０４へ流入される。図１ＣＬに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１８５】
このようにして、硫黄回収プラントは、水素化分解プラントから回収されて再使用される廃熱を用いて加熱される。アミン再生プラントとガス分離プラントは、ともに、水素化分解プラントとディーゼル水素処理プラントの両方から回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。サワー水ストリッパプラントは、水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラントと天然ガス蒸気改質水素プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により、約１１５ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０１８６】
構成１５
【０１８７】
図１ＣＭ〜図１ＣＸは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラントとサワー水ストリッパプラントにおける流れのための構成と関連するスキームを示す。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラント内の複数の第１の流れは、複数の第２のプラント内の複数の第２流れを用いて直接加熱されることができる。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントは、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラント及びサワー水ストリッパプラントであり；複数の第１の流れは、ナフサスプリッタ底部流、サワー水ストリッパ底部流、酸性ガス再生器底部流、アミン再生器底部流及び脱エタン塔底部流及びＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流であり；複数の第２のプラントは、水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラント及び天然ガス蒸気改質水素プラントであり；そして、第２の複数の流れは、ディーゼル生成物流、灯油生成物流、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流、第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流、ディーゼルストリッパ底部流、生成物ストリッパ塔頂流、ディーゼルストリッパ塔頂流、低温シフト（ＬＴＳ）変換器生成物流及び灯油ポンプアラウンド流である。
【０１８８】
いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントの１個は、複数の第２のプラントの１個のみにより直接加熱され、一方、複数の第２のプラントの１個のみが、複数の第１のプラントの１個以上に熱を供給する。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントの少なくとも１個は、複数の第２のプラントの２個だけで加熱され、一方、複数の第２のプラントの２個のみが、複数の第１のプラントの１個以上に熱を供給する。いくつかの実施形態において、複数の第１のプラントの少なくとも１個は、複数の第２のプラントの３個のみにより直接加熱され、一方、複数の第２のプラントの２個は、複数の第１のプラントの１個以上に熱を供給し、及び複数の第２のプラントの１個は、複数の第１のプラントの少なくとも１個に熱を供給する。
【０１８９】
図１ＣＭ〜図１ＣＸに示す構成は、原油精製施設における水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラント、天然ガス蒸気改質水素プラント（Ｈ２プラント）、アミン再生プラント、硫黄回収プラント、ガス分離プラント、ナフサ水素処理プラント及びサワー水ストリッパプラントを熱的に統合して原油精製施設のエネルギー消費を削減する。例えば、約１２９ＭＷのエネルギー消費の削減は原油精製施設における約３２％のエネルギー消費に換算できる。後に記述するように、あるスキームにおいて、プロセス流（例えば、水素化分解プラント流又は他のプロセス流）は、別のプロセス流（例えば、ガス分離プラント流又は他のプロセス流）を直接加熱するために使用されることができる。
【０１９０】
図１ＣＭ〜図１ＣＱは、原油精製施設における水素化分解プラント２１２を示す。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流、灯油ポンプアラウンド流及び灯油生成物流を有する。図１ＣＲは、原油精製施設におけるディーゼル水素処理プラント２００を示す。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ塔頂流を有する。図１ＣＴは、原油精製施設におけるナフサ水素処理プラント２１４を示す。ナフサスプリッタ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。図１ＣＭに示すように、ディーゼル生成物流は、第１の熱交換器においてナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、６．６ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＰ（図１ＣＰ−１と図１ＣＰ−２により集合的に代表される）に示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第６の熱交換器において第２のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．７ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＱに示すように、灯油生成物流は、第８の熱交換器において第３のナフサスプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５．４ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＲに示すように、ディーゼル水素処理プラント２００におけるディーゼルストリッパ塔頂流は、第１０の熱交換器において第４のナフサスプリッタ底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、７．５ＭＷ）にて直接加熱する。第１、第６、第８と第１０の熱交換器は、ナフサスプリッタ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。
【０１９１】
加熱された第１、加熱された第２、加熱された第３、及び、加熱された第４のナフサスプリッタ底部流は、ナフサ水素処理プラント２１４へ流入される。図１ＣＴに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を削減できる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、ナフサスプリッタカラムのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。
【０１９２】
図１ＣＴは、原油精製施設における硫黄回収プラント２０２を示す。アミン再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、ディーゼル生成物流、第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流と灯油生成物流を有する。図１ＣＭに示すように、ディーゼル生成物流は、第２の熱交換器において第１のアミン再生器底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、３．８ＭＷ）にて直接加熱する。第２の熱交換器は、ディーゼル生成物流の流れに対して、第１の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。図１ＣＮに示すように、第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流は、第３の熱交換器において第２のアミン再生器底部流を、約５ＭＷと１５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、６．５ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＱに示すように、灯油生成物流は、第９の熱交換器において第３のアミン再生器底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、５ＭＷ）にて直接加熱する。第９の熱交換器は、灯油生成物流の流れに対して、第８の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼル生成物流、第２段の冷高圧分離器に対する第２段の反応供給流と灯油生成物流は、各々、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１９３】
加熱された第１、加熱された第２、及び、加熱された第３のアミン再生器底部流は、硫黄回収プラント２０２へ流入される。図１ＣＵに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を削減できる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、アミン再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。
【０１９４】
図１ＣＶは、原油精製施設におけるアミン再生プラント２０６を示す。酸性ガス再生器底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。水素化分解プラント２１２は、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流を有する。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ底部流を有する。図１ＣＯに示すように、第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、第４の熱交換器において第１の酸性ガス再生器底部流を、約２５ＭＷと３５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、２７．９ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＲに示すように、ディーゼル水素処理プラント２００におけるスプリッタ底部流は、第１２の熱交換器において第２の酸性ガス再生器底部流を、約１５ＭＷと２５ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１９．９ＭＷ）にて直接加熱する。第４と第１２の熱交換器は、酸性ガス再生器底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。第１段の冷高圧分離器に対する第１段の反応供給流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１９５】
加熱された第１の酸性ガス再生器底部流と加熱された酸性ガス再生器底部流は、アミン再生器プラント２０６へ流入される。図１ＣＶに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、酸性ガス再生器のための蒸気熱入力を削減できる。
【０１９６】
水素化分解プラント２１２は、生成物ストリッパ塔頂流を有する。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ塔頂流を有する。図１ＣＳは、原油精製施設における天然ガス蒸気改質水素プラント２０８を示す。天然ガス蒸気改質水素プラント２０８は、低温シフト（ＬＴＳ）変換器生成物流を有する。図１ＣＷは、原油精製施設におけるサワー水ストリッパプラント２１０を示す。サワー水ストリッパ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。図１ＣＰに示すように、生成物ストリッパ塔頂流は、第５の熱交換器において第１のサワー水ストリッパ底部流を、約１０ＭＷと２０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、１１．８ＭＷ）にて直接加熱する。図１ＣＲに示すように、ディーゼルストリッパ塔頂流は、第１１の熱交換器において第２のサワー水ストリッパ底部流を、約１０ＭＷと２０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、８．４ＭＷ）にて直接加熱する。第１１の熱交換器は、ディーゼルストリッパ塔頂流の流れに対して、第１０の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。図１ＣＳに示すように、ＬＴＳ変換器生成物流は、第１５の熱交換器において第３のサワー水ストリッパ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲に亘る熱デューティ（例えば、６．２ＭＷ）にて直接加熱する。第５、第１１と第１５の熱交換器は、サワー水ストリッパ底部の流れに対して互いに並列に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。生成物ストリッパ塔頂流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。ディーゼルストリッパ塔頂流は、更なる処理のために、ディーゼル水素処理プラント２００へ戻される。ＬＴＳ変換器生成物流は、更なる処理のために、天然ガス蒸気改質水素プラント２０８へ戻される。
【０１９７】
加熱された第１、加熱された第２、及び、加熱された第３のサワー水ストリッパ底部流は、次にサワー水ストリッパプラント２１０へ流入される。図１ＣＷに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を削減できる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、サワー水ストリッパのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。
【０１９８】
水素化分解プラント２１２は、灯油ポンプアラウンド流を有する。ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ底部流を有する。図１ＣＸは、原油精製施設におけるガス分離プラント２０４を有する。Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部流は、単一の流れとしてプラントへ流入でき、複数の流れに分割することができ、又は、複数の流れとしてプラントへ流入できる。図１ＣＰに示すように、灯油ポンプアラウンド流は、第７の熱交換器において第１のＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲（例えば、５ＭＷ）に亘る熱負荷にて直接加熱する。第７の熱交換器は、灯油ポンプアラウン流の流れに対して、第６の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。図１ＣＰに示すように、この構成において開示されている別の流路は、分留器カラムの運転のための灯油ポンプアラウンド流の全体の冷却要件を満たすことができるので、灯油ポンプアラウンド流の冷却要件を０ＭＷとすることができる。図１ＣＲに示すように、ディーゼルストリッパ底部流は、第１３の熱交換器において第２のＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲（例えば、４．５ＭＷ）に亘る熱負荷にて直接加熱する。第７と第１３の熱交換器は、Ｃ３／Ｃ４スプリッタ底部の流れに対して互いに並列に結合される。第１３の熱交換器は、ディーゼルストリッパ底部流の流れに対して、第１２の熱交換器に直列に、且つ、その下流に結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。灯油ポンプアラウンド流は、更なる処理のために、水素化分解プラント２１２へ戻される。
【０１９９】
加熱された第１、及び、加熱された第２のＣ３／Ｃ４スプリッタ底部流は、ガス分離プラント２０４へ流入される。図１ＣＸに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、Ｃ３／Ｃ４スプリッタのための蒸気熱入力を削減できる。
【０２００】
ディーゼル水素処理プラント２００は、ディーゼルストリッパ底部流を有する。図示のように、ディーゼルストリッパ底部流は、第１４の熱交換器において脱エタン塔底部流を、約１ＭＷと１０ＭＷの間の範囲（例えば、４．３ＭＷ）に亘る熱負荷にて直接加熱する。第１４の熱交換器は、ディーゼルストリッパ底部流の流れに対して、第１３の熱交換器に直列に、且つ、その下流に第１２の熱交換器から結合される。別のプロセス流への直接的な熱移動により、もしそうでなければ周囲環境へ排出されるであろう熱が捕らえられる。ディーゼルストリッパ底部流は、更なる処理のために、ディーゼル水素処理プラント２００へ戻される。
【０２０１】
加熱された脱エタン塔底部流は、ガス分離プラント２０４へ流入される。図１ＣＸに示すように、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための全熱負荷を満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を０ＭＷとすることができる。別の実施態様の場合、この構成において開示されている別の流路は、カラム運転のための熱負荷を部分的に満たすことができるので、脱エタン塔のための蒸気熱入力を削減できる。
【０２０２】
このようにして、ナフサ水素処理プラント、アミン再生プラント及びガス分離プラントは、水素化分解プラントとディーゼル水素処理プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。硫黄回収プラントは、水素化分解プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。サワー水ストリッパプラントは、水素化分解プラント、ディーゼル水素処理プラント及び天然ガス蒸気改質水素プラントから回収され再使用される廃熱を用いて加熱される。そのような廃熱の回収と再使用により約１２９ＭＷの熱エネルギーが節約できる。
【０２０３】
要約すれば、この開示は、低品位廃熱源の特定部分からのエネルギー効率を向上させるために、中品位原油精製半転化設備のために総合される直接又は間接（又は、両方）のインタープラント（プラント間）の加熱システムの構成と関連する処理スキーム（処理案）を記述する。開示はまた、低品位廃熱源の特定部分からのエネルギー効率を向上させるために、統合型中品位原油精製半転化設備と芳香族複合施設のために総合される直接又は間接（又は、両方）のインタープラント（プラント間）の加熱システムの構成と関連するスキームを記述する。
【０２０４】
産業生産の経済問題、世界的なエネルギー供給の限界と環境保護の現実は全ての産業の関心事である。世界の環境は、大気へのＧＨＧの放出が、部分的に、原因となる地球温暖化により否定的に影響されていると信じられている。ここに記述される主題の実施は、これらの関心を軽減し、いくつかのケースにおいては、ＧＨＧ放出削減に困難を有する精製所が操業停止に陥ることを防止する。ここに記述した技術を実施することにより、低品位廃熱源に特定部分の回収と再使用を介し、精製所の特定のプラント又は精製所を、全体として、より効率的にすることができ、そしてより汚染が少ないものとすることができる。
【０２０５】
以上、主題の特定の実施を記載した。その他の実施は以下の請求の範囲内である。
【符号の説明】
【０２０６】
２００  ディーゼル水素処理プラント
２０２  硫黄回収プラント
２０４  ガス分離プラント
２０６  アミン再生プラント
２０８  天然ガス蒸気改質水素プラント
２１０  サワー水ストリッパプラント
２１２  水素化分解プラント
２１４  ナフサ水素処理プラント
【図１Ａ】
2018536721.tif 000003
【図１Ｂ】
2018536721.tif 000004
【図１Ｃ】
2018536721.tif 000005
【図１Ｄ】
2018536721.tif 000006
【図１Ｅ−１】
2018536721.tif 000007
【図１Ｅ−２】
2018536721.tif 000008
【図１Ｆ】
2018536721.tif 000009
【図１Ｇ】
2018536721.tif 000010
【図１Ｈ】
2018536721.tif 000011
【図１Ｉ】
2018536721.tif 000012
【図１Ｊ−１】
2018536721.tif 000013
【図１Ｊ−２】
2018536721.tif 000014
【図１Ｋ】
2018536721.tif 000015
【図１Ｌ】
2018536721.tif 000016
【図１Ｍ】
2018536721.tif 000017
【図１Ｎ】
2018536721.tif 000018
【図１Ｏ】
2018536721.tif 000019
【図１Ｐ−１】
2018536721.tif 000020
【図１Ｐ−２】
2018536721.tif 000021
【図１Ｑ】
2018536721.tif 000022
【図１Ｒ】
2018536721.tif 000023
【図１Ｓ】
2018536721.tif 000024
【図１Ｔ】
2018536721.tif 000025
【図１Ｕ】
2018536721.tif 000026
【図１Ｖ−１】
2018536721.tif 000027
【図１Ｖ−２】
2018536721.tif 000028
【図１Ｗ】
2018536721.tif 000029
【図１Ｘ】
2018536721.tif 000030
【図１Ｙ】
2018536721.tif 000031
【図１Ｚ】
2018536721.tif 000032
【図１ＡＡ】
2018536721.tif 000033
【図１ＡＢ−１】
2018536721.tif 000034
【図１ＡＢ−２】
2018536721.tif 000035
【図１ＡＣ】
2018536721.tif 000036
【図１ＡＤ】
2018536721.tif 000037
【図１ＡＥ】
2018536721.tif 000038
【図１ＡＦ−１】
2018536721.tif 000039
【図１ＡＦ−２】
2018536721.tif 000040
【図１ＡＧ】
2018536721.tif 000041
【図１ＡＨ】
2018536721.tif 000042
【図１ＡＩ】
2018536721.tif 000043
【図１ＡＪ】
2018536721.tif 000044
【図１ＡＫ−１】
2018536721.tif 000045
【図１ＡＫ−２】
2018536721.tif 000046
【図１ＡＬ】
2018536721.tif 000047
【図１ＡＭ】
2018536721.tif 000048
【図１ＡＮ】
2018536721.tif 000049
【図１ＡＯ】
2018536721.tif 000050
【図１ＡＰ】
2018536721.tif 000051
【図１ＡＱ−１】
2018536721.tif 000052
【図１ＡＱ−２】
2018536721.tif 000053
【図１ＡＲ】
2018536721.tif 000054
【図１ＡＳ】
2018536721.tif 000055
【図１ＡＴ】
2018536721.tif 000056
【図１ＡＵ】
2018536721.tif 000057
【図１ＡＶ】
2018536721.tif 000058
【図１ＡＷ−１】
2018536721.tif 000059
【図１ＡＷ−２】
2018536721.tif 000060
【図１ＡＸ】
2018536721.tif 000061
【図１ＡＹ】
2018536721.tif 000062
【図１ＡＺ】
2018536721.tif 000063
【図１ＢＡ】
2018536721.tif 000064
【図１ＢＢ】
2018536721.tif 000065
【図１ＢＣ】
2018536721.tif 000066
【図１ＢＤ−１】
2018536721.tif 000067
【図１ＢＤ−２】
2018536721.tif 000068
【図１ＢＥ】
2018536721.tif 000069
【図１ＢＦ】
2018536721.tif 000070
【図１ＢＧ】
2018536721.tif 000071
【図１ＢＨ】
2018536721.tif 000072
【図１ＢＩ】
2018536721.tif 000073
【図１ＢＪ】
2018536721.tif 000074
【図１ＢＫ−１】
2018536721.tif 000075
【図１ＢＫ−２】
2018536721.tif 000076
【図１ＢＬ】
2018536721.tif 000077
【図１ＢＭ】
2018536721.tif 000078
【図１ＢＮ】
2018536721.tif 000079
【図１ＢＯ】
2018536721.tif 000080
【図１ＢＰ】
2018536721.tif 000081
【図１ＢＱ−１】
2018536721.tif 000082
【図１ＢＱ−２】
2018536721.tif 000083
【図１ＢＲ】
2018536721.tif 000084
【図１ＢＳ】
2018536721.tif 000085
【図１ＢＴ】
2018536721.tif 000086
【図１ＢＵ】
2018536721.tif 000087
【図１ＢＶ】
2018536721.tif 000088
【図１ＢＷ−１】
2018536721.tif 000089
【図１ＢＷ−２】
2018536721.tif 000090
【図１ＢＸ】
2018536721.tif 000091
【図１ＢＹ】
2018536721.tif 000092
【図１ＢＺ】
2018536721.tif 000093
【図１ＣＡ】
2018536721.tif 000094
【図１ＣＢ】
2018536721.tif 000095
【図１ＣＣ】
2018536721.tif 000096
【図１ＣＤ】
2018536721.tif 000097
【図１ＣＥ−１】
2018536721.tif 000098
【図１ＣＥ−２】
2018536721.tif 000099
【図１ＣＦ】
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【図１ＣＧ】
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【図１ＣＨ】
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【図１ＣＩ】
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【図１ＣＪ】
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【図１ＣＫ】
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【図１ＣＬ】
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【図１ＣＭ】
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【図１ＣＮ】
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【図１ＣＯ】
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【図１ＣＰ−１】
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【図１ＣＰ−２】
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【図１ＣＱ】
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【図１ＣＲ】
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【図１ＣＳ】
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【図１ＣＴ】
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【図１ＣＵ】
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【図１ＣＶ】
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【図１ＣＷ】
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【図１ＣＸ】
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【国際調査報告】
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