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　特願２０００−　２５５９９「耐食性に優れた水素吸収の少ないジルコニウム合金とその製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１３年　８月１４日出願公開、特開２００１−２２０６３２〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１２年２月２日の出願であって、その請求項１、２に係る発明は、特許請求の範囲の請求項１、２に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、請求項１に係る発明は、次のとおりである（以下、本願請求項１、２に係る発明を「本願発明１、２」という）。
「質量％で、Ｓｎ：０．３〜０．９％、Ｆｅ：０．１５〜０．４％、Ｃｒ：０．１２％以下、Ｎｉ：０．００１〜０．１％、Ｎｂ：０．０５〜０．５％、Ｓｉ：０．００８〜０．０１８％、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＺｒおよび不純物からなることを特徴とする耐食性に優れた水素吸収の少ないジルコニウム合金。」
　
２．当審における拒絶理由の概要
　当審において通知した拒絶理由の概要は、本願発明１、２は、本願出願前に国内において頒布された刊行物１〜５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない、というものである。
　
３．引用刊行物とその主な記載事項
［１］刊行物１：特開平９−２５７９８８号公報
［１ａ］「【請求項１】　錫（Ｓｎ）；０．８〜１．２ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）；０．１７〜０．２８ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）；０．０５〜０．１５ｗｔ％、ニッケル（Ｎｉ）；０．０４〜０．１０ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）；０．０１〜０．０９ｗｔ％、酸素（Ｏ）１０００〜１５００ｐｐｍおよび濃度１２０ｐｐｍ以下の不純物けい素（Ｓｉ）を含み、残部はジルコニウム（Ｚｒ）となるように調節したジルコニウム合金を溶製して鋳片としたのちβ焼入れ処理を施し、その後、下式で表される材料への総入熱量ΣＡｉが１×１０−１９〜１×１０−１７の範囲内に納まるように圧延および焼鈍処理を施すことを特徴とする耐食性、特に耐一様腐食性と耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金系原子炉炉心内構造材の製造方法。
ΣＡｉ＝Σｔｉ・ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴｉ）
ｔｉ：β焼入れ後のｉ番目熱処理工程における処理時間（時間）
Ｔｉ：工程ｉの処理温度（Ｋ）
Ｑ：活性化エネルギー
Ｒ：気体定数
Ｑ／Ｒ：４００００」（特許請求の範囲の請求項１）
［１ｂ］「【発明の属する技術分野】本発明は、原子炉炉心内構造材の製造方法に関するものであり、特に、高燃焼度および長期使用における耐食性、特に耐一様腐食性および耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金系原子炉炉心内構造材の製造方法に関するものである。」（段落【０００１】）
［１ｃ］「本発明は、上記問題点に鑑み、従来より高燃焼度および長期使用において十分な耐食性、特に耐一様腐食性および耐水素吸収性に優れた原子炉炉心構造材用ジルコニウム合金が得られる製造方法を提供することを目的とする。」（段落【００１１】）
［１ｄ］「酸素は従来よりジルコニウム合金への添加に実績があってジルコニウム合金の耐食性に影響を与えることなく強度を向上させる効果があることから、ここではＳｎによる強度増強効果を補うために、１０００〜１５００ｐｐｍの範囲内で酸素を添加した。」（段落【００２２】）
［１ｅ］「Ｎｂは、その添加によってジルコニウム合金の強度を増加させ、水素吸収率を低く抑え、更に溶接部の耐食性を向上させる効果を有する。また、Ｆｅ含有率が０．２ｗｔ％以下の場合には、耐ノジュラー腐食および耐一様腐食を向上させる効果を有する。但し、Ｎｂの含有率が０．１０ｗｔ％を越えると、耐一様腐食の低下が顕著になる。従って、本実施形態では、Ｎｂは０．０１〜０．１ｗｔ％の含有率とし、耐一様腐食、耐ノジュラー腐食、耐水素吸収特性および溶接熱影響部の耐食性に付いての特性を発揮させるものとする。」（段落【００２７】）
［２］刊行物２：特開平９−２７２９５９号公報
［２ａ］「【請求項１】　錫（Ｓｎ）；０．８〜１．６ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）；０．１９〜０．４５ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）；０．０５〜０．１５ｗｔ％、ニッケル（Ｎｉ）；０．０４〜０．１０ｗｔ％および濃度６０〜２００ｐｐｍの不純物けい素（Ｓｉ）を含み、残部はジルコニウム（Ｚｒ）からなるように調節したジルコニウム合金を溶製して鋳片としたのちβ焼入れ処理を施し、その後、下式で表される材料への総入熱量ΣＡｉが１×１０−１９〜１×１０−１７の範囲内に納まるように圧延および焼鈍処理を施すことを特徴とする耐食性、特に耐一様腐食性と耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金系原子炉炉心内構造材の製造方法。
ΣＡｉ＝Σｔｉ・ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴｉ）
ｔｉ：β焼入れ後のｉ番目熱処理工程における処理時間（時間）
Ｔｉ：工程ｉの処理温度（Ｋ）
Ｑ：活性化エネルギー
Ｒ：気体定数
Ｑ／Ｒ：４００００」（特許請求の範囲の請求項１）
［２ｂ］「【発明の属する技術分野】本発明は、原子炉炉心内構造材の製造方法に関するものであり、特に、高燃焼度および長期使用における耐食性、特に耐一様腐食性および耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金系原子炉炉心内構造材の製造方法に関するものである。」（段落【０００１】）
［２ｃ］「本発明は、上記問題点に鑑み、従来より高燃焼度および長期使用において充分な耐食性、特に耐一様腐食性および耐水素吸収性に優れた原子炉炉心内構造材用ジルコニウム合金が得られる製造方法を提供することを目的とする。」（段落【００１１】）
［２ｄ］「不純物元素であるＳｉは、含有量が大きいとジルコニウム合金の耐ノジュラー腐食性および耐一様腐食性に悪影響を及ぼすものであり、濃度が２００ｐｐｍより高い場合は、ノジュラー腐食が生じ、さらに一様腐食の加速が生じることがある。一方、濃度を６０ｐｐｍより低くした場合には、一様腐食の加速が生じることがある。従って、本実施形態における不純物Ｓｉの濃度は６０〜２００ｐｐｍの範囲内とした。なお、Ｓｉ濃度をこの範囲内の上限寄りにするほど、さらに良好な耐一様腐食性が得られる。」（段落【００２６】）
［３］刊行物３：特開昭６３−１４５７３５号公報
［３ａ］「重量％で、Ｎｂ：０．１〜１．２％、Ｓｎ：０．２〜１．２％、さらに、Ｆｅ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、およびＮｉ：０．３％以下のうち１種もしくは２種以上、残部がジルコニウムおよび付随不純物からなる組成を有する、耐ノジュラーコロージョン性にすぐれたジルコニウム合金。」（特許請求の範囲）
［３ｂ］「ジルコニウム合金は、・・・水冷却型原子炉の燃料被覆管等の構造用材料として用いられている。
　・・・（中略）・・・
　しかしながら、これら合金の耐食性は必ずしも十分ではなく、例えば、水冷却型炉の燃料被覆管に用いた場合には、ノジュラーコロージョンと呼ばれる異常な腐食現象が発生することがあった。
　・・・（中略）・・・
　かくして、本発明の目的は、従来よりすぐれた耐ノジュラーコロージョン性を有するより安価なジルコニウム合金を提供することである。」（第１頁左下欄第１８行〜第２頁左下欄第８行）
［３ｃ］「本発明者らは、・・・各種合金成分の耐ノジュラーコロージョン性に及ぼす影響について・・・、次のような新しい知見を得た。
（１）耐ノジュラーコロージョン性の観点から特にＦｅ、Ｃｒ、Ｎｉを同時に含有する場合にＳｎ量を少なくする方が良い効果が得られること。但し、強度の向上のためにＳｎの添加を必要とする場合は、ｌ．２ｗｔ％までは特に耐食性の低下をおこさず含有させることができること。
（２）ＳｎはＮが耐食性を低下させるのを抑制する効果があるとされているが、現状のスポンジおよび溶解技術からはＮは通常２０ｐｐｍ程度含有するにすぎないことから、このＮが耐食性を低下させるのを抑えるためには０．２％含有されれば十分であること。」（第２頁左下欄第１０行〜右下欄第５行、なお、数字を囲む○を（　）で代用している）
［３ｄ］「Ｎｂ：Ｎｂは通常の耐ノジュラーコロージョン性を改善する目的で加えられるが、本発明のように従来のジルカロイ合金よりＳｎ含有量が少なく、Ｆｅ、ＣｒおよびＮｉが共存して含有される条件下では、Ｎｂ含有量が０．１重量％から本発明合金における耐ノジュラーコロージョン性の効果が現れる。したがって、Ｎｂが０．１重量％より多く加えられるに従い、前記合金の耐食性改善効果がさらに向上し、また強度も同時に向上する。
　しかしながら、Ｎｂは高価な元素であり、また中性子吸収も大きいため含有量が少ない方が望ましい。本発明では、上記の点を考慮して、Ｎｂ含有量の上限を１．２重量％とする。」（第３頁左上欄第２行〜第１４行）
［４］刊行物４：特開平１０−２７３７４６号公報
［４ａ］「重量％で、Ｓｎ：０．３０〜０．７０％、Ｆｅ：０．２０〜０．２５％、Ｃｒ：０．１０〜０．１５％を含有し、さらにＮｉ：０．００５〜０．０５％およびＮｂ：０．０５〜０．２０％のうちのいずれか一方または両方を含有し、残部はＺｒおよび不可避的不純物からなることを特徴とする冷間加工性と耐食性に優れたジルコニウム合金。」（特許請求の範囲の請求項２）
［４ｂ］「ＮｉおよびＮｂ：これらの成分は、耐食性を向上させる作用を有しているので、その効果を得たい場合には、必要に応じてＮｉおよびＮｂのいずれか一方または両方をＺｒの一部に代えて添加含有させることができる。しかし、その含有量がＮｉについては０．００５重量％未満、Ｎｂについては０．０５重量％未満では、上記の効果が得られない。一方、その含有量がＮｉについては０．０５重量％超、Ｎｂについては０．２０重量％超になると、上記の効果が飽和するのみならず、冷間加工性が劣化する。よって、これらの成分を添加含有させる場合の含有量は、Ｎｉについては０．００５〜０．０５重量％、Ｎｂについては０．０５〜０．２０重量％量とした。」（段落【００３８】）
［５］刊行物５：特開平８−２５３８２８号公報
［５ａ］「重量％で、Ｓｎ：０．５〜１．３５％、Ｆｅ：０．１〜０．３％、Ｃｒ：０．１〜０．２％、Ｎｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．２〜１．５％、Ｓｉ：８０〜３００ｐｐｍ、およびＴａ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｐｂの１種または２種以上を合計量で０．１〜０．５％を含有し、残部がＺｒおよび不可避不純物からなることを特徴とする高耐食性ジルコニウム合金。」（特許請求の範囲の請求項２）
［５ｂ］「Ｓｎ、Ｆｅ、ＣｒとＮｉを含有するジルコニウム合金は、耐ノジュラー腐食性を有するが、Ｎｉによる水素脆化という問題がある。そこで、Ｎｂの添加により水素吸収を抑制すると共に耐一様腐食性も改善することができる。」（段落【０００８】）
［５ｃ］「Ｎｂ：０．２〜１．５％
Ｎｂは耐食性の向上と共にＮｉによる水素吸収を抑制する。Ｎｂ含有量が０．２％未満の場合は、下記に述べるＴａ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｐｂとの複合添加による耐一様腐食性の改善効果が得られない。一方、含有量が１．５％を超えると加工性を低下させる。したがってＮｂ含有量を０．２〜１．５％とする。」（段落【００１８】）
［５ｄ］「Ｓｉ：８０〜３００ｐｐｍ
Ｓｉは通常不純物として２０ｐｐｍ未満程度含有されている。しかし、８０ｐｐｍという極微量以上を含有させることで、耐食性、特に耐一様腐食性がさらに向上する。」（段落【００２０】）
　
４．当審の判断
４−１．刊行物１を主引例として
（１）刊行物１記載の発明
　刊行物１の上記［１ａ］には、「錫（Ｓｎ）；０．８〜１．２ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）；０．１７〜０．２８ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）；０．０５〜０．１５ｗｔ％、ニッケル（Ｎｉ）；０．０４〜０．１０ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）；０．０１〜０．０９ｗｔ％、酸素（Ｏ）１０００〜１５００ｐｐｍおよび濃度１２０ｐｐｍ以下の不純物けい素（Ｓｉ）を含み、残部はジルコニウム（Ｚｒ）となるように調節したジルコニウム合金を溶製して鋳片としたのちβ焼入れ処理を施し、その後、下式で表される材料への総入熱量ΣＡｉが１×１０−１９〜１×１０−１７の範囲内に納まるように圧延および焼鈍処理を施すことを特徴とする耐食性、特に耐一様腐食性と耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金系原子炉炉心内構造材の製造方法。
ΣＡｉ＝Σｔｉ・ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴｉ）
ｔｉ：β焼入れ後のｉ番目熱処理工程における処理時間（時間）
Ｔｉ：工程ｉの処理温度（Ｋ）
Ｑ：活性化エネルギー
Ｒ：気体定数
Ｑ／Ｒ：４００００」と記載されており、該製造方法に用いる「ジルコニウム合金」も記載されていると云えるから、刊行物１には、
「錫（Ｓｎ）；０．８〜１．２ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）；０．１７〜０．２８ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）；０．０５〜０．１５ｗｔ％、ニッケル（Ｎｉ）；０．０４〜０．１０ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）；０．０１〜０．０９ｗｔ％、酸素（Ｏ）１０００〜１５００ｐｐｍおよび濃度１２０ｐｐｍ以下の不純物けい素（Ｓｉ）を含み、残部はジルコニウム（Ｚｒ）となるように調節したジルコニウム合金であって、耐食性、特に耐一様腐食性と耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金。」という発明（以下、「刊行物１発明」という）が記載されていると認められる。
　
（２）本願発明１と刊行物１発明との対比
　本願発明１と刊行物１発明を対比すると、刊行物１発明における「耐水素吸収性に優れた」は、本願発明１における「水素吸収の少ない」に相当し、また、刊行物１発明における「濃度１２０ｐｐｍ以下の不純物けい素（Ｓｉ）」は、「不純物としてのＳｉ：０．０１２％以下」と云えるから、両者は、
「質量％で、Ｓｎ：０．８〜０．９％、Ｆｅ：０．１７〜０．２８％、Ｃｒ：０．０５〜０．１２％、Ｎｉ：０．０４〜０．１０％、Ｎｂ：０．０５〜０．０９％を含有し、残部がＺｒおよび不純物からなることを特徴とする耐食性に優れた水素吸収の少ないジルコニウム合金。」である点で一致するが、次の点で相違する。
相違点：
（イ）本願発明１では、ジルコニウム合金が酸素（Ｏ）を含有することは規定されていないのに対し、刊行物１発明では、ジルコニウム合金が「酸素（Ｏ）１０００〜１５００ｐｐｍ」を含有する点。
（ロ）本願発明１では、ジルコニウム合金が「Ｎ：０．００５％以下」を含有するのに対し、刊行物１発明では、ジルコニウム合金がＮを含有することについて規定されていない点。
（ハ）本願発明１では、ジルコニウム合金が「Ｓｉ：０．００８〜０．０１８％」を含有するのに対し、刊行物１発明では、ジルコニウム合金が「不純物としてのＳｉ：０．０１２％以下」を含有する点。
　
（３）相違点についての判断
（ｉ）相違点（イ）について
　ジルコニウム合金において、酸素（Ｏ）は、不純物として混入してくる元素であり、通常はできるだけ少なくするが、少量添加により強度を向上させることができるので、必要により含有させることができるものであることは、例えば、特開平９−２２７９７３号公報（段落【００３１】）にみられるように、本出願前周知のことである。
　してみれば、刊行物１発明において、上記［１ｄ］のとおり強度を向上させる成分である酸素（Ｏ）の含有量を不純物レベルとすることは、前示の周知事項に基づいて当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　
（ｉｉ）相違点（ロ）について
　刊行物３の上記［３ｃ］には、本願発明１や刊行物１発明と同様の原子炉構造部材等に使用されるジルコニウム合金（上記［３ｂ］参照）に含有されるＮに関して、「ＳｎはＮが耐食性を低下させるのを抑制する効果があるとされている・・・現状のスポンジおよび溶解技術からはＮは通常２０ｐｐｍ程度含有するにすぎないことから、このＮが耐食性を低下させるのを抑えるためには０．２％含有されれば十分である」と記載されており、“Ｎは、ジルコニウム合金の耐食性を低下させる”、“Ｎ含有量を２０ｐｐｍ程度にすれば、Ｓｎの含有によりＮによる耐食性低下を抑制できる”ということが教示されていると云える。してみれば、ジルコニウム合金の耐食性を向上するために、Ｎ含有量を２０ｐｐｍ（０．００２％）程度に低減しようとすることに何らの困難性も存在しない。また、本願発明１が対象とする耐食性が、本願明細書の段落【０００７】等に記載されているように、耐一様腐食性であるとしても、前示の耐食性に関する教示を、この技術分野において既に知られた腐食形態である耐一様腐食性向上のためには適用できないとする格別の事由が存在するとも認められない。
　したがって、刊行物１発明において、ジルコニウム合金が含有するＮ含有量を、「０．００５％以下」の範囲内である０．００２％程度とすることは、刊行物３の前示の記載に基づいて当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　
（ｉｉｉ）相違点（ハ）について
　本願明細書の次の記載からみて、Ｓｉは不純物として混入するが、耐一様腐食性の改善及び水素吸収の抑制に効果があるため、本願発明１では、「Ｓｉ：０．００８〜０．０１８％」の含有を規定したものと認められる。
　「Ｓｉは、耐一様腐食性の改善および水素吸収の抑制に効果がある。しかし、含有量が少なすぎても多すぎても耐食性や水素吸収抑制効果が低下する。既存のジルカロイ２およびジルカロイ４では不純物として０．０１２％以下と規定されているが、最近の製造技術においては、Ｓｉの混入量は０．００５％以下に減少している。しかし、上記効果を得るには、０．００８％を超える量を必要とする。一方、０．０１８％を超えると効果が低下するので上限を０．０１８％とした。したがって、Ｓｉの含有量を０．００８〜０．０１８％とした。」（段落【００２０】）
　
　これに対し、刊行物１発明では、不純物ではあるが、「Ｓｉ：０．０１２％以下」を含有し、本願発明１と「Ｓｉ：０．００８〜０．０１２％」の含有の点で一致するから、上記相違点（ハ）は、実質的な相違とは云えない。
　仮に、相違点（ハ）が実質的な相違であるとしても、次の理由により、当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。すなわち、刊行物２の上記［２ｄ］には、本願発明１や刊行物１発明と同様の原子炉構造部材等に使用されるジルコニウム合金に関して、「不純物元素であるＳｉは、含有量が大きいとジルコニウム合金の耐ノジュラー腐食性および耐一様腐食性に悪影響を及ぼすものであり、濃度が２００ｐｐｍより高い場合は、ノジュラー腐食が生じ、さらに一様腐食の加速が生じることがある。一方、濃度を６０ｐｐｍより低くした場合には、一様腐食の加速が生じることがある。従って、本実施形態における不純物Ｓｉの濃度は６０〜２００ｐｐｍの範囲内とした。なお、Ｓｉ濃度をこの範囲内の上限寄りにするほど、さらに良好な耐一様腐食性が得られる。」と記載され、ジルコニウム合金中のＳｉ含有量を６０〜２００ｐｐｍ（０．００６〜０．０２％）の範囲内とすることにより、良好な耐一様腐食性が得られることが教示されているから、刊行物１発明において、Ｓｉ含有量を０．００８〜０．０１８％の範囲内の値とすることは、刊行物２の前示の教示に基づいて当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　
（ｉｖ）相違点の検討のまとめ
　したがって、本願発明１は、本願出願前に国内において頒布された刊行物１及び刊行物２、３に記載された発明及び周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
４−２．刊行物２を主引例として
（１）刊行物２記載の発明
　刊行物２の上記［２ａ］には、「錫（Ｓｎ）；０．８〜１．６ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）；０．１９〜０．４５ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）；０．０５〜０．１５ｗｔ％、ニッケル（Ｎｉ）；０．０４〜０．１０ｗｔ％および濃度６０〜２００ｐｐｍの不純物けい素（Ｓｉ）を含み、残部はジルコニウム（Ｚｒ）からなるように調節したジルコニウム合金を溶製して鋳片としたのちβ焼入れ処理を施し、その後、下式で表される材料への総入熱量ΣＡｉが１×１０−１９〜１×１０−１７の範囲内に納まるように圧延および焼鈍処理を施すことを特徴とする耐食性、特に耐一様腐食性と耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金系原子炉炉心内構造材の製造方法。
ΣＡｉ＝Σｔｉ・ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴｉ）
ｔｉ：β焼入れ後のｉ番目熱処理工程における処理時間（時間）
Ｔｉ：工程ｉの処理温度（Ｋ）
Ｑ：活性化エネルギー
Ｒ：気体定数
Ｑ／Ｒ：４００００」と記載されており、該製造方法に用いる「ジルコニウム合金」も記載されていると云えるから、刊行物２には、「錫（Ｓｎ）；０．８〜１．６ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）；０．１９〜０．４５ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）；０．０５〜０．１５ｗｔ％、ニッケル（Ｎｉ）；０．０４〜０．１０ｗｔ％および濃度６０〜２００ｐｐｍの不純物けい素（Ｓｉ）を含み、残部はジルコニウム（Ｚｒ）からなるように調節したジルコニウム合金であって、耐食性、特に耐一様腐食性と耐水素吸収性に優れたジルコニウム合金。」という発明（以下、「刊行物２発明」という。）が記載されていると認められる。
　
（２）本願発明１と刊行物２発明との対比
　本願発明１と刊行物２発明を対比すると、刊行物２発明における「耐水素吸収性に優れた」は、本願発明１における「水素吸収の少ない」に相当し、また、刊行物２発明における「濃度６０〜２００ｐｐｍの不純物けい素（Ｓｉ）」は、「不純物としてのＳｉ：０．００６〜０．０２％」と云えるから、両者は、
「質量％で、Ｓｎ：０．８〜０．９％、Ｆｅ：０．１９〜０．４％、Ｃｒ：０．０５〜０．１２％、Ｎｉ：０．０４〜０．１０％を含有し、残部がＺｒおよび不純物からなることを特徴とする耐食性に優れた水素吸収の少ないジルコニウム合金。」である点で一致するが、次の点で相違する。
相違点：　
（ニ）本願発明１では、ジルコニウム合金が「Ｎ：０．００５％以下」を含有するのに対し、刊行物２発明では、ジルコニウム合金がＮを含有することについて規定されていない点。
（ホ）本願発明１では、ジルコニウム合金が「Ｎｂ：０．０５〜０．５％」を含有するのに対して、刊行物２発明では、ジルコニウム合金がＮｂを含有することについて規定されていない点。
（ヘ）本願発明１では、ジルコニウム合金が「Ｓｉ：０．００８〜０．０１８％」を含有するのに対し、刊行物１発明では、ジルコニウム合金が「不純物としてのＳｉ：０．００６〜０．０２％」を含有する点。
　
（３）相違点についての判断
（ｉ）相違点（ニ）について、
　この相違点（ニ）は、上記４−１．の（２）で述べた相違点（ロ）と同様のものであるから、上記４−１．の（３）（ｉｉ）で述べたと同様の理由で、刊行物３の前示の記載に基づいて当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　
（ｉｉ）相違点（ホ）について、
　本願発明１や刊行物２発明と同様の原子炉構造部材等に使用されるジルコニウム合金に関して、刊行物１の上記［１ｅ］には、「Ｎｂは、その添加によってジルコニウム合金の強度を増加させ、水素吸収率を低く抑え、更に溶接部の耐食性を向上させる効果を有する。また、Ｆｅ含有率が０．２ｗｔ％以下の場合には、耐ノジュラー腐食および耐一様腐食を向上させる効果を有する。・・・従って、本実施形態では、Ｎｂは０．０１〜０．１ｗｔ％の含有率とし、耐一様腐食、耐ノジュラー腐食、耐水素吸収特性および溶接熱影響部の耐食性に付いての特性を発揮させるものとする。」と、刊行物３の上記［３ｄ］には、「Ｎｂは通常の耐ノジュラーコロージョン性を改善する目的で加えられるが、本発明のように従来のジルカロイ合金よりＳｎ含有量が少なく、Ｆｅ、ＣｒおよびＮｉが共存して含有される条件下では、Ｎｂ含有量が０．１重量％から本発明合金における耐ノジュラーコロージョン性の効果が現れる。したがって、Ｎｂが０．１重量％より多く加えられるに従い、前記合金の耐食性改善効果がさらに向上し、また強度も同時に向上する。」と、刊行物４の上記［４ｂ］には、「ＮｉおよびＮｂ：これらの成分は、耐食性を向上させる作用を有しているので、その効果を得たい場合には、必要に応じてＮｉおよびＮｂのいずれか一方または両方をＺｒの一部に代えて添加含有させることができる。しかし、・・・Ｎｂについては０．０５重量％未満では、上記の効果が得られない。一方、・・・Ｎｂについては０．２０重量％超になると、上記の効果が飽和するのみならず、冷間加工性が劣化する。よって、これらの成分を添加含有させる場合の含有量は、・・・Ｎｂについては０．０５〜０．２０重量％量とした。」と、刊行物５の上記［５ｂ］には、「Ｓｎ、Ｆｅ、ＣｒとＮｉを含有するジルコニウム合金は、耐ノジュラー腐食性を有するが、Ｎｉによる水素脆化という問題がある。そこで、Ｎｂの添加により水素吸収を抑制すると共に耐一様腐食性も改善することができる。」、上記［５ｃ］には、「Ｎｂは耐食性の向上と共にＮｉによる水素吸収を抑制する。Ｎｂ含有量が０．２％未満の場合は、下記に述べるＴａ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｐｂとの複合添加による耐一様腐食性の改善効果が得られない。一方、含有量が１．５％を超えると加工性を低下させる。したがってＮｂ含有量を０．２〜１．５％とする。」と記載されているように、ジルコニウム合金にＮｂを０．０５〜０．５％程度添加すれば、ジルコニウム合金の耐食性、耐水素吸収性等が向上することが知られているから、刊行物２発明において、耐食性、耐水素吸収性等の向上を課題として、０．０５〜０．５％の範囲内の量のＮｂを添加することは当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　
（ｉｉｉ）相違点（へ）について
　本願明細書の前示の記載からみて、Ｓｉは不純物として混入するが、耐一様腐食性の改善及び水素吸収の抑制に効果があるため、本願発明１では、「Ｓｉ：０．００８〜０．０１８％」の含有を規定したものと認められる。
　これに対し、刊行物２発明では、不純物ではあるが、「Ｓｉ：０．００６〜０．０２％」を含有し、しかも、その含有目的は、上記４−１．（３）（ｉｉｉ）で述べたとおり、良好な耐一様腐食性を得るためであって、その点で本願発明１と共通するから、この相違点（ヘ）は、実質的な相違とは云えない。
　
（ｉｖ）相違点の検討のまとめ
　したがって、本願発明１は、本願出願前に国内において頒布された刊行物２及び刊行物１、３〜５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
４−３．刊行物３を主引例として
（１）刊行物３記載の発明
　刊行物３の上記［３ａ］には、「重量％で、Ｎｂ：０．１〜１．２％、Ｓｎ：０．２〜１．２％、さらに、Ｆｅ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、およびＮｉ：０．３％以下のうち１種もしくは２種以上、残部がジルコニウムおよび付随不純物からなる組成を有する、耐ノジュラーコロージョン性にすぐれたジルコニウム合金。」と記載されており、しかも、該ジルコニウム合金は、選択成分であるＦｅ、Ｃｒ、Ｎｉの全てを含有する態様を包含しているから、そのような態様について整理すると、刊行物３には、「重量％で、Ｎｂ：０．１〜１．２％、Ｓｎ：０．２〜１．２％、さらに、Ｆｅ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、およびＮｉ：０．３％以下を含有し、残部がジルコニウムおよび付随不純物からなる組成を有する、耐ノジュラーコロージョン性にすぐれたジルコニウム合金。」という発明（以下、「刊行物３発明」という。）が記載されていると認められる。
　
（２）本願発明１と刊行物３発明との対比
　本願発明１と刊行物３発明を対比すると、両者は、
「質量％で、Ｓｎ：０．３〜０．９％、Ｆｅ：０．１５〜０．２５％、Ｃｒ：０．１２％以下、Ｎｉ：０．００１〜０．１％、Ｎｂ：０．１〜０．５％、を含有し、残部がＺｒおよび不純物からなることを特徴とするジルコニウム合金。」である点で一致するが、次の点で相違する。
相違点：
（ト）本願発明１では、ジルコニウム合金が「Ｎ：０．００５％以下」を含有するのに対し、刊行物３発明では、ジルコニウム合金がＮを含有することが明りょうでない点。
（チ）本願発明１では、ジルコニウム合金が「Ｓｉ：０．００８〜０．０１８％」を含有するのに対し、刊行物３発明では、ジルコニウム合金がＳｉを含有することが規定されていない点。
（リ）ジルコニウム合金が、本願発明１では、「耐食性に優れた水素吸収の少ない」ものであるのに対し、刊行物３発明では、「耐ノジュラーコロージョン性にすぐれた」ものであるが、「耐食性に優れた水素吸収の少ない」ものであることについては、規定されていない点。
　
（３）相違点についての判断
（ｉ）相違点（ト）について
　刊行物３の上記［３ｃ］には、「ＳｎはＮが耐食性を低下させるのを抑制する効果があるとされているが、現状のスポンジおよび溶解技術からはＮは通常２０ｐｐｍ程度含有するにすぎないことから、このＮが耐食性を低下させるのを抑えるためには０．２％含有されれば十分である」と記載され、刊行物３発明などのジルコニウム合金は、通常Ｎを２０ｐｐｍ（０．００２％）程度含有していると云えるから、この相違点（ト）は、実質的な相違とは云えない。
　
（ｉｉ）相違点（チ）（リ）について
　本願明細書の前示の記載からみて、Ｓｉは不純物として混入するが、耐一様腐食性の改善及び水素吸収の抑制に効果があるため、本願発明１では、「Ｓｉ：０．００８〜０．０１８％」の含有を規定すると共に、ジルコニウム合金について、「耐食性に優れた水素吸収の少ない」ものであると規定したものと認められる。
　これに対し、刊行物２の上記［２ｄ］には、本願発明１や刊行物３発明と同様の原子炉構造部材等に使用されるジルコニウム合金に関して、「不純物元素であるＳｉは、含有量が大きいとジルコニウム合金の耐ノジュラー腐食性および耐一様腐食性に悪影響を及ぼすものであり、濃度が２００ｐｐｍより高い場合は、ノジュラー腐食が生じ、さらに一様腐食の加速が生じることがある。一方、濃度を６０ｐｐｍより低くした場合には、一様腐食の加速が生じることがある。従って、本実施形態における不純物Ｓｉの濃度は６０〜２００ｐｐｍの範囲内とした。なお、Ｓｉ濃度をこの範囲内の上限寄りにするほど、さらに良好な耐一様腐食性が得られる。」と記載され、ジルコニウム合金中のＳｉ含有量を６０〜２００ｐｐｍ（０．００６〜０．０２％）の範囲内とすることにより、良好な耐一様腐食性が得られることが教示されているから、刊行物３発明において、耐一様腐食性等の「耐食性に優れた」ジルコニウム合金とするために、Ｓｉ含有量を「０．００８〜０．０１８％」の範囲内の値とすることは、刊行物２の前示の教示に基づいて当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　また、上記４−２．（３）（ｉｉ）で述べたように、Ｎｂを０．０５〜０．５％程度含有するジルコニウム合金は、向上した耐水素吸収性を有する、すなわち、「水素吸収の少ない」ものであることが知られている。してみれば、その程度の量のＮｂを含有する刊行物３発明のジルコニウム合金は、「水素吸収の少ない」ものと認められるから、ジルコニウム合金が「水素吸収の少ない」ものである旨は、実質的な相違ではないか、仮に実質的な相違であるとしても、前示のとおり、Ｓｉ含有量を０．００８〜０．０１８％の範囲内の値とする際に、結果として得られる性質に過ぎないものと云うべきである。
　
（ｉｉｉ）相違点の検討のまとめ
　したがって、本願発明１は、本願出願前に国内において頒布された刊行物３及び刊行物２に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
５．むすび
　本願発明１は、以上のとおり、本願出願前に国内において頒布された刊行物１〜５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　したがって、本願発明１は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないから、本願発明２について検討するまでもなく本願は拒絶されるべきである。
　よって、結論のとおり審決する。