【事件の表示】
　平成９年特許願第１５９７６６号「ビームブランクの連続鋳造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１１年　１月１２日出願公開、特開平１１−５１４４〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本願は、平成９年６月１７日の出願であって、平成１５年７月３１日付で拒絶査定がなされ、これに対し、平成１５年９月４日に拒絶査定に対する審判請求がなされるとともに、平成１５年１０月６日付で手続補正がなされたものである。
　
II．平成１５年１０月６日付の手続補正についての補正却下の決定
                            　
［補正却下の決定の結論］
 　平成１５年１０月６日付の手続補正を却下する。
　
［理由］
１．補正後の本願発明
　本件補正により、特許請求の範囲の請求項１は次のとおりに補正された。
「【請求項１】　ビームブランクをオープン鋳造方式で連続鋳造する方法において、前記ビームブランク鋳造用モールドの横断面の、一方のフランジの中央部に、鉛直に一本の溶鋼注入用ノズルを設け、
　前記ノズルの上端を、前記モールドの上端と前記モールドの上方に支持されたタンディッシュの底面との間に位置させ、前記ノズルの下端を、前記モールド内溶鋼に浸漬されるように位置させ、
　前記ノズルの下部周面に溶鋼の吐出孔を３個、前記ノズルの底面に溶鋼の吐出孔を１個設け、前記ノズルの下部周面に設けられた３個の吐出孔の内２個の第１及び第２吐出孔は、前記一方のフランジの両端の各先端部外側コーナー部方向にそれぞれ向け、前記３個の吐出孔の残り１個の第３吐出孔は他方のフランジの長さ中央部の方向に向けて設け、そして、前記ノズルの底面に設けられた１個の第４吐出孔は鉛直下方に向けて設け、しかも、前記第１〜第３吐出孔の向きは、水平方向に対して上側への３０度から下側への６０度までの範囲内で、且つ、前記第１および第２吐出孔の向きが水平方向に対して下側への１０度の角度且つ前記第３吐出孔の向きが水平方向である組合せを除いた角度とし、
　そして、上記の通り準備された装置を用いて前記タンディッシュ内のsol.Ａｌ含有率が痕跡（ｔｒ．）の溶鋼を連続鋳造することを特徴とする、ビームブランクの連続鋳造方法。」
　
２．補正の妥当性についての判断
　上記補正は、補正前の請求項１の「前記第１〜第３吐出孔の向きは、水平方向に対して上側への３０度から下側への６０度までの範囲内とし、」を「前記第１〜第３吐出孔の向きは、水平方向に対して上側への３０度から下側への６０度までの範囲内で、且つ、前記第１および第２吐出孔の向きが水平方向に対して下側への１０度の角度且つ前記第３吐出孔の向きが水平方向である組合せを除いた角度とし、」と補正することを含むもので、当該補正後の請求項１には、「且つ、前記第１および第２吐出孔の向きが水平方向に対して下側への１０度の角度且つ前記第３吐出孔の向きが水平方向である組合せを除いた角度とし、」との記載（以下、「記載Ａ」という。）が追加されたものである。
　
　請求人は、記載Ａは、補正前の請求項１を限定する減縮補正である旨（審判請求書の平成１５年１１月１７日付手続補正書２頁（２）（Ａ）欄）、又「本願発明の吐出孔角度は、今回補正後の請求項１に記載の通り、引用文献１に開示のノズルの角度を除いた角度、・・・です。」（同手続補正書４頁１〜４行）と主張しているので、検討する。
　
　願書に最初に添付した明細書の段落【００１０】には、「更に、第１〜第３吐出孔の向きは、水平方向に対して上側への３０度から下側への６０度までの範囲内となるように成形したノズルを用いる。」と記載され、実施例１〜３には、第１〜第３吐出孔の向きが上記範囲内となる例が、比較例１〜３には、当該範囲をいずれもはずれる例が記載されているが、願書に最初に添付した明細書又は図面には、特定の組合せを除いた角度である記載Ａについてはどこにも記載されてなく、この特定の組み合わせが問題であるとする示唆も見いだせない。そうすると、記載Ａは、請求人が主張する引用文献１に開示のノズルの角度を除くだけの意図のもとになされたものといえる。そして、上記補正は、請求項に係る発明が先行技術と重なるために新規性等を失う恐れがある場合に行う当該重なりのみを除く、いわゆる「除くクレーム」に該当しないことも明らかである。　
　よって、上記補正は、願書に最初に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものとは認められない。
　　
３．むすび
　以上のとおり、本件補正は、特許法第１７条の２第３項の規定に違反するものであり、特許法第１５９条第１項において準用する特許法第５３条第１項の規定により却下されるべきものである。
　
III．本願発明について
　平成１５年１０月６日付の手続補正は上記のとおり却下されたので、本願の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、願書に最初に添付した明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
　「【請求項１】 ビームブランクをオープン鋳造方式で連続鋳造する方法において、前記ビームブランク鋳造用モールドの横断面の、一方のフランジの中央部に、鉛直に一本の溶鋼注入用ノズルを設け、
　前記ノズルの上端を、前記モールドの上端と前記モールドの上方に支持されたタンディッシュの底面との間に位置させ、前記ノズルの下端を、前記モールド内溶鋼に浸漬されるように位置させ、
　前記ノズルの下部周面に溶鋼の吐出孔を３個、前記ノズルの底面に溶鋼の吐出孔を１個設け、前記ノズルの下部周面に設けられた３個の吐出孔の内２個の第１及び第２吐出孔は、前記一方のフランジの両端の各先端部外側コーナー部方向にそれぞれ向け、前記３個の吐出孔の残り１個の第３吐出孔は他方のフランジの長さ中央部の方向に向けて設け、そして、前記ノズルの底面に設けられた１個の第４吐出孔は鉛直下方に向けて設け、しかも、
　前記第１〜第３吐出孔の向きは、水平方向に対して上側への３０度から下側への６０度までの範囲内とし、
　そして、上記の通り準備された装置を用いて前記タンディッシュ内のsol.Ａｌ含有率が痕跡（ｔｒ．）の溶鋼を連続鋳造することを特徴とする、ビームブランクの連続鋳造方法。」
　
１．引用例、及びその記載事項
　原査定に引用された本願の出願前に国内で頒布された特開平４−２２５３８号公報（以下、「引用例１」という。）、及び同じく特開平６−５８６号公報（以下、「引用例２」という。）には、次の事項が記載されている。
（１）引用例１（特開平４−２２５３８号公報）
（１ａ）「１　中央のウエブ部と、前記ウエブ部の両側端のフランジ部とからなる、横断面Ｈ形状のモールドの、一方のフランジ部とウエブ部との結節部内腔内のみに、タンデイッシュの底壁とモールド内の溶鋼との間を隙間なく接続する１本の浸漬ノズルを、前記内腔の各内壁面から離して配置し、前記浸漬ノズルの下部周面には、他方のフランジ部とウエブ部との結節部内腔に向けた第１吐出孔と、前記一方のフランジ部の各フランジチップの内壁面に向けた第２吐出孔および第３吐出孔とを設け、そして、前記浸漬ノズルの下端面には、前記モールドの下方に向けた第４吐出孔を設け、前記第１吐出孔の断面積と、前記第２および第３吐出孔の断面積と、前記第４吐出孔の断面積との比を、（３〜５）：（１〜２）：１に限定し、このような、１本の浸漬ノズルの４つの吐出孔から前記モールド内に溶鋼を吐出することにより、０．００５ｗｔ．％以上のＳｏｌ．Ａｌを含有する鋼を、ビームブランク鋳片に連続鋳造することを特徴とする、ビームブランクの連続鋳造方法。」（特許請求の範囲１）
（１ｂ）「〔従来の技術〕
　主としてＨ形鋼の素材であるビームブランク鋳片は、第５図（ａ）に要部を示したような装置によって、セミオープン鋳造により連続鋳造される。
　第５図において、１はタンデイッシュ、２は溶鋼、３は横断面形状がＨ形状のモールド、４はモールド３に固定された、上端開放の２本の半浸漬ノズル（セミイマージョンノズル）である。タンデイッシュ１の底壁に形成された２つの孔（メータリングノズル）ｌａから、一旦外気中に放出された溶鋼２は、２本の半浸漬ノズル４を介してモールド３内に注入される。・・・
　一方、アルミキルド鋼を指定した低温用鋼からなるＨ形鋼を、上述したセミオープン鋳造で鋳造すると、メータリングノズル１ａおよび半浸漬ノズル４にノズル詰りが生ずる。また、セミオープン鋳造の場合、溶鋼が大気に接することにより、Ａｌ２Ｏ３介在物が発生して、溶鋼の清浄性を著しく害する。従って、このようなＨ形鋼の場合には、第６図に示すように、タンデイッシュ１の底壁に取付けた２本の浸漬ノズル５の下部を、モールド３内の溶鋼２中に浸漬させ、内径１１〜２０ｍｍのポーラスノズル６を使用し、シール鋳造が行なわれている。」（２頁左上欄２行〜右上欄７行）
（１ｃ）「〔発明が解決しようとする課題〕
　上述した問題を解決する手段として、特開昭５８−２２４０５０号公報には、本発明者等の提案にかかる、タンデイッシュの底壁に取付た、複数の非対称吐出孔を有する１本の浸漬ノズルを、横断面がＨ形状のモールドの、一方のフランジ部の内腔内に配置し、前記浸漬ノズルの複数の非対称吐出孔から、モールド内に溶鋼を供給することからなる、ビームブランクの連続鋳造方法が開示されている。
　しかしながら、上述した方法で、・・・・、０．００５ｗｔ．％以上のＳｏｌ．Ａｌを含有する鋼を、表面性状および内質の優れたビームブランク鋳片に鋳造する場合には、次のような問題の生ずることがわかった。
　即ち、横断面がＨ形状のモールドの、一方のフランジ部の内腔内に１本の浸漬ノズルを配置して鋳造する場合、その浸漬ノズルに設けられた溶鋼吐出孔の方向、孔径等が、鋳造されたＨ形鋼の表面性状および内質に大きく影響する。特に、第１０図に示したビームブランク鋳片１０のフランジチップ部１０ｂに生ずるコーナー割れ１２は、１本の浸漬ノズルを使用して鋳造した場合に発生しやすい。
　このようなコーナー割れ１２が発生する原因について、本発明者等が調査した結果、次のことがわかった。・・・・。上述した、フランジ部内腔の内壁面に向けた吐出孔からの溶鋼流が、フランジチップのコーナー部に向けられていると、その溶鋼流によって、モールド内における、フランジチップコーナー部近傍の溶鋼の湯面が変動する。この結果、モールドとシエルとの間への溶融パウダーの流れ込みが不均一になるために、上述したコーナー割れ１２が発生する。
　更に、上述した、フランジ部内腔の内壁面に向けた吐出孔からの溶鋼流、および、ウエブ部と他方のフランジ部との結節部内腔に向けた吐出孔からの溶鋼流によって生ずる、モールド内の溶鋼湯面の変動による、モールドとシエルとの間の溶融パウダーの流れ込みの不均一のために、第１０図に示すように、ビームブランク鋳片１０のウエブ部１０ａおよびフィレット部１０ｃに縦割れ１１が発生する。」（３頁左上欄３行〜左下欄１２行）
（１ｄ）「第１図（ａ）は、この発明の方法を実施するための装置の要部を示す断面図、第１図（ｂ）は、同装置のモールド内における溶鋼注入点を示す図である。・・・、タンデイッシュ１の底壁に設けられたポーラスノズル６には、その下部に、第１吐出孔１５ａ、第２吐出孔１５ｂ、第３吐出孔１５ｃおよび第４吐出孔１５ｄの４つの吐出孔を有する、１本の浸漬ノズル１４が、その下部をモールド３内の溶鋼２中に浸漬させて取付けられている。
　浸漬ノズル１４は、中央のウエブ部３ａと、ウエブ部３ａの両側端のフランジ部３ｂおよび３ｃからなる、横断面形状がＨ形状のモールド３の、一方のフランジ部３ｂとウエブ部３ａとの結節部内腔内のみに、前記内腔の各内壁面から離して配置されている。
　浸漬ノズル１４の第１吐出孔１５ａは、他方のフランジ部３ｃとウエブ部３ａとの結節部内腔に向けられている。第２吐出孔１５ｂおよび第３吐出孔１５ｃは、モールド３の一方のフランジ部３ｂのフランジチップ３ｂ’の内壁面に向けられている。
　そして、第４吐出孔１５ｄは、浸漬ノズル１４の下端面に、モールド３の下方に向けて設けられている。」（５頁左上欄１７行〜右上欄末行）
（１ｅ）実施例１として、「使用した浸漬ノズル５の各部の寸法は、次の通りである。　・・・・
　（ｄ）第１吐出孔１５ａ：３５×４５ｍｍの小判型（角度：水平）
　（ｅ）第２吐出孔１５ｂ：２５ｍｍφの円型（角度：下向き１０度）
　（ｆ）第３吐出孔１５ｃ：２５ｍｍφの円型（角度：下向き１０度）」（６頁右上欄１０〜末行）
　
（２）引用例２（特開平６−５８６号公報）
（２ａ）「【０００１】【産業上の利用分野】本発明はビームブランクの連続鋳造方法に係り、特にビームブランク鋳片の縦割れ発生率が少く、かつ各部とも均一厚みの凝固シエルを形成し、ブレークアウトの発生が極めて少ないビームブランクの連続鋳造方法に関する。」
（２ｂ）「【０００９】本発明の目的は、ビームブランクの連続鋳造中における溶鋼の冷却速度が各部とも均一であって、従って均一厚みの凝固殻を形成し、しかも浸漬ノズルが図１の如く非対称の場合および図３の如く２本の浸漬ノズルが対称の場合、更にタンディッシュノズルとの接続のないオープン鋳造の場合も同様に安定した連鋳操業が可能であって、従って鋳片においても割れ欠陥、引き抜き時の変形のない健全なビームブランク鋳片を得ることができる効果的な連続鋳造方法を提供するにある。
【００１０】本発明の要旨とするところは・・・、ビームブランクの連続鋳造に当り、鋳型冷却水の制御系をビームブランクのウエブ中央部で分割し該鋳型の右半分と左半分の２系列としそれぞれ独立して流量制御を行うことを特徴とするビームブランクの連続鋳造方法、である。」
（２ｃ）「【００１１】・・・実施例１
　図１に示す如き非対称の単孔浸漬ノズル鋳造を行った時と、上部がタンディッシュノズルとの接続のないオープンノズルの場合について、メニスカスから１００mm、・・・、４００mmの距離において形成された凝固殻厚みを、図１に示す如く左右フランジ部の中央部で測定し、それぞれａ、ｂとして、その比ａ／ｂを縦軸とし、メニスカスからの距離を横軸としてプロットした結果は図５に示すとおりである。すなわち、この場合図１、図２に示す如く片側浸漬ノズル鋳造であるため、図５のＢ曲線で示すように凝固殻左右フランジ中央部における厚みの比ａ／ｂは著しく異なる。ところがオープンノズルの場合はウエブ中央部を境界とする鋳型の左半分と右半分における溶鋼の拔熱量がほぼ同一であったので、図５のＡ曲線にて示す如く、ビームブランクの左右フランジ中央部で測定した凝固殻の厚みの比ａ／ｂが略１であって、左右の凝固殻が均一であることが判明した。従って積極的に鋳型のウエブ中央部で分割して左半分と右半分の溶鋼拔熱量を同一になるように冷却水量を左右独立して制御すれば、左右の凝固殻厚みが均一なビームブランクを形成し得ることが判明した。」
（２ｄ）「【００１３】【発明の効果】ビームブランクの連続鋳造においては、ビームブランクの形状が複雑であるため、従来均一な厚みの凝固殻を得ることが極めて困難であったが、本発明は鋳型のウエブ中央部を境として鋳型の冷却水系列を２分割し、分割された右半分および左半分の鋳型の冷却水系列をそれぞれ独立して冷却水流量を制御する方法を取ったので、次の如き効果を挙げることができた。・・・・・
（ロ）本発明は浸漬ノズルが非対称単一ノズルの場合のみならず、対称複数ノズルおよびオープンノズルの場合でも同様に効果がある。・・・」
                            　
２．対比・判断
　上記摘記（１ｅ）によれば、浸漬ノズルの各部の寸法として、第１吐出孔１５ａ（角度：水平）、第２吐出孔１５ｂ（角度：下向き１０度）、第３吐出孔１５ｃ（角度：下向き１０度）であることが記載されており、摘記（１ａ）〜（１ｅ）を総合すると、引用例１には、「中央のウエブ部と、前記ウエブ部の両側端のフランジ部とからなる、横断面Ｈ形状のモールドの、一方のフランジ部とウエブ部との結節部内腔内のみに、タンデイッシュの底壁とモールド内の溶鋼との間を隙間なく接続する１本の浸漬ノズルを、前記内腔の各内壁面から離して配置し、前記浸漬ノズルの下部周面には、他方のフランジ部とウエブ部との結節部内腔に向けた、角度が水平な第１吐出孔と、前記一方のフランジ部の各フランジチップの内壁面に向けた、角度が下向き１０度である第２吐出孔および第３吐出孔とを設け、そして、前記浸漬ノズルの下端面には、前記モールドの下方に向けた第４吐出孔を設けた１本の浸漬ノズルの４つの吐出孔から前記モールド内に溶鋼を吐出することにより、０．００５ｗｔ．％以上のＳｏｌ．Ａｌを含有する鋼を、ビームブランク鋳片に連続鋳造する、ビームブランクの連続鋳造方法。」（以下、「引用発明」という。）が記載されているといえる。
　　
　そこで、本願発明と引用発明とを対比する。
　引用発明の「第１吐出孔」は他方のフランジ部とウエブ部との結節部内腔に向けた吐出孔であるから、本願発明の「第３吐出孔」に相当し、引用発明の「第２吐出孔」、「第３吐出孔」はフランジチップの内壁面に向けた吐出孔であるから、本願発明の「第１吐出孔」、「第２吐出孔」に相当している。又引用発明の「第１吐出孔」、及び「第２吐出孔」、「第３吐出孔」の向きは、水平方向に対して、水平、及び下向き１０度であるから、本願発明の「第１〜第３吐出孔の向きは、水平方向に対して上側への３０度から下側への６０度までの範囲内」とその角度において重複している。
　そうすると、両者は、「ビームブランクを連続鋳造する方法において、前記ビームブランク鋳造用モールドの横断面の、一方のフランジの中央部に、鉛直に一本の溶鋼注入用ノズルを設け、
　前記ノズルの下部周面に溶鋼の吐出孔を３個、前記ノズルの底面に溶鋼の吐出孔を１個設け、前記ノズルの下部周面に設けられた３個の吐出孔の内２個の第１及び第２吐出孔は、前記一方のフランジの両端の各方向にそれぞれ向け、前記３個の吐出孔の残り１個の第３吐出孔は他方のフランジの長さ中央部の方向に向けて設け、そして、前記ノズルの底面に設けられた１個の第４吐出孔は鉛直下方に向けて設け、しかも、前記第１吐出孔、第２吐出孔の向きは水平方向に対して下側への１０度、第３吐出孔の向きは水平方向とし、
　そして、上記の通り準備された装置を用いて前記タンディッシュ内の溶鋼を連続鋳造する、ビームブランクの連続鋳造方法。」で一致しているものの、次の点で相違している。
　
　相違点１：本願発明が、オープン鋳造方式で、ノズルの上端を、モールドの上端と前記モールドの上方に支持されたタンディッシュの底面との間に位置させ、前記ノズルの下端を、前記モールド内溶鋼に浸漬されるように位置させているのに対して、引用発明では、タンデイッシュの底壁とモールド内の溶鋼との間を隙間なく接続する浸漬ノズルを用いる、密閉鋳造方式である点。
　相違点２：第１及び第２吐出孔について、本願発明では、一方のフランジの両端の各先端部外側コーナー部方向にそれぞれ向けているのに対して、引用発明では、一方のフランジ部の各フランジチップの内壁面に向けている点。
　相違点３：連続鋳造する溶鋼について、本願発明では、タンディッシュ内のsol.Ａｌ含有率が痕跡（ｔｒ．）の溶鋼としているのに対して、引用発明では、０．００５ｗｔ．％以上のＳｏｌ．Ａｌを含有する鋼としている点。
　
　そこで、上記相違点１〜３について、検討する。
相違点１について
　引用例１には、従来の技術として、主としてＨ形鋼の素材であるビームブランク鋳片はセミオープン鋳造、即ち密閉鋳造方式ではないオープン鋳造方式により連続鋳造されること、アルミキルド鋼を指定した低温用鋼からなるＨ形鋼を、セミオープン鋳造で鋳造すると、半浸漬ノズルにノズル詰りが生じ、また、セミオープン鋳造の場合、溶鋼が大気に接することにより、Ａｌ２Ｏ３介在物が発生して、溶鋼の清浄性を著しく害すること（摘記（１ｂ））が記載されている。
　又引用例２には、ビームブランクの連続鋳造中における溶鋼の冷却速度が各部とも均一で、従って均一厚みの凝固殻を形成し、しかも浸漬ノズルが非対称の場合および２本の浸漬ノズルが対称の場合、更にタンディッシュノズルとの接続のないオープン鋳造の場合も同様に安定した連鋳操業が可能で、従って鋳片においても割れ欠陥、引き抜き時の変形のない健全なビームブランク鋳片を得る効果的な連続鋳造方法を提供するために（摘記（２ｂ））、実施例１の記載では、非対称の単孔浸漬ノズル鋳造を行った時と、上部がタンディッシュノズルとの接続のないオープンノズルの場合について、形成された凝固殻厚みを検討し、オープンノズルの場合はウエブ中央部を境界とする鋳型の左半分と右半分における溶鋼の拔熱量がほぼ同一で左右の凝固殻が均一にできること（摘記（２ｃ））、本発明は浸漬ノズルが非対称単一ノズルの場合のみならず、オープンノズルの場合でも同様に効果があること（摘記（２ｄ））が記載されているから、当該発明は１本の浸漬ノズル、１本のオープンノズルのいずれでも適用できることが記載されていることになる。
　更に、ビームブランクの連続鋳造において、高級鋼として素鋼成分にＳｏｌＡｌを含有する場合には、タンデイツシユの底壁に取付けた浸漬ノズルを用いる密閉鋳造とすることは、例えば、特開昭５８−２２４０５０号公報（１頁右下欄１０〜１７行）に示されるように周知のことである。　
　そうすると、従来から主としてＨ形鋼の素材であるビームブランク鋳片はオープン鋳造方式により連続鋳造されるものであるが、アルミキルド鋼のようなアルミニウムが少量含まれる鋼の場合は、ノズル詰りが生ずるので引用発明では、密閉鋳造方式としたものであり、更に引用例２の記載からも必要に応じて両方式が取りうることが示されているから、引用発明においても、普通に用いられる溶存アルミニウムが極微量のノズル詰りに影響しない鋼の場合は、通常のオープン鋳造方式とし、ノズルの上端を、モールドの上端と前記モールドの上方に支持されたタンディッシュの底面との間に位置させ、前記ノズルの下端を、前記モールド内溶鋼に浸漬されるように位置させることは、当業者ならば容易に想到し得ることである。
　
相違点２について
　１本のノズルを用いるビームブランクの連続鋳造において、複数の非対称吐出孔のうち２つが、一方のフランジの両端の各先端部外側コーナー部方向にそれぞれ向けられていることは、例えば上記周知例としての特開昭５８−２２４０５０号公報の第６図（ｂ）に示されていることであって、引用発明において当該２つのノズル吐出孔の向きを、フランジの両端の各先端部外側コーナー部方向にそれぞれ向けることは当業者が流入溶鋼の流動状況に応じて調整し得る設計的事項である。
　
相違点３について
　ビームブランクの連続鋳造する溶鋼として、sol.Ａｌ含有率が痕跡（ｔｒ．）の溶鋼は周知のものであって、上記相違点１で述べたとおり引用発明においてオープン鋳造方式を採用することが従来から用いられていた溶存アルミニウムが極微量のノズル詰まりに影響しない溶鋼においては容易になし得るのであるから、それに応じて当然に当該sol.Ａｌ含有率が痕跡（ｔｒ．）の溶鋼を用いることも容易になし得ることである。
　
　そして、本願発明における効果も、引用例１、２の記載および上記周知技術に基づいて予測し得る程度のもので格別顕著なものとは認められない。
　したがって、本願発明は、引用例１、２の記載および上記周知技術に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものである。
　
３．むすび
　以上のとおり、本願請求項１に係る発明は、引用例１、２に記載された発明および上記周知技術に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであって、本願は拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。