(57)【要約】  新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品及びその製造方法が開示される。この新たな方法は、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を準備し固溶化熱処理に供する工程と、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を固溶化熱処理、次いで焼き入れする工程と、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を３０℃〜６０℃の処理温度に０．２〜３００秒間曝露する工程とを含んでもよい。前記曝露工程後、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を巻回し、その後、外気環境においてもよい。前記焼き入れ後の加熱及びその後の外気への曝露によって、選択された分量のニュートン冷却が施されてもよく、これによって前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品における独特且つ高精度の微細構造が実現されてもよい。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
方法であって、
（ａ）６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を準備し固溶化熱処理に供する工程と、
（ｂ）前記準備工程後、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を固溶化熱処理、次いで焼き入れする工程と、
（ｃ）前記固溶化熱処理及び焼き入れする工程後、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を３０℃〜６０℃の処理温度に０．２〜３００秒間曝露する工程と、
（ｄ）前記曝露工程後、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品に巻回する工程と、
（ｅ）前記巻回工程後、前記巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を外気環境に移動させる工程と、を含む、方法。
【請求項２】
請求項１に記載の方法であって、
前記曝露工程の前に、前記外気環境の前記外気温を決定する工程と、
前記外気温に基づき前記処理温度を選択する工程と、を更に含む、方法。
【請求項３】
請求項１に記載の方法であって、
前記巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を前記処理温度から外気温に冷却する工程を含み、前記冷却はニュートン冷却を含む、方法。
【請求項４】
前記６ｘｘｘアルミニウム合金は、ＡＡ６１１１、ＡＡ６０２２、ＡＡ６０１６、及びＡＡ６０１４からなる群から選択される、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記曝露工程は、赤外線又は誘導加熱装置を介して前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を加熱することを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記６ｘｘｘアルミニウム合金の前記赤外線又は誘導加熱装置の載置時間は０．２〜５秒である、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
前記曝露工程（ｃ）は、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を３０℃〜５５℃の処理温度に曝露することを含む、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記曝露工程（ｃ）は、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を３０℃〜５０℃の処理温度に曝露することを含む、請求項６に記載の方法。
【請求項９】
前記曝露工程（ｃ）は、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を３０℃から５０℃未満の処理温度に曝露することを含む、請求項６に記載の方法。
【請求項１０】
前記曝露工程（ｃ）は、前記６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を３０℃〜４５℃の処理温度に曝露することを含む、請求項６に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
６ｘｘｘアルミニウム合金は、主要合金元素としてマグネシウムとシリコンとを有するアルミニウム合金である。適切な焼き戻し動作による、マグネシウム−シリコン及び／又はマグネシウム−シリコン−銅相の沈殿により、６ｘｘｘ合金を強化できる。しかしながら、６ｘｘｘアルミニウム合金のある特性を、その他の特性を損ねることなく改良することは多くの場合困難であると認められている。例えば、６ｘｘｘ合金の延性を損なわずに強度を増すのは困難である。アルミニウム合金の改良対象となるその他の特性としては、耐腐食性、濡れ性等が挙げられる。
【発明の概要】
【０００２】
広義では、本特許出願は、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を生成するための新たな方法に関する。この新たな方法によって、より高精度の特性を実現した製品を提供し得る。図１に示すように、方法は、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を準備（１０）し固溶化熱処理（２０）に供する工程と、その後焼き入れ（３０）する工程とを含んでもよい。この方法は更に、焼き入れ（３０）後に、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を処理温度まで（例えば、３０℃〜６０℃で０．２〜３００秒間）加熱（４０）する工程と、その後６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を巻回（５０）する工程とを有してもよい。その後、巻回された６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は更に、外気環境に曝され（６０）てもよい。一実施形態において、少なくとも固溶化熱処理（２０）工程、焼き入れ（３０）工程、加熱（４０）工程、巻回（５０）工程は、連続的に、ライン作業で行われる。少なくとも加熱工程（４０）により、巻回された６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は強度特性の更なる高精度化及び向上が図られる。例えば、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、強度と延性の両立がより図られ、より顧客仕様への適合が図られ、更に／或いはスタンピング及び／又は端部強度精度の向上が図られてもよい（例えば、自動車製造業者用）。
【０００３】
更に図１を参照にすると、準備工程（１０）は、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を準備する任意の適切な従来の動作を含んでもよい。例えば、図１〜３を参照すると、準備工程（１０）は、鋳造（例えば連続鋳造、ＤＣインゴット鋳造）（不図示）、熱間圧延（１２）、任意の冷間圧延（１４）、更に熱間圧延（１２）及び／又は冷間圧延（１４）工程の間又は後に任意の数の適切な焼鈍し工程（不図示）を含んでもよい。熱間圧延（１２）及び任意の冷間圧延（１４）は、最終的な製品寸法を実現するために必要な任意の数の工程により完了してもよい。巻回後、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は最終的な寸法となり得る。シート製品は、最終厚さ寸法が０．００６〜０．２４９インチである製品としてＡＮＳＩ  Ｈ３５．２により規定されている。この規定は、本項で説明される新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品にも適用される。一実施形態において、準備工程（１０）は、ライン作業にて６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を連続鋳造し、その後巻き取ることを含んでもよく、更に任意の適切な焼鈍し工程を含んでもよい。
【０００４】
図１〜３を更に参照すると、準備工程（１０）後、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は固溶化熱処理（２０）され、その後焼き入れ（３０）される。一実施形態において、固溶化熱処理（２０）及び焼き入れ（３０）工程は、連続的にライン作業で行われ、少なくとも熱間圧延（１２）及び任意の冷間圧延（１４）工程に完了する。一実施形態において、固溶化熱処理（２０）及び焼き入れ（３０）工程は、連続的にライン作業で行われ、鋳造、熱間圧延（１２）、及び任意の冷間圧延（１４）工程により完了する。
【０００５】
固溶化熱処理工程（２０）により、６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は合金が溶化する（例えば、溶解性粒子を固溶体とする）ほど高い温度まで加熱される。新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品はその直後に焼き入れされる（３０）。これは、概して６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を液体（例えば水）及び／又は気体（例えば空気）に触れさせることで行われる。焼き入れ工程（３０）後は、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は外気温と略等しい温度となる。
【０００６】
焼き入れ（３０）後、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は０．２〜３００秒間、３０℃〜６０℃の処理温度まで加熱される（４０）。加熱工程（４０）は、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が処理温度になるのに十分な期間にわたり実行される。新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は処理温度になると、加熱装置（例えば、赤外線又は誘導加熱装置）から取り出して、巻き取られてもよい（６０）。即ち、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は概して、恒温処理となり得るほど長時間、処理温度に維持されない。この観点から、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜３００秒であってもよい。一実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜１５０秒であってもよい。別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜７５秒であってもよい。更に別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜３０秒であってもよい。別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜１５秒であってもよい。別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜１０秒であってもよい。別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜５秒であってもよい。別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜４秒であってもよい。別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜３秒であってもよい。更に別の実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の加熱装置での載置時間は０．２〜２秒であってもよい。一実施形態において、加熱工程（４０）は少なくとも熱間圧延（１２）、任意の冷間圧延（１４）、固溶化熱処理（２０）、焼き入れ工程（３０）に即して、且つ連続して実施され、任意にアルミニウム合金の初期鋳造に即して実施される。
【０００７】
加熱工程（４０）の処理温度は、概して３０℃〜６０℃の範囲内である。以下の実施例におけるデータに示すように、加熱工程（４０）により製品が安定化し、顧客（例えば自動車製造業者）の受入れ時により高精度な特性が実現し得る。一実施形態において、加熱工程（４０）の処理温度は３０℃〜５５℃である。別の実施形態において、加熱工程（４０）の処理温度は３０℃〜５０℃である。更に別の実施形態において、加熱工程（４０）の処理温度は３０℃超かつ５０℃未満である。一実施形態において、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、焼き入れ後３０日で少なくとも１４５ＭＰａの受入れ時引張降伏強度を要するＡＡ６１１１アルミニウム合金シート製品である。この実施形態において、例えば加熱工程（４０）の処理温度は３０℃〜４５℃であってもよい。
【０００８】
加熱工程（４０）後、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は概して巻回される（５０）。当該巻回（５０）は、製品の平坦化を含む任意の従来の巻回動作を含んでもよい。巻回工程（５０）後、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、概して外気雰囲気に載置／曝露される（６０）。加熱工程（４０）により、巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は概して外気よりも熱いため、巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を外気温にてしばらく自然冷却してもよい（ニュートン冷却）。
【０００９】
加熱（４０）と外気への曝露（６０）によるニュートン冷却の組合せにより、新たな６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の独特且つ高精度の微細構造を実現し得るため、巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の高精度の特性を実現する。実際、所与の外気雰囲気について、所定の巻回サイズ及び／又は巻回目標温度からニュートン冷却曲線を導き出してもよい。したがって、図１〜４に示すように、方法は巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が貯蔵され得る場所の外気温のような外気温（１００）を測定することを含んでもよい。この外気温情報を、加熱工程（４０）の焼き入れ後加熱装置に関連したコントローラに提供してもよい（２００）。したがって、焼き入れ後処理温度は、測定された外気温に基づき、選択且つ制御されてもよい（３００）。巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品に対して適切な分量のニュートン冷却が行われるよう、加熱工程（４０）を選択した処理温度で完了してもよい（４００）。焼き入れ後の、熱処理済み６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を巻回し、外気雰囲気（５００）に載置してもよい。これにより、巻回６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品に選択された分量のニュートン冷却が施され、独特且つ高精度の微細構造が実現されてもよい。いくつかの実施形態において、加熱工程（４００）の前に、所定のニュートン冷却曲線が選択され、当該所定のニュートン冷却曲線と外気温に基づき、加熱工程（４０）の処理温度が選択されてもよい。これにより、選択された分量のニュートン冷却の実現が一層図られる。方法は任意で更に、巻回製品を顧客に出荷する工程（６００）を含んでもよい。本項記載の独特な方法により、顧客の受入れ時に顧客仕様に高精度に合う製品となり得る。
【００１０】
実際、図５に示すように、本項記載の独特な方法により、顧客の受入れ時に顧客仕様に高精度に合う製品となり得るため、顧客はより容易且つ高精度に最終製品を形成（７００）可能となり得る（例えば、スタンピングにより自動車部品とする）。形成（７００）後の最終製品は、塗料焼き付けされてもよく（８００）（例えば、１８０℃で２０分間）、これは６ｘｘｘアルミニウム合金シート製品に人工的な時効処理となり得る。したがって、塗料焼き付け後の最終製品は高精度の特性も実現し得る。本項記載の新たな方法は、任意の工業分野に適切に利用できるが、高精度の受入れ時特性が求められる自動車産業に特に好ましく利用できる。
【００１１】
本項記載の新たな方法は、任意の適切な６ｘｘｘアルミニウム合金に適応できる。一実施形態において、６ｘｘｘアルミニウム合金はＡＡ６１１１アルミニウム合金であって、０．６〜１．１重量パーセントのＳｉと、０．５〜１．０重量パーセントのＭｇと、０．５０〜０．９重量パーセントのＣｕと、０．１０〜０．４５重量パーセントのＭｎと、０．４０重量パーセント以下のＦｅと、０．１０重量パーセント以下のＣｒと、０．１５重量パーセント以下のＺｎと、０．１０重量パーセント以下のＴｉとを有し、残部がアルミニウムと不可避的不純物である。
【００１２】
別の実施形態において、６ｘｘｘアルミニウム合金はＡＡ６０２２アルミニウム合金であって、０．８〜１．５重量パーセントのＳｉと、０．４５〜０．７重量パーセントのＭｇと、０．０１〜０．１１重量パーセントのＣｕと、０．０２〜０．１０重量パーセントのＭｎと、０．０５〜０．２０重量パーセントのＦｅと、０．１０重量パーセント以下のＣｒと、０．２５重量パーセント以下のＺｎと、０．１５重量パーセント以下のＴｉとを有し、残部がアルミニウムと不可避的不純物である。
【００１３】
別の実施形態において、６ｘｘｘアルミニウム合金はＡＡ６０１６アルミニウム合金であって、１．０〜１．５重量パーセントのＳｉと、０．２５〜０．６重量パーセントのＭｇと、０．２０重量パーセント以下のＣｕと、０．２０重量パーセント以下のＭｎと、０．５０重量パーセント以下のＦｅと、０．１０重量パーセント以下のＣｒと、０．２０重量パーセント以下のＺｎと、０．１５重量パーセント以下のＴｉとを有し、残部がアルミニウムと不可避的不純物である。
【００１４】
別の実施形態において、６ｘｘｘアルミニウム合金はＡＡ６０１４アルミニウム合金であって、０．３０〜０．６重量パーセントのＳｉと、０．４０〜０．８重量パーセントのＭｇと、０．２５重量パーセント以下のＣｕと、０．０５〜０．２０重量パーセントのＭｎと、０．３５重量パーセント以下のＦｅと、０．２０重量パーセント以下のＣｒと、０．１０重量パーセント以下のＺｎと、０．０５〜０．２０Ｖ、０．１０重量パーセント以下のＴｉとを有し、残部がアルミニウムと不可避的不純物である。
【００１５】
一実施形態において、６ｘｘｘアルミニウム合金はＡＡ６０１３アルミニウム合金であって、０．６〜１．０重量パーセントのＳｉと、０．８〜１．２重量パーセントのＭｇと、０．６〜１．１重量パーセントのＣｕと、０．２０〜０．８重量パーセントのＭｎと、０．５０重量パーセント以下のＦｅと、０．１０重量パーセント以下のＣｒと、０．２５重量パーセント以下のＺｎと、０．１０重量パーセント以下のＴｉとを有し、残部がアルミニウムと不可避的不純物である。
【００１６】
この新たな技術のこれら及び他の態様、利点、並びに新規特徴は、以下の説明において一部示され、以下の説明及び図面を考察すれば当業者には明白となるか、又は本開示によって提供される技術の１つ以上の実施形態を実践することにより、習得され得る。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】巻回６ｘｘｘアルミニウム合金製品を準備する新たな方法の一実施形態を示すフローチャートである。
【００１８】
【図２】図１の方法を実現する装置の一実施形態の概略図である。
【００１９】
【図３】図１、２における６ｘｘｘアルミニウム合金製品の準備における、熱暴露スケジュールを示すグラフである（実寸ではない）。
【００２０】
【図４】焼き入れ後処理温度を選択する方法の一実施形態を示すフローチャートである。
【００２１】
【図５】図４の別の実施形態を示すフローチャートである。
【００２２】
【図６】焼き入れ後の時間に対する、実施例２の合金の引張降伏強度特性を示すグラフである（熱処理時間＋その後の自然時効時間）。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下の実施例は、本項記載の技術に関連した各種要素の説明を少なくとも部分的に補助するものである。別段記載しない限り、全ての機械的特性（強度、延伸性）は、ＡＳＴＭ  Ｅ８（Ｒｅｖ．１３ａ）及びＡＳＴＭ  Ｂ５５７（Ｒｅｖ．１４）に準拠し、長手横断（ＬＴ）方向に沿って測定されている。記載した全ての値は、別段記載しない限り、少なくとも重複したサンプルの平均値である。引張降伏強度は「ＴＹＳ」と略する場合があり、別段記載しない限りＭＰａで示す。最大抗張力は「ＵＴＳ」と略する場合があり、別段記載しない限りＭＰａで示す。延伸性を「Ｅｌｏｎｇ．」と略する場合があり、別段記載しない限りパーセント（％）で示す。自然時効を「ＮＡ」と略する場合がある。模擬塗料焼き付けはＰＢと略する場合がある。焼き入れ後を「ＰＱ」と表す場合がある。処理温度を「ＴＴ」と略する場合がある。
【００２４】
＜実施例１−６１１１合金の恒温試験＞
６１１１アルミニウム合金インゴットを熱間圧延して、中間寸法製品を形成し、当該製品に冷間圧延を施して最終寸法約２．７ｍｍの６１１１合金シート製品を準備した。次に、当該最終寸法製品を固溶化熱処理して焼き入れした。複数の当該製品を、適切な加熱又は冷却装置において、０、１０、２１、又は３８℃の恒温保持温度にした。これらの製品を保持温度にて約４日間保持した。その後、これらの製品を当該装置から取り出し、外気温に合わせた上で（これらの製品は、以下「自然時効０日」又は「０−ＮＡ」と称する）、引張降伏強度（ＴＹＳ）を測定した。その後、製品の内のいくつかを外気温にて１０又は２６日間自然時効した上で、ＴＹＳ（ＬＴ）を測定した（これらの製品は、以下それぞれ「自然時効１０日」又は「１０−ＮＡ」、「自然時効２６日」又は「２６−ＮＡ」と称する）。次に、製品の内のいくつかに模擬塗装焼き付け（ＰＢ）サイクル（１８０℃で２０分間）を行った上で、再度ＴＹＳ（ＬＴ）を測定した。以下の表１に、測定されたＴＹＳ（ＬＴ）値を示す。
【表１】
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【００２５】
表１に示すように、３８℃の保持温度で保持された合金については、塗装焼き付けサイクル前の試験対象合金が最も高精度であった（即ち、最大誤差が小さかった）。更に表１によると、３８℃の保持温度で保持された合金については、ＰＢ後の絶対ＴＹＳ（ＬＴ）値が最も高く、誤差が最小であった。以下の表２でも、３８℃の保持温度で保持された合金については、塗装焼き付け反応が最も高精度であった（即ち、最大誤差が小さかった）。塗装焼き付け反応は、ＮＡ＋ＰＢとＮＡ試料との強度の差である。更に、自然時効１０日及び２６日（３８℃の温度で４日間保持された後）での塗装焼き付け反応も、その他の試験温度のものよりも高かった。
【表２】
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【００２６】
＜実施例２−６１１１合金の非恒温試験＞
６１１１アルミニウム合金インゴットを熱間圧延して、中間寸法製品を形成し、当該製品に冷間圧延を施して最終寸法約２．７ｍｍの６１１１合金シート製品を準備した。次に、当該最終寸法製品を固溶化熱処理して焼き入れした。複数の当該製品を、加熱装置に載置し、２７、３２、３８、４３、及び４９℃の処理温度（ＴＴ）に加熱した。その内いくつかは、更に外気（約２３℃）で放置されて調整された。加熱対象製品を、処理温度到達後に４８時間にわたり、外気（約２３℃）で制御可能に冷却することで、工業規格の巻回６１１１シートのニュートン冷却をシミュレーションした。試料の機械的特性を、焼き入れ後同様、数度にわたり測定した（以下「ＰＱｘ日」と称する）。機械的特性は、ＡＳＴＭ  Ｂ５５７に準拠して測定された。以下の表３〜５に、測定された特性を示す。
【表３】
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【表４】
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【表５】
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【００２７】
１８０℃で２０分間の模擬塗装焼き付けサイクル後に、自然時効特性とともに機械的特性を、予め２％延伸した場合、していない場合の両方で測定した（予め２％延伸することで、自動車製造用スタンピング中にかかる歪みのシミュレーションを行う）。以下の表６〜７に、測定されたデータを示す。図６は、合金の強度特性に対する、焼き入れ後の熱処理の効果を示す。予め延伸されていない、模擬塗装焼き付け後の合金はすべて２６％〜２８％延伸された。予め２％延伸された、模擬塗装焼き付け後の合金はすべて２３％〜２５％延伸された。
【表６】
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【表７】
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【００２８】
上述したように、また図６に示すように、外気温よりも５℃〜２６℃高い温度で試料を加熱し、焼き入れ後、得られた合金を大きく巻回して、ニュートン冷却で緩やかに冷却したところ、合金のより高精度の性能が得られた。例えば、外気（約２３℃）に放置された制御試料は、ＰＱ４〜３０日で自然時効強度が著しく向上したが、模擬塗装焼き付け強度は低下した。自然時効強度の大幅な向上は、その後の形成動作（例えばスタンピング）における精度に影響するものと考えられる。降伏強度の変化は金属のスプリングバックに影響し、最終的にはスタンピング型の再調整（例えばマッチング）が必要となり得る。高精度のスタンピング性能は、自然時効強度の増加、並びに焼き付け後の強度低下により損なわれ得る。３２℃〜４９℃の温度にまで加熱され、大きく巻回した後ニュートン冷却で緩やかに冷却された試料は全て、２３℃及び２７℃の試料と比較して、より高くより精度の高い模擬塗装焼き付け反応を実現した。更に、３２℃〜４３℃で時効した試料は、従来の巻回時の場合のように平坦化を行うと、少なくとも１４５ＭＰａのＴＹＳを実現するものと考えられる。
【００２９】
本開示で記載された新規技術の各種の実施形態が詳細に記載されてきたが、これらの実施形態の改変及び改造を当業者が考案することとなることは明らかである。しかしながら、そのような改変及び改造は、本開示の技術の趣旨及び範囲内にあることを明確に理解されたい。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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2018520264.tif 000017
2018520264.tif 000018
2018520264.tif 000019