【事件の表示】
　平成９年特許願第　３５２５３号「トロイダル式無段変速機用転動体の製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１０年９月２日出願公開、特開平１０−２３１９０８〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成９年２月１９日の出願であって、その請求項１ないし５に係る発明は、平成１５年１０月１４日付けの手続補正により補正された明細書及び図面の記載からみて、特許請求の範囲の請求項１ないし５に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、その請求項１及び５に係る発明（以下、「本願発明１」及び「本願発明５」という。）は次のとおりである。
「【請求項１】　潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて成形したあと浸炭焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後に、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が０．６ｍｍ以下のショットを用いて前記転動面にショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１μｍ以下とすることを特徴とするトロイダル式無段変速機用転動体の製造方法。
　【請求項５】　潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、転動面の研削加工を行った後に、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が０．６ｍｍ以下のショットを用いて前記転動面にショットピーニングを施し、その後仕上げ加工を行って、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１μｍ以下とすることを特徴とするトロイダル式無段変速機用転動体の製造方法。」
　
　なお、平成１５年１０月１４日付けの手続補正（以下、「本件補正」という。）について述べておく。
　本件補正は、特許法第１７条の２第１項第３号の規定に基づく補正であり、その補正の根拠について審判請求人は、審判請求書を補正する平成１５年１１月２１日付けの手続補正書中で次のとおり主張している。
「（２）　補正の根拠の明示
　平成１５年１０月１４日付で提出した手続補正書による補正後の請求項１〜５は、平成１５年５月１２日付手続補正書における請求項６〜１０に係わるトロイダル式無段変速機用転動体の製造方法の構成に、請求項１１記載のショット硬さ及び粒度に関する限定を加えたものであります。」
　そこで、平成１５年５月１２日付けの手続補正による特許請求の範囲の記載を参照すると、その請求項１１には「・・・請求項４〜９のいずれか１つの項に記載のトロイダル式無断変速機用転動体の製造方法。」と記載されているが、同手続補正による特許請求の範囲の請求項１ないし１０及び発明の詳細な説明の段落【００１６】の記載並びに上述の「補正の根拠の明示」の趣旨からみて、上記の請求項１１が引用する請求項は「請求項６〜１０のいずれか」の誤記であるとするのが相当である。
　そうしてみると、本件補正による特許請求の範囲の記載は、本件補正前の特許請求の範囲の請求項１ないし１０を削除し、請求項１１を引用している請求項毎に独立形式で記載したものであるので、特許法第１７条の２第４項第１号に規定される請求項の削除を目的とするものに該当する。
　
２．刊行物記載の発明及び事項
（１）刊行物１
　原査定の拒絶の理由に引用された本願出願前に日本国内で頒布された刊行物である特開平６−１５９４６３号公報（以下、「刊行物１」という。）には、「トロイダル式無段変速機用金属製転動体およびその製造方法」に関して次の事項が記載されている。
記載事項（１−１）；
「【産業上の利用分野】本発明は、自動車などの車両や回転動力源等において、無段変速機として使用可能なトロイダル式無段変速機用転動体およびその製造方法に関するものである。」（第２頁第１欄第２５〜２８行、段落【０００１】参照）
記載事項（１−２）；
「トロイダル式（転がり式）の無段変速機は、図１に示すように、潤滑油を介して接触する金属製転動体を用いた構造を有するものであって、このトロイダル式無段変速機１は、入力軸２に接続したローディングカム３および連結軸４を介して一体で回転する入力ディスク５，５をそなえていると共に、歯車６，７を介して出力軸８を回転させる出力ディスク９，９をそなえ、入力ディスク５，５と出力ディスク９，９との間にパワーローラ１０，１０，１０，１０を設けた構造を有するものである。」（第２頁第１欄第３９〜４８行、段落【０００４】参照）
記載事項（１−３）；
「そのため、このような金属製転動体よりなる入力ディスク５、出力ディスク９およびパワーローラ１０は、エンジントルクの入力によって、転動面においては面圧入力を受けることとなるので、面疲労強度に優れていることが要求され、高い表面硬度と深い硬化層深さが必要となる。
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このようなトロイダル式無段変速機用金属製転動体（入力ディスク５，出力ディスク９，パワーローラ１０）にあっては、それらの要求に対処するため、長時間にわたる浸炭処理を施した後に焼入れ焼もどし処理を行っているので、生産性が悪く、コストアップを招いてしまううえに、表面近傍に亀裂の起点となり易い粒界酸化層が成長してしまう。」（第２頁第２欄第５〜１９行、段落【０００６】及び【０００７】参照）
記載事項（１−４）；
「本発明に係わるトロイダル式無段変速機用金属製転動体の製造方法は、潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機において、前記金属製転動体を製造するに際し、クロムを含有する機械構造用低合金鋼を素材として用い、表面にカーボンポテンシャルＣ．Ｐ．＝０．８〜３．０％の範囲で浸炭した後焼入れ処理を施し、次いで転動面のみに高周波焼入れ処理を施し、さらに焼もどし処理を施して、転動面においては表面硬さＨｖ７５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以上とし、転動面以外においては表面硬さＨｖ６５０以上，有効硬化層深さ２ｍｍ以下とする構成としたことを特徴としており、このような構成とすることによって、各部位で必要とする特性を兼ね備えた理想的な硬化層パターンが、短時間で得られることにより、転動疲労特性に優れていると共に、割れや欠けの発生が少なく、かつまた陥没などの変形を生じがたい耐久性の著しく良好なトロイダル式無段変速機用金属転動体を短時間のうちに低コストで製造できるようにしたことを特徴としている。」（第３頁第３欄第２０行〜同頁第４欄第８行、段落【００１５】参照）
記載事項（１−５）；
「これらの金属製転動体である入力ディスク５、出力ディスク９およびパワーローラ１０において、この実施例では、表１に示す化学成分のクロムを含有する機械構造用低合金鋼、すなわち、クロム鋼（ＳＣｒ）、およびクロムモリブンデン鋼（ＳＣＭ）を使用した。
・・・（中略）・・・
　そして、表１に示した鋼を素材として部品形状に機械加工を行った後、表２および表３に示すように、浸炭条件、高周波加熱条件、ならびに表４および表５に示すように、研磨の有無，ショットピーニングの有無などを選択して、入出力ディスク５，９およびパワーローラ１０の製造を行った。」（第３頁第４欄第２２〜３２行、段落【００１８】〜【００２０】参照）
記載事項（１−６）；
「次いで、表４および表５に示すように、転動面５ａ，９ａ，１０ａを研磨加工によって表面粗さＲａ＝０．０３μｍ程度に仕上げ、外周面（非転動面）においても一部について研磨加工を行った。」（第６頁第１０欄第２〜５行、段落【００３１】参照）
記載事項（１−７）；
　段落【００３３】の表６及び段落【００３８】の表９から、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上とした転動体の耐久性が優れていると看取しうる。
　
　上記記載事項（１−１）ないし（１−７）によれば、刊行物１には次の発明が記載されていると認められる。
［刊行物１記載の発明］
「潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて部品形状に機械加工を行ったあと浸炭焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、その後研磨加工による仕上げ加工を行って、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．０３μｍ程度とするトロイダル式無段変速機用転動体の製造方法。」
　
（２）刊行物２
　同じく、原査定の拒絶の理由に引用された本願出願前に日本国内で頒布された刊行物である特開平１−２６４７２７号公報（以下、「刊行物２」という。）には、「高強度歯車の製造方法」に関して次の事項が記載されている。
記載事項（２−１）；
「〔産業上の利用分野〕
　本発明は高強度歯車の製造方法に係り、特に自動車のトランスミッション等の駆動伝達系に用いられる歯車の製造方法に関する。」（第１頁左欄第１３〜１６行）
記載事項（２−２）；
「〔従来の技術及び課題〕
　従来自動車用のハイポイドギヤのように高強度が要求される歯車は浸炭焼入または浸炭浸窒焼入後にショットピーニング等の表面強化を行なって製造されていた。」（第１頁左欄第１７行〜同頁右欄第２行）
記載事項（２−３）；
「本発明は歯車の歯元曲げ疲労強度や作用歯面のピッチング疲労強度を向上させた小型、軽量の歯車の製造方法を提供することを目的とする。
〔課題を解決するための手段〕
　上記課題は本発明によれば
　荒歯切工程後の仕上歯切工程において、高周波焼入、浸炭あるいは浸炭・浸窒焼入焼戻しによる表面硬化処理を行なった後、ショット粒硬度がＨｖ５５０〜７５０、ショット時間３〜１０分の条件でショットピーニングを行ない、立方晶窒化ホウ素ホイールで深さ３０〜８０μ研削することを特徴とする高強度歯車の製造方法によって解決される。
　ショットピーニングは、インペラーあるいは空気流ノズルタイプのものを用い、ショット粒硬度がＨｖ５５０〜７５０、ショット粒径が０．５〜１．０ｍｍの砥粒（主にスチール）を・・・（中略）・・・歯車の作用歯面および歯底に均一にショットピーニング加工を行う。その後立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）ホイール（ＣＢＮ電着砥石）を用い、上記処理された歯車の作用歯面および歯底を３０μ〜８０μ研削仕上加工する。］（第２頁左上欄第５行〜同頁右上欄第８行）
　
３．対比、判断
（１）本願発明１について
　本願発明１と刊行物１記載の発明とを対比すると、後者の「機械構造用鋼を用いて部品形状に機械加工を行った」ことは前者の「機械構造用鋼を用いて成形した」ことに相当し、後者の「研磨加工による仕上げ加工」は前者の「仕上げ加工」に相当し、後者の「表面粗さをＲａ０．０３μｍ程度とすること」は前者の「表面粗さをＲａ０．１μｍ以下とすること」に含まれるものである。
　また、後者の「浸炭焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施」すことと、前者の「浸炭焼入れ焼もどしを施」すこととは、「浸炭焼入れ処理を施す」限りにおいて一致する。
　そうしてみると両者は、
「潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて成形したあと浸炭焼入れ処理を施し、その後仕上げ加工を行って、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１μｍ以下とするトロイダル式無段変速機用転動体の製造方法。」
である点で一致し、次の点で相違する。
［相違点１］
　「浸炭焼入れ処理」について、本願発明１は「浸炭焼入れ焼もどし」であるのに対して、刊行物１記載の発明は「浸炭焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどし」である点。
［相違点２］
　「浸炭焼入れ処理」後の処理について、本願発明１は「転動面の研削加工を行った後に、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が０．６ｍｍ以下のショットを用いて転動面にショットピーニングを施」すことにより、「転動面の表面硬さをＨＶ８００以上」とするものであるのに対して、刊行物１記載の発明は、浸炭焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施すことで転動面の表面硬さをＨＶ８００以上とするものであり、転動面の研削加工及びショットピーニング処理を行わない点。
　
　上記各相違点について以下検討する。
［相違点１について］
　刊行物１には、浸炭焼き入れ焼き戻しのみによっても転動面の表面硬さを高くし得ることが記載されている（上記記載事項（１−３）を参照）。
　そうしてみると、刊行物１記載の発明において、「浸炭焼入れと高周波焼入れ焼もどし処理」に換えて「浸炭焼き入れ焼き戻し」処理とし、上記相違点１に係る本願発明１の構成とすることは、当業者にとって特段困難なこととはいえない。
［相違点２について］
　刊行物２には、ショット粒硬度がＨＶ５５０〜７５０、ショット粒径０．５〜１．０ｍｍの砥粒を用いてショットピーニングを行うことが記載されており、高硬度、小粒径のショットを用いてショットピーニングを行うことが開示または示唆されている。ショットの硬度、粒径は得ようとする表面硬さ、表面粗さ等に応じて適宜選択し得るといえる。
　また、部材の表面硬さを向上させる手段としてショットピーニングを用いることは周知であり、ショットピーニング後の加工に鑑みてショットピーニング前にある程度の寸法形状に加工しておくことも周知の事項である。
　そして、無段変速機の転動体の転動面にショットピーニングを行うことも周知である（特開平７−２０８５６８号公報の段落【００５０】及び【００５１】、特開平７−２８６６４９号公報の段落【００３０】等を参照）。
　刊行物１記載の発明において、上記相違点１で述べたように浸炭焼き入れ焼き戻し処理を採用した際、転動面の表面硬さが所期の値（ＨＶ８００以上）とならない可能性があることは、刊行物１に記載されている比較例（段落【００３４】の表７を参照）から明らかであり、そのような場合に表面硬さを向上させる手段として周知のショットピーニング処理を付加しようとすることは、転動体の転動面へのショットピーニング処理が周知であることから当業者が容易に想到し得ることである。そして、上記刊行物２記載のもののような高硬度、小粒径のショットを適用し、上記周知のショットピーニング前の加工処理を採用することは、刊行物１記載の発明にショットピーニングを適用する際に付随する設計的な事項といえる。
　そうしてみると、刊行物１記載の発明に刊行物２記載の事項及び周知の事項を適用し、上記相違点２に係る本願発明１の構成とすることは、当業者にとって格別困難であるとはいえない。
　
　そして、本願発明１の作用効果も、刊行物１記載の発明及び刊行物２記載の事項並びに周知の事項から当業者が予測できる範囲のものに過ぎない。
　
（２）本願発明５について
　本願発明５と刊行物１記載の発明とを対比すると、後者の「研磨加工による仕上げ加工」は前者の「仕上げ加工」に相当し、後者の「表面粗さをＲａ０．０３μｍ程度とすること」は前者の「表面粗さをＲａ０．１μｍ以下とすること」に含まれるものである。
　そうしてみると両者は、
「潤滑油を介して接触する複数個の金属製転動体を用いたトロイダル式無段変速機において前記転動体を製造するに際し、素材として機械構造用鋼を用いて浸炭焼入れ後さらに高周波焼入れ焼もどしを施し、その後仕上げ加工を行って、転動面の表面硬さをＨＶ８００以上、表面粗さをＲａ０．１μｍ以下とするトロイダル式無段変速機用転動体の製造方法。」
である点で一致し、次の点で相違する。
［相違点３］
　「浸炭焼入れ、高周波焼入れ焼もどし」後の処理として、本願発明５は、「転動面の研削加工を行った後に、平均硬さがＨＶ７００〜８００で且つ平均粒径が０．６ｍｍ以下のショットを用いて前記転動面にショットピーニングを施」すものであるのに対して、刊行物１記載の発明は、当該研削加工及びショットピーニング処理を行わない点。
　
　上記相違点３について以下検討する。
［相違点３について］
　刊行物２には、ショット粒硬度がＨＶ５５０〜７５０、ショット粒径０．５〜１．０ｍｍの砥粒を用いてショットピーニングを行うことが記載されており、高硬度、小粒径のショットを用いてショットピーニングを行うことが開示または示唆されている。ショットの硬度、粒径は得ようとする表面硬さ、表面粗さ等に応じて適宜選択し得るといえる。
　また、部材の表面硬さを向上させる手段としてショットピーニングを用いることは周知であり、ショットピーニング後の加工に鑑みてショットピーニング前にある程度の寸法形状に加工しておくことも周知の事項である。
　そして、無段変速機の転動体の転動面にショットピーニングを行うことも周知である（特開平７−２０８５６８号公報の段落【００５０】及び【００５１】、特開平７−２８６６４９号公報の段落【００３０】等を参照）。
　刊行物１記載の発明は、熱処理により所望の表面硬さを得るものであるが、表面硬さを得るための処理としてショットピーニングは上述のとおり周知であり、転動体の転動面へのショットピーニング処理も周知であることから、刊行物１記載の発明にショットピーニング処理を付加することに格別の困難性及び阻害要因は認められない。そして、上記刊行物２記載のもののような高硬度、小粒径のショットを適用し、上記周知のショットピーニング前の加工処理を採用することは、刊行物１記載の発明にショットピーニングを適用する際に付随する設計的な事項といえる。
　そうしてみると、刊行物１記載の発明に刊行物２記載の事項及び周知の事項を適用し、上記相違点３に係る本願発明５の構成とすることは、当業者にとって格別困難であるとはいえない。
　
　そして、本願発明５の作用効果も、刊行物１記載の発明及び刊行物２記載の事項並びに周知の事項から当業者が予測できる範囲のものに過ぎない。
　
４．むすび
　以上のとおり、本願の請求項１及び５に係る発明（本願発明１及び５）は、刊行物１記載の発明及び刊行物２記載の事項並びに周知の事項に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、本願は、その余の請求項に係る発明について検討するまでもなく、拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。