【事件の表示】
　特許第３３４５７６９号「熱延鋼帯の製造方法およびこの方法に使用する熱間圧延設備列」の請求項１ないし３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３３４５７６９号の請求項１ないし３に係る特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第３３４５７６９号の発明についての出願は、平成８年１０月３０日に特許出願され、平成１４年９月６日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、恒本昌美より特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１７年６月１７日に訂正請求がなされたものである。
　
II．訂正の適否について
１．訂正の内容
（１）訂正事項ａ
　請求項１、２の「、前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御する工程を」を「前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程を」と、請求項３の「フィードフォワード或いはフィードバックして制御する制御装置を備えること」を「フィードフォワード或いはフィードバックして制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する制御装置を備えること」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　請求項２の「輸送速度検出用テーブルロール」を「搬送速度検出用テーブルロール」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　明細書段落【００１０】中の「前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御する工程を備えていることを特徴とするものである。」を「前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程を備えていることを特徴とするものである。」と、
　「粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御する工程を備え、」を「粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程を備え、」と、
　「輸送速度検出用テーブルロール」を「搬送速度検出用テーブルロール」と、及び
　「フィードフォワード或いはフィードバックして制御する制御装置を備えること」を「フィードフォワード或いはフィードバックして制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する制御装置を備えること」と、訂正する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無、及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）上記訂正事項ａは、請求項１、２において、ソレノイド型誘導加熱装置を制御する工程を、具体的に防止するスケールを例示して、ソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程と限定するものであって、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。
　そして、この点は、明細書段落【００２７】、【００２９】、及び実施例に関する段落【００４４】の記載に裏付けられている。
（２）上記訂正事項ｂは、「輸送速度検出用テーブルロール」を「搬送速度検出用テーブルロール」と訂正するものであるが、請求項３、及び実施例の記載では、すべて搬送速度検出用テーブルロールとしているものであって、「輸送速度検出用」は明白な誤記であるから、誤記の訂正を目的とするものに該当する。
（３）上記訂正事項ｃは、特許請求の範囲の訂正に基づき訂正後の請求項と整合するよう、発明の詳細な説明の記載を訂正するものであって、明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当する。
　
　そして、上記訂正は、いずれも願書に添付した明細書に記載された事項の範囲内のものであり、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
３．むすび
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項から第４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
III．特許異議申立てについて
１．特許異議申立ての概要
　特許異議申立人恒本昌美は、証拠として下記甲第１〜１３号証を提出し、訂正前の請求項１〜３に係る発明は、甲第１〜１３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであって、該特許は特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであるから、これらを取り消すべき旨主張する。
　　　　　　　　　　　　　　　記
甲第１号証：特開平６−３２０２０２号公報（以下、「刊行物１」という）
甲第２号証：特開平６−２６９８４０号公報（以下、「刊行物２」という）
甲第３号証：特開平７−３０８７０１号公報（以下、「刊行物３」という）
甲第４号証：特公平５−３８６５４号公報（以下、「刊行物４」という）
甲第５号証：特開昭５７−１１９４９２号公報（以下、「刊行物５」という）
甲第６号証：特開平８−１５０４０１号公報（以下、「刊行物６」という）
甲第７号証：特開平８−１１５７８７号公報（以下、「刊行物７」という）
甲第８号証：特公平５−６６２０９号公報（以下、「刊行物８」という）
甲第９号証：特開平８−２５３８１１号公報（以下、「刊行物９」という）
甲第１０号証：特開平５−５０１３２号公報（以下、「刊行物１０」という）
甲第１１号証：特開昭５６−７４３０２号公報（以下、「刊行物１１」という）
甲第１２号証：特開昭５０−１６６０４号公報（以下、「刊行物１２」という）
甲第１３号証：特開昭５６−１４７３９２号公報（以下、「刊行物１３」という）
        
２．本件発明
　本件特許の請求項１〜３に係る発明（以下、「本件発明１」〜「本件発明３」という）は、上記のとおり訂正が認められるから、平成１７年６月１７日付訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜３に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「【請求項１】スラブを圧延して粗バーとする粗圧延工程と、粗圧延して得られた粗バーを加熱する加熱工程と、加熱された粗バー表面に高圧水を噴射して酸化スケールを除去するデスケーリング工程と、デスケーリングした粗バーに仕上げ圧延を施す仕上げ圧延工程とを備えた熱延鋼帯の製造方法であって、前記加熱工程は、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０１０℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程を備えていることを特徴とする熱延鋼帯の製造方法。
　【請求項２】スラブを圧延して粗バーとする粗圧延工程と、粗圧延して得られた粗バーを加熱する加熱工程と、加熱された粗バー表面に高圧水を噴射して酸化スケールを除去するデスケーリング工程と、デスケーリングした粗バーに仕上げ圧延を施す仕上げ圧延工程とを備えた熱延鋼帯の製造方法であって、前記加熱工程は、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程を備え、前記ソレノイド型誘導装置を制御する工程は、加熱手段入側温度計、デスケーリング装置入側温度計、搬送速度検出用テーブルロール及びこれらの検出手段によって検出された粗バー表面温度や搬送速度をもとにソレノイド型誘導加熱装置を制御する制御装置を備え、前記粗バー表面温度と粗バー搬送速度と必要昇温量からソレノイド型誘導加熱装置の出力を下式（１）より求め、加熱手段入側温度計で検出した粗バー表面温度を制御装置にフィードフォワードするか、または、デスケーリング装置入側温度計で検出した粗バー表面温度をフィードバックする工程を備えていることを特徴とする熱延鋼帯の製造方法。
　　Ｐ＝Ｃ・Ｗ・Ｈ・Ｖ・△Ｔ　…（１）
　　ここで、Ｗ：粗バーの幅、Ｈ：粗バーの厚さ、Ｖ：粗バーの搬送速度、△Ｔ：必要昇温量、Ｃ：粗バーの比熱、比重、ソレノイド型誘導加熱装置の効率などで決まる定数。
　【請求項３】所定温度のスラブを粗圧延して粗バーとする粗圧延機と、粗圧延した粗バーを加熱する加熱装置と、加熱した粗バーをデスケーリングするデスケーリング装置と、デスケーリングした粗バーを仕上げ圧延する仕上げ圧延機とを、この順に配置した熱間圧延設備列において、前記加熱装置は、ソレノイド型誘導加熱装置とし、前記加熱装置の入側には加熱手段入側温度計、前記デスケーリング装置の入側にはデスケーリング装置入側温度計、粗バーの搬送速度を検出するための搬送速度検出用テーブルロールを具備し、かつ、前記加熱手段入側温度計と前記デスケーリング装置入側温度計と前記搬送速度検出用テーブルロールの検出値に基づいてソレノイド型誘導加熱装置の出力をフィードフォワード或いはフイードバックして制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する制御装置を備えることを特徴とする熱間圧延設備列。」
　
３．各刊行物の記載事項
（１）刊行物１：特開平６−３２０２０２号公報　 
（１ａ）「【請求項１】粗圧延機及び仕上圧延機列を備え、該圧延機で熱間材を圧延する熱間圧延設備において、記熱間仕上圧延機列の前段に、大径作業ロールを備え、かつ、作業ロールを直接駆動する圧延機を配置し、前記熱間仕上圧延機列の少なくとも後段に、小径作業ロールを備え、かつ、補強ロール或いは中間ロールにより該作業ロールを間接的に駆動する圧延機を配置したことを特徴とする熱間圧延設備。
　【請求項２６】請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の熱間圧延設備において、前記熱間仕上圧延機入側に巻取・巻出装置とデスケーラを配置し、更に該巻取・巻出装置と該デスケーラの間に誘導式バーヒータ或いはエッジヒータを配置したことを特徴とする熱間圧延設備。」
（１ｂ）「【０００１】【産業上の利用分野】本発明は、ホットストリップの小規模生産をコンパクトな規模の設備で実現可能とする熱間鋼板圧延設備及びその圧延方法に関する。」 
（１ｃ）「【００６１】図１は本発明の第１の実施例を示す熱間圧延機設備の概略図であり、加熱炉１を出た厚さ２００mm前後のスラブはテーブルローラ２により送られ、粗圧延機３，４，５の粗圧延機列２２により圧延され、・・・・、コイルボックス９で巻取られる。巻取られたバー材はコイル巻出し位置１０から巻き出され、デスケーリング装置１１により表面に付着した酸化スケールを剥ぎ取られ、仕上圧延機列２３に送られる。」 
（１ｄ）「【０１６５】本発明では仕上ミル出側のスピードが３００ｍ／min 以下となるため、仕上ミルＮｏ.１ スタンド１４入側では、２０〜３０ｍ／min となる。このため従来の水ジェットのみによるデスケーリングでは圧延材１０３の温度が低下し過ぎ、仕上圧延機１４入側にて必要な板温、例えば、９３０℃以上を確保出来なくなる。図２９に示すものは、コイルボックスのコイル巻出し位置１０より巻き出された圧延材１０３をピンチロール１１２によりデスケーリング装置１１に送り出されたものであり、デスケーリング装置１１は、メカニカルスケールブレーカーを構成する実施例である。・・・圧延材１０３表面のスケールにクラックを発生させ、スケールを水ジェット１１５により剥離させるものである。そして、圧延材１０３はピンチローラ１１６により仕上圧延機１４に送られる。」 
（１ｅ）「【０１７１】図３２はコイルボックスとデスケーリング装置１１の間に加熱用誘導式ヒータ１２０を配置したものである。加熱用誘導式ヒータ１２１は、バーヒータ、またはエッジヒータであり、デスケーリング装置１１での温度低下を防止するためのものである。圧延材の板厚，デスケーラ方式によっては温度低下がある程度避けられない時有用なものである。」 が記載されている。 
  
（２）刊行物２：特開平６−２６９８４０号公報 
（２ａ）「【請求項１】仕上圧延機入側で鋼板の少なくとも表面を加熱した後、その表面に高圧水を吹きつけてデスケーリングを行い、その後仕上圧延を行うことを特徴とする表面性状の良い熱延鋼板の製造方法。」
（２ｂ）「【０００１】【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延ラインでデスケーリングを効果的に行い、表面性状の良好な熱延鋼板を製造する方法に関するものである。」
（２ｃ）「【０００８】【課題を解決するための手段】本発明者らは、熱間圧延中に鋼材の表面に生成するスケールが高圧水によるデスケーリングで剥離する条件を詳細に調べたところ、剥離には、　
  １’デスケーリングに使用する水流が鋼材に衝突する時の力
  ２’その水流によって鋼材の温度が低下することによって生じる熱応力
  ３’スケールが生成する際にスケールに生じる内部応力
の３つの力が関与していることを見出した。
　【０００９】熱応力とは、スケールと鋼との熱膨張係数が違うことに起因して生じる力で、温度変化が大きくなるほどその力は大きくなる。
　【００１０】スケールの内部応力とは、スケールが生成する際に、もとの地金よりも体積が膨張して生じる力で、スケールが成長するにつれてその力は大きくなる。
　【００１１】水流の衝突力を上げるには、水圧や流量を上げるか、またはノズルを接近させれば良いが、水圧、流量を上げるにはポンプの高圧化、大容量化が必要であり、コストが上昇する。また、ノズルを接近させるには、鋼板のパスラインをより安定化させたり、ノズルの耐熱性を向上させるといった対策が必要となるので現状では困難である。
　【００１２】したがって、１’水流の衝突力をそのままにして、デスケーリングの効率を上げるには、２’の熱応力と３’のスケールの内部応力のいずれかまたは両方を上昇させれば良いことになる。この２つの力を大きくするには、デスケーリングの前の鋼板表面温度を高くすることが必要である。」（注：ダッシュ付き数字は、公報上は丸数字である）
（２ｄ）「【００１９】図２からわかるように、デスケーリング前に鋼板を加熱した場合には、デスケーリング前後における鋼板表面の温度変化が大きくなり、スケールと鋼との界面に加わる熱応力が増大するので、スケールと鋼との界面に亀裂が生じて表面のスケールが剥離し易くなるのである。
　【００２０】図３は、鋼板を種々の一定温度に10秒間保持したときのその温度と、生成したスケールの厚みとの関係を示す図である。スケールの発生量は温度に対して指数的に多くなることが分かる。鋼板表面を加熱して高温にすれば、それだけスケール生成の速度が大きくなり、厚いスケールが生成する。生成したスケールは地金に対してほぼ 1.4倍の体積膨張をするので、スケールが成長すればするほどスケールと地金との界面に応力が発生する。本発明の方法によってデスケーリング前に加熱してやるのは、生成するスケールを厚くし、スケールと地金との界面に発生する応力を大きくするためでもある。」
（２ｅ）「【００２１】 デスケーリングの前に鋼板の表面を加熱し、その後、高圧水を吹きつけると、冷却時に働く熱応力とスケール成長時に蓄えられた内部応力との相乗的な作用で、地金とスケールとの界面に大きな力が働き、デスケーリング時にスケールが地金から剥離し易くなるのである。
　【００２２】本発明の方法におけるデスケーリング前の加熱は、鋼板の表面だけで十分であり、鋼板全体の温度を上げる必要はない。鋼板の表面とは、スケールを含む鋼板の外表面部であり、この部分のデスケール前後における急激な温度変化を大きくすれば、先に述べた熱応力や内部応力によってスケールの剥離性が向上するのである。鋼板全体の温度を上げてもスケールの剥離性は向上するが、その場合には長大な加熱時間と大きな加熱装置を必要とする。
　【００２３】加熱温度は、デスケーリングのためには高い程よいが、多量のスケール発生は歩留りの低下を招くので、表面温度で１１５０℃以下とするのが好ましい。
　【００２４】 加熱方法には特に制約はない。バーナによる加熱、インダクションヒータによる加熱、鋼板自体に直接通電する加熱などを適用できるが、鋼板の表面のみを加熱すれば良いという点から、バーナを用いるのが簡便である。仕上圧延前の鋼板の移動速度は・・・と速いので、バーナによる場合には、板幅方向に１列のバーナだけでは十分に加熱できないことがあるから、複数列設けて加熱するのがよい。」
（２ｆ）「【００２８】【実施例】 図４は鋼板の熱間圧延ラインの仕上圧延機直前の様子を示す概略図である。
　・・・・
　【００３１】試験には、板幅1200mm、板厚 (仕上げ圧延機入側での厚み)・・・を用い、デスケーリング前に加熱を行った場合と加熱を行わなかった場合の圧延後の表面性状を比較した。試験結果を表１に示す。温度測定は、図４のイ、ロおよびハの位置で板幅中央部の鋼板表面温度を放射温度計で行った。」と記載され、図４には、加熱装置１の前方に「測定位置イ」、デスケーリング装置２の前方に「測定位置ロ」が示されている。
（２ｇ）【００３５】【表１】には、鋼板表面温度（測定位置イ、ロ、ハ）を１１５０〜９００℃の各種温度とした２４例の表面性状、及び低炭素鋼でバーナー使用列１、鋼板表面温度（加熱後（測定位置ロ））が１０００℃の時、表面性状「○」、１０５０℃の時、表面性状「◎」の例、バーナー使用列２、１０５０℃の時、表面性状「◎」の例、Ｓｉ含有鋼でバーナー使用列１、鋼板表面温度（加熱後（測定位置ロ））が１０００℃の時、表面性状「△」、１０５０℃の時、表面性状「○」、バーナー使用列２、１０５０℃の時、表面性状「◎」である例が記載されている。 
　 
（３）刊行物３： 特開平７−３０８７０１号公報 
（３ａ）「【請求項１】連続鋳造機で鋳造された厚さ８０mm以下のスラブをそのまま粗圧延機および仕上げ圧延機に通して熱間圧延し、所望の板厚のストリップを得る連鋳直結熱間圧延設備において、前記粗圧延機として２組のロールアッセンブリーを一つのハウジングの中に組み入れた圧延機を配置し、前記仕上げ圧延機として小径作業ロールを有する４スタンド以下の圧延機を配置したことを特徴とする連鋳直結熱間圧延設備。
　【請求項７】請求項６記載の連鋳直結熱間圧延設備において、前記第１ヒーターの出側でかつ前記粗圧延機の入側に、鋳造特に前記スラブ表面に発生したスケールを除去するデスケーラをさらに配置したことを特徴とする連鋳直結熱間圧延設備。
　【請求項９】請求項１から５のうちいずれか１項記載の連鋳直結熱間圧延設備において、前記粗圧延機と前記仕上げ圧延機との間に、粗圧延後の冷えたバー材を昇温させる第２ヒーターをさらに配置したことを特徴とする連鋳直結熱間圧延設備。」 
（３ｂ）「【００６６】粗ミル７を出たバー材２aの温度は１０００〜９００℃に低下し、そのままで仕上げ圧延するには温度が低すぎるため、インダクションヒーター９によりバー材２aの温度が1０５０〜１２００℃に上げられる。
　【００６７】昇温された・・・バー材２aは、デスケーリング装置１１によりその表面のスケールを取り除かれた後、搬送テーブル２６により仕上ミル列１２に送られ、製品板厚１．６〜１５mmに圧延され、ストリップ２bとなる。」が記載されている。
 
（４）刊行物４：特公平５−３８６５４号公報 
（４ａ）「１  Ｓｉを0.05wt％以上含有する鋼からなるスラブを熱間圧延すると共に鋼片表面に高圧水ジエツトを噴射してデスケーリングを行う鋼板の製造方法において、圧延開始点から起算した累積圧下率が40％以上でかつ鋼片温度が１０７０〜１２００℃である圧延区間内で、鋼片表面に0.4kgf／mm2以上の衝撃力を与える高圧水ジエツトによつてデスケーリング時間0.005秒〜0.04秒の条件で一次スケールのデスケーリングを行つた後、仕上圧延を行う前に鋼片表面に0.4kgf／mm2以上の衝撃力を与える高圧水ジエツトによつて２次スケールのデスケーリングを行うことを特徴とする表面性状の優れた鋼板の製造方法。」（特許請求の範囲１）　 
（４ｂ）「（産業上の利用分野）本発明は、熱間圧延時に鋼片表面に高圧水ジエツトを与えてデスケーリングを行い、これによつてスケール疵やスケール模様の発生を防止する鋼板の製造方法に関する。」（１欄１７〜２１行）
（４ｃ）「第７図１〜３に加熱装置の設置要領の三例を示す。図において、１１は圧延ロール、１２ａ，１２ｂは加熱装置、１３ａ，１３ｂはデスケーリングノズル、１４は防水装置、矢印は鋼片移送（仕上圧延機側）方向を示す。例えば同図１の場合、鋼片を移送方向に移動させて圧延するときは、１２ａと１３ａ及び、又は１２ｂと１３ｂとが使用され、逆方向に移動させて圧延するときは１２ｂと１３ａが使用される。前記加熱装置の一例を第８図に示す。１５は上下一対の加熱誘導子であり、鋼片７の表面及び裏面の全幅を覆うように設置されており、加熱誘導子１５の移送方向の前後位置に温度センサー（図示省略）が備えられ、該センサーからの信号によつて加熱出力が調整される。
  上記のように１次スケールのデスケーリング効率を高めるにはスケールの形態とデスケーリング時の鋼片温度をコントロールする必要があるが、完全なデスケーリングを期すためには、更にデスケーリング手段である高圧水ジエツトの操業条件を特定する必要がある。」（５欄２６行〜６欄２行）
（４ｄ）「第２表において、デスケーリング条件中、「高温域」とは１次スケールの除去を伴う圧延区間をいい、「低温域」とは１次スケール除去以後仕上圧延前の区間をいい、低温域における累積圧下率Ｒおよび圧延温度Ｔは仕上圧延直前のデータを示す。また、実施例１〜４および比較例１〜５については、スラブ加熱炉において1260℃に高温熟熱加熱して高温域における所定温度を確保したものである。一方、実施例５および６並びに比較例６については、スラブ加熱炉において1150℃に加熱し、高温域においてデスケーリング前に再加熱して同温度を確保したものである。」（８欄７〜１８行）が記載され、第２表の実施例３には、デスケーリング条件、「低温域」で、１０１０〜９３０℃としたこと（５頁上欄）が記載されている。 
 　 
（５）刊行物５：特開昭５７−１１９４９２号公報 
（５ａ）「（１）加熱された被圧延材を所定の厚さに圧延する仕上圧延機の入口に誘導加熱コイルを設け、上記仕上圧延機から搬出される上記被圧延材の温度が所定の範囲になるように、上記仕上圧延機の入口における上記被圧延材の温度に対応して上記誘導加熱コイルへの供給電力を制御することを特徴とするホットストリップミルラインにおける温度制御方法。」（特許請求の範囲）
（５ｂ）「第１１図はホットストリップミルのライン構成を示す配置図で、（１）は・・スラブ加熱炉、（２）（３）（４）は前段粗圧延機、（５）は最終粗圧延機、（６）は多段から構成される仕上圧延機、（７）はコイラー、（８）はスラブ（９）を移送するテーブル、（１０）はディレイテーブル、（１１）はホットラインテーブル、（１２）はホットバー、（２０）は誘導加熱コイルである。」（２頁左上欄２〜１０行）
（５ｃ）「第４図は、ホットバーを囲繞するソレノイド形誘導加熱コイルによる加熱方式を示すものである。第１図及び第４図において、ディレイテーブル部の搬送ローラ（１３）により移送されたホットバー（１２）は交流電力を供給されるソレノイド形誘導加熱コイル（２１）により加熱される。コイル（２１）に供給する電力を制御することにより、加熱される量が変わるから、誘導加熱コイル（２１）の出口におけるホットバーの温度を制御できることは周知である。」（２頁左下欄１６行〜右下欄４行）が記載されている。 
 　     
（６）刊行物６：特開平８−１５０４０１号公報 
（６ａ）「【請求項１】薄スラブキャスタの下流に，コイリング用加熱装置，コイルボックス，熱間圧延用加熱装置，熱間仕上圧延機を順次連接したことを特徴とする薄スラブキャスタ圧延設備。」 
（６ｂ）「【０００８】【実施例】図１は本発明のー実施例である，薄スラブキャスタ圧延設備の概念を示す側面図である。・・・図１において，１０はコイリング用加熱装置であり，例えば，ソレノイドコイルに高周波電流を通電する誘導加熱器１が列設され，コイルボックス７０の入側に配設されている。２０は熱間圧延用加熱装置であり，前記コイリング用加熱装置１０と同様の誘導加熱器１１が列設され，コイルボックス７０の出側（熱間仕上圧延機群８０の入側）に配設されている。１９はピンチロールである。」が記載されている。 
　
（７）刊行物７：特開平８−１１５７８７号公報 
（７ａ）「【０００１】【産業上の利用分野】本発明は、誘導加熱装置に関する。例えば、熱間鋼の加熱装置として使用される誘導加熱装置に関するものである。」 
（７ｂ）「【０００２】【従来の技術】熱間鋼の圧延ラインにおいて、連続鋳造機と仕上げ圧延機とを一つのライン上に構成することにより、圧延ラインの短縮化を図ることができる。この短縮化圧延ライン（以下、ミニミルと称する）において、連続中臓器から供給される熱間鋼の搬送、粗圧延過程での温度低下が仕上げ圧延後の品質低下を来すため、温度が低下した熱間鋼を仕上げ圧延前に、１０００〜１１００℃の温度を保持するように再加熱する必要がある。
　【０００３】上記熱間鋼の再加熱装置は、ライン構成が短いミニミルの特徴を阻害せぬよう、短い加熱長を有する必要があり、高加熱密度が得られる誘導加熱方式が望ましい。熱間鋼は、・・・、ソレノイド型コイルによる縦断磁束加熱が適用できる。」 
（７ｃ）「【０００９】【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成する本発明の構成は、被加熱材を挟んで加熱するソレノイド型コイルによる誘導加熱装置において、前記コイルの外側の磁路に鉄心を設けたことを特徴とする。・・・」が記載されている。 
 　 
（８）刊行物８：特公平５−６６２０９号公報   
（８ａ）「１  加熱炉で加熱された鋼片を、デスケーラにより表面スケールを除去しつつ粗圧延及び仕上圧延を連続して行う熱間圧延方法において、仕上圧延機入側に設けたデスケーラ及び温度計を用い該温度計から求めた圧延材表面温度値に基づき前記デスケーラの高圧水噴射量を制御することにより仕上圧延機入側での圧延材の上下の表面温度を９００℃以下、表面温度差を５０℃以下とし、前記圧延材を仕上圧延機に装入することを特徴とするデスケーリング後のスケール生成防止方法。」（特許請求の範囲）
（８ｂ）「本発明は、熱間鋼材（主に熱延鋼板）の製造に使用される熱間圧延ラインにおけるデスケーリング後のスケール生成防止方法に関するものである。」（１欄１４〜１７行） 
（８ｃ）「前記演算処理装置１１には、デスケーリング前の圧延材表面温度が９００〜１１００℃の範囲に限り成立する経験式として次の圧延材表面温度推定式、W＝K×v×lｎ×（Ｔｅ／Ｔｄ）　…（１）
　　　ここで、W：デスケーラ水量、K：定数、v：デスケーラ６を圧延材が通過する速度、lｎ：自然対数、Ｔｅ：デスケーリング前の圧延材の表面温度（９００〜１１００℃）、Ｔｄ：デスケーリング後の圧延材表面温度、が入力されている。」（４欄４〜１３行） 
（８ｄ）３頁表２には、発明方法におけるデスケーリング前の上下表面温度について、１０３２℃、１０００℃の条件の場合に、スケール疵発生が無いことが示されている。 
　
（９）刊行物９：特開平８−２５３８１１号公報
（９ａ）「【００１０】即ち、本発明は、Niを0.2wt％以上含有する鋼からなるスラブを加熱炉により加熱し、その後、該スラブの表面に対してデスケーリング装置によりデスケーリング水を噴射してデスケーリングをし、しかる後、熱間圧延する鋼材の製造方法であって、前記加熱炉でのスラブの加熱温度を1100℃以下にし、且つ、前記デスケーリング水のスラブ表面への衝突圧を2.45MPa以上にすることを特徴とする表面性状に優れた鋼材の製造方法としている。故に、Niを 0.2wt％以上含有する鋼からなるスラブから鋼材を製造するに際し、スケール疵及びスケール模様の発生を防止し得て、表面性状に優れた鋼材が得られる。・・・」 
（９ｂ）「【００１２】ここで、スラブの加熱温度を1100℃以下にしているのは、1100℃超にするとスケール疵及び／又はスケール模様の発生の完全防止ができなくなるからである。デスケーリング水のスラブ表面への衝突圧を2.45MPa以上としているのは、2.45MPa未満にすると、衝突圧が不充分となり、スケール疵及び／又はスケール模様の発生の完全防止ができなくなるからである。
　【００１３】尚、スラブの加熱温度に関し、後工程の熱間圧延のための温度確保の点から、1000℃以上としておくことが望ましい。即ち、後工程の熱間圧延開始の時点では熱間圧延及び鋼組織の点から1000℃以上にすることが望ましく、これにデスケーリング水の衝突によるスラブの温度低下を加味すると、スラブの加熱の時点では 1000℃以上にしておくことが望ましいことになる。」が記載されている。 
 
（１０）刊行物１０：特開平５−５０１３２号公報 
(１０ａ）「【０００１】【産業上の利用分野】本発明は、圧延材の２次スケールを除去するために、また圧延材の均一な仕上圧延温度を確保するために行う、仕上スタンド間での高圧水噴射方法に関する。」 
（１０ｂ）「【０００５】【課題を解決するための手段】表面性状が優れたホットコイルを製造するためには、２次スケールを十分に除去する事が重要である。２次スケールは圧延材の表面温度が高温の部分に発生し易い。従って高温の部分を重点的にデスケールする事が望まれる。また材質が優れたホットコイルを製造するためには、均一な仕上出口温度を確保する事が重要である。均一な仕上出口温度を得るためには、圧延材の高温の部分には強い冷却をまた低温の部分には緩やかな冷却を施す事が重要である。」が記載されている。 
 　 
（１１）刊行物１１：特開昭５６−７４３０２号公報
（１１ａ）「熱間圧延ラインの仕上圧延機入側または所定のスタンド間に、鋼片温度測定装置および鋼片誘導加熱装置を設置し、前記鋼片温度測定装置による温度測定値と予め設定された圧延条件を用いて計算により加熱電力設定値を求め、該設定値に基づいて鋼片温度が目標温度となるように前記誘導加熱装置により鋼片を再加熱することを特徴とする熱間圧延における鋼片の再加熱方法。」（特許請求の範囲） 
（１１ｂ）「第４図において、cは通常の燃焼炉で加熱した場合の昇温線を、a，bは前記誘導加熱炉による昇温線をそれぞれ示し、aは誘導炉に・・・電力を供給した場合である。この図表から明らかなごとく、誘導加熱方式によればaの場合鋼片速度０．５m／ｓｅｃ程度で５０℃も昇温できるので、スキッドマークやランダウン等による圧延時の鋼片温度変動は該誘導加熱により非常に短い時間内に修正可能となり、鋼片圧延中でも可能である。」（２頁右上欄１９行〜左下欄８行） 
（１１ｃ）「第５図において、（１）は鋼片、（３）は粗圧延機、（４）は仕上圧延機、（５）は鋼片表面温度測定装置、（２）は鋼片誘導加熱コイル、・・・（７）は鋼片温度を目標温度に昇温するのに必要な電力を算出する供給電力演算装置、（８）は鋼片圧延条件設定盤をそれぞれ示す。
　すなわち、粗圧延機（３）による圧延を終了した鋼片（１）は仕上圧延機（４）の第１スタンドに入る前に鋼片温度測定装置（５）により連続的にその表面温度Ｔが測定される。次に、供給電力演算装置（７）で前記表面温度Ｔと、鋼片圧延条件設定盤（８）に設定されている仕上圧延機第１スタンド入側における目標加熱温度Ｔ０，鋼片厚t，鋼片巾，および圧延速度υをもとに下式で誘導加熱電源（６）の出力電力設定値Ｐを算出する。
　Ｐ＝ ｛ｃ・υ・ρ・t ・Ｂ・（Ｔ０−Ｔ）｝／（８６０・η）　（１）式
　　　　但し、c，ρ：鋼片の比熱および密度
　　　　　　　　η：誘導加熱装置の効率
　　　　　　　　 　＝鋼片内で熱に変換される電力／加熱電源の出力　　　　　　　　　　　　　　　　Ｂ：第１スタンド入側の鋼片巾
　　　　　　８６０：電力から熱量への変換係数
　そして、算出された設定値Ｐにもとづいて誘導加熱コイル（２）に供給する電力を誘導加熱電源（６）により実現する。このようにして、仕上圧延機入側における鋼片温度を目標温度に一致させるべく制御するのである。」（２頁左下欄１２行〜右下欄１８行）
（１１ｄ）「なお、この発明の効果をより高めるため、誘導加熱コイル（２）の出側にもう一つ鋼片温度測定装置（５−１）を設置し、目標温度Ｔ０と実測値との偏差にもとづいて、前記（１）式で計算される電力設定値を適応修正することも可能である。」（２頁右下欄１９行〜３頁左上欄３行）が記載されている。 
 　 
（１２）刊行物１２：特開昭５０−１６６０４号公報
（１２ａ）「金属圧延設備のライン中間に設けた加熱装置において、加熱バーナもしくは加熱コイルを２つ以上のゾーンに区分し、それぞれのゾーンを独立に制御する加熱制御装置を設けるとともに、前記加熱装置の前もしくは前後に圧延材検出装置と速度検出装置とを設け、該圧延材検出装置よりの圧延材の侵入もしくは逸出する信号と、該速度検出装置よりの圧延材移動速度信号とにより、前記圧延材検出装置と圧延材の先端もしくは後端との距離を算出し、前記各ゾーンに圧延材の先端が入る時もしくは後端が出て行く時の出力信号から前記加熱制御装置を介して加熱バーナもしくは加熱コイルを順次加熱もしくは非加熱状態にするように作動させる演算制御装置を設けてなる加熱装置。」（特許請求の範囲） 
（１２ｂ）「まず、圧延材検出装置２（例えば・・・温度計）によって、被加熱圧延材１の侵入・逸出時刻を検出し、その検出信号を演算制御装置５に送る。またテーブルローラ３に設置された速度検出装置４（例えばパルスゼネレータ）の圧延材移動速度信号を前記演算制御装置５に送り、該演算装置５により被加熱圧延材１の先端もしくは後端の位置と前記圧延材検出装置２との距離を計算し、該圧延材検出装置２から加熱バーナ６−a〜６−eの各ゾーンの入口までの距離で点火信号を、また各ゾーンの出口までの距離で消火信号をそれぞれ加熱制御装置７−a〜７−eに順次送り、点火もしくは消火する。」（２頁左上欄２０行〜右上欄１２行） 
（１２ｃ）「また、圧延材の温度、速度、鋼種によっては圧延材の均質な材質と良好な形状を得るために、同一圧延材内の温度変動を制御することを必要とする場合、中間加熱装置の出側もしくは出入両側に設けた温度検出装置８の温度検出値と、速度計による速度検出値とを演算制御装置５に送り、予め設定された温度パターンとを比較し、所要の加熱量を圧延材の圧延方向の各点で算出し、加熱バーナ６−a〜６−eの燃焼ゾーンの選択制御もしくは流量制御により加熱制御することもできる。」（２頁左下欄１９行〜右下欄９行）
（１２ｄ）「以上、加熱バーナに関する実施例について説明してきたが、本発明はこれに限るものではなく、誘導加熱や抵抗加熱の場合も前述のようにゾーンを分割することにより電力消費量の節減をはかることができる。」（３頁右上欄４〜８行）が記載されている。　　 
 　 
（１３）刊行物１３：特開昭５６−１４７３９２号公報
（１３ａ）「この発明は、交番する磁界内を搬送装置によって所定速度で搬送される被加熱材を、電磁誘導作用によるうず電流損とヒステリシス損とによって加熱するようにした誘導加熱装置に関するもので、特にこの発明は、被加熱材を加熱するインダクタへの高周波電源装置に関するものである。」（１頁左下欄２０行〜右下欄第５行） 
（１３ｂ）「この発明は、かかる点に着目してなされたもので、被加熱材の肉厚の種類に応じてインダククにかける電圧Ｅ０と、送り速度υとの関係を任意に設定することができる近似関数発生装置を設けて上記電圧Ｅ。と送り速度υとの関係を実際の運転結果から導き出せるように構成し、しかも加熱電力は、送り速度に比例し，さらに加熱温度と被加熱材の巾寸法の大きさにも比例することから被加熱材の厚さに対応する近似関数発生装置を有し、きわめて精度の高いオープンループ制御を行ない得るようにした誘導加熱装置を提供するものである。」（２頁右上欄３〜１３行） 
（１３ｃ）「図はこの発明の一実施例を示すもので、（６−１）〜（６−N）は速度検出装置（１）から得られる被加熱材（１６）の送り速度υを入力とし、板厚に応じて選択的に設定することができる複数の近似関数発生装置で、この近似関数発生装置（６−１）〜（６−N）の出力ＥＸは、ＥＸ＝ｆ（υ）
として表わされる。
　そして、板厚設定装置（３）によって動作するリレー（７−１）〜（７−N）により、所定の板厚に対する近似関数発生装置（６−１）〜（６−N）の出力が選択できるように構成されている。
　次に、加算装置（１０−１）に対しては、温度設定装置（４）の出力Ｅθと、・・・その出力Ｅy＝Ｅ０±Ｅβを得るように構成されている。・・・
　しかして、オープンループによる制御は、上記加算装置（１０−１）の出力Ｅyまでであるが、この出力Ｅyに温度検出装置（２）によるフィードバック量θを加算することにより温度補正制御が自動的に行なわれるように構成されている。・・・・・・・
　すなわち、温度補正量設定装置（８）はそのために設けられたもので、フィードバック制御量を自在に変換することができ、この温度補正量設定装置（８）の出力はkＥα（０＜k＜１）となり、上記オープンループ制御量ＥzとこのkＥαを加算装置（１０−２）に入力することにより、上記制御出力Ｅiは、Ｅi＝Ｅz＋kＥαとなるように構成されている。
　次に、高周波電源発生装置（１３）は、交流電源（１２）から電力の供給を受け、上記制御出力Eiによって出力電圧Ｅ０を制御されるように構成されている。」（２頁右上欄１４行〜３頁左上欄２行）が記載されている。
　
４．当審の判断
（４−１）本件発明１について
　従来、熱延鋼帯を製造する熱間圧延工程においては、被圧延材は８００〜１３００℃の高温域で加熱・圧延されるため、被圧延材の表面には酸化スケールが生成し、スケールが被圧延材の表面に残っていると、圧延中にスケールが被圧延材の表面に押し込まれて、熱延鋼帯のスケール疵となってしまう、スケール疵としては、（１）噛み込みスケール、（２）粒状スケールがあり、デスケーリング前の粗バー温度は、噛み込みスケールを防止するには高いほどよいが、粒状スケールを防止するには低いほどよく、つまり、両者が発生しない最適な温度範囲があり、デスケーリング前の粗バー温度がそこに入るように制御する必要があり、本件発明１〜３の課題は、制御応答性に優れた加熱手段を備え、デスケーリングをより確実に行って、スケール疵のない表面性状の優れた熱延鋼帯を製造する熱間圧延設備列およびそれを用いた圧延方法を提供することにある（本件特許明細書【０００２】【０００６】【０００９】）。
　そして、本件発明１は、加熱工程は、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０１０℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程を備えていることを特徴とするものである。
　
　ここで、上記刊行物１〜１３において、熱延鋼帯の製造方法およびこの方法に使用する熱間圧延設備列のデスケーリングに関する記載のある刊行物１〜４、８〜１０について検討する。
　刊行物１には、熱間仕上圧延機入側にデスケーラを配置し、該デスケーラの前に誘導式バーヒータを配置し（摘記（１ａ））、デスケーリングでは圧延材の温度が低下し過ぎ、仕上圧延機入側にて必要な板温、例えば、９３０℃以上を確保出来なくなるので（摘記（１ｄ））、加熱用誘導式ヒータで、デスケーリング装置での温度低下を防止すること（摘記（１ｅ））が記載され、
　刊行物２には、熱間圧延ラインでデスケーリングを効果的に行い、表面性状の良好な熱延鋼板を製造する方法に関し、仕上圧延機入側で鋼板の少なくとも表面を加熱した後、その表面に高圧水を吹きつけてデスケーリングを行い、その後仕上圧延を行うこと（摘記（２ａ））、加熱温度は、デスケーリングのためには高い程よいが、多量のスケール発生は歩留りの低下を招くので、表面温度で１１５０℃以下とするのが好ましいこと（摘記（２ｅ））、表１には、鋼板表面温度（測定位置イ、ロ、ハ）を１１５０〜９００℃の各種温度とした２４例の表面性状、及び低炭素鋼でバーナー使用列１、鋼板表面温度（加熱後（測定位置ロ））が１０００℃の時、表面性状「○」、１０５０℃の時、表面性状「◎」の例、バーナー使用列２、１０５０℃の時、表面性状「◎」の例、Ｓｉ含有鋼でバーナー使用列１、鋼板表面温度（加熱後（測定位置ロ））が１０００℃の時、表面性状「△」、１０５０℃の時、表面性状「○」、バーナー使用列２、１０５０℃の時、表面性状「◎」である例（摘記（２ｇ））が記載され、
　刊行物３には、粗圧延機と仕上げ圧延機との間に、粗圧延後の冷えたバー材を昇温させる第２ヒーター、デスケーラを配置する連鋳直結熱間圧延設備であって、粗ミルを出たバー材の温度は１０００〜９００℃に低下し、そのままで仕上げ圧延するには温度が低すぎるため、インダクションヒーターによりバー材の温度を1０５０〜１２００℃に上げることが記載されている。
　そうすると、刊行物１〜３でのデスケーリングは、デスケーリングするまでに生成したスケールを除去する、即ち本件発明で云う「（１）噛み込みスケール」を防止することを課題としたもので、デスケーリング装置（高圧水による）による温度低下を防止するために、誘導加熱ないしバーナー加熱することは記載されているものの、本件発明１が課題とする仕上圧延機前のデスケーリングの後に発生した２次スケールが、仕上圧延中に被圧延材の表面に押し込まれて発生する「（２）粒状スケール」をも防止するという課題を有するものではない。そして、刊行物１〜３にはこの課題の開示がなく、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０１０℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御することの記載ないしこの点を示唆するものもない。
　
　次に、刊行物４には、熱間圧延時に鋼片表面に高圧水ジエツトを与えてデスケーリングを行い、これによつてスケール疵やスケール模様の発生を防止する鋼板の製造方法に関し（摘記（４ｂ））、圧延開始点から起算した累積圧下率が４０％以上でかつ鋼片温度が１０７０〜１２００℃である圧延区間内で、鋼片表面に衝撃力を与える高圧水ジエツトによつてデスケーリング時間の条件で一次スケールのデスケーリングを行つた後、仕上圧延を行う前に鋼片表面に衝撃力を与える高圧水ジエツトによつて２次スケールのデスケーリングを行うこと（摘記（４ａ））、又スラブ加熱炉において１２６０℃に高温熟熱加熱して高温域における所定温度を確保したものである実施例３には、デスケーリング条件、「低温域」で１０１０〜９３０℃としたこと（摘記（４ｄ））、第７図１〜３を参照し、加熱装置の設置要領を示し、図において、１１は圧延ロール、１２ａ，１２ｂは加熱装置、１３ａ，１３ｂはデスケーリングノズル、矢印は鋼片移送（仕上圧延機側）方向を示し、例えば同図１の場合、鋼片を移送方向に移動させて圧延するときは、１２ａと１３ａ及び、又は１２ｂと１３ｂとが使用され、逆方向に移動させて圧延するときは１２ｂと１３ａが使用されること（摘記（４ｃ））が記載されている。
　刊行物８には、熱間鋼材（主に熱延鋼板）の製造に使用される熱間圧延ラインにおけるデスケーリング後のスケール生成防止方法に関し（摘記（８ｂ））、加熱炉で加熱された鋼片を、デスケーラにより表面スケールを除去しつつ粗圧延及び仕上圧延を連続して行う熱間圧延方法において、仕上圧延機入側に設けたデスケーラ及び温度計を用い該温度計から求めた圧延材表面温度値に基づき前記デスケーラの高圧水噴射量を制御することにより仕上圧延機入側での圧延材の上下の表面温度を９００℃以下、表面温度差を５０℃以下とし、前記圧延材を仕上圧延機に装入するデスケーリング後のスケール生成防止方法（摘記（８ａ））が記載されている。 
　ここで、刊行物４の記載では、一次スケールのデスケーリングを行つた後、仕上圧延を行う前に２次スケールのデスケーリングを行うこと、即ち本件発明１が課題とする仕上圧延機前のデスケーリングの後に発生した２次スケールが、仕上圧延中に被圧延材の表面に押し込まれて発生する「（２）粒状スケール」をも防止することは認識し、「（２）粒状スケール」を防止するためには、温度が低い方がよいことは示唆されるものの、この刊行物４記載の熱間圧延による鋼板の製造方法は、鋼片を移送方向に移動させて圧延するとき、及び逆方向に移動させて圧延するときに応じて、加熱装置、デスケーリングノズルを選択使用するものであるから、熱間リバース圧延におけるスケール疵やスケール模様の発生を防止する鋼板の製造方法が記載されていると云え、かつここでの実施例３は、デスケーリング前に１０１０〜９３０℃に再加熱しているものではない。
　同様に、刊行物８の記載は、デスケーリング後のスケール生成防止方法に関し、一次スケールのデスケーリングを行つた後、仕上圧延を行う前に２次スケールのデスケーリングを行うことは認識し、「（２）粒状スケール」を防止するために、仕上圧延機入側での圧延材の上下の表面温度を９００℃以下にすればよいことは示唆している。
　しかしながら、刊行物４、８とも両スケールを防止するために、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度を、加熱して最適温度範囲に制御することまでは示唆してなく、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０１０℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御することを示唆するものはなにもない。
　
　刊行物９には、加熱炉でのスラブの加熱温度を１１００℃以下でデスケーリングし、スケール疵及び／又はスケール模様の発生の完全防止すること、後工程の熱間圧延開始の時点では熱間圧延及び鋼組織の点から１０００℃以上にすることは記載されているが、加熱炉でのスラブの加熱温度を制御するものであって、又刊行物１０には、圧延材の２次スケールを除去するために、また圧延材の均一な仕上げ圧延温度を確保するために行う、仕上げスタンド間での高圧水噴射方法が記載されているものの、両者は本件発明１とは技術思想及びその構成が異なるものである。
　
  そうすると、熱延鋼帯のデスケーリングに関する刊行物１〜４、８〜１０について検討しても、又刊行物５〜７、１１、１３に熱間圧延におけるソレノイド誘導加熱手段、及びそれを制御する手段が記載されていても、本件発明１が特徴とする（１）噛み込みスケールと、（２）粒状スケールの双方を防止するために、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０１０℃以上１０２０℃以下になるようにソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程を、刊行物１〜１３の記載からは当業者といえども容易に想到し得るものではない。
　そして、本件発明１は、この構成により明細書に記載されたソレノイド型誘導加熱装置は制御応答性に優れており、デスケーリング装置入側温度を１０１０〜１０２０℃にすることができ、かつ仕上圧延前のデスケーリングを確実に行うことができ、スケール疵のない表面性状の良好な熱延鋼帯を製造することができるという刊行物１〜１３の記載からは予測することのできない格別顕著な効果を奏するものである。
　したがって、本件発明１は、刊行物１〜１３に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　
（４−２）本件発明２について
　本件発明２は、本件発明１において、加熱工程が「デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるようにソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程」と、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度範囲が本件発明１とは異なるものの、ソレノイド型誘導装置を制御する工程を、具体的な手段で特定した制御工程を備えている熱間鋼帯の製造方法の発明である。
　そうすると、本件発明２での、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるようにソレノイド型誘導加熱装置を制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する工程について、上記（４−１）で述べたと同じく、刊行物１〜１３の記載からは上記工程を当業者が容易に想到し得るものではない。
　よって、本件発明２は、刊行物１〜１３に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　
（４−３）本件発明３について
　本件発明３は、本件発明１、２の熱間鋼帯の製造方法に使用する熱間圧延設備の発明である。
　そうすると、本件発明３での、加熱装置は、ソレノイド型誘導加熱装置とし、かつ、加熱手段入側温度計とデスケーリング装置入側温度計と搬送速度検出用テーブルロールの検出値に基づいてソレノイド型誘導加熱装置の出力をフィードフォワード或いはフイードバックして制御して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止する制御装置を備えることについて、上記（４−１）で述べたと同じく、刊行物１〜１３の記載からは上記制御装置を備えることを当業者が容易に想到し得るものではない。
　よって、本件発明３は、刊行物１〜１３に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　
IV．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項１〜３に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１〜３に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件請求項１〜３に係る発明の特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年１１月８日（２００５．１１．８）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
熱延鋼帯の製造方法およびこの方法に使用する熱間圧延設備列
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】スラブを圧延して粗バーとする粗圧延工程と、粗圧延して得られた粗バーを加熱する加熱工程と、加熱された粗バー表面に高圧水を噴射して酸化スケールを除去するデスケーリング工程と、デスケーリングした粗バーに仕上げ圧延を施す仕上げ圧延工程とを備えた熱延鋼帯の製造方法であって、前記加熱工程は、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０１０℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御
して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止
　【請求項２】スラブを圧延して粗バーとする粗圧延工程と、粗圧延して得られた粗バーを加熱する加熱工程と、加熱された粗バー表面に高圧水を噴射して酸化スケールを除去するデスケーリング工程と、デスケーリングした粗バーに仕上げ圧延を施す仕上げ圧延工程とを備えた熱延鋼帯の製造方法であって、前記加熱工程は、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるように前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御
して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止
搬送
　　Ｐ＝Ｃ・Ｗ・Ｈ・Ｖ・ΔＴ　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（１）
ここで、Ｗ：粗バーの幅、Ｈ：粗バーの厚さ、Ｖ：粗バーの搬送速度、ΔＴ：必要昇温量、Ｃ：粗バーの比熱、比重、ソレノイド型誘導加熱装置の効率などで決まる定数。
　【請求項３】所定温度のスラブを粗圧延して粗バーとする粗圧延機と、粗圧延した粗バーを加熱する加熱装置と、加熱した粗バーをデスケーリングするデスケーリング装置と、デスケーリングした粗バーを仕上げ圧延する仕上げ圧延機とを、この順に配置した熱間圧延設備列において、前記加熱装置は、ソレノイド型誘導加熱装置とし、前記加熱装置の入側には加熱手段入側温度計、前記デスケーリング装置の入側にはデスケーリング装置入側温度計、粗バーの搬送速度を検出するための搬送速度検出用テーブルロールを具備し、かつ、前記加熱手段入側温度計と前記デスケーリング装置入側温度計と前記搬送速度検出用テーブルロールの検出値に基づいてソレノイド型誘導加熱装置の出力をフィードフォワード或いはフィードバックして制御
して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】本発明は、表面性状の良好な熱延鋼帯を製造するための熱間圧延設備および圧延方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】熱延鋼帯を製造する熱間圧延工程においては、被圧延材は８００〜１３００℃の高温域で加熱・圧延されるため、被圧延材の表面には酸化スケールが生成する。スケールが被圧延材の表面に残っていると、圧延中にスケールが被圧延材の表面に押し込まれて、熱延鋼帯のスケール疵となってしまう。
　【０００３】スケール疵としては、次の２種類が知られている。
　（１）噛み込みスケール仕上圧延機前のデスケーリングで完全に除去されなかったスケールが、仕上圧延される際に、被圧延材の表面に押し込まれて発生する。
　（２）粒状スケール仕上圧延機前のデスケーリングの後に発生した２次スケールが、仕上圧延中に被圧延材の表面に押し込まれて発生する。
　【０００４】噛み込みスケールを防止するには、デスケーリング前の粗バー表面温度を高くすればよい。粗バー表面温度が高いほど、スケールの生成量が多く、スケールの内部応力が大きくなる。デスケーリング前後の温度差が大きくなって、スケールと粗バーの界面に発生する熱応力も大きくなるからである。
　【０００５】このことを利用した特開平６−２６９８４０は、デスケーリング装置の直前で、ガスバーナーを用いて粗バー表面を加熱する方法である。一方、粒状スケールを防止するには、デスケーリング後の粗バー表面温度を低くして２次スケールの生成を抑制しなければならない。
　【０００６】デスケーリング前の粗バー温度は、噛み込みスケールを防止するには高いほどよいが、粒状スケールを防止するには低いほどよい。つまり、両者が発生しない最適な温度範囲があり、デスケーリング前の粗バー温度がそこに入るように制御する必要がある。
　【０００７】特開平６−２６９８４０では、ガスバーナーを用いて粗バー表面を加熱しているため、温度の制御はほとんど不可能である。粗バーの温度が低すぎたり、高すぎたりして、噛み込みスケールと粒状スケールの両方を防止するのは難しい。
　【０００８】また、ガスバーナーには、以下のような問題点もある。
　（１）ガスバーナーの点火、停止に予熱時間などの準備期間が必要であり、生産性が低下してしまう。
　（２）燃焼ガスが発生するために作業環境が悪化しやすく、メンテナンス性に劣る。
　【０００９】
　【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、制御応答性に優れた加熱手段を備え、デスケーリングをより確実に行って、スケール疵のない表面性状の優れた熱延鋼帯を製造する熱間圧延設備列およびそれを用いた圧延方法を提供することにある。
　【００１０】
　【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するために、本発明の熱延鋼帯の製造方法は、スラブを圧延して粗バーとする粗圧延工程と、粗圧延して得られた粗バーを加熱する加熱工程と、加熱された粗バー表面に高圧水を噴射して酸化スケールを除去するデスケーリング工程と、デスケーリングした粗バーに仕上げ圧延を施す仕上げ圧延工程とを備えた熱延鋼帯の製造方法であって、前記加熱工程は、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０１０℃以上１０２０℃以下になるように、前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御
して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止
　また、スラブを圧延して粗バーとする粗圧延工程と、粗圧延して得られた粗バーを加熱する加熱工程と、加熱された粗バー表面に高圧水を噴射して酸化スケールを除去するデスケーリング工程と、デスケーリングした粗バーに仕上げ圧延を施す仕上げ圧延工程とを備えた熱延鋼帯の製造方法であって、前記加熱工程は、加熱手段にソレノイド型誘導加熱装置を用い、しかも、デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるように、前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御
して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止
搬送
ここで、Ｗ：粗バーの幅、Ｈ：粗バーの厚さ、Ｖ：粗バーの搬送速度、ΔＴ：必要昇温量、Ｃ：粗バーの比熱、比重、ソレノイド型誘導加熱装置の効率などで決まる定数。
　また、本発明の熱間圧延整備列は、所定温度のスラブを粗圧延して粗バーとする粗圧延機と、粗圧延した粗バーを加熱する加熱装置と、加熱した粗バーをデスケーリングするデスケーリング装置と、デスケーリングした粗バーを仕上げ圧延する仕上げ圧延機とを、この順に配置した熱間圧延設備列において、前記加熱装置は、ソレノイド型誘導加熱装置とし、前記加熱装置の入側には加熱手段入側温度計、前記デスケーリング装置の入側にはデスケーリング装置入側温度計、粗バーの搬送速度を検出するための搬送速度検出用テーブルロールを具備し、かつ、前記加熱手段入側温度計と前記デスケーリング装置入側温度計と前記搬送速度検出用テーブルロールの検出値に基づいてソレノイド型誘導加熱装置の出力をフィードフォワード或いはフィードバックして制御
して、噛み込みスケール及び粒状スケールをともに防止
　【００１１】こうして、ソレノイド型誘導加熱装置で粗バー表面を加熱した直後にデスケーリングを行うことによって、スケール疵のない表面性状に優れた熱延鋼帯を製造することができる。
　【００１２】また、上記加熱装置を複数配置する。これにより、デスケーリングをより確実に行うことができる。更に、本発明の熱延鋼帯の圧延方法は、上記の熱間圧延設備列を用いた熱延鋼帯の圧延方法において、前記デスケーリング装置入側における粗バー表面温度が１０００℃以上１０２０℃以下になるように、前記ソレノイド型誘導加熱装置を制御して粗バーを加熱することを特徴とするものである。これにより、スケール疵の防止を一層効果的に行うことができる。
　【００１３】
　【発明の実施の形態】本発明の圧延設備列の一例の概略を図１に示す。所定温度のスラブは粗圧延機１で粗圧延されて粗バ−２となる。粗バ−２はテーブルロール３によって仕上圧延機１０に送られる途中、ソレノイド型誘導加熱装置６を通過する際に、幅方向全体にわたり誘導加熱された後、デスケーリング装置９により高圧水を表面に噴射されてスケールを除去してから、仕上圧延機１０で仕上圧延されて所定厚さの熱延鋼帯となる。
　【００１４】なお、４は加熱装置入側温度計、５は搬送速度検出用テーブルロール、８はデスケーリング装置入側温度計であり、７はこれらの粗バ−２の検出温度及び搬送速度を元にして加熱装置６を制御する制御装置である。
　【００１５】ここで、まず、噛み込みスケールを防止するために、デスケーリングをより確実に行う方法について説明する。粗バ−２表面のスケールは、次の三つの力により除去される。
　【００１６】（１）デスケーリング装置９により、粗バ−２の表面に吹き付けられた高圧水の衝撃力。
　（２）鋼とスケールの熱膨張率差に起因し、水流による粗バ−２表面の温度低下によって発生する熱応力。
　【００１７】（３）スケールの生成が体積の膨張を伴うことから発生する、スケールの内部応力。
スケール除去をより確実に行うためには、これらの三つの力を大きくすればよい。
　【００１８】このうちの衝撃力については、水圧や流量を上げるか、デスケーリング装置９のノズルを粗バ−２に接近させることによって、大きくすることができる。しかし、水圧や流量を上げるには、ポンプの高圧化、大容量化が必要であるが、現状以上にすることは、コストや設置スペースあるいは水流の不安定化といった問題から、もはや困難な状況である。
　【００１９】ノズルを粗バ−２に接近させる方法は、粗バ−２の上反りなどの形状不良が生じた場合、粗バ−２がデスケーリング装置９に衝突して、デスケーリング装置９を破損する恐れがあるために、むやみにノズルと粗バ−２の距離を小さくすることは危険である。
　【００２０】そこで、本発明の熱間圧延設備列では、熱応力と内部応力を大きくすることによって、粗バ−２のスケール剥離性を向上する。粗バ−２はソレノイド型誘導加熱装置６で幅方向全体にわたって加熱された後に、デスケーリング装置９で水流を吹き付けられてスケールを除去される。
　【００２１】図３と図４は、デスケーリング前後の粗バー板厚方向の温度分布を、比較した図であり、図３はデスケーリング前に誘導加熱を行わない場合、図４は誘導加熱を行った場合である。実線はデスケーリング前の温度分布、破線はデスケーリング後のそれを表す。
　【００２２】デスケーリング直前に粗バ−２を誘導加熱することによって、デスケーリング前後の温度差が大きくなり、鋼とスケールの熱膨張率差に起因した熱応力も大きくなって、スケール剥離性が向上する。
　【００２３】スケールの内部応力も本発明によって大きくすることができる。スケールの生成量は、温度が高いほど増加する。スケールは鋼に対して、約１．４倍の体積膨張があるので、スケールの生成量が多いほどスケールの内部応力が大きくなり、スケールと鋼の界面に発生する応力も大きくなって、スケールが剥離しやすくなる。
　【００２４】本発明では、デスケーリングの直前に粗バ−２を加熱することにより、生成するスケール量を多くして、スケール除去を確実に行う。複数台のソレノイド型誘導加熱装置６を設置して、デスケーリングの前に粗バ−２の昇温と放熱を繰り返すことも有効である。図２に三台のソレノイド型誘導加熱装置６を設置した設備列を示す。
　【００２５】粗バ−２は誘導加熱によって昇温し、ソレノイド型誘導加熱装置６を出てから次のソレノイド型誘導加熱装置６に入るまでの間に、放熱によって温度が低下する。このとき、スケールと粗バーの界面に発生する熱応力によって、スケールに微細なクラックが発生する。このクラックによって、次の誘導加熱中に酸素がスケール内を拡散する速度が増し、スケールの成長が速くなって、スケール内部応力が大きくなるからである。
　【００２６】次に、粒状スケールの防止について述べる。粒状スケールの原因は、デスケーリング後に生成する２次スケールである。２次スケ−ルの発生を抑制するには、デスケーリング後の温度を低くすればよい。粒状スケールはデスケーリング装置９直前のデスケーリング装置入側温度計８で検出される温度が、１０２０℃以上になると発生しやすくなる。粒状スケールを防止するには、デスケーリング装置９入側における、粗バ−２の表面温度を１０２０℃以下にすればよい。
　【００２７】噛み込みスケールを防止するためには、デスケーリング前の粗バー表面温度が高いほどよいことから、デスケーリング装置入側温度計８で検出される粗バー表面温度が１０００〜１０２０℃の間になるように、ソレノイド型誘導加熱装置６を制御すれば、噛み込みスケール、粒状スケールともに防止することができる。
　【００２８】粗バ−２を加熱する手段として、ガスバーナー、通電加熱装置、誘導加熱装置が考えられるが、ソレノイド型誘導加熱装置６を選択するべきである。その理由は以下のようなものである。
　【００２９】ガスバーナーを用いる方法は、特開平６−２６９８４０に提案されているものであるが、［発明が解決しようとする課題］に述べたような問題点があり、実用に耐えるものではない。特に、噛み込みスケールと粒状スケールの両者を防止するためには、デスケーリング装置入側温度計８で測定される粗バ−２表面温度を、１０００〜１０２０℃という極めて狭い温度域に制御しなけれはならないが、ガスバーナーではこのような精緻な温度制御は不可能である。
　【００３０】電極を粗バ−２に接触させて直接通電して加熱する通電加熱方式では、粗バ−２と電極の間にスパークが発生して、粗バ−２の表面に疵をつける可能性がある。また、電極の消耗が激しく、頻繁に電極の交換が必要であることや、制御応答性に劣ることも問題である。
　【００３１】これに対して、誘導加熱装置は制御応答性に優れ、能力の範囲内であれば粗バ−２の表面温度をいかようにも変えることができる。粗バ−２に非接触で加熱できるため、粗バ−２の表面に疵をつける恐れがない。作業環境が悪化することもなく、メンテナンス性にも優れるなど、他の方法に比べて著しい優位性がある。
　【００３２】誘導加熱方式には、磁束が粗バ−２の板厚方向と平行に発生するトランスバース型と、磁束が粗バ−２の長手方向と平行に発生するソレノイド型の二種類がある。
　【００３３】図５に、誘導加熱前、トランスバース型誘導加熱装置による加熱直後、およびソレノイド型誘導加熱装置による加熱直後の粗バ−２板厚方向温度分布を示す。トランスバース型の場合は、渦電流密度が板厚方向にほぼ均一であるために、誘導加熱後の温度分布は加熱前の温度分布を反映して、粗バー表面で最も低く、板厚中心で最も高い分布となる。これに対して、ソレノイド型の場合は、表皮効果により、渦電流密度は粗バー表層部で最も高く、板厚中心で最も低くなる。その結果、誘導加熱後の温度分布は粗バー表面で最も高く、板厚中心で最も低い分布となる。
　【００３４】図５から、同じ表面温度を得るために必要な電力は、ソレノイド型の方が小さいことがわかる。図６に、誘導加熱した後にデスケーリングした直後の粗バー板厚方向温度分布を示す。図５で見たように、デスケーリング前の粗バー板厚中心部の温度はトランスバース型の方がソレノイド型よりも高いことから、デスケーリング後の粗バー板厚中心部の温度もトランスバース型の方が高くなっている。デスケーリング直後の表面温度が同じでも、その後の板厚中心部からの復熱で、粗バー表面の温度が上昇する度合いは、トランスバ一ス型の方が大きい。
　【００３５】粒状スケールを防止するには、デスケーリング後の粗バー表面温度を低くする必要があることからも、ソレノイド型の方が有利であるといえる。以上のことから、加熱手段としては、ソレノイド型誘導加熱装置６が最も優れている。
　【００３６】なお、粗バ−２程度の大きさの被加熱材の場合、表皮効果を十分に活用するためには、ソレノイド型誘導加熱装置６の周波数は１０００Ｈｚ以上にすることが望ましい。
　【００３７】また、デスケーリング装置９の水流がソレノイド型誘導加熱装置６にもかかる可能性があるため、ソレノイド型誘導加熱装置６は防水構造でなければならない。具体的には、粗バー２の入出口以外には開口部のないケースの中にソレノイド型誘導加熱装置６を入れ、ケ一スに接続したダクトから、送風フアンによって清浄な空気を供給して、ケース内を正圧に維持する方法（特開平６−３３０１５８）などを用いる。
　【００３８】本発明では、デスケーリング装置入側における粗バ−２表面温度を精密に制御する必要があるため、加熱装置入側温度計４やデスケーリング装置入側温度計８、搬送速度検出用テーブルロール５、およびこれらの検出手段によって検出された粗バー表面温度や搬送速度をもとに、ソレノイド型誘導加熱装置６を制御する制御装置７を備える。
　【００３９】制御方法としては、加熱手段入側温度計４で検出した粗バー表面温度を制御装置７にフィードフオワードするか、デスケーリング装置入側温度計８で検出した粗バ−２表面温度をフィードバックする方法がある。
　【００４０】搬送速度検出用テーブルロール５の回転速度から計算された粗バ−２搬送速度は、必要昇温量ΔＴからソレノイド型誘導加熱装置６の出力Ｐを次式により計算するのに用いられる。
　【００４１】Ｐ＝Ｃ・Ｗ・Ｈ・Ｖ・ΔＴここで、Ｗは粗バ−２の幅、Ｈは粗バ−２の厚さ、Ｖは粗バー搬送速度、Ｃは粗バ−２の比熱、比重及びソレノイド型誘導加熱装置６の効率などで決まる定数である。
　【００４２】
　【実施例】本発明の効果を、実施例により具体的に説明する。本発明の熱間圧延設備列により、板厚３０ｍｍの粗バーを仕上圧延して、板厚１．４ｍｍの熱延鋼帯とした。鋼種は低炭素鋼である。デスケーリング装置入側温度計で測定した粗バー幅方向中央部の表面温度と、熱延鋼帯の表面性状の関係を、表１に示す。
　【００４３】
　【表１】
　【００４４】デスケーリング装置入側温度が１０３０と１０５０℃の熱延鋼帯については粒状スケールが、９６０と９９０℃の熱延鋼帯については噛み込みスケールが見いだされた。表１から、加熱装置出側が１０００〜１０２０℃であれば、噛み込みスケール、粒状スケールともに防止されることがわかる。
　【００４５】同様に、厚さ３０ｍｍの粗バーを仕上圧延して、厚さ１．４ｍｍの熱延鋼帯とした。粗バーをソレノイド型誘導加熱装置で制御加熱した場合の、加熱装置入側温度計で測定した粗バー表面温度と、デスケーリング装置入側温度計で測定した粗バー表面温度を表２に示す。
　【００４６】
　【表２】
　【００４７】ソレノイド型誘導加熱装置は制御応答性に優れており、加熱装置入側温度が９００〜１０００℃の範囲で、デスケーリング装置入側温度をいずれも１０１０℃にすることができる。なお、表２の熱延鋼帯からは噛み込みスケール、粒状スケールのいずれも見いだされなかった。
　【００４８】
　【発明の効果】本発明によると、仕上圧延前のデスケーリングを確実に行うことができ、スケール疵のない表面性状の良好な熱延鋼帯を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】本発明の圧延設備列の一例の概要を示す説明図。
　【図２】本発明の圧延設備列の他の例の概要を示す説明図。
　【図３】誘導加熱しない場合の、デスケーリング前後の粗バー板厚方向温度分布を示す説明図。
　【図４】ソレノイド型誘導加熱装置で粗バーを加熱した場合の、デスケーリング前後の粗バー板厚方向温度分布を示す説明図。
　【図５】誘導加熱前後の粗バー板厚方向温度分布を、ソレノイド型誘導加熱装置とトランスバース型誘導加熱装置とで比較して示す説明図。
　【図６】誘導加熱した後にデスケーリングした直後の粗バー板厚方向温度分布をソレノイド型誘導加熱装置とトランスバース型誘導加熱装置とで比較して示す説明図。
　【符号の説明】
　１…粗圧延機、２…粗バー、３…テーブルロール、４…加熱装置入側温度計、５…搬送速度検出用テーブルロール、６…ソレノイド型誘導加熱装置、７…制御装置、８…デスケーリング装置入側温度計、９…デスケーリング装置、１０…仕上圧延機。