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　平成　４年特許願第２７０８９０号「磁石粉末およびボンディッド磁石」拒絶査定不服審判事件〔平成　６年　４月　８日出願公開、特開平　６−　９６９２０〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成４年９月１４日の出願であって、平成１５年１月７日付で拒絶査定がなされ、これに対し平成１５年２月６日に拒絶査定に対する審判請求がなされるとともに、同年３月１０日付で手続補正がなされた。その後、当審において平成１７年４月２６日付拒絶理由が通知され、平成１７年６月２３日付意見書とともに手続補正がなされたものである。その請求項１には、以下のように記載されている。
　
「Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部が Ｔ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏである。）の組成を有し、
　Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０４以下、
　平均粒子径が０．０５〜５μｍ、
　保磁力発生機構がニュークリエーションタイプである磁石粒子から構成される磁石粉末であって、
　残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係が、
　(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２ ≧０．８［Ｏｅ／Ｇ］であり、
　保磁力ｉＨｃが９．５ｋＯｅ超であることを特徴とする磁石粉末。」
　
　ここで、「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０４以下、」と記載されているが、「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値」に関して、本願明細書の発明の詳細な説明の欄【００１０】には、「前記磁石粒子からなる磁石粉末のＸ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０-4以下となるように前記微粉砕を行なう」と記載されており、他の本願明細書の記載を参酌しても、「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値」に関しては、「２×１０４以下」と記載されたものはなく、「２×１０-4以下」と記載されており、平成１７年６月２３日付の手続補正によって補正された「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０４以下、」との記載は、「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０-４以下、」の誤記と判断されるので、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は平成１７年６月２３日付の手続補正書で補正された明細書及び図面を参酌した上で、平成１７年６月２３日付の手続補正書で補正された特許請求の範囲の当該箇所を「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０-４以下、」と置き換えたところの以下のとおりである。
「Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部が Ｔ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏである。）の組成を有し、
　Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０-4以下、
　平均粒子径が０．０５〜５μｍ、
　保磁力発生機構がニュークリエーションタイプである磁石粒子から構成される磁石粉末であって、
　残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係が、
　(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２ ≧０．８［Ｏｅ／Ｇ］であり、
　保磁力ｉＨｃが９．５ｋＯｅ超であることを特徴とする磁石粉末。」
　
 ２．引用例
　これに対して、当審において平成１７年４月２６日付の拒絶理由通知で引用した、本願の出願日前の平成４年９月９日に頒布された刊行物である特開平４−２５４３０４号公報（以下、「引用例１」という。）には、図１とともに、次のとおり記載されている。
　
「【００１２】製粉処理の終了時には非晶質のＳｍ−Ｆｅ及び細かく分散したα鉄から成る二相の製粉材が得られる。場合によってはＳｍ−Ｆｅ相を少なくとも部分的に結晶質とすることができる。この製粉材中には所定の製造すべき磁石材料に関して最適化された粒度を有する所望のＴｈ2Ｚｎ17形結晶構造が調整されていなければならない。その際粒度（粒子中の結晶の大きさ）は３０〜５００ｎｍとすべきである。このために熱処理が保護ガス又は真空中で５００〜１０００°Ｃ、望ましくは６５０〜８００°Ｃの温度により実施される。この熱処理の期間は１分ないし１０時間、望ましくは１０分ないし１時間である。この熱処理は一方ではＴｈ2Ｚｎ17形相の結晶化をもたらし、他方ではこの材料中の磁気的硬化のために不可欠な非常に細かいミクロ構造の調整をもたらす。熱処理の終了時に軟磁性のＳｍ2Ｆｅ17相を有する相応の一次製品が得られる。
【００１３】続いて次の段階ではそのようにして得られたＳｍ2Ｆｅ17相を有する粉末状の一次製品が窒素（Ｎ2）雰囲気中で熱処理される。このために選ぶべき温度は３００°Ｃ以上かつ６００°Ｃ以下とすべきである。
一般にこの熱処理のために１〜１０００時間、望ましくは１０〜３００時間の期間を用いるべきである。その際結晶格子中への窒素原子の組み込みが行われる。それで化合物Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎxが生じる。その際この化合物は０＜ｘ≦３である窒素濃度ｘに対して存在することが確かめられた。」(第１２〜１３段落)
「【００１６】Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎx化合物の熱的安定性と窒素濃度とのこの関係のために、一次製品の窒化処理が温度状態に関して二段階で実施され、第１段階に対しては第２段階に対する温度よりも少なくとも５０°Ｃ低い温度が選択されるのが特に有利である。相応の二段階の窒化の一実施例を次に説明する。
【００１７】第１の窒化段階
　窒化は３００〜４００°Ｃの温度Ｔｎ１により１０〜１０００時間の期間ｔｎ１にわたり行われる。その際具体的に選択すべき時間は一次製品の窒化すべき粉末の粒度に関係する。Ｎ組み込みは少なくとも濃度ｘ＝１．５まで行うべきである。相応の実施例が次の表２に示されている。
【００１８】
【表２】
【００１９】第２の窒化段階
　窒素の次の組込みがｘ≦３の最大可能な濃度まで第１の窒化段階の温度Ｔｎ１より高い温度Ｔｎ２により行われる。
例えば１０μｍの粒度の場合に５００°Ｃの温度Ｔｎ２が１６時間の期間ｔｎ２にわたり行われる。
【００２０】この二段階の窒化処理の場合に、第１の窒化段階でＳｍ2Ｆｅ１７窒化物の熱的安定性は、硬磁性相が第２の窒化段階での完全な窒化のために必要な一層高い温度Ｔｎ２でも分解するおそれがないほど高められるので有利である。
【００２１】一次製品の窒化はＴｈ2Ｚｎ17形結晶構造を拡張しながら格子形式を変更することなくかつミクロ構造を変更することなく行われる。この事実は図１に示されたＸ線回折線図（Ｘ線回折スペクトル）から分かる。この線図では横座標上に回折角２θが（度で）記入され、他方では縦座標の方向に強度Ｉが（秒当たりの計数率の任意の単位で）記入されている。ここで線図の上側部分に示された曲線Ｄ１は、機械的合金化後の組成Ｓｍ12.5Ｆｅ87.5の製粉材に対する回折線図を示す。曲線Ｄ１は、非晶質状態に対して典型的な様相を有し、補助的に二つの広がったα鉄の反射を示す。７００°Ｃでの熱処理後に生じた一次製品のＴｈ2Ｚｎ17結晶構造が中央の曲線Ｄ２に示されている。この回折線図はなおα鉄の残部を含む。これに反して下側の回折線図Ｄ３は、５００°Ｃで組み込まれたＮ原子により拡張されたＴｈ2Ｚｎ17形結晶構造に対して生じる。
両曲線Ｄ２とＤ３との比較から、この発明に基づく磁石材料の場合に格子形式が一次製品に比較して変化しないで残っているということが容易に分かる。
【００２２】図２は物質系Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎから成る結晶質硬磁性最終製品のヒステリシス曲線を曲線ｍとして示す。この線図では横座標の方向に磁界強度Ｈ［ｋＡ／ｃｍ］が記入され、また横座標方向に磁化Ｊ［Ｔ］が記入されている。ヒステリシス曲線ｍは約０．７１Ｔの残留磁気Ｊｒ及び約２３．５ｋＡ／ｃｍの保磁力Ｈｃｉを示す。
【００２３】図１及び図２に示された曲線は、個々の熱処理に対しそれぞれ１／２時間の熱処理期間を掛けたときに得られる。
【００２４】相応の熱処理時間により工程Ａによっても、２０°Ｃで得られるデータが次の表３に記載されている磁石材料が製造された。この材料は５００°Ｃで窒化された。
【００２５】
【表３】
【００２６】Ｓｍの割合の増加と共に保磁力Ｈｃｉが上昇し残留磁気Ｊｒが低下し、他方ではエネルギー密度Ｂ・Ｈが最大値を通過することが表３から分かる。」
　
これらの記載により、引用例１には、
「Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎxの(０＜ｘ≦３)組成を有する磁石材料を、粒度が５μｍまたは１０μｍに粉砕された、Ｓｍ2Ｆｅ17相を有する粉末を窒化することによって製造し、
残留磁気Ｊrが０．７１（Ｔ）、
最大エネルギー積(Ｂ・Ｈ)ｍａｘが８７(ｋＪ／ｍ3)、
及び保磁力ｉＨｃが２３．６(ｋＡ/ｃｍ)である
磁石材料。」
が記載されている。
　
　また、当審において平成１７年４月２６日付の拒絶理由通知で引用した、本願の出願日前の１９９１年５月１日に頒布された刊行物である「Journal of Applied Physics 69 (9)」の6735頁から6737頁に掲載された「Metal bonded Sm2Fe17N3-δmagnets」（以下、「引用例２」という。）には、Fig.1及びFig.2とともに、次のとおり記載されている。
　
「The Sm2Fe17 compound was first prepared by arc melting Sm (99.9%) with Fe (99.9%), followed by annealing in vacuum at 1000℃for 48 h. X-ray diffraction shows that the sample was almost single phase with a small amount of bcc Fe. The ingots were crushed and milled for 4 h in argon and the average particle size was determind by scanning electron microscopy (SEM) to be ≦2 μm. The milled powder was then nitrogenated at a temperature of 450 ℃for 2 h.5 The nitrogen content was deduced to be 2.3(δ＝0.7) by means of thermopiezic analysis.」(第6735頁左欄第37行〜同頁右欄第４行)
「Hysteresis loops at room temperature for a cold-pressed Sm2Fe17N2.3 pellet and for Zn cold-pressed magnets made under various conditions are shown in Figs. 1 and 2. The loop for the cold-pressed and magnetically aligned nitride pellet shows a coercivity of about 0.1 T. The magnetization in an applied field of 1.4 T is 1.2 T (Fig. 1). The average crystallite size in the powder is much larger than the critical single-domain size ( = 58 nm) deduced from the equation Dc = 1.4γ(μ0Ｍs2)-1, where γ( =7.4×10-2 J/m2) is the domain wall energy:γ=4√AK, where K ( = 8.3×106 J/m3) is the uniaxial anisotropy constant estimated from the anisotropy field of 14 T, and A ( = 4.1 × 10-11 J/m) is the average exchange constant estimated from the Curie temperature. The low coercivity suggests that magnetic domain walls are easily nucleated from the particles’ surfaces and a sharp rise in the initial magnetization curve indicates that any domain walls existing within a crystallite can move freely.」(第6735頁右欄第19〜36行)
　
３．対比
　そこで、本願発明と引用例１に記載された発明(以下「引用例１発明」という。)とを対比すると、
　本願発明におけるＲは「希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む」のであるから、Ｓｍを必須元素とし、他の元素は含まないＳｍのみをも許容するものであり、残部としてのＴは、「Ｆｅ、またはＦｅおよびＣｏである」から、Ｆｅのみを含むものも許容される。そこで、本願発明の「Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部が Ｔ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏである。）の組成」は、ＲとしてＳｍのみ、ＴとしてＦｅのみを選んだ場合、「Ｓｍを５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部が Ｆｅの組成」を意味しており、それぞれの元素Ｓｍ、Ｎ、Ｆｅの比率は、５〜１５原子％、０．５〜２５原子％、及び残部としての６０〜９４．５原子％の範囲で含まれていることになる。
　一方、引用例１の第４頁の表３には、引用例１発明に係る磁石材料のそれぞれ組成比が異なる、４種の材料の磁気特性の数値が記載されており、Ｓｍが１０．５〜１３．５原子％、Ｆｅが８６．５〜８９．５原子％の「Ｓｍ2Ｆｅ17相を有する相応の一次製品」を窒化させたものであり、それらを最大限窒化させた場合でも、引用例１発明においてはＳｍ2Ｆｅ17Ｎxと表される組成比において「窒素の次の組込みがｘ≦３の最大可能な濃度まで第１の窒化段階の温度Ｔｎ１より高い温度Ｔｎ２により行われる。」(第１９段落)と記載されているから、０＜ｘ≦３の範囲でＮを含んでいるとすると、ＳｍとＦｅとＮとの組成比は、ｘ＝３であるとしても、Ｓｍ９．１原子％、Ｆｅ７７．０原子％、Ｎ１４．０原子％の値であって、極端に多く窒化されることがなく、かつ、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎ以外の構成元素もないから、表３に記載された「Ｓｍ2Ｆｅ17相を有する相応の一次製品」の組成比の範囲、Ｓｍが１０．５〜１３．５原子％、Ｆｅが８６．５〜８９．５原子％から窒化後の組成比が大きく変化しないことは明らかであり、引用例１発明において特定されるＳｍ2Ｆｅ17Ｎx (０＜ｘ≦３)の範囲、Ｓｍ９．１原子％〜１０．５原子％未満、Ｆｅ７７．０原子％〜８９．５原子％未満、Ｎ０原子％超〜１４．０原子％(ただし、Ｎが０原子％は含まれない)は、本願発明の組成比、Ｓｍ５〜１５原子％、Ｎ０．５〜２５原子％、及び残部としてのＦｅ６０〜９４．５原子％に含まれているから、引用例１発明の「Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎxの(０＜ｘ≦３)組成」は、本願発明の「Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部が Ｔ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏである。）の組成」に相当する。
　また、引用例１発明における、上述の表３の３番目材料では、保磁力Ｈciが２３．６(ｋA/ｃｍ)、残留磁気Ｊｒが０．７１（Ｔ）、及びエネルギー密度(Ｂ・Ｈ)maxが87(ｋJ/m3)となっており、残留磁気Ｊｒは残留磁束密度Ｂｒと同義語であるので、この値では、残留磁気Ｊｒに相当する残留磁束密度Ｂr、最大エネルギー積(Ｂ・Ｈ)ｍａｘ、及び保磁力ｉＨｃの単位は、それぞれＴ(テスラ)、ｋＪ／ｍ3、及びｋＡ／ｃｍであるが、これをそれぞれｋＧ、ＭＧＯｅ、及びｋＯｅに直し換算すると、この材料の残留磁束密度Ｂrは７．１(ｋＧ)、最大エネルギー積(Ｂ・Ｈ)ｍａｘは１０．９(ＭＧＯｅ)、及び保磁力ｉＨｃは２９．６(ｋＯｅ)である。そこで、本願発明における「残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係」である、(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２の値を、引用例１発明の残留磁束密度Ｂr、最大エネルギー積(Ｂ・Ｈ)ｍａｘの値を用いて計算すると、０．８７［Ｏｅ／Ｇ］となり、保磁力ｉＨｃについても９．５ｋＯｅ以上である。したがって、引用例１発明における「Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎxの(０＜ｘ≦３)組成」を有する磁石材料の磁気特性を表す、残留磁束密度Ｂr、最大エネルギー積(Ｂ・Ｈ)ｍａｘ、及び保磁力ｉＨｃの値は、本願発明の「残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係が、(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２ ≧０．８［Ｏｅ／Ｇ］であり、保磁力ｉＨｃが９．５ｋＯｅ超である」という要件を満たすものである。
　さらに、引用例１発明における磁石材料は、「Ｓｍ2Ｆｅ17相を有する相応の一次製品」を粉砕して形成されるものであるから、引用例１発明における磁石材料は、本願発明の「磁石粉末」に相当する。
そこで、本願発明と引用例１発明とは
「Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部が Ｔ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏである。）の組成を有し、
　残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係が、
　(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２ ≧０．８［Ｏｅ／Ｇ］であり、
　保磁力ｉＨｃが９．５ｋＯｅ超であることを特徴とする磁石粉末。」
で一致し、以下の点で相違する。
　
［相違点１］
　本願発明は、磁石粉末は「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０-4以下」であるのに対して、引用例１発明では、歪について記載されていない。
　
［相違点２］
　本願発明は、磁石粉末の「平均粒子径が０．０５〜５μｍ」であるのに対して、引用例１発明では、粒度が５μｍまたは１０μｍに粉砕されたＳｍ2Ｆｅ17相を有する粉末を窒化することによって製造された磁石粉末である点。
　
［相違点３］
　本願発明は、「保磁力発生機構がニュークリエーションタイプである磁石粒子から構成される」のに対して、引用例１発明では、保磁力発生機構について記載されていない。
　
４．判断
　
［相違点１について］
　引用例１発明における磁石材料の磁石としての特性は、本願発明に係わる磁石粉末の磁気特性と同程度またはそれ以上の優れた値を実現している、残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係が、(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２ ≧０．８［Ｏｅ／Ｇ］であり、保磁力ｉＨｃが９．５ｋＯｅ超であり、引用例１発明においては、「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値が２×１０-4以下」とは記載されていないが、引用例１発明に係る磁石材料は、磁石としての主な特性である、本願発明で規定されている、残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２ と保磁力ｉＨｃが同程度か、またはそれ以上ということは、「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値」も同じ２×１０-4以下となる蓋然性が高く、「Ｘ線回折によって測定される歪の最高値」を測定し、その上限値を定めることは、引用例１発明に係る磁気材料のような優れた磁気特性を得るためのひとつの目安にすぎず、当業者が適宜なしえた事項である。
　
［相違点２について］
　引用例１において、粒度という言葉は２箇所で用いられており、引用例１の第１２段落に記載された粒度は、「粒度(粒子中の結晶の大きさ)」と記載されているように、特殊な意味として後続する括弧の中に示された意味で用いられており、第１７段落から第１９段落に記載された粒度は、一般的な意味である、粒子径と解するのが妥当であるから、引用例１の第４頁の表２と第１７段落から第１９段落の記載によれば、引用例１発明の磁石材料の窒化前までの粒度は５μｍまたは１０μｍである。そして、第１９段落に、「第２の窒化段階」として、「例えば１０μｍの粒度の場合に５００°Ｃの温度Ｔｎ２が１６時間の期間ｔｎ２にわたり行われる。」と記載されているように窒化前の粒度が１０μｍの磁石材料は、「第１の窒化段階」を経ても、粒度が１０μｍのままであることが示唆されているので、この粒度が１０μｍの磁石材料は「第２の窒化段階」を経ても同じ粒度であると推測され、このことは、窒化前の粒度が５μｍの磁石材料の場合にも、言えることである。してみると、窒化によって磁石粉末の粒子径が多少増大するとしても、窒化前に粒度が５μｍのものは、窒化後も粒度がほぼ５μｍであり、本願発明の平均粒子径が５μｍの場合と特段に相違はないものである。
　また、引用例１発明における磁石材料は、例えば、３．対比で検討したＳｍ2Ｆｅ17Ｎxのように、残留磁束密度Ｂrと最大エネルギー積(ＢＨ)ｍａｘとの関係は、(ＢＨ)ｍａｘ ／（Ｂr ／２）２ ≧０．８［Ｏｅ／Ｇ］、保磁力ｉＨｃは、２３．６(kA/cm)と、本願発明と同様な大きな値を有しており、本願発明において、平均粒子径は、５μｍを上限とした点に格別な臨界的意義が認められないので、５μｍ前後では大きく磁石材料の特性に影響を与えるものではないものである。そこで、引用例１発明の磁石材料において、平均粒子径を、５μｍを下回る範囲に設定することも、当業者が必要に応じて適宜なしえた事項である。
　
［相違点３について］
　引用例２には、「The low coercivity suggests that magnetic domain walls are easily nucleated from the particles’ surfaces and a sharp rise in the initial magnetization curve indicates that any domain walls existing within a crystallite can move freely.(低い保磁力は磁区壁が容易に粒子表面から核生成されることを示唆し、初期磁化曲線における急激な上昇は結晶粒内にある、あらゆる(磁区)壁が自由に移動できることを示す。)」(6735頁32〜36行)と記載されており、Fig.1には、「Room temperature hysteresis loop for an oriented cold-pressed powder Sm2Fe17Nx」のグラフが図示されている。このことは、外部磁場によってＳｍ2Ｆｅ17Ｎ2.3 が容易に核生成させられる点と、初期磁化曲線が急激に上昇するというニュークリエーション型保持力発生機構特有のヒステリシスループをＳｍ2Ｆｅ17Ｎ2.3 が磁気特性として持っている点を開示しており、当業者において、Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎx系磁性材料一般がニュークリエーション型保磁力発生機構を有することがよく知られているから、引用例１発明のＳｍ2Ｆｅ17Ｎx 系磁石材料も保磁力発生機構としてはニュークリエーション型であることは明らかであり、この点で本願発明と引用例１発明とは実質的に相違しない。
　
　したがって、本願発明は、引用例１及び２に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるので、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。　
　
５．むすび
　以上のとおりであるから、請求項２に係る発明について検討するまでもなく、本願は特許を受けることができないものである。
　よって、結論のとおり審決する。