【誤訳訂正書】
【提出日】平成21年12月18日(2009.12.18)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：８〜１７％、Ｎｉ：４〜８％、Ｃｒ：６〜１１％、Ｍｏ：１〜３％、Ｖ：０．８％未満、Ｗ：３％未満、Ｓｉ：１％未満、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．３％未満、Ｔａ：０．２％未満、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る構造用ステンレス鋼合金であって、
ＴＣＰ金属間化合物相を含まないラスマルテンサイトミクロ組織を有し、
前記ＣはナノスケールのＭ２Ｃカーバイド粒子として分散しており、
前記Ｍ２Ｃカーバイド粒子は１０ナノメートル未満の平均直径を有し、ここでＭはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、ＮｂおよびＴａからなる群から選択される２以上の元素であること、
を特徴とする構造用ステンレス鋼合金。
【請求項２】
ＭがＣｒおよびＭｏを含むことを特徴とする請求項１記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項３】
ＭがＣｒ、ＭｏおよびＶを含むことを特徴とする請求項１記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項４】
ＭがＭｏ、並びにＣｒ、Ｗ、Ｖ、ＮｂおよびＴａからなる群から選択される２以上の元素、を含むことを特徴とする請求項１記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項５】
１７９２．６ＭＰａより大きな引張強さを持つことを特徴とする請求項１記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項６】
降伏強さに対する破壊靱性の比（ＫＩＣ／ＹＳ）が
０．０３３ｍ１／２
以上であることを特徴とし、ここでＫＩＣは平面歪み破壊靱性、ＹＳは降伏強さであり、それぞれ、ＭＰａ・ｍ１/２、ＭＰａで表わされる請求項１記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項７】
引張強さが１７９２．６ＭＰａより大きく、かつ降伏強さに対する破壊靱性の比（ＫＩＣ／ＹＳ）が
０．０３３ｍ１／２
以上であることを特徴とし、ここでＫＩＣは平面歪み破壊靱性、ＹＳは降伏強さであり、それぞれ、ＭＰａ・ｍ１／２、ＭＰａで表わされる請求項１記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項８】
セメンタイト（Ｆｅ３Ｃ）の固溶が完全であることを特徴とする請求項１記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項９】
質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：８〜１７％、Ｎｉ：４〜８％、Ｃｒ：６〜１１％、Ｍｏ：１〜３％、Ｗ：３％未満、Ｖ：０．８％未満、Ｓｉ：１％未満、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る構造用ステンレス鋼合金であって、
耐食性を有する、ＴＣＰ金属間化合物相を含まないラスマルテンサイトミクロ組織と、
１０ナノメートル未満の直径を有するナノスケールのＭ２Ｃカーバイド粒子とを有し、ここでＭはＭｏ、並びにＣｒ、ＷおよびＶからなる群から選択された１以上の元素であり、
セメンタイト（Ｆｅ３Ｃ）の固溶が完全であること、
を特徴とする構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１０】
１７９２．６ＭＰａより大きな引張強さを持つことを特徴とする請求項９記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１１】
降伏強さに対する破壊靱性の比（ＫＩＣ／ＹＳ）が
０．０３３ｍ１／２
以上であることを特徴とし、ここでＫＩＣは平面歪み破壊靱性、ＹＳは降伏強さであり、それぞれ、ＭＰａ・ｍ１／２、ＭＰａで表わされる請求項９記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１２】
引張強さが１７９２．６ＭＰａより大きく、かつ降伏強さに対する破壊靱性の比（ＫＩＣ／ＹＳ）が
０．０３３ｍ１／２
以上であることを特徴とし、ここでＫＩＣは平面歪み破壊靱性、ＹＳは降伏強さであり、それぞれ、ＭＰａ・ｍ１／２、ＭＰａで表わされる請求項９記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１３】
ＭがＣｒ、ＭｏおよびＶを含むことを特徴とする請求項９記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１４】
質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：８〜１７％、Ｎｉ：４〜８％、Ｃｒ：６〜１１％、Ｍｏ：１〜３％、Ｖ：０．８％未満、Ｗ：３％未満、Ｓｉ：１％未満、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る構造用ステンレス鋼合金であって、
ＴＣＰ金属間化合物相を含まないラスマルテンサイトミクロ組織を有し、
前記ＣはナノスケールのＭ２Ｃカーバイド粒子として分散しており、
前記Ｍ２Ｃカーバイド粒子は１０ナノメートル未満の平均直径を有し、ここでＭはＣｒ、Ｍｏ、ＷおよびＶからなる群から選択される２以上の元素であること、
を特徴とする構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１５】
ＭがＣｒ、Ｍｏ、ＷおよびＶを含むことを特徴とする請求項１４記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１６】
１７９２．６ＭＰａより大きな引張強さを持つことを特徴とする請求項１４記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１７】
降伏強さに対する破壊靱性の比（ＫＩＣ／ＹＳ）が
０．０３３ｍ１／２
以上であることを特徴とし、ここでＫＩＣは平面歪み破壊靱性、ＹＳは降伏強さであり、それぞれ、ＭＰａ・ｍ１／２、ＭＰａで表わされる請求項１４記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１８】
引張強さが１７９２．６ＭＰａより大きく、かつ降伏強さに対する破壊靱性の比（ＫＩＣ／ＹＳ）が
０．０３３ｍ１／２
以上であることを特徴とし、ここでＫＩＣは平面歪み破壊靱性、ＹＳは降伏強さであり、それぞれ、ＭＰａ・ｍ１／２、ＭＰａで表わされる請求項１４記載の構造用ステンレス鋼合金。
【請求項１９】
質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：８〜１７％、Ｎｉ：５〜１０％未満、Ｃｒ：６〜１１％、Ｍｏ：１〜３％、Ｖ：０．８％未満、Ｗ：３％未満、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．３％未満、Ｔａ：０．２％未満、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る構造用ステンレス鋼合金であって、
ＴＣＰ金属間化合物相を含まないラスマルテンサイトミクロ組織を有し、
前記ＣはナノスケールのＭ２Ｃカーバイド粒子として分散しており、
前記Ｍ２Ｃカーバイド粒子は直径１０ナノメートル未満の公称寸法を有し、ここでＭはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、ＴｉおよびＴａからなる群から選択される４以上の元素であること、
を特徴とする構造用ステンレス鋼合金。
【請求項２０】
質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：８〜１７％、Ｎｉ：５〜１０％未満、Ｃｒ：６〜１１％、Ｍｏ：１〜３％、Ｖ：０．８％未満、Ｗ：３％未満、Ｔｉ：０．２％未満、Ｓｉ：１％未満、Ｎｂ：０．３％未満、Ｔａ：０．２未満、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る構造用ステンレス鋼合金であって、
ＴＣＰ金属間化合物相を実質的に含まないラスマルテンサイトミクロ組織を有し、
前記ＣはナノスケールのＭ２Ｃカーバイド粒子として分散しており、
前記Ｍ２Ｃカーバイド粒子は直径１０ナノメートル未満の公称寸法を有し、ここでＭはＣｒ、Ｍｏ、ならびに、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、ＴｉおよびＴａからなる群から選択される２以上の元素であること、
を特徴とする構造用ステンレス鋼合金。
【請求項２１】
質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：８〜１７％、Ｎｉ：５〜１０％未満、Ｃｒ：６〜１１％、Ｍｏ：１〜３％、Ｖ：０．８％未満、Ｗ：３％未満、Ｔｉ：０．２％未満、Ｎｂ：０．３％未満、Ｔａ：０．２未満、Ｌａ：０．２％未満、Ｚｒ：０．１５％未満、Ｂ：０．００５％未満、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る構造用ステンレス鋼合金であって、
ＴＣＰ金属間化合物相を含まないラスマルテンサイトミクロ組織を有し、
前記ＣはナノスケールのＭ２Ｃカーバイド粒子として分散しており、
前記Ｍ２Ｃカーバイド粒子は直径１０ナノメートル未満の公称寸法を有し、ここでＭはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、ＮｂおよびＴａからなる群から選択される２以上の元素、ならびに、Ｔｉ、Ｌａ、Ｚｒ、およびＢからなる群から選択される１以上の元素であること、
を特徴とする構造用ステンレス鋼合金。
【請求項２２】
質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：８〜１７％、Ｎｉ：５〜１０％未満、Ｃｒ：６〜１１％、Ｍｏ：１〜３％、Ｖ：０．８％未満、Ｗ：３％未満、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：１％未満、Ｎｂ：０．３％未満、Ｔａ：０．２％未満、残部がＦｅおよび不可避不純物から成る構造用ステンレス鋼合金であって、
ＴＣＰ金属間化合物相を含まないラスマルテンサイトミクロ組織を有し、
前記ＣはナノスケールのＭ２Ｃカーバイド粒子として分散しており、
前記Ｍ２Ｃカーバイド粒子は直径１０ナノメートル未満の公称寸法を有し、ここでＭはＣｒ、Ｍｏ、ならびに、Ｗ、Ｖ、ＮｂおよびＴａからなる群から選択される２以上の元素であること、
を特徴とする構造用ステンレス鋼合金。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３３】
冷却または急冷の後、主題発明の合金を用いて製造される構成部品は、他のカーバイド生成物、すなわち、ｘ＞２であるＭｘＣの形成を回避しながら、合金中の炭素が整合性ナノスケールＭ２Ｃカーバイドを形成する温度範囲および時間で焼き戻すことができる。この時効処理または二次硬化プロセスの間、構成部品は加熱炉の出力および構成部品断面のサイズによって決定される速度で処理温度に加熱されて合理的な時間保持された後、室温に冷却または急冷される。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４５】
水素の拡散を遅くするナノスケールＭ ２ Ｃカーバイドによる効率的な水素捕獲に加えて、旧オーステナイト粒界への不純物および合金元素の偏析を制御して水素脆化による粒界破壊を防止することにより、水素応力腐食に対する耐性がさらに強化される。これは、望ましくない不純物、例えば、ＰおよびＳの含量を低レベルに制御し、かつ合金中のそれらの残存量を安定な化合物、例えば、Ｌａ２Ｏ２ＳまたはＣｅ２Ｏ２Ｓにゲッターリングすることによって促進される。粒界結合は、熱処理の間の結合強化元素、例えば、Ｂ、ＭｏおよびＷの偏析を考慮することによってさらに強化される。応力腐食割れ耐性を促進するこれらの要素は腐食疲労に対する耐性も強化する。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６３】
実験結果および例
一連のプロトタイプ合金を調製した。精錬プロセス用の溶融操作はＬａおよびＣｅ不純
物ゲッターリング添加を伴う二重真空溶解であるように選択した。置換型結晶粒界結合強
化元素、例えば、ＷおよびＲｅは第１プロトタイプの作製においては考慮しなかったが、２０ｐｐｍのＢの添加をこの目的で含めた。脱酸素プロセスのため、Ｔｉを脱酸素剤として添加し、ＴｉＣ粒子を促進して結晶粒界を固定し、焼き戻しの前に溶体化処理の間の結晶粒成長を減少させた。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１３１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１３１】
【図１】図1は、本発明の合金の設計概念を特徴付けるフローブロック論理図である。
【図２】図２は、図２Ａは、本発明の合金の一例における、様々な温度でのカーバイドの相および組成を示す平衡相図である。図２Ｂは、提示される平衡相に関する本発明の合金の典型的な処理方針の図である。
【図３】図３は、様々な炭素（Ｃ）含量について、質量パーセントの値で、硬度ピークおよびＭ２Ｃ駆動力が相関するグラフである。
【図４】図４は、様々なモリブデン（Ｍｏ）およびバナジウム（Ｖ）含量に対する、Ｍ２Ｃ駆動力（ΔＧ）並びにスケール速度定数の曲線を示すグラフであり、ここで、温度は４８２℃に設定されており、他の合金元素の量は０．１４質量％炭素（Ｃ）、９質量％クロム（Ｃｒ）、１３質量％コバルト（Ｃｏ）、および４．８質量％ニッケル（Ｎｉ）に設定されている。
【図５】図５は、０．１４質量％の炭素（Ｃ）含量に対する最終バナジウム（Ｖ）含量を決定するのに用いられる１０００℃での相図であり、ここで、他の合金元素量は９質量％クロム（Ｃｒ）、１．５質量％モリブデン（Ｍｏ）、１３質量％コバルト（Ｃｏ）、および４．８質量％ニッケル（Ｎｉ）に設定されている。
【図６】図６は、本発明の一態様における、様々なコバルト（Ｃｏ）およびニッケル（Ｎｉ）含量に対するＭｓ温度の勾配並びにＭ２Ｃ駆動力（ΔＧ）の曲線を示すグラフであり、ここで、温度は４８２℃に設定されており、かつ他の合金元素量は０．１４質量％炭素（Ｃ）、９質量％クロム（Ｃｒ）、１．５質量％モリブデン（Ｍｏ）、および０．５質量％バナジウム（Ｖ）に設定されている。
【図７】図７は、本発明の最適に熱処理された好ましい態様および例におけるＭ２Ｃカーバイドの三次元原子−プローブ像である。