【事件の表示】
　特願２０１５−５２３０６３号「ブレイトンサイクル冷却装置」拒絶査定不服審判事件〔平成２６年１月３０日国際公開，ＷＯ２０１４／０１８０４１，平成２７年８月１３日国内公表，特表２０１５−５２３５３８号，請求項の数（１３）〕について，次のとおり審決する。
【結　論】
　原査定を取り消す。
　本願の発明は，特許すべきものとする。
【理　由】
第１　経緯の概略
　本願は，２０１２年７月２６日を国際出願日とする出願であって，平成２７年１２月１０日付けで拒絶の理由が通知され，平成２８年３月１５日に意見書及び手続補正書が提出された。その後，平成２８年８月３１日付けで拒絶の理由が通知され，平成２８年１２月６日に意見書が提出されたが，平成２９年５月２４日付けで拒絶査定がなされた。
　これに対し，平成２９年１０月２日に拒絶査定不服審判が請求され，平成３０年７月１１日付けで拒絶の理由が通知され，平成３０年１０月１２日に意見書及び手続補正書が提出されたが，平成３０年１１月２９日付けで拒絶の理由が通知され，平成３１年２月１８日に意見書及び手続補正書が提出されたものである。
第２　本願発明
　本願の請求項１〜１３に係る発明（以下，請求項の番号に従って「本願発明１」などという。）は，平成３１年２月１８日の手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１〜１３に記載された事項により特定される発明であり，本願発明１〜１３は以下のとおりの発明である。
　「【請求項１】
　２００Ｋよりも低い温度の冷却を行うブレイトンサイクル冷却装置であって，
　室温に近い空間と２００Ｋよりも低い膨張空間とを仕切る底部と，室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ内を滑走する円筒状の側壁とを備えたカップ型の往復ピストンを有する，ブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項２】
　前記ピストンの長さは，前記ピストンの直径よりも短い，請求項１に記載のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項３】
　前記ピストンの底部の厚さは，前記ピストンの直径の２５％よりも薄い，請求項１に記載のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項４】
　前記ピストンは，高温端に駆動ステムを有し，空圧的な力または機械的な力が前記駆動ステムに作用して，前記ピストンを往復運動させる，請求項１に記載のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項５】
　ガスは，高圧によって前記ピストンの低温端へ導かれ，ロータリーバルブを介して低圧へ排出される，請求項１に記載のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項６】
　前記ピストンは，可変速度で往復運動する，請求項１に記載のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項７】
　前記円筒状の側壁の内側は，少なくとも部分的に排気される，請求項１に記載のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項８】
　前記ピストンの底部は，少なくとも８０％の非金属材料を含む，請求項１に記載のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項９】
　２００Ｋよりも低い温度の冷却を行うガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置であって，
　室温に近い空間と２００Ｋよりも低い膨張空間とを仕切る底部と，室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ内を滑走する円筒状の側壁とを備えたカップ型の往復ピストンと，
　前記ピストンの前記底部の高温端に取り付けられた駆動ステムと，を有するガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項１０】
　吸気バルブおよび排気バルブが，前記ピストンが前記シリンダの低温端の近くにあるときに高圧ガスを入れ，前記ピストンが前記シリンダの高温端の近くにあるときに低圧へガスを排気するために，前記シリンダの低温端に位置する，請求項９に記載のガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項１１】
　ロータリーバルブが，前記ピストンが前記シリンダの低温端の近くにあるときに高圧ガスを導き，前記ピストンが前記シリンダの高温端の近くにあるときに低圧へガスを排気するために，前記シリンダの低温端に位置する，請求項９に記載のガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項１２】
　前記ピストンは，可変速度で往復運動する，請求項９に記載のガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置。
　　【請求項１３】
　ダブルバンパーは前記駆動ステムによって作動される，請求項９に記載のガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置。」
第３　原査定の概要
　原査定（平成２９年５月２４日付け拒絶査定）の概要は次のとおりである。すなわち，本願発明１〜１３は，以下の引用文献１〜５に記載された発明に基いて，その発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下「当業者」という。）が容易に発明をすることができたものであるから，特許法２９条２項の規定により特許を受けることができない。
　（引用文献）
　１　米国特許出願公開第２０１１／０２１９８１０号明細書
　２　特開２００６−２７４９３９号公報（周知技術を示す文献）
　３　特開２００６−２７５１２０号公報（周知技術を示す文献）
　４　特表２００３−５２３４９６号公報
　５　特開平０６−０４２４０５号公報（周知技術を示す文献）
第４　当審にて通知した拒絶の理由の概要
　当審にて通知した拒絶の理由の概要は次のとおりである。
　１　平成３０年７月１１日付け拒絶理由通知
　本件出願は，特許請求の範囲の記載が以下の点で不備のため，特許法３６条６項１号及び同条６項２号に規定する要件を満たしていない。
　　（１）　本願発明１，９は，具体的にどのような構成を備えているのか不明である。この点は，本願発明２〜８，１０〜１３についても同様である。
　　（２）　請求項２の「前記ピストンの長さ」が，具体的にどの寸法を示しているのか明確でない。
　　（３）　請求項８の「前記ピストンの底部は，少なくとも８０％の非金属材料を含む」点に関し発明の詳細な説明には具体的な裏付けがないから，本願発明８は発明の詳細な説明に記載されたものではない。
　また，本願発明８における「ピストンの底部」が「底部キャップ」を意味しているならば，現在の記載ではその点が明確でない。
　２　平成３０年１１月２９日付け拒絶理由通知
　請求項８の「前記ピストンの底部は，少なくとも８０％の非金属材料を含む」点に関し発明の詳細な説明に明示がないから，本件出願は，特許法３６条６項１号に規定する要件を満たしていない。
第５　原査定についての判断
　１　引用文献，引用発明等
　　（１）　引用文献１
　　　ア　引用文献１には，以下の事項が記載されている。なお，訳は，引用文献１に対応する日本語特許公報（特表２０１３−５２２５７６号公報）による。
　・「GAS BALANCED CRYOGENIC EXPANSION ENGINE」（表紙左欄）
　（ガス圧を均衡させた極低温膨張エンジン（【発明の名称】））
　・「[0002] This invention relates to an expansion engine operating on the Brayton cycle to produce refrigeration at cryogenic temperatures.」
　（本発明は，極低温冷却を提供する，ブレイトンサイクルで運転する膨張エンジンに関する。（【０００１】））
　・「[0008] It is an object of the present invention to achieve good efficiency with a relatively light weight, compact, and reliable engine. Another objective is to have an engine that can be adapted to cooling a large mass from room temperature to a cryogenic temperature while fully using the compressor output, or optimized to produce refrigeration over a small range of cryogenic temperatures. A final objective is to have a Brayton cycle engine in the same size range as present GM cycle refrigerators so that the cold gas flow from the engine can be used to cool distributed loads.」
　（本発明の目的は，比較的軽量でコンパクトな，信頼性の高いエンジンを実現することである。本発明のもう１つの目的は，コンプレッサの出力をフル利用しつつ，大質量を室温から極低温へと冷却するエンジン，あるいは，狭い極低温範囲において冷凍を提供するのに最適なエンジンを提供することである。本発明の最終目的は，現行のＧＭサイクル冷凍機と同様の大きさのブレイトンサイクルエンジンを提供し，これにより，エンジンからの低温ガスの流れを，分散した負荷を冷却するために使用できるようにすることである。（【０００８】））
　・「[0009] The present invention combines features of earlier designs in new ways to achieve good efficiency in relatively simple designs that have a small pressure difference between the warm and cold ends of the piston, a mechanically or pneumatically actuated drive stem, and opening and closing of the inlet and outlet valves that is coordinated with the piston position. … Pressure at the warm end of the piston, around the drive stem, can be kept close to the pressure at the cold end of the piston, while the piston is moving, by use of check valves connected between the warm end of the piston and the compressor supply and return lines, a regenerator connected between the warm and cold ends, or active valves that use ports in the same rotary or shuttle valves that actuate the inlet and outlet valves.」
　（本発明は，従来的構造の特徴を新しい方法で組み合わせ，比較的シンプルな構造で高効率を実現するものであり，ピストンの低温側と高温側との圧力差が少なく，機械的にまたは空気圧によってドライブステムを作動させ，ピストンの位置に合わせて吸気バルブと排気バルブを開閉する構造になっている。…ピストンの作動中，ドライブステム周辺のピストン高温側の圧力は，ピストン低温側の圧力に近い圧力に保持される。これは，ピストンの高温側とコンプレッサの供給ラインおよび戻りラインとを連結するチェックバルブ，または高温側と低温側とを連結する再生器，あるいはアクティブバルブ（吸気および排気バルブを作動するのと同じロータリバルブまたはシャトルバルブのポートを使用する）の働きによるものである。（【０００９】））
　・「[0018] FIG. 1  is a cross section/schematic view of engine assembly  100 . An option A and an option B are shown; option A will be described first. Piston  1  reciprocates in cylinder  6  which has a cold end cap  9 , warm mounting flange  7 , and warm cylinder head  8 . Drive stem  2  is attached to piston  1  and reciprocates in drive stem cylinder  69 . The displaced volume at the cold end, DVc,  3 , is separated from the displaced volume at the warm end, DVw,  4 , by piston  1  and seal  50 . The displaced volume above the drive stem, DVs,  5 , is separated from DVw by seal  51 . Gas in DVs cycles in pressure from high pressure Ph to low pressure Pl as valves V 1 ,  12 , and V 2 ,  13 , alternately connect DVs to the high pressure supply line,  30 , and the low pressure return line,  31 . Refrigeration is produced when inlet valve Vi,  10 , is opened with DVc at a minimum, pushing piston  1  up, with DVc at Ph, against balancing pressures in DVw and DVs, then closing Vi, opening Vo,  11 , expanding the gas in DVc as it flows out to Pl, cooling as it expands. Gas at Pl is pushed out of DVc as piston  1  moves back towards cold end  9 . Cold gas flowing out through Vo passes through line  35  to heat exchanger  41 , where it is heated by the load being cooled, then flows through line  36  to counter-flow heat exchanger  40  where it cools incoming gas at Ph, prior to the high pressure gas flowing through line  34  to Vi.
[0019]　At the time that Vi is opened there is gas at Ph in DVs and gas at Pl in DVw. Admitting high pressure gas to DVc pushes the piston up, increasing the pressure in DVw toward Ph, and DVs to a pressure above Ph until V 2  is opened, connecting DVs to Pl through line  33 . When the pressure in DVw reaches Ph gas flows out through check valve CVh,  16 , to high pressure line  30 . In effect work is being done on the gas in DVw, equivalent the work done in the generator of a flywheel drive type engine. The area of the drive stem has to be sufficient for the force balance between Ph, minus the pressure drop in the heat exchanger, on the cold end of the piston to exceed Ph acting on the warm end of the piston in DVw, and Pl acting on the stem, and seal friction, for the piston to move up. The speed at which the piston moves is proportional to the force imbalance. With the piston at the top of the stroke Vi is closed, then Vo is opened and V 2  is closed, then V 1  is opened. With gas at Ph in DVs and at Pl in DVc, the piston starts to move down, the pressure in DVw drops to Pl, and is maintained at Pl while the piston moves down as gas flows through check valve CV 1 ,  17 , from line  31  at Pl. With DVc at a minimum, valve V 1  is closed, completing the cycle. In one embodiment of this engine a multi-ported rotary valve contains ports for V 1  and V 2  and ports that activate lifters, as shown in  FIG. 2 , that open and close Vi and Vo.
[0020] Embodiment  100  is shown with an option B that replaces check valves CVh,  16 , and CV 1 ,  17 , with active valves V 3 ,  14 , and V 4 ,  15 . A rotary valve can have ports to implement valves V 1 , V 2 , V 3 , and V 4 , and to actuate opening and closing Vi and Vo.」
　（図１は，エンジンアセンブリ１００の断面図および回路図である。オプションＡとオプションＢとが示されているが，まずオプションＡから説明する。ピストン１は，低温側キャップ９と，高温側取付フランジ７と，高温側シリンダヘッド８とを備えるシリンダ６内を往復する。ピストン１には，ドライブステム２が取り付けられており，ドライブステム２はドライブステム用シリンダ６９内を往復する。低温側の変位容積部３（ＤＶｃ）は，ピストン１およびシール５０によって，高温側の変位容積部４（ＤＶｗ）から分離される。ドライブステム２の上の変位容積部５（ＤＶｓ）は，シール５１によって，高温側の変位容積部４（ＤＶｗ）から分離される。バルブ１２（Ｖ１）とバルブ１３（Ｖ２）が，高圧の供給ライン３０と低圧の戻りライン３１に，変位容積部５（ＤＶｓ）をそれぞれ交互に接続するため，変位容積部５（ＤＶｓ）内のガス圧は，周期的に高圧（Ｐｈ）と低圧（Ｐｌ）の間で変化する。低温側の変位容積部３（ＤＶｃ）が最小容積の状態で，吸気バルブ１０（Ｖｉ）が開き，高圧となった変位容積部３（ＤＶｃ）が，変位容積部４（ＤＶｗ）および変位容積部５（ＤＶｓ）の平衡圧力に対抗して，ピストン１を押し上げ，その後，給気バルブ１０（Ｖｉ）が閉じて排気バルブ１１（Ｖｏ）が開き，低圧側にガスが流れ出るにつれ，変位容積部３（ＤＶｃ）内のガスが膨張しながら冷えるため，冷却が生ずる。ピストン１が低温側端部９へと押し戻されるにつれ，低圧のガスは変位容積部３（ＤＶｃ）から排出される。冷たいガスは，排気バルブ１１（Ｖｏ）から流れ出て，ライン３５を通って熱交換器４１に至り，ここで冷却される負荷により熱せられ，その後，ライン３６を通って逆流熱交換器４０に至り，この逆流熱交換器４０で，ライン３４通って吸気バルブ１０（Ｖｉ）へ向かう高圧流入ガスを冷却する。
　吸気バルブ１０（Ｖｉ）が開いた時点で，変位容積部５（ＤＶｓ）内のガスは高圧，変位容積部４（ＤＶｗ）内のガスは低圧である。変位容積部３（ＤＶｃ）に高圧ガスが入ることにより，ピストン１は押し上げられ，変位容積部４（ＤＶｗ）内の圧力を高圧へと，変位容積部５（ＤＶｓ）内の圧力を超高圧へと増加させるが，これは，バルブ１３（Ｖ２）が開き，ライン３３を通じて変位容積部５（ＤＶｓ）が低圧側と連結するまで継続する。変位容積部４（ＤＶｗ）内の圧力が高圧に達すると，ガスはチェックバルブ１６（ＣＶｈ）を通って，高圧ライン３０へと流れ出る。実質的に，フライホイールドライブ型エンジンのジェネレータで行われるのと同等の仕事が，変位容積部４（ＤＶｗ）内のガスにより行われる。ドライブステム２の面積は，ピストン低温側の熱交換器における圧力低下を差し引いても，変位容積部４（ＤＶｗ）内でピストン高温側に作用する高圧を上回る，ピストンの低温側の高圧と，ピストンが上昇する際の，ステムに作用する低圧およびシール摩擦との間の力平衡に十分なものである必要がある。ピストン１が動くスピードは，力の不均衡に比例する。ピストン１がストロークの最上端にある状態で，吸気バルブ１０（Ｖｉ）が閉じ，その後，排気バルブ１１（Ｖｏ）が開いてバルブ１３（Ｖ２）が閉じ，続いてバルブ１２（Ｖ１）が開く。変位容積部４（ＤＶｗ）内のガスが高圧，変位容積部３（ＤＶｃ）内のガスが低圧になると，ピストン１は降下を開始し，変位容積部４（ＤＶｗ）内の圧力は低圧まで下がる。そして，ピストン１が降下し続け，ガスがチェックバルブ１７（ＣＶｌ）を通って低圧のライン３１から流れる間，変位容積部４（ＤＶｗ）内の圧力は低圧に維持される。変位容積部３（ＤＶｃ）が最小容積になると，バルブ１２（Ｖ１）は閉じ，サイクルが完了する。このタイプのエンジンの一態様においては，マルチポートのロータリバルブが，バルブ１２，１３（Ｖ１，Ｖ２）用のポートを含み，図２に示すように，吸気バルブ１０（Ｖｉ）および排気バルブ１１（Ｖｏ）を開閉するリフタを駆動する。
　エンジンアセンブリ１００の実施態様には，さらにオプションＢが示される。このオプションＢは，チェックバルブ１６（ＣＶｈ）および１７（ＣＶｌ）を，アクティブバルブ１４（Ｖ３）および１５（Ｖ４）に置き換えたものである。ロータリバルブを設けて，バルブ１２〜１５（Ｖ１〜Ｖ４）を作動し，吸気バルブ１０（Ｖｉ）および排気バルブ１１（Ｖｏ）を開閉する，複数のポートを備えるようにすることも可能である。（【００１２】，【００１３】））
　・「[0032] … With the exception of engine  400  the engines have been sized to cool down a mass from room temperature to about 30 K assuming a maximum speed when warm of 6 Hz, and decreasing with temperature so the engines use the assumed flow rate at the assumed pressures throughout most of the cool down. 」
　（エンジン４００を除いた他のエンジンは，多量のガスを室温から約３０Ｋまでの冷却することが可能であり，暖かい場合は６Ｈｚの最大速度で運転し，温度の低下とともに減速して，エンジンが，冷却のほぼ全般にわたって，想定の圧力と流量で作動するよう設計されている。（【００２６】））
　　　イ　上記の記載及び図面の記載からみて，引用文献１には，次の発明（以下「引用発明」という。）が記載されているといえる。
　（引用発明）
　「室温から約３０Ｋまでの冷却を行うガス圧を均衡させたブレイトンサイクルで運転するエンジンアセンブリ１００であって，
　高温側の変位容積部４（ＤＶｗ）と低温側の変位容積部３（ＤＶｃ）とを仕切り，シリンダ６内を往復するピストン１と，
　前記ピストン１の高温端に取り付けられたドライブステム２と，を有するエンジンアセンブリ１００。」
　　（２）　引用文献２〜５
　　　ア　引用文献２には，以下の事項が記載されている。
　・「【００２１】
　本実施例１の排気熱回収装置は，排気熱を利用して作動流体を断熱圧縮→等圧受熱→断熱膨張→等圧放熱させて駆動力を得るブレイトンサイクル機関であって，図１に示す如く，吸入した作動流体を断熱圧縮する圧縮機１０と，この圧縮機１０で断熱圧縮された作動流体に高温流体の熱を等圧力で吸熱させる熱交換器２０と，この熱交換器２０で等圧受熱された作動流体を断熱膨張させる膨張機３０とを備えている。」
　・「【００３２】
　本発明に係る膨張機３０は，容積Ｖexpが一定のシリンダ３１と，このシリンダ３１内を往復移動するピストン３２と，このピストン３２を往復移動させるクランクシャフト１３及びコネクティングロッド３４と，熱交換器２０で等圧受熱された作動流体をシリンダ３１内に導く吸気流路（作動流体流路）３５と，断熱膨張後の作動流体をシリンダ３１の外に導く排気流路３６とを備えている。」
　・「【００９６】
　先ず，本実施例６の膨張機５３０は，実施例１の膨張機３０と同様のシリンダ３１，ピストン３２，クランクシャフト１３，コネクティングロッド３４及び排気流路３６を備えており，そのシリンダ３１の頂面の略中央に連通孔３１ａが形成され，そのピストン３２の頂面の略中央に弁体押圧部３９が突設されている。」
　　　イ　引用文献３には，以下の事項が記載されている。
　・「【０００１】
　この発明は，ブレーキシリンダ用ピストンに関するものであり，過酷な熱的条件の下で高い性能を発揮することが求められるブレーキシリンダ用ピストンに関するものであって，熱的に極めて厳しい条件下でも，安定して高いブレーキ性能を発揮することができるものである。」
　・「【００１０】
　次いで，図面を参照しながら，実施例を説明する。
　この実施例のキャリパはアルミ合金（Ａ６０６１）製であり，したがって，シリンダ１は同アルミ合金製である。ピストン２はピストンベース側の外周に設けた環状溝に弾性シールＲを装着した形式のものであり，互いに別体別材の円筒状のパッド側部２ａとカップ型のピストンベース側部２ｂとからなる複合型である。」
　　　ウ　引用文献４には，以下の事項が記載されている。
　・「【０００１】
　　【発明の背景】
　本出願は，ＧＭディスプレーサ／蓄熱器における振動の低減に関し，特に，空気圧駆動ＧＭディスプレーサ／蓄熱器における振動低減に関する。ＧＭ型の低温冷凍機は，高圧ガス状冷媒を膨張させて極端に低い温度を実現する際の主要な要素として多段ディスプレーサ／蓄熱器を含む。」
　・「【００２７】
　図２ａは，上方（頂部）位置にあり，すなわちチャンバ３６，３８の容積が最大である本発明によるエキスパンダ１０’を示している。図２ｂは，図のようにディスプレーサ１４，１６が右側に移動した後の，内部容積３６，３８がほぼなくなる下方（底部）位置にある同じエキスパンダ１０’を示している。図１ａ，１ｂおよび図２ａ，２ｂの実施形態間の主な違いは，従来技術の機械加工された低温デルリンバンパ４０が，ディスプレーサ組立体１４，１６の上方側（高温）に位置する第２のＯリングバンパ５４と交換されていることである。
　　　【００２８】
　具体的には，「Ｏ」リング５４（図４）は溝付きホルダ５６内に保持されている。保持器５８は，通常デルリンで作られており，Ｏリング５４をホルダ５６の溝の中に維持するが，バンパおよび溝に他の断面が使用されるときには必要とされないであろう。ディスプレーサ組立体１４，１６が上方位置（図２ａ）から下方位置（図２ｂ）へ移動すると，ディスプレーサ組立体１４，１６の運動は，駆動ステム１８’のフランジ６０がバンパ／保持器の組合せ５４，５８と接触することによって停止させられる。バンパ５４は，弾性材料，たとえば，ブナゴムなどのエラストマであり，組立体全体は，ディスプレーサ１４，１６の往復運動行程のいずれの終了位置でも，ディスプレーサとそれぞれのエンドキャップ４２，４３とが直接物理的に接触することがないような寸法になっている。
　　　【００２９】
　エラストマバンパ４４，５４は，従来技術のデルリンバンパよりもかなり多くのエネルギーを吸収する。往復運動行程の両方の終了位置でエラストマバンパを使用できるため，従来技術（図１ａ，１ｂ）と比べて，このようなエキスパンダを含む冷却システムの動作時の騒音および振動が大幅に低減される。」
　　　エ　引用文献５には，以下の事項が記載されている。
　・「【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は，ヴィルミエヒートポンプと呼ばれる空調用外燃機関の構成を簡素化し加工を容易にするとともに，熱性能を向上させるピストン構造に関するものである。」
　・「【０００５】図４は上記低温ピストン２の一部を破断して示す正面図であり，同図において，１７は軽量化と熱伝導低減のために低温ピストン２に設けられた中空空間で，低温ピストン２の基部に設けられた小孔１８を介して第２の中温作動空間４ｂと連通している。」
　・「【００１０】ここで，効率よく気体に圧力変化を生じさせて冷暖房を行うには，温度の異なる低温作動空間４ａと第２の中温作動空間４ｂとの間の熱の移動を極力防ぐ必要があり，例えば低温ピストン２においては伝導による熱移動を防ぐために，図４に示すような中空空間１７を設けている。
【００１１】そして，この中空空間１７は小孔１８を介して第２の中温作動空間４ｂと連通されており，これにより，中空空間１７の気体の圧力と第２の中温作動空間４ｂの気体の平均圧力とがほぼ等しくされて，低温ピストン２の肉厚が中空空間１７の圧力と，変動する低温作動空間４ａの圧力との差圧に耐え得る程度にされている。そして，低温ピストン２は樹脂などの自己潤滑性のあるスライドリング２１を介し，金属などで構成される低温シリンダ４の摺動壁１９に接し，円滑に往復運動する。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】従来の空調用外燃機関は以上のように構成されているので，例えば低温ピストン２には伝導による熱移動を防ぐべく中空空間１７が必要であり，このために金属板の絞り加工や，金属塊の切削加工などを必要とするほか，低温ピストン２と摺動壁１９にはともに自己潤滑性がないところから，例えば低温ピストン２に樹脂などの自己潤滑性のある材料で加工されたスライドリング２１を介して摺動壁１９に沿って往復運動させる必要があった。」
　・「【００２２】また，１７は低温ピストン２Ａの伝熱による熱の流れを低減するために，この低温ピストン２Ａ内に形成された中空空間，１８はこの中空空間１７と第２の中温作動空間４ｂとを連通する小孔で，その低温ピストン２Ａの基部に穿設されている。１９は低温シリンダ４の摺動壁，２２は低温ピストン２Ａと既述のクランク５とを連結するピストンロッドである。」
　２　本願発明１について
　　（１）　対比
　本願発明１と引用発明とを，その有する機能に照らして対比してみるに，引用発明における「エンジンアセンブリ１００」は，「室温から約３０Ｋまでの冷却を行う…ブレイトンサイクルで運転する」ものであるから，本願発明１と同様に，「２００Ｋよりも低い温度の冷却を行うブレイトンサイクル冷却装置」である。
　また，引用発明は「室温から約３０Ｋまでの冷却を行う」ものであるから，引用発明の「高温側の変位容積部４（ＤＶｗ）」，「低温側の変位容積部３（ＤＶｃ）」，「シリンダ６」は，それぞれ，本願発明１の「室温に近い空間」，「２００Ｋよりも低い膨張空間」，「室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ」に相当する。
　そして，引用発明の「ピストン１」は，「高温側の変位容積部４（ＤＶｗ）と低温側の変位容積部３（ＤＶｃ）とを仕切り，シリンダ６内を往復する」ものであるから，本願発明１の「往復ピストン」と，「室温に近い空間と２００Ｋよりも低い膨張空間とを仕切（り）」，「室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ内を滑走する」「往復ピストン」との限りで一致する。
　そうすると，本願発明１と引用発明とは，次の点で一致し，相違する。
　（一致点１）
　「２００Ｋよりも低い温度の冷却を行うブレイトンサイクル冷却装置であって，
　室温に近い空間と２００Ｋよりも低い膨張空間とを仕切り，室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ内を滑走する往復ピストンを有する，ブレイトンサイクル冷却装置。」
　（相違点１）
　本願発明１は，「往復ピストン」が，室温に近い空間と２００Ｋよりも低い膨張空間とを仕切る「底部」と，室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ内を滑走する「円筒状の側壁」とを備えた「カップ型」のものであるのに対し，引用発明においては，「ピストン１」がそのように構成されていない点。
　　（２）　判断
　引用発明は，「比較的軽量でコンパクトな，信頼性の高いエンジンを実現する」ことを目的としたものであるが（前記１（１）），引用文献１には，軽量化との関係で，ピストン１の形状，構造を変更することに関し特段記載，示唆は認められない。
　また，引用文献２〜５には，ブレイトンサイクル冷却装置における往復ピストンの軽量化のために，往復ピストンを，ピストン底部及び円筒状の側壁とを備えたカップ型のピストンとする点について，特段記載は認められない（引用文献２には，図１０において，ブレイトンサイクル機関に係る膨張機５３０のシリンダ３１内のピストン３２が，ピストン底部及び円筒状の側壁とを備えている点が見て取れるにとどまる。引用文献３には，ブレーキシリンダ用ピストンに関し，円筒状のパッド側部２ａとカップ型のピストンベース側部２ｂとからなるピストン２が記載されているのみである。引用文献５には，ヴィルミエヒートポンプと呼ばれる空調用外燃機関に関し，軽量化と熱伝導低減のために，低温ピストン２，２Ａに中空空間１７を設ける点が記載されているが，カップ型のピストンは記載がない。引用文献４をみても，カップ型のピストンは記載がない。（前記１（２）ア〜エ））。
　そうすると，引用発明において，ピストン１について，ピストン底部及び円筒状の側壁とを備えたカップ型のピストンとすることについて，動機付けは認められない。
　したがって，引用発明及び引用文献２〜５に記載された事項に基いて，相違点１に係る本願発明１の構成とすることは，当業者が容易に想到することができたものとは認められない。
　以上のとおりであるから，本願発明１は，引用発明及び引用文献２〜５に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであるとは認められない。
　３　本願発明２〜８について
　本願発明１を特定するための事項をすべて含む本願発明２〜８は，さらに限定された事項について検討するまでもなく，本願発明１と同様の理由により，引用発明及び引用文献２〜５に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであるとは認められない。
　４　本願発明９について
　　（１）　対比
　本願発明９と引用発明とを，その有する機能に照らして対比すると，引用発明における「エンジンアセンブリ１００」は，「ガス圧を均衡させた」ものであるから，本願発明９の「ガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置」に相当し，引用発明の「ドライブステム２」は，本願発明９の「駆動ステム」に相当する。
　そして，本願発明１と引用発明との関係を参考にすると（前記２（１）），本願発明９と引用発明とは，次の点で一致し，相違する。
　（一致点２）
　「２００Ｋよりも低い温度の冷却を行うガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置であって，
　室温に近い空間と２００Ｋよりも低い膨張空間とを仕切り，室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ内を滑走する往復ピストンと，
　前記ピストンの前記底部の高温端に取り付けられた駆動ステムと，を有するガスバランス型のブレイトンサイクル冷却装置。」
　（相違点２）
　本願発明９は，「往復ピストン」が，室温に近い空間と２００Ｋよりも低い膨張空間とを仕切る「底部」と，室温および２００Ｋよりも低い温度の間の温度勾配を有するシリンダ内を滑走する「円筒状の側壁」とを備えた「カップ型」のものであるのに対し，引用発明においては，「ピストン１」がそのように構成されていない点。
　　（２）　判断
　相違点２は，前記相違点１と実質的に同じであるから，同様の理由により，本願発明９は，引用発明及び引用文献２〜５に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであるとは認められない。
　５　本願発明１０〜１３について
　本願発明９を特定するための事項をすべて含む本願発明１０〜１３は，さらに限定された事項について検討するまでもなく，本願発明９と同様の理由により，引用発明及び引用文献２〜５に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであるとは認められない。
　６　以上のとおりであるから，原査定を維持することはできない。
第６　当審にて通知した拒絶の理由についての判断
　１　平成３１年２月１８日の手続補正書により補正された特許請求の範囲は前記第２のとおりであるところ，当該補正により，本願発明１，９の具体的な構成が明確になった。
　２　本願明細書の発明の詳細な説明（特に，【０００９】，【００１７】【表１】），及び図１，２の記載を総合すると，発明を実施するための形態の「エンジン１００」における「ピストン１」の，「カップの底部２」及び「底部キャップ４」，「円筒状のスリーブ３」がそれぞれ，本願発明１〜９における「往復ピストン」の「底部」，「側壁」に対応していることがわかる。
　以上を前提にすると，本願発明２に係る「ピストンの長さ」とは，「側壁」の長さに「底部」の厚さを加えた長さ（「円筒状のスリーブ３」の長さに「カップの底部２」の厚さと「底部キャップ４」の厚さを加えた長さ）であることがわかる。
　そして，本願発明８に係る「ピストンの底部は，少なくとも８０％の非金属材料を含む」点について，発明の詳細な説明には，「底部キャップ４」が繊維強化プラスチックのような材料で形成されること（【０００９】），「カップの底部２」及び「底部キャップ４」全体に対する「底部キャップ４」の割合が８８．９％（=24mm/27mm×100）であること（【００１７】【表１】）が記載されており，本願発明８は，発明の詳細な説明において開示されていると認められる。
　なお，請求人も同旨を主張している（平成３０年１０月１２日及び平成３１年２月１８日意見書）。
　３　以上のとおりであるから，当審にて通知した拒絶の理由は解消した。
第７　むすび
　以上のとおり，原査定の理由及び当審にて通知した拒絶の理由によって，本願を拒絶することはできない。
　他に本願を拒絶すべき理由を発見しない。
　よって，結論のとおり審決する。