【事件の表示】
　特願２０１５−　７１３３１「射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物および射出成形体」拒絶査定不服審判事件〔平成２７年１１月１９日出願公開、特開２０１５−２０６０３４、請求項の数（７）〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　原査定を取り消す。
　本願の発明は、特許すべきものとする。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本願は、平成２７年３月３１日の出願（優先権主張　平成２６年４月９日）であって、平成３０年６月７日付けで拒絶理由通知がされ、同年同月２９日に意見書及び手続補正書が提出され、同年８月２１日付けで拒絶査定がされ、これに対し、同年９月２７日に拒絶査定不服審判の請求がされたものである。
第２　原査定の概要
　原査定（平成３０年８月２１日付け拒絶査定）の概要は次のとおりである。
　本願請求項１〜７に係る発明は、以下の引用文献１〜３に基づいて、その発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明できたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
引用文献等一覧
１．特開２０１１−０８８９５５号公報
２．特開２０１１−０９８７６２号公報
３．特開２０１２−１０７２６１号公報（参考文献）
第３　本願発明
　本願請求項１〜７に係る発明（以下、それぞれ「本願発明１」〜「本願発明７」という。）は、平成３０年６月２９日付け手続補正で補正された特許請求の範囲の請求項１〜７に記載された事項により特定される発明である。
「　　【請求項１】
　エチレン含量が０．１〜３重量％、ＪＩＳ　Ｋ７２１０（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）に準拠したメルトフローレイト（ＭＦＲ）が１０〜３００ｇ／１０分であるプロピレン−エチレン共重合体（ａ）と、エチレン含量が５〜２０重量％、ＭＦＲが１〜５０ｇ／１０分であるプロピレン−エチレン共重合体（ｂ）とを含有し、プロピレン−エチレン共重合体（ａ）とプロピレン−エチレン共重合体（ｂ）の重量比が９０：１０〜６０：４０であり、プロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）全体のエチレン含量が２〜８重量％であり、かつ、チーグラー・ナッタ触媒によって製造されるプロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）１〜９５重量％、及び下記の（ｉ）〜（ｉｖ）の特性を有し、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）５〜９９重量％からなる射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物。
特性（ｉ）：ＭＦＲが０．１〜３０ｇ／１０分である。
特性（ｉｉ）：ＧＰＣによる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０〜１０で、且つＭｚ／Ｍｗが２．５〜１０である。
特性（ｉｉｉ）：溶融張力（ＭＴ）（単位：ｇ）は、上限値が４０であり、かつ、
　　ｌｏｇ（ＭＴ）≧−０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋０．７　または　ＭＴ≧１５
のいずれかを満たす。
特性（ｉｖ）：２５℃パラキシレン可溶成分量（ＣＸＳ）がポリプロピレン樹脂（Ｘ）全量に対して５．０重量％未満である。
　　【請求項２】
　プロピレン−エチレン共重合体（ａ）とプロピレン−エチレン共重合体（ｂ）のＭＦＲ比（ａ／ｂ）が１〜１０で、かつ、プロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）のＭＦＲが２０〜１００ｇ／１０分であることを特徴とする請求項１に記載の射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物。
　　【請求項３】
　ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、さらに、下記の特性（ｖ）を有することを特徴とする請求項１又は２に記載の射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物。
特性（ｖ）：絶対分子量（Ｍａｂｓ）が１００万における分岐指数ｇ’は、０．３０以上１．００未満である。
　　【請求項４】
　ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、さらに、下記の特性（ｖｉ）を有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物。
特性（ｖｉ）：１３Ｃ−ＮＭＲによるプロピレン単位３連鎖のｍｍ分率が９５％以上である。
　　【請求項５】
　プロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）とポリプロピレン樹脂（Ｘ）の合計１００重量部に対して、さらに、密度が０．８７５〜０．９２０ｇ／ｃｍ３のエチレン系エラストマー（Ｙ）を１．０〜３０重量部含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物。
　　【請求項６】
　エチレン系エラストマー（Ｙ）は、メタロセン触媒を用いて重合され、ＭＦＲが１〜５０ｇ／１０分であることを特徴とする請求項５に記載の射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物。
　　【請求項７】
　請求項１〜６のいずれか１項に記載の射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物を用いて成形してなる射出成形体。」
第４　引用文献、引用発明等
１．引用文献１について
　原査定の拒絶の理由に引用された上記引用文献１には、図面とともに次の事項が記載されている。
（１ａ）「【特許請求の範囲】
【請求項１】
　下記の成分（Ａ）１〜８０重量％、成分（Ｂ）５〜９５重量％、成分（Ｃ）０〜３０重量％及び成分（Ｄ）０〜３０重量％の合計量（但し、成分（Ａ）〜成分（Ｄ）の合計は１００重量％）１００重量部に対して、成分（Ｅ）を０．０１〜１重量部含有することを特徴とする結晶性ポリプロピレン樹脂組成物。
　成分（Ａ）：下記の要件（Ａ−ｉ）〜（Ａ−ｉｉ）を満たす結晶性ポリプロピレン
　　（Ａ−ｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が１０〜２００ｇ／１０分である。
　　（Ａ−ｉｉ）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定する重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｑ値）が５を超える。
　成分（Ｂ）：下記の要件（Ｂ−ｉ）〜（Ｂ−ｖｉ）を満たすプロピレン系重合体
　　（Ｂ−ｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．０１〜１００ｇ／１０分である。
　　（Ｂ−ｉｉ）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定する重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｑ値）が３．５〜１０．５である。
　　（Ｂ−ｉｉｉ）ＧＰＣによって得られる分子量分布曲線において、全量に対して、分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率が０．４重量％以上１０重量％未満である。
　　（Ｂ−ｉｖ）オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）による昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）において、４０℃以下の温度で溶出する成分が３．０重量％以下である。
　　（Ｂ−ｖ）１３Ｃ−ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
　　（Ｂ−ｖｉ）伸長粘度の測定における歪硬化度（λｍａｘ）が６．０以上である。
　成分（Ｃ）：熱可塑性エラストマー
　成分（Ｄ）：無機フィラー
　成分（Ｅ）：結晶核剤
・・・
【請求項４】
　成分（Ａ）の結晶性ポリプロピレンは、プロピレンエチレンブロック共重合体であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の結晶性ポリプロピレン樹脂組成物。」
（１ｂ）「【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
　本発明の目的は、このような従来技術の現状に鑑み、射出成形における成形速度を速めた場合でも、バリ現象が発生し難いポリプロピレン樹脂組成物を提供することにある。」
（１ｃ）「【００１８】
〔Ｉ〕結晶性ポリプロピレン樹脂組成物の構成成分
〔Ｉ−１〕成分（Ａ）：結晶性ポリプロピレン
　本発明において成分（Ａ）として用いられる結晶性ポリプロピレンは、プロピレン単独重合体、プロピレン・α−オレフィンランダム共重合体、プロピレン・α−オレフィンブロック共重合体、及びこれらのブレンド物などが挙げられる。好ましくはプロピレン・α−オレフィンブロック共重合体である。
　プロピレン・α−オレフィンランダム共重合体又はプロピレン・α−オレフィンブロック共重合体におけるα−オレフィンとしては、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−ペンテン−１等が挙げられる。好ましくはエチレンである。
　経済的に入手可能な汎用品である高結晶性ポリプロピレン系樹脂は、本発明に有利に適用される。
【００１９】
　成分（Ａ）は、メルトフローレート（ＭＦＲ、ＪＩＳ  Ｋ７２１０、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が１０〜２００ｇ／１０分、好ましくは２０〜１５０ｇ／１０分、さらに好ましくは５０〜１２０ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲を上回ると、製品の衝撃強度が不足し、また、流動性が大きくなり過ぎて射出成形が困難となる。一方、ＭＦＲが上記範囲を下回ると、射出成形時に流動不良となる。
・・・
」
（１ｄ）「【００２３】
〔Ｉ−２〕成分（Ｂ）：プロピレン系重合体
　本発明において成分（Ｂ）として用いられるプロピレン系重合体［以下、プロピレン系重合体（Ｂ）ともいう］は、上記の要件（Ｂ−ｉ）〜（Ｂ−ｖｉ）、またはそれらに加えてさらに、下記の要件（Ｂ−ｖｉｉ）及び／又は要件（Ｂ−ｖｉｉｉ）に示される特性・性状を有することを特徴とする。
・・・
【００２４】
Ｉ．プロピレン系重合体（Ｂ）の構造、長鎖分岐構造の規定と同定方法
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、長鎖分岐型のプロピレン系重合体である。
　プロピレン系重合体は、上記長鎖分岐が導入されることにより、溶融物性が格段に向上していると、考察される。
・・・
【００３９】
ＩＩ．プロピレン系重合体（Ｂ）の物性
　プロピレン系重合体（Ｂ）により、本発明の樹脂組成物は、溶融流動性や物性のバランスに優れる。プロピレン系重合体（Ｂ）の物性について、説明する。
１．メルトフローレート（ＭＦＲ）
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、前記の要件（Ｂ−ｉ）に示すとおり、温度２３０℃、２．１６Ｋｇ荷重で測定するメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１ｇ／１０分以上、１００ｇ／１０分以下であることを必要とする。
　ＭＦＲは、流動性を示す指標であり、重合体の分子量が大きくなると、この値が小さくなり、一方、分子量が小さくなると、この値は大きくなる。この値が小さいと、流動性が悪くなる。したがって、ＭＦＲは、０．０１ｇ／１０分以上が必要であり、好ましくは０．１ｇ／１０分以上、さらに好ましくは、０．３ｇ／１０分以上である。
　また、この値が大きいと、流動性がよくなるものの、分子量が小さくなりすぎることにより、成形体にした場合に衝撃強度が低下するという機械物性の悪化を引き起こす。したがって、ＭＦＲは、１００ｇ／１０分以下が必要であり、好ましくは８０ｇ／１０分以下、より好ましくは６０ｇ／１０分以下である。
【００４０】
　尚、メルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ  Ｋ６９２１−２の「プラスチック−ポリプロピレン（ＰＰ）成形用及び押出用材料−第２部：試験片の作り方及び性質の求め方」に準拠して、試験条件：２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した値である。
　プロピレン系重合体（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、プロピレン重合の温度や圧力条件を変えるか、または、最も一般的な手法としては水素等の連鎖移動剤を重合時に添加する方法により容易に調整を行うことができる。
【００４１】
２．ＧＰＣで測定する平均分子量及び分子量分布（Ｍｗ、Ｍｎ、Ｑ値）
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、前記の要件（Ｂ−ｉｉ）に示すとおり、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定による重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比、Ｍｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が、３．５以上、１０．５以下の範囲であることが必要である。
　Ｑ値は、分子量分布の広がりを表す指標であり、この値が大きいほど、分子量分布が広いことを意味する。Ｑ値が小さすぎると、分布が狭い為に、溶融流動性と加工性のバランスが悪くなる。したがって、Ｑ値は３．５以上が必要であり、好ましくは４．０より大きい値である。更に好ましくは４．５より大きい値である。一方、Ｑ値が大きすぎると、必要としない（低）分子量成分の量が増えて、溶融流動性を悪化させるおそれがある。したがって、Ｑ値は、１０．５以下が必要であり、好ましくは８．０未満であり、更に好ましくは７．５未満である。
　プロピレン系重合体（Ｂ）のＧＰＣで測定する平均分子量及び分子量分布（Ｍｗ、Ｍｎ、Ｑ値）は、プロピレン重合の温度や圧力条件を変えるか、または、最も一般的な手法としては、水素等の連鎖移動剤をプロピレン重合時に添加する方法により、容易に調整を行なうことができる。さらに、使用するメタロセン錯体の種類、錯体を２種以上使用する場合はその量比を変えることで制御することができる。
【００４２】
３．ＧＰＣによる分子量分布曲線から得られる分子量分布の広がりの高分子量側への偏り
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、前記の要件（Ｂ−ｖｉｉｉ）に示すとおり、ＧＰＣによって得られる分子量分布曲線において、ピーク位置に相当する分子量の常用対数をＴｐ、ピーク高さの５０％高さとなる位置の分子量の常用対数をＬ５０及びＨ５０（Ｌ５０はＴｐより低分子量側、Ｈ５０はＴｐより高分子量側）とし、α及びβをそれぞれα＝Ｈ５０−Ｔｐ、β＝Ｔｐ−Ｌ５０と定義したとき、α／βが０．９より大きく、２．０未満であることが望ましい。ここで、α／βは、分子量分布の広がりの高分子量側への偏りを表す指標である。
　分子量分布の広がり方に関しては、ＧＰＣによって得られる分子量分布曲線で示される。すなわち、分子量（ＭＷ）の常用対数を横軸として、縦軸に、当該ＭＷに相当する分子の相対微分質量をプロットしたグラフが作成される。
　なお、ここにいう分子量（ＭＷ）とは、プロピレン系重合体を構成する個々の分子の分子量であって、プロピレン系重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）とは、異なるものである。図１は、分子量分布曲線の一例を示す図である。作成したグラフからαおよびβが求められる。本発明においては、上記のように、α／βが０．９より大きく、２．０未満であることが望ましい。
【００４３】
　通常、単一活性点を持つ触媒で均一な重合を行った場合、分子量分布は最も確からしい分布の形状となる。この最も確からしい分布のα／βは、０．９と算出される。
　したがって、プロピレン系重合体（Ｂ）の分子量分布は、単一活性点で均一な重合をした重合体の分子量分布と比べて、より高分子量側に一層広がっていることを意味している。
　α／βが０．９以下であると、相対的に高分子量成分の量が足りないため、スウェル比が小さくなり、成形性が悪化してしまう。
　したがって、プロピレン系重合体（Ｂ）は、α／βが０．９より大きいことが望ましく、好ましくは１．０以上であり、更に好ましくは１．１以上である。
【００４４】
　一方、α／βが２．０以上であると、高分子量成分の量が多すぎて、溶融流動性の悪化を引き起こす。
　したがって、プロピレン系重合体（Ｂ）は、α／βが２．０未満であることが望ましく、好ましくは１．８未満、より好ましくは１．７未満であり、更にさらに好ましくは１．６未満である。
　なお、分子量分布曲線において、ピークが２つ以上現れることがある。その場合は、最大ピークを本発明のピークと置き換えることができる。また、Ｈ５０が２つ以上現れる場合は、一番高分子量側の分子量で置き換えることができる。同様に、Ｌ５０が２つ以上現れる場合は、一番低分子量側の分子量で置き換えることができる。
　プロピレン系重合体（Ｂ）のＧＰＣによる分子量分布曲線から得られる分子量分布の広がりの高分子量側への偏りは、２種使用するメタロセン錯体の一方として、高分子量のポリマーが製造可能なものを選択したうえで、重合時に添加する水素添加量の制御により、容易に調整を行なうことができる。また、使用する２種のメタロセン錯体の量比を変えることでも調整することができる。
【００４５】
４．ＧＰＣによる分子量分布曲線における分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、前記の要件（Ｂ−ｉｉｉ）に示すとおり、ＧＰＣによって得られる分子量分布曲線において、重合体全量に対して、分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率（Ｗ（２００万以上））が０．４重量％以上、１０重量％未満である。
　上記２００万以上の比率（Ｗ（２００万以上））は、重合体中に含まれる非常に高い分子量成分の比率を示す指標である。
　上記非常に高い分子量成分の比率であるＷ（２００万以上）は、ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線（全量を１に規格化）において、分子量（Ｍ）が２００万（Ｌｏｇ（Ｍ）＝６．３）以下までの積分値を、１から減じた値として定義する。積分分子量分布曲線の一例を同じく図１に示す。
【００４６】
　前述のように、高分子量成分の量が足りないと、スウェル比が小さくなり、樹脂が金型内を流動する際により高い圧力が必要になりバリが発生しやすくなる。また、同時にタイガーマーク（トラ縞模様）が発生しやすくなる。そこで、分子量の高い成分が必要であり、中でも非常に分子量の高い成分を少量含有することにより、効率的に成形性が改善される。この非常に分子量の高い成分には、前述したような分岐成分を含んでいると考えられる。
　したがって、プロピレン系重合体（Ｂ）は、望ましくは、Ｗ（２００万以上）が０．４重量％以上である必要があり、好ましくは１．０重量％以上であり、更に好ましくは２．０重量％以上である。
　しかしながら、この成分の比率が高すぎると、流動性を悪化させてしまう。のみならず、非常に分子量の高い成分であるために、ゲルが生成してしまい、成形品の外観を損ねるという問題が生じる。また、この成分の比率が高すぎると、溶融流動性の悪化を引き起こす。
　そこで、プロピレン系重合体（Ｂ）は、望ましくは、Ｗ（２００万以上）が１０重量％未満である必要があり、好ましくは６．０重量％未満、更に好ましくは５重量％未満である。
　プロピレン系重合体（Ｂ）のＧＰＣによる分子量分布曲線における分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率は、使用するメタロセン錯体として高分子量のポリマーが製造可能なものを選択したうえで、低分子量側を製造するメタロセン錯体に対する量比、プロピレン重合時に添加する水素量や重合温度の制御により、容易に調整を行なうことができる。
　これまでにＭＦＲ、Ｑ値、α／βおよび分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率等のプロピレン系重合体の分子量に関する調整方法について説明してきた。例えば、共通する制御法として、水素量の制御を挙げることができる。水素量を増やすと、プロピレン系重合体のＭＦＲは上がり、Ｑ値、α／β、分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率は低下する傾向を示す。一方、重合温度を上げる、モノマー分圧を下げる方法でも、ＭＦＲを上げることが可能であり、その場合には、分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率は低下するが、Ｑ値とα／βは、あまり影響を受けない。また、ＭＦＲに対する分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率は、高分子量側を生成するメタロセン錯体の量や種類を変えることで制御することがすることができる。この様に、使用する触媒や重合条件を変化させることで、これら規定の制御が可能である。
【００４７】
　上記で定義される重量平均分子量（Ｍｗ）、Ｑ値、α／β、及びＷ（２００万以上）の値は、いずれも、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって得られるものであるが、その測定法、測定機器の詳細は、以下の通りである。
【００４８】
　装置：Ｗａｔｅｒｓ社製ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ、１５０Ｃ）
　検出器：ＦＯＸＢＯＲＯ社製ＭＩＲＡＮ、１Ａ、ＩＲ検出器（測定波長：３．４２μｍ）
　カラム：昭和電工社製ＡＤ８０６Ｍ／Ｓ（３本）
　移動相溶媒：ｏ−ジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）
　測定温度：１４０℃
　流速：１．０ｍｌ／分
　注入量：０．２ｍｌ
【００４９】
　試料の調製は、試料をＯＤＣＢ（０．５ｍｇ／ｍｌのＢＨＴを含む）を用いて、１ｍｇ／ｍｌの溶液を調製し、１４０℃で約１時間を要して、溶解させて行う。
　なお、得られたクロマトグラムのベースラインと区間は、図２に示すとおりである。
　また、ＧＰＣ測定で得られた保持容量から分子量への換算は、予め作成しておいた標準ポリスチレンによる検量線を用いて行う。使用する標準ポリスチレンは、何れも東ソー社製の以下の銘柄である。
　銘柄：Ｆ３８０、Ｆ２８８、Ｆ１２８、Ｆ８０、Ｆ４０、Ｆ２０、Ｆ１０、Ｆ４、Ｆ１、Ａ５０００、Ａ２５００、Ａ１０００
　各々が０．５ｍｇ／ｍｌとなるように、ＯＤＣＢ（０．５ｍｇ／ｍｌのＢＨＴを含む）に溶解した溶液を０．２ｍｌ注入して、較正曲線を作成する。較正曲線は、最小二乗法で近似して得られる三次式を用いる。
　分子量への換算に使用する粘度式：［η］＝Ｋ×Ｍαは、以下の数値を用いる。
　ＰＳ：Ｋ＝１．３８×１０−４、α＝０．７
　ＰＰ：Ｋ＝１．０３×１０−４、α＝０．７８
【００５０】
５．オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）による昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、前記の要件（Ｂ−ｉｖ）に示すとおり、例えば、プロピレン単独重合体は、昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）測定によって得られる溶出曲線において、４０℃以下の温度で溶出する成分が３．０重量％以下である。
　４０℃以下の温度で溶出する成分は、低結晶性成分であり、この成分の量が多いと、製品全体の結晶性が低下し、製品の剛性といった機械的強度が低下してしまう。
　したがって、この量が３．０重量％以下である必要があり、好ましくは２．０重量％以下であり、更に好ましくは１．０重量％以下あり、特に好ましくは０．５重量％以下である。
　プロピレン系重合体（Ｂ）のオルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）による昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）は、メタロセン錯体を用いることにより、一般的に低く抑えることが可能であるが、触媒の純度を一定以上に保つことに加え、触媒の製造方法や、重合時の反応条件を極端に高温にしないことや、メタロセン錯体に対する有機アルミの量比を上げすぎないことが必要である。
・・・
【００７６】
９．溶融張力と最高巻取速度
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、制御された分岐構造（分岐量、分岐長、分岐分布）を持つために、溶融物性が顕著に改良される。すなわち、高い溶融張力を持ちながら、優れた溶融延展性をもつ。溶融張力と溶融延展性の指標として、以下の測定方法で測定する溶融張力（ＭＴ）と最高巻取速度（ＭａｘＤｒａｗ）のバランスで表すことができる。
【００７７】
　溶融張力（ＭＴ）および最高巻取速度（ＭａｘＤｒａｗ）の測定方法について説明する。
　東洋精機社製キャピログラフ１Ｂを用い、下記の条件で樹脂を紐状に押し出して、ローラーに巻き取っていった時にプーリーに検出される張力を溶融張力（ＭＴ）とする。
　　キャピラリー：直径２．１ｍｍ
　　シリンダー径：９．６ｍｍ
　　シリンダー押出速度：１０ｍｍ／分
　　巻き取り速度：４．０ｍ／分
　　温度：２３０℃
【００７８】
　また、巻き取り速度を４．０ｍ／分から徐々に上げていったとき（加速度：５．４ｃｍ／ｓ２）、紐状物が切断する直前の巻き取り速度を、最高巻取速度（ＭａｘＤｒａｗ）とする。
　ここで、ＭＴの値が大きい方が、溶融張力が高いことを意味し、ＭａｘＤｒａｗが大きい方が、流動性や延展性が良いことを意味する。
　プロピレン系重合体（Ｂ）は、分子量分布を広げ分岐を導入することにより、溶融張力が改善されており、したがって、ＭＴは、５ｇ以上であり、好ましくは１０ｇ以上、更に好ましくは１５ｇ以上である。」
（１ｅ）「【実施例】
【０１５０】
　次に、本発明を実施例によって更に具体的に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の実施例における物性測定、分析、評価等は、下記の方法に従ったものである。また、樹脂などの使用材料として、下記のものを用いた。
・・・
【０１５４】
３．使用材料
（Ｉ）結晶性ポリプロピレン樹脂（Ａ）
　下記の表１に示す物性を有するプロピレンエチレンブロック表重合体（Ａ−１）〜（Ａ−２）を用いた。
【０１５５】
【表１】
【０１５６】
（ＩＩ）プロピレン系重合体（Ｂ）
　下記の重合例１〜５で製造したプロピレン系樹脂（Ｂ−１）〜（Ｂ−５）を用いた。
【０１５７】
（１）プロピレン系重合体（Ｂ）の製造
［触媒合成例１］：
（１−１）イオン交換性層状珪酸塩の化学処理：
　セパラブルフラスコ中で蒸留水３４５６ｇに９６％硫酸（１０４４ｇ）を加えその後、層状珪酸塩としてモンモリロナイト（水沢化学社製ベンクレイＳＬ：平均粒径１９μｍ）６００ｇを加えた。このスラリーを０．５℃／分で１時間かけて９０℃まで昇温し、９０℃で１２０分反応させた。この反応スラリーを１時間で室温まで冷却し、蒸留水２４００ｇ加えた後にろ過したところケーキ状固体１２３０ｇを得た。
　次に、セパラブルフラスコ中に、硫酸リチウム６４８ｇ、蒸留水１８００ｇを加え硫酸リチウム水溶液としたところへ、上記ケーキ上固体を全量投入し、更に蒸留水５２２ｇを加えた。このスラリーを０．５℃／分で１時間かけて９０℃まで昇温し、９０℃で１２０分反応させた。この反応スラリーを１時間で室温まで冷却し、蒸留水１９８０ｇ加えた後にろ過し、更に蒸留水でｐＨ３まで洗浄し、ろ過を行ったところ、ケーキ状固体１１５０ｇを得た。
　得られた固体を窒素気流下１３０℃で２日間予備乾燥後、５３μｍ以上の粗大粒子を除去し、更に２１５℃、窒素気流下、滞留時間１０分の条件でロータリーキルン乾燥することにより、化学処理スメクタイト３４０ｇを得た。
　この化学処理スメクタイトの組成は、Ａｌ：７．８１重量％、Ｓｉ：３６．６３重量％、Ｍｇ：１．２７重量％、Ｆｅ：１．８２重量％、Ｌｉ：０．２０重量％であり、Ａｌ／Ｓｉ＝０．２２２［ｍｏｌ／ｍｏｌ］であった。
【０１５８】
（１−２）触媒調製及び予備重合：
　３つ口フラスコ（容積１Ｌ）中に、上で得られた化学処理スメクタイト１０ｇを入れ、ヘプタン（６５ｍｌ）を加えてスラリーとし、これにトリイソブチルアルミニウム（２５ｍｍｏｌ：濃度１４３ｍｇ／ｍｌのヘプタン溶液を３４．６ｍｌ）を加えて１時間攪拌後、ヘプタンで残液率１／１００まで洗浄し、全容量を１００ｍｌとなるようにヘプタンを加えた。
　また、別のフラスコ（容積２００ｍｌ）中で、ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−ｔ−ブチルフェニル）インデニル｝］ハフニウム（１０５μｍｏｌ）をトルエン（３０ｍｌ）に溶解し（溶液１）、更に、別のフラスコ（容積２００ｍｌ）中で、ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム（４５μｍｏｌ）をトルエン（１２ｍｌ）に溶解した（溶液２）。
【０１５９】
　上記の化学処理スメクタイトが入った１Ｌフラスコにトリイソブチルアルミニウム（０．６ｍｍｏｌ：濃度１４３ｍｇ／ｍｌのヘプタン溶液を０．８３ｍｌ）を加えた後、上記溶液１を加え、さらに５分後に上記溶液２加えて、１時間室温で攪拌した。
　その後、ヘプタンを３５６ｍｌ追加し、このスラリーを１Ｌオートクレーブに導入した。
　オートクレーブの内部温度を４０℃にしたのちプロピレンを１０ｇ／時の速度でフィードし、２時間４０℃を保ちつつ予備重合を行った。その後、プロピレンフィードを止めて、５０℃に昇温し、オートクレーブ内の圧力が０．０５ＭＰａになるまで残重合を行った。得られた触媒スラリーの上澄みをデカンテーションで除去した後、残った部分に、トリイソブチルアルミニウム（６ｍｍｏｌ：濃度１４３ｍｇ／ｍｌのヘプタン溶液を８．３ｍｌ）を加えて５分攪拌した。
　この固体を２時間減圧乾燥することにより、乾燥予備重合触媒２７．５ｇを得た。予備重合倍率（予備重合ポリマー量を固体触媒量で除した値）は１．７５であった（予備重合触媒１）。
【０１６０】
［触媒合成例２］：
　上記触媒合成例１の（１−２）触媒調製及び予備重合において、ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム（１３５μｍｏｌ）をトルエン（３８ｍＬ）に溶解して、溶液１とし、ｒａｃ−ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム（１５μｍｏｌ）をトルエン（４ｍＬ）に溶解して溶液２として使用する以外は、触媒合成例１と同様の実験をおこなった。
　そうしたところ、乾燥予備重合触媒２８．４ｇを得た。予備重合倍率は１．８４であった（予備重合触媒２）。
【０１６１】
［重合例１］：
　３Ｌオートクレーブを加熱下、窒素を流通させることにより予めよく乾燥させた後、プロピレンで槽内を置換して室温まで冷却した。トリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液（１４３ｍｇ／ｍｌ）２．８６ｍｌを加えた後、水素を１２０Ｎｍｌ導入した。次いで液体プロピレン７５０ｇを導入した後、７５℃まで昇温した。
　その後、上記の予備重合触媒１を、予備重合ポリマーを除いた重量で１２０ｍｇを高圧アルゴンで重合槽に圧送し、重合を開始した。７５℃で３時間保持した後、エタノール５ｍｌを圧入して重合を停止し、４５６ｇの重合体を得た。
　こうして得られた重合体（Ｂ−１）の分析結果を表２に示す。
【０１６２】
［重合例２］：
　３Ｌオートクレーブを加熱下、窒素を流通させることにより予めよく乾燥させた後、プロピレンで槽内を置換して室温まで冷却した。トリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液（１４３ｍｇ／ｍＬ）２．８６ｍＬを加えた後、水素を３００Ｎｍｌ導入した。次いで液体プロピレン７５０ｇを導入した後、７５℃まで昇温した。
　その後、予備重合触媒１を、予備重合ポリマーを除いた重量で１００ｍｇを高圧アルゴンで重合槽に圧送し、重合を開始した。７５℃で１時間保持した後、エタノール５ｍｌを圧入して重合を停止した。そうしたところ４０５ｇの重合体が得られた。
　得られた重合体（Ｂ−２）の評価結果を表２に示す。
【０１６３】
［重合例３］：
　充分に窒素置換した１Ｌオートクレーブに、ヘプタン５００ｍｌ、ＭＭＡＯ  ２．５ＭＬ、予めＭＭＡＯ  ２．５ｍｌとジメチルシリレンビス（２−メチル−４−フェニル−インデニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（１ｍｇ／ｍｌ）１ｍｌとを接触させて活性化したものを導入し、５０℃に保った。プロピレンをゆっくり導入し、最終的に重合槽内の圧力を０．５ＭＰａを保持して１時間重合した。重合終了後ポリマーをろ過によって回収し、減圧乾燥したところ３５ｇのポリマーが得られた。
　得られた重合体（Ｂ−３）の評価結果を表２に示す。
【０１６４】
［重合例４］：
［固体触媒成分（Ｚ）の合成］
　撹拌装置を備えた容量１０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、精製したｎ−ヘプタン２Ｌを導入した。更に、ＭｇＣｌ２を２５０ｇ、Ｔｉ（Ｏ−ｎ−Ｂｕ）４を１．８Ｌ添加して、９５℃で２ｈｒ反応を行った。反応生成物を４０℃に冷却し、メチルハイドロジェンポリシロキサン（２０センチストークスのもの）を５００ｍｌ添加した。４０℃で５ｈｒ反応を行った後、析出した固体生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄した。
　次いで、精製したｎ−ヘプタンを導入して、上記固体生成物の濃度が２００ｇ／Ｌとなる様に調整した。ここに、ＳｉＣｌ４を３００ｍｌ添加して、９０℃で３ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄し、反応生成物の濃度が１００ｇ／Ｌとなる様に精製したｎ−ヘプタンを導入した。フタル酸ジクロライド３０ｍｌを精製したｎ−ヘプタン２７０ｍｌに混合した液を事前に調製しておき、その混合液をオートクレーブへ添加し、９０℃で１ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄し、反応生成物の濃度が２００ｇ／Ｌとなる様に精製したｎ−ヘプタンを導入した。ここへ、ＴｉＣｌ４を１Ｌ添加し、９５℃で３ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄し、固体成分（ＺＡ１）のスラリーを得た。このスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体成分（ＺＡ１）のＴｉ含量は２．５重量％であった。
　次に、撹拌装置を備えた容量２０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、上記固体成分（ＺＡ１）のスラリーを固体成分（ＺＡ１）として１００ｇ導入した。精製したｎ−ヘプタンを導入して液レベルを４Ｌに調整した。ここに、成分（ＺＡ２）としてトリメチルビニルシランを２５ｍｌ、成分（ＺＡ３）としてｔ−Ｂｕ（Ｍｅ）Ｓｉ（ＯＭｅ）２を２０ｍｌ、成分（ＺＡ４）としてＥｔ３Ａｌのｎ−ヘプタン希釈液をＥｔ３Ａｌとして４０ｇ添加し、４０℃で２ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄し、得られたスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体成分にはＴｉが１．８重量％、ｔ−Ｂｕ（Ｍｅ）Ｓｉ（ＯＭｅ）２が４．５重量％含まれていた。
　上記で得られた固体成分を用いて、以下の手順により予備重合を行った。上記のスラリーに精製したｎ−ヘプタンを導入して、固体成分の濃度が２０ｇ／Ｌとなる様に調整した。スラリーを１０℃に冷却した後、Ｅｔ３Ａｌのｎ−ヘプタン希釈液をＥｔ３Ａｌとして１０ｇ添加し、２４０ｇのプロピレンを４ｈｒかけて供給した。プロピレンの供給が終わった後、更に３０分反応を継続した。次いで、気相部を窒素で充分に置換し、反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄した。得られたスラリーをオートクレーブから抜き出し、真空乾燥を行って固体触媒成分（Ｚ）を得た。この固体触媒成分（Ｚ）は、固体成分１ｇあたり２．１ｇのポリプロピレンを含んでいた。分析したところ、この固体触媒成分（Ａ）のポリプロピレンを除いた部分には、Ｔｉが１．６重量％、ｔ−Ｂｕ（Ｍｅ）Ｓｉ（ＯＭｅ）２が４．３重量％含まれていた。
【０１６５】
［プロピレンの重合］
　撹拌及び温度制御装置を有する内容積３．０リットルのステンレス鋼製オートクレーブを窒素流通下で加熱乾燥し、室温まで冷却してプロピレン置換した後、トリエチルアルミニウム４００ミリグラム、及び水素を４０００ミリリットル導入し、次いで液体プロピレンを７５０グラム導入して、内部温度を７０℃に合わせた後に、上記の固体触媒成分を１０ミリグラム圧入して、プロピレンを重合させた。１時間後にエタノールを１０ｍｌ圧入して重合を停止した。ポリマーを乾燥して秤量したところ３２０ｇのポリマーが得られた。
　得られた重合体（Ｂ−４）の評価結果を表２に示す。
【０１６６】
［重合例５］：
　３Ｌオートクレーブを加熱下、窒素を流通させることにより予めよく乾燥させた後、プロピレンで槽内を置換して室温まで冷却した。トリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液（１４３ｍｇ／ｍＬ）２．８６ｍＬを加え、水素を４５０Ｎｍｌ導入した。次いで液体プロピレン７５０ｇを導入した後、７０℃まで昇温した。
　その後、予備重合触媒２を、予備重合ポリマーを除いた重量で１００ｍｇを高圧アルゴンで重合槽に圧送し、重合を開始した。７０℃で１時間保持した後、エタノール５ｍｌを圧入して重合を停止した。そうしたところ３１５ｇの重合体が得られた。
　得られた重合体（Ｂ−５）の評価結果を表２に示す。
【０１６７】
【表２】
・・・
【０１７１】
［実施例１〜６、比較例１〜９］
　実施例１〜６は表３に、また、比較例１〜９は表４に示すとおり、各組成成分を配合し、ミキサーで混合した後、二軸押出機で溶融混練し、押出温度２００℃にてストランドを押し出し、冷却カットして造粒し、ペレット状の樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の評価結果などを表３、４に示した。
【０１７２】
【表３】
【０１７３】
【表４】
」
　上記した引用文献１の特許請求の範囲の記載によれば、引用文献１には、次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
「下記の成分（Ａ）１〜８０重量％、成分（Ｂ）５〜９５重量％、成分（Ｃ）０〜３０重量％及び成分（Ｄ）０〜３０重量％の合計量（但し、成分（Ａ）〜成分（Ｄ）の合計は１００重量％）１００重量部に対して、成分（Ｅ）を０．０１〜１重量部含有することを特徴とする結晶性ポリプロピレン樹脂組成物。
　成分（Ａ）：下記の要件（Ａ−ｉ）〜（Ａ−ｉｉ）を満たす結晶性ポリプロピレン
　　（Ａ−ｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が１０〜２００ｇ／１０分である。
　　（Ａ−ｉｉ）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定する重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｑ値）が５を超える。
　成分（Ｂ）：下記の要件（Ｂ−ｉ）〜（Ｂ−ｖｉ）を満たすプロピレン系重合体
　　（Ｂ−ｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．０１〜１００ｇ／１０分である。
　　（Ｂ−ｉｉ）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定する重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｑ値）が３．５〜１０．５である。
　　（Ｂ−ｉｉｉ）ＧＰＣによって得られる分子量分布曲線において、全量に対して、分子量（Ｍ）が２００万以上の成分の比率が０．４重量％以上１０重量％未満である。
　　（Ｂ−ｉｖ）オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）による昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）において、４０℃以下の温度で溶出する成分が３．０重量％以下である。
　　（Ｂ−ｖ）１３Ｃ−ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９５％以上である。
　　（Ｂ−ｖｉ）伸長粘度の測定における歪硬化度（λｍａｘ）が６．０以上である。
　成分（Ｃ）：熱可塑性エラストマー
　成分（Ｄ）：無機フィラー
　成分（Ｅ）：結晶核剤」
２．引用文献２について
　原査定の拒絶の理由に引用された上記引用文献２には、図面とともに次の事項が記載されている。
（２ａ）「【請求項１】
　下記条件（ア−ｉ）〜（ア−ｉｉｉ）を満たすプロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）５０〜１００重量部、および、下記条件（イ−ｉ）〜（イ−ｉｉｉ）を満たす熱可塑性樹脂（イ）０〜５０重量部を含有するプロピレン系樹脂組成物（プロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）と熱可塑性樹脂（イ）との合計を１００重量部とする。）を成形してなることを特徴とする保存用嵌合容器部材。
プロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）
（ア−ｉ）メタロセン系触媒を用いて、第１工程でプロピレン単独またはエチレン含量７ｗｔ％以下のプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ａ）を３０〜９５ｗｔ％、第２工程で成分（Ａ）よりも３〜２０ｗｔ％多くのエチレンを含有するプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ｂ）を７０〜５ｗｔ％逐次重合することで得られたプロピレン−エチレンブロック共重合体であること。
（ア−ｉｉ）ＤＳＣ法により測定された融解ピーク温度（Ｔｍ）が１１０〜１５０℃の範囲にあること。
（ア−ｉｉｉ）固体粘弾性測定により得られる温度−損失正接曲線において、ｔａｎδ曲線が０℃以下に単一のピークを有すること。
熱可塑性樹脂（イ）
（イ−ｉ）曲げ弾性率がプロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）よりも低いこと。
（イ−ｉｉ）密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３の範囲内にあること。
（イ−ｉｉｉ）メルトフローレート（２３０℃、２１．１８Ｎ）が１．０〜５０ｇ／１０分の範囲内にあること。」
（２ｂ）「【技術分野】
【０００１】
　本発明は、蓋と容器本体とが嵌合して内容物を保存できる上、開封−密封を繰り返して行うことのできる保存用嵌合容器部材に関し、さらに詳しくは、柔軟性、耐熱性、透明性、クリーン性に優れた保存用嵌合容器部材に関する。
・・・
【０００４】
　このような問題への対応として、透明性を悪化させないために、第２工程で製造されるエチレン−プロピレンランダム共重合体が相分離を起こさない範囲にエチレン含量を抑制するという提案がなされている（例えば、特許文献１、２参照。）。
　上記において、第１工程でプロピレンのホモ重合体またはエチレン含量の少ないプロピレン−エチレン共重合体を、第２工程でエチレン含量が第１工程より多いものの比較的少ないプロピレン−エチレン共重合体エラストマーを、チーグラー・ナッタ系触媒を用いて連続重合するという手法では、チーグラー・ナッタ系触媒は活性点の種類が複数あるため、プロピレン−エチレン共重合体の結晶性および分子量分布が広くなり、低結晶性かつ低分子量の成分を多く生成してしまう。その結果、成形品を長期間もしくは高温下で保管した際に、これらの低結晶性かつ低分子量の成分が成形品の表面にブリードアウトする現象が発生し、商品価値を大きく損なってしまう。
　このブリードアウトの原因となる低結晶性や低分子量成分の生成を抑制するために、エラストマーの固有粘度すなわち平均分子量をある程度以上高くする手法（例えば、特許文献３参照。）もあるが、分子量分布が広いために、平均分子量を増加させても低結晶性かつ低分子量の成分の生成を完全には抑えることができない。そのため、透明性が十分でなく、べたつきやブリードアウトは多少改善されるものの不十分なレベルである。さらに、エラストマーの平均分子量が高いことでフィッシュアイと呼ばれる外観不良を発生しやすくなるうえ、流動性が低下してしまうために成形性が悪化する。その改良のためには造粒工程において有機過酸化物などによる流動性のコントロールが必要となるが、それにより成形品の臭いや内容物の味を悪化させるという問題をも有している。」
（２ｃ）「【００１８】
［１］プロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）
　本発明で用いられるプロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）とは、第１工程で、プロピレン単独またはエチレン含量７ｗｔ％以下のプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ａ）を３０〜９５ｗｔ％重合した後、第２工程で、第１工程よりも３〜２０ｗｔ％多いエチレン量を含むプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ｂ）を７０〜５ｗｔ％逐次重合することで得られる。
　なお、ここでいうプロピレン−エチレンブロック共重合体とは、プロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ａ）（以下、成分（Ａ）という。）と、プロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ｂ）（以下、成分（Ｂ）という。）を逐次重合することより得られる、通称でのブロック共重合体であり、必ずしも成分（Ａ）と成分（Ｂ）とが完全にブロック状に結合されたものでなくても良い。
　上記要件を以下の（１−１）〜（１−８）で詳細に説明する。
【００１９】
（１−１）成分（Ａ）中のエチレン含量：［Ｅ］Ａ
　第１工程で製造される成分（Ａ）は、成形品耐熱性を発現するために、融点が比較的高く、結晶性を有するプロピレン単独重合体、もしくはエチレン含量が７ｗｔ％以下のプロピレン−エチレンランダム共重合体である必要がある。エチレン含量が７ｗｔ％を超えると融点が低くなりすぎ、製品の耐熱性を悪化させる恐れがある。エチレン含量は５ｗｔ％以下が好ましく、３ｗｔ％以下がさらに好ましい。
【００２０】
（１−２）成分（Ｂ）中のエチレン含量：［Ｅ］Ｂ
　第２工程で製造される成分（Ｂ）は、プロピレン−エチレンブロック共重合体中でゴム弾性成分の役割を有し、柔軟性や耐寒衝撃性を付与するために必要な成分である。
　成分（Ｂ）のエチレン含量の範囲は、上記効果を十分に発揮するために、成分（Ａ）のエチレン含量との差［Ｅ］Ｂ−［Ｅ］Ａ（［Ｅ］ｇａｐ）によって規定される。［Ｅ］Ｂ−［Ｅ］Ａは３〜２０ｗｔ％の範囲であることが必要であり、好ましくは６〜１８ｗｔ％、さらに好ましくは８〜１６ｗｔ％である。
　［Ｅ］ｇａｐが、３ｗｔ％以下の場合、耐寒衝撃性が十分でなく好ましくない。また、２０ｗｔ％を超えると第１工程で製造される成分（Ａ）との相溶性が悪くなるため、透明性が著しく悪化するため好ましくない。［Ｅ］ｇａｐが６〜１８ｗｔ％、さらには８〜１６ｗｔ％においては、長期保管時もしくは加熱時のブリードアウト性もさらに良好となるため、より好ましい。
・・・
【００３８】
（１−６）メルトフローレート（ＭＦＲ）
　本発明で使用されるプロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．５〜１００ｇ／１０分が好ましく、より好ましくは２〜５０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満では成形が困難になり、１００ｇ／１０分を超えると耐衝撃性が期待できなくなる。射出成形においては、５〜３５ｇ／１０分がさらに好ましい。
　メルトフローレート（ＭＦＲ）は、プロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）の重合条件である温度や圧力を調節したり、重合時において水素等の連鎖移動剤の添加量を制御したりすることにより、容易に調整を行なうことができる。
　ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠し、加熱温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定する値である。」
（２ｄ）「【００５６】
（３）プロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）の構成要素の制御方法
　本発明に用いられるプロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）の各要素は、以下のように制御され、本発明の共重合体に必要とされる構成要件を満たすよう製造することができる。
【００５７】
（３−１）成分（Ａ）
　成分（Ａ）については、エチレン含量［Ｅ］Ａを制御する必要がある。
　本発明では、［Ｅ］Ａを所定の範囲に制御するためには、第１工程における重合槽に供給するプロピレンとエチレンの量比を、適宜調整すればよい。供給比率と得られるプロピレン−エチレンランダム共重合体中のエチレン含量の関係は、用いるメタロセン触媒の種類によって異なるが、供給比率の調整により必要とするエチレン含量［Ｅ］Ａを有する成分（Ａ）を製造することができる。
　例えば、［Ｅ］Ａを７ｗｔ％未満に制御する場合には、プロピレンに対するエチレンの供給重量比を０．３以下の範囲、好ましくは０．２以下の範囲とすればよい。
【００５８】
（３−２）成分（Ｂ）
　成分（Ｂ）については、エチレン含量［Ｅ］Ｂを制御する必要がある。
　本発明では、［Ｅ］Ｂを所定の範囲に制御するためには、［Ｅ］Ａと同様に、第２工程におけるプロピレンに対するエチレンの供給量比を制御すればよい。例えば、［Ｅ］Ｂを３〜２７ｗｔ％に制御する場合には、プロピレンに対するエチレンの供給重量比を０．００５〜６の範囲、好ましくは０．０１〜３の範囲とすればよい。
【００５９】
（３−３）Ｗ（Ａ）とＷ（Ｂ）
　成分（Ａ）の量Ｗ（Ａ）と成分（Ｂ）の量Ｗ（Ｂ）は、成分（Ａ）を製造する第１工程の製造量と成分（Ｂ）の製造量の比を変化させることにより制御することができる。例えば、Ｗ（Ａ）を増やしてＷ（Ｂ）を減らすためには、第１工程の製造量を維持したまま第２工程の製造量を減らせばよく、それは、第２工程の滞留時間を短くしたり、重合温度を下げたり、重合抑制剤の量を増やしたりすることにより容易に制御することができる。その逆もまた同様である。
　実際に条件を設定する際には、活性減衰を考慮する必要がある。すなわち、本発明にて実施するエチレン含有量［Ｅ］Ａおよび［Ｅ］Ｂの範囲においては、一般にエチレン含有量を高くするためにプロピレンに対するエチレン供給量比を高くすると重合活性が高くなり、同時に活性減衰が大きくなる傾向にある。したがって、第２工程の活性を維持するために第１工程の重合活性を抑制する必要があり、具体的には、  第１工程にてエチレン含有量［Ｅ］Ａを下げ、生産量Ｗ（Ａ）を下げ、必要に応じて、重合温度を下げるおよび／または重合時間（滞留時間）を短くする、あるいは、第２工程にてエチレン含有量［Ｅ］Ｂを上げ、生産量Ｗ（Ｂ）を上げ、必要に応じて、重合温度を上げるおよび／または重合時間（滞留時間）を長くするような方法で条件を設定すればよい。
【００６０】
（３−４）ＭＦＲ（Ａ）とＭＦＲ（Ｂ）
　プロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）のメルトフローレートＭＦＲ（Ｗ）は、成分（Ａ）のメルトフローレートＭＦＲ（Ａ）と、成分（Ｂ）のメルトフローレートＭＦＲ（Ｂ）とがそれぞれに寄与することにより定まる値である。すなわち、ＭＦＲ（Ｗ）、ＭＦＲ（Ａ）、ＭＦＲ（Ｂ）と、各成分の重量比率Ｗ（Ａ）、Ｗ（Ｂ）との間には、次式が成立する。
　ｌｏｇ｛ＭＦＲ（Ｗ）｝＝Ｗ（Ａ）×ｌｏｇ｛ＭＦＲ（Ａ）｝＋Ｗ（Ｂ）×ｌｏｇ｛ＭＦＲ（Ｂ）｝
【００６１】
　この式を用いることにより、第１工程後に得られたポリマーのメルトフローレートＭＦＲ（Ａ）、第２工程後に得られたポリマーのメルトフローレートＭＦＲ（Ｗ）、Ｗ（Ａ）、Ｗ（Ｂ）とから、成分（Ｂ）のメルトフローレートを算出することができる。
　成分（Ａ）のメルトフローレートＭＦＲ（Ａ）と成分（Ｂ）のメルトフローレートＭＦＲ（Ｂ）とは、成分（Ａ）を製造する第１工程、および、成分（Ｂ）を製造する第２工程のそれぞれにおいて、重合条件である温度や圧力を調節したり、水素等の連鎖移動剤の添加量を制御したりすることにより、容易に調整を行なうことができる。すなわち、ＭＦＲ（Ａ）とＭＦＲ（Ｂ）との調整は、本発明の規定を満たす範囲内であれば、それぞれ独立に行うことができる。中でも、ＭＦＲ（Ｂ）がＭＦＲ（Ａ）よりも小さい場合には、成形品を長期保管もしくは加熱しても、ブリードアウトによるべたつきや外観悪化がほぼ完全に防止できることから特に好ましい。
　ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠し、加熱温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定する値である。」
（２ｅ）「【００６４】
［２］熱可塑性樹脂（イ）
・・・
【００６８】
　熱可塑性樹脂（イ）としては、本発明に規定された範囲を満たすのであれば、あらゆる公知の樹脂を使用することができるが、例えば、ポリエチレンを使用することができる。その代表例としては、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）が挙げられる。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は柔軟性に乏しいため、好ましくない。特に、メタロセン触媒を用いて重合されたＰＥは、低分子量成分や低結晶性成分を含まないため、べたつき、ブリードアウト等の観点からより好ましい。
【００６９】
　また、熱可塑性樹脂（イ）として、エチレン系のエラストマーもしくはプラストマーと呼ばれる樹脂を用いることもできる。コモノマーは、炭素数４〜１０のα−オレフィン、炭素数３〜１０のアルカジエンからなる群のうち少なくとも一種類であり、コモノマーの含有量は１０〜５０ｗｔ％であることが望ましい。一般にコモノマー含有量が大きいほど柔軟性が向上し、成形品の柔軟化効果が大きくなる反面、耐熱性は低下する。このため、コモノマー含有量が１０ｗｔ％より小さくなると、柔軟性が乏しくなり併用効果が薄れる。一方、コモノマー含有量が５０ｗｔ％より大きくなると、耐熱性が著しく劣り、加熱時の使用に耐えられなくなるなどの不具合が生じるため、好ましくない。コモノマーは、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンを用いた際に、より有効に柔軟化させることができる。エチレン系のエラストマーもしくはプラストマーの代表例としては、エチレン・プロピレン共重合体エラストマー（ＥＰＲ）、エチレン・ブテン共重合体エラストマー（ＥＢＲ）、エチレン・ヘキセン共重合体エラストマー（ＥＨＲ）、エチレン・オクテン共重合体エラストマー（ＥＯＲ）、エチレン・プロピレン・ブタジエン共重合体、エチレン・プロピレン・イソプレン共重合体等が挙げられる。
【００７０】
　さらに、熱可塑性樹脂（イ）として、プロピレン系のエラストマーもしくはプラストマーを用いることもできる。コモノマーは、エチレン、炭素数４〜１０のα−オレフィン、炭素数３〜１０のアルカジエンからなる群のうち少なくとも一種類であり、コモノマーの含有量は７〜４０ｗｔ％であることが望ましい。一般にコモノマー含有量が大きいほど柔軟性が向上し、成形品の柔軟化効果が大きくなるが耐熱性は低下する。このため、コモノマー含有量が７ｗｔ％より小さくなると柔軟性が乏しくなり併用効果が薄れる。一方、コモノマー含有量が４０ｗｔ％より大きくなると、耐熱性が著しく劣り、加熱時の使用に耐えられなくなるなどの不具合が生じるため、好ましくない。コモノマーの例としては、エチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンなどが挙げられる。
【００７１】
　さらにまた、熱可塑性樹脂（イ）として、スチレン系のエラストマーを用いることもできる。コモノマーは、炭素数２〜１０のα−オレフィン、炭素数３〜１０のアルカジエンからなる群のうち少なくとも一種類であり、コモノマーの含有量は２０〜８０ｗｔ％であることが好ましい。一般にコモノマー含有量が大きいほど柔軟性が向上し、成形品の柔軟化効果が大きくなる反面、耐熱性は低下する。コモノマー含有量が２０ｗｔ％より小さくなると柔軟性が乏しくなり、併用効果が薄れる。しかし、コモノマー含有量が８０ｗｔ％より大きくなると、耐熱性が著しく劣り、加熱時の使用に耐えられなくなるなどの不具合が生じるため、好ましくない。スチレン系のエラストマーの代表例としては、スチレン・エチレン・プロピレンジブロック共重合体（ＳＥＰ）、スチレン・エチレン・ブテンジブロック共重合体（ＳＥＢ）、スチレン・ブタジエン・スチレントリブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン・イソプレン・スチレントリブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン・エチレン・ブテン・スチレントリブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン・エチレン・プロピレン・スチレントリブロック共重合体（ＳＥＰＳ）等が挙げられる。また、これらを水添した重合体を使用してもよい。」
　また、段落【００８８】以降の実施例においては、プロピレン−エチレンブロック共重合体の具体例である製造例１〜製造例３が記載され、それぞれの製造例で製造された樹脂の物性が段落【０１１０】の表３として以下のとおり記載されている。
　そして、段落【０１１４】以降では、実施例１〜１１、比較例１〜５として、プロピレン−エチレンブロック共重合体（ア）と熱可塑性樹脂（イ）を含む樹脂組成物を製造し、その物性が段落【０１１５】及び【０１１６】の表４及び５として以下のとおり記載されている。
３．引用文献３について
　原査定の拒絶の理由に引用された上記引用文献３には、図面とともに次の事項が記載されている。
（３ａ）「【請求項１】
　下記の成分（ａ）及び（ｂ）を含有し、
　成分（ａ）及び（ｂ）の合計質量に対する、成分（ａ）の質量比率が１０％以上、９０％以下であり、成分（ｂ）の質量比率が９０％以下、１０％以上であり、
架橋されている
ことを特徴とする、熱可塑性エラストマー組成物。
（ａ）エチレンと、炭素数が３以上、１２以下の１種以上のα−オレフィンとからなり、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（以下「ＧＰＣ」という。）法による分子量分布｛質量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）｝が３．０未満である、２種類以上のエチレン・α−オレフィン共重合体から構成され、
　密度が０．８５０ｇ／ｃｍ3以上、０．９００ｇ／ｃｍ3以下であり、
　ＧＰＣ法による分子量分布｛質量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）｝が３．０以上である、オレフィン系共重合体群。
（ｂ）密度が０．９００ｇ／ｃｍ3より大きいオレフィン系重合体。」
　また、段落【００７０】以降の実施例においては、成分（ａ）のエチレン・α−オレフィン共重合体として、エチレンとブテン−１との共重合体（三井化学（株）社製タフマーＡ１０５０Ｓ）を用いること、この共重合体の重合触媒はメタロセン系、密度は０．８６０ｇ／ｃｍ3、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２、ＭＦＲ（１９０℃、２１Ｎ荷重）＝１．５ｇ／１０分であることが記載されいている。
第５　対比・判断
１．本願発明１について
（１）対比
　本願発明１と引用発明とを対比する。
　本願発明１のプロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）は、エチレン含量が２〜８重量％であり、プロピレンが主成分である樹脂組成物であるから、引用発明の成分（Ａ）である結晶性ポリプロピレンは、本願発明１のプロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）と、プロピレンが主成分である樹脂を含む組成物という限りにおいて一致する。
　本願発明１のポリプロピレン樹脂（Ｘ）の特性（ｉ）であるＭＦＲの測定方法は、発明の詳細な説明の段落【００１５】をみると、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重であるといえるから、引用発明の成分（Ｂ）であるプロピレン系重合体であって、要件（Ｂ−ｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．０１〜１００ｇ／１０分であること、及び、要件（Ｂ−ｉｉ）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定する重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｑ値）が３．５〜１０．５であることは、本願発明１のポリプロピレン樹脂（Ｘ）であって、特性（ｉ）：ＭＦＲが０．１〜３０ｇ／１０分であること、及び、特性（ｉｉ）：ＧＰＣによる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０〜１０であることと一致する。
　また、引用発明の結晶性ポリプロピレン樹脂組成物は、本願発明１の射出成形用ポリプロピレン系樹脂組成物と、ポリプロピレン系樹脂組成物という限りにおいて一致する。
　さらに、ポリプロピレン系樹脂組成物に含まれる成分の配合割合について、引用発明の成分（Ａ）を１〜８０重量％、成分（Ｂ）を５〜９５重量％含むことは、本願発明１の、プロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）を１〜９５重量％、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）を５〜９９重量％からなることと一致する。
　そうすると、本願発明１と引用発明とでは、
「プロピレンが主成分である樹脂を含む組成物（Ａ）１〜９５重量％、及び下記の（ｉ）〜（ｉｉ）の特性を有するポリプロピレン樹脂（Ｘ）５〜９９重量％からなるポリプロピレン系樹脂組成物。
特性（ｉ）：ＭＦＲが０．１〜３０ｇ／１０分である。
特性（ｉｉ）：ＧＰＣによる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０〜１０」である点で一致し、次の点で相違する。
　上記一致点であるポリプロピレン系樹脂組成物の成分であるプロピレンが主成分である樹脂を含む組成物（Ａ）に関して、
（相違点１）本願発明１では、エチレン含量が０．１〜３重量％、ＪＩＳ　Ｋ７２１０（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）に準拠したメルトフローレイト（ＭＦＲ）が１０〜３００ｇ／１０分であるプロピレン−エチレン共重合体（ａ）と、エチレン含量が５〜２０重量％、ＭＦＲが１〜５０ｇ／１０分であるプロピレン−エチレン共重合体（ｂ）とを含有し、プロピレン−エチレン共重合体（ａ）とプロピレン−エチレン共重合体（ｂ）の重量比が９０：１０〜６０：４０であることが特定されているのに対し、引用発明では、このような特定がされていない点
（相違点２）本願発明１では、エチレン含量が２〜８重量％であり、かつ、チーグラー・ナッタ触媒によって製造されると特定されているのに対し、引用発明では、このような特定がされていない点
　上記一致点であるポリプロピレン系樹脂組成物の成分であるポリプロピレン樹脂（Ｘ）に関して、
（相違点３）本願発明１では、長鎖分岐構造を有すると特定しているのに対して、引用発明では、このような特定がされていない点
（相違点４）本願発明１では、特性（ｉｉ）として、ＧＰＣによる分子量分布について、Ｍｚ／Ｍｗが２．５〜１０であると特定しているのに対して、引用発明では、このような特定がされていない点
（相違点５）本願発明１では、特性（ｉｉｉ）として、溶融張力（ＭＴ）（単位：ｇ）は、上限値が４０であり、かつ、ｌｏｇ（ＭＴ）≧−０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋０．７　または　ＭＴ≧１５のいずれかを満たすことが特定されているのに対して、引用発明では、このような特定がされていない点
（相違点６）本願発明１では、特性（ｉｉｉ）として、２５℃パラキシレン可溶成分量（ＣＸＳ）がポリプロピレン樹脂（Ｘ）全量に対して５．０重量％未満であることが特定されているのに対して、引用発明では、オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）による昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）において、４０℃以下の温度で溶出する成分が３．０重量％以下であることと特定されている点
（相違点７）ポリプロピレン系樹脂組成物が、本願発明１では、射出成形用であると特定されているのに対して、引用発明では、このような特定がされていない点
（２）相違点についての判断
　事案に鑑み、相違点４から検討する。
ア　相違点４について
　このＭｚ／Ｍｗについて、本願明細書の段落【００３７】には、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、分子量分布が比較的広いことが必要であることが記載され、分子量分布の広さをより顕著に表すパラメータであるＭｚ／Ｍｗが２．５以上１０以下であることが必要であることが記載されている。引用文献１には、関連する記載として、Ｍｗ／Ｍｎは、分子量分布の広がりを表す指標であり、この値が大きいほど、分子量分布が広いことを意味し、この値が小さすぎると、分布が狭い為に、溶融流動性と加工性のバランスが悪くなる一方、この値が大きすぎると、必要としない（低）分子量成分の量が増えて、溶融流動性を悪化させるおそれがあることが記載されている（摘記（１ｄ）の段落【００４１】参照。）。また、引用文献１には、ＧＰＣによる分子量分布曲線において、分子量分布が高分子量側へ偏って広がること、分子量が２００万以上の成分の比率が０．４重量％以上１０重量％未満で有ることが、流動性、成形性の観点から好ましいことが記載されている（摘記（１ｄ）の段落【００４２】〜【００４９】参照。）。
　しかしながら、引用文献１には、成分（Ｂ）であるプロピレン系重合体について、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定による重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が、３．５以上、１０．５以下の範囲であることが記載されているにとどまり、Ｍｚ／Ｍｗが２．５〜１０であることについては明示がない。また、引用文献１において合成されたプロピレン系重合体が、Ｍｚ／Ｍｗが２．５〜１０という特定を有するものであることは明かではない。さらに、引用文献１に記載されたＭｗ／Ｍｎが、３．５〜１０．５であることや、分子量分布が高分子量側へ偏って広がること、分子量が２００万以上の成分の比率が０．４重量％以上１０重量％未満であることにより、Ｍｚ／Ｍｗが２．５〜１０となる技術常識があるわけでもない。そして、Ｍｚ／Ｍｗが２．５〜１０とすることが、当業者が容易に想到し得たことであるといえる記載もない。
　引用文献２には、プロピレン−エチレンブロック共重合体を含む保存用嵌合容器部材に関する発明が記載されているだけであり、また、引用文献３には、特定の物性を有するエチレン・α−オレフィン共重合体（ａ）とオレフィン系重合体（ｂ）を含有する熱可塑性エラストマー組成物が記載されているだけであり、相違点４に関する技術的事項は何も記載がない。
　そうすると、相違点４は、実質的な相違点であり、また、当業者といえどもこの相違点を容易に想到できたとはいえない。
イ　相違点５について
　引用文献１には、成分（Ｂ）であるプロピレン系重合体の溶融張力について、高い溶融張力を持ちながら、優れた溶融延展性をもつことが記載され、溶融張力の具体的な測定方法として、東洋精機社製キャピログラフ１Ｂを用い、下記の条件で樹脂を紐状に押し出して、ローラーに巻き取っていった時にプーリーに検出される張力を溶融張力（ＭＴ）とすること（キャピラリー：直径２．１ｍｍ、シリンダー径：９．６ｍｍ、シリンダー押出速度：１０ｍｍ／分、巻き取り速度：４．０ｍ／分、温度：２３０℃）、溶融張力は、更に好ましくは１５ｇ以上であることが記載されている（摘記（１ｄ）の段落【００７６】、【００７７】参照）。
　しかしながら、本願明細書の段落【００４２】をみると、本願発明１の溶融張力の測定方法は、（株）東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｂを用いて、キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ、シリンダー径：９．５５ｍｍ、シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分、引き取り速度：４．０ｍ／分、温度：２３０℃の条件で測定すると記載されており、引用文献１の測定方法と同じであるとはいえず、測定方法が異なれば溶融張力の値も異なるといえるから、引用文献１の上記記載からみて、引用文献１に記載された溶融張力の値が本願発明１と同じ溶融張力の値であるということはできない。また、引用文献１において合成されたプロピレン系重合体の溶融張力の値が、相違点５に係る特定を有するものであることは明かではない。さらに、引用文献１には、引用発明において、相違点５に係る本願発明の構成を備えたものとすることは、当業者が容易に想到し得たことであるといえる記載もない。
　そして、引用文献２及び３に記載されている事項は、上記アで述べたとおりであり、相違点５に関する技術的事項は何も記載がない。
　そうすると、相違点５は、実質的な相違点であり、また、当業者といえどもこの相違点を容易に想到できたとはいえない。
ウ　相違点６について
　ポリプロピレン樹脂（Ｘ）の２５℃パラキシレン可溶成分量（ＣＸＳ）について、本願明細書の段落【００４７】には、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、立体規則性が高く、成形品のベタツキやブリードアウトの原因となる低結晶性成分が少ないことが好ましく、この低結晶性成分は、２５℃キシレン可溶成分量（ＣＸＳ）によって評価されることが記載されている。
　一方、引用文献１には、成分（Ｂ）であるプロピレン系重合体は、オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）による昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）測定によって得られる溶出曲線において、４０℃以下の温度で溶出する成分が３．０重量％以下であることが記載され、４０℃以下の温度で溶出する成分は、低結晶性成分であり、この成分の量が多いと、製品全体の結晶性が低下し、製品の剛性といった機械的強度が低下してしまうことが記載されている（摘記（１ｄ）の段落【００５０】）。
　このように、相違点６に関する本願発明１と引用発明の特定は、両者ともポリプロピレン樹脂中の低結晶性成分の量を評価しているという点においては、同様な指標であるということができるかもしれないが、引用発明におけるオルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）による昇温溶出分別（ＴＲＥＦ）において、４０℃以下の温度で溶出する成分が３．０重量％以下であれば、本願発明１における２５℃パラキシレン可溶成分量（ＣＸＳ）がポリプロピレン樹脂（Ｘ）全量に対して５．０重量％未満であるということができる技術常識はない。また、引用文献１において合成されたプロピレン系重合体が、本願発明１で特定される２５℃パラキシレン可溶成分量（ＣＸＳ）を満たすことは明かではない。さらに、引用文献１には、引用発明において、相違点６に係る本願発明の構成を備えたものとすることは、当業者が容易に想到し得たことであるといえる記載もない。
　そして、引用文献２及び３に記載されている事項は、上記アで述べたとおりであり、相違点６に関する技術的事項は何も記載がない。
　そうすると、相違点６は、実質的な相違点であり、また、当業者といえどもこの相違点を容易に想到できたとはいえない。
エ　小括
　そうすると、他の相違点である相違点１〜３及び７について検討するまでもなく、本願発明１は、引用発明及び引用文献１〜３に記載されて事項から当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
２．本願発明２〜７について
　本願発明２〜７は、本願発明１を直接又は間接的に引用する発明であり、本願発明１と同一の構成を備えるものであるから、本願発明１と同じ理由により、当業者であっても、引用発明及び引用文献１〜３に記載された技術的事項に基づいて容易に発明できたものとはいえない。
第６　むすび
　以上のとおり、本願発明１〜７は、当業者が引用発明１〜３に記載された技術的事項に基づいて容易に発明をすることができたものではない。したがって、原査定の理由によっては、本願を拒絶することはできない。
　また、他に本願を拒絶すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり審決する。