【事件の表示】
　特願２０１４−５４６６３５「自動車用触媒後処理システム」拒絶査定不服審判事件〔平成２５年６月２０日国際公開、ＷＯ２０１３／０８８１５２、平成２７年３月１９日国内公表、特表２０１５−５０８４６８〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本願は、２０１２年（平成２４年）１２月１３日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２０１１年（平成２３年）１２月１４日（ＧＢ）グレートブリテン及び北アイルランド連合王国）を国際出願日とする出願であって、その手続は以下のとおりである。
　平成２９年１月１０日（発送日）　：拒絶理由通知書 
　平成２９年７月１０日　　　　　　：意見書、手続補正書の提出
　平成２９年８月８日（発送日）　　：拒絶査定
　平成２９年１２月６日　　　　　　：審判請求書、手続補正書の提出
　平成３０年５月２５日　　　　　　：上申書の提出
　平成３０年６月２６日（発送日）　：拒絶理由通知書（以下、「当審拒絶理由」という。）
　平成３０年１２月２６日　　　　　：意見書、手続補正書の提出
第２　本願発明
　本願の請求項１ないし１０に係る発明は、平成３０年１２月２６日の手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１ないし１０に記載された事項により特定されるものであるところ、その請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は、その請求項１に記載された事項により特定される以下のとおりのものである。 
　「ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の下流に位置する後処理装置の能動的熱処理事象中の前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の消失を回避する方法であって、２００〜３７５℃の排気ガス温度で、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）上に炭化水素（ＨＣ）エンリッチ排気ガスを通すことによるものであり、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は直径が２．５〜１５インチ（６３．５〜３８１．０ｍｍ）であり、長さが２．５〜１５インチ（６３．５〜３８１．０ｍｍ）であり、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は上流ゾーンおよび触媒組成物を含み、前記触媒組成物は白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）と、基材ユニットに担持されたアルミナ、シリカ−アルミナ、セリア、セリア−ジルコニアおよびチタニアから選択された１種類以上の担持材を含み、前記上流ゾーンは白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）から成る白金族元素を含む上流触媒組成物を含み、前記上流ゾーンの白金（Ｐｔ）の濃度が前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部の白金（Ｐｔ）の濃度より高く、前記上流ゾーンのＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり、炭化水素（ＨＣ）に対する酸化活性は前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部よりも高く、前記上流ゾーンの長さは０．５〜１．５インチ（１２．７〜３８．１ｍｍ）であり、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）はＰｔ：Ｐｄの重量比が１：３〜５：１であり、前記基材ユニットはフロースルーモノリスである、方法。」 
第３　当審における拒絶の理由 
　当審が通知した拒絶理由は、次のとおりのものである。 
　（進歩性）本願の請求項１ないし１４に係る発明は、その優先日前に日本国内又は外国において、頒布された下記の刊行物に記載された発明に基いて、その優先日前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
１　特表２００８−５２０８９５号公報
２　米国特許出願公開第２００８／００４５４０５号公報
第４　引用文献の記載事項
１　引用文献１ 
　平成３０年６月２５日付け（発送日：平成３０年６月２６日）の当審拒絶理由に引用された、本願の優先日前に頒布された引用文献１（特表２００８−５２０８９５号公報）には、「発熱触媒を備えてなる排気機構」に関して、図面（特に図３Ａを参照。）とともに以下の事項が記載されている（下線は、理解の一助のために当審が付与したものである。以下同様。）。 
ア　「【０００１】
　
本発明は、圧縮点火エンジン、例えばディーゼルエンジン、用の排気機構に関し、特に実質的に触媒からなる発熱手段及び排ガス中に炭化水素を注入し、該触媒上で燃焼させる手段を備えてなる排気機構に関する。
【０００２】
　
ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は、一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素（ＨＣ）及び粒子状物質（ＰＭ）の可溶性有機画分（ＳＯＦ）の化学的酸化を促進するように設計されている。
一般的に、ＤＯＣは、活性白金族金属（ＰＧＭ）、典型的には白金、を含んでなる。
イ　「【０００５】
　
圧縮点火エンジン、特に軽負荷ディーゼル車両（関連する規則で決められている）用ディーゼルエンジン、の排ガス温度は、比較的低く、例えば約３００℃であり
ウ　「【００１０】
　ここで我々は、非常に驚くべきことに、白金とパラジウムの組合せが、ＰｔまたはＰｄのどちらかを単独で等しい量で使用するよりも、発熱に対する活性がより高いことを見出した。すなわち、白金とパラジウムの間には、炭化水素燃料から発熱させるための、以前には確認されていない相乗作用がある。この発見により、白金−パラジウム触媒を電気的加熱なしに使用することができるので、排気機構がより簡潔になり、触媒を電気的に加熱するための燃料損失が節約される。我々はさらに、硫黄被毒に対する耐性がより高いか、または炭化水素燃料の燃焼による発熱を利用してより簡単に脱硫できる、特定の実施態様を確認した。
【００１１】
　一態様により、
本発明は、圧縮点火エンジン及び該エンジン用の排気機構を備えてなる装置であって、該排気機構が、排ガスを処理するための少なくとも一個の排気機構部品及び該少なくとも一個の排気機構部品を加熱するための発熱手段を含んでなり、該発熱手段が、実質的に触媒、及び排ガス中に炭化水素を注入し、該触媒上で燃焼させるための手段からなり、該触媒が、実質的に、基材モノリス上に配置された、パラジウム（Ｐｄ）成分及び白金（Ｐｔ）成分の両方、及び所望により使用する担体材料からなる、装置を提供する。
【００１２】
　
Ｐｔ成分及びＰｄ成分は、多くの配置のいずれかで構成することができる。第一の配置では、Ｐｔ及びＰｄ成分が単一のウォッシュコート層中にある。第一配置の一実施態様では、Ｐｄ成分及びＰｔ成分の両方が同じ担体材料上に担持される。
エ　「【００１４】
　Ｐｔ成分及びＰｄ成分が密に関連している配置、例えばＰｄ及びＰｔ成分が同じ担体材料上にある第一配置、では、Ｐｔ及びＰｄ成分が合金を形成することができる。一般的に、これによって、両成分の特性を受け持つ活性成分が得られる。例えば、この合金は、Ｐｔ自体よりも金属性が低い。これは、この合金がＰｔ自体よりも焼結に対する耐性が高いので、触媒を高温に露出する用途に有利な場合がある。Ｐｄは、Ｐｔと比べて、比較的劣ったＮＯ酸化触媒であり、従って、この合金は、Ｐｄ単独よりもＮＯ酸化を促進することができる。従って、この合金は、焼結させたＰｔよりも優れたＨＣ及びＣＯ酸化活性を有する。」 
オ　「【００１７】
　
酸化触媒中のＰｔ：Ｐｄの好適な重量比は、６：１〜１：６、
ＰｔとＰｄの総装填量は、１０〜２００ｇｆｔ
−３
カ　「【００２２】
　典型的には、該または
各担体材料は、アルミナ、シリカ、セリア、ジルコニア、チタニアおよびそれらのいずれか２種類以上の混合物または混合酸化物からなる群から選択される。
キ　「【００２７】
　
少なくとも一個の排気機構部品は、所望により触媒作用を付与した粒子状物質フィルター、ＮＯｘ吸収材、選択的接触還元（ＳＣＲ）触媒またはリーンＮＯｘ触媒を備えてなることができる。
ク　「【００２９】
　
代表的な実施態様では、基材モノリスは、少なくとも一個の排気機構部品の上流に配置されたセラミックまたは金属フロースルーモノリスである。そのような配置では、触媒を、発熱と発熱との間でＣＯ及びＨＣを処理するためのＤＯＣとして処方することができる。しかし、無論、触媒は、発熱触媒としてのその主要機能を果たすために、低温活性ＨＣ用に調整する。一実施態様では、少なくとも一個の排気機構部品はフィルターであり、発熱手段が、予め選択された規則的な間隔で、またはセンサー入力、例えばフィルターを横切る背圧、に応答して、フィルター再生を促進する。
ケ　「【００３３】
　
ＨＣを排ガス中に注入する手段は、ＨＣを排ガス中に、発熱触媒のすぐ上流で注入する注入装置、またはエンジンの一個以上のシリンダーにおける注入装置を備えてなることができる。
【００３４】
　
一実施態様では、圧縮点火エンジンはディーゼルエンジン、所望により軽負荷ディーゼルでよい。
【００３５】
　
第二の態様により、本発明は、圧縮点火エンジンの排気機構中にある少なくとも一個の部品を加熱する方法であって、実質的に、基材モノリス上に配置された、パラジウム（Ｐｄ）成分及び白金（Ｐｔ）成分の両方、及び所望により使用する担体材料からなる触媒を、通常作動条件の際に排ガス中に存在する炭化水素の濃度より高い濃度の炭化水素を含んでなる排ガスと接触させることにより、少なくとも一個の排気機構部品を加熱するための熱を発生させることを含んでなる、方法を提供する。
【００３６】
　本発明をより深く理解できるようにするために、下記の例を、例示のためにのみ、添付の図面を参照しながら説明する。
【００３７】
　図３に関して、１０は、全体的に本発明の圧縮点火エンジン用排気機構を示し、１２は、排ガスをエンジンから、排気機構の、排ガス後処理用の、及び／または排ガスが大気中に放出される前にエンジン騒音を消すための様々な部品に運ぶためのパイプを示す。矢印は、機構中の排ガスの流れ方向を示し、「上流」及び「下流」はそれに応じて解釈すべきである。
【００３８】
　
図３Ａで、１３は、Ｐｔ成分及びＰｄ成分の両方を担持する粒子状物質担体材料の単一ウォッシュコート層を特徴とする触媒被覆１４を含んでなるフロースルーモノリス基材を示す。
１５で示す特徴は、燃焼可能なＨＣを１３の上流で排ガスに送るための注入装置であり、該注入装置は、適切にプログラム化された制御手段、所望によりエンジン管理装置（ＥＣＵ）の一部、により制御される。番号１６は、少なくとも一個の排気機構部品、例えば所望により触媒作用を付与した粒子状物質フィルター、ＳＣＲ触媒、ＮＯｘトラップ、４元触媒またはリーンＮＯｘ触媒、である。
【００３９】
　図３Ｂ、３Ｃ及び３Ｄは、フロースルーモノリス基材１３の別の実施態様を示す。図３Ｂで、１８は、発熱触媒のＰｔ成分を示し、２０は、そのＰｄ成分を示す。図３Ｃは、比較的大量の硫黄を含む燃料で使用する別の配置を示し、そこでは、成分１８及び２０に加えて、実質的にＰｄを含まず、Ｐｔ装填量が１８より高いＰｔ触媒２２の「縞」がフロースルー基材モノリス１３の上流末端に配置されている。無論、図３Ｂは、実質的にＰｄを含まず、発熱触媒のＰｔ成分と実質的に同じＰｔ装填量を有するＰｔ触媒を特徴とすること、すなわちＰｔ成分１８の上流側にある、実質的にＰｄを含まないＰｔ触媒の「縞」がＰｔ成分１８と連続しており、Ｐｔ装填量が２２≧１８である複合材料実施態様も代表することができる。図３Ｄは、実質的にＰｄを含まないＰｔ触媒２２が、上記１４の全ての実施態様の上流側に位置する実施態様を例示する。
【００４０】
　図４Ａに関して、図３Ａ〜Ｄと同じ番号を有する事項は上記と同じ特徴を表す。番号２３は、粒子状物質フィルター基材モノリスを表し、図３Ａ〜Ｄにおける特徴１４に関して説明したものと類似の単相または２相ウォッシュコート配置２４で被覆されている。図４Ｂは、図４Ａの一実施態様を例示し、そこでは、実質的にＰｄを含まず、Ｐｔ装填量が１４より高いＰｔ触媒２２の「縞」が、フィルター基材モノリス２３の発熱触媒２４の上流末端に配置されている。フィルター基材２３が、発熱触媒のＰｔ及びＰｄ成分、ＮＯｘ吸収材、例えば酸化バリウム、及びロジウム還元触媒を含んでなる組成物で被覆されている場合、その触媒組成物は４元触媒２６と呼ばれる。
【００４１】
                                例１
　
寸法が直径２６７ｍｍ（１０．５インチ）ｘ長さ１５２ｍｍ（６インチ）であり、容積８．５リットル（５１９ｉｎ
３
）、セル密度６２セルｃｍ
−２
（４００セルｉｎ
−２
）、壁厚０．１５ｍｍ（０．０６ｉｎ）を有するセラミックフロースルー基材モノリス上にそれぞれ担持された一連の触媒試料を調製した。
触媒への入口温度２７５℃
　以上から、上記引用文献１には次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。 
  
　「発熱触媒及びディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）として処方する触媒の下流に位置させられた排気機構部品１６を加熱する方法であって、入口温度２７５℃で、触媒を通常作動条件の際に排ガス中に存在する炭化水素の濃度より高い濃度の炭化水素を含んでなる排ガスと接触させるものであり、前記触媒は直径が１０．５インチ（２６７ｍｍ）であり、長さが６インチ（１５２ｍｍ）であり、前記触媒は白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）を坦持する単一ウォッシュコート層である触媒被覆１４と、基材モノリス上１３に配置されたアルミナ、シリカ、セリア、ジルコニアおよびチタニアおよびそれらのいずれか２種類以上の混合物または混合酸化物からなる群から選択される担体材料からなり、ＰｔとＰｄの総装填量は、１０〜２００ｇｆｔ−３であり、前記触媒はＰｔ：Ｐｄの重量比が１：６〜６：１であり、前記基材モノリスはフロースルーモノリスである、方法。」
  
２　引用文献２ 
　平成３０年６月２５日付け（発送日：平成３０年６月２６日）の当審拒絶理由に引用された、本願の優先日前に頒布された引用文献２（米国特許出願公開第２００８／００４５４０５号公報）には、図面（特に、Ｆｉｇ．３及びＦｉｇ．４を参照。）とともに次の事項が記載されている。 
ア　「[0012]　As is well-known in the art, catalysts used to treat the exhaust of internal combustion engines are less effective during periods of relatively low temperature operation, such as the initial cold-start period of engine operation, because the engine exhaust is not at a temperature sufficiently high for efficient catalytic conversion of noxious components in the exhaust. To this end, it is known in the art to include an adsorbent material, which may be a zeolite, as part of a catalytic treatment system in order to adsorb gaseous pollutants, usually hydrocarbons, and retain them during the initial cold-start period. As the exhaust gas temperature increases, the adsorbed hydrocarbons are driven from the adsorbent and subjected to catalytic treatment at the higher temperature. In this regard, see for example U.S. Pat. No. 5,125,231 which discloses (columns 5-6) the use of platinum group metal-doped zeolites as low temperature hydrocarbon adsorbents as well as oxidation catalysts.
[0013]　
As discussed hereinabove, oxidation catalysts comprising a platinum group metal dispersed on a refractory metal oxide support are known for use in treating exhaust gas emissions from diesel engines. Platinum (Pt) remains the most effective platinum group metal for oxidizing CO and HC in a DOC, after high temperature aging under lean conditions and in the presence of fuel sulfur. Nevertheless, one of the major advantages of using Pd based catalysts is the lower cost of Pd compared to Pt.
Pd containing DOCs may poison the activity of Pt to convert paraffins and/or oxidize NO and may also make the catalyst more susceptible to sulfur poisoning. These characteristics have typically prevented the use of Pd as an oxidation catalyst in lean burn operations especially for light duty diesel applications where engine temperatures remain below 250℃. for most driving conditions.
　当審仮訳は以下のとおりである。
　「［００１２］当技術分野で周知のように、エンジンの冷間始動時のような比較的低温運転の期間、エンジン排気は排気内の有害成分を有効に触媒変換するための十分な高い温度ではないから、内燃機関の排気ガスの処理するための触媒はあまり効果的ではない。 
　このためには、冷間始動期間中のガス状の汚染物質、通常炭化水素を吸着し、保持するためにゼオライトのような吸着材を触媒処理系の一部に含むことが、当技術分野で知られている。排気ガス温度が上昇すると、吸着された炭化水素は吸着材からはなれ、高温で触媒処理される。この点について、たとえば、酸化触媒とともに、低温時の炭化水素吸着材として白金族金属をドープしたゼオライトを開示するU.S. Pat. No. 5,125,231 (欄5-6)を参照されたい。 
［００１３］
上述したように、耐熱性金属酸化物支持体上に分散した白金族金属を含む酸化触媒は、ディーゼルエンジンからの排気ガスの処理のための使用が知られている。希薄条件下かつ及び燃料中の硫黄の存在下での高温エージングの後、白金(Pt)は、DOC中のCO及びHCを酸化する最も有効な白金族金属として残留する。それにもかかわらず、Pdベースの触媒の利用の最も有利な点の一つは、Ptに較べてPdのコストが低いことである。
DOCs中のPdは、炭化水素の浄化及び/又はNOの酸化をするPtの活性を害し、及び触媒が硫黄被毒により敏感になる。これらの特性は、特に大部分の走行条件でのエンジン温度が250℃以下の軽負荷ディーゼル機関のための、希薄燃焼運転における酸化触媒におけるPdの使用を妨げてきた。
イ　「[0031]　Preferably, 
the novel oxidation catalyst washcoat composition of the present invention is disposed on a substrate. The substrate may be any of those materials typically used for preparing catalysts, and will preferably comprise a ceramic or metal honeycomb structure. Any suitable substrate may be employed, such as a monolithic substrate of the type having fine, parallel gas flow passages extending therethrough from an inlet or an outlet face of the substrate, such that passages are open to fluid flow therethrough (referred to herein as flow-through substrates). 
　当審仮訳は以下のとおりである。
　「［００３１］好ましくは、
本発明の新規の酸化触媒ウォッシュコート組成物は、基材上に配置されている。基材は、触媒製造に通常用いられる材料のいずれであってもよく、好ましくはセラミックまたは金属ハニカム構造を含む。平行なガス流通路が基材の入口又は出口から通り、通路は流れに開かれるタイプのモノリス基材のような好適な基材が採用される(ここでは、フロースルー基材を参照。)。
　実質的にその流体入口から流体の出口に直線的に延びる流路である通路は、ウォッシュコートが被覆される触媒材料である壁によって画定され、流路を通過するガスがこの触媒材料と接触するようになっている。モノリス基材の流路は薄壁の流路は、台形、長方形、正方形、正弦形、六角形、楕円形、円形等のような任意の好適な断面形状およびサイズのものであることができる。」 
ウ　「[0047]　
The catalyst composition of this embodiment may be more easily understood by reference to FIG.3. As shown in FIG.3 a diesel oxidation catalyst 20 is coated with a novel washcoat composition comprising a carrier member or substrate 22, for example a honeycomb monolith, which contains two separate zone coated washcoated layers, an upstream washcoat layer 24 and a downstream washcoat layer 26. The upstream layer 24 contains a high-surface area support material, one or more zeolites, and a precious metal catalyst containing platinum (Pt) and palladium (Pd) in a Pt:Pd ratio of at least about 2:1. The downstream washcoat layer 26 may contain a high-surface area support material and a precious metal catalyst containing platinum (Pt) and palladium (Pd) in a Pt:Pd ratio of less than about 2:1.
Both the upstream washcoat layer 24 and downstream washcoat layer 26, respectively, generally contain a precious metal loading of from about 5 to 500 g/ft
3
. Loadings of precious metal from 25 to 250 g/ft
3
 and 60 to 150 g/ft
3
 are also exemplified.
[0048]　
In this embodiment, the upstream 24 and downstream 26 washcoat layers, respectively, are each zone coated only over a portion of the substrate 23. A typical substrate being from about 3 to about 10 inches in length, substrates having a length of about 5 inches or about 7 inches are also exemplified. However, the combination of the upstream 24 and downstream 26 washcoat layers, respectively, cover the entire length of the substrate 23. The upstream washcoat layer 24 can be coated over at least 0.5 inch, and up to 5 inches, of the upstream portion of the substrate 23.
[0049]　The length of the upstream washcoat layer 24 can also be described as a percentage of the length of the catalytic member from the upstream to downstream edge. Typically, the upstream washcoat layer 24 will comprise from about 5 to about 70% of the upstream length of the catalytic member. Also exemplified is an upstream washcoat layer 24 of up to about 20%, up to about 40%, and up to about 60% of the upstream length of the diesel oxidation catalyst 20. With the downstream washcoat portion 26 covering the remaining downstream portion of the substrate 22. Thus, the downstream washcoat portion 26 may comprise 95 to about 30% of the downstream portion 30 of the substrate 23.」 
　当審仮訳は以下のとおりである。
　「［００４７］
この実施形態の触媒成分は、FIG.3の参照によってより容易に理解することができる。図3に示すようにディーゼル酸化触媒20は、例えばハニカムモノリスのような保持部材又は基材22から構成され、２つの分離されたウォッシュコート層で被覆された部分である上流ウォッシュコート層24と下流ウォッシュコート層26からなる新規のウォッシュコート組成物で被覆される。上流ウォッシュコート層24は、高い表面積の支持体材料、1種以上のゼオライトと、少なくとも約2:1のPt:Pd比である白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含有する貴金属触媒を含む。下流ウォッシュコート層26は、高表面積の支持材料と、約2:1未満のPt:Pd比で白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含む貴金属触媒を含む。
上流ウォッシュコート層24と下流ウォッシュコート層26の両方は、それぞれ、一般に、約5〜500g/ft
3
の貴金属充填量を含む。25〜250g/ft
3
及び60〜150g/ft
3
の貴金属充填量も例示される。
［００４８］
この実施形態では、上流ウォッシュコート層24及び下流ウォッシュコート層26は、それぞれ基材23の一部分上のみにコートされた部分である。典型的な基板は、長さが約3インチ〜約10インチであり、約5インチまたは約7インチの長さの基材もある。しかしながら、上流ウォッシュコート層24及び下流ウォッシュコート層26の組合せは、基材23の全長に及ぶ。上流ウォッシュコート層24は、基材23の上流部分の少なくとも0.5インチ、最大5インチにコートされる。
［００４９］上流ウォッシュコート層24の長さは、上流端から下流端までの触媒部材の長さの百分率としても記載することができる。典型的には、上流ウォッシュコート層24は、触媒部材の上流長の約5〜約70%を含むであろう。また例として、ディーゼル酸化触媒20の上流側の長さの約20%まで、約40%まで、約60%までの上流ウォッシュコート層24も例示される。基材22の残りの下流部分を覆う下流ウォッシュコート部分26と、下流ウォッシュコート部分26は、基材23の下流部分30の約95〜約30%を構成することができる。このように、下流ウォッシュコート部分26は基材23の下流部分の95から約30%を構成する。」 
エ　「[0052]　
In addition to treating the exhaust gas emissions via use of an oxidation catalyst the present invention may employ a soot filter for removal of particulate matter. The soot filter may be located upstream or downstream from the DOC, but is preferably located downstream from the diesel oxidation catalyst.
　当審仮訳は以下のとおりである。
　「［００５２］
酸化触媒の使用を介して排ガス放出物を処理することに加え、本発明は、粒子状物質の除去用の煤煙フィルタを使用することができる。煤煙フィルターは、DOCの上流または下流に位置してもよいが、ディーゼル酸化触媒の下流に位置することが好ましい。
オ　上記アにおける、「DOCs中のPdは、炭化水素の浄化及び/又はNOの酸化をするPtの活性を害し、及び触媒が硫黄被毒により敏感になる。これらの特性は、特に大部分の走行条件でのエンジン温度が250℃以下の軽負荷ディーゼル機関のための、希薄燃焼運転における酸化触媒におけるPdの使用を妨げてきた。」との記載からみて、DOCs中、Pt及びPdを含有する貴金属触媒において、Pdに対しPtの含有量が高いほど炭化水素の浄化に対する活性は高いと理解できる。
カ　上記オの理解、上記アの「白金(Pt)は、DOC中のCO及びHCを酸化する最も有効な白金族金属として残留する。」との記載及び上記ウの「上流ウォッシュコート層24は、高い表面積の支持体材料、1種以上のゼオライトと、少なくとも約2:1のPt:Pd比である白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含有する貴金属触媒を含む。下流ウォッシュコート層26は、高表面積の支持材料と、約2:1未満のPt:Pd比で白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含む貴金属触媒を含む。」との記載から、上流ウォッシュコート層24の炭化水素に対する酸化活性は、下流ウォッシュコート層26よりも高いといえる。
　以上から、上記引用文献２には次の技術（以下「引用文献２の記載事項」という。）が記載されていると認められる。 
「ディーゼル酸化触媒20は、上流ウォッシュコート層24と下流ウォッシュコート層26からなる新規のウォッシュコート組成物で被覆される基材23から構成され、上流ウォッシュコート層24は少なくとも約2:1のPt:Pd比である白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含有する貴金属触媒を含み、下流ウォッシュコート層26は約2:1未満のPt:Pd比で白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含む貴金属触媒を含み、上流ウォッシュコート層24は、約5〜500g/ft3の貴金属充填量を含み、上流ウォッシュコート層24は、下流ウォッシュコート層26よりも炭化水素（ＨＣ）に対する酸化活性が高く、上流ウォッシュコート層24は、基材23の上流部分の少なくとも0.5インチ、最大5インチにコートされること。」  
第５　対比 
　本願発明１と引用発明とを対比すると、後者の「発熱触媒及びディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）として処方する触媒」及び「触媒」は、その機能、構成および技術的意義からみて前者の「ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）」に相当し、以下同様に「排気機構部品１６」は「後処理装置」に、「加熱」は「能動的熱処理」に、「触媒を通常作動条件の際に排ガス中に存在する炭化水素の濃度より高い濃度の炭化水素を含んでなる排ガスと接触させる」は「ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）上に炭化水素（ＨＣ）エンリッチ排気ガスを通すことによる」に、「基材モノリス１３」は「基材ユニット」にそれぞれ相当する。
　また、後者の「白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）を坦持する単一ウォッシュコート層である触媒被覆１４」は前者の「白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）」に相当し、後者の「アルミナ、シリカ、セリア、ジルコニアおよびチタニアおよびそれらのいずれか２種類以上の混合物または混合酸化物からなる群から選択される担体材料からなり」は前者の「アルミナ、シリカ−アルミナ、セリア、セリア−ジルコニアおよびチタニアから選択された１種類以上の担持材を含み」に相当する。 
　そして、後者の「白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）を坦持する単一ウォッシュコート層である触媒被覆１４」及び「基材モノリス上１３に配置されたアルミナ、シリカ、セリア、ジルコニアおよびチタニアおよびそれらのいずれか２種類以上の混合物または混合酸化物からなる群から選択される担体材料」を合わせたものは、前者の「触媒組成物」に相当する。 
　さらに、前者の「入口温度２７５℃で」と後者の「２００〜３７５℃の排気ガス温度で」とは、「２７５℃の排気ガス温度で」という限りで一致し、同様に「ＰｔとＰｄの総装填量は、１０〜２００ｇｆｔ−３であり」と「上流ゾーンのＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり」とは「ＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり」という限りで一致し、「直径が１０．５インチ（２６７ｍｍ）」と「直径が２．５〜１５インチ（６３．５〜３８１．０ｍｍ）」とは「直径が１０．５インチ（２６７ｍｍ）」である限りで一致し、「長さが６インチ（１５２ｍｍ）」と「長さが２．５〜１５インチ（６３．５〜３８１．０ｍｍ）」とは「長さが６インチ（１５２ｍｍ）」である限りで一致し、「Ｐｔ：Ｐｄの重量比が１：６〜６：１」と「Ｐｔ：Ｐｄの重量比が１：３〜５：１」とは「Ｐｔ：Ｐｄの重量比が１：３〜５：１」である限りで一致する。
　したがって、本願発明と引用発明とは、
　「ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の下流に位置する後処理装置の方法であって、２７５℃の排気ガス温度で、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）上に炭化水素（ＨＣ）エンリッチ排気ガスを通すことによるものであり、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は直径が１０．５インチ（２６７ｍｍ）であり、長さが６インチ（１５２ｍｍ）であり、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は触媒組成物を含み、前記触媒組成物は白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）と、基材ユニットに担持されたアルミナ、シリカ−アルミナ、セリア、セリア−ジルコニアおよびチタニアから選択された１種類以上の担持材を含み、ＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり、前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）はＰｔ：Ｐｄの重量比が１：３〜５：１であり、前記基材ユニットはフロースルーモノリスである、方法。」である点で一致し、次の点で相違する。 
［相違点１］
　前者は「後処理装置の能動的熱処理事象中のディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の消失を回避する」方法であるのに対し、後者の「加熱する方法」がかかる事項を備えるかが不明な点。
［相違点２］
　前者のディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は、「上流ゾーン」を含み、この「上流ゾーン」に関し、「上流ゾーンは白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）から成る白金族元素を含む上流触媒組成物を含み、前記上流ゾーンの白金（Ｐｔ）の濃度が前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部の白金（Ｐｔ）の濃度より高く、上流ゾーンのＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり、炭化水素（ＨＣ）に対する酸化活性は前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部よりも高く、前記上流ゾーンの長さは０．５〜１．５インチ（１２．７〜３８．１ｍｍ）」であるのに対し、後者の触媒は、かかる構成を備えない点。 
第６　判断 
　上記相違点について検討する。
　相違点１について検討する。
　引用文献１の段落【００２９】には「基材モノリスは、少なくとも一個の排気機構部品の上流に配置されたセラミックまたは金属フロースルーモノリスである。そのような配置では、触媒を、発熱と発熱との間でＣＯ及びＨＣを処理するためのＤＯＣとして処方することができる。しかし、無論、触媒は、発熱触媒としてのその主要機能を果たすために、低温活性ＨＣ用に調整する。」と記載されている（「第４」「１」「ク」参照。）。すなわち、引用発明は、発熱（能動的熱処理）とＣＯ及びＨＣを処理するためのＤＯＣ（ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ））の機能を果たすためのものであるから、発熱の時にＣＯ及びＨＣを処理するためのＤＯＣの機能が消失しないようにすることは、引用発明に示唆されているといえる。
　また、引用文献２の段落［００１３］には「希薄条件下かつ及び燃料中の硫黄の存在下での高温エージングの後、白金(Pt)は、DOC中のCO及びHCを酸化する最も有効な白金族金属として残留する。」とも記載されている（「第４」「２」「ア」参照。）。そうすると、ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の下流に位置する後処理装置の能動的熱処理事象中のディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の消失を回避することも含め、ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）において、その消失を回避するようにすることは、当業者の通常の創作能力の範囲で適宜行い得ることといえる。
　そうすると、引用発明において、当業者の通常の創作能力の範囲で、上記相違点１に係る本願発明１の発明特定事項とすることは、容易に想到し得たことである。
　相違点２について検討する。
　引用文献２の記載事項は、
　「ディーゼル酸化触媒20は、上流ウォッシュコート層24と下流ウォッシュコート層26からなる新規のウォッシュコート組成物で被覆される基材23から構成され、上流ウォッシュコート層24は少なくとも約2:1のPt:Pd比である白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含有する貴金属触媒を含み、下流ウォッシュコート層26は約2:1未満のPt:Pd比で白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含む貴金属触媒を含み、上流ウォッシュコート層24は、約5〜500g/ft3の貴金属充填量を含み、上流ウォッシュコート層24は、下流ウォッシュコート層26よりも炭化水素（ＨＣ）に対する酸化活性が高く、上流ウォッシュコート層24は、基材23の上流部分の少なくとも0.5インチ、最大5インチにコートされること。」である。 
　ここで、本願発明と引用文献２の記載事項を対比すると、後者の「ディーゼル酸化触媒20」はその機能、構成及び技術的意義からみて前者の「ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）」に相当し、同様に「上流ウォッシュコート層24」は「上流ゾーン」に、「基材23」は「基材ユニット」に、「上流ウォッシュコート層24は少なくとも約2:1のPt:Pd比である白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含有する貴金属触媒を含み、下流ウォッシュコート層26は約2:1未満のPt:Pd比で白金(Pt)およびパラジウム(Pd)を含む貴金属触媒を含み」は「上流ゾーンは白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）から成る白金族元素を含む上流触媒組成物を含み、前記上流ゾーンの白金（Ｐｔ）の濃度が前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部の白金（Ｐｔ）の濃度より高く」に、「上流ウォッシュコート層24は、下流ウォッシュコート層26よりも炭化水素（ＨＣ）に対する酸化活性が高く」は「炭化水素（ＨＣ）に対する酸化活性は前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部よりも高く」に、「上流ウォッシュコート層24は、基材23の上流部分の少なくとも0.5インチ、最大5インチにコートされる」は「上流ゾーンの長さは０．５〜１．５インチ（１２．７〜３８．１ｍｍ）」に、それぞれ相当する。
　また、後者の「上流ウォッシュコート層24は、約5〜500g/ft3の貴金属充填量を含み」と前者の「上流ゾーンのＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり」とは「上流ゾーンのＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり」という限りで一致する。
　してみると、引用文献２の記載事項は、本願発明の用語を用いて整理すると、以下のものということができる。
　「ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）は、上流ゾーンを含み、上流ゾーンは白金（Ｐｔ）とパラジウム（Ｐｄ）から成る白金族元素を含む上流触媒組成物を含み、前記上流ゾーンの白金（Ｐｔ）の濃度が前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部の白金（Ｐｔ）の濃度より高く、上流ゾーンのＰＧＭ濃度は１０〜１５０ｇｆｔ−３（３５３〜５２９７ｇｍ−３）であり、炭化水素（ＨＣ）に対する酸化活性は前記ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）の残部よりも高く、前記上流ゾーンの長さは０．５〜１．５インチ（１２．７〜３８．１ｍｍ）とすること。」 
　そして、引用文献２の段落［００１２］及び［００１３］の記載（「第４」「２」「ア」参照。）からみて、引用文献２の記載事項と引用発明とは、軽負荷ディーゼルの排気処理の技術であること及び比較的低い排ガス温度での活性触媒の技術である点で共通する。さらに、引用文献２の段落［００５２］には、DOC下流に煤煙フィルタを位置してもよいことが記載され（「第４」「２」「エ」を参照。）ているから、発熱触媒及びディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）として処方する触媒の下流に位置させられた排気機構部品１６からなる引用発明の「発熱触媒及びディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）として処方する触媒」に引用文献２の記載事項を適用することに格別な困難性もない。ここで、DOC下流に煤煙フィルタを配置した場合において、DOCが煤煙フィルタの能動的熱処理を行うことは、当業者の通常の知識の範囲で理解し得たことである。
　そうすると、引用発明において、引用文献２の記載事項から、相違点２に係る本願発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易に想到し得たことである。
　また、本願発明は、全体としてみても、引用発明及び引用文献２の記載事項の記載事項から予測し得ない格別な効果を奏するものではない。
  
　したがって、本願発明は、引用発明及び引用文献２の記載事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものである。
  
第７　むすび
　以上のとおり、本願発明は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないから、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶をすべきものである。
 　よって、結論のとおり審決する。