【事件の表示】
　特願２０１５−５４８５９５「ＯＣＴ光源および走査光学系を使用する２次元の共焦点撮像」拒絶査定不服審判事件〔平成２６年　６月２６日国際公開、ＷＯ２０１４／０９６２６２、平成２８年　１月１２日国内公表、特表２０１６−５００３２７、請求項の数（１０）〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　原査定を取り消す。
　本願の発明は、特許すべきものとする。
【理　由】
第１　手続の概要
　本願は、２０１３年（平成２５年）１２月１９日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２０１２年１２月２１日、米国）を国際出願日とする出願であって、平成２９年４月２８日付けで拒絶理由が通知され、同年１０月１３日付で意見書が提出されるとともに、手続補正がなされたが、平成３０年３月９日付けで拒絶査定（以下、「原査定」という。）がなされた。
　本件は、これに対して、平成３０年７月１８日に拒絶査定に対する審判請求がなされ、同時に手続補正がなされたものである。
　その後、当審において、平成３１年２月４付けで拒絶理由（以下、「当審拒絶理由」という。）が通知され、令和元年８月５日付で意見書が提出されるとともに、手続補正がなされた。
第２　原査定の概要
　原査定の概要は次のとおりである。
　本願請求項１〜１２に係る発明は、以下の引用文献１〜５に記載された発明に基づいて、その発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明できたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
引用文献等一覧
１．米国特許出願公開第２００６／０１５８６５５号明細書
２．特表２００９−５３５１６４号公報
３．特表２００９−１９２８３２号公報
４．A. Gh. Podoleanu et. al.、Combined optical coherence tomograph and scanning laser ophthalmoscope、Electronics Letters、Vol. 34、Issue 11、pp. 1088-1090、1998年3月28日
５．米国特許出願公開第２００８／００８８８５２号明細書
第３　当審拒絶理由の概要
　当審拒絶理由の概要は次のとおりである。
　本願請求項１〜７、９、１１に係る発明は、以下の引用文献Ａ〜Ｂに記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明できたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
引用文献等一覧
Ａ．A. Gh. Podoleanu et. al.、Combined optical coherence tomograph and scanning laser ophthalmoscope、Electronics Letters、Vol. 34、Issue 11、pp. 1088-1090、1998年3月28日（拒絶査定時の引用文献４）
Ｂ．特表２００９−１９２８３２号公報（拒絶査定時の引用文献３）
第４　本願発明
　本願の請求項１〜１０に係る発明（以下、それぞれ、「本願発明１」〜「本願発明１０」という。）は、令和元年８月５日付の手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１〜１０に記載された事項により特定されるものと認められるところ、本願発明１〜１０は、次のとおりのものである。
「　【請求項１】
　光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステムであって、
　放射ビームを生成するように構成された光源と、
　サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器と、
　前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系と、
　前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置するミラーであって、前記ミラーは、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた透過領域を有し、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、透過領域を透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、透過領域の径方向外側に位置する第２の部分が、前記ミラーによって反射される、前記ミラーと、
　前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分および前記参照アームから戻ってくる放射を測定し、その測定に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器と、
　前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する第１のプロセッサと、
　前記サンプルから戻ってくる前記光の該第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器と、
　該第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する第２のプロセッサとを備え、
　前記透過領域が、実質上円形であり、
　前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記ミラーと前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記ミラーが、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記サンプルとの間に位置し、前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、前記視準レンズが焦点距離ｆを有し、
　前記ミラーの前記円形の透過領域が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有し、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記視準レンズ、前記ミラー、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番で配置されている、システム。
　　【請求項２】
　前記透過領域が開口である、請求項１に記載のシステム。
　　【請求項３】
　前記透過領域が透過性材料である、請求項１に記載のシステム。
　　【請求項４】
　前記透過性材料が反射防止コーティングを有する、請求項３に記載のシステム。
　　【請求項５】
　前記サンプルから戻ってくる光の外側成分を前記第２の検出器上へ集束するように前記ミラーと前記第２の検出器との間に位置するレンズをさらに備える、請求項１に記載のシステム。
　　【請求項６】
　光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステムであって、
　放射ビームを生成するように構成された光源と、
　サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器と、
　前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系と、
　前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置するミラーであって、前記ミラーは、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた透過領域を有し、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、透過領域を透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、透過領域の径方向外側に位置する第２の部分が、前記ミラーによって反射される、前記ミラーと、
　前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分および前記参照アームから戻ってくる放射を測定し、その測定に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器と、
　前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する第１のプロセッサと、
　前記サンプルから戻ってくる前記光の該第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器と、
　該第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する第２のプロセッサとを備え、
　前記透過領域が実質上円形であり、
　前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記ミラーと前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記ミラーが、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記第１の検出器との間に位置し、
　前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、
　前記ミラーの円形の透過領域が少なくとも２＊ＮＡ＊ｓの直径を有し、ｓが前記ミラーと該光ファイバとの間の距離であり、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記ミラー、前記視準レンズ、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番で配置されている、システム。
　　【請求項７】
　光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステムであって、
　放射ビームを生成するように構成された光源と、
　サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器と、
　前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系と、
　前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する反射面であって、前記反射面は、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた円形の形状を有し、前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、前記反射面によって反射され、前記サンプルから戻ってくる光のうち、前記反射面の径方向外側の位置にある第２の部分が、前記反射面を透過される、前記反射面と、
　前記サンプルから戻ってくる該光の該第１の部分および該参照アームから戻ってくる放射を測定し、その測定に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器と、
　前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する第１のプロセッサと、
　前記サンプルから戻ってくる該光の該第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器と、
　該第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する第２のプロセッサとを備え、
　前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記反射面と前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記反射面が、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記サンプルとの間に位置し、
　前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、前記視準レンズが焦点距離ｆを有し、
　前記反射面が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有し、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記視準レンズ、前記反射面、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番に配置されている、システム。
　　【請求項８】
　光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステムであって、
　放射ビームを生成するように構成された光源と、
　サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器と、
　前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系と、
　前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する反射面であって、前記反射面は、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた円形の形状を有し、前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、前記反射面によって反射され、前記サンプルから戻ってくる光のうち、前記反射面の径方向外側の位置にある第２の部分が、前記反射面を透過される、前記反射面と、
　前記サンプルから戻ってくる該光の該第１の部分および該参照アームから戻ってくる放射を測定し、その測定に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器と、
　前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する第１のプロセッサと、
　前記サンプルから戻ってくる該光の該第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器と、
　該第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する第２のプロセッサとを備え、
　前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記反射面と前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記反射面が、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記第１の検出器との間に位置し、
　前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、
　前記反射面が少なくとも２＊ＮＡ＊ｓの直径を有し、ｓが前記反射面と該光ファイバとの間の距離であり、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記反射面、前記視準レンズ、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番に配置されている、システム。
　　【請求項９】
　光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステムであって、
　放射ビームを生成するように構成された光源と、
　サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器と、
　前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系と、
　前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置し、第１の部分および第２の部分を有する反射面であって、前記第１の部分が、前記第２の部分とは異なる角度に配向されて、前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、前記反射面の第１の部分によって１つの方向に反射され、前記サンプルから戻ってくる光の第２の部分が、前記反射面の第２の部分によって異なる方向に反射される、前記反射面と、
　前記サンプルから戻ってくる光の該第１の部分および参照アームから戻ってくる放射ビームを測定し、その放射に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器と、
　前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する第１のプロセッサと、
　前記サンプルから戻ってくる光の第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器と、
　前記第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する第２のプロセッサとを備え、
　前記第１の部分は、サンプル・ビームの軸と位置合わせされ、前記第２の部分は、前記第１の部分の径方向外側の位置にあり、
　前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記反射面と前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記反射面が、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記サンプルとの間に位置し、
　前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、前記視準レンズが焦点距離ｆを有し、
　前記反射面の第１の部分が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有し、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記視準レンズ、前記反射面、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番に配置されている、システム。
　　【請求項１０】
　光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステムであって、
　放射ビームを生成するように構成された光源と、
　サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器と、
　前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系と、
　前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置し、第１の部分および第２の部分を有する反射面であって、前記第１の部分が、前記第２の部分とは異なる角度に配向されて、前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、前記反射面の第１の部分によって１つの方向に反射され、前記サンプルから戻ってくる光の第２の部分が、前記反射面の第２の部分によって異なる方向に反射される、前記反射面と、
　前記サンプルから戻ってくる光の該第１の部分および参照アームから戻ってくる放射ビームを測定し、その放射に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器と、
　前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する第１のプロセッサと、
　前記サンプルから戻ってくる光の第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器と、
　前記第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する第２のプロセッサとを備え、
　前記第１の部分は、サンプル・ビームの軸と位置合わせされ、前記第２の部分は、前記第１の部分の径方向外側の位置にあり、
　前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記反射面と前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記反射面が、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記第１の検出器との間に位置し、
　前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、
　前記反射面の第１の部分が少なくとも２＊ＮＡ＊ｓの直径を有し、ｓが前記反射面と該光ファイバとの間の距離であり、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記反射面、前記視準レンズ、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番に配置されている、システム。」
第５　引用文献、引用発明等
１　引用文献Ａについて
　当審拒絶理由に引用された引用文献Ａには、次の事項が記載されている。（当審訳中の下線は、当審が付したものである。）
（１）「Combined optical coherence tomograph and scanning laser ophthalmoscope」
（当審訳）
「
組み合わされた光コヒーレンストモグラフィと走査レーザ検眼鏡
（２）「Introduciton : For the investigation of the eye fundus, visual scientists and ophthalmologists  use scanning laser ophthalmoscopes (SLOs), which are confocal imaging systems [1]. An SLO system provides an indirect en-face image by scanning a laser beam across the eye; the depth resolution of the existing commercial instruments is 300 μm, dictated by the limited entrance aperture of the eye.
 A recent advance in depth resolution has been prvided by optical coherence tomography (OCT) [2-5] which has the potential to achieve much better depth resolution, as the limit in this case is not set by the eye, but by the coherence length of the source. Suitable sources for OCTs are super luminiscent diodes (SLDs) [6] with a coherence length  20μm and Kerr lens modelocked lasers (KLMLL)[5] with a coherence length 4μm.
 Recently, we have demonstrated OCT [3] transversal images for the living eye with a depth resolution better than 20μm, which represents more than a 10 times improvement in comparison  with state of the art SLOs.  The axial positions of the structures throughout the retina can now be determined with much higher precision. Such a system, with frame rates of 5s-1, can collect stacks of transversal images at different depths, enabling the reconstruction of the 3D profiles and software inferred longitudinal images [5]. However, owing to such a narrow sectioning depth interval,the OCT images show only fragments of the retina and are difficult to interpret. The lower the coherence length, the more fragmented the image appears. The usefulness of these images for ophthalmologists can be greatly improved if the fragments sampled by OCT of the fundus are uniquely in correspondence with fundus images produced by SLO.
 The utilisation of an OCT and an SLO operating in parellel via specially designed transfer optics, although possible, presents the following disadvantages : (i) the transfer optics will reduced the quality of OCT and SLO images; (ii) the images cannot be superimposed in real time, as SLOs work  at video rate [1], 15kHz, whilst the line scanning rates for the OCT are below a few hundred Hertz [2-5].
Experimental setup and results : In this Letter, we present a new instrument (Fig. 1), which combines the principles of OCT and SLO. Light from a pigtailed SLD, central wavelength λ= 0.85μm, coherence length = 32μm , is injected into a singlemode directional coupler, DC1. Light in the object arm propagates through fibre wrapped around a piezo-cylinder acting as a phase modulator (PM) then, via the microscope objective C3 and plate beamsplitter PB, enters the orhtogonal scanning mirror pair , MX, MY. PM is driven by the sinusoidal generator SG. The OCT signal is phase modulated by a combined effect resulting from the galvo-mirror path modulation and the modulation introduced by PM as explained in [3]. The converging lens L1 sends the beam towards the retina (R) of the human eye (HE) via the eye lens (EL). The reference beam is directed via microscope objectives C1 and C2 and the corner cube CC to receive coupler DC2. CC is mounted on a computer controlled translation stage (TS) used to alter the reference path length. Two photodetectors, PD1 and PD2, collect the OCT returned optical signals, and their outputs are applied to the two inputs of a differential amplifier (DA) in a balanced detection configuration. The OCT signal is then demodulated in the demodulator block (DMOD) which drives the OCT input of a dual variable scan framegrabber (VSG) under personal computer (PC) control. Ramp generators TX, Y drive the transversal scanners equiped with the mirrors MX and MY, respectively, and also trigger signal acquisition by the frame grabber. The plate beamsplitter (PB) which reflects χ% of the returned light from the object to a photodetector PD3, a lens L2 and a pinhole H are used to produce the confocal signal. The images produced by the SLO and the OCT are, in this way, in strict correspondence pixel to pixel and are produced simultaneously at the same rate.
 The OCT itself has a confocal profile for the receiving fibre (object arm and collimator C3), which can in principle be used to build a confocal receiver. However, such an attractive and simple solution is not viable due to : (i) the main reason, the noise associated with the large power in the OCT reference arm requires the refernce arm to be blocked to produce a good SLO images, thus preventing the simultaneous acquisition of OCT and SLO images ; (ii) the confocal aperture is fixed by the effective core size of the fibre making it impossible to optimise the signal-to-noise ratio. Hence, a separate optical channel for the SLO is required,as shown in Fig. 1.
 An optimised design should address the trade-off between the percentage of the light diverted from the OCT by the plate beamsplitter, and the SLO depth resolution. The higher χ, the higher the power collected by the SLO photodetector PD3, and smaller size for the pinhole H, could be achieved before reaching the noise floor. The smaller the pinhole size, the better the SLO depth resolution [1] which the limit at 〜300μm. However, at the same time, with the increase in χ, the signal-to-noise ratio in the OCT image worsens. To maintain a good OCT singal, we need χ to be 5% and managed to obtain better than 40 dB singal-to-noise ratio SLO image from the retina with a power of 150μW at the eye (＜200μW safety limit quoted elsewhere [2,3]).With a 50μm pinhole and a 10 × microscope objective (L2), the FWHM confocal profile [1] was 5mm. As the depth resolution of the OCT image is very high, there may be no need to improve the SLO depth resolution provided that it is sufficient to reject the light reflected by the eye lens. However, a more sophisticated design, in which both χand the pinhole diameter could be varied, would allow the confocal resolution to be controlled from a large depth resolution to the minimum set by  the eye aperture.
 We have found that it is useful to superimpose the OCT and SLO images, to provide a combined OCT/SLO images. A summator, Σ, and two potentiometers, P1 and P2, are used to alter the ratio of the signals supplied to the VSG. The relative weights of the two signals in the final image is a matter of choice and is determined by the specific target. In this way, the OCT/SLO instrument can provide images with a depth resolution given by the confocal receiver acting as an SLO image which can be achieved by adjusting the pinhole aperture. The optimum adjustment depends on the specific object under investigation.
 Conclusion : This system represents a major breakthrough in instrumentation for ocular studies as it allows the depth resolution of the SLO used by ophthalmologists to be improved by at least an order of magnitude, which will hopefully lead to a greater understanding of the causes of blindness in the human eye. The system delivers two transversal images with diferent depth resolutions, an image with the SLO depth resolution, which can be adjustable from a few millimeters to the minimum achievable to date, 300μm, and a second image with OCT depth resolution fixed and determined by half of the source coherence length, 16μm in our case. The tranversal resolution is the same for both OCT and SLO systems, determined by the Airy disk of the beam projected on the retina, which could be as small as 10μm. 」
（当審訳）
「はじめに：眼底の検査のために、視覚科学者および眼科医は、
共焦点撮像システム[１]である走査レーザ検眼鏡（ＳＬＯ）
　この場合の深さ分解能の最近の進歩は、限界が、目ではなく、光源のコヒーレンス長によって決まるので、より良好な深さ分解能を達成する可能性を有する、
光コヒーレンストモグラフィ（ＯＣＴ）
　最近、我々は、２０μｍよりも良好な深さ分解能を有する生きた眼用のＯＣＴ[３]断画像を実証し、これは、最新技術のＳＬＯと比較して１０倍以上の改善を示した。
　網膜を貫通する構造体の軸方向位置は、今や非常に高い精度で測定することができる。５ｓ−１のフレームレートを有するこのようなシステムは、異なる深さで断面像のスタックを収集することができ、３Ｄプロファイルおよびソフトウェア推定長手方向画像の再構成を可能にする[５]。しかしながら、このような狭い区分深さ間隔のために、ＯＣＴ画像は、網膜の断片のみを示し、解釈するのは困難である。コヒーレンス長が短いほど、画像はより細分化される。眼底のＯＣＴによりサンプリングされた断片が、ＳＬＯによって生成された眼底画像に一意に対応する場合、眼科医のためのこれらの画像の有用性は、大幅に改善され得る。
　特に設計されたトランファオプティクスを介して並行して動作するＯＣＴおよびＳＬＯの利用が可能であるが、以下の欠点を提示する：（ｉ）トランファオプティクスはＯＣＴ画像およびＳＬＯ画像の品質を低下させる；（ｉｉ）ＳＬＯがビデオレート[１]、１５ｋＨｚで動作する一方、ＯＣＴのラインスキャンレートは数１００ヘルツ[２−５]より低いので、両画像をリアルタイムで重ね合わせることができない。
実験の設定および結果：このレターでは、我々は、
ＯＣＴおよびＳＬＯの原理を組み合わせたものである、新規な機器を提示する（図１）
ピグテール付きＳＬＤからの、中心波長λ＝０．８５μｍ、コヒーレンス長＝３２μｍの光が、シングルモード方向性結合器ＤＣ１に入射される。物体アーム内の光は、位相変調器（ＰＭ）として作用するピエゾシリンダの周囲に巻き付けられたファイバを通って伝播し、次いで顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢを介して、直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹに入射する。
集束レンズＬ１は、眼レンズ（ＥＬ）を介して人間の眼（ＨＥ）の網膜（Ｒ）に向けてビームを送出する。参照ビームは、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣを介して受信カプラＤＣ２に導かれる。
２つの光検出器ＰＤ１およびＰＤ２は、ＯＣＴ帰還光信号を収集し、それらの出力は、平衡型検出構成の差動増幅器（ＤＡ）の２つの入力に印加される。次に、ＯＣＴ信号は、パーソナルコンピュータ（ＰＣ）制御の下でデュアル可変走査フレームグラバー（ＶＳＧ）のＯＣＴ入力を駆動する復調器ブロック（ＤＭＯＤ）内で復調される。
物体からの戻り光のχ％を光検出器ＰＤ３、レンズＬ２およびピンホールＨに反射するプレートビームスプリッタ（ＰＢ）は、共焦点信号を生成するために使用される。ＳＬＯおよびＯＣＴによって生成された画像は、このように、厳密に対応するピクセル対ピクセルであり、同時に同じレートで生成される。
　ＯＣＴ自体は、基本的に共焦点受信機を構築するために使用することができる、受信ファイバ（物体アームおよびコリメータＣ３）の共焦点プロファイルを有する。しかしながら、このような魅力的で単純な解決策は、（ｉ）ＯＣＴ参照アームにおける大きな電力に関連するノイズが、
参照アーム
　最適化された設計は、プレートビームスプリッタによってＯＣＴから分離された光のパーセンテージとＳＬＯ深さ分解能との間のトレードオフに対処するべきである。より高いχ、すなわち、ＳＬＯ光検出器ＰＤ３によって収集されたより高い電力とピンホールＨのより小さいサイズが、ノイズフロアに到達する前に達成される。ピンホールのサイズが小さいほど、ＳＬＯの深さ分解能［１］が良好であり、〜３００μｍの限界を有する。しかしながら、同時に、χの増加に伴って、ＯＣＴ画像における信号対雑音比は悪化する。良好なＯＣＴを維持するために、我々は、χが５％で、眼の１５０μＷの電力（＜２００μＷ　他の文献[２、３]に引用された安全限界）で網膜から４０ｄＢを超える信号対雑音比のＳＬＯ画像を得ることを必要とした。５０μｍのピンホールおよび１０倍の顕微鏡対物レンズ（Ｌ２）を用いた、ＦＷＨＭ共焦点プロファイル[１]は５ｍｍであった。ＯＣＴ画像の深さ分解能が非常に高いので、眼レンズによって反射された光を除外するのに十分であれば、ＳＬＯ深さ分解能を改善する必要はない。しかしながら、χとピンホールの直径の両方を変えることができる、より洗練された設計は、共焦点分解能を大きな深さ分解能から眼開口部によって決まる最小値まで制御することを可能にするであろう。
　ＯＣＴ画像とＳＬＯ画像とを重ね合わせて、合成ＯＣＴ／ＳＬＯ画像を提供することが有用であることを、我々は見出した。加算器、２つのポテンショメータＰ１及びＰ２が、ＶＳＧに供給される信号の比率を変更するために使用される。最終画像における２つの信号の相対的な重みは、選択の問題であり、特定の目標によって決定される。このように、ＯＣＴ／ＳＬＯ機器は、ピンホール開口を調整することによって達成され得るＳＬＯ画像として作用する共焦点受信器によって与えられる深さ分解能を有する画像を提供することができる。最適な調整は、検査中の特定の物体に依存する。
結論：このシステムは、眼科医によって使用されるＳＬＯの深さ分解能を少なくとも１桁改善することができるため、眼の研究のための機器の大きなブレークスルーを意味し、これは、ヒトの眼における失明の原因のより大きな理解につながることが望まれる。システムは、異なる深さ分解能を有する２つ断面像、すなわち、数ミリメートルから現在達成可能な最小値である３００μｍまで調整することが可能なＳＬＯ深さ分解能を有する画像、光源のコヒーレンス長の半分、我々のケースでは１６μｍに決められ、固定されたＯＣＴの深さ分解能を有する第２の画像を提供する。断面像の分解能は、ＯＣＴとＳＬＯの両システムで同じであり、網膜上に投影されたビームのエアリーディスクによって決定され、１０μｍの小ささであってもよい。」
（３）「
　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 」
（当審訳）
「図１　装置の詳細な模式図」
（４）上記（３）の図１から、以下のような技術事項が看取できる。
ア　「ピグテール付きＳＬＤ」から「シングルモード方向性結合器ＤＣ１」に入射された光は、「顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣ」に導かれるファイバと「顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢ」に導かれるファイバの２つに分けられる。
　そして、上記（２）の記載事項も参照すると、「顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣ」に導かれるファイバ、「顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢ」に導かれるファイバが、それぞれ、「参照アーム」、「物体アーム」に含まれるものである。
イ　「物体アーム」において、「シングルモード方向性結合器ＤＣ１」、「ファイバ」、「顕微鏡対物レンズＣ３」、「プレートビームスプリッタＰＢ」、「直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹ」、「人間の眼（ＨＥ）の網膜（Ｒ）」の順に並べられている。
ウ　「次に、ＯＣＴ信号は、パーソナルコンピュータ（ＰＣ）制御の下でデュアル可変走査フレームグラバー（ＶＳＧ）のＯＣＴ入力を駆動する復調器ブロック（ＤＭＯＤ）内で復調される。」との記載、及び、図１の記載から、「ＳＬＯ画像」も、「パーソナルコンピュータ（ＰＣ）」制御の下で生成されることは明らかである。
　すると、上記引用文献Ａには、以下の発明（以下「引用発明Ａ」という。）が記載されている。
　
「光コヒーレンストモグラフィ（ＯＣＴ）及び共焦点撮像システム[１]である走査レーザ検眼鏡（ＳＬＯ）の原理を組み合わせたものである、組み合わされた光コヒーレンストモグラフィと走査レーザ検眼鏡であって、
　ピグテール付きスーパールミネッセントダイオード（ＳＬＤ）からの、中心波長λ＝０．８５μｍ、コヒーレンス長＝３２μｍの光が、シングルモード方向性結合器ＤＣ１に入射され、参照アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣに導かれるファイバと、物体アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢに導かれるファイバの２つに分けられ、
　物体アーム内の光は、位相変調器（ＰＭ）として作用するピエゾシリンダの周囲に巻き付けられたファイバを通って伝播し、次いで顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢを介して、直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹに入射し、集束レンズＬ１は、眼レンズ（ＥＬ）を介して人間の眼（ＨＥ）の網膜（Ｒ）に向けてビームを送出し、
　参照ビームは、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣを介して受信カプラＤＣ２に導かれ、
　２つの光検出器ＰＤ１およびＰＤ２は、ＯＣＴ帰還光信号を収集し、それらの出力は、平衡型検出構成の差動増幅器（ＤＡ）の２つの入力に印加され、次に、ＯＣＴ信号は、パーソナルコンピュータ（ＰＣ）制御の下でデュアル可変走査フレームグラバー（ＶＳＧ）のＯＣＴ入力を駆動する復調器ブロック（ＤＭＯＤ）内で復調され、
　物体からの戻り光のχ％を光検出器ＰＤ３、レンズＬ２およびピンホールＨに反射するプレートビームスプリッタ（ＰＢ）は、共焦点信号を生成するために使用され、パーソナルコンピュータ（ＰＣ）制御の下でＳＬＯ画像が生成され、
　ＳＬＯおよびＯＣＴによって生成された画像は、このように、厳密に対応するピクセル対ピクセルであり、同時に同じレートで生成される、
　組み合わされた光コヒーレンストモグラフィ（ＯＣＴ）と走査レーザ検眼鏡（ＳＬＯ）。」
２　引用文献Ｂについて
　当審拒絶理由に引用された引用文献Ｂには、次の事項が記載されている。（下線は、当審が付したものである。）
（１）「【００１７】
　（第１実施形態）
【００１８】
　先ず、第１実施形態に係る観察装置について説明する。図１は、第１実施形態に係る観察装置１の構成図である。この図に示される
観察装置１は、対象物として眼９０の眼底９１を観察する走査型眼底イメージングに適用される装置であって
【００１９】
　光源部１０は、眼底９１に照射されるべき光を出力するものであって、例えばレーザダイオード（ＬＤ）やスーパールミネッセントダイオード（ＳＬＤ）等の点光源と見做すことができる発光素子を含むのが好適である。この光源部１０から出力される光は、レンズＬ０によりコリメートされ、ハーフミラーＨＭを透過して、二軸走査系２０に入力される。
【００２０】
　二軸走査系２０は、光源部１０から出力される光を眼底９１に照射するともに当該光照射位置を走査するものであって、レンズＬ１、ミラーＭ１〜Ｍ７、水平走査機構ＨＳおよび垂直走査機構ＶＳを含む。ミラーＭ１〜Ｍ５それぞれの反射面は凹面であり、ミラーＭ６，Ｍ７それぞれの反射面は平面である。ハーフミラーＨＭから二軸走査系２０に入力された光は、レンズＬ１、ミラーＭ７、ミラーＭ６、ミラーＭ５、水平走査機構ＨＳ、ミラーＭ４、ミラーＭ３、垂直走査機構ＶＳ、ミラーＭ２およびミラーＭ１を順に経て、更に眼９０の瞳面９２を経て眼底９１に集光照射される。
【００２１】
　眼底９１における光照射位置は、水平走査機構ＨＳおよび垂直走査機構ＶＳにより二次元走査される。光源部１０からレンズＬ０，ハーフミラーＨＭおよび二軸走査系２０を経て眼底９１に到る光学系は、光源部１０から出力された光を対象物（眼底９１）へ照射する照射光学系を構成している。
【００２２】
　二軸走査系２０により眼底９１に光が集光照射されると、その集光位置で反射光または散乱光が発生する。
眼底９１における集光位置で発生した光は、瞳面９２を経て二軸走査系２０に入力され、二軸走査系２０において照射時とは逆の経路を辿って二軸走査系２０からハーフミラーＨＭへ出力され、ハーフミラーＨＭで反射され、レンズＬ
２
およびレンズＬ
３
を経て波面変調部３０に入力される。
【００２３】
　波面変調部３０は、入力光の波面形状を調整して当該調整後の光を出力するものであって、好適には位相変調型の空間光変調器を含む。位相変調型の空間光変調器は、複数の画素が二次元配列されており、これら複数の画素それぞれにおいて入力光の位相を変調する位相パターンを呈示して、その位相変調後の光を出力する。また、位相変調型の空間光変調器は、反射型のものであってもよいし、透過型のものであってもよい。反射型の空間光変調器としては、ＬＣＯＳ（Liquid Crystal on Silicon）型、ＭＥＭＳ（Micro Electro Mechanical Systems）型および光アドレス型の何れであってもよい。また、透過型の空間光変調器としてはＬＣＤ（LiquidCrystal Display）等であってもよい。図１では、波面変調部３０として反射型で位相変調型の空間光変調器が示されている。
【００２４】
　波面変調部３０は、入力光の収差を補償する補償用位相パターンを呈示するとともに、入力光を第１および第２の光に分岐する分岐用位相パターンを呈示する。特に、本実施形態では、波面変調部３０は、補償用位相パターンと分岐用位相パターンとが重畳された位相パターンを呈示する波面変調素子を含む。そして、波面変調部３０は、検出光学系により導かれた光を入力して、その入力した光を補償用位相パターンおよび分岐用位相パターンにより位相変調して出力する。補償用位相パターンは、照射光学系および検出光学系を光が伝搬する間に生じた波面収差を補償する位相変調を光に与える。一方、分岐用位相パターンは、光回折効率が高く、特定の２つの次数に回折のエネルギーが集中し、それらの強度比が制御できるものが望ましく、例えば０次光と１次回折光とに分岐するブレーズ位相回折格子である。この場合、０次光および１次回折光のうち、一方が第１の光となり、他方が第２の光となる。
【００２５】
　
波面変調部３０から分岐用位相パターンの作用により分岐されて出力された第１および第２の光は、レンズＬ
４
を経て、光分岐部４０により互いに異なる方向に進む。光分岐部４０から出力された光のうち、第１の光はレンズＬ
５
およびピンホール５１を経て光検出部５０に入力され、第２の光はレンズＬ
６
を経て波面検出部６０に入力される。
（２）「【００４３】
　図５は、光分岐部４０の構成例を示す図である。同図（ａ）に示される構成例の
光分岐部４０は、円状の反射部４０１と、この反射部４０１の周囲に設けられる透過部４０２とを有する。
光分岐部４０は、円状の透過部４０２と、この透過部４０２の周囲に設けられる反射部４０１とを有する。
２つの面が反射部４０３，４０４とされている。
【００４４】
　なお、同図（ａ）〜（ｃ）において、透過部４０２は、透明な媒質からなるものであってもよいし、特に何ら媒質を設けないもの（開口等）であってもよい。同図（ａ）〜（ｃ）の各構成例の光分岐部４０は、波面変調部３０から出力される第１および第２の光のうち、一方を反射部４０１で反射させ、他方を透過部４０２で透過させる。同図（ｄ）の構成例の光分岐部４０は、波面変調部３０から出力される第１および第２の光のうち、一方を反射部４０３で反射させ、他方を反射部４０４で反射させる。」
（３）「【図１】
【図５】
　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 」
　すると、引用文献Ｂには、「走査型眼底イメージングに適用される」「観察装置１」(段落【００１８】）において、「二軸走査系２０に入力され、」「二軸走査系２０からハーフミラーＨＭへ出力され」た「眼底９１における集光位置で発生した光」は、「ハーフミラーＨＭで反射され」（段落【００２２】）、「光分岐部により互いに異なる方向に進む。光分岐部４０から出力された光のうち、第１の光はレンズＬ５及びピンホール５１を経て光検出部５０に入力され、第２の光はレンズＬ６を経て波面検出部６０に入力される」（段落【００２５】）構成であって、「光分岐部４０」は、「円状の透過部４０２とこの透過部４０２の周囲に設けられる反射部４０１とを有する」（段落【００４３】）ものである構成が開示されている。
　すなわち、眼底からの光を、「円状の透過部４０２とこの透過部４０２の周囲に設けられる反射部４０１とを有する」「光分岐部４０」で、「光検出部５０」及び「波面検出部６０」という２つの検出部に分割する構成が開示されている。
第６　対比・判断
１　本願発明１について
（１）対比
　本願発明１と引用発明Ａを対比する。
ア　引用発明Ａの「眼レンズ（ＥＬ）を介して人間の眼（ＨＥ）の網膜（Ｒ）」及び「物体」は、本願発明１の「サンプル」に相当する。
イ　引用発明Ａの「光コヒーレンストモグラフィ（ＯＣＴ）及び共焦点撮像システムである走査レーザ検眼鏡（ＳＬＯ）の原理を組み合わせたものである、」「ＳＬＯおよびＯＣＴによって生成された画像は、このように、厳密に対応するピクセル対ピクセルであり、同時に同じレートで生成される、組み合わされた光コヒーレンストモグラフィと走査レーザ検眼鏡」は、
　本願発明１の「光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステム」に相当する。
ウ　引用発明Ａの「ピグテール付きスーパールミネッセントダイオード（ＳＬＤ）」は、本願発明１の「放射ビームを生成するように構成された光源」に相当する。
エ　引用発明Ａの「参照アーム」、「物体アーム」が、それぞれ、本願発明１の「参照アーム」、「サンプル・アーム」に相当する。
　すると、引用発明Ａの「ピグテール付きスーパールミネッセントダイオード（ＳＬＤ）からの、中心波長λ＝０．８５μｍ、コヒーレンス長＝３２μｍの光が、」「入射され、参照アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣに導かれるファイバと、物体アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢに導かれるファイバの２つに分けられ」る「シングルモード方向性結合器ＤＣ１」は、本願発明１の「サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器」に相当する。
オ　引用発明Ａの「物体アーム内の光は、位相変調器（ＰＭ）として作用するピエゾシリンダの周囲に巻き付けられたファイバを通って伝播し、次いで顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢを介して、」「入射」する「直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹ」は、本願発明１の「前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系」に相当する。
カ　引用発明Ａにおいて、「シングルモード方向性結合器ＤＣ１に入射され、参照アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣに導かれるファイバと、物体アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢに導かれるファイバの２つに分けられ、
　物体アーム内の光は、位相変調器（ＰＭ）として作用するピエゾシリンダの周囲に巻き付けられたファイバを通って伝播し、次いで顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢを介して、直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹに入射し、集束レンズＬ１は、眼レンズ（ＥＬ）を介して人間の眼（ＨＥ）の網膜（Ｒ）に向けてビームを送出し」た後、「人間の眼（ＨＥ）の網膜（Ｒ）」等で反射して、逆の径路である、「集束レンズＬ１」、「直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹ」を介して、「プレートビームスプリッタＰＢ」に戻ってくること、また、「プレートビームスプリッタＰＢ」は、「シングルモード方向性結合器ＤＣ１」と「直角走査ミラーＭＸ、ＭＹ」との間に位置することは、明らかである。
　また、引用発明Ａの「物体からの戻り光のχ％を光検出器ＰＤ３、レンズＬ２およびピンホールＨに反射するプレートビームスプリッタ（ＰＢ）」は、「物体からの戻り光のχ％」の残りを透過することも明らかである。
　すると、引用発明Ａの「物体からの戻り光のχ％を光検出器ＰＤ３、レンズＬ２およびピンホールＨに反射するプレートビームスプリッタ（ＰＢ）」と、本願発明１の「前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置するミラーであって、前記ミラーは、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた透過領域を有し、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、透過領域を透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、透過領域の径方向外側に位置する第２の部分が、前記ミラーによって反射される、前記ミラー」とは、
「前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する透過・反射手段であって、前記透過・反射手段は、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、第２の部分が反射される、前記透過・反射手段」で共通する。
キ　引用発明Ａの「ＯＣＴ帰還光信号」には、上記カで検討した、「プレートビームスプリッタＰＢ」に戻ってきた光のうちの透過した光と、「顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣを介して受信カプラＤＣ２に導かれ」た「参照ビーム」とが含まれることは明らかである。
　すると、引用発明Ａの「参照ビームは、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣを介して受信カプラＤＣ２に導かれ、」「ＯＣＴ帰還光信号を収集し、」「それらの出力は、平衡型検出構成の差動増幅器（ＤＡ）の２つの入力に印加され」る「２つの光検出器ＰＤ１およびＰＤ２」は、本願発明１の「前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分および前記参照アームから戻ってくる放射を測定し、その測定に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器」に相当する。
ク　引用発明Ａの「物体からの戻り光のχ％を光検出器ＰＤ３、レンズＬ２およびピンホールＨに反射するプレートビームスプリッタ（ＰＢ）は、共焦点信号を生成するために使用され」という記載は、「光検出器ＰＤ３」が「物体からの戻り光のχ％」を検出して「共焦点信号」を生成することを示すと認められるから、引用発明Ａの「光検出器ＰＤ３」は、本願発明１の「前記サンプルから戻ってくる前記光の該第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器」に相当する。
ケ　引用発明Ａの「ＯＣＴ信号は、パーソナルコンピュータ（ＰＣ）制御の下でデュアル可変走査フレームグラバー（ＶＳＧ）のＯＣＴ入力を駆動する復調器ブロック（ＤＭＯＤ）内で復調され」ることは、本願発明１の「第１のプロセッサ」により「前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する」ことに相当する。
　また、引用発明Ａの「パーソナルコンピュータ（ＰＣ）制御の下でＳＬＯ画像が生成され」ることは、本願発明１の「第２のプロセッサ」により「該第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する」ことに相当する。
コ　引用発明Ａの
「ピグテール付きスーパールミネッセントダイオード（ＳＬＤ）からの、中心波長λ＝０．８５μｍ、コヒーレンス長＝３２μｍの光が、シングルモード方向性結合器ＤＣ１に入射され、参照アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣに導かれるファイバと、物体アームに含まれる、顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢに導かれるファイバの２つに分けられ、
　物体アーム内の光は、位相変調器（ＰＭ）として作用するピエゾシリンダの周囲に巻き付けられたファイバを通って伝播し、次いで顕微鏡対物レンズＣ３およびプレートビームスプリッタＰＢを介して、直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹに入射し、集束レンズＬ１は、眼レンズ（ＥＬ）を介して人間の眼（ＨＥ）の網膜（Ｒ）に向けてビームを送出し、
　参照ビームは、顕微鏡対物レンズＣ１およびＣ２およびコーナーキューブＣＣを介して受信カプラＤＣ２に導かれ、
　２つの光検出器ＰＤ１およびＰＤ２は、ＯＣＴ帰還光信号を収集し、」
との記載から、「顕微鏡対物レンズＣ３」は、「物体アーム」内で、「シングルモード方向性結合器ＤＣ１」と「直角走査ミラー対ＭＸ、ＭＹ」との間に位置し、
　「ファイバ」は、「物体アーム」を含む、「プレートビームスプリッタＰＢ」と「２つの光検出器ＰＤ１およびＰＤ２」の間に位置し、
　「プレートビームスプリッタＰＢ」は、「物体アーム」内で、「顕微鏡対物レンズＣ３」と「人間の目（ＨＥ）の網膜（Ｒ）」との間に位置し、
　「シングルモード方向性結合器ＤＣ１」、「ファイバ」、「顕微鏡対物レンズＣ３」、「プレートビームスプリッタＰＢ」、「直角走査ミラーＭＸ、ＭＹ」、「人間の目（ＨＥ）の木膜（Ｒ）」の順に、配列されていると認められる。
　そして、引用発明Ａの「ファイバ」が所定の開口数（ＮＡ）を、また、「顕微鏡対物レンズＣ３」が所定の焦点距離を有することは明らかである。
　すると、引用発明Ａと本願発明１は、
「前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記透過・反射手段と前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記透過・反射手段が、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記サンプルとの間に位置し、前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、前記視準レンズが焦点距離ｆを有し、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記視準レンズ、前記透過・反射手段、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番で配置されている」
点で、共通する。
（一致点）
　上記ア〜コでの検討から、本願発明１と引用発明Ａは、
「光コヒーレンス断層撮影（ＯＣＴ）および共焦点走査レーザ検眼鏡検査（ＣＳＬＯ）を同時に実行するシステムであって、
　放射ビームを生成するように構成された光源と、
　サンプル・アームおよび参照アームに沿って前記放射ビームを分離するビーム分割器と、
　前記サンプル・アーム内でサンプル上の１組の横軸位置にわたって前記放射ビームを走査する光学系と、
　前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する透過・反射手段であって、前記透過・反射手段は、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、第２の部分が反射される、前記透過・反射手段と、
　前記サンプルから戻ってくる光の第１の部分および前記参照アームから戻ってくる放射を測定し、その測定に応じて第１の組の出力信号を生成する第１の検出器と、
　前記第１の組の出力信号をＯＣＴ画像データに変換する第１のプロセッサと、
　前記サンプルから戻ってくる前記光の該第２の部分を測定し、その測定に応じて第２の組の出力信号を生成する第２の検出器と、
　該第２の組の出力信号をＣＳＬＯ画像データに変換する第２のプロセッサとを備え、
　前記システムは、
　前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記ビーム分割器と前記走査する光学系との間に位置する視準レンズと、
　前記サンプルから戻ってくる光を集めるように前記透過・反射手段と前記第１の検出器との間に位置する光ファイバと、をさらに備え、
　前記透過・反射手段が、前記サンプル・アームのビームの経路に沿って前記視準レンズと前記サンプルとの間に位置し、前記光ファイバが開口数（ＮＡ）を有し、前記視準レンズが焦点距離ｆを有し、
　前記ビーム分割器、前記光ファイバ、前記視準レンズ、前記透過・反射手段、前記走査する光学系、前記サンプルは、この順番で配置されている、システム。」
で一致し、次の点で相違する。
（相違点）
ア　透過・反射手段について、本願発明１では、
「ミラーであって、前記ミラーは、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた透過領域を有し、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、透過領域を透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、透過領域の径方向外側に位置する第２の部分が、前記ミラーによって反射される、前記ミラー」であって、
「前記透過領域が、実質上円形であり、」
「前記ミラーの前記円形の透過領域が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する
のに対して、引用発明Ａでは、
「物体からの戻り光のχ％を光検出器ＰＤ３、レンズＬ２およびピンホールＨに反射するプレートビームスプリッタ（ＰＢ）」である点。
（２）判断
　上記相違点について、以下、検討する。
　上記「第５」「２」において検討したとおり、引用文献Ｂには、眼底からの光を、「光検出部５０」及び「波面検出部６０」という２つの検出部に分割する手段として、「円状の透過部４０２とこの透過部４０２の周囲に設けられる反射部４０１とを有する」「光分岐部４０」を使用すること（以下、「引用文献Ｂ技術事項」という。）が開示されている。
　そして、この引用文献Ｂ技術事項の「円状の透過部４０２とこの透過部４０２の周囲に設けられる反射部４０１とを有する」「光分岐部４０」を使用することが、本願発明１の「前記ミラーは、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた透過領域を有し、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、透過領域を透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、透過領域の径方向外側に位置する第２の部分が、前記ミラーによって反射され」、「前記透過領域が、実質上円形であ」ることに相当する。
　すると、引用発明Ａと引用文献Ｂ技術事項は、眼底からの光を２つの検査手段に分ける検査装置である点で共通するから、その眼底からの光を２つに分ける透過・反射手段について、引用発明Ａの「プレートビームスプリッタ（ＰＢ）」に換えて、引用文献Ｂ技術事項の「円状の透過部４０２とこの透過部４０２の周囲に設けられる反射部４０１とを有する」「光分岐部４０」を採用して、本願発明１の「ミラーであって、前記ミラーは、サンプル・ビームの軸と位置合わせされた透過領域を有し、該サンプルから戻ってくる光の第１の部分が、透過領域を透過され、該サンプルから戻ってくる該光のうち、透過領域の径方向外側に位置する第２の部分が、前記ミラーによって反射される、前記ミラー」であって、「前記透過領域が、実質上円形であ」る構成を得ることは、当業者が容易に想到し得たことである。
　しかし、上記相違点のうちの「前記ミラーの前記円形の透過領域が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する構成、すなわち、「視準レンズ」から「光ファイバ」への入射角が「光ファイバ」の開口数（当審註：ＮＡ＝ｓｉｎθ（θは入射角））以上となるように、「透過領域」の半径を設計することについては、引用文献Ａ及びＢには開示も示唆もされていない。
　したがって、上記相違点のうちの「前記ミラーの前記円形の透過領域が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する構成までもが、当業者が容易に想到し得たものとはいえない。
　以上のとおり、引用発明Ａに、引用文献Ｂ技術事項を組み合わせても、上記相違点のうちの一部に係る本願発明１の発明特定事項が容易に想到し得るとはいえない。
（３）小括
　よって、本願発明１は、引用発明Ａ及び引用文献Ｂ技術事項に基づいて容易に発明できたものであるとはいえない。
２　本願発明２〜５について
　本願発明２〜５は、本願発明１を引用するものであり、本願発明１の上記相違点のうちの「前記ミラーの前記円形の透過領域が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する構成を備えるものであるから、本願発明１と同じ理由により、引用発明Ａ及び引用文献Ｂ技術事項に基づいて容易に発明できたものであるとはいえない。
３　本願発明６〜１０について
　本願発明６〜１０は、本願発明１の上記相違点のうちの「前記ミラーの前記円形の透過領域が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する構成と同様の構成である、「前記ミラーの円形の透過領域が少なくとも２＊ＮＡ＊ｓの直径を有」する構成（本願発明６）、「前記反射面が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する構成（本願発明７）、「前記反射面が少なくとも２＊ＮＡ＊ｓの直径を有」する構成（本願発明８）、「前記反射面の第１の部分が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する構成（本願発明９）、「前記反射面の第１の部分が少なくとも２＊ＮＡ＊ｓの直径を有」する構成（本願発明１０）を、それぞれ、備えるから、本願発明１と同じ理由により、引用発明Ａ及び引用文献Ｂ技術事項に基づいて容易に発明できたものであるとはいえない。
第７　原査定についての判断
　原査定は上記第２で示したとおりのものであるところ、令和元年８月５日付の手続補正により、補正後の請求項１〜１０は、「前記ミラーの前記円形の透過領域が、少なくとも２＊ＮＡ＊ｆの直径を有」する構成、あるいは、これと同様の構成を備えるものとなった。これらの構成は、原査定における引用文献４（当審拒絶理由の引用文献Ａ）及び引用文献３（当審拒絶理由の引用文献Ｂ）のほか、引用文献１、２及び５にも、開示も示唆もされておらず、本願優先日前における周知技術でもないので、本願発明１〜１０は、原査定における引用文献１〜５に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
　したがって、原査定を維持することはできない。
第８　むすび
　以上のとおり、原査定の理由及び当審拒絶理由によっては、本願を拒絶することはできない。
　また、他に本願を拒絶すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり審決する。