(57)【要約】【課題】吸込通路の圧力損失を低減できるベーンポンプを提供する。【解決手段】作動流体圧供給源として用いられるベーンポンプ１であって、作動流体を加圧して吐出するベーンポンプ機構と、このベーンポンプ機構に吸入される作動流体を導く吸込通路５３と、この吸込通路５３に作動流体を導くタンク通路と、ベーンポンプ機構６から吐出される作動流体の一部を余剰作動流体として吸込通路５３に還流させる流量制御バルブと、を備え、吸込通路５３は、その通路断面形状が複数の角部（５７ａ〜５７ｄ、５８ａ〜５８ｄ等）を有する多角形に形成される。【選択図】図４
2012092687.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動流体圧供給源として用いられるベーンポンプであって、
作動流体を加圧して吐出するベーンポンプ機構と、
前記ベーンポンプ機構に吸入される作動流体を導く吸込通路と、
前記吸込通路に作動流体を導くタンク通路と、
前記ベーンポンプ機構から吐出される作動流体の一部を余剰作動流体として前記吸込通路に還流させる流量制御バルブと、を備え、
前記吸込通路は、その通路断面形状が複数の角部を有する多角形に形成されることを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
前記ベーンポンプ機構に吸入される作動流体を導く２つの吸込ポンプポートを備え、
前記吸込通路は、
前記流量制御バルブから直線上に延びる吸込上流通路部と、
前記吸込上流通路部から２つの吸込ポンプポートへと湾曲して延びる吸込下流通路部と、を備え、
前記吸込下流通路部は、
前記吸込上流通路部に接続する集合通路部と、
前記集合通路部から前記２つの吸込ポンプポートへと湾曲して延びる２つの分岐通路部と、を備え、
前記集合通路部は、その通路断面形状が複数の前記角部を有する多角形に形成されることを特徴とする請求項1に記載のベーンポンプ。
【請求項３】
前記２つの分岐通路部は、それぞれの通路断面形状が前記集合通路部の前記角部と連続する複数の前記角部を有する多角形に形成されることを特徴とする請求項２に記載のベーンポンプ。
【請求項４】
前記ベーンポンプ機構を収容するポンプボディと、
前記ポンプボディを封止するポンプカバーと、を備え、
前記ポンプカバーに前記吸込下流通路部が形成されることを特徴とする請求項
２または３に記載のベーンポンプ。
【請求項５】
前記吸込通路の前記角部は、直角もしくは鋭角を持って交差する２つの壁面によって形成されることを特徴とする請求項１から４のいずれか一つに記載のベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、作動流体圧供給源として用いられるベーンポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
この種のベーンポンプとして、ベーンポンプ機構から吐出される作動流体の一部を余剰作動流体として吸込通路に還流させる流量制御バルブを備え、この流量制御バルブを介してポンプ吐出流量を調節し、流体圧機器に送られる作動流体の流量を制御するものがある。
【０００３】
平衡型のベーンポンプは、作動流体を加圧して吐出するベーンポンプ機構として、ロータが１回転するのに伴って、カム面に追従する各ベーンが２回往復動し、２つの吸込領域及び２つの吐出領域を有し、２つの吸込領域に作動流体を分配する吸込通路とを備える。
【０００４】
しかし、流量制御バルブが設けられる平衡型のベーンポンプにあっては、流量制御バルブの開度が小さいときに、流量制御バルブから吸込通路に流入する余剰作動流体の噴流が、吸込通路に対して傾斜し、吸込通路にて分配される作動流体の流量に大きな差が生じる可能性がある。
【０００５】
これに対処して、特許文献１に開示されたベーンポンプは、吸込通路の中程に板状の整流壁を設け、この整流壁に余剰作動流体の噴流を当てて、吸込通路における作動流体の速度分布を調節するようになっている。
【０００６】
また、特許文献２に開示されたベーンポンプは、吸込通路の分岐部の通路開口面積に差を持たせ、吸込通路にて分配される作動流体流量を均一化するようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７−２５５３３５号公報
【特許文献２】特開２００３−３１４４７０号公報（特許３８７４６９４号）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、このような従来のベーンポンプにあっては、吸込通路の中程に整流壁を設けたり、吸込通路の分岐部の通路開口面積を絞る構成のため、吸込通路の圧力損失が増大し、ベーンポンプの吸込性能が低下するという問題点があった。
【０００９】
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであり、吸込通路の圧力損失を低減できるベーンポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、作動流体圧供給源として用いられるベーンポンプであって、作動流体を加圧して吐出するベーンポンプ機構と、このベーンポンプ機構に吸入される作動流体を導く吸込通路と、この吸込通路に作動流体を導くタンク通路と、ベーンポンプ機構から吐出される作動流体の一部を余剰作動流体として吸込通路に還流させる流量制御バルブと、を備え、吸込通路は、その通路断面形状が複数の角部を有する多角形に形成されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によると、流量制御バルブの開度が小さいときに、戻しバルブポートから斜めに流出する余剰作動流体の噴流は、タンク通路から導かれる作動流体と合流し、吸込通路の角部に沿って吸込ポンプポートへと向かう流れとなり、吸込通路にて旋回する渦流になることが抑えられるため、吸込通路を流れる作動流体の圧力損失を低減し、ベーンポンプの吸込効率を高められる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施形態を示すベーンポンプの正面図。
【図２】同じく図１のＡ−Ａ線に沿う断面図。
【図３】同じく図２のＢ−Ｂ線に沿う断面図。
【図４】同じく図３のＣ−Ｃ線に沿う断面図。
【図５】比較例を示すベーンポンプの断面図。
【図６】同じく図５のD−D線に沿う断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態を添付図面に基づいて説明する。
【００１４】
図１〜４に示すベーンポンプ１は、車両に搭載される油圧機器、例えばパワーステアリング装置や変速機等の油圧供給源として用いられるものである。
【００１５】
ベーンポンプ１は、作動流体として、作動油（オイル）を用いるが、作動油の代わりに例えば水溶性代替液等の作動液を用いてもよい。
【００１６】
図１に示すように、ベーンポンプ１は、駆動シャフト９の端部にエンジン（図示せず）の動力が伝達され、駆動シャフト９に連結されたロータ２が回転する。
【００１７】
図２に示すように、駆動シャフト９は、ポンプボディ１０とポンプカバー５０に回転自在に支持される。ポンプボディ１０には、吸入した作動油を加圧して吐出するベーンポンプ機構６を収容するポンプ収容凹部１０ａが形成される。このポンプ収容凹部１０ａに、ベーンポンプ機構６として、ロータ２、複数のベーン３、カムリング４、及びサイドプレート３０等が収容される。ポンプボディ１０にはポンプカバー５０が複数のボルト１８を介して締結され、このポンプカバー５０によってポンプ収容凹部１０ａが封止される。
【００１８】
ポンプボディ１０のポンプ収容凹部１０ａの底部とサイドプレート３０の間には高圧室２０が画成される。この高圧室２０に導かれるポンプ吐出圧によってサイドプレート３０がカムリング４の後側の端面に押し付けられる。
【００１９】
ロータ２には、外周面に開口部を有する複数のスリット５が所定の間隔をおいて放射状に形成される。ベーン３は、矩形の板状をしており、スリット５に摺動自在に挿入される。
【００２０】
カムリング４の内部には、ロータ２の外周面、カムリングのカム面４ａ、及び隣り合うベーン３によって複数のポンプ室７が画成される。
【００２１】
カムリング４は、カム面４ａが略長円形状をした環状の部材である。ロータ２の回転に伴ってベーン３がその先端部をカム面４ａに摺接させながら回動し、各ベーン３の間に画成されるポンプ室７の容積が拡縮する。
【００２２】
平衡型のベーンポンプ１は、ロータ２が１回転するのに伴って、カム面４ａに追従する各ベーン３が２回往復動するものであり、２つの吸込領域及び２つの吐出領域を有する。
【００２３】
ポンプ吸込通路として、図４に示すように、ポンプカバー５０には、２つの吸込ポンプポート５１、５２と、この吸込ポンプポート５１、５２へと作動油を導く吸込通路５３が形成される。吸込ポンプポート５１、５２は、２つの吸込領域に配置され、作動油が２つの吸込ポンプポート５１、５２から吸込領域にて拡張するポンプ室７に吸い込まれる（図４の矢印参照）。
【００２４】
ポンプ吐出通路として、図２に示すように、サイドプレート３０に形成される２つの吐出ポンプポート３１、３２と、この吐出ポンプポート３１、３２に連通する高圧室２０と、ポンプボディ１０に形成されて高圧室２０を油圧機器に導く吐出通路（図示せず）とを備える。２つの吐出領域にて、作動油が容積を収縮するポンプ室７から２つの吐出ポンプポート３１、３２に吐出される（図２の矢印参照）。
【００２５】
ポンプボディ１０には流量制御バルブ４０が収容される。この流量制御バルブ４０は、吐出ポンプポート３１、３２から吐出通路（図示せず）に吐出される作動油の一部を余剰油として吸込通路５３から吸込ポンプポート５１、５２へ還流させ、タンクから供給される作動油の流量及びポンプ吐出流量を調節し、油圧機器に送られる作動油の流量を制御する。
【００２６】
流量制御バルブ４０は、図３に示すように、ポンプボディ１０に形成されるスプール収容孔１１と、このスプール収容孔１１に収容されるスプール４１とを備える。
【００２７】
スプール収容孔１１は、駆動シャフト９と略直交する方向に延び、入口バルブポート１２、出口バルブポート（図示せず）、戻しバルブポート１３がそれぞれ開口する。
【００２８】
入口バルブポート１２は、吐出通路を構成し、高圧室２０を介して吐出ポンプポート３１、３２に連通し、ポンプ室７から吐出する作動油をスプール収容孔１１に導く。
【００２９】
出口バルブポートは、吐出通路を構成し、ポンプボディ１０に接続される配管（図示せず）に連通し、スプール収容孔１１に流入した作動油を油圧機器へと導く。
【００３０】
戻しバルブポート１３は、吸込通路５３に連通し、スプール収容孔１１に流入した作動油の一部を余剰油として吸込通路５３を通して吸込ポンプポート５１、５２へ還流させる。
【００３１】
ポンプボディ１０には図示しないタンクに連通するタンク通路１６が形成される。このタンク通路１６は吸込通路５３の吸込上流通路部５４に接続される。
【００３２】
上記構成に基づき、戻しバルブポート１３から流出する余剰作動油は、吸込通路５３を通って吸込ポンプポート５１、５２へ還流される。戻しバルブポート１３から吸込通路５３に流入する余剰作動油流によってタンク通路１６から導かれる作動油が吸込通路５３に吸引され、Ｙ字状の吸込下流通路部５６へと導かれる。
【００３３】
戻しバルブポート１３は、スプール収容孔１１の円筒面状の内周面１１ａに開口する断面円形の穴であり、スプール４１のランド部４２が対峙する。戻しバルブポート１３は、その開口面積がランド部４２によってスプール４１のストロークに応じて変えられる。
【００３４】
スプール収容孔１１の開口端部にプラグ４９が螺合して取り付けられる。このプラグ４９とスプール４１の間にはコイル状のバルブスプリング４８が圧縮して介装される。このバルブスプリング４８がスプール４１を閉弁方向（図３にて右方向）に付勢する。
【００３５】
スプール４１は、その先端から軸方向に突出するストッパ部４３を有し、このストッパ部４３がスプール収容孔１１の閉塞端面に当接することにより、閉弁方向に移動するストロークが規制される。
【００３６】
吐出通路には、出口バルブポートから油圧機器に送られる作動油が通る流量制御絞り（図示せず）と、この流量制御絞りの下流側に生じる圧力がスプール４１の背後室４７に導く通路（図示せず）が設けられる。スプール４１は、流量制御絞りの前後差圧に応動してスプール収容孔１１の軸方向に移動し、戻しバルブポート１３の開口面積を変える。
【００３７】
スプール収容孔１１には、戻しバルブポート１３の延長上に対向凹部１９が形成される。戻しバルブポート１３と対向凹部１９は、ドリル加工によって同一工程にて形成される。
【００３８】
スプール４１は、環状のランド部４２と、ランド部４２の背後に形成される環状の溝４４を有する。
【００３９】
流量制御バルブ４０は、スプール４１が図３に示すようなストロークにある開弁時に、ランド部４２が戻しバルブポート１３と対向凹部１９の中程に位置する。この状態では、戻しバルブポート１３へと流出する余剰作動油流が、ランド部４２を挟むようにして流れ、後述するように通路中心線Ｒに対して傾斜する偏った流れになることが抑えられる。
【００４０】
エンジン回転速度が高まると、ベーンポンプ１から吐出される作動油の流量が増えて、流量制御絞りの前後差圧が高まり、スプール４１が開弁方向（図３にて左方向）に移動する。これにより、エンジン回転速度が高まるのに伴って戻しバルブポート１３の開口面積が次第に大きくなり、戻しバルブポート１３に分流する余剰作動油の流量が増えて、油圧機器に送られる作動油の流量が制御される。
【００４１】
戻しバルブポート１３から流出する余剰作動油は、吸込通路５３の吸込上流通路部５４にてタンク通路１６から導かれる作動油と合流した後、吸込通路５３のＹ字状に分岐する吸込下流通路部５６にて２つの作動油流に分流し、各吸込ポンプポート５１、５２に吸い込まれる。
【００４２】
そして本発明の要旨とするところであるが、吸込通路５３は、作動油の流れを円滑にする手段として、その通路断面形状が複数の角部を有する多角形に形成され、これを通過する作動油の流れが旋回することを抑えて、２つの吸込ポンプポート５１、５２へと円滑に導かれる構成とする。
【００４３】
以下、吸込通路５３の構成について詳細に説明する。
【００４４】
前述したように、吸込通路５３は、ポンプボディ１０に形成される吸込上流通路部５４と、ポンプカバー５０に形成されるＹ字状の吸込下流通路部５６とから構成される。
【００４５】
吸込上流通路部５４は、図３に示すように、駆動シャフト９と略平行方向に延びる中心線Ｏを中心として流量制御バルブ４０から直線上に延びる流路として形成される。
【００４６】
吸込上流通路部５４は、その上流部の通路断面形状が円形に形成される一方、その下流部の通路断面形状が略矩形に形成される。
【００４７】
通路断面形状が円形をした吸込上流通路部５４の上流部は、戻しバルブポート１３と同軸上に形成される。
【００４８】
通路断面形状が略矩形をした吸込上流通路部５４の下流部は、同じく通路断面形状が略矩形をしたポンプボディ１０の吸込上流通路部５４と段差なく接続される。
【００４９】
図４の（ａ）図は、図３におけるＣ−Ｃ線に沿うポンプカバー５０の断面図である。ポンプカバー５０に設けられるＹ字状の吸込下流通路部５６は、吸込上流通路部５４に接続する集合通路部５７と、この集合通路部５７から一方の吸込ポンプポート５１へと湾曲して延びる分岐通路部５８と、集合通路部５７から他方の吸込ポンプポート５２へと湾曲して延びる分岐通路部５９とを有する。分岐通路部５８と分岐通路部５９は、分岐部６０にて２つの流路に分岐する。
【００５０】
吸込通路５３の吸込上流通路部５４と集合通路部５７は、図３において、駆動シャフト９と平行に延びる中心線Ｏを中心にして直線上に延びる流路として形成される。
【００５１】
図４の（ｃ）図は、図４の（ａ）図におけるＥ−Ｅ線に沿う集合通路部５７の断面図である。集合通路部５７は、その通路断面形状が略矩形に形成され、４つの壁面５７ｅ〜５７ｈと、これらを結ぶ４つの角部５７ａ〜５７ｄとによって画成される。
【００５２】
角部５７ａ〜５７ｄは、隣り合う壁面５７ｅ〜５７ｈの端部によって互いに直交する通路内周面として形成される。
【００５３】
ポンプカバー５０を鋳造する行程にて、吸込下流通路部５６は、中子によって形成される。このため、角部５７ａ〜５７ｄは、隣り合う壁面５７ｅ〜５７ｈの端部どうしの間に小さな曲率を持って湾曲する部位を有する。
【００５４】
図３に示すように、集合通路部５７は、その中心線Ｏが流量制御バルブ４０の中心軸Ｓに対して略直交するように配置される。集合通路部５７は、４つの壁面５７ｅ〜５７ｈのうち、互いに対向する２つの壁面５７ｆ、５７ｈが、流量制御バルブ４０の中心軸Ｓに対して略平行方向に延びるように形成され、これに直交する２つの壁面５７ｅ、５７ｇより長い寸法を有する。
【００５５】
図４の（ｂ）図は、図４の（ａ）図におけるＤ−Ｄ線に沿う断面図である。分岐通路部５８は、その通路断面形状が略矩形に形成され、４つの壁面５８ｅ〜５８ｈと、これらを結ぶ４つの角部５８ａ〜５８ｄとを有する。
【００５６】
角部５８ａ〜５８ｄは、隣り合う壁面５８ｅ〜５８ｈの端部どうしによって互いに直交する通路内周面として形成される。鋳造型によって形成される分岐通路部５８の角部５８ａ〜５８ｄは、隣り合う壁面５８ｅ〜５８ｈの端部どうしの間に小さな曲率を持って湾曲する部位を有する。
【００５７】
分岐通路部５８の角部５８ｃ、５８ｄと壁面５８ｆ、５８ｇ、５８ｈは、集合通路部５７の角部５７ｃ、５７ｄと壁面５７ｆ、５７ｇ、５７ｈのそれぞれと段差なく連続している。
【００５８】
他方の分岐通路部５９も、上記の分岐通路部５８と同様に、その通路断面形状が略矩形に形成され、４つの角部と、４つの壁面とを有する。
【００５９】
流量制御バルブ４０の開度が小さいときに、断面円形の戻しバルブポート１３と、スプール４１の円柱状をしたランド部４２との間に、断面三日月形のオリフィス（流路）が画成されるため、戻しバルブポート１３から吸込上流通路部５４に流入する余剰作動油の噴流は、図３に矢印で示すように、吸込上流通路部５４の中心線Ｏに対して傾斜した流れとなるが、吸込上流通路部５４にてタンク通路１６から導かれる作動油流と合流し、吸込通路５３の通路内周面に沿う流れになる。
【００６０】
吸込通路５３は、吸込ポンプポート５１、５２へと延びる角部（５７ａ〜５７ｄ、５８ａ〜５８ｄ等）を有するため、吸込通路５３の通路内周面に沿う作動油の流れが旋回する渦流となることが抑えられ、吸込上流通路部５４を通過する作動油流が角部（５７ａ〜５７ｄ、５８ａ〜５８ｄ等）に沿って吸込ポンプポート５１、５２へと向かう流れになり、吸込上流通路部５４を流れる作動油の圧力損失を低減するとともに、分岐通路部５９、５８に流入する作動油の流量及び圧力が均等になる。
【００６１】
図５、図６は、比較例として、吸込通路５３が略円形または長円形の通路断面形状を有するベーンポンプ１の断面図である。この図５、図６は、本発明の実施形態を示す図３、図４に対応する。、図６の（ａ）図は、図５におけるＦ−Ｆ線に沿う吸込通路５３の断面図である。図６の（ｂ）図は、図６の（ａ）図におけるＧ−Ｇ線に沿う分岐通路部５８の断面図である。図６の（ｃ）図は、図６の（ａ）図におけるＨ−Ｈ線に沿う集合通路部５７の断面図である。以下、図５、図６に示すベーンポンプ１の動作について説明する。
【００６２】
流量制御バルブ４０の開度が小さいときに、戻しバルブポート１３から吸込通路５３に流入する余剰作動油の噴流は、図５に矢印で示すように、吸込通路５３の中心線Ｏに対して傾斜する。
【００６３】
上記した余剰作動油の噴流の傾きに起因して作動油の流れが、図５、図６に矢印で示すように、吸込通路５３の断面円弧状に湾曲した通路内周面に沿って旋回する渦流となり、作動油の圧力損失が増大するとともに、分岐通路部５９、５８に流入する作動油の流量及び圧力が不均等になる。このため、２つの吸込ポンプポート５１、５２の間で圧力差が生じ、圧力の低い側の吸込ポンプポート５１にてキャビテーションが発生し、ベーンポンプ１の吐出流量の低下を招くばかりか、ベーンポンプ１の振動や騒音を発生する原因になる。
【００６４】
以下、本実施形態の要旨及び作用、効果を説明する。
【００６５】
本実施形態では、作動流体圧供給源として用いられるベーンポンプ１であって、作動流体を加圧して吐出するベーンポンプ機構６と、このベーンポンプ機構６に吸入される作動流体を導く吸込通路５３と、この吸込通路５３に作動流体を導くタンク通路１６と、ベーンポンプ機構６から吐出される作動流体の一部を余剰作動流体として吸込通路５３に還流させる流量制御バルブ４０と、を備え、吸込通路５３は、その通路断面形状が複数の角部（５７ａ〜５７ｄ、５８ａ〜５８ｄ等）を有する多角形に形成される構成とする。
【００６６】
上記構成に基づき、流量制御バルブ４０の開度が小さいときに、戻しバルブポート１３から斜めに流出する余剰作動流体の噴流は、タンク通路１６から導かれる作動流体と合流し、吸込通路５３の角部（５７ａ〜５７ｄ、５８ａ〜５８ｄ等）に沿って吸込ポンプポート５１、５２へと向かう流れとなり、吸込通路５３にて旋回する渦流になることが抑えられるため、吸込通路５３を流れる作動流体の圧力損失を低減し、ベーンポンプ１の吸込効率を高められる。
【００６７】
本実施形態では、ベーンポンプ機構６に吸入される作動流体を導く２つの吸込ポンプポート５１、５２を備え、吸込通路５３は、流量制御バルブ４０から直線上に延びる吸込上流通路部５４と、この吸込上流通路部５４から２つの吸込ポンプポート５１、５２へと湾曲して延びる吸込下流通路部５６と、を備え、吸込下流通路部５６は、吸込上流通路部５４に接続する集合通路部５７と、この集合通路部５７から２つの吸込ポンプポート５１、５２へと湾曲して延びる２つの分岐通路部５８、５９と、を備え、集合通路部５７は、その通路断面形状が複数の角部５７ａ〜５７ｄを有する多角形に形成される構成とする。
【００６８】
上記構成に基づき、集合通路部５７を流れる作動流体は、角部５７ａ〜５７ｄに沿って吸込上流通路部５４から直進する流れとなり、分岐通路部５９、５８に分流する前に旋回する渦流になることが抑えられるため、分岐通路部５９、５８に流入する作動流体の流量及び圧力が均等になる。
【００６９】
本実施形態では、２つの分岐通路部５８、５９は、その通路断面形状が集合通路部５７の角部５７ａ〜５７ｄと連続する複数の角部（５８ｃ、５８ｄ等）を有する多角形に形成される構成とする。
【００７０】
上記構成に基づき、２つの分岐通路部５８、５９を流れる作動流体は、集合通路部５７の角部５７ａ〜５７ｄと連続する角部（５８ｃ、５８ｄ等）に沿って２つの吸込ポンプポート５１、５２へと向かう流れとなり、旋回する渦流になることが抑えられるため、吸込ポンプポート５１、５２に流入する作動流体の流量及び圧力が均等になる。
【００７１】
このように、２つの分岐通路部５８、５９に分流する作動流体は、その上流側（集合通路部５７）と下流側（分岐通路部５８、５９）に渡って連続して延びる角部（５７ｃ、５８ｃ、５７ｄ、５８ｄ等）によって渦流になって２つの分岐通路部５８、５９のうち一方に偏って流入することが抑えられることにより、ベーンポンプ１の低回転作動時に２つの吸込ポンプポート５１、５２のうち一方にてキャビテーションが発生することが防止され、ベーンポンプ１の振動や騒音が防止される。
【００７２】
本実施形態では、ベーンポンプ機構６を収容するポンプボディ１０と、このポンプボディ１０を封止するポンプカバー５０と、を備え、このポンプカバー５０に吸込下流通路部５６が形成される構成とした。
【００７３】
上記構成に基づき、ポンプカバー５０を鋳造する行程にて吸込下流通路部５６を形成することにより、生産性が確保される。
【００７４】
なお、吸込通路５３の通路断面形状は、四角形に限らず、三角形に形成しても良い。この場合に、吸込通路５３の角部は、互いに鋭角を持って交差する壁面によって形成される。
【００７５】
本実施形態では、吸込通路５３の角部は、直角もしくは鋭角を持って交差する２つの壁面によって形成される構成とした。
【００７６】
上記構成に基づき、吸込通路５３の角部が作動流体の流れを吸込ポンプポート５１、５２へと導く整流効果が確保され、作動流体が吸込通路５３にて旋回する渦流になることが抑えられるため、吸込通路５３を流れる作動流体の圧力損失を低減し、ベーンポンプ１の吸込効率を高められる。
【００７７】
本発明は上記の実施形態に限定されずに、その技術的な思想の範囲内において種々の変更がなしうることは明白である。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明のベーンポンプは、車両に搭載される油圧機器に限らず、例えば建設機械、作業機械、他の機械、設備等の負荷を駆動する流体圧供給源として利用できる。
【符号の説明】
【００７９】
１    ベーンポンプ
２    ロータ
６    ベーンポンプ機構
１０    ポンプボディ
１６    タンク通路
４０    流量制御バルブ
５０    ポンプカバー
５１    吸込ポンプポート
５２    吸込ポンプポート
５３    吸込通路
５４    吸込上流通路部
５６    吸込下流通路部
５７    集合通路部
５７ａ〜５７ｄ    角部
５７ｅ〜５７ｈ    壁面
５８    分岐通路部
５８ａ〜５８ｄ    角部
５８ｅ〜５８ｈ    壁面
５９    分岐通路部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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