(57)【要約】【課題】  高い飽和磁束密度（Ｂｓ）が得られ、その反面に、コアロスが小さくて双方の特性のバランスが良く、さらには、主成分中の亜鉛の蒸発が抑制され安定した磁気特性が得られるＭｎＺｎ系フェライトコアを提供する。【解決手段】  本発明のＭｎＺｎ系フェライトコアは、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で６４.０〜６７．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で１５．０〜２２．０モル％、および酸化マンガンを残部モル％含む主成分であって、酸化ニッケルを実質的に含まない主成分と、この主成分に対して副成分として、酸化チタンと酸化錫の双方を含み、当該双方の添加の総和量が、ＴｉＯ2換算およびＳｎＯ2換算で１０００〜６４００重量ｐｐｍの範囲であり、かつ、酸化錫のＳｎＯ2換算の含有量が４００ｐｐｍ以上であるように構成される。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＭｎＺｎ系フェライト焼結体からなるＭｎＺｎ系フェライトコアであって、
該ＭｎＺｎ系フェライトコアは、
酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で６４.０〜６７．０モル％、
酸化亜鉛をＺｎＯ換算で１５．０〜２２．０モル％、および
酸化マンガンを残部モル％含む主成分であって、酸化ニッケルを実質的に含まない主成分と、
この主成分に対して副成分として、酸化チタンと酸化錫の双方を含み、当該双方の添加の総和量が、ＴｉＯ2換算およびＳｎＯ2換算で１０００〜６４００重量ｐｐｍの範囲であり、かつ、酸化錫のＳｎＯ2換算の含有量が４００重量ｐｐｍ以上であることを特徴とするＭｎＺｎ系フェライトコア。
【請求項２】
前記主成分における、酸化鉄のＦｅ2Ｏ3換算量をＸモル％、酸化亜鉛のＺｎＯ換算量をＹモル％、酸化マンガンのＭｎＯ換算量を１００−Ｘ−Ｙモル％とし、Ｆｅ2+の含有量を[Ｆｅ2+]重量％とした場合、
[Ｆｅ2+]＊（Ｘ＋０．１２５Ｙ＋８８．２５）／（Ｘ−５０）＝０．８６〜０．９１の条件式を満たしてなる請求項１に記載のＭｎＺｎ系フェライトコア。
【請求項３】
フェライトコア表面のＺｎＯ量（Ｙ0（単位：モル%））と、当該表面より内部に向かう深さ５００μｍの箇所におけるＺｎＯ量（Ｙ1（単位：モル%））を比較した場合、Ｙ1／Ｙ0＝０．７５〜１．００である請求項１または請求項２に記載のＭｎＺｎ系フェライトコア。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電源トランス等に用いられるＭｎＺｎ系フェライトコアに関し、特に、高い飽和磁束密度（Ｂｓ）を備えるとともに、コアロスが小さく、さらには、主成分中の亜鉛の蒸発が抑制されて安定した磁気特性が得られるＭｎＺｎフェライトコアに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、電子機器の小型化が進み、電源などの磁性部品にも小型化が強く求められている。小型化のためには、小さいコア内を高密度の磁束が流れても磁化飽和しないように、磁気物性として高い飽和磁束密度（Ｂｓ）を有することが望まれる。
【０００３】
高い飽和磁束密度を得るために、フェライト材料の組成調整において、最も強い磁性を持つ元素であるＦｅの量を増やす必要がある。従って、高い飽和磁束密度（Ｂｓ）を有するＭｎＺｎフェライト材料は、一般に、Ｆｅを多く含む組成として構成される。しかしながら、Ｆｅを多く含むＭｎＺｎフェライト材料はコアロスが増加してしまうという不都合がある。
【０００４】
また、Ｆｅの含有量が多いＭｎＺｎフェライトの場合、焼成時の適正酸素分圧ＰO2が低くなる。例えば、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で６４.０〜６７．０モル％以上含有するＭｎＺｎフェライトの場合、余剰分のＦｅ2Ｏ3を磁性相であるマグネタイト相に変化させるために、コアの焼成過程において１３００〜１３５０℃の焼成高温度域での適正酸素分圧ＰO2は、１％以下となる。
【０００５】
本願発明者らが数多く低酸素分圧での焼成実験で行いデータをまとめたところ、高温かつ低酸素の環境ではＺｎＯの蒸発が激しくなる傾向があることが判明した。これはフェライト中に大量の酸素欠陥が形成されることにより、酸素の拡散が促進され、焼結体の表面（フェライトコア表面）において、ＺｎＯ（solid）→Ｚｎ(gas)＋Ｏ2(gas)の反応が生じて、亜鉛が金属状態（沸点９０７℃）となって蒸発しているのではないかと推測される。
【０００６】
Ｚｎが蒸発すると焼結体の表面（フェライトコア表面）での組成が、目標組成からずれてしまうために磁気特性に悪影響を及ぼすおそれがある。また、Ｚｎの蒸発により焼結体の表面（フェライトコア表面）と内部との間で応力が発生し、透磁率の低下とコアロスの増加を引き起こし、磁性部品の場合、実機での使用中に、温度上昇が激しくなる結果に繋がるおそれがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平６−１２００２２号公報
【特許文献２】特開平８−０４５７２５号公報
【０００８】
なお、本願発明に関連すると思われる、特許文献としては上記の特許文献１および特許文献２が存在する。
【０００９】
特許文献１は、ＭｎＺｎフェライトに関するものではあるが、副成分としてＣａＯ、ＳｉＯ2を必須成分として含む点および、さらに添加され得るＳｎＯ2はチタン酸化物との併用でない点で異なる。さらに、主成分中の亜鉛の蒸発を抑制する課題の示唆もなされていない。
【００１０】
特許文献２は、ＭｎＺｎフェライトに関するものであり、副成分としてＳｎＯ2とＴｉＯ2との併用の可能性を示唆するものではあるが、添加される総和量が異なる。さらに主成分のＦｅ含有量も異なるし、主成分中の亜鉛の蒸発を抑制する課題の示唆もなされていない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
このような実状のもとに、本発明は創案されたものであって、その目的は、高い飽和磁束密度（Ｂｓ）が得られ、その反面に、コアロスが小さく、さらには、主成分中の亜鉛の蒸発が抑制されて安定した磁気特性が得られるＭｎＺｎフェライトコアを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
このような課題を解決するために、本発明のＭｎＺｎ系フェライトコアは、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で６４.０〜６７．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で１５．０〜２２．０モル％、および酸化マンガンを残部モル％含む主成分であって、酸化ニッケルを実質的に含まない主成分と、この主成分に対して副成分として、酸化チタンと酸化錫の双方を含み、当該双方の添加の総和量が、ＴｉＯ2換算およびＳｎＯ2換算で１０００〜６４００重量ｐｐｍの範囲であり、かつ、酸化錫のＳｎＯ2換算の含有量が４００ｐｐｍ以上であるように構成される。
【００１３】
また、本発明のＭｎＺｎフェライトコアの好ましい態様として、前記主成分における、酸化鉄のＦｅ2Ｏ3換算量をＸモル％、酸化亜鉛のＺｎＯ換算量をＹモル％、酸化マンガンのＭｎＯ換算量を１００−Ｘ−Ｙモル％とし、Ｆｅ2+の含有量を[Ｆｅ2+]重量％とした場合、
[Ｆｅ2+]＊（Ｘ＋０．１２５Ｙ＋８８．２５）／（Ｘ−５０）＝０．８６〜０．９１の条件式を満たしてなるように構成される。
【００１４】
また、本発明のＭｎＺｎフェライトコアの好ましい態様として、フェライトコア表面のＺｎＯ量（Ｙ0（単位：モル%））と、当該表面より内部に向かう深さ５００μｍの箇所におけるＺｎＯ量（Ｙ1（単位：モル%））を比較した場合、Ｙ1／Ｙ0＝０．７５〜１．００であるように構成される。
【発明の効果】
【００１５】
本発明のＭｎＺｎフェライトコアは、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で６４.０〜６７．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で１５．０〜２２．０モル％、および酸化マンガンを残部モル％含む主成分であって、酸化ニッケルを実質的に含まない主成分と、この主成分に対して副成分として、酸化チタンと酸化錫の双方を含み、当該双方の添加の総和量が、ＴｉＯ2換算およびＳｎＯ2換算で１０００〜６４００重量ｐｐｍの範囲であり、かつ、酸化錫のＳｎＯ2換算の含有量が４００ｐｐｍ以上であるように構成されているので、高い飽和磁束密度（Ｂｓ）が得られ、その反面に、コアロスが小さくて双方の特性のバランスが良く、さらには、主成分中の亜鉛の蒸発が抑制され安定した磁気特性が得られるという極めて優れた効果が発現する。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
（本発明のＭｎＺｎフェライトコアの主成分の説明）  
本発明のＭｎＺｎフェライトコアは、酸化鉄、酸化亜鉛、および酸化マンガンからなる主成分を含み構成される。ＭｎＺｎ系フェライトコアは、ＭｎＺｎ系フェライトを焼成させた焼結体から構成される。
【００１７】
酸化鉄は、Ｆｅ2Ｏ3換算で６４.０〜６７．０モル％（好ましくは、６４〜６６モル％）、酸化亜鉛はＺｎＯ換算で１５．０〜２２．０モル％（好ましくは１６〜２０モル％）、および酸化マンガンは残部であり、ＭｎＯ換算で１１．０〜２１．０モル％含有される。
【００１８】
酸化鉄の含有量がＦｅ2Ｏ3換算で６４.０モル％未満となると、飽和磁束密度が低下するという不都合が生じる傾向があり、この一方で、酸化鉄の含有量がＦｅ2Ｏ3換算で６７.０モル％を超えると、コアロスが急激に増加するという不都合が生じる傾向がある。
【００１９】
また、酸化亜鉛の含有量がＺｎＯ換算で１５．０モル％未満となると、コアロスが増加するという不都合が生じる傾向があり、この一方で、酸化亜鉛の含有量がＺｎＯ換算で２２.０モル％を超えると、飽和磁束密度が低下するという不都合が生じる傾向がある。
【００２０】
このような主成分中には、酸化ニッケルは実質的に含まれない。ここで、「実質的に含まれない」と表現しているのは、配合時に不純物として含まれるレベルまでの含有量は、許容できるとの趣旨である。意図的に添加される場合とは異なる点に注意されたい。通常、０．１モル％以下の含有レベルとされる。
【００２１】
（主成分に添加される副成分の説明）  
＜必須成分＞
上記の主成分に対して副成分として、酸化チタンと酸化錫の双方を含み、その総和量が、ＴｉＯ2換算およびＳｎＯ2換算で１０００〜６４００重量ｐｐｍの範囲、より好ましくは、１５００〜５０００重量ｐｐｍの範囲とされる。
【００２２】
この総和量が、１０００重量ｐｐｍ未満であると、本願発明の効果が十分に発揮できないという不都合が生じる傾向があり、この一方で、この総和量が、６４００重量ｐｐｍを超えると、４価の元素は非磁性であるので、焼成密度や飽和磁束密度Ｂｓが低下するという不都合が生じる傾向がある。なお、酸化錫は少なくとも、ＳｎＯ2換算で４００重量ｐｐｍ以上含有させることが好ましい。酸化チタンは少なくとも、ＴｉＯ2換算で６００重量ｐｐｍ以上含有させることが好ましい。
【００２３】
なお、本発明における酸化錫単独での添加の問題点および酸化チタン錫単独での添加の問題点については以下のとおり。
【００２４】
酸化錫単独での添加の問題点についての考察 
Ｓｎを添加した場合、焼成密度と飽和磁束密度Ｂｓの低下が激しくなる傾向が生じる。これは、Ｓｎ4+イオンのイオン半径（０．８３Å）は、Ｆｅ3+（０．７８５Å）よりかなり大きいことに起因すると考えられる。イオン半径の大きいＳｎ4+イオンの固溶に伴い、フェライトのスピネル結晶格子が膨張し、歪が発生する。このような理由から、焼結体密度の低下と飽和磁束密度の低下につながったものと考えられる。
【００２５】
酸化チタン単独での添加の問題点についての考察 
Ｔｉ添加の場合、より少ない添加量で大きなコアロス低減効果が得られ、焼成密度と飽和磁束密度Ｂｓの低下も少ない。Ｔｉ4+イオンのイオン半径（０．７４５Å）は、Ｆｅ3+よりもやや小さいため、固溶はしやすいが、添加量が多い場合に固溶に伴う格子の膨張が結果的に格子に歪みを引き起こす。固溶に伴うスピネルの格子歪がコアロスの増加につながるため、Ｔｉ添加の効果が十分に発揮できないことになる。イオン半径の大きいＳｎ4+を一部補助的に複合添加することにより結晶格子の歪をある程度、緩和することが可能となるため、固溶に伴うスピネルの格子歪を低減させることにより、コアロスのさらなる低減につながったものと考えられる。
【００２６】
＜その他の成分＞
上記の必須成分に加えて、その他の副成分として、ＳｉＯ2、ＣａＯ、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＺｒＯ2等の種々の副成分を本願発明の作用効果を逸脱しない範囲で含有させるようにしてもよい。
【００２７】
（主成分の組成割合と二価鉄量[Ｆｅ2+]重量％との関係）
本発明においては、前記主成分における、酸化鉄のＦｅ2Ｏ3換算量をＸモル％、酸化亜鉛のＺｎＯ換算量をＹモル％、酸化マンガンのＭｎＯ換算量を１００−Ｘ−Ｙモル％とし、Ｆｅ2+の含有量を[Ｆｅ2+]重量％とした場合、下記式（１）で算出される値が、０．８６〜０．９１の範囲となるように、構成される。
【００２８】
[Ｆｅ2+]＊（Ｘ＋０．１２５Ｙ＋８８．２５）／（Ｘ−５０）    …式（１）
【００２９】
つまり、[Ｆｅ2+]＊（Ｘ＋０．１２５Ｙ＋８８．２５）／（Ｘ−５０）＝０．８６〜０．９１である。
式（１）の値が、０．８６未満となると、コアロスが増加するという不都合が生じる傾向がある。この一方で、式（１）の値が、０．９１を超えると、飽和磁束密度が低下するという不都合が生じる傾向がある。また、上記範囲から大きく外れた場合、大きい側と小さい側のどちらにおいても飽和磁束密度の低下とコアロスの増加という不都合が生じる傾向にある。
【００３０】
式（１）は大量の実験データからまとめた経験式である。その構成趣旨は、以下のとおり。
【００３１】
ＭｎＺｎフェライト中のＦｅ2+の量はＦｅ，Ｍｎ，Ｚｎの三成分の配合比率で大体決まるが、副成分の添加および作製条件によっても、フェライトコア中のＦｅ2+の含有量が変化する。この変化を主組成に対応して最適な範囲内に安定させることによって、フェライトコア中の酸素欠陥や陽イオン欠陥の発生が抑制され、低い酸素分圧雰囲気中での焼成においても、Ｚｎの蒸発が抑制でき、高い磁気特性が得られるということを表している。Ｆｅ2Ｏ3の含有量が非常に高いＭｎＺｎフェライト組成において、余剰分のＦｅ2Ｏ3をマグネタイト相に変化させ、適切なＦｅ2+量とするために焼成時に非常に低い酸素分圧が要求されるが、低い酸素分圧では酸素欠陥の発生に伴いＺｎＯの蒸発が激しくなり、ＭｎＺｎフェライトコアの磁気特性が低下してしまう問題があった。本発明の添加手法によれば、４価元素であるＴｉやＳｎの添加によりＦｅ3+の代わりに［Ｔｉ4+Ｆｅ2+］や［Ｓｎ4+Ｆｅ2+］のペアが形成され、焼成時の酸素分圧をそれほど下げなくても比較的に高いＦｅ2+含有量を得られることが可能となる。また、低い酸素分圧で焼成しても酸素欠陥の減少によりＺｎＯの蒸発が減少するようになった。そのため、高いマグネタイト化率とＺｎＯ蒸発抑制の両立が可能となり、高い飽和磁束密度と低いコアロス特性を持つＭｎＺｎフェライト材料が得られるようになったのである。
【００３２】
なお、[Ｆｅ2+]の分析は、フェライトコア焼結体を乳鉢で粉砕し、試料２００ｍｇにシュウ酸、強リン酸を加え、加熱溶解後、脱気水を加え、Ｋ2Ｃｒ2Ｏ7溶液を用いた電位差滴定で分析することができる。
【００３３】
また、本発明のフェライトコアは、フェライトコア表面のＺｎＯ量（Ｙ0（単位：モル%））と、当該表面より内部に向かう深さ５００μｍの箇所におけるＺｎＯ量（Ｙ1（単位：モル%））を比較した場合、Ｙ1／Ｙ0＝０．７５〜１．００（より好ましくは、０．８〜１．０）とされる。Ｙ1／Ｙ0＝１．００の場合、Ｚｎの蒸発量が零とみなせる。
この状態が理想的であるが、経験的には実際の上限は、材質や焼成条件にもよるが、Ｙ1／Ｙ0＝０．９９程度である。
【００３４】
さらに、本発明のＭｎＺｎ系フェライトコア（焼結体）における結晶粒径は、５〜２５μｍ程度、より好ましくは、１０〜１８μｍ程度とされる。
【００３５】
以下のＭｎＺｎ系フェライトコアの製造方法について説明する。
〔本発明のＭｎＺｎ系フェライトコアの製造方法の説明〕  
（１）目標のフェライトが得られるように金属イオンの比率が所定成分となるように秤量する工程
【００３６】
主成分の原料として、酸化物または加熱により酸化物となる化合物、例えば、炭酸塩、水酸化物、蓚酸塩、硝酸塩などの粉末が用いられる。各原料粉末の平均粒径は、０．１〜３．０μｍ程度の範囲で適宜選定すればよい。なお、上述した原料粉末に限らず、２種以上の金属を含む複合酸化物の粉末を原料粉末としてもよい。原料粉末は所定の組成となるように、それぞれ、秤量される。
【００３７】
（２）秤量物を湿式ないしは乾燥により混合した後の仮焼き工程
原料粉末をボールミルにより例えば湿式混合し、乾燥、粉砕、篩いかけをした後、７００〜１０００℃の温度範囲内で所定時間保持する仮焼きが行われる。仮焼きの雰囲気温度は、窒素または大気雰囲気とされる。仮焼きの保持時間は１〜５時間の範囲内で適宜選定すればよい。
【００３８】
（３）仮焼き粉の粉砕工程
仮焼き後、仮焼体は、例えば、平均粒径０．５〜５．０μｍ程度までに粉砕される。
なお、原料粉末を添加するタイミングは上述したものに限定されるものではない。例えば、まず一部の成分の粉末のみを秤量、混合、仮焼きおよび粉砕する。そして、仮焼粉砕後に得られた主成分の粉末に、他の成分の原料粉末を所定量添加し混合するようにしてもよい。
【００３９】
（４）造粒・成形工程
粉砕された粉末は、後の成形工程を円滑にするために顆粒に造粒される。この際、粉砕粉末に適当なバインダ、例えばポリビニルアルコール（ＰＶＡ）を少量添加することが望ましい。得られる顆粒の粒径は８０〜２００μｍ程度とすることが望ましい。造粒粉末を加圧成形した、例えば、フェライトコア形状の成形体を形成する。
【００４０】
（５）焼成工程
焼成工程は、昇温操作部、高温保持操作部、降温操作部をこの順で有する。
【００４１】
昇温操作部は、焼成温度を室温から漸増的に上げていき最高温度に到達するまでの操作領域である。高温保持操作部は、到達した最高温度を所定時間安定維持したままの状態とする操作領域である。降温操作部は、到達した最高温度を漸減的に室温近傍まで下げていく操作領域である。本発明における室温近傍とは、０〜５０℃の温度範囲内をいう。
以下、各操作部ごとにさらに詳細に説明する。
【００４２】
昇温操作部 
昇温操作部においては、大気中（酸素：約２１Ｖｏｌ％）で昇温操作することが望ましい。昇温速度は、５０〜３００℃／ｈｒ、より好ましくは５０〜１５０℃／ｈｒの範囲とされる。
【００４３】
高温保持操作部 
高温保持操作部における高温保持温度は、１３００〜１３５０℃の範囲内で適宜設定される。
【００４４】
高温保持操作部の焼成雰囲気は、窒素雰囲気中に少量の酸素を導入したものとされ、当該高温保持操作部における、酸素分圧と温度の操作については、酸素分圧（ＰＯ2（単位：％））と温度（Ｔ（単位：絶対温度Ｋ））との平衡関係を示す平衡関係式により導かれる。
【００４５】
一例として、下記の平衡関係式を例示することができる。
Ｌｏｇ  ＰＯ2  ＝７．７６−１３６００／Ｔ
【００４６】
本発明の組成の焼成において、適用され得る平衡酸素分圧（ＰＯ2（単位：％））は、例えば、高温保持温度の１３００〜１３５０℃においては１％以下、特に、０．２〜０．３％程度とされる。
【００４７】
降温操作部 
降温操作部における酸素分圧と温度の操作については、例えば、空気雰囲気中に窒素を導入した還元雰囲気とされ、当該降温操作部における、酸素分圧と温度の操作については、酸素分圧（ＰＯ2（単位：％））と温度（Ｔ（単位：絶対温度Ｋ））との平衡関係を示す平衡関係式により求めるようにすればよい。
【実施例】
【００４８】
以下、具体的な実施例を挙げて、本発明をさらに詳細に説明する。
〔実験例Ｉ〕
焼成後の組成が、下記表１に示される組成となるように各原料成分を秤量し、鋼鉄製ボールミルで１６時間湿式混合した。
【００４９】
次に、この混合粉を大気中９００℃で２時間、仮焼きした。
【００５０】
得られた仮焼き物に副成分を、焼成後の組成が下記表１に示される組成となるように添加し、鋼鉄製ボールミルで１６時間湿式粉砕した。
【００５１】
混合粉砕して得られた混合物粉末にバインダを加え、顆粒化した後、成形してトロイダル形状の成形体を得た。
【００５２】
トロイダル形状の成形物を、１３５０℃の温度で酸素分圧を制御しつつ４時間焼成して、その後、降温操作を行い、下記表１に示される種々のサンプル焼成体を作製した。
【００５３】
下記、表１に示される各サンプルについて、
（１）磁気損失（コアロス）Ｐｃｖ  〔at 100℃（ｋＷ／ｍ3）〕
（２）飽和磁束密度Ｂｓ    〔at 100℃（ｍＴ）〕
（３）[Ｆｅ2+]量    ｗｔ％
をそれぞれ測定した。
また、さらに、上記測定した[Ｆｅ2+]量と、配合フェライト組成から求められる本願の所定の式から、
{ [Ｆｅ2+]＊（Ｘ＋０．１２５Ｙ＋８８．２５）／（Ｘ−５０）}の値、を求めた。
【００５４】
なお、上記の各測定要領は、以下のとおりとした。
【００５５】
（１）磁気損失（コアロス）Ｐｃｖ  （ｋＷ／ｍ3）
周波数  １００ｋＨｚ、最大磁束密度  ２００ｍＴの正弦波交流磁界を印加し、測定温度１００℃での磁気損失（コアロス）をＢＨループトレーサーにて測定した。目標値は、１０００ｋＷ／ｍ3以下である。
【００５６】
（２）飽和磁束密度Ｂｓ  （ｍＴ）
上記のコアロスの測定に準じ、測定温度１００℃での飽和磁束密度ＢｓをＢＨループトレーサーにて測定した。目標値は、コアロスとのバランスもあるが、５００ｍＴ以上である。
【００５７】
（３）[Ｆｅ2+]量  （ｗｔ％）
フェライトコア焼結体を乳鉢で粉砕し、試料２００ｍｇにシュウ酸、強リン酸を加え、加熱溶解後、脱気水を加え、Ｋ2Ｃｒ2Ｏ7溶液を用いた電位差滴定で分析した。
【００５８】
結果を下記表１中に示した。
【００５９】
【表１】
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【００６０】
（４）Ｚｎ量分析  （モル％）について
フェライトコア焼結体の平坦な焼結面を用いて、表面部の組成を蛍光X線で定量分析したあと、バーティカル平面研削機を用いてコア表面から５００μｍ切削したあと、現れた切削面に対して組成分析をおこない、内部の組成を調べた。その結果、比較例１４の試料の場合に表面部のＺｎＯ含有量はモル%単位で内部よりも２６．９％減少したのに対し、実施例５の試料の場合に表面部のＺｎＯ含有量はモル%単位で内部よりも１６．５％しか減少していないことが確認された。
【００６１】
上記の結果より、本発明の効果は明らかである。すなわち、本発明のＭｎＺｎ系フェライト焼結体からなるＭｎＺｎ系フェライトコアは、酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で６４.０〜６７．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で１５．０〜２２．０モル％、および酸化マンガンを残部モル％含む主成分であって、酸化ニッケルを実質的に含まない主成分と、この主成分に対して副成分として、酸化チタンと酸化錫の双方を含み、当該双方の添加の総和量が、ＴｉＯ2換算およびＳｎＯ2換算で１０００〜６４００重量ｐｐｍの範囲であり、かつ、酸化錫のＳｎＯ2換算の含有量が４００ｐｐｍ以上であるように構成されているので、高い飽和磁束密度（Ｂｓ）が得られ、その反面に、コアロスが小さくて双方の特性のバランスが良く、さらには、主成分中の亜鉛の蒸発が抑制され安定した磁気特性が得られるという極めて優れた効果が発現する。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明のＭｎＺｎ系フェライトコアは、幅広く各種の電気部品産業に利用できる。