(57)【要約】【課題】回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れが光偏向器１８の基板の短手方向においてよりいっそう大きくなることを回避する。【解決手段】基板に３箇所の挿通孔が設けられる光偏向器１８を備える走査光学装置２において、光偏向器１８に備えられる軸支部材２８の嵌合部２８ｂが光学箱１３の嵌合穴４３に嵌合され、かつ、いずれのねじ締結具も締結されていない状態において、互いに最も距離が離れた２つの挿通孔４０ｂ，４０ｃとは別の挿通孔４０ａを介してねじ４１ａを締結するときに、ねじ４１ａと基板３５の間に働く摩擦力により光偏向器１８に働くトルクによって、嵌合部２８ｂと嵌合穴４３の内壁面４５が接触する場合に、接触する点Ｋ２に働く反力ｆ２の方向が、前記２つ挿通孔を結ぶ直線に平行な直線と、前記平行な直線に垂直な直線とのうち、前記垂直な直線よりも前記平行な直線に平行に近くなるように挿通孔４０ａが配置される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
光学部材群を収容する筐体と、
レーザ光源からのレーザ光を偏向する回転多面鏡の中心軸と同軸上に中心軸があり、前記回転多面鏡の回転軸を軸支する軸支部と前記筐体が備える嵌合穴に嵌合される嵌合部とを有する軸支部材と、ねじ締結具が挿通される挿通孔が３箇所に設けられており前記軸支部材と一体的に構成される基板と、を備える光偏向器とを有し、
前記挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結することで前記光偏向器が前記筐体に固定される走査光学装置において、
前記軸支部材の前記嵌合部が前記嵌合穴に嵌合され、かつ、いずれのねじ締結具も締結されていない状態において、互いに最も距離が離れた２つの挿通孔とは別の挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結するときに、ねじ締結具と前記基板の間に働く摩擦力により前記光偏向器に働くトルクによって、前記嵌合部と前記嵌合穴の内壁面が接触する場合に、前記接触する点に働く作用力の方向が、前記２つ挿通孔を結ぶ直線に平行な直線と、前記平行な直線に垂直な直線とのうち、前記垂直な直線よりも前記平行な直線に平行に近くなるように前記別の挿通孔が配置されることを特徴とする走査光学装置。
【請求項２】
前記作用力の方向が、前記２つの挿通孔を結ぶ直線に略平行であることを特徴とする請求項１に記載の走査光学装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、レーザ光を偏向走査する回転多面鏡を備える走査光学装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、レーザ光を偏向走査する回転多面鏡を備える光偏向器を収容する光学箱を有する走査光学装置が知られている。この光偏向器を光学箱に固定させる手段として、光偏向器の基板に設けられた３箇所の挿通孔を介してねじ止めされるものがある。このような構成をとる走査光学装置において、ねじ止めがされる光学箱の座面の高さに誤差がある場合、光偏向器が傾いて固定されることとなり、回転多面鏡の回転軸の軸倒れが生じてしまう。例えば、平面形状が略長方形の基板の短手方向において対となっている座面の高さの誤差と、長手方向において対となっている座面の高さの誤差とが同じ場合、回転多面鏡の回転軸の軸倒れは長手方向よりも短手方向において大きくなる。すなわち、回転多面鏡の回転軸の軸倒れの問題は、基板の長手方向よりも短手方向において現れやすい。また、回転多面鏡の回転軸の軸倒れの別の原因として、ねじ締結時に生じるトルクによるものがある。この別の原因により、上記座面の高さの誤差による軸倒れに加えて短手方向においてさらに軸倒れが生じてしまうこととなると、回転多面鏡による走査精度が悪化してしまう。
なお、特許文献１において、光偏向器を光学箱に固定する際、バネを用いて、ねじの押し込み量を調整して、回転多面鏡の回転軸の軸倒れを調整する走査光学装置が開示されている。しかしながら、特許文献１に示すような構成をとると部品点数が増加し、生産性が悪化することとなる。部品点数を増加させることなく、回転多面鏡の走査精度の悪化を抑制する構成をとることが好ましい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−２０１９４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで、本発明は、座面の高さの誤差の影響により回転多面鏡の回転軸の軸倒れが生じやすい基板の短手方向において、軸倒れがさらに大きくなることを回避することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、光学部材群を収容する筐体と、レーザ光源からのレーザ光を偏向する回転多面鏡の中心軸と同軸上に中心軸があり、前記回転多面鏡の回転軸を軸支する軸支部と前記筐体が備える嵌合穴に嵌合される嵌合部とを有する軸支部材と、ねじ締結具が挿通される挿通孔が３箇所に設けられており前記軸支部材と一体的に構成される基板と、を備える光偏向器とを有し、前記挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結することで前記光偏向器が前記筐体に固定される走査光学装置において、前記軸支部材の前記嵌合部が前記嵌合穴に嵌合され、かつ、いずれのねじ締結具も締結されていない状態において、互いに最も距離が離れた２つの挿通孔とは別の挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結するときに、ねじ締結具と前記基板の間に働く摩擦力により前記光偏向器に働くトルクによって、前記嵌合部と前記嵌合穴の内壁面が接触する場合に、前記接触する点に働く作用力の方向が、前記２つ挿通孔を結ぶ直線に平行な直線と、前記平行な直線に垂直な直線とのうち、前記垂直な直線よりも前記平行な直線に平行に近くなるように前記別の挿
通孔が配置されることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、ねじの締結時に働くトルクにより、軸支部材の嵌合部と筐体の嵌合穴との接点に働く作用力の方向が、互いに最も距離が離れた２つの挿通孔を結ぶ直線に垂直な直線よりも、平行な直線に平行に近くなる。これにより、互いに最も距離が離れた２つの挿通孔を結ぶ直線に垂直な直線の方向に生じる回転多面鏡の回転軸の軸倒れを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１に係る走査光学装置の全体構成を示す平面図
【図２】実施例１に係る光偏向器が光学箱に固定された状態を示す断面図
【図３】実施例１に係る光偏向器を示す平面図
【図４】座面の高さの誤差により生じる回転軸の軸倒れを示す断面図
【図５】実施例１に係る光学箱と光偏向器を分解した状態における外観斜視図
【図６】実施例１に係る光偏向器に働くトルクについて説明する外観斜視図
【図７】実施例１に係る光偏向器の回転軸付近を図６中の矢印Ｂ方向から見た断面図
【図８】ねじ締結前の回転軸の軸倒れの角度の分布図
【図９】従来の光偏向器のねじ締結後の回転軸の軸倒れの角度の分布図
【図１０】実施例１に係る光偏向器のねじ締結後の回転軸の軸倒れの角度の分布図
【図１１】実施例２に係る光偏向器を示す平面図
【図１２】実施例３に係る光偏向器を示す平面図
【図１３】実施例４に係る光偏向器を示す平面図
【図１４】従来の走査光学装置を示す平面図
【発明を実施するための形態】
【０００８】
（実施例１）
図１を用いて、実施例１に係る走査光学装置２の全体構成について説明する。図１は、実施例１に係る走査光学装置２の全体構成を示す平面図である。走査光学装置２は、レーザ光源からのレーザ光を偏向走査する回転多面鏡１６を備える光偏向器１８と、光学部材群を収容する筐体としての光学箱１３を主たる構成要素とする。光学部材群としては、レーザ光源を備える光源ユニット１１、レーザ光１２を集光するシリンドリカルレンズ１５などがある。シリンドリカルレンズ１５によって集光されたレーザ光１２は、回転駆動する回転多面鏡１６の反射面１７において偏向され、ｆθレンズ１９を通過し、図示していない感光ドラム上に走査される。そして、感光ドラム上に静電潜像が形成されることとなる。なお、光学箱１３の上部開口は、樹脂や金属製の図示していない光学蓋によって閉塞される。
【０００９】
次に、図２および図３を用いて、実施例１に係る光偏向器１８の詳細について説明する。図２は、実施例１に係る光偏向器１８が光学箱１３に固定された状態を示す断面図である。図３は、実施例１に係る光偏向器を示す平面図である。図２に示すように、回転軸２４、フランジ部材２５、ロータヨーク２６、ロータマグネット２７により、ロータ部２３が構成される。フランジ部材２５は、回転軸２４と一体となっており、かつ、ロータヨーク２６と一体的に結合されている。また、そのロータヨーク２６は、ロータマグネットと一体的に結合されている。さらに、光偏向器１８の基板３５と、軸支部材２８と、ステータコイル３７を備えるステータコア３６とは、一体的に固定されている。軸支部材２８は、回転多面鏡１６の中心軸と同軸上に中心軸があり、回転多面鏡１６の回転軸２４を軸支する軸支部２８ａと光学箱１３が備える略円筒状の嵌合穴４３に嵌合される嵌合部２８ｂとからなる。基板３５には、回転多面鏡１６を駆動するための集積回路３８等の電子部品や、外部との電気的な結合部としてのコネクタ３９が実装されている。実施例１において
、基板３５は、鉄製の回路基板であるが、紙フェノールやガラスエポキシ等のプリント基板と、金属プレートの組み合わせであっても良い。
【００１０】
図３に示すように、実施例１においては、基板３５の平面形状は略長方形である。そして、基板３５には、ねじ締結具としてのねじ４１ａ，４１ｂ，４１ｃが挿通される挿通孔４０ａ，４０ｂ，４０ｃが設けられている。挿通孔４０ａ，４０ｂ，４０ｃを介して、ねじ４１ａ，４１ｂ，４１ｃを光学箱１３に締結することで、光偏向器１８が光学箱１３に固定される。ここで、互いに最も距離が離れた２つの挿通孔である挿通孔４０ｂ，４０ｃを結ぶ直線に平行な直線を直線ｄ、直線ｄに垂直な直線を直線ｅと定義する。実施例１において、直線ｄは、基板３５の長手方向に平行であり、直線ｅは基板３５の短手方向に平行である。
【００１１】
次に、回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れの原因について説明する。回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れの発生原因には、光学箱１３の座面精度によるものと、ねじ締結時に光偏向器１８に生じるトルクによるものがある。
まず、図４を用いて、光学箱１３の座面精度によるもの、すなわち、座面の高さの誤差によって生じる回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れについて説明する。図４は、座面の高さの誤差により生じる回転軸２４の軸倒れを示す断面図である。
【００１２】
光学箱１３の座面４２ａ，４２ｂ，４２ｃの３箇所のそれぞれの高さは、厳密には異なる。そのため、光偏向器１８を光学箱１３に固定した時に、回転多面鏡１６の回転軸２４を支える軸支部材２８と一体的に構成される基板３５が傾くこととなり、回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れが生じる。
【００１３】
図４（ａ）は、光偏向器１８の基板３５の長手方向（図３中の直線ｄ方向）における、座面の高さの誤差によって生じる回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れを示す図である。図４（ａ）に示すように、座面４２ｂと座面４２ｃとの距離をＬ１とし、座面４２ｃが座面４２ｂに対して、ｈだけ高いとすると、基板３５は、角度α（α＝ｔａｎ（ｈ／Ｌ１））だけ傾く。図４（ｂ）は、光偏向器１８の基板３５の短手方向（図３中の直線ｅ方向）における、座面の高さの誤差によって生じる回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れを示す図である。図４（ｂ）に示すように、座面４２ａと座面４２ｂとの距離をＬ２とし、座面４２ｂが座面４２ａに対して、ｈだけ高いとすると、基板３５は、角度β（β＝ｔａｎ（ｈ／Ｌ２））だけ傾く。回転軸２４の軸倒れの角度を基板３５の長手方向と短手方向とで比較するとＬ１＞Ｌ２よりα＜βとなる。すなわち、長手方向において対となっている座面と、短手方向において対となっている座面とで、対となる座面の高さが同じ量ｈだけ異なる場合、長手方向よりも短手方向に、よりいっそう大きな回転軸２４の軸倒れが生じることとなる。
【００１４】
次に、図５および図６を用いて、ねじの締結時に生じる回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れの発生について説明する。図５は、実施例１に係る光学箱と光偏向器を分解した状態における外観斜視図である。図６は、実施例１に係る光偏向器に働くトルクについて説明する外観斜視図である。光偏向器１８は、光学箱１３に備えられる嵌合穴４３に軸支部材２８の嵌合部２８ｂを嵌合することによって位置決めがされる。そして、光偏向器１８は、基板３５上に設けられた挿通孔４０ａ，４０ｂ，４０ｃを介してねじ４１ａ，４１ｂ，４１ｃを締結することにより、光学箱１３に設けられた座面４２ａ，４２ｂ，４２ｃにおいて固定される。ここで、ねじ４１ａ，４１ｂ，４１ｃは、右ねじである。一般的に複数のねじを締結する際、被固定部材に発生する歪みを最小に抑えるため、被固定部材の位置決め部に近いもの、または、被固定部材の重心に近いものから順にねじを締結していく。したがって、実施例１においては、被固定部材である光偏向器１８の基板３５に設けられた挿通孔のうち、位置決め部である嵌合穴４３に近く、光偏向器１８の重心に近い挿通
孔４０ａを介して、最初にねじ４１ａの締結を行うこととする。
【００１５】
いずれのねじも締結されていない状態において、挿通孔４０ａを介して、ねじ４１ａを光学箱１３に締結するときに、ねじ４１ａの頭部と基板３５との間に生じる摩擦力により、光偏向器１８は、図６中の矢印Ｔ１の方向にトルクを受ける。このトルクの大きさは、ねじの頭部の直角度や、摩擦が発生する箇所の表面硬度や、表面処理や、表面に付着している油脂などの状態により変わる。トルクを受けた光偏向器１８は、図６中の矢印Ａに示すようにねじ４１ａを中心として時計回りに回転する。この回転に伴って、光偏向器１８の軸支部材２８の軸支部２８ａが光学箱１３の嵌合穴４３の内壁面４５と接触をする。このとき、軸支部材２８は、光学箱１３に荷重ｆ１を与え、その荷重の反力（作用力）ｆ２を光学箱１３から受けることとなる。
【００１６】
次に、図７を用いて、軸支部材２８が、光学箱１３から受ける反力ｆ２について詳しく説明する。図７は、実施例１に係る光偏向器１８の回転多面鏡１６の回転軸２４付近を図６中の矢印Ｂ方向から見た断面図である。トルクを受け回転運動する基板３５と一体的に構成される軸支部材２８の軸支部２８ａは、嵌合穴４３の上端の接点Ｋ２において接触する。軸支部材２８は、軸支部２８ａと嵌合穴４３の接点Ｋ２において光学箱１３に荷重ｆ１を与え、その反力ｆ２を受ける。ここで、回転軸２４の中心軸と、基板３５の厚み方向の中点を通る平面との交点を交点ｎとする。軸支部材２８は、交点ｎを中心としたモーメントを受け、回転多面鏡１６の回転軸２４は反力ｆ２の働く向きと反対方向に角度ｃだけ倒れる。
【００１７】
次に、実施例１に係る光偏向器の特徴的な構成である基板３５上に設けられた挿通孔４０ａ，４０ｂ，４０ｃの配置について説明する。図３に示すように、実施例１に係る光偏向器１８の形状は略長方形である。そして、互いに最も距離が離れた挿通孔４０ｂ，４０ｃは、略長方形の基板３５の長手方向の両端であって、短手方向において回転多面鏡１６の中心軸に近い側に配置される。また、上記２つの挿通孔４０ｂ，４０ｃとは別の挿通孔４０ａは、挿通孔４０ｂ，４０ｃよりも回転多面鏡１６の中心軸に近い位置に配置され、かつ、基板３５の短手方向において挿通孔４０ｂ、４０ｃとは回転多面鏡１６の中心軸を挟んで反対側に配置される。
【００１８】
ここで、図５および図６に示すように、挿通孔４０ａの中心軸と同軸で嵌合穴４３の中心軸を通る仮想的な円筒を仮想円筒Ｃ１とする。仮想円筒Ｃ１と略円筒状の嵌合穴４３の内壁面とが交わる２つの交線のうち、ねじ４１ａの挿入方向から見て、ねじ４１ａが右ねじ方向に進んだ際に、嵌合穴４３の中心軸から遠ざかる方向において一致する交線をＫ１とする。交線Ｋ１のうち、基板３５に近い最も上側の点が、上述した軸支部材２８と嵌合穴４３との接点Ｋ２である。この場合、荷重ｆ１が働く方向は、接点Ｋ２と仮想円筒の中心軸を通る直線、つまり図６中の直線ｖ上であって、交点Ｋにおいて嵌合部２８の中心軸から遠ざかる方向である。そして、軸支部材２８が、光学箱１３から受ける反力ｆ２は荷重ｆ１と反対方向に働く。実施例１に係る光偏向器１８においては、この反力ｆ２が働く方向（直線ｖに平行な方向）が、短手方向（直線ｅに平行な方向）よりも長手方向（直線ｄに平行な方向）と平行に近くなるように、挿通孔４０ａが基板３５に配置されることを特徴とする。特に実施例１に係る光偏向器１８においては、反力ｆ２の働く方向が、基板３５の長手方向（図３中の直線ｄ）と略平行となるように、挿通孔４０ａを基板３５に配置した。
【００１９】
次に、図８から図１０を用いて、実施例１の構成による効果を、実験結果に基づいて説明する。図８から図１０の分布図において、レンズ等の光学素子で形成される光学基準面に対して回転軸２４が垂直に立っている状態を原点（０，０）とする。また、横軸は、実施例１に係る光偏向器１８の基板３５の長手方向の軸倒れ、縦軸は短手方向の軸倒れを示
している。図８は、光偏向器１８が光学箱１３に置かれており、いずれのねじも締結されていない状態における回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れの角度の分布図である。この状態では、上述したトルクによる軸倒れは発生していないため、図８に示す回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れは、光学箱１３の座面４２ａ，４２ｂ，４２ｃの高さの誤差により生じるものである。図８に示すように、短手方向の軸倒れの全体のばらつきをＡ、長手方向の軸倒れの全体のばらつきをＢとする。図４を用いて上述したように、長手方向の軸倒れよりも短手方向の全体のばらつきの方が大きくなっている（すなわちＡ＞Ｂ）。
【００２０】
図９および図１０は、光学箱１３にねじ４１ａを締結した状態の回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れの角度分布図である。図９は、従来の光偏向器であって、図１４に示すように、軸支部材２８が受ける反力ｆ２が、基板の長手方向ではなく短手方向に近くなるように挿通孔１０８ａ，１０８ｂ，１０８ｃが配置された光偏向器における、回転軸２４の軸倒れの角度を表した分布図である。この分布図９に示すように、基板３５の長手方向における回転軸２４の軸倒れのばらつきが小さい（ばらつきＢ）一方、もともとの軸倒れのばらつきが大きい短手方向においてさらに軸倒れのばらつきが大きくなる（ばらつきＡ＋Ｃ）という結果となった。
【００２１】
図１０は、実施例１に係る光偏向器１８における回転多面鏡１６の回転軸２４の軸倒れの角度を表した分布図である。すなわち、軸支部材２８が光学箱１３から受ける反力ｆ２の方向が、基板３５の長手方向（直線ｄと平行な方向）と略平行であり、ねじ締結による回転軸２４の軸倒れの方向が、長手方向と略平行な方向に生じた場合の測定結果を示している。図１０に示すように、短手方向の軸倒れのばらつきは、光学箱１３の座面の高さの誤差により生じたばらつきＡのみである。一方、長手方向の軸倒れのばらつきは、光学箱１３の座面の高さの誤差により生じたばらつきＢと、反力ｆ２により生じたばらつきＣとの重ね合わせとなる。Ａ＞Ｂであるので、各方向におけるばらつきＡおよびＢ＋Ｃは、図９で示した短手方向におけるばらつきＡ＋Ｃよりも小さく抑えることができる。
【００２２】
以上に述べたように、実施例１においては、光学箱１３の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸２４の軸倒れに、ねじ締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸２４の軸倒れが大きくなることを回避することができる。
【００２３】
次に、図１１から１３を用いて、実施例１に係る光偏向器１８の基板３５とその平面形状が異なる他の実施例について説明する。その他の構成および作用については実施例１と同一なので、同一の構成部分については同一の符号を付して、その説明は省略する。
【００２４】
（実施例２）
図１１は、実施例２に係る光偏向器４８を示す平面図である。図１１に示すように、実施例２に係る光偏向器４８の基板５０の平面形状は、長方形の端部を取り除いた形状である。光偏向器４８に備えられる回転多面鏡１６の回転速度の高速化に伴い、基板端部の振動により回転多面鏡１６の回転が不安定になることがあった。このような形状をとるのは、基板端部の振動を抑制し、回転多面鏡１６による走査精度を安定させるためである。互いに最も距離が離れた２つの挿通孔である挿通孔４９ｂ，４９ｃを結ぶ直線に平行な直線を直線ｊ、直線ｊに垂直な直線を直線ｉと定義する。実施例２において、直線ｊは、基板５０の長手方向に平行であり、直線ｉは基板３５の短手方向に平行である。そして、挿通孔４９ａにねじを締結した際に、軸支部材２８が、光学箱１３から受ける反力（作用力）ｆ２が、長手方向である直線ｊに平行な方向に働くように挿通孔４９ａが配置されている。このような構成をとることで、実施例２においては、回転多面鏡１６の回転速度の高速化に伴う、基板端部の振動により回転多面鏡１６の回転が不安定になることを抑制できる。そして、光学箱１３の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸２４の軸倒れに、ねじ
締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸２４の軸倒れが大きくなることを回避することができる。
【００２５】
（実施例３）
図１２は、実施例３に係る光偏向器５４を示す平面図である。実施例３に係る基板の平面形状は、略三角形である。光偏向器の小型化のため、このような形状をとる。この略三角形の基板５６の各頂点付近に挿通孔５５ａ，５５ｂ，５５ｃが設けられる。互いに最も距離が離れた２つの挿通孔である挿通孔５５ｂ，５５ｃを結ぶ直線に平行な直線を直線ｌ、直線ｌに垂直な直線を直線ｋと定義する。この実施例３に係る光偏向器５４において、直線ｌは、基板５６の長手方向に平行であり、直線ｋは基板５６の短手方向に平行である。そして、挿通孔５５ａにねじを締結した際に、軸支部材２８が、光学箱１３から受ける反力（作用力）ｆ２が、長手方向である直線ｌに平行な方向に働くように挿通孔４９ａが配置されている。このような構成をとることで、実施例３においては、光偏向器の小型化を図ることができる。そして、光学箱１３の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸２４の軸倒れに、ねじ締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸２４の軸倒れが大きくなることを回避することができる。
【００２６】
（実施例４）
図１３は、実施例４に係る光偏向器６０を示す平面図である。図１３に示すように、実施例４に係る光偏向器６０の基板６２の平面形状は略長方形であって、基板の短手方向の幅ができるだけ短くなるような構成をとる。光偏向器の小型化のためこのような形状をとる。互いに最も距離が離れた２つの挿通孔である挿通孔６１ｂ，６１ｃを結ぶ直線に平行な直線を直線ｑ、直線ｑに垂直な直線を直線ｐと定義する。そして、挿通孔６１ａにねじを締結した際に、軸支部材２８が、光学箱１３から受ける反力（作用力）ｆ２の方向が、直線ｐよりも直線ｑに平行に近くなるように挿通孔６１ａが配置されている。このような構成をとることで、実施例４においては、光偏向器６０の小型化を図ることができる。そして、光学箱１３の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸２４の軸倒れに、ねじ締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸２４の軸倒れが大きくなることを回避することができる。
【符号の説明】
【００２７】
２…走査光学装置、１２…レーザ光、１３…光学箱、１６…回転多面鏡、１８…光偏向器、２４…回転軸、２８…軸支部材、２８ａ…軸支部、２８ｂ…嵌合部、３５…基板、４０ａ，４０ｂ，４０ｃ…挿通孔、４１ａ，４１ｂ，４１ｃ…ねじ、４３…嵌合穴、Ｋ…接点、ｆ２…反力
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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