(57)【要約】【課題】円筒部１と、その先端に当該円筒部の他部分より外径が大きい山状の膨出部２とを有する樹脂射出成形品であって、離型時に低い引抜力での無理抜きを可能とし、膨出部２に外観不良が残りにくい樹脂射出成形品を提供する。【解決手段】少なくとも前記膨出部２に対応する内周形状が、円筒軸に対して垂直な面である径方向断面において凹凸を繰り返す鋸歯形状３とし、更に凹部に半径Ｒ２の丸みを付与することで、外形を変えずに無理抜き時のたわみを吸収して、成形品が円筒半径方向にすぼまりやすくなり、引抜力が低減されて膨出部２に発生する応力も低減させることができる。鋸歯形状３は凹凸を繰り返す形状であり、円筒軸方向に向う側である凸部と円筒軸方向から遠ざかる側である凹部とから構成される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
円筒部と、その先端に当該円筒部の他部分より外径が大きい山状の膨出部とを有する樹脂射出成形品であって、少なくとも前記膨出部に対応する内周形状が、円筒軸に対して垂直な面である径方向断面において凹凸を繰り返す鋸歯形状であって、前記鋸歯形状の凸部先端の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以下であり、前記鋸歯形状の高さに対するピッチの比が、１２以下であることを特徴とする樹脂射出成形品。
【請求項２】
前記鋸歯形状のピッチが２．５ｍｍ〜１２ｍｍの範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂射出成形品。
【請求項３】
前記鋸歯形状の凹部の半径Ｒ２が１.２ｍｍ〜６.９ｍｍの範囲内であることを特徴とする請求項２に記載の樹脂射出成形品。
【請求項４】
前記鋸歯形状の高さが１.０ｍｍ以下の範囲内であることを特徴とする請求項２に記載の樹脂射出成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、円筒部を有する樹脂射出成形品に関する。ことに、円筒先端部に当該円筒部の他部分より外径が大きい山状の膨出部を設けた樹脂射出成形品に関する。本発明の成形品は、成形後の離型を無理抜きにより行うのに適している。
【背景技術】
【０００２】
従来、円筒部の外周に膨出部を設けたいわゆるアンダーカット形状の樹脂射出成形品を製造するための方法としては、分割可能な金型いわゆる割型を用いた成形が行われているが、アンダーカットが比較的小さい場合等においては、成形後にアンダーカット部分を変形させて離型させるいわゆる「無理抜き」と呼ばれる技術が用いられている。ここで無理抜きとは、成形品が金型のアンダーカット部を乗り越えて円筒の軸方向へ引抜かれることである。膨出部は、アンダーカット形状を乗り越えるため引抜き時に成形品の内側に変形する必要がある。
【０００３】
無理抜きによる離型を行うに際し、成形品の膨出部の変形を容易にする技術が特許文献１に開示されている。この技術は、円筒先端部に膨出部を有するアンダーカット形状の樹脂射出成形品の内周形状を波形状とすることで、外形を変えずに、無理抜き時のたわみを吸収して弾性変形の限界を上げ、膨出部に変形が残りにくい樹脂射出成形品を得るものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−５５０５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記のように、特許文献１の技術では、内周形状に付与するパターンを波形とすることで無理抜き時の弾性変形の限界を上げ、膨出部に変形が残りにくい樹脂射出成形品を提案しているが、無理抜き時の引抜きに要する力については追求されておらず、当該樹脂射出成形品の無理抜きには依然として大きな引抜力が必要とされる。
【０００６】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、円筒部と、その先端に当該円筒部の他部分より外径が大きい山状の膨出部とを有する樹脂射出成形品を対象として、無理抜きによる離型時に必要な引抜力を低減でき、膨出部に外観不良が残りにくい樹脂射出成形品を得ることである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本発明に係る樹脂射出成形品は、円筒部と、その先端に当該円筒部の他部分より外径が大きい山状の膨出部とを有する樹脂射出成形品において、少なくとも前記膨出部に対応する内周形状が、円筒軸に対して垂直な面である径方向断面において凹凸を繰り返す鋸歯形状であって、鋸歯形状の凸部先端の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以下であり、鋸歯形状の高さに対するピッチの比が、１２以下である。また、前記鋸歯形状の凹部に半径Ｒ２＝１．２ｍｍ〜６.９ｍｍの範囲内の丸みをつけたことを特徴とする。鋸歯形状は凹凸を繰り返す形状であり、円筒軸方向に向う側である凸部と円筒軸方向から遠ざかる側である凹部とから構成される。
【発明の効果】
【０００８】
上述のように、本発明に係る樹脂射出成形品は、円筒先端部に当該円筒部の他の部分より外形が大きい膨出部とを有するアンダーカット形状の樹脂射出成形品において、より低い引抜力での無理抜きによる離型が可能であると同時に、成形品の膨出部に発生する応力を低減できる。これにより、成形品の離型時に発生する膨出部における外観不良を抑制することもできる。特に、成形品の外形を変えることなく、内周形状を変更することで、無理抜きを容易に行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明に係る樹脂射出成形品の実施形態を示し、当該樹脂成形品の主要部斜視図である。
【図２】図１における樹脂射出成形品の円筒先端部を円筒軸に対して垂直な断面で見た図である。
【図３】樹脂温度１５０℃におけるＰＡ９Ｔ(ポリアミド９Ｔ；株式会社クラレ製ジェネスタＧ１３００)の応力−歪カーブを示す図である。
【図４】鋸歯形状の有無における引抜経過時間に対する引抜力を示す図である。
【図５】実施例１における内周面の円筒軸に対して垂直な面である径方向断面が凹凸を繰り返す鋸歯形状の各形状を示す図である。
【図６】各鋸歯形状における引抜経過時間に対する引抜力を示す図である。
【図７】各鋸歯形状の樹脂射出成形品先端部断面における円周方向の応力分布を示す図である。
【図８】鋸歯形状のピッチに対する最大引抜力を示す図である。
【図９】鋸歯形状の高さに対する最大引抜力を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の実施の形態を、図面を参照しながら説明する。図１は本発明が対象としている樹脂射出成形品であり、その主要部を示した斜視図である。円筒部１を有し、その円筒先端部に当該円筒部の他の部分より外形が大きい膨出部２を設けている。
【００１１】
この成形品は、ＰＰ（ポリプロピレン）、ＡＢＳ（アクリロニトリルブタジエンスチレン共重合体）、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＯＭ（ポリオキシメチレン）、ＰＡ６(ポリアミド６）、ＰＡ６６（ポリアミド６６）、ＰＡ１２（ポリアミド１２）、ＰＡ４６（ポリアミド４６）、ＰＰＡ（ポリフタルアミド）、ＰＡ６Ｔ（ポリアミド６Ｔ）、ＰＡ９Ｔ（ポリアミド９Ｔ）などの樹脂の射出成形により成形される。樹脂には、ガラス繊維等の充填材が適宜配合される。
【００１２】
成形後の離型は、円筒部内周面を成形する金型（コア型）を取り除いた後、膨出部２を含む外面を成形する金型（キャビティ型）から成形品を無理抜きする。
【００１３】
本発明の実施の形態は、上記において、膨出部２の内周面を、円筒軸に対して垂直な面である径方向断面が凹凸を繰り返す鋸歯形状３としている。鋸歯形状３は凹凸を繰り返す形状であり、円筒軸方向に向う側である凸部と円筒軸方向から遠ざかる側である凹部とから構成される。図１、図２（図２は、円筒先端部を円筒軸に対して垂直な断面で見た図である)に、内周面に鋸歯形状３を示す。内周面の鋸歯形状３は、凸部先端の半径Ｒ１が０.２ｍｍ以下であることが必要であり、凸部の高さに対するピッチの比が、１２以下である。そして、鋸歯形状３のピッチは２.５ｍｍ〜１２ｍｍの範囲内であるのが好ましく、鋸歯形状３の高さは１ｍｍ以下の範囲内であるのが好ましい。また、前記凹部の半径Ｒ２は１.２ｍｍ〜６.９ｍｍの範囲内であるのが好ましい。
【実施例】
【００１４】
＜実施例１＞
本実施例は、図１、２を参照して説明した上記実施の形態に相当するものであり、計算機シミュレーションによるものである。解析は構造解析ソフトＭＡＲＣ（エムエスシーソフトウェア株式会社）を用いた３Ｄ接触変形解析により実施した。
本解析では、塑性変形を考慮した大変形解析手法を用いた。解析要素は３Ｄソリッド要素とした。境界条件として、変形体(樹脂射出成形品)の根元部を完全固定した状態で、剛体(金型内壁面)を０.５ｍｍ／ｓｅｃで並進移動させることで、成形後の無理抜きを再現した。樹脂はガラス繊維を３０％含有するＰＡ９Ｔ（Ｇ１３００）とし、樹脂温度は１５０℃とした。解析に必要な各物性値は表１および図３に示す。樹脂射出成形品の形状は、円筒先端部に当該円筒部の他の部分より外形が大きい膨出部２とを有するアンダーカット形状とした。円筒部１は外径φ２２ｍｍ、内径φ1８ｍｍとし、膨出部２は外径φ２４ｍｍ、内径φ１８ｍｍ、先端部は外径φ２０ｍｍ、内径φ１８ｍｍとした。
【００１５】
【表１】
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【００１６】
図２における先端肉厚部の断面積を一定として、円筒部１の内周形状が鏡面のケースと内周形状が円筒軸に対して垂直な面である径方向断面において凹凸を繰り返す鋸歯形状を付与したケースの比較を実施した。解析上、前記凸部先端の半径Ｒ１は０ｍｍ、前記凹部の半径Ｒ２は１.２ｍｍ、鋸歯形状のピッチは２.５ｍｍ、鋸歯形状の高さは１.０ｍｍとした。先端肉厚部における前記凹部とエッジ部の最短距離は０．２０ｍｍである。樹脂射出成形品引抜時の金型内壁面との摩擦は同等とした。
【００１７】
図４は鋸歯形状の有無における引抜経過時間に対する引抜力である。本図における引抜経過時間とは、解析上の時間である。図４より、内周形状が円筒軸に対して垂直な面である径方向断面において凹凸を繰り返す鋸歯形状を付与したケースでは、無理抜き時に要する引抜力が低減した。内周形状を鋸歯形状とすることにより、樹脂射出成形品がすぼまりやすくなったものと理解できる。
【００１８】
＜実施例２＞
実施例１における内周形状が、円筒軸に対して垂直な面である径方向断面において凹凸を繰り返す鋸歯（波形）形状の各形状効果の検討を実施した。解析条件は実施例１と同様であり、鋸歯（波形）形状は図５に示す４つの形状で検討した。鋸歯形状のピッチ、鋸歯形状の高さは一定とした。鋸歯形状（ａ）は前記凸部と凹部の両方に半径１.０ｍｍの丸みを付与した形状、鋸歯形状（ｂ）は前記凹部のみに半径１.０ｍｍの丸みを付与した形状、鋸歯形状（ｃ）は前記凸部のみに半径１.５ｍｍの丸みを付与した形状、鋸歯形状（ｄ）は前記凸部と凹部の両方に半径Ｒの丸みを付与しない形状である。鋸歯形状（ａ）は特許文献１の波形形状に相当する技術に対応する。
【００１９】
図６は各鋸歯（波形）形状における引抜経過時間に対する引抜力である。図６より、内周形状が円筒軸に対して垂直な面である径方向断面において凹凸を繰り返す各鋸歯形状の中で、前記凹部のみに半径１.０ｍｍの丸みを付与した鋸歯形状（ｂ）において、無理抜き時に必要な引抜力が最も低減されることがわかる。
引抜力の大きさには、無理抜き時に発生する円周方向の応力が大きく寄与していると予測される。無理抜き時に樹脂射出成形品が最も大きくすぼまるのは、膨出部２が円筒部１が成形された位置に到達する時点であり、この時点における各鋸歯形状の樹脂射出成形品先端部断面における円周方向の応力の比較を検討した。
【００２０】
図７は、各鋸歯（波形）形状の樹脂射出成形品先端部断面における円周方向の応力分布である。本図において、正の値は引張応力、負の値は圧縮応力を示す。図７より、前記凹部では圧縮応力が大きく、凸部では圧縮応力が小さい、あるいは引張応力が発生していることがわかる。凸部の存在は成形品のすぼまりを抑制しており、凸部を可能な限り狭小に設計することで樹脂射出成形品を円筒半径時方向にすぼまりやすくすることが可能と理解される。
【００２１】
＜実施例３＞
実施例２における鋸歯形状（ｂ）について、無理抜き時により低い引抜力が期待されるパラメータ範囲の規定を実施した。解析条件は実施例１と同様であり、パラメータとして鋸歯形状のピッチに注目した。鋸歯形状ピッチは前記凹部の半径Ｒ２と連動して変化するため、これらは一括りとした。表２は前記凹部の鋸歯形状のピッチと半径Ｒ２の対応を示す。
【００２２】
【表２】
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【００２３】
図８は鋸歯形状のピッチに対する最大引抜力である。図８より、前記凹部の鋸歯形状のピッチが大きいほど、無理抜きに要する引抜力は小さくなるが、ピッチが１２ｍｍを超えた領域では引抜力が増大することがわかる。ピッチが小さい場合、前記凸部の数が増大することにより樹脂射出成形品が円筒半径方向にすぼまりにくくなると理解される。ピッチが１２ｍｍを超えた領域では、圧縮応力が大きい前記凹部の数が減少し、内周面が鏡面に近づくことにより樹脂射出成形品が円筒半径方向にすぼまりにくくなると理解される。
【００２４】
実施例２における波形形状（ａ）より、特許文献１の技術を用いた際に要する引抜力は１３５３Ｎであることから、鋸歯形状（ｂ）のピッチが２．５ｍｍ〜１２ｍｍの範囲内において、無理抜きに要する引抜力を低減可能であることがわかる。
【００２５】
＜実施例４＞
実施例２における鋸歯形状（ｂ）について、無理抜き時により低い引抜力が期待されるパラメータ範囲の規定を実施した。解析条件は実施例１と同様であり、パラメータとして鋸歯形状の高さに注目した。鋸歯形状の凹部半径Ｒ２は０．５０ｍｍとした。
【００２６】
図９は鋸歯形状の高さに対する最大引抜力である。図９より、鋸歯形状の高さが低いほど、無理抜きに要する引抜力は低減されることがわかる。鋸歯形状の高さが低いほど、成形品の肉厚が薄くなるため、円周方向の圧縮応力が低減されていると理解される。実施例３より得られたパラメータ範囲とあわせると、鋸歯形状の高さは１．０ｍｍ以下であることが望ましい。
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図８】
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【図９】
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【図１】
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【図７】
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