(57)【要約】      （修正有）【課題】サンドイッチパネルの曲げ加工時の破損を防止するために的確な設計指標を提供する。【解決手段】サンドイッチパネルのコア材の充填率および降伏応力をそれぞれΨおよびσYS-coreとし、スキン材の引張強さおよび板厚をそれぞれσTS-skinおよびｔskinとし、サンドイッチパネルの厚さをｔtotalとし、曲げ加工の曲率半径をＲとしたとき、Ψ・σYS-core／σTS-skin＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal）2012081498.tif 000011が成立するようなスキン材およびコア材を選択することで、サンドイッチパネルをプレス金型で曲げ加工するときにコア材が潰れるのを確実に防止することができる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
多数の開口（１１ａ）を有する金属製のコア材（１１）を２枚の金属製のスキン材（１２ｉ，１２ｏ）の間に挟んでをロウ付けあるいは接着で接合したサンドイッチパネル（Ｐ）をプレス金型（１６）を用いて曲げ加工するサンドイッチパネルの曲げ加工方法において、
前記コア材（１１）の充填率および降伏応力をそれぞれΨおよびσYS-core とし、前記スキン材（１２ｉ，１２ｏ）の引張強さおよび板厚をそれぞれσTS-skin およびｔskinとし、前記サンドイッチパネル（Ｐ）の厚さをｔtotal とし、曲げ加工の曲率半径をＲとしたとき、
Ψ・σYS-core ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）
【数５】
2012081498.tif 000010
が成立することを特徴とするサンドイッチパネルの曲げ加工方法。
【請求項２】
Ψ・σYS-core ／σTS-skin −ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）≦所定値
が成立することを特徴とする、請求項１に記載のサンドイッチパネルの曲げ加工方法。
【請求項３】
前記２枚のスキン材（１２ｉ，１２ｏ）のうち、曲げ方向外側に位置するアウトサイドスキン材（１２ｏ）の引張伸びをλt とし、破断伸びをλskinとしたとき、
λskin＞λt 
が成立することを特徴とする、請求項１または請求項２に記載のサンドイッチパネルの曲げ加工方法。
【請求項４】
前記コア材（１１）および前記スキン材（１２ｉ，１２ｏ）の接合部の剪断強度をτjoint としたとき、
Ψ・τjoint ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）
が成立することを特徴とする、請求項１〜請求項３の何れか１項に記載のサンドイッチパネルの曲げ加工方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多数の開口を有する金属製のコア材を２枚の金属製のスキン材の間に挟んでをロウ付けあるいは接着で接合したサンドイッチパネルをプレス金型を用いて曲げ加工するサンドイッチパネルの曲げ加工方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
二次元形状あるいは三次元形状に湾曲したサンドイッチパネルを製造する方法が、下記特許文献１〜３により公知である。
【０００３】
特許文献１に記載された発明は、サンドイッチパネルのハニカムコア（コア材）を構成する複数の波板どうしを、サンドイッチパネルの厚さ方向の一部のみで溶接することで、湾曲した２枚のフェースシート（スキン材）間にハニカムコアを挟んで溶接する際に、ハニカムコアをフェースシートの湾曲形状に追従するように変形させ、任意の形状に湾曲したサンドイッチパネルを得るようになっている。
【０００４】
また特許文献２に記載された発明は、平面状のサンドイッチパネルをダイスおよびポンチを用いて曲げ加工した後、ハニカムコア部材（コア材）の座屈により折れ曲がった表面材（スキン材）の折り曲げ部に接着材を塗布して補強するようになっている。
【０００５】
また特許文献３に記載された発明は、上下の板材（スキン材）間にハニカムコア材料（コア材）を挟んだサンドイッチパネルをダイスおよびポンチでプレスして湾曲させた後に、ダイスおよびポンチを所定距離離間させた状態で液圧バルジ加工を行ってハニカムコア材料を塑性変形させることで、任意の形状に湾曲したサンドイッチパネルを得るようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第３４２６３９６号公報
【特許文献２】特開平９−１３１７８８号公報
【特許文献３】特開平１１−２５４０６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで上記特許文献２に記載されたものの如く、サンドイッチパネルをダイスおよびポンチよりなるプレス金型で曲げ加工する場合、曲げ方向内側に位置して圧縮力が作用するインサイドスキン材と、曲げ方向外側に位置して引張力が作用するアウトサイドスキン材との間に挟まれたコア材が厚さ方向に圧縮されて潰れたり、引張力が作用するアウトサイドスキン材が破断したり、スキン材とコア材との接合部が剥がれたりする可能性がある。このような曲げ加工時のサンドイッチパネルの破損を防止するには、スキン材の強度、コア材の強度、コア材の充填率、スキン材の板厚、コア材の板厚等を適切に設計する必要があるが、従来は過去の経験や施行錯誤で設計を行っていたため、多くの時間や労力を必要とする問題があった。
【０００８】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、サンドイッチパネルの曲げ加工時の破損を防止するための的確な設計指標を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、多数の開口を有する金属製のコア材を２枚の金属製のスキン材の間に挟んでをロウ付けあるいは接着で接合したサンドイッチパネルをプレス金型を用いて曲げ加工するサンドイッチパネルの曲げ加工方法において、前記コア材の充填率および降伏応力をそれぞれΨおよびσYS-core とし、前記スキン材の引張強さおよび板厚をそれぞれσTS-skin およびｔskinとし、前記サンドイッチパネルの厚さをｔtotal とし、曲げ加工の曲率半径をＲとしたとき、
Ψ・σYS-core ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）
【００１０】
【数１】
2012081498.tif 000002
【００１１】
が成立することを特徴とするサンドイッチパネルの曲げ加工方法が提案される。
【００１２】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、
Ψ・σYS-core ／σTS-skin −ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）≦所定値
が成立することを特徴とするサンドイッチパネルの曲げ加工方法が提案される。
【００１３】
また請求項３に記載された発明によれば、請求項１または請求項２の構成に加えて、前記２枚のスキン材のうち、曲げ方向外側に位置するアウトサイドスキン材の引張伸びをλt とし、破断伸びをλskinとしたとき、
λskin＞λt 
が成立することを特徴とするサンドイッチパネルの曲げ加工方法が提案される。
【００１４】
また請求項４に記載された発明によれば、請求項１〜請求項３の何れか１項の構成に加えて、前記コア材および前記スキン材の接合部の剪断強度をτjoint としたとき、
Ψ・τjoint ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）
が成立することを特徴とするサンドイッチパネルの曲げ加工方法が提案される。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１の構成によれば、サンドイッチパネルは、多数の開口を有する金属製のコア材を２枚の金属製のスキン材の間に挟んでをロウ付けあるいは接着で接合して構成され、プレス金型によって曲げ加工される。コア材の充填率および降伏応力をそれぞれΨおよびσYS-core とし、スキン材の引張強さおよび板厚をそれぞれσTS-skin およびｔskinとし、サンドイッチパネルの厚さをｔtotal とし、曲げ加工の曲率半径をＲとしたとき、
Ψ・σYS-core ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）
【００１６】
【数２】
2012081498.tif 000003
【００１７】
が成立するようなスキン材およびコア材を選択することで、サンドイッチパネルをプレス金型で曲げ加工するときにコア材が潰れるのを確実に防止することができる。
【００１８】
また請求項２の構成によれば、
Ψ・σYS-core ／σTS-skin −ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）≦所定値
が成立するようなスキン材およびコア材を選択することで、コア材の潰れを防止しながらコア材の充填率を最小限に押さえてサンドイッチパネルの軽量化を図ることができる。
【００１９】
また請求項３の構成によれば、２枚のスキン材のうち、曲げ方向外側に位置するアウトサイドスキン材の引張伸びをλt とし、破断伸びをλskinとしたとき、
λskin＞λt 
が成立するようなスキン材およびコア材を選択することで、サンドイッチパネルをプレス金型で曲げ加工するときにアウトサイドスキン材が破断するのを確実に防止することができる。
【００２０】
また請求項４の構成によれば、コア材およびスキン材の接合部の剪断強度をτjoint としたとき、
Ψ・τjoint ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）
が成立するようなスキン材およびコア材を選択することで、サンドイッチパネルをプレス金型で曲げ加工するときにスキン材とコア材との接合部に剥がれが発生するのを確実に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】サンドイッチパネルの構造を示す図。
【図２】サンドイッチパネルの断面図。
【図３】サンドイッチパネルを曲げ加工するプレス金型を示す図。
【図４】サンドイッチパネルを曲げ加工するときに作用する荷重の説明図。
【図５】図１の５方向拡大矢視図
【図６】ｔtotai ＝１．６ｍｍのときのｔskinと材料因子項との関係を示すグラフ。
【図７】Ｒ＝５ｍｍ、ｔtotai ＝１．６ｍｍ、σYS-core ＝２００ＭＰａ、σTS-skin ＝４２０ＭＰａのときにコア材の潰れが発生しない領域を示すグラフ。
【図８】サンドイッチパネルの曲げ加工時におけるアウトサイドスキン材の破断の説明図。
【図９】ｔtotal とλt との関係を示すグラフ。
【図１０】Ｒ＝８ｍｍ、ｔtotai ＝１．６ｍｍのときにスキン材の破断が発生しない領域をを示すグラフ。
【図１１】サンドイッチパネルを曲げ加工するときに作用する剪断力の説明図。
【図１２】サンドイッチパネルに作用する剪断力および圧力の関係を示す図。
【図１３】ｔtotal ＝１．６ｍｍのときのｔskinと材料因子項との関係を示すグラフ。
【図１４】ｔtotal ＝１．６ｍｍ、Ｒ＝８ｍｍのときに接合部の剥がれが発生しない領域を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、図１〜図１４に基づいて本発明の実施の形態を説明する。
【００２３】
図１に示すように、サンドイッチパネルＰはアルミニウムあるいは鉄等の金属製のコア材１１と、そのコア材１１の両面にロウ付けあるいは接着で接合されるインサイドスキン材１２ｉおよびアウトサイドスキン材１２ｏとで構成される。サンドイッチパネルＰは平板状に形成された後に曲げ加工されるもので、インサイドスキン材１２ｉは曲げ方向内側に位置し、アウトサイドスキン材１２ｏは曲げ方向外側に位置する。コア材１１は所謂ハニカムコアであり、正六角形を成す多数の開口１１ａ…が一定厚さの隔壁により仕切られている。
【００２４】
図２は曲げ加工する前および曲げ加工した後のサンドイッチパネルＰの断面形状を示すもので、インサイドスキン材１２ｉおよびアウトサイドスキン材１２ｏの厚さはｔskinあり、コア材１１の厚さはｔcoreであり、サンドイッチパネルＰの厚さはｔtotal であり、サンドイッチパネルＰの曲げ半径はＲである。
【００２５】
【表１】
2012081498.tif 000004
【００２６】
また表１に示すように、インサイドスキン材１２ｉおよびアウトサイドスキン材１２ｏの降伏応力はσYS-skin で示され、引張強さはσTS-skin で示され、破断伸びはλskinで示される。またコア材１１の降伏応力はσYS-core で示され、引張強さはσTS-core で示され、破断伸びはλcoreで示される。
【００２７】
図３はサンドイッチパネルＰを曲げ加工するためのプレス金型１６を示すもので、このプレス金型１６はダイス１３、ポンチ１４および皺押さえ１５を備えている。皺押さえ１５は、ダイス１３の上面の外周部との間にサンドイッチパネルＰを挟持し、曲げ加工時にダイス１３に対してサンドイッチパネルＰが滑って皺が発生するのを防止する。
【００２８】
次に、サンドイッチパネルＰを曲げ加工するときのコア材１１の潰れ事象について説明する。
【００２９】
図４には、プレス金型１６によってサンドイッチパネルＰを曲げ加工する際に作用する圧縮荷重および引張荷重が示される。即ち、サンドイッチパネルＰを曲げ加工するとき、インサイドスキン材１２ｉには圧縮荷重Ｆｃが作用するとともに、アウトサイドスキン材１２ｏには引張荷重Ｆｔが作用する。その結果、インサイドスキン材１２ｉは曲げ方向外側に面外変形しようとし、アウトサイドスキン材１２ｏは曲げ方向内側に面外変形しようとするため．インサイドスキン材１２ｉおよびアウトサイドスキン材１２ｏからコア材１１を押し潰すような圧力Ｐが作用する。
【００３０】
前記圧力Ｐは、サンドイッチパネルＰの曲げ半径Ｒ、スキン材１２ｉ，１２ｏの厚さｔskinおよびサンドイッチパネルＰの厚さｔtotal の関数ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）と、スキン材１２ｉ，１２ｏの引張強さσTS-skin とを用いて、
Ｐ＝σTS-skin ・ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）          …（１）
で与えられる。ここで、ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）は、
【００３１】
【数３】
2012081498.tif 000005
【００３２】
である。
【００３３】
このとき、コア材１１が中実であれば、コア材１１に作用する厚さ方向の圧縮応力σcoreは圧力Ｐに等しくなるが、実際のコア材１１は開口１１ａ…を有しているため、それに作用する圧縮応力σcoreは圧力Ｐよりも大きくなる。即ち、図５に示すように、コア材１１の開口１１ａの１個当りの面積をＡとし、コア材１１の開口１１ａの１個当りの断面積をＡ′とすると、コア材１１の充填率Ψは、
Ψ＝Ａ′／Ａ＜１                      …（３）
で定義される。その結果、開口１１ａ…を有するコア材１１の場合には、中実のコア材１１に比べて、同じ圧力Ｐが実質的に狭い断面積に加わることになり、その圧縮応力σcoreは、
σcore＝Ｐ／Ψ                        …（４）
となる。
【００３４】
このようにしてコア材１１に圧縮応力σcoreが加わるとき、そのコア材１１が潰れない条件は、コア材１１の降伏応力σYS-core を用いて、
σcore＜σYS-core                       …（５）
で与えられる。（４）式を（５）式に代入して変形すると、
Ｐ／Ψ＜σYS-core                       …（６）
が得られ、これに（１）式を代入すると、
｛σTS-skin ・ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）｝／Ψ・σYS-core ＜１    …（７）
が得られ、（７）式を変形すると、
Ψ・σYS-core ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）      …（８）
が得られる。
【００３５】
（８）式の左辺は、サンドイッチパネルＰの材料の特性、つまりコア材１１の充填率Ψおよび降伏応力σYS-core と、スキン材１２ｉ，１２ｏの引張強さσTS-skin とに依存する「材料因子項」であり、右辺は、サンドイッチパネルＰの形状、つまりスキン材１２ｉ，１２ｏの板厚ｔskinと、サンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal と、サンドイッチパネルＰの曲げ半径Ｒとに依存する「形状因子項」である。
【００３６】
以上のことから、（８）式が成立するようにコア材１１およびスキン材１２ｉ，１２ｏを設計すれば、サンドイッチパネルＰの曲げ加工時にコア材１１の潰れを防止することができる。
【００３７】
図６は、縦軸に前記「材料因子項」をとり、横軸にスキン材１２ｉ，１２ｏの板厚ｔskinをとったグラフである。縦軸の「材料因子項」は、充填率Ψが大きくなるほど大きくなり、コア材１１の降伏応力σYS-core が大きくなるほど大きくなり、スキン材１２ｉ，１２ｏの引張強さσTS-skin が大きくなるほど小さくなる。また■、★、●、◆および×のプロットを結ぶラインはスキン材１２ｉ，１２ｏの板厚ｔskinを変化させたときの「材料因子項」の変化を示すもので、■はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝５ｍｍに対応し、★はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝１０ｍｍに対応し、●はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝１５ｍｍに対応し、◆はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝２０ｍｍに対応し、×はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝２５ｍｍに対応する。
【００３８】
従って、例えばサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝５ｍｍの場合には（■参照）、図６の斜線の領域に入るように「材料因子項」を設定することで、曲げ加工時にサンドイッチパネルＰのコア材１１の潰れを確実に防止することができる。
【００３９】
図７における右上がりのラインは、図６におけるサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝５ｍｍの場合のラインであり（■参照）、その上側の斜線の領域はコア材１１の潰れが発生しないことを示している。ここで、例えばコア材１１の降伏応力σYS-core ＝２００ＭＰａとし、スキン材１２ｉ，１２ｏの引張強さσTS-skin ＝４２０ＭＰａとしたときに、コア材１１の充填率Ψに応じてコア材１１の潰れが発生するか否かを判定することができる。
【００４０】
【表２】
2012081498.tif 000006
【００４１】
表２を併せて参照すると明らかなように、例えばスキン材１２ｉ，１２ｏの板厚が０．２ｍｍであるとき、コア材１１の充填率Ψを０．５から次第に減少させてゆくと、縦軸のΨ・σYS-core ／σTS-skin の値が次第に減少し、コア材１１の充填率Ψが０．２から０．１になる間に、縦軸のΨ・σYS-core ／σTS-skin の値が前記ラインを上から下に通過し、コア材１１の潰れが発生することが分かる。よって、コア材１１の充填率Ψが０．１のとき、つまりムクのコア材１１（Ψ＝１．０）に対する軽量化率が６７．５％ではコア材１１に潰れが発生し、コア材１１の充填率Ψを０．２にすれば、つまりムクのコア材１１（Ψ＝１．０）に対する軽量化率を６０．０％にすればコア材１１に潰れが発生しないことになる。
【００４２】
よって、Ψ・σYS-core ＝σTS-skin ＝ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）を示す実線のラインの上方に所定値αだけ離間した鎖線のラインを引き、２本のラインの間の網掛けした領域にΨ・σYS-core ＝σTS-skin の値が入るようにすれば、つまり、
Ψ・σYS-core ／σTS-skin −ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）≦所定値α  …（９）
が成立するようにすれば、コア材１１の潰れを防止しながらコア材１１の充填率Ψを最小限に押さえてサンドイッチパネルＰの軽量化を図ることができる。
【００４３】
同様にして、サンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ以外の場合や、曲げ半径Ｒ＝５ｍｍ以外の場合にも、コア材１１の潰れを防止しながらコア材１１の充填率Ψをどこまで減少させることが可能か容易に判定することができる。
【００４４】
次に、サンドイッチパネルＰを曲げ加工するときのコア材１１の破断事象について説明する。
【００４５】
図８に示すように、サンドイッチパネルＰを曲げ加工するとき、コア材１１が充分な強度を有していて潰れが発生しないと仮定すると、アウトサイドスキン材１２ｏが引っ張られて破断する場合がある。アウトサイドスキン材１２ｏが破断する条件は、アウトサイドスキン材１２ｏの引張伸びλt が破断伸びλskinよりも大きいことである。
【００４６】
サンドイッチパネルＰの曲げ加工時にアウトサイドスキン材１２ｏに発生する引張伸びλt を算出する場合、サンドイッチパネルＰの厚さ方向の中心線を歪み＝０の中立軸とするのが一般的であり、その条件でのアウトサイドスキン材１２ｏの引張伸びλt は、
【００４７】
【数４】
2012081498.tif 000007
【００４８】
で与えられる。しかしながら、安全率を考慮すると、アウトサイドスキン材１２ｏの伸びが最大になる条件、つまりインサイドスキン材１２ｉの伸び＝０となる条件でアウトサイドスキン材１２ｏの引張伸びλt を算出することが望ましく、その場合のアウトサイドスキン材１２ｏの引張伸びλt は、前記（１０）式よりも単純になって、
λt ＝｛（Ｒ＋ｔtotal ）／Ｒ｝−１＝ｔtotal ／Ｒ      …（１１）
で与えられる。よって、安全率を考慮したアウトサイドスキン材１２ｏが破断しない条件は、
λskin＞λt ＝ｔtotal ／Ｒ                                                                                                …（１２）
となる。
【００４９】
図９は、縦軸にアウトサイドスキン材１２ｏの引張伸びλt をとり、横軸にサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal をとったグラフである。また■、★、●、◆および×のプロットは、それぞれサンドイッチパネルＰの曲げ半径Ｒ＝５ｍｍ、Ｒ＝１０ｍｍ、Ｒ＝１５ｍｍ、Ｒ＝２０ｍｍおよびＲ＝２５ｍｍに対応する。
【００５０】
従って、例えばサンドイッチパネルＰの曲げ半径Ｒ＝１０ｍｍの場合には（★参照）、サンドイッチパネルＰの各板厚ｔtotal に対して、図９の斜線の領域に入るようにアウトサイドスキン材１２ｏの引張伸びλt を設定すれば、アウトサイドスキン材１２ｏの破断を確実に防止することができる。
【００５１】
【表３】
2012081498.tif 000008
【００５２】
図１０における右上がりのラインは、図９におけるサンドイッチパネルＰの曲げ半径Ｒ＝８ｍｍの場合のラインであり、その上側の斜線の領域はアウトサイドスキン材１２ｏに破断が発生しないことを示している。表３を併せて参照すると明らかなように、サンドイッチパネルＰの板厚を１．６ｍｍとしたときに、引張伸びλt が０．１３のアウトサイドスキン材１２ｏを使用すれば破断が発生し、引張伸びλt が０．２２のアウトサイドスキン材１２ｏを使用すれば破断が発生しないと判定することができる。
【００５３】
次に、サンドイッチパネルＰを曲げ加工するときのスキン材１２ｉ，１２ｏおよびコア材１１の剥がれ事象について説明する。
【００５４】
図１１に示すように、サンドイッチパネルＰを曲げ加工するとき、インサイドスキン材１２ｉは圧縮されて周長が短くなり、アウトサイドスキン材１２ｏは引っ張られて周長が長くなるが、スキン材１２ｉ，１２ｏの周長の変化にコア材１１が追従できないと、コア材１１およびスキン材１２ｉ，１２の接合部が剥がれる場合がある。
【００５５】
図１２（Ａ）に示すように、中実のコア材１１を有する仮想的なサンドイッチパネルＰを曲げ加工したとき、その一つのセルは台形状に変形するので、図１２（Ｂ）に示すように、共役剪断力Ｓが発生する。図１２（Ｃ）に示すように、コア材１１の垂直方向の剪断力Ｓがコア材１１に作用する圧力Ｐと同じと仮定すると、コア材１１の水平方向の剪断力ＳはＰに等しくなる。
【００５６】
よって、剪断力Ｓをコア材１１の充填率Ψで除すとともに、圧力Ｐに（１）式を適用すれば、剪断応力τが以下のように求められる。
【００５７】
τ＝Ｓ／Ψ＝Ｐ／Ψ
＝｛σTS-skin ・ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）｝／Ψ          …（１３）
コア材１１およびスキン材１２ｉ，１２ｏの接合部（溶接あるいは接着）の剪断強度をτjoint とすれば、接合部が剥がれない条件は、
τjoint ＞τ                      …（１４）
であり、（１４）式に（１３）式を適用すれば、接合部が剥がれない条件は、
Ψ・τjoint ／σTS-skin ＞ｆ（Ｒ，ｔskin，ｔtotal ）      …（１５）
で与えられる。
【００５８】
図１３は、縦軸にΨ・τjoint ／σTS-skin をとり、横軸にスキン材１２ｉ，１２ｏの板厚ｔskinをとったグラフである。プロット■はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝５ｍｍに対応し、プロット★はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝１０ｍｍに対応し、プロット●はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝１５ｍｍに対応し、プロット◆はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝２０ｍｍに対応し、プロット×はサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝２５ｍｍに対応する。
【００５９】
従って、例えばサンドイッチパネルＰの板厚ｔtotal ＝１．６ｍｍ、曲げ半径Ｒ＝１５ｍｍの場合には（★参照）、図１３の斜線の領域に入るように「材料因子項」を設定すれば、曲げ加工時にコア材１１およびスキン材１２ｉ，１２ｏの接合部の剥がれを確実に防止することができる。
【００６０】
【表４】
2012081498.tif 000009
【００６１】
図１４における右上がりのラインは、図１３におけるサンドイッチパネルＰの曲げ半径Ｒ＝８ｍｍの場合のラインであり、その上側の斜線の領域はコア材１１およびスキン材１２ｉ，１２ｏの接合部に剥がれが発生しないことを示している。表４を併せて参照すると明らかなように、スキン材１２ｉ，１２ｏの板厚を０．２ｍｍとしたときに、縦軸のΨ・τjoint ／σTS-skin の値が０．０１３の場合には、前記ラインの下側の領域に入って接合部に剥がれが発生し、また縦軸のΨ・τjoint ／σTS-skin の値が０．１６４の場合には、前記ラインの上側の領域に入って接合部に剥がれが発生しないことが分かる。
【００６２】
以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００６３】
例えば、実施の形態のコア材１１の開口１１ａ…は正六角形であるが、円形等の他の任意の形状であっても良い。
【００６４】
また実施の形態のコア材１１は板材に開口１１ａ…を形成したもので構成されているが、所定の形状に屈曲した帯板を組み合わせたもので構成することができる。
【符号の説明】
【００６５】
１１        コア材
１１ａ      開口
１２ｉ      インサイドスキン材（スキン材）
１２ｏ      アウトイドスキン材（スキン材）
１６        プレス金型
Ｐ          サンドイッチパネル
【図１】
2012081498.tif 000012
【図２】
2012081498.tif 000013
【図３】
2012081498.tif 000014
【図４】
2012081498.tif 000015
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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