(57)【要約】【課題】取付用ネジ部と雌ネジ部との間に腐食生成物が生成された場合にも内燃機関から容易に取り外すことのできるスパークプラグを提供すること。【解決手段】内燃機関における着火手段として用いられるスパークプラグ１。外周に取付用ネジ部２１を有する筒状のハウジング２と、ハウジング２の内側に保持された筒状の絶縁碍子３と、電極先端部４１が突出するように絶縁碍３の内側に保持された中心電極４と、ハウジング２に固定された接地電極５とを備える。取付用ネジ部２１は、螺旋状に形成された複数のネジ山２２を有してなり、取付用ネジ部２１の一部には、ネジ山２２をプラグ周方向に分断する欠損部２３を有する。【選択図】図１
2012089325.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関における着火手段として用いられるスパークプラグであって、
外周に取付用ネジ部を有する筒状のハウジングと、該ハウジングの内側に保持された筒状の絶縁碍子と、電極先端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された中心電極と、上記ハウジングに固定された接地電極とを備え、
上記取付用ネジ部は、螺旋状に形成された複数のネジ山を有してなり、
上記取付用ネジ部の一部には、上記ネジ山をプラグ周方向に分断する欠損部を有することを特徴とするスパークプラグ。
【請求項２】
請求項１に記載のスパークプラグにおいて、上記接地電極は、上記欠損部が配置されていない周方向位置において、上記ハウジングに接合されていることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のスパークプラグにおいて、上記欠損部は、上記取付用ネジ部のプラグ軸方向の全長にわたって形成されていることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項４】
請求項１又は２に記載のスパークプラグにおいて、上記欠損部は、上記取付用ネジ部の基端から取付用ネジ部のプラグ軸方向全長の一部にのみ形成されていることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載のスパークプラグにおいて、上記欠損部は、複数形成されてなることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載のスパークプラグにおいて、上記欠損部は、プラグ軸方向に対して斜めに形成されてなることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項７】
請求項１〜６に記載のスパークプラグにおいて、上記欠損部は、プラグ周方向長さ１．５ｍｍ以上であり、かつプラグ軸方向長さが上記ネジ山間の２倍以上であることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか一項に記載のスパークプラグにおいて、上記欠損部は、その合計面積が、上記取付用ネジ部の外周面積の１／６以下であることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項に記載のスパークプラグにおいて、上記中心電極及び上記接地電極のうち、少なくとも一方における互いの対向部には、貴金属チップが配設されていることを特徴とするスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車エンジン等の内燃機関の燃焼室における着火手段として用いられるスパークプラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車エンジン等の内燃機関においては、シリンダヘッドに形成されるプラグ取付孔に形成した雌ネジ部に対して、スパークプラグのハウジングの先端側に形成された取付用ネジ部を螺合させて、スパークプラグをエンジン内へ取り付けている（特許文献１）。
ところで、自動車エンジン等の火花点火式内燃機関の燃料としては、主にガソリン燃料が用いられていたが、近年においては、原油価格の高騰や地球温暖化への関心の高まり等の理由から、ガソリンの他にアルコール燃料が用いられることが多くなってきている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−３２４８７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、アルコール燃料は、燃焼時に多量の水分を発生し、またそれに伴って、ガソリン燃料と比較して、蟻酸や硝酸等の酸性水を多量に発生する。そのため、スパークプラグをシリンダヘッドの雌ネジ部に取り付けている取付用ネジ部が、上記の酸性水の付着により腐食し、その後、発生した腐食生成物（鉄さび）が上記取付用ネジ部とシリンダヘッドの上記雌ネジ部との間（以下、ネジ螺合部という）の隙間に蓄積してしまう。その結果、スパークプラグの交換時において、シリンダヘッドからスパークプラグを取り外そうとした際、上記腐食生成物が上記ネジ螺合部に目詰まりする。これによりスパークプラグのハウジングの取付用ネジ部が内燃機関に固着し、また上記ネジ螺合部における摩擦も大きくなってしまう。これによりシリンダヘッドからスパークプラグの取り外しが困難となり、場合によっては内燃機関毎交換しなければいけなくなるおそれもある。
【０００５】
ここで、上記問題の対策として、上記ハウジングに使用されるメッキに、例えば無電解ニッケルメッキ等の腐食性に優れたメッキを使用し、あるいはグリスを上記取付用ネジ部に塗布して潤滑性と膨潤を保つことを採用してきた。しかし、この対策法には上記取付用ネジ部が内燃機関に固着するまでの期間を延長する効果はあるものの、上記問題の抜本的解決には至らなかった。また、上記グリスの塗布には、他の部位への付着やメンテナンス時の取り扱いが難しい等の課題もある。
【０００６】
本発明は、かかる問題点に鑑みてなされたもので、取付用ネジ部と雌ネジ部との間に腐食生成物が生成された場合にも内燃機関から容易に取り外すことのできるスパークプラグを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、内燃機関における着火手段として用いられるスパークプラグであって、
外周に取付用ネジ部を有する筒状のハウジングと、該ハウジングの内側に保持された筒状の絶縁碍子と、電極先端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された中心電極と、上記ハウジングに固定された接地電極とを備え、
上記取付用ネジ部は、螺旋状に形成された複数のネジ山を有してなり、
上記取付用ネジ部の一部には、上記ネジ山をプラグ周方向に分断する欠損部を有することを特徴とするスパークプラグにある（請求項１）。
【発明の効果】
【０００８】
本発明にかかるスパークプラグにおいては、上記取付用ネジ部の一部に、上記ネジ山をプラグ周方向に分断する欠損部が形成される。これによって、上記内燃機関に取り付けられたスパークプラグを取り外す際に、上記取付用ネジ部と内燃機関の上記雌ネジ部との間（ネジ螺合部）の隙間に蓄積した腐食生成物を逃がすための隙間を形成することができる。
【０００９】
具体的には、上記ネジ螺合部の隙間に蓄積した腐食生成物を、スパークプラグを取り外す際の上記取付用ネジ部のプラグ周方向への回転に伴って、上記ネジ螺合部から上記欠損部にかけて徐々に押し出して、上記欠損部に腐食生成物を排出することができる。よって、腐食生成物が上記ネジ螺合部に目詰まりせず、摩擦を抑制することができる。そのため、上記スパークプラグの内燃機関への固着を防止することができ、上記スパークプラグを内燃機関のシリンダヘッドから容易に取り外すことができる。また、同時に上記内燃機関におけるスパークプラグの取付部の破損も防止することができる。
【００１０】
以上のごとく、本発明によれば、取付用ネジ部と雌ネジ部との間に腐食生成物が生成された場合にも内燃機関から容易に取り外すことのできるスパークプラグを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】実施例１における、スパークプラグの部分断面正面図。
【図２】実施例１における、スパークプラグの底面図。
【図３】実施例１における、スパークプラグの取り外し時の腐食生成物の移動を示す取付用ネジ部の拡大説明図。
【図４】実験例１における、アルミ製円筒治具を用いたスパークプラグの固着防止効果実験の説明図。
【図５】実施例２における、スパークプラグの正面図。
【図６】実施例３における、スパークプラグの正面図。
【図７】実施例４における、スパークプラグの正面図。
【図８】実施例４における、スパークプラグの酸性水の移動を示す取付用ネジ部の拡大説明図。
【図９】実施例５における、スパークプラグの正面図。
【図１０】実施例６における、スパークプラグの正面図。
【図１１】実施例７における、スパークプラグの正面図。
【図１２】実施例８における、スパークプラグの正面図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明において、上記スパークプラグは、特にアルコール燃料を用いた自動車エンジン等の内燃機関の燃焼室における着火手段として用いることができる。
また、本願発明のスパークプラグにおいて、内燃機関の燃焼室内に挿入される側を先端側、その反対側を基端側として説明する。
【００１３】
また、上記接地電極は、上記欠損部が配置されていない周方向位置において、上記ハウジングに接合されていることが好ましい（請求項２）。
この場合には、上記接地電極の上記ハウジングに対する接合位置を、上記欠損部が配置されていない周方向位置、すなわち、上記取付用ネジ部における上記ネジ山の存在位置とすることにより、放熱性を有する上記ネジ山を切り欠いて形成される上記欠損部を設けたことによる、上記接地電極の熱引き性の悪化を防ぐことができる。そのため、本発明のスパークプラグの耐熱性を維持することができる。
【００１４】
また、上記欠損部は、上記取付用ネジ部のプラグ軸方向の全長にわたって形成されていることが好ましい（請求項３）。
この場合には、上記取付用ネジ部のプラグ軸方向の全長にわたって、上記切欠き部を形成することにより、上記スパークプラグの取り外しの際の腐食生成物を逃がす隙間をプラグ軸方向に広範囲にわたって設けることができる。よって、上記ネジ螺合部の隙間に蓄積した腐食生成物を、上記ネジ螺合部から上記切欠き部に効率的に排出することができるため、腐食生成物が上記ネジ螺合部に目詰まりせず、上記スパークプラグの内燃機関への固着を確実に防止することができる。また、同時に上記内燃機関におけるスパークプラグの取付部の破損も確実に防止することができる。
【００１５】
また、上記欠損部は、上記取付用ネジ部の基端から取付用ネジ部のプラグ軸方向全長の一部にのみ形成されていることが好ましい（請求項４）。
この場合には、燃焼室に近く、より高温になり易い上記取付用ネジ部の先端側において、上記取付用ネジ部の外周面全周にわたって放熱性を有する上記ネジ山を確保することができ、上記欠損部を設けたことによる、上記接地電極の熱引き性の悪化を抑制することができる。そのため、本発明のスパークプラグの耐熱性を効果的に維持することができる。
また、上記欠損部を通じた燃焼室からの腐食物質（酸性水等）のはい上がりを抑制することができる。
【００１６】
また、上記欠損部は、複数形成されてなることが好ましい（請求項５）。
この場合には、上記欠損部を複数形成することによって、上記ネジ螺合部の腐食生成物を上記欠損部に効率的に収集できる。
【００１７】
また、上記欠損部は、プラグ軸方向に対して斜めに形成されてなることが好ましい（請求項６）。
この場合には、上記ネジ螺合部の隙間に蓄積した腐食生成物を、上記スパークプラグを取り外す際の上記取付用ネジ部のプラグ周方向への回転に伴って、プラグ軸方向にかけて徐々に、上記欠損部に押し出すことができる。よって、取り外し作業の際の上記腐食生成物によって生じるプラグ軸方向にわたる摩擦の低減を図ることができる。そのため、スパークプラグを内燃機関のシリンダヘッドから容易に取り外すことができる。また、同時に上記内燃機関におけるスパークプラグの取付部の破損も確実に防止することができる。
また、上記欠損部の形成領域を広げやすく、その分、上記腐食生成物を収集しやすい。
【００１８】
さらに、上記欠損部を、プラグ軸方向に沿って形成する場合よりも上記欠損部と上記ネジ山の形成方向との間の鋭角がより小さくなる方向に向かって、傾斜させて形成することによって、上記欠損部内に回転に伴って収集された腐食生成物を、上記取付用ネジ部の先端側に排出することができる。
そのため、取り外し作業の際、腐食生成物を上記取付用ネジ部の先端側に集めることができ、スパークプラグを内燃機関のシリンダヘッドから容易に取り外すことができる。
【００１９】
また、上記欠損部は、プラグ周方向長さが１．５ｍｍ以上であり、かつプラグ軸方向長さが上記ネジ山間の長さの２倍以上であることが好ましい（請求項７）。
この場合には、上記欠損部の機能を充分に確保することができ、上記スパークプラグの内燃機関への固着を確実に防止することができる。
【００２０】
また、上記欠損部は、その合計面積が、上記取付用ネジ部の外周面積の１／６以下であることが好ましい（請求項８）。
この場合には、上記取付用ネジ部の機能である上記シリンダヘッドの雌ネジ部との螺合性を充分確保することができる。
また、上記欠損部を設けたことによる上記接地電極の熱引き性の悪化、すなわち熱価の低下を防ぐことができる。そのため、本発明のスパークプラグの耐熱性をも維持することができる。
【００２１】
また、上記中心電極及び上記接地電極のうち、少なくとも一方における互いの対向部には、貴金属チップが配設されていることが好ましい（請求項９）。
この場合には、上記中心電極及び上記接地電極の耐消耗性が向上し、上記スパークプラグの長寿命化を図ることができる。そして、このような長寿命の上記スパークプラグは、貴金属チップを有さないスパークプラグと比べ、長期間にわたって内燃機関に取り付けられることになる。それ故、内燃機関への固着が生じ易い使用情況となり易いため、本発明の効果をより有益に得ることができる。
【実施例】
【００２２】
（実施例１）
本発明の実施例にかかるスパークプラグにつき、図１〜図３を用いて説明する。
本例のスパークプラグ１は、内燃機関における着火手段として用いられるものであり、図１に示すごとく、外周に取付用ネジ部２１を有する筒状のハウジング２と、ハウジング２の内側に保持された筒状の絶縁碍子３と、電極先端部４１が突出するように絶縁碍子３の内側に保持された中心電極４と、ハウジング２に固定された接地電極５とを備えている。
【００２３】
また、同図に示すごとく、取付用ネジ部２１は、螺旋状に形成された複数のネジ山２２を有してなる。そして、取付用ネジ部２１の一部には、ネジ山２２をプラグ周方向に分断する欠損部２３が形成されている。
また、図２に示すごとく、接地電極５は、欠損部２３が配置されていない周方向位置において、ハウジング２に接合されている。なお、本例では、欠損部２３は、図２に示すごとく、取付用ネジ部２１において３箇所に形成されるが、欠損部２３の形成数は何ら限定されるものではない。
また、欠損部２３は、図１に示すごとく、取付用ネジ部２１のプラグ軸方向の全長にわたって形成されている。
【００２４】
また、各欠損部２３は、プラグ周方向長さＨが１．５ｍｍ以上である。なお、本例では、図２に示すごとく、各欠損部２３のプラグ周方向長さＨは均一に形成されているが、各欠損部２３は、プラグ周方向長さＨを互いに異ならせて形成してもよい。
また、欠損部２３の合計面積、すなわち３つの欠損部２３の合計面積は、取付用ネジ部２１の外周面積の１／６以下である。なお、本例では各欠損部２３の面積は均一となっているが、各欠損部２３の面積を互いに異ならせてもよい。
【００２５】
さらに、図１に示すごとく、中心電極４及び接地電極５のうち、少なくとも一方における互いの対向部６には、貴金属チップ７が配設されている。
本例においては、貴金属チップ７としては、例えばイリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）等の貴金属又はその合金を適宜用いることができる。なお、貴金属チップ７の代わりに例えば、タングステン（Ｗ）、レニウム（Ｒｅ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）又はその合金からなる高融点の金属チップを用いてもよい。
【００２６】
本例のスパークプラグ１は、自動車エンジンのシリンダヘッド８におけるプラグ取付孔８１に取り付けられる。すなわち、プラグ取付孔８１における雌ネジ部８２に対して、ハウジング２に形成された取付用ネジ部２１を螺合させて、スパークプラグ１を内燃機関に取付ける。
【００２７】
内燃機関の燃料としては、アルコール燃料が用いられ、その燃焼時には、腐食物質として、硝酸や蟻酸等の酸性水が多量に発生する。そして、酸性水がネジ螺合部の隙間に浸入する。これにより、取付用ネジ部２１を含むハウジング２の表面に施された亜鉛（Ｚｎ）メッキが酸性水によって腐食し、亜鉛メッキが消失すると同時に腐食液が生成される。
【００２８】
そのため、鉄（Ｆｅ）により形成されるハウジング２の素地が露出し、この素地が酸性水を含む腐食液によって、素地が腐食する。そして、その後、高温の環境で使用される内燃機関においては、腐食液中の腐食生成物Ｃ（図３参照）が固化して鉄さびとなる。
ここで、仮に、従来のスパークプラグ、すなわち取付用ネジ部２１に欠損部２３が形成されていないスパークプラグを用いた場合においては、ネジ螺合部２４において、図３に示す腐食生成物Ｃが、取付用ネジ部２１とシリンダヘッド８の雌ネジ部８２との間にかみ込まれることにより、取付用ネジ部２１と雌ネジ部８２とが固着してしまう。
このような問題を、本例のスパークプラグ１によれば解決することができる。
【００２９】
以下に、本例のスパークプラグ１における作用効果について図１〜図３を用いて説明する。
スパークプラグ１においては、図１に示すごとく、取付用ネジ部２１の一部に、ネジ山２２をプラグ周方向に分断する欠損部２３が形成される。これによって、内燃機関に取り付けられたスパークプラグ１を取り外す際に、取付用ネジ部２１と内燃機関の雌ネジ部８２との間（ネジ螺合部２４）の隙間に生成された腐食生成物Ｃを逃がすための隙間を形成することができる。
【００３０】
具体的には、図３に示すごとく、ネジ螺合部２４の隙間に蓄積した腐食生成物Ｃを、スパークプラグ１を取り外す際の取付用ネジ部２１のプラグ周方向（プラグ軸方向の基端側から見て反時計回り）への回転に伴って、ネジ螺合部２４内から欠損部２３にかけて矢印Ｂ方向に徐々に押し出して、欠損部２３に腐食生成物Ｃを排出することができる。よって、腐食生成物Ｃがネジ螺合部２４に目詰まりせず、摩擦を抑制することができる。そのため、スパークプラグ１の内燃機関への固着を防止することができ、スパークプラグ１を内燃機関のシリンダヘッド８から容易に取り外すことができる。また、同時に内燃機関におけるスパークプラグ１の取付部の破損も防止することができる。
【００３１】
また、図２に示すごとく、接地電極５は、欠損部２３が配置されていない周方向位置において、ハウジング２に接合されている。これにより、接地電極５のハウジング２に対する接合位置を、欠損部２３が配置されていない周方向位置、すなわち、取付用ネジ部２１におけるネジ山２２の存在位置とすることにより、放熱性を有するネジ山２２を切り欠いて形成される欠損部２３を設けたことによる、接地電極５の熱引き性の悪化を防ぐことができる。そのため、本発明のスパークプラグ１の耐熱性を維持することができる。
【００３２】
また、図１に示すごとく、欠損部２３は、取付用ネジ部２１のプラグ軸方向の全長にわたって形成されている。これにより、取付用ネジ部２１のプラグ軸方向の全長にわたって、切欠き部２３を形成することにより、スパークプラグ１の取り外しの際の腐食生成物Ｃを逃がす隙間をプラグ軸方向に広範囲にわたって設けることができる。よって、ネジ螺合部２４の隙間に蓄積した腐食生成物Ｃを、ネジ螺合部２４から切欠き部２３に効率的に排出することができるため、腐食生成物Ｃがネジ螺合部２４に目詰まりせず、スパークプラグ１の内燃機関への固着を確実に防止することができる。また、同時に内燃機関におけるスパークプラグの取付部の破損を確実に防止することもできる。
【００３３】
また、図２に示すごとく、欠損部２３は、複数形成される。これにより、欠損部２３を複数形成することによって、ネジ螺合部２４の腐食生成物Ｃを欠損部２３に効率的に収集できる。
【００３４】
また、欠損部２３は、プラグ周方向長さＨが１．５ｍｍ以上であり、かつプラグ軸方向長さＬがネジ山２２間の長さの２倍以上で形成される。これにより、欠損部２３の機能を充分に確保することができ、スパークプラグ１の内燃機関への固着を確実に防止することができる。
【００３５】
また、欠損部２３は、その合計面積が、取付用ネジ部２１の外周面積の１／６以下で形成される。これによって、取付用ネジ部２１の機能であるシリンダヘッド８の雌ネジ部８２との螺合性を充分確保することができる。また、欠損部２３を設けたことによる、接地電極５の熱引き性の悪化を防ぐことができる。そのため、本例のスパークプラグ１の耐熱性をも維持することができる。
【００３６】
また、図１に示すごとく、中心電極４及び接地電極５のうち、少なくとも一方における互いの対向部６には、貴金属チップ７が配設されている。これにより、中心電極４及び接地電極５の耐消耗性が向上し、スパークプラグ１の長寿命化を図ることができる。そして、このような長寿命のスパークプラグ１は、貴金属チップを有さないスパークプラグと比べ、長期間にわたって内燃機関に取り付けられることになる。それ故、内燃機関への固着が生じ易い使用情況となり易いため、本発明の効果をより有益に得ることができる。
【００３７】
以上のごとく、本例によれば、取付用ネジ部と雌ネジ部との間に腐食生成物が生成された場合にも内燃機関から容易に取り外すことのできるスパークプラグを提供することができる。
【００３８】
（実験例１）
本例においては、表１に示すごとく、スパークプラグ１における欠損部２３のプラグ周方向長さＨ（図２参照）と、スパークプラグ１のシリンダヘッド８への固着防止効果との関係を調べた。以下、図４を用いて、その詳細を説明する。
【００３９】
まず、図４に示すごとく、円筒形状をなし、内側に雌ネジ部８２を有したアルミ製円筒治具８３の両側の開口部に、上記実施例１のスパークプラグ１を各々取り付ける。ここで、取り付けの際において、アルミ製円筒治具の内部には、酢酸（ＣＨ３ＣＯＯＨ）、アルコール（Ｃ２Ｈ６Ｏ）及び硫酸（Ｈ２ＳＯ４）の混合液からなる腐食液Ｄを封入する。
【００４０】
なお、本実験例に用いるスパークプラグ１は、Ｍ１４（取付用ネジ部２１の直径が１４ｍｍ）のスパークプラグ１であり、取付用ネジ部２１にはニッケルメッキが施されたものである。また、アルミ製円筒治具へスパークプラグ１を各々取り付ける際の締め付けトルクは、２５Ｎｍである。
【００４１】
次いで、所定時間（２００時間及び４００時間）アルミ製円筒治具８３に取り付けたスパークプラグ１を恒温槽にて放置する。そして、所定時間経過後に恒温槽から取り出して、アルミ製円筒治具８３に対するスパークプラグ１の固着度合を調べる。
【００４２】
ここで、評価対象としては、表１に示すごとく、欠損部２３のプラグ周方向長さＨを０ｍｍ〜３．０ｍｍの間で、種々設定した６種類のスパークプラグ１を用いた。なお、評価ｎ数は、各条件につきｎ＝４とした。また、プラグ周方向長さＨが０ｍｍとは、欠損部２３が形成されていないことを意味する。
【００４３】
評価方法は、各耐久試験後の各試料において、アルミ製円筒治具８３からスパークプラグ１を正常に取り外せるか否かを試すことによって、固着の有無、ネジの破損等の異常発生の有無を確認するものである。
評価結果を表１に示す。
【００４４】
【表１】
2012089325.tif 000003
【００４５】
なお、表１に示す○、△、×は以下の結果を意味する。
○は、スパークプラグ１をネジ山２２等の破損がなく、容易に取り外すことができたものを意味する。△は、スパークプラグ１を取り外すことはできたが、ネジ山２２の破損、あるいは破断が確認されたものを意味する。×は、スパークプラグ１の取付用ネジ部２１がアルミ製円筒治具８３に固着し、取り外すことができなかったものを意味する。
表１に示す結果から、欠損部２３のプラグ周方向長さＨを、１．５ｍｍ以上とすることにより、アルミ製円筒治具８３へのスパークプラグ１の固着を確実に防ぐことができ、欠損部２３の効果を充分に発揮できることがわかる。
【００４６】
（実験例２）
本例は、表２に示すごとく、スパークプラグ１の取付用ネジ部２１の外周面積における欠損部２３の合計面積が、スパークプラグ１の熱価へ与える影響を調べた例である。以下、その詳細を説明する。
本実験例に用いるスパークプラグ１は、Ｍ１４（取付用ネジ部２１の直径が１４ｍｍ）、Ｍ１０（取付用ネジ部２１の直径が１０ｍｍ）である。
【００４７】
また、本実験例に用いる、スパークプラグ１の欠損部２３は、プラグ軸方向の全長にわたって形成され、かつ欠損部２３のプラグ周方向長さＨを１．５ｍｍとした。
そして、Ｍ１４のスパークプラグ１については、欠損部２３を、４箇所、２箇所、１箇所形成した各種のスパークプラグ１を各々用意した。
また、Ｍ１０のスパークプラグ１については、欠損部２３を、２箇所、１箇所形成した各種のスパークプラグ１を各々用意した。
【００４８】
また、欠損部２３の取付用ネジ部２１の外周面全周に対する欠損部２３の合計の比率についても、表２に示すごとく、４０°〜９０°の間で６種類に条件を搾った。
そして、各種のスパークプラグ１の熱価検定実験を行い比較した。なお、評価ｎ数は、各条件につき、ｎ＝４本とした。
【００４９】
次いで、上記各種のスパークプラグ１を、熱価検定用のエンジンにそれぞれ取り付け、スパークプラグ１の熱価への影響の有無を調べた。
熱価への影響は、熱価検定用エンジンの運転条件で、シリンダー内の過給圧を上昇させ、プレイグニッションが発生する限界運転条件を比較し、切欠き有無の影響を調査した。そして、限界の運転条件に差がある、すなわち、切欠きにより限界が低下した場合は影響あり（表２に示す「×」）と判断し、運転条件に差がない場合は影響なし（表２に示す「○」）と判断した。なお、表２に示す「−」は実験を行っていないことを意味する。
評価結果を表２に示す。
【００５０】
【表２】
2012089325.tif 000004
【００５１】
表２に示す結果から、欠損部２３の合計面積は、取付用ネジ部２１の外周面積の１／６以下で形成することにより、熱価の低下を防ぐことができ、スパークプラグ１の耐熱性をも維持することができることがわかる。
【００５２】
（実施例２）
本例は、図５に示すごとく、欠損部２３を、取付用ネジ部２１の基端から取付用ネジ部２１のプラグ軸方向全長の一部にのみ形成した例である。
なお、欠損部２３のプラグ軸方向長さは、ネジ山２２間の長さの２倍以上である。
その他は、実施例１と同様である。
【００５３】
本例の場合には、燃焼室に近く、より高温になり易い取付用ネジ部２１の先端側において、取付用ネジ部２１の外周面全周にわたって放熱性を有するネジ山２２を確保することができ、欠損部２３を設けたことによる、接地電極５の熱引き性の悪化を効果的に防ぐことができる。そのため、本発明のスパークプラグ１の耐熱性を効果的に維持することができる。
また、欠損部２３を通じた燃焼室からの腐食物質（酸性水Ａ等）のはい上がりを抑制することができる。
【００５４】
また、欠損部２３は、プラグ軸方向長さが上記ネジ山２２間の２倍以上で形成されることにより、欠損部２３の機能を充分確保することができ、スパークプラグ１の内燃機関への固着を確実に防止することができる。
その他、実施例１と同様の効果を有する。
【００５５】
（実施例３）
本例は、図６に示すごとく、欠損部２３を、取付用ネジ部２１の先端側から取付用ネジ部２１のプラグ軸方向全長の一部にのみ形成した例である。
なお、欠損部２３のプラグ軸方向長さは、ネジ山２２間の長さの２倍以上である。
その他は、実施例１と同様である。
【００５６】
本例の場合には、鉄さびが生じ易く溜まり易い、取付用ネジ部２１の先端付近において、欠損部２３を形成することにより、熱価の低下を抑制しつつ、効果的にスパークプラグ１の固着を防止することができる。
その他、実施例１と同様の効果を有する。
【００５７】
（実験例３）
本例においては、表３に示すごとく、実施例３に示したスパークプラグ１におけるネジピッチＱに対する欠損部２３のプラグ軸方向長さＬの比率（Ｌ／Ｑ）と、スパークプラグ１のシリンダヘッド８への固着防止効果との関係を調べた。以下、その詳細を説明する。
【００５８】
本実験例に用いるスパークプラグ１は、Ｍ１４×Ｐ１．２５（取付用ネジ部２１の直径が１４ｍｍであり、ネジピッチＱが１．２５ｍｍ）、Ｍ１２×Ｐ１．２５（取付用ネジ部２１の直径が１２ｍｍであり、ネジピッチＱが１．２５ｍｍ）、Ｍ１０×Ｐ１．０（取付用ネジ部２１の直径が１０ｍｍであり、ネジピッチＱが１．０ｍｍ）のスパークプラグ１であり、取付用ネジ部２１にはニッケルメッキが施されたものである。
また、アルミ製円筒治具８３へスパークプラグ１を取り付ける際の各々の締め付けトルクについては、Ｍ１４のスパークプラグ１では２５Ｎｍ、Ｍ１２のスパークプラグ１では２０Ｎｍ、Ｍ１０のスパークプラグ１では１５Ｎｍである。
そして、上記実験例１の結果に基づき、本実験例では、欠損部２３のプラグ周方向長さＨは１．５ｍｍに固定した。
【００５９】
ここで、評価対象としては、表３に示すごとく、欠損部２３のプラグ軸方向長さＬを、ネジピッチＱの０倍〜３．０倍の間で、種々設定した６種類のスパークプラグ１を用意した。なお、評価ｎ数は、各条件につきｎ＝４とした。
また、表３示す比率Ｌ／Ｑが０とは、欠損部２３が形成されていないことを意味する。
【００６０】
上記各種スパークプラグ１について、実施例１と同様の試験を行った。試験方法及び評価方法は、実験例１と同様である。
評価結果を表３に示す。
【００６１】
【表３】
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【００６２】
なお、表３に示す○、△、×は、実験例１の表１と同様である。
表３に示す結果から、欠損部２３のプラグ軸方向長さＬをネジ山２２間の長さの２倍以上とすることにより、欠損部２３の効果を充分に発揮できることがわかる。
【００６３】
（実施例４）
本例は、図７、図８に示すごとく、欠損部２３を、取付用ネジ部２１の基端から取付用ネジ部２１のプラグ軸方向全長の一部に形成し、かつプラグ周方向にずらして複数形成した例である。
本例においては、図８に示すごとく、各欠損部２３が、他の欠損部２３とプラグ周方向において、互いに重ならないように形成されている。なお、欠損部２３のプラグ軸方向長さは、ネジ山２２間の長さの２倍以上である。
その他は、実施例１と同様である。
【００６４】
本例の場合には、欠損部２３を、取付用ネジ部２１の基端から取付用ネジ部２１のプラグ軸方向全長の一部に形成し、かつプラグ周方向にずらして複数形成することにより、図８に示すごとく、取付用ネジ部２１において、ネジ螺合部２４の隙間から浸入する酸性水Ａが欠損部２３に浸入して、取付用ネジ部２１の基端側にはい上がり、取付用ネジ部２１の全長にわたって、腐食生成物Ｃが生成、蓄積することを防ぐことができる。
その他、実施例１と同様の効果を有する。
【００６５】
（実施例５）
本例も、図９に示すごとく、欠損部２３を、取付用ネジ部２１の基端から取付用ネジ部２１のプラグ軸方向全長の一部に形成し、かつプラグ周方向にずらして複数形成した例である。
ただし、本例においては、各欠損部２３が、他の欠損部２３とプラグ周方向において、欠損部２３の端部２３０が互いに重なるように形成されている。なお、欠損部２３のプラグ軸方向長さは、ネジ山２２間の長さの２倍以上である。
その他は、実施例１と同様である。
【００６６】
本例の場合においては、図９に示すごとく、各欠損部２３が、他の欠損部２３とプラグ周方向において、欠損部２３の端部２３０を互いに重なるように形成することにより、重複箇所につき、腐食生成物Ｃを逃がす隙間をプラグ周方向に広範囲にわたって設けることができる。よって、ネジ螺合部２４の隙間に蓄積した腐食生成物Ｃを、ネジ螺合部２４から切欠き部２３に効率的に排出することができるため、腐食生成物Ｃがネジ螺合部２４に目詰まりせず、スパークプラグ１の内燃機関への固着を確実に防止することができる。また、同時に内燃機関におけるスパークプラグの取付部の破損を確実に防止することもできる。
その他、実施例４と同様の効果を有する。
【００６７】
（実施例６）
本例は、図１０に示すごとく、欠損部２３をプラグ軸方向に対して斜めに形成した例である。
また、欠損部２３は、取付用ネジ部２１のプラグ軸方向の全長にわたって形成されている。なお、欠損部２３は、プラグ軸方向に沿って形成する場合よりも欠損部２３とネジ山２２の形成方向との間の鋭角がより小さくなる方向に向かって、傾斜させて形成されている。なお、本例においては、欠損部２３の形成個数は１個である。
その他は、実施例１と同様である。
【００６８】
本例の場合には、ネジ螺合部２４の隙間に蓄積した腐食生成物Ｃを、スパークプラグ１を取り外す際の取付用ネジ部２１のプラグ周方向への回転に伴って、プラグ軸方向にかけて徐々に欠損部２３に押し出すことができる。よって、取り外し作業の際の取付用ネジ部２１におけるプラグ軸方向にわたる摩擦の低減を図ることができる。そのため、スパークプラグ１を内燃機関のシリンダヘッド８から容易に取り外すことができる。また、同時に内燃機関におけるスパークプラグの取付部の破損も確実に防止することができる。
【００６９】
さらに、欠損部２３を、プラグ軸方向に沿ってまっすぐ形成するよりも欠損部２３とネジ山２２の傾斜方向との間の鋭角がより小さくなる方向に向かって、傾斜させて形成することによって、欠損部２３内に回転に伴って収集された腐食生成物Ｃを、取付用ネジ部２１の先端側に排出することができる。
そのため、取り外し作業の際、腐食生成物Ｃを取付用ネジ部２１の先端側に集めることができ、スパークプラグ１を内燃機関のシリンダヘッド８から容易に取り外すことができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００７０】
（実施例７）
本例は、図１１に示すごとく、プラグ軸方向に対して斜めに形成した欠損部２３を複数有するスパークプラグ１の例である。
その他は、実施例１と同様である。
【００７１】
本例の場合には、欠損部２３を複数形成することによって、ネジ螺合部２４の腐食生成物を欠損部２３に効率的に収集できる。
その他、実施例６と同様の作用効果を有する。
【００７２】
（実施例８）
本例は、図１２に示すごとく、プラグ軸方向に対して斜めに形成した欠損部２３を、プラグ周方向にずらして複数形成した例である。
また、少なくとも一つの欠損部２３は、取付用ネジ部２１の基端から所定長さ形成され、他の少なくとも一つの欠損部２３は、取付用ネジ部２１の先端から所定長さ形成されている。
その他は、実施例１と同様である。
【００７３】
本例の場合には、実施例４〜実施例７のスパークプラグによる作用効果を併せもつスパークプラグ１を得ることができる。
【符号の説明】
【００７４】
１  スパークプラグ
２  ハウジング
２１  取付用ネジ部
２２  ネジ山
２３  欠損部
３  絶縁碍子
４  中心電極
４１  電極先端部
５  接地電極
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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