(57)【要約】    【課題】  本発明の課題は、高い耐熱性を有しつつ、臭気が抑制されたポリスチレン系樹脂発泡シートを提供することにある。    【解決手段】  本発明は、ポリスチレン系樹脂及びポリフェニレンエーテル系樹脂が含有され且つ前記ポリスチレン系樹脂及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂の合計量１００質量部に対して前記ポリフェニレンエーテル系樹脂が１０〜５０質量部含有されてなるポリスチレン系樹脂発泡シートであって、  前記ポリスチレン系樹脂、及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂を押出機内で溶融混合させた溶融物を該押出機から押出発泡させて形成されてなり、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度が２９０℃以下であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡シートを提供する。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリスチレン系樹脂及びポリフェニレンエーテル系樹脂が含有され且つ前記ポリスチレン系樹脂及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂の合計量１００質量部に対して前記ポリフェニレンエーテル系樹脂が１０〜５０質量部含有されてなるポリスチレン系樹脂発泡シートであって、
前記ポリスチレン系樹脂、及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂を押出機内で溶融混合させた溶融物を該押出機から押出発泡させて形成されてなり、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度が２９０℃以下であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡シート。
【請求項２】
連続気泡率が１８％以下である請求項１に記載のポリスチレン系樹脂発泡シート。
【請求項３】
臭気強度が３．０未満である請求項１又は２に記載のポリスチレン系樹脂発泡シート。
【請求項４】
請求項１〜３の何れか１項に記載のポリスチレン系樹脂発泡シートが成形されて得られることを特徴とする容器。
【請求項５】
ポリスチレン系樹脂発泡シートを成形して容器を得る容器の製造方法であって、
前記ポリスチレン系樹脂発泡シートとして、請求項１〜３の何れか１項に記載のポリスチレン系樹脂発泡シートを用いることを特徴とする容器の製造方法。
【請求項６】
ポリスチレン系樹脂及びポリフェニレンエーテル系樹脂が含有され且つ前記ポリスチレン系樹脂及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂の合計量１００質量部に対して前記ポリフェニレンエーテル系樹脂が１０〜５０質量部含有されてなるポリスチレン系樹脂発泡シートを形成するポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法であって、
前記ポリスチレン系樹脂、及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂を押出機内で溶融混合させた溶融物を該押出機から押出発泡させて前記ポリスチレン系樹脂発泡シートを形成し、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度を２９０℃以下とすることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリスチレン系樹脂発泡シート、該ポリスチレン系樹脂発泡シートが成形されて得られる容器、ポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法、及び容器の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ポリスチレン系樹脂発泡シートは、食品用容器（食品用トレー、カップ等）等の材料として広く用いられている。しかし、ポリスチレン系樹脂からなるポリスチレン系樹脂発泡シートで形成された食品用容器は、耐熱性が十分に高いものではないため、電子レンジ等によって加熱されると変形してしまう等の問題を有する。これに対して、耐熱性を高めるべく、ポリスチレン系樹脂及びポリフェニレンエーテル系樹脂を発泡剤により発泡させて形成されたポリスチレン系樹脂発泡シート（「発泡シート」ともいう。）が提案されている。
【０００３】
しかるに、斯かるポリスチレン系樹脂発泡シートは、ポリフェニレンエーテル系樹脂が含有されることによって特有の臭気が生じるため、そのままでは食品用容器等の材料として利用し難いという問題がある。
【０００４】
斯かる観点から、ポリスチレン系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、及び臭気抑制剤としての疎水性ゼオライトが所定量含有されてなるポリスチレン系樹脂発泡シートが提案されている（特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−９４９１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、これまで、臭気抑制剤を添加して臭気を抑制することは検討なされてきたが、臭気を抑制しうる押出条件等については検討されていない。
【０００７】
本発明は、上記問題点に鑑み、高い耐熱性を有しつつ、臭気が抑制されたポリスチレン系樹脂発泡シートを提供し、ひいては、臭気の抑制された容器を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、上記課題を解決するために、ポリスチレン系樹脂及びポリフェニレンエーテル系樹脂が含有され且つ前記ポリスチレン系樹脂及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂の合計量１００質量部に対して前記ポリフェニレンエーテル系樹脂が１０〜５０質量部含有されてなるポリスチレン系樹脂発泡シートであって、
前記ポリスチレン系樹脂、及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂を押出機内で溶融混合させた溶融物を該押出機から押出発泡させて形成されてなり、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度が２９０℃以下であることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡シートを提供する。
【０００９】
斯かるポリスチレン系樹脂発泡シートは、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度が２９０℃以下であることにより、臭気成分であるスチレン、トルエン、及びエチルベンゼンの含有量が低減され、臭気が抑制されるという利点を有する。斯かるポリスチレン系樹脂発泡シートは、斯かる構成を有することにより、ポリスチレンの熱による分解が抑制されて臭気成分が生成され難くなるからであると考えられる。
【００１０】
また、本発明のポリスチレン系樹脂発泡シートは、好ましくは、連続気泡率が１８％以下である。
【００１１】
斯かるポリスチレン系樹脂発泡シートは、連続気泡率が１８％以下であることにより、ポリスチレン系樹脂発泡シートの気泡内に存在する臭気成分が、ポリスチレン系樹脂発泡シートの断面等から漏洩し難くなり、臭気がより一層抑制されるという利点を有する。
【００１２】
また、本発明のポリスチレン系樹脂発泡シートは、好ましくは、臭気強度が３．０未満である。
【００１３】
斯かるポリスチレン系樹脂発泡シートは、臭気強度が３．０未満であることにより、臭気がより一層抑制されるという利点を有する。
【００１４】
また、本発明は、上記課題を解決するために、ポリスチレン系樹脂発泡シートを成形して容器を得る容器の製造方法であって、
前記ポリスチレン系樹脂発泡シートとして、前記ポリスチレン系樹脂発泡シートを用いることを特徴とする容器の製造方法を提供する。
【００１５】
さらに、本発明は、前記ポリスチレン系樹脂発泡シートが成形されて得られることを特徴とする容器を上記課題の解決手段として提供する。
【００１６】
また、本発明は、ポリスチレン系樹脂及びポリフェニレンエーテル系樹脂が含有され且つ前記ポリスチレン系樹脂及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂の合計量１００質量部に対して前記ポリフェニレンエーテル系樹脂が１０〜５０質量部含有されてなるポリスチレン系樹脂発泡シートを形成するポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法であって、
前記ポリスチレン系樹脂、及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂を押出機内で溶融混合させた溶融物を該押出機から押出発泡させて前記ポリスチレン系樹脂発泡シートを形成し、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度を２９０℃以下とすることを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法を提供する。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、高い耐熱性を有しつつ、臭気が抑制されたポリスチレン系樹脂発泡シート及び容器を提供し得る。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の一実施形態について説明する。
【００１９】
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、ポリスチレン系樹脂及びポリフェニレンエーテル系樹脂を用いて形成されてなる。
【００２０】
また、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、厚みが１．５〜３．０ｍｍであることが好ましく、また、密度が０．７５〜０．１８ｇ／ｃｍ3 であることが好ましい。
【００２１】
さらに、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、連続気泡率が、好ましくは１８％以下、より好ましくは３〜１８％である。
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、連続気泡率が１８％以下であることにより、ポリスチレン系樹脂発泡シートの気泡内に存在する臭気成分が、ポリスチレン系樹脂発泡シートの断面等から漏れ難くなり、臭気がより一層抑制されるという利点を有する。
【００２２】
また、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、平均気泡径が８０〜４５０μｍであることが好ましい。
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、平均気泡径が８０μｍ以上であることにより、気泡の膜が厚くなりやすくなり、連続気泡率が低くなりやすい（連続気泡率が１８％以下になりやすい）。また、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、平均気泡径が８０μｍ以上であることにより、強度が高くなる。
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、平均気泡径が４５０μｍ以下であることにより、気泡径が大きすぎず、外観が良好となり、また、平滑性や光沢性にも優れ、さらに、割れ難くなる。
【００２３】
さらに、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、臭気強度が３．０未満であることが好ましい。
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、臭気強度が３．０未満であることにより、臭気がより一層抑制されるという利点を有する。
【００２４】
前記ポリスチレン系樹脂発泡シートの形成に用いられるポリスチレン系樹脂は、ポリフェニレンエーテル系樹脂との相溶性の観点から、スチレン単独重合体などのポリスチレン樹脂が好適である。
一方、前記ポリフェニレンエーテル系樹脂は、耐熱性の付与に有効なものであり、ポリスチレン系樹脂とポリフェニレンエーテル系樹脂との合計１００質量部に対して、１０質量部以上５０質量部以下となる割合で含有される。
なお、ポリフェニレンエーテル系樹脂は、通常、次の一般式で表される。
【００２５】
【化１】
2012172103.tif 000002
【００２６】
ここでＲ1及びＲ2は、炭素数１〜４のアルキル基又はハロゲン原子を示し、ｎは、重合度を表す正の整数である。
例示すれば、ポリ（２，６−ジメチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジエチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジクロルフェニレン−１，４−エーテル）等が本実施形態において用いられ得る。
また、重合度ｎは、通常１０〜５０００の範囲内である。
【００２７】
このようなポリフェニレンエーテル系樹脂は、耐熱性の向上に有効なものではあるが、ポリフェニレンエーテル系樹脂を、ポリスチレン系樹脂とポリフェニレンエーテル系樹脂との合計１００質量部に対して、１０質量部以上５０質量部以下となる割合で含有させるのは、上記範囲未満では、ポリフェニレンエーテル系樹脂の添加効果が十分に発揮されないおそれを有し、逆に上記範囲を超えてポリフェニレンエーテル系樹脂を含有させても、それ以上にポリフェニレンエーテル系樹脂の添加効果が発揮されないおそれを有するためである。
また、一般的にはポリスチレン系樹脂に比べて高価であるために上記範囲を超えてポリフェニレンエーテル系樹脂を含有させると材料コストの観点においても問題を生じさせるおそれを有する。
【００２８】
通常、ポリスチレン系樹脂のビカット軟化温度（ＪＩＳ  Ｋ７２０６−１９９１、Ｂ法、５０℃／ｈ）は、１０２℃程度であるが、上記のようなポリフェニレンエーテル系樹脂を含有させることにより、ビカット軟化温度を１１０〜１５５℃の範囲に向上させることができ、該ポリフェニレンエーテル系樹脂及び前記ポリスチレン系樹脂を使用することで、得られるポリスチレン系樹脂発泡シートや該ポリスチレン系樹脂発泡シートを２次加工した製品などの耐熱性向上を図り得る。
【００２９】
一般にポリスチレン系樹脂が用いられてなる製品に耐熱性が求められる場合には、スチレンホモポリマーよりもビカット軟化温度の高いスチレン−メタクリル酸共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、スチレン−マレイミド共重合体、ポリパラメチルスチレン樹脂などのコポリマーをその形成材料に採用することが行われている。
一方で、上記のようにポリフェニレンエーテル系樹脂をブレンドする方法は、単に製品に耐熱性を付与することができるばかりでなく、優れた靱性を付与することができる点においても優れている。
【００３０】
したがって、ポリフェニレンエーテル系樹脂及びポリスチレン系樹脂を使用して発泡トレーなどの容器を形成させることにより、急激な変形が加えられても割れたりすることのない発泡トレーを形成させ得る。
【００３１】
また、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、前記ポリフェニレンエーテル系樹脂及び前記ポリスチレン系樹脂を押出機内で溶融混合させた溶融物を該押出機から押出発泡させて形成されてなる。また、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度が、２９０℃以下、好ましくは２１０〜２９０℃である。
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、前記押出機における前記溶融物の最高到達温度が２９０℃以下であることにより、臭気成分であるスチレン、トルエン、及びエチルベンゼンの含有量が低減され、臭気が抑制されるという利点を有する。本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、斯かる構成を有することにより、ポリスチレンの熱による分解が抑制されて臭気成分が生成され難くなるからであると考えられる。
【００３２】
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートは、前記ポリスチレン系樹脂及び前記ポリフェニレンエーテル系樹脂を所定の割合で含有する配合物を押出機内で溶融混合させ、該押出機で溶融混合させた溶融物を該押出機から押出発泡させて形成されるものであるが、この押出発泡させる前記配合物には、前記ポリスチレン系樹脂や前記ポリフェニレンエーテル系樹脂以外に、発泡剤や気泡調整剤といった発泡のための成分の他に、一般的なポリスチレン系樹脂発泡シートの原材料として利用されている各種添加剤を含有させることができる。
【００３３】
前記発泡剤としては、揮発性発泡剤、無機ガス系発泡剤、分解型発泡剤等を、それぞれ単独で又は２以上組み合わせて用いられる。揮発性発泡剤としては、例えばプロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン、シクロペンタン等の環式脂肪族炭化水素類等が挙げられる。無機ガス系発泡剤としては、二酸化炭素、窒素、空気等の不活性ガスが用いられる。また、分解型発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等が挙げられる。しかしながら、ポリスチレン系樹脂発泡シートの熱成形に先立つ加熱時の二次発泡性向上の観点からは、揮発性発泡剤を主たる発泡剤として使用することが望ましい。発泡剤の添加量は、発泡剤の種類、基材樹脂、目的とする発泡倍率等によって異なるため、発泡剤の種類、基材樹脂の種類に応じて目的とする発泡倍率が得られるように選択すればよい。
前記発泡剤とともに併用される気泡調整剤としては、タルク、シリカ等の無機粉末や、多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウム或いは重炭酸ナトリウムとの反応混合物等が挙げられる。気泡調整剤の添加量は、前記ポリスチレン系樹脂と前記ポリフェニレンエーテル樹脂との合計１００質量部に対して０．５〜５質量部であることが好ましい。
なお、前記添加剤としては、造核剤、消臭剤、安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤等があげられる。
【００３４】
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法では、前記のような配合物を第１押出機及び第２押出機を備えるタンデム式押出機で押出発泡させて、ポリスチレン系樹脂発泡シートを形成する。
なお、その際には、これらの押出機における最高到達温度が２９０℃以下となるようにすることが重要である。
【００３５】
以下に揮発性発泡剤を用いる場合の具体的な手順を説明すると、まず、前記配合物の内、発泡剤を除く全ての材料を第１押出機に供給し、該第１押出機内での温度が２９０℃以下となるように加熱し、これらを溶融混練して溶融物を作製する。
次いで、該第１押出機の途中に設けた注入口から発泡剤を前記第１押出機に圧入し、該溶融物と、該発泡剤とを混合して発泡剤含有溶融物を作製する。
そして、該発泡剤含有溶融物を第１押出機から第２押出機に供給し、前記発泡剤含有溶融物を冷却して前記第２押出機から押し出される発泡剤含有溶融物の温度（「樹脂温度」ともいう。）を、好ましくは、得られる発泡シートのガラス転移温度＋３０℃から該ガラス転移温度＋７０℃までの範囲内にし、サーキュラーダイを用いて前記発泡剤含有溶融物を押出し発泡させ筒状の発泡体を形成させる。次に、該発泡体の内外に設置した空冷リングで押出直後の該発泡体にエアーを吹き付けて冷却し、得られた筒状の発泡体を押出方向に沿って切断し、ポリスチレン系樹脂発泡シート（発泡シート）を作製する。
本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法では、前記樹脂温度を前記発泡シートのガラス転移温度＋３０℃以上にすることにより、前記発泡剤含有溶融物の粘度が高くなりすぎず、該発泡剤含有溶融物を押出機から押出しやすくなって押出条件が安定するという利点がある。また、得られる発泡シートの外観が良好なものとなるため、歩留まりが良くなり、生産性が向上するという利点がある。
また、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法では、前記樹脂温度を前記発泡シートのガラス転移温度＋７０℃以下にすることにより、前記発泡剤含有溶融物の粘度が低くなりすぎず、得られる発泡シートの連続気泡率を低くしやすくなる（該連続気泡率を１８％以下にしやすくなる）。
【００３６】
本発明の容器は、例えば、上記のような成分を含んだポリスチレン系樹脂発泡シートが熱成形されて得られる。本発明の容器は、臭気成分の含有量が低いポリスチレン系樹脂発泡シートが用いられることにより、当該容器としても臭気が抑制されたものとなる。
【００３７】
本発明の容器の製造方法としては、例えば、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シートを熱成形して容器を形成する方法が挙げられる。
【００３８】
熱成形する方法としては、真空成形、圧空成形、真空圧空成形、プレス成形等の方法が挙げられる。
また、容器の製造方法としては、熱成形に限らず、ポリスチレン系樹脂発泡シートにＶ溝加工を施し、折り曲げて折箱容器としてもよい。
【００３９】
尚、本実施形態のポリスチレン系樹脂発泡シート、容器、ポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法、及び容器の製造方法は、上記構成により、上記利点を有するものであるが、本発明のポリスチレン系樹脂発泡シート、容器、ポリスチレン系樹脂発泡シートの製造方法、及び容器の製造方法は、上記構成に限定されず、適宜設計変更可能である。
【実施例】
【００４０】
次に、実施例および比較例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。
【００４１】
実施例および比較例のポリスチレン系樹脂発泡シート（発泡シート）の各特性値の測定は、以下のように実施した。
【００４２】
＜坪量＞
坪量は、発泡シートを押出方向に２０ｃｍの幅で押出方向と直交方向に切取り、その切片の重量Ｗ（ｇ）と面積Ｓ（ｃｍ2 ）から下記式にて求めた。
坪量（ｇ／ｍ2）＝Ｗ／Ｓ×１００００
【００４３】
＜連続気泡率＞
連続気泡率は、空気比較式比重計（東京サイエンス（株）社製）を用いて測定される、発泡シートの試験体の体積Ｖから、下記式より算出した。
連続気泡率（％）＝（Ｖ0 −Ｖ）／Ｖ0 ×１００
尚、上記式において、Ｖは上記した方法で測定される試験体の体積（ｃｍ3 ）、Ｖ0 は測定に使用した試験体の外形寸法から計算される試験体の見掛けの体積（ｃｍ3 ）である。
【００４４】
＜平均気泡径＞
前記発泡シートの平均気泡径は、ＡＳＴＭ  Ｄ２８４２−６９に記載されている方法に準拠して測定されたものである。即ち、試験用の発泡シート試料を、押出方向に直交する平面に沿って切断し、また、押出方向及び厚み方向に広がる平面に沿って切断し、それぞれの切断面厚み方向の両外側１／１０の部分を除いた部分につき、走査型電子顕微鏡（日立製作所社製「Ｓ−３０００Ｎ」）を用いて１７〜２０倍、必要に応じて最大２００倍に拡大して撮影した。撮影した４つの画像をそれぞれＡ４用紙上に印刷して、ＭＤ方向（押出方向）、ＴＤ方向（押出方向に直交し且つシート面に沿った方向）、ＶＤ方向（厚み方向）の各方向に沿った平行な線分（長さ６０ｍｍ）を各Ａ４用紙につき６ヶ所引いた。斯かる線分に重なる気泡の数から、各方向における気泡の平均弦長（ｔ）を下記式（１）により算出した。ただし、線分は、できる限り気泡が接点でのみ接しないように引き、接してしまった場合は、気泡数に含めることとした。
平均弦長（ｔ）＝６０／（気泡数×写真の倍率）・・・（１）
そして、下記式（２）により、各方向における気泡径を算出した。
Ｄ＝ｔ／０．６１６・・・（２）
更に、上記の如くして測定した各気泡径（ＤMD、ＤTD、ＤVD）に基づいて、平均気泡径を下記式（３）により算出した。
平均気泡径（ｍｍ）＝（ＤMD＋ＤTD＋ＤVD）／３・・・（３）
なお、試験用の発泡シート試料の厚みが薄く、ＶＤ方向に６０ｍｍ長さ分の線分を引くことができない場合は、３０ｍｍ又は２０ｍｍ長さの線分に重なる気泡数を数えて、６０ｍｍ長さ線分における気泡数に換算する。
【００４５】
＜ガラス転移温度＞
ガラス転移温度は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１  ９．３（１）に基づき、「中間点ガラス転移温度（Ｔｍｇ）」を測定することによって求めた。
具体的には、発泡シートから６．５±０．５ｍｇ程度のサンプルを採取し、エスアイアイ・ナノテクノロジー社製、示差走査熱量計装置、型名「ＤＳＣ６２２０」に前記サンプルをセットしてＪＩＳ  Ｋ７１２１に基づく示差走査熱量分析を実施して求めた。
【００４６】
＜スチレン、トルエン、及びエチルベンゼンの含有量（単位試料重量当たりの発生重量）＞
パージアンドトラップ（Ｐ＆Ｔ）法によるガスクロマトグラフ質量分析を実施して、発泡シートを２５０℃の温度で加熱した際に発生する揮発性有機化合物についての評価を行った。
まず、発泡シートを薄くスライスした後で、試料約５ｍｇを精秤し、アルミホイルに包んでガラスライニングステンレスチューブ（ＧＬＴ管）にセットした。
この状態でＧＬＴ管を２５０℃の温度で５分間加熱し、発生ガスをクライオフォーカス部にコールドトラップし、その後、熱脱着して揮発成分をガスクロマトグラフ質量分析計（ＧＣ／ＭＳ）に導入させて測定を行った。
なお、測定には、日本電子データム社製のＧＣ／ＭＳ（型名「ＪＭＳ−Ｑ１０００ＧＣ」）に、液クロサイエンス社製のＰ＆Ｔオートサンプラー（型名「ＴＤ−４Ｊ」）を組み合わせ、Ｐｈｅｎｏｍｅｎｅｘ社製のカラム（ＺＢ−１（１０μｍ×０．２５ｍｍφ×６０ｍ））を用いて測定した。
また、Ｐ＆Ｔ条件は以下の通りとした。
ＰｕｒｇｅＴｉｍｅ（１０ｓ），ＩｎｊｅｃｔｉｏｎＴｉｍｅ（２０ｓ），ＤｅｓｏｒｂＴｉｍｅ（３００ｓ），ＤｅｌａｙＳｔａｒｔＴｉｍｅ（１０ｓ），ＤｅｓｏｒｂＨｅａｔｅｒ（２５０℃），ＣｒｙｏＴｅｍｐＨｅａｔｉｎｇ（２００℃），ＣｒｙｏＴｅｍｐＣｏｏｌｉｎｇ（−４０℃）
さらに、測定条件は以下の通りとした。
・カラム温度：
４０℃で３分間保持、１５℃／分で２００℃まで昇温、２５℃／分で２５０℃まで昇温、２５０℃で６．３３分間保持
・キャリアガス：ヘリウム（流量：１ｍＬ／分）
・注入口温度：２５０℃
・インターフェイス温度：２５０℃
・検出器電圧：−１１４６Ｖ
・スプリット比：１／１０
・イオン源温度：２５０℃
・イオン化電流：３００μＡ
・イオン化エネルギー：７０ｅＶ
【００４７】
＜臭気測定評価＞
実施例及び比較例の発泡シート（３０ｍｍ×３０ｍｍ、重量４０ｇ）それぞれをテドラーバッグ（１０Ｌ）に入れ、活性炭を通した空気１０Ｌを該テドラーバッグに充填し、常温にて２４時間放置した。なお、発泡シート中のブタンガス臭の影響を少なくするために、実施例及び比較例の発泡シートは、押出後３０日経過後のものをテトラーバックに入れた。
（１）臭気判定士による６段階臭気強度の測定
臭気判定士および臭気判定士試験の合格者の計５人によって、以下に示す６段階臭気強度表示法により、上記テドラーバッグ内の臭気強度を測定し、５人の６段階臭気強度の算術平均値を求めた。
・６段階臭気強度表示法
０：無臭    １：やっと感知できる臭い    ２：何の臭いかがわかる弱い臭い
３：楽に感知できる臭い    ４：強い臭い    ５：強烈な臭い
（２）臭気センサーによる数値の測定
コスモス電機社製ポータブルニオイセンサＸＰ−３２９III Ｒ（高感度酸化インジウム系熱線型焼結半導体センサ）（測定範囲：０〜２０００）（数値が大きいほうが、臭気が強いことを示す。）を上記テドラーバッグに挿入して、数値を測定した。
【００４８】
＜実施例１＞
まず、ポリスチレン系樹脂（ＤＩＣ社製、製品名：「ＸＣ−５１５」）７０質量部と、ポリフェニレンエーテル系樹脂（ＰＰＥ）及びポリスチレン系樹脂（ＰＳ）の混合樹脂（ＳＡＢＩＣ社製、製品名：「ノリルＥＦＮ４２３０」、（ＰＰＥ／ＰＳ＝７０質量部／３０質量部）３０質量部とからなる樹脂組成物１００質量部に対し、造核剤（タルクが練りまれたポリスチレン、タルクの含有量：４０質量％）（東洋スチレン社製、製品名「ＤＳＭ１４０１Ａ」）１質量部と、消臭剤「ケスモンＮＳ−１００」（シリカ、平均粒径６μｍ）（東亞合成社製、製品名：）０．５質量部と、消臭剤「ケスモンＮＳ−７０」（マグネシウム・アルミニウム化合物）（東亞合成社製、製品名）０．５質量部とを添加した。そして、これらを第１押出機（φ１１５ｍｍ）に投入し、該第１押出機における最高到達温度が２５０℃となるように加熱しこれらを溶融混練して溶融物を得た。
次いで、該第１押出機の途中に設けた注入口から、前記樹脂組成物１００質量部に対して、発泡剤としてのブタンガス（イソブタン及びノルマルブタンを組成とするもの）３．０質量部を前記第１押出機に圧入し、溶融物と、前記ブタンガスとを混合して発泡剤含有溶融物を得た。
そして、該発泡剤含有溶融物を第１押出機から第２押出機（直径１５０ｍｍ）に供給し、前記発泡剤含有溶融物を冷却して前記第２押出機から押し出される発泡剤含有溶融物の温度（「樹脂温度」ともいう。）を１７６℃にし、サーキュラーダイを用いて前記発泡剤含有溶融物を押出し発泡させ発泡体を得た。次に、該発泡体の内外に設置した空冷リングで押出直後の該発泡体にエアーを吹き付けて冷却し、筒状体を得た。得られた筒状体を押出方向に沿って切断し、坪量２２０ｇ／ｍ2 、厚み２．０５ｍｍ、幅１０５０ｍｍのポリスチレン系樹脂発泡シート（発泡シート）を得た。
実施例１の発泡シートを上記試験に供した。
【００４９】
得られた実施例１の発泡シートに関し、連続気泡率は１１．５％、内部気泡径は２５３μｍ、ガラス転移温度は１２０．５℃であった。
また、スチレンの含有量は４８０ｐｐｍ、トルエンの含有量は６９ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は５０ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．８であり、臭気センサーの数値は５２１であった。
【００５０】
＜実施例２＞
樹脂温度を１５２℃に変更したこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、連続気泡率は８．５％、内部気泡径は２４０μｍ、ガラス転移温度は１２０．２℃であった。
また、スチレンの含有量は４００ｐｐｍ、トルエンの含有量は５１ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は４５ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．３であり、臭気センサーの数値は４９８であった。
【００５１】
＜実施例３＞
樹脂温度を１８８℃に変更したこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、連続気泡率は１７．２％、内部気泡径は４４０μｍ、ガラス転移温度は１２０．５℃であった。
また、スチレンの含有量は５７７ｐｐｍ、トルエンの含有量は７１ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は６８ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．９であり、臭気センサーの数値は５９９であった。
【００５２】
＜実施例４＞
第１押出機における最高到達温度を２１４℃に変更した以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、連続気泡率は１０．７％、内部気泡径は２５６μｍ、ガラス転移温度は１２０．３℃であった。
また、スチレンの含有量は３９８ｐｐｍ、トルエンの含有量は５６ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は５３ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．３であり、臭気センサーの数値は５０２であった。
【００５３】
＜実施例５＞
第１押出機における最高到達温度を２８５℃に変更したこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、連続気泡率は１０．５％、内部気泡径は２５５μｍ、ガラス転移温度は１２０．３℃であった。
また、スチレンの含有量は５８８ｐｐｍ、トルエンの含有量は７２ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は６８ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．９であり、臭気センサーの数値は５９０であった。
【００５４】
＜実施例６＞
樹脂温度を１９２℃に変更したこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、連続気泡率は１９．０％、内部気泡径は２８３μｍ、ガラス転移温度は１２０．０℃であった。
また、スチレンの含有量は５２０ｐｐｍ、トルエンの含有量は７０ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は５５ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は３．３であり、臭気センサーの数値は６５０であった。
【００５５】
＜実施例７＞
樹脂組成物１００質量部に対して造核剤を３．２質量部に変更したこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、連続気泡率は２２．６％、内部気泡径は７８μｍ、ガラス転移温度は１１９．６℃であった。
また、スチレンの含有量は５５０ｐｐｍ、トルエンの含有量は６６ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は５２ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は３．７であり、臭気センサーの数値は７２０であった。
【００５６】
＜実施例８＞
消臭剤を用いなかったこと、及び第１押出機における最高到達温度を２８０℃に変更したこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、スチレンの含有量は６００ｐｐｍ、トルエンの含有量は６２ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は４６ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．６であり、臭気センサーの数値は６１３であった。
【００５７】
＜実施例９＞
消臭剤として、「ケスモンＮＳ−７０」の代わりに、「ケスモンＮＳ−８０」（東亞合成社製）を用いたこと、及び第１押出機における最高到達温度を２８０℃に変更したこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
なお、連続気泡率は、１０．２％であった。
得られた発泡シートに関し、スチレンの含有量は５８０ｐｐｍ、トルエンの含有量は６０ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は６２ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．９であり、臭気センサーの数値は５８８であった。
【００５８】
＜実施例１０＞
消臭剤として、「ケスモンＮＳ−１００」の代わりに、「ケスモンＮＳ−２４１」（東亞合成社製）を用いたこと、樹脂組成物１００質量部に対して「ケスモンＮＳ−２４１」を０．３質量部用いたこと、及び樹脂組成物１００質量部に対して「ケスモンＮＳ−７０」を０．３質量部用いたこと以外は、実施例１と同様に、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた発泡シートに関し、スチレンの含有量は４１０ｐｐｍ、トルエンの含有量は５０ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は３９ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は２．３であり、臭気センサーの数値は４８５であった。
なお、連続気泡率は、８．８％であった。
【００５９】
＜比較例１＞
第１押出機における最高到達温度を３００℃に変更したこと以外は、実施例１と同様に、比較例１のポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
得られた比較例１の発泡シートに関し、連続気泡率は１１．７％、内部気泡径は２５５μｍ、ガラス転移温度は１２０．０℃であった。
また、スチレンの含有量は７２０ｐｐｍ、トルエンの含有量は８４ｐｐｍ、エチルベンゼンの含有量は７７ｐｐｍであった。
さらに、６段階臭気強度の算術平均値は３．４であり、臭気センサーの数値は６５３であった。
【００６０】
実施例及び比較例の第１押出機における最高到達温度（表では、単に「最高到達温度」と記載。）、連続気泡率、スチレン、トルエン及びエチルベンゼンの含有量、６段階臭気強度の算術平均値（表では、単に「臭気強度」と記載。）、並びに臭気センサーの数値（表では、単に「数値」と記載）を表１、２に示す。
【００６１】
【表１】
2012172103.tif 000003
【００６２】
表１に示すように、本発明の範囲内である実施例の発泡シートは、第１押出機における最高到達温度が３００℃以上である比較例１の発泡シートに比して、スチレンの含有量、トルエンの含有量、エチルベンゼンの含有量が低い値を示した。
また、実施例１、４、５の発泡シートは、連続気泡率が同程度である比較例１の発泡シートに比して、６段階臭気強度の算術平均値及び臭気センサーの数値が低い値を示した。
以上のことからも、本発明によれば臭気の低減されたポリスチレン系樹脂発泡シートが得られることがわかる。
【００６３】
【表２】
2012172103.tif 000004
【００６４】
表２に示すように、実施例３の発泡シートは、第１押出機における最高到達温度が同程度であるが連続気泡率が高い実施例６、７と比較すると、スチレン、トルエン及びエチルベンゼンの含有量が同程度ではあるが、６段階臭気強度の算術平均値及び臭気センサーの数値が低い値を示した。
以上のことからも、連続気泡率が１８％以下であることが好ましいことがわかる。
【００６５】
なお、第１押出機における最高到達温度が２００℃に変更したこと以外は、実施例１と同様にして得たポリスチレン系樹脂発泡シートは、未溶融のポリフェニレンエーテル系樹脂が表面に発生し、実施例のポリスチレン系樹脂発泡シートに比して、外観が良好ではなかった。
また、樹脂温度１４９℃に変更したこと以外は、実施例１と同様にして得たポリスチレン系樹脂発泡シートを得ようとしたところ、実施例に比して、押出の際に、押出圧力を上げても押出量が低かった。また、得られた発泡シートは、外観上ムラが発生して、実施例のポリスチレン系樹脂発泡シートに比して、外観が良好ではなかった。
以上のことからも、第１押出機における最高到達温度を２１０℃以上にすることが好ましいことがわかる。