(57)【要約】【課題】内部に水が浸入する可能性が高い環境下で使用される円すいころ軸受の長寿命化を図ることができるロールネック用円すいころ軸受を提供する。【解決手段】ロールネック用円すいころ軸受１０は、内周面に軌道面１１ａ，１２ａが設けられる複数の外輪１１，１２と、外周面に軌道面１３ａ，１４ａが設けられる複数の内輪１３，１４と、軌道面１１ａ，１２ａと軌道面１３ａ，１４ａとの間に配置される複数の円すいころ１５と、を備え、円すいころ１５の軸方向長さＬと円すいころ１５の大径側端部１５ａの直径Ｄとの関係が、Ｌ＜Ｄに設定される。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面に軌道面が設けられる複数の外輪と、外周面に軌道面が設けられる複数の内輪と、前記外輪の前記軌道面と前記内輪の前記軌道面との間に配置される複数の円すいころと、を備えるロールネック用円すいころ軸受であって、
前記円すいころの軸方向長さＬと前記円すいころの大径側端部の直径Ｄとの関係が、Ｌ＜Ｄに設定されることを特徴とするロールネック用円すいころ軸受。
【請求項２】
前記円すいころ軸受は、４列円すいころ軸受であることを特徴とする請求項１に記載のロールネック用円すいころ軸受。
【請求項３】
鉄鋼圧延機のロールネックに装着されることを特徴とする請求項１又は２に記載のロールネック用円すいころ軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロールネック用円すいころ軸受に関し、より詳細には、鉄鋼設備の圧延機に好適に使用されるロールネック用円すいころ軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄鋼圧延機のロールネックに使用される円すいころ軸受は、温度変化が激しく、且つ水等の流体がかかる可能性がある厳しい環境下において使用されるため、軸受内部への水の浸入によって潤滑状態が低下し、その多くは、外輪が損傷を受けるなどによって軸受寿命が短くなる傾向がある。
【０００３】
そこで、従来、ロールネックに使用される円すいころ軸受としては、複列円すいころ軸受の内輪間座の外周に間座凹部を設け、内輪間座の外周側の空間に充填されるグリース量を増やすと共に、間座凹部と外輪の内周側との間に、グリース保持部材を配置して、軸受軌道面側に供給されるグリース量を抑制して、グリースを効率的に供給することによって、軸受の長寿命化を図ったものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
また、圧延機用ロールネック軸受の外輪間座の内周に、内径側に向かって延びる突出壁を設け、ポンプ作用によって外輪の小径側から大径側へ流れる潤滑剤を、突出壁にぶつけて内輪の大鍔部側へ戻して補給するようにした複列ころ軸受が知られている（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−２４０８９６号公報
【特許文献２】特開２００３−６５３４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、本願発明の発明者らは、鉄鋼圧延機のロールネックに使用される円すいころ軸受に関して、その潤滑状態が低下する具体的過程について鋭意研究を行った。その結果、本発明者らは、かかるロールネック用円すいころ軸受では、内輪の大鍔部が円すいころの大径側端部から高い接触面圧を受けながら円すいころを案内する状態でこの大鍔部に水がかかると、この接触面の摩擦係数が増加して、接触面の潤滑状態が不良となり発熱し、結果として軸受温度が上昇して、軸受寿命が短くなる傾向があることを見出した。
【０００７】
しかしながら、上記特許文献１，２に記載の円すいころ軸受では、軸受内部に水が浸入する可能性が高い環境下における上記潤滑不良による発熱についてはなんら考慮されていなかった。
【０００８】
本発明は、前述した事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、内部に水が浸入する可能性が高い環境下で使用される円すいころ軸受の長寿命化を図ることができるロールネック用円すいころ軸受を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
（１）内周面に軌道面が設けられる複数の外輪と、外周面に軌道面が設けられる複数の内輪と、外輪の軌道面と内輪の軌道面との間に配置される複数の円すいころと、を備えるロールネック用円すいころ軸受であって、円すいころの軸方向長さＬと円すいころの大径側端部の直径Ｄとの関係が、Ｌ＜Ｄに設定されることを特徴とするロールネック用円すいころ軸受。
（２）円すいころ軸受は、４列円すいころ軸受であることを特徴とする（１）に記載のロールネック用円すいころ軸受。
（３）鉄鋼圧延機のロールネックに装着されることを特徴とする（１）又は（２）に記載のロールネック用円すいころ軸受。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、円すいころの軸方向長さＬと円すいころの大径側端部の直径Ｄとの関係が、Ｌ＜Ｄに設定されるため、円すいころの大径側端部の直径Ｄを円すいころの軸方向長さＬよりも大きくして、軸受内部に浸入した水から内輪の大鍔部を遠ざけることができる。これにより、内輪の大鍔部と円すいころとの間の潤滑状態を良好に保つことができるので、円すいころ軸受の長寿命化を図ることができる。また、単純に円すいころのころ径のみを大きくすると、軸受の動定格荷重が大きくなり、逆に発熱が大きくなってしまうが、円すいころの軸方向長さＬを円すいころの大径側端部の直径Ｄよりも小さくすることで、発熱を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明に係るロールネック用円すいころ軸受の一実施形態を説明する要部断面図である。
【図２】図１に示すａ列の円すいころの周辺の拡大断面図である。
【図３】比較試験の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明に係るロールネック用円すいころ軸受の一実施形態について、図面に基づいて詳細に説明する。
【００１３】
本実施形態のロールネック用円すいころ軸受（以下、「円すいころ軸受」とも言う）１０は、図１に示すように、４列円すいころ軸受であり、一対の外輪１１及び複列外輪（外輪）１２と、一対の複列内輪（内輪）１３，１４と、各外輪１１，１２の軌道面１１ａ，１２ａと各内輪１３，１４の軌道面１３ａ，１４ａとの間にそれぞれ配置され、保持器１６によって回動自在に保持される複数の円すいころ１５と、を備える。
【００１４】
また、軸方向中央に配置される複列外輪１２と、その軸方向両側に配置される外輪１１との間には、外輪間座１７がそれぞれ配置されており、一対の外輪１１及び複列外輪１２の軸方向の位置決めが行われている。
【００１５】
また、複列内輪１３，１４の中央部には大鍔部２１がそれぞれ形成されており、複列内輪１３，１４の両端部には小鍔部１３ｃ，１３ｄ，１４ｃ，１４ｄがそれぞれ形成されている。そして、軸受使用時においては、円すいころ１５は、小鍔部１３ｃ，１３ｄ，１４ｃ，１４ｄと大鍔部２１に案内されながら各軌道面１１ａ，１２ａ，１３ａ，１４ａ上を転動する。
【００１６】
なお、複列外輪１２は、単列の外輪を２個使用してもよい。また、外輪間座１７は、外輪１１，１２の幅を広くすることより設けなくてもよい。また、円すいころ軸受１０の素材は、軸受鋼や浸炭鋼など、焼入れが可能であれば、使用される鋼類は限定されない。そして、複列内輪１３，１４と、外輪１１及び複列外輪１２と、円すいころ１５は、素材を旋削加工して仕上げ寸法に取りしろを含める寸法に切り出され、その後、これら素材を熱処理により硬さを付与して軸受に必要な強度とし、引き続き研削加工により最終寸法に仕上げるとよい。さらに、保持器１６は、熱間圧延鋼板を深絞り加工した後に、複数の円すいころ１５がそれぞれ配置される不図示の複数のポケット部が周方向に亘って形成される。また、円すいころ軸受１０の潤滑は、軸受内空間に所定量充填されるグリースで行われる。
【００１７】
そして、本実施形態の円すいころ軸受１０では、ａ列〜ｄ列の各列において、図２に示すように、円すいころ１５の軸方向長さＬと円すいころ１５の大径側端部１５ａの直径Ｄとの関係が、Ｌ＜Ｄに設定されている。
【００１８】
以上説明したように、本実施形態のロールネック用円すいころ軸受１０によれば、円すいころ１５の軸方向長さＬと円すいころ１５の大径側端部１５ａの直径Ｄとの関係が、Ｌ＜Ｄに設定されるため、円すいころ１５の大径側端部１５ａの直径Ｄを円すいころ１５の軸方向長さＬよりも大きくして、軸受内部に浸入した水から内輪１３，１４の大鍔部２１を遠ざけることができる。これにより、内輪１３，１４の大鍔部２１と円すいころ１５との間の潤滑状態を良好に保つことができるので、円すいころ軸受１０の長寿命化を図ることができる。また、単純に円すいころ１５のころ径のみを大きくすると、軸受の動定格荷重が大きくなり、逆に発熱が大きくなってしまうが、円すいころ１５の軸方向長さＬを円すいころ１５の大径側端部１５ａの直径Ｄよりも小さくすることで、発熱を抑制することができる。
【００１９】
また、鉄鋼圧延機のロールネック用円すいころ軸受は、温度変化が激しく、且つ水等の流体がかかる厳しい環境下において使用されるため、軸受内部への水の浸入によって潤滑状態が低下し、軸受寿命が短くなる傾向があるが、本実施形態の円すいころ軸受１０を適用することにより、前述のように、水の浸入の影響を受け難くして、潤滑状態を良好に保つことができ、軸受の長寿命化を図ることができる。
【００２０】
また、本実施形態のロールネック用円すいころ軸受１０によれば、円すいころ軸受１０が４列円すいころ軸受であるため、鉄鋼圧延機のロールネックに好適に使用することができ、圧延作業を効率的に行うことができる。
【実施例】
【００２１】
本発明の効果を確認するために、各種軸受仕様の４列円すいころ軸受を試作し、本発明の実施例と比較例との比較試験を行った。実施例及び比較例で用いた試験軸受の素材は、同じ溶解チャージ、同素材形状で製造した。即ち、素材は、電炉で溶解、２次精錬後、連続鋳造機で鋳造して圧延された材料を使用した。また、実施例及び比較例の円すいころの寸法は、素材を旋削加工する際に所望の寸法とした。さらに、試験機の軸受ハウジングと軸は、圧延機実機で使用されるクリアランスに合わせて外輪、内輪ともにすきま嵌めとした。そして、本試験で使用する軸受の基本動定格荷重はいずれも一定値とした。
【００２２】
２１個の４列円すいころ軸受（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２１）を試作して、比較試験を行なった。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１６は本発明の実施例であり、Ｎｏ．１７〜Ｎｏ．２１は比較例である。そして、この比較試験で用いた各軸受の共通軸受仕様は、下記の通りであり、各軸受の個別の軸受仕様を表１に示す。なお、表１には、円すいころの大径側端部の直径（以下、「ころ径」とも言う）Ｄ、円すいころの軸方向長さ（以下、「ころ長さ」とも言う）Ｌ、ころ径ところ長さとの比Ｌ／Ｄ、動定格荷重、ころ径と断面高さとの比Ｄ／Ｈ、及び後述する各軸受の試験結果である定格疲れ寿命比が示されている。
【００２３】
［共通軸受仕様］
呼び番号：３４３ＫＶ４５５５
外輪外径：φ４５７．０９８ｍｍ
内輪内径：φ３４３．０５２ｍｍ
断面高さ（Ｈ）：５７．０２３ｍｍ｛（外輪外径−内輪内径）／２｝
ころＰＣＤ：４１２ｍｍ
材料：軌道輪、ころ共に、ＳＡＥ９３１５（Ｃ：０．１３〜０．１８ｗｔ％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｍｎ：０．４５〜０．６５ｗｔ％、Ｎｉ：３．００〜３．５０ｗｔ％、Ｃｒ：１．００〜１．４０ｗｔ％、Ｍｏ：０．０８〜０．１５ｗｔ％）
熱処理：軌道輪、ころ共に、浸炭焼入れ
表面硬さ：ＨＲＣ６０〜６４
表面粗さ：軌道輪０．１５μＲａ、ころ０．２０μＲａ
基本動定格荷重：２１７００００Ｎ
【００２４】
【表１】
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【００２５】
また、比較試験は、下記に示す試験条件で回転させ各々１個ずつ行った。また、各軸受の効果検証は、外輪軌道面のフレーキングの異常判定により行なった。具体的には、外輪軌道面のフレーキングによる試験終了の判定を軸受ハウジングに配置した検出振動が初期値の２倍となる時点とし、この時点で試験を中断する。そして、その後、外輪軌道面のフレーキングの有無の判断を目視で確認し、異常判定を行なった。このように異常判定した試験結果を表１及び図３に示す。図３には、ころ長さＬところ径Ｄとの比Ｌ／Ｄと定格疲れ寿命比との関係が示される。なお、各軸受とも、内輪及び円すいころのフレーキングは発生しなかった。
【００２６】
［試験条件］
ラジアル荷重Ｆｒ：６５００００Ｎ
内輪回転数:１，０００ｍｉｎ−１
潤滑油：パルマックスＲＢＧ（協同油脂株式会社製、比重：０．９２ｇ／ｃｍ３）
グリース量：１３００ｇ
軸受内部への注水量：３６０ｃｃ／ｈ
【００２７】
次に、比較試験の結果について考察する。比較試験では、軸受の基本動定格荷重を一定にしているため、図３の破線で示すように、良好な潤滑状態での転がり疲れ寿命（定格疲れ寿命）は常に一定値を示すはずである。しかしながら、ロールネック用円すいころ軸受は、水が浸入する可能性が高い環境下で使用されるので、基本動定格荷重と良好な潤滑状態での転がり疲れ寿命とは相関しない。
【００２８】
本発明では、ころ径Ｄを大きくし、且つころ長さＬところ径Ｄとの関係をＬ＜Ｄに設定するので、軸受内部に浸入した水から内輪の大鍔部を遠ざけることができる。これにより、表１及び図３に示すように、内輪の大鍔部と円すいころとの間の潤滑状態を良好に保ち、軸受の発熱を抑制することができるので、円すいころ軸受の長寿命化を図ることができるとわかった。
【００２９】
そして、本発明の実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１６）では、ころ長さＬところ径Ｄとの関係をＬ≦Ｄ、即ち、Ｌ／Ｄ≦１．０に設定されるため、比較例（Ｎｏ．１７〜Ｎｏ．２１）と比較して明らかに長寿命であることが確認できた。また、図３に示すように、本発明の効果が発揮されるＬ／Ｄの設定範囲としては、Ｌ／Ｄ≦０．９５が好ましく、Ｌ／Ｄ≦０．８５がより好ましいことがわかった。また、例えば、Ｎｏ．１６の軸受はＬ／Ｄ＝０．６９に設定されるが、この値よりＬ／Ｄが小さく設定されると、極端にころ径Ｄが大きく、ころ長さＬが短くなり、円すいころの製造が困難になることから、Ｌ／Ｄの下限値は０．６９であることが好ましい。
【００３０】
また、本発明では、ころ径Ｄところ長さＬの関係をＬ＜Ｄに設定するが、ころ径Ｄところ長さＬの関係を維持しつつ、ころ径Ｄを際限なく大きくすれば良いというわけではなく、実施例の軸受Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１６のように、軸受の断面高さＨところ径Ｄの比（Ｄ／Ｈ）に対して、０．５７≦Ｄ／Ｈ≦０．７６を満足することが好ましい。Ｄ／Ｈ＜０．５７に設定されると、必要動定格荷重とＬ＜Ｄの関係の両方を満足することができない。一方、Ｄ／Ｈ＞０．７６に設定されると、今度は軌道輪が薄くなり、軸受使用中に変形してしまう可能性がある。
【００３１】
一方、比較例の軸受Ｎｏ．１７〜Ｎｏ．２１は、図３に示すように、ころ長さＬところ径Ｄとの関係が、Ｌ＜Ｄの関係を満足していないため、軸受寿命は定格疲れ寿命を満足しなかった。
【００３２】
なお、本発明は、前述した実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。
例えば、上記実施形態では、円すいころ軸受１０は、４列円すいころ軸受として説明したが、これに限定されず、２列円すいころ軸受、６列円すいころ軸受、あるいは８列円すいころ軸受などの複列円すいころ軸受であればよく、同様の効果を奏する。
また、上記実施形態では、本発明の円すいころ軸受１０を鉄鋼圧延機に適用する場合を例示したが、これに限定されず、大量の水がかかる厳しい環境下で使用される各種装置に本発明の円すいころ軸受を適用してもよい。
【符号の説明】
【００３３】
１０    ロールネック用円すいころ軸受
１１    外輪
１１ａ  軌道面
１２    複列外輪（外輪）
１２ａ  軌道面
１３    複列内輪（内輪）
１３ａ  軌道面
１４    複列内輪（内輪）
１４ａ  軌道面
１５    円すいころ
１５ａ  円すいころの大径側端部
Ｌ    円すいころの軸方向長さ
Ｄ    円すいころの大径側端部の直径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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