(57)【要約】【課題】再起動時の吐出圧のレスポンスを良好なものとすることが出来ると共に、筐体にかかる負荷を低減して、良好なシール性能を維持出来、製造コストの増大を抑制出来る可変容量コンプレッサを提供する。【解決手段】クランク室７に導入される吐出圧Ｐｄを、弁体としての弁本体１ｃと、弁座１ｂとの間隙の開閉塞によって、制御するコントロールバルブ３０を有して、調整された吐出圧Ｐｄをクランク室７内に導入することによって、クランク圧Ｐｃと、吸入圧Ｐｓとの差圧を増大させて、斜板５の傾斜角度αを無くして、ピストン１８をデストローク状態とすることが可能な可変容量コンプレッサである。  コントロールバルブ３０には、クランク室７に導入される吐出圧Ｐｄを、最適化するように、弁体の開閉量を制御するソレノイドバルブコントローラ４０が設けられている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
筐体内に形成されたクランク室内のクランク圧Ｐｃと、吸入室内の吸入圧Ｐｓとの差圧に応じて、回転駆動する回転駆動板によって軸支された斜板を傾斜させて、該斜板に連結されたピストンのストロークを可変することにより、吐出容量を変更可能であると共に、前記クランク室に導入される吐出圧Ｐｄを、弁体の開閉塞によって、制御するコントロールバルブを有して、該コントロールバルブの弁体によって調整された前記吐出圧Ｐｄをクランク室内に導入することによって、前記クランク圧Ｐｃと、吸入圧Ｐｓとの差圧Ｐｃ−Ｐｓを増大させて、前記斜板の傾斜角度αを小さくして、前記ピストンをデストローク状態とすることが可能な可変容量コンプレッサであって、
前記コントロールバルブには、外部に駆動源を有し、その駆動源によって前記クランク室に導入される吐出圧Ｐｄを、最適化するように、弁体の開閉量を制御する制御部が設けられていることを特徴とする可変容量コンプレッサ。
【請求項２】
前記コントロールバルブは、前記駆動源より与えられた方形の制御電圧信号のデューティ比に応じて、開閉塞可能な電磁ソレノイドバルブを有すると共に、前記制御部は、該電磁ソレノイドバルブに接続されて、該電磁ソレノイドバルブに与えられるデューティ比を低下させる際に、急速なデストロークでも、吐出容量を充分に最小値とすることができる前記制御電圧信号の中間値を、デストローク初期のデューティ比として、前記最適化に用いるソレノイドバルブコントローラを有することを特徴とする請求項１記載の可変容量コンプレッサ。
【請求項３】
前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記差圧Ｐｃ−Ｐｓが、所定の閾値よりも低くなるように、前記制御電圧信号の中間値を、設定することを特徴とする請求項２記載の可変容量コンプレッサ。
【請求項４】
前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記制御電圧信号の中間値を、急速なデストロークでも、該デストローク後の再度ストロークさせる時に遅れが起こらないように、設定することを特徴とする請求項２乃至３のうち、何れか一項記載の可変容量コンプレッサ。
【請求項５】
前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記制御電圧信号の中間値を、予め登録された制御電圧信号マップから、読み込んで、前記電磁ソレノイドバルブに出力することを特徴とする請求項２乃至４のうち、何れか一項記載の可変容量コンプレッサ。
【請求項６】
前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記制御電圧信号の中間値を、演算により求めて前記電磁ソレノイドバルブに出力する演算部を有することを特徴とする請求項２乃至４のうち、何れか一項記載の可変容量コンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に、自動車等、車両に用いられる可変容量コンプレッサに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、図７に示すような自動車の空調装置のエアコンサイクルに用いられる可変容量コンプレッサが知られている（例えば、特許文献１等参照）。
【０００３】
まず、構成から説明すると、この従来の可変容量コンプレッサでは、コントロールバルブ１が、一体に設けられた筐体２のうち、クランク室７を構成するフロントハウジング部材６，シリンダブロック８内には、軸受部材を介して回転自在に支持される回転軸３が、設けられている。
【０００４】
この回転軸３には、バネ受け部材４cを有する回転駆動板４が、軸方向にスライド可能な状態で、バネ部材３ａ，３ｂによって、付勢された状態で、支持されている。
【０００５】
また、この回転駆動板４には、前記回転軸３と同期して回転すると共に、前記バネ受け部材４ｃのスライド位置によって、傾斜角を可変させる斜板５が、ジャーナル４ｂを介して、設けられている。
【０００６】
さらに、この斜板５には、斜板５の回転に伴って、クランク室７に連設されるシリンダボア１９…内で、往復動するピストン１８…が、周方向に一定の間隔を設けると共に、各ジョイント部１８ｂ…を介して、連結されている。
【０００７】
また、この筐体２のうち、前記クランク室７の開放端側には、板状中間部材８ａを介在させて、前記リヤハウジング部材９が、一体に固設されている。
【０００８】
このリヤハウジング部材９には、コントロールバルブ１が設けられていて、前記クランク室７に、ピストン１８…の背面圧を供給する圧力制御通路１０を介して、制御圧側３０ｄが、接続されている。
【０００９】
また、前記クランク室７は、放圧通路１１を介して、吸入室１５に接続されている。
【００１０】
また、前記コントロールバルブ１は、駆動信号ａを出力する駆動回路１７に接続されていて、マイクロコンピュータ２０が出力する制御電圧信号ｆのデューティ比が変更されることにより、駆動信号ａによって、弁開度が制御可能となるように構成されている。
【００１１】
次に、この従来の可変容量コンプレッサの作用効果について説明する。
【００１２】
この従来の可変容量コンプレッサでは、前記駆動回路１７によって与えられる駆動信号ａを構成する制御電圧信号ｆのデューティ比を変化させて、前記コントロールバルブ１の電磁コイルの励磁力を変更し、弁座１ｂと、弁本体１ｃとの間を離間若しくは、閉塞させることにより、コントロールバルブ１の開閉が行われる。
【００１３】
このコントロールバルブ１の開閉により、圧力制御通路１０を介して、前記吐出室１２内の吐出圧Ｐｄが、前記クランク室７内に導入され、クランク圧Ｐｃを上昇若しくは低下させる。
【００１４】
そして、クランク室７内のクランク圧Ｐｃ（背面圧）と、吸入室１５内の吸入圧Ｐｓ及び圧縮行程側の圧縮反力とのバランスに応じて、前記ピストン１８…のストローク量が可変されて、吐出容量が変更されることにより、冷凍能力が増減される。
【００１５】
すなわち、前記駆動回路１７によって与えられる駆動信号ａのデューティ比を低下させて、前記コントロールバルブ１の電磁コイルの励磁によって、前記弁座１ｂから、弁本体１ｃを離間させることにより、全開状態とする（強制デストローク状態）ことがある。
【００１６】
図８には、前記制御電圧信号ｆによって、駆動回路１７から与えられる駆動信号ａのデューティ比が、瞬間的に１００％から、０％まで、低下させられた一例が、横軸を時間軸として、示されている。
【００１７】
このコントロールバルブ１の開放により、前記圧力制御通路１０を介して、吐出室１２と、クランク室７内との間が、連通されて、前記吐出室１２内の吐出圧Ｐｄが、前記クランク室７内に導入されることにより、クランク圧Ｐｃが上昇する。
【００１８】
このクランク室７内のクランク圧Ｐｃの上昇に伴い、前記回転駆動板４及び斜板５が、前記バネ部材３ａの付勢力及び圧縮行程側の圧縮反力、吸入室１５内の吸入圧Ｐｓに抗して、バランスする位置まで押圧されて、前記回転軸３の延設方向と直交するように起立する。
【００１９】
そして、前記ピストン１８…のストロークが、強制的にミニマムストロークとされる。
【００２０】
よって、前記冷媒の吐出容量及び吐出圧Ｐｄを、急激に減少させて、エアコンの冷凍能力を減少させることにより、この可変容量コンプレッサが担う駆動負荷を減少させることができる。
【００２１】
なお、制御装置としてのコントロールバルブ１により、このクランク室７内のクランク圧Ｐｃを変更することに起因して、可変容量コンプレッサの吐出容量が低減される際に、差圧低下促進手段として逆止弁を高圧側出口近傍に設け、第１の圧力監視点と、第２の圧力監視点との間の差圧を検出して、迅速な低下を促進するものも知られている（例えば、特許文献２等参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２２】
【特許文献１】特開２００７−２８５２５８号公報（明細書第０００７段落乃至第００２２段落、図１乃至図３）
【特許文献２】特許第３７８０７８４号（明細書第００２２段落乃至第０１１２段落、図１乃至図３）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２３】
しかしながら、このように構成された従来の可変容量コンプレッサでは、前記コントロールバルブ１のボール弁１ａを、開放することにより、前記冷媒の吐出容量を急激に減少させて、エアコンの冷凍能力を低減させる、いわゆる強制デストロークが行われる際、前記クランク室７内のクランク圧Ｐｃが、吐出室１２内の吐出圧Ｐｄ近傍まで、必要以上、上昇してしまう。
【００２４】
このため、前記クランク室７内のクランク圧Ｐｃが、吐出容量を最小容量とするのに、必要な圧力以上に高い状態のまま維持されてしまう虞があり、吐出容量を増大させるように、再度起動させる時には、前記クランク圧Ｐｃを低下させて、吸入圧Ｐｓと均衡させるまで、時間が掛かり、任意の容量又は、最大容量に到達するまでの応答が遅れて、この可変容量コンプレッサが用いられる冷凍サイクルのレスポンスが、緩慢となってしまうといった問題があった。
【００２５】
また、前記クランク室７内のクランク圧Ｐｃが、必要以上に高い状態となるので、この圧力上昇がトリガとなり、この可変容量コンプレッサの前記筐体２に負荷が掛かってしまう。
【００２６】
このため、この可変容量コンプレッサの前記筐体２を構成する前記フロントハウジング部材６と、シャフト３の間に介装されるシャフトシール部材ｒ１のシール性を良好な状態に維持する為に、強制デストロークの頻度に制約を設ける必要があった。
【００２７】
従来の可変容量コンプレッサでは、このような耐圧性の低下により、冷媒漏れが発生しないように、高いシール性能を維持出来るシャフトシール部材ｒ１及び周辺のシール構造を用いて、許容圧力範囲を増大させなければならず、製造コストが増大してしまうといった虞もあった。
【００２８】
更に、差圧低下促進手段として、高圧側出口近傍に、別部品である逆止弁を設けるものでは、部品点数が増大して、製造コストが増加してしまう虞もあった。
【００２９】
そこで、この発明は、再起動時のレスポンスを良好なものとすることが出来ると共に、筐体にかかる負荷を低減して、良好なシール性能を維持出来、製造コストの増大を抑制出来る可変容量コンプレッサを提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００３０】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明は、筐体内に形成されたクランク室内のクランク圧Ｐｃと、吸入室内の吸入圧Ｐｓとの差圧に応じて、回転駆動する回転駆動板によって軸支された斜板を傾斜させて、該斜板に連結されたピストンのストロークを可変することにより、吐出容量を変更可能であると共に、前記クランク室に導入される吐出圧Ｐｄを、弁体の開閉塞によって、制御するコントロールバルブを有して、該コントロールバルブの弁体によって調整された前記吐出圧Ｐｄをクランク室内に導入することによって、前記クランク圧Ｐｃを増大させて、前記斜板の傾斜角度αを小さくして、前記ピストンをデストローク状態とすることが可能な可変容量コンプレッサであって、前記コントロールバルブには、外部に駆動源を有し、その駆動源によって前記クランク室に導入される吐出圧Ｐｄを、最適化するように、弁体の開閉量を制御する制御部が設けられている可変容量コンプレッサを特徴とする。
【００３１】
また、請求項２に記載されたものは、前記コントロールバルブは、前記駆動源より与えられた方形の制御電圧信号のデューティ比に応じて、開閉塞可能な電磁ソレノイドバルブを有すると共に、前記制御部、該電磁ソレノイドバルブに接続されて、該電磁ソレノイドバルブに与えられるデューティ比を低下させる際に、急速なデストロークでも、吐出容量を充分に最小値とすることができる前記制御電圧信号の中間値を、デストローク初期のデューティ比として、前記最適化に用いるソレノイドバルブコントローラを有する請求項１記載の可変容量コンプレッサを特徴としている。
【００３２】
更に、請求項３に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記差圧Ｐｃ−Ｐｓが、所定の閾値よりも低くなるように、前記制御電圧信号の中間値を、設定する請求項２に記載の可変容量コンプレッサを特徴とする。
【００３３】
また、請求項４に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記制御電圧信号の中間値を、急速なデストロークでも、該デストローク後の再度ストロークさせる時に遅れが起こらないように、設定する請求項２乃至３のうち、何れか一項記載の可変容量コンプレッサを特徴としている。
【００３４】
更に、請求項５に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記制御電圧信号の中間値を、予め登録された制御電圧信号マップから、読み込んで、前記電磁ソレノイドバルブに出力する請求項２乃至４のうち、何れか一項記載の可変容量コンプレッサを特徴としている。
【００３５】
そして、請求項６に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記制御電圧信号の中間値を、演算により求めて前記電磁ソレノイドバルブに出力する演算部を有する請求項２乃至４のうち、何れか一項記載の可変容量コンプレッサを特徴としている。
【発明の効果】
【００３６】
このように構成された請求項１記載のものは、前記制御部によって制御された前記コントロールバルブの弁体を通過する調整された前記吐出圧Ｐｄが、前記クランク室内に導入されることによって、前記クランク圧Ｐｃが上昇して、該クランク圧Ｐｃと、吸入圧Ｐｓとの差圧が増大する。
【００３７】
該吐出圧Ｐｄは、前記弁体を通過する際に、最適化されるように調整されているので、前記斜板の傾斜角度αを無くして、前記ピストンをデストローク状態とする際に、必要以上にクランク圧Ｐｃを上昇させることなく、再度、吐出圧を上昇させる為に、斜板の傾斜角度αを、迅速に増大させることが出来るクランク圧Ｐｃとすることが出来、良好な冷凍サイクルのレスポンスが得られる。
【００３８】
そして、必要以上にクランク圧Ｐｃを上昇させることが無いので、前記筐体への負荷も抑制出来、シール性能等、筐体の耐久性を良好なものとして、製造コストの増大を抑制することが出来る。
【００３９】
また、請求項２に記載されたものは、前記電磁ソレノイドバルブに接続されたソレノイドバルブコントローラによって、該電磁ソレノイドバルブに与えられるデューティ比を低下させる際に、急速なデストロークでも、吐出容量を充分に最小値とすることができる前記制御電圧信号の中間値が、デストローク初期のデューティ比として用いられる。
【００４０】
ここで、中間値とは、デューティ比が、０％となっている状態及びデューティ比が、１００％となっている状態以外の状態で、具体的には、前記デューティ比が、１％〜９９％、望ましくは、３０〜６０％で、デストロークを行う寸前の吐出圧Ｐｄに依存すると共に、前記吸入圧Ｐｓと、該吐出圧Ｐｄが加わったクランク圧Ｐｃとが、バランスすることにより、前記斜板の傾斜量を小さくすることが出来る値である。
【００４１】
このように、デストローク状態への移行等、急激に吐出容量を減少させたい場合であっても、弁体の開閉塞を行うデューティ比を、中間値となるように調整することにより、容易に最適化を行うことが出来る。
【００４２】
更に、請求項３に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラによって出力される前記制御電圧信号の中間値によって、デストローク状態となっても、差圧Ｐｃ−Ｐｓが、所定の閾値よりも低くなる。
【００４３】
ここで、所定の閾値とは、前記クランク室のシール性能を良好に保てる値若しくは、再起動時に、クランク室内のクランク圧Ｐｃが、高すぎず及び低すぎず、迅速に再起動出来る値が用いられる。
【００４４】
このため、前記クランク室内のクランク圧を、迅速にデストローク状態への移行を行えるように、充分に上昇させることができると共に、差圧Ｐｃ−Ｐｓが、一定値以上に保持されているので、デストローク後の再度、ストロークさせる時には、遅れが生じない。
【００４５】
そして、前記クランク室の負荷を減少させて、シール性能を良好な状態に保持出来る。
【００４６】
また、請求項４に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラでは、前記制御電圧信号の中間値が、急速なデストロークでも、該デストローク後に再度ストロークさせる時に遅れが起こらないように、設定されている。
【００４７】
このため、再起動が迅速に行えて、冷凍サイクルの立ち上がりのレスポンスが良好である。
【００４８】
更に、請求項５に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラによって、前記制御電圧信号の中間値が、予め登録された制御電圧信号マップから、読み込んで、前記電磁ソレノイドバルブに出力される。
【００４９】
このため、迅速に、デストローク及びデストローク後の再起動が、行える。
【００５０】
また、予め負荷の異なる車種毎に、制御電圧信号マップを作成しておけば、同一の制御を行うことが出来る。
【００５１】
そして、請求項６に記載されたものは、前記ソレノイドバルブコントローラの演算部によって、前記制御電圧信号の中間値が、演算により求められて、前記電磁ソレノイドバルブに出力される。
【００５２】
このため、車両状態や車両周辺の環境変化に応じて、適宜、演算により、最適な前記制御電圧信号の中間値が得られて、無駄の少ない可変容量コンプレッサの動作を行わせることが出来る。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】この発明の実施の形態の実施例１の可変容量コンプレッサで、要部の構成を説明する回転軸延設方向に沿った縦断面図及びバルブ駆動に用いられる回路ブロック図である。
【図２】この発明の実施例１の可変容量コンプレッサで、デューティ値と、吐出圧Ｐｄ及びクランク圧Ｐｃとの関係を説明するグラフ図である。
【図３】この発明の実施例１の可変容量コンプレッサで、ＯＦＦ  Ｄｕｔｙが可能な範囲を斜線で、また、最適値として採用される中間値を実線で表した、吐出圧Ｐｄ−ＯＦＦ  Ｄｕｔｙマップを示すグラフ図である。
【図４】この発明の実施例１の可変容量コンプレッサの制御のうち、予めデューティ比が記憶されたマップ及び、演算式によるＯＦＦ  Ｄｕｔｙ制御を説明するフローチャート図である。
【図５】この発明の実施の形態の実施例１の可変容量コンプレッサの制御に用いて、予め記憶するデューティを決定する方法を説明するグラフ図である。
【図６】この発明の実施例１の可変容量コンプレッサの制御に用いて、予め記憶されるデューティを決定する範囲を説明するグラフ図である。
【図７】従来例の可変容量コンプレッサで、要部の構成を説明する回転軸延設方向に沿った縦断面図及びバルブ駆動に用いられる回路ブロック図である。
【図８】従来例の可変容量コンプレッサで、デューティ値と、吐出圧Ｐｄ及びクランク圧Ｐｃとの関係を説明するグラフ図である。
【発明を実施するための形態】
【００５４】
次に、図面に基づいて、この発明を実施するための最良の実施の形態の可変容量コンプレッサについて、図１乃至図６及び比較例として、従来の制御を示す図８を用いて、説明する。
【００５５】
なお、前記従来例と同一乃至均等な部分については、同一符号を付して説明する。
【００５６】
まず、構成から説明すると、この実施の形態の可変容量コンプレッサは、自動車の空調装置のエアコンサイクルに用いられて、冷媒を圧縮する際の吐出容量を、クランク室７内のクランク圧Ｐｃと、圧縮行程側の圧縮反力及び吸入室１５内の吸入圧Ｐｓとのバランスに応じて、可変することにより、冷凍能力を増減させることが出来るものである。
【００５７】
すなわち、この実施の形態の可変容量コンプレッサは、主に、フロントハウジング部材６、シリンダブロック８及びリヤハウジング部材２９を有する筐体２によって構成されている。
【００５８】
このうち、リヤハウジング部材２９には、コントロールバルブ３０が、一体に設けられている。
【００５９】
また、この筐体２の前記コントロールバルブ３０が配設されている位置と反対側端部に位置する前記フロントハウジング部材６端面には、ベルト部材３３によって伝達された回転駆動力を与えるプーリ部材３１が、ベアリング部材３２を介して回動可能に支持される軸受け筒部６ａが一体に形成されている。
【００６０】
この軸受け筒部６ａには、前記回転駆動板４を支持する回転軸３が、一端部３ｃを挿通させて回動自在に軸支されている。
【００６１】
更に、この回転軸３の他端部３ｄは、フロントハウジング部材６内に形成されたクランク室７を貫通して、このフロントハウジング部材６に隣接配置されるシリンダブロック８内の座部８ｂに、スラストベアリング部材８ｃを介して、回動自在に軸支されている。
【００６２】
このフロントハウジング部材６の軸受け筒部６ａの端面からは、前記回転軸３の一端部３ｃが、突設されている。
【００６３】
そして、この一端部３ｃが、前記プーリ部材３１の軸孔に挿通されて、ボルト部材等により固設されていて、このプーリ部材３１の内側面が、前記軸受け筒部６ａの外周面に、ベアリング部材３２を介して、回動支持されることにより、この回転軸３は、共回り可能に装着されている。
【００６４】
また、このプーリ部材３１の外周には、エンジン若しくは、電動モータ等、駆動源からの回転駆動力を伝達するベルト部材３３が、巻廻されていて、この駆動源の回転に伴って、このプ−リ部材３１と共に、前記回転軸３が、回転駆動されることにより、前記回転駆動板４を回転させるように構成されている。                                      すなわち、この回転軸３には、傾動ピン４ａを介して、揺動自在となるように、回転駆動板４が、設けられている。
【００６５】
この回転駆動板４には、ジャーナル４ｂが、略球面外側面形状を呈する前記バネ受け部材４ｃの周囲に前記回転軸３に挿通された状態で、前記回転軸３の軸延設方向に沿う前後方向へ、摺動自在に設けられていて、前記バネ受け部材４ｃを介して、一対のバネ部材３ａ，３ｂによって、前記付勢力が、軸方向に向けて与えられている。
【００６６】
また、前記ジャーナル４ｂの周囲には、回転自在となるように軸支された斜板５が、前記回転駆動板４を介して、前記回転軸３の回転に伴って、回転駆動されるように設けられている。
【００６７】
そして、クランク室７側のクランク圧Ｐｃと、吸入室１５側の吸入圧Ｐｓとによって、回転軸３延設方向に沿って、前後から押圧されていて、前記バネ受け部材４ｃに当接されたバネ部材３ａ，３ｂの付勢力に抗して、これらのクランク圧Ｐｃと、圧縮行程側の圧縮反力とのバランスによって、移動されることにより、前記傾動ピン４ａを揺動中心とする前記斜板５の傾斜角度αが、変更可能に構成されている。
【００６８】
この斜板５には、複数のジョイント部１８ｂ…を介して、これらの複数のピストン１８…が、他のピストン１８…に対して、周上に各々一定の間隔を有して、連結されている。
【００６９】
そして、前記筐体２のフロントハウジング部材６内に形成されたクランク室７内に、これらの複数のピストン１８…が、摺動移動可能な状態で収納されている。
【００７０】
よって、この前記斜板５の傾斜角度αを、傾動ピン４ａを回動中心として、増減させることによって、前記回転軸３の回動に伴う、これらのピストン１８…の摺動ストローク量が、可変される。
【００７１】
すなわち、この斜板５の傾斜角度αが大きいと、前記ピストン１８の摺動ストロークも大きくなり、前記吐出室１２内方向へ、吐出される冷媒の吐出容量が、増大する。
【００７２】
また、この斜板５の傾斜角度αが小さいと、前記ピストン１８の摺動ストロークも小さくなり、前記シリンダボア１９内から、吐出口１４を介して、前記吐出室１２内方向へ、吐出される冷媒量が、減少する。
【００７３】
このように、前記斜板５の傾斜角度αが、クランク圧Ｐｃと、圧縮行程側の圧縮反力及び吸入圧Ｐｓとのバランスによって変更されることにより、前記吐出室１２内方向へ、吐出される吐出容量が、制御可能となるように構成されている。
【００７４】
更に、このフロントハウジング部材６内のクランク室７は、前記シリンダブロック８の内部に形成された圧力制御通路１０を介して、前記リヤハウジング部材２９内の前記コントロールバルブ３０の制御圧側３０ｄが接続されている。
【００７５】
そして、このクランク室７は、放圧通路１１を介して、吸入室１５に接続されている。
【００７６】
また、この実施の形態の吐出室１２は、板状中間部材２８ａに形成された吐出口１４を介して、前記シリンダブロック８に形成されるシリンダボア１９内に連通されている。
【００７７】
更に、この実施の形態では、前記コントロールバルブ３０のバルブハウジング３５内に、弁本体１ｃを有するボール弁１ａが設けられている。
【００７８】
このボール弁１ａは、弁本体１ｃ及び、この弁本体１ｃが、スプリング部材１ｄの付勢力で、押接される略円錐状の弁座１ｂとから主に構成されている。
【００７９】
そして、前記弁本体１ｃが、弁座１ｂから離間されることにより、これらの弁本体１ｃと、弁座１ｂとの間の開閉塞が行われて、前記圧力制御通路１０を介して、前記クランク室７内へ導入される吐出室１２内の吐出圧Ｐｄを有する冷媒が、流入若しくは流入停止されるように構成されている。
【００８０】
次に、図１を用いて、この実施の形態の可変容量コンプレッサの制御部としてのソレノイドバルブコントローラ４０の構成について説明する。
【００８１】
この実施の形態の可変容量コンプレッサのソレノイドバルブコントローラ４０は、エンジンＥＣＵ４１及びエアコンアンプ４２に接続されて、バルブ駆動信号ｅ３を出力する駆動回路４３を有して、主に構成されている。
【００８２】
このソレノイドバルブコントローラ４０の駆動回路４３は、前記コントロールバルブ３０に接続されていて、前記バルブ駆動信号ｅ３によって、前記クランク室７に導入される吐出圧Ｐｄが、最適化されるように、前記ボール弁１ａの開閉量を、制御する構成としている。
【００８３】
このうち、前記エンジンＥＣＵ４１からは、エンジン制御信号ｅ１が、前記駆動回路４３に出力されると共に、前記エアコンアンプ４２からは、エアコン制御信号ｅ２が、前記駆動回路４３に出力される。
【００８４】
また、高圧経路（図示せず）内には、冷媒の圧力を検出して、データとして出力可能な吐出圧検出センサ５０が設けられていて、検出した吐出圧Ｐｄを吐出圧データｅ４として、前記ソレノイドバルブコントローラ４０に出力するように構成されている。
【００８５】
前記駆動回路４３には、記憶部としてのＲＯＭ４４が、内部に予め記憶されたデータを読み出し可能となるように、接続されている。
【００８６】
この駆動回路４３では、これらのエンジン制御信号ｅ１及びエアコン制御信号ｅ２に基づいて、接続されるＲＯＭ４４から、予め記憶された制御電圧信号マップを読み出して、この制御電圧信号マップに記載されたデータのうち、最適なデューティ比を有するデータのバルブ駆動信号ｅ３を、前記コントロールバルブ３０に出力する。
【００８７】
また、前記コントロールバルブ３０内には、低圧通路１６を介して低圧Ｐｓの圧力を受けて、面内外方向に変形可能なダイヤフラム３０ｆが設けられており、前記ボール弁１ａのシャフト３０ｇと接している。
【００８８】
このダイヤフラム３０ｆを介して、画成された電磁コイル３０ｂの内筒部の内側面側には、可動体３０ａが設けられている。
【００８９】
この可動体３０ａは、前記電磁コイル３０ｂの前記バルブ駆動信号ｅ３による駆動により、内筒部内を、内側面側に沿って、摺動移動自在となるように設けられていて、前記ダイヤフラム３０ｆを介して、当接する丸棒状のスプール３０ｇの一端部を押圧することにより、このスプール３０ｇが摺動可能に収納されたガイド溝部１ｅ延設方向に沿って、スライド移動させるように構成されている。
【００９０】
そして、このスプール３０ｇの摺動移動により、このスプール３０ｇの他端部が押接される前記ボール弁１ａも、前記スプリング部材１ｄの付勢力に抗して押圧されて、前記ボール弁１ａの前記弁座１ｂと弁本体１ｃとの間隔に相当する弁開度が、０％〜１００％の間で可変されるように構成されている。
【００９１】
次に、この実施の形態の可変容量コンプレッサの作用について説明する。
【００９２】
この実施の形態では、前記ソレノイドバルブコントローラ４０の駆動回路４３によって、前記ＲＯＭ４４に予め記載された制御電圧信号マップが読み込まれて、バルブ駆動信号ｅ３が生成される。
【００９３】
ここで、前記コントロールバルブ３０に出力されるバルブ駆動信号ｅ３のデューティ比が、下がると、電磁コイル３０ｂの励磁力が弱まり、前記可動体３０ａが、押圧バネ３０ｃの付勢力で移動して、ダイヤフラム３０ｆ等を介して、ボール弁１ａが、スプリング部材１ｄの付勢力に抗して開放される。
【００９４】
このため、吐出室１２と、前記制御圧側３０ｄとが、連通されて、前記圧力制御通路１０に接続されたクランク室７内に、吐出室１２内の高圧の吐出圧Ｐｄを有する冷媒が、このクランク室７内のピストン背圧として、導入される。
【００９５】
したがって、前記クランク室７内のクランク圧Ｐｃは、上昇して、前記斜板５は、背面側から前記バネ部材３ａの付勢力に抗して押圧されて、傾斜角度αを減少させることができる。
【００９６】
このように、バルブ駆動信号ｅ３のデューティ比を中間値まで下げると、冷媒の吐出容量及び吐出圧Ｐｄを減少させることができると共に、傾斜角度αを減少させた場合は、前記ピストン１８…のストロークが、摺動方向で短縮されるので、冷媒の吐出容量を減少させることができる。
【００９７】
また、前記駆動回路４３によって、生成されるバルブ駆動信号ｅ３のデューティ比が、上がると、前記コントロールバルブ３０に出力されたバルブ駆動信号ｅ３によって、前記電磁コイル３０ｂによる励磁力が増大して、押圧バネ３０ｃの付勢力に抗して、前記可動体３０ａを、図１中下方向へ移動させる。
【００９８】
このため、前記ダイヤフラム３０ｆ及びシャフト３０ｇを介して、前記支持されてきたボール弁１ａの弁本体１ｃが、スプリング部材１ｄの付勢力によって、弁座１ｂに、押接されて、間隙が閉塞される。
【００９９】
従って、前記制御圧側３０ｄの圧力は、吐出圧Ｐｄにより上昇することなく、前記圧力制御通路１０に接続されたクランク室７内に、制御圧側３０ｄの冷媒が流入しても、前記クランク室７内のピストン背圧は、高圧とならない。
【０１００】
しかも、このクランク室７内の冷媒によるピストン背圧は、このクランク室７内の冷媒が、前記放圧通路１１を介して、前記吸入室１５側に徐々に抜けてゆくので、クランク圧Ｐｃが、低下する。
【０１０１】
したがって、前記クランク室７内のクランク圧Ｐｃは、減少し、前記斜板５は、前記バネ部材３ｂの付勢力及び圧縮行程側の圧縮反力Ｐｍ及び吸入圧Ｐｓによって、傾斜角度αを増大させることができる。
【０１０２】
前記斜板５の傾斜角度αの増大により、前記ピストン１８…のストロークが増大して、これらのピストン１８…が、前記シリンダブロック８内から、押し出されて、前記吐出室１２内方向へ、吐出される冷媒の吐出容量及び吐出圧Ｐｄを増大させることができるように構成されている。
【０１０３】
このように、この実施の形態の可変容量コンプレッサでは、高い吐出圧Ｐｄを有する冷媒が、前記圧力制御通路１０を介して、クランク室７内に導入又は導入停止されることにより、クランク室７内のクランク圧Ｐｃが上昇または、低下されて、バネ部材３ａ，３ｂの付勢力及び圧縮行程側の圧縮反力Ｐｍ及び吸入圧Ｐｓからなる前記回転駆動板４に加わる力をバランスさせることにより、前記斜板５の傾斜角度αを、可変させることができる。
【０１０４】
また、駆動回路４３によって与えられるバルブ駆動信号ｅ３のデューティ比が、下がり、押圧バネ３０ｃの付勢力が、前記電磁コイル３０ｂの励磁力に勝ると、前記弁本体１ｃが、弁座１ｂから離間して、開放されて、前記クランク室７内と、前記吐出室１２との間が、前記圧力制御通路１０によって連通される。
【０１０５】
そして、前記吐出圧Ｐｄが、前記クランク室７に導入されて、クランク圧Ｐｃが、上昇する。
【０１０６】
この実施の形態では、クランク圧Ｐｃは、前記ボール弁１ａが閉じると、前記放圧通路１１を介して、冷媒を前記吸入室１５方向へ徐々に排出することにより、前記クランク室７内のクランク圧Ｐｃを低下させて、短時間で所望の圧力となるように構成されている。
【０１０７】
図８に示す比較例では、デューティ比を、一時に１００％から０％としたデストローク状態からのクランク圧Ｐｃの時間変化を示して説明している。
【０１０８】
このようなものでは、デストローク直後に、前記クランク圧Ｐｃが、６００ｋＰａＧまで上昇した後、徐々に低下しているので、デストロークにより、吐出容量は、急減させることができるが、再度、吐出容量を上昇させる所謂再起動を行う為には、ピストン背圧であるクランク圧Ｐｃが、一定時間経過するまで、所謂再起動に必要とされる約４６０ｋＰａＧ付近まで下がりきらない。
【０１０９】
しかしながら、一定時間経過後は、クランク圧Ｐｃが低下して、所謂再起動に必要とされる約４６０ｋＰａＧ付近まで到達するので、差圧Ｐｃ−Ｐｓを減少させることが出来、再度、斜板５の傾斜角度αを増大させることができるようになる。
【０１１０】
この比較例に対して、この実施の形態及び実施例１では、デストローク時に、初めから、所謂再起動に必要とされる約４６０ｋＰａＧ付近まで、クランク圧Ｐｃを低下させて、いつでも、再び、斜板５の傾斜角度αを増大させて、吐出容量を増大させることができるバルブ駆動信号ｅ３の制御電圧信号のデューティ比を与えて、余分なクランク圧Ｐｃの上昇を行わないように構成されている。
【実施例１】
【０１１１】
図１乃至図６は、この発明の実施の形態の実施例１の車両用の可変容量コンプレッサを示すものである。
【０１１２】
この実施例１の可変容量コンプレッサでは、図２に示すように、デストローク状態に至る中間値としてのデューティ比を、一時に１００％から４５％とすると共に、その後、３０％まで低下させるまで、若しくは、その後、０％近傍まで低下させるまで、一定時間をかけて、徐々に低下させる設定の制御電圧信号マップが、前記ＲＯＭ４４に記憶されている。
【０１１３】
この図２に示す中間値デューティ比を用いた制御では、図８中の吐出圧Ｐｄ値と比較すると、同様の吐出圧Ｐｄ値の低下（充分なデストローク）を得られる作用を発揮させることができることが分かる。
【０１１４】
この吐出圧Ｐｄを充分に、必要とされる最小値（ミニマムストローク）とすることができる前記制御電圧信号マップの中間値として、バルブ駆動信号ｅ３に用いられるデューティ比を算出する方法について、図５乃至図７を用いて詳述する。
【０１１５】
まず、図５に示すように、対象となる可変容量コンプレッサの各吐出圧Ｐｄ毎に、与えられるデューティ比を、高，低交互に可変させて、各々試験を行い、最小容量を得られる限界データを取得する。
【０１１６】
次に、図６に示すように、各試験で取得されたデータを、吐出圧Ｐｄ毎にプロットして、グラフを描く。この図６では、吐出圧Ｐｄが、１２００ｋＰａＧである場合が示されている。
【０１１７】
中間値の設定基準として、（１）オフ時間Ａ秒以内（Ａ＝１：Ａは、可変容量コンプレッサに必要とされる要求性能）、（２）ストローク時コンプレッサ応答時間Ｃ秒以内（Ｃ＝０．３）、（３）クランク圧Ｐｃは、ＢＰａＧ（Ｂ＝５００）以下であること、を満足する値である。
【０１１８】
ここで、ストローク時のコンプレッサ応答時間を満足するＰｃ−Ｐｓ差圧は、約５０ｋＰａＧであり、また、オフの基準は、トルク２Ｎｍ以下としている。
【０１１９】
前記中間値の設定基準として、（１）〜（３）に加えて、更に、（４）オフ時間をＤ秒以上維持出来るか、この際のクランク圧Ｐｃの上昇幅は、ＺＰａ以下であることを条件として加えてもよい。
【０１２０】
このようにして求められた各吐出圧Ｐｄでの最適値を示す中間値オフデューティデータは、図３中斜線部分に示すように、プロットされると、図３中上，下二本の破線で囲まれた範囲に示すように、吐出圧Ｐｄが高い状態では、低い状態よりも比較的幅広となる帯状のオフデューティ範囲を描く。
【０１２１】
このオフデューティ範囲の平均値近傍に、各吐出圧Ｐｄ毎にプロットされた前記クランク室７に導入される各デューティ比を、略平均値を求めて繋ぐことにより、図３中実線で示すような最適化する中間値としてのデューティ比が設定されて、予め前記ＲＯＭ４４に登録される。
【０１２２】
この実施例１では、吐出圧Ｐｄが、１２００ｋＰａＧで、オフデューティ比が５０％を超える場合、オフ状態（この実施例１では、ミニマムストローク）が維持出来ないことが分かった。
【０１２３】
このため、吐出圧Ｐｄが、１２００ｋＰａＧで、オフデューティ比が５０％以下、望ましくは４５％近傍になるように設定されている。
【０１２４】
また、この実施例１では、オフデューティ比が３５％未満の場合、再起動が完全に行われるまで、時間がかかり、再起動時の吐出圧Ｐｄの上昇レスポンスが良好であるとは言い難かった。
【０１２５】
このため、吐出圧Ｐｄが、１０００ｋＰａＧ付近では、オフデューティ比が３５％以上になるように設定されている。
【０１２６】
また、クランク室７のクランク圧Ｐｃは、５００ｋＰａＧ付近以下に設定値が、抑制されていて、図１中に示すシャフトシール部材ｒ１や、周辺のシール構造の強化を図る必要が無く、製造コストを更に抑制できるように設定されている。
【０１２７】
このようにして、登録された最適なデューティ比は、この実施例１では、ミニマムストローク初期のデューティ比として用いられて、前記バルブ駆動信号ｅ３が、前記駆動回路４３から出力されるように構成されている。
【０１２８】
次に、図４のフローチャートを用いて、この実施例１の可変容量コンプレッサの作用について説明する。
【０１２９】
まず、図４中、Ｓｔｅｐ１で、可変容量コンプレッサ制御が開始されると、Ｓｔｅｐ２では、高圧経路（図示せず）内に設けられた吐出圧検出センサ５０が、吐出圧Ｐｄを検出すると共に、検出された吐出圧Ｐｄは、吐出圧データｅ４として、前記ソレノイドバルブコントローラ４０に送られて、読み込まれる。
【０１３０】
Ｓｔｅｐ３では、エアコンアンプ４２で、行われるＥＣＶ演算によって得られたＤｕｔｙ値が、エアコン制御信号ｅ２として、前記駆動回路４３に出力される。
【０１３１】
Ｓｔｅｐ４では、前記エンジンＥＣＵ４１から、送られた前記エンジン制御信号ｅ１によって、前記ソレノイドバルブコントローラ４０に対して、強制ミニマムストロークの指示が、あったか否かが判断される。
【０１３２】
強制ミニマムストロークの指示が行われた場合には、次のＳｔｅｐ５に進み、また、まだ、強制ミニマムストロークの指示が行われていない場合には、Ｓｔｅｐ７に進み、通常の制御を繰り返す。
【０１３３】
また、この実施例１では、図１中に示されるＲＯＭ４４に、目標温度に近づけるＤｕｔｙ値演算式が記憶されている。
【０１３４】
このＤｕｔｙ値演算式は、前記可変容量コンプレッサの吐出圧Ｐｄを、前記吐出圧検出センサ５０で検出して、得られる吐出圧データｅ４から、クランク圧Ｐｃが、所望の圧力（約４６０ｋＰａＧ）となるように、演算部としてのソレノイドバルブコントローラ４０に設けられた駆動回路４３が、前記逐次演算するように構成されている。
【０１３５】
このＤｕｔｙ値演算式における演算結果は、コントロールバルブ３０の弁体開閉量を制御するバルブ駆動信号ｅ３として、前記駆動回路４３にて生成されて、前記コントロールバルブ３０に出力されるように構成されている。
【０１３６】
更に、この実施例１の可変容量コンプレッサの制御フローでは、図４に示すＳｔｅｐ５で、強制ミニマムストロークが可能か否かの判断、すなわち、コンプレッサの動力をカットできるかの判断が、行われる。
【０１３７】
強制ミニマムストロークが可能であると判断した場合には、次のＳｔｅｐ６に進み、また、強制ミニマムストロークが行えないと判断した場合には、Ｓｔｅｐ７に進み、通常の制御を繰り返す。
【０１３８】
この実施例１では、図１に示す前記エンジンＥＣＵ４１から出力されるエンジン制御信号ｅ１が、前記駆動回路４３に入力されると、車両情報として、前記強制ミニマムストロークの判断に用いられる。
【０１３９】
Ｓｔｅｐ６では、前記ソレノイドバルブコントローラ４０で、目標温度に近づけるＤｕｔｙ値が、ＲＯＭ４４に記憶されている目標温度に近づけるＤｕｔｙ値演算式によって、算出されるＥＣＶ演算が行われる。
【０１４０】
この実施例１では、図２に示されるように、目標圧力が、クランク圧Ｐｃ＝４６０ｋＰａＧで、このクランク圧Ｐｃに近づけるＤｕｔｙ値が、約４５％である。
【０１４１】
Ｓｔｅｐ６で、強制ミニマムストロークが可能であると、判断がなされると、Ｓｔｅｐ７では、前記ＥＣＶ演算によって得られたＤｕｔｙ値が、前記駆動回路４３から、最適なデューティ比を有するバルブ駆動信号ｅ３として、前記コントロールバルブ３０に出力される。
【０１４２】
このように、前記ソレノイドバルブコントローラ４０の駆動回路４３では、前記バルブ駆動信号ｅ３として、最適なデューティ比を有する中間値が、Ｄｕｔｙ値演算式による演算で求められて、前記コントロールバルブ３０に出力される。
【０１４３】
このため、車両状態や車両周辺の環境変化に応じて、適宜、演算により、最適な前記制御電圧信号の中間値が出力されて、無駄の少ない可変容量コンプレッサの動作を行わせることが出来る。
【０１４４】
また、この実施例１のように、予めＲＯＭ４４に制御電圧信号マップを作成して、登録しておくことにより、ソレノイドバルブコントローラ４０として、高価な演算処理速度の速いCPUを用いなくても構成出来ると共に、記憶容量の少ないＲＯＭ４４等の記憶部を用いて、バルブ駆動信号ｅ３の演算出力を簡略化及び高速化することが出来、この点においても、製造コストの上昇を抑制出来る。
【０１４５】
すなわち、Ｓｔｅｐ２で、読み込まれた吐出圧Ｐｄの吐出圧データｅ４に基づいて、Ｓｔｅｐ６では、前記ソレノイドバルブコントローラ４０のＲＯＭ４４から、図３に示すような吐出圧Ｐｄ−ＯＦＦ  Ｄｕｔｙマップが、読み出される。
【０１４６】
そして、前記ソレノイドバルブコントローラ４０では、この吐出圧Ｐｄに基づく、最適な前記制御電圧信号の中間値であるＯＦＦ  Ｄｕｔｙ値を有するバルブ駆動信号ｅ３が、前記駆動回路４３で生成されて、前記コントロールバルブ３０に送られる。
【０１４７】
前記コントロールバルブ３０では、前記駆動回路４３から出力されたバルブ駆動信号ｅ３によって、前記コントロールバルブ３０の弁本体１ｃが、最適化された中間値によって、開放される。
【０１４８】
この実施例１では、吐出圧Ｐｄが、１２００ｋＰａＧで、バルブ駆動信号ｅ３のデューティ比が、中間値として４５％になるように設定されることにより、デューティ比を減少させすぎることなく、充分に、駆動トルクを減少させることが出来る程度に、前記斜板５の傾斜角度αを減少させて、前記ピストン１８をデストローク状態とすることができる値とされている。
【０１４９】
ここで、中間値とは、デューティ比が、０％で、前記弁本体１ｃの開放量が、全開となっている状態及びデューティ比が、１００％で、前記弁本体１ｃの開放量が、全閉となっている状態以外の状態で、具体的には、前記弁本体１ｃの開放量が、１％〜９９％、望ましくは、３０〜６０％で、用いられる可変容量コンプレッサの種類や、冷凍サイクルの使用状況によって異なる値を採用する。
【０１５０】
また、中間値は、デストロークを行う寸前の吐出圧Ｐｄに依存すると共に、前記吸入圧Ｐｓと、この吐出圧Ｐｄが加わったクランク圧Ｐｃとが、バランスして、前記斜板５の傾斜角度αを、減少させることが出来る値である。
【０１５１】
このように、バルブ駆動信号ｅ３のデューティ比が、下がり、前記コントロールバルブ３０に出力されると、前記弁本体１ｃが、電磁コイル３０ｂの励磁力が弱まって、押圧バネ３０ｃの付勢力によって、前記ボール弁１ａの弁本体１ｃが、前記シャフト３０ｇによって押圧されて、前記弁座１ｂと弁本体１ｃとの間隔が開いて、前記吐出室１２内と、前記制御圧側３０ｄとが、連通される。
【０１５２】
このため、前記圧力制御通路１０に接続されたクランク室７内に、吐出室１２内の高圧の吐出圧Ｐｄを有する冷媒が、流入して、クランク室７内のピストン背圧を、上昇させる。
【０１５３】
このクランク圧Ｐｃの上昇により、前記斜板５は、背面側から前記バネ部材３ａの付勢力に抗して押圧されて、傾斜角度αを減少させることができる。
【０１５４】
このため、前記斜板５が、図中１に示す位置よりも、前記回転軸３の延設方向と直交する位置まで、前記バネ部材３ａの付勢力に抗して起きて、前記ピストン１８…のストロークが、減少される。
【０１５５】
よって、シリンダボア１９内から、前記ピストン１８…が押し出す冷媒の吐出容量が減少する。
【０１５６】
前記ソレノイドバルブコントローラ４０によって制御された前記コントロールバルブ３０では、前記弁座１ｂと、弁本体１ｃとの間の隙間を通過した前記制御圧側３０ｄの冷媒は、前記バルブ駆動信号ｅ３のデューティ比によって、クランク圧Ｐｃが調整されている。
【０１５７】
このため、前記クランク室７内に、この前記圧力制御通路１０を介して、導入されることによって、前記クランク圧Ｐｃを上昇させて、吐出容量が短い時間で減少しつつ、クランク室７内のピストン背圧が上昇しすぎない最適な範囲で、留めるように減少させることができる。
【０１５８】
また、この実施例１では、前記制御圧側３０ｄの冷媒は、前記弁座１ｂと弁本体１ｃとの間の隙間を通過する際に、最適化されるように、圧力が調整されているので、前記斜板５の傾斜角度αを減少させて、前記ピストン１８…をデストローク状態とする際に、必要以上にクランク圧Ｐｃを上昇させる虞が無い。
【０１５９】
しかも、再起動時には、前記クランク室７内のピストン背圧であるクランク圧Ｐｃが、充分に低く抑えられているので、容易にクランク圧Ｐｃを減少させることができる。
【０１６０】
このため、迅速に、前記斜板５が、背面側の前記バネ部材３ｂの付勢力に抗して押圧されて、傾斜角度αが増大し、デストローク後の再ストロークでも、迅速に、吐出容量を増大させることが出来る。
【０１６１】
この実施例１では、更に、図２に示すように、デューティ比が、一旦、４５％に急激に下げられた後、３０％以下となるように、徐々に下げられる制御が行われて、クランク圧Ｐｃが４６０ｋＰａＧ付近の一定値に維持されている。
【０１６２】
このため、急速なデストロークが行われても、クランク圧Ｐｃが、所謂再起動を妨げるような高い圧力とはなっていないので、このデストローク後に、前記クランク圧Ｐｃを減少させて、再度ストロークさせる時に遅れが起こらない。
【０１６３】
従って、再び冷媒の吐出容量を増大させる所謂再起動が迅速に行えて、冷凍サイクルの立ち上がりのレスポンスを良好なものとすることが出来る。
【０１６４】
また、必要以上にクランク圧Ｐｃを上昇させることが無いので、前記筐体２への負荷も抑制出来、シール性能等、筐体２の耐久性を良好なものとして、製造コストの増大を抑制することができる。
【０１６５】
このように、デストローク状態への移行等、急激に吐出圧Ｐｄを減少させたい場合であっても、ボール弁１ａの開閉塞を行うデューティ比を、前記中間値となるように調整することにより、容易に最適化を行うことが出来る。
【０１６６】
この実施例１では、図２に示すように、一旦、バルブ駆動信号ｅ３のデューティ比が、４５％になるように下がらせてから、更に、クランク圧Ｐｃが、約４６０ｋＰａＧを上限として、それ以上、上がらないように、徐々にバルブ駆動信号ｅ３のデューティ比を約３０％以下まで低下させている。
【０１６７】
このため、デストローク終了後も、クランク圧Ｐｃが、約４６０ｋＰａＧ付近の圧力を維持しているので、容易に再起動時を行うことができる。
【０１６８】
従って、この実施例１の前記コントロールバルブ３０では、前記バルブ駆動信号ｅ３の中間値が、急速なデストロークでも、デストローク後の再度ストロークさせる時に遅れが起こらないように、設定されている。
【０１６９】
このため、再起動が迅速に行えて、冷凍サイクルの立ち上がりのレスポンスが良好である。
【０１７０】
また、前記差圧Ｐｃ−Ｐｓが低い場合には、前記バネ部材３ａの付勢力で、前記斜板５が、図１中に示すように、前記回転軸３に軸方向に対して、所定の傾斜角度αを有するように傾斜される。
【０１７１】
このため、前記ピストン１８…のストロークが増大して、シリンダボア１９内から、前記ピストン１８…が押し出す冷媒の吐出容量が、増大する。
【０１７２】
そして、Ｓｔｅｐ８に進み、再び一連の可変容量コンプレッサの制御が繰り返される。
【０１７３】
このように、この実施例１では、前記コントロールバルブ３０に接続されたソレノイドバルブコントローラ４０によって、コントロールバルブ３０に与えられるデューティ比を低下させる際に、急速なデストロークでも、吐出容量を充分に最小値とすることができる前記バルブ駆動信号ｅ３の中間値が、デストローク初期のデューティ比として用いられる。
【０１７４】
このように、デストローク状態への移行等、急激に吐出圧Ｐｄを減少させたい場合であっても、ボール弁１ａの開閉塞を行うデューティ比が、中間値となるように調整されることにより、容易に最適化を行うことが出来る。
【０１７５】
更に、この実施例１では、前記ソレノイドバルブコントローラ４０によって出力される前記バルブ駆動信号ｅ３の中間値（ｅ３＝約４５％）が、クランク圧Ｐｃが、前記筐体２内に形成されたクランク室７内の内圧限界よりも低くなるように、設定されている。
【０１７６】
このため、必要に応じて、瞬時に前記クランク室７内のクランク圧Ｐｃを、最適な圧力である約４６０ｋＰａＧまで、上昇させて、迅速にデストローク状態への移行を行える。
【０１７７】
しかも、約４６０ｋＰａＧとなる急速なデストロークでも、デストローク後に、再度ストロークさせる時に遅れが起こらないように、この実施例１では、差圧Ｐｃ−Ｐｓが、約５０ｋＰａＧ以内となるように設定されている。
【０１７８】
従って、冷凍サイクルの再起動時等のレスポンスが、ストローク時コンプレッサ応答時間として、約０．３秒以内となり、良好な応答性を得られる設定となっている。
【０１７９】
また、クランク圧Ｐｃが、内圧許容限度内であるので、前記クランク室７の負荷が減少して、シール性能を良好な状態に保持出来、耐久性を向上させることができる。
【０１８０】
しかも、前記高いシール性能を維持出来るように、シャフトシール部材ｒ１及び周辺のシール構造等として、許容圧力の高い高価なシール材や、複雑なシール構造を採用しなくても、充分に良好なシール性を維持出来るので、製造コストの増大を抑制出来る。
【０１８１】
更に、この実施例１では、予め前記ＲＯＭ４４に登録されている図３に示すような制御電圧信号マップから、制御電圧信号の中間値を読み込んで、駆動回路４３で、バルブ駆動信号ｅ３を出力するように構成されているので、可変容量コンプレッサの制御部としてのソレノイドバルブコントローラ４０を用いて、追加部品等が殆ど無く、容易に構成することができる。
【０１８２】
このように、この実施例１の可変容量コンプレッサでは、追加される部品点数の増大を抑制出来て、この点においても、製造コストの増大を抑制出来る。
【０１８３】
そして、前記ソレノイドバルブコントローラ４０の駆動回路４３から出力される前記バルブ駆動信号ｅ３の中間値は、前記Ｐｃ−Ｐｓ差圧が、所定の閾値よりも低くなるように、設定されている。
【０１８４】
ここで、所定の閾値とは、前記クランク室７のシール性能を良好に保てる値を満足する中間値（ｅ３＝約４５％）であると共に、図２に示すように、徐々にｅ３＝約３０％以下となるようにクランク圧Ｐｃを上昇させないように低下させて、再起動時に、クランク室内のクランク圧Ｐｃが、高すぎず及び低すぎず、迅速に再起動出来る値が、図３に示す様に、予め登録されて、用いられる。
【０１８５】
この実施例１では、図６によって、再起動時のコンプレッサの応答時間である前記ストローク時コンプレッサ応答時間Ｃ秒以内（Ｃ＝０．３）、を満足する閾値は、クランク圧Ｐｃ−吸入圧Ｐｓ間差圧＝約５０ｋＰａＧ以下が望ましいことが分かる。
【０１８６】
また、前記ソレノイドバルブコントローラ４０では、前記バルブ駆動信号ｅ３が、急速なデストロークで行われても、このデストローク後の再度ストロークさせる時に遅れが起こらないように、前記バルブ駆動信号ｅ３の初期デストローク値が、中間値４５％に、設定されて、その後、徐々に減少するように、前記バルブ駆動信号ｅ３が出力されている。
【０１８７】
このため、デストローク直後、及びデストロークから所定時間が経過しても、再起動が迅速に行えて、冷凍サイクルの立ち上がりのレスポンスが良好である。
【０１８８】
すなわち、一旦、前記中間値（ｅ３＝約４５％）を出力して、迅速なデストロークを行わせると共に、図２に示すように、徐々にｅ３＝約３０％以下とすることで、クランク室７内のクランク圧Ｐｃを、４６０ｋＰａＧ付近の安定した低い値に保持して、クランク圧Ｐｃ−吸入圧Ｐｓ間差圧Ｐｃ−Ｐｓを一定値以上に維持することが出来、しかも、クランク圧Ｐｃを常に短時間で、減圧出来、再起動も円滑に行える。
【０１８９】
また、この実施例１では、前記クランク室７のクランク圧Ｐｃは、前記予め設定された中間値のマップによって、必要以上の急激な昇圧とならないように、前記ボール弁１ａが用いられて制御されているので、図２に示すように、急激なＯＦＦ  Ｄｕｔｙによっても４６０ｋＰａＧ以上に上昇する虞が少なく、筐体２への負荷を減少させて、シール性能を良好な状態に保持出来る。
【０１９０】
更に、この実施例１では、前記ソレノイドバルブコントローラ４０によって、前記バルブ駆動信号ｅ３の中間値が、予めＲＯＭ４４に登録された制御電圧信号マップから、読み込まれて、前記駆動回路４３から、前記コントロールバルブ３０に出力される。
【０１９１】
また、検出して用いる車両情報データが、前記可変容量コンプレッサの吐出圧Ｐｄのみであるので、複雑な演算処理や、車両情報データの検出タイムラグが殆ど無く、迅速に、デストロークが行えると共に、デストローク後の所謂再起動も、迅速に行うことが出来る。
【０１９２】
更に、前記クランク室７のクランク圧Ｐｃを上昇させる為の吐出圧Ｐｄの導入量及び再起動時の吸入圧Ｐｓの上昇を抑制出来るので、蓄冷効果を発揮させることができる。
【０１９３】
また、予め負荷の異なる車種毎に、制御電圧信号マップを作成して、予めＲＯＭ４４に登録しておけば、車種毎に最適化された同一の制御を行わせることが出来る。
【０１９４】
このため、同一冷凍サイクルの車両では、性能ムラが減少するので、性能品質を一定水準以上に維持しやすくなる。
【０１９５】
他の構成、及び作用効果については、前記実施の形態と同一乃至均等であるので、説明を省略する。
【０１９６】
以上、図面を参照して、本発明の実施の形態及び実施例１を詳述してきたが、具体的な構成は、この実施の形態及び実施例１に限らず、本発明の要旨を逸脱しない程度の設計的変更は、本発明に含まれる。
【０１９７】
即ち、前記実施の形態及び実施例１の可変容量コンプレッサでは、前記ソレノイドバルブコントローラ４０が、エンジンＥＣＵ４１，エアコンアンプ４２から送られてくる車両情報に基づいて、前記駆動回路４３で、出力されるデューティ比を生成するように構成されているものを例示して説明してきたが、特にこれに限らず、車両情報として、サイドブレーキ検出スイッチ等のアイドリング状態を検出出来るセンサ類等を用いて、車両情報を得たり、可変容量コンプレッサの駆動トルクをトルクセンサで検出して、吐出圧Ｐｄを類推する等、前記可変容量コンプレッサの前記クランク室７に導入される吐出圧Ｐｄが、最適化されるように、弁体の開閉量が、車両情報によって制御されるソレノイドバルブコントローラ４０であれば、ソレノイドバルブコントローラが、どのような構成であってもよい。
【符号の説明】
【０１９８】
２            筐体
７            クランク室
４            回転駆動板
５            斜板
１５          吸入室
１８          ピストン
３０          コントロールバルブ
１ａ          ボール弁（弁体）
１ｂ          弁座
１ｃ          弁本体
４０          ソレノイドバルブコントローラ（制御部）
４３          駆動回路（演算部）
Ｐｓ          吸入圧
Ｐｃ          クランク圧
Ｐｄ          吐出圧
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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