(57)【要約】【課題】同一歯部に巻回するコイルの巻き崩れを好適に防止し、回転角度の検出精度を向上させることができるレゾルバの固定子を提供する。【解決手段】固定子１１において周方向に並設された複数の歯部３１に対し、同一の歯部３１に励磁コイル２３と出力コイル２４，２５とが巻回されている。各コイル２３〜２５が巻回される絶縁部材３３の巻回部３３ａには仕切り壁３５が設けられ、その仕切り壁３５より内側の内側巻回部３７には励磁コイル２３が、仕切り壁３５より外側の外側巻回部３６には出力コイル２４，２５が巻回され、それぞれ棲み分けて保持される。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
周方向に並設された複数の歯部に対し、同一の歯部に励磁コイルと出力コイルとが巻回されてなるレゾルバの固定子であって、
前記励磁コイルと前記出力コイルとは、前記同一の歯部において互いに巻回位置を棲み分けて保持されたことを特徴とするレゾルバの固定子。
【請求項２】
請求項１に記載のレゾルバの固定子において、
前記出力コイルは、周方向に並設されるうちのいずれかの巻数が異なるものであって、その周方向全部においての巻き外径が同一に構成されたことを特徴とするレゾルバの固定子。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のレゾルバの固定子において、
前記出力コイルは、複数相で構成され、前記各相の出力コイルが前記同一の歯部において互いの巻回位置を径方向に棲み分けて保持され、前記同一の歯部に巻回される前記各相の出力コイルの巻き外径が同一に構成されたことを特徴とするレゾルバの固定子。
【請求項４】
請求項２又は３に記載のレゾルバの固定子において、
前記各コイルと前記歯部との間に絶縁部材が介在されるものであり、
前記巻数の異なる出力コイルは、それと対応して前記絶縁部材の厚みを異ならせることで、前記出力コイルの巻き外径が同一とされたことを特徴とするレゾルバの固定子。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載のレゾルバの固定子において、
前記各コイルと前記歯部との間に絶縁部材が介在されるものであり、
前記各コイルは、前記絶縁部材に設けられる仕切り壁にて巻回位置が径方向に棲み分けられたことを特徴とするレゾルバの固定子。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれか１項に記載のレゾルバの固定子において、
前記各コイルと前記歯部との間に絶縁部材が介在されるものであり、
前記各コイルは、前記絶縁部材に設けられる凹部にて巻回位置が周方向に棲み分けられたことを特徴とするレゾルバの固定子。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載の固定子と、
前記固定子の歯部と径方向に対向するとともに該固定子とのギャップパーミアンスが自身の回転角度に応じて正弦波状に変化する形状の回転子と
を備え、前記回転子の回転に応じて正弦波状に変化する前記出力コイルからの出力電圧に基づき前記回転子の回転角度を検出するレゾルバであって、
前記固定子の出力コイルは、前記出力コイルにおける誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように構成されたことを特徴とするレゾルバ。
【請求項８】
請求項７に記載のレゾルバにおいて、
前記出力コイルは、複数相で構成され、
前記出力コイルを構成する各相の出力巻線のうちの少なくとも１つは、その相の前記各出力コイルにおける誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように構成される仮想巻線状態から、その相の各出力コイルの誘起電圧の総和である前記出力巻線の出力電圧と前記誘起電圧の和が同周期となる組み合わせの前記出力コイルを省略した態様で巻回されたことを特徴とするレゾルバ。
【請求項９】
請求項７又は８に記載のレゾルバにおいて、
前記出力コイルは、前記出力コイルにおける誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように巻数の増減によって調整されたことを特徴とするレゾルバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、レゾルバの固定子及びレゾルバに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
回転体の回転角度検出に用いられるレゾルバにおいては、例えば特許文献１に示すように、固定子の周方向に並設された複数の歯部に対して、励磁コイルと正弦相及び余弦相の２相の出力コイルとが同一の歯部に巻回されて構成されているものがある。このようなレゾルバの固定子の一例として、例えば図９に示す固定子６０は、固定子コア６１の同一の歯部６２に絶縁部材６３を介して励磁コイル６５と正弦相及び余弦相出力コイル６６，６７とが積み重なるように多層に巻回され、各コイル６５〜６７が同一のスロット６４内に収容されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第３１８２４９３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、各コイル６５〜６７を重ねて多層に巻回する途中で不規則な巻き崩れが生じ、特にレゾルバの固定子に用いるコイルは極細の線材を用いその巻数も多いため、巻回中の巻き崩れが生じ易い。そのため、各コイルを同一の歯部に対して多層に整列巻きすることが難しく、巻き崩れが生じたコイルは正常に巻回されたものと比べて発生電圧に歪みが発生する等の不具合が生じ、特に励磁コイルの巻き崩れは角度検出精度に大きな影響を与えるものである。
【０００５】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、同一歯部に巻回するコイルの巻き崩れを好適に防止し、回転角度の検出精度を向上させることができるレゾルバの固定子及びレゾルバを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、周方向に並設された複数の歯部に対し、同一の歯部に励磁コイルと出力コイルとが巻回されてなるレゾルバの固定子であって、前記励磁コイルと前記出力コイルとは、前記同一の歯部において互いに巻回位置を棲み分けて保持されたことをその要旨とする。
【０００７】
この発明では、周方向に並設された固定子の複数の歯部において同一の歯部に励磁コイルと出力コイルとが巻回され、各コイルが互いに巻回位置を棲み分けて保持される。これにより、励磁コイル及び出力コイルの巻き崩れが少なくなって各コイルの発生電圧に歪みが発生する等の不具合が低減されるため、レゾルバの回転角度の検出精度を向上させることができる。また、励磁コイルに励磁電圧を印加することで生じる発熱により出力コイルの抵抗が変化する虞があるが、励磁コイルを出力コイルと棲み分けて保持することで励磁コイル側の発熱による出力コイルの抵抗変化が低減されるため、これによっても検出精度の向上を図ることができる。
【０００８】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のレゾルバの固定子において、前記出力コイルは、周方向に並設されるうちのいずれかの巻数が異なるものであって、その周方向全部においての巻き外径が同一に構成されたことをその要旨とする。
【０００９】
この発明では、出力コイルは、周方向に並設されるうちのいずれかの巻数が異なるものを含み、その周方向全部においての巻き外径が同一となるように構成される。ここで、出力コイルは、巻数が異なる場合、その巻き内径を基準（一定）とすると巻き外径が変わり、出力コイルが受ける磁束範囲がその巻数毎で異なってくる。つまり、巻き外径の異なる出力コイルでの励磁コイルから発生する磁束の影響が異なることとなり、このような磁束の影響の違いが検出精度の低下を招く虞がある。これを考慮し、巻数の異なる出力コイルを用いるような場合であっても全部の出力コイルの巻き外径を同一とすることで個々の出力コイルが受ける磁束範囲が同一となるため、励磁コイルから発生する磁束の影響の違いが小さくなり、検出精度を向上させることができる。
【００１０】
請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載のレゾルバの固定子において、前記出力コイルは、複数相で構成され、前記各相の出力コイルが前記同一の歯部において互いの巻回位置を径方向に棲み分けて保持され、前記同一の歯部に巻回される前記各相の出力コイルの巻き外径が同一に構成されたことをその要旨とする。
【００１１】
この発明では、出力コイルは、複数相で構成され、各相の出力コイルが同一の歯部において互いに巻回位置を径方向に棲み分けて保持され、その同一の歯部に巻回される各相の出力コイルの巻き外径が同一に構成される。これにより、出力コイルは、励磁コイルと棲み分けて保持されるだけでなく複数相の出力コイルそれぞれの巻回位置も棲み分けて巻回されることで、巻線中の巻き崩れを少なくすることができる。また、棲み分けて保持された各相の出力コイルそれぞれの巻き外径を同一とすることで、励磁コイルから発生する磁束の影響の違いが小さくなり、検出精度を向上させることができる。
【００１２】
請求項４に記載の発明は、請求項２又は３に記載のレゾルバの固定子において、前記各コイルと前記歯部との間に絶縁部材が介在されるものであり、前記巻数の異なる出力コイルは、それと対応して前記絶縁部材の厚みを異ならせることで、前記出力コイルの巻き外径が同一とされたことをその要旨とする。
【００１３】
この発明では、各コイルと歯部との間に絶縁部材が介在され、巻数の異なる出力コイルは、それと対応して絶縁部材の厚みを異ならせることで、巻き外径が同一に構成される。これにより、巻数の異なる出力コイルを用いるような場合であっても、別の部材を設けることなく容易に全部の出力コイルの巻き外径を同一とすることができる。
【００１４】
請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか１項に記載のレゾルバの固定子において、前記各コイルと前記歯部との間に絶縁部材が介在されるものであり、前記各コイルは、前記絶縁部材に設けられる仕切り壁にて巻回位置が径方向に棲み分けられたことをその要旨とする。
【００１５】
この発明では、励磁コイル及び出力コイルは、コイルと歯部との間に介在される絶縁部材に設けられた仕切り壁にて巻線位置が径方向に棲み分けられる。これにより、各コイルの棲み分けを別の部材を設けることなく容易に実現することができる。また、各コイル間の絶縁信頼度を向上することができる。
【００１６】
請求項６に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか１項に記載のレゾルバの固定子において、前記各コイルと前記歯部との間に絶縁部材が介在されるものであり、前記各コイルは、前記絶縁部材に設けられる凹部にて巻回位置が周方向に棲み分けられたことをその要旨とする。
【００１７】
この発明では、励磁コイル及び出力コイルは、コイルと歯部との間に介在される絶縁部材に設けられた凹部にて巻線位置が周方向に棲み分けられる。これにより、各コイルの棲み分けを別の部材を設けることなく容易に実現することができる。
【００１８】
請求項７に記載の発明は、請求項１〜６のいずれか１項に記載の固定子と、前記固定子の歯部と径方向に対向するとともに該固定子とのギャップパーミアンスが自身の回転角度に応じて正弦波状に変化する形状の回転子とを備え、前記回転子の回転に応じて正弦波状に変化する前記出力コイルからの出力電圧に基づき前記回転子の回転角度を検出するレゾルバであって、前記固定子の出力コイルは、前記出力コイルにおける誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように構成されたことをその要旨とする。
【００１９】
この発明では、出力コイルは、誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように構成されるため、出力電圧に含まれる高周波成分が低減され、検出精度が向上される。また、固定子において励磁コイルと出力コイルとが棲み分けて保持され、回転角度の検出精度が向上されることから、検出精度の一層の向上が図られたレゾルバの提供が可能となる。
【００２０】
請求項８に記載の発明は、請求項７に記載のレゾルバにおいて、前記出力コイルは、複数相で構成され、前記出力コイルを構成する各相の出力巻線のうちの少なくとも１つは、その相の前記各出力コイルにおける誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように構成される仮想巻線状態から、その相の各出力コイルの誘起電圧の総和である前記出力巻線の出力電圧と前記誘起電圧の和が同周期となる組み合わせの前記出力コイルを省略した態様で巻回されたことをその要旨とする。
【００２１】
この発明では、出力コイルは、複数相で構成されその少なくとも１つの相の各出力コイルの誘起電圧分布が正弦波状となるように構成される仮想巻線状態から、その相の各出力コイルの誘起電圧の総和である出力巻線の出力電圧と誘起電圧の和が同周期となる組み合わせの出力コイルを省略した態様で巻回される。これにより、出力コイルを省略した相の出力電圧の位相がずれることなく回転子の回転角度を検出可能としながらも、出力コイルの個数を減らすことが可能となるため、検出精度に与える影響を抑えつつも容易に製造することが可能となる。さらに、出力コイルを減らすことにより出力コイルの巻数の計算値と整数化した実際の巻数との差から生じる出力電圧の誤差が低減され、その結果、検出精度を向上させることができる。
【００２２】
請求項９に記載の発明は、請求項７又は８に記載のレゾルバにおいて、前記出力コイルは、前記出力コイルにおける誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように巻数の増減によって調整されたことをその要旨とする。
【００２３】
この発明では、出力コイルは、誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように巻数の増減によって調整されるため、容易に検出精度を向上させることができる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、同一歯部に巻回するコイルの巻き崩れを好適に防止し、回転角度の検出精度を向上させることができるレゾルバの固定子及びレゾルバを提供すことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本実施形態のレゾルバの概略構成図。
【図２】本実施形態の固定子における巻線態様を示す模式図。
【図３】本実施形態のレゾルバの巻線態様を示す説明図。
【図４】余弦相出力巻線の仮想巻線状態を示す説明図。
【図５】余弦相出力巻線の仮想巻線状態における各歯部におけるコイルの巻数を示す説明図。
【図６】各歯部におけるコイルの巻数を示す説明図。
【図７】別例の固定子における巻線態様を示す模式図。
【図８】別例の固定子における巻線態様を示す模式図。
【図９】従来の固定子における巻線態様を示す模式図。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図面に従って説明する。
図１に示すように、本実施形態のレゾルバは、環状の固定子１１と、該固定子１１の内周側に回転可能に設けられた回転子１２とから構成されている。
【００２７】
回転子１２は、その中心に形成された取付孔１２ａに例えばモータの回転軸が圧入され、該モータの回転軸と一体回転可能となっている。回転子１２は、その外周面において周方向に順次設けられた凹凸により、固定子１１とのギャップパーミアンスが該回転子１２の回転角度θに応じて正弦波状に変化する形状をなしている。本実施形態では、回転子１２は外周面の凸部分が７個形成されており、回転子１２を１回転させたときに７周期分の信号出力が得られる（所謂、軸倍角が７Ｘとなる）ように設定されている。
【００２８】
固定子１１は、固定子コア２１の円環状部２２から径方向内側に突出する１０個の歯部（ティース）を周方向等間隔に有している。これらの歯部を周方向に順次、第１の歯部１〜第１０の歯部１０とし、図３では、第１の歯部１〜第１０の歯部１０とそれぞれ対応づけた１〜１０の番号（ティースＮｏ．）を付している。各歯部１〜１０には、１相の励磁コイル（励磁巻線）２３と２相の出力コイル（正弦相出力コイル２４及び余弦相出力コイル２５）とが所定の態様で巻回されている。
【００２９】
以下、各歯部１〜１０における巻線の保持構造について説明する。尚、図２は、各歯部１〜１０に励磁コイル２３及び各相の出力コイル２４，２５が巻回されている巻線態様を描いた模式的な図であり、便宜上、各歯部１〜１０をすべて歯部３１として示し、各歯部３１に巻回された励磁コイル２３及び出力コイル２４，２５の巻数等の巻線態様が図１に示すレゾルバと一部異なって示されている。
【００３０】
図２に示すように、固定子１１の周方向に並設された複数の歯部３１は、固定子コア２１の円環状部２２から径方向内側に突出し、その突出した先端部分が周方向に幅広となる略Ｔ字形状に形成されている。各歯部３１間のスロット３２には絶縁部材３３が嵌合され、該絶縁部材３３には歯部３１の周方向両側に励磁コイル２３及び出力コイル２４，２５を巻回させる巻回部３３ａが設けられている。巻回部３３ａには、略周方向に突出した仕切り壁３５が設けられている。
【００３１】
巻回部３３ａの仕切り壁３５が設けられた径方向外側部分には、周方向に凹設した形状の外側巻回部３６が設けられている。外側巻回部３６には正弦相出力コイル２４が先に巻回され、余弦相出力コイル２５がその正弦相出力コイル２４の上に重ね巻きされた２層の出力コイルが構成されている。また、巻回部３３ａの仕切り壁３５が設けられた径方向内側部分には、外側巻回部３６よりも凹設深さを大きく凹設した形状の内側巻回部３７が設けられ、該内側巻回部３７には励磁コイル２３が巻回されている。従って、励磁コイル２３と出力コイル２４，２５とは、同一の歯部３１において絶縁部材３３の巻回部３３ａに設けられた仕切り壁３５にて径方向に棲み分けられている。
【００３２】
ここで、出力コイル２４，２５の巻数は、後述する各相出力電圧（正弦相出力電圧及び余弦相出力電圧）に則した数に設定されており、各歯部３１で異なる巻数となっている。本実施形態の固定子１１では、各歯部３１で異なる巻数にて巻回された出力コイル２４，２５の巻き外径が同じになるように絶縁部材３３の厚みが設定されている。
【００３３】
詳述すると、図２の拡大図に示すように、各歯部３１の幅（周方向長さ）Ｔとする。歯部３１の幅Ｔは、励磁コイル２３及び出力コイル２４，２５の巻回部分においては同一寸法にて形成されている。歯部３１の幅Ｔに、出力コイル２４，２５が巻回される外側巻回部３６の厚みを加えたものを幅ＣＳとする。また、幅ＣＳに、出力コイル２４，２５の巻回部分を加えたもの、即ち、巻回される余弦相出力コイル２５の外径を巻き外径Ｌとする。ここで、本実施形態の出力コイル２４，２５は、所定の歯部３１においてその巻数を異ならせているが、全部の歯部における出力コイル２４，２５の巻き外径Ｌが同一となるように幅ＣＳ、即ち外側巻回部３６の厚みの設定が行われている。また、各励磁コイル２３の巻数は、各歯部３１にて全て等しく構成されており、前記幅Ｔに励磁コイル２３の巻回される内側巻回部３７の厚みを加えた幅Ｒは各歯部３１で同一となっている。つまり、各歯部３１の内側巻回部３７の厚さは、同一に設定されている。
【００３４】
以下、励磁コイル２３及び出力コイル２４，２５の巻数の設定について説明する。
図１に示す励磁コイル２３は、１本の導線が各歯部１〜１０に連続して集中巻きされて構成されている。つまり、各励磁コイル２３は、隣り合うもの同士で渡り線（図示略）により繋がっている。励磁コイル２３は、奇数番号の歯部１，３，５，７，９にはそれぞれ正極性となるように正巻きされるとともに、偶数番号の歯部２，４，６，８，１０にはそれぞれ負極性となるように逆巻きされている（図３参照）。即ち、励磁コイル２３は、周方向に隣り合うもの同士が異極性となるように巻回されている。
【００３５】
正弦相出力コイル２４は、１本の正弦相出力巻線２４Ａが第２の歯部２〜第５の歯部５、及び第７の歯部７〜第１０の歯部１０に連続して集中巻きされて構成されており、合計で８個設けられている。詳述すると、正弦相出力巻線２４Ａは、図３に示すように、各正弦相出力コイル２４にて生じる誘起電圧２４ｅの分布が、出力すべき正弦相出力電圧Ｅ１の波形に倣うように巻回されている。即ち、各正弦相出力コイル２４の巻数は、正弦相出力電圧Ｅ１の波形に則した数に設定されている。
【００３６】
本実施形態では、正弦相出力電圧Ｅ１の振幅（最大振幅）に対応する巻数を１５０［Ｔ（回）］として、各歯部１〜１０に巻回する正弦相出力コイル２４の巻数をそれぞれ算出し、その各計算値の小数点以下を四捨五入する。その四捨五入した各値は、図５の整数化の正弦相の欄に示すように、第１及び第６の歯部１，６では０［Ｔ］（つまり巻かない）、第２及び第５の歯部２，５では−１４３［Ｔ］、第３及び第４の歯部３，４では８８［Ｔ］、第７及び第１０の歯部７，１０では１４３［Ｔ］、第８及び第９の歯部８，９では−８８［Ｔ］となる。
【００３７】
ここで、励磁コイル２３が正極性に巻回された歯部（奇数番号の歯部１，３，５，７，９）では、正弦相出力コイル２４の極性はそのままの極性で出力され、励磁コイル２３が負極性の歯部（偶数番号の歯部２，４，６，８，１０）では、正弦相出力コイル２４の極性は反転して出力されるため、この特性を考慮して、偶数番号の歯部２，４，６，８，１０に巻回される正弦相出力巻線２４Ａの巻回方向を反転させる（図３参照）。これにより、正弦相出力コイル２４の実際の巻数は、第２の歯部２では１４３［Ｔ］（正巻きで１４３回）、第４の歯部４では−８８［Ｔ］（逆巻きで８８回）、第８の歯部８では８８［Ｔ］、そして、第１０の歯部１０では−１４３［Ｔ］と設定される。奇数番号の歯部１，３，５，７，９の正弦相出力コイル２４では、四捨五入した値がそのまま実際の巻数となる。
【００３８】
各正弦相出力コイル２４が上記したような巻数で巻回されることで、その各正弦相出力コイル２４に生じる誘起電圧２４ｅの分布が周方向に正弦波状となる（図３参照）。そして、正弦相出力巻線２４Ａでは、回転子１２が回転すると、各正弦相出力コイル２４にて生じる誘起電圧２４ｅの総和である正弦波状の正弦相出力電圧Ｅ１が得られるようになっている。
【００３９】
余弦相出力コイル２５は、図１に示すように、１本の余弦相出力巻線２５Ａが第１の歯部１、第３の歯部３、第４の歯部４及び第６の歯部６〜第１０の歯部１０に連続して集中巻きされて構成されており、合計で８個設けられている。この余弦相出力巻線２５Ａは、余弦相出力コイル２５が第１の歯部１〜第１０の歯部１０にそれぞれ巻装される仮想巻線状態（図４参照）から、第２及び第５の歯部２，５に巻回された余弦相出力コイル２５を省略した態様（図３参照）で巻回されている。
【００４０】
図４及び図５に示すように、仮想巻線状態における余弦相出力巻線２５Ａは、第１の歯部１〜第１０の歯部１０にそれぞれ巻回された余弦相出力コイル２５の誘起電圧２５ｅの分布が、出力すべき余弦相出力電圧Ｅ２に倣うように巻回されている。即ち、各余弦相出
力コイル２５の巻数は、余弦相出力電圧Ｅ２に則した数に設定されている。
【００４１】
本実施形態では、余弦相出力電圧Ｅ２の振幅（最大振幅）に対応する巻数を、上記正弦相の場合と同様に１５０［Ｔ］として、各余弦相出力コイル２５の巻数を算出し、その各計算値の小数点以下を四捨五入する。その四捨五入した各値は、図５の整数化の余弦相の欄に示すように、第１の歯部１では１５０［Ｔ］、第２及び第１０の歯部２，１０では−４６［Ｔ］、第３及び第９の歯部３，９では−１２１［Ｔ］、第４及び第８の歯部４，８では１２１［Ｔ］、第５及び第７の歯部５，７では４６［Ｔ］、そして、第６の歯部６では−１５０［Ｔ］となる。
【００４２】
ここで、上記正弦相の場合と同様に、励磁コイル２３が負極性の歯部（偶数番号の歯部２，４，６，８，１０）では、余弦相出力コイル２５の極性は反転して出力されるため、この特性を考慮して、偶数番号の歯部２，４，６，８，１０に巻回される余弦相出力コイル２５の巻回方向を反転させる（図４参照）。これにより、仮想巻線状態における各余弦相出力コイル２５の巻数は、第２及び第１０の歯部２，１０では４６［Ｔ］（正巻きで４６回）、第４及び第８の歯部４，８では−１２１［Ｔ］（逆巻きで１２１回）、そして、第６の歯部６では１５０［Ｔ］と設定される。尚、奇数番号の歯部１，３，５，７，９の余弦相出力コイル２５では、四捨五入した値がそのまま巻数となる。
【００４３】
仮想巻線状態では、上記したような巻数で各余弦相出力コイル２５が巻回されることで、その各余弦相出力コイル２５に生じる誘起電圧２５ｅの分布が周方向に正弦波状（余弦波状）となる。そして、各余弦相出力コイル２５の誘起電圧２５ｅの総和が余弦相出力電圧（理想出力電圧）となる。この仮想巻線状態の余弦相出力電圧の振幅は、前記正弦相出力電圧Ｅ１の振幅と等しく設定されている。
【００４４】
本実施形態の余弦相出力巻線２５Ａの巻線態様は、上記した仮想巻線状態から、余弦相出力電圧が０となるときにギャップパーミアンスが同一であり、巻数が同一で、且つ出力する誘起電圧２５ｅの位相が反転している余弦相出力コイル２５のペアを１組だけ省略したものである。このペアの条件は、即ち、誘起電圧２５ｅの和が余弦相出力電圧と同周期となる余弦相出力コイル２５のペアである。本実施形態では、第１及び第６の歯部１，６の各余弦相出力コイル２５、第２及び第５の歯部２，５の各余弦相出力コイル２５、第３及び第４の歯部３，４の各余弦相出力コイル２５、第７及び第１０の歯部７，１０の各余弦相出力コイル２５、及び第８及び第９の歯部８，９の各余弦相出力コイル２５が、それぞれ上記条件に合うペアとなっている。これらペアの余弦相出力コイル２５同士の誘起電圧２５ｅを足し合わせた波形は、それぞれ余弦相出力電圧と同周期であるため、これらのペアのいずれを省略しても、余弦相出力電圧の位相がずれないようになっている。
【００４５】
上記した余弦相出力コイル２５のペアの内、巻数が最小のペア（即ち、第２及び第５の歯部２，５の余弦相出力コイル２５のペア、又は第７及び第１０の歯部７，１０の余弦相出力コイル２５のペア）を省略する。本実施形態では、第２及び第５の歯部２，５の余弦相出力コイル２５のペアのみを省略している。巻数が比較的少ない余弦相出力コイル２５では、図５に示すように、巻数の計算値に対するその計算値と整数化した値との差（絶対値）の割合が他と比較して大きくなっており、この差の割合が大きい程、その余弦相出力コイル２５の検出精度が低くなる。このため、本実施形態のように、仮想巻線状態において巻数が最小となる余弦相出力コイル２５のペアを省略することで、余弦相出力電圧Ｅ２の検出精度が向上するようになっている。
【００４６】
そして、省略した余弦相出力コイル２５の分の出力を補うべく、省略しない余弦相出力コイル２５の巻数をそれぞれプラスして、実際に得られる余弦相出力電圧Ｅ２の振幅が前記正弦相出力電圧Ｅ１の振幅と等しくなるように調整する。この際、正弦相出力電圧Ｅ１
の振幅と余弦相出力コイル２５を省略した後の余弦相出力電圧の振幅との比率（本実施形態では、１．０４倍）を算出し、その比率を省略しない余弦相出力コイル２５の巻数（図５参照）にそれぞれ掛け合わせる。この調整によって、余弦相出力コイル２５の巻数（実際の巻数）は、第１及び第６の歯部１，６で１５６［Ｔ］、第３、第４、第８及び第９の歯部３，４，８，９で−１２６［Ｔ］（逆巻きで１２６回）、第７及び第１０の歯部７，１０で４８［Ｔ］に設定される（図６参照）。このように省略しない余弦相出力コイル２５の巻数をそれぞれ巻き増し調整すると、その余弦相出力コイル２５における巻数の計算値に対するその計算値と整数化した値との差（絶対値）の割合が小さくなり、余弦相出力電圧Ｅ２の検出精度が更に向上するようになっている。尚、図３では、余弦相出力コイル２５の巻き増し部分２５ｂを誇張して示している。
【００４７】
また、仮想巻線状態における各余弦相出力コイル２５の巻数（絶対値）の総和は、９６８［Ｔ］であり、コイル省略及び巻き増し調整を行った後の各余弦相出力コイル２５の巻数（絶対値）の総和は、９１２［Ｔ］である。即ち、本実施形態では、仮想巻線状態の場合と同等な大きさの余弦相出力電圧Ｅ２を出力可能としながらも、仮想巻線状態に比べて余弦相出力コイル２５の総巻数を減らすことが可能となっている。
【００４８】
このようなレゾルバでは、回転子１２が回転すると、ギャップパーミアンスの変化によって各歯部１〜１０に磁束変化が生じ、各正弦相出力コイル２４及び各余弦相出力コイル２５に誘起電圧２５ｅが生じる。そして、各正弦相出力コイル２４の誘起電圧２４ｅの総和である正弦相出力電圧Ｅ１、及び各余弦相出力コイル２５の誘起電圧２５ｅの総和である余弦相出力電圧Ｅ２に基づき回転子１２の回転角度θを検出可能となっている。
【００４９】
次に、本実施形態の特徴的な効果を記載する。
（１）本実施形態のレゾルバでは、周方向に並設された固定子１１の歯部１〜１０（歯部３１）に対し、同一の歯部３１に励磁コイル２３と出力コイル２４，２５とが巻回されている。各コイル２３〜２５が巻回される絶縁部材３３の巻回部３３ａには仕切り壁３５が設けられ、その仕切り壁３５より内側の内側巻回部３７には励磁コイル２３が、仕切り壁３５より外側の外側巻回部３６には出力コイル２４，２５が巻回され、それぞれ棲み分けられて保持されている。これにより、各コイル２３〜２５の巻き崩れが少なくなって各コイル２３〜２５の発生電圧に歪みが発生する等の不具合が低減されるため、レゾルバの回転角度θの検出精度を向上させることができる。また、励磁コイル２３を出力コイル２４，２５と棲み分けて保持することで、励磁コイル２３側の発熱による出力コイル２４，２５の抵抗変化が低減され、回転角度θの検出精度を向上させることができる。
【００５０】
（２）本実施形態の出力コイル２４，２５の巻数は、出力コイル２４，２５における誘起電圧２４ｅ，２５ｅの分布が周方向に正弦波状となるように各歯部１〜１０で異なる巻数で巻回されている。ここで、図９にて示した従来の固定子６０のように、各歯部６２の出力コイル６６，６７が異なる巻数であるのに対して、各歯部６２での巻き内径が一定、即ち絶縁部材６３の巻回部６３ａが同じ厚さで設けると、各歯部６２での巻き外径Ｌ１〜Ｌ３が変わり、出力コイル６６，６７が受ける磁束範囲がその巻数毎で異なってくる。つまり、巻き外径Ｌ１〜Ｌ３の異なる出力コイル６６，６７での励磁コイル６５から発生する磁束の影響が異なることとなり、このような磁束の影響の違いが検出精度の低下を招く虞がある。これを考慮し、本実施形態の固定子１１では、巻数の異なる出力コイル２４，２５を用いても全部の出力コイル２４，２５の巻き外径Ｌを同一としたことで個々の出力コイル２４，２５が受ける磁束範囲が同一となるため、励磁コイル２３から発生する磁束の影響の違いが小さくなり、検出精度を向上させることができる。尚、各歯部１〜１０の外側巻回部３６の厚さは、巻き外径Ｌを同一とする厚さから若干調整することで各相の出力電圧を変化させることができ、出力補正を行うことができる。
【００５１】
（３）巻数の異なる出力コイル２４，２５は、それと対応して絶縁部材３３の外側巻回部３６の厚みが設定されることで、巻き外径Ｌが同一に構成される。これにより、巻数の異なる出力コイル２４，２５を用いるような場合であっても、別の部材を設けることなく容易に全部の出力コイル２４，２５の巻き外径Ｌを同一とすることができる。
【００５２】
（４）励磁コイル２３と出力コイル２４，２５とは、絶縁部材３３に設けられた仕切り壁３５にて巻線位置が径方向に棲み分けられている。これにより、各コイル２３〜２５の棲み分けを別の部材を設けることなく容易に実現することができる。また、励磁コイル２３と出力コイル２４，２５との間の絶縁信頼度を向上させることができる。
【００５３】
（５）出力コイル２４，２５は、出力コイル２４，２５における誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように構成される。これにより、出力電圧に含まれる高周波成分が低減され、検出精度の向上を図ることができる。
【００５４】
（６）余弦相出力巻線２５Ａは、各余弦相出力コイル２５における誘起電圧２５ｅの分布が正弦波状（余弦波状）となるように構成される仮想巻線状態から、誘起電圧２５ｅの和が余弦相出力電圧Ｅ２と同周期となる組み合わせの余弦相出力コイル２５を省略した態様で巻回される。このため、余弦相出力電圧Ｅ２の位相がずれることなく回転子１２の回転角度を検出可能としながらも、余弦相出力コイル２５の個数を減らすことが可能となり、検出精度に与える影響を抑えつつも容易に製造することが可能となる。また、余弦相出力コイル２５を減らすことによりその巻数の計算値（理論値）と整数化した実際の巻数との差から生じる余弦相出力電圧Ｅ２の誤差が低減され、その結果、検出精度を向上させることができる。
【００５５】
（７）出力コイル２４，２５は、誘起電圧の分布が周方向において正弦波状となるように巻数の増減によって調整されるため、容易に検出精度を向上させることができる。
尚、本発明の実施形態は、以下のように変更してもよい。
【００５６】
・上記実施形態では、励磁コイル２３と出力コイル２４，２５とは絶縁部材３３に設けた仕切り壁３５にて径方向に棲み分けて保持されていたが、これに限定されない。例えば図７に示すように、絶縁部材３３の巻回部３３ａには、周方向に凹設した凹部４１が設けられ、該凹部４１に励磁コイル２３を巻回して励磁コイル２３と出力コイル２４，２５とを周方向に棲み分けて保持する構成としてもよい。
【００５７】
・上記実施形態では、出力コイル２４，２５は外側巻回部３６に２層に巻回されて構成されていたが、これに限定されない。外側巻回部３６において、例えば図８に示すように、仕切り壁３５ａを追加して２つの外側巻回部４２ａ，４２ｂを設け、出力コイル２４，２５をそれぞれ巻回する構成に変更してもよい。これにより、出力コイル２４，２５は、励磁コイル２３と棲み分けて保持されるだけでなく２相の出力コイル２４，２５それぞれの巻回位置も棲み分けて巻回されることで、出力コイル２４，２５の巻線中の巻き崩れを少なくすることができる。また、歯部３１の幅Ｔに、正弦相出力コイル２４が巻回された外側巻回部４２ａの厚みを加えたものを幅Ｓ、余弦相出力コイル２５が巻回された外側巻回部４２ｂの厚みを加えたものを幅Ｃとした場合に、出力コイル２４，２５は、幅Ｃ，Ｓを調整、つまり、外側巻回部４２ａ，４２ｂの各厚さを調整することで、それぞれの外径を巻き外径Ｌとすることができる。これにより、棲み分けて保持された出力コイル２４，２５の巻き外径を各相で同一とし励磁コイル２３から発生する磁束の影響の違いが小さくなり、検出精度を向上させることができる。
【００５８】
・上記実施形態では、励磁コイル２３が径方向内側に、出力コイル２４，２５が径方向外側に配置されていたが、励磁コイル２３が外側に、出力コイル２４，２５が外側に配置されてもよい。
【００５９】
・上記実施形態では、正弦相出力コイル２４の上に余弦相出力コイル２５が重ね巻きされていたが、余弦相出力コイル２５の上に正弦相出力コイル２４が重ね巻きされてもよい。
【００６０】
・上記実施形態では、励磁コイル２３及び出力コイル２４，２５は、各歯部１〜１０に連続して集中巻きされて構成されていたがこれに限らず、各歯部１〜１０に対して所定の数のスロットピッチ毎に分布巻きされた構成に変更してもよい。
【００６１】
・上記実施形態では、第２及び第５の歯部２，５の余弦相出力コイル２５のペアを省略した構成としたが、例えば、第７及び第１０の歯部７，１０の余弦相出力コイル２５のペア等、条件に合う他のペアを省略した構成としても上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。
【００６２】
・上記実施形態では、仮想巻線状態から一部の余弦相出力コイル２５を省略した構成としたがこれに限定されず、一部の正弦相出力コイル２４を仮想巻線状態から省略した構成としてもよく、また、各相において省略する構成としてもよい。
【００６３】
・上記実施形態では、励磁コイル２３及び出力コイル２４，２５の相数は一例であり、相数を適宜変更してもよい。
・上記実施形態において、歯部３１及び絶縁部材３３の形状は一例であり、適宜変更してもよい。
【００６４】
・上記実施形態では、回転子１２は、外周面に設けられた凹凸により、固定子１１とのギャップパーミアンスが該回転子１２の回転角度θに応じて正弦波状に変化する形状をなしていたがこれに限らず、例えば、回転子１２の中心を固定子１１の中心とずらして偏心させギャップパーミアンスを変化させた構成を用いてもよい。
【００６５】
・上記実施形態において、回転子１２の軸倍角（７Ｘ）及び歯部の個数（１０個）は一例であり、適宜変更してもよい。
【符号の説明】
【００６６】
１〜１０…第１の歯部〜第１０の歯部（歯部）、１１，６０…固定子、１２…回転子、２３，６５…励磁コイル、２４，６６…正弦相出力コイル（出力コイル）、２４Ａ…正弦相出力巻線（出力巻線）、２５，６７…余弦相出力コイル（出力コイル）、２５Ａ…余弦相出力巻線（出力巻線）、２４ｅ，２５ｅ…誘起電圧、３１，６２…歯部、３３，６３…絶縁部材、３５，３５ａ…仕切り壁、４１…凹部、θ…回転角度、Ｅ１…正弦相出力電圧（出力電圧）、Ｅ２…余弦相出力電圧（出力電圧）、Ｌ，Ｌ１〜Ｌ３…巻き外径。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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