(57)【要約】 【課題】  ピストン端面の固体接触を防止し、高効率で信頼性の高いロータリコンプレッサを提供する。【解決手段】  ロータリコンプレッサでは、回転シャフトが互いに対向する一対の軸受面によって回転可能にスラスト方向で支持されている。ローリングピストンには、この軸受け面に対向する第１及び第２の端面を有し、この第１及び第２の端面には、ローリングピストンの回転に伴い、軸受け面と第１及び第２の端面との間に夫々潤滑油で第１及び第２の油膜面を生じさせる第１及び第２の溝部が夫々形成されている。そして、第１及び第２の溝部が第１及び第２の端面の一方を第２及び第３の軸受け面の対応する一方に押し付けて均一な間隙を生じさせるような圧力差を有する第１及び第２の油膜圧力を第１及び第２の油膜面に与えている。【選択図】図１
2012041894.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転シャフトと、
この回転シャフトを回転駆動するモータ駆動部と、
前記回転シャフトを回転可能にラジアル方向で支持する少なくとも１つの第１の軸受面と互いに対向する第２及び第３の軸受面を有する軸受部と、
シリンダ室を有するシリンダと、前記回転シャフトに偏心して設けられたクランククランクに嵌合され、前記シリンダ室内で偏心回転するローリングピストンを有し、冷媒を圧縮する圧縮機構と、
を具備するロータリコンプレッサにおいて、
前記ローリングピストンは、前記第２及び第３の軸受け面に対向する第１及び第２の端面に回転に伴って、前記第２及び第３の軸受け面との間に夫々潤滑油によって第１及び第２の油膜面を生じさせる第１及び第２の溝部が夫々形成され、
前記第１及び第２の溝部は、前記第１及び第２の端面の一方を前記第２及び第３の軸受け面の対応する一方に押し付けて均一な間隙を与えるように形成されていることを特徴とするロータリコンプレッサ。
【請求項２】
前記ローリングピストンは、内周部を有する円環状に形成され、前記溝は、前記ローリングピストンの内周部に開放されるとともに外周面には開放されず、前記内周部から前記潤滑油が引き込まれる請求項１のロータリコンプレッサ。
【請求項３】
前記第１及び第２の溝部は、夫々前記ローリングピストンの中心に対して回転対称に配置され、互いに異なる偶数個の溝で構成される請求項１のロータリコンプレッサ。
【請求項４】
前記第１及び第２の溝部は、夫々前記ローリングピストンの中心に対して回転対称に配置された偶数個の第１及び第２溝で構成され、この第１及び第２溝は、異なる第１及び第２深さに形成されている請求項１のロータリコンプレッサ。
【請求項５】
前記第１及び第２の溝部が前記ローリングピストンを重力方向に押し下げる第１及び第２の油膜圧力を前記前記第１及び第２の油膜面に与える請求項１のロータリコンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、ロータリコンプレッサに関する。
【背景技術】
【０００２】
ロータリコンプレッサは、その密閉ケース内に冷媒を圧縮するロータリ圧縮機構を備え、圧縮された冷媒が密閉ケース内に供給されて外部に供給され、或いは、直接的に外部に供給されている。このロータリ圧縮機構は、通常、シリンダ室を定めるシリンダ及びこのシリンダ室内で偏心して回転されるローリングピストンを備え、このローリングピストンには、ベーンが当接されてベーンがシリンダ室を吸い込み室と圧縮室に区画している。ローリングピストンの偏心回転に伴い、冷媒が吸入管を介して吸い込み室に導入され、吸い込まれた冷媒が圧縮室で圧縮され、圧縮された冷媒が密閉ケース内に供給されて貯蔵され、その後、ロータリコンプレッサ外に供給され、或いは、圧縮された冷媒が直接的に外部に供給されている。
【０００３】
また、ロータリコンプレッサは、ローリングピストンを偏心して回転させる為に回転シャフトに偏心クランクが一体形成され、この偏心クランクにローリングピストンが回転自在に嵌合されている。そして、この回転シャフト及びローリングピストンが軸受けで支持されている。また、回転シャフトは、モータ・ロータに固定され、モータ・ステータから与えられる磁力によってモータ・ロータに回転力が発生されて回転シャフトが回転されている。
【０００４】
このような構造のロータリコンプレッサでは、ローリングピストン端面には、潤滑油が供給されて冷媒が漏れ出ることを防止するシール油膜が形成されている。特に、好ましくは、シール性及び潤滑油の引き込み性を向上する為に、ローリングピストン端面には溝が設けられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第２６７２６２６号公報
【特許文献２】特開２００６−２５８００１号公報
【特許文献３】特許第２６０４８１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述した構造のロータリコンプレッサでは、偏心クランクが偏心回転されるに伴い、回転シャフトが傾き、この回転シャフトの傾きに伴いロータリピストンが傾く虞がある。特に、従来のロータリコンプレッサでは、積極的にピストン端面に油膜圧力を発生させていないことから、ピストン端面が軸受面に固体接触する虞があり、この固体接触に基づきピストン端面が焼き付く蓋然性がある問題がある。
【０００７】
この実施の形態は、上記の課題を解決する為に成されたものであって、その目的は、ピストン端面の固体接触を防止し、高効率で信頼性の高いロータリコンプレッサを提供するにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
この実施形態のロータリコンプレッサは、回転シャフト、この回転シャフトを回転駆動するモータ駆動部及びこの回転シャフトの回転力で冷媒を圧縮する圧縮機構を備えている。前記回転シャフトは、少なくとも１つの第１の軸受面を有する軸受部によって回転可能にラジアル方向で支持されている。また、この軸受部は、互いに対向する第２及び第３の軸受面を有している。
【０００９】
前記圧縮機構は、シリンダ室を有するシリンダと、前記回転シャフトに偏心して設けられたクランククランクに嵌合され、前記シリンダ室内で偏心回転するローリングピストンを有している。
【００１０】
前記ローリングピストンは、前記第２及び第３の軸受け面に対向する第１及び第２の端面に回転に伴って、前記第２及び第３の軸受け面との間に夫々潤滑油によって第１及び第２の油膜面を生じさせる第１及び第２の溝部が夫々形成されている。ここで、前記第１及び第２の溝部は、前記第１及び第２の端面の一方を前記第２及び第３の軸受け面の対応する一方に押し付けて均一な間隙を与えるように形成されている。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】実施形態に係る密閉型のロータリコンプレッサを概略的に示す断面図である。
【図２】図１に示したロータリコンプレッサにおける圧縮機構の構造を概略的に示す平面図である。
【図３】図２に示したピストンを概略的に示す斜視図である。
【図４Ａ】図３に示したピストンにおける一方のピストン端面を概略的に示す平面図である。
【図４Ｂ】図２に示したピストンにおける他方のピストン端面を概略的に示す平面図である。
【図５Ａ】図１に示したロータリコンプレッサの変形例に係るピストンにおける一方のピストン端面を概略的に示す平面図である。
【図５Ｂ】図１に示したロータリコンプレッサの変形例に係るピストンにおける他方のピストン端面を概略的に示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、実施の形態に係る密閉型のロータリコンプレッサについて、図面を参照して説明する。
【００１３】
図１は、実施形態に係るロータリコンプレッサ（ロータリ圧縮機）１の全体の構造を示している。この実施形態に係る密閉型のロータリコンプレッサは、ケーシング内高圧タイプの構造として以下に説明されている。しかし、この実施形態は、ケーシング内高圧タイプのロータリコンプレッサに限らず、ケーシング内低圧タイプのロータリコンプレッサに適用されても良いことは、明らかである。
【００１４】
この図１に示されるロータリコンプレッサ１においては、筒状ケース２−２の両端開口部に上部蓋状ケース２−１及び下部蓋状ケース２−３が夫々嵌着されて密閉ケーシング２が形成されている。上部蓋状ケース２−１には、圧縮された冷媒を冷凍サイクル装置の凝縮器(図示せず）に供給する為に密閉ケーシング１内に連通する吐出管１２が設けられている。また、下部蓋状ケース２−３には、蒸発器（図示せず）で蒸発されて熱交換を終えた低圧の冷媒が供給される吸入管８が固定されている。
【００１５】
冷凍サイクル装置においては、高圧の冷媒が吐出管１２を介してロータリコンプレッサ１から凝縮器に吐出され、凝縮器で凝縮（液化）され、凝縮（液化）された冷媒が膨張器(図示せず）に供給され、この膨張器で膨張されて減圧された冷媒が蒸発器に供給され、蒸発器で外部から熱を奪って低圧のガス冷媒となり、吸入管８を介してロータリコンプレッサ１に戻されている。
【００１６】
吸入管８は、ロータリコンプレッサ内に延出されて圧縮機構４のシリンダ５に接続され、このシリンダ５内のシリンダ室１０に連通されている。このシリンダ室１０内には、図２に示すように、偏心クランク１１によって偏心回転されるローリングピストン６が配置されている。そして、このローリングピストン６の外周面とシリンダ５の内周面との間にローリングピストン６の偏心回転に伴い可変されるシリンダ室１０が形成されている。また、ベーン１３がシリンダ５に進退自在に設けられ、このローリングピストン６の外周面にその先端が当接されている。このベーン１３は、一例として図２に示すようにバネ部材１４でバイアスされた状態でシリンダ５に形成されたベーン溝をスライド可能に保持されている。従って、ベーン１３の先端は、シリンダ室１０内でローリングピストン６に供給された潤滑油の膜を介して当接されている。シリンダ室１０内に侵入しているベーン１３は、シリンダ室１０内をローリングピストン６の偏心回転に伴い可変される吸い込み室１０Ａと圧縮室１０Ｂとに区画している。
【００１７】
偏心クランク１１の回転中心Ｏｃに対してローリングピストン６の中心が偏心されていることから、偏心クランク１１の回転に伴いローリングピストン６が偏心して回転され、吸い込みポート１０Ｃから冷媒が吸い込み室１０Ａに流入され、圧縮室１０Ｂ内の冷媒は、ローリングピストン６の回転に伴い、圧縮されて吐出弁（図示せず）に連通する吐出ポート１０Ｄを介して密閉ケーシング１内に吐出される。
【００１８】
偏心クランク１１は、密閉ケーシング１の長手方向に沿って延出する回転シャフト１５に一体形成され、この回転シャフト１５は、シリンダ５の上面及び下面に固定された１対の軸受け（主軸受け及び副軸受け）７−１、７−２によって回転可能に軸支されている。主軸受け７−１及び副軸受け７−２は、その内面にラジアル方向で回転シャフト１５を軸支する為に円筒状の軸受け面１７Ａ、１７Ｂを有している。主軸受け７−１及び副軸受け７−２は、夫々軸受け面１７Ａ、１７Ｂを有しているが、少なくとも一方が軸受け面１７Ａ、１７Ｂの一方を有していれば良い。
【００１９】
ローリングピストン６の中心軸Ｏｐに対して、この回転シャフト１５及び偏心クランク１１の回転中心軸Ｏｃが偏心（オフセット）されるように偏心クランク１１にローリングピストン６が嵌合されていることから、回転シャフト１５が図２に示す矢印の方向に回転されると、中心軸Ｏｐが中心軸Ｏｃの回りを回転されてローリングピストン６がシリンダ室１０内を偏心しながら回転される。吸い込み室１０Ａが最少容積の状態で圧縮室１０Ｂ内の容積が最大となり、吸い込み室１０Ａの容積が増加するに伴い圧縮室１０Ｂ内の容積が減少されて、吸い込み室１０Ａ内に冷媒が吸い込まれるとともに圧縮室１０Ｂ内の冷媒が圧縮される。冷媒が所定圧力以上の圧力に圧縮されると、図示しない吐出弁が開放されて圧縮された冷媒が密閉ケーシング１内に吐出される。従って、密閉ケーシング１内は、圧縮された冷媒で充満されることとなる。
【００２０】
このローリングピストン６及び偏心クランク１１は、シリンダ５とともに吸引された冷媒を圧縮して吐出する圧縮機構４を構成している。また、回転シャフト１５は、主軸受け７−１及び副軸受け７−２の内面との間に微小間隙の油膜面が形成されてラジアル方向が回転可能に支持されている。また、ローリングピストン６の端面６Ａ、６Ｂ（図３参照）は、夫々、主軸受け７−１及び副軸受け７−２のディスク状の平坦面１８Ａ，１８Ｂとの間に微小間隙が空けられるとともに、後により詳細に説明するように、その端面６Ａ、６Ｂには、図４Ａ及び図４Ｂに示すように潤滑油の油膜を形成する為の溝９Ａ、９Ｂが形成され、この油膜によって回転されるローリングピストン６がスラスト方向で支持されている。回転シャフト１５に回転力を与える為に、この回転シャフト１５には、モータ・ロータ３Ｂが固定され、このモータ・ロータ３Ｂの周囲には、小間隙を介してモータ・ステータ３Ａが密閉ケーシング１内に固定されて設けられている。そして、このモータ・ステータ３Ａ及びモータ・ロータ３Ｂによって、モータ駆動部３が構成され、モータ・ステータ３Ａから磁束がモータ・ロータ３Ｂに与えられることによって、このモータ・ロータ３Ｂが回転される。
【００２１】
尚、密閉ケーシング１内には、潤滑油２５が貯蔵され、この貯蔵された潤滑油２５が供給機構(図示せず）で圧縮機構４に循環されてローリングピストン６の端面に形成された溝９Ａ、９Ｂ及びベーン１３とローリングピストン６との接触面に潤滑油２５が供給されている。
【００２２】
実施の形態においては、図３に示されるように図１に示されるローリングピストン６は、円環（リング）状に形成され、このローリングピストン６の端面６Ａ、６Ｂには、図４Ａ及び図４Ｂに示されるように、端面６Ａ，６Ｂに油膜圧力を発生させる溝９Ａ、９Ｂがローリングピストン６の中心Ｏｐの回りに回転対称に形成されている。ここで、溝９Ａ,９Ｂは、切削或いはエッチングなどにより端面６Ａ、６Ｂの平坦面に対してステップ状に形成される。また、溝９Ａ、９Ｂは、好ましくは、夫々同一形状、例えば、扇形の基部（扇の三角形の部分）が除去された扇形状を有し、このローリングピストン６の内周部２８に基部が開放されている。さらに、溝９Ａ、９Ｂは、ローリングピストン６の外周面には開放されず、ローリングピストン６の外周面と扇外周との間に外周壁２６を有するように形成されている。そして、回転に伴う遠心力で内周部２８から潤滑油が各扇形の溝９Ａ、９Ｂに供給される。外周壁２６には、溝９Ａ、９Ｂ内の油膜が達し、よりピストン端面６Ａ、６Ｂと主軸受け７−１及び副軸受け７−２のディスク状の平坦面１８Ａ，１８Ｂとの間のシール性が高められる。
【００２３】
また、ローリングピストン６の一方の端面６Ａ（上方の端面）には、４つ（ＮＡ個）の溝９Ａが設けられているに対してローリングピストン６の他方の端面６Ｂ（下方の端面）には、６つ（ＮＢ個）の溝９Ｂが設けられて一方の端面６Ａ（上方の端面）と他方の端面６Ｂ（下方の端面）とで異なる数（ＮＡ＜ＮＢ）の溝或いは異なる溝面積（ＮＡ×ＬＡ＜ＮＢ×ＬＢ）を有するようにローリングピストン６の端面６Ａ、６Ｂが形成されている。
【００２４】
ここで、数ＮＡ、ＮＢは、任意の整数、好ましくは、中心に対する回転対称を保つ為に偶数に定められ、溝９Ａ，９Ｂは、中心溝長ＬＡ，ＬＢを有しているものとする。この中心溝長ＬＡ，ＬＢは、溝９Ａ，９Ｂの夫々の溝面積ＳＡ、ＳＢに比例し、中心溝長ＬＡ，ＬＢにある定数を乗じて溝面積ＳＡ、ＳＢを求めることができる。また、ローリングピストン６が回転するに伴い、ローリングピストン６の一方の端面６Ａ（上方の端面）に発生する油膜形成能力ＰＡは、溝９Ａ，９Ｂの総面積（ＮＡ×ＳＡ）に比例し、また、ローリングピストン６の他方の端面６Ｂ（下方の端面）に発生する油膜形成能力ＰＢも溝面積（ＮＢ×ＳＢ）に比例して発生される。中心溝長ＬＡ，ＬＢで表現すれば油膜形成能力ＰＡ、ＰＢは、中心溝長ＬＡの合計（ＮＡ×ＬＡ）及び中心溝長ＬＡの合計（ＮＢ×ＬＢ）に比例することとなる。
【００２５】
ローリングピストン６の他方の端面６Ｂ（下方の端面）の油膜形成能力ＰＢは、ローリングピストン６の一方の端面６Ａの油膜形成能力ＰＡに比べて高いことから、より大きなスラスト力が他方の端面６Ｂ（下方の端面）に発生される。従って、ローリングピストン６は、より大きなスラスト力によってリフトアップされるように端面６Ａ（上方の端面）が主軸受け７−１のディスク状の面１８Ａに均一に押し付けられる。その結果、ローリングピストン６が偏心して回転されてもローリングピストン６の端面６Ａが面ぶれされることが防止され、主軸受け７−１のディスク状の面１８Ａに部分的に接触するような事態を防止することができ、ピストン端面６Ａ，６Ｂとベアリング端面の固体接触を防ぐことができる。
【００２６】
以上のように、この第１の実施の形態におけるロータリコンプレッサ１の圧縮機構４においては、ローリングピストン６の端面６Ａ、６Ｂに油膜圧力を発生させる溝９Ａ、９Ｂを設け、一方の端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢが他方の端面６Ａの油膜形成能力ＰＡに比べて高いことから、ローリングピストン６の端面６Ａ、６Ｂと軸受け７−１、７−２のディスク状の面１８Ａ、１８Ｂとの間に、積極的に均一な油膜圧力を発生させることができる。その結果、ローリングピストン６がクランク１１の偏心回転に伴い過度に傾きピストン端面６Ａ，６Ｂが軸受け７−１、７−２のディスク状の面に接触することを防止することができる。また、ローリングピストン６の一方の端面を軸受け７−１、７−２のベアリング端面に押し付けることで、ローリングピストン６の運動がベアリング端面に倣うようにしている。その結果、ローリングピストン６がベアリング端面に対して過度に傾くことを防止することができ、ピストン端面６Ａ，６Ｂとベアリング端面との間で固体接触することを防止することができる。
【００２７】
主軸受け７−１のベアリング端面１８Ａにローリングピストン６の上側端面６Ａが押しつけられる第１の実施の形態においては、ローリングピストン６の下側端面６Ｂ及びベアリング端面１８Ｂ間の隙間を一定に広げることが可能で、ローリングピストン内周面及びクランク外周面の摺動部にて発生した摩耗粉の排出を助けることができ、摩耗粉の堆積を防止することができる。
【００２８】
この第１の実施の形態の構造においては、端面の摩擦損失が低減されて焼き付きの可能性も低減され、高効率で信頼性の高いコンプレッサを実現することができる。
【００２９】
以下に説明される実施例に記載されるように、一方の端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢを他方の端面６Ａの油膜形成能力ＰＡに比べて高くすることに代えて、一方の端面６Ａの油膜形成能力ＰＡを他方の端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢに比べて高く設定しても良い。図５Ａ及び図５Ｂに示されるように、ローリングピストン６の一方の端面６Ａ（上方の端面）には、６つ（＝ＮＡ）の溝９Ａが設けられ、ピストン６の他方の端面６Ｂ（下方の端面）には、４つ（＝ＮＢ）の溝９Ｂが設けられて一方の端面６Ａの油膜形成能力ＰＡを他方の端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢに比べて高く設定することができる。
【００３０】
また、下側ピストン端面６Ｂの溝９Ｂの深さＤＢ及び上側ピストン端面６Ａの溝９Ａの深さＤＡが互いに異なるように設定され、この設定により、一方の端面６Ａの油膜形成能力ＰＡと他方の端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢとを異ならせても良い。
【００３１】
すなわち、一般に、ステップ状の溝において、油膜形成能力が最大となるのは、
（溝深さ+油膜厚さ）/油膜厚さ＝1.87となる。ここで、油膜厚さは、片側のピストン端面とシリンダ端面間の隙間であり、これを代表隙間Ｃとする。
【００３２】
これから、ピストンとシリンダの溝深さの最適値は、
溝深さ最適値＝0.87×油膜厚さ（代表隙間Ｃ）となり、大まかに近似をすると、溝深さ最適値≒代表隙間Ｃとなる。
【００３３】
ここで、例えば、溝９Ａの深さＤＡを溝隙間の最適値である代表隙間Ｃとし、溝９Ｂの深さＤＢを０．５Ｃとして溝の深さを互いに異ならせることにより、油膜形成能力ＰＡ（９Ａ）が油膜形成能力ＰＢ（９Ｂ）よりも大きくなり、ピストンが６Ｂ端面に押し付けられる。
【実施例１】
【００３４】
実施例１の構造においては、例えば、端面６Ａ、６Ｂにおける溝９Ａ，９Ｂが同一の深さＤ０有し、この深さＤ０がピストン端面（最上面）６Ａ、６Ｂとベアリング端面との間の隙間Ｇの半分程度（≒Ｇ／２）に設定される。ここで、ピストン端面６Ａ、６Ｂは、溝９Ａ，９Ｂ内の底面でなく、溝９Ａ，９Ｂを定めている端面の最上面に相当している。
【００３５】
また、ピストン端面６Ｂにおける溝９Ｂの円周方向の長さＬＢと溝９Ｂの数ＮＢの溝９Ｂの長さ合計（ＬＢ×ＮＢ）が中心線２０の全周長ＣＬの１／２程度に設定され、ピストン端面６Ａにおける溝９Ａの円周方向の長さＬＢと溝９Ａの数ＮＡの溝長さ合計（ＬＡ×ＮＡ）が中心線２０の全周長ＣＬの１／４から１／３程度に設定されている。このような設定では、ピストン端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢがピストン端面６Ａの油膜形成能力ＰＡより高くなり、ピストン６は、上側に、即ち、重力に抗して押し上げられ、上側ピストン端面６Ａがベアリング端面に押し付けられる。
【実施例２】
【００３６】
実施例２の構造においては、例えば、溝長さ合計（ＬＡ×ＮＡ）及び（ＬＢ×ＮＢ）が中心線２０の全周長ＣＬの略１／２程度を有する同一値に設定される。また、下側ピストン端面６Ｂの溝９Ｂの深さＤＢがピストン端面及びベアリング端面間の合計隙間Ｇの１／２程度に設定されるに対してピストン端面６Ａの溝９Ａの深さＤＡがピストン端面及びベアリング端面間の合計隙間Ｇの１／４から１／３程度に設定される。この設定により、ピストン端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢをピストン端面６Ａの油膜形成能力ＰＡより高く設定することができ、ピストン６を上側に（重力に抗する方向に）押し上げて上側ピストン端面６Ａをベアリング端面に押し付けさせることができる。
【実施例３】
【００３７】
第１の実施の形態の変形実施例として実施例３においては、ピストン６の一方の端面６Ａ（上方の端面）には、４つの溝９Ａに代えて６つ（＝ＮＡ）の溝９Ａが設けられ、ピストン６の他方の端面６Ｂ（下方の端面）には、６つの溝９Ｂに代えて４つ（＝ＮＢ）の溝９Ｂが設けられても良い。一方の端面６Ａ（上方の端面）と他方の端面６Ｂ（下方の端面）とで異なる数の溝或いは異なる溝面積を有する端面に形成されている場合には、ピストン６の一方の端面６Ａ（上方の端面）に比べて溝数が多い或いは溝面積が大きなピストン６の他方の端面６Ｂ（下方の端面）がより油膜形成能力ＰＢが高くなり、より大きなスラスト力を発生することとなる。従って、ローリングピストン６は、より大きなスラスト力によってリフトダウンされるように端面６Ｂ（下方の端面）が副軸受け７−２のディスク状の面に均一に押し付けられる。従って、ローリングピストン６が偏心して回転されてもローリングピストン６の端面６Ｂが面ぶれして副軸受け７−２のディスク状の面に部分的に接触するような事態を防止することができ、ピストン端面６Ａ，６Ｂとベアリング端面の固体接触を防ぐことができる。
【００３８】
ベアリング端面にピストン下側端面６Ｂが押しつけられる実施例３においては、ピストン６の重量が大きいときは、重力に抗してピストン上側端面６Ａがベアリング端面に押し付けられるのでなく、重力に従って（重力方向に）ピストン下側端面６Ｂがベアリング端面に押し付けられる。このような構造によれば、ピストン６をより確実に端面にならった回転運動とすることができる。
【００３９】
この実施例３においては、例えば、ピストン端面６Ａ、６Ｂにおける溝の深さＤＡ，ＤＢが略同一値（ピストン端面及びベアリング端面の合計隙間Ｇの半分程度）に設定されている。また、ピストン端面６Ａにおける溝９Ａの円周方向の長さＬＡと溝の数ＮＡの合計（ＬＡ×ＮＡ）が中心線２０の全周長ＣＬの略１／２程度に定められ、ピストン端面６Ｂにおける溝９Ｂの円周方向の長さＬＢと溝の数ＮＢの合計（ＬＢ×ＮＢ）が中心線２０の全周長ＣＬの１／４から１／３程度に定められている。この設定によって、ピストン端面６Ａの油膜形成能力ＰＡは、ピストン端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢより高くなり、ピストン６は、下側に押し下げられ、下側ピストン端面６Ｂがベアリング端面に押し付けられる。
【実施例４】
【００４０】
実施例４の構造においては、例えば、溝長さ合計（ＬＡ×ＮＡ）及び（ＬＢ×ＮＢ）が中心線２０の全周長ＣＬの略１／２程度を有する同一値に設定される。また、上側ピストン端面６Ａの溝深さＤＡがピストン端面及びベアリング端面間の合計隙間Ｇの１／２程度に設定されるに対してピストン端面６Ｂの溝深さＤＢがピストン端面及びベアリング端面間の合計隙間Ｇの１／４から１／３程度に設定される。この設定により、ピストン端面６Ａの油膜形成能力ＰＡをピストン端面６Ｂの油膜形成能力ＰＢより高く設定することができ、ピストン６を下側に（重力方向に）押し下げて下側ピストン端面６Ｂをベアリング端面に押し付けさせることができる。
【００４１】
上述した実施の形態及び実施例は、既に述べたように、ロータリコンプレッサ（ロータリ圧縮機）１を備える限り、ケーシング内高圧タイプのロータリコンプレッサに限らず、ケーシング内低圧タイプのロータリコンプレッサに適用することができる。
【００４２】
以上のように、実施形態に係るロータリコンプレッサにおいては、ローリングピストン端面に積極的に油膜圧力を発生させている。この油膜圧力は、ローリングピストンが傾くような力が働くと、この力に抗してローリングピストン端面の油膜がバネのように働き、ローリングピストンの過度な傾きを抑制している。しかも、偏心クランクの回転に倣って運動するローリングをベアリング端面（水平方向）で規制して回転運動するように、一方のピストン端面の油膜形成能力を他方のピストン端面よりも大きく設定して、ベアリング端面に他方のピストン端面を押し付けている。従って、偏心クランクの傾きによるローリングピストンの傾きが抑えられピストン端面とベアリング端面の片当たりや焼き付きが防止される。
【００４３】
ロータリコンプレッサの摺動部であるローリングピストン端面において、ローリングピストンが傾くことによるピストン端面とベアリング端面の固体接触を防止し、信頼性を向上させると共に摩擦損失を低減させコンプレッサの効率を向上させている。
【００４４】
この実施の形態の構造によれば、ピストン端面の固体接触を防止し高効率で信頼性の高いコンプレッサを実現することができる。
【００４５】
本発明のいくつかの実施の形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
【符号の説明】
【００４６】
１…ロータリコンプレッサ、２…ケーシング、３…モータ駆動部、３Ｂ…モータ・ロータ、３Ａ…モータ・ステータ、４…圧縮機構、５…シリンダ、６…ローリングピストン、６Ａ…ピストン上端面、６Ｂ…ピストン下端面、７―１、７−２…軸受、８…吸入管、９Ａ、９Ｂ…ピストン端面の溝、１０…シリンダ室、１０Ｃ…吸引ポート、１０Ｄ…吐出ポート、１１…クランク、１２…吐出管、１５…回転シャフト、２０…中心線、２５…潤滑油
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図５Ａ】
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【図５Ｂ】
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