(57)【要約】【課題】炉体内部において、高温域を安定させるとともに、空気の流速を上げることで、高品質の銑鉄溶湯を得ることができるシャフト炉およびこれを用いた銑鉄溶湯の製造方法を提供する。【解決手段】内部でコークスを燃焼させて溶解した鉄を得る縦型の炉体１１と、この炉体内部１２に空気を吹き込む８基の羽口２４とを備えたキュポラ１であって、上記羽口２４が、平面視で、上記炉体内部１２の中心（炉心１２Ｃ）方向に対して傾斜角θ（例えば１０°）だけ傾斜した方向に上記空気を吹き込む。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部で燃料を燃焼させて溶解した鉄を得る炉体と、この炉体の内部に空気を吹き込む複数の羽口とを備えたシャフト炉であって、
上記羽口が、平面視で、上記炉体の中心方向に対して傾斜した方向に上記空気を吹き込むものであることを特徴とするシャフト炉。
【請求項２】
内部で燃料を燃焼させて溶解した鉄を得る炉体と、この炉体の内部に空気を吹き込む複数の羽口とを備えたシャフト炉であって、
上記羽口の内周部に、平面視で、上記炉体の中心方向に対して傾斜した方向に上記空気の流れを転向させる送風案内体が設けられたことを特徴とするシャフト炉。
【請求項３】
傾斜の角度が、１°以上１５°以下であることを特徴とする請求項１または２に記載のシャフト炉。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか一項に記載のシャフト炉を用いて、炉体の内部で燃料を燃焼させて溶解した鉄を得ることを特徴とする銑鉄溶湯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シャフト炉およびこれを用いた銑鉄溶湯の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
シャフト炉としては、鉄屑から溶湯を得るための炉であるキュポラや、鉄鉱石から銑鉄を取り出すための高炉などが知られている。キュポラは、溶湯を得るために、主原料である鉄屑を燃料であるコークスで溶解するものであり、一般的には、縦型の炉体を有し、鉄屑およびコークスなどの投入口がこの炉体の頂部に設けられている。また、炉体の上部には、排気口および冷却水の供給部が設けられており、炉体の下部には、炉体の内部に燃焼用の空気を風箱から供給するための羽口が設けられている。さらに炉体の底部には、出銑口（出湯樋ともいう）が設けられている。
【０００３】
このような構成のキュポラにおいては、原料鉄屑などの鉄源や、燃料および加炭剤としてのコークス、および造滓材としての石灰石などを、一定の比率で投入口から繰り返し投入する。そして、羽口から吹き込まれる空気によりコークスを燃焼させて高温ガスを発生させ、それによって鉄源を溶解させる。また、吹き込まれた空気中の酸素は、コークスとの反応で二酸化炭素になった後、コークスとのさらなる反応で一酸化炭素になる。この一酸化炭素は、還元剤として働き、鉄源に含まれる鉄やケイ素の酸化物から、鉄やケイ素に還元するものである。一方で、この溶解により発生した排ガスは、排気口から排出される。溶け落ちた鉄は、滴下中に周囲のコークスとの接触で炭素分を吸収し、鋳物用の材料として適した溶湯として出銑口から取り出される（例えば特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２３０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記従来のキュポラでは、特許文献１の図５に示されるように、全ての羽口からの送風が炉体の中心（炉心）に向けられている。このため、これら送風が集中する炉心を中心に、高温域が安定して形成されるはずである。しかしながら、実際には、羽口の前の鉄源やコークスなどによる遮り具合によって、必ずしも炉心に送風が集中しない。また、炉体内部の鉄源やコークスなどの位置は、溶解が進むにつれて変動するので、送風が集中する点も時間に伴い変動する。したがって、高温域が安定しない状態で鉄源の溶解が行われ、結果として得られる溶湯の成分も安定しないという問題があった。
【０００６】
従来のキュポラを図４に基づいて説明すると、羽口４４からの送風は、炉心４２Ｃまたは炉心４２Ｃ近くで互いに衝突するので、水平方向の流速が相殺されて弱まり、炉体内部４２での空気の流速が不十分となる。このため、従来のキュポラ４０では、この空気のレイノルズ数が上昇せず、鉄源や溶湯への熱伝達および反応の活性化が不十分となる。また、流速が不十分のため、羽口から吹き込まれた空気と鉄源との接触は不十分となり、還元が十分に行われず、鉄やケイ素の歩留まりが低下するという問題があった。
【０００７】
そこで本発明は、上記問題を解決するものとして、炉体内部において、高温域を安定させるとともに、空気の流速を上げることで、高品質の銑鉄溶湯を得ることができるシャフト炉を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明の請求項１に係るシャフト炉は、内部で燃料を燃焼させて溶解した鉄を得る炉体と、この炉体の内部に空気を吹き込む複数の羽口とを備えたシャフト炉であって、
上記羽口が、平面視で、上記炉体の中心方向に対して傾斜した方向に上記空気を吹き込むものである。
【０００９】
また、請求項２に係るシャフト炉は、内部で燃料を燃焼させて溶解した鉄を得る炉体と、この炉体の内部に空気を吹き込む複数の羽口とを備えたシャフト炉であって、
上記羽口の内周部に、平面視で、上記炉体の中心方向に対して傾斜した方向に上記空気の流れを転向させる送風案内体が設けられたものである。
【００１０】
さらに、請求項３に係るシャフト炉は、請求項１または２に記載のシャフト炉において、傾斜の角度が、１°以上１５°以下であるものである。
また、請求項４に係る銑鉄溶湯の製造方法は、請求項１乃至３のいずれか一項に記載のシャフト炉を用いて、炉体の内部で燃料を燃焼させて溶解した鉄を得るものである。
【発明の効果】
【００１１】
上記シャフト炉およびこれを用いた銑鉄溶湯の製造方法によると、複数の羽口を平面視で炉体の中心に対して傾斜させており、これら羽口により吹き込まれる空気が互いに衝突せず渦流を形成するため、炉体の内部において、高温域が安定するとともに、空気の流速が上がることで、高品質の銑鉄溶湯を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施の形態におけるキュポラの全体を示す一部切欠断面図である。
【図２】同キュポラの図１におけるＡ−Ａ断面図である。
【図３】同キュポラの図１におけるＢ−Ｂ断面図である。
【図４】従来のキュポラにおける羽口高さでの水平断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態に係るシャフト炉について、図１〜図４に基づき説明する。
本実施の形態では、シャフト炉の一例として、キュポラについて説明する。ここで、図１はキュポラの全体を示す一部切欠側面図であり、図２は図１におけるＡ−Ａ断面図、図３は図１におけるＢ−Ｂ断面図、図４は従来の構成において図２に対応する図である。また、キュポラとは、鉄屑を原料とし、コークスを燃料および加炭剤として燃焼させ、鉄、炭素およびケイ素などを主成分とする溶湯を得るための炉である。
【００１４】
まず、上記キュポラの基本構成を説明する。
図１に示すように、キュポラ１は、コークスＫの燃焼により原料としての鉄屑（以下、鉄源Ｉという）を溶解させて溶湯を得る縦型の炉体１１と、この炉体内部１２に燃焼用の空気（４００〜６００℃程度である）を吹き込む送風装置２１とを備えている。上記炉体１１は、頂部に形成されて鉄源ＩおよびコークスＫなどを投入するための投入口１３と、この投入口１３の下方に形成されて上記燃焼により発生するガスを排出するための排気口１４と、上記燃焼により得られた溶湯を外部に導出する出湯樋１５とを有する。また、上記送風装置２１は、先端部が炉体内部１２に突出して配置され上記空気を当該炉体内部１２に吹き込む８基の羽口２４と、上記空気を溜めるとともに上記羽口２４に羽口導管２３を介して吹き込む風箱２２と、この風箱２２に上記空気を吹き込む熱交換器（図示省略）とから構成される。また、上記風箱２２は、中空の円環形状であり、羽口２４の上方で炉体１１の外周を囲むように配置される。
【００１５】
次に、上記羽口２４について図１および図２に基づき詳細に説明する。
これら８基の羽口２４は、図２に示すように、いずれも炉体内部１２の中心（以下、炉心１２Ｃという）に向けて、円周方向に等間隔で同一水平面上に配置される。また、図１に示すように、全ての羽口２４は、先端を下方に向けて傾斜させており、炉体内部１２に吹き込まれた空気が炉体内部１２の下部に達してから上部の排気口１４で排出されるように配置される。
【００１６】
また、図２に示すように、それぞれの羽口２４は、炉体内部１２側で絞られた円筒形状の羽口本体２５と、この羽口本体２５内に形成されて当該羽口本体２５を冷却するための冷却水流路（図示しない）と、上記羽口本体２５の内周側に配置された整流用耐火物（送風案内体の一例である）２６とを有する。ここで、上記羽口本体２５は、熱伝導率の高い金属である銅または銅合金が用いられており、その軸心の延長（図２では一点鎖線で示す）が炉心１２Ｃに向けられるとともに、上記炉体１１の外側で羽口導管２３に接続されている。また、冷却水流路は、内部に冷却水を高速で流すことにより、燃焼用の空気で熱衝撃を受ける羽口本体２５の損傷防止や延命を図るものである。さらに、整流用耐火物２６は、羽口本体２５が直接高温の空気に曝されること防ぐため、この羽口本体２５の内周側を覆うものであり、外周面が羽口本体２５の内周面に接するとともに、内部が円柱形状に貫通された形状である。また、整流用耐火物２６は、この円柱形状内を通過させて炉体内部１２に吹き込む空気により、平面視で、例えば、左回りの渦流を形成させるため、上記円柱形状の軸心の延長が羽口本体２５から見て炉心１２Ｃの右側に達する形状である。したがって、上記整流用耐火物２６は、炉心１２Ｃに向けられた羽口本体２５により吹き込まれる空気の流れを、炉心１２Ｃの右側に転向させるものである。以下では、平面視で、羽口本体２５の軸心と上記円柱形状の軸心がなす角を、傾斜角θという。
【００１７】
以下に、図１〜図４に基づいて、上記キュポラ１における作用を説明する。
図１に示すように、予め炉体１１には、投入口１３から鉄屑、銑鉄、故銑、フェロシリコンなどの鉄源ＩとコークスＫとが交互に投入される（厳密には、その他に造滓材としての石灰石の投入も必要であることは言うまでもない）ことで、鉄源Ｉ層とコークスＫ層が交互に積み上げられている。
【００１８】
次に、熱交換器から風箱２２に吹き込まれて溜められた燃焼用の空気が、羽口導管２３を介して、８基の羽口２４から炉体内部１２に時速２００〜３００ｋｍ程度で一斉に吹き込まれる。全ての羽口２４からの空気は、図２に示すように、炉心１２Ｃの右側に傾斜角θで吹き込まれるので、炉心１２Ｃで互いに衝突することなく、炉心１２Ｃを中心とした平面視で左回りの渦流を形成する（図３参照）。つまり、上記空気の水平方向の流れは、相殺されることなく、互いに渦流を形成するために働く。このため、図４の炉心４２Ｃに向けて空気を吹き込む従来のキュポラ４０に比べて、上記キュポラ１では炉体内部１２の水平方向の流速が大きくなる。また、全ての羽口２４からの空気は、渦流を形成するために働くので、いずれかの羽口２４の先端を鉄源Ｉなどにより遮られても、渦の強さ（流速）が弱まるだけで、渦の形状（流向）が変わるわけではない。したがって、鉄源Ｉなどの配置に関係なく、炉体内部１２では常に炉心１２Ｃを中心に渦流が形成されるため、炉心１２Ｃを中心とした高温域が安定して形成される。
【００１９】
また、炉体内部１２の空気の鉛直方向の平均流速は、炉体内部１２に吹き込む空気の流量を、炉体内部１２の水平断面積で割ることにより得られる。このため、従来のキュポラ４０と上記キュポラ１とでは、炉体１１が同一であり、炉体内部１２に吹き込む空気の流量も同一であるから、炉体内部１２の空気の鉛直方向の平均流速も同一である。しかし、水平方向の平均流速は、上述のように上記キュポラ１の方が大きいので、結果として炉体内部１２の空気の平均流速は、上記キュポラ１の方が大きくなる。
【００２０】
ところで、羽口２４から炉体内部１２に吹き込まれた空気は、羽口２４の先端が下方に向けて傾斜しているため、炉体内部１２の下部を経て上部に達し、その過程で鉄源ＩをコークスＫの燃焼により溶解させる。一方で、この空気中の酸素は、燃焼によりコークスＫと反応して二酸化炭素となり、コークスＫとのさらなる反応で一酸化炭素となる。この一酸化炭素は還元剤として働き、鉄源Ｉに含まれる鉄やケイ素の酸化物から、鉄やケイ素に還元する。そして、燃焼により発生したガスは排気口１４から排出されるとともに、溶解により得られた溶湯は、出湯樋１５から流れ出る。
【００２１】
以下、上記実施の形態をより具体的に示した実施例１および２と、これら実施例と比較するための比較例について説明する。ここで、これら比較例および実施例において、炉体に投入される鉄屑、銑鉄、フェロシリコン、石灰石などの配合割合や、羽口から吹き込まれる燃焼用の空気の流量および温度などの各条件は、ほぼ同程度に設定した。
【比較例】
【００２２】
従来のキュポラ４０に整流用耐火物を設けることで、整流用耐火物２６が設けられる実施例１および２と羽口内径を同一にした。ただし、炉体内部に吹き込まれる空気の方向を従来の構成と同一にするため、傾斜角を０°にした。
【００２３】
この場合、得られた結果を後述する実施例１および２と比較するために、１００（指数）として表１に示す。
【実施例１】
【００２４】
傾斜角θを５°にし、それ以外の条件を比較例と同一にした。
この場合、表１に示すように、比較例を１００として、得られた溶湯における炭素成分（出銑Ｃ値）の平均値は１０６、ケイ素成分（出銑Ｓｉ値）の平均値は１０２、全コークス比平均値は９４、Ｓｉ歩留まり平均値は１０８、出銑Ｃ値の標準偏差は９３、出銑Ｓｉ値の標準偏差は８６、出銑Ｃ値の変動係数は８８、出銑Ｓｉ値の変動係数は８４であった。
【実施例２】
【００２５】
傾斜角θを１０°にし、それ以外の条件を比較例と同一にした。
この場合、表１に示すように、比較例を１００として、得られた溶湯における炭素成分（出銑Ｃ値）の平均値は１０６、ケイ素成分（出銑Ｓｉ値）の平均値は１０１、全コークス比平均値は９４、Ｓｉ歩留まり平均値は１０８、出銑Ｃ値の標準偏差は１００、出銑Ｓｉ値の標準偏差は７６、出銑Ｃ値の変動係数は９５、出銑Ｓｉ値の変動係数は７５であった。
【００２６】
【表１】
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上記の比較例と実施例１および２との結果を比較すると、比較例に対して、実施例１および２では、より多くの出銑Ｃ値を少ないコークス量（全コークス比平均値）で得ることができ、銑鉄やフェロシリコンなどからのケイ素の歩留まりを向上させることができた。また、出銑Ｃ値の安定度は、比較例よりも実施例で出銑Ｃ値の変動係数が若干減少していることから、傾斜角θの増加により若干改善された。さらに、出銑Ｓｉ値の安定度は、比較例よりも実施例で出銑Ｃ値の変動係数が著しく減少していることから、傾斜角θの増加に伴って十分に改善された。
【００２７】
以下、本実施の形態に係るキュポラ１による効果について説明する。
上記キュポラ１は、炉体内部１２の空気の平均流速が大きくなることで、この空気が反応してなる一酸化炭素がより多くの酸化物に触れることになり、還元性が向上し、良質の溶湯が得られるとともに、ケイ素の歩留まりを向上させることができる。
【００２８】
また、炉体内部１２における空気の平均流速が上がると、この空気のレイノルズ数が上昇することで、この空気と鉄源Ｉや溶湯との間の熱伝達率が上昇し、反応を活性化することができる。
【００２９】
さらに、炉心１２Ｃを中心した高温域が安定して形成されるので、反応が安定し、得られる溶湯の成分が安定する。
また、本実施の形態に係るキュポラ１は、従来のキュポラ４０と整流用耐火物２６の有無において相違し、それ以外は全く同一である（図２および図４を参照）。したがって、上記キュポラ１は、従来のキュポラ４０における羽口４４の内周部に整流用耐火物２６を設けるだけでよく、簡単な改良工事で建設することができる。
【００３０】
ところで、上記実施の形態では、傾斜角θを得るために上述の整流用耐火物２６を設けたものとして説明したが、図４に示す従来のキュポラ４０において、羽口４４の内部に整流用耐火物２６を設けると、実質的な羽口内径が小さくなる。これによる影響を回避するには、整流用耐火物２６を設けず、羽口２４の向き（羽口本体２５の軸心）を平面視で傾斜角θだけ傾けてもよい。あるいは、実質的な羽口内径が小さくなってもよければ、本実施の形態のように、整流用耐火物２６を設けてもよい。
【００３１】
また、上記実施の形態において、整流用耐火物２６は、炉心１２Ｃに向けられた羽口本体２５により吹き込まれる空気の流れを、炉心１２Ｃの右側に転向させるものとして説明したが、左側に転向させるものであってもよい。具体的には、羽口本体２５の内部に貫通された円柱形状における軸心の延長が、羽口本体２５から見て炉心１２Ｃの左側に達する形状である。
【００３２】
さらに、上記実施の形態では、羽口２４の先端を下方に向けて傾斜させた例を示したが、下方に限定されるものではなく、下方以外の場合、例えば水平に向けても本発明の効果を奏する。
【００３３】
また、上記実施例１では傾斜角θを５°、上記実施例２では傾斜角θを１０°とした場合について説明したが、これらは一例に過ぎず、傾斜角θは１°以上１５°以下であればよい。
【００３４】
また、上記実施の形態では、羽口２４の数は８基として説明したが、この数に限定されるものではなく、複数であればよい。
また、上記実施の形態では、シャフト炉の一例としてキュポラ１について説明したが、高炉など他のシャフト炉であってもよい。
【符号の説明】
【００３５】
Ｉ      鉄源
Ｋ      コークス
１      キュポラ
１１      炉体
１２      炉体内部
１２Ｃ    炉心
１３      投入口
１４      排気口
１５      出湯樋
２１      送風装置
２２      風箱
２３      羽口導管
２４      羽口
２５      羽口本体
２６      整流用耐火物
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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