(57)【要約】【課題】  モルタルやコンクリートのひび割れの要因となる収縮を十分に低減しつつ、要求される強度発現性の発揮に柔軟に対応可能なセメントクリンカー及びセメント組成物を提供することを課題とする。【解決手段】  クリンカー鉱物としてＣ3Ｓを含むセメントクリンカーであって、Ｃ3Ｓが結晶多形としてＭ１相を４０質量％以上含有することを特徴とするセメントクリンカー及びセメント組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
クリンカー鉱物としてＣ3Ｓを含むセメントクリンカーであって、Ｃ3Ｓが結晶多形としてＭ１相を４０質量％以上含有することを特徴とするセメントクリンカー。
【請求項２】
請求項１に記載のセメントクリンカーと石膏とを含むことを特徴とするセメント組成物。
【請求項３】
ＪＩＳ  Ｒ  ５２１０に記載の普通ポルトランドセメントまたは早強ポルトランドセメントの規格に適合することを特徴とする請求項２に記載のセメント組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、モルタルやコンクリートのひび割れの要因となる収縮を低減可能なセメントクリンカー及びセメント組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、セメントを用いてモルタルやコンクリート（以下、まとめて「コンクリート等」という場合がある）を打設するとき、コンクリート等の自己収縮や乾燥収縮といった収縮が発生し、ひび割れの要因となっていた。そのため、土木学会のコンクリート標準示方書において収縮量の上限値が規定される等、近年、コンクリート等の収縮低減に対する要求が強くなっており、その対策として、コンクリート等の収縮を少なくするために膨張材や収縮低減剤が添加されることがあった。
【０００３】
しかし、膨張材や低減収縮剤の添加量が多くなると、コンクリート等の作製時、コンクリート等の流動性の経時低下が大きくなる、凝結遅延が生じる、強度発現性が低下する、等の問題が生じることがあった。そこで、特定量のフッ素、ＳＯ3及び塩素を含有するセメントクリンカーの粉砕物と、膨張材及び／又は収縮低減剤を組み合わせることにより、膨張材や収縮低減剤の添加量が少なくてもコンクリート等の収縮を低減する技術が提案されている（特許文献１参照）。また、かかる特許文献１には、セメントクリンカー中のＳＯ3の含有量を増加させることによって膨張剤や収縮低減剤の添加量を少なくできることも開示されている。
【０００４】
また、焼成後にアルミネート相とフェライト相の合計の含有率が１０質量％以下となるようにセメントクリンカーの配合割合を調整することにより、収縮を低減できるようなポリマー混和材等の特殊な材料を用いずに、従来よりも高い耐硫酸塩性および低自己収縮性の発揮を可能とするセメントクリンカーを得る技術が提案されている（特許文献２参照）。また、かかる特許文献２には、Ｃ2Ｓを増加させることによって収縮を低減させることも開示されている（特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００９−１７９５１２号公報
【特許文献２】特開２０１０−０３７１７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１の技術では、特定量のフッ素、ＳＯ3及び塩素をセメントクリンカーに含有させるだけでは収縮低減性が不十分であるため、膨張材や収縮低減剤の添加量を少なくしているものの、膨張材や収縮低減剤に依存せざるを得ないものであった。また、かかる特許文献１の技術においてさらにセメントクリンカー中のＳＯ3を増加させても、やはり収縮低減性が不十分であるため、膨張材や収縮低減剤に依存せざるを得なかった。
【０００７】
また、特許文献２の技術では、セメントクリンカー自体が収縮低減性能を発揮するものの、水との反応性の高いアルミネート相や化学抵抗性が大きいフェライト相が減少することにより、セメントの早期の強度発現性や化学抵抗性に悪影響を及ぼすおそれがある。また、Ｃ2Ｓを増加させることにより収縮を低減可能なセメントクリンカーを生成しても、かかるセメントクリンカーは早期の強度発現性が低下することから、その用途が、例えば長期強度発現性を目的として用いられる低熱ポルトランドセメント等に限られるおそれがある。
【０００８】
そこで、本発明は、モルタルやコンクリートのひび割れの要因となる収縮を十分に低減しつつ、要求される強度発現性の発揮に柔軟に対応可能なセメントクリンカー及びセメント組成物を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
かかる課題に鑑みて本発明者らが鋭意研究したところ、セメントクリンカーに含まれるクリンカー鉱物Ｃ3Ｓの有する７種の結晶多形Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｍ１、Ｍ２、Ｍ３及びＲのうち、Ｍ１相を増加させることによってコンクリート等の収縮が低減することを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】
即ち、本発明に係るセメントクリンカーは、クリンカー鉱物としてＣ3Ｓを含むセメントクリンカーであって、Ｃ3Ｓが結晶多形としてＭ１相を４０質量％以上含有することを特徴とする。
【００１１】
かかる構成によれば、セメントクリンカーのＣ3Ｓ中のＭ１相の含有量を４０質量％以上とすることによって、モルタルやコンクリートを打設したとき、これらの収縮を十分に低減可能なセメントクリンカーとなる。しかも、Ｃ3Ｓ中の結晶多形の存在比率を調整するだけで、このように収縮低減が可能となる。これにより、コンクリート等のひび割れの要因となる収縮を十分に低減しつつ、要求される強度発現性に応じてセメントクリンカー中におけるＣ3Ｓの含有量を調整することにより、柔軟に対応することが可能となる。
【００１２】
本発明に係るセメント組成物は、前記セメントクリンカーと石膏とを含むことを特徴とする。これにより、モルタルやコンクリートを打設したとき、これらのひび割れの要因となる収縮を十分に低減することができる。
【００１３】
また、本発明に係るセメント組成物は、ＪＩＳ  Ｒ  ５２１０に記載の普通ポルトランドセメントまたは早強ポルトランドセメントの規格に適合することが好ましい。これにより、幅広い用途に適用することが可能となる。
【発明の効果】
【００１４】
以上のように、本発明によれば、モルタルやコンクリートのひび割れの要因となる収縮を十分に低減しつつ、要求される強度発現性の発揮に柔軟に対応することが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明に係る実施形態について説明する。
【００１６】
本発明に係るセメントクリンカーは、鉱物としてＣ3Ｓを含むセメントクリンカーであって、Ｃ3Ｓが結晶多形としてＭ１相を４０質量％以上含有する。Ｃ3Ｓは、化合物組成が３ＣａＯ・ＳｉＯ2から成り、エーライトと称される。ここで、Ｃ＝ＣａＯであり、Ｓ＝ＳｉＯ2である。
【００１７】
Ｍ１相は、Ｃ3Ｓの７種の結晶多形の一つをなす相であり、単斜晶系の結晶構造を示す。一般に、Ｃ3Ｓについては、三斜晶であるＴ１、Ｔ２及びＴ３、単斜晶であるＭ１、Ｍ２及びＭ３、菱面体晶であるＲ、の７種の結晶多形が知られており、クリンカー原料の焼成中には、まずＲ相が生成し、冷却後には、Ｍ１相及びＭ３相が存在し、ごくまれにＭ１相及びＭ３相と比較して極微量のＴ２相が生成される場合もある。また、従来、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量は、概ね２０〜３０質量％程度であったが、このような含有量のＭ１相を含むようなセメントクリンカーは、収縮低減性能が十分ではなかった。
【００１８】
しかし、本発明に係るセメントクリンカーにおいては、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量を４０質量％以上とすることにより、セメントクリンカーを用いてコンクリート等を打設したとき、コンクリート等の収縮を十分に低減することが可能となる。
【００１９】
また、Ｃ3Ｓに含まれるＭ１相の含有量を多くする程コンクリート等の収縮をより低減することができ、かかる観点から、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量が、６０質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましい。なお、Ｍ１相はＣ3Ｓよりも多く生成されないため、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量の上限は、１００質量％である。
【００２０】
なお、本発明では、後述する製造条件により、Ｃ3ＳにＭ１相及びＭ３相が混在、またはＭ１相単独で存在するが、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％以上であれば、Ｍ１及びＭ３以外の結晶多形が含まれていてもよい。
【００２１】
次に、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量の算出方法について説明する。
【００２２】
Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量の算出に先立って、Ｃ3Ｓ量及びＭ１相量を定量する。例えば、セメントクリンカーについてＸ線回折法による測定を行い、得られたＸ線回折プロファイルをリートベルト法により解析することによって、Ｃ3Ｓ量及びＭ１相量を定量することができる。
【００２３】
Ｘ線回折法とは、試料の表面に対して小さな角度でその表面にＸ線を入射させながらＸ線検出器を旋回させ、回折Ｘ線の強度を測定する方法（２θスキャン）のことをいう。Ｘ線回折装置としては、例えば粉末解析用Ｘ線回折装置（パナリティカル社製、Ｘ’Ｐａｒｔ  Ｐｏｗｄｅｒ）を用いることができる。
【００２４】
かかる粉末Ｘ線回折装置を用い、測定条件としてステップサイズ、スキャンスピード、電圧や電流等を予備実験等によって適宜設定することにより、セメントクリンカーのＸ線回折プロファイルを得ることができる。測定条件の一例として、ステップサイズを０．０１７°、スキャンスピードを０．１０１２°／ｓ、電圧を４５ｋＶ、電流を４０ｍＡとすることができる。
【００２５】
リートベルト法とは、粉末Ｘ線回折パターン全体を対象として結晶構造パラメータと格子定数を直接精密化する手法である。Ｘ線回折プロファイルは、格子定数、結晶構造パラメータ（占有率、原子座標）、格子歪、結晶子サイズ、質量分率等の多くの情報を含んでおり、リートベルト法によれば、セメントクリンカー全体の結晶データを把握できる。そして、Ｘ線回折装置により得られたＸ線回折プロファイルからリートベルト法による解析を行うことにより、セメントクリンカーに含まれるＣ3Ｓ量及びＭ１相量を定量することができる。また、Ｍ１相量及びＭ３相量を定量し、これらの和によりＣ3Ｓ量を算出することもできる。
【００２６】
かかるリートベルト法による解析を実行するために、例えば結晶構造解析用ソフトウエア（Ｘ’Ｐａｒｔ  Ｈｉｇｈ  Ｓｃｏｒｅ  Ｐｌｕｓ  ｖｅｒｓｉｏｎ  ２．１ｂ）を用いることができる。該ソフトウエアは、リートベルト法による解析を実行する機能に加え、Ｘ線回折プロファイルからセメントクリンカーに含まれるクリンカー鉱物を同定する機能を有している。
【００２７】
具体的には、操作者が上記ソフトウエアにおける定性分析を実行させると、上記ソフトウエアによって粉体Ｘ線回折装置によって得られたセメントクリンカーのＸ線回折プロファイルから、セメントクリンカーに含まれるクリンカー鉱物の同定が行われる。次に、操作者は、同定されたクリンカー鉱物の基本結晶構造データを上記ソフトウエアに初期値として入力し、格子定数、スケールファクター等、セメントクリンカー全体の結晶構造パラメータの精密化に必要なパラメータを選択し、上記ソフトウエアを実行させる（精密化操作）。かかる精密化操作において、上記ソフトウエアにより、初期値の入力に基づく理論上のＸ線回折プロファイル（理論プロファイル）が作成される。また、精密化操作によって、精密化に必要なパラメータが可変され、これに応じて理論プロファイルが変化する。
【００２８】
そして、理論プロファイルが、実測されたＸ線回折プロファイルとフィッティングするように、操作者による精密化操作が繰り返されると、上記ソフトウエアにより、最終的に精密化されたスケールファクターから、各クリンカー鉱物の質量％が、算出される。ここで、各クリンカー鉱物の質量％は、これらの質量％の合計が１００質量％となるように定められる。上記クリンカー鉱物の基本結晶構造データについては、社団法人化学情報協会の無機結晶構造データベース（ＩＣＳＤ）に示されたデータを用いることができる。
【００２９】
かかるリートベルト法による解析によって得られたＣ3Ｓ量（質量％）及びＭ１相量（質量％）から、Ｃ3Ｓ量に対するＭ１相量の百分率（Ｍ１相量／Ｃ3Ｓ量×１００）を算出することにより、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量を算出することができる。
【００３０】
なお、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量を算出可能であれば、Ｃ3Ｓ量及びＭ１相量の定量方法は、上記したＸ線回折法に特に限定されるものではない。また、Ｘ線回折法を用いた場合であっても、Ｘ線回折プロファイルから、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量を算出可能であれば、リートベルト法以外の解析方法を用いることもできる。
【００３１】
本発明に係るセメントクリンカー中に含まれるＣ3Ｓ量は、特に限定されるものではないが、４０〜７０質量％であることが好ましく、４５〜６５質量％であることがより好ましい。４０〜７０質量％とすることにより、セメントクリンカーの収縮低減性能を発揮させつつ、ポルトランドセメントクリンカーを生成するために必要な焼結時間を確保して、ポルトランドセメントクリンカーの有する強度発現性能を発揮させることが可能となる。
【００３２】
本発明のセメントクリンカー中に含まれるＣ3Ｓ以外のクリンカー鉱物としては、Ｃ2Ｓ、Ｃ3Ａ、Ｃ4ＡＦ、Ｃ2ＡＳ等が含まれてもよく、特に限定されるものではない。例えばクリンカー鉱物として、Ｃ3Ｓの他にＣ2Ｓ、Ｃ3Ａ、Ｃ4ＡＦを含むものが好ましく、より具体的には、Ｃ2Ｓを８〜３０質量％、Ｃ3Ａを７〜１１質量％、Ｃ4ＡＦを７〜１０質量％で含有するものが好ましい。ここで、Ａ＝Ａｌ2Ｏ3、Ｆ＝Ｆｅ2Ｏ3である。
【００３３】
かかるクリンカー組成を有するセメントクリンカーとしては、ポルトランドセメントクリンカーが挙げられる。なお、セメントクリンカーの鉱物組成は、セメントクリンカーの化学組成からボーグ式によって算出することもできる。
【００３４】
また、本発明に係るセメントクリンカーは、上記ポルトランドセメントクリンカーのうち、普通ポルトランドセメントクリンカーまたは早強ポルトランドセメントクリンカーであることが好ましい。これにより、早期の強度発現性能を発揮させつつ、幅広い用途に適用することが可能となる。
【００３５】
なお、上記した他、例えばセメントクリンカーを、クリンカー鉱物としてＣ3Ｓを１０〜３０質量％、Ｃ2Ｓを４０〜６９質量％、Ｃ3Ａを１〜６質量％、Ｃ4ＡＦを９〜１１  質量％で含有するものとすることもでき、このような低熱ポルトランドセメントクリンカーとすることにより、セメントクリンカーの収縮低減性能を発揮させつつ、長期の強度発現性を発揮させることが可能となる。また、かかる低熱ポルトランドセメントクリンカーでは、Ｃ2Ｓの増加による収縮低減に加え、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の増加による収縮低減を図ることもできるため、収縮低減性能が一層向上する。このように、セメントクリンカー中のＣ3Ｓ量を変えることにより、セメントクリンカーが要求される強度発現性の発揮に柔軟に対応することができる。
【００３６】
次に、本発明に係るセメントクリンカーの製造について説明する。
【００３７】
クリンカー原料としては、Ｃａ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅ等を含むものであれば、元素単体物、酸化物、炭酸化物などの形態を問わず用いることができ、また、それらの混合物を用いることができる。例えば天然原料の例として、石灰石、粘土、珪石、酸化鉄原料が挙げられ、工業的な原料の例として、上記元素を含む廃棄物原料、高炉スラグ、フライアッシュ等が挙げられる。また、かかるクリンカー原料の混合割合に関しては、特に限定されるものではなく、目的とする鉱物組成に対応した成分組成となるように原料配合を定めることができる。
【００３８】
但し、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量を増加させるという観点に鑑みれば、クリンカー原料を、セメントクリンカー全体を１００質量％としてセメントクリンカー中にＭｇＯが１．６質量％以下、ＳＯ3が０．４質量％以上含まれるように配合することが好ましい。このようにクリンカー原料を配合し、後述する焼成を行ってセメントクリンカーを生成することにより、セメントクリンカーにおけるＣ3Ｓ中のＭ１相の含有量を増加させることができる。
【００３９】
かかるセメントクリンカーに含まれるＭｇＯの含有量は、セメントクリンカー全体を１００質量％として０．９質量％以下であることがより好ましく、０．５質量％以下であることがさらに好ましく、ＭｇＯが含まれない（０質量％である）ことが最も好ましい。
【００４０】
また、上記セメントクリンカーに含まれるＳＯ3の含有量は、セメントクリンカー全体を１００質量％として、１質量％以上であることがより好ましい。一方、ＳＯ3の含有量の上限は、セメントクリンカー全体を１００質量％として１．５質量％以下であることが好ましく、１．３質量％以下であることがより好ましい。ＳＯ3の含有量を１．５質量％以下とすることにより、セメントクリンカーの生成状態や生成量に悪影響を及ぼすことを回避することができる。
【００４１】
そして、目的とするセメントクリンカーが得られるような組成で混合されたクリンカー原料を、後述する焼成条件で焼成し、冷却する。
【００４２】
焼成は、通常、電気炉やロータリーキルン等を用いて行われる。焼成方法としては、例えば、クリンカー原料を、所定の第１焼成温度及び第１焼成時間で加熱して焼成を行う第１焼成工程と、該第１焼成工程後、第１焼成温度から所定の第２焼成温度まで所定の昇温時間をかけて昇温させる昇温工程と、該昇温工程後、第２焼成温度及び所定の第２焼成時間で加熱して焼成を行う第２焼成工程と、を含む方法が挙げられる。
【００４３】
例えば、電気炉を用いた場合、クリンカー原料を、１０００℃の焼成温度（第１焼成温度）で３０分間（第１焼成時間）加熱して焼成を行った後（第１焼成工程）、１４５０℃（第２焼成温度）まで３０分間（昇温時間）かけて昇温させ（昇温工程）、さらに１４５０℃で１５分間（第２焼成時間）加熱して焼成を行った後（第２焼成工程）、焼成物を急冷することにより、本発明に係るセメントクリンカーを製造することができる。
【００４４】
なお、焼成条件は、上記に特に限定されるものではなく、Ｍ１相の含有量を上述のように制御することが可能であれば、予備実験等により適宜設定することができる。例えば電気炉を用いる場合には、第１焼成温度は、８５０〜１１５０℃が好ましく、９００〜１１００℃がより好ましく、９５０〜１０５０℃がさらに好ましい。第１焼成時間は、１５〜４５分が好ましく、２０〜４０分がより好ましく、２５〜３５分がさらに好ましい。第２焼成温度は、１２００〜１６００℃が好ましく、１３５０〜１５５０℃がより好ましく、１４００〜１５００℃がさらに好ましい。昇温時間は、１５〜４５分が好ましく、２０〜４０分がより好ましく、２５〜３５分がさらに好ましい。第２焼成時間は、５〜２５分が好ましく、１０〜２０分がより好ましく、１２〜１８分がさらに好ましい。
【００４５】
また、例えばロータリーキルンを用いる場合にも、上記した電気炉を用いた場合の焼成条件と同様の条件で焼成を行うことによって、Ｍ１相の含有量を上述のように制御することができる。かかる焼成条件を用いる場合には、焼成時の間隙相融液の粘性、表面張力、Ｃ3Ｓの生成温度を、電気炉で焼成する場合と同様となるように調整すればよい。このように調整する方法として、例えばＳＯ3を多く含む石膏や石膏ボードをクリンカー原料として用い、これらを、セメントクリンカー中のＳＯ3の含有量が上述した好ましい上限である１．５質量％を超えない範囲において電気炉で焼成する場合よりも大きくなるように、配合する方法が挙げられる。
【００４６】
上記の様にして製造されたセメントクリンカーを、石膏との混合物とすることにより、本発明に係るセメント組成物を作製することができる。また、セメントクリンカーと石膏とを例えばボールミル等で粉砕することにより、セメント組成物を作製することができる。
【００４７】
セメントクリンカー及び石膏の配合量は、セメントクリンカーに添加される石膏に含まれるＳＯ3の含有量が、セメント組生物全体を１００質量％として１質量％以上３．５質量％以下となるように設定することが好ましい。このようにセメント組成物中のＳＯ3の含有量が１質量％以上３．５質量％以下となるように設定することにより、セメント組成物を水と混合する際にエトリンガイトの生成量を適切に制御することができるため、セメント組成物の収縮低減性能を発揮させつつ、強度発現性の低下を抑制することができる。
【００４８】
また、粉砕条件は、セメント組成物のブレーン値が３０００〜４５００ｃｍ2／ｇとなるように調整することが好ましい。
【００４９】
以上のような工程を経ることにより、ＪＩＳ  Ｒ  ５２１０に記載の普通ポルトランドセメントまたは早強ポルトランドセメントの規格に適合するセメント組成物を作製することができる。また、本発明のセメント組成物がＪＩＳ  Ｒ  ５２１０に記載の普通ポルトランドセメントまたは早強ポルトランドセメントの規格に適合することにより、幅広い用途に適用可能となる。
【００５０】
なお、その他、上述したような低熱ポルトランドセメントクリンカーと石膏とを配合し、ＪＩＳ  Ｒ  ５２１０に記載の低熱ポルトランドセメントの規格に適合するセメント組成物を作成することもできる。
【００５１】
このようにして作製されたセメント組成物を、水と混合することにより、セメントミルクを作製することができ、水及び砂と混合することにより、モルタルを作製することができ、砂及び砂利と混合することにより、コンクリートを作製することができる。また、上記セメント組成物からモルタルやコンクリートを作製する際、高炉スラグやフライアッシュ等を添加することもできる。
【００５２】
上記のようにして作製されたセメント組成物について、長さ変化試験を行うことにより、モルタルやコンクリートの収縮を評価することができる。長さ変化試験は、ＪＩＳ  Ａ  １１２９「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ法」に準拠して行うことができる。具体的には、４０×４０×１６０ｍｍの金属型枠３個を用いてモルタル供試体を作製した後、モルタル供試体を所定の条件下に保存し、保存開始時と保存後のモルタル供試体の長さを測定して、両者の差により長さ変化を算出する。
【００５３】
モルタル供試体は、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１「セメントの物理試験方法：１０．４供試体の作り方」に準拠して作製することができる。また、モルタル供試体は、金属型枠に注ぎ、２４時間後に脱型したモルタル供試体を２０℃で７日間水中養生した後、保存に供することができ、保存条件は、保存環境を２０℃、６５％ＲＨの雰囲気とし、保存期間を１８２日とすることができる。
【００５４】
そして、本発明に係るセメントクリンカーを用いてセメント組成物を作製することにより、上記した長さ変化が、−９００×１０-6以上と小さくなるため、モルタルやコンクリートを打設したときの収縮を十分に低減することができる。
【実施例】
【００５５】
以下、本発明の実施例について説明する。
【００５６】
（試験例１）
＜セメントクリンカーの作製＞
クリンカー原料として、二酸化珪素（キシダ化学製、試薬１級、ＳｉＯ2）、酸化鉄（III）（関東化学製、試薬特級、Ｆｅ2Ｏ3）、炭酸カルシウム（キシダ化学製、試薬１級、ＣａＣＯ3）、酸化アルミニウム（関東化学製、試薬１級、Ａｌ2Ｏ3）、塩基性炭酸マグネシウム（キシダ化学製、試薬特級、約４ＭｇＣＯ3・Ｍｇ（ＯＨ）2、・５Ｈ2Ｏ）、炭酸ナトリウム（キシダ化学製、無水・特級、Ｎａ2ＣＯ3）、リン酸三カルシウム（キシダ化学製、試薬１級、Ｃａ3（ＰＯ4）2）、硫酸カルシウム２水和物（キシダ化学製、試薬１級、ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ）を用いた。
【００５７】
これらの配合量は、生成されるクリンカー鉱物Ｃ3Ｓ、Ｃ2Ｓ、Ｃ3Ａ、Ｃ4ＡＦの組成が普通ポルトランドセメントクリンカーの組成となるように、ボーグ式を用いて決定した。具体的には、Ｃ3Ｓ、Ｃ2Ｓ、Ｃ3Ａ、Ｃ4ＡＦの鉱物組成が概ね表１に示す値となるように、各原料の配合量を算出した。加えて、セメントクリンカー中のＭｇＯ、ＳＯ3の添加量を変えて上記各原料を配合した。
【００５８】
上記の通り配合したクリンカー原料を、電気炉に投入して１０００℃で３０分間の焼成を行った後、１０００℃から１４５０℃まで３０分間かけて昇温させ、さらに１４５０℃で１５分間の焼成を行った後、焼成物を急冷して、サンプルＡ〜Ｌのセメントクリンカーを作製した。
【００５９】
＜Ｃ3Ｓ量及びＭ１相量の定量＞
・Ｘ線回折プロファイルの取得及びクリンカー鉱物の同定
粉末Ｘ線回析装置（パナリティカル社製、Ｘ’Ｐａｒｔ  Ｐｏｗｄｅｒ）を用い、測定条件を、ステップサイズ：０．１７°、スキャンスピード：０．１０１２°／ｓ、電圧：４５ｋＶ、電流：４０ｍＡとして、サンプルＡ〜ＬのセメントクリンカーについてＸ線回折測定を行い、Ｘ線回折プロファイルを得た。
【００６０】
得られたＸ線回析プロファイルについて、上記粉末Ｘ線回析装置に備えられた結晶構造解析用ソフトウエア（パナリティカル社製、Ｘ’Ｐａｒｔ  Ｈｉｇｈ  Ｓｃｏｒｅ  Ｐｌｕｓ  ｖｅｒｓｉｏｎ  ２．１ｂ）を用い、サンプルＡ〜Ｌに含まれるクリンカー鉱物の同定を行った。同定されたクリンカー鉱物は、Ｃ3Ｓ−Ｍ１（Ｍ１相）、Ｃ3Ｓ−Ｍ３（Ｍ３相）、Ｃ2Ｓ−α’（α’相）、Ｃ2Ｓ−β（β相）、Ｃ3Ａ−ｃｕｂｉｃ（立方晶）、Ｃ3Ａ−ｏｒｔｈｏ（斜方晶）、Ｃ4ＡＦ、ｇｙｐｓｕｍ（石膏）、ｂａｓｓａｎｉｔｅ（半水石膏）、Ｋ3Ｎａ（ＳＯ4）2、Ｐｏｔｔａｓｉｕｍｓｕｌｆａｔｅ（Ｋ2ＳＯ4）及びｂｅｔａ−Ａｒｃａｎｉｔｅ（アルカナイト）であった。
【００６１】
・リートベルト法による解析
次に、上記ソフトウエアに搭載されたリートベルト法による解析機能を用い、上記の通り同定された各クリンカー鉱物の質量％を定量した。ここでは、ＩＣＤＳ（社団法人化学情報協会の無機結晶構造データベース）から、各クリンカー鉱物についての基本結晶構造データ（格子定数、スケールファクター等）は、上記ソフトウエアに初期値として入力されている。次に、セメントクリンカー全体の結晶構造パラメータの精密化に必要なパラメータとして格子定数、スケールファクター等を選択し、精密化操作を実行した。これにより、理論プロファイルが実測したＸ線回折プロファイルとフィッティングするように上記精密化に必要なパラメータが可変されることによって精密化操作が繰り返された後、最終的に精密化されたスケールファクターから、各クリンカー鉱物の質量％が得られた。また、各クリンカー鉱物の質量％の合計を１００質量％とし、Ｍ１相量及びＭ３相量の和により、Ｃ3Ｓ量を算出した。このようにして定量されたサンプルＡ〜Ｌの各クリンカー鉱物量のうち、Ｃ3Ｓ量、Ｃ2Ｓ量、Ｃ3Ａ量及びＣ4ＡＦ量を表１に示す。
【表１】
2012025635.tif 000002
【００６２】
＜Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量の算出＞
【００６３】
サンプルＡ〜Ｌにおいて、上記によって得られたＣ3Ｓ量及びＭ１相量から、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量を、Ｍ１相量／Ｃ3Ｓ量×１００により算出した。各サンプルＡ〜Ｌにおける算出結果を、Ｃ3Ｓ量、Ｍ１相量及びＭ３相量と共に表３に示す。
【００６４】
＜セメントクリンカーの化学組成の定量＞
ＪＩＳ  Ｒ  ５２０２「セメントの化学分析方法」に準拠して、サンプルＡ〜Ｌのセメントクリンカーの化学組成を定量した。定量結果を表２に示す。
【表２】
2012025635.tif 000003
【００６５】
＜セメント組成物の作成＞
作製したセメントクリンカーと石膏とを、セメントクリンカーに添加される石膏に含まれるＳＯ3の含有量がセメント組成物全体を１００質量％として１〜３．５質量％となるように調合し、ブレーン値が３０００〜４５００ｃｍ2／ｇとなるようにボールミルで粉砕して、各サンプルＡ〜Ｌのセメント組成物を作製した。
【００６６】
＜長さ変化試験＞
サンプルＡ〜Ｌのセメント組成物について長さ変化試験を行った。まず、ＪＩＳ  Ａ  １１２９「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ法」及びＪＩＳ  Ｒ  ５２０１「セメントの物理試験方法：１０．４供試体の作り方」に準拠して、サンプルＡ〜Ｌのセメント組成物をそれぞれ、４０×４０×１６０ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してモルタル供試体を３個ずつ作製した。次に、ＪＩＳ  Ａ  １１２９「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ法」に準拠して、作製されたモルタル供試体を２０℃で７日間水中養生した後、２０℃、６５％ＲＨの雰囲気下に１８２日間保存し、かかる雰囲気下での保存開始時と１８２日保存後（１８２日材齢）のモルタル供試体の長さを測定した。そして、各モルタル供試体について保存開始時の長さ（基長）に対する１８２日保存後の長さの差を算出し、サンプルＡ〜Ｌごとに得られた３つの長さ変化を平均することによって、各サンプルＡ〜Ｌのセメント組成物の長さ変化を得た。結果を表３に示す。
【表３】
2012025635.tif 000004
【００６７】
表３に示すように、市販の普通ポルトランドセメントに相当するＣ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％未満であるサンプルＡ〜Ｇでは、長さ変化が、いずれも−９００×１０-6未満であった。これに対し、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％以上であるサンプルＨ〜Ｌでは、長さ変化が、いずれも−９００×１０-6以上であった。この結果、本発明の要件を満たすサンプルＨ〜Ｌは、本発明の要件を満たさないサンプルＡ〜Ｇよりも優れた収縮低減性能を発揮することが認められた。また、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％以上では、Ｍ１相の含有量の増加と共に長さ変化の程度が小さくなっており、Ｍ１含有量が増加する程、収縮低減性能が向上することがわかった。
【００６８】
また、サンプルＬに示すように、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量を１００質量％とすることが可能であることが、確認された。さらに、上記した同定結果により、セメントクリンカー中のＣ3Ｓには、結晶多形としてＭ１相及びＭ３相のみが存在していることが、確認された。
【００６９】
＜圧縮強さ試験＞
サンプルＡ〜Ｌのセメント組成物について圧縮強さ試験を行った。長さ変化試験と同様に、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１「セメントの物理試験方法：１０．４供試体の作り方」に準拠して、サンプルＡ〜Ｌのセメント組成物をそれぞれ、４０×４０×１６０ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してモルタル供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢３日、７日、２８日まで養生し、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１「セメントの物理試験方法：１０．５測定」に準拠して、各材齢における圧縮強さを測定した。結果を表４に示す。
【表４】
2012025635.tif 000005
【００７０】
表４に示すように、市販の普通ポルトランドセメントに相当するＣ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％未満であるサンプルＡ〜Ｇと、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％以上であるサンプルＨ〜Ｌとでは、いずれの材齢においても圧縮強さに大きな差異は見られなかった。
【００７１】
この結果、本発明のセメントクリンカー及びセメント組成物を普通ポルトランドセメントクリンカー及び普通ポルトランドセメントとすることによって、市販の普通ポルトランドセメントと同等の早期強度発現性を発揮させ得ることが認められた。また、このような普通ポルトランドセメントとすることによって、例えばＣ2Ｓ量を増加させて収縮を低減させる市販の低熱ポルトランドセメントでは得ることが困難であった、早期強度発現性を発揮させ得ることも認められた。
【００７２】
上記の様な結果より、さらに、本発明のセメントクリンカー及びセメント組成物を低熱ポルトランドセメントクリンカー及び低熱ポルトランドセメントとすることによって、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％以上となるため、普通ポルトランドセメントよりもさらにＣ2Ｓ量を増加させた低熱ポルトランドセメントにおいては、Ｃ2Ｓ量の増加による収縮の低減に加え、Ｍ１相の含有量の増加による収縮の低減をも図ることが可能になり、収縮低減効果を一層向上させ得ると推察される。
【００７３】
また、上記の様な結果より、さらに、本発明のセメントクリンカー及びセメント組成物を早強ポルトランドセメントクリンカー及び早強ポルトランドセメントとすることによって、Ｃ3Ｓ中のＭ１相の含有量が４０質量％以上となるため、普通ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメントよりもさらにＣ3Ｓ量を増加させた早強ポルトランドセメントにおいては、Ｍ１相の含有量の増加による収縮の低減効果をＣ3Ｓ量が増加した分だけ大きく発揮させることが可能となり、収縮低減効果を一層向上させ得ると推察される。