(57)【要約】【課題】飛しょう方向（前方）の標的に対し、有効な弾子威力を持ち、より高い破壊効果をもつ端面放出型の指向性弾頭を提供する。【解決手段】弾殻と、弾殻内部に填薬される炸薬と、弾殻の前方側端面に配置される弾子配列板と、弾子配列板に複数の弾子を配置してなる弾子群と、炸薬を填薬した弾殻の後方側端面に配置されるブースタと、ブースタを固定するブースタホルダと、ブースタホルダに取り付けられる雷管とを備える。弾子群は、弾子配列板に複数の弾子を接着することによって形成されている。弾子は、鉄、銅（黄銅）、アルミニウム、タングステン、チタン、タンタル又はこれらの組み合わせからなる合金物質等の標的を破壊可能な硬度を有する金属類、又はエンジニアリングプラスチック又は繊維強化プラスチック等の標的を破壊可能な硬度を有する合成樹脂類で構成されている。【選択図】    図１
2012132669.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
弾殻と、
前記弾殻内部に填薬される炸薬と、
前記弾殻の前方側端面に配置される弾子配列板と、
前記弾子配列板に複数の弾子を配置してなる弾子群と、
前記炸薬を填薬した前記弾殻の後方側端面に配置されるブースタと、
前記ブースタを固定するブースタホルダと、
前記ブースタホルダに取り付けられる雷管と
を備えることを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項２】
請求項１記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記弾子群は、前記弾子配列板に前記複数の弾子を接着することによって形成されている
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項３】
請求項１又は請求項２記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記弾子は、標的を破壊可能な硬度を有する金属類又は合成樹脂類で構成されている
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項４】
請求項３記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記金属類は、鉄、銅（黄銅）、アルミニウム、タングステン、チタン、タンタル又はこれらの組み合わせからなる合金物質であり、
前記合成樹脂類は、エンジニアリングプラスチック又は繊維強化プラスチックである
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項５】
請求項１乃至請求項４の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記弾子は、前記弾子配列板への配列時に面同士が密に接触することができる角柱形状を為している
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項６】
請求項１乃至請求項４の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記弾子は、円柱、六角錘、四角錘、三角錘、円錐の何れかで構成されている
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項７】
請求項１乃至請求項６の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記弾子は、弾子長さＬと弾子の対辺Ｄとの比Ｌ／Ｄが０．５〜１．５である
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項８】
請求項１乃至請求項７の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記弾子配列板は、鉄、銅（黄銅）又はアルミニウムで構成されている
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項９】
請求項１乃至請求項８の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記弾子配列板は、飛翔線延長上において片側角０°〜４０°内に前記弾子を散布可能な平板形状、凹面形状又は凸面形状を為す板部材によって構成されている
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【請求項１０】
請求項９記載の端面放出型指向性弾頭において、
前記板部材は、０．５ｍｍ〜３ｍｍの厚みを有する
ことを特徴とする端面放出型指向性弾頭。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、飛翔方向（前方）の標的に対し、有効な弾子威力を持ち、より高い破壊効果を有する端面放出型の指向性弾頭に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、端面放出型の指向性弾頭として、例えば、飛しょう体の先端に設けられた円錐型の外形を為す弾殻、その弾殻内部に充填された炸薬及びその炸薬内部の弾頭の機軸上の後方に安全起爆装置を備え、飛しょう体前方に破片を飛散させる前方指向性弾頭が開示されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１記載の前方指向性弾頭は、飛しょう体先端の形状を構成し、その外殻を弾殻とした比較的構造が単純な弾頭を飛しょう体先端部に配置することで、弾頭の機軸から狭角度の前方範囲に破片を飛散させることができ、また破片となる弾殻が飛しょう体先端の外殻であるが故に弾頭の前方に遮蔽物がないため、有効な破片威力を得ることを目的とする。
【０００４】
また、航空目標を標的とする誘導飛しょう体のための破片弾頭部として、円形横断面の炸薬とその炸薬を囲む外皮、炸薬周辺縁上に球形小破片の層を設けた弾頭部を有するものが知られている(例えば、特許文献２参照）。
特許文献２記載の破片弾頭部は、飛しょう体が標的に接近したとき、近接信管によって炸薬が起爆すると、小破片の円錐形射線が標的移動方向の前方に指向されるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平９−３２９４００号公報
【特許文献２】米国特許第３９７４７７１号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１記載の前方指向性弾頭では、生成するすべての弾子を有効弾子とすることができないため、標的命中確率が飛翔毎に異なる。このような自然破片方式の場合、弾子生成毎に大小様々な大きさの弾子が生成されるため、標的への命中精度が不明である。
また、飛翔軸の延長線上中心付近の標的に弾子を命中させられない。つまり、弾子の飛翔方向が真正面ではなく、円錐面の法線方向となるため、飛翔する弾子すべてを標的に当てることができない。
【０００７】
なお、特許文献１の段落００１２には、「爆轟波は機軸側に傾くことになり、弾子飛散方向は前方に集中する」旨の記載があるが、機軸方向に傾くことはない。仮に、傾いたとしても途中で各々の爆轟波が交差することになり、前方への弾子密度が高くなることはない。
また、特許文献１の段落００１４には、「一つの弾頭で側方及び前方に指向性を得ることができる」との記載があるが、安全装置７ａが起爆した場合は、安全起爆装置１個の場合と同様に爆轟波が前面に発生し、途中で安全装置７ｂが起爆するため威力としてはいくらか大きくなるだけである。また、安全装置７ｂが起爆した場合は、炸薬の中心で起爆しているため、この型の弾頭でなくても、円筒状でも同様な傾向（前方及び側方）になると考える。従って、特許文献１記載の前方指向性弾頭には、解決しなければならない課題が残されており、実用的ではない。
【０００８】
一方、特許文献２記載の破片弾頭部では、標的に命中する有効弾子の数が減少し、命中確率が低下する。つまり、弾子の飛翔方向が真正面ではなく、斜め前方となるため、飛翔する弾子すべてを標的に当てることができない。
また、爆発エネルギーを弾子に効率よく伝播させることができない。つまり、球形の調整破片のため、弾子間に隙間が生じ、そこから爆発時に発生するエネルギーが漏れていってしまう。
また、弾子の質量が１ｇ以下と限定である。弾子の質量が小さいため、弾子速度次第では十分なエネルギーが確保できるか否かが不明である。
【０００９】
なお、特許文献１記載の前方指向性弾頭と特許文献２記載の破片弾頭部とを一つの飛しょう体に組み合わせることが考えられるが、その想定発明では、目標探知部となるシーカー部が弾頭後方部に配置されるため、目標探知能力が低下又は不可能となる。また、後部弾頭より飛翔する弾子が、前部弾頭より飛翔する弾子と衝突する可能性があり、その場合飛翔弾子数・弾子密度が低下する。
【００１０】
本発明は、斯かる従来の問題点を解決するために為されたもので、その目的は、飛翔方向（前方）の標的に対し、有効な弾子威力を持ち、より高い破壊効果を有する端面放出型の指向性弾頭を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１に係る発明は、弾殻と、前記弾殻内部に填薬される炸薬と、前記弾殻の前方側端面に配置される弾子配列板と、前記弾子配列板に複数の弾子を配置してなる弾子群と、前記炸薬を填薬した前記弾殻の後方側端面に配置されるブースタと、前記ブースタを固定するブースタホルダと、前記ブースタホルダに取り付けられる雷管とを備えることを特徴とする。
【００１２】
請求項２に係る発明は、請求項１記載の端面放出型指向性弾頭において、前記弾子群は、前記弾子配列板に前記複数の弾子を接着することによって形成されていることを特徴とする。
請求項３に係る発明は、請求項１又は請求項２記載の端面放出型指向性弾頭において、前記弾子は、標的を破壊可能な硬度を有する金属類又は合成樹脂類で構成されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項４に係る発明は、請求項３記載の端面放出型指向性弾頭において、前記金属類は、鉄、銅（黄銅）、アルミニウム、タングステン、チタン、タンタル又はこれらの組み合わせからなる合金物質であり、前記合成樹脂類は、エンジニアリングプラスチック又は繊維強化プラスチックであることを特徴とする。
請求項５に係る発明は、請求項１乃至請求項４の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、前記弾子は、前記弾子配列板への配列時に面同士が密に接触することができる角柱形状を為していることを特徴とする。
【００１４】
請求項６に係る発明は、請求項１乃至請求項４の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、前記弾子は、円柱、六角錘、四角錘、三角錘、円錐の何れかで構成されていることを特徴とする。
請求項７に係る発明は、請求項１乃至請求項６の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、前記弾子は、弾子長さＬと弾子の対辺Ｄとの比Ｌ／Ｄが０．５〜１．５以下であることを特徴とする。
【００１５】
請求項８に係る発明は、前記弾子配列板は、鉄、銅（黄銅）又はアルミニウムで構成されていることを特徴とする。
請求項９に係る発明は、請求項１乃至請求項８の何れか記載の端面放出型指向性弾頭において、前記弾子配列板は、飛翔線延長上において片側角０°〜４０°内に前記弾子を散布可能な平板形状、凹面形状又は凸面形状を為す板部材によって構成されていることを特徴とする。
請求項１０に係る発明は、請求項９記載の端面放出型指向性弾頭において、前記板部材は、０．５ｍｍ〜３ｍｍの厚みを有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、弾殻の前方側端面に配置される弾子配列板に複数の弾子を配置してなる弾子群を備えているので、各弾子の速度を維持でき、生成するすべての弾子を有効弾子とし、破壊効果を高くすることができる。
また、複数の弾子を弾子配列板上に配列し、これを弾頭前面に配置したので、飛翔軸の延長線上、片側角０〜４０°内の任意の範囲の標的に弾子を命中させることができる。
また、複数の弾子を密になるよう弾子配列板上に配置したので、爆発エネルギーを弾子に効率よく伝播させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態に係る端面放出型指向性弾頭を示す断面図である。
【図２】図１における弾子群を示す平面図である。
【図３】図１の端面放出型指向性弾頭を作製する手順を示す図である。
【図４】図１の端面放出型指向性弾頭の実験をするための装置を示す説明図である。
【図５】実験により求められた弾子形状の違い及び弾子配列板の有無による弾子速度を示すグラフである。
【図６】実験により求められた命中率を示す図である。
【図７】弾子配列板の形状を凹面形状とした場合の命中率を示す図である。
【図８】弾子配列板の形状を凸面形状とした場合の命中率を示す図である。
【図９】図４の実験装置において端面放出型指向性弾頭を片側角０〜４０°内の標的に命中させる説明図である。
【図１０】（１）、（２）は本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭を飛翔型砲弾に搭載した例を示す図である。
【図１１】（１）、（２）は本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭を設置（据付）型砲弾に搭載した例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明を図面に示す実施形態に基づいて説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１を示す。
本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１は、例えば、鉄、銅（黄銅）、アルミニウム等の金属材質又は合成樹脂類等の非金属材質によって構成され、外径が２０ｍｍ〜１２０ｍｍ、厚みが２ｍｍ〜１０ｍｍの円筒形状を為し、飛しょう体の先端に設けられる弾殻１０を有する。弾殻１０の前方側端面１０ａには、弾子配列板１２を取り付けるための段部１１が形成されている。
【００１９】
弾殻１０の段部１１に配置される弾子配列板１２は、例えば、炸薬起爆時のエネルギーを一定圧力になるまで保持後、圧力を超えた時点で破壊可能な硬度を有する鉄、銅（黄銅）、アルミニウム又は合成樹脂類によって構成されている。
また、弾子配列板１２は、平板形状、凹面形状又は凸面形状を為す板部材によって構成されている。
図１では、平板形状の板部材からなる弾子配列板１２が示されている。この弾子配列板１２には、複数の弾子１４を面上に配置した弾子群１３が接着されており、底部１２ａが段部１１の底部１１ａ上に嵌り込み、縁部１２ｂの外周面が段部１１の内壁面１１ｂに嵌り込み、縁部１２ｂの上端面１２ｃが段部１１の上端面１１ｃと面一となるように段部１１に嵌め込まれている。
【００２０】
弾子配列板１２には、例えば、図２に示すように、複数の弾子１４を面状に配置した弾子群１３が接着されている。なお、弾子配列板１２が凹面形状又は凸面形状を為す板部材によって構成される場合には、複数の弾子１４が凹面形状又は凸面形状に合うように配置した弾子群１３が接着されている。
弾子１４は、標的を破壊可能な硬度を有する金属類又は合成樹脂類で構成されている。
標的を破壊可能な硬度を有する金属類としては、例えば、鉄、銅（黄銅）、アルミニウム、タングステン、チタン、タンタル又はこれらの組み合わせからなる合金物質が挙げられる。
【００２１】
また、標的を破壊可能な硬度を有する合成樹脂類としては、例えば、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリブチレンテレフタレート、ポリエーテルエーテルケトン等のエンジニアリングプラスチック、又はガラス繊維強化プラスチック、ボロン繊維強化プラスチック、アラミド繊維強化プラスチック、ポリエチレン繊維強化プラスチック等の繊維強化プラスチックが挙げられる。
弾子１４の形状は、六角柱、四角柱、三角柱等のように、弾子配列板１２への配列時に相互の面同士が密に接触することができる角柱形状がある。また、円柱、六角錘、四角錘、三角錘、円錐等のように、弾子配列板１２への配列時に各底面が接着できる立体物でも良い。また、弾子長さＬと対辺Ｄとの比Ｌ／Ｄが０．５〜１．５の形状を為している立体物でも良い。
図２では、六角柱の弾子１４を配置した場合について示す。
【００２２】
弾殻１０の内部には、炸薬１５が填薬されている。炸薬１５は、例えば、ＲＤＸ、ＨＭＸ、ＴＮＴ等の化合火薬類、又はＰＢＸ系、コンポジションＡ系、コンポジションＢ、コンポジションＣ４等の化合火薬類を主成分とする混合火薬類で構成されている。なお、化合火薬類には、起爆感度のみを鈍感化させたＩＭ（Insensitive Munitions）化爆薬を用いても、威力性能は変わらないので、本発明において使用可能である。製品保管時の安全性が必要とされる製品形態の場合は、ＩＭ化爆薬を用いることが望ましい。
ここで、ＲＤＸ（Research Department Explosiveの略、正式名称は、シクロトリメチレントリニトロアミン）は、ニトロ基（−ＮＯ２）を３以上含むニトロ化合物である。
ＨＭＸ（High Melting Explosiveの略、正式名称は、シクロテトラメチレンテトラニトロアミン）は、ニトロ基（−ＮＯ２）を３以上含むニトロ化合物である。
【００２３】
ＴＮＴ（トリニトロトルエン）は、ニトロ基（−ＮＯ２）を３以上含むニトロ化合物である。
ＰＢＸ（Plastic Bonded Explosivesの一種）は、ニトラミン（ＲＤＸ，ＨＭＸ）を主とし、金属粉とバインダー（燃料結合剤）とからなる混合爆薬である。なお、金属粉を含有しない場合がある。
コンポジションＡ系（Ｃｏｍｐ．Ａ系）は、ＲＤＸとワックスとの混合爆薬であり、組成がＲＤＸ：ＷＡＸ＝９１〜９７：９〜３からなる。
コンポジションＢ（Ｃｏｍｐ．Ｂ）は、ＲＤＸ：ＴＮＴ＝６０：４０の組成からなるＲＤＸを主とした爆薬である。
コンポジションＣ４（Ｃｏｍｐ．Ｃ４）は、ＲＤＸ：可塑剤＝９１：９の組成からなるＲＤＸを主とした爆薬である。
【００２４】
炸薬１５を填薬した弾殻１０の後方側端面１０ｂには、ブースタホルダ１７を介してブースタ１６が炸薬１５に接するように配置されている。ブースタ１６は、例えば、ＰＢＸＮ−５又はコンポジションＰ４で構成されている。ＰＢＸＮ−５（Plastic Bonded Explosivesの一種）は、ＨＭＸを主とし、ＨＭＸ：バインダー（燃料結合剤）＝９５：５とからなる混合爆薬である。
コンポジションＰ４（Ｃｏｍｐ．Ｐ４）は、ＰＥＴＮ：可塑剤＝９１：９の組成からなるＰＥＴＮを主とした爆薬である。ＰＥＴＮ（PentaErythritol TetraNitrateの略、正式名称は四硝酸ペンタエリスリットペンスリット）は、硝酸エステルを含有する爆薬である。
ブースタ１６には、雷管１８がブースタホルダ１７によって組み付けられている。雷管１８は、発火信号を受け、ブースタ１６を起爆可能であり、例えば、６号電気雷管、電気式点火薬などがある。
【００２５】
次に、図３に基づいて、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１の作製方法を説明する。
先ず、弾殻１０の段部１１に弾子配列板１２を組み込む。
弾子配列板１２を段部１１に組み込む際、段部１１には接着剤を塗布する場合もある。このとき使用する接着剤は、エポキシ系、ウレタン系、合成ゴム系等を主成分とする１成分形、又はこれらの組み合わせによる２成分形が使用される。
次に、弾殻１０の後方側端面１０ｂ側から炸薬１５を填薬する。
次に、炸薬填薬面と反対側の端面に位置する弾子配列板１２に複数の弾子１４を配置する。
【００２６】
次に、シール剤を配列した各弾子１４の表面を覆うように、かつ薄く均一になるように流し各弾子１４を接着して、弾子群１３を形成する。
このとき使用するシール剤は、アクリル系、シリコーン系、ウレタン系、油性系のシーリング剤、又はＨＴＰＢ（Hydroxyl Terminated PolyButadieneの略、正式名称は、末端カルボキシル基ポリブタジエン）、ＧＡＰ（Glycidyl Azide Polymerの略、正式名称は、グリシジルアジ化ポリマー）等のポリマーと硬化剤との組み合わせからなるバインダー（燃焼結合剤）が挙げられる。
【００２７】
次に、ブースタホルダ１７にブースタ１６を挿入する。
次に、ブースタ１６を挿入したブースタホルダ１７を炸薬填薬面に取り付ける。ブースターホルダ１７の弾殻１０との嵌合部には、接着剤を薄く均一になるように塗布する。このとき使用する接着剤は、エポキシ系、ウレタン系、合成ゴム系等を主成分とする１成分形、又はこれらの組み合わせによる２成分形が挙げられる。
次に、ブースタホルダ１７に雷管１８を挿入する。
以上によって、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１を得ることができる。
【００２８】
次に、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１の作用を説明する。
先ず、発火信号を受け、雷管１８が起爆する。
次に、雷管１８の起爆により、ブースタ１６に着火し起爆する。
次に、ブースタ１６の起爆により炸薬１５に着火し、炸薬１５が爆轟をする。
次に、爆轟により生成した圧力は、弾殻１０及び弾子配列板１２により一定圧力（弾子配列板１２を破壊可能な圧力）になるまで保持される。
【００２９】
次に、一定圧力を超えた時点で弾子配列板１２が破壊され、同時に生成したエネルギーが一気に開放されることになるため、それにより弾子１４を前方に飛翔させる。
次に、各弾子１４は形状、速度を維持し放出されるため、標的の命中率が高くなる。
本実施形態では、炸薬１５と多数の弾子１４の間に弾子配列板１２を敷くことで、炸薬起爆時の生成エネルギーを各弾子１４に直に伝播させるのではなく、弾子配列板１２により緩衝させた後に各弾子１４に伝播させることで、弾子形状を破壊することなく、形状を維持したままで飛翔させることができる。
【００３０】
また、本実施形態では、例えば、図２に示すように、弾子配列時に各弾子１４の面と面とを接し、規則正しくかつ密に配列し各弾子１４間の隙間が無いようにすること、また、弾子群１３の底部が弾子配列板１２と密着していることで、一気に放出されたエネルギーが効率よく各弾子１４を射出することが可能となる。各弾子１４間に隙間があると、その隙間からエネルギーが漏れ、生成したエネルギーを効率よく各弾子１４に伝播することができなくなる。
【００３１】
なお、例えば、図２に示すように、弾子配列時に各弾子１４の面と面とを接し、規則正しくかつ密に配列し各弾子１４間の隙間が無いようにすること、また、弾子群１３の底部が弾子配列板１２と密着している状態で、さらに、各弾子１４を接着させてできた弾子群１３に対して、複数の弾子１４の先後の向きを変えて組み合わせることで隙間を少なくすることによって、一気に放出されたエネルギーをさらに効率よく各弾子１４に伝播して各弾子１４を射出することが可能となる。
また、本実施形態では、各弾子１４を弾子配列板１２に配列して弾子群１３を形成する際に隙間が無いように各弾子１４同士が面で接する、又は弾子群１３の底部が弾子配列板１２と密着できる形状とすることで、生成エネルギーが効率よく各弾子１４に伝播され、弾子速度を維持して飛翔できる。
【００３２】
次に、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１の威力を確認するために行った試験の一例を、図４に示す。
本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１をスタンド２０に設置する。本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１の弾子１４が配列している端面から任意の位置（例えば、１１０ｍｍ）に弾子速度測定用の箔的２１を設置する。弾子速度測定用の箔的２１から３ｍ先に箔的２３、箔的２４を取り付けた標的用の鋼板２２を設置する。
【００３３】
先ず、弾子１４の形状違い及び弾子配列板１２の有無による弾子速度を測定した。
ここで、弾子配列板１２の有無による弾子速度の比較について説明する。
弾子配列板１２が有る場合をアルミ板（１ｍｍ）、無い場合をアルミホイル（０．０１２ｍｍ）としてその差による弾子速度の比較を行った。
弾子１４の形状を球、六角柱、四角柱とし、これらの弾子１４においても弾子配列板１２有りの方が、弾子配列板１２破壊時に一気に放出されるエネルギーを効率よく弾子１４に与えて有効に飛翔させられるため、弾子配列板１２が無い方より、弾子速度が良好な結果となった。
その結果を表１及び図５に示す。
【００３４】
【表１】
2012132669.tif 000003
【００３５】
表１及び図５に示すように、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１によれば、爆発エネルギーを、弾子配列板１２で一旦保持することで、効率よく弾子１４の飛翔に伝播させ、弾子速度のロスが少なくなる。
また、爆発エネルギーを、弾子１４間の隙間が無くなることで、効率よく弾子１４の飛翔に伝播させ、弾子速度のロスが少なくなる。
【００３６】
弾子配列板１２の厚み違いによる弾子速度の比較を行うため、弾子配列板１２の厚みを０．５ｍｍ、２ｍｍ、３ｍｍ、４ｍｍとしてそれぞれの弾子速度の比較を行った。
炸薬１５の起爆により生成するエネルギーが、弾子配列板１２が無い場合では、弾子に直接エネルギーが伝播することで弾子が破壊され、飛翔中の個々の弾子の相互干渉が大きくなり、結果として弾子速度が低下してしまう。
弾子配列板１２が厚い場合では、弾子配列板の破壊等にエネルギーの多くが使用されることによって、弾子１４の飛翔に作用するエネルギーが減少するために、結果として弾子速度が低下する。
上記現象が発生しない弾子配列板の厚さの範囲が０．５ｍｍ〜３．０ｍｍである。
その結果を表２に示す。
【００３７】
【表２】
2012132669.tif 000004
【００３８】
次に、弾子速度について説明する。
弾子形状の違いによる弾子速度の比較を行うために、飛翔させる弾子１４の形状を、球（φ５）、六角柱（対辺５ｍｍ×高さ２．７ｍｍ）、四角柱（一辺５ｍｍ×高さ２．６ｍｍ）とし、それぞれの弾子速度の比較を行った。
弾子１４は、球よりも、弾子配列時に隙間が生じない六角柱、四角柱の方が、爆発エネルギーが効率よく弾子１４に伝播されるため、隙間が生じる球より弾子速度が良好な結果となった。
【００３９】
また、弾子１４の形状の違いによる弾子速度の比較を行うため、飛翔させる弾子１４の形状を弾子長さＬと対辺Ｄとの比Ｌ／Ｄが０．３〜１．７の形状として、それぞれの弾子速度の比較を行った。
その結果を表３に示す。
【００４０】
【表３】
2012132669.tif 000005
【００４１】
Ｌ／Ｄが０．５〜１．５の範囲の場合、飛翔中の弾子１４の空気抵抗が小さく、かつ飛翔中に生じる回転運動による空気抵抗の変動が小さいことから、速度の減衰が小さくなり、結果として弾子威力の有効距離を大きくすることができる。
Ｌ／Ｄが０．５未満の、例えば、０．３になると、又は、Ｌ／Ｄが１．５を超え、例えば、Ｌ／Ｄが１．７になると、飛翔中に生じる回転運動により空気抵抗の変動が大きくなることから、速度減衰が大きくなり、結果として弾子威力の有効距離が小さくなる。
さらに、Ｌ／Ｄが０．５未満又はＬ／Ｄが１．５を超えると、飛翔中に生じる回転運動により、目標衝突時の弾子姿勢が大きく異なることから、貫通能力の異なる弾子が多く発生し、本発明の特徴の一つである有効な弾子を効果的に発生することができなくなる、
【００４２】
次に、命中率及び貫通率の確認を行った。
ここで、本発明による破壊効果を確認する一例として、弾子１４による標的の貫通可否による確認を行った。標的として３尺×６尺鋼板（ｔ＝３．２ｍｍ）を使用し、端面放出型指向性弾頭１に搭載した弾子１４の総数に対し、標的に命中した弾子１４の数の比率を命中率とし、標的に命中した弾子１４の内、標的を貫通した弾子１４の数の比率を貫通率とし、弾子１４の形状を球、六角柱とし、それぞれの弾子１４での命中率、貫通率の比較を行った。
命中率、貫通率共に、六角柱の弾子１４の方が球の弾子１４よりも高い結果となった。六角柱の弾子１４は爆発エネルギーの伝播効率が良く、エネルギーを維持したまま飛翔するため、命中率、貫通率が良い結果となった。
その結果を表４及び図６に示す。
なお、表４は貫通率の確認、図６は命中率の確認を示す。
【００４３】
【表４】
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【００４４】
表４及び図６に示されるように、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１によれば、形状、質量がすでに決まった弾子１４を飛翔させることで、個々の弾子１４の威力のバラつきが殆ど無く、弾子１４が３尺×６尺鋼板（ｔ＝３．２ｍｍ）の標的に命中することになり、有効弾子の数を多くすることができる。
また、起爆後に生成する爆発エネルギーの進行方向に弾子１４を配置することで、真正面方向に弾子１４を飛翔させることができ、飛翔軸の延長線上、片側角０°〜４０°の内、任意の範囲の標的に命中させることができる。ここで、片側角とは、図９に示すように、、端面放出型指向性弾頭１の前端部中心と鋼板２２の中心とを結んだ線を中心線、前端部中心と鋼板２２に命中した打痕の最外部とを結んだ線からなる線からなる角度をいう。
その結果を、図７及び図８に示す。
なお、図７は、弾子配列板１２の形状を凹面形状とした場合、図８は、弾子配列板１２の形状を凸面形状とした場合の弾子１４の命中率の確認を示す。
【００４５】
次に、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１を備える砲弾について説明する。
図１０は、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１を飛翔型砲弾に搭載した例を示す。
図１０（１）は、頭部尖状飛翔型を示し、図１０（２）は、頭部平状飛翔型を示す。図中、２５は信管を示す。
図１０は、本実施形態に係る端面放出型指向性弾頭１を設置（据付）型砲弾に搭載した例を示す。
図１１（１）は、頭部尖状据付型を示し、図１１（２）は、頭部平状据付型を示す。図中、２５は信管を示す。
【符号の説明】
【００４６】
１  端面放出型指向性弾頭
１０  弾殻
１２  弾子配列板
１３  弾子群
１４  弾子
１５  炸薬
１６  ブースタ
１７  ブースタホルダ
１８  雷管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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