(57)【要約】【課題】フラックスや真空設備を必要とすることなく大気圧下でのフラックスレスろう付けを安定的に行うことを可能にする。【解決手段】Ｍｇを０．１〜１．０％、Ｍｎを０．３〜２．０％．Ｆｅを０．３〜１．５％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金であって、減圧を伴わない非酸化性雰囲気でフラックスレスろう付によって接合される部材最表面に円相当径で０．５μｍ以上の金属間化合物が１ｍｍ２当たり５００個以上分布するろう付用部材４と、ろう材３を接触密着させ、減圧を伴わない非酸化性雰囲気で加熱温度５５９〜６２０℃において、前記接触密着部を接合するので、フラックスや真空設備を必要とせずに大気圧下でのフラックスレスろう付けを安定して行うことができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量比で、Ｍｇを０．１〜１．０％、Ｍｎを０．３〜２．０％．Ｆｅを０．３〜１．５％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金であって、減圧を伴わない非酸化性雰囲気でフラックスレスろう付によって接合される部材最表面に円相当径で０．５μｍ以上の金属間化合物が１ｍｍ２当たり５００個以上分布することを特徴とするろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材。
【請求項２】
ろう付後の平均結晶粒径が１５０μｍ以下であることを特徴とする請求項１記載のろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材。
【請求項３】
さらに質量％でＳｉを０．１〜１．２％、Ｃｕを０．１〜１．０％を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材。
【請求項４】
固相線温度が６２０℃以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材。
【請求項５】
質量％で、Ｍｇを０．１〜５．０％、Ｓｉを３〜１３％含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材と請求項１〜４のいずれかに記載のフラックスレスろう付用部材とを接触密着させ、減圧を伴わない非酸化性雰囲気で加熱温度５５９〜６２０℃において、前記接触密着部を接合することを特徴とするアルミニウム材のフラックスレスろう付け方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、非酸化性雰囲気でフラックスを使用せずに、良好にろう付が可能なろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材及びそのろう付け方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ラジエータやコンデンサをはじめ、インタークーラー等を代表とする自動車用熱交換器や、その他アルミニウム合金にて製造される熱交換器や放熱器等は、現在、非腐食性のフッ化物系フラックスを用いてろう付けされるか、ろう材に０．５〜１．５質量％程度のＭｇを添加して真空下でろう付けされる工法が主流となっている。
上記フラックスを用いる場合、多くがろう付け対象部材をプレス成形等で加工後、所望の組み付け状態とし、フラックス粉末を溶媒に溶いた混濁液を組み付け体に塗着・乾燥させ、高純度窒素ガス雰囲気等の非酸化性雰囲気中で加熱ろう付けしている。この場合、フラックスを使用すること自体、或いは、その塗布工程の設置や管理にコストを要するという問題がある。また、フラックスは、その一部がろう付け加熱過程で蒸発し、炉内壁に付着、堆積することが知られており、堆積物の除去を目的とした定期的な炉のメンテナンスも必要コストとして生じる。そして昨今、自動車の軽量化促進に伴い、自動車用熱交換器でも材料の薄肉高強度化が求められ、アルミニウム材料の高強度化には、アルミニウム合金へのＭｇ添加が有効であることは一般的に知られているが、フラックスを用いたろう付けではＭｇとフラックスが反応して高融点のＭｇＦ２を生成することから、これがろう付け阻害要因となったり、材料中のＭｇを消費してしまうため、折角添加したＭｇが高強度化にあまり役立たないという問題がある。すなわち、フラックスろう付けでは製品中のＭｇ添加部位や量に制限があり、積極的に材料高強度化手法として用いることができていないのが現状である。
【０００３】
一方、真空ろう付けでは、ろう材に添加されたＭｇがろう付け昇温過程で材料中から蒸発し、その際に、ろう付け阻害要因であるアルミニウム材料表面の酸化皮膜を破壊し、雰囲気中では水分や酸素と結合するゲッター作用により、炉内雰囲気をろう付け可能な状態としている。本手法では、フラックス工程管理は必要ないものの、真空炉が高価な設備であること、炉の気密性管理等に相応のコストが生じる問題がある。また、自動車用熱交換器等では、製品の耐食性確保を目的にＺｎが添加されるが、真空加熱下ではＺｎが蒸発してしまい、製品材料中に十分なＺｎを残すことができないというデメリットもある。更に、炉内壁には蒸発したＭｇやＺｎが堆積することから、定期的な炉内清掃も必要となる。
【０００４】
これらに対し、最近では上記問題を解消しようとする大気圧下のフラックスレスろう付けが提案されている。例えば特許文献１では、被ろう付け部材、もしくはそれ以外の部位にＭｇ含有物を配置し、且つ、被ろう付け物に覆いをすることによって非酸化性雰囲気大気圧下のフラックスレスろう付けを提案している。しかし、この技術では覆いをすることが必須となっており、覆いを製品サイズ別に用意したり、量産で想定される使用個数を準備する必要があったり、更に、覆いのメンテナンス等が必要となり、量産適用においては手間やコストがかかるという問題がある。また、覆いをすることにより被ろう付け物の昇温速度が低下してしまい、生産性を低下させてしまうという問題もある。
【０００５】
上記問題に対し、特許文献２では、予めろう付け炉内で加熱された風除け冶具（覆い）によって炉内で被ろう付け部材を覆うような仕組みを提案し、昇温速度の低下を改善している。しかし、本方法においては、炉内に風除け冶具の動作を制御する機構を設ける必要があり、設備の導入や維持にコストと手間が掛かるという問題がある。
【０００６】
一方、覆いを必要としないフラックスレスろう付けとしては、特許文献３では、クラッド材のろう材にＭｇを添加し、そのクラッド材で成形された熱交換器チューブの内側を不活性雰囲気中大気圧下でフラックスレスろう付けする方法が提案されている。
【０００７】
また、同じく覆いを必要としないものとして、特許文献４では、ろう材表面に酸化防止層をクラッドし、そのクラッド材を積層構造としたもので大気雰囲気中のろう付けを可能にするという提案もある。
【０００８】
そして特許文献５では、芯材の表面にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金からなるろう材をクラッドし、且つ、ろう付け前に材料表面を酸洗浄し酸化皮膜の厚みを２０Å以下とすれば、非酸化性雰囲気中でのフラックスレスろう付けが可能になるという提案がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平９−８５４３３号公報
【特許文献２】特開２００６−１７５５００号公報
【特許文献３】特許第４０３７４７７号公報
【特許文献４】特許第３７０１８４７号公報
【特許文献５】特開平１０−１８０４８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかし、覆いを必要とせずに、大気圧下でのろう付けを可能にする特許文献３〜５においても以下の課題がある。
特許文献３で提案されている方法では、チューブ外面とフィンの接合はフラックスを使用しており、フラックスを使用することによるデメリットは完全に解消されていないという問題がある。
また、特許文献４で提案されている技術では、従来の真空ろう付けやノコロックろう付けに用いる材料に対し、ろう材表面に酸化防止層を設けたクラッド材を準備する必要があり、材料コストが高くなるという問題があり、更に、コアとしては積層構造に限定されるという汎用性の問題がある。
さらに、特許文献５に示される方法では、酸洗浄の工程管理が煩雑となる問題や、酸洗浄工程分のコストが増加するという問題がある。
【００１１】
このような問題に鑑み、本発明者らはフラックス塗布工程や真空設備等の導入運用コストや、ろう付け時に使用する覆い等の副資材コスト、材料酸洗浄等の新たな工程コストを発生させず、且つ、熱交換器等の形状によらない汎用的な大気圧下フラックスレスろう付けを可能にしたろう付け方法を見出している。すなわち、Ｍｇを０．１〜５．０％、Ｓｉを３〜１３％含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材を用いて、該ろう材とろう付対象部材とを接触密着させることで減圧を伴わない非酸化性雰囲気でのフラックスレスろう付を可能にしている。
しかし、当該方法は、ろう材同士をろう付する際には良好なろう付が安定してなされるものの、ろう材層を表面に有しないろう付用部材をろう付対象にする場合には、ろう付用部材によってはろう付接合性が十分でない場合がある。
【００１２】
本発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、減圧を伴わない非酸化性雰囲気で安定した、良好なろう付が可能なろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材およびアルミニウム材のフラックスレスろう付け方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
すなわち、本発明のろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材のうち、第１の本発明は、質量比で、Ｍｇを０．１〜１．０％、Ｍｎを０．３〜２．０％．Ｆｅを０．３〜１．５％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金であって、減圧を伴わない非酸化性雰囲気でフラックスレスろう付によって接合される部材最表面に円相当径で０．５μｍ以上の金属間化合物が１ｍｍ２当たり５００個以上分布することを特徴とする。
【００１４】
第２の本発明のろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材は、前記第１の本発明において、ろう付後の平均結晶粒径が１５０μｍ以下であることを特徴とする。
【００１５】
第３の本発明のろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材は、前記第１または第２の本発明において、さらに質量％でＳｉを０．１〜１．２％、Ｃｕを０．１〜１．０％を含有することを特徴とする。
【００１６】
第４の本発明のろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材は、前記第１〜第３の本発明のいずれかにおいて、固相線温度（融点）が６２０℃以下であることを特徴とする。
【００１７】
第５の本発明のアルミニウム材のフラックスレスろう付け方法は、質量％で、Ｍｇを０．１〜５．０％、Ｓｉを３〜１３％含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材と前記第１〜第４の本発明のいずれかに記載のフラックスレスろう付用部材とを接触密着させ、減圧を伴わない非酸化性雰囲気で加熱温度５５９〜６２０℃において、前記接触密着部を接合することを特徴とする。
【００１８】
以下に、本発明で規定する成分等の限定理由について説明する。なお、各成分量はいずれも質量％で示される。
【００１９】
１．ろう付用部材
Ｍｇ：０．１〜１．０％
ろう付用部材のＭｇは、材料表面に生成する緻密なアルミニウムの酸化皮膜（Ａｌ２Ｏ３）をろう付け加熱時に還元し、分解することでろう材との濡れ性を向上させて接合性を向上させる。Ｍｇの含有量が下限未満であると酸化皮膜の上記変質効果が不十分となる。一方、上限を超えるとＭｇの酸化皮膜が厚く成長し、ろう付性を阻害するので、Ｍｇ含有量を上記範囲に定める。なお、同様の理由で下限を０．２％、上限を０．７％とするのが望ましい。
【００２０】
Ｍｎ：０．３〜２．０％
ろう付用部材のＭｎは、Ａｌ−Ｍｎ（−Ｆｅ）系金属間化合物を生成させ、同部位における酸化皮膜の成長を抑制すると共に、酸化皮膜の欠陥部を形成させることで接合率を著しく向上させる。Ｍｎの含有量が下限未満であると金属間化合物の生成量が少なすぎて十分な効果が得られない。一方、上限を超えると、鋳造および圧延性が著しく低下するので、Ｍｎ含有量を上記範囲に定める。なお、同様の理由で下限を０．５％、上限を１．５％とするのが望ましい。
【００２１】
Ｆｅ：０．３〜１．５％
ろう付用部材のＦｅは、Ａｌ−Ｆｅ（−Ｍｎ）系金属間化合物を生成させ、同部位における酸化皮膜の成長を抑制すると共に、酸化皮膜の欠陥部を形成させることで接合率を著しく向上させる。Ｆｅ含有量が下限未満であると、金属間化合物の生成量が少なすぎて十分な効果が得られない。一方、上限を超えると、鋳造および圧延性が著しく低下し、さらに腐食速度が増大し、耐食性が低下するので、Ｆｅ含有量を上記範囲に定める。なお、同様の理由で下限を０．５％、上限を１．０％とするのが望ましい。
【００２２】
Ｓｉ：０．１〜１．２％
Ｓｉは、Ｍｎとの共存によりＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物として分散して材料強度を向上させると共に、Ｍｇ添加との相乗効果によって得られるＭｇ２Ｓｉの析出により、材料強度を著しく向上させるので、所望により含有させる。Ｓｉ含有量が下限未満であると効果が不十分であり、一方、上限を超えると融点が低下し過ぎて、ろう付時に溶融するので、Ｓｉ含有量を上記範囲に定める。なお、同様の理由で下限を０．３％、上限を１．０％とするのが望ましい。
【００２３】
Ｃｕ：０．１〜１．０％
Ｃｕは、ろう付用部材生地中に固溶してろう付後の強度を向上させるので、所望により含有させる。Ｃｕ含有量が下限未満であると効果が不十分であり、一方、上限を超えると圧延性が低下し、さらに腐食速度が著しく増大し、耐食性が低下するのでＣｕ含有量を上記範囲に定める。なお、同様の理由で下限を０．２％、上限を０．７％とするのが望ましい。
【００２４】
金属間化合物の分布
ろう付用部材表面で金属間化合物が生成されている部位は、アルミニウムの緻密な酸化皮膜の成長が抑制され、酸化皮膜の欠陥部として作用し、この部位を起点に酸化皮膜の破壊や分断が進み、溶融ろうの濡れ性が向上し、より安定した接合状態を得ることが可能となる。この金属間化合物のサイズが小さ過ぎると、酸化皮膜の欠陥部として作用する効果が不十分となる。したがって、部材最表面に存在する円相当径で０．５μｍ以上の金属間化合物が１ｍｍ２当たり５００個以上分布することを必要とする。
上記分布密度が下限未満であると、ろう材の染み出しが発生する箇所が少なく、酸化皮膜の破壊や分断が不十分となるので、分布密度の下限を定める。また、上記分布密度は同様の理由で円相当径で０．５μｍ以上の金属間化合物が１ｍｍ２当たり２５００個以上分布するのが望ましい。なお、分布密度が１００，０００個／ｍｍ２を超えると、酸化皮膜の欠陥部は増大するが、鋳造性や圧延性が低下し、切断およびプレス時の金型磨耗が促進される。上記上限を定めるのが望ましい。
なお、ここで部材表層面とは、酸化皮膜を除いたアルミニウム合金生地の表面を意味しており、１０μｍに至る深さ範囲のいずれかの面方向において、上記条件を満たしていればよい。
【００２５】
ろう付後の平均結晶粒径：１５０μｍ以下
結晶粒界がろう材侵食の起点となるため、ろう材と接合部材の反応性が向上し、安定した接合状態が得られる。ろう付け後の平均結晶粒径が上限を超えるとろう侵食の起点が減少し、接合不良が発生しやすくなるため、該上限を定めるのが望ましい。また、ろう付後の平均結晶粒径が２５μｍ未満であると、母材へのろう侵食が促進されすぎて良好なフィレットが形成されないので、該平均結晶粒径は実用上は５０μｍ以上であるのが望ましい。
なお、ろう付け後の平均結晶粒径は、例えば、本発明のろう付用部材をろう付に相当する６００℃×３分で加熱した際の平均結晶粒径によって評価することができる。
ろう付け後の平均結晶粒径は、合金組成に応じて高温で長時間均質化処理を実施したり、冷間圧延率を高くするなどの製造工程の最適化により、制御することが可能である。
【００２６】
固相線温度：６２０℃以下
本発明のろう付用部材の固相線温度が低いほうが、ミクロ的な局部溶融により、ろう材との反応性が向上し、安定した接合状態が得られる。したがって、ろう付用部材の固相線温度の上限を定めるのが望ましい。固相線温度が上限を超えると局部溶解が発生しにくくなるため効果が不十分となる。また、固相線温度が５８０℃未満になると十分なフィレットが形成されず、接合強度が低下するので、固相線温度が５８０℃以上であるのが望ましい。
固相線温度は、規定された範囲内での成分調整によって設定することができる。
【００２７】
ろう付用部材の初期酸化膜厚
本発明の実施に当たってろう付用部材は、特に材料表面の初期酸化皮膜を抑制するような材料製作は必要としない為、通常、アルミニウムの量産コイル材として作製される初期酸化膜厚２０〜５００Å程度のアルミニウム材料を使用できる。初期酸化皮膜厚さを２０Å未満とするためには、従来技術に示したような酸洗浄等が必要となる。また、初期酸化皮膜厚さが５００Åを超えても本発明材であれば接合は可能であるが、良好な接合状態が得られにくくなるため、初期酸化皮膜はなるべく薄くしておくことが望ましい。
【００２８】
本発明のろう付用部材には、圧延工程を経た板材や押出工程を経た押出材などを用いることができ、本発明としては特定の製造過程に限定されるものではない。
なお、上記フラックスレスろう付用部材における金属間化合物の分布は、該部材を製造する際の熱管理によって制御することができる。
例えば、鋳造時の凝固速度や均質化処理の温度と時間、熱間圧延時の最大圧延率等によって金属間化合物の大きさを制御でき、鋳造時の凝固速度によって円相当径０．５μｍ以上の金属間化合物の個数密度を制御することができる。
すなわち、鋳造時の凝固速度が遅いほど粗大な金属間化合物が生成され、凝固速度が速いほど微細な金属間化合物が生成される。また、凝固速度が速いほど、金属間化合物の個数密度が大きくなり、凝固速度が遅いほど金属間化合物の個数密度が小さくなる。
また、均質化処理を高温で長時間実施するほど、金属間化合物が生成され、低温で短時間実施することで微細な金属間化合物となる。
また、熱間圧延時の圧下率は、一度の圧下率が大きいほど金属間化合物が微細に破砕される。
これらの条件を複合的に制御することで金属間化合物の分布（大きさ、個数密度）を変えることができる。
【００２９】
２．ろう材
本発明ではＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金をベースとしたろう材が好適に使用され、該ろう材では下記含有量でＳｉ、Ｍｇを必須成分として含有する。
【００３０】
Ｓｉ：３〜１３％
ＳｉはＡｌに含有することにより、その融点を低下させ、ろう付温度にて溶融して所定の継手を形成する基本的な元素である。ろうとして機能する適正な含有量の範囲として、３〜１３％とする。３％未満では生成する液相量が不足するため十分な流動性が得られず、１３％を超えると初晶Ｓｉが急激に増加して加工性が悪化するとともに、ろう付時に接合部のろう侵食が著しく促進される。Ｓｉ含有量の一層好ましい下限は６％、上限は１２％である。
【００３１】
Ｍｇ：０．１〜５．０％
Ｍｇは材料表面の酸化皮膜（Ａ１２０３）を還元、分解して、接合性とろうの濡れ性を向上する効果を有する。本発明において十分な接合を得るためのＭｇ含有量は０．１〜５．０％である。０．１％未満では本発明の効果であるろう付時接合面の酸化皮膜破壊効果が得られず、５．０％を越えるとその効果が飽和し、かつ、アルミニウム材料の加工性に難を生じる。
上記Ｍｇ成分範囲における酸化皮膜破壊活動のみでもろう付性を確保できるが、さらに、Ｍｇ含有量を最適化してＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろう材の固相線温度の低下効果を利用すれば、優れたろう付性を発揮できる。この場合のＭｇの最適含有量は、Ｓｉ含有量により変動するが、例えばＳｉ含有量が６〜１２％の場合は、Ｍｇ含有量は０．７５〜１．５％が好ましい。この範囲であれば、ろうの融点低下が十分に得られ、Ｍｇによる酸化皮膜破壊効果との相乗効果により、より良好なろう付性を得ることが可能となる。具体的には、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金で最も低い固相線温度の５５９℃以上でろう付が可能となる。
【００３２】
上記ろう材は、上記Ｓｉ、Ｍｇを含有し、その他をＡｌと不可避不純物とするものでもよく、また、上記Ｓｉ、Ｍｇの作用を損なわない範囲で、その他の成分を含有するものであってもよい。以下に、所望によって含有するその他の成分を説明する。
【００３３】
Ｚｎ：０．１〜５．０％
Ｚｎはろう材の電位を低下させ、犠牲陽極効果によりブレージングシートの耐食性を向上させる効果を有するので所望によりろう材に含有させる。Ｚｎの含有量は０．１〜５．０％が望ましい。０．１％未満では電位がほとんど変化しないため十分な耐食性向上効果が得られず、５．０％を超えると腐食速度が著しく増大する。なお、Ｚｎ含有量の一層好ましい下限は０．５％、上限は３．０％である。また、Ｚｎを積極的に添加しない場合でも、該Ｚｎを不可避不純物として０．１％未満で含むものであってもよい。
【００３４】
３．クラッド材
本発明に使用するろう材は、単体で提供されるものでもよく、また上記Ａｌ−Ｓｉ系ろう材がクラッドされたクラッド材として提供されるものであってもよい。
【００３５】
４．炉内雰囲気
本発明の実施にあたっては、炉内雰囲気を不活性ガス、或いは還元性ガス等の非酸化性ガスとすることで、雰囲気中の酸素濃度や露点を低下させ、ろう材および被ろう付け部材の再酸化を抑制する必要がある。使用する置換ガスの種類としては、接合を得るにあたり特に限定されるものではないが、コストの観点で、不活性ガスとしては窒素、アルゴン、還元性ガスとしては水素、アンモニア、一酸化炭素を用いることが好適である。雰囲気中の酸素濃度管理範囲としては、５〜５００ｐｐｍがよい。５ｐｐｍ未満の場合は、接合に不具合は生じないが、雰囲気の管理に多量のガスを使用する等、製造コストの増大懸念が生じるためである。５００ｐｐｍ超ではろう材および被ろう付け部材の再酸化が進みやすくなり、特にろう材が表面にないベア構成部材とろう材間の接合が十分に得られない為である。
【００３６】
５．ろう付温度
本発明においては、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろう材合金を用いる場合、該ろう材合金の最も低い固相線温度である５５９℃以上でろう付ができるが、当然、従来からのＡｌ−Ｓｉろう材によるろう付温度範囲も適用可能である。具体的には５５９〜６２０℃が良い。５５９℃未満ではろうが溶融しないためろう付ができず、６２０℃超ではろう侵食が顕著となり、製品形状の維持等に問題が生じるため好ましくない。但し、この温度範囲においても、ろうの合金組成によって固相線温度が低い場合には、ろう侵食が顕著になる場合もあり、その際は、この温度範囲の中で合金組成にあったろう付温度を選択するのが好ましい。
【発明の効果】
【００３７】
以上説明したように、本発明のフラックスレスろう付用部材およびろう付法によれば、フラックスや真空設備を必要としない、大気圧下のフラックスレスろう付が可能となり、従来よりも安定した接合状態を容易かつ確実に得ることができる。また、減圧を伴わない雰囲気での加熱となるため、アルミニウム材料からのＭｇやＺｎの蒸発はほとんど発生せず、炉内壁等の汚染を生じないというメリットが得られる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の一実施形態におけるろう付け前の状態を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００３９】
以下に、本発明の一実施形態を説明する。
質量比で、Ｍｇを０．１〜１．０％、Ｍｎを０．３〜２．０％．Ｆｅを０．３〜１．５％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるフラックスレスろう付用部材と、質量％で、Ｍｇを０．１〜５．０％、Ｓｉを３〜１３％を含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材と芯材とがクラッドされたクラッド材とは、常法の工程手順により製造することができる。
【００４０】
なお、上記フラックスレスろう付用部材では、鋳造時の凝固速度や均質化処理の温度と時間、熱間圧延時の最大圧延率等によって金属間化合物の分布を制御する。
これらの条件を複合的に制御することで金属間化合物の分布（大きさ、個数密度）を調整し、円相当径０．５μｍ以上の金属間化合物の個数密度が５００個／ｍｍ２の範囲内になるようにする。
【００４１】
また、ろう材をクラッドする場合、クラッドされる芯材の組成は、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｇ：０．０１〜２．０％を含有するもの、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有するもの、あるいはＳｉ：０．１〜１．２％、Ｍｇ：０．０１〜２．０％を含有し、さらにＭｎ：０．２〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｆｅ：０．１〜１．０％の内１種または２種以上を含有し、さらに所望によりＺｒ：０．０１〜０．３％、Ｔｉ：０．０１〜０．３％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％の内１種または２種以上を含有などが望ましい。
【００４２】
上記によって得られるアルミニウムクラッド材１は、図１に示すように芯材２の片面または両面にクラッドされた上記Ａｌ−Ｓｉ系ろう材３が最表面に位置しており、初期酸化膜厚として２０〜５００Åの酸化皮膜が形成されている。また、本発明のろう付用部材４も初期酸化膜厚として２０〜５００Åの酸化皮膜が形成されており、ろう付される最表面には、円相当径で０．５μｍ以上の金属間化合物が１ｍｍ２当たり５００個以上分布している。
上記アルミニウムクラッド材１は、前記Ａｌ−Ｓｉ系ろう材３が、本発明のろう付用部材４に接触密着するように組み付けられて、好適には熱交換器組立体などを構成する。
【００４３】
上記組立体は、減圧を伴うことなく非酸化性雰囲気とされた加熱炉内に配置される。該非酸化性雰囲気は、窒素、アルゴンなどの不活性ガスまたは水素、アンモニア、一酸化炭素などの還元性ガス、あるいはこれらの混合ガスを用いて構成することができる。非酸化性雰囲気は、ろう付加熱時には減圧を伴わず、通常は大気圧とされる。なお、非酸化性雰囲気を得る前に、置換などの目的で減圧工程を含むものであってもよい。加熱炉は密閉した空間を有することを必要とせず、ろう付材の搬入口、搬出口を有するものであってもよい。このような加熱炉でも、不活性ガスを炉内に吹き出し続けることで非酸化性雰囲気が維持される。該非酸化性雰囲気としては、酸素濃度として体積比で５〜５００ｐｐｍが望ましい。上記雰囲気下で５５９〜６２０℃で加熱をしてろう付を行う。ろう付においては、ろう付用部材４との接触密着部５がフラックスレスで良好に接合される。
【実施例１】
【００４４】
以下に、本発明の実施例を説明する。
表１、２に示す組成（残部Ａｌと不可避不純物）のろう付用部材を用意した。該ろう付用部材の鋳造時の凝固速度は一般的な半連続鋳造の条件である０．１〜２．０℃／ｓｅｃの範囲に制御した。なお、ろう付用部材は鋳造時の凝固速度と均質化処理条件、熱間圧延時の最大圧延率を種々変化させることによって、最表面における金属間化合物の分布を制御した。
なお、均質化処理は、３００〜５９５℃×１〜４８時間の範囲内で調整し、熱間圧延の最大圧延率は、１５〜５０％の範囲内で調整した。
【００４５】
作製したろう付用部材について、部材最表面を０．１μｍの砥粒で研磨し、０．５％フッ酸水溶液で６０秒エッチングした後、表面方向からＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）を用いた全自動粒子解析により粒子サイズと個数を測定した。測定は各サンプルについて２５０μｍ角相当の観察視野で任意部５ヶ所について測定し、金属間化合物の分布を求めた。
該測定では、円相当径で０．５μｍ以上の金属間化合物の個数密度（個／ｍｍ２）を算出し、測定結果を表１、２に示した。
【００４６】
ろう付後結晶粒径
作製したろう付用部材について、６００℃で３分保持した後、冷却するろう付相当熱処理を実施後、部材最表面の平均結晶粒径の測定を行なった。その結果を表１、２に示した。
【００４７】
ろう付性（接合率）
本発明の上記ろう付部材を厚さ０．３ｍｍ、Ｈ１４調質の圧延板とした後、本発明のろう付部材４の模式図に示すようなフィン形状に加工を行った、また、ＪＩＳ  Ａ３００３合金の片面にＡｌ−１．５Ｍｇ−７．５Ｓｉろう材をクラッド率５％で貼り合せた厚さ０．６ｍｍ、Ｈ１４のブレージングシートを作製し、用意した。
上記アルミニウムブレージングシートを幅２５ｍｍ、長さ１００ｍｍに切断し、ブレージングシートのろう材面の間に本発明合金のろう付部材４を組み合わせて固定し、ろう付治具にて均一に加圧し、ろう付を行った。ろう付熱処理は窒素ガス雰囲気中（酸素濃度１５ｐｐｍ）にて、所定温度まで加熱を行なった後、室温まで冷却する条件で実施した。
その後、以下の式にてインナーフィンとチューブの接合率を求め、ろう付性を評価した。その結果は、表１、２に示した。
フィン接合率＝（フィンとチューブの総ろう付接合長さ／フィンとチューブの総接触長さ）×１００
【００４８】
ろう付け後材料強度
製作した上記ろう付用部材（０．５ｍｍ厚）をＪＩＳ５号試験片とし、上記条件によるろう付熱処理後、９０℃×７日間時効処理後に引張試験に供した。得られた材料強度測定値を評価し、その結果を表１、２に示した。
【００４９】
固相線温度（融点）
製作した上記各ろう付用部材について示差熱分析（ＤＴＡ）を実施し、固相線温度（融点）を測定し、その結果を表１、２に示した。
【００５０】
本発明の実施例は従来例に比べ良好なろう付性を示したのに対し、比較例では十分な接合が得られなかった。また、実施例では材料の高強度化とろう付性との両立が得られたが、比較材でその効果は得られなかった。
【００５１】
【表１】
2012052160.tif 000003
【００５２】
【表２】
2012052160.tif 000004
【符号の説明】
【００５３】
１    アルミニウムクラッド材
２    芯材
３    Ａｌ−Ｓｉ系ろう材
４    ろう付用部材
【図１】
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