(57)【要約】【課題】圧縮機吸入口の過熱度制御では、圧力センサ使うと高価であり、応答が複雑で圧縮機の吐出温度が上昇し、ＨＦＯ冷媒の分解加速する可能性がある。【解決手段】圧縮機１１１から吐出される冷媒の温度を検出する吐出温度センサ１２２と、室外熱交換器１１２における凝縮温度を検出する凝縮温度センサである室外熱交温度センサ１２３と、内部熱交換器１２１の低圧側入口の冷媒温度を検出する低圧側温度センサ１２４とを設け、制御装置１２５が、圧縮機１１１の回転数と吐出温度センサ１２２と室外熱交温度センサ１２３と低圧側温度センサ１２４の出力値に基づいて膨張弁１１４の開度を調整する。これにより、安価で高い性能と高い信頼性を備えた装置を提供できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハイドロフルオロオレフィンを冷媒に使用し、圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器と、前記凝縮器の出口の前記冷媒と前記蒸発器から戻ってきて前記圧縮機の吸入口へ吸い込まれる前記冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器と、前記圧縮機の吐出口に設けられた吐出温度センサと、前記凝縮器に設けられた凝縮温度センサと、前記内部熱交換器の低圧側入口に設けられた低圧側温度センサと、制御手段とを備え、前記制御手段は、前記凝縮温度センサ、前記低圧側温度センサ、前記吐出温度センサの出力を用いて前記膨張弁の開度を調整することを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項２】
前記制御手段が、前記凝縮温度センサ、前記低圧側温度センサの出力と、前記圧縮機の回転数に基づいて、前記吐出温度センサの出力の目標値を決定し、前記吐出温度センサの出力が前記目標値に一致するよう前記膨張弁の開度を調整することを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３】
前記内部熱交換器の低圧側入口において前記冷媒が二相状態となるように、前記内部熱交換器の熱交換能力かつ／または前記吐出温度センサの目標値を設定することを特徴とする請求項２に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４】
前記吐出温度センサの出力が前記目標値よりも高い場合の前記膨張弁の開度操作量を、前記吐出温度センサの出力が前記目標値よりも低い場合の開度操作量よりも大きくすることを特徴とする請求項２に記載の冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷媒を用いてヒートポンプサイクルを構成して冷媒暖房をおこなう冷凍サイクル装置に関するもので、特に室内機と室外機を接続配管で繋いでサイクルを構成する装置において、炭素間に二重結合を有する冷媒を使用するに当たり、安価な構成で接続配管の圧力損失を小さくすると共に、圧縮機の温度上昇を抑えて冷媒の分解を防ぐことのできる技術を提供するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年は地球温暖化が大きな問題となり、温暖化係数の低い冷媒を使用しようという動きが顕著になってきており、自然冷媒や、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンなどの冷媒が注目されている。
【０００３】
ハイドロフルオロオレフィンは、Ｒ１３４ａの代替冷媒として特に注目されており、自動車用エアコンディショナーへの実用化が推進されている。その温暖化係数（１００年）はＨＦＯ−１２３４ｙｆの場合４であり、Ｒ１３４ａの１，３００や、エアコンなどで使用されているＲ４１０Ａの１７３０に比べてきわめて小さい。この温暖化係数が小さいという特性は、炭素間に２重結合を有し分解し易いことに起因している。
【０００４】
ＨＦＯ１２３４ｙｆとＲ４１０Ａを比較した場合、ＨＦＯ−１２３４ｙｆは熱物性的にＲ４１０Ａより優れており、理論サイクルの性能は良い。その一方で、沸点が高く圧力損失が大きいために、分離型のルームエアコンでは性能の低下が著しい。また、分解し易いため極力高温にならないように運転することが望ましいなどの特徴がある。
【０００５】
その圧力損失を小さくするため従来の技術では、ガス側連絡配管（ガス側接続配管）を流れる冷媒を湿り状態とする空気調和装置がある（例えば、特許文献１参照）。図４において、空気調和装置１０は、室外機１１と室内機１２を液側連絡配管２１とガス側連絡配管２２で接続して構成されている。室外機１１には、圧縮機３１、室外熱交換器３２、膨張弁３３、閉鎖弁２３、サイクル内部で熱交換をする内部熱交換器である液ガス熱交換器５０が配備され、室内機１２には室内熱交換器４１、継手２４が配備されている。
【０００６】
空気調和装置１０は、運転時に蒸発器である室内熱交換器４１の出口（Ｅ点）が湿り状態となるよう制御されている。そして、圧縮機３１の吸入（Ａ点）で過熱度５℃の乾き状態となるように液ガス熱交換器５０設け、室外機１１に戻ってきた湿りの冷媒を凝縮器である室外熱交換器３２を出た冷媒と熱交換している。
【０００７】
特許文献１では、圧縮機３１の吸入での過熱度を所定の値に制御する具体的な手段については言及していないが、この技術としては例えば、特許文献２に記載されているものがある。
【０００８】
図５は、圧縮機１、凝縮器２、膨張弁３、水側熱交換器４を備え、水側熱交換器４で冷水を作り出す冷凍装置である。水側熱交換器４と圧縮機１の吸入口の間には、凝縮器２出口の冷媒と熱交換する吸入配管熱交換器５と冷媒の圧力および温度を検出するセンサ６が配置されている。
【０００９】
吸入配管熱交換器５は、図４における液ガス熱交換器５０と同様の働きをし、水側熱交換器４を最大限利用しつつ圧縮機吸入口の過熱度を確保するためのものである。そして、センサ６で冷媒の圧力および温度を検出し、過熱度が所定の値となるよう膨張弁３の開度
を調節する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００９−２５０５９２号公報
【特許文献２】特開２００５−８３６０８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上記従来の技術では、圧縮機吸入口の過熱度が所定の値となるよう制御を行うものであって、圧力と温度を検出する必要があり、圧力検出のためのセンサが高価であるという課題があった。
【００１２】
また、従来の技術では、圧縮機吸入口の過熱度が所定の値となるよう制御を行うが、圧縮機吸入口の過熱度は、応答が複雑で、湿り状態の場合には膨張弁の開度を閉めこんでいってもなかなか変化が現れなかったり、少しの開度操作量で大きな変化を生じたりしてハンチングを生じやすい。まして、空気調和機の場合、室内機の風量変化や、圧縮機の回転数変化などにより過渡状態においてはオーバーシュートを生じやすくなる。
【００１３】
吸入の過熱度が取れ過ぎると、圧縮機の吐出温度が上昇しＨＦＯ−１２３４ｙｆのような安定性に劣る冷媒では、温度上昇により冷媒の分解が加速する可能性がある。
【００１４】
従って本発明は、こうした課題を解決し、ＨＦＯ−１２３４ｙｆやＨＦＯ−１２３４ｚｅなどのハイドロフルオロオレフィンを冷媒に使用する冷凍サイクル装置において、安価な構成で圧力損失を低減し優れた運転効率を実現すると共に、圧縮機の温度上昇を抑えることで冷媒の分解を防ぎ、信頼性の高い装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記従来の課題を解決するために、本発明の冷凍サイクル装置は、ハイドロフルオロオレフィンを冷媒に使用し、圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器と、凝縮器の出口の冷媒と蒸発器から戻ってきて圧縮機の吸入口へ吸い込まれる冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器と、圧縮機の吐出口に設けられた吐出温度センサと、凝縮器に設けられた凝縮温度センサと、内部熱交換器の低圧側入口に設けられた低圧側温度センサと、制御手段とを備え、制御手段は、凝縮温度センサ、低圧側温度センサ、吐出温度センサの出力を用いて膨張弁の開度を調整するものである。
【００１６】
これにより、圧縮機の吸入口における冷媒の圧力を検出することなく、膨張弁の開度を調整することができる。
【００１７】
また、本発明の冷凍サイクル装置は、上記の制御手段が、凝縮温度センサ、低圧側温度センサの出力と、圧縮機の回転数に基づいて、吐出温度センサの出力の目標値を決定し、吐出温度センサの出力が目標値に一致するよう膨張弁の開度を調整するものである。
【００１８】
これにより、圧縮機の内部以外で冷媒の温度が最も高くなる圧縮機の吐出口に設けられた吐出温度センサの出力が目標値となるよう制御を行うので、確実に冷媒の温度上昇を抑えることができる。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の冷凍サイクル装置は、冷媒の圧力を検出必要がない安価な構成で圧力損失を低減し優れた運転効率を実現するとともに、確実に冷媒の温度上昇を抑えることができるの
で、冷媒の分解を抑制して、信頼性の高い装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施の形態１における冷凍サイクル装置のサイクル構成図
【図２】本発明の実施の形態１における冷凍サイクル装置のＰ−ｈ線図
【図３】本発明の実施の形態２における冷凍サイクル装置のサイクル構成図
【図４】従来の冷凍サイクル装置のサイクル構成図
【図５】従来の冷凍サイクル装置のサイクル構成図
【発明を実施するための形態】
【００２１】
第１の発明は、ハイドロフルオロオレフィンを冷媒に使用し、圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器と、凝縮器の出口の冷媒と蒸発器から戻ってきて圧縮機の吸入口へ吸い込まれる冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器と、圧縮機の吐出口に設けられた吐出温度センサと、凝縮器に設けられた凝縮温度センサと、内部熱交換器の低圧側入口に設けられた低圧側温度センサと、制御手段とを備え、制御手段は、凝縮温度センサ、低圧側温度センサ、吐出温度センサの出力を用いて膨張弁の開度を調整するものである。
【００２２】
これにより、圧縮機の吸入口における冷媒の圧力を検出することなく、膨張弁の開度を調整することができる。
【００２３】
従って、冷媒の圧力を検出する必要がないので、安価に構成することができる。このため、安価な構成で圧力損失を低減し優れた運転効率を実現するとともに、確実に冷媒の温度上昇を抑えることができるので、冷媒の分解を抑制して、信頼性の高い装置を提供することができる。
【００２４】
第２の発明は、特に第１の発明において、制御手段が、凝縮温度センサ、低圧側温度センサの出力と、圧縮機の回転数に基づいて、吐出温度センサの出力の目標値を決定し、吐出温度センサの出力が目標値に一致するよう膨張弁の開度を調整するものである。
【００２５】
これにより、圧縮機の内部以外で冷媒の温度が最も高くなる圧縮機の吐出口に設けられた吐出温度センサの出力が目標値となるよう制御を行うので、確実に冷媒の温度上昇を抑えることができる。
【００２６】
従って、冷媒の分解を抑制し、信頼性の高い装置を提供することができる。
【００２７】
第３の発明は、特に第２の発明において、内部熱交換器の低圧側入口において冷媒が二相状態となるように、内部熱交換器の熱交換能力かつ／または吐出温度センサの目標値を設定するものである。
【００２８】
これにより、蒸発器出口から内部熱交換器の低圧側入口までの圧力損失を低減するとともに、圧縮機の吸入口での飽和温度を正確に検出することができる。
【００２９】
従って、高い運転効率を実現することができる。
【００３０】
第４の発明は、第２の発明において、吐出温度センサの出力が目標値よりも高い場合の膨張弁の開度操作量を、吐出温度センサの出力が目標値よりも低い場合の開度操作量よりも大きくするものである。
【００３１】
これにより、冷媒の温度が過上昇するのを防ぎ、過上昇したときには速やかに降下させることができる。
【００３２】
従って、より高い精度で冷媒の分解を抑制し、装置の信頼性を高めることができる。
【００３３】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。
【００３４】
（実施の形態１）
図１は、本発明の第１の実施の形態における冷凍サイクル装置である空気調和機のサイクル構成図を示すものである。
【００３５】
図１に示すように、第１の実施の形態における空気調和機は、室外機１００と室内機１０１を、接続配管つまり液側接続配管１２６およびガス側接続配管１２７で接続して装置を構成されている。冷媒としては炭素間に二重結合を有し温暖化係数の小さな、ハイドロフルオロオレフィンであるＨＦＯ−１２３４ｙｆを使用している。
【００３６】
室外機１００は、圧縮機１１１、凝縮器である室外熱交換器１１２、室外送風機１１３、冷媒を減圧膨張させる膨張弁１１４、アキュムレータ１１７と、室外熱交換器１１２を出た高圧側の冷媒と室内機１０１から戻ってきた低圧側の冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器１２１と、圧縮機１１１から吐出される冷媒の温度を検出する吐出温度センサ１２２と、室外熱交換器１１２における凝縮温度を検出する凝縮温度センサである室外熱交温度センサ１２３と、内部熱交換器１２１の低圧側入口の冷媒温度を検出する低圧側温度センサ１２４と、圧縮機１１１の回転数と、吐出温度センサ１２２と室外熱交温度センサと低圧側温度センサ１２４の出力値に基づいて膨張弁１１４の開度を調整する制御装置１２５を備えている。
【００３７】
そして、室内機１０１には蒸発器である室内熱交換器１１５、室内送風機１１６を備えている。
【００３８】
圧縮機１１１、室外熱交換器１１２、膨張弁１１４、液側接続配管１２６、室内熱交換器１１５、ガス側接続配管１２７、アキュムレータ１１７は、環状に配管で接続され冷凍サイクルを構成している。内部熱交換器１２１は、室外熱交換器１１２と膨張弁１１４との間の冷媒と、ガス側接続配管１２７とアキュムレータ１１７との間の冷媒が熱交換するように構成されている。
【００３９】
図１の内部熱交換器１２１のような位置で内部熱交換器１２１を使用する場合、従来は、圧縮機１１１の吸入の過熱度が制御対象として扱われ、圧縮機１１１の吸入口の圧力と温度を検出して過熱度を求めたり、複数箇所（例えば蒸発器の入口と出口）の温度検出を行い、その差を計算してから過熱度を推測して制御を行ったりしている。
【００４０】
圧力を検出する場合、圧力センサは温度センサに比べとても高価である。本実施の形態では、温度センサのみの出力を用いて制御を行っているので、安価な構成が実現できる。
【００４１】
複数箇所（例えば蒸発器の入口と出口）の温度検出を行い、その差を計算してから過熱度を推測する方法では、応答が複雑で、過熱度が取れていない場合には乾き度がわからないため適切な操作量の決定が困難であり、過熱度が取れだすと少しの操作量で大きな変化を生じたりしてハンチングを生じやすく制御に高い精度は期待できない。本実施の形態では、圧縮機１１１の吸入における過熱度には着目せず、圧縮機１１１の回転数、吐出温度センサ１２２と室外熱交温度センサ１２３と低圧側温度センサ１２４の出力に基づいて制御を行うので、低圧側の情報だけではなく、高圧側の情報や圧縮機１１１の情報にも基づいており、精度の高い制御を行うことができる。
【００４２】
本実施の形態の制御装置１２５が行う膨張弁１１４の制御方法の原理について図２を用いて説明する。図２は本発明の実施の形態１における空気調和機のＰ−ｈ線図で、説明のための概念図である。実際には圧力損失などがあるため、高圧がＰｈで一定、低圧がＰｌで一定になることはないが、便宜的に一定とする。
【００４３】
空気調和機が理想的な運転をしているとして、Ａ点は圧縮機１１１の吸入口での冷媒の状態（圧力Ｐｌ、比エンタルピｈｌ１）、Ｂ点は圧縮機１１１の吐出口での冷媒の状態（圧力Ｐｈ、比エンタルピｈｈ１）、Ｃ点は内部熱交換器１２１の高圧側入口、Ｄ点は内部熱交換器１２１の高圧側出口、Ｅ点は蒸発器である室内熱交換器１１５の入口、Ｆ点は蒸発器である室内熱交換器１１５の出口および内部熱交換器１２１の低圧側入口の冷媒の状態をそれぞれ示しているとする。
【００４４】
吐出温度センサ１２２は圧縮機１１１の吐出口での温度（吐出温度）Ｔ１を検出し、室外熱交温度センサ１２３は高圧Ｐｈの飽和温度、低圧側温度センサ１２４は低圧Ｐｌの飽和温度を検出する。本実施の形態では、低圧側温度センサ１２４が設けられた内部熱交換器１２１の低圧側入口はＦ点となるため、低圧Ｐｌの飽和温度が検出できる。
【００４５】
圧縮機１１１が理想的な断熱圧縮を行うならば、圧縮機１１１の吐出口の状態はＩ点となるが、現実的にはＢ点となっている。Ｉ点からＢ点へのシフト量は圧縮機効率によって決まり、圧縮機効率は圧縮機１１１の仕様や回転数に起因する固有の特性によって決まる。
【００４６】
空気調和機はそれぞれの装置ごとに、運転状況に応じて運転効率が最高となる圧縮機１１１の吸入の過熱度が決まっている。つまり、圧縮機１１１の吸入圧がＰｌで、吐出圧がＰｈの場合、圧縮機１１１の回転数が決まれば、運転効率が最高となる吸入口の状態Ａ点、吐出口の状態Ｂ点が自動的に決まり、吐出温度Ｔ１を予測することができる。
【００４７】
膨張弁１１４の開閉は、圧縮機１１１の吸入圧Ｐｌ、吐出圧Ｐｈ、圧縮機１１１の回転数が同じである場合、閉めれば圧縮機１１１の吸入の過熱度は大きくなり、吸入口の状態はＡ点からＡ２点に移動し、Ｉ点はＩ２点へ、Ｂ点はＢ２点へと移り吐出温度はＴ１からＴ２へ上昇する。開いた場合はその逆で、吐出温度はＴ１よりも低下する。
【００４８】
次に、本実施の形態の制御装置１２５が行う膨張弁１１４のより具体的な制御方法について説明する。
【００４９】
まず、室外熱交温度センサ１２３で凝縮器となる室外熱交換器１１２の温度を検出する。そして、制御装置１２５は、予めメモリ等に保存された推定式、または、推定テーブルを用い、室外熱交温度センサ１２３の検出温度から、高圧Ｐｈを推定する。次に、低圧側温度センサ１２４で内部熱交換器１２１の低圧側入口の温度を検出する。そして、制御装置１２５は、予めメモリ等に保存された推定式、または、推定テーブルを用い、低圧側温度センサ１２４の検出温度から、低圧Ｐｌを推定する。
【００５０】
次に、予めメモリ等に保存された推定式、または、推定テーブルを用い、推定された高圧Ｐｈ、低圧Ｐｌと、必要に応じて現在の圧縮機１１１の回転数とから、目標の吐出温度を算出する。そして、吐出温度センサ１２２の検出した吐出温度と目標の吐出温度とを比較する。
【００５１】
検出した吐出温度が目標の吐出温度よりも高い場合には、膨張弁１１４の開度を予め定められた第１の開度操作量だけ大きくし、膨張弁１１４を開くように制御する。検出した
吐出温度が目標の吐出温度よりも高い場合には、膨張弁１１４の開度を予め定められた第２の開度操作量だけ小さくし、膨張弁１１４を閉じるように制御する。本実施の形態では、第１の開度操作量は、第２の開度操作量より大きく設定されている。
【００５２】
以上のように、本実施の形態の空気調和機は、制御装置１２５が、室外熱交温度センサ１２３の出力から高圧を、低圧側温度センサ１２４の出力から低圧を推定し、圧縮機１１１の回転数と予め記憶した装置の特性から目標の吐出温度を算出し、吐出温度センサ１２２の出力が目標の吐出温度に一致するよう膨張弁１１４の開度を調整することで、運転効率を最高状態にすることができる。
【００５３】
ここで、制御対象が吐出温度であるため、吸入の過熱度を制御対象とし、その結果として吐出温度を制御する従来の技術とは異なり、確実に吐出温度の上昇を抑制することができる。
【００５４】
吐出温度が抑制されると、冷媒として使用しているＨＦＯ−１２３４ｙｆの分解を抑制することができる。
【００５５】
内部熱交換器を使用しない従来の空気調和機では、吐出温度制御を行う例は知られているが、低圧の推定を蒸発器の温度で行っている。ＨＦＯ−１２３４ｙｆなどを用いた場合、圧力損失が大きいため蒸発器の温度と圧縮機吸入口の飽和温度とは乖離し、特にガス側接続配管の長さによって、冷房運転時における蒸発器の温度と圧縮機吸入口の飽和温度との差は大きく変わってしまい正しい目標の吐出温度の設定ができない。しかし、本実施の形態では、ガス側接続配管１２７を通過する前の内部熱交換器１２１の低圧側入口の温度で低圧の推定を行うので、圧力損失の大きいＨＦＯ−１２３４ｙｆなどを用いた場合でも、正しく吐出温度の目標値を設定することができる。
【００５６】
また、内部熱交換器を使用する場合には先にも述べたように圧縮機吸入口の過熱度が制御対象として扱われているため、内部熱交換器１２１の低圧側入口を二相状態にすることで、制御の精度を向上させようという考え方は、従来なかった。本実施の形態では、内部熱交換器１２１の低圧側入口の冷媒が二相状態とすることができるよう内部熱交換器１２１の熱交換能力は十分大きくし、吐出温度センサ１２２の目標出力値も内部熱交換器１２１の低圧側入口の冷媒が二相状態となるよう設定する。
【００５７】
従って、蒸発器となる室内熱交換器１１５の出口から内部熱交換器１２１の低圧側入口までの冷媒は二相状態となり、乾きガスで流れる場合に比べて流速が低下し、圧力損失を低減し高い運転効率を実現することができる。加えて、ガス側接続配管１２７の圧力損失による、圧縮機１１１の吸入口の飽和温度の推定誤差を小さくすることができるので、吐出温度の目標値の精度も向上する。
【００５８】
ＨＦＯ−１２３４ｙｆなどを使用する場合、圧力損失を低減しなければ使用に耐える吐出温度制御は行えない。ガス側接続配管１２７の内径を大きくすれば圧力損失を減らすことはできるが、施工が困難になる。長配管になれば、なおさらであり、圧力損失もまた増加してしまうため、本発明のように内部熱交換器１２１を使用し低圧側入口を二相状態とすることは極めて有効である。
【００５９】
また、吐出温度センサ１２２の出力が目標値よりも高い場合の膨張弁１１４の開度操作量を、吐出温度センサ１２２の出力が目標値よりも低い場合の操作量よりも大きくしている。
【００６０】
これにより、圧縮機１１１の吸入の過熱度が一気に上昇して冷媒の温度が過上昇するの
を防ぎ、過上昇したときには速やかに降下させることができる。
【００６１】
従って、より高い精度で冷媒の分解を抑制し、装置の信頼性を高めることができる。
【００６２】
なお、冷媒はＨＦＯ−１２３４ｙｆを使用したが、ＨＦＯ−１２３４ｚｅであっても、ＨＦＯ−１２３４ｙｆあるいはＨＦＯ−１２３４ｚｅを含む混合冷媒であっても同様の効果を奏するものである。
【００６３】
（実施の形態２）
図３は、本発明の第２の実施の形態における冷凍サイクル装置である空気調和機のサイクル構成図を示すものである。
【００６４】
図３に示すように、図１の空気調和機に対して、四方弁１１９、４つの逆止弁から構成される逆止弁ブリッジが追加されており、冷暖房が行える装置である。
【００６５】
逆止弁ブリッジは、室外熱交換器１１２と内部熱交換器１２１の高圧側との間に設けられた第１の逆止弁１２０ａ、膨張弁１１４と液側接続配管１２６との間に設けられた第２の逆止弁１２０ｂ、液側接続配管１２６と内部熱交換器１２１の高圧側との間に設けられた第３の逆止弁１２０ｃ、膨張弁１１４と室外熱交換器１１２の間に設けられた第４の逆止弁１２０ｄとから構成されている。
【００６６】
また、第１の逆止弁１２０ａは、内部熱交換器１２１から室外熱交換器１１２への流れを防止し、第２の逆止弁１２０ｂは、液側接続配管１２６から膨張弁１１４への流れを防止する方向に設置されている。第３の逆止弁１２０ｃは、内部熱交換器１２１から液側接続配管１２６への流れを防止し、第４の逆止弁１２０ｄは、室外熱交換器１１２から膨張弁１１４への流れを防止する方向に設置されている。
【００６７】
図３は冷房時の状態を示しており、暖房時には四方弁１１９が切り替えられ、逆止弁ブリッジの効果により内部熱交換器１２１は膨張弁１１４の上流側となる。そして、暖房時は室内熱交換器１１５が凝縮器となり、室内熱交温度センサ１１８が凝縮温度センサとなる。
【００６８】
冷房運転時には、第１の実施の形態と同様に室外熱交換器１１２が凝縮器で室外熱交温度センサ１２３が凝縮温度センサである。
【００６９】
その他の構成や効果については、実施の形態１と同様である。
【００７０】
また、冷媒はＨＦＯ−１２３４ｙｆを使用したが、ＨＦＯ−１２３４ｚｅであっても、ＨＦＯ−１２３４ｙｆあるいはＨＦＯ−１２３４ｚｅを含む混合冷媒であっても同様の効果を奏するものである。
【産業上の利用可能性】
【００７１】
本発明にかかる冷凍サイクル装置は、低圧側の情報だけではなく、高圧側の情報や圧縮機の情報にも基づいており、精度の高い制御を行うことができる。また、圧力損失が大きく、冷媒自身が分解し易い冷媒に対し、安価な構成で、高い運転効率と高い信頼性を実現できる。その結果、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンのような、分解しやすい冷媒も使用することができ、環境性に優れている。
【００７２】
そして、本発明は、空気調和機だけに止まらず、セパレート型のショーケースや冷凍機、ヒートポンプ式の温水器などに広く適用することができ、効果をもたらすものである。
【符号の説明】
【００７３】
１００  室外機
１０１  室内機
１１１  圧縮機
１１２  室外熱交換器
１１３  室外送風機
１１４  膨張弁
１１５  室内熱交換器
１１６  室内送風機
１１７  アキュムレータ
１２１  内部熱交換器
１２２  吐出温度センサ
１２３  室外熱交温度センサ
１２４  低圧側温度センサ
１２５  制御装置
１２６  液側接続配管
１２７  ガス側接続配管
１２０ａ  第１の逆止弁
１２０ｂ  第２の逆止弁
１２０ｃ  第３の逆止弁
１２０ｄ  第４の逆止弁
【図１】
2012132578.tif 000003
【図２】
2012132578.tif 000004
【図３】
2012132578.tif 000005
【図４】
2012132578.tif 000006
【図５】
2012132578.tif 000007