(57)【要約】【課題】運転可能範囲の広い範囲にわたって高い体積効率を、大きなコストアップを招くことなく構成することが可能な高効率、低コストな過給式圧縮機を提供すること。【解決手段】アキュームレータ１３の内管１６の上部開口端から圧縮機構部の吸入口１２の終端までの吸入通路の全長をＬ［ｍ］とし、吸入ガスの音速をＶｓ［ｍ／ｓ］とし、暖房標準定格運転条件回転数をｆｈ［Ｈｚ］とし、Ｃを定数としたとき、Ｌ＝Ｖｓ／（４×２×（ｆｈ±５））−Ｃ×２×（ｆｈ±５）の関係が成立することにより、暖房標準定格運転条件回転数ｆｈ［Ｈｚ］でも補助的な共鳴過給によって暖房標準定格能力が向上し、その分だけ回転数を下げることで機械損失を低減して暖房標準定格運転条件の性能を向上させることが可能となる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機構部の吸入側にアキュームレータを有する過給式圧縮機であって、
前記アキュームレータの内管の上部開口端から圧縮機構部吸入口の終端までの吸入通路の全長をＬ［ｍ］とし、吸入ガスの音速をＶｓ［ｍ／ｓ］とし、暖房標準定格運転条件回転数をｆｈ［Ｈｚ］とし、Ｃを定数としたとき、Ｌ＝Ｖｓ／（４×２×（ｆｈ±５））−Ｃ×２×（ｆｈ±５）の関係が成立する過給式圧縮機。
【請求項２】
暖房低温運転条件回転数をｆｈｍａｘ［Ｈｚ］としたとき、ｆｈｍａｘ＝２×（ｆｈ±５）の関係が成立する請求項１に記載の過給式圧縮機。
【請求項３】
圧縮機構部の吸入側にアキュームレータを有する過給式圧縮機であって、
前記アキュームレータの内管の上部開口端から圧縮機構部吸入口の終端までの吸入通路の全長をＬ［ｍ］とし、吸入ガスの音速をＶｓ［ｍ／ｓ］とし、冷房標準定格運転条件回転数をｆｃ［Ｈｚ］とし、Ｃを定数としたとき、Ｌ＝Ｖｓ／（４×（ｆｃ±１０））−Ｃ×（ｆｃ±１０）の関係が成立する過給式圧縮機。
【請求項４】
暖房低温運転条件回転数をｆｈｍａｘ［Ｈｚ］としたとき、ｆｈｍａｘ＝３×（ｆｃ±１０）の関係が成立する請求項３に記載の過給式圧縮機。
【請求項５】
炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用した請求項１〜４のいずれか１項に記載の過給式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空調機、冷凍機、ブロワ、給湯機等に使用される過給式圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
圧縮機構部の吸入口に接続されたアキュームレータは、円筒状のケースの上部に作動流体の導入管、下部にケース内部空間まで延出した内管を備え、内管入口と導入管との間に、固形物をせき止めるストレーナと液状作動流体が直接内管に入らないようにするバッフルとを備えた構造となっており、圧縮機構部での液圧縮を防止するための気液分離機能を持つ。
【０００３】
従来、アキュームレータの内管入口が開放端となって圧力波が反射することを利用して特定の回転数で過給させる手法が用いられている。
【０００４】
これは、ある特定の回転数ｆ［Ｈｚ］において、内管入口から圧縮機構部吸入口までの長さＬ［ｍ］の吸入通路内で、圧縮機構部吸入室の容積変動や吸入口の急激な閉塞に起因する上流側へ向かう圧力波と内管入口の開放端での逆位相反射圧力波との干渉で気柱共鳴が生じて、圧縮機構部吸入口での圧力が増幅されることで体積効率を向上させるもので、１次共鳴における吸入通路長さＬ［ｍ］は以下の基本式で表される。
【０００５】
Ｌ＝Ｖｓ／（４×ｆ）
但し、Ｖｓは吸入冷媒の音速［ｍ／ｓ］である。
【０００６】
実際の設計への適用を目的として、特許文献１に記載された従来のロータリ圧縮機では、圧縮室の容積変化率が極大となるクランク角と吸入口を閉塞するクランク角とが正確に１８０度対向していないことを考慮して共鳴過給する吸入通路長さＬ［ｍ］を以下の式で表している。
【０００７】
Ｌ＝（π―θｓ）／（４π×ｆｍ）
但し、θｓ［ｒａｄ］はベーン上死点のクランク角を０［ｒａｄ］としたときの閉じ込みクランク角であり、ｆｍ［Ｈｚ］はロータリ圧縮機の最高回転数である。
【０００８】
上記基本式や特許文献１の式を導入することにより、図４に示すように、ある特定の回転数ｆ［Ｈｚ］付近で体積効率が極大点をもつことができ、特にその回転数ｆ［Ｈｚ］を圧縮機の最高回転数ｆｍ［Ｈｚ］に設定することでより低い回転数で所定の能力を達成することができる。
【０００９】
図５は、特許文献２に記載された従来の圧縮機を示すものである。図５に示すように、長さの異なる二本の吸入通路１０１ａ、１０１ｂを設けている。この構成により、図６に示すように二つの回転数ｆ１［Ｈｚ］、ｆ２［Ｈｚ］のそれぞれで体積効率が極大点をもつことができ、広い運転範囲で高い体積効率を実現することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００９−１０８７３９号公報
【特許文献２】特開昭６３−２３０９７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、前記特許文献１の従来の構成では、例えば乾球温度２℃、湿球温度１℃の暖房低温運転条件のような低外気温の際には暖房能力が拡大するためかなり有効ではあるが、年間を通して多用される暖房標準定格運転条件や冷房標準定格運転条件に対しては積極的に寄与するような設計となっていない。
【００１２】
また、前記特許文献２の従来の構成では、二本の吸入通路のうち一本を標準定格運転条件で共鳴過給するように設計して標準定格運転条件の能力を向上させ、その回転数を下げることで機械損失を低減して標準定格運転条件の性能を向上させることが可能であるが、吸入通路が二本になることでかなりのコストアップを余儀なくされるという課題を有していた。
【００１３】
本発明は、前記従来の課題を解決するもので、一本の吸入通路で大きなコストアップをすることなく、低外気温時の最高回転数における体積効率向上による圧縮機運転可能範囲の拡大と標準定格運転条件における体積効率向上による高効率化を両立できる過給式圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
前記従来の課題を解決するために、本発明の過給式圧縮機は、圧縮機構部の吸入側にアキュームレータを有する過給式圧縮機であって、アキュームレータの内管の上部開口端から圧縮機構部吸入口の終端までの吸入通路の全長をＬ［ｍ］とし、吸入ガスの音速をＶｓ［ｍ／ｓ］とし、暖房標準定格運転条件回転数をｆｈ［Ｈｚ］とし、Ｃを定数としたとき、Ｌ＝Ｖｓ／（４×２×（ｆｈ±５））−Ｃ×２×（ｆｈ±５）の関係が成立するものである。
【００１５】
これによって、概ね暖房標準定格運転条件回転数ｆｈの２倍の回転数２ｆｈ［Ｈｚ］で１次の共鳴過給が生じて高回転数領域で高能力化が実現できると同時に、１次共鳴回転数の半分の回転数で発生するやや弱めの共鳴過給現象を利用して、暖房標準定格運転条件回転数ｆｈ［Ｈｚ］でも補助的な共鳴過給によって暖房標準定格能力が向上し、その分だけ回転数を下げることで機械損失を低減して暖房標準定格運転条件の性能を向上させることが可能となる。
【００１６】
また、本発明の過給式圧縮機は、請求項３記載のとおり、圧縮機構部の吸入側にアキュームレータを有する過給式圧縮機であって、アキュームレータの内管の上部開口端から圧縮機構部吸入口の終端までの吸入通路の全長をＬ［ｍ］とし、吸入ガスの音速をＶｓ［ｍ／ｓ］とし、冷房標準定格運転条件回転数をｆｃ［Ｈｚ］とし、Ｃを定数としたとき、Ｌ＝Ｖｓ／（４×（ｆｃ±１０））−Ｃ×（ｆｃ±１０）の関係が成立するものである。
【００１７】
これによって、概ね冷房標準定格運転条件回転数ｆｃ［Ｈｚ］で１次の共鳴過給が生じて冷房標準定格能力が向上し、その分だけ回転数を下げることで機械損失を低減して冷房標準定格運転条件の性能を向上させることができると同時に、１次共鳴回転数の半分の回転数で発生するやや弱めの共鳴過給現象を利用して、冷房標準中間運転条件回転数ｆｃ／２［Ｈｚ］でも補助的な共鳴過給によって冷房標準中間能力を向上させることが可能となる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の過給式圧縮機は、１次共鳴過給と、１次共鳴回転数の半分の回転数で生じるやや弱めの共鳴過給の二つの共鳴過給を利用して、圧縮機の運転可能範囲の広い範囲にわたって高い体積効率を実現することができるとともに、長さの異なる二本の吸入通路で構成
する必要がないので、大きなコストアップを招くこともない。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施の形態１における過給式圧縮機の縦断面図
【図２】本発明の実施の形態１における過給式圧縮機の回転数と体積効率の関係を表す図
【図３】本発明の実施の形態２における過給式圧縮機の回転数と体積効率の関係を表す図
【図４】従来の特許文献１の過給式圧縮機における回転数と体積効率の関係を表す図
【図５】従来の特許文献２の過給式圧縮機の縦断面図
【図６】従来の特許文献２の過給式圧縮機における回転数と体積効率の関係を表す図
【発明を実施するための形態】
【００２０】
第１の発明は、圧縮機構部の吸入側にアキュームレータを有する過給式圧縮機であって、アキュームレータの内管の上部開口端から圧縮機構部吸入口の終端までの吸入通路の全長をＬ［ｍ］とし、吸入ガスの音速をＶｓ［ｍ／ｓ］とし、暖房標準定格運転条件回転数をｆｈ［Ｈｚ］とし、Ｃを定数としたとき、Ｌ＝Ｖｓ／（４×２×（ｆｈ±５））−Ｃ×２×（ｆｈ±５）の関係が成立することにより、概ね暖房標準定格運転条件回転数ｆｈの２倍の回転数２ｆｈ［Ｈｚ］で１次の共鳴過給が生じて高回転数領域で高能力化が実現できると同時に、１次共鳴回転数の半分の回転数で発生するやや弱めの共鳴過給現象を利用して、暖房標準定格運転条件回転数ｆｈ［Ｈｚ］でも補助的な共鳴過給によって暖房標準定格能力が向上し、その分だけ回転数を下げることで機械損失を低減して暖房標準定格運転条件の性能を向上させることが可能となる。
【００２１】
第２の発明は、特に、第１の発明の過給式圧縮機において、暖房低温運転条件回転数をｆｈｍａｘ［Ｈｚ］としたとき、ｆｈｍａｘ＝２×（ｆｈ±５）の関係が成立することにより、暖房能力が必要な暖房低温運転条件で１次共鳴過給によって能力を向上させるとともに、その半分の回転数の暖房標準定格運転条件でやや弱めの共鳴過給によって向上した能力の分だけ回転数を下げて機械損失を低減することで暖房標準定格運転条件の高効率化も同時に実現することが可能となる。
【００２２】
第３の発明は、圧縮機構部の吸入側にアキュームレータを有する過給式圧縮機であって、アキュームレータの内管の上部開口端から圧縮機構部吸入口の終端までの吸入通路の全長をＬ［ｍ］とし、吸入ガスの音速をＶｓ［ｍ／ｓ］とし、冷房標準定格運転条件回転数をｆｃ［Ｈｚ］とし、Ｃを定数としたとき、Ｌ＝Ｖｓ／（４×（ｆｃ±１０））−Ｃ×（ｆｃ±１０）の関係が成立することにより、概ね冷房標準定格運転条件回転数ｆｃ［Ｈｚ］で１次の共鳴過給が生じて冷房標準定格能力が向上し、その分だけ回転数を下げることで機械損失を低減して冷房標準定格運転条件の性能を向上させることができると同時に、１次共鳴回転数の半分の回転数で発生するやや弱めの共鳴過給現象を利用して、冷房標準中間運転条件回転数ｆｃ／２［Ｈｚ］でも補助的な共鳴過給によって冷房標準中間能力を向上させることが可能となる。
【００２３】
第４の発明は、特に、第３の発明の過給式圧縮機において、暖房低温運転条件回転数をｆｈｍａｘ［Ｈｚ］としたとき、ｆｈｍａｘ＝３×（ｆｃ±１０）の関係が成立することにより、冷房標準定格運転条件において、１次共鳴過給によって向上した能力の分だけ回転数を下げて機械損失を低減することで冷房標準定格運転条件の高効率化を実現するとともに、その半分の回転数の冷房標準中間運転条件でのやや弱めの共鳴過給による能力向上も同時に実現することが可能となる。
【００２４】
第５の発明は、特に、第１〜４のいずれか１つの発明の過給式圧縮機において、炭素と
炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒またはその冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用したものである。
【００２５】
上記冷媒は低圧冷媒であるため比容積が大きく、所定の能力を出すには比較的大きな行程容積を選定するか、回転数を上げる必要がある。しかし、行程容積を拡大すると受熱損失や漏れ損失の増大を招くし、回転数増加は機械損失の増大を招く。しかし、上記第１〜４のいずれか１つの発明の過給式圧縮機は能力を向上させることができるため、行程容積拡大や回転数増加による各種損失の増大を抑制することが可能となる。
【００２６】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。
【００２７】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における過給式圧縮機の縦断面図である。
【００２８】
図１において、密閉容器１内に電動要素２が収納されている。電動要素２の鉛直方向の駆動軸３で圧縮機構部４が駆動されるようになっている。この圧縮機構部４はシリンダ５とローリングピストン６、ベーンを上軸受７と下軸受８で挟み込むことで圧縮室９を形成して圧縮動作を行うように構成されている。
【００２９】
シリンダ５内には、駆動軸３と一体的に構成されたクランク軸偏芯部１０が収納されており、このクランク軸偏芯部１０にローリングピストン６が回転自在に装着されている。シリンダ５には、図示されていないベーンがローリングピストン６に当接して設けられ、圧縮室９と吸入室１１とを仕切っている。シリンダ５には、吸入室１１と連通する吸入口１２が設けられている。
【００３０】
また、圧縮機の液圧縮を防止するため、吸入口１２にはアキュームレータ１３が接続されており、圧縮機に冷媒ガスを直接吸入する前に冷媒ガスを気液分離している。
【００３１】
アキュームレータ１３は、円筒状のケース１４の上部に冷媒ガス導入管１５、下部に吸入口１２に直結する内管１６が接続されて構成され、内管１６はケース１４内部空間の上部まで延出している。
【００３２】
電動要素２が付勢され、その駆動軸３が回転すると、クランク軸偏芯部１０がシリンダ５内において偏芯回転し、ローリングピストン６が図示しないベーンに当接しながら回転運動し、冷媒ガスの吸入、圧縮が繰り返される。シリンダ５にはアキュームレータ１３の上端の冷媒ガス導入管１５から吸入された低圧冷媒が、アキュームレータ１３により気液分離され、完全な低圧冷媒ガスとなり、内管１６と吸入口１２を通って吸入室１１へと吸入される。
【００３３】
アキュームレータ１３の内管１６の入口端面からシリンダ５の吸入口１２出口端面までの距離Ｌ［ｍ］は以下の関係が成立する。
【００３４】
Ｌ＝Ｖｓ／（４×２×（ｆｈ±５））−Ｃ×２×（ｆｈ±５）
ここで、Ｖｓ［ｍ／ｓ］は吸入冷媒ガスの音速、ｆｈ［Ｈｚ］は暖房標準定格運転条件回転数、Ｃは定数である。
【００３５】
また、暖房低温運転条件回転数ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］は以下の関係になるように設計されている。
【００３６】
ｆｈｍａｘ＝２×（ｆｈ±５）
なお、暖房標準定格運転条件は例えば室内側乾球温度２０℃、室外側乾球温度７℃、湿球温度６℃で運転される条件であり、暖房低温運転条件は例えば室内側乾球温度２０℃、室外側乾球温度２℃、湿球温度１℃で運転される条件である。
【００３７】
また、Ｃ×２×（ｆｈ±５）は気柱共鳴現象における開放端補正値であり、圧縮機回転数ｆに比例することを実験的に見出しているが、定数Ｃは圧縮機構部４やアキュームレータ１３の諸元、冷媒の種類、冷媒循環量等によって変化する。
【００３８】
以上のように構成された過給式圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。
【００３９】
従来から、アキュームレータ１３の内管１６入口が開放端となって圧力波が反射することを利用して特定の回転数で過給させる手法が用いられている。
【００４０】
これは、ある特定の回転数ｆｒ［Ｈｚ］において、内管１６入口から圧縮機構部の吸入口１２までの長さＬ［ｍ］の吸入通路内で、圧縮機構部吸入室の容積変動や吸入口の急激な閉塞に起因する上流側へ向かう圧力波と内管１６入口の開放端での逆位相反射圧力波との干渉で気柱共鳴が生じて、圧縮機構部の吸入口１２での圧力が増幅されることで体積効率を向上させるもので、１次共鳴における吸入通路長さＬ［ｍ］は以下の基本式で表される。
【００４１】
Ｌ＝Ｖｓ／（４×ｆｒ）
図２は暖房低温運転条件回転数ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］で１次共鳴が生じるようにＬ［ｍ］を設計したときの回転数ｆ［Ｈｚ］と体積効率の関係を表すもので、ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］付近の回転数で急激な体積効率の向上が見られる。
【００４２】
一方で、１次共鳴回転数ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］の半分の回転数でもやや弱めの共鳴過給現象が発生して体積効率の向上が見られることが分かった。
【００４３】
本発明のポイントはこのやや弱めの共鳴過給現象を有効利用することにある。
【００４４】
本実施の形態１では、１次共鳴が生じる回転数ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］の半分の回転数が暖房標準定格運転条件回転数ｆｈ［Ｈｚ］と概ね合致するように設計することで、暖房低温運転条件にて体積効率を劇的に向上して外気温の非常に低い冬期の暖房能力を大幅に向上できると同時に、暖房標準定格運転条件にて暖房能力を向上して、その分だけ回転数を下げることで機械損失を低減して暖房標準定格運転条件のＣＯＰを向上させることが可能となる。
【００４５】
なお、１次共鳴過給によって体積効率が向上する回転数範囲は概ねｆｈｍａｘ±２０［Ｈｚ］、その半分の回転数で生じるやや弱めの共鳴過給によって体積効率が向上する回転数範囲はｆｈ±１０［Ｈｚ］であり、それぞれの半分の回転数範囲であれば体積効率が効果的に向上可能であることから、吸入通路長さＬ［ｍ］はｆｈｍａｘ±１０［Ｈｚ］またはｆｈ±５［Ｈｚ］の範囲で設計すれば確実に上記効果を発揮することができる。
【００４６】
また、暖房標準定格運転条件回転数ｆｈ［Ｈｚ］の倍の回転数が暖房低温運転条件回転数ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］となれば運転上重要な条件を網羅できて年間を通して効率的な運転が可能であるが、必ずしもｆｈｍａｘ［Ｈｚ］と一致する必要はなく、それよりもやや高めの外気温でｆｈｍａｘ［Ｈｚ］よりも低めの回転数や低めの外気温でｆｈｍａｘ［Ｈｚ］よりも高く圧縮機保証運転範囲上限となるような回転数と一致しても暖房能力が向上することは同じであり、実用上何ら問題はない。
【００４７】
本実施の形態１ではローリングピストン式ロータリ圧縮機を一例として説明したが、スウィングベーン式やロータリーベーン式等のロータリ圧縮機や、レシプロ圧縮機やスクロール圧縮機等の他の圧縮方式の圧縮機でも同様の効果が得られることは当然である。
【００４８】
また、ＪＩＳＣ９６１２：２００５に基づいて暖房低温運転条件や暖房標準定格運転条件の温度条件を表記したが、これらの温度条件に限られるものではない。
【００４９】
作動冷媒としては、Ｒ１２等のＨＣＦＣ系冷媒やＲ４１０Ａ等のＨＦＣ系冷媒、二酸化炭素等の自然冷媒が適用できるし、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィン（ＨＦＯ）をベース成分とした冷媒、例えばＨＦＯ−１２３４ｙｆ、からなる単一冷媒や、その冷媒を含みＲ３２（ＨＦＣ−３２）やＲ１２５（ＨＦＣ−１２５）と混合された混合冷媒も適用できる。
【００５０】
特に、ＨＦＯ冷媒は低圧冷媒であるため比容積が大きく、所定の能力を出すには比較的大きな行程容積を選定するか、回転数を上げる必要がある。しかし、行程容積を拡大すると受熱損失や漏れ損失の増大を招くし、回転数増加は機械損失の増大を招く。しかし、本発明の過給式圧縮機は能力を向上させることができるため、行程容積拡大や回転数増加による各種損失の増大を抑制することが可能となる。
【００５１】
（実施の形態２）
図３は冷房標準定格運転条件回転数ｆｃ［Ｈｚ］で１次共鳴が生じるようにＬ［ｍ］を設計したときの回転数ｆ［Ｈｚ］と体積効率の関係を表すものである。
【００５２】
アキュームレータ１３の内管１６の入口端面からシリンダ５の吸入口１２出口端面までの距離Ｌ［ｍ］は以下の関係が成立する。
【００５３】
Ｌ＝Ｖｓ／（４×（ｆｃ±１０））−Ｃ×（ｆｃ±１０）
ここで、Ｖｓ［ｍ／ｓ］は吸入冷媒ガスの音速、ｆｃ［Ｈｚ］は冷房標準定格運転条件回転数、Ｃは定数である。
【００５４】
また、暖房低温運転条件回転数ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］は以下の関係になるように設計されている。
【００５５】
ｆｈｍａｘ＝３×（ｆｃ±５）
なお、冷房標準定格運転条件は例えば室内側乾球温度２７℃、湿球温度１９℃、室外側乾球温度３５℃で運転される条件であり、暖房低温運転条件は例えば室内側乾球温度２０℃、室外側乾球温度２℃、湿球温度１℃で運転される条件である。
【００５６】
図３のとおり、１次共鳴過給が生じているｆｃ［Ｈｚ］付近の回転数で急激な体積効率の向上が見られると同時に、その３倍の回転数であるｆｈｍａｘ［Ｈｚ］付近で２次共鳴過給が発生して急激な体積効率の向上が見られる。
【００５７】
冷房標準中間運転条件の冷房能力は冷房標準定格運転条件の冷房能力の半分であり、冷房標準中間運転条件の回転数も冷房標準定格運転条件の回転数の概ね半分であるが、この冷房標準中間運転条件回転数ｆｃ／２［Ｈｚ］付近でもやや弱めの共鳴過給が発生している。
【００５８】
したがって、２次共鳴が生じる回転数ｆｈｍａｘ［Ｈｚ］の１／３の回転数が冷房標準定格運転条件回転数ｆｃ［Ｈｚ］と概ね合致するように設計することで、暖房低温運転条
件にて体積効率を劇的に向上して外気温の非常に低い冬期の暖房能力を大幅に向上できると同時に、冷房標準定格運転条件にて冷房能力を向上して、その分だけ回転数を下げることで機械損失を低減して冷房標準定格運転条件のＣＯＰを向上させることができ、さらに、１次共鳴回転数の半分の回転数で発生するやや弱めの共鳴過給現象を利用して、冷房標準中間運転条件回転数ｆｃ／２［Ｈｚ］でも補助的な共鳴過給によって冷房標準中間能力を向上させることが可能である。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
以上のように、本発明にかかる過給式圧縮機は、１次共鳴過給と、１次共鳴回転数の半分の回転数で生じるやや弱めの共鳴過給の二つの共鳴過給を利用して、圧縮機の運転可能範囲の広い範囲にわたって高い体積効率を実現することができるとともに、長さの異なる二本の吸入通路で構成する必要がないので、大きなコストアップを招くことなく構成することが可能であり、ＨＦＣ系冷媒やＨＣＦＣ系冷媒、ＨＦＯ系冷媒を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機のほかに、自然冷媒の二酸化炭素を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機などの用途にも適用できる。
【符号の説明】
【００６０】
４  圧縮機構部
１２  吸入口
１３  アキュームレータ
１６  内管
【図６】
2012052426.tif 000003
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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