(57)【要約】【課題】安定した品質を有し生産性の高い磁気ディスク用ガラス基板の製造方法を提供する。【解決手段】フロートバス内で溶融金属の上に溶融ガラスを浮かせて板状ガラスに成形する成形工程と、板状ガラスを冷却する冷却工程と、を備えた磁気ディスク用ガラス基板の製造方法であって、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を５０℃／ｍｉｎ以上とする。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
フロートバス内で溶融金属の上に溶融ガラスを浮かせて板状ガラスに成形する成形工程と、前記板状ガラスを冷却する冷却工程と、を備えた磁気ディスク用ガラス基板の製造方法であって、
前記フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を５０℃／ｍｉｎ以上とすることを特徴とする磁気ディスク用ガラス基板の製造方法。
【請求項２】
前記板状ガラスの５０℃〜３５０℃の平均熱膨張係数が６０×１０−７／℃より大きいことを特徴とする請求項１に記載の磁気ディスク用ガラス基板の製造方法。
【請求項３】
前記温度降下速度を６０℃／ｍｉｎ以上とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の磁気ディスク用ガラス基板の製造方法。
【請求項４】
前記冷却工程を経た板状ガラスをガラス板に切断する切断工程と、そのガラス板を加工する形状加工工程と、を備え、
前記ガラス板の平均平坦度が５μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の磁気ディスク用ガラス基板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、磁気ディスク用ガラス基板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
磁気ディスク記憶装置等に使用される磁気ディスクの基板としてガラス基板が用いられている（例えば特許文献１）。このガラス基板は中央に円孔を有する円板状のものであり、φ６５ｍｍの磁気ディスクでは長さ６５ｍｍ間で１μｍ以下という高いレベルでの高低差（Peak to Valley）が求められている。
【０００３】
一般的なガラス基板の製造方法を、φ６５ｍｍのガラス基板の製造を例に簡単に説明すると、ガラス基板の製造方法は、ガラスの原料を調合して溶解する溶解工程と、フロートバス内で溶融金属の上に溶融ガラスを浮かせて板状ガラスに成形する成形工程と、該板状ガラスを冷却する冷却工程と、を備える。
【０００４】
図１は、ガラス製造装置を部分的に示す模式図である。
図１に示すガラス製造装置１０は、リフトアウトロール２６、２６…、及びレヤーロール３２、３２…と、備え、フロートバス１４に溜められた溶融錫２４の表面から引き出された板状ガラス１８は、ドロスボックス１６内に配置されたリフトアウトロール２６、２６…、及びレヤーロール３２、３２…によってリフトアウト域２０からレヤー域３０に搬送される。そして、板状ガラス１８は、レヤー域３０で冷却され、次工程（切断工程）に搬送される。
【０００５】
続いて、該板状ガラスは例えば１０００ｍｍ×１０００ｍｍ程度（以下、１０００ｍｍ
角と呼ぶ。）のガラス素板に切断される。そして、このガラス素板は磁気ディスク基板より僅かに大きい、例えばφ６５ｍｍの磁気ディスク用であれば７５ｍｍ×７５ｍｍ程度（以下、７５ｍｍ角と呼ぶ。）のガラス板に切断され、その後、円板状に加工され、ラッピング、ポリッシング等の工程を経て所望の磁気ディスク用ガラス基板、この場合は通常は外径６５ｍｍ、内径２０ｍｍの中央に貫通孔を有するガラス基板が製造される。なお、この例示における７５ｍｍ角のガラス板のような加工前のガラス板を、以下、加工前ガラス板という。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−１０３０６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
磁気ディスク用ガラス基板の製造工程においては、先に例示したように通常、フロート法で製造されたガラス素板を磁気ディスク用ガラス基板より大きい加工前ガラス板に切断した後、加工前ガラス板の高低差が測定されるなどして品質の安定が図られているが、加工前ガラス板の高低差が悪いと、最終製品の品質の悪化につながるおそれがある。また、加工前ガラス板の高低差に閾値を定め、閾値を満たさない加工前ガラス板を選別し、閾値を満たす加工前ガラス板のみを加工工程に流す場合、高低差の悪い加工前ガラス板が多いと生産性が悪化してしまう。
【０００８】
そこで、本発明は、安定した品質を有し生産性の高い磁気ディスク用ガラス基板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、以下の態様を提供するものである。
（１）フロートバス内で溶融金属の上に溶融ガラスを浮かせて板状ガラスに成形する成形工程と、前記板状ガラスを冷却する冷却工程と、を備えた磁気ディスク用ガラス基板の製造方法であって、
前記フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を５０℃／ｍｉｎ以上とすることを特徴とする磁気ディスク用ガラス基板の製造方法。
（２）前記板状ガラスの５０℃〜３５０℃の平均熱膨張係数が６０×１０−７／℃より大きいことを特徴とする（１）に記載の磁気ディスク用ガラス基板の製造方法。
（３）前記温度降下速度を６０℃／ｍｉｎ以上とすることを特徴とする（１）又は（２）に記載の磁気ディス用クガラス基板の製造方法。
（４）前記冷却工程を経た板状ガラスをガラス板に切断する切断工程と、そのガラス板を加工する形状加工工程と、を備え、
前記ガラス板の平均平坦度が５μｍ以下であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載の磁気ディスク用ガラス基板の製造方法。
なお、ここで「前記冷却工程を経た板状ガラスをガラス板に切断する」とは、前記冷却工程を経た板状ガラスを１回または複数回の切断によって、形状加工工程で加工されるガラス板とすることをいい、先の例でいえば、板状ガラスをガラス素板に切断することとそのガラス素板を加工前ガラス板に切断することがあわせてこれに該当し、前記ガラス板は加工前ガラス板である。
また、平均平坦度とは、板状ガラスを幅方向に５分割した各部分から得た加工前ガラス板の平坦度を当該各部分ごとに平均し、そのようにして得られた５個の平均値の平均である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明に記載の磁気ディスク用ガラス基板の製造方法によれば、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を５０℃／ｍｉｎ以上とすることにより、加工前ガラス板の高低差を小さくすことができる。これにより、安定した品質を有し、生産性の高い磁気ディスク用ガラス基板を製造することができる。
【００１１】
フロートバスの出口で板状ガラスが溶融錫から離れると、リフトアウト域及びレヤー域では板状ガラスの幅方向の温度分布が大きくなると考えられる。本発明は、板状ガラスが歪点より高温の状態でこの領域に滞在する時間をできるだけ短くすることにより、フロートバス内の均一な幅方向温度分布により構成された構造状態を保つことができ、その結果、加工前ガラス板の高低差を小さくできるという仮説に基づいてなされたものである。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】ガラス製造装置を部分的に示す模式図である。
【図２】磁気ディスク用ガラス基板の製造方法の１例のフロー図である。
【図３】Ｍｅｓａ干渉計の原理を説明する模式図である。
【図４】平均Ｍｅｓａ平坦度と温度降下速度との関係を示すグラフである。
【図５】図４の平均Ｍｅｓａ平坦度を板厚１．１ｍｍに換算して１０℃／ｍｉｎの温度降下速度ごとにプロットした図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の磁気ディスク用ガラス基板の製造方法の一実施形態について、図２を参照しながら詳細に説明する。
【００１４】
磁気ディスク用ガラス基板（以下、ガラス基板と呼ぶ。）の製造方法は、典型的に原料調合工程（Ｓ１）と、溶解工程（Ｓ２）と、成形工程（Ｓ３）、冷却工程（Ｓ４）と、第１切断工程（Ｓ５）と、第２切断工程（Ｓ６）と、形状加工工程（Ｓ７）と、ラッピング工程（Ｓ８）と、研磨工程（Ｓ９）と、を備える。なお、本発明は冷却工程（Ｓ４）に特徴を有するものであり、他の工程を追加したり省略したり、以下に説明する方法以外の方法を採用することもできる。
【００１５】
原料調合工程（Ｓ１）は、所定のガラス原料を調合する工程であり、その後、溶解工程（Ｓ２）、成形工程（Ｓ３）、冷却工程（Ｓ４）が上述したように図１に示すガラス製造装置１０で行なわれる。溶解工程（Ｓ２）は、原料投入口から投入されたガラス原料を溶解槽で溶解する工程である。成形工程（Ｓ３）は、フロートバス１４で錫の上にガラスリボンを浮かべることで一定の幅と厚みに成形する工程であり、冷却工程（Ｓ４）は、板状ガラスをレヤー域３０で冷やすことで内部に歪みをつくらないように板状ガラスを形成する工程である。
【００１６】
続いて第１切断工程（Ｓ５）では、板状ガラスを１０００ｍｍ角のガラス素板に切断し、第２切断工程（Ｓ６）では、１０００ｍｍ角のガラス素板を磁気ディスク基板より僅かに大きい、例えばφ６５ｍｍの磁気ディスク用であれば７５ｍｍ角のガラス板に切断して、加工前ガラス板とする。
【００１７】
形状加工工程（Ｓ７）では、加工前ガラス板の中央に貫通孔（内孔）を形成し、φ６５ｍｍの円形のガラス板に加工する。そして、切り出した円形のガラス板のエッジに面取り処理を施し、内周および外周を鏡面に研磨する。
【００１８】
ラッピング工程（Ｓ８）では、例えば両面加工装置でアルミナ砥粒、ジルコニア砥粒、炭化珪素砥粒、ダイヤモンド砥粒のいずれかを含有する水を主たる分散媒とするスラリーを供給しながら研削し、研磨工程（Ｓ９）では、両面加工装置で例えばＣｅＯ２砥粒を水に分散させたセリアスラリーを供給しながら円形のガラス板の主表面を研磨処理することで、ラッピング工程において円形のガラス板の主表面に形成されていた微細な凹凸形状を低減させ鏡面化された主表面を得ることができる。
【００１９】
磁気ディスク用ガラス基板としては、リチウムシリケートガラス、アルミノシリケートガラス、アルミノリチウムシリケートガラス、アルミノボロシリケートガラス、ソーダタイムガラス、ホウ珪酸ガラス等が使用され、好ましくはアルミノシリケートガラスが使用される。アルミノシリケートガラスのガラス成分としては、モル％表示で、例えば、ＳｉＯ２を５７〜７４％、ＺｎＯ２を０〜２．８％、Ａｌ２Ｏ３を３〜１５％、ＬｉＯ２を７〜１６％、Ｎａ２Ｏを４〜１４％、を含有する。また、他のアルミノシリケートガラスのガラス成分としては、質量％表示で、ＳｉＯ２を５０〜６５％、Ａｌ２Ｏ３を５〜１５％、Ｎａ２Ｏを２〜７％、Ｋ２Ｏを４〜９％、ＭｇＯを０．５〜５％、ＣａＯを２〜８％、ＺｒＯ２を１〜６％、を含有する。なお、高いヤング率（１００ＧＰａ以上）を得るためのガラス成分としては、モル％表示で、ＳｉＯ２を４５〜６５％、Ａｌ２Ｏ３を０〜１５％、Ｌｉ２Ｏを４〜２０％、Ｎａ２Ｏを１〜８％、ＣａＯを０〜２１％、ＭｇＯを０〜２２％、Ｙ２Ｏ３を０〜１６％、ＴｉＯ２を１〜１５％、及び、ＺｒＯ２を０〜１０％を含有する。
【００２０】
また、磁気ディスク用ガラス基板は５０℃〜３５０℃の平均熱膨張係数（平均線膨張係数。以下、この平均線膨張係数をαと記すことがある。）が６０×１０−７／℃より大きいことが好ましく、６５×１０−７／℃以上であることがさらに好ましい。磁気ディスク用ガラス基板は、熱膨張係数が大きい金属部材とのマッチングが必要になるため熱膨張係数が比較的大きいことが求められる。このような磁気ディスク用ガラス基板の典型例としては、ＬｉＯ２とＮａ２ＯとＫ２Ｏのいずれか１成分以上を含有しそれらが総量（以下、総アルカリ量とも呼ぶ。）で１２重量％以上である。
【００２１】
しかしながら、成形・冷却する上では高熱膨張のガラスは適切な冷却を行なわないと高低差を悪化させる。そこで本発明では、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を一般的な温度降下速度である４０℃／ｍｉｎよりも早い５０℃／ｍｉｎ以上に設定している。板状ガラスの温度が歪点になる場所は、レヤー域３０内に設けられレヤー域３０内の雰囲気温度を定点観測している熱電対等の温度データから求められる。
【００２２】
この温度降下速度は、５０℃／ｍｉｎ〜１００℃／ｍｉｎが好ましく、６０℃／ｍｉｎ〜９０℃／ｍｉｎがさらに好ましく、７０℃／ｍｉｎ〜８５℃／ｍｉｎがさらに好ましい。温度降下速度が１００℃／ｍｉｎより速いと板状ガラスに割れの発生するおそれが高くなり、５０℃／ｍｉｎより遅いと板状ガラスの高低差が悪化する。
【００２３】
このように製造された板状ガラスを７５ｍｍ角に切断して得られた加工前ガラス板の高低差すなわち平坦度は測定対象エリアのＰＶ値（最大高さと最小高さすなわち最大谷深さとの差）であり、例えばＺＹＧＯ社製干渉式平坦度測定機（型式：Ｚｙｇｏ ＧＩ  ＦＬＡＴ（登録商標））を用いて、測定波長（光源）が６８０ｎｍの条件で位相測定干渉法（フェイズシフト法）を測定原理として測定され、Ｍｅｓａ平坦度（Ｍｅｓａ  ｆｌａｔｎｅｓｓ）と呼ばれるパラメータで表わされる。この測定は、ＺＹＧＯ社製Ｍｅｓａ干渉計を用いて行なわれている。図３に示すように、Ｍｅｓａ干渉計４０は、レーザダイオード光源４１が２つの回折格子４２を通して、入射角の異なる２つのビームによって試料を照射し、同じ格子が試料から反射された２つのビームを再結合させて干渉パターンを生成し、これをカメラアレイ４３方向に向けることで、回折格子４２が光源４１の波長の約２０倍の波長を効率的に生成し、これにより粗さや変形の大きい表面の測定を行うことを可能にするものである。
【００２４】
また、Ｍｅｓａ干渉計４０では、試料の測定中、回折格子の１つが圧電変換機（ＰＺＴ）４４で正確に移動され、この結果、基準波面と測定波面との間で一定の位相ずれが生じ、回折格子４２が動く間、互いの干渉波面の位相ずれが９０度になったときにデータが取得される。そして、所定のソフトウェアでこの位相データを解析することで、試料の表面形状が明らかとなる。
【００２５】
加工前ガラス板の平坦度またはＭｅｓａ平坦度は、１０μｍ以下が好ましく、６μｍ以下がさらに好ましく、５μｍ以下がさらに好ましく、量産するためには平均平坦度、例えば後述する平均Ｍｅｓａ平坦度が５μｍ以下が好ましく、４μｍ以下がさらに好ましい。
【００２６】
図１で示したガラス製造装置１０のレヤー域３０で冷却された板状ガラスを切断して得られたガラス素板を切断して得られる加工前ガラス板たとえば７５ｍｍ角のガラス板のＭｅｓａ平坦度は、その加工前ガラス板が板状ガラスの幅方向のどの部分に存在していたかによって異なる可能性がある。そこで本発明者は板状ガラスを幅方向に５分割した各部分から得た加工前ガラス板のＭｅｓａ平坦度を当該各部分ごとに平均し、その５個の平均値の平均を平均Ｍｅｓａ平坦度として、これを前記温度降下速度に対してプロットしたところ両者の間に図５に示すような関係が存在することを見出した。なお、板厚が異なる加工前ガラス板のＭｅｓａ平坦度をそのまま前記プロットに用いると板厚ごとに異なるガラスの反りを考慮しないことになるので、本発明では平均Ｍｅｓａ平坦度を板厚１．１ｍｍのものとした。板厚１．１ｍｍのものへの平坦度の換算は、ガラスの反りが板厚の二乗に反比例することから以下の換算式（１）を用いて行う。
【００２７】
（数１）
平坦度′＝平坦度・ｔ２／ｔ′２                    （１）
平坦度′は板厚換算したガラス板の平坦度、ｔは元の板厚、ｔ’は換算する板厚（本発明では、１．１ｍｍ）である。
【実施例】
【００２８】
次に、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度と加工前ガラス板のＭｅｓａ平坦度との関係について説明する。
フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度と加工前ガラス板のＭｅｓａ平坦度との関係について測定するため以下の３つのサンプルを用意した。
【００２９】
サンプル１は、歪点：５７８℃、α（線膨張係数）：９１×１０−７／℃、板厚：１．１ｍｍ、総アルカリ量：１８ｗｔ％のガラスであり、サンプル２は、歪点：４９０℃、α：９３×１０−７／℃、板厚：１．２８ｍｍ、総アルカリ量：１６．４ｗｔ％のガラスであり、サンプル３は、歪点：４７７℃、α：９３×１０−７／℃、板厚：１．１ｍｍ、総アルカリ量：１６．２ｗｔ％のガラスである。ここで、サンプル１のフロートバスの出口温度は６５０℃に設定され、サンプル２のフロートバスの出口温度は５６５℃に設定され、サンプル３のフロートバスの出口温度は５６５℃に設定された。サンプル１〜３を用いて温度降下速度を変えて冷却して製造された１０００ｍｍ角のガラス素板を７５ｍｍ角に切断して、加工前ガラス板とし、加工前ガラス板のφ６５ｍｍのガラス基板に加工されるべき領域すなわち直径６５ｍｍの円の中央部分から直径２０ｍｍの円を除いた領域のＭｅｓａ平坦度を測定した。
【００３０】
サンプル１は、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を７４℃／ｍｉｎ〜８６℃／ｍｉｎの範囲内で冷却し、サンプル２は、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を２７℃／ｍｉｎ〜４６℃／ｍｉｎの範囲内で冷却し、サンプル３は、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を５２℃／ｍｉｎ〜９７℃／ｍｉｎの範囲内で冷却した。なお、それぞれのサンプル１〜３は、異なる組成からなるガラスであるが、フロートバスの出口からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの粘性はほぼ等しく、ガラスの状態はガラスの温度が歪点以上の領域では粘性に依存するため、これらのサンプル１〜３のデータは、全体として１つのガラスのデータと捉えることもできる。
【００３１】
そして、測定した加工前ガラス板の平均Ｍｅｓａ平坦度と温度降下速度との関係を図４に示す。
図４中、縦軸は平均Ｍｅｓａ平坦度（μｍ）であり、横軸は温度降下速度（℃／ｍｉｎ）である。
【００３２】
図５は、図４の平均Ｍｅｓａ平坦度を１．１ｍｍ換算して１０℃／ｍｉｎの温度降下速度ごとにプロットした図である。
図５から、温度降下速度が５０℃／ｍｉｎ未満では６．５μｍ以上あった平均Ｍｅｓａ平坦度が、温度降下速度が５０℃／ｍｉｎ以上とすることで急激に改善されており、温度降下速度が５０℃／ｍｉｎ以上６０℃／ｍｉｎ未満では平均Ｍｅｓａ平坦度が約４μｍであった。また、温度降下速度が６０℃／ｍｉｎ以上では、平均Ｍｅｓａ平坦度が４μｍ以下であり、７０℃／ｍｉｎ以上では、平均Ｍｅｓａ平坦度が３．８μｍ以下であった。
【００３３】
以上の結果により、温度降下速度を５０℃／ｍｉｎ以上とすることで加工前ガラス板の平均Ｍｅｓａ平坦度が急激に改善されて約４μｍとなり、量産時に安定した品質を確保することができることが分かった。
【００３４】
次に、この測定結果について考察する。
成形工程（Ｓ３）では、板状ガラスの底面が溶融錫に接しており、錫は熱容量が大きいことからガラス面内の温度を均一化する効果を持つ。このため、板状ガラスはフロートバス１４の出口１５までは幅方向の温度分布がつきにくい状態にある。これに対し、リフトアウト域及びレヤー域では、板状ガラスがフロートバス１４の出口１５で溶融錫から離れるため、板状ガラスの幅方向の温度分布が大きくなると考えられる。従って、このフロートバス１４の出口１５からガラスの温度が歪点となる場所までの領域をできるだけ短くすることでフロートバス内の均一な幅方向温度分布により構成された構造状態を保つことができ、その結果、加工前ガラス板の高低差すなわち平坦度を小さくできるという仮説が成り立つ。上記測定結果は、この仮説が正しいことを実証するものである。
【００３５】
即ち、本発明では、温度勾配のつきやすいフロートバス１４の出口１５からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を早くしたことにより、フロートバス内の均一な幅方向温度分布により構成された構造状態を保つことができ、加工前ガラス板の平坦度が良化していると推定される。
【００３６】
なお、従来は、板状ガラスの温度降下速度はガラス板の反りが大きくなるおそれがあるため４０℃／ｍｉｎ程度でなされていた。本実施形態ではフロートバス１４の出口１５からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を５０℃／ｍｉｎ以上としたものであるが、７４℃／ｍｉｎ〜８６℃／ｍｉｎ及び５２℃／ｍｉｎ〜９７℃／ｍｉｎの温度降下速度であってもガラス板の反りが問題になることはなかった。
【００３７】
以上説明したように本実施形態によれば、フロートバス１４の出口１５からガラスの温度が歪点となる場所までの板状ガラスの温度降下速度を５０℃／ｍｉｎ以上とすることにより、平坦度の小さいガラス板を製造することができる。これにより、安定した品質を有する磁気ディスク用ガラス基板の生産性を向上させることができる。
【００３８】
また、磁気ディスク用ガラス基板は、熱膨張係数が大きい金属部材とのマッチングが必要になるため熱膨張係数が比較的大きいことが求められ、５０℃〜３５０℃の平均熱膨張係数が６０×１０−７／℃より大きいガラスが最適である。
【００３９】
なお、本発明は上述した実施形態に何ら限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施し得るものである。
例えば、上記実施形態では例えばノートブックパソコン等に用いられるφ６５ｍｍのガラス基板の製造を例に説明したが、これに限らず、ポータブルＭＰ３プレーヤなどに用いられるφ４８ｍｍの１．８インチ基板等、任意のサイズのガラス基板に適用することができる。
【符号の説明】
【００４０】
１０      ガラス製造装置
１４      フロートバス
２０      リフトアウト域
２６      リフトアウトロール
３０      レヤー域
３２      レヤーロール
４０      Ｍｅｓａ干渉計
４１      レーザダイオード光源
４２      回折格子
４３      カメラアレイ
４４      圧電変換機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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