(57)【要約】【課題】本発明の課題は、従来の密閉型圧縮機と比較して、冷媒ガスに同伴してシリンダ内に潤滑油が吸入されるのを、より確実に防止する密閉型圧縮機を提供することにある。【解決手段】本発明の密閉型圧縮機Ｃは、一端を密閉容器１内に開口する開口部３５を備える冷媒ガス１１ａの吸入管５を有し、前記吸入管５は、先端に延出するほど内径が徐々に拡がる拡管部５ｃを備えると共に、この拡管部５ｃの先端に前記開口部３５が形成され、この吸入管５の内周面には、螺旋状の溝５ｅが形成されていることを特徴とする。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入した冷媒ガスを圧縮して冷凍サイクルに吐出する圧縮要素と、この圧縮要素を駆動する電動要素とを密閉容器内に収容すると共に、潤滑油を密閉容器内に貯留する密閉型圧縮機において、
一端を前記密閉容器内に開口する開口部を備える前記冷媒ガスの吸入管を有し、
前記吸入管は、先端に延出するほど内径が徐々に拡がる拡管部を備えると共に、この拡管部の先端に前記開口部が形成され、
前記吸入管の内周面には、螺旋状の溝が形成されていることを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項２】
請求項１に記載の密閉型圧縮機において、
前記圧縮要素としてのシリンダ内に連通する吸入サイレンサを更に備え、
前記吸入サイレンサ内に前記冷媒ガスを導くサイレンサ側開口部は、前記密閉容器内で前記吸入管の開口部と対向して配置され、前記サイレンサ側開口部の内径は、前記吸入管の開口部の内径よりも小さいことを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項３】
請求項２に記載の密閉型圧縮機において、
前記吸入管は、内径が略一定の非拡管部の先端に前記拡管部が設けられ、
前記サイレンサ側開口部の内径は、前記吸入管の前記非拡管部の内径よりも大きいことを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項４】
請求項２又は請求項３に記載の密閉型圧縮機において、
前記サイレンサ側開口部は、前記吸入管の開口部の投影面内に位置するように対向して配置されていることを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項５】
請求項２から請求項４のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機において、
前記吸入管の開口部と前記サイレンサ側開口部とは、１ｍｍ〜１０ｍｍの距離をおいて配置されていることを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項６】
請求項３から請求項５のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機において、
前記螺旋状の溝は、前記吸入管の前記非拡管部から前記拡管部にわたって連続的に形成されていることを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項７】
請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機において、
前記潤滑油は、４０℃における動粘度が３〜１０ｍｍ２／ｓであることを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項８】
請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機において、
前記冷凍サイクルに、前記冷媒ガスと共に吐出される前記潤滑油の吐出量が、所定周波数での連続運転１分間あたり、０．１〜１ｍＬであることを特徴とする密閉型圧縮機。
【請求項９】
請求項１から請求項８のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機において、
前記電動要素は、１０〜８０Ｈｚの範囲内で選択される複数の運転周波数によってインバータ駆動されることを特徴とする密閉型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷蔵庫、エアコンディショナ、冷蔵ショーケース等の冷凍サイクルを有する装置に使用される密閉型圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境保護に対する省電力化の要求が高まっており、冷蔵庫等の冷凍サイクルを有する装置において、特に高効率化が強く要望されている。
従来、密閉型圧縮機としては、冷媒ガスの吸入管を介して冷凍サイクルの低圧側から戻される低温の冷媒ガスを、効率よくシリンダの内部に吸入させ、体積効率を向上させることでＣＯＰの高効率化を図るものが知られている（例えば、特許文献１及び特許文献２参照）。
【０００３】
特許文献１には、吸入バルブの動作音を消音するために、シリンダの内部と連通するように設けられた吸入サイレンサの開口部と、吸入管の開口部とを近接させて配置した密閉型圧縮機が開示されている。
次に参照する図５は、従来の密閉型圧縮機における吸入管及び吸入サイレンサの開口部の構成を示す概略図である。
図５に示すように、従来の密閉型圧縮機は、密閉容器５１の内外を貫通する冷媒ガスの吸入管５５の開口部４５と、吸入サイレンサ１０の開口部４６とが近接して対向している。
この密閉型圧縮機によれば、冷媒ガス１１ａが吸入サイレンサ１０に吸入される際に、吸入管５５の開口部４５と、吸入サイレンサ１０の開口部４６とが近接して対向しているので、冷媒ガス１１ａは、冷凍サイクルの低温低圧側から戻された、その温度が低い状態で吸入サイレンサ１０内に吸入される。その結果、冷媒ガス１１ａの質量流量（冷媒循環量）が大きくなって効率（ＣＯＰ）が向上する。
【０００４】
また、特許文献２には、吸入管の開口部と、吸入サイレンサの開口部とを、弾性管（スプリング等）で連結した密閉型圧縮機が開示されている。この密閉型圧縮機においても、冷媒ガスが、弾性管を介して温度が低い状態で吸入サイレンサ内に吸入されるので効率（ＣＯＰ）が向上する。
しかしながら、従来の密閉型圧縮機（例えば、特許文献１及び特許文献２参照）では、冷凍サイクルから多量の潤滑油を含んだ冷媒ガスが戻されると、吸入管及び吸入サイレンサを介してシリンダ内に吸入された冷媒ガスに潤滑油が多く含まれるので、シリンダ内で液圧縮が生じることがある。
このことを、図５を参照して説明すると、吸入管５５を介して戻される冷媒ガス１１ａに同伴する潤滑油４（図５中、実線で示す）が、吸入サイレンサ１０を介してシリンダ内に入り込むこととなる。
また、特許文献１のように、吸入サイレンサ１０の開口部４６に吸入管５５の開口部４５が近接するように対向した密閉式圧縮機では、密閉容器１の内壁面、及び吸入管５５の外表面を伝った潤滑油４（図５中、破線で示す）が、吸入サイレンサ１０の開口部４６に入り込む。特に、昨今においては、高効率化のために低粘度の潤滑油を用いるが、潤滑油が低粘度になると、油の比重が減少すると共に粘性が低下するので、更にこの傾向は顕著となる。
【０００５】
そこで、このような問題を解消するために、吸入サイレンサの内部で冷媒ガスと潤滑油とを分離する構造を備える密閉型圧縮機が知られている（例えば、特許文献３及び特許文献４）。
この密閉型圧縮機によれば、吸入サイレンサの内部で冷媒ガスと潤滑油とを分離させることができるので、シリンダ内への潤滑油の流入量を低減することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１０−８４６７７号公報
【特許文献２】実開昭６２−１３０１８６号公報
【特許文献３】特許第３２２０５６６号公報
【特許文献４】特開２００９−１０３００６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献３及び特許文献４に開示された密閉型圧縮機においては、一旦吸入サイレンサ内に流入した潤滑油は、その後、シリンダ内に流入するか、若しくは吸入サイレンサに設けられた排出経路から密閉容器内に排出されるか、又は吸入サイレンサ内での潤滑油の貯留量が増えていく。更に詳しく説明すると、従来の密閉型圧縮機（例えば、特許文献３及び特許文献４参照）においては、運転中は吸入サイレンサの中が負圧になるので、吸入サイレンサ内に溜まった潤滑油は、密閉型圧縮機の運転を停止しないと排出経路から外部に排出され難くなる。つまり、密閉型圧縮機の運転中は、吸入サイレンサ内における潤滑油の量が増えていくことになる。その結果、従来の密閉型圧縮機では、溜まった潤滑油によって、吸入サイレンサの内部容積が減少して消音量が低下する問題、吸入サイレンサ内での冷媒ガスの流れを阻害する問題、及び溜まった潤滑油がシリンダ側への吸引力に負けてシリンダ内に吸入される問題がある。
特に、昨今の密閉型圧縮機の電動要素はインバータ駆動されるものが多く、運転時間が長く、停止時間が短い。そのため、吸入サイレンサに溜まった潤滑油が十分に排出されないこととなる。
また、このような従来の密閉型圧縮機では、吸入サイレンサ内で冷媒ガスと潤滑油とを分離し、排出する構造を採用することによって装置が複雑化し、大型化する課題があると共に、製造コストの増加等の問題もある。
【０００８】
そこで、本発明の課題は、従来の密閉型圧縮機と比較して、冷媒ガスに同伴してシリンダ内に潤滑油が吸入されるのを、より確実に防止する密閉型圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記課題を解決する本発明の密閉型圧縮機は、吸入した冷媒ガスを圧縮して冷凍サイクルに吐出する圧縮要素と、この圧縮要素を駆動する電動要素とを密閉容器内に収容すると共に、潤滑油を密閉容器内に貯留する密閉型圧縮機において、一端を前記密閉容器内に開口する開口部を備える前記冷媒ガスの吸入管を有し、前記吸入管は、先端に延出するほど内径が徐々に拡がる拡管部を備えると共に、この拡管部の先端に前記開口部が形成され、前記吸入管の内周面には、螺旋状の溝が形成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、従来の密閉型圧縮機と比較して、冷媒ガスに同伴してシリンダ内に潤滑油が吸入されるのを、より確実に防止する密閉型圧縮機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施形態における密閉型圧縮機の断面図である。
【図２】図１のII方向から見た密閉型圧縮機の内部の平面図であり、密閉容器を部分的に切り欠いた図である。
【図３】図２のIII方向から見た密閉型圧縮機の内部の部分側面図であり、密閉容器を部分的に切り欠いて吸入サイレンサの開口部近傍を表した図である。
【図４】本発明の実施形態に係る密閉型圧縮機における吸入管及び吸入サイレンサの開口部の構成を示す概略図である。
【図５】従来の密閉型圧縮機における吸入管及び吸入サイレンサの開口部の構成を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
次に、本発明の実施形態の密閉型圧縮機について適宜図面を参照しながら詳細に説明する。まず、本実施形態に係る密閉型圧縮機の全体構成について説明した後に、吸入管及び吸入サイレンサの開口部の構成について更に詳しく説明する。なお、以下の説明における前後上下の方向は、図４を参照した説明を除いて、図１に示す前後上下の方向を基準とする。
【００１３】
（密閉型圧縮機の全体構成）
図１に示すように、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃは、密閉容器１内に、電動要素２と、この電動要素２によって駆動される圧縮要素３とが収納されて構成されている。
【００１４】
密閉容器１は、密閉型圧縮機Ｃの外観を形成し、上部容器１ａと下部容器１ｂとが合わせられて構成されている。この密閉容器１の底部には、潤滑油４が貯留されている。この潤滑油４としては、低粘度のものが望ましく、具体的には、４０℃における動粘度が３〜１０ｍｍ２／ｓの範囲内のものが望ましい。また、ＩＳＯ  ３４４８に準拠した粘度グレードではＶＧ３からＶＧ１０の範囲内のものが望ましい。
【００１５】
電動要素２は、電動機で構成され、密閉容器１の底部にコイルスプリング１８を介して弾性的に支持される固定子２ａと、この固定子２ａの内部に隔離設置され、固定子２ａとの電磁気的な相互作用によって回転する回転子２ｂとを備えている。そして、回転子２ｂは、次に説明する圧縮要素３を構成するクランクシャフト１４の主軸１４ａに対して同軸に取り付けられて、この主軸１４ａを回転されるようになっている。
本実施形態での電動要素２（電動機）は、１０〜８０Ｈｚの範囲内で選択される複数の運転周波数によってインバータ駆動され、比較的に低速から高速の回転速度に亘ってクランクシャフト１４（主軸１４ａ）を回転させる。
【００１６】
圧縮要素３は、クランクシャフト１４と、フレーム１５と、コネクティングロッド１６と、ピストン８と、シリンダ７と、バルブプレート９と、シリンダヘッドカバー１２とで主に構成されている。
【００１７】
クランクシャフト１４は、主軸１４ａと偏心軸１４ｂとを備えている。
主軸１４ａは、密閉容器１内の略中央で上下に延設されている。この主軸１４ａは、前記したように、電動要素２を構成する回転子２ｂによって回転するように、軸受１５ａに支持されている。この軸受１５ａは、固定子２ａ上に配置されたフレーム１５の中央部に形成されている。ちなみに、このフレーム１５は、固定子２ａと、後記するシリンダ７を形成するシリンダブロック１７とを一体に支持している。
偏心軸１４ｂは、主軸１４ａに対して偏心するように設けられ、主軸１４ａが回転子２ｂによって回転することで、この偏心軸１４ｂに連結されるコネクティングロッド１６を往復運動させるようになっている。
【００１８】
また、主軸１４ａは、その内側に給油経路１９が形成されている。この給油経路１９には、主軸１４ａの下端に設けられた給油ポンプ（図示省略）を介して密閉容器１の底部に貯留された潤滑油４が導入されるようになっている。ちなみに、給油経路１９は、主軸１４ａの上端に設けられる後記する偏心軸１４ｂにも形成されており、偏心軸１４ｂの上端で給油経路１９の開口を形成している。つまり、密閉容器１の底部に貯留された潤滑油４は、給油経路１９内に導入された後に、偏心軸１４ｂの上端の開口から噴出される。また、給油経路１９は、軸受１５ａで支持される主軸１４ａ部分においては、その周面で螺旋状に延びる螺旋状の溝で構成されている。この螺旋状の溝によって、潤滑油４は、主軸１４ａと軸受１５ａとの摺接部にも供給されるようになっている。
コネクティングロッド１６は、これに連結されるピストン８を往復運動させるようになっている。
ピストン８は、シリンダブロック１７に形成されたシリンダ７に挿通される円柱状部材である。ピストン８は、前記したように、回転子２ｂ、主軸１４ａ、偏心軸１４ｂ及びコネクティングロッド１６によって、シリンダ７内で往復運動するようになっている。
【００１９】
バルブプレート９は、シリンダ７の前側、つまりピストン８の上死点側に配置されている。ちなみに、バルブプレート９は、図示しないが、シリンダ７内に連通する冷媒の吸込口及び吐出口が形成された弁座と、吸込口及び吐出口のそれぞれに配置される吸込バルブ及び吐出バルブとを備えている。
【００２０】
シリンダヘッドカバー１２は、バルブプレート９の前側に配置することで、前記した弁座を覆っており、このシリンダヘッドカバー１２には、図示しないが、前記した吐出口に連通する吐出室と、前記した吸込口に連通する開口とが形成されている。
なお、図１中、符号１０は吸入サイレンサであり、符号１０ｄは吸入サイレンサ１０の消音空間である。
【００２１】
そして、密閉型圧縮機Ｃは、図２に示すように、吐出管６、吸入管５、及び前記吸入サイレンサ１０を更に備えている。
吐出管６は、密閉容器１の内外を貫通するように設けられ、密閉容器１の内側の一端は、図示しないが、容器内配管２０及び吐出マフラ（図示省略）を介して、シリンダヘッドカバー１２の前記した吐出室に連通している。また、吐出管６の他端は、所定の冷凍サイクルの冷媒供給側（高圧側）に接続されている。
【００２２】
（吸入管及び吸入サイレンサ）
図２に示すように、吸入管５は、密閉容器１の内外を貫通するように設けられ、密閉容器１の外側の一端は、所定の冷凍サイクルの冷媒返送側（低圧側）に、後記する冷媒戻り配管２１（図４参照）を介して接続されている。
吸入管５は、図３に示すように、拡管部５ｃと非拡管部５ｆとで主に構成されている。
なお、図３中、符号１０は吸入サイレンサであり、符号１２はシリンダヘッドであり、符号Ｃは密閉型圧縮機である。
【００２３】
次に参照する図４は、本発明の実施形態に係る密閉型圧縮機における吸入管及び吸入サイレンサの開口部の構成を示す概略図である。なお、図４における前後方向は、図１から図３で規定する前後方向と異なって、密閉容器１の内側を吸入管５の先端側とし、外側を吸入管５の後端側として説明する。また、図４には、吸入管の内周面に形成された螺旋状の溝の部分拡大図としてＡ部部分拡大図を併記している。
【００２４】
拡管部５ｃは、図４に示すように、先端に延出するほど内径が徐々に拡がる管状部材であって、本実施形態での拡管部５ｃは、その内部空間が略円錐形状を呈していると共に、管状部材の肉厚が略一定となるように形成されてその外形も略円錐形状を呈している。そして、拡管部５ｃの先端には、円形の開口部３５が形成されている。
本発明の拡管部５ｃは、先端に延出するほど内径が徐々に拡がるものであれば、その内部空間は略円錐形状に限定されず、略ベル形状であってもよいし、断面視で放物線形状を描くものであってもよい。また、次に説明する非拡管部５ｆと接続される側の内径よりも、開口部３５の内径が大きくなっており、先端に延出するほど内径が徐々に拡がるものであれば、途中の形状は不定形であってもよい。
【００２５】
拡管部５ｃの形状及び寸法（例えば、拡管部５ｃの長さ、開き角度、開口部３５の径等）は、適用する密閉型圧縮機Ｃやこれを使用する装置の特性に応じて適宜に定めることができる。
また、拡管部５ｃの形状及び寸法は、非拡管部５ｆの外径、肉厚、密閉容器１内での突出長さ、後記する吸入サイレンサ１０のサイレンサ側開口部３６との距離Ｄ、サイレンサ側開口部３６の径の大きさ等に応じて定めることもできる。
【００２６】
本実施形態での非拡管部５ｆは、その内径が略一定の直管で形成されている。
この非拡管部５ｆは、直管に限定されずに曲管であってもよい。また、非拡管部５ｆは、その内径が略一定でなくてもよく、延びる途中でその内径が変動するものであってもよいが、前記したように、その内径が略一定のものが望ましい。ここで「内径が略一定」とは、この非拡管部５ｆの内周面に形成される、次に説明する螺旋状の溝５ｅの山線における内径が一定であるか、又は谷線における内径が一定であればよいことを意味する。
そして、本実施形態での吸入管５は、密閉容器１の内外を貫通する非拡管部５ｆで密閉容器１に気密に支持されている。
【００２７】
このような吸入管５の内周面には、螺旋状の溝５ｅが形成されている。
本実施形態での溝５ｅは、冷媒戻り配管２１が接続された非拡管部５ｆの後端部から拡管部５ｃの先端（前端）までの、吸入管５の全内周面に亘って形成されている。溝５ｅが形成される範囲は、これに限定されることなく、少なくとも非拡管部５ｆにおける一部の内周面に形成されていればよく、例えば、非拡管部５ｆの先端部又は後端部のみに部分的に溝５ｅが形成されたものであってもよいが、非拡管部５ｆの内周面から拡管部５ｃの内周面に亘って連続的に溝５ｅが形成されたものが望ましく、最も望ましいものは、図４に示すように、吸入管５の内周面の全てに亘って溝５ｅが形成されたものである。この吸入管５の内周面の全てに亘って溝５ｅが形成されたものは、その製造が容易である点でも望ましい。
ちなみに、溝５ｅは、周知の方法で形成することができ、例えば、吸入管５の製管時におけるダイス引抜き工程で形成することができる。また、拡管部５ｃは、周知の方法で形成することができ、例えば、非拡管部５ｆの一端に、しぼり加工を施す方法で形成することができる。
【００２８】
本実施形態での吸入サイレンサ１０は、冷媒ガスを吸入するサイレンサ側開口部３６と、吸入した冷媒ガスの吸気音を消音するための消音空間１０ｄとを有すると共に、前記した吸込バルブ（図示省略）を介してシリンダ７（図１参照）内に連通している。
図４に示すように、吸入サイレンサ１０のサイレンサ側開口部３６は、吸入管５の開口部３５と対向するように配置されている。そして、サイレンサ側開口部３６の内径は、吸入管５の開口部３５の径よりも小さいことが望ましく、サイレンサ側開口部３６の内径は、吸入管５の非拡管部５ｆの内径よりも大きいことが更に望ましい。
また、サイレンサ側開口部３６は、吸入管５の開口部３５の投影面３５ａ内に位置するように対向して配置されていることが望ましい。
本実施形態での吸入管５の開口部３５と、サイレンサ側開口部３６との距離Ｄは、１ｍｍ〜１０ｍｍに設定されている。
【００２９】
次に、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃの動作について主に図１を参照しながら説明し、密閉型圧縮機Ｃの作用効果について主に図４を参照しながら説明する。
図１に示す密閉型圧縮機Ｃは、固定子２ａとの電磁気的に相互作用によって回転子２ｂが回転することによって主軸１４ａが回転する。そして、主軸１４ａの回転運動は、偏心軸１４ｂ及びコネクティングロッド１６を介したクランク機構によってピストン８の往復運動に変換される。
【００３０】
シリンダ内で往復運動するピストン８は、その下死点から上死点に移動する際に、シリンダ７内の冷媒ガスを圧縮してシリンダ７から吐出する。更に詳しくは、ピストン８は、圧縮した冷媒ガスを、バルブプレート９、シリンダヘッドカバー１２、容器内配管２０（図２参照）及び吐出管６（図２参照）をこの順番に介して冷凍サイクルの高圧側に供給する。
【００３１】
また、ピストン８は、その上死点から下死点に移動する際に、シリンダ７内に冷媒ガスを吸い込む。更に詳しくは、ピストン８は、所定の冷凍サイクルの低圧側から返送された冷媒ガスを、吸入管５（図２参照）、吸入サイレンサ１０、シリンダヘッドカバー１２及びバルブプレート９をこの順番に介してシリンダ７内に吸い込む。
この際、冷媒ガスは、吸入管５（図２参照）を介して、一旦、密閉容器１内で開放された後に、吸入サイレンサ１０のサイレンサ側開口部３６（図３参照）を介して吸入サイレンサ１０内の消音空間１０ｄに取り込まれることとなる。そして、冷媒ガスは、消音空間１０ｄでその吸気音が消音された後に、バルブプレート９内の吸込バルブ（図示省略）を介してシリンダ７内に送り込まれる。
【００３２】
その一方で、密閉容器１の底部に貯留された潤滑油４は、給油ポンプ（図示省略）によって主軸１４ａの給油経路１９に導入される。給油経路１９に導入された潤滑油４は、螺旋状の溝を介して主軸１４ａと軸受１５ａとの摺接部に供給されると共に、偏心軸１４ｂの上端の開口から噴出する。そして、潤滑油４は、このように密閉容器１の摺接部等に供給されつつ、ピストン８がシリンダ７内の冷媒ガスを圧縮してシリンダ７から吐出する際に、この冷媒ガスに同伴する。ちなみに、本実施形態では、前記した吸入管５（図２参照）と吸入サイレンサ１０との構造によって、この冷媒ガスと共に吐出される潤滑油４の吐出量が、所定周波数での連続運転１分間あたり、０．１〜１ｍＬと極めて少なくなっている。
そして、冷媒ガスに同伴して冷凍サイクルに送り出された潤滑油４は、その一部が一時的に冷凍サイクル内に止まり、残りの一部が冷凍サイクルから冷媒戻り配管２１（図４参照）を介して密閉型圧縮機Ｃに戻される。
【００３３】
この際、図４に示すように、冷媒戻り配管２１から吸入管５の非拡管部５ｆに入った潤滑油は、前記したインバータ制御によって圧縮要素３（図１参照）が比較的に低速で回転する場合には、冷媒ガスの非拡管部５ｆにおける流速は遅くなる。その結果、潤滑油は、螺旋状の溝５ｅを伝わって螺旋状に移動する一方で、冷媒ガスは、非拡管部５ｆを直線的に通るので、潤滑油４と、冷媒ガス１１ａとの間には移動行程差が生じる。言い換えれば、吸入管５の長さ方向における冷媒ガス１１ａの流速に対して、吸入管５の長さ方向における潤滑油４の流速を減じることができる。
したがって、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、吸入管５の長さ方向における冷媒ガス１１ａと潤滑油４の速度差によってこれらを分離することができる。
【００３４】
また、前記したインバータ制御によって、冷媒ガス１１ａの非拡管部５ｆにおける流速が速い場合には、潤滑油４を同伴する冷媒ガス１１aは、図４に示す螺旋状の溝５ｅに沿って渦流を形成しながら非拡管部５ｆを流れる。その結果、冷媒ガス１１ａよりも比重の大きい潤滑油４は、その遠心力により非拡管部５ｆの内周面側に移動すると共に、螺旋状の溝５ｅに沿って流れることとなる。
したがって、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、冷媒ガス１１ａが渦流を形成した際の遠心力によっても冷媒ガス１１ａと潤滑油４とを分離することができる。
【００３５】
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃは、図４に示すように、吸入管５の先端に拡管部５ｃを有しているので、吸入管５の内周面を伝う潤滑油４は、その開口部３５から放たれる際に、吸入サイレンサ１０のサイレンサ側開口部３６から逃げるように飛散する。
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃでは、図４に示すように、密閉容器１の内壁面、及び吸入管５の外表面を伝った潤滑油４（図４中、破線で示す）が、吸入管５の拡管部５ｃによって、吸入サイレンサ１０のサイレンサ側開口部３６から逃げるように飛散する。
したがって、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、吸入管５を介して潤滑油４が吸入サイレンサ１０に取り込まれるのを効果的に防止することができる。
【００３６】
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃでは、図４に示すように、サイレンサ側開口部３６の内径が、吸入管５の開口部３５の内径よりも小さいので、この密閉型圧縮機Ｃによれば、吸入管５を介して潤滑油４が吸入サイレンサ１０に取り込まれるのを更に効果的に防止することができる。
【００３７】
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃは、図４に示すように、拡管部５ｃの内周面にも螺旋状の溝５ｅが形成されているので、拡管部５ｃにおいても冷媒ガス１１ａと潤滑油４との分離を効果的に行うことができる。
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃは、１０〜８０Ｈｚの範囲内で選択される複数の運転周波数によってインバータ駆動されて、電動要素２（図１参照）の回転速度が、低速から高速にいたるまでの広い範囲で制御されて、吸入管５内での冷媒ガス１１ａの流速が、低速から高速に亘って変化するところ、吸入管５の内周面に形成された螺旋状の溝５ｅにより、冷媒ガス１１ａの流速に関わらずに、冷媒ガス１１ａから潤滑油４を効率的に分離することができる。また、電動要素（図１参照）の回転速度が、低速から高速に急激に変化して、仮に冷凍サイクル中に溜まっていた潤滑油４の戻り量や冷媒ガス１１ａの戻り量が急激に多くなっても、この密閉型圧縮機Ｃによれば、螺旋状の溝５ｅにより、冷媒ガス１１ａから潤滑油４を効率的に分離することができる。
【００３８】
以上のように、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、吸入サイレンサ１０を介して潤滑油４がシリンダ７内に取り込まれるのを未然に防止することができるので、シリンダ７内における液圧縮を防止して高い信頼性（故障防止等の信頼性）を確保することができる。また、シリンダ７内に取り込まれた潤滑油４によって、圧縮される押除冷媒量が減少して体積効率が低下することがある、従来の密閉型圧縮機と異なって、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、シリンダ７内に取り込まれる潤滑油４の量を低減することができるので、良好な体積効率が維持でき、優れた効率（ＣＯＰ）を発揮することができる。
【００３９】
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃでは、吸入サイレンサ１０を介して潤滑油４がシリンダ７内に取り込まれるのを未然に防止することができるので、従来の密閉型圧縮機（例えば、特許文献３及び特許文献４参照）と異なって、溜まった潤滑油４によって吸入サイレンサ１０の内部容積が減少し、消音効果が阻害されるのを防止することができると共に、吸入サイレンサ１０内での冷媒ガス１１ａの流れが溜まった潤滑油４で阻害されることもない。
【００４０】
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃでは、吸入サイレンサ１０を介して潤滑油４がシリンダ７内に取り込まれるのを未然に防止することができるので、４０℃における動粘度が３〜１０ｍｍ２／ｓの範囲にある、比較的に低粘度の潤滑油４を使用することができる。したがって、この密閉型圧縮機Ｃによれば、図１に示す圧縮要素３の摺動部（軸受１５ａ等）における潤滑油４の粘性抵抗が小さくなるので、より効率を向上させることができる。
【００４１】
そして、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃでは、図４に示すように、吸入管５の開口部３５から送り出された冷媒ガス１１ａは、吸入サイレンサ１０のサイレンサ側開口部３６を介して吸入サイレンサ１０内に取り込まれる。
また、密閉型圧縮機Ｃでは、吸入管５の開口部３５とサイレンサ側開口部３６とが対向するように配置されているので、効率よく冷媒ガス１１ａが吸入サイレンサ１０内に取り込まれる。
また、密閉型圧縮機Ｃでは、サイレンサ側開口部３６の内径が、吸入管５の非拡管部５ｆの内径よりも大きく、サイレンサ側開口部３６が、吸入管５の開口部３５の投影面３５ａ内に位置するように対向して配置されているので、より効率よく冷媒ガス１１ａが吸入サイレンサ１０内に取り込まれる。
また、密閉型圧縮機Ｃでは、前記したように、吸入管５を介して吸入サイレンサ１０への潤滑油４の入り込みが防止されるので、吸入管５の開口部３５とサイレンサ側開口部３６の間の距離Ｄを、１ｍｍ〜１０ｍｍ程度に小さくすることができる。その結果、この密閉型圧縮機Ｃでは、更に効率よく冷媒ガス１１ａが吸入サイレンサ１０内に取り込まれる。
したがって、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、冷媒戻り配管２１から戻された低温の冷媒ガスは、密閉容器１内の高温の雰囲気（高温の冷媒ガスの雰囲気）の影響をあまり受けずに、その低温を維持したままで効率よく吸入サイレンサ１０内に取り込まれるので、冷媒ガス１１ａの質量流量（冷媒循環量）が大きくなって効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。
【００４２】
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、前記したように、簡単な吸入管５の構造で、シリンダ７内に潤滑油４が取り込まれるのを未然に防止することができるので、従来の密閉型圧縮機（例えば、特許文献３及び特許文献４参照）と異なって、吸入サイレンサ１０内に、冷媒ガス１１ａから潤滑油４を分離する構造を必要としない。したがって、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃによれば、装置の複雑化及び大型化を防止することができると共に、製造コストを低減することができる。
【００４３】
以上のような本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃは、電動要素２や圧縮要素３の構造の相違に関わらず、また使用する冷媒や冷凍機油の種類に関わらずに適用することができる。
また、本実施形態に係る密閉型圧縮機Ｃは、冷蔵庫、エアコンディショナ、冷蔵ショーケース、その他の冷凍装置等に広く使用することができる。
【００４４】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は前記実施形態に限定されず、種々の形態で実施することができる。
前記実施形態では、レシプロ式の密閉型圧縮機Ｃについて説明したが、本発明はロータリ式の密閉型圧縮機に適用することができる。
また、前記実施形態では、クランクシャフト１４が縦置きの密閉型圧縮機Ｃについて説明したが、本発明はクランクシャフト１４が横置きの密閉型圧縮機Ｃであってもよい。
また、前記実施形態では、クランク機構を有するものについて説明したが、本発明はスコッチヨーク式のものであってもよい。
【００４５】
また、本実施形態では、螺旋状の溝５ｅは、断面視で矩形の谷部を形成しているが、溝５ｅの形状はこれに限定されるものではなく、Ｕ字状、Ｖ字状等のいずれであっても構わない。また、溝５ｅの山部は、図４に示す断面視で矩形のものに限定されずに、逆Ｕ字状、逆Ｖ字状等のいずれであっても構わない。
このような溝５ｅの形状及び寸法（例えば、断面形状、幅、深さ、ピッチ、吸入管５の長手方向に対する溝５ｅの傾斜角度等）は、適用する密閉型圧縮機Ｃやこれを使用する装置の特性、吸入管５の径や肉厚、長さ、吸入管５と吸入サイレンサ１０の配置や距離等に応じて適宜に定めることができる。
また、溝５ｅの形状及び寸法は、冷凍サイクルからの潤滑油４の戻り量や流速、潤滑油４の粘度に応じて定めることもできる。
ちなみに、ピッチの短い溝５eは、吸入管５の内周面の表面積を大きくすることができ、多量の潤滑油４が冷凍サイクルから戻された場合にも、その内周面全体に潤滑油４を付着させながら流すことができる。
また、ピッチの長い溝５eは、動粘度が高い潤滑油４を使用する場合にも、溝５e内に潤滑油４が入りやすくなる点で望ましい。
【００４６】
また、吸入管５の長手方向に対する傾斜角度が大きい溝５ｅは、潤滑油４の減速が促進され、潤滑油４に加わる遠心力も増加するので、戻される潤滑油４の量が多く、冷媒ガス１１ａの流速が速い場合には効果的である。
また、吸入管５の長手方向に対する傾斜角度が小さい溝５ｅは、動粘度が高い潤滑油４を使用する場合に効果的である。
また、溝５ｅの形状及び寸法は、これを吸入管５に形成する際の加工性も考慮して決定することが望ましい。具体的には、拡管部５ｃの形成工程や、必要に応じて行われる吸入管５の曲げ工程等において、これらの部位における機械的強度や耐圧強度が確保できるように、溝５ｅの形状及び寸法が決められることはいうまでもない。
【符号の説明】
【００４７】
１      密閉容器
２      電動要素
３      圧縮要素
４      潤滑油
５      吸入管
５ｃ    拡管部
５ｅ    螺旋状の溝
５ｆ    非拡管部
６      吐出管
１０    吸入サイレンサ
１１ａ  冷媒ガス
１９    給油経路
３５    吸入管の開口部
３６    サイレンサ側開口部
３５ａ  吸入管の開口部の投影面
Ｃ      密閉型圧縮機
Ｄ      吸入管の開口部とサイレンサ側開口部との距離
【図１】
2012047108.tif 000003
【図２】
2012047108.tif 000004
【図３】
2012047108.tif 000005
【図４】
2012047108.tif 000006
【図５】
2012047108.tif 000007