(57)【要約】【課題】  製造コストや消費電力の増加を抑制するとともに、スプリアスの発生を抑制することができる周波数変換回路、及び、これを用いた送信機、受信機を提供する。【解決手段】  本発明の周波数変換回路１０は、３つの反転回路１４ａ〜１４ｃをリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する反転回路１４間から１２０度ずつ位相が異なる３つローカル信号を出力するリング発振器１１を備えている。さらに、リング発振器１１に直接的に接続され、３つのローカル信号と同じ３つの位相成分を含むベースバンド信号に、３つのローカル信号それぞれを乗算する乗算部１２と、ベースバンド信号に３つのローカル信号を乗算することで得られる各位相に対応する成分信号それぞれを加算合成することでベースバンド信号を周波数変換した出力信号を得る加算器１３とを備えている。【選択図】      図１
2012129636.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ｎ個（但し、ｎは３以上の奇数）の反転回路をリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する前記反転回路間から２π／ｎずつ位相が異なるｎ個のローカル信号を出力するリング発振器と、
前記リング発振器に直接的に接続され、前記複数のローカル信号と同じｎ個の位相成分を含む入力信号に、前記ｎ個のローカル信号それぞれを乗算する乗算部と、
前記入力信号に前記複数のローカル信号を乗算することで得られる各位相に対応する成分信号それぞれを加算合成することで、前記入力信号を周波数変換した出力信号を得る合成部と、を備えていることを特徴とする周波数変換回路。
【請求項２】
ベースバンド信号を高周波信号に周波数変換して送信する送信機であって、
ｎ個（但し、ｎは３以上の奇数）の反転回路をリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する前記反転回路間から２π／ｎずつ位相が異なるｎ個のローカル信号を出力するリング発振器と、
前記ベースバンド信号を、前記複数のローカル信号と同じｎ個の位相成分で分離した成分信号を得る分離部と、
前記リング発振器に直接的に接続されるとともに、前記成分信号それぞれに、対応する位相のローカル信号を乗算する乗算部と、
前記対応する位相のローカル信号が乗算された前記各成分信号それぞれを加算合成することで、前記高周波信号を得る合成部と、を備えていることを特徴とする送信機。
【請求項３】
高周波の受信信号をベースバンド信号に周波数変換する受信機であって、
ｎ個（但し、ｎは３以上の奇数）の反転回路をリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する前記反転回路間から２π／ｎずつ位相が異なるｎ個のローカル信号を出力するリング発振器と、
前記リング発振器に直接的に接続されるとともに、前記受信信号に、前記ｎ個のローカル信号それぞれを乗算する乗算部と、
前記受信信号に前記複数のローカル信号を乗算することで得られる各位相に対応する成分信号それぞれを加算合成することで、前記受信信号を周波数変換した前記ベースバンド信号を得る合成部と、を備えていることを特徴とする受信機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、通信装置に用いられる周波数変換回路、及び、これを用いた送信機、受信機に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、無線送受信機においては、ベースバンド信号を高周波信号に周波数変換するための周波数変換回路を備えている。
図７は、従来の送信機に用いられている周波数変換回路を示すブロック図である。周波数変換回路は、図７に示すように、ローカル信号を発振するための発振器１００と、分離部１０１が分離したベースバンド信号の同相成分及び直交成分それぞれに発振器１００が発振したローカル信号を乗算する乗算部１０２を備えている。この発振器１００としては、従来から、奇数個の反転回路１００ａをリング状に連結して構成されたリング発振器が用いられている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
この発振器１００は、ベースバンド信号の同相成分及び直交成分それぞれにローカル信号を供給するため、同相成分に供給するローカル信号の他、当該ローカル信号に対して位相が９０度ずれたローカル信号を直交成分に供給する必要がある。
しかし、リング発振器では、奇数個の反転回路１００ａを連結して構成されているため、互いに位相が９０度ずれた信号を直接出力することができない。
【０００４】
このため、発振器１００には、９０度単位で移相可能なフリップフロップを用いた移相器１０３が接続される。移相器１０３は、発振器１００が発振した発振信号から、同相成分に乗算されるローカル信号と、直交成分に乗算される位相が９０度ずれたローカル信号を生成する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平７−２４０６７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、上記フリップフロップを用いた移相器は、互いに位相が９０度ずれたローカル信号を生成するために、当該ローカル信号の周波数の２倍の周波数の入力信号を必要とする。このため、発振器１００は、ローカル信号の２倍の周波数の発振信号を発振しなければならず、高周波数の信号に追従する素子を使用する必要性が生じることによる製造コストの増加や、高周波信号を発振することによる消費電力の増加といった問題を有していた。
さらに、上記発振器１００が発振する発振信号は、矩形波に近いため、周波数変換された後の信号に歪成分が含まれることとなり、この歪成分が、当該回路が組み込まれるシステムにおいて問題が生じるおそれのある帯域に不要波（スプリアス）として現れ、システム全体に悪影響を与える可能性があった。
【０００７】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、製造コストや消費電力の増加を抑制するとともに、スプリアスの発生を抑制することができる周波数変換回路、及び、これを用いた送信機、受信機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の周波数変換回路は、ｎ個（但し、ｎは３以上の奇数）の反転回路をリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する前記反転回路間から２π／ｎずつ位相が異なるｎ個のローカル信号を出力するリング発振器と、前記リング発振器に直接的に接続され、前記複数のローカル信号と同じｎ個の位相成分を含む入力信号に、前記ｎ個のローカル信号それぞれを乗算する乗算部と、前記入力信号に前記複数のローカル信号を乗算することで得られる各位相に対応する成分信号それぞれを加算合成することで、前記入力信号を周波数変換した出力信号を得る合成部と、を備えていることを特徴としている。
【０００９】
上記のように構成された周波数変換回路によれば、乗算部が、リング発振器による複数のローカル信号と同じｎ個の位相成分を含む入力信号に、リング発振器が発信したｎ個のローカル信号を乗算するので、位相を９０度ずらしたローカル信号を生成する必要がなく、リング発振器で生成可能な位相のローカル信号を用いることができる。このため、乗算部とリング発振器とを直接的に接続することができ、位相を９０度ずらすための移相器を要しない。この結果、上記従来例のように、リング発振器に高い周波数の信号を発振させる必要がなくなり、製造コストや消費電力の増加を抑制することができる。
さらに、本発明は、３以上の位相成分を含む入力信号に対して周波数変換を行い出力信号を得るので、直交変調されて同相成分と直交成分の２つの位相成分を含む入力信号に対して周波数変換を行う場合と比較して、より多くの信号成分に基づいて周波数変換を行うことができ、周波数変換後の信号に歪が生じるのを抑制することができる。この結果、当該周波数変換回路が組み込まれるシステムに悪影響を及ぼすスプリアスの発生を抑制することができる。
【００１０】
また、本発明は、ベースバンド信号を高周波信号に周波数変換して送信する送信機であって、
ｎ個（但し、ｎは３以上の奇数）の反転回路をリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する前記反転回路間から２π／ｎずつ位相が異なるｎ個のローカル信号を出力するリング発振器と、
前記ベースバンド信号を、前記複数のローカル信号と同じｎ個の位相成分で分離した成分信号を得る分離部と、
前記リング発振器に直接的に接続されるとともに、前記成分信号それぞれに、対応する位相のローカル信号を乗算する乗算部と、
前記対応する位相のローカル信号が乗算された前記各成分信号それぞれを加算合成することで、前記高周波信号を得る合成部と、を備えていることを特徴としている。
【００１１】
上記のように構成された送信機によれば、上述のように、リング発振器に高い周波数の信号を発振させる必要がなくなり、製造コストや消費電力の増加を抑制することができる。
さらに、本発明は、分離部によって３以上の位相成分で分離された各成分信号それぞれに、対応する位相のローカル信号を乗算して高周波信号を得るので、直交変調された信号に対して周波数変換を行う場合と比較して、より多くの信号成分に基づいて周波数変換を行うことができ、周波数変換後の信号に歪が生じるのを抑制することができる。この結果、当該送信機が組み込まれるシステムに悪影響を及ぼすスプリアスの発生を抑制することができる。
【００１２】
また、本発明は、高周波の受信信号をベースバンド信号に周波数変換する受信機であって、
ｎ個（但し、ｎは３以上の奇数）の反転回路をリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する前記反転回路間から２π／ｎずつ位相が異なるｎ個のローカル信号を出力するリング発振器と、
前記リング発振器に直接的に接続されるとともに、前記受信信号に、前記ｎ個のローカル信号それぞれを乗算する乗算部と、
前記受信信号に前記複数のローカル信号を乗算することで得られる各位相に対応する成分信号それぞれを加算合成することで、前記受信信号を周波数変換した前記ベースバンド信号を得る合成部と、を備えていることを特徴としている。
【００１３】
上記のように構成された受信機によれば、上述のように、リング発振器に高い周波数の信号を発振させる必要がなくなり、製造コストや消費電力の増加を抑制することができる。
さらに、本発明によれば、上記同様、周波数変換後の信号に歪が生じるのを抑制することができ、当該送信機が組み込まれるシステムに悪影響を及ぼすスプリアスの発生を抑制することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の周波数変換回路、送信機、及び受信機によれば、製造コストや消費電力の増加を抑制するとともに、スプリアスの発生を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の第一の実施形態に係る送信機の一部を示すブロック図である。
【図２】上記第一の実施形態の変形例に係る送信機の一部を示すブロック図である。
【図３】本発明の第二の実施形態に係る受信機の一部を示すブロック図である。
【図４】上記第二の実施形態の変形例に係る受信機の一部を示すブロック図である。
【図５】検証試験によって得られた出力信号の波形を示すグラフであり、（ａ）は実施例１、（ｂ）は実施例２、（ｃ）は比較例のグラフである。
【図６】検証試験によって得られた出力信号の周波数スペクトルを示すグラフである。
【図７】従来の送信機に用いられている周波数変換回路を示すブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
次に、本発明の好ましい実施形態について添付図面を参照しながら説明する。図１は、本発明の第一の実施形態に係る送信機の一部を示すブロック図である。
図１において、送信機１は、送信するための送信データを含むベースバンド信号を生成する信号処理部２と、信号処理部２が生成するベースバンド信号を互いに異なる複数の位相成分に分離する分離部３と、ベースバンド信号の周波数変換を行う周波数変換回路１０とを備えている。
【００１７】
信号処理部２は、生成したベースバンド信号を分離部３に出力する。
ベースバンド信号が与えられた分離部３は、後述する周波数変換回路１０のリング発振器１１が出力する互いに位相の異なる３つのローカル信号と同じ位相（０度、１２０度、２４０度）で、当該ベースバンド信号を分離する。分離部３は、ベースバンド信号を分離することで得た各位相成分ごとの成分信号を、周波数変換回路１０に出力する。
【００１８】
周波数変換回路１０は、リング発振器１１と、リング発振器１１から出力されるローカル信号が与えられる乗算部１２と、乗算部１２からの出力信号が与えられる加算器１３とを備えており、ベースバンド信号を周波数変換し、図示しないアンテナから送信するための高周波信号を出力する。
【００１９】
リング発振器１１は、リング状に連結された３個の反転回路１４ａ〜１４ｃと、これら反転回路１４ａ〜１４ｃの同期制御を行うＰＬＬ１５とを備えている。
ＰＬＬ１５は、反転回路１４ｃの出力に基づいて各反転回路１４ａ〜１４ｃの同期制御を行う。これにより、リング発振器１１は、反転回路１４ａ〜１４ｃの内、互いに隣接する反転回路１４間から、１２０度ずつ位相が異なる３つのローカル信号（同相（位相０度）のローカル信号、同相に対して位相が１２０度ずれたローカル信号、及び、同相に対して位相が２４０度ずれたローカル信号）を出力する。
【００２０】
乗算部１２は、分離部３からの各成分信号に、リング発振器１１からのローカル信号を乗算する機能を有しており、３つの乗算器１２ａ〜１２ｃを備えている。リング発振器１１からの互いに位相が異なる３つのローカル信号は、それぞれ、乗算器１２ａ〜１２ｃに与えられる。
【００２１】
各乗算器１２ａ〜１２ｃは、分離部３からの各位相ごとの成分信号と、リング発振器１１から出力される各位相のローカル信号とを、それぞれ対応する位相ごとに乗算する。
本実施形態では、乗算器１２ａは、同相成分（位相０度）における成分信号と、ローカル信号とを乗算する。また、乗算器１２ｂは、位相が１２０度ずれた成分信号と、ローカル信号とを乗算する。乗算器１２ｃは、位相が２４０度ずれた成分信号と、ローカル信号とを乗算する。
この結果、乗算部１２は、各位相成分ごとにローカル信号を乗算した成分信号を出力する。
【００２２】
加算器１３は、乗算部１２が出力する各位相成分ごとの成分信号を加算合成し、ベースバンド信号を周波数変換した高周波信号を出力する。
【００２３】
以上のように、本実施形態の送信機１は、３つの反転回路１４ａ〜１４ｃをリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する反転回路１４間から１２０度ずつ位相が異なる３つローカル信号を出力するリング発振器１１と、リング発振器１１に直接的に接続され、３つのローカル信号と同じ３つの位相成分を含むベースバンド信号に、３つのローカル信号それぞれを乗算する乗算部１２と、ベースバンド信号に３つのローカル信号を乗算することで得られる各位相に対応する成分信号それぞれを加算合成することで、ベースバンド信号を周波数変換した出力信号を得る加算器１３とを備えた周波数変換回路１０を有している。
【００２４】
上記のように構成された送信機１及び周波数変換回路１０によれば、乗算部１２が、リング発振器１１によるローカル信号と同じ位相で３つの成分に分離されたベースバンド信号の成分信号それぞれに、リング発振器１１が発信した３つのローカル信号を、その位相を対応させて乗算するので、位相を９０度ずらしたローカル信号を生成する必要がなく、リング発振器１１で生成可能な位相のローカル信号を用いることができる。このため、乗算部１２とリング発振器１１とを直接的に接続することができ、位相を９０度ずらすための移相器を要しない。この結果、上記従来例のように、リング発振器１１に高い周波数の信号を発振させる必要がなくなり、製造コストや消費電力の増加を抑制することができる。
【００２５】
さらに、本実施形態において、分離部３によって３つの位相成分に分離された各成分信号それぞれに、対応する位相のローカル信号を乗算して高周波信号を得るので、直交変調された信号に対して周波数変換を行う場合と比較して、より多くの信号成分に基づいて周波数変換を行うことができ、周波数変換後の信号に歪が生じるのを抑制することができる。この結果、当該送信機が組み込まれるシステムに悪影響を及ぼすスプリアスの発生を抑制することができる。
【００２６】
なお、上記実施形態では、３つの反転回路１４ａ〜１４ｃを備えたリング発振器１１を有する周波数変換回路１０を示したが、連結する反転回路の数量は、３以上の奇数であればよい。従って、反転回路の個数をｎとすると、リング発振器１１は、２π／ｎずつ位相が異なるｎ個のローカル信号を出力する。また、これに応じて、分離部３は、ベースバンド信号をローカル信号と同じｎ個の位相成分で分離した成分信号を出力するように構成される。
【００２７】
ここで、上記従来例のようにベースバンド信号を同相成分と直交成分とに分離し２成分で周波数変換した場合の信号と、上記実施形態のようにベースバンド信号を３成分以上に分離し３成分以上で周波数変換した場合の信号とが、等価であることについて説明する。
【００２８】
ここでは、角速度ω１の信号と、角速度ω２の信号とを混合する場合について説明する。
まず、２成分で周波数変換した場合、上記両信号の合成波Ｓ１（ｔ）は、下記式（１）のように表される。そして、この式（１）を整理すると、下記式（２）のようになる。
Ｓ１（ｔ）＝ｅｘｐ（ｉ×ω１×ｔ）×ｅｘｐ（ｉ×ω２×ｔ）
−ｅｘｐ（ｉ×（ω１×ｔ＋π／２））×ｅｘｐ（ｉ×（ω２×ｔ＋π／２））
・・・（１）
Ｓ１（ｔ）＝２×ｅｘｐ（ｉ×（ω１＋ω２）×ｔ）              ・・・（２）
【００２９】
一方、３成分で周波数変換した場合、上記両親号の合成波Ｓ２（ｔ）は、下記式（３）のように表される。
Ｓ２（ｔ）＝ｅｘｐ（ｉ×ω１×ｔ）×ｅｘｐ（ｉ×ω２×ｔ）
−（√３／２）×ｅｘｐ（ｉ×（ω１×ｔ））×ｅｘｐ（ｉ×（ω２×ｔ＋π／３））
−（√３／２）×ｅｘｐ（ｉ×（ω１×ｔ））×ｅｘｐ（ｉ  ×（ω２×ｔ＋π（２／３）））                                                        ・・・（３）
【００３０】
上記式（３）を整理すると、下記式（４）に示すようになり、２成分の場合の合成波Ｓ１（ｔ）と等価であることが判る。
Ｓ２（ｔ）＝２×ｅｘｐ（ｉ×（ω１＋ω２）×ｔ）＝Ｓ１（ｔ）  ・・・（４）
【００３１】
なお、上記各式では、２成分の場合と３成分の場合を示したが、５成分以上の多成分であっても同様である。
【００３２】
図２は、上記第一の実施形態の変形例に係る送信機の一部を示すブロック図である。本例では、周波数変換回路１０において、加算器１３の出力をＰＬＬ１５に入力し、リング発振器１１の出力（ローカル信号）を、当該周波数変換回路１０の出力である高周波信号として取り出している。
【００３３】
この場合、ＰＬＬ１５は、加算器１３の出力である、ローカル信号が乗算され周波数変換されたベースバンド信号に基づいて、リング発振器１１の反転回路１４ａ〜１４ｃの同期制御を行う。つまり、リング発振器１１は、加算器１３の出力信号によって、周波数制御されるので、ベースバンド信号の変化に応じて、ローカル信号も変化することとなる。よって、ローカル信号が、そのまま、周波数変換回路１０の出力である高周波信号となる。
【００３４】
つまり、本例では、加算器１３の出力である周波数変換されたベースバンド信号を、ＰＬＬ１５、及びリング発振器１１を介して、周波数変換回路１０の出力である高周波信号として取り出している。
この場合、周波数変換されたベースバンド信号は、ＰＬＬ１５に入力されるとき、当該ＰＬＬ１５が有するローパスフィルタを通過する。これにより、前記周波数変換されたベースバンド信号に含まれるスプリアス成分が低減されるため、よりスプリアスが抑制された高周波信号を得ることができる。
【００３５】
図３は、本発明の第二の実施形態に係る受信機の一部を示すブロック図である。
本実施形態の受信機５は、図示しないアンテナ等から受信する高周波の受信信号を増幅するローノイズアンプ（ＬＮＡ）６と、周波数変換回路１０とを備えている。
【００３６】
本実施形態の周波数変換回路１０は、リング発振器１１と、乗算部１２と、合成部２０とを備えており、高周波の受信信号を周波数変換し、ベースバンド信号を出力する。
本実施形態のリング発振器１１は、上記第一の実施形態で示したリング発振器１１と同様の構成である。
【００３７】
乗算部１２は、第一の実施形態の乗算部１２と同様、３つの乗算器１２ａ〜１２ｃを備えている。リング発振器１１からの互いに位相が異なる３つのローカル信号は、それぞれ、乗算器１２ａ〜１２ｃに与えられる。ＬＮＡ６を通過した受信信号は、各乗算器１２ａ〜１２ｃそれぞれに与えられる。
【００３８】
各乗算器１２ａ〜１２ｃは、受信信号と、リング発振器１１から出力される各位相のローカル信号とを乗算する。この結果、乗算部１２は、各位相に対応する成分信号を出力する。
【００３９】
合成部２０は、各位相ごとの成分信号を移相するための移相部２１ａ〜２１ｃと、移相された各移相ごとの成分信号を加算合成する加算器２２とを備え、高周波の受信信号を周波数変換したベースバンド信号を出力する。
【００４０】
上記本実施形態の受信機５は、３つの反転回路１４ａ〜１４ｃをリング状に連結して構成されるとともに、互いに隣接する前記反転回路１４間から１２０度ずつ位相が異なる３つのローカル信号を出力するリング発振器１１と、リング発振器１１に直接的に接続されるとともに、受信信号に、３つのローカル信号それぞれを乗算する乗算部１２と、受信信号に３つのローカル信号を乗算することで得られる各位相に対応する成分信号それぞれを加算合成することで、受信信号を周波数変換したベースバンド信号を得る合成部２０と、を備えている周波数変換回路１０を有している。
【００４１】
上記のように構成された受信機５によれば、上記第一の実施形態と同様に、リング発振器１１に高い周波数の信号を発振させる必要がなくなり、製造コストや消費電力の増加を抑制することができる。
さらに、上記第一の実施形態同様、周波数変換後の信号に歪が生じるのを抑制することができ、当該送信機が組み込まれるシステムに悪影響を及ぼすスプリアスの発生を抑制することができる。
【００４２】
図４は、上記第二の実施形態の変形例に係る受信機の一部を示すブロック図である。本例では、周波数変換回路１０における合成部２０の構成が上記実施形態と相違している。
【００４３】
本例の合成部２０は、同相成分（位相０度）の成分信号と、位相が１２０度ずれた成分信号との差を求める減算部２３と、減算部２３による出力信号に定数を乗算する乗算器２４と、乗算器２４の出力信号の位相を調整する移相器２５ｂと、乗算器１２ｃからの成分信号の位相を調整する移相器２５ａとを備えている。
【００４４】
減算部２３による出力信号は、乗算器１２ｃから出力される位相が２４０度ずれた成分信号に対して９０度位相がずれるとともに、大きさが√３倍となる。
よって、本実施形態では、乗算器２４が減算部２３による出力信号に対して定数である１／（√３）を乗算し、さらに移相器２５ａ及び２５ｂによって乗算器２４による出力信号の位相を、乗算器１２ｃからの成分信号に対して９０度ずらす。
その後、加算器２２によって、乗算器１２ｃからの成分信号と、移相器２５ｂからの出力信号とが加算合成されることで、高周波の受信信号を周波数変換したベースバンド信号が得られる。
【００４５】
次に、本発明の周波数変換回路１０により得られる、出力信号の歪を抑制しスプリアスを抑制できるという効果について、検証試験を行った結果について説明する。
試験方法としては、コンピュータを用いたシミュレーションにより本発明の周波数変換回路を再現するとともに周波数変換を行った際の出力信号を求め、これについて検証を行った。
本試験において、ベースバンド信号を９つの異なる位相成分（０度、４０度、８０度、・・・３２０度）に分離して周波数変換を行うように構成した回路を実施例１、図１に示したようにベースバンド信号を３つの位相成分（０度、１２０度、２４０度）に分離して周波数変換を行うように構成した回路を実施例２、ベースバンド信号を２つの位相成分（０度、９０度）に分離して周波数変換を行うように構成した回路を比較例とした。
【００４６】
周波数変換の条件としては、１０ＭＨｚの正弦波を入力信号（ベースバンド信号）、５０ＭＨｚの矩形波をローカル信号として設定し、上記実施例１，２及び比較例を用いて両信号を混合することで入力信号の周波数変換を行った。そして、周波数変換を行った後の出力信号を、実施例及び比較例で比較することで、検証を行った。
【００４７】
図５は、検証試験によって得られた出力信号の波形を示すグラフであり、（ａ）は実施例１、（ｂ）は実施例２、（ｃ）は比較例のグラフである。図中横軸は時間（秒）、縦軸は振幅を表している。
図を見ると、実施例１（９成分）の波形が最も入力信号の波形を維持していることが判る。また、実施例２（３成分）は、実施例１と比較すると歪が大きく現れているが、比較例（２成分）と比較すると、歪が抑えられていることが判る。
【００４８】
図６は、検証試験によって得られた出力信号の周波数スペクトルを示すグラフである。図中横軸は周波数（ＭＨｚ）、縦軸は信号レベル（ｄＢｃ：基本波に対するレベル比）を表している。なお、ここでは、出力信号として得られる６０ＭＨｚの信号を基本波として表している。
【００４９】
図中、実線Ａが実施例１、一点鎖線Ｂが実施例２、破線Ｃが比較例の周波数スペクトルを示している。
比較例では、６０ＭＨｚの基本波以外に、多数のスプリアスが見られ、特に１４０ＭＨｚに現れているスプリアスは−１０．０２ｄＢｃと非常に高いレベルで現れている。
【００５０】
一方、実施例２では、６０ＭＨｚの基本波以外に、スプリアスは見られるが、比較例よりも明らかにそのレベルは低い。また、実施例２では、３００ＭＨｚに現れているスプリアスが１７．８６ＭＨｚと最も高く現れている。しかし、比較例と比べてそのレベルは低い。
実施例１では、スプリアスは、実施例２よりもさらに低いレベルとなっている。また、２６０ＭＨｚにおけるスプリアスが−２３．４１ｄＢｃと最も高いが、実施例２と比較してより低い値となっている。
【００５１】
以上のように、検証試験の結果、実施例１，２は、比較例よりも、出力信号に生じる歪を抑制しスプリアスの発生を抑制できることを確認することができた。
【符号の説明】
【００５２】
１      送信機
３      分離部
５      受信機
１０    周波数変換回路
１１    リング発振器
１２    乗算部
１３    加算器（合成部）
１４ａ〜１４ｃ  反転回路
２０    合成部
【図１】
2012129636.tif 000003
【図２】
2012129636.tif 000004
【図３】
2012129636.tif 000005
【図４】
2012129636.tif 000006
【図５】
2012129636.tif 000007
【図６】
2012129636.tif 000008
【図７】
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