(57)【要約】【課題】シリンダ或いは閉塞部材に設けられた吐出口の体積低減による圧縮機効率向上を目的とした掘り込みを設けたロータリ圧縮機において、前記掘り込みにおける変形を抑止し、圧縮機の効率及び信頼性を向上させる。更に、前記吐出口を塞ぐ吐出弁の腕部において発生するバネ力を低減し、圧縮機の効率を向上させる。【解決手段】前記掘り込み部を略円筒或いは多角形柱形状とし、前記吐出弁は前記掘り込み部内で傾きを伴いつつ略円筒或いは多角形柱の軸心と略同一方向に可動することを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に電動機部を収納し、前記電動機部の回転を伝達する偏心部を有したクランク軸と前記クランク軸により駆動することで圧縮仕事を行う圧縮機構部を設け、前記圧縮機構部は、シリンダと、前記シリンダ内に配置されクランク軸の偏心部により回転駆動されるローラと、前記ローラ外周に延びて前記ローラの偏心運動に応じて前記シリンダに設けられた収納部に出入りするベーンと、前記ベーンをローラに押し付けるスプリングと、前記シリンダの両端面を閉塞し且つ前記クランク軸を保持する軸受部を有する閉塞部材により構成され、
前記圧縮機構部によって圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に排出する吐出口を前記シリンダ或いは前記閉塞部材に単数或いは複数個設け、前記吐出口において前記密閉容器内から前記圧縮機構内への流入を防止し前記密閉容器内の圧力と前記圧縮機構部内の圧力との差圧によって開閉する吐出弁を設け、前記吐出弁の開度を決定するリテーナを設け、前記シリンダ或いは前記閉塞部材に前記吐出口と前記吐出弁掘り込みが設けられたロータリ圧縮機において、
前記掘り込み部を略円筒或いは多角形柱形状とし、前記吐出弁は前記掘り込み部内で傾きを伴いつつ略円筒或いは多角形柱の軸心と略同一方向に可動することを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
前記掘り込み部内に配置した前記吐出弁と、前記リテーナとの間に前記吐出弁の可動方向に荷重を発生するスプリングを備え、前記スプリングは端面或いは側面の一部が前記リテーナ或いは前記掘り込み部内径面に保持されていることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
前記スプリングのバネ定数が、０〜１Ｎ／mmであることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項４】
請求項２において、
前記スプリングをコイルバネとし、前記スプリングの吐出弁側端の平均径が、前記吐出口において前記吐出弁と接触するシート面径に対し８０〜１２０％であることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項５】
請求項１において、
前記吐出弁の外径が、前記掘り込み部の内接円と略同等であり、且つ外径の複数箇所に前記掘り込み部の軸方向に切り欠きを設けたことを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項６】
請求項５において、
前記吐出弁の外接円と前記切り欠き部とで囲まれる面積の合計が、前記シリンダ或いは閉塞部材に設けられ冷媒ガスの排出流路となる前記吐出口の最低断面積に対し、８０〜１２０％であることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項７】
上ベアと下ベアとの間に構成された圧縮室から、前記上ベアに配設されるとともに吐出弁によって開閉される吐出口を介して冷媒を密閉容器内に吐出するロータリ圧縮機において、
前記吐出弁は、前記吐出口の近傍のみに配設された略円筒形状或いは多角形柱形状の上ベア掘り込み部の内に位置するロータリ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍空調システム等の冷媒ガスを圧縮する、ロータリ圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
冷凍空調システム等の冷媒ガスを圧縮するロータリ圧縮機には、圧縮機ケース内の高圧ガスが圧縮室内へ逆流するのを防止し、前記高圧ガスと圧縮室内のガス圧力の差圧によって作動する吐出弁が用いられている。前記吐出弁は、圧縮室を構成するシリンダ側面或いは前記シリンダの両端面に配され軸受部を有する閉塞部材端面に設けられた吐出口を塞ぐ略円形部と前記シリンダ或いは閉塞部材と結合するための固定穴を有する腕部によって構成されている。前記シリンダ側面或いは閉塞部材端面の吐出弁取り付け部は、圧縮機効率向上を目的に吐出弁形状と略同様の掘り込みが設けられているため、前記吐出弁取り付け部の厚さが薄くなっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−１８５７６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年、環境負荷低減の観点から、自然系冷媒の適用や、圧縮機の更なる高効率化が必要となってきている。例えば自然系冷媒のうち二酸化炭素冷媒を用いた冷凍空調システムでは、Ｒ４１０Ａ冷媒に対し吐出圧力と吸込圧力との差圧が大きくなり、圧縮機構部を構成する各部品にかかる負荷が大きくなる。そのため、従来技術において許容されていた圧縮機構部における変形を低減し、機械損失や、理論圧縮動力に対する過圧縮或いは不足圧縮損失を如何に抑えるかが大きな課題となっている。
【０００５】
本発明が解決しようとする１つめの課題は、前記吐出弁取り付け部の掘り込みによって薄くなった部分のうち、特に吐出弁腕部を収納する部分に発生する変形を抑止することである。
【０００６】
前記シリンダ或いは閉塞部材は、圧縮機ケース側の外壁面と圧縮室側の内壁面との間に、最大で吐出圧力と吸込圧力との差圧を受けることになる。前記シリンダ或いは閉塞部材に設けられた吐出弁取り付け部は掘り込みによって部材厚さが薄くなっていることから、前記差圧によって発生する変形が大きくなってしまう。ここで、前記吐出弁取り付け部の掘り込みは、前記吐出口の径と高さによって決定される非圧縮空間の体積を低減し圧縮機効率を向上させることが目的である。
【０００７】
このため、前記吐出弁の吐出口を塞ぐ略円形部を収納する掘り込み部は不可欠である。これに対し、前記吐出弁腕部を収納する掘り込みは、前記吐出弁を収納することのみを目的としており、圧縮機の効率又は信頼性に貢献し得るものでは無い。このため、前記シリンダ或いは閉塞部材とともに圧縮室を構成し、前記シリンダ或いは閉塞部材の内壁面側で可動するローラの可動軌跡上に、前記吐出弁取り付け部のうち特に前記吐出弁腕部を収納する部分を配置した際には、前記ローラとの干渉による効率及び信頼性面に課題を生じていた。
【０００８】
上記課題に対し、特許文献１では、前記吐出弁取り付け部の掘り込みを前記閉塞部材に設置した際に、前記吐出弁腕部を収納する掘り込みをシリンダ内側壁面の外側に配置する手法が取られている。これによれば、前記吐出弁取り付け部を前記閉塞部材に設置した際には課題の解決となるが、前記シリンダ側面に配置した際の解決には至っていない。
【０００９】
２つめの課題は、前記吐出弁腕部に発生するバネ力を低減することである。前記吐出弁の一端は前記シリンダ或いは閉塞部材と固定されており、前記吐出口の開閉に伴い固定端から弓形状に変形する。このため前記吐出弁腕部には、材料の厚さ，幅，長さ等の腕部構成要素によって決定されるバネ力を発生する。
【００１０】
前記腕部構成要素は前記吐出弁の開閉に伴う疲労強度等の信頼性を確保する必要があるため、設計自由度が低くなり、前記吐出弁腕部のバネ力低減を図ることが困難となる。このため開口時には、前記圧縮室内のガス圧力を、前記圧縮機ケース内の高圧ガス圧力と前記吐出弁腕部のバネ力に打ち勝つ圧力まで昇圧させる過圧縮動力が必要となり、圧縮機の効率面に課題を生じていた。
【００１１】
以上から、本発明の目的は、圧縮機の効率を向上させることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上基本発明の目的は、
上ベアと下ベアとの間に構成された圧縮室から、前記上ベアに配設されるとともに吐出弁によって開閉される吐出口を介して冷媒を密閉容器内に吐出するロータリ圧縮機において、
前記吐出弁は、前記吐出口の近傍のみに配設された略円筒形状或いは多角形柱形状の上ベア掘り込み部の内に位置するロータリ圧縮機
によって達成される。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、圧縮機の効率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明における圧縮機構部の断面図。
【図２】従来技術における圧縮機構部の断面図。
【図３】本発明における図１に、吐出弁及びリテーナを具備した際の吐出弁近傍の断面図。
【図４】従来技術における図２に、吐出弁及びリテーナを具備した際の吐出弁近傍の断面図。
【図５】本発明において、吐出弁とリテーナの間にスプリングを配置した際の吐出弁近傍の縦断面図。
【図６】本発明において、吐出弁の形状の一例を表す吐出弁近傍の横断面図。
【図７】本発明における実施例を纏めた吐出弁近傍の断面図。
【図８】シリンダ側面に吐出口を設けた際の従来技術と本発明におけるシリンダの横断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、図面を用いて実施例を説明する。
【００１６】
図１は本発明に関するロータリ圧縮機の圧縮機構部の断面図であり、図１（ａ）に圧縮機構部を上方から見た際の横断面図、図１（ｂ）に縦断面図（図１のＡ−Ａ）を示す。図２は従来技術に関するロータリ圧縮機の圧縮機構部の断面図であり、図１と同様に、図２（ａ）に横断面図、図２（ｂ）に縦断面図（図２のＡ−Ａ）を示す。
【００１７】
図３は本発明における図１に、吐出弁及びリテーナを具備した際の断面図であり、図３（ａ）に横断面図、図３（ｂ）に吐出弁近傍の縦断面図（図３のＢ−Ｂ）を示す。図４は従来技術における図２に、吐出弁及びリテーナを具備した際の断面図であり、図３と同様に、図４（ａ）に横断面図、図４（ｂ）に吐出弁近傍の縦断面図（図４のＢ−Ｂ）を示す。
【００１８】
圧縮機のケースとなる密閉容器１内に電動機部の回転を伝達する偏心部を有したクランク軸２と、前記クランク軸２の回転動力により圧縮仕事を行う圧縮機構部を設け、前記圧縮機構部は、シリンダ３と、前記シリンダ３内に配置されクランク軸の偏心部により回転駆動されるローラ４と、前記ローラ４外周に延びて前記ローラ４の偏心運動に応じて前記シリンダ３に設けられた収納部に出入りするベーン５と、前記シリンダ３の上端面を閉塞し且つ前記クランク軸２を保持する軸受部を有する上ベア６と、前記シリンダ３の下端面を閉塞し且つ前記クランク軸２を保持する軸受部を有する下ベア７により構成されている。
【００１９】
前記圧縮機構部において冷媒ガスは、シリンダ３に設けられた吸込口８からシリンダ３内に流入し、シリンダ内壁面３ａと、ローラ外壁面４ａと、ベーン側面５ａ或いは５ｂと、上ベア内壁面６ａと、下ベア内壁面７ａによって形成される圧縮室９内で昇圧され、前記シリンダ３或いは前記シリンダの上下方向の閉塞部材となる前記上ベア６又は前記下ベア７に設けられた吐出口１０から前記密閉容器１内に排出される。
【００２０】
図１〜図４では、一例として前記吐出口１０が前記上ベア６に設けられた際の実施例を示している。前記上ベア６には掘り込み部６ｂが設けられ、前記吐出口１０と、前記吐出口１０において前記密閉容器１内の高圧ガスを前記圧縮室９内へ流入することを防止し前記密閉容器１内のガス圧力Ｐｄと前記圧縮室９内のガス圧力Ｐｂとの差圧によりＰｂ≧Ｐｄとなった際に開口する吐出弁１１と、前記吐出弁１１の開度を決定するリテーナ１２が収納されている。
【００２１】
ここで、前記上ベア掘り込み部６ｂは前記上ベア６の閉塞部の厚さを局所的に薄くし、前記吐出口１０に発生する非圧縮容積を低減することで圧縮機の効率を向上させる目的を担っている（図３ｂ，図４ｂ参照）。
【００２２】
まず始めに図２及び図４を用い従来技術について説明し、本実施例である図１，図３との相違を明確にする。前記吐出弁１１は、前記吐出口１０を開閉し冷媒ガスの流れを制御する吐出弁略円形部１１ａと、前記リテーナ１２とともに前記上ベア６に固定する吐出弁固定用穴１１ｂとを繋ぐ吐出弁腕部１１ｃによって構成されている。また、前記リテーナ１２は、前記吐出弁略円形部１１ａの開度を決定する様、弓形状に沿った形となっており、前記吐出弁１１と同様にリテーナ固定用穴１２ａが設けられている。
【００２３】
前記吐出弁１１と前記リテーナ１２は、前記上ベア掘り込み部６ｂ内に収納され、それぞれの吐出弁固定用穴１１ｂ及びリテーナ固定用穴１２ａでボルト或いはリベット１３により前記上ベア６に固定されている。前記上ベア掘り込み部６ｂは、前述の如く前記吐出口の体積を低減することで圧縮機の効率向上を図ることができるが、前記目的を果たす部分は前記吐出口１０周辺部のみである。
【００２４】
一方で、前記上ベア６は、前記密閉容器１内ガス圧力Ｐｄと前記圧縮室９内圧力Ｐｂとの差圧により、前記上ベア内壁面６ａを図中、下に凸の方向に変形させる力を受けるため、前記上ベア６は前記変形量を許容できる厚さを有していなければならない。このように、前記上ベア掘り込み部６ｂには、圧縮機の効率と信頼性面にトレードオフの関係がある。近年、自然系冷媒として実用化が進められている二酸化炭素冷媒の適用による差圧の増大や高暖力化等、圧縮機に求められる使用環境の変化により、前記変形量の増大が予想されている。
【００２５】
このため、図２（ａ）の網掛部のように、圧縮機の効率向上に寄与しない前記吐出弁腕部１１ｃを収納する部分が、前記シリンダ内壁面３ａの内側に配置されると、前記ローラ４との干渉による機械損失の増加と異常摩耗の発生が懸念される。
【００２６】
従って、この点を工夫すれば、前記上ベア掘り込み部６ｂのうち、前記吐出弁腕部１１ｂを収納する部分において発生する変形量を低減することができる。延いては、圧縮機の効率及び信頼性の向上を図ることができる。
【００２７】
また、前記吐出弁１１は、前記密閉容器１内のガス圧力Ｐｄと前記圧縮室９内のガス圧力Ｐｂとの差圧により最大で前記リテーナ１２の弓形形状部に沿う位置まで変形することで、前記吐出口１０を開口する。この際、前記吐出弁腕部１１ｃは腕部構成要素となる厚さ，幅，長さに応じてバネ力を発生する。ここで、前記３つの腕部構成要素は、前記吐出口１０の開閉に伴う疲労強度等の信頼性を確保し得る寸法とする必要があるため、前記バネ力低減を図るための設計自由度には限界がある。
【００２８】
前記吐出弁腕部１１ｃにおいて発生するバネ力は、前記圧縮室９内の冷媒ガスを排出する際に前記吐出口１０の開口を妨げる方向に働くため、流路抵抗増加による圧力損失が発生し前記圧縮室９内の圧力ＰｂはＰｂ＞Ｐｄとなる。前記圧縮室９内の圧力を前記密閉容器１内の圧力に対し大きくするために必要となる動力を過圧縮動力と呼び、圧縮機の効率を低下する要因となっている。
【００２９】
従って、この点を工夫すれば、前記吐出弁腕部１１ｃにおいて発生するバネ力を低減し、圧縮機の効率向上を図ることができる。
【００３０】
前記２つの工夫に対する本発明の実施例を図１及び図３を用いて以下に述べる。前記上ベア掘り込み部６ｂを前記吐出口１０の周囲のみ、近傍のみの略円筒形状或いは多角形柱形状とし、前記吐出弁１１を前記吐出弁略円形部１１ａのみとする。これにより前記上ベア掘り込み部６ｂは圧縮機の効率向上に寄与する部分にのみ配置することができ、従来技術において課題となっていた前記上ベア掘り込み部６ｂのうち圧縮機の効率向上に寄与しない部分において図２（ａ）の網掛部のような前記シリンダ内壁面３ａの内側に薄肉部を配置することが無くなるため、前記ローラ４との干渉による圧縮機の効率及び信頼性を損なうことが無くなる。
【００３１】
また、前記吐出弁１１はこの上ベア掘り込み部６ｂ内にのみ存在することとなり、前記上ベア掘り込み部６ｂの円筒或いは多角形柱形状の軸心と概略同一方向に前記吐出口１０と前記リテーナ１２との間で密閉容器１内のガス圧力Ｐｄと前記圧縮室９内のガス圧力Ｐｂとの差圧によってのみ可動する。これにより従来技術において課題となっていた前記吐出弁腕部１１ｃのバネ力を無くすことができ、吐出口開口時の過圧縮動力の発生を低減することができるため圧縮機の効率向上を図ることができる。
【００３２】
別の実施例としての構成を説明する。
【００３３】
図５は図３に対し、前記吐出弁１１と前記リテーナ１２との間に、前記吐出弁１１の可動方向に荷重を発生させるスプリング１４を配置した例である。前記スプリング１４は前記吐出弁１１の制動を安定させることを目的としている。前記スプリング１４では、従来技術における前記吐出弁腕部１１ｃの信頼性を考慮する必要がなくなり設計自由度が大きくなるため、バネ力を容易に小さくすることができる。前記バネ力はバネ定数と変位の積で表されるフックの法則に従う。よって前記バネ力は前記バネ定数の設定により調整することができる。
【００３４】
本実施例では、従来技術において凡そ１Ｎ／mm以上であったバネ定数を０〜１Ｎ／mmとすることが望ましい。前記スプリング１４は、前記上ベア掘り込み部６ｂ内における径方向の移動を抑止し前記スプリング１４の有効巻部と前記上ベア掘り込み部６ｂの内壁面との接触による折損や騒音の発生を防止するため、前記リテーナ１２或いは前記上ベア掘り込み部６ｂの内壁面に保持されていることが望ましい。前記スプリング１４にストレート或いはテーパ部を有するコイルバネを採用した際には、スプリング吐出弁側端面１４ａ及びスプリングリテーナ側端面１４ｂに１〜５巻の密着巻を設け且つクローズドエンドとすることが望ましい。
【００３５】
これにより前記スプリング１４は、両端面において剛性が高く且つ平面になる。前記吐出弁１１及び前記リテーナ１２との接触を安定させることにより、前記吐出弁１１の開閉に伴う傾きを抑止することで前記吐出弁１１の応答性を向上させること、また前記リテーナ１２或いは前記上ベア掘り込み部内壁面における保持力を向上させることができるため、圧縮機の効率及び信頼性を向上させることができる。
【００３６】
また、前記スプリング吐出弁側端面１４ａは前記吐出弁１１を支える役割を担っており、前記吐出口１０が閉口している際は、前記吐出口１０と前記吐出弁１１の接触部となる吐出口シート面１０ａとの接触を保証し、前記吐出口１０が開口する際は前記吐出弁１１の傾きを抑制することが望まれる。このため前記スプリング吐出弁側端面１４ａの平均径Ａを調整することで、前記吐出口１０の開閉に伴う前記吐出口シート面１０ａにおける洩れと、前記吐出弁１１の挙動を安定させることができる。以上より、前記スプリング吐出弁側端面１４ａの平均径Ａは、前記吐出口シート面の平均径Ｂに対し、８０〜１２０％とすることが望ましい。
【００３７】
図６は、前記上ベア掘り込み部６ｂ及び吐出弁１１の形状の一例を表す吐出弁近傍の横断面図であり、図６（ａ）は前記上ベア掘り込み部６ｂを略円筒形状とし前記吐出弁１１の３ヶ所を直線で切り欠いた例、図６（ｂ）は前記上ベア掘り込み部６ｂを略円筒形状とし前記吐出弁１１の４ヶ所を曲線で切り欠いた例、図６（ｃ）は前記上ベア掘り込み部６ｂを略四角柱形状とし前記吐出弁１１を前記上ベア掘り込み部６ｂの略内接円形状とした例である。
【００３８】
前記吐出弁１１は、外径を前記上ベア掘り込み部６ｂの内接円径と略同等とし且つ外径の複数箇所に前記上ベア掘り込み部６ｂの軸心方向に切り欠きを設けている。これにより前記吐出弁１１は、前記上ベア掘り込み部６ｂの軸方向の可動を許容し径方向の可動を制限することで制動を安定させることができ、且つ前記吐出口１０から排出された冷媒ガスの流路となる前記上ベア掘り込み部６ｂの内壁と前記吐出弁１１の外壁とで囲まれた斜線部Ｃを大きくすることができる。
【００３９】
冷媒ガスの流路となる斜線部Ｃは、前記斜線部Ｃに冷媒ガスが通過する際の圧力損失の発生による圧縮機の効率低下を招くことが無く、且つ前記吐出口シート面１０ａの外側に配置される必要がある。よって、前記切り欠きは前記斜線部Ｃの断面積が前記吐出口１０の最低断面積となる破断斜線部Ｄに対し８０〜１２０％であることが望ましい。
【００４０】
以上の実施例を纏めた前記吐出弁１１近傍の縦断面図を図７に示す。前記上ベア掘り込み部６ｂは加工具としてエンドミルを用いることを前提に円筒形状としている。前記吐出弁１０は外径を前記上ベア掘り込み部６ｂの内壁面の径と略同等とし、前記切り欠きを３ヶ所に設けた仕様としている。前記スプリングはコイルバネを採用し、両端を３巻の密着巻とクローズドエンドとし、前記リテーナ１２に内径を圧入することで保持され、前記スプリング吐出弁側端面１４ａの平均径Ａ（cf.図６）を前記吐出口シート面１０ａの平均径Ｂに対し１１０％としている。
【００４１】
前記リテーナ１２は前記吐出弁の開度を決定する突起部１２ｂを設け、前記スプリング１４を挿入，保持する溝１２ｃを設け、前記吐出口１０から排出され前記吐出弁１１の側面を通過したのち前記密閉容器１内へ排出する切り欠き或いは穴１２ｄを設け、前記上ベア６の上ベア外壁面６ｃにボルト或いはリベット１５により固定されている。
【００４２】
以上に前記上ベア６に採用した際の実施例を示したが、前記下ベア７に採用した際は、例えば図７の構成の上下を入れ替えることで達成できる。
【００４３】
また図８に前記シリンダに前記吐出口１０を設けた際の従来技術（ａ）及び本発明の実施例（ｂ）を示す。前記上ベア６或いは下ベア７と同様に、前記吐出口１０及び前記吐出弁１１を収納するシリンダ掘り込み部３ｂのうち前記吐出弁腕部１１ｃを収納する部分を廃止でき、効果を得ることができる。
【００４４】
以上の通りであり、前記吐出弁取り付け部の掘り込みによって薄くなった部分のうち、特に吐出弁腕部を収納する部分に発生する変形を抑止し、圧縮機の効率及び信頼性を向上するに当たり、掘り込み部を吐出口周辺のみの円筒或いは多角形柱形状とし、吐出弁を収納することのみを目的とした掘り込み部を廃止することで、従来技術において掘り込み部により薄くなった部分に発生していた変形を低減する効果により、圧縮機の効率向上及び信頼性向上を図ることができる。
【符号の説明】
【００４５】
１  密閉容器
２  クランク軸
３  シリンダ
３ａ  シリンダ内壁面
３ｂ  シリンダ掘り込み部
４  ローラ
４ａ  ローラ外壁面
５  ベーン
５ａ  高圧側ベーン側面
５ｂ  低圧側ベーン側面
６  上ベア
６ａ  上ベア内壁面
６ｂ  上ベア掘り込み部
６ｃ  上ベア外壁面
７  下ベア
７ａ  下ベア内壁面
８  吸込口
９  圧縮室
１０  吐出口
１０ａ  吐出口シート面
１１  吐出弁
１１ａ  吐出弁略円形部
１１ｂ  吐出弁固定用穴
１１ｃ  吐出弁腕部
１２  リテーナ
１２ａ  リテーナ固定用穴
１２ｂ  リテーナ突起部
１２ｃ  リテーナ溝部
１２ｄ  リテーナ切り欠き或いは穴
１３  吐出弁及びリテーナ固定用ボルト或いはリベット
１４  スプリング
１４ａ  スプリング吐出弁側端面
１４ｂ  スプリングリテーナ側端面
１５  リテーナ固定用ボルト或いはリベット
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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