(57)【要約】【課題】高温流体を流す配管のフランジにおける温度差に起因する応力集中を低減し、割れや塑性歪みの漸増を防止し得るようにする。【解決手段】高温ガス（高温流体）を内部に流す配管１のフランジ構造に関し、前記配管１のフランジ３の外周部に、該フランジ３の半径方向内側に向けて窪む複数の切欠部４を前記フランジ３の周方向に間隔Ｐを隔てて形成する。【選択図】図１−ｂ
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高温流体を内部に流す配管のフランジ構造であって、前記配管のフランジの外周部に、該フランジの半径方向内側に向けて窪む複数の切欠部を前記フランジの周方向に間隔を隔てて形成したことを特徴とする配管のフランジ構造。
【請求項２】
フランジの半径方向の幅寸法に対し各切欠部の間口寸法を２から３倍とし、各切欠部相互の間隔を前記フランジの幅寸法以下とし、前記各切欠部におけるフランジの外周部から半径方向内側へ入り込む深さ寸法を前記フランジの幅寸法の２分の１以上としたことを特徴とする請求項１に記載の配管のフランジ構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、配管のフランジ構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高温機器に用いられる配管で内部に高温ガスを流すようにしたものでは、配管を接続しているフランジに応力集中が起こり易く、これまでは６００〜６２０℃程度までの高温ガスを流すのが温度的な限界となっていた。
【０００３】
即ち、配管の内部に流す高温ガスの温度条件が厳しくなるに従い配管をステンレス系の材質にせざるを得なくなるが、一般的にステンレス系の材質のものは、熱膨張量が大きく且つ熱伝導率が悪いという性質がある。
【０００４】
このため、高温ガスから直接的に熱を受けて温度が高くなる配管の円筒部と、高温ガスからの熱が伝わり難くて相対的に温度が低くなるフランジとの間で大きな温度差が生じ、この温度差に起因する熱膨張差により応力集中が起こり易くなっていた。
【０００５】
尚、本発明に関連する先行技術文献情報としては下記の特許文献１等がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開昭６３−１９９０１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
このため、６５０℃を超えるような高温ガスを流す配管が要求された場合には、いくら耐熱性に優れた材質を選定しても、配管の円筒部とフランジとの間の温度差が大きくなってフランジが半径方向内側に変形し、該フランジに応力集中による割れが生じたり、長時間経過した後で弾性歪みの一部がクリープ変形を起こして完全に元に戻らない状態となることでフランジが支持部から外れたりする虞れがあった。
【０００８】
本発明は上述の実情に鑑みてなしたもので、高温ガス等の高温流体を流す配管のフランジにおける温度差に起因する応力集中を低減し、割れや塑性歪みの漸増を防止し得るようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、高温流体を内部に流す配管のフランジ構造であって、前記配管のフランジの外周部に、該フランジの半径方向内側に向けて窪む複数の切欠部を前記フランジの周方向に間隔を隔てて形成したことを特徴とするものである。
【００１０】
また、本発明においては、フランジの半径方向の幅寸法に対し各切欠部の間口寸法を２から３倍とし、各切欠部相互の間隔を前記フランジの幅寸法以下とし、前記各切欠部におけるフランジの外周部から半径方向内側へ入り込む深さ寸法を前記フランジの幅寸法の２分の１以上とすることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
上記した本発明の配管のフランジ構造によれば、配管のフランジの外周部に複数の切欠部を形成したことにより、配管の円筒部とフランジとの間の温度差を小さくすることができ、フランジの変位を切欠部で生じるようにすることができるので、熱応力を従来よりも著しく低減して該熱応力による割れの発生やフランジの変形を大幅に抑制することができるという優れた効果を奏し得る。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１−ａ】本発明の一実施例を示す断面図である。
【図１−ｂ】図１−ａのＸ−Ｘ方向の矢視図である。
【図２】現状モデルのフランジの変形の様子を示す断面図である。
【図３】改善モデルのフランジの変形の様子を示す断面図である。
【図４−ａ】本発明の別の実施例を示す断面図である。
【図４−ｂ】図４−ａのＹ−Ｙ方向の矢視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下本発明の実施の形態を図面を参照しつつ説明する。
【００１４】
図１−ａ及び図１−ｂは本発明の一実施例を示すもので、図中１は６５０℃を超える高温ガスを内部に流すための配管を示し、該配管１の管路を成す円筒部２の端部には、図示しない支持部への接続を図るためのフランジ３が設けられている。
【００１５】
ここで、本実施例においては、前記配管１のフランジ３の外周部に、該フランジ３の半径方向内側に向けて窪む複数の切欠部４を前記フランジ３の周方向に間隔Ｐを隔てて形成しており、前記切欠部４を形成するにあたっては、フランジ３の半径方向の幅寸法Ｂに対し各切欠部４の間口寸法Ｗを２から３倍とし、各切欠部４相互の間隔Ｐを前記フランジ３の幅寸法Ｂ以下とし、前記各切欠部４におけるフランジ３の外周部から半径方向内側へ入り込む深さ寸法Ｄを前記フランジ３の幅寸法Ｂの２分の１以上としている。
【００１６】
而して、このようにすれば、配管１のフランジ３の外周部に複数の切欠部４を形成したことにより、配管１の円筒部２とフランジ３との間の温度差が小さくなり、フランジ３の変位が切欠部４で生じるため、熱応力が低減されて該熱応力による割れの発生やフランジ３の変形が抑制されることになる。
【００１７】
尚、各切欠部４の間口寸法Ｗを前記フランジ３の幅寸法Ｂの２から３倍とし、各切欠部４相互の間隔Ｐを前記フランジ３の幅寸法Ｂ以下とし、前記各切欠部４におけるフランジ３の外周部から半径方向内側へ入り込む深さ寸法Ｄを前記フランジ３の幅寸法Ｂの２分の１以上としているのは、本発明者が鋭意研究の末に最適な設定範囲を見いだしたものである。
【００１８】
例えば、各切欠部４の間口寸法Ｗが前記フランジ３の幅寸法Ｂの２から３倍の範囲を超えて大きくなれば、前記フランジ３に実用面から見て容認できない強度的な脆弱化を招く虞れが生じ、各切欠部４の間口寸法Ｗが前記範囲を下まわれば、実用面から見て満足できるほどの十分な熱応力の低減効果が得られなくなる虞れが生じる。
【００１９】
また、各切欠部４相互の間隔Ｐが前記フランジ３の幅寸法Ｂを超えて大きくなったり、前記各切欠部４におけるフランジ３の外周部から半径方向内側へ入り込む深さ寸法Ｄが前記フランジ３の幅寸法Ｂの２分の１より少なくなったりした場合にも、やはり実用面から見て満足できるほどの十分な熱応力の低減効果が得られなくなる虞れが生じる。
【００２０】
即ち、これらの数値的な設定範囲は、互いに影響し合っているため、何れかの数値が設定範囲に入っていれば良いというものではなく、全てが最適な設定範囲に入っている時に、フランジ３の強度をより高く保ち且つ熱応力をより低く下げられる作用が効果的に得られる。
【００２１】
事実、前述した如き最適な設定範囲でフランジ３に切欠部４を形成した改善モデルと、従来のフランジ３に切欠部４を形成しない現状モデルとをミーゼス応力について解析したところ、改善モデルにおけるフランジ３側の最大熱応力は、現状モデルにおけるフランジ３側の最大熱応力の約４０．７％まで低減され、また、改善モデルにおける円筒部２側の最大熱応力は、現状モデルにおける円筒部２側の最大熱応力の約４４．９％まで低減されることが確認され、しかも、改善モデルに関して強度的な問題を招くことはなかった。
【００２２】
更に付言しておくと、図２に示す如く、現状モデルのフランジ３の半径方向内側への変位がΔＲ1であった場合、図３に示す如く、改善モデルのフランジ３の半径方向内側への変位は、現状モデルのΔＲ1の２３．８％に過ぎないΔＲ2まで低減できるという解析結果も得られている。
【００２３】
従って、上記実施例によれば、配管１のフランジ３の外周部に複数の切欠部４を形成したことにより、配管１の円筒部２とフランジ３との間の温度差を小さくすることができ、フランジ３の変位を切欠部４で生じるようにすることができるので、熱応力を従来よりも著しく低減して該熱応力による割れの発生やフランジ３の変形を大幅に抑制することができる。
【００２４】
また、切欠部４を形成するにあたり、最適な寸法設定で切欠部４を形成するようにしているので、前記フランジ３に複数の切欠部４を形成しても、強度的な問題を招くことなく実用面から見て十分な熱応力の低減効果を得ることができる。
【００２５】
図４−ａ及び図４−ｂは本発明の別の実施例を示すもので、特にシール性を重要視しない配管系に適用したものであり、ここに図示している例では、前述の如き切欠部４をフランジ３に形成することに加え、フランジ３の周方向複数箇所に、配管１の軸心方向に延びて円筒部２の所要範囲まで到るスリット５を形成している。
【００２６】
本実施例においては、前記スリット５の長さ寸法Ｌが、２．５√（ＲＴ）（ただし、Ｒ：配管１の円筒部２における肉厚中心半径、Ｔ：配管１の円筒部２の肉厚）以上となっており、前記スリット５の先端（図示する例では下端）には、適当な径のストップホール６が形成されている。ただし、前記各スリット５相互の間隔ｐ（フランジ３の周方向ピッチ）は、該スリット５の長さ寸法Ｌ以下に設定してある。
【００２７】
このようにスリット５を形成すれば、フランジ３が円筒部２を半径方向に拘束しようとする力がスリット５により解放され、フランジ３側の最大熱応力を先の実施例の場合よりも更に低減することができる。
【００２８】
例えば、本発明者による解析結果では、従来の切欠部４もスリット５も形成していない現状モデルと比較して、フランジ３側の最大熱応力が約１８．５％まで低減されることが確認されている。因みに、配管１の円筒部２側の最大熱応力については、スリット５を形成した場合と、スリット５を形成しなかった場合とで格別顕著な相違は確認されなかった。
【００２９】
尚、本発明の配管のフランジ構造は、上述の実施例にのみ限定されるものではなく、例えば、加圧流動層ボイラにおける圧力の高い高温ガスをガスタービンへ導く系統における二重管の内管等への適用も可能であること、また、気相以外の高温流体を流す配管への適用も可能であること、その他、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【符号の説明】
【００３０】
１  配管
３  フランジ
４  切欠部
Ｂ  フランジの幅寸法
Ｄ  切欠部の深さ寸法
Ｌ  スリットの長さ寸法
Ｐ  切欠部相互の間隔
Ｗ  切欠部の間口寸法
【図１−ａ】
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【図１−ｂ】
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【図２】
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【図３】
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【図４−ａ】
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【図４−ｂ】
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