(57)【要約】【課題】製造中においてはスケール剥離性が抑制すると共に、メカニカルデスケーリング性を向上させた鋼線材、およびそのような鋼線材を製造するための有用な方法を提供する。【解決手段】本発明の鋼線材は、所定の化学成分組成を有し、表面にスケール層が形成された鋼線材であって、前記スケール層は、平均厚さが５μｍ以下であるＦｅＯ層と、該ＦｅＯ層より下側に形成された、ボイドを含む酸化物層とを有しており、鋼線材の軸に垂直な断面において前記酸化物層を顕微鏡観察したとき、鋼線材表面と同心円周に沿った線分上でボイドが占める割合が１０％以上、５０％未満になる部分の厚さが平均０．５０μｍ以上である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．５０〜２．０％（質量％の意味、以下同じ）、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％およびＭｎ：０．１０〜３．０％を夫々含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、表面にスケール層が形成された鋼線材であって、前記スケール層は、平均厚さが５μｍ以下であるＦｅＯ層と、該ＦｅＯ層より下側に形成された、ボイドを含む酸化物層とを有しており、鋼線材の軸に垂直な断面において前記酸化物層を顕微鏡観察したとき、鋼線材表面と同心円周に沿った線分上でボイドが占める割合が１０％以上、５０％未満になる部分の厚さが平均０．５０μｍ以上であることを特徴とするメカニカルデスケーリング性に優れた鋼線材。
【請求項２】
タイヤコード、ホースワイヤまたはソーワイヤに適用されるものである請求項１に記載の鋼線材。
【請求項３】
請求項１または２に記載の鋼線材を製造するに当り、仕上げ圧延の後、７２０℃よりも高温においては湿潤雰囲気との接触時間を０〜５秒にしつつ７２０℃まで冷却し、露点が３０〜８０℃の湿潤雰囲気中で、５３０〜７２０℃で１秒以上接触させることを特徴とするメカニカルデスケーリング性に優れた鋼線材の製造方法。
【請求項４】
請求項１または２に記載の鋼線材を製造するに当り、仕上げ圧延の後、大気雰囲気にて７２０℃以下まで冷却し、露点が３０〜８０℃の湿潤雰囲気中で、５３０〜７２０℃で１秒以上接触させることを特徴とするメカニカルデスケーリング性に優れた鋼線材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車のタイヤコード（スチールコード、ビードワイヤ）やホースワイヤの他、半導体用シリコンなどの切断に用いられるソーワイヤなど素材として有用な鋼線材に関するものであり、特に熱間圧延後（伸線加工前）のメカニカルデスケーリング性に優れた鋼線材、およびそのような鋼線材を製造するための有用な方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
上記タイヤコード、ホースワイヤ、ソーワイヤの素材として用いられる鋼線材は、二次加工において伸線加工工程（一次伸線、二次伸線）を含み、その伸線加工の前に（熱間圧延加工後に）は、良好な伸線加工性を確保するために、その表面の酸化皮膜（スケール）を除去する必要がある。このスケール除去の方法としては、酸洗（酸に浸漬することで除去する方法）と、メカニカルデスケーリング（機械的に弾性歪みを加えて除去する方法：以下、「ＭＤ」と略称することがある）が知られている。
【０００３】
伸線加工前のスケール除去は、主に酸洗によって行われていたが、酸洗は作業環境や使用後の酸の廃棄等の問題がある。このため酸洗に置き換わって、スケールを機械的に除去するＭＤが広く行われるようになった。しかしながら、ＭＤが不十分で表面にスケールが付着したままになると、その後の伸線加工工程において、製品に表面疵が発生したり、加工ダイスが損耗して寿命が低下する等、生産性を低下させる原因となる。
【０００４】
こうしたことから、ＭＤ時のスケール剥離性に優れた鋼線材が求められており、これまで様々な技術が提案されている。
【０００５】
例えば特許文献１には、鋼線材の製造方法として、熱間圧延後に湿潤雰囲気にて酸化処理し、スケール中のＦｅＯ厚さを確保することによって、メカニカルデスケーリング性（ＭＤ性）を向上させると共に、製造中、特にコイル結束時にスケールが剥離することで生じる三次スケールの生成を抑制する方法が開示されている。この技術によって、ＭＤ性は格段と改善されたものとなったが、この技術においても製造中にスケールが剥離して新生面に三次スケールが形成されることによって、ＭＤ性が不十分になることがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−４９３９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、こうした状況の下でなされたものであって、その目的は、製造中においてはスケール剥離を抑制すると共に、伸線加工前のメカニカルデスケーリング性を向上させた鋼線材、およびそのような鋼線材を製造するための有用な方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成し得た本発明の鋼線材は、Ｃ：０．５０〜２．０％（質量％の意味、以下同じ）、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％およびＭｎ：０．１０〜３．０％を夫々含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、表面にスケール層が形成された鋼線材であって、前記スケール層は、平均厚さが５μｍ以下であるＦｅＯ層と、該ＦｅＯ層より下側に形成された、ボイドを含む酸化物層とを有しており、鋼線材の軸に垂直な断面において前記酸化物層を顕微鏡観察したとき、鋼線材表面と同心円周に沿った線分上でボイドが占める割合が１０％以上、５０％未満になる部分の厚さが平均０．５０μｍ以上である点に要旨を有するものである。
【０００９】
本発明の鋼線材は、タイヤコード、ホースワイヤまたはソーワイヤに適用されたときに特に有用なものである。
【００１０】
上記のような鋼線材を製造するに当たっては、仕上げ圧延の後、７２０℃よりも高温においては湿潤雰囲気との接触時間を０〜５秒にしつつ７２０℃まで冷却し、露点が３０〜８０℃の湿潤雰囲気中で、５３０〜７２０℃で１秒以上接触させるようにすれば良い。尚、上記湿潤雰囲気とは、基本的に水蒸気雰囲気またはミスト水含む雰囲気となるが、両者の混合雰囲気の状態であっても良い。
【００１１】
また、仕上げ圧延の後、大気雰囲気にて７２０℃以下まで冷却し、引き続き露点が３０〜８０℃の湿潤雰囲気中で、５３０〜７２０℃で１秒以上接触させることによっても製造することができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、仕上げ圧延の後に、鋼線材が接触する雰囲気条件を適切に制御することによって、鋼線材表面におけるスケールの構造を改善し、これによってＭＤ性に優れた鋼線材が実現でき、このような鋼線材はタイヤコード、ホースワイヤまたはソーワイヤ材の素材として極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の鋼線材表面におけるスケールの構造を模式的に示した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明者らは、優れたメカニカルデスケーリング性を発揮する鋼線材の実現を目指して、様々な角度から検討した。その結果、熱間圧延後に、鋼線材を大気雰囲気下で７２０℃以下まで冷却し、その後５３０〜７２０℃の温度範囲において、露点：３０〜８０℃の湿潤雰囲気と１秒以上接触させて処理（以下、「酸化処理」と呼ぶことがある）すれば、鋼線材表面におけるスケールの構造がメカニカルデスケーリング性に優れたものに改質されることを見出した。
【００１５】
上記のような酸化処理を施すことによって、鋼線材のＭＤ性が優れたものとなる理由については、次のように考えることができた。即ち、５３０〜７２０℃の温度において湿潤雰囲気に曝されると、湿潤雰囲気の作用によって、鋼線材中の酸素拡散で酸化物の形成が促進され、大気雰囲気で通常形成される緻密な酸化スケール［マグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）やウスタイト（ＦｅＯ）］の下層に、ボイド（空孔）を多く含む酸化物層（スケール層）が形成されるものと考えられる。こうしたスケールの構造を模式的に図１（断面図）に示す。
【００１６】
酸化処理温度が７２０℃を超えて更に高くなるに従って、ＦｅＯ層の厚さが増大すると共に、スケール層が大気雰囲気で形成されるような緻密なスケール性状となり、上記のようなボイドを多く含む酸化物層［以下、「ボイド含有酸化物層」と呼ぶことがある）が減少または消失することになる。このように、処理温度の違いによって、スケール層の構造に変化が見られるのは、本発明で対象とする鋼線材の化学成分組成では、Ａ1変態点が約７２０℃程度にあり、それを超える温度になると、鉄原子の拡散が活発に起こるためであると考えられる。従って、酸化処理温度として５３０〜７２０℃に制御することで初めてボイドを多く含む酸化物層（ボイド含有酸化物層）が形成でき、ＭＤ性に優れた鋼線材が実現できる。
【００１７】
尚、製造中において、特に２００〜５００℃程度の加熱段階において、二次スケールの剥離が起こると、新生面に新たな薄スケール（三次スケール：いわゆるブルースケール）が形成され、鋼線材のＭＤ性を悪化させることがある。しかしながら、本発明によって形成されるボイド含有酸化物層は、スケール層と鋼線材（地鉄）の熱膨張・収縮の違いを緩和する効果も発揮するため、冷却中における二次スケールの密着性を維持し、剥離を抑制する効果も発揮する。
【００１８】
上記した方法によって、鋼線材表面のスケール層の構造が図１に示したような形態に制御されて、ＭＤ性が良好になる。こうした効果を発揮させるためには、ＦｅＯ層の平均厚さを５μｍ以下（好ましくは４μｍ以下）とし、且つボイド含有酸化物層を、鋼線材の軸に垂直な断面において前記酸化物層を顕微鏡観察したとき、鋼線材表面と同心円周に沿った線分上でボイドが占める割合（これを「ボイド割合」と呼ぶ）が１０％以上、５０％未満になる部分の厚さが平均０．５０μｍ以上（好ましくは０．７μｍ以上）とする必要があり、いずれの要件が欠けても本発明の目的を達成することができない。尚、ボイド割合の上限については、製造時（特に、コイル結束時）のスケール剥離防止のため、５０％未満とした。また、図１に示したＦｅ3Ｏ4層の厚みも製造条件によって変化するが、ＦｅＯ層のようにはＭＤ性に影響を与えない。
【００１９】
上記のようなボイド含有酸化物層を形成するためには、湿潤雰囲気の露点を３０〜８０℃（好ましくは４０〜８０℃）に制御することも重要である。この露点が、３０℃未満では酸化処理の効果が少なく、上記のようなボイド含有酸化物層を形成することができない。また露点が、８０℃を超えると、スケール生成が過剰となってスケールロスが多くなるばかりでなく、途中でスケール剥離が生じ（圧延後剥離）、三次スケールが形成する原因となる。
【００２０】
湿潤雰囲気中の露点は、鋼線材表面近傍の雰囲気ガスを採取して露点計で計測することによって測定できるが、上記のような露点に制御した湿潤雰囲気を形成するには、水蒸気またはミスト水を噴霧して高温の鋼線材表面で蒸発させるようにすれば良い。このとき、ミスト水によって露点が３０〜８０℃の湿潤雰囲気を形成する上では、ミスト水の粒径を１００μｍ以下の微細なものとして、ミストの蒸発を十分にさせることが好ましい。尚、酸化処理時間は少なくとも１秒以上（好ましくは１０秒以上）行なう必要があるが、鋼材のスケールロスの低減という観点からして、１００秒以下とすることが好ましい（より好ましくは９０秒以下）。
【００２１】
本発明における酸化処理の基本的な条件は上記した通りであるが、湿潤雰囲気での接触処理（酸化処理）を、７２０℃を超える温度で開始し、その後５３０〜７２０℃で１秒以上加熱した場合でも、ボイド含有酸化物層は形成される。但し、７２０℃よりも高い温度で露点が３０℃以上の湿潤雰囲気で５秒以上の加熱を行なうと、ＦｅＯ層が厚くなり過ぎるため（５μｍよりも厚くなる）、製造途中（圧延終了後、特にコイル結束時）においてスケールが剥離して三次スケールが形成しやすくなるため、ＭＤ性が却って悪化することになる。
【００２２】
本発明の鋼線材を製造するに当たっては、上記の酸化処理以外の条件は常法に従えば良い。所定の化学成分（後述する）の鋼材を溶製して鋼ビレットとし、この鋼ビレットを加熱炉にて、１２５０℃以下程度に加熱し、粗圧延工程、仕上げ圧延工程を経て直径：１０ｍｍ以下（例えば、５ｍｍ程度）まで熱間圧延を行なって鋼線材とする。この際、加熱炉内にて形成された高温酸化皮膜（一次スケール）が表面に付着したまま圧延を行なうと、鋼線材表面にスケールの一部が埋め込まれて製品の疵になったり、圧延ロールを傷つけて寿命を低下させるため、通常、粗圧延工程、仕上げ圧延工程の夫々の前にスケール除去（デスケーリング）を行なう。これらの熱間圧延工程前で行なわれるデスケーリングは、通常高圧の水を吹き付けることによって行なうことができる（このときの吹き付け圧力を「デスケーリング圧力」と呼んでいる）。
【００２３】
そして、仕上げ圧延の後、７２０℃よりも高温においては湿潤雰囲気との接触時間を０〜５秒にしつつ（好ましくは大気雰囲気中で）７２０℃まで冷却し、５３０〜７２０℃の温度範囲内で露点：３０〜８０℃の湿潤雰囲気中で１秒以上酸化処理する。これによって、所定厚さのＦｅＯ層と、所定のボイドを含む酸化物層が形成されることになる。
【００２４】
尚、仕上げ圧延前のデスケーリング以降に形成されるスケール（二次スケール）は、鋼線材表面に付着したまま出荷されることになるが、この二次スケールは二次伸線加工工程において、直径：０．８〜１．２ｍｍ程度まで伸線加工される前に、酸洗若しくはデスケーリングによって除去される。
【００２５】
本発明に係る鋼線材は、基本的にメカニカルデスケーリング性（ＭＤ性）を改善することを目的にしてなされたものであるが、製品の使用状況に応じて、酸洗によってデスケーリングして製品とすることもできる。
【００２６】
本発明の鋼線材は、スケール層の構造を適切な形態に制御することによって、ＭＤ性を高めたものであり、その化学成分組成は鋼線材として要求される特性を満足させるものであれば良い。こうした観点から、本発明で対象とする鋼線材における基本成分は、Ｃ：０．５０〜２．０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％およびＭｎ：０．１０〜３．０％を夫々含有するものとした。本発明において鋼線材の化学成分組成をこのように定めた理由は下記の通りである。
【００２７】
［Ｃ：０．５０〜２．０％］
Ｃは、鋼線材の強度を確保するために必要な元素である。伸線加工後のタイヤコードなどに必要とされる強度を確保するために、Ｃ量は０．５０％以上であることが必要である。一方Ｃ量が過剰であると冷間加工性が劣化するので、Ｃ量の上限を２．０％と定めた。Ｃ量は、好ましくは０．７０％以上（より好ましくは０．８０％以上）であり、好ましくは１．２％以下（より好ましくは、０．８４％以下）である。
【００２８】
［Ｓｉ：０．１０〜０．５０％］
Ｓｉは、鋼線材の強度を確保する上で重要な元素であり、最低限必要なＳｉ含有量としてその下限を０．１０％とする。しかしＳｉ含有量が過剰になると、線材が高強度化しすぎて延性を損なうため、その上限を０．５０％と定めた。Ｓｉ含有量は、好ましくは０．１２％以上（より好ましくは０．１５％以上）であり、好ましくは０．４０％以下（より好ましくは０．３０％以下）である。
【００２９】
［Ｍｎ：０．１０〜３．０％］
Ｍｎは、鋼線材の強度を確保する上で重要な元素であり、最低限必要なＭｎ含有量としてその下限を０．１０％とする。しかしＭｎ含有量が過剰になると、線材が高強度化しすぎて延性を損なうため、その上限を３．０％と定めた。Ｍｎ含有量は、好ましくは０．３０％以上（より好ましくは０．４０％以上）であり、好ましくは１．０％以下（より好ましくは０．６０％以下）である。
【００３０】
本発明の鋼線材の基本成分組成は上記の通りであり、残部は実質的に鉄である。但し原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる不可避的不純物（例えば、Ｐ，Ｓ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｏ，Ｎ等）が線材中に含まれることは、当然に許容される。但し、これらの不可避的不純物は、下記のように制御することが好ましい。
【００３１】
[Ｐ：０．０５％以下（０％を含まない）]
Ｐは粒界偏析し、鋼線材の靭性を損なうので、０．０５％以下とすることが好まし。Ｐ含有量は、より好ましくは０．０２％以下、更に好ましくは０．０１％以下である。
【００３２】
[Ｓ：０．０５％以下（０％を含まない）]
Ｓは、硫化物系介在物であるＭｎＳを形成し、これが鋼線材の熱間圧延時に偏析することにより、鋼線材を脆化させるので、０．０５％以下とすることが好まし。Ｓ含有量は、より好ましくは０．０１５％以下、更に好ましくは０．０１０％以下である。
【００３３】
[Ｃｒ：０．１％以下（０％を含まない）]
Ｃｒは多く含まれると、延性を損なうので、伸線性が求められる鋼線材においては、０．１％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．０５０％以下、更に好ましくは０．０３％以下である。
【００３４】
[Ｃｕ：０．１％以下（０％を含まない）]
Ｃｕは、１０８０℃程度で液層となり、オーステナイト結晶粒界に侵入して伸線性を損なうため、０．１％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．０４０％以下、更に好ましくは０．０２％以下である。
【００３５】
[Ｎｉ：０．１％以下（０％を含まない）]
Ｎｉは、鋼線材表面に不均一に濃化し、スケール表面の凹凸を大きくして、スケール剥離性を悪化させるため、０．１％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．０４０％以下、更に好ましくは０．０２％以下である。
【００３６】
[Ａｌ：０．０３％以下（０％を含まない）]
Ａｌ含有量が過剰になると、粗大酸化物が生成し、伸線性が劣化する。そこでＡｌ含有量は、０．０３％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．０１％以下、更に好ましくは０．００４％以下である。
【００３７】
［Ｎ：０．０２％以下（０％を含まない）］
Ｎ含有量が過剰になると延性が劣化するため、０．０２％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．０１％以下、更に好ましくは０．００５％以下である。
【００３８】
［Ｏ：０．０１％以下（０％を含まない）］
鋼中のＯ（酸素）量が多くなりすぎると、粗大酸化物が形成されて伸線性が劣化する。そこで、Ｏ含有量は０．０１％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．００４％以下、更に好ましくは０．００２％以下である。
【実施例】
【００３９】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、上記・下記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００４０】
[実施例１]
下記表１に示す化学成分組成で断面が１５０ｍｍ×１５０ｍｍの鋼ビレットを作製し、加熱炉内で加熱し、加熱炉内で生成した一次スケールを除去（デスケーリング）した後に圧延を行なった。圧延を終了した鋼線材を巻取り後に、所定の温度、露点、時間の湿潤雰囲気（水蒸気雰囲気）で酸化処理した後、冷却して鋼線材（直径：５．５ｍｍ）を得た。鋼線材の温度調整は、圧延直後の圧延発熱と、風冷により調整し、温度測定は放射温度計を用いて行なった。
【００４１】
【表１】
2012021217.tif 000002
【００４２】
得られた鋼線材の表面に付着したスケール性状（スケール中のＦｅＯ厚さ、ボイド割合が１０％以上、５０％未満の酸化物層の厚さ）を下記の方法によって測定した。
【００４３】
[スケール中のＦｅＯ厚さの測定]
スケール中のＦｅＯ厚さは、コイルの前端、中央部、後端の夫々から長さ１０ｍｍのサンプルを採取し、各々のサンプルより任意の３箇所のスケール断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し（観察倍率：１０００倍）、鋼線材周方向長さ１００μｍのＦｅＯ厚さの平均値として測定した。
【００４４】
［ボイド割合が１０％以上、５０％未満の酸化物層の厚さの測定］
ボイドを含む酸化物層（ボイド含有酸化物層）の厚さは、コイルの前端、中央部、後端の夫々から長さ１０ｍｍのサンプルを採取し、各々のサンプルより任意の３箇所のスケール断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し（観察倍率：２０００倍）、鋼線材表面と同心円周に沿って、長さ１００μｍの線分を取り、その線分に占めるボイド部分の長さの割合が１０％以上、５０％未満である層の厚さ（平均厚さ）を測定した。
【００４５】
その結果を、圧延条件（加熱温度、圧延後のデスケーリング圧力）および酸化処理条件（開始温度、終了温度、露点、時間）と共に、下記表２（試験Ｎｏ．１〜２８）に示す。
【００４６】
【表２】
2012021217.tif 000003
【００４７】
また、熱間圧延上がりの鋼線材のスケールの剥離状態（スケール密着性）と、上記酸化処理後のメカニカルデスケーリング性（ＭＤ性）についても、下記の方法によって評価した。その結果を、下記表３（試験Ｎｏ．１〜２８）に示す。
【００４８】
［熱間圧延上がりの鋼線材のスケールの剥離状態の評価］
熱間圧延上がりの鋼線材のスケールの剥離状態（圧延後のスケールの剥離状態）は、熱間圧延後のコイルの前端、中央部、後端の夫々から長さ５００ｍｍのサンプルを各３本ずつ採取し、各々のサンプルの外周面、内周面の表面外観をデシタルカメラで撮影し、スケールが剥離した部分の面積率（スケール剥離面積率）を画像解析によって算出し、その平均値を求めた。この面積率（三次スケールの面積率に相当する）が３％以下であれば合格とし（評価「○」）、３％を超える場合を不合格とした（評価「×」）。この面積率が３％以下となると、二次加工工程の伸線加工性（表面疵、およびダイス寿命）が良好なものとなる。
【００４９】
［メカニカルデスケーリング性（ＭＤ性）の評価］
メカニカルデスケーリング性（ＭＤ性）の評価は、酸化処理後の鋼線材を長さ２５０ｍｍに切断・採取し、引張試験機を用いて引張歪み：４％までの引張荷重を与え、チャックから取り出した後にサンプルに風を吹きかけて鋼線材表面のスケールを吹き飛ばしてから、デシタルカメラによって外観を写真撮影し、残留スケール面積率を画像解析によって算出した。残留スケール面積率で１０％以下（鋼線材当りのスケール残留量でおよそ０．０５質量％以下に相当する）であれば合格とし（評価「○」）、１０％を超える場合を不合格とした（評価「×」）。この面積率が１０％以下となると、二次加工工程の伸線加工性（表面疵、およびダイス寿命）が良好なものとなる。
【００５０】
【表３】
2012021217.tif 000004
【００５１】
表２および表３に示す結果から、次のように考察できる。本発明で規定する適切な製造条件で製造されたもの、即ち５３０〜７２０℃の温度範囲で、露点３０℃以上の湿潤雰囲気で１秒以上の酸化処理を施した例では（試験Ｎｏ．３、６、１０〜１３、１６〜２０、２３、２５）、ＦｅＯ層の厚さが５μｍ以下となると共に、ボイド割合が１０％以上、５０％未満となる酸化物層の厚さが０．５０μｍ以上形成されており、ＭＤ試験後の残留スケール面積率は１０％以下に抑制されていることが分かる。
【００５２】
これに対し、本発明で規定する適切な製造条件を外れた（即ち５３０〜７２０℃の温度範囲を外れたり、露点３０℃未満）例では（試験Ｎｏ．１、２、４、５、７〜９、１４、１５、２１、２２、２４、２６〜２８）、ＦｅＯ層の厚さが５μｍ以下となると共に、ボイド割合が１０％以上、５０％未満となる酸化物層の厚さが０．５０μｍよりも薄くなっており、ＭＤ試験後の残留スケールは１０％以下に抑制されていないことが分かる。
【００５３】
[実施例２]
上記実施例１は、酸化処理温度を一定に制御した場合（即ち、酸化処理開始温度と終了温度が同じ）の結果を示したものであるが、酸化処理中に温度が下がる条件で製造した鋼線材について、実施例１と同様にして評価した（他の条件は、実施例１と同じ）。
【００５４】
鋼線材の表面に付着したスケール性状（スケール中のＦｅＯ厚さ、ボイド割合が１０％以上、５０％未満の酸化物層の厚さ）を、圧延条件（加熱温度、圧延後のデスケーリング圧力）および酸化処理条件（開始温度、終了温度、露点、時間）と共に、下記表４（試験Ｎｏ．２９〜４０）に示す。また、熱間圧延上がりの鋼線材のスケールの剥離状態（スケール密着性）と、上記酸化処理後のメカニカルデスケーリング性（ＭＤ性）を、下記表５に示す。
【００５５】
【表４】
2012021217.tif 000005
【００５６】
【表５】
2012021217.tif 000006
【００５７】
表４および表５に示す結果から、次のように考察できる。７２０℃を超える温度範囲での時間（滞在時間）を適切に抑制して酸化処理を行なった例では（試験Ｎｏ．３０、３２、３３、３５、３６、３９）、ＦｅＯ層の厚さが５μｍ以下になると共に、ボイド割合が１０％以上、５０％未満となる酸化物層の厚さが０．５０μｍ以上形成されており、ＭＤ試験後の残留スケール面積率は１０％以下に抑制されていることが分かる。
【００５８】
これに対し、本発明で規定する適切な製造条件を外れる例、即ち、７２０℃を超える温度で酸化処理を開始し、７２０℃以下で酸化処理を終了した場合でも、ボイドを含む酸化物層は形成されることがあるが（試験Ｎｏ．２９の例は、酸化物層が形成されなかったもの）、同時にＦｅＯ層の厚さが厚くなっており（試験Ｎｏ．３１、３４、３７、３８、４０）、圧延後のスケール剥離面積率が悪化（３％を超える）することが分かる。
【図１】
2012021217.tif 000007