(57)【要約】【課題】本発明は、ろう付け加熱後に高い耐食性を有するアルミニウム製熱交換器およびその製造方法を提供することを目的とするものである。【解決手段】ろう付けにより製造されるアルミニウム製熱交換器において、Ｓｉ０．４〜１．６ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金材を通路部材として用いた熱交換器であって、当該アルミニウム合金材を用いた通路部材の導電率が、当該アルミニウム合金を製造する際のろう付加熱後の導電率よりも２％ＩＡＣＳ以上高いことを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ろう付けにより製造されるアルミニウム製熱交換器において、Ｓｉ０．４〜１．６ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金材を通路部材として用いた熱交換器であって、当該アルミニウム合金材を用いた通路部材の導電率が、当該アルミニウム合金を製造する際のろう付加熱後の導電率よりも２％ＩＡＣＳ以上高いことを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器。
【請求項２】
請求項１に記載のアルミニウム合金材が、さらにＣｕ０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、Ｍｎ０．５〜１．５ｍａｓｓ％、Ｍｇ０．０５〜０．５のうち１種または２種以上を含有することを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器。
【請求項３】
請求項１、２に記載のアルミニウム合金材の片面もしくは両面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金あるいはＡｌ−Ｚｎ系合金のいずれかがクラッドされていることを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３記載のアルミニウム製熱交換器の製造方法において、ろう付け加熱後、室温まで冷却した後、２０５〜３０５℃の温度での熱処理を行い、かつ当該熱処理条件と前記Ｓｉ量との関係が（１）の不等式を満たすことを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器の製造方法。
１  ＜  Ｘ  ＜  ２    ・・・（１）
ただし、Ｘ＝（ｔ１／３０００＋ｔ２／１５００＋ｔ３／８００＋ｔ４／４２０＋ｔ５／２３０＋ｔ６／１３０＋ｔ７／７２＋ｔ８／４２＋ｔ９／２５＋ｔ１０／１５）×Ｓｉ含有量
ｔ１：加熱処理中に温度が２０５℃以上、２１５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ２：加熱処理中に温度が２１５℃以上、２２５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ３：加熱処理中に温度が２２５℃以上、２３５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ４：加熱処理中に温度が２３５℃以上、２４５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ５：加熱処理中に温度が２４５℃以上、２５５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ６：加熱処理中に温度が２５５℃以上、２６５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ７：加熱処理中に温度が２６５℃以上、２７５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ８：加熱処理中に温度が２７５℃以上、２８５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ９：加熱処理中に温度が２８５℃以上、２９５℃以下であった時間（ｍｉｎ）
ｔ１０：加熱処理中に温度が２９５℃以上、３０５℃以下であった時間（ｍｉｎ）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばカーエアコン用コンデンサ、エバポレータ、オイルクーラー、ラジエータなどのアルミニウム製熱交換器の耐食性向上方法、特に粒界腐食の発生を低減させる方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム合金は軽量で熱伝導性に優れること、適切処理により高耐食性が実現できること、およびブレージングシートを利用したろう付けで効率的な接合が可能であることから、自動車用などの熱交換器用材料として重用されている。近年、自動車の高性能化あるいは環境対応として、より軽量で高い耐久性を持つよう熱交換器の性能向上が求められている。
【０００３】
一般に、ろう付に使用される熱交換器用アルミニウム合金の心材には、Ａｌ−Ｍｎ系合金が使用され、ろう材には、Ａｌ−Ｓｉ系合金が使用され、腐食環境になる箇所には、犠牲防食材として、Ａｌ−Ｚｎ系合金もしくは、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系合金が使用されている。
近年の自動車用熱交換器の軽量・薄肉化の要求に応えつつ、強度を向上させる方法として、心材に用いるアルミニウム合金に、材料強度の向上に寄与する元素、すなわち強化元素を添加して、アルミニウム合金の強度を高める試みがなされている。ここで、アルミニウム合金における強化元素としては、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ等種々のものがあるが、固溶強化による強度向上に寄与するＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎが用いられることが多い。しかし、これらの元素は、ろう付加熱時の冷却中に粒界に優先析出し、粒界近傍に固溶元素の欠乏領域を形成し、粒界腐食が発生する場合がある。
【０００４】
粒界腐食に対する耐食性を向上させるために、ろう付加熱後に熱処理を加える手法が提案されている。特許文献１には、Ｍｎを含むアルミニウム合金からなる芯材の表面に、Ａｌ−Ｓｉ系ろう材が用いられた製品の製造方法として、ろう付け作業の後、１００〜４００℃の温度で１５分以上の熱処理を行なうものであり、この技術によれば、電位を下げるＺｎなどの元素を添加せずに、実質的に犠牲防食が可能となる。
【０００５】
また、熱処理によってＭｎ固溶量を制御し、耐食性を向上させる手法も提案されている。特許文献２には、Ｓｉを０．０５〜０．６％、Ｆｅを０．０５〜０．７％、Ｃｕを０．０４〜０．２％、Ｍｎを０．６〜１．０％、Ｍｇを０．０１〜０．１５％、Ｚｎを０．１〜３．０％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に熱間押出および抽伸加工をこの順に施して素管とし、次いで前記素管に４５０〜５５０℃で１〜１０時間の最終焼鈍処理を施すことを特徴とする耐食性に優れる熱交換器用アルミニウム合金配管材の製造方法が開示されている。
【０００６】
しかし、これらの手法では、特にＳｉに起因する粒界腐食を抑制することはできず、耐食性向上の手法として不十分である。
【特許文献１】特許第３５４９０２７号公報
【特許文献２】特開２００５−８９７８８公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、以上の事情を背景としてなされたもので、ろう付け加熱後に高い耐食性を有するアルミニウム製熱交換器およびその製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前述のような課題を解決すべく本発明者らがアルミニウム製熱交換器の耐食性、導電率および強度と、合金成分組成および熱処理との関係について詳細に実験・検討を重ねた結果、心材合金へのＳｉ、ＭｎおよびＣｕの添加量を適切に調整するとともに、熱処理を制御することによって、十分に耐食性を向上させることができることを見出した。本発明はこの知見に基づきなされた。
【０００９】
すなわち、本発明の第１の発明は、ろう付けにより製造されるアルミニウム製熱交換器において、Ｓｉ０．４〜１．６ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金材を通路部材として用いた熱交換器であって、当該アルミニウム合金材を用いた通路部材の導電率が、当該アルミニウム合金を製造する際のろう付加熱後の導電率よりも２％ＩＡＣＳ以上高いことを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器である。
【００１０】
本発明の第２の発明は、請求項１に記載の発明に加えて前記アルミニウム合金材が、さらにＣｕ０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、Ｍｎ０．５〜１．５ｍａｓｓ％、Ｍｇ０．０５〜０．５のうち１種または２種以上を含有することを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器である。
【００１１】
本発明の第３の発明は、請求項１及び請求項２に記載のアルミニウム合金材の片面もしくは両面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金あるいはＡｌ−Ｚｎ系合金のいずれかがクラッドされていることを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器である。
【００１２】
本発明の第４の発明は、請求項１乃至請求項３記載のアルミニウム製熱交換器の製造方法において、ろう付け加熱後、室温まで冷却した後、２０５〜３０５℃の温度での熱処理を行い、かつ当該熱処理条件と前記Ｓｉ量との関係が（１）の不等式を満たすことを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器の製造方法である。
１  ＜  Ｘ  ＜  ２    ・・・（１）
ただし、Ｘ＝（ｔ１／３０００＋ｔ２／１５００＋ｔ３／８００＋ｔ４／４２０＋ｔ５／２３０＋ｔ６／１３０＋ｔ７／７２＋ｔ８／４２＋ｔ９／２５＋ｔ１０／１５）×Ｓｉ含有量
ｔ１：加熱処理中に温度が２０５℃以上、２１５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ２：加熱処理中に温度が２１５℃以上、２２５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ３：加熱処理中に温度が２２５℃以上、２３５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ４：加熱処理中に温度が２３５℃以上、２４５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ５：加熱処理中に温度が２４５℃以上、２５５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ６：加熱処理中に温度が２５５℃以上、２６５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ７：加熱処理中に温度が２６５℃以上、２７５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ８：加熱処理中に温度が２７５℃以上、２８５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ９：加熱処理中に温度が２８５℃以上、２９５℃以下であった時間（ｍｉｎ）
ｔ１０：加熱処理中に温度が２９５℃以上、３０５℃以下であった時間（ｍｉｎ）
【発明の効果】
【００１３】
本発明は、アルミニウム製熱交換器の耐食性、特に粒界腐食の発生を抑制する効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明で数値を限定する理由について説明する。
本発明において、アルミニウム製熱交換器の通路部材の導電率が、ろう付加熱後の導電率よりも２％ＩＡＣＳ以上高いと規定したのは、導電率の変化が２％ＩＡＣＳより小さい場合にはＳｉ系化合物の粒内析出が十分でなく、粒界腐食の起こる可能性があるためである。つまり、ろう付加熱時の冷却過程において、過飽和に固溶したＳｉは、例えば熱交換器の使用サイクルによる熱履歴等の入熱によってＳｉ系化合物として析出する。Ｓｉ系化合物の析出は、拡散係数の大きい粒界に優先的に起こり、粒界近傍にはＳｉの欠乏領域が形成される。Ｓｉ欠乏領域は、周囲の粒内よりも孔食電位が卑であるため、欠乏領域が優先的に溶解することで粒界腐食の発生する可能性がある。このことを抑制するためには、粒界だけでなく、粒内にも十分にＳｉ系化合物を析出させ、粒内のＳｉ固溶量をＳｉ欠乏層と同程度まで低下させ、孔食電位を卑化させることが必要である。Ｓｉ析出量は、導電率と負の相関があり、導電率からＳｉ析出量を推定できる。
【００１５】
本発明における、アルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金中のＳｉは、０．４〜１．６ｍａｓｓ％含有される。Ｓｉは、マトリックスに固溶したり、Ｓｉ系化合物を生成したりすることによって、強度を向上させる元素である。このＳｉ添加の効果を得るためには、０．４ｍａｓｓ％以上のＳｉの含有が必要であり、より好ましくは０．６ｍａｓｓ％以上のＳｉとする。一方、過剰にＳｉが含有されれば、合金の融点を低下させてろう付時に材料の溶融を招いてしまう。この過剰なＳｉの含有による悪影響を回避するためには、Ｓｉ量の上限は１．６ｍａｓｓ％とする必要がある。
【００１６】
本発明において、アルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金中のＣｕは、０．０５〜０．５ｍａｓｓ％含有されても良い。Ｃｕは、マトリックスに固溶したり、Ｃｕ系化合物を生成したりすることによって、強度を向上させる元素である。このＣｕ添加の効果を得るためには、０．０５ｍａｓｓ％以上のＣｕの含有が好ましい。一方、Ｃｕ系化合物も粒界に優先析出し、粒界腐食を発生させる可能性があり、Ｃｕ量の上限は０．５ｍａｓｓ％とするのが好ましい。
【００１７】
本発明において、アルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金中のＭｎは、０．５〜１．５ｍａｓｓ％含有されても良い。Ｍｎは、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物として晶出又は析出して、強度の向上に寄与する。また、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物は、Ｆｅを取り込むために、不可避不純物であるＦｅによる耐食性阻害効果を抑制する働きもある。これらの効果を得るためには、０．５ｍａｓｓ％以上のＭｎを添加するのが好ましく、より好ましくは０．８ｍａｓｓ％以上のＭｎを添加する。但し、Ｍｎ量が１．５ｍａｓｓ％を超えれば、巨大な金属間化合物が晶出し、製造性を阻害するおそれがあり、したがって、Ｍｎ量の上限は１．５ｍａｓｓ％をとするのが望ましい。
【００１８】
本発明において、アルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金中のＭｇは、０．０５〜０．５ｍａｓｓ％含有されても良い。Ｍｇは、Ｓｉ存在下で、Ｍｇ２Ｓｉとして析出し、強度の向上に寄与する。この効果を得るためには、０．０５ｍａｓｓ％以上のＭｇを添加するのが好ましい。Ｍｇ２Ｓｉは、非常に溶解しやすい金属間化合物で、過剰なＭｇ添加で耐食性を劣化させる影響が大きくなる。したがって、Ｍｇ量の上限は０．５ｍａｓｓ％とするのが望ましい。
【００１９】
本発明において、アルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金中の不純物としてのＦｅは０．４ｍａｓｓ％以下に制限されるのが望ましい。Ｆｅは、Ｓｉとともに不純物元素として含有される。Ｆｅが含有されると、Ｆｅを含む金属間化合物が晶出する。腐食環境において、表面に露出した金属間化合物は、Ａｌの腐食速度を速めてしまう。この過剰なＦｅの含有による悪影響を回避するためには、不純物としてのＦｅ量は０．４ｍａｓｓ％以下に制限することが望ましい。
【００２０】
本発明における、アルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金には、それぞれ０．２ｍａｓｓ％以下のＴｉ、Ｃｒ、Ｚｒを含有しても良い。
【００２１】
前記アルミニウム合金成分の残部は、Ａｌ及び不可避不純物とすればよく、不可避的不純物はそれぞれが０．０５ｍａｓｓ％以下で、かつ合計で０．１５ｍａｓｓ％以下であることが好ましい。
【００２２】
本発明において、アルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金材の片面、もしくは両面に、Ａｌ−Ｓｉ系ろう材、もしくはＡｌ−Ｚｎ系皮材のいずれか、もしくは両方がクラッドされても良い。Ａｌ−Ｓｉ系ろう材の成分は任意に決定でき、例えば、Ｓｉを３〜１２ｍａｓｓ％含有し、犠牲防食作用を付与するために１〜４ｍａｓｓ％のＺｎを含有させても良い。Ａｌ−Ｚｎ系皮材も任意に決定でき、例えば、１〜４ｍａｓｓ％のＺｎを含有したものが好適である。
【００２３】
本発明のアルミニウム製熱交換器の通路部材のアルミニウム合金複合材を製造するにあたっては、まず構成要素となる素材をそれぞれ通常の半連続鋳造法で鋳造する。これらは、適宜、面削や予備熱間圧延などで厚さを調整して組み合わせた後、熱間圧延によりクラッド接合される。続いて、冷間圧延および必要に応じて焼鈍を含む工程で所定の板厚および加工調質状態とする。
【００２４】
本発明において、アルミニウム製熱交換器を製造する際のろう付に関しての雰囲気や加熱温度、時間等の条件については特に限定されるものではなく、また、ろう付方法も特に限定されない。なお、一般的なろう付け条件としては、フラックスを使用し、窒素ガス雰囲気中で温度６００℃で３ｍｉｎ保持し、その後、５０〜２００℃／ｍｉｎで冷却する条件が挙げられる。ろう付加熱後、２０５〜３０５℃の温度に曝される加熱処理を受け、かつその加熱処理が（１）の不等式を満たす条件で行われて製造されることが望ましい。ろう付加熱の冷却中に、アルミニウム合金中に過飽和にＳｉが固溶する。この後に加熱処理を行うことで、粒内および粒界に十分にＳｉ系化合物を析出させ、粒界腐食の発生しないアルミニウム製熱交換器とすることが狙いである。温度が２０５℃よりも小さい場合には、化合物の析出速度が遅いため、加熱処理時間が長くなってしまい、温度が３０５℃よりも大きい場合には、化合物の成長が速いため、適切な組織状態を得ることが困難になる。
１  ＜  Ｘ  ＜  ２    ・・・（１）
ただし、Ｘ＝（ｔ１／３０００＋ｔ２／１５００＋ｔ３／８００＋ｔ４／４２０＋ｔ５／２３０＋ｔ６／１３０＋ｔ７／７２＋ｔ８／４２＋ｔ９／２５＋ｔ１０／１５）×Ｓｉ含有量
ｔ１：加熱処理中に温度が２０５℃以上、２１５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ２：加熱処理中に温度が２１５℃以上、２２５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ３：加熱処理中に温度が２２５℃以上、２３５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ４：加熱処理中に温度が２３５℃以上、２４５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ５：加熱処理中に温度が２４５℃以上、２５５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ６：加熱処理中に温度が２５５℃以上、２６５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ７：加熱処理中に温度が２６５℃以上、２７５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ８：加熱処理中に温度が２７５℃以上、２８５℃未満であった時間（ｍｉｎ）
ｔ９：加熱処理中に温度が２８５℃以上、２９５℃以下であった時間（ｍｉｎ）
ｔ１０：加熱処理中に温度が２９５℃以上、３０５℃以下であった時間（ｍｉｎ）
式（１）のＸはＳｉ系化合物の成長度と正の相関性を持ち、これが１以下では、Ｓｉ系化合物の粒内析出が十分でなく、粒界腐食の起こる可能性があり、２以上では、効果が飽和してしまい不経済なため、式（１）の如く範囲を規定した。式（１）のｔ１〜ｔ９は、加熱処理中に２０５〜３０５℃で１０℃ごとに区切った各温度範囲にアルミニウム合金材があった時間を示している。高温の温度範囲にある場合、短時間でもＸが増加し、すなわちＳｉ系化合物が増えるのに対し、低温の温度範囲では同様の状態になるには長時間を要する。また、アルミニウム合金材のＳｉ添加量が多いほど、Ｘが大きくなり、すなわちＳｉ系化合物の分布が増えることと対応する。式の係数は種々の実験結果をもとに演繹的に決定したものであり、その一部は後の実施例に含まれる。
【００２５】
本発明により得られる熱交換器は、高耐圧特性を有しており、しかも良好な耐食性を有しているから、例えば厳しい腐食環境下で使用される自動車等においても、良好な耐久性を発揮することができる。
【実施例】
【００２６】
以下に、本発明例と比較例に基づいて本発明の実施の形態を具体的に説明する。
（本発明例１〜２１及び比較例１〜９）
表１に示す組成のアルミニウム合金材およびアルミニウム合金複合材の各構成を通常の半連続鋳造により合金のスラブを鋳造した。さらに６００℃、３ｈの均質化処理を施し、熱間圧延で３．５ｍｍまで、冷間圧延で１ｍｍまで圧延し、アルミニウム合金材およびアルミニウム合金複合材を作製した。次いで、５００℃、１０ｈの熱処理を行った後、溶体化処理として、水冷し、導電率を測定した。さらに、表２に示す熱処理を行ない、導電率を測定した。
【００２７】
【表１】
2012097320.tif 000002
【００２８】
【表２】
2012097320.tif 000003
【００２９】
評価は、３電極式の導電率計による導電率の測定、ＣＡＳＳ  ５００ｈによる腐食深さ、１ｍＡ／ｃｍ２、６ｈの定電流電解試験による断面観察から粒界腐食発生の有無を判断した。結果を表３に示す。判定方法として、ＣＡＳＳによる耐食性では、腐食深さが０．２ｍｍ以下を◎、０．２ｍｍを越え０．７ｍｍ以下を○、０．７ｍｍを越えた場合を×とした。粒界腐食感受性では、粒界腐食が発生しなかった場合を○、発生した場合を×とした。
【００３０】
【表３】
2012097320.tif 000004
表３から明らかなように、本発明例１〜２１は、本発明の範囲を満たすため、腐食深さが浅く、粒界腐食感受性がなかった。
【００３１】
比較例１では、Ｓｉ量が少ないために、導電率の変化が小さく、粒界腐食感受性はなかったが、腐食深さが深い。
比較例２では、Ｃｕ量が多いために、腐食深さが深く、かつ、粒界腐食も発生した。
比較例３では、Ｓｉ量が多いために、腐食深さが浅かったが、粒界腐食が発生した。
比較例４では、Ｍｎ量が多いために、粒界腐食が発生しなかったが、腐食深さが深い。
比較例５では、Ｍｇ量が多いために、腐食深さが浅かったが、粒界腐食が発生した。
比較例６では、Ｍｎ量が多いために、粒界腐食が発生しなかったが、腐食深さが深い。
比較例７では、Ｍｇ量が多く、Ｃｕ、Ｍｎも含まれているために、腐食深さが深く、かつ、粒界腐食も発生した。
比較例８では、Ｍｇ量が多く、Ｃｕも含まれているために、腐食深さが深く、かつ、粒界腐食も発生した。
比較例９では、Ｍｇ量が多く、Ｍｎも含まれているために、腐食深さが深く、かつ、粒界腐食も発生した。
（本発明例２２〜３３及び比較例１０〜１５）
【００３２】
表１に示す組成のアルミニウム合金材およびアルミニウム合金複合材の各構成を通常の半連続鋳造により合金のスラブを鋳造した。さらに６００℃、３ｈの均質化処理を施し、熱間圧延で３．５ｍｍまで、冷間圧延で１ｍｍまで圧延し、アルミニウム合金材およびアルミニウム合金複合材を作製した。次いで、６０５℃、３ｍｉｎのろう付加熱相当熱処理を行った後、１００℃／ｍｉｎの速度で室温まで冷却し、導電率を測定した。さらに、表４に示す熱処理を行ない、導電率を測定した。
【００３３】
【表４】
2012097320.tif 000005
【００３４】
評価は、３電極式の導電率計による導電率の測定、ＣＡＳＳ  ５００ｈによる腐食深さ、１ｍＡ／ｃｍ２、６ｈの定電流電解試験による断面観察から粒界腐食発生の有無を判断した。結果を表３に示す。判定方法として、ＣＡＳＳによる耐食性では、腐食深さが０．２ｍｍ以下を◎、０．２ｍｍを越え０．７ｍｍ以下を○、０．７ｍｍを越えた場合を×とした。粒界腐食感受性では、粒界腐食が発生しなかった場合を○、発生した場合を×とした。
【００３５】
【表５】
2012097320.tif 000006
【００３６】
表５から明らかなように、本発明例２２〜３３は、本発明の範囲を満たすため、腐食深さが浅く、粒界腐食感受性がなかった。
比較例１０では、本発明の式（１）のＸが１より小さいために、導電率の変化が小さく、腐食深さは浅いが、粒界腐食が発生した。
比較例１１では、本発明の式（１）のＸが２より大きいために、導電率の変化が大きく、粒界腐食が発生しないが、腐食深さが深い。
比較例１２では、本発明の式（１）のＸが１より小さいために、導電率の変化が小さく、腐食深さは浅いが、粒界腐食が発生した。
比較例１３では、本発明の式（１）のＸが２より大きいために、導電率の変化が大きく、粒界腐食が発生しないが、腐食深さが深い。
比較例１４では、本発明の式（１）のＸが１より小さいために、導電率の変化が小さく、腐食深さは浅いが、粒界腐食が発生した。
比較例１５では、本発明の式（１）のＸが２より大きいために、導電率の変化が大きく、粒界腐食が発生しないが、腐食深さが深い。
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明は、車載用エアコンのコンデンサ、エバポレータ、オイルクーラー、ラジエータなどのアルミニウム製熱交換器の耐食性を向上させ、産業上顕著な効果を奏するものである。