(57)【要約】【課題】ガスタービンの高温部分は、圧縮機からの抽気空気や別置のブロアにより供給される空気によって冷却されている。圧縮機抽気空気やブロア等による冷却空気の供給には動力が必要である。冷却対象が増えると冷却空気の消費量も増加するため、ガスタービンの性能が低下してしまう。そこで、間隙制御に用いる冷却空気量の増加を抑えたガスタービンを提供する。【解決手段】ガスタービンのケーシングに設けられたタービンケーシング冷却通路と、排気ディフューザに設けられた排気ディフューザ冷却通路を備えたガスタービンにおいて、冷媒が前記タービンケーシング冷却通路から前記排気ディフューザ冷却通路へと流入する通路を、少なくとも１つ形成する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮空気を生成する圧縮機と、
前記圧縮機で生成された圧縮空気と燃料とを混合燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼器で生成された燃焼ガスにより回転駆動するタービンと、
前記タービンを包蔵するタービンケーシングと、
前記タービンケーシングに接続された排気ディフューザと、
前記排気ディフューザに設けられた排気ディフューザ冷却通路と、
前記タービンケーシングに設けられた複数のタービンケーシング冷却通路とを備え、
前記排気ディフューザ冷却通路及び前記タービンケーシング冷却通路を冷媒が流れるガスタービンにおいて、
前記冷媒が前記タービンケーシング冷却通路から前記排気ディフューザ冷却通路へと流入する通路を、少なくとも１つ形成したことを特徴とするガスタービン。
【請求項２】
圧縮空気を生成する圧縮機と、
前記圧縮機で生成された圧縮空気と燃料とを混合燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼器で生成された燃焼ガスにより回転駆動するタービンと、
前記タービンを包蔵するタービンケーシングと、
前記タービンケーシングに設けられたタービンケーシング冷却通路とを備え、
前記タービンケーシング冷却通路内を冷媒が流れるガスタービンにおいて、
前記タービンケーシング冷却通路内に中空構造物を備え、前記中空構造物は内表面と外表面を連通する連通孔を複数備え、前記冷媒の少なくとも一部が、前記中空構造物に設けられた連通孔を経て前記タービンケーシング冷却通路に至ることを特徴とするガスタービン。
【請求項３】
圧縮空気を生成する圧縮機と、
前記圧縮機で生成された圧縮空気と燃料とを混合燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼器で生成された燃焼ガスにより回転駆動するタービンと、
前記タービンを包蔵するタービンケーシングと、
前記タービンケーシングに設けられたタービンケーシング冷却通路とを備え、
前記タービンケーシング冷却通路内を冷媒が流れるガスタービンにおいて、
前記タービンケーシング冷却通路内に乱流促進リブを設置したことを特徴とするガスタービン。
【請求項４】
請求項１に記載のガスタービンのうち、
前記タービンケーシング冷却通路内に中空構造物を備え、前記中空構造物は内表面と外表面を連通する連通孔を複数備え、前記冷媒の少なくとも一部が、前記中空構造物に設けられた連通孔を経て前記タービンケーシング冷却通路に至ることを特徴とするガスタービン。
【請求項５】
請求項１または、請求項４に記載のガスタービンにおいて、
前記タービンケーシング冷却通路内に乱流促進リブを設けたことを特徴とするガスタービン。
【請求項６】
請求項１から請求項５に記載のガスタービンにおいて、
前記タービンケーシング冷却通路上流側に、前記冷媒が導入される環状空間を設けたことを特徴とするガスタービン。
【請求項７】
圧縮空気を生成する圧縮機と、
前記圧縮機で生成された圧縮空気と燃料とを混合燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼器で生成された燃焼ガスにより回転駆動するタービンと、
前記タービンを包蔵するタービンケーシングと、
前記タービンケーシングに接続された排気ディフューザと、
前記排気ディフューザに設けられた排気ディフューザ冷却通路と、
前記タービンケーシングに設けられたタービンケーシング冷却通路とを備えたガスタービンの冷却方法であって、
前記タービンケーシング冷却通路を流れた冷媒の少なくとも一部を、前記排気ディフューザ冷却通路に流すことを特徴とするガスタービンの冷却方法。
【請求項８】
請求項７に記載のガスタービンの冷却方法において、
前記タービンケーシングを前記冷媒によりインピンジ冷却したことを特徴とするガスタービンの冷却方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン及びガスタービンの冷却方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンは、ケーシング（静止体）の内部にロータ（回転体）を内包した構成となっている。ロータ外周部には、タービン動翼が設けられており、タービン動翼の先端（最外周側）とケーシングの間には、間隙が存在している。高温高圧の主流ガスがこの部分を通過することで漏れ損失が生じ、タービンの性能が低下する。したがって、タービンの性能向上のためには、タービン動翼とシュラウド間の間隙は小さい方が良い。
【０００３】
一方で、動翼先端とケーシングの間隙が０になると動翼先端とシュラウドが接触し、破壊の原因となる。動翼先端とケーシングの間隙はロータ，ケーシング等の熱膨張，遠心伸びなどにより、ガスタービン運転中に変化するため、ケーシングの組み立て時（起動時）間隙を全運転状況下において接触による破損が生じないように設計している。
【０００４】
一般に、産業用ガスタービンではこの最小間隙が起動途中に現れる。これは、ロータよりもケーシングの方が、熱容量が大きく温まりにくいためである。このように起動中に間隙が最小となる場合、この起動途中の条件下で接触が生じないような間隙に設計する必要がある。定格運転時の間隙は起動途中よりも大きくなるため、定格運転時に漏れ損失の大きい過大な間隙にて運転することとなる。
【０００５】
このような過大な間隙を避けるために、いくつかのガスタービンは圧縮機抽気空気や別置きブロアの空気などを用いてケーシングを冷却することで、ケーシングの熱膨張を抑制し間隙を制御している。
【０００６】
例えば、ガスタービンのケーシング外面にインピンジ冷却マニホールドを設けケーシングを冷却する技術が特許文献１に開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００８−１９６４９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ガスタービンの高温部分は、圧縮機からの抽気空気や別置のブロアにより供給される空気によって冷却されている。圧縮機抽気空気やブロア等による冷却空気の供給には動力が必要である。冷却対象が増えると冷却空気の消費量も増加するため、ガスタービンの性能が低下してしまう。
【０００９】
例えば、従来のガスタービンでは、タービン翼，燃焼器，排気ディフューザなどがそれぞれ並列に異なる空気によって冷却されている。ケーシング冷却を適用する場合、前記構成にケーシング冷却システムを単純に追加しただけでは冷却空気消費量が増え、冷却空気供給動力も増加するため、間隙制御による性能向上の一部は、この動力の増加によって相殺されてしまう。
【００１０】
本発明の目的は、間隙制御に用いる冷却空気量の増加を抑えたガスタービンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
圧縮空気を生成する圧縮機と、前記圧縮機で生成された圧縮空気と燃料とを混合燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、前記燃焼器で生成された燃焼ガスにより回転駆動するタービンと、前記タービンを包蔵するタービンケーシングと、前記タービンケーシングに接続された排気ディフューザと、前記排気ディフューザに設けられた排気ディフューザ冷却通路と、前記タービンケーシングに設けられた複数のタービンケーシング冷却通路とを備え、前記排気ディフューザ冷却通路及び前記タービンケーシング冷却通路を冷媒が流れるガスタービンの、前記冷媒が前記タービンケーシング冷却通路から前記排気ディフューザ冷却通路へと流入する通路を、少なくとも１つ形成する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によると、少ない冷却空気流量の増加でケーシング冷却可能なガスタービンを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の第１の実施例であるガスタービンの部分断面図。
【図２】本発明を適用するガスタービンの概念図。
【図３】本発明を適用するガスタービンの部分断面図。
【図４】従来のガスタービンの動翼先端間隙の特性図。
【図５】本発明の第１の実施例であるガスタービンの動翼先端間隙の特性図。
【図６】本発明の第２の実施例であるガスタービンの部分断面図。
【図７】本発明の第３の実施例であるガスタービンの部分断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
特許文献１に記載の発明は、ケーシング外面にインピンジマニホールドを設け、ケーシングをインピンジ冷却している。この冷却空気はブロアより導かれ、ケーシングをインピンジ冷却した後に大気開放されており、ガスタービンの総冷却空気使用量は、ケーシング冷却の分だけ増加することになる。
【００１５】
ガスタービンの排気ディフューザなどを含む高温部分は通常、圧縮機からの抽気空気や、別置のブロアによる空気によって冷却されている。圧縮機やブロア等による冷却空気の供給には動力が必要である。間隙調整のためにケーシングを冷却し冷却空気量が増加すると、冷却空気供給動力も増加するため間隙制御による性能向上の一部は、この動力の増加によって相殺されてしまう。このため、より少ない冷却空気量増加でケーシングを冷却できることが望ましい。
【００１６】
また、タービン動翼とシュラウド間の間隙は、極力小さいことが望ましいが、間隙が０になると動翼とシュラウドが接触し、破損の原因となる。このため、例えばタービン後段側では、ハニカムシールとシュラウドフィンの組み合わせなどを用いて接触を許容することで、製作公差の影響やケーシングの歪の影響を吸収し、間隙を小さく保っている。主流ガス温度の高いタービン前段側では、耐熱性の問題からハニカムシールを使用できないため、動翼先端間隙にマージンを設けることで、製作公差の影響や、ケーシングの歪の影響による接触を回避している。
【００１７】
このように、ガスタービン前段側は後段側に比べマージンを設けた分、間隙が大きくなりやすいため、前段側の間隙制御量をより大きくできることが望ましい。
【００１８】
圧縮機から抽気された空気はガスタービン外側に設けられた抽気配管を通じてタービン側へと導かれる。抽気配管量の増加はコストの増加につながるため、例えば圧縮機中間段と後段のように抽気段は数段に限定されており、この抽気段数は一般に冷却対象であるガスタービン段数よりも少ない。過剰に高圧な空気の使用は損失の増加をもたらすが、抽気段が制限されているため、若干過剰な圧力にて冷却空気が供給されている部分が存在する。この過剰な圧力を適切な圧力に調整するために、オリフィスなどにより圧損を生じさせることが考えられる。しかし、このようなオリフィスによる圧力調整は圧力の浪費となるため避けることが望ましい。
【００１９】
まず、本発明を適用するガスタービンの概略構成を、図２を用いて説明する。
【００２０】
図２はガスタービンの概念図である。
【００２１】
ガスタービン１０１は、主に、圧縮機１０２，燃焼器１０３，タービン１０４から構成される。圧縮機１０２は、大気空気１１１を圧縮して圧縮空気１０６を生成し、生成された圧縮空気１０６を燃焼器１０３へ送る。燃焼器１０３は、圧縮機１０２により生成された圧縮空気１０６と燃料とを混合燃焼させて燃焼ガス１０７を生成し、タービン１０４へ供給する。
【００２２】
タービン１０４は、燃焼器１０３から供給される高温高圧の高いエネルギーを持つ燃焼ガス１０７により、タービン軸１０５に回転力を生じさせる。タービン軸１０５の回転力によって、ガスタービン１０１に接続される機器１０９を駆動させる。燃焼ガスはエネルギーをタービン１０４で回収された後に、タービン１０４より排気ディフューザ１１３を経て、排気１１２として排出される。
【００２３】
また、圧縮機１０２で圧縮された空気の一部はタービン冷却空気１１０として抽気され、燃焼器１０３を経ずにタービン１０４や排気ディフューザ１１３へ供給される。
【００２４】
図３に、ガスタービンの部分断面図を示す。
【００２５】
図３に示すタービン１０４は、第１段静翼１，第１段動翼２，第２段静翼３，第２段動翼４，第３段静翼５，第３段動翼６を備えている。なお、矢印８はタービン内の燃焼ガス１０７の流れ方向を示す。
【００２６】
第１段動翼２は、第１段ホイール９の外周に接続されており、第２段動翼４が接続された第２段ホイール１０，第３段動翼６が接続された第３段ホイール１１，圧縮機１０２に接続された圧縮機ロータ１２、及びスペーサ１３とともにスタッキングボルトによりスタッキングされ、タービン軸１０５を構成している。タービン軸１０５は、燃焼器１０３から排出される燃焼ガス１０７のエネルギーを第１段動翼２，第２段動翼４、及び第３段動翼６で回収し、圧縮機１０２及びタービン軸端部に接続された発電機などの機器１０９を駆動する。
【００２７】
タービン軸１０５は、タービンケーシング１７に内包されている。タービンケーシング１７には、第１段静翼１，第２段静翼３，第３段静翼５，第１段シュラウド１４，第２段シュラウド１５，第３段シュラウド１６がケーシング内周側に接続されており、さらに、第２段静翼３，第３段静翼５の内周側にはダイヤフラム２４が接続されている。
【００２８】
第１段動翼２と第１段シュラウド１４，第２段動翼４と第２段シュラウド１５，第３段動翼６と第３段シュラウド１６，スペーサ１３とダイヤフラム２４の間にはそれぞれ間隙が設けられており、この間隙が静止体と回転体の界面となっている。
【００２９】
この間隙は、ガスタービンの運転状況により変化する。図４に間隙の変化トレンドを示す。まず、起動直後よりタービン軸１０５は回転速度が上昇し、遠心力により径方向に伸び、間隙が縮小する。その後、主流ガスの温度上昇により、タービン軸１０５，シュラウド１４，１５，１６，タービンケーシング１７が熱膨張する。タービン軸１０５は径方向外側に膨張し、シュラウド１４，１５，１６は径方向内側に膨張し間隙を縮小させる。タービンケーシング１７は径方向外側に膨張し間隙を拡大させる。
【００３０】
図４に、従来構造のガスタービンにおける動翼先端間隙の特性を示す。一般に、タービン軸１０５、およびシュラウド１４，１５，１６はタービンケーシング１７に比べて温度上昇しやすい。そのため、タービンが熱的に静定する前、具体的には、定格負荷到達時近傍で最小間隙を示す。このため、図４からも定常運転中の間隙は最小間隙よりも大きなものとなる。
【実施例１】
【００３１】
図１を用いて本実施例におけるケーシング冷却構造を説明する。図１はタービンケーシング１７の拡大図である。
【００３２】
タービンケーシング１７の前段側外周部に冷却空気ヘッダ２１が環状空間として設けられており、ここへ圧縮機からの抽気配管が接続される。冷却空気ヘッダ２１の端面には、軸方向後段側へと伸びる冷却流路２２が接続されている。冷却流路２２は略円径であり、周方向に断続的に配置されている。冷却流路２２内には略円形のコアプラグ１８が挿入されており、コアプラグ１８は、少なくとも径方向内側にインピンジ孔を備えている。
【００３３】
圧縮器から抽気された冷却空気は、抽気配管を通じ冷却空気ヘッダ２１へと導かれる。冷却空気ヘッダより、タービンケーシング１７に設けられた複数の冷却流路２２内のコアプラグ１８の内側空間に分配され、コアプラグ１８に設けられたインピンジ孔より噴流となって噴出し、タービンケーシング１７を衝突冷却する。その後、冷却空気は冷却流路２２内をタービン軸方向後段側へと流下する。冷却流路２２は連通孔１９によって、排気ディフューザ冷却通路２０へと接続されており、冷却流路２２内を流下した冷却空気は、排気ディフューザ冷却通路２０へ供給され、排気ディフューザ１１３を冷却する。
【００３４】
図５に、本実施例によるガスタービンの間隙特性を示す。ガスタービンが定格出力に到達した後にケーシング冷却を実施することにより、定常状態でのケーシング温度が低下するため、起動から定常状態に至る過程でのタービン軸１０５とタービンケーシング１７の温度差が減少し、最小間隙と定常状態での間隙の差が小さくなり、定常状態での間隙を従来に比べ小さく保つことができる。このとき、起動途中での最小間隙値は従来のものと同程度とすることができるため、ガスタービンの信頼性を損なうことなく性能を向上させることが可能となる。また、起動途中における排気ディフューザ１１３の冷却は、冷却空気を別途設けたバルブなどを用いてケーシング冷却通路２２をバイパスさせることで供給している。
【００３５】
また、ガスタービン前段側では、間隙の変化に追従可能なシール構造を適用することが困難である。これは、ラビリンスシールなどを適用するには、翼端にシュラウドを形成することが必要であるが、シュラウドを形成すると翼端面の重量が増し、翼の応力が過大になるからである。さらに耐熱性の問題によりハニカムシール等の接触を許容したシール構造を用いることが困難である。
【００３６】
漏れ損失を抑制するためには間隙を小さく保つことが必要となるにも関わらず、破損などを防ぐために、マージンを持たせた間隙の設計をせざるを得ない。
【００３７】
一方、後段側では、主流ガスの温度が低いため接触を許容できるハニカムシールを適用できるため、マージンを小さくした設計が可能であり、間隙を小さく設計することが可能である。
【００３８】
このように、前段側の間隙が過大になる傾向があるため、前段側の間隙制御量を大きくできること、すなわち、前段側のケーシング冷却効果を高くできることが望ましい。
【００３９】
本実施例の構造では、インピンジ冷却を採用している。インピンジ冷却は少ない空気で高い冷却性能を示すが、インピンジ孔から噴出し被冷却面に衝突する冷却空気に横方向からの流れ（以下、クロスフロー）がぶつかると、冷却性能が低下する傾向がある。本実施例の構造では、コアプラグ１８より噴出した冷却空気は冷却流路２２内を冷前段側から後段側へと流れる。そのため、前段側のクロスフローを後段側に比べて少なくすることができるため、前段側でインピンジ冷却の高い冷却効果を得ることが可能である。これにより、従来は大きくせざるを得なかった前段側の間隙を小さく保つことができる。
【００４０】
また、一般に、被冷却面と冷却空気の温度差が大きい方がより冷却効果が高くなる。本実施例では、タービンケーシング１７の内部にケーシング冷却流路２２を設けており、被冷却面とケーシング内面の距離を近づけている。タービンケーシング１７は周方向内側ほど高温で外周側ほど低温であるため、被冷却面とケーシング内面の距離を近づけることで、被冷却面の温度が高くなり、より効果的にケーシングを冷却することができる。そのため、少ない空気量でケーシングを冷却することが可能となる。
【００４１】
排気ディフューザの冷却空気は、排気ディフューザ冷却後にガスタービン排気中へ放出される。このガスタービン排気圧力はほぼ大気圧であるため、排気ディフューザの冷却空気は低圧なものが使用できる。また、高圧な空気の使用は圧縮機動力の増加につながるため、排気ディフューザ１１３の冷却空気は極力低圧であることが望ましい。
【００４２】
また、圧縮機１０２からの冷却空気抽気段は圧縮機前側，中間，後側の３段程度となっている。これは、抽気段数の増加が配管数の増加を招き、それによりコストが増加するためであり、性能とコストのトレードオフの結果である。
【００４３】
このような抽気段数の制限により、排気ディフューザ１１３の冷却空気の供給圧力は冷却に必要な最小圧力よりも高い圧力となっている。過剰に高い圧力は冷却空気量の増加につながるため、オリフィスなどにより圧力損失を生じさせ、冷却空気量を調整するのが一般的である。しかし、このような流量調整のためだけに圧力損失を生じさせることは非効率的である。
【００４４】
本実施例では、この圧力損失をタービンケーシング１７におけるインピンジ冷却によって生じさせることで、圧力を冷却促進に有効利用している。言い換えると、オリフィスを廃することで、インピンジ冷却に必要な圧力差を確保することができるため、冷却空気供給圧力を増加させる必要がない。
【００４５】
また、本実施例の構造では、冷却流路２２と排気ディフューザ冷却通路２０は連通孔１９によって接続されており、ケーシング冷却を終えた冷却空気は連通孔１９を経て排気ディフューザ冷却通路２０へと導かれ、排気ディフューザ１１３を冷却する。従来のガスタービンでは、排気ディフューザとケーシングをそれぞれ異なる空気で冷却していたが、本実施例のように冷却空気を再利用することで、ケーシング冷却の適用にともなう冷却空気量の新たな増加を抑えることができる。更に、冷却空気を再利用することで圧縮機からの抽気段数を減らすことができれば、コストの低減に繋がる。
【００４６】
なお、インピンジ孔の形状や、コアプラグ１８や冷却流路２２の断面積または形状を場所により変化させても構わない。例えば、高い冷却性能が必要な前段側ではコアプラグ１８と冷却流路２２の被冷却面との距離を短くし、冷却性能を向上させ、後段側ではクロスフローの悪影響を抑制するためにその距離を大きくし冷却空気通路の断面積を増加させ、クロスフローの流速を低減させることができる。また、コアプラグ１８や、冷却流路２２の形状を略円形としたが、楕円形状や、四角形，三角形など形状を変化させても構わない。
【００４７】
また、冷媒の例として圧縮機抽気空気を挙げたが、冷媒はブロアやその他供給源からの空気や蒸気を利用しても構わない。
【実施例２】
【００４８】
図６を用いて実施例２のガスタービンについて説明する。図６はタービンケーシング１７の拡大図であり、冷却流路２２内に乱流促進リブ２３が設置されている。その他の構造は実施例１と同様である。
【００４９】
実施例１では、冷却手法としてインピンジ冷却を採用していたが、インピンジ冷却は高い圧力損失を示す。
【００５０】
例えば、コンバインドサイクルでは、排気１１２は熱交換器を通過するが、その際圧力損失が生じるのでタービン出口での排気圧力がシンプルサイクルに比べ増加する。これにより排気ディフューザ冷却空気の必要圧力が増加する。他にも冷却空気の抽気段圧力が低い場合など、インピンジ冷却を行うための圧力差を確保することが困難な場合がある。
【００５１】
本実施例では、インピンジ冷却の代わりに乱流促進リブ２３を設置することで伝熱を促進している。乱流促進リブ２３はインピンジ冷却に比べ圧力損失が低いため、低い圧力差での冷却が可能となる。
【００５２】
乱流促進リブ２３の形状は種々の公知構造を適用することが可能である。また、適用する乱流促進リブ２３の形状を場所により変化させても構わない。一般に乱流促進リブの冷却性能と圧力損失は比例関係にあるため、例えば、高い冷却性能が必要な前段側には圧力損失も高い形状の乱流促進リブ２３を採用し、後段側では、圧力損失，冷却性能ともに低い形状の乱流促進リブ２３を採用しても構わない。
【００５３】
また、乱流促進リブ２３の形状は全冷却通路で均一である必要はなく、タービンケーシング１７の周方向温度分布に応じて形状を変化させても構わない。
【実施例３】
【００５４】
図７を用いて実施例２のガスタービンについて説明する。図６はタービンケーシング１７の拡大図であり、冷却流路２２の上流側はコアプラグ１８が挿入され、下流側は乱流促進リブ２３が設置されている。その他の構造は実施例１と同様である。
【００５５】
実施例１の構造では、冷却流路２２の全長にわたってインピンジ冷却が採用されている。インピンジ冷却は、クロスフローにより冷却性能が低下する傾向がある。前段側は後段側に比べクロスフローが少ないため、前段側ではインピンジ冷却の高い冷却効果を得ることが可能である。しかし、後段側になるにつれてクロスフローの影響が強まることにより冷却性能は低下する。
【００５６】
そこで本実施例では、上流側のみインピンジ冷却とすることで実施例１に比べインピンジ孔の数を抑制し、インピンジ孔からの冷却空気の噴出速度を上昇させることで、クロスフローの影響を抑制し、高い冷却性能を得るようにしている。一方、クロスフローの大きくなる下流側を、乱流促進リブによる冷却に変更している。
【００５７】
このようにすることで、特に高い冷却性能が必要なタービンケーシング１７の上流側の冷却をより強化することができる。
【００５８】
また、冷却構造は全冷却通路で均一である必要はなく、タービンケーシング１７の周方向温度分布に応じて形状を変化させても構わない。さらに、インピンジ孔の形状や、コアプラグ１８，冷却流路２２の形状や断面積を場所により変化させても構わない。
【００５９】
以上に述べてきた、本願発明の各実施例によれば、少ない冷却空気流量の増加でケーシングを冷却可能で、且つ、より好ましい間隙制御が可能なガスタービンを提供することができる。
【符号の説明】
【００６０】
１  第１段静翼
２  第１段動翼
３  第２段静翼
４  第２段動翼
５  第３段静翼
６  第３段動翼
８  主流ガスの流れ方向
９  第１段ホイール
１０  第２段ホイール
１１  第３段ホイール
１２  圧縮機ロータ
１３  スペーサ
１４  第１段シュラウド
１５  第２段シュラウド
１６  第３段シュラウド
１７  タービンケーシング
１８  コアプラグ
１９  連通孔
２０  排気ディフューザ冷却通路
２１  冷却空気ヘッダ
２２  冷却流路
２３  乱流促進リブ
２４  ダイヤフラム
１０１  ガスタービン
１０２  圧縮機
１０３  燃焼器
１０４  タービン
１０５  タービン軸
１０６  圧縮空気
１０７  燃焼ガス
１１０  タービン冷却空気
１１１  大気空気
１１２  排気
１１３  排気ディフューザ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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