(57)【要約】【課題】塩素原子を含まず地球温暖化係数の低い炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした作動冷媒を用いていても圧力損失を確実に低減し、高効率で信頼性、耐久性に優れた、回転式圧縮機を提供することを目的とする。【解決手段】作動冷媒を高圧とする圧縮室３９と、圧縮室にて高圧となった作動冷媒を排出する吐出ポート３８とからなる圧縮機構部３と、吐出ポート３８を覆う吐出マフラ３７と、吐出マフラ３７に設けられ作動冷媒が通過するマフラ吐出孔４１とを備えた回転式圧縮機であって、マフラ吐出孔４１の開口面積を、作動冷媒の吸入密度によって設定したことものであり、作動冷媒の流量増加に伴う圧力損失を確実に低減し、かつ吐出温度の上昇を防止し、作動冷媒の分解による、信頼性、耐久性の低減を抑制した回転式圧縮機を提供することができる。【選択図】図１
2012057503.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを単一冷媒、またはそれを少なくとも必ず含有し、２重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した作動冷媒を封入し、前記作動冷媒を吸入する吸入ポートと、前記吸入ポートから吸入された前記作動冷媒を高圧とする圧縮室と、前記圧縮室にて高圧となった前記作動冷媒を排出する吐出ポートとからなる圧縮機構部と、前記吐出ポートを覆う吐出マフラと、前記吐出マフラに設けられ前記作動冷媒が通過するマフラ吐出孔とを備えた回転式圧縮機であって、前記マフラ吐出孔の開口面積を、前記作動冷媒の吸入密度によって設定したことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
前記マフラ吐出孔を前記吐出ポートとシャフトの軸方向に重合しない位置に設けたことを特徴とする請求項１記載の回転式圧縮機。
【請求項３】
前記マフラ吐出孔は前記シャフトの中心軸に対して対称に設けられたことを特徴とする請求項１または２に記載の回転式圧縮機。
【請求項４】
前記マフラ吐出孔は円形状で構成されたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【請求項５】
前記マフラ吐出孔を前記吐出ポートが設けられた面と平行な面に設けたことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【請求項６】
前記マフラ吐出孔を複数設けたことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【請求項７】
前記マフラ吐出孔の開口面積を、作動冷媒がＲ４１０Ａを使用する場合に比べ、１．０１〜１．７０倍に拡大したことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【請求項８】
ハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンとし、単一冷媒、またはそれらを主成分とし、地球温暖化係数が５以上、７５０以下となるように、望ましくは３５０以下となるようにそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した混合冷媒を作動冷媒としたことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【請求項９】
ハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンを主成分とし、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを、地球温暖化係数が５以上、７５０以下となるように、望ましくは３５０以下となるようにそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した混合冷媒を作動冷媒としたことを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【請求項１０】
冷凍機油として、ポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリ（オキシ）アルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類およびポリカーボネート類の含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やαオレフィン類を主成分とする合成油としたことを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、塩素原子を含まず地球温暖化係数の低い炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒を作動冷媒としたルームエアコン、冷蔵庫、その他の空気調和装置等の冷凍サイクルに組み込まれることが可能な回転式圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の冷凍装置では作動冷媒としてオゾン層破壊係数ゼロのＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）系に移行してきているが、このＨＦＣ系冷媒は一方では地球温暖化係数が非常に高いため近年問題になってきている。そこで塩素原子を含まず地球温暖化係数の低い炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒の冷凍装置が考えられてきている。
【０００３】
ところで冷凍装置などにおいては、蒸発器で蒸発した作動冷媒を吸入し、凝縮するために必要な圧力まで圧縮して冷媒回路中に高温高圧の作動冷媒を送り出す回転式圧縮機が使用されている。冷凍装置の動力の大部分は圧縮機で使用されるため、圧縮機の性能が冷凍装置の性能を大きく左右する。従来のＨＦＣ系冷媒で使用される回転式圧縮機は性能向上のため、代表的な作動冷媒であるＨＦＣ４１０Ａを使用するにあたり最適な形状の設計がされている。
【０００４】
このような回転式圧縮機の一つとして、ロータリ圧縮機が知られている（例えば、特許文献１参照）。ロータリ圧縮機は、例えば図５に示すように、電動機１０１と圧縮機構部１０２をシャフト１０３で連結して密閉容器１００内に収納したものであって、電動機１０１は回転子１０４と固定子１０５によって形成されており、回転子１０４の上下には鉛直方向に振動、騒音低減を目的としたバランスウエイト１０６が設けられている。回転子１０４はシャフト１０３によって圧縮機構部１０２に連結されており、電気的に回転子１０４を回転させることによって圧縮機構部１０２を作動させる。
【０００５】
圧縮機構部１０２は、シリンダ１０７と、このシリンダ１０７の両端面を閉塞する上端板１０８と下端板１０９とで形成された圧縮室（図示せず）と、この圧縮室内に上端板１０８および下端板１０９に支持されたシャフト１０３の偏心部に嵌合されたローラ１１１と、このローラ１１１の外周に当接しローラ１１１の偏心回転に追従して往復運動し圧縮室内を低圧部と高圧部とに仕切るベーン１１２を備えている。シリンダ１０７には、圧縮室内の低圧部に向けて作動冷媒を吸入する吸入ポート１１４が開通され、上端板１０８には、圧縮室内の低圧部から転じて形成される高圧部から作動冷媒を吐出する吐出ポート（図示せず）が開通されている。吐出ポート（図示せず）の上面には所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される吐出バルブ（図示せず）が設けられている。そして吐出バルブ上面を覆うように吐出マフラ１１７が設けられている。
【０００６】
上述した構成のロータリ圧縮機においては、低圧部側ではローラ１１１の摺接部が吸入ポート１１４を通過して吸入室を徐々に拡大しながら離れていき、吸入ポート１１４から吸入室内に作動冷媒を吸入する。一方、高圧部側ではローラ１１１の摺動部が吐出ポート（図示せず）へ圧縮室１１０を徐々に縮小しながら近づいていき、所定圧力以上に圧縮された時点で吐出バルブ（図示せず）が開いて吐出ポート（図示せず）から作動冷媒を吐出させる。この吐出された作動冷媒が吐出マフラと上端板によって形成される空間を経由し、マフラ吐出孔（図示せず）から密閉容器１００内に放出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−２８０２７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記構成の回転式圧縮機において、塩素原子を含まず地球温暖化係数の低い炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒を作動冷媒とした場合、前記作動冷媒の吸入作動冷媒密度は、従来のＨＦＣ系冷媒の代表的な作動冷媒であるＨＦＣ４１０Ａに比べ、低下する。この為、従来のＨＦＣ４１０Ａを作動冷媒とした圧縮機を使用する場合、その作動冷媒を多く吸入する必要があり、その結果、圧縮機構部１０２を流れる作動冷媒の流量の増加に伴い、従来のマフラ吐出孔の大きさでは、冷媒通路としての開口面積が不足するため冷媒が通過する際に圧力損失がおき、圧縮機の効率低下を引き起こす。また、マフラ吐出孔から冷媒がスムーズに吐出されず吐出マフラ内で冷媒が滞留すると、過圧縮や再膨張、吸入作動冷媒の受熱を引き起こすことになり、吐出される作動冷媒温度の過上昇の要因となる。塩素原子を含まず炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒は、高温で分解しやすい特性を有するため、過圧縮、再膨張による吐出温度の上昇は致命的な問題となる。
【０００９】
本発明は、前記課題を解決するもので、圧力損失を確実に低減し、高効率で信頼性、耐久性に優れた、回転式圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記従来の課題を解決するために、本発明の回転式圧縮機は、マフラ吐出孔の開口総面積を、吸入作動冷媒密度によって設定したものである。
【００１１】
これによって、圧力損失を確実に低減し、信頼性、耐久性に優れた、高効率な回転式圧縮機を提供できる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の回転式圧縮機は、吸入作動冷媒密度に応じたマフラ吐出孔を設けることによって、地球温暖化係数の低い作動冷媒を使用していても冷媒分解による信頼性、耐久性の低下を抑制し、かつ、適正なマフラ吐出孔開口面積を確保できるため、圧力損失を確実に低減できることから、高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施の形態１におけるロータリ圧縮機の縦断面図
【図２】同実施の形態１における吐出マフラ部の斜視図
【図３】同実施の形態１における吐出マフラ部の横断面図
【図４】各作動冷媒の吸入冷媒密度比較の図
【図５】従来のロータリ圧縮機の縦断面図
【発明を実施するための形態】
【００１４】
第１の発明は、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを単一冷媒、またはそれを少なくとも必ず含有し、２重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した作動冷媒を封入し、前記作動冷媒を吸入する吸入ポートと、前記吸入ポートから吸入された前記作動冷媒を高圧とする圧縮室と、前記圧縮室にて高圧となった前記作動冷媒を排出する吐出ポートとからなる圧縮機構部と、前記吐出ポートを覆う吐出マフラと、前記吐出マフラに設けられ前記作動冷媒が通過するマフラ吐出孔とを備えた回転式圧縮機であって、前記マフラ吐出孔の開口面積を、前記作動冷媒の吸入密度によって設定した
ものであり、作動冷媒流量増加に伴う圧力損失を確実に低減し、かつ吐出温度の上昇を防止し、作動冷媒分解による、信頼性、耐久性の低減を抑制した、回転式圧縮機を提供することができる。
【００１５】
第２の発明は、特に、第１の発明の前記マフラ吐出孔を前記吐出ポートとシャフトの軸方向に重合しない位置に設けたものであり、吐出ポートから吐出された直後の作動冷媒が、直接マフラ吐出孔を通過せず、吐出マフラ本来の目的である消音効果を確実に得られる回転式圧縮機を提供することができる。
【００１６】
第３の発明は、特に、第１〜２の発明の前記マフラ吐出孔は前記シャフトの中心軸に対して対称に設けられたことであり、吐出ポートから吐出された作動冷媒がマフラ吐出孔から排出されるまでの空間を大きく確保でき、かつ対称の位置のマフラ吐出孔から作動冷媒が通過するため、互いのマフラ吐出孔同士の共鳴を低減させることができることにより、更なる低騒音化を図ることができる。
【００１７】
第４の発明は、特に、第１〜３の発明の前記マフラ吐出孔は円形状で構成されたものであり、マフラ吐出孔を通過する作動冷媒の流れを乱すことが少ないので、低騒音で圧力損失の少ない高品質で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。
【００１８】
第５の発明は、特に、第１〜４の発明の前記マフラ吐出孔を前記吐出ポートが設けられた面と平行な面に設けたものであり、吐出ポートから排出された作動冷媒の流れ方向にマフラ吐出孔を設けられるため、流れの阻害による圧力損失を低減し、マフラ内に作動冷媒が滞留することによって発生する吸入冷媒の受熱による吐出温度の上昇を低減することができる高効率で高信頼性な回転式圧縮機を提供することができる。
【００１９】
第６の発明は、特に、第１〜５の発明の前記マフラ吐出孔を複数設けた構成としたものであり１箇所ではマフラ吐出孔の開口面積を確保できなくとも、複数の箇所に分散して設けることによって、設計自由度を向上させ、小型で、高信頼性な回転式圧縮機を提供することができる。
【００２０】
第７の発明は、特に、第１〜６の発明のマフラ吐出孔の開口面積を、作動冷媒がＲ４１０Ａを使用する場合に比べ、１．０１〜１．７倍に拡大したものであり、確実に、高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。
【００２１】
第８の発明は、特に、第１〜７の発明における作動冷媒を、ハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンとし、単一冷媒、またはそれらを主成分とし、地球温暖化係数が５以上、７５０以下となるように、望ましくは３５０以下となるようにそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合したもので、環境負荷が小さく、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。
【００２２】
第９の発明は、特に、第１〜８の発明の作動冷媒を、ハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンを主成分とし、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを、地球温暖化係数が５以上、７５０以下となるように、望ましくは３５０以下となるようにそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合したものであり、環境負荷が小さく、流速を抑制し、吐出温度を下げることができるので、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。
【００２３】
第１０の発明は、特に、第１〜８の発明の作動冷媒に用いる冷凍機油として、ポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリ（オキシ）アルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類およ
びポリカーボネート類の含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やαオレフィン類を主成分とする合成油としたものであり、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。
【００２４】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。
【００２５】
（実施の形態１）
図１は本発明の第１の実施の形態における密閉型圧縮機の縦断面図である。図２は本実施の形態１における吐出マフラの斜視図である。
【００２６】
図１において、ロータリ圧縮機は、電動機２と圧縮機構部３をシャフト３１で連結して密閉容器１内に収納したものであって、圧縮機構部３は、シリンダ３０と、このシリンダ３０の両端面を閉塞する上端板３４と下端板３５とで形成された圧縮室３９と、この圧縮室３９内に上端板３４および下端板３５に支持されたシャフト３１の偏心部３１ａに嵌合されたローラ３２と、このローラ３２の外周に当接しローラ３２の偏心回転に追従して往復運動し圧縮室３９内を低圧部と高圧部とに仕切るベーン３３を備えている。電動機２は回転子２１と固定子２２によって形成されている。
【００２７】
シリンダ３０には、圧縮室３９内の低圧部に向けて作動冷媒を吸入する吸入ポート４０が開通され、上端板３４には、圧縮室３９内の低圧部から転じて形成される高圧部から作動冷媒を吐出する吐出ポート３８が開通されており、ローラ３２はシリンダ３０が上端板３４、下端板３５に上下から閉塞されることによって形成される圧縮室３９に収容されている。吐出ポート３８は上端板３４を貫通する孔として形成されており、吐出ポート３８の上面には所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される吐出バルブ３６が設けられている。そして、この吐出バルブ３６を覆うように吐出マフラ３７が設けられている。図２に示すように、この吐出マフラ３７には作動冷媒が通過するマフラ吐出孔４１が設けられている。
【００２８】
以上のように構成された回転式圧縮機について、以下その動作、作用を説明すると、低圧部側ではローラ３２の摺接部が吸入ポート４０を通過して吸入室を徐々に拡大しながら離れていき、吸入ポート４０から吸入室内に作動冷媒を吸入する。一方、高圧部側ではローラ３２の摺動部が吐出ポート３８へ圧縮室３９を徐々に縮小しながら近づいていき、所定圧力以上に圧縮された時点で吐出バルブ３６が開いて吐出ポート３８から作動冷媒を流出し、吐出マフラ３７に設けられたマフラ吐出孔４１を通過して密閉容器１内に放出される。その後、固定子２２と密閉容器１内壁で形成された切欠部２８と、電動機２の回転子２１と固定子２２の間に形成されたエアギャップ２６を通って、電動機２の上部の上シェル５空間に送り出され、冷媒吐出管５１から密閉容器１の外に吐出される。矢印は、作動冷媒の流れを示す。
【００２９】
ここで、この回転式圧縮機では炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを単一冷媒、またはそれを少なくとも必ず含有し、２重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した混合冷媒を作動冷媒として使用している。
【００３０】
図２に示すように、マフラ吐出孔４１の開口面積は斜線部を合計したものとなる。この開口面積は、ベースとなる圧縮機で使用されている作動冷媒の密度に対して、本発明で使用する吸入作動冷媒の密度が変化することに対応して設定されている。
【００３１】
すなわち、ベースとなる圧縮機で使用されている吸入作動冷媒密度をＡとし、それに対して、本発明で使用する吸入作動冷媒密度をＢとする。吸入作動冷媒密度がＢはＡよりも
小さいとベースで使用されていた作動冷媒流量に比べ、本発明で使用する冷媒では約Ａ／Ｂ倍の流量の冷媒が流れることとなる。このためマフラ吐出孔４１を従来と同じ開口面積に設定すると、冷媒流量が多すぎる為に、マフラ吐出孔４１の開口面積を通過する際、充分な面積が確保されていないと作動冷媒の流れを阻害し損失がおきる。吐出ポート３８への逆流も発生しやすくなるため、過圧縮、再膨張が発生しやすくなる。また、作動冷媒がスムーズに吐出マフラ３７から流れ出さず、滞留すると吸入冷媒への受熱が発生し、作動冷媒の温度が過度に上昇し、この種冷媒特有の課題である高温での分解が進行してしまう。
【００３２】
また、本発明における作動冷媒は冷媒流量が増大するため、冷凍サイクル装置に設けられた熱交換器を通過する際の圧力損失や、密閉容器１内を通過する際の圧力損失等の冷媒流路を通過する際の圧力損失による圧力低下が発生しやすい。本発明のマフラ吐出孔４１は吐出冷媒が通過する箇所であるが、吐出冷媒の密度を算出する物性値を計測する冷媒吐出管５１付近はマフラ吐出孔４１から吐出された作動冷媒がエアギャップ２６等を通過し、圧力低下が起きている。さらにエアギャップ２６等の構造は機種によって変化するため圧力低下の割合も異なってくる。このことから、吐出冷媒の物性値から作動冷媒の密度を算出すると正確な値からズレを生じる。このため、圧縮機構部３内での作動冷媒の密度を算出するのに圧力損失の影響がもっともでにくい圧縮機構部３直前の吸入冷媒の密度からマフラ吐出孔４１の開口面積を設定することによって、より正確で必要なマフラ吐出孔４１の開口面積を設定できる。
【００３３】
以上のことから、本発明で使用する作動冷媒を用いる場合には、従来の作動冷媒に対応して設計してある回転式圧縮機のマフラ吐出孔４１の開口面積を、吸入作動冷媒密度比に応じて変更してある。
【００３４】
このマフラ吐出孔４１の開口面積設定の具体的な一例を説明する。
【００３５】
図３は本実施の形態１における圧縮機の標準的な評価条件における運転範囲での各種作動冷媒による吸入冷媒密度を比較した図である。
【００３６】
図３に示すように、従来使用している作動冷媒ＨＦＣ４１０Ａを使用した場合（図３中の一点鎖線）と、本発明で使用する作動冷媒をＨＦＯ１２３４ｙｆとして使用した場合（図３中の実線）、同一条件における吸入作動冷媒密度比は、ＨＦＯ１２３４ｙｆ：ＨＦＣ４１０Ａ≒１：１．７である。このため、ＨＦＯ１２３４ｙｆを作動冷媒として用いる場合、ＨＦＣ４１０Ａに比べ、おおよそ１．７倍の流量の冷媒が流れることとなる。ＨＦＯ１２３４ｙｆとＲ３２の混合冷媒としたとき（図３中の破線）も、ＨＦＯ１２３４ｙｆの場合と同様の推定が行える。このため、マフラ吐出孔４１はＨＦＣ４１０Ａを使用する場合に設計された開口面積よりも、大きく設定しなければ、開口面積が小さすぎ圧力損失が発生する。また、必要以上に開口面積を大きく設定すると、吐出マフラ３７の本来の目的である消音効果をなくしてしまうこととなり、低騒音な回転式圧縮機を設計できない。このため、ＨＦＣ４１０Ａを使用する際のマフラ吐出孔４１の開口面積をベースとしたとき、ＨＦＯ１２３４ｙｆを使用する場合には、マフラ吐出孔４１の開口面積を、ＨＦＣ４１０Ａを使用する場合に比べて１．０１〜１．７程度に拡大するように形成してある。これにより、ＨＦＯ１２３４ｙｆを使用する際でも、損失を低減し、冷媒の分解を抑制し、コンパクトな高効率で高信頼性の回転式圧縮機を提供することができる。
【００３７】
図４は本実施の形態１における吐出マフラ３７部の横断面図である。
【００３８】
図４に示すように、マフラ吐出孔４１は吐出ポート３８（斜線部）とシャフト３１の軸方向に重合しない位置に設けたものであり、吐出ポート３８から吐出された直後の作動冷
媒が、直接、マフラ吐出孔４１を通過せず、吐出マフラ３７本来の目的である消音効果を確実に得られる回転式圧縮機を提供することができる。
【００３９】
また、マフラ吐出孔４１はシャフト３１の中心軸に対して対称に設けられており、吐出ポート３８から吐出された作動冷媒がマフラ吐出孔４１から排出されるまでの空間を大きく確保でき、かつ対称の位置のマフラ吐出孔４１から作動冷媒が通過するため、互いのマフラ吐出孔４１同士の共鳴を低減させることができることにより、更なる低騒音化を図ることができる。
【００４０】
また、マフラ吐出孔４１は円形状で構成されたものであり、マフラ吐出孔４１を通過する作動冷媒の流れを乱すことが少ないので、低騒音で圧力損失の少ない高品質で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。
【００４１】
また、マフラ吐出孔４１は吐出ポート３８が設けられた面と平行な面に設けたものであり、吐出ポート３８から排出された作動冷媒の流れ方向にマフラ吐出孔４１を設けられるため、流れの阻害による圧力損失を低減し、マフラ内に作動冷媒が滞留することによって発生する吸入冷媒の受熱による吐出温度の上昇を低減することができる高効率で高信頼性な回転式圧縮機を提供することができる。
【００４２】
また、マフラ吐出孔４１を複数設けた構成としたものであり１箇所ではマフラ吐出孔４１の開口面積を確保できなくとも、複数の箇所に分散して設けることによって、設計自由度を向上させ、小型で、高信頼性な回転式圧縮機を提供することができる。
【００４３】
なお、流量の増加はマフラ吐出孔４１に限定されたことでなく、全圧力損失発生部において、作動冷媒の密度によって圧力損失発生部の流路面積を設定することが望ましい。この設計指針に基づき、簡単な設計の変更で従来使用していた回転式圧縮機を異なる作動冷媒で使用することができる。
【００４４】
上記実施の形態では、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用しているが、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とし、２重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した冷媒を作動冷媒として使用してもよい。
【００４５】
また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆまたはＨＦＯ１２３４ｚｅ）とし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。
【００４６】
また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。
【００４７】
また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）とした、３成分からなる混合冷媒を作動冷媒としてもよい。
【００４８】
そして、上記いずれの場合も地球温暖化係数が５以上、７５０以下となるように、望ましくは３５０以下となるようにそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合したものが好ましい。
【００４９】
また、上記作動冷媒に用いる冷凍機油としては、ポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリ（オキシ）アルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類およびポリカーボネート類の含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やαオレフィン類を主成分とする合成油が好ましい。
【００５０】
なお、上記実施の形態ではロータリーコンプレッサーを例にして説明したが、他の回転式圧縮機であるスクロールコンプレッサーであってもよいのはもちろんである。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
以上のように、本発明の回転式圧縮機は、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用した場合でも、高効率化で高信頼性を図ることが可能となる。これにより、エアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機、冷凍冷蔵庫、除湿機など回転式圧縮機の用途にも適用できる。
【符号の説明】
【００５２】
１  密閉容器
２  電動機
３  圧縮機構部
２６  エアギャップ
２８  切欠部
３０  シリンダ
３１  シャフト
３１ａ  偏心部
３２  ローラ
３３  べーン
３４  上端板
３５  下端板
３６  吐出バルブ
３７  吐出マフラ
３８  吐出ポート
３９  圧縮室
４０  吸入ポート
４１  マフラ吐出孔
５１  冷媒吐出管
【図１】
2012057503.tif 000003
【図２】
2012057503.tif 000004
【図３】
2012057503.tif 000005
【図４】
2012057503.tif 000006
【図５】
2012057503.tif 000007