(57)【要約】【課題】かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズなどの騒音の発生を抑制できる動力伝達機構を提供すること。【解決手段】駆動軸１１ａに固定された駆動歯車１１と、被駆動軸１２ａに固定され駆動歯車１１とかみあう被駆動歯車１２とを有し、駆動軸１１ａに入力された動力を被駆動軸１２ａに出力する動力伝達機構１０で構成され、駆動歯車１１および被駆動歯車１２の内少なくともいずれか一方が、円周方向に沿って歯幅が周期的に変化する周期的変化歯２２ａを有することを特徴とする。【選択図】図１
2012122504.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動軸に固定された駆動歯車と、被駆動軸に固定され前記駆動歯車とかみあう被駆動歯車とを有し、前記駆動軸に入力された動力を前記被駆動軸に出力する動力伝達機構において、
前記駆動歯車および前記被駆動歯車の内少なくともいずれか一方が、円周方向に沿って歯幅が周期的に変化する周期的変化歯を有することを特徴とする動力伝達機構。
【請求項２】
前記周期的変化歯が設けられた歯車本体部の縁部分が、前記周期的変化歯と略同じ幅で形成されたことを特徴とする請求項１に記載の動力伝達機構。
【請求項３】
前記周期的変化歯の前記歯幅の端部の内少なくともいずれか一方の端部によって描かれる線が波形の曲線であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の動力伝達機構。
【請求項４】
前記周期的変化歯の前記歯幅の端部の内少なくともいずれか一方の端部によって描かれる線矩形の屈曲線であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の動力伝達機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、駆動軸に固定された駆動歯車と、被駆動軸に固定された被駆動歯車との間で動力を伝達する動力伝達機構に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に動力伝達機構は、互いにかみあう駆動歯車および被駆動歯車の回転により駆動軸から被駆動軸に動力を伝達するので、高い剛性や高い耐摩耗性などの機械的強度が必要となる。また、駆動歯車および被駆動歯車は、回転しつつ動力を伝達するので、振動が起き易い。このような振動により、騒音が励起されないよう、駆動歯車および被駆動歯車や、駆動軸および被駆動軸の高い加工精度や高い組立精度が必要となる。
従来、この種の動力伝達機構として、被駆動歯車としてのカムシャフトギヤに対して、他の歯よりも比較的大きく負荷が加わる歯の歯幅を大きくし、歯車全体を大型化することなく機械的強度を高めるようにしたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
この動力伝達機構においては、部分的にカムシャフトギヤの歯幅を大きくすることにより、負荷が大きく加わる歯の接触面圧を小さくして耐摩耗性や剛性を高めるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】実開平６−１０６５２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の動力伝達機構においては、負荷が加わる歯の歯幅が大きくなり、機械的強度が全体的に高められているものの、歯車同士のかみあいによる振動が考慮されていない。そのため、加工誤差や組立誤差などにより、かみあい伝達誤差（μｒａｄ）が生じ、このかみあい誤差がギヤノイズなどの動力伝達機構の騒音を発生してしまうという問題があった。
【０００６】
かみあい伝達誤差は、互いにかみあう一対の歯車の回転ムラなどの回転誤差で表され、例えば、駆動歯車を一定速度で回転させた場合の被駆動歯車の最大進み遅れ量（μｒａｄ）で表される。
なお、このかみあい伝達誤差とギヤノイズとの間に相関関係があり、かみあい伝達誤差が大きくなるほど、ギヤノイズが大きくなる関係にある。したがって、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズの増大を抑制することが必要となる。
【０００７】
本発明は、前述のような従来の問題を解決するためになされたもので、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズなどの騒音の発生を抑制できる動力伝達機構を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る動力伝達機構は、上記課題を解決するため、（１）駆動軸に固定された駆動歯車と、被駆動軸に固定され前記駆動歯車とかみあう被駆動歯車とを有し、前記駆動軸に入力された動力を前記被駆動軸に出力する動力伝達機構において、前記駆動歯車および前記被駆動歯車の内少なくともいずれか一方が、円周方向に沿って歯幅が周期的に変化する周期的変化歯を有することを特徴とする。
【０００９】
この構成により、本発明に係る動力伝達機構は、従来の動力伝達機構と比べて、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズなどの騒音の発生が確実に抑制される。
【００１０】
すなわち、従来の動力伝達機構においては、例えば、高速フーリエ変換（ＦＦＴ：Ｆａｓｔ  Ｆｏｕｒｉｅｒ  Ｔｒａｎｓｆｏｒｍ）シミュレーションによる簡易計算で得られる駆動歯車および被駆動歯車に負荷が加わらない無負荷時モーションカーブと、負荷が加わる負荷時モーションカーブが周期的、規則的に現れている。この場合、ギヤノイズが大きくなってしまうという問題がある。
【００１１】
ここで、前述のかみあい伝達誤差を示す無負荷時モーションカーブおよび負荷時モーションカーブが周期的、規則的になるほど、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズが増大することが知られている。
【００１２】
従来の動力伝達機構に対して、本発明に係る動力伝達機構においては、駆動歯車が、周期的変化歯を有するので、無負荷時モーションカーブおよび負荷時モーションカーブを歯幅の小さい領域で、不規則的、すなわちランダム化されたカーブにすることができるとともに、かみあい伝達誤差を小さくすることができ、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズの発生が抑制される。
【００１３】
上記（１）に記載の動力伝達機構において、（２）前記周期的変化歯が設けられた歯車本体部の縁部分が、前記周期的変化歯と略同じ幅で形成されたことを特徴とする。
【００１４】
この構成により、歯車本体部の縁部分が、周期的変化歯と略同じ幅で形成されていると、周期的変化歯における歯幅の大きい部分よりも、歯幅の小さい部分の歯の剛性をより低くすることができ、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズの発生がより確実に抑制される。
【００１５】
上記（１）または（２）に記載の動力伝達機構において、（３）前記周期的変化歯の前記歯幅の端部の内少なくともいずれか一方の端部によって描かれる線が波形の曲線であることを特徴とする。
【００１６】
この構成により、周期的変化歯の歯幅の端部の内少なくともいずれか一方の端部によって描かれる線が波形の曲線であると、歯幅変化の周期や変化幅をチューニングすることで、積極的なノイズコントロールが可能となる。その結果、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズの発生がより確実に抑制される。
【００１７】
上記（１）または（２）に記載の動力伝達機構において、（４）前記周期的変化歯の前記歯幅の端部の内少なくともいずれか一方の端部によって描かれる線が矩形の屈曲線であることを特徴とする。
【００１８】
この構成により、周期的変化歯の歯幅の端部の内少なくともいずれか一方の端部によって描かれる線が矩形の屈曲線であると、波形の曲線と同様に、歯幅変化の周期や変化幅をチューニングすることで、積極的なノイズコントロールが可能となる。その結果、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズの発生がより確実に抑制される。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズなどの騒音の発生を抑制できる動力伝達機構を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施形態に係る動力伝達機構の斜視図である。
【図２】本発明の実施形態に係る動力伝達機構の平面を模式的に表した模式図である。
【図３】本発明の実施形態に係る動力伝達機構の駆動歯車の製造工程を表した工程図であり、（ａ）は、駆動歯車の材料を示し、（ｂ）は、駆動歯車のブランクを示し、（ｃ）は、駆動歯車のブランクに波形の加工を施した状態を示し、（ｄ）は、歯の切削加工を施した状態を示す。
【図４】本発明の実施形態に係る動力伝達機構と比較される従来の動力伝達機構の斜視図である。
【図５】本発明の実施形態に係る動力伝達機構と比較される従来の動力伝達機構のかみあい伝達誤差を表すグラフである。
【図６】本発明の実施形態に係る動力伝達機構のかみあい伝達誤差を表すグラフである。
【図７】本発明の実施形態に係る動力伝達機構のかみあい伝達誤差と周波数との関係を表すグラフである。
【図８】本発明の実施形態の変形例に係る動力伝達機構の平面を模式的に表した模式図である。
【図９】本発明の実施形態の変形例に係る動力伝達機構の駆動歯車の製造工程を表した工程図であり、（ａ）は、駆動歯車の材料を示し、（ｂ）は、駆動歯車のブランクを示し、（ｃ）は、駆動歯車のブランクに波形の加工を施した状態を示し、（ｄ）は、歯の切削加工を施した状態を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態に係る動力伝達機構１０について、図面を参照して説明する。
【００２２】
まず、構成について説明する。
【００２３】
図１に示すように、動力伝達機構１０は、駆動歯車１１および被駆動歯車１２により構成されており、駆動歯車１１に入力された動力を被駆動歯車１２に伝達するようになっている。
【００２４】
駆動歯車１１は、歯車本体部２１と、歯車部２２とを有している。
【００２５】
この駆動歯車１１は、金属材料で形成されたはすば歯車で構成されており、所定のモジュールｍ、圧力角α、歯数ｎ、歯たけｈ、歯厚ｓ、基準円直径ｄ、ねじれ角θなどの所定の歯車諸元に基づいて作製されている。この歯車諸元は、伝達される動力の大きさなど、動力伝達機構１０が適用される装置の設定諸元に基づいて適宜選択される。
【００２６】
駆動歯車１１の金属材料としては、例えば、機械構造用炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）、クロムモリブデン合金鋼（ＳＣＭ４４０、ＳＣＭ４１５）、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０３）などの高い機械的強度を有する材料が挙げられる。なお、駆動歯車１１は、金属材料以外の材料で形成されていてもよい。例えば、樹脂やセラミックなどの材料で形成されていてもよい。
【００２７】
歯車本体部２１は、図１および図２に示すように、厚みＷ１を有する円盤で形成されており、軸線方向の中心には、駆動軸１１ａを挿入する挿入孔２３と、駆動軸１１ａと駆動歯車１１との相対回転を阻止するキー溝２４が形成されている。
また、歯車本体部２１には、円周方向に沿って厚みＷ１が周期的に変化する縁部分２１ａが形成されている。
【００２８】
この周期的に変化する縁部分２１ａの最も小さい厚みは、Ｗ２で形成されており、厚みＷ１と、厚みＷ２とが周期的に波形に変化する曲線２５および、この曲線の幅方向に対称に形成された曲線２６とを有している。この曲線２５および曲線２６は、厚みＷ１の部分が円周方向に沿ってピッチｐで繰り返す曲線となっており、縁部分２１ａに傾斜した面取り形状に形成されている。例えば、厚みＷ２は、厚みＷ１から徐々に薄くなる傾斜面で形成されている。
【００２９】
歯車部２２は、周期的変化歯２２ａを有する歯車で構成されており、周期的変化歯２２ａの歯幅は、歯車本体部２１の縁部分２１ａにおける最外周の幅と同様に形成されている。
すなわち、円周方向に沿って縁部分２１ａの厚みＷ１と同様の歯幅Ｗ１が周期的に変化するよう形成され、縁部分２１ａと同様に、歯幅Ｗ１と、歯幅Ｗ２とが周期的に波形に変化する曲線２５および、この曲線２５の幅方向に対称に形成された曲線２６を有している。
【００３０】
歯車部２２における曲線２５および曲線２６は、歯幅Ｗ１と、歯幅Ｗ２とにより描かれ、縁部分２１ａと同様に、円周方向に沿ってピッチｐで繰り返す曲線となっている。
【００３１】
被駆動歯車１２は、歯車本体部３１と、歯車部３２とを有している。
被駆動歯車１２は、駆動歯車１１と同様、金属材料で形成されたはすば歯車で構成されており、所定の歯車諸元に基づいて作製されている。この歯車諸元は、駆動歯車１１と同様、伝達される動力の大きさなど、動力伝達機構１０が適用される装置の設定諸元に基づいて適宜選択される。
被駆動歯車１２の金属材料としては、駆動歯車１１と同様の材料で形成されている。なお、被駆動歯車１２の材料は、駆動歯車１１と異なった材料で形成されていてもよい。
【００３２】
歯車本体部３１は、図１および図２に示すように、駆動歯車１１と同様の厚みＷ１を有する円盤で形成されており、軸線方向の中心には、被駆動軸１２ａを挿入する挿入孔３３と、被駆動軸１２ａと被駆動歯車１２との相対回転を阻止するキー溝３４が形成されている。
【００３３】
歯車部３２は、歯幅Ｗ１で構成されており、駆動歯車１１の最も大きな幅と同様の幅で形成されている。なお、歯幅Ｗ１は、駆動歯車１１の最も大きな幅と異なった幅で形成されていてもよい。
【００３４】
次に、実施形態に係る動力伝達機構１０の駆動歯車１１の製造方法について簡単に説明する。
駆動歯車１１の製造方法は、材料準備工程と、歯車ブランク形成工程と、縁部分加工工程と、歯切工程と、後処理工程とを含んで構成されている。
【００３５】
材料準備工程においては、図３（ａ）に示すように、歯車加工に必要な材料が準備される。例えば、丸棒を切断機などの加工装置でカットして円盤状の材料４１を得る工程が含まれる。また、加工装置や加工工具などの歯車の加工に必要なものを準備する工程が含まれる。
【００３６】
歯車ブランク形成工程においては、図３（ｂ）に示すように、歯車ブランクが形成される。材料準備工程で得られた材料４１が、旋盤などの切削装置にセットされて切削加工が施され、所定の厚みおよび外形を有する歯車ブランク４２が形成される。
また、歯車ブランク形成工程においては、駆動軸１１ａを挿入する挿入孔２３と、キー溝２４とが形成される加工工程が含まれる。
【００３７】
縁部分加工工程においては、歯車ブランク形成工程で得られた歯車ブランクに対して、ＮＣ切削機などの加工装置で切削加工され、歯車ブランクの縁部分が曲線２５および曲線２６を有する歯車ブランク４３が得られる。
【００３８】
歯切工程においては、縁部分加工工程において得られた歯車ブランクに対して、歯切盤などの加工装置で歯切加工され、円周方向に沿って歯幅が曲線２５および曲線２６によって周期的に変化する周期的変化歯２２ａを有するはすば歯車４４が得られる。
【００３９】
後処理工程においては、耐食性、耐摩耗性や機械的強度を高めるよう、適宜選択された熱処理や表面処理が施され、製品としての駆動歯車１１が得られる。また、縁部分加工工程などの前工程において発生した、バリを除去するバリ除去工程も含まれる。
この後処理工程を経て駆動歯車１１が得られる。
【００４０】
次に、実施形態に係る動力伝達機構１０の効果について説明する。
【００４１】
実施形態に係る動力伝達機構１０は、上述したように構成されているので以下のような効果が得られる。
すなわち、実施形態に係る動力伝達機構１０は、駆動軸１１ａに固定された駆動歯車１１と、被駆動軸１２ａに固定された被駆動歯車１２とを有し、駆動歯車１１が、円周方向に沿って歯幅が周期的に変化する周期的変化歯２２ａを有することを特徴とし、この周期的変化歯２２ａの歯幅の端部によって描かれる線が波形の曲線２５および曲線２６で構成されている。また、周期的変化歯２２ａが設けられた歯車本体部２１の縁部分２１ａが、周期的変化歯２２ａと略同じ幅で形成されている。
【００４２】
その結果、実施形態に係る動力伝達機構１０は、図４に示す従来の動力伝達機構１１０と比べて、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズなどの騒音の発生を抑制することができるという効果が得られる。
【００４３】
従来の動力伝達機構１１０は、駆動軸１１１ａに固定された歯幅が一定の駆動歯車１１１と、被駆動軸１１２ａに固定された歯幅が一定の被駆動歯車１１２とを有し、寸法誤差や組立誤差の少ないモデルで構成されている。
従来の動力伝達機構１１０においては、図５に示すように、動力伝達機構１１０に負荷が加わらない無負荷時モーションカーブと、負荷が加わる負荷時モーションカーブが周期的、規則的に現れる。
【００４４】
図５においては、横軸に駆動歯車１１１と被駆動歯車１１２とがかみあう歯部分のａないしｉまでの９箇所におけるかみあい進行が表され、縦軸にかみあい伝達誤差（μｒａｄ）が表されている。
これらのカーブは、前述のＦＦＴシミュレーションによる簡易計算で得られたもので、グラフとして描かれている。
【００４５】
細線で示す無負荷時モーションカーブは、例えば、かみあう歯部分ｂにおいては、かみあい開始Ｓ１からかみあい終了Ｓ２までのかみあい伝達誤差を表したもので、放物線形状の曲線となっている。このかみあう歯部分ｂの無負荷時モーションカーブと同じカーブが、図５に示す１ピッチ分だけ、かみあい進行方向にずれた状態で、かみあう歯部分ａ、ｃないしｉにおいても描かれ、規則的、周期的なカーブとなっている。
【００４６】
太線で示す負荷時モーションカーブは、各かみあう歯部分に歯のたわみが生じているので、たわみ分だけ、無負荷時モーションカーブの下方、すなわちかみあい伝達誤差の少ない方向に描かれている。この場合も、規則的、周期的なカーブとなっている。
各かみあう歯部分に負荷が加わるとかみあい伝達誤差も小さくなる。
【００４７】
ここで、かみあい伝達誤差は、前述のように互いにかみあう一対の歯車の回転ムラなどの回転誤差で表され、例えば、駆動歯車を一定速度で回転させた場合の被駆動歯車の最大進み遅れ量（μｒａｄ）で表される。このかみあい伝達誤差とギヤノイズとの間には、相関関係があり、かみあい伝達誤差が大きくなるほど、ギヤノイズが大きくなる関係にある。
【００４８】
また、前述のように、かみあい伝達誤差を示す無負荷時モーションカーブおよび負荷時モーションカーブが周期的、規則的になるほど、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズが増大することが知られている。したがって、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズを小さくするには、負荷時モーションカーブを不規則な、すなわちランダム化された曲線にすることが好ましい。
【００４９】
従来の動力伝達機構１１０においては、図５に示すように、負荷時モーションカーブが周期的、規則的な曲線となっているので、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズ、例えば、連続的または断続的に「ピー」となる耳障りな音が発生してしまうという問題がある。
【００５０】
これに対して、実施形態に係る動力伝達機構１０においては、駆動歯車１１が、曲線２５および曲線２６で構成される周期的変化歯２２ａを有するとともに、歯車本体部２１の縁部分２１ａが、周期的変化歯２２ａと略同じ幅で形成されているので、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズの発生が顕著に抑制されるという効果が得られる。
その結果、前述の「ピー」と鳴るような、耳障りな音の発生が顕著に抑制されるという効果が得られる。
【００５１】
実施形態に係る動力伝達機構１０においては、図６に示すように、かみあう歯部分ｃ、ｄ、ｅの順に歯幅がＷ１からＷ２へ小さくなっており、かみあう歯部分ｅ、ｆ、ｇの順に歯幅がＷ２からＷ１へ大きくなっている。この歯幅の変化は、周期的に円周方向に沿って繰り返されるよう構成されているので、負荷時モーションカーブが、かみあう歯部分ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇの間で、不規則的なランダム化されたカーブが得られるという効果がある。
【００５２】
この不規則的なカーブは、歯幅の変化により、歯幅が大きいＷ１から歯幅が小さいＷ２への変化により、各歯の剛性が高から低へと変化するため、歯のたわみ量が変化し、かみあい伝達誤差に関する負荷時モーションカーブが不規則になると考えられる。
【００５３】
また、実施形態に係る動力伝達機構１０においては、周期的変化歯２２ａにおける歯幅Ｗ１の駆動軸１１ａに対する位置を、駆動軸１１ａに加わる大きな負荷部分に対応した位置関係に設定することができる。すなわち、歯車のかみあい進行にともない歯幅が変化するので、駆動歯車１１と被駆動歯車１２との同時かみあい枚数が変化し、各歯の荷重分担を変化させることができる。このことにより、大きな負荷が加わる部分の剛性を他の歯よりも高めるなどの負荷に対する調整ができ、各歯が受ける応力のばらつきを抑制することもできるという効果が得られる。
【００５４】
また、実施形態に係る動力伝達機構１０においては、図７に示すように、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズが、可聴範囲内で耳障りとなる、かみあい次数０．５次、１次、１．５次、２次の周波数領域が著しく低減されるという効果が得られる。
したがって、実施形態に係る動力伝達機構１０においては、歯幅変化の周期や変化幅をチューニングすることで、積極的なノイズコントロールが可能となるという効果が得られる。
【００５５】
図７は、横軸に周波数Ｈｚ、縦軸にかみあい伝達誤差（μｒａｄ）を表している。縦軸のかみあい伝達誤差は、前述のようにギヤノイズと相関関係にあり、かみあい伝達誤差が大きいほどギヤノイズが大きい関係にある。
周波数Ｈｚは、歯のかみあい振動数を表しており、ｆｍとし、駆動歯車１１の歯数をＺとし、駆動軸１１ａの回転数をＮ（ｒｐｍ）とすると、かみあい振動数ｆｍは、次式（１）で表される。
ｆｍ＝Ｚ×（Ｎ／６０）・・・・・・（１）
【００５６】
かみあい次数は、駆動歯車１１が有する固有の振動数で、駆動歯車１１の振動がかみあい次数の近傍の周波数に近づくと、ギヤノイズが大きくなり騒音となる部分的な周波数領域をいう。例えば、かみあい次数の１次が、駆動軸１１ａの１０００ｒｐｍで固有に発生する場合、かみあい振動数ｆｍは、１６．７Ｚ（Ｈｚ）となるが、０．５次では５００ｒｐｍ、１．５次では１５００ｒｐｍ、２次では２０００ｒｐｍというように、ギヤノイズとなるかみあい振動数ｆｍの振幅が、大きく励起される周波数領域をいう。
【００５７】
実施形態に係る動力伝達機構１０の駆動歯車１１を、はず歯車で形成した場合について説明した。しかしながら、本発明に係る動力伝達機構の駆動歯車を、はすば歯車以外の歯車で形成するようにしてもよい。例えば、平歯車、かさ歯車、ねじ歯車、やまば歯車、ウォームギヤ、ハイポイドギヤ、ラックおよびピニオンなどの歯車で形成するようにしてもよい。
【００５８】
また、実施形態に係る動力伝達機構１０の駆動歯車１１を曲線２５および曲線２６を有する周期的変化歯２２ａで構成した場合について説明した。しかしながら、本発明に係る動力伝達機構の駆動歯車を、曲線２５および曲線２６以外の形状を有する周期的変化歯で構成するようにしてもよい。
【００５９】
例えば、図８に示すように、駆動歯車１１Ａの歯車部２２Ａにおいて、周期的変化歯を円周方向に沿って歯幅Ｗ３と、歯幅Ｗ４とが、屈曲した直線で周期的に矩形に変化する屈曲線２５Ａおよび、この屈曲線２５Ａの幅方向に対称に形成された屈曲線２６Ａを有する周期的変化歯２７で構成するようにしてもよい。
【００６０】
また、実施形態に係る動力伝達機構１０の駆動歯車１１の周期的変化歯２２ａを曲線２５および曲線２６で構成し、さらに周期的変化歯２７を屈曲線２５Ａおよび屈曲線２６Ａで構成した場合、すなわち曲線および屈曲線を駆動歯車の両側の縁部に形成した場合について説明した。しかしながら、本発明に係る動力伝達機構の駆動歯車の周期的変化歯を、他の形状で構成するようにしてもよい。
例えば、周期的変化歯の曲線や屈曲線を駆動歯車の片側の縁部のみに形成するようにしてもよい。
【００６１】
また、実施形態に係る動力伝達機構１０の被駆動歯車１２を変化しない一定の歯幅で形成した場合について説明した。しかしながら、本発明に係る動力伝達機構の被駆動歯車を、駆動歯車と同様の周期的変化歯を有する歯車で形成するようにしてもよい。
【００６２】
また、実施形態に係る動力伝達機構１０の駆動歯車１１の製造方法を、材料準備工程、歯車ブランク形成工程、縁部分加工工程、歯切工程、後処理工程の順に行う方法で構成した場合について説明した。
しかしながら、本発明に係る動力伝達機構の駆動歯車の製造方法を、上述の製造方法以外の製造方法で行うようにしてもよい。
【００６３】
例えば、図９（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）に示すように、平歯車６１の製造方法において、材料準備工程、歯車ブランク形成工程、歯切工程、縁部分加工工程、後処理工程の順に行うようにしてもよい。
この場合、図９（ａ）に示す材料準備工程および図９（ｂ）に示す歯車ブランク形成工程は、駆動歯車１１の製造方法と同様の工程で行われ、材料準備工程で材料５１が得られ、歯車ブランク形成工程で挿入孔５２ａ、キー溝５２ｂを有する歯車ブランク５２が得られる。
【００６４】
次いで、歯切工程においては、歯車ブランク５２に対して、歯切盤などの加工装置で歯切加工され、平歯車の歯車ブランク５３が得られる。
【００６５】
そして、縁部分加工工程においては、歯車ブランク５３に対して、ＮＣ切削機などの加工装置で切削加工され、歯車ブランクの縁部分が円周方向に沿って曲線５４および曲線５５からなる周期的変化歯５６を有する歯車ブランク５７が得られる。
【００６６】
次いで、後処理工程、駆動歯車１１の製造方法と同様の工程で行われ、平歯車６１が得られる。
【００６７】
以上説明したように、本発明によれば、かみあい伝達誤差に起因するギヤノイズなどの騒音の発生を抑制できる動力伝達機構を提供することができるという効果を奏し、歯車で動力を伝達する動力伝達機構全般に有用である。
【符号の説明】
【００６８】
１０、１１０  動力伝達機構
１１、１１Ａ、１１１  駆動歯車
１１ａ、１１１ａ  駆動軸
１２、１１２  被駆動歯車
１２ａ、１１２ａ  被駆動軸
２１、３１  歯車本体部
２１ａ  縁部分
２２、３２  歯車部
２２ａ、２７、５６  周期的変化歯
２３、３３  挿入孔
２４、３４  キー溝
２５、２６、５４、５５  曲線
２５Ａ、２６Ａ  屈曲線
４１、５１  材料
４２、４３、５２、５３、５７  歯車ブランク
４４  はすば歯車
６１  平歯車
ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ  歯部分
Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４  歯幅
【図１】
2012122504.tif 000003
【図２】
2012122504.tif 000004
【図３】
2012122504.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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