(57)【要約】      （修正有）【課題】高い冷却能力を持ち生産性に優れ、かつ鋳塊表面品質に優れた、銅又は銅合金の連続鋳造方法およびその方法に使用する鋳造リングを提供する。【解決手段】ベルト＆ホイール法での銅又は銅合金の鋳造において、導電率２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下の鋳造リング２３を使用する連続鋳造方法。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルト＆ホイール法での銅又は銅合金の鋳造において、導電率２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下の鋳造リングを使用する連続鋳造方法。
【請求項２】
ベルト＆ホイール法での銅又は銅合金の鋳造において、鋳造金属の導電率Ａ（％ＩＡＣＳ）に対し、下記の式（Ｉ）を満足する導電率Ｂ（％ＩＡＣＳ）を有する鋳造リングを使用する連続鋳造方法。
２０≦Ｂ＜０．２２５×Ａ＋２７．５    （Ｉ）
Ａ：鋳造金属の導電率（％ＩＡＣＳ）
Ｂ：鋳造リングの導電率（％ＩＡＣＳ）
【請求項３】
ベルト＆ホイール法での銅又は銅合金の連続鋳造において使用する、導電率２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下の鋳造リング。
【請求項４】
銅又は銅合金の連続鋳造に用いられるベルト＆ホイール型の連続鋳造装置であって、導電率２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下の鋳造リングを用いることを特徴とする連続鋳造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、銅線材または自動車用ワイヤーハーネスやロボット用ケーブルやその他の信号用線などとして使用する銅合金線材の製造に関し、特に、銅または銅合金をベルト＆ホイール法で連続鋳造する方法およびそれに利用する鋳造リングに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に鋳型として使用される合金は高温強度と高熱伝導度が要求される。現在ベルト&ホイール法に使用されている鋳造リングの材質は、熱伝導の良い高導電率（８０〜９５％ＩＡＣＳ）銅合金のＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金やＣｕ−Ａｇ合金が中心である。熱伝導が良いため鋳塊の冷却能力に優れ、高い生産能力を発揮することができる。
また、ベルト&ホイール鋳造機が開発された初期においては、鉄製の鋳造リングを使用して鋳造を行っていた。鉄製の鋳造リングは導電率が１７％ＩＡＣＳであり、銅の鋳造リングと比較して熱伝達率が小さいために冷却能力が弱く、鋳造速度を上げることが困難でであった。また、鉄の脆性によってリング表面に割れ欠陥が発生し、長時間の鋳造作業を行うことはできなかった。
【０００３】
特異な例としてＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ−Ａｌのような低導電率の銅合金鋳型材料を使用することがあるが、この鋳型は冷却条件変更を目的とするものではなく電磁攪拌用として使われているのみである（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭６３−１４５７３２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一般にＣｕ−Ａｇ合金（ＥＣ：９２％ＩＡＣＳ）やＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ合金（ＥＣ：８０％ＩＡＣＳ）を用いた銅合金鋳造リングは溶湯が鋳型に接触した直後は熱伝導が良いため強冷されることにより、凝固初期スキンが凝固収縮によるエアーギャップで冷却が阻害されてしまう。そのため凝固開始後の冷却が不均一になり凝固シェルの厚さにバラつきが生じ、脆弱な箇所で割れが発生する。この微細割れは圧延工程を経て荒引線となったときに表面欠陥として現れ、伸線工程で断線する等深刻な問題を引き起こす原因となる。また、この表面欠陥部分を除去するために圧延後皮ムキすることで歩留も低下してしまう。
このように高導電率の銅合金鋳造リングは鋳塊の生産性に優れるが鋳塊の表面品質に問題がある。
そこで本発明は、高い冷却能力を持ち生産性に優れ、かつ鋳塊表面品質に優れた、銅又は銅合金の連続鋳造方法およびその方法に使用する鋳造リングを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題の達成のため、さまざまな導電率の鋳造リングを作成し、鋳塊の表面品質と生産性を両立する条件の探索を行い、２０％ＩＡＣＳ未満の導電率の鋳造リングで鋳造する場合は、冷却能力が不十分であり生産性が著しく低下してしまうので、この点を克服する所定の導電率の鋳造リングを見出した。
すなわち本発明は、以下の解決手段により課題を解決するものである。
【０００７】
（１）ベルト＆ホイール法での銅又は銅合金の鋳造において、導電率２０％以上５０％ＩＡＣＳ以下の銅合金鋳造リングを使用する連続鋳造方法。
（２）ベルト＆ホイール法での銅又は銅合金の鋳造において、鋳造金属の導電率Ａ（％ＩＡＣＳ）に対し、下記の式（Ｉ）を満足する導電率Ｂ（％ＩＡＣＳ）を有する鋳造リングを使用する連続鋳造方法。
２０≦Ｂ＜０．２２５×Ａ＋２７．５    （Ｉ）
Ａ：鋳造金属の導電率（％ＩＡＣＳ）
Ｂ：鋳造リングの導電率（％ＩＡＣＳ）
【０００８】
（３）ベルト＆ホイール法での銅又は銅合金の連続鋳造において使用する、導電率２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下の鋳造リング。
（４）銅又は銅合金の連続鋳造に用いられるベルト＆ホイール型の連続鋳造装置であって、導電率２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下の鋳造リングを用いることを特徴とする連続鋳造装置。
【発明の効果】
【０００９】
本発明では、５０％ＩＡＣＳ以下の低導電率の銅合金鋳造リングを使用することで注湯直後のエアーギャップの生成を抑制することができる。そのため凝固初期のエアーギャップによる熱伝達の阻害が緩和され安定した冷却をすることができ、その結果脆弱な箇所のない均一の安定した凝固シェルを形成することができる。また、過冷却が大きくなることで核生成頻度が高くなり、鋳塊表面近傍の鋳塊組織を微細化することができる。これらの効果により鋳塊の表面品質を向上させることができ、鋳塊表面の割れを抑制することができる。さらに、鋳塊品質の改善によって荒引線の表面欠陥を抑制することができ、荒引線の高品質化とともに歩留向上を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明のベルト＆ホイール法での連続鋳造方法の一実施態様で、線材を製造する工程を示す概略説明図である。
【図２】本発明連続鋳造方法で使用するベルト＆ホイール鋳造機の断面図である。
【図３】鋳造する合金の導電率と、鋳造リングの導電率との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明のベルト＆ホイール法で、銅または銅合金を連続鋳造し、線材とする工程について図面を参照して説明する。
図１は本発明の連続鋳造法によって得る鋳塊をさらに線材とする全工程の一例を示す説明図である。銅（又は銅合金）線材の製造方法は、電気銅の地金等を例えば図に示すように、シャフト炉１を用いて還元性雰囲気で溶解して溶銅を得て、該溶銅を樋２を経てタンディッシュ３内に連続的に導く。該タンディッシュ３内の溶湯５を注湯ノズル４から、ターンロールにより回動するベルト６とホイール７により構成されたベルト＆ホイール鋳造機８内に注入し、冷却固化して鋳塊９とし、鋳塊９を前記鋳型から連続的に引き出す。この凝固した鋳塊９の温度をできるだけ低下させない状態（好ましくは８００℃以上）で、連続圧延機１０（２方ロール方式、又は３方ロール方式）で所定の線径まで圧延を行い、荒引線材１１とする。その荒引線材１１はそのまま巻き取られるか、または図１に示される伸線圧延機１２で更に圧延し、伸線材１３としパレット１４に巻き取る。図１において、伸線圧延機１２の設置は任意である。
【００１２】
次に、本発明に係るベルト＆ホイール法で利用するベルト＆ホイール鋳造機について、その断面図を図２に示す。
移動鋳型式であるベルト＆ホイール鋳造機は、ホイール２１、駆動ロール２４で可動する冷却作用をもつ鋳造ベルト２２およびホイール２１の外周に設けられた鋳造リング２３を有する。注湯ノズル２５から金属溶湯２６をホイール２１の外周の鋳造リング２３へ注湯する。注湯された金属溶湯２６は回転移動する鋳造リング内で冷却し、徐々に凝固し鋳塊２７を形成する。図２では溶湯が凝固し、鋳塊を形成するのを模式的に示している。鋳造速度は、通常の操業において実用化されている６〜１５ｍ／ｍｉｎ（１００〜２５０ｍｍ／ｓｅｃ）であり、鋳塊断面積は１９３０ｍｍ２〜６４５０ｍｍ２である。
【００１３】
従来のベルト＆ホイール法での連続鋳造では、周知のＤＣ鋳造や水平横型連続鋳造方式に比較して圧倒的に鋳造速度が速い為に、固液共存領域は鋳造方向に長く存在し、金属銅や銅合金において最終凝固部位にも凝固シェルの厚さのバラつきが発生しやすくなる。そして、高導電率の鋳造リングは溶湯がリングに接触した直後は熱伝導が良いため強冷されることにより、すぐに凝固収縮によるエアーギャップが発生し冷却が阻害され、冷却が不均一となり、凝固シェルの厚さが一定しないことが分かった。これにより、荒引線の表面欠陥となり伸線での断線を招くものとなる。
【００１４】
そこで発明者らは、鋳造リングの導電率を低くすることを考え、導電率の小さい、すなわち熱伝導の悪い鋳造リングは凝固速度が遅いため、より初期冷却を安定的に行い得ることができると思われ、処理される銅または銅合金の導電率と鋳造リングの導電率との関係を調べた。
【００１５】
導電率の異なる各種合金を用いて検討した結果、鋳造リングの導電率（％ＩＡＣＳ）は２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下が望ましいことが明らかとなった。
【００１６】
以上のことより、銅又は銅合金の鋳造に当たっては、鋳造リングの導電率は、２０％ＩＡＣＳ以上５０％ＩＡＣＳ以下、好ましくは２０％ＩＡＣＳ以上４０％ＩＡＣＳ以下である材質を選択することが望ましい。
このような材料としては、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ−Ａｌ合金、Ｃｕ−Ｂｅ合金、りん青銅、コルソン合金、Ｃｕ−１％Ｃｒ合金などがある。
【実施例】
【００１７】
次に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、たとえばサンプルおよびその作製条件などは具体的一例にすぎず、本発明はこれに制限されるものではない。
［実施例１］
表１〜３に示すように、各１３〜８０％ＩＡＣＳの導電率を有する鋳塊断面積３２２０ｍｍ２の鋳造リングを使って、鋳造速度２０ｔｏｎ／時でΦ８ｍｍの０．７％Ｓｎ含有のタフピッチ銅（表１参照）、Ｃｕ−１％Ｃｒ合金（表２参照）およびＣｕ−２．５％Ｎｉ−０．６％Ｓｉコルソン合金（表３参照）の合金荒引線をＳＣＲ法で製造し、Φ０．１ｍｍまで伸線を行った。表１〜３に荒引線製造時の渦流探傷器の検出結果と荒引線皮ムキしての伸線した時の断線の有無により製品の良否判定を行った結果を示す。
表１〜３に示す渦流探傷器の検出結果については、皮ムキを行わなかった場合、断線には至らないような微少な欠陥を「ｓ」、まれに断線を引き起こすような欠陥を「ｍ」、断線の原因となる深刻な欠陥を「ｌ」とし、１ｔｏｎ当りで検出されたそれぞれの個数をカウントした。さらに、それぞれの欠陥をｓ＝１、ｍ＝２０、ｌ＝１００と重み付けをし、その合計値ｄで探傷結果の総合的な評価を行った。該合計値ｄが５０未満のものを「◎」、５０以上のものを「○」、１００以上のものを「×」と評価した。また、皮ムキ量と断線判定は、Φ８ｍｍ荒引線５０００ｋｇを表示のように片側０〜０．３ｍｍ厚さで皮ムキをしてΦ０．１ｍｍまで伸線した時、断線したものを「×」、断線しなかったものを「○」と評価した。
表１〜３の最右欄の「評価」において、片側の皮ムキが０ｍｍまたは０．１ｍｍのときに断線しなかったものを「○」、片側の皮ムキが０ｍｍおよび０．１ｍｍのときに断線し、片側の皮ムキが０．２ｍｍのときに断線しなかったものを「△」、片側の皮ムキが０．２ｍｍのときに断線したものを「×」と評価した。
【００１８】
【表１】
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【００１９】
【表２】
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【００２０】
【表３】
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【００２１】
いずれの合金も２０％以上５０％ＩＡＣＳ以下の鋳造リングを使ったときの方が探傷結果、断線判定ともに優れた結果となった。また、２０％ＩＡＣＳ未満の鋳造リングを使った場合は冷却能力が不十分であったため鋳塊中心部への溶湯供給が足りず、これが大きなシュリンケージとなって断線不良の原因となった。
５０％ＩＡＣＳを越える鋳造リングでは、前述のように鋳塊表面に微細割れが発生し表面品質が悪化するため好ましくない。
【００２２】
［実施例２］
表４に示した導電率を有する各種合金に対し、表示の導電率を有する鋳造リングを使用して、実施例１と同様の条件で鋳造、伸線を実施し、実施例１と同様に評価を行った。この結果の中で、特に結果が良好であったものとそうでないものを表４及び図３に示した。なお、表４に示す「より望ましい導電率ｂ」とは、合金導電率ａを下記式（II）の（０．２２５×ａ＋２７．５）にあてはめた値であるのに対し、「鋳造リング導電率」とは実際に使用した鋳造リングの導電率のことである。この場合、「ｂとの適合」とは「実際に使用した鋳造リングの導電率と下記式（II）との適合」を意味し、実際に使用した鋳造リングの導電率が下記式（II）のｂの範囲内にあったものを「○」、実際に使用した鋳造リングの導電率が下記式（II）のｂの上限より大きく、かつ５０％ＩＡＣＳ以下であったものを「△」と評価した。
導電率の異なる各種合金で実験した結果、以下の式（II）に従い鋳造リング材質を選択することが特に望ましいことが明らかとなった。
２０≦ｂ＜０．２２５×ａ＋２７．５    （II）
ａ：鋳造合金導電率（％ＩＡＣＳ）
ｂ：鋳造リング導電率（％ＩＡＣＳ）
【００２３】
【表４】
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【００２４】
［実施例３］
鋳造速度を変化させたときの実施例である。
Ｃｕ−２．５％Ｎｉ−０．６％Ｓｉのコルソン合金を鋳塊断面積３２２０ｍｍ２で、表５に示す導電率を有する各種の鋳造リングを使用し、鋳造速度を変更し、それ以外は実施例１と同様に鋳造した。
８０％ＩＡＣＳの鋳造リングで通常の鋳造速度Ｖ０（２００ｍｍ／秒）を基準とし、実施した鋳造速度Ｖにより、相対速度である鋳造速度Ｖｒを評価した。Ｖｒ＝Ｖ／Ｖ０である。
鋳造速度が冷却速度に対して速すぎると鋳塊温度が高くなりすぎて鋳塊強度が低下して割れが生じたり、鋳塊中心部に大きなシュリンケージが残存したりして断線の原因となる。そこで、実施結果の良否判定はΦ８ｍｍの荒引線５０００ｋｇを片側０．１ｍｍ皮ムキして伸線した時に断線しなかったものを「○」、断線したものを「×」と評価した。
結果を表５に示した。
【００２５】
【表５】
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【００２６】
本発明で規定する範囲の導電率を有する鋳造リングでは、エアーギャップの生成を抑制できることで、凝固初期段階では高導電率の鋳造リングよりもむしろ強力に冷却することができ、さらに鉄製鋳造リングより導電率が高いため、全体の冷却能力を高導電率リングより高くすることができた。各種導電率の鋳造リングを使った実験で導電率２０〜５０％ＩＡＣＳの領域で現状より最大１．２倍鋳造速度を上げることができた。
【００２７】
［実施例４］
各種合金を導電率の異なる鋳造リングを使用して実施例１と同様に鋳造、圧延、伸線を行なった。鋳塊の結晶粒径（μｍ）を鋳塊表面から２ｍｍの場所の結晶粒の成長方向と垂直方向に交線法で測定した。また、実施例１と同様に評価を行った。
得られた結果を表６に示した。
【００２８】
【表６】
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【００２９】
比較例に比べ本発明で規定する範囲の低導電率の鋳造リングを使用することで、鋳型近傍の過冷却が大きくなって核生成頻度が高くなり、鋳塊表面近傍の鋳塊組織が微細化し鋳塊表面品質を向上させることができるのが明らかになった。その結果、表面欠陥を軽減することができ、より少ない皮ムキ量でも断線することなく伸線することができた。
【符号の説明】
【００３０】
１  シャフト炉
２  樋  
３  タンディッシュ
４  スパウト
５  溶湯
６  ベルト
７  ホイール
８  ベルト＆ホイール鋳造機
９  鋳塊
１０  連続圧延機
１１  荒引線材
１２  伸線圧延機
１３  伸線材
１４  パレット
２１  ホイール
２２  ベルト
２３  鋳造リング
２４  駆動ロール
２５  注湯ノズル
２６  溶湯
２７  鋳塊
【図１】
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【図２】
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【図３】
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