(57)【要約】【課題】  温度変化があっても分散特性の変化が十分に小さい分光装置とそのような分光器を使用した波長選択スイッチを提供する。【解決手段】  本発明に係る分光器は、分散素子と、温度変化に対して出射光線の角度が変化するプリズムと、プリズムと分散素子の間に配置された入射光線の入射角度を比例拡大した角度で光線を出射する光線角度拡大光学系と、を備えることを特徴とする。また、本発明に係る波長選択スイッチは、上述した分光器を含んで構成されることを特徴とする。これにより、温度変化があっても分散特性の変化を十分に小さくすることができる。【選択図】図６
2012145402.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
分散素子と、
温度変化に対して出射光線の角度が変化するプリズムと、
前記プリズムと前記分散素子の間に配置された入射光線の入射角度を比例拡大した角度で光線を出射する光線角度拡大光学系と、
を備えることを特徴とする分光器。
【請求項２】
前記分散素子がシリコングリズムであり、
前記プリズムがシリコンプリズムであり、
光線角度拡大光学系がアフォーカル光学系であることを特徴とする請求項１に記載の分光器。
【請求項３】
分散素子と、
温度変化に対して出射光線の角度が変化するプリズムと、
補正光学系と分散素子の間に配置されたアフォーカル光学系と、
を備え、
前記分散素子、前記アフォーカル光学系、前記補正光学系をそれぞれ、前記プリズムからの出射する光線が温度変化によって出射角度が変化するときの回転中心と、分散素子に入射する光線が温度変化によって変化するときの回転中心と、が共役の関係になるように、配置したことを特徴とする分光器。
【請求項４】
前記分散素子がシリコングリズムであり、
前記補正光学系がシリコンプリズムであることを特徴とする請求項３に記載の分光器。
【請求項５】
波長多重された光を入射させる少なくとも一つの入力部と、
温度変化に対して出射光線の角度が変化するプリズムと、
前記光を分散させる分散素子と、
前記プリズムと分散素子の間に配置されたアフォーカル光学系と、
分散された波長ごとに光を集光する集光要素と、
前記集光要素からの前記波長ごとの光を、波長ごとに独立に偏向可能な複数の偏向素子を有する光偏向部材と、
前記光偏向部材によって偏向された前記波長ごとの光を受光する出力部と、
を備えていることを特徴とする波長選択スイッチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、分光器及びそれを用いた波長選択スイッチに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、分光技術を用いた装置が数多く提案されている。
特許文献１には回折格子を用いた分光装置（分光計）が、特許文献２には回折格子を用いた内視鏡（分光内視鏡）がそれぞれ開示されている。また、特許文献３には、プリズムとデジタルマイクロミラーを用いて分光を行う顕微鏡（分光顕微鏡）が開示されている。
【０００３】
また、特許文献４には光アドドロップ多重化装置という名称で、波長選択スイッチ（ＷＳＳ：Ｗａｖｅｌｅｎｇｔｈ  Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ  Ｓｗｉｔｃｈ）の基本的な構成が開示されている。
【０００４】
ここで、波長選択スイッチとは、ＲＯＡＤＭ（大容量ネットワークに用いられる、波長多重化された光信号を、光信号のまま分岐／挿入が行えるシステムや技術）におけるノードにおかれるデバイスで、波長多重されている光信号の伝送経路の切換えを波長毎に行う光スイッチである。
【０００５】
各ノードでは波長選択スイッチによって、波長多重された光信号から任意の波長の光信号を取り出すことや、波長多重された光信号に任意の波長の光を加えることが可能である。この波長選択スイッチにおいても回折格子が用いられている。
【０００６】
また、特許文献５においては、光分散装置（分散素子）であって、プリズムに隣接して貼り付けられた回折素子を備えている。回折格子の膨張と隣接するプリズムの屈折率変化によって効果が相殺し、出射角度が変化を補正している。
【０００７】
特許文献６、７は、光分散素子として回折格子を用いた波長選択スイッチ（ＷＳＳ＋補正プリズム）が開示されている。光路中にプリズムを配置することにより温度変化による分散角の変化を補正している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００７−１８７５５０号公報
【特許文献２】特開２００７−１３５９８９号公報
【特許文献３】特開２０００−１９９８５５号公報
【特許文献４】特許第３９３７４０３号公報
【特許文献５】特表２００３−５０９７１４号公報
【特許文献６】米国特許第７,０５８,２５１号明細書
【特許文献７】米国特許第７,６３０,５９９号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１〜４に記載の従来技術では、温度が変化した際の出射角度の変化についての記述がない。
【００１０】
特許文献５〜７に記載の従来技術では、温度変化によって分散特性が変化することを課題としてあげその対策を行っている。しかし、温度変化によって分散特性が変化することの主たる原因を回折格子の基板の熱膨張に求めているが、大気の屈折率の変化や分散素子内を光線が通る場合は、温度変化による分散素子自身の屈折率の変化が、分散特性の変化の主たる原因となりうる。
【００１１】
特に高い屈折率をもつ材料を分散素子に使用している場合はその変化が大きい。このような理由で、従来の分光器では、温度変化に対する安定した分散特性をもつことは困難であった。
【００１２】
屈折率が高いシリコンを材料としたグリズムを分散素子として使用した分光計の例を図１に示す。
グリズム１５０は図１６に示すようにプリズム１５２の斜辺に回折格子１５１を形成したものである。出射角度θ１１が回折角θ９の約プリズムの屈折率倍になるので通常の回折格子より分散角を大きくできる。より分散角を大きくするには、プリズムの屈折率を大きくすれば良いので、赤外ではシリコンプリズムなどが使われている。図１７に示すように、シリコンプリズム１７０に、回折格子１７１を形成したシリコンチップ１７２を接合したグリズムなどが使用されている。
【００１３】
図１の分光計は、入射した光線はスリット１０１を通過し、コリメータ１０２で平行光になりシリコングリズム１５０に入射する。シリコングリズム１５０の回折格子面１５１で回折し、分光される。
【００１４】
分光した光はコリメータ１０２により、受光素子アレイ１０５上に各波長ごとに集光される。受光素子１０５アレイの各素子の出力を見ることによりスペクトル強度を得ることができる。
【００１５】
上記したようにグリズムは屈折率の高いシリコンを使用しているので、分散角を大きくとることができ分解能が高い。しかし、シリコンの屈折率は温度変化により大きく変化するため、温度によりグリズムから出射光線の角度が変化し、スペクトル分布が波長方向にシフトする。
【００１６】
シリコンの屈折率と屈折率の温度係数を表１に示す。たとえば波長1.55μm、温度Ｔ°Ｃでの屈折率n(T, 1.55)は
n(T,1.55) = 0.00018 ×(T - 20) + 3.478
で計算できる。
【００１７】
【表１】
2012145402.tif 000003
【００１８】
また、図３に示すように各角度を定義する。
θ7 = Asin( sin( θ6 ) / n)
θ8 = α2 - θ7
θ9 = Asin(λ / n / p - Sin( θ8 ) )
θ10 = θ9 - α2
θ11 = Asin( n sin( θ10 ) )
【００１９】
ここで、
ｎ：各波長各温度での屈折率、
ｐ：グリズム回折格子面の格子ピッチ、
である。
【００２０】
表２に示す値を使用して、グリズムからの出射角度（θ１１）を計算すると表３に示すようになる。また、以下の数式に示すよう波長シフト量δλを計算した結果を、表４に掲げる。グラフにするとグラフ１（図１８参照）のようになる。
【００２１】
１０°Ｃで０．７５ｎｍ程度のシフト量になる。たとえばＷＤＭ等の光通信では、１チャンネルの波長幅が約０．８ｎｍまたは０．４ｎｍ程度であるので、光通信用機器での計測等で使用する分光器としては、非常に大きなシフト量になる。
【００２２】
【表２】
2012145402.tif 000004
【００２３】
【表３】
2012145402.tif 000005
【００２４】
【表４】
2012145402.tif 000006
【００２５】
【数１】
2012145402.tif 000007
【００２６】
また、図２には特許文献６，７に記載されている方法と同様に補正プリズムを使用して補正する例を示している。グリズムに入射する角度を補正プリズムによって温度とともに変化させ、グリズムから出射する角度を温度によらず一定になるようにしている。
【００２７】
図４に示すように各角度を定義する。スネルの法則と回折の法則から下記の関係がある。
θ2 = Asin( sin( θ1 ) / n )
θ3 = α1 - θ2
θ4 = Asin( n sin( θ3 ) )
θ6 = θ4 - θ5
θ7 = Asin( sin( θ6 ) / n)
θ8 = α2 - θ7
θ9 = Asin(λ / n / p - Sin( θ8 ) )
θ10 = θ9 - α2
θ11 = Asin( n sin( θ10 ) )
ここで、
ｎ：各波長各温度での屈折率
ｐ：グリズム回折格子面の格子ピッチ
θ５：基準波長、基準温度（ここでは２０°Ｃ、１．５５μｍ）のときのθ６が、グリズムの効率が高くなる値に定めている。
θ６＝１７度、θ５ = θ４（２０°Ｃ、１．５５μｍのときの）−１７度
となる。
【００２８】
表５、表６に示す値を使用して、温度に対する、グリズムからの出射角度θ１１を計算する。補正プリズムの入射角度θ１と頂角α１は、温度変化に対してグリズムからの出射角度θ１１の変化が最小かつ補正プリズムの入射角θ１と出射角θ４がほぼ等しくなるように、設定している。
【００２９】
【表５】
2012145402.tif 000008
【００３０】
【表６】
2012145402.tif 000009
【００３１】
結果を表７に示す。そして、上述の［数１］に示したように、波長シフト量δλを計算する。
【００３２】
【表７】
2012145402.tif 000010
【００３３】
この結果として波長シフト量を表８に掲げる。グラフにするとグラフ２（図１９参照）のようになる。-２０から６０°Ｃで０．０５ｎｍ程度の波長シフト量となる。この分光装置を波長選択スイッチ等に使用した場合、波長シフトは一つのチャンネルの帯域を減少させることになる。１チャンネルが５０ＧＨｚ幅のＷＤＭシステムの場合、波長に換算すると１チャンネルは０．４ｎｍ程度の幅になる。０．０５ｎｍのシフトは１０％程度、帯域を制限することになる。
【００３４】
【表８】
2012145402.tif 000011
【００３５】
本発明は、かかる実情に鑑みてなされたもので、温度変化があっても分散特性の変化が十分に小さい分光装置とそのような分光装置を使用した波長選択スイッチを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００３６】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る分光器は、
分散素子と、
温度変化に対して出射光線の角度が変化するプリズムと、
前記プリズムと分散素子の間に配置された入射光線の入射角度を比例拡大した角度で光線を出射する光線角度拡大光学系と、
を備えることを特徴とする。
なお、分散素子とは、光を分散させる素子で、屈折率が波長によって変化する素子（光をスペクトルに分ける機能を有する素子）であって、例えば、プリズム、回折格子、グリズム等の光学要素が一例として相当する。
【００３７】
本発明において、前記分散素子がシリコングリズムであり、前記プリズムがシリコンプリズムであり、光線角度拡大光学系がアフォーカル光学系であることを特徴とすることができる。
【００３８】
また、本発明に係る分光器は、
分散素子と、
温度変化に対して出射光線の角度が変化するプリズムと、
補正光学系と分散素子の間に配置されたアフォーカル光学系と、
を備え、
前記分散素子、前記アフォーカル光学系、前記補正光学系をそれぞれ、前記プリズムからの出射する光線が温度変化によって出射角度が変化するときの回転中心と、分散素子に入射する光線が温度変化によって変化するときの回転中心と、が共役の関係になるように、配置したことを特徴とする。
【００３９】
また、本発明において、前記分散素子がシリコングリズムであり、前記補正光学系がシリコンプリズムであることを特徴とすることができる。
【００４０】
本発明に係る波長選択スイッチは、
波長多重された光を入射させる少なくとも一つの入力部と、
温度変化に対して出射光線の角度が変化するプリズムと、
前記光を分散させる分散素子と、
前記プリズムと分散素子の間に配置されたアフォーカル光学系と、
分散された波長ごとに光を集光する集光要素と、
前記集光要素からの前記波長ごとの光を、波長ごとに独立に偏向可能な複数の偏向素子を有する光偏向部材と、
前記光偏向部材によって偏向された前記波長ごとの光を受光する出力部と、
を備えていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００４１】
本発明は、温度変化があっても分散特性の変化が十分に小さい分光器とそのような分光装置を使用した波長選択スイッチを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】屈折率が高いシリコンを材料としたグリズムを分散素子として使用した分光計の一例を示す図である。
【図２】補正プリズムを使用して温度変化を補正する一例を示す図である。
【図３】グリズムの構成例と各角度を示す図である。
【図４】補正プリズムを含む構成例と各角度を示す図である。
【図５】本発明の第１の実施形態に係る分光装置の全体的な構成例を概略的に示す図である。
【図６】同上実施形態に係る分光部の構成例を示す図である。
【図７】同上実施形態において各角度を定義する図である。
【図８】同上実施形態に係るアフォーカル光学系を説明する図である。
【図９】波長シフト量δλの算出について説明する図である。
【図１０】同上実施形態に係るアフォーカル光学系において回転中心（Ｐ１）と回転中心（Ｐ２）とが共役の関係にない場合に、温度変化があったとき、グリズムからの出射光線が角度変化はないが平行移動する様子を示す図である。
【図１１】同上実施形態に係るアフォーカル光学系において回転中心（Ｐ１）と回転中心（Ｐ２）とを共役の関係にセットした場合に、温度変化があっても、グリズムからの出射光線が角度変化や平行移動なく出射する様子を示す図である。
【図１２】同上実施形態に係るアフォーカル光学系において回転中心（Ｐ１）と回転中心（Ｐ２）とが共役の関係にない場合に、温度変化があったとき、受光素子アレイに対して角度を持って入射する様子を示す図である。
【図１３】同上実施形態に係るアフォーカル光学系において、回折レンズを組み合わせた場合の構成例を示す図である。
【図１４】本発明の第２の実施形態に係る波長選択スイッチの構成を示す斜視図である。
【図１５】同上実施形態に係る波長選択スイッチのミラーアレイの構成を示す斜視図である。
【図１６】グリズムの構成例と各角度を示す図である。
【図１７】シリコンプリズムに、回折格子を形成したシリコンチップを接合したグリズムの構成例と各角度を示す図である。
【図１８】グラフ１を示す図である。
【図１９】グラフ２を示す図である。
【図２０】グラフ３を示す図である。
【図２１】グラフ４を示す図である。
【図２２】グラフ５を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
以下に、本発明に係る実施の形態を、添付の図面に基づいて詳細に説明する。なお、全図を通して同一の符号は同一または相当部分を示すものとする。また、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。
【００４４】
＜第1の実施形態＞
（構成）
本実施形態のプリズム（分光装置）３００は、図５に示すように、以下の構成を備えている。
すなわち、光線が入力する入射スリット１０１と、入射スリット１９１より入射する複数波長の光線を略平行光にするコリメータ１０２と、後述の分光部１０３と、分光された光をそれぞれ集光するコリメータ１０４と、予め分割された、それぞれの波長帯の光を受光する受光素子アレイ１０５と、を含んで構成されている。
【００４５】
分光部は、図６に示すように、以下の構成を備えている。
屈折率ｎの媒質からなる、頂角α１の補正プリズム１４０と、屈折率ｎの媒質からなる、頂角α２、ピッチｐ、回折次数１のグリズム１５０と、補正プリズム１４０とグリズム１５０の間にアフォーカル倍率ｍのアフォーカル光学系ＡＬと、を含んで構成されている。
【００４６】
アフォーカル光学系ＡＬは以下の構成を備えている。
焦点距離ｆ１を持つレンズＬ１と、焦点距離ｆ２を持つレンズＬ２と、を含んで構成されている。アフォーカル倍率ｍは図８に示す構成において、以下の数式により、ｍ＝ｆ１／ｆ２となる。
【００４７】
【数２】
2012145402.tif 000012
【００４８】
アフォーカル光学系ＡＬの光軸は基準温度、基準波長のときの光線としている。ここでは、基準温度２０°Ｃ、基準波長１．５５μｍとしている。温度が変化すると光線が光軸から傾く。その傾きをアフォーカル光学系ＡＬへ入射するときをθ４１、出射するときをθ６１としている。
【００４９】
θ４１は補正プリズム１４０から出射するときの出射角の、基準光線からの変化量である。変化量は、非常に小さいのでｓｉｎθをθで近似できる。アフォーカル光学系ＡＬは通常の光学ガラスを材料としている。通常の光学ガラスの屈折率の温度係数はシリコンと比較すると２桁小さく無視できる。
【００５０】
光通信でのシステムでの測定または、装置として使用する場合、波長帯域も狭いので、通常の光学ガラスでは屈折率はほとんど変化しない。ここでは、屈折率はほとんど変化しないと考えて、アフォーカル光学系ＡＬに使用しているレンズの焦点距離ｆは一定として計算している。
【００５１】
補正プリズム１４０には図５のコリメータ１０２から出た光が入射する。プリズム１４０は入射光２５（図６）の当たる順に第１面、第２面を持つ。補正プリズム１４０を出た光はアフォーカル光学系ＡＬに入射する。
【００５２】
グリズム１５０はアフォーカル光学系を通過した後の光が当たる順に、第１面、回折格子面である第２面、第１面と共通の第３面２３（図７）を持つ。グレーティング第３面を出た光は、主に第２面により分光されていて、図５のコリメータ１０２に向かう。
【００５３】
図７に示すように角度を定義するとスネルの法則と回折の法則から下記の関係がある。
θ2 = Asin( sin( θ1 ) / n )
θ3 = α1 - θ2
θ4 = Asin( n sin( θ3 ) )
θ41 = θ4(T°Ｃ、λのときの) - θ4（基準温度、基準波長のとき（ここでは20°Ｃ、1.55μm））
θ61 = m θ41
θ6 = 180-θ61 - θ4（基準温度、基準波長のとき）- θ5
θ7 = Asin( sin( θ6 ) / n)
θ8 = α2 - θ7
θ9 = Asin(λ / n / p - Sin( θ8 ) )
θ10 = θ9 - α2
θ11 = Asin( n sin( θ10 ) )
【００５４】
ここで、
ｎ：各波長各温度での屈折率、
ｐ：グリズム回折格子面の格子ピッチ、
θ５は基準波長、基準温度（ここでは20°Ｃ、1.55μm）のときのθ６が、グリズムの効率が高くなる値に定めている。
ここではθ6＝17度、基準温度、基準波長ではθ61 = 0 だから
θ5 = 180 - θ4(20°Ｃ、1.55μmのときの） - 17
補正プリズム１４０の入射角θ１、頂角α１とアフォーカル倍率ｍを適当な値にすることにより、グリズム１５０からの光線の出射角度θ１１を温度によらず一定にできる。
【００５５】
表９、表１０、表１１の値を使用して、グリズムから光線の出射角度を計算すると表１２のようになる。上述の［数１］に示すように波長シフト量を計算した結果を表１３に示す。グラフをグラフ３（図２０参照）に示す。
【００５６】
【表９】
2012145402.tif 000013
【００５７】
【表１０】
2012145402.tif 000014
【００５８】
【表１１】
2012145402.tif 000015
【００５９】
【表１２】
2012145402.tif 000016
【００６０】
【表１３】
2012145402.tif 000017
【００６１】
波長シフト量は０．００３ｎｍ程度である。この分光装置をチャンネル幅５０ＧＨｚのＷＤＭシステムに使用する波長選択スイッチに応用した場合、波長シフトによる１チャンネルの制限は１％程度に抑えることができる。
【００６２】
（作用効果）
補正プリズムのみで、温度補償した場合、グラフ２（図１９）に示すように、温度と波長シフトの関係が上に凸のグラフになる。補正プリズムとアフォーカル光学系を使用した場合、グラフ３、４、５（図２０、２１、２２）に示すように、アフォーカル倍率によって、形状が異なる。アフォーカル光学系に入射する光線角度は１度に満たない角度なので、図８に示すように線形に角度変化を拡大している。倍率を低くすれば、補正プリズムのみの場合に近づく。倍率を大きくするとグリズムに入射する光線の角度変化が温度に対して線形に変化することになる。
【００６３】
倍率が低いとき（-３倍）グラフ４（図２１参照）に示すように上に凸のグラフとなり、補正プリズムと同じ形状になっている（シフト量は小さい）。
【００６４】
倍率が大きいとき（５倍）グラフ５（図２２参照）に示すように下に凸の形状をしている。補正プリズムでは上に凸になり、グリズムでは下に凸になる。補正プリズムのみでは、線形成分と非線形成分を独立して動かすことができないため、線形成分を補正すると非線形成分が残り、非線形成分を補正すると線形成分が残る。
【００６５】
補正プリズムとアフォーカル光学系を組み合わせると、アフォーカル倍率と補正プリズムの頂角を動かすことで、線形成分と非線形成分を独立して動かすことができるため、一つの波長に対しては完全に補正することができる。波長に対して、独立して補正をかけることはできないので、基準波長、中心波長の線形成分を補正することでバランスをとることができる。
【００６６】
以上のことから、補正プリズムとアフォーカル光学系で温度補正をすることで、温度変化に対する波長シフトを補正プリズムなしの１／１０００、補正プリズムのみの１／１０にすることができる。
【００６７】
（変形例）
アフォーカル光学系は図１３に示すように回折レンズ１６０を組み合わせてもよい。レンズは球面で光線を曲げるのに対して、回折格子１６０は、平面で光線を曲げている。このため、同じ光束径でも焦点距離を短くできるので、アフォーカル光学系の全長を短くできる利点がある。
【００６８】
図１１に示すように、補正プリズム１４０から射出する光線が温度変化によって回転する回転中心（Ｐ１）と、グリズム１５０に入射する光線が温度変化によって回転する回転中心（Ｐ２）が、アフォーカル光学系で共役の関係になるように構成する。
【００６９】
共役の関係でないと、図１０に示すように、温度変化があったとき、グリズム１５０からの出射光線は、角度変化はないが平行移動する。これに対して、図１２に示すように角度変化が無いので、波長シフトはないが、受光素子アレイ１０５に対して角度を持って入射することになる。ＰＤ（フォトダイオード）の感度は角度依存性があるためスペクトル分布を正しく測定できない。共役にしてあれば、平行移動もないので、受光素子アレイ１０５に対して角度を持つことはなく、スペクトル分布を正しく測定できる。
【００７０】
＜第２の実施形態＞
（構成）
第２の実施形態の波長選択スイッチは、図１４に示すように、以下の構成を備えている。
すなわち、ファイバアレイ５０２と、レンズアレイ５０１と、分光部１０３と、コリメータ５０４と、ミラーアレイ５０５と、を含んで構成されている。
【００７１】
ミラーアレイ５０５は図１５に示すように、任意のミラーＭをＹ軸周りに回転することができる。
【００７２】
図１４に示したように、１本のファイバから出力された複数の波長を持つ光線は、レンズアレイ５０２で平行光にされ、分光部１０３へ入射する。分光部１０３から分光されて光が出射され、コリメータ５０４によりミラーアレイ５０５上に各波長ごとに集光する。
【００７３】
ミラーアレイ５０５で反射した光線は、コリメータ５０４で平行光にされ、分光部１０３へ戻る。ミラーアレイ５０５を回転させることにより、戻りの光線の高さを変えることができて、任意のレンズアレイ５０２に入射することができる。レンズアレイ５０２によって、ファイバー５０１に光線を結合し任意のファイバ５０１に任意の波長の光線を伝達することができる。
【００７４】
分光部１０３には、第１の実施形態で説明した分光部を利用することができる。
すなわち、温度が変化しても分光部１０３から出射する光線の角度はほとんど変化しない。従って同一波長の光は、ミラーアレイ５０５上に固定されシフトしない。光線がミラーアレイ５０５上でシフトすると、その分帯域が狭くなるが、本実施形態では、ほとんど帯域が狭くならない。
【００７５】
（作用効果）
温度変化によって、射出光線の射出角度がほとんど変化しない分光器を使用することによって、１チャンネルの帯域の広い波長選択スイッチを実現することができる。
【００７６】
本発明は、上述した発明の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々変更を加え得るものである。
【産業上の利用可能性】
【００７７】
以上のように、本発明は、温度変化があっても分散特性の変化が十分に小さい分光器とそのような分光装置を使用した波長選択スイッチを提供することができ、例えば光学系の分野において有用である。
【符号の説明】
【００７８】
１０１  スリット
１０２  コリメータ
１０３  分光部
１０４  コリメータ
１０５  受光素子アレイ
１４０  補正プリズム
１５０  グリズム
１５１  光学回折面
１６０  回折レンズ
３００  分光器
Ｌλ１、Ｌλ２  光束
ＡＬ  アフォーカス光学系
Ｌ１、Ｌ２  レンズ
Ｍ  ミラー
【図１】
2012145402.tif 000018
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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