(57)【要約】【課題】動流調整を行うアイドル運転条件よりも低パルス領域における個体間パルス幅に対する動流ばらつきを低減できる電磁式燃料噴射弁及びそれを用いた内燃機関の制御装置を提供することにある。【解決手段】電磁式燃料噴射弁１０は、固定コア１０７と、固定コアの外周側に配置されたコイル１０５と、固定コアの下端部に対面するアンカー１０２と、下端部に弁座が形成された可動子１１３と、燃料噴射弁の中心軸である固定コアの貫通孔に沿って圧入された調整子５４とを有する。電磁式燃料噴射弁１０は、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で大きい特性を有するものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で大きく、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で小さいものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で小さくするように調整子５４が調整されたものである。【選択図】図１
2012145082.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定コアと、該固定コアの外周側に配置されたコイルと、前記固定コアの下端部に対面するアンカーと、下端部に弁座が形成された可動子と、燃料噴射弁の中心軸である前記固定コアの貫通孔に沿って圧入された調整子を有し、
上端を該調整子によって軸方向に固定され、下端を該可動子を弁座に向かって押付けられるようにスプリングを配置し、
前記コイルへ通電することにより磁気吸引力を発生させて、前記アンカーと前記可動子を前記固定コアに吸引するよう構成した電磁式燃料噴射弁であって、
静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で大きい特性を有するものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で大きく、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で小さいものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で小さくするように前記調整子が調整されたことを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１の電磁式燃料噴射弁において、
動流調整時の動流q0が、q0=qm÷Qstm×Qst ÷y×xで表されることを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
【請求項３】
内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴霧する電磁式燃料噴射弁を有する内燃機関に用いられ、
前記電磁式燃料噴射弁による燃料噴射を制御する内燃機関の制御装置であって、
前記電磁式燃料噴射弁は、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で大きい特性を有するものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で大きく、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で小さいものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で小さくするように調整子が調整されたものであり、
前記内燃機関の低負荷・低回転の運転状態において、アイドル点以下のパルス幅により電磁式燃料噴射弁の制御を行うことを特徴とする内燃機関の制御装置。
【請求項４】
請求項３の内燃機関の制御装置において、
前記電磁式燃料噴射弁は、動流調整時の動流q0が、q0=qm÷Qstm×Qst ÷y×xで表されることを特徴とする内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電磁式燃料噴射弁及びそれを用いた内燃機関の制御装置に係り、特に、自動車用筒内噴射ガソリンエンジンに用いるに好適な電磁式燃料噴射弁及びそれを用いた内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関、特に筒内燃料噴射システムに用いられる電磁式燃料噴射弁においては、排気ガス・燃費に対する規制や要求を満足するため小流量から大流量まで広い制御範囲を要求されている。そのため、電磁式燃料噴射弁は、内部の流量調整機構により動流調整を実施して、寸法ばらつきなどで発生する個体間の流量ばらつきを必要な範囲まで抑制して入力パルス幅による流量の制御を可能にしている。このとき、個体間の流量ばらつきが大きいと各気筒間での燃焼状態が異なるため、エンジンの振動や音が大きくなり、また、排気ガス中の未燃炭化水素やすすが発生する原因ともなる。
【０００３】
そこで、従来は、一般的には、アイドル運転時における振動や音を低減するため、アイドル運転における個体間の流量ばらつきが最も低減できるように、アイドル運転条件におけるパルス幅と流量により動流調整を実施している（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１５０３４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、自動車の走行モードにより下り坂運転時など燃料をカットして走行した後に加速すると、アイドル運転時より低負荷・低回転状態での運転となる。必要な流量がアイドル運転時より小さくなるため、制御可能な範囲の最小の流量で燃料を噴射しても、急なエンジン回転数の増加による加速ショックを生じる。
【０００６】
また、電磁式燃料噴射弁の個体間の流量ばらつきが大きいと気筒間の燃焼がばらつくことでエンジン振動が大きく、エンジン回転数のばらつきにより加速が安定せず、排気ガス中の未燃炭化水素やすすが多く発生する原因ともなる。
【０００７】
それに対して、特許文献１記載のものでは、アイドル運転条件における動流調整を行っているため、動流調整を実施したアイドル運転条件におけるパルス幅から離れると個体間の流量ばらつきが大きくなる。特に、アイドル運転条件より低流量側においては、流量の絶対値が小さい分、パルス幅に対する動流ばらつきの影響は大きいものである。
【０００８】
本発明の目的は、動流調整を行うアイドル運転条件よりも低パルス領域における個体間パルス幅に対する動流ばらつきを低減できる電磁式燃料噴射弁及びそれを用いた内燃機関の制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
（１）上記目的を達成するために、本発明は、固定コアと、該固定コアの外周側に配置されたコイルと、前記固定コアの下端部に対面するアンカーと、下端部に弁座が形成された可動子と、燃料噴射弁の中心軸である前記固定コアの貫通孔に沿って圧入された調整子を有し、上端を該調整子によって軸方向に固定され、下端を該可動子を弁座に向かって押付けられるようにスプリングを配置し、前記コイルへ通電することにより磁気吸引力を発生させて、前記アンカーと前記可動子を前記固定コアに吸引するよう構成した電磁式燃料噴射弁であって、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で大きい特性を有するものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で大きく、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で小さいものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で小さくするように前記調整子が調整されたものである。  
かかる構成により、動流調整を行うアイドル運転条件よりも低パルス領域における個体間パルス幅に対する動流ばらつきを低減できるものとなる。
【００１０】
（２）上記（１）において、好ましくは、動流調整時の動流q0が、q0=qm÷Qstm×Qst ÷y×xで表されるものである。
【００１１】
（３）また、上記目的を達成するために、本発明は、内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴霧する電磁式燃料噴射弁を有する内燃機関に用いられ、前記電磁式燃料噴射弁による燃料噴射を制御する内燃機関の制御装置であって、前記電磁式燃料噴射弁は、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で大きい特性を有するものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で大きく、静流Qstが静流目標Qstmの公差±y％の内で小さいものは動流q0を動流目標qmの公差±x％の内で小さくするように調整子が調整されたものであり、前記内燃機関の低負荷・低回転の運転状態において、アイドル点以下のパルス幅により電磁式燃料噴射弁の制御を行うようにしたものである。  
かかる構成により、動流調整を行うアイドル運転条件よりも低パルス領域における個体間パルス幅に対する動流ばらつきを低減でき、アイドル点以下の低回転数の領域でも、精度良く燃料流量を制御できるものとなる。
【００１２】
（４）上記（３）において、好ましくは、前記電磁式燃料噴射弁は、動流調整時の動流q0が、q0=qm÷Qstm×Qst ÷y×xで表されるものである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、動流調整を行うアイドル運転条件よりも低パルス領域における個体間パルス幅に対する動流ばらつきを低減できるものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の構成を示す断面図である。
【図２】本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の動作説明図である。
【図３】本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の流量特性図である。
【図４】本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の流量特性図である。
【図５】比較例としての電磁式燃料噴射弁の流量特性図である。
【図６】比較例としての電磁式燃料噴射弁の流量特性図である。
【図７】本発明の他の実施形態による電磁式燃料噴射弁の動流バラツキ調整装置の構成を示すブロック図である。
【図８】本発明の他の実施形態による電磁式燃料噴射弁の動流バラツキ調整装置の調整原理の説明図である。
【図９】本発明の各実施形態による電磁式燃料噴射弁を用いた内燃機関システムの構成を示すブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、図１〜図６を用いて、本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の構成及び流量調整方法について説明する。  
最初に、図１及び図２を用いて、本実施形態による電磁式燃料噴射弁の構成について説明する。  
図１は、本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の構成を示す断面図である。図２は、本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の動作説明図である。
【００１６】
本実施形態の電磁式燃料噴射弁１０において、弁体１１４の上端部には、ロッド部１１４Ａの直径より大きい外径を有する段付き部１３３を有する頭部１１４Ｃが設けられている。頭部１１４Ｃには、スプリング１１０の着座面が設けられている。
【００１７】
ロッド部１１４Ａの外周部は、ガイド部材１１５と可動子ガイド１１３によって、まっすぐ上下に往復運動できるように保持されている。
【００１８】
弁体１１４の先端は、電磁コイル１０５に通電していない閉弁状態においては、スプリング１１０の付勢力によってオリフィスカップ１１６と当接しており、燃料の流れを燃料噴射孔１１６Ａから遮断している。
【００１９】
電磁コイル１０５は、固定コア１０７の外周部に配置されており、ハウジング１０３、ノズル１０１、弁体１１４と圧入勘合されて一体構造であるアンカー１０２を介して矢印２０１で示すトロイダル状の磁気通路が形成されている。
【００２０】
また、電磁コイル１０５は、導体１０９の先端部に形成されたコネクタ１２１にはバッテリ電圧より電力を供給するプラグが接続され、図示しないコントローラによって通電、非通電が制御される。
【００２１】
電磁コイル１０５に通電中は、磁気通路２０１を通る磁束によって、固定コア１０７の下端部に対面するアンカー１０２と、固定コア１０７との間の磁気ギャップに磁気吸引力が発生する。アンカー１０２がスプリング１１０の設定荷重を超える力で吸引されることで上方へ動き、固定コア１０７の下端面に衝突するまで移動する。その結果、弁体１１４の先端がオリフィスカップ１１６から離れて開弁状態となり，固定コア１０７中心部の燃料通路である貫通孔から供給された燃料を噴射孔１１６から燃焼室内へ噴射する。
【００２２】
電磁コイル１０５への通電が断たれると磁気通路２０１の磁束が消滅し、磁気吸引ギャップにおける磁気吸引力も消滅する。この状態では、弁体１１４を閉弁方向に押すスプリング１１０のばね力が可動子（アンカー１０２、弁体１１４）に作用する。その結果、弁体１１４の先端はオリフィスカップ１１６に接触する閉弁位置に押し戻される。
【００２３】
スプリング１１０の弁体１１４との逆側の上端面には、調整子５４が当接している。調整子５４は、固定コア１０７の内径部に圧入され固定されており、調整子５４の固定コア１０７の上端面からの圧入深さによりスプリング１１０の弁体１１４への付勢力を調節できる。調整子５４は、その上端の溝にマイナスドライバーの先端を係合することで回転でき、それにより、固定コア１０７の上端面からの圧入深さを変えることができる。
【００２４】
ここで、図２を用いて、コントローラへの入力パルスと弁体１１４のリフト量との関係について説明する。コントローラへの入力パルスがＯＮになると、電磁コイル１０５に通電される。電磁コイル１０５に通電された後、開弁遅れ時間Ｔａの後に弁体１１４が開弁する。また、入力パルスがＯＦＦになると、閉弁遅れ時間Ｔｂの後に弁体１１４は閉弁する。ここで、入力パルスのパルス幅をＴｉとする。
【００２５】
調整子５４によってスプリング１１０の付勢力を強くすると弁体１１４にかかる閉弁方向への力が強くなるため、開弁遅れ時間Ｔａは長く、閉弁遅れ時間Ｔｂは早くなり、図２の点線に近づく。すると同じパルス幅Ｔiでも開弁状態である時間が減少して１回の噴射あたりの流量である動流qが低減する。
【００２６】
次に、図３〜図６を用いて、本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の流量調整方法について説明する。  
図３及び図４は、本発明の一実施形態による電磁式燃料噴射弁の流量特性図であり、図５及び図６は、比較例としての電磁式燃料噴射弁の流量特性図である。
【００２７】
ここで、図１に示した電磁式燃料噴射弁のフルリフト状態の流量である噴射率を静流Qstとする。静流Qstは、弁体１１４のフルリフト量ばらつきや、燃料噴射孔１１６Ａの流路面積のばらつきなどによってばらつきが生じ、静流目標値Qstmに対して公差±y％以内と定められている。静流ばらつきをさらに低減するためには、関連する各部品の寸法精度を向上させる必要があり、設備投資や加工時間の延長が必要になるため難しいものである。
【００２８】
従って、製造された全ての燃料噴射弁に対して、静流Qstを計測し、その計測値が静流目標値Qstm±y％以内の物を規格内の燃料噴射弁として、以下の動流バラツキ調整の対象とする。計測値が静流目標値Qstm±y％から外れたものは、不良品として廃棄される。
【００２９】
従来の動流バラツキ調整は、次のように行っている。まず、アイドル運転時における振動や音を低減するため、アイドル運転における個体間の流量ばらつきが最も低減できるように、アイドル運転条件におけるパルス幅と目標流量により動流調整を実施している。
【００３０】
そして、計測値が静流目標値Qstm±y％以内の物に対して、流量測定を行いながら動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qmの公差±ｘ％以内になるまで調整子５４の圧入位置を調整して動流調整を行うことで、製造過程で発生する個体間ばらつきを抑制する。動流調整点のパルス幅T0は、アイドル運転条件におけるパルス幅である。すなわち、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm±ｘ％以内となればよいものである。このとき、動流調整点のパルス幅T0における動流q0が、目標の動流qm±ｘ％以内のどの値となるかまでは従来は特に気にしてないものである。
【００３１】
それに対して、本実施形態では、次のように、動流バラツキ調整を行うようにしている。
【００３２】
前述したように、製造された全ての燃料噴射弁の内、静流Qstの計測値が静流目標値Qstm±y％以内の物が規格内の燃料噴射弁として、動流バラツキ調整の対象となる。従って、動流バラツキ調整の対象となるものは、１）静流Qstの計測値が静流目標値Qstm＋y％のものも、２）静流Qstの計測値が静流目標値Qstm−y％のものもある。これらの静流時の特性の相違に応じて、本実施形態では、動流バラツキ調整の調整点も異なるようにしている。
【００３３】
すなわち、動流バラツキ調整では、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm±ｘ％以内となるように調整するものであるが、そのとき、１）測定した静流Qstが静流目標Qstmに対して大きい電磁式燃料噴射弁は動流q0を動流目標qm±x％の公差内で大きくなるように調整子５４を調整し、２）静流Qstの小さいものは動流q0を動流目標qm±x％の公差内で小さくなるように調整子５４を調整するようにしている。
【００３４】
ここで、以上のように動流バラツキ調整を行った場合と、従来の動流バラツキ調整を行った場合について、図３〜図６を用いて説明する。
【００３５】
図３において、横軸は燃料噴射弁に印加するパルス幅Ｔ（ｍＳ）を示し、縦軸は動流ｑ（ｍｍ３／ｓｔ）を示している。なお、動流ｑにおいて、「ｓｔ」は、図１に示した弁体１１４の１ストローク辺りの流量を示すことを示している。
【００３６】
図３の動流qとパルス幅Tiの関係は、下記式（１）、  
q=Qst×(Ti−T0)＋q0  …（１）
のように表される。  
図３において、実線Ａ１は、測定した静流Qstが静流目標Qstmに対して大きい電磁式燃料噴射弁，すなわち、静流Qstの計測値が静流目標値Qstm＋y％の電磁式燃料噴射弁である。このような燃料噴射弁に対しては、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm＋ｘ％となるように、調整子５４を調整する。
【００３７】
また、破線Ａ２は、測定した静流Qstが静流目標Qstmに対して小さい電磁式燃料噴射弁，すなわち、静流Qstの計測値が静流目標値Qstm−y％の電磁式燃料噴射弁である。このような燃料噴射弁に対しては、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm−ｘ％となるように調整子５４を調整する。
【００３８】
次に、図４を用いて、図３に示したように動流バラツキ調整を行った場合の、動流偏差について説明する。
【００３９】
図３にて説明したように、実線Ａ１の特性を有する燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0は、その誤差（偏差）が＋ｘ％となるように、調整子５４が調整される。図４は、このように調整された燃料噴射弁について、パルス幅Ｔとそのときの誤差の関係を示している。
【００４０】
そして、動流調整点のパルス幅T0よりもパルス幅ΔＴ１だけ小さい、パルス幅Ｔ１における動流偏差は、−ｚ％となっている。
【００４１】
また、図３にて説明したように、破線Ａ２の特性を有する燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0は、その誤差（偏差）が−ｘ％となるように、調整子５４が調整される。図４は、このように調整された燃料噴射弁について、パルス幅Ｔとそのときの誤差の関係を示している。
【００４２】
そして、動流調整点のパルス幅T0よりもパルス幅ΔＴ１だけ小さい、パルス幅Ｔ１における動流偏差は、＋ｚ％となっている。
【００４３】
次に、図５及び図６を用いて比較例について説明する。
【００４４】
図５において、図３と同様に、横軸は燃料噴射弁に印加するパルス幅Ｔ（ｍＳ）を示し、縦軸は動流ｑ（ｍｍ３／ｓｔ）を示している。
【００４５】
図５おいて、点線Ｂ１−１及び実線Ｂ１−２は、測定した静流Qstが静流目標Qstmに対して大きい電磁式燃料噴射弁，すなわち、静流Qstの計測値が静流目標値Qstm＋y％の電磁式燃料噴射弁である。
【００４６】
このような燃料噴射弁に対して、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm±ｘ％となるように、調整子５４を調整した結果、点線Ｂ１−１に示す燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm−ｘ％となったものとする。
【００４７】
また、実線Ｂ１−２に示す燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm±０％となったものとする。
【００４８】
また、一点鎖線Ｃ２−１，破線Ｃ２−２は、測定した静流Qstが静流目標Qstmに対して小さい電磁式燃料噴射弁，すなわち、静流Qstの計測値が静流目標値Qstm−y％の電磁式燃料噴射弁である。
【００４９】
このような燃料噴射弁に対して、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm±ｘ％となるように、調整子５４を調整した結果、一点鎖線Ｃ２１−１に示す燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm＋ｘ％となったものとする。
【００５０】
また、破線Ｃ２−２に示す燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0が、目標の動流qm±０％となったものとする。
【００５１】
そして、図６は、図５に示したＢ１−１，Ｂ１−２，Ｃ２−１，Ｃ２−２の特性に調整された比較例の燃料噴射弁の動流偏差を示している。
【００５２】
図５にて説明したように、点線Ｂ１−１の特性を有する燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0は、その誤差（偏差）が−ｘ％となるように、調整子５４が調整される。図６は、このように調整された燃料噴射弁について、パルス幅Ｔとそのときの誤差の関係を示している。
【００５３】
そして、動流調整点のパルス幅T0よりもパルス幅ΔＴ２だけ小さい、パルス幅Ｔ２における動流偏差は、−ｚ％となっている。
【００５４】
また、図５にて説明したように、一点鎖線Ｃ２−１の特性を有する燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0は、その誤差（偏差）が＋ｘ％となるように、調整子５４が調整される。図６は、このように調整された燃料噴射弁について、パルス幅Ｔとそのときの誤差の関係を示している。
【００５５】
そして、動流調整点のパルス幅T0よりもパルス幅ΔＴ２だけ小さい、パルス幅Ｔ２における動流偏差は、＋ｚ％となっている。
【００５６】
さらに、図５にて説明したように、実線Ｂ１−２の特性を有する燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0は、その誤差（偏差）が±０ｘ％となるように、調整子５４が調整される。図６は、このように調整された燃料噴射弁について、パルス幅Ｔとそのときの誤差の関係を示している。
【００５７】
そして、動流調整点のパルス幅T0よりもパルス幅ΔＴ３だけ小さい、パルス幅Ｔ３における動流偏差は、−ｚ％となっている。
【００５８】
また、図５にて説明したように、破線Ｃ２−２の特性を有する燃料噴射弁は、動流調整点のパルス幅T0においての動流q0は、その誤差（偏差）が±０％となるように、調整子５４が調整される。図６は、このように調整された燃料噴射弁について、パルス幅Ｔとそのときの誤差の関係を示している。
【００５９】
そして、動流調整点のパルス幅T0よりもパルス幅ΔＴ３だけ小さい、パルス幅Ｔ３における動流偏差は、＋ｚ％となっている。
【００６０】
ここで、図４と図６を比較し、動流偏差が±ｚ％の範囲内に収まるパルス幅Ｔについて見ると、図４に示した本実施形態による動流バラツキ調整を行った場合には、図６に示した比較例の場合に比べて、より低流量側でも動流バラツキを小さくできる。すなわち、動流調整を行うアイドル運転条件よりも低パルス領域における個体間パルス幅に対する動流ばらつきを低減できる。
【００６１】
以上の動流調整方法をとることで、アイドル点以下の動流偏差の個体間ばらつきを、関連する各部品の寸法精度の向上をしなくても抑制できる。
【００６２】
次に、図７及び図８を用いて、本発明の他の実施形態による電磁式燃料噴射弁の流量調整方法について説明する。なお、本実施形態による電磁式燃料噴射弁の構成は、図１に示したものと同様である。  
図７は、本発明の他の実施形態による電磁式燃料噴射弁の動流バラツキ調整装置の構成を示すブロック図である。図８は、本発明の他の実施形態による電磁式燃料噴射弁の動流バラツキ調整装置の調整原理の説明図である。
【００６３】
本実施形態では、図１に示した構成を有する燃料噴射弁１０の動流バラツキ調整のための構成として、動流バラツキ調整装置３００と、調整子回転手段３１０と、流量検出手段３２０とを備えている。
【００６４】
調整子回転手段３１０は、図１に示した燃料噴射弁の調整子５４の上部の溝と係合するドライバのような係合手段と、この係合手段を回転駆動するモータのような動力源とから構成される。
【００６５】
流量検出手段３２０は、動流バラツキ調整装置３００から動流調整点のパルス幅T0を燃料噴射弁１０に印加したときに、燃料噴射弁１０の流量ｑ０を検出する。
【００６６】
動流バラツキ調整装置３００には、予め、静流Qstの計測値が入力している。ここで、入力した静流Qstの計測値は、静流目標値Qstm＋y％の特性を有する電磁式燃料噴射弁とする。
【００６７】
動流バラツキ調整装置３００は、調整子回転手段３１０を用いて、燃料噴射弁１０の調整子５４を回転し、そのときの調整された燃料噴射弁１０の流量ｑ０を流量検出手段３２０により検出する。
【００６８】
そして、動流バラツキ調整装置３００は、以下の式（２）、
q0=qm÷Qstm×Qst ÷y×x  …(２)
を満たすように、測定した静流Qstが静流目標Qstmに対して大きい電磁式燃料噴射弁は動流q0を動流目標qm±x％の公差内で大きく、静流Qstの小さいものは動流q0を動流目標qm±x％の公差内で小さくする。
【００６９】
この点について、図８を用いて説明するに、例えば、静流目標値Qstm＋０．５y％の場合には、動流目標qm±０．５x％となるように、調整子５４を調整する。
【００７０】
次に、図９を用いて、本発明の各実施形態による電磁式燃料噴射弁を用いた内燃機関システムの構成について説明する。  
図９は、本発明の各実施形態による電磁式燃料噴射弁を用いた内燃機関システムの構成を示すブロック図である。
【００７１】
最初に、内燃機関の構成について説明する。内燃機関の燃焼室ＣＣの上部には、吸気弁Ｖｉｎ及び排気弁Ｖｅｘは配置されている。吸気弁Ｖｉｎが開くことで、吸気管から吸気Ａｉｎが燃焼室内に導入される。また、排気弁Ｖｅｘが開くことで、燃焼室内の排気ＥＸｏｕｔが排気管から外部に排出される。
【００７２】
また、内燃機関は、燃焼室ＣＣの内部に燃料を直接噴霧する電磁式燃料噴射弁１０を備えている。燃料噴射弁１０から噴射された燃料噴霧は、吸気管から導入された吸気Ａｉｎと混合される。吸気と混合された燃料噴霧は、燃料室の上部に取り付けられた点火プラグＩＰによって着火され、燃焼する。なお、点火プラグを用いずに、圧縮着火するものであってもよいものである。また、排気管には排気ＥＸｏｕｔの中の酸素濃度を検出する酸素濃度センサＯＳが設けられている。
【００７３】
内燃機関の制御装置（ＥＣＵ）２００には、アクセルペダルの踏み込み量を検出するアクセル開度センサＡＳによって検出されたアクセルペダルの踏み込み量の情報や、酸素濃度センサＯＳによって検出された酸素濃度の情報が入力する。ここで、アクセルペダルの踏み込み量の情報は、運転者の意思を示す情報である。また、酸素濃度の情報は、内燃機関を搭載した車両の運転状態を示す情報である。内燃機関の制御装置２００には、他の運転者の意思を示す情報や、車両の運転状態を示す情報も入力する。
【００７４】
内燃機関の制御装置２００は、運転者の意思を示す情報や、車両の運転状態を示す情報に基づいて、点火プラグＩＰの点火時期や、電磁式燃料噴射弁１０の燃料噴射タイミングや燃料噴射量を制御する。
【００７５】
ここで、電磁式燃料噴射弁１０は、図１に示した構成を有するものであり、図２若しくは図７にて説明した方法により、調整子５４が調整され、低燃料側の動流偏差が小さく、制御可能な最小流量が小さくできるようになっているものである。従って、内燃機関の制御装置２００は、アイドル点以下の動流偏差の個体間ばらつきを抑制でき、アイドル点以下の低回転数の領域でも、精度良く燃料流量を制御できるものとなっている。
【００７６】
以上説明したように、本実施形態によれば、動流調整を行うアイドル運転条件よりも低パルス領域における個体間パルス幅に対する動流ばらつきを低減できる。したがって、アイドル点以下の低回転数の領域でも、精度良く燃料流量を制御できる。
【符号の説明】
【００７７】
１０…電磁式燃料噴射弁
５４…調整子
１０１…ノズルホルダ
１０２…アンカー
１０３…ハウジング
１０５…電磁コイル
１０７…固定コア
１１０…スプリング
１１３…可動子ガイド
１１４…可動子
１１５…ガイド部材
１１６…オリフィスカップ
１２１…コネクタ
２００…内燃機関の制御装置
３００…動流バラツキ調整装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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