(57)【要約】【課題】ステンレス鋼、低炭素鋼等の溶着を発生しやすい被削材の切削加工において硬質被覆層がすぐれた耐溶着性を発揮する表面被覆切削工具を提供する。【解決手段】ＷＣ超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメットからなる工具基体の表面に、（ａ）Ｔｉ化合物層からなる下部層、（ｂ）酸化アルミニウム層からなる中間層、（ｃ）第１上部層と第２上部層とからなる上部層、からなる硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、上記第１上部層は、上記中間層に接して形成され、０．５〜５μｍの平均層厚を有し、層中の平均塩素濃度が０．２〜２原子％であるＴｉ化合物層であって、上記第２上部層は、切れ刃稜線部以外では上記第１上部層に接して形成され、０．２〜５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層または平均塩素濃度が０．１原子％以下のＴｉ化合物層であって、上記上部層は、切れ刃稜線部において第２上部層が存在せず上記第１上部層が露出して形成されている。【選択図】  図１
2012192480.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層は、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ、１〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層からなる下部層、
（ｂ）０．１〜１５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層からなる中間層、
（ｃ）第１上部層と第２上部層とからなる上部層、
上記（ａ）〜（ｃ）からなる硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
上記第１上部層は、上記中間層に接して形成され、０．５〜５μｍの平均層厚を有し、層中の平均塩素濃度が０．２〜２原子％であるＴｉ化合物層であって、
上記第２上部層は、切れ刃稜線部以外では上記第１上部層に接して形成され、０．２〜５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層または平均塩素濃度が０．１原子％以下のＴｉ化合物層であって、
上記上部層は、切れ刃稜線部において、上記第２上部層が存在せず上記第１上部層が露出して形成されていることを特徴とする表面被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ステンレス鋼、低炭素鋼等の溶着を発生しやすい被削材の切削加工において、硬質被覆層がすぐれた耐溶着性を発揮し、溶着チッピング等の異常損傷の発生を抑制した表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に、
（ａ）下部層が、いずれも化学蒸着形成された、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの２層以上からなるＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層が、化学蒸着形成された酸化アルミニウム（以下、Ａｌ２Ｏ３で示す）層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆工具が知られており、この被覆工具は、各種の鋼や鋳鉄などの切削加工に用いられていることが知られている。
【０００３】
ただ、上記の被覆工具を、ステンレス鋼や低炭素鋼の切削加工に用いた場合には、切削加工時の高熱によって切れ刃に溶着が発生しやすく、また、この溶着物が剥離することにより、溶着チッピングに代表される異常損傷が発生し、これを原因として溶着チッピング等の異常損傷が発生するという問題があった。
【０００４】
このような溶着、異常損傷の発生を防止するべく、被覆工具の耐溶着性、潤滑性を高める技術が提案されている。
【０００５】
例えば、引用文献１には、硬質被覆層に潤滑性を付与するために、硬質被覆層表面に、例えば、塩素等のハロゲン成分をイオン注入し、硬質被覆層中にハロゲン成分を含有させた被覆工具が提案されている。
【０００６】
また、引用文献２には、耐溶着性と耐摩耗性を向上するべく、硬質被覆層の最表面を塩素含有層で構成した被覆工具が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】国際公開第２００４／０９６４７３号
【特許文献２】特開２００４−３２２２２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
近年の切削加工における省力化および省エネ化の要求は強く、これに伴い、被覆工具は一段と過酷な条件下で使用されるようになってきているが、特に、溶着性の高いステンレス鋼や低炭素鋼等を高速切削条件で切削した場合には、切削加工時の高熱によって切れ刃に溶着が発生しやすく、また、この溶着物が剥離することにより、溶着チッピングに代表される異常損傷が発生し、その結果、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００９】
また、特許文献１、２に示される被覆工具においては、潤滑性、耐溶着性についてある程度の改善はみられるものの、硬質被覆層の全表面に塩素が含有されていることから、硬質被覆層表面の耐摩耗性低下が激しく、所望の性能を得るには不十分であった。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、溶着性の高い被削材を高速条件で切削加工した場合でも、耐溶着性にすぐれ、かつ、被覆工具の長寿命化を図り得る硬質被覆層について鋭意研究を行った結果、以下の知見を得た。
【００１１】
本発明者等は、被覆工具の耐溶着性、潤滑性が最も必要とされる切れ刃稜線部においては、硬質被覆層の最表面に塩素を含有する層を（露出）形成することにより耐溶着性、潤滑性を確保するとともに、その一方、切れ刃稜線部以外、例えば、すくい面、逃げ面、においては、通常のＡｌ２Ｏ３層あるいはＴｉ化合物層を形成することによって、耐溶着性、潤滑性に優れた被膜を構成し、結果として耐異常損傷性に優れた被覆工具が得られることを見出したのである。
【００１２】
そして、上記被覆工具の作製方法の一例は、例えば、次の通りである。
（ａ）工具基体表面に、通常のＴｉ化合物層からなる下部層を蒸着形成し、
（ｂ）下部層の上に、通常のＡｌ２Ｏ３層からなる中間層を蒸着形成し、
（ｃ）その後、中間層上に上部層を蒸着形成するにあたり、上部層を第１上部層と第２上部層との複層構造とし、
（ｄ）まず、塩素を含有するＴｉ化合物層からなる第１上部層を、中間層表面に蒸着形成し、
（ｅ）次いで、実質的に塩素を含有しない通常のＴｉ化合物層あるいは塩素含有量が第１上部層よりも少ない通常のＴｉ化合物層または通常のＡｌ２Ｏ３層からなる第２上部層を蒸着形成し、
（ｆ）その後、切れ刃稜線部に形成されている第２上部層を、機械処理等により除去することにより、
（ｇ）切れ刃稜線部において、第２上部層が存在せず、塩素を含有するＴｉ化合物層からなる第１上部層が露出して形成された被覆工具を作製することができる。
【００１３】
この発明の被覆工具は、切れ刃稜線部のみに、塩素を含有するＴｉ化合物層（第１上部層）が露出して形成されていることにより、切れ刃には被削材の溶着や構成刃先の発生が防止され、その結果、硬質被覆層の耐摩耗性、靭性を低下させることなく、耐溶着性、潤滑性を向上することができる。
【００１４】
また、切れ刃稜線部以外の、例えば、すくい面、逃げ面、には、第１上部層の表面を覆って第２上部層（通常のＡｌ２Ｏ３層あるいはＴｉ化合物層）が形成されているため、耐摩耗性を確保することができ、さらに、機械的衝撃等によって例えば第２上部層に亀裂が生じた場合でも、第１上部層の存在によって、硬質被覆層の深部にまで亀裂が進展することが防止され、耐チッピング性も向上し、長期の使用にわたって、すぐれた切削性能が発揮され、被覆工具の長寿命化を図ることができる。
【００１５】
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、
「  炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層は、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ、１〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層からなる下部層、
（ｂ）０．１〜１５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層からなる中間層、
（ｃ）第１上部層と第２上部層とからなる上部層、
上記（ａ）〜（ｃ）からなる硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
上記第１上部層は、上記中間層に接して形成され、０．５〜５μｍの平均層厚を有し、層中の平均塩素濃度が０．２〜２原子％であるＴｉ化合物層であって、
上記第２上部層は、切れ刃稜線部以外では上記第１上部層に接して形成され、０．２〜５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層または平均塩素濃度が０．１原子％以下のＴｉ化合物層であって、
上記上部層は、切れ刃稜線部において、上記第２上部層が存在せず上記第１上部層が露出して形成されていることを特徴とする表面被覆切削工具。」
に特徴を有するものである。
【００１６】
本発明について、以下に詳細に説明する。  
下部層のＴｉ化合物層：
Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上のＴｉ化合物層からなる下部層は、通常の化学蒸着条件で形成することができ、それ自体が高温強度を有し、これの存在によって硬質被覆層が高温強度を具備するようになるほか、工具基体とＡｌ２Ｏ３からなる中間層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用をもつが、その合計平均層厚が１μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その合計平均層厚が２０μｍを越えると、チッピングを発生しやすくなることから、その合計平均層厚を１〜２０μｍと定めた。
中間層のＡｌ２Ｏ３層：
中間層を構成するＡｌ２Ｏ３層は、硬質被覆層の耐摩耗性を担保する作用があるが、その平均層厚が０．１μｍ未満では、長期の使用に亘っての耐摩耗性を確保することができず、一方、その平均層厚が１５μｍを越えるとＡｌ２Ｏ３結晶粒の粗大化による高温硬さ、高温強度が低下しやすくなり、高速切削加工時の耐チッピング性、耐摩耗性が低下するようになることから、その平均層厚を０．１〜１５μｍと定めた。
上部層のうちの第１上部層：
上部層のうち、前記Ａｌ２Ｏ３層に直接接して形成される第１上部層は、層中の平均塩素濃度が０．２〜２原子％であるＴｉ化合物層によって構成する。
【００１７】
ここで、第１上部層のＴｉ化合物層は、下部層について述べたＴｉ化合物層、即ち、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなるＴｉ化合物層、でよく、平均濃度０．２〜２原子％の塩素を含有する点で、下部層のＴｉ化合物層とは異なる。
【００１８】
第１上部層中の平均塩素濃度が０．２原子％未満では、切れ刃稜線部に第１上部層が露出形成されていても、溶着性の高いステンレス鋼、低炭素鋼等の高熱発生を伴う高速切削加工において、十分な耐溶着性、潤滑性を発揮することができないため溶着チッピング等の耐異常損傷性を向上させることができず、一方、平均塩素濃度が２原子％を超えると、第１上部層の靭性が急激に低下し、例えば、切れ刃稜線部における被削材との接触による僅かな機械的衝撃によっても、層の剥落が生じやすくなることから、第１上部層の平均塩素濃度は０．２〜２原子％と定める。  
【００１９】
さらに、切れ刃稜線部以外、例えば、逃げ面、すくい面等、に形成された第１上部層は、例えば、この上に形成される第２上部層に発生した亀裂が、硬質被覆層の深部に進展しようとする場合、亀裂の進展を抑制する作用を有することから、その結果、硬質被覆層の耐チッピング性を向上させる。
【００２０】
また、第１上部層の平均層厚が０．５μｍ未満では、長期の使用に亘って十分な耐溶着性、潤滑性を発揮することができず、一方、平均層厚が５μｍを超えると、耐衝撃性が低下することから、第１上部層の平均層厚は０．５〜５μｍと定める。
【００２１】
第１上部層の成膜は、
例えば、通常の化学蒸着装置を用い、
反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜３％、ＣＨ３ＣＮ：０．１〜０．９％、ＣＯ：０〜２％、Ｎ２：２５〜８０％、Ｈ２：残り、
反応雰囲気温度：７００〜８７０  ℃、
反応雰囲気圧力：７〜１００  ｋＰａ、
の条件で蒸着することによって形成することができる。
【００２２】
この成膜条件の内では、反応雰囲気温度を通常より低温（７００〜８７０℃）にし、成膜されたＴｉ化合物層（上記の例では、ＴｉＣＮ層）中に、平均濃度０．２〜２原子％の塩素を含有させることができる。
上部層のうちの第２上部層：
上記第１上部層上に蒸着形成される第２上部層は、通常の化学蒸着によって形成されるＡｌ２Ｏ３層、または、実質的に塩素を含有しない通常のＴｉ化合物層、または、第１上部層に比して平均塩素濃度が低い（０．１原子％以下）Ｔｉ化合物層によって構成する。
【００２３】
ここで、第１上部層のＴｉ化合物層は、下部層のところで述べたＴｉ化合物層、即ち、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなるＴｉ化合物層、でよいが、実質的に塩素を含有せず、あるいは、含有されたとしても平均塩素濃度は０．１原子％以下であることが必要である。
【００２４】
第１上部層が塩素を含有するＴｉ化合物層として構成されているため、第２上部層中にも塩素が微量含有される場合があるが、第２上部層中の平均塩素濃度が０．１原子％を超える場合には、第２上部層の強度、硬さおよび靭性が不十分となるからである。
【００２５】
また、第２上部層の平均層厚が０．２μｍ未満では、長期の使用にわたってすぐれた耐摩耗性を発揮することができず、一方、第２上部層の平均層厚が５μｍを超えると、チッピングを発生しやすくなることから、第２上部層の平均層厚は０．２〜５μｍと定める。
【００２６】
第１上部層と第２上部層とからなる上部層を蒸着形成した後、例えば、切れ刃稜線部に機械処理を施すことによって、第２上部層を除去し、第１上部層のみを露出させる。
【００２７】
具体的には、研磨粒子を含有したナイロンブラシにて切れ刃稜線部を機械的に処理すること、または、弾性砥石にて機械的処理をすることにより、第２上部層を除去し、第１上部層を露出させることができる。
【００２８】
図１には、切れ刃稜線部の上部層として、第１上部層が露出形成されており、また、切れ刃稜線部以外の逃げ面、すくい面等では、第１上部層と第２上部層によって上部層が構成されている、本発明被覆工具の硬質被覆層層構造の概略断面模式図を示す。
【発明の効果】
【００２９】
この発明の被覆工具は、工具基体表面に、硬質被覆層として、Ｔｉ化合物層からなる下部層、Ａｌ２Ｏ３層からなる中間層、平均塩素濃度が高い第１上部層および実質的に塩素を含有しない（最大０．１原子％）Ｔｉ化合物層またはＡｌ２Ｏ３層からなる第２上部層が蒸着形成された被覆工具であって、ただ、被覆工具の切れ刃稜線部には、第２上部層が存在せず第１上部層が露出形成されていることから、ステンレス鋼、低炭素鋼等の溶着性の高い被削材の高速切削加工においても、切れ刃部に溶着、構成刃先の発生がなく、一方、切れ刃稜線部以外の逃げ面、すくい面等では、第２上部層によって、すぐれた耐摩耗性が確保され、また、第２上部層に亀裂が発生してもその下に形成されている第１上部層によって亀裂の進展が阻止されるため、溶着チッピング等の異常損傷の発生が抑制され、長期の使用にわたって、すぐれた耐摩耗性を発揮し、被覆工具の長寿命化が達成されるものである。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】切れ刃稜線部に第１上部層が露出している層構造の本発明被覆工具の、概略断面模式図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
つぎに、この発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
【００３２】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3Ｃ2粉末、ＴｉＮ粉末およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に規定するインサート形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｆをそれぞれ製造した。
【００３３】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ2Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のインサート形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｆを形成した。
【００３４】
つぎに、これらの工具基体Ａ〜Ｆおよび工具基体ａ〜ｆの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、
（ａ）硬質被覆層の下部層として、表３に示される条件かつ表６に示される目標層厚でＴｉ化合物層を蒸着形成し、
（ｂ）次いで、硬質被覆層の中間層として、表３に示される条件かつ表６に示される目標層厚でＡｌ２Ｏ３層を蒸着形成し、
（ｃ）次いで、硬質被覆層の第１上部層として、表４に示される条件かつ表７に示される目標層厚で、平均塩素濃度が０．２〜２原子％であるＴｉ化合物層を蒸着形成し、
（ｄ）次いで、硬質被覆層の第２上部層として、表３に示される条件かつ表７に示される目標層厚で、実質的に塩素を含有しない（あるいは塩素含有量が０．１原子％以下の）Ｔｉ化合物層またはＡｌ２Ｏ３層を蒸着形成し、
（ｅ）次いで、切れ刃稜線部の第２上部層を、表５に示される条件で処理し、切れ刃稜線部に第１上部層を露出形成せしめ、
硬質被覆層として、表６に示される下部層、中間層、また、表７に示される上部層を蒸着形成して本発明被覆工具１〜１３を製造した。
【００３５】
なお、図１に、本発明被覆工具１〜１３の硬質被覆層層構造の概略断面模式図を示す。
【００３６】
また、比較の目的で、工具基体Ａ〜Ｆおよび工具基体ａ〜ｆの表面に、表３に示される条件かつ表６に示される目標層厚で本発明被覆工具１〜１３と同様に、硬質被覆層の下部層としてのＴｉ化合物層及び中間層としてのＡｌ２Ｏ３層を、それぞれ蒸着形成し、
次いで、硬質被覆層の第１上部層として、表３あるいは表４に示される条件で表８に示される目標層厚で種々の平均塩素濃度のＴｉ化合物層を蒸着形成し、
次いで、いくつかのものについては、硬質被覆層の第２上部層として、表３に示される条件かつ表８に示される目標層厚で、実質的に塩素を含有しない（あるいは塩素含有量が０．１原子％以下の）Ｔｉ化合物層またはＡｌ２Ｏ３層を蒸着形成し、
次いで、いくつかのものについては、切れ刃稜線部の第２上部層を、表５に示される条件で処理し、切れ刃稜線部に第１上部層を露出形成せしめることにより、
表８に示される比較被覆工具１〜１３を製造した。
【００３７】
上記本発明被覆工具１〜１３及び比較被覆工具１〜１３の各構成層の層厚を、走査型電子顕微鏡を用いて測定したところ、いずれも表６、表７、表８に示される目標層厚と実質的に同じ平均層厚を示した。
【００３８】
また、本発明被覆工具１〜１３及び比較被覆工具１〜１３の第１上部層であるＴｉ化合物層について、電子線プローブマイクロアナライザ（ＥＰＭＡ）にて、層厚方向に平行な縦断面のスポット分析を行い、測定値の５点平均を算出することにより平均塩素濃度を測定した。
その測定値を表７、８に示す。
【００３９】
【表１】
2012192480.tif 000003
【００４０】
【表２】
2012192480.tif 000004
【００４１】
【表３】
2012192480.tif 000005
【００４２】
【表４】
2012192480.tif 000006
【００４３】
【表５】
2012192480.tif 000007
【００４４】
【表６】
2012192480.tif 000008
【００４５】
【表７】
2012192480.tif 000009
【００４６】
【表８】
2012192480.tif 000010
つぎに、上記本発明被覆工具１〜１３及び比較被覆工具１〜１３について、以下の切削条件Ａ、Ｂで切削加工試験を実施した。
《切削条件Ａ》
被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３０４の丸棒、
切削速度：  ２３０  ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  １．５  ｍｍ、
送り：      ０．３  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：    １５  分、
の条件でのステンレス鋼の乾式高速連続切削試験（通常の切削速度は、１２０ｍ／ｍｉｎ．）、
《切削条件Ｂ》
被削材：ＪＩＳ・Ｓ１０Ｃの丸棒、
切削速度：  ３００  ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み：  ２．０  ｍｍ、
送り：      ０．４  ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間：    ２０  分、
の条件での低炭素鋼の乾式高速連続切削試験（通常の切削速度は、１５０  ｍ／ｍｉｎ．）、
を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定するとともに、異常損傷発生の有無を観察した。
この測定結果を表９に示した。
【００４７】
【表９】
2012192480.tif 000011
表６〜９に示される結果から、硬質被覆層として、Ｔｉ化合物層からなる下部層、Ａｌ２Ｏ３層からなる中間層、高塩素濃度のＴｉ化合物層からなる第１上部層、Ｔｉ化合物層あるいはＡｌ２Ｏ３層からなる第２上部層を蒸着形成し、切れ刃稜線部のみ第１上部層を露出形成した本発明被覆工具は、ステンレス鋼、低炭素鋼等の溶着性の高い被削材の高速切削加工においても、切れ刃部に溶着、構成刃先の発生がなく、一方、切れ刃稜線部以外の逃げ面、すくい面等では、第２上部層によって、すぐれた耐摩耗性が確保され、溶着チッピング等の異常損傷の発生は観察されず、長期の使用にわたって、すぐれた耐摩耗性を発揮し、被覆工具の長寿命化が達成される。
【００４８】
これに対して、比較工具では、切削中の初期の段階で切れ刃に溶着、構成刃先が発生し、被削材の溶着と脱落の繰り返しによる被膜の異常損傷が生じ、切削時間と共に異常損傷が急激に進行して早期に切削不能となった。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
上述のように、この発明の被覆工具は、例えばステンレス鋼、低炭素鋼等の溶着性の高い被削材の高速切削加工において、すぐれた耐溶着性、耐チッピング性、耐異常損傷性を発揮し、使用寿命の延命化を可能とするものであるから、切削加工の省力化および省エネ化に十分満足に対応できるものである。
【図１】
2012192480.tif 000012