(57)【要約】【課題】高価なイオン分離膜を必要とせず、しばしば電解槽のスケールの原因となる支持電解質を全く使用せず、共存イオンとして問題となる場合があるアノードからの金属イオンの溶出が全く生じないイオン電解水製造装置を実現すること。【解決手段】電解液中に支持塩を全く使用せず、かつアノードを電解液に浸漬させることなく、電解水中のカソード近傍にＯＨ−を生成することが、以下の方法により実現できた。即ちカソード近傍の水に対して酸素ガスあるいはオゾン酸素ガスを十分溶解せしめ、アノードにはマイナス数ｋＶの直流高圧を印加し、直流電源の他の出力端子には何も接続しない状態を（解放状態）保持することにより、カソード近傍での酸素あるいはオゾン分子への電子捕獲を可能にし、良く知られているＯ２−からの一連の反応によりＯＨ−を生成することが出来た。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
支持塩を添加していない水に対して、直流高電圧を印加することによりイオン電解水を製造する装置。
【請求項２】
請求項１に記述される装置であって、アノードが水中に設けられていないイオン電解水製造装置。
【請求項３】
請求項１に記述される装置であって、カソード部には酸素または（酸素−オゾン）を含有するガスを含む水を存在させるイオン電解水製造装置。
【請求項４】
請求項１に記述される装置であって、酸素またはオゾン含有酸素を水に吸収するためにエジェクターを使用する、イオン電解水製造装置。
【請求項５】
請求項１に記述される装置であって、酸素またはオゾン含有酸素の吸収せしめる際、水を漏斗斜面上に薄い層を形成することにより、寄贈との接触面を増加せしめるガス吸収装置を使用する、イオン電解水製造装置。
【請求項６】
請求項１に記述される装置であって、酸素またはオゾン含有酸素吸収後、更に吸収を高め、気相の泡の発生消滅を繰り返す間にガス相の更なる吸収を引き起こし、かつ電荷付与を効率化良く行うプラネタリーミキサーを使用した、イオン電解水製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、陽極（アノード）を付備することなく、且つ支持電解質を添加しないイオン電解水製造装置に関するものである。【０００２】  上記装置において使用する直流電源の出力の陽極（プラス）端子は何も接続されず解放状態のままである。また、電気化学において使用される無機あるいは有機塩類を添加することは全くない。
【背景技術】
【０００３】  イオン電解水は現在急速に発展している技術であり、特許庁電子図書館によると１９９３年１）より６８９の技術が公開されており、そのうちイオン電解水製造装置に関するものは約２６０件ある。最近ではイオン電解水を洗浄水として使用する基板処理装置や半導体デバイスの洗浄に関する公開特許が多い。【０００４】  イオン電解水は、基本的には水の電気分解により、陰極（カソード）の近傍のＯＨ−を高濃度に含有するアルカリ性の部分と、アノード近傍のＨ＋を高濃度に含む酸性の部分とを分離して、それぞれ別の用途に使用されている。特に近年において洗浄に用いられているのは、カソード近傍のアルカリイオン水である。【０００５】  イオン電解水製造に置いては、生成するＨ＋とＯＨ−を分離する必要がある。
さもなくば互いに中和して水に戻ってしまう。この分離にはイオン分離膜が使用されている。
このイオン分離膜が高価であるため、イオン電解水の使用は、半導体・基板等の付加価値の高い産業に限定されているのが現状である。現在にまでに公開されている全ての技術においては、イオン分離膜の使用が不可欠である。【０００６】  イオン電解水のみならず、全ての電気分解を主役とする技術においては、以下の二つの要素が不可欠であり、どちらの一方も欠くことが出来ない。（１）電解液は水と支持塩で構成されていること。単なる水のみでは伝導性が十分ではなく電気化学反応が進行しない。（２）電気化学反応においては電解液（水等の溶媒と支持塩から構成されている）中に必ずアノードおよびカソードを浸漬させる必要がある。さもなければ電気化学反応は進行しない。【０００７】  以上述べたように、従来の技術では高価なイオン分離膜の使用が不可欠であり、付加価値の低い製品に対してのイオン電解水使用は事実上不可能であった。またアノードが電解液に浸漬されているので、アノード溶解に対する配慮が必要となる。多くの場合にイオン電解水洗浄液中への金属イオンの溶出は好まれない。従って高価な白金電極等も必要となってくる。最後に支持塩もその後の反応の結果例えばＣｌＯ−のような好ましくない反応生成物が出現する場合もある【０００８】
【特許文献１】特開平０５−００４０８７
【特許文献２】特開平５−１７０８５５
【特許文献３】特願２０００−５７８１０１
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】  先ず第一に、本発明が解決しようとしたのは高価のイオン分離膜を使用しない技術を見出そうとしたことである。これにより従来は半導体等付加価値の高い分野にのみ制限されていたイオン水の洗浄を、例えば機械工作等一般の広範囲な分野に押し広げようとしたことである。こうした分野では半導体工業に比べれば多量の洗浄水が必要となり、その面からも安価なイオン電解水の製造が求められる。【００１０】  次に本発明が意図した点は、得られるイオン電解水中にはアノードからの望ましくないイオンを排除することである。アノードからの溶質イオンを排除することは現実には容易ではない。その結果、貴金属電極等を使用することとなり、製造装置のコストアップは避けられない。洗浄水としてはＯＨ−は不可欠であるが半導体製造においては特に共存イオンを厳しく監視する必要がある。また機械の洗浄においてもイオンの存在は錆の誘発等の問題を引き起こす。【００１１】  次に電解反応においては不可欠な支持電解質の問題である。しかしながら時としては支持電解質が反応生成物として残存し、電極上のスケールとなったり、前述のように望ましくないイオン（例えばＣｌＯ−）として残留する。
【課題を解決するための手段】
【００１２】  本発明の画期的な点は、先ず第一に電解液中にアノードを設けないことである。アノードによる弊害については既に述べたとおりである。従ってこれらの弊害を避けるためには従来技術としては高価な貴金属電極を用いるより他の手段が無く、この結果イオン電解水の使用できる分野が経済的な面から制限されている。しかし電気化学反応においては電解液中にアノードおよびカソードが存在しないならば反応は進行しないのは明らかである。【００１３】  次に本発明においては、通常電気化学反応において使用される無機又は有機電解質を使用しないことである。支持電解質が最終的には望ましくない状態に至ることは既に述べたとおりである。しかし周知のごとく、支持電解質無しでは電気化学反応は殆ど進行しない。【００１４】  前二項で述べたように、アノードを電解液中に設けないこと、支持電解質を使用しないことは従来の電気化学においては全く考えられないことである。しかし本発明は、アノードを電解液中に付設することなく、また液中に支持電解質を添加することなくイオン電解水を製造することである。この矛盾に満ちた条件を次項以下に示す技術で克服することが出来た。【００１５】  本発明のイオン電解水製造の概略を、図１を用いて説明する。但しこの図は原理を説明するための模式図であって幾何学的な正確さを示しているのではない。容器Ａ内には水が入っているが、通常の意味での支持電解質は全く含まれていない。取り入れ口４から酸素またはオゾンを含んだ酸素（以後酸素等と記す）が取り込まれＢにより水に対する溶解処理が始まる。Ｂは酸素等を水に溶解せしめるだけでなく、酸素等の発生源からの水系へのガス輸送を円滑に行うための機能も果たしている。Ｃは以下の機能を果たしている。先ずようきＡからの水を取り入れる機能である。次に酸素等のガス相と水層とのさらなる混合を促進する。最後にこれが最も重要な機能であるが、液相に負の電荷を与えることである。
この負電荷は高圧直流電源Ｅの端子Ｇに接続され、Ｅにより負の電位（マイナス数キロボルト）を与えられている。高圧電源の他の端子Ｆは常に解放状態にある。水の取り入れ口１は容器Ａの中心部に設けられている。またＣにより負電荷を与えられた水は同じく容器Ａの中心部に吐出口をもつ排出口３から容器Ａに戻される。このように容器Ａの中心部の水は１−Ｃ−３を一定時間循環され、必要に応じてバルブＤより取り出し口２取り出し口２より取り出される。【００１６】  図１に示されている酸素等の水相へのガス相取り込み装置Ｂは、第１段階においては現在二つの方法を用意している。最初のものは所謂エジェクターと称されるものである。この概略を図２に示す。図２においては図１の容器Ａからの水が１より導入される。図２中央部の流路ガ狭くなっている部分を通過するとき速度が増加し、負圧を生じる（ベルヌーイの定理）ので酸素等のガス発生源からガスが１から吸入され、エジクター内部で容器Ａからの水と混合し、３からＡ図におけるＣへ供給され、気相と水相の更なる混合及び負電荷が付与される。【００１７】  図１Ｃに示される装置はスタティックミキサーと称される物の一つである。
一般には所謂リニアミキサーとかインラインミキサーと証される物が多い。これらに関する記述は特許文献２）のほか多数が開示されている。これらのミキサーはリニアーの流れに対してこれと直交する方向に捻りを与え、この捻りがミキサー内で逆転するような構造を持っている。この機能によりリニアーの流れは乱流を生じるが、本発明においてはこれらのリニアミキサーは全く使用しない。これに代わって流れの乱れが更に激しく生じるタイプのディスク状のスタティックミキサーを使用する。これについては特許文献３）に開示されている。
本発明で使用した円盤状のスタティックミキサーの概略図を図３に示す。これを従来のインラインミキサーと明確に区別するために、以後ＮＲＤＭと称することにする。これは、Ｎｏｎ−Ｒｏｔａｔｉｏｎａｌ  Ｄｉｓｃ  Ｍｉｘｅｒの略語である。このミキサー内では気泡の激しい乱流が発生と消滅を繰り返しているので気液平衡が繰り返して出現し、液相への気相吸収の効率が高められている。またミキサーの金属部分は直流高圧電源のマイナス極に接続されているので、ミキサー内で負電荷の付与が行われている。また、ＮＲＤＭは流入する液体の圧損失が少ないという記述も散見されるが、実際はかなりの圧損失を伴うので、何らかの方法で液体流入圧を高める必要がある。本発明においてはＮＲＤＭの下方にカスケードポンプを直結させている。図３にはこれが示されているが、本発明においてはこのポンプについては言及する必要がないので、図３以外での記述を省略する。【００１８】  二つ目のガス相の水層への取り込みＢは、容器Ａから取り入れた水を漏斗状の水流とし漏斗先端が細くしたものである。この目的は第一にはガス相と水相の間の界面を広くして水相へのガス吸収効率を上げることと、第２段階の気液混合の効率化を促進するためである。これを図４に示す。２を通して容器Ａから導入された水は漏斗壁面に沿って水平に流出するが、周回するにつれて重力で下方に下がってくる。２から連続的に供給される水は漏斗壁面を覆う薄い膜となり３から排出されＮＲＤＭへ導入される。この方法により酸素等は大きな漏斗状の界面を通して水相へ吸収される。【００１９】  前項のロート状のガス取り込み装置Ｂ（図４）を使用する場合、漏斗内で水が下方に流れてスタティックミキサーに流入する関係から、ＢをＮＲＤＭ（Ｃ）の上方に配置する必要がある。従ってこの場合のシステムの構成は図５に示すものとなる。【００２０】  図１及び図２に示したシステムにより、以下の発明の効果及び実施例で示すようにｐＨが１１を越えるアルカリイオン水を得ることが出来た。しかしこれは既に述べたように従来の技術にはないことであり、またこれまでの考え方では理解に苦しむ結果である。しかし本発明におけるイオン電解水生成の機構は次のように推測することが出来る。
現時点では残念ながら推測を出ないが、基礎研究を既に開始しているので、いずれ何処かの学会に発表し、論文にまとめる計画である。【００２１】  図１および図５を用いて、酸素等を供給し、ＮＲＤＭ（Ｃ）にマイナス数キロボルトの直流電圧を印加してイオン電解水を製造する場合、電気的にはこれを図６で表すことが出来る。これは電気の観点のみを考えて表現したものであり、Ｃは実際にはＮＲＤＭの金属部であるが６図においては単なるカソード電極として表現している。またカソードは酸素等を飽和した水と接触しているが、これも図６には表していない。【００２２】  図６に示すシステムに直流を印加した場合、通常の電気化学の意味での電流は流れない。何故ならばアノードが水に浸漬されてなく、水にも支持電解質が添加されていないからである。従って直流高電圧を印加した場合は図６に示されるように、カソードにはマイナスの電荷が、また容器Ａにはプラスの電荷が現れる。即ち直流電流が流れるのではなく単に分極が現れると考えるのが妥当であると思われる。【００２３】  前項に述べた高電圧による分極だけではイオン電解水は得られない。ところが以下の「発明の効果」および「実施例」で述べるようにカソード付近の水はｐＨ１１を示し、容器Ａの外周付近の水はｐＨ４を示した。このようなカソード近辺でのアルカリイオン水および容器Ａ外周付近での酸イオン水の生成は全く新しい発見と言って良い。これらイオン電解水の生成機構は現時点においては以下のように推定している。【００２４】  カソード表面にたんに負電荷が蓄積しているだけではＯＨ−が生成することはないであろう。しかし電子が水相へ注入される可能性はないであろうか。固体においては高圧ケーブルにおいて、数Ｍｅｖ／ｃｍの電位で絶縁材料中に電荷が注入されることは良く知られている。しかし今回の場合はこれ程の高電圧ではない。然しカソード中の負電荷が溶媒中に注入されるには二つの可能性がある。一つは蓄積電荷が水和電子となることである。エネルギー的には水和によるエネルギーの安定効果がある。もう一つはアノードに蓄積された電荷がトンネル反応により水中の酸素又はオゾンと反応する可能性である。【００２５】  水和電子（ｅａｑ−）と酸素の反応は良く知られている。これは電気化学の分野ではなくパルス放射線化学の成果である。（ｅａｑ−）は可視部に光吸収を持っているのでバンデグラフ等の加速器でｎｓ（ナノ秒即ち１×１０−９秒）の放射線照射を行い生成する（ｅａｑ−）が酸素と反応して消滅して行く仮定をオッシロスコープで直接観測できる。反応の結果、下に示すように０２−が生成するが一連の反応の結果最終的にはＯＨ−となる。
ｅａｑ−＋Ｏ２→Ｏ２−              （１）ｋ＝〜２×１０１０  １／ｍｏｌ・ｓ
Ｏ２−＋Ｈ２Ｏ→ＨＯＯ・＋ＯＨ−    （２）ｐｒｏｔｏｎ  ｔｒａｎｓｆｅｒ
ＨＯＯ・→・ＯＨ＋Ｏ                （３）
Ｈ＋ｅａｑ−→ＯＨ−                （４）
Ｏ＋Ｈ２Ｏ→２ＯＨ                  （５）Ｈ  ａｂｓｔｒａｃｔｉｏｎ
２ＯＨ＋２ｅａｑ−→２ＯＨ−        （６）
電気化学においては（１）式から（６）式を纏めて書いて（７）式で表している。
Ｏ２＋２Ｈ２Ｏ＋４ｅａｑ−→４ＯＨ−        （７）【００２６】  本発明においては、カソードに蓄積された電荷が、一種のトンネル反応で水和されれば、上記の（１）式以下の反応に従ってＯＨ−が生成することになる。あるいは下の示す（８）式により、蓄積された電荷がトンネル反応により直接溶存する酸素等と反応することも考えられる。
いずれにせよ機構解明は今後の基礎研究を待つ必要がある。
ｅ−＋（Ｏ２）ａｑ→ＯＨ−    （８）    ｔｕｎｎｅｌｉｎｇ  ｒｅａｃｔｉｏｎ【００２７】  オゾンについては（１）式と同様の反応が考えられるが、オゾンは単独に取り出すことが難しいので水和電子とオゾンとの詳細な研究は放射線化学や光化学では困難である。但し電気化学では以下の反応が報告されている。
Ｏ３＋Ｈ２Ｏ＋２ｅ−＝Ｏ２（ｇ）＋２ＯＨ−    （９）【００２８】  容器Ａの外周部特に水と接している部分には正電荷が蓄積されている。カソード水相に出ていく電子が出ていくためにも容器外周分に接している水から電子を受容する必要がある。
即ち、水１分子から電子が移動し外周の蓄積電荷を中和する。外周の蓄積電荷とカソード蓄積電荷は等価でなくては成らない。これはカソードの負電荷が水相へ移動したことと同等である。このようにカソードからトンネル反応等で水相へ負電荷が移動し、これと対応して容器Ａ外周部へ水分子から負電荷が移動する。これは、外周部から正電荷が水分子へ移動したことと同等である。【００２９】
【実施例１】
【００３０】  図７に示した装置により名古屋市の水道水を使用してアルカリイオン水を製造した。塩ビ製容器（Ａ）に水道水を入れ、中心部に多孔質の肉厚の薄い素焼き容器（Ｈ）を入れ、素焼き容器内の水を移送ポンプＪにより「水流１」に従ってエジェクター（Ｂ）に送り込んだ。オゾン発生装置（Ｋ）からのガス（オゾン５％・酸素９５％）がエジェクターにより「ガス流４」となって水と共に取り込んだ。このガスは気泡となって取り込まれるのであるが、スタティックミキサー内で激しい乱流の乱れにより、気泡の破壊・再生を幾度も繰り返すことによりガスが効率よく水に取り込まれると考えられる。ＮＲＤＭの金属製円形の部分には高圧電源（Ｅ）によりマイナス２ｋＶが印加されていて、酸素・オゾンとの反応が活発に進行することが期待できる。これらの反応は究極的には全てＯＨ−イオンとなることは既に述べた。スタティックミキサーを流出した水は「水流３」となって素焼きの容器に戻る。この状態を３０分間維持した。試料としてコック（Ｄ）から取り出したもの、および多孔質円筒容器から採取したものについてＰＨ測定を行った。その結果、双方の試料についてｐＨ１１のアルカリ製を示すことが確認出来た。また、容器（Ａ）の外周近傍の水を採取したところｐＨ４を観測した。【００３１】  なお、（オゾン−酸素）ガスの代わりに酸素だけを「ガス流路４」から吸収させた場合も同様にアルカリイオン水を入手することが出来た。現時点では（オゾン−酸素ガス）と純酸素の細かな比較は行っていないが、酸素のみの供給で１時間循環を続けた場合、同様に（Ｄ）からｐＨ１１の水を得ることが出来た。【００３２】  水道水ではなく、純水を用いて上記の操作を行った結果、スタート後最初の極短い時間ではｐＨの増加の速度はやや遅いようではあるが、数分後には水道水の場合との差は殆ど見られなかった。【００３３】
【実施例２】
【００３４】  実施例１ではエジェクターを用いてガスの取り込みを行ったが、エジェクターのかわりに図４に示されたガスの取り込み装置を使用した。全構成図は図８に示してある。実施例１と同様に、名古屋市の水道水を塩ビ製の容器（Ａ）にいれ、容器の中央に多孔質の肉厚の薄い素焼き容器（Ｈ）を入れ、素焼き容器内の水を移送ポンプＪにより「水流１」に従って汲み上げ、（Ｂ）の気液調整装置へ汲み上げられる。気液調整期（Ｂ）の傾斜した底面へは、切り口が傾斜した底面に平衡になるようにカットされたパイプで傾斜底面に注がれる。傾斜底面とパイプ先端距離の調節により注がれた水が底面上を、螺旋を描いて下降する水流となり、しかもこの螺旋水流が底面を薄く覆う面を形成するように水流および底面の傾斜角度を調節する。傾斜底面を下降した水流は中心部のＮＲＤＭに導かれるパイプに至る。一方オゾン発生器（Ｋ）からのオゾン酸素ガス（５：９５重量比）は気液調節器（Ｂ）の上部から調整器最下部のスタティックミキサーに接続しているパイプに至る。このパイプの縦方向の断面をみると、中心部に細長い円柱状のガス層、それを取り巻く”竹輪”上の液層が存在することが確認できる。実施例１では気液層がＮＲＤＭの下方から送られていたが、本実施例では上方から送られている。ＮＲＤＭの金属盤にマイナス２ｋＶの電圧を印加し水中にＯＨ−を生成している点は実施例１と同じである。ＮＲＤＭを出た水は「水流３」のように、多孔質容器（Ｈ）中央部に戻される。このサイクルを２０分間継続した。試料としてコック（Ｄ）から取り出したもの、および多孔質円筒容器から採取したものについてＰＨ測定を行った。その結果、双方の試料についてｐＨ１１のアルカリ製を示すことが確認出来た。また、容器（Ａ）の外周近傍の水を採取したところｐＨ４を観測した。【００３５】  本実施例を実施例１と比較すると本実施例の方がやや短時間に目的のｐＨ値に到達できるように思われる。これはスタティックミキサーに至るまでの間の気液混合に対する効率の差異であると思われるが、詳細な検討は今後の問題である。これは本発明とは別の基礎研究の課題として鋭意検討して行く予定である。【００３６】  実施例２においても酸素ガスと、（オゾン・酸素ガスの）ガスの比較においては後者の方の効率が良いように思われる。また純水と水道水の比較においては実施例１と同様に極初期においては水道水の方が良いが、ある時間が経てばそれ程差異があるとは認められなかった。【００３７】
【産業上の利用可能性】
【００３８】  本発明により支持電解質等を全く含有しないイオン電解水が低コストで製造する道が開けた。従来技術では高いコストのため半導体・電子工業や、医薬工業に使用が限定されていたが、本発明により一般産業においてもイオン電解水の使用が可能になる。また本発明のイオン水は目的水の取り出し口を変更するのみで、アルカリイオン水、酸性イオン水双方の回収が可能である。なお支持電解質を一切使用していないので環境問題への寄与も特筆するところである。【００３９】
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】  本発明によるシステムを模式的に示したものである。水の入った容器Ａの中央部にある１で示される導水口から水が取り入れられ、４から供給される酸素等とＢにより第１段の混合が行われる。次の段階でＣで示されるＮＲＤＭに入り、酸素等との更なる混合と負電荷の付与が行われる。ＣのＮＲＤＭの金属部は直流高圧電源Ｅの負極Ｇに接続され、マイナス数キロボルトの電位がかけられている。また高圧電源の正のターミナルはオープンに保たれている。Ｃを出た水はと吐出管３から容器Ａに戻される。このようにして一定時間運転を続けた後、バルブＤを経て２の取り出し口から取り出される。
【図２】  エジェクターの断面を示したものである水は２から入り中央部分で流速が増加するので負圧となり１から酸素等のガスが吸入され、ガスの混入した水は３から出てスタティックミキサーへ導入される。１から流入するガスの圧力は、エジェクターが水平に位置されていれば、液体の粘度、２または３の流路が広い部分の流速、および中央部の流路が狭い部分の流速から、ベルヌーイの定理で求めることが出来る。
【図３】  本図はＮＲＤＭについて示したものである。全体の構成は図３の一番下に示してある。一番下にカスケードミキサーを配置し、その上に、絶縁体で出来たスペーサー２（Ｃ）および複雑な流路を形成する金属盤（Ａ）との組み合わせを４組配置し、一番上には絶縁性スペーサー１（Ｂ）を配置している。スペーサー１（Ｂ）はフラットな絶縁盤であり、中心部に穴があけられている。気液混合体はこの組み合わせの中心部から流入・流出する。実施例１においては下部から流入して上部から流出するが、実施例２ではこの逆である。実施例２で説明すると、気液混合体はスペーサー１（Ｂ）の中心部から侵入し、（Ａ）の金属盤の中央部に注がれる。全ての金属盤（Ａ）は上面に格子状斜線を施した部分が窪んでいてここを気液混合体が中心部から周辺部に向かって流れる。この窪みには３列の円周の土手があり各々８ヶ所の切れ目がある。此処を通過する気液混合体は激しい乱流となり最後の切れ目を通過した後円周状に配置された８個の穴から下方に流れ落ちる。下方には浅い窪みと中央部に更に下に流れ落ちる穴を持つをスペーサー２（Ｃ）があり、気液混合体は周辺部から中央部に突進し、中央の穴から下方へ流れ落ちる。このような（Ａ）と（Ｃ）による激しい流れの変化を引き起こすことにより、気液混合を効率を促進する。これを４回繰り返す。
【図４】  これはエジェクターとは別のガス吸収器Ｂを示したものである。図中上は断面を示したす。ガスは中央１から入る。水は２から供給されるが漏斗斜面を水平に回転しながら漏斗面に薄い水の層を形成しガス吸収をした後３から出てＮＲＤＭへ入る。下は水のロート斜面の流れを模式的に示したものである。
【図５】  基本的には図１と同じであるがガス吸収器Ｂは図４に示したものを使用していて、この場合はガス吸収後の水は下方にしか流れないので、図１のＢとＣの位置の上下が逆転している。
【図６】  本発明によるイオン電解水生成に関して装置を電気回路の観点から表したものである。高圧電源の正の出力ターミナルはオープンにしてあるが、回路的には非常に大きな抵抗を介して容器Ａの外周に接続されていると考えて良い。この抵抗は単に純抵抗と考えるよりはキャパシター接続されていると考えた方が一般的である。このような状況で直流高電圧を掛ければ図に示すような分極が現れる。
【図７】  実施例１における装置の構成図を示したものである。
【図８】  実施例２における装置の構成図を示したものである。
【符号の説明】
【００４１】
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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