(57)【要約】【課題】３相交流電力を直流電力に変換する際に、電源の高調波成分（電圧リップル）が低減され、３相交流電源の力率が改善される電力変換装置を提供する。【解決手段】３相交流電力から直流電力を生成する電力変換装置であって、複数台の３相全波整流器を備え、当該３相全波整流器のそれぞれの入力端子から前記３相交流電力の異なる位相の組の３相交流電圧を入力し、前記複数台の３相全波整流器のそれぞれの出力電圧が合成されて出力する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
３相交流電力から直流電力を生成する電力変換装置であって、
複数台の３相全波整流器を備え、
当該３相全波整流器のそれぞれの入力端子から前記３相交流電力の異なる位相の組の３相交流電圧を入力し、前記複数台の３相全波整流器のそれぞれの出力電圧が合成されて出力することを特徴とする電力変換装置。
【請求項２】
前記複数台の３相全波整流器は、ｎ（ｎは２以上の整数）台の３相全波整流器であり、
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組の３相交流電圧であり、
当該ｎ組の３相交流電圧を前記ｎ台の３相全波整流器に入力することによって、６ｎパルス整流をすることを特徴とする請求項１に記載の電力変換装置。
【請求項３】
前記複数台の３相全波整流器は、２台の３相全波整流器であり、
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略３０度の位相差の２組の３相交流電圧であり、
前記２組の３相交流電圧を前記２台の３相全波整流器に入力することによって、１２パルス整流をすることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の電力変換装置。
【請求項４】
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組の３相交流電圧を２次側から出力する入力多重変圧器から供給されることを特徴とする請求項２に記載の電力変換装置。
【請求項５】
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略３０度の位相差の２組の３相交流電圧を２次側から出力する入力多重変圧器から供給されることを特徴とする請求項３または請求項４に記載の電力変換装置。
【請求項６】
前記複数台の３相全波整流器のそれぞれの出力が互いに並列に接続されて、それぞれの出力電圧が合成されることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項７】
前記前記複数台の３相全波整流器のそれぞれの出力が互いに直列に接続されて、それぞれの出力電圧が合成されることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項８】
前記電力変換装置は、さらに、
入力した直流電圧を所定の直流電圧に変換して出力するＤＣ／ＤＣ変換器を備え、
当該ＤＣ／ＤＣ変換器に前記複数台の３相全波整流器の合成された出力電圧が入力することを特徴とする請求項１乃至請求項７のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項９】
前記電力変換装置の出力は、電池負荷に接続されることを特徴とする請求項１乃至請求項８のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項１０】
前記電力変換装置の出力は、駆動負荷に接続されることを特徴とする請求項１乃至請求項８のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項１１】
３相交流電力から直流電力を生成する電力変換装置であって、
３相全波整流器とＤＣ／ＤＣ変換器を具備したＡＣ／ＤＣ変換器を複数台備え、
当該ＡＣ／ＤＣ変換器のそれぞれの入力端子に前記３相交流電力の異なる位相の組の３相交流電圧を入力し、前記複数台のＡＣ／ＤＣ変換器のそれぞれの出力電圧が合成されて出力することを特徴とする電力変換装置。
【請求項１２】
前記複数台のＡＣ／ＤＣ変換器は、ｎ（ｎは２以上の整数）台のＡＣ／ＤＣ変換器であり、
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組の３相交流電圧であり、
前記ｎ組の３相交流電圧を前記ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器に入力することによって、６ｎパルス整流をすることを特徴とする請求項１１に記載の電力変換装置。
【請求項１３】
前記複数台のＡＣ／ＤＣ変換器は、２台のＡＣ／ＤＣ変換器であり、
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略３０度の位相差の２組の３相交流電圧であり、
前記２組の３相交流を前記２台のＡＣ／ＤＣ変換器に入力することによって、１２パルス整流をすることを特徴とする請求項１１または請求項１２に記載の電力変換装置。
【請求項１４】
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組の３相交流電圧を２次側から出力する入力多重変圧器から供給されることを特徴とする請求項１２に記載の電力変換装置。
【請求項１５】
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略３０度の位相差の２組の３相交流電圧を２次側から出力する入力多重変圧器から供給されることを特徴とする請求項１３に記載の電力変換装置。
【請求項１６】
前記前記複数台のＡＣ／ＤＣ変換器のそれぞれの出力が互いに並列に接続されて、それぞれの出力電圧が合成されることを特徴とする請求項１１乃至請求項１５のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項１７】
前記前記複数台のＡＣ／ＤＣ変換器のそれぞれの出力が互いに直列に接続されて、それぞれの出力電圧が合成されることを特徴とする請求項１１乃至請求項１５のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項１８】
３相交流電力から直流電力を生成する電力変換装置であって、
３相全波整流器とＤＣ／ＤＣ変換器を具備したＡＣ／ＤＣ変換器をｎ台備え、
当該ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器をｋ台毎のｍ組に組分けし、
前記ｋ台ごとのＡＣ／ＤＣ変換器の出力にそれぞれ負荷を接続し、
前記ＡＣ／ＤＣ変換器のそれぞれの入力端子に、前記３相交流電力の互いに略（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ種類の３相交流電圧を、ｋ台ずつのｍ組として前記ｎ（ｎ＝ｍｋ）台のＡＣ／ＤＣ変換器に入力することによって、６ｋパルス整流をすることを特徴とする電力変換装置。
【請求項１９】
３相交流電力から直流電力を生成する電力変換装置であって、
３相全波整流器とＤＣ／ＤＣ変換器を具備したＡＣ／ＤＣ変換器をｎ台備え、
当該ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器をｍ台毎のｋ組に組分けし、
前記ｍ台ごとのＡＣ／ＤＣ変換器の出力にそれぞれ負荷を接続し、
前記ＡＣ／ＤＣ変換器のそれぞれの入力端子に、前記３相交流電力の互いに略（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ種類の３相交流電圧を、ｍ台ずつのｋ組として前記ｎ（ｎ＝ｍｋ）台のＡＣ／ＤＣ変換器に入力することによって、前記３相交流電力の１次側からみて６ｋパルス整流が行われたことと同等の整流をすることを特徴とする電力変換装置。
【請求項２０】
前記異なる位相の３相交流電圧は、互いに略（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ組の３相交流電圧を出力する入力多重変圧器から供給されることを特徴とする請求項１８または請求項１９に記載の電力変換装置。
【請求項２１】
前記ＡＣ／ＤＣ変換器の出力は、電池負荷に接続されることを特徴とする請求項１１乃至請求項２０のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項２２】
前記ＡＣ／ＤＣ変換器の出力は、駆動負荷に接続されることを特徴とする請求項１１乃至請求項２０のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項２３】
前記ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器の出力は、複数の負荷に接続され、複数の負荷は駆動負荷と電池負荷とが混在することを特徴とする請求項１８乃至請求項２０のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項２４】
前記電力変換装置は、
さらに逆流防止用のダイオードを出力に備えたことを特徴とする請求項１乃至請求項２３のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項２５】
ＡＣ／ＤＣ変換機能を有するｎ台の電力変換装置と、
同じ３相主電源から３相交流電力を１次側に供給されるｎ台の変圧器と、
を備え、
前記ｎ台の２次側の３相交流電圧の位相は、互いに略（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組の３相交流電圧であり、
当該略（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組の３相交流電圧がそれぞれ前記ｎ台の電力変換装置に供給され、
当該ｎ台の電力変換装置の出力の直流電力が複数の負荷にそれぞれ供給されることを特徴とする電力変換装置群システム。
【請求項２６】
ＡＣ／ＤＣ変換機能を有するｎ台の電力変換装置と、
同じ３相主電源から３相交流電力を１次側に供給されるｎ台の変圧器と、
を備え、
前記ｎ台の変圧器の２次側の３相交流電圧の位相は、互いに略（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ組の３相交流電圧であり、
当該略（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ組の３相交流電圧が、それぞれ前記ｎ台（ｎ＝ｍｋ台）の電力変換装置のｍ台毎に異なる位相の３相交流電圧が供給され、
前記ｎ台の電力変換装置の出力の直流電力が複数の負荷にそれぞれ供給されることを特徴とする電力変換装置群システム。
【請求項２７】
前記請求項２６に記載の電力変換装置群システムであって、
前記電力変換装置が前記ｋの整数（ｍ）倍の台数（ｎ、ｎ＝ｍｋ）が設置されている地区を複数設定し、
前記地区毎に前記複数の電力変換装置をｋ組に分割し、
前記ｋ組毎の電力変換装置のそれぞれに入力する３相交流電圧は、互いに略（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ組として、それぞれの前記地区において６ｋパルス整流をすることを特徴とする電力変換装置群システム。
【請求項２８】
前記ｎ台の電力変換装置をｋ組のｍ台に分割される分割方法において、所定の地区において、前記ｎ、ｍ、ｋが所定の範囲において異なることを特徴とする請求項２７に記載の電力変換装置群システム。
【請求項２９】
前記地区毎に前記ｋの整数倍の台数の電力変換装置を分割する方法が、前記地区毎に設定された所定の許容高調波電流値以下となることを特徴とする請求項２８に記載の電力変換装置群システム。
【請求項３０】
前記ＡＣ／ＤＣ変換機能を有する電力変換装置の出力は、電池負荷に接続されることを特徴とする請求項２５乃至請求項２９のいずれか一項に記載の電力変換装置群システム。
【請求項３１】
前記ＡＣ／ＤＣ変換機能を有する電力変換装置の出力は、駆動負荷に接続されることを特徴とする請求項２５乃至請求項２９のいずれか一項に記載の電力変換装置群システム。
【請求項３２】
前記ＡＣ／ＤＣ変換機能を有する電力変換装置の出力は、複数の負荷に接続され、当該複数の負荷に駆動負荷と電池負荷とが混在することを特徴とする請求項２５乃至請求項２９のいずれか一項に記載の電力変換装置群システム。
【請求項３３】
前記ＡＣ／ＤＣ変換機能を有する電力変換装置は、
さらに逆流防止用のダイオードを出力に備えたことを特徴とする請求項２５乃至請求項３２のいずれか一項に記載の電力変換装置群システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、３相交流電力を直流電力に変換する電力変換装置に関する。特に電力変換の際の高調波電流の低減と、１次側の３相主電源の力率改善の技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
３相交流電力を直流電力に変換する電力変換装置においては、まず３相のそれぞれの単相分の交流電圧をダイオードなどの整流素子で全波整流し、３相の全波整流波形を合成するのが一般的である（例えば特許文献１参照）。
このときに、単相の交流電圧波形は全波整流されることによって、２つのパルス状波形となる。そして互いに１２０度の位相が異なる３相の交流電圧では、全波整流後において１周期で合計６パルス（２パルス×３相）が重畳された合成電圧波形の直流電力が得られる（図５、図６参照）。このような方法が一般的であり基本的な方法である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−２１５２１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、前記した特許文献１を含むこのような３相交流電力を直流電力に変換する方法においては、全波整流後の波形は、前記したように１周期で合計６パルスの合成波形であるので、無視できない程度の高調波成分を電圧波形もしくは電流波形に含む。また、この高調波成分によって、３相交流電源の力率が低下するという問題がある。
また、高調波を低減するために複数の電力変換装置を用いる場合には、設置場所の増加という問題がある。
【０００５】
そこで、本発明は前記の事情を考慮してなされたもので、その目的とするところは、３相交流電力を直流電力に変換する際に、高調波成分が低減され、３相交流電源の力率が改善される電力変換装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記の課題を解決するために、本発明を以下のように構成した。
すなわち、本発明の電力変換装置は、３相交流電力から直流電力を生成する電力変換装置であって、複数台の３相全波整流器を備え、当該３相全波整流器のそれぞれの入力端子から前記３相交流電力の異なる位相の組の３相交流電圧を入力し、前記複数台の３相全波整流器のそれぞれの出力電圧が合成されて出力する。
【０００７】
かかる構成により、３相交流電力を直流電力に変換する際の１周期における合成パルス数が増加し、高調波成分が低減する。
【発明の効果】
【０００８】
以上、本発明によれば、３相交流電力を直流電力に変換する際に、高調波成分が低減され、３相交流電源の力率が改善される電力変換装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の第１実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図２】本発明の第１実施形態の電力変換装置の詳細な構成を示す回路図である。
【図３】本発明の第１実施形態の電力変換装置に備えられたＤＣ／ＤＣ変換器の構成を示す回路図である。
【図４】本発明の第２実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、駆動負荷との関係を示す回路図である。
【図５】３相交流電圧のＵ相、Ｖ相、Ｗ相の電圧波形と各相の位相関係を示した図である。
【図６】３相交流電圧のＵ相、Ｖ相、Ｗ相が、それぞれ負側の各電圧波形は整流されて反転した正側の電圧波形を示す図である。
【図７】互いに３０度ずれた３相全波整流波形を重ねて表記した図である。
【図８】３相交流の３相巻線をΔ結線で構成することを示した図である。
【図９】３相交流の３相巻線をＹ結線で構成することを示した図である。
【図１０】Ｙ結線に接続された３相巻線における、相電圧と線間電圧の関係を示すベクトル図である。
【図１１】本発明の第３実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図１２】本発明の第３実施形態の電力変換装置の内部の構成をより詳しく示した図である。
【図１３】本発明の第４実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図１４】本発明の第４実施形態の電力変換装置における３相全波整流器の構成を詳細に示す図である。
【図１５】本発明の第５実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、駆動負荷との関係を示す回路図である。
【図１６】本発明の第５実施形態の電力変換装置における３相全波整流器の構成を詳細に示したものである。
【図１７】本発明の第６実施形態の電力変換装置、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図１８】本発明の第６実施形態の電力変換装置における３相全波整流器の構成を詳細に示したものである。
【図１９】本発明の第７実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図２０】本発明の第７実施形態の電力変換装置におけるＡＣ／ＤＣ変換器の構成を示す回路である。
【図２１】本発明の第８実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図２２】本発明の第８実施形態の電力変換装置におけるＡＣ／ＤＣ変換器の構成を示す回路図である。
【図２３】本発明の第９実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図２４】本発明の第９実施形態の電力変換装置におけるＡＣ／ＤＣ変換器の構成を詳細に示す図である。
【図２５】本発明の第１０実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図２６】本発明の第１０実施形態の電力変換装置におけるＡＣ／ＤＣ変換器の構成を詳細に示す図である。
【図２７】本発明の第１１実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図２８】本発明の第１１実施形態の電力変換装置におけるＡＣ／ＤＣ変換器の構成を詳細に示す図である。
【図２９】本発明の第１２実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図３０】本発明の第１３実施形態の電力変換装置と、入力多重変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図３１】本発明の第１４実施形態の電力変換装置群システムにおける複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）と、複数の変圧器と、ダイオードと、電池負荷との関係を示す回路図である。
【図３２】本発明の第１５実施形態の電力変換装置群システムにおける複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）と複数の変圧器と、駆動負荷との関係を示す回路図である。
【図３３】本発明の第１６実施形態の電力変換装置群システムの構成を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
【００１１】
（第１実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第１実施形態を、図１〜図３、図５〜図１０を参照して説明する。
図１は、第１実施形態の電力変換装置１０１と、入力多重変圧器２０１と、ダイオード６０と、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。まず、図１の構成の概要を説明し、その後、順に入力多重変圧器２０１、電力変換装置１０１、ダイオード６０、電池負荷４Ｂの詳細な構成と動作を説明する。
【００１２】
＜第１実施形態の電力変換装置１０１の接続関係の概要＞
３相主電源１０から入力多重変圧器２０１の１次側に３相交流電圧Ｖａｃ１が１次入力器２１０に入力されている。入力多重変圧器２０１の２次側は、２回路の２次出力器２２１と２次出力器２２２を具備している。
第１実施形態の電力変換装置１０１に、入力多重変圧器２０１の２次出力器２２１の３相交流の２次出力Ｖａｃ２１と２次出力器２２２の３相交流の２次出力Ｖａｃ２２とが、それぞれ入力されている。
なお、３相主電源１０から１次入力器２１０に接続した配線、および２次出力器２２１と２次出力器２２２からそれぞれ入力多重変圧器２０１に接続した配線に３本の斜線が付されているのは、３相交流であることを意味している。つまり、Ｖａｃ１、Ｖａｃ２１、Ｖａｃ２２が、それぞれ３相交流電圧であることに対応している。
【００１３】
第１実施形態の電力変換装置１０１においては、３相交流の２次出力Ｖａｃ２１と３相交流の２次出力Ｖａｃ２２とが別々に整流され、直流電力に変換され、合成され、さらに合成された直流電圧をＤＣ／ＤＣ変換器５０によって、所定（所望）の直流電圧に変換され、直流の出力電圧Ｖｏ１として出力されている。
電力変換装置１０１の直流の出力電圧Ｖｏ１は、電池からの逆流を防止するダイオード６０を経由して、電池負荷（例えば、電気自動車等の電池）４Ｂに供給されている。
なお、負荷が電池のように電力を蓄積する負荷形態を電池負荷と適宜表記する。また、負荷が抵抗や電動機などの電力を消費する負荷形態を駆動負荷と適宜表記する。
【００１４】
≪入力多重変圧器≫
入力多重変圧器２０１は、前記したように、３相主電源１０から１次側に３相交流電圧Ｖａｃ１が１次入力器２１０に入力されている。１次入力器２１０はΔ結線の３相巻線で構成されていて、Δ結線の３相巻線で構成されている２次出力器２２１と、Ｙ結線の３相巻線で構成されている２次出力器２２２に電磁的に結合されている。そして、それぞれ３相交流の２次出力Ｖａｃ２１と３相交流の２次出力Ｖａｃ２２とに変換される。
なお、Δ結線の３相巻線で構成されている２次出力器２２１と、Δ結線の３相巻線で構成されている１次入力器２１０とは、同相で構成されている。しかし、Ｙ結線の３相巻線で構成されている２次出力器２２２は、Δ結線の３相巻線で構成されている２次出力器２２１や１次入力器２１０とは３相交流電圧として、異なる位相を有している。
【００１５】
≪Δ結線とＹ結線の関係≫
ここでΔ結線とＹ結線の関係を図５と図８〜図１０で簡単に概略を説明する。
図８は、３相交流の３相巻線をΔ結線（８２４）で構成することを示した図である。
１次入力器２１０と２次出力器２２１は、ともに図８で示すΔ結線の３相巻線で構成されている。ただし、１次入力器２１０と２次出力器２２１とは巻線の回数が異なり、またその巻線から生ずる電圧は異なる。
図８において、２次出力器２２１としてのΔ結線の３相巻線であるＵ相巻線８２４１、Ｖ相巻線８２４２、Ｗ相巻線８２４３には、後述する図５に示した３相交流のＵ相、Ｖ相、Ｗ相の各１２０度ずつ位相差のある正弦波形の交流電圧が加わっている。それらの交流電圧をＶｕ、Ｖｖ、Ｖｗとする。
【００１６】
また、Ｕ相巻線８２４１とＶ相巻線８２４２との接続点をｖ端子８２４５とする。また、Ｖ相巻線８２４２とＷ相巻線８２４３との接続点をｗ端子８２４６とする。また、Ｗ相巻線８２４３とＵ相巻線８２４１との接続点をｕ端子８２４４とする。
なお、３相出力端子ｕ、ｖ、ｗからの出力電圧は、端子ｕと端子ｖ間には交流電圧Ｖｕ、端子ｖと端子ｗ間には交流電圧Ｖｖ、端子ｗと端子ｕ間には交流電圧Ｖｗがそれぞれ出力される。このときには、Ｕ相巻線８２４１の交流電圧Ｖｕは、端子ｕと端子ｖ間の交流電圧Ｖｕと同じである。またＶ相巻線８２４２の交流電圧Ｖｖは、端子ｖと端子ｗ間には交流電圧Ｖｖと同じである。またＷ相巻線８２４３の交流電圧Ｖｗは、端子ｗと端子ｕ間には交流電圧Ｖｗと同じである。
【００１７】
次にＹ結線について説明する。
図９は、３相交流の３相巻線をＹ結線（８２７）で構成することを示した図である。Ｕ相巻線８２７１、Ｖ相巻線８２７２、Ｗ相巻線８２７３には、図５に示した３相交流のＵ相、Ｖ相、Ｗ相の各１２０度ずつ位相差のある正弦波形の交流電圧が加わっている。それらの交流電圧をＶｕ、Ｖｖ、Ｖｗとする。
また、Ｕ相巻線８２７１の一端がｕ端子８２７４、Ｖ相巻線８２７２の一端がｖ端子８２７５、Ｗ相巻線８２７３の一端がｗ端子８２７６である。
また、Ｕ相巻線８２７１、Ｖ相巻線８２７２、Ｗ相巻線８２７３のそれぞれの他端は互いに接続され中性点８２７０となっている。
このとき、Ｕ相巻線８２７１には交流電圧Ｖｕが、Ｖ相巻線８２７２には交流電圧Ｖｖが、Ｗ相巻線８２７３には交流電圧Ｖｗが、それぞれ発生している。
【００１８】
このときの端子ｕ、端子ｖ、端子ｗのそれぞれの間に発生する線間電圧について説明する。
図１０は、Ｙ結線に接続された３相巻線における、相電圧と線間電圧の関係を示すベクトル図である。
図９における端子ｖと端子ｕの間の線間電圧Ｖｖｕは、Ｖ相巻線８２７２の交流電圧Ｖｖから、Ｕ相巻線８２７１の交流電圧Ｖｕを引くことに相当するので、線間電圧Ｖｖｕは、Ｖｖｕ＝Ｖｖ＋（−Ｖｕ）であって、図１０のベクトル図に示すようになる。このとき、Ｖ相巻線８２７２の相電圧Ｖｖと線間電圧Ｖｖｕの間は、位相差３０度（３０°）となる。
【００１９】
同様に、端子ｗと端子ｖの間の線間電圧Ｖｗｖは、Ｗ相巻線８２７３の交流電圧Ｖｗから、Ｖ相巻線８２７２の交流電圧Ｖｖを引くことに相当するので、線間電圧Ｖｗｖは、Ｖｗｖ＝Ｖｗ＋（−Ｖｖ）であって、図１０のベクトル図に示すようになる。このとき、Ｖ相巻線８２７２の相電圧Ｖｗと線間電圧Ｖｗｖの間は、位相差３０度（３０°）となる。
また、同様に、端子ｕと端子ｗの間の線間電圧Ｖｕｗは、Ｕ相巻線８２７１の交流電圧Ｖｕから、Ｗ相巻線８２７３の相電圧Ｖｗを引くことに相当するので、線間電圧Ｖｕｗは、Ｖｕｗ＝Ｖｕ＋（−Ｖｗ）であって、図１０のベクトル図に示すようになる。このとき、Ｕ相巻線８２７１の相電圧Ｖｕと線間電圧Ｖｕｗの間は、位相差３０度（３０°）となる。
【００２０】
以上より、３相巻線をＹ結線に接続した場合は、相電圧と線間電圧には３０度の位相差が生ずる。これに対してΔ結線の場合には、相電圧と線間電圧が等しい。したがって、１次側のΔ結線から、２次側にΔ結線とＹ結線で２次電圧を発生させた場合には、線間電圧において、Δ結線とＹ結線との間で、３０度の位相差が発生する。この３０度の位相差を第１実施形態の電力変換装置１０１（図１）にて用いる。詳細は後記する。
なお、図１０において、３相巻線をＹ結線に接続した場合は、前記したように３０度の位相差が生じるが、同時に線間電圧Ｖｖｕ、Ｖｗｖ、Ｖｕｗは相電圧よりも絶対値において大きくなる（（３）１／２≒１．７３倍）。この電圧の増大に対しては、３相巻線の巻数などを変えて、同電圧もしくは目的に適うように調整する。
【００２１】
なお、図１におけるＶａｃ２１はＶｕ、Ｖｖ、Ｖｗの組に相当し、Ｖａｃ２２はＶｖｕ、Ｖｗｖ、Ｖｕｗの組に相当する。
【００２２】
≪電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）・その１≫
次に、ＡＣ／ＤＣ変換器（AC DC Converter）の機能を備える電力変換装置１０１について図１、図２を参照して説明する。
図２は、図１に示したＡＣ／ＤＣ変換器の機能を備える電力変換装置１０１の詳細な構成を示す回路図である。
ＡＣ／ＤＣ変換器の機能を備える電力変換装置１０１は、２台の３相全波整流器９１、９２と、ＤＣ／ＤＣ変換器（DC DC Converter）５０とを備えている。
まず、３相全波整流器１（９１）、３相全波整流器２（９２）の構成と動作について説明する。
【００２３】
≪全波整流器≫
図２において、３相全波整流器１（９１）は、６個のダイオードＤ１１〜Ｄ１３、Ｄ２１〜Ｄ２３からなる３相全波整流回路８１とコンデンサ７１とを備えて構成されている。
ダイオードＤ１１〜Ｄ１３のカソードは整流正側直流電源８Ｐに接続され、ダイオードＤ２１〜Ｄ２３のアノードは整流負側直流電源８Ｎに接続されている。また、ダイオードＤ１１のアノードとダイオード２１のカソードとの接続点、ダイオードＤ１２のアノードとダイオード２２のカソードとの接続点、ダイオードＤ１３のアノードとダイオード２３のカソードとの接続点にはそれぞれ３相出力電圧Ｖａｃ２１の３相の交流電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗがそれぞれ入力している。
【００２４】
図５は、３相交流電圧のＵ相、Ｖ相、Ｗ相の電圧波形と各相の位相関係を示した図である。図５の縦軸は電圧を示している。また横軸は電気角、もしくは電気角に相当する時間の流れを示している。
図２における３相出力電圧Ｖａｃ２１の３相交流電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗは、図５におけるＵ相、Ｖ相、Ｗ相の電圧波形にそれぞれ対応している。
図２において、３相全波整流回路８１に入力した３相出力電圧Ｖａｃ２１の３相電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗは、６個のダイオードＤ１１〜Ｄ１３、Ｄ２１〜Ｄ２３によって、それぞれ整流される。
図６は、図５の３相交流電圧のＵ相、Ｖ相、Ｗ相（３相交流電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗ）が、それぞれ負側の各電圧波形は整流されて反転した正側の電圧波形を示す図である。
なお、図６の縦軸は電圧を示している。また横軸は電気角、もしくは電気角に相当する時間の流れを示している。
【００２５】
したがって、図６の各相の電圧波形が合成されて６パルスとなって、図２における整流正側直流電源８Ｐと整流負側直流電源８Ｎの間に出力される。また、出力された各相の電圧（電力）はコンデンサ（Ｃ）７１に蓄積される。コンデンサ（Ｃ）７１は整流正側直流電源８Ｐと整流負側直流電源８Ｎの間の直流電圧Ｖｄを安定化させるとともに高調波成分（電圧リップル）を取り除く作用をする。しかしながら前記した６パルスの合成による高調波成分の影響は、必ずしも完全には除去できるものではない。
なお、図６においては、全波整流された各相の電圧波形をそれぞれ表記している。実際には加算されて合成されるので、合成された電圧値は高い電圧となる。
【００２６】
また、図１、図２において、３相全波整流器２（９２）の出力が、３相全波整流器１（９１）の出力に並列に接続されている。
３相全波整流器２（９２）の回路構成は、３相全波整流器１（９１）と同じであるが、３相全波整流器２（９２）には３相出力電圧Ｖａｃ２２の３相交流電圧Ｖｖｕ、Ｖｗｖ、Ｖｕｗが入力している。
図１０を参照して前記したように３相交流電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗと３相交流電圧Ｖｖｕ、Ｖｗｖ、Ｖｕｗは互いに位相が３０度ずれた位相の組み合わせである。
したがって、３相全波整流器２（９２）の出力には、図６の各相の電圧波形が合成されて６パルスとなって出力されるが、この６パルスの各相の電圧波形に対して前記した理由により３０度ずれた６パルスの電圧波形が整流正側直流電源８Ｐと整流負側直流電源８Ｎの間に出力される。
【００２７】
したがって、３相全波整流器１（９１）の出力と３相全波整流器２（９２）の出力は並列に接続されているので、出力波形は図７に示すようになる。
なお、図７は、互いに３０度ずれた３相全波整流波形を重ねて表記した図である。ただし、これらの互いに３０度ずれた３相全波整流波形によって合成された波形は、図示していない。また、図７の縦軸は電圧を示している。また横軸は電気角、もしくは電気角に相当する時間の流れを示している。
図６において、３相全波整流器１（９１）の出力である整流された電圧波形のピークは、６０度（１２０度／２）毎に現れるが、図７において、３０度ずれた６０度（１２０度／２）毎のピークの電圧波形の３相全波整流器２（９２）の出力が重なるので、合成された電圧波形としては、ピークが３０度毎に現れる１２パルス（１周期、３６０度）の波形となる。したがって、コンデンサ（Ｃ）７１の両端の間の直流電圧Ｖｄの高調波成分（あるいは高調波電流）は低減する。また、入力多重変圧器２０１の１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００２８】
また、ここでは電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０１の出力容量（ｋＷ）に対して、３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）の各出力容量をほぼ等しく５０％とする。即ち３相全波整流器１（９１）の直流電流Ｉｄ１と３相全波整流器２（９２）の直流電流Ｉｄ２とがほぼ等しくなるように、入力多重変圧器２０１の２次電圧Ｖａｃ２１とＶａｃ２１を選択する。
また、３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）の２台の出力となるので、電力容量は増加する効果もある。
【００２９】
≪ＤＣ／ＤＣ変換器≫
次に図１、図２に示したＤＣ／ＤＣ変換器５０について説明する。
図３は、電力変換装置１０２に備えられたＤＣ／ＤＣ変換器５０の構成を示す回路図である。
ＤＣ／ＤＣ変換器５０は、ＤＣ／ＡＣ変換器５１と変圧器５２と単相の全波整流器５３と平滑用のコンデンサ５７を備えて構成されている。ＤＣ／ＤＣ変換器５０の機能の概略を次に説明する。
ＤＣ／ＡＣ変換器５１によって、直流電力が交流電力に変換され、変換された交流電力が変圧器５２で電圧変換され、電圧変換された交流電力が単相の全波整流器５３と平滑用のコンデンサ５７によって、直流電力に変換される。
以上の過程によって、直流電圧Ｖｄの直流電力が、負荷に適した直流電圧の出力電圧Ｖｏ１の直流電力に変換される。
【００３０】
以上で説明したＤＣ／ＡＣ変換器５１と変圧器５２と全波整流器５３ついて、構成と動作を次に詳しく説明する。
図３において、ＤＣ／ＡＣ変換器５１は、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）からなるスイッチング素子Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４を備えている。スイッチング素子Ｑ１、Ｑ３のコレクタ端子は、コンデンサ（Ｃ）７１の両端の間の直流電圧Ｖｄの正側の端子（整流正側直流電源８Ｐ、図２）に接続され、スイッチング素子Ｑ２、Ｑ４のエミッタ端子は、コンデンサ（Ｃ）７１の両端の間の直流電圧Ｖｄの負側の端子（整流負側直流電源８Ｎ、図２）に接続されている。
【００３１】
スイッチング素子Ｑ１のエミッタ端子とスイッチング素子Ｑ４のコレクタ端子は接続され、交流出力の第１端子となっている。
また、スイッチング素子Ｑ３のエミッタ端子とスイッチング素子Ｑ２のコレクタ端子は接続され、交流出力の第２端子となっている。
スイッチング素子Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４のそれぞれのゲート端子は、直流電圧Ｖｄを交流出力の第１端子と第２端子から交流電力が得られるようにパルス幅制御（ＰＷＭ）される。スイッチング素子Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４を統括してパルス幅制御する回路は、図示されていない。
【００３２】
変圧器５２の１次側には、ＤＣ／ＡＣ変換器５１の交流出力の第１端子と第２端子が接続され、交流電力（交流電圧）が入力されている。変圧器５２の２次側には変圧比ｍ：ｎにしたがって、変圧された交流電力（交流電圧）が出力する。
【００３３】
変圧器５２の２次側の交流出力電力は、ダイオードＤ１〜Ｄ４で構成された全波整流器５３と平滑用のコンデンサ（Ｃ）５７によって、出力電圧Ｖｏ１の直流電力に変換される。
【００３４】
なお、図１〜図３において、電力変換装置１０１の出力の後に備えられたダイオード６０は、逆流防止用ダイオードの機能があり、負荷が電池負荷４Ｂの場合において、電流の逆流を防ぐために備えている。
また、電池負荷４Ｂは例えば電気自動車等の電池を想定している。
【００３５】
≪電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）・その２≫
次に、電力変換装置１０１の定量的な観点からの説明を補足する。
図１において、直流電圧Ｖｄは、３相全波整流器１（９１）の出力の直流電圧Ｖｄ１と３相全波整流器２（９２）の出力の直流電圧Ｖｄ２に等しくなる。
したがって、
Ｖｄ＝Ｖｄ１＝Ｖｄ２    ・・・（式１）
また、直流電流Ｉｄと３相全波整流器１（９１）、３相全波整流器２（９２）にそれぞれ流れる直流電流Ｉｄ１、Ｉｄ２とにおいて、
Ｉｄ＝Ｉｄ１＋Ｉｄ２    ・・・（式２）
が成立する。
なお、図１においては、Ｖｄ＝Ｖｄ１＝Ｖｄ２となるため、Ｖｄのみを表記、Ｖｄ１とＶｄ２については表記していない。
【００３６】
一方、電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０１の出力容量Ｐｈ（ｋＷ）は、
Ｐｈ＝Ｖｏ１＊Ｉｏ１      ・・・（式３）
＝α０＊Ｖｄ＊Ｉｄ    ・・・（式４）
となる。なお、「＊」は「×」の意味である。
ここで、Ｖｏ１は電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０１の出力電圧、Ｉｏ１は電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０１の出力電流、α０は補正係数である。
【００３７】
以上から、
ａ）Ｐｈは充電器負荷容量から決定されるｋＷ
ｂ）（式１）〜（式４）
ｃ）３相全波整流器９１、９２の各出力容量をほぼ等しく５０％
の３条件を用いて入力多重変圧器２０１の各２次出力器２２１、２２２の２次側出力容量Ｐ２１とＰ２２を決定する。
Ｐ２１＝Ｐ２２                ・・・（式５）
Ｐ２１＝（Ｐｈ＊α１）／２    ・・・（式６）
ここでα１は補正係数である。以上によって入力多重変圧器２０１の仕様を決定することができる。
【００３８】
ただし、入力多重変圧器２０１の各２次出力器２２１、２２２の２次側出力巻線の位相差は、３０度（６０度/２回路）とする。例えば１次入力器２１０はΔ結線（デルタ巻）、２次出力器２２１はΔ結線、２次出力器２２２はＹ結線（スター巻）とする。
なお、図１において、１次入力器２１０、２次出力器２２１、２次出力器２２２に付した記号は、以上の結線と対応するような記号を選択している。
【００３９】
≪ＤＣ／ＤＣ変換器５０の定量的な補足説明≫
また、ＤＣ／ＤＣ変換器５０の定量的な観点からの説明を補足する。
図３において、スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４によって構成されるＤＣ／ＡＣ変換器５１において、直流電圧Ｖｄをスイッチング素子Ｑ１、Ｑ３と、スイッチング素子Ｑ２、Ｑ４の組を交互にオン／オフ（ＯＮ／ＯＦＦ）する。なお、ここで、オン比率ｒを、
オン比率ｒ＝（オンＴｏｎ時間）／｛（オンＴｏｎ時間）＋（オフＴｏｆｆ時間）｝
・・・（式７）
とする。
このオン比率ｒのもとに可変交流電圧Ｖｘ１を形成する。この可変交流電圧Ｖｘ１は、変圧器５２を介して、可変交流電圧Ｖｘ２に変換される。
ここで、変圧器５２の１次／２次の巻線比がｍ：ｎとすると、可変交流電圧Ｖｘ２は、
Ｖｘ２＝Ｖｘ１＊（ｎ／ｍ）＊ｒ      ・・・（式８）
となる。この可変交流電圧Ｖｘ２を全波整流して直流の出力電圧Ｖｏ１が得られる。
【００４０】
（第２実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第２実施形態を説明する。
図４は、第２実施形態の電力変換装置１０２と、入力多重変圧器２０１と、駆動負荷４Ｌとの関係を示す回路図である。
なお、第２実施形態の電力変換装置１０２と第１実施形態の電力変換装置１０１の内部の構成は同一である。
図４において、負荷として駆動負荷４Ｌに本発明の電力変換装置１０２の出力を供給している。前記したように駆動負荷４Ｌは抵抗に換算される負荷や電動機などの一般的な負荷を意味している。第１実施形態を適用した図１において、負荷は電池負荷４Ｂで説明したが、図４に示した一般的な負荷である駆動負荷４Ｌでも同様の機能、動作を行う。
したがって、第２実施形態においても、入力多重変圧器２０１の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００４１】
なお、負荷として駆動負荷４Ｌを用いているので、電池負荷４Ｂ（図１）の際に必要とした逆流防止用のダイオード６０（図１）は不要であり、用いていない。
また、駆動負荷４Ｌを用いたことと、ダイオード６０（図１）を除いたこと以外の構成は、図１と同じであるので、同じ要素についての説明は省略する。
【００４２】
（第３実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第３実施形態を図１１、図１２を参照して説明する。
図１１は、第３実施形態の電力変換装置１０３と、入力多重変圧器２０１と、ダイオード６０と、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
図１１が図１と異なるのは、電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０３における３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）との接続関係である。
第１実施形態の図１においては、電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０１における３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）のそれぞれの出力は、並列に接続されていたが、図１１における第２実施形態の電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０３における３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）のそれぞれの出力は、直列に接続されている。
【００４３】
図１１においては、前記したように、３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）のそれぞれの出力としての直流電圧Ｖｄ１、Ｖｄ２は直列に接続されているので、以下の式が成り立つ。
出力としての直流電圧Ｖｄ＝Ｖｄ１＋Ｖｄ２        ・・・（式９）
出力としての直流電流Ｉｄ＝Ｉｄ１＝Ｉｄ２        ・・・（式１０）
【００４４】
図１１の第３実施形態の電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０３においても、３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）のそれぞれの出力電圧波形における６パルスは、互いに３０度ずつずれていることは、図１の第１実施形態の電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０１と同様であるので、合成された波形は１２パルスとなる。
したがって、図５においても図１と同等に１次側の３相交流電圧Ｖａｃ１の高調波電流の低減と１次側の３相主電源１０の力率が改善される。
【００４５】
図１２は、電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）１０３の内部の構成をより詳しく示した図である。図１２において、図２と異なるのは、３相全波整流器１（９１）と３相全波整流器２（９２）の出力が前記したように直列に接続されていることである。これによる機能、動作については前記したとおりである。
また、図１１、図１２において、入力多重変圧器２０１、ＤＣ／ＤＣ変換器５０、ダイオード６０、電池負荷４Ｂ、コンデンサＣ（７１）などの他の要素は同一であるので、説明は省略する。
【００４６】
（第４実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第４実施形態を図１３、図１４を参照して説明する。
図１３は、第４実施形態の電力変換装置１０４と、入力多重変圧器２０２と、ダイオード６０と、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
図１３の第４実施形態は、図１の第１実施形態の電力変換装置１０１における２個の３相全波整流器を、ｎ台に拡張したものである。
また、その拡張にともない入力多重変圧器２０１（図１）を、図１３の第４実施形態においては、入力多重変圧器２０２の２次出力器２３１〜２３ｎの各位相が異なるｎ回路に拡張したことである。
【００４７】
≪２次出力器をｎ回路に拡張した入力多重変圧器≫
まず、２次出力器２３１〜２３ｎの各位相が異なるｎ回路に拡張した入力多重変圧器２０２について説明する。
図１３において、入力多重変圧器２０２の１次入力器２１０は、Δ結線で１回路であるのに対し、２次出力器はｎ回路の２次出力器２３１〜２３ｎが備えられている。２次出力器２３１〜２３ｎはΔ結線であるが、ｎ回路の各２次出力器の相互間において位相が異なっている。つまり、Δ結線の１次入力器２１０の位相を基準として、２次出力器２３１〜２３ｎの各位相は、
位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度、
となっている。
なお、上記の位相の組合せを「互いに（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組」もしくは、「互いに略（６０／ｎ）度の整数倍の位相差のｎ組」と適宜、表記する。なお、「略」を付加したのは、実際にはある程度の誤差があるからである。
【００４８】
なお、ｎ種の位相差のある２次出力器２３１〜２３ｎの形成の仕方は、いくつかあるが、例えば、「亀の子巻き」という方法がある。
「亀の子巻き」法においては、Δ巻き（Δ結線）の途中（頂点ではなく）に各３相巻線のそれぞれに（ｎ−１）個の端子を設け、各３相巻線の途中の対応する端子同士で前記Δ巻きの内側に新たな三角形を構成する。そして次の端子に移動して、その端子に対応する端子同士で前記Δ巻きの内側に別の新たな三角形を構成する。このようにして、（ｎ−１）個の新たな三角形が構成されるが、これらの新たな三角形の頂点から出力される電圧の組み合わせはΔ結線と見なせる３相交流であって、もとの位相差０度に対して、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度の位相差を有している。さらにもとの位相０度のΔ結線と組み合わせれば、前記した、
位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度、
の位相差を有するｎ回路の２次出力器２３１〜２３ｎが得られる。
【００４９】
≪電力変換装置（ＡＣ／ＤＣ変換器）・第４実施形態≫
次に、ＡＣ／ＤＣ変換器の機能を備える電力変換装置１０４について図１３、図１４を参照して説明する。
図１３、図１４に示すように、ＡＣ／ＤＣ変換器の機能を備える電力変換装置１０４において、３相全波整流器は、３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）のｎ回路を備えている。
なお、図１４は、ＡＣ／ＤＣ変換器の機能を備える電力変換装置１０４における３相全波整流器の構成を詳細に示す図である。
３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）には、前記した入力多重変圧器２０２のｎ回路の２次出力器２３１〜２３ｎから、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度の３相交流電力が、それぞれ入力している。
また、３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）のそれぞれの出力は互いに並列に接続されている。
【００５０】
以上より、３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）のそれぞれの出力には、６パルスの整流波形による直流電圧が出力されるが、３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）のそれぞれに入力した３相交流電圧は、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度を有しているので、３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）の出力を合成した３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、６＊ｎパルス整流の整流波形となっている。
特許文献１などの従来の３相全波整流器の出力波形が前記したように６パルス整流であるのに対して、本発明の第４実施形態では前記したように６＊ｎパルス整流であるので、パルス数がｎ倍となったきめの細かい整流を行っている。なお、「６＊ｎパルス整流」を「６ｎパルス整流」と簡略化して適宜表記する。
【００５１】
したがって、３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、高調波成分の低減された直流電圧となり、また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
なお、望ましくは３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）のｎ台の負荷分担が等しくなるように、ｎ台の負荷電流をほぼ等しくする。
また、入力多重変圧器２０２と３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）以外の構成要素は、第１実施形態を示した図１、図２と同様であるので、重複する説明は省略する。
【００５２】
≪３相全波整流器の台数がｎ＝４の場合≫
また、ｎ＝４の場合で、本実施形態を、さらに具体的に以下に示す。
このときには、入力多重変圧器２０２の４回路の２次出力器２３１〜２３４のそれぞれの３相出力電圧Ｖａｃ２１を位相差０（６０＊０／４）度、３相出力電圧Ｖａｃ２２を位相差１５（６０＊１／４）度、３相出力電圧Ｖａｃ２３を位相差３０（６０＊２／４）度、３相出力電圧Ｖａｃ２４を位相差４５（６０＊３／４）度とする。
このとき、３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器４（９４）の合成した３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、６＊４＝２４パルス整流となり、高調波が大幅に低減される。
【００５３】
したがって、特許文献１などの従来の３相全波整流器の出力波形が前記した６パルス整流であるのに対して、２４パルス整流であるので、大幅に１次側の３相交流電圧Ｖａｃ１の高調波電流（電圧）の低減と１次側の３相主電源の力率を改善させることができる。
また、負荷分担は計４台の３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器４（９４）となるので、３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器４（９４）の各出力の直流電流は、Ｉｄ／４とする。
【００５４】
（第５実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第５実施形態を図１５、図１６を参照して説明する。
図１５は、第５実施形態の電力変換装置１０５と、入力多重変圧器２０１と、駆動負荷４Ｌとの関係を示す回路図である。
第５実施形態を示す図１５が第４実施形態を示す図１３と異なるのは負荷であり、図１３においては電池負荷４Ｂであったが、図１５では、駆動負荷４Ｌとしている。
また、図１５では、駆動負荷４Ｌとしたことにより、電池負荷４Ｂ（図１３）において必要とした逆流防止用のダイオード６０（図１３）がない。
【００５５】
以上の駆動負荷４Ｌに係る相違点を除いて、図１５は図１３と同一であるので、本発明の第５実施形態では前記したように６＊ｎパルス整流となり、特許文献１などの従来の６パルス整流に比較して、パルス数がｎ倍となったきめの細かい整流を行っている。
したがって、３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、高調波成分の低減された直流電圧となるとともに、また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００５６】
以上のように、図１５で示した第５実施形態では、負荷は抵抗や電動機など一般的な負荷（駆動負荷）を駆動している。これは、図１３に示したような電池負荷（４Ｂ）だけではなく、一般的な負荷も同一に対応できることを示している。
また、負荷以外の構成要素は、第１実施形態を示した図１、図２と同様であるので、説明は省略する。
また、図１６は、図１５に示したＡＣ／ＤＣ変換器の機能を備える電力変換装置１０５における３相全波整流器の構成を詳細に示したものである。ただし、図１６は図１４と実質的に同一の構成であるので、説明は省略する。
【００５７】
（第６実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第６実施形態を図１７、図１８を参照して説明する。
図１７は、第６実施形態の電力変換装置１０６と、入力多重変圧器２０２と、ダイオード６０と、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
図１７の第６実施形態は、図１３の第４実施形態の電力変換装置１０４におけるｎ個の３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）の出力を並列から、直列に変えたものである。
ｎ個の３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）の出力が並列であっても直列であっても、６＊ｎパルス整流であるので、パルス数がｎ倍となったきめの細かい整流を行っている。
したがって、３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、高調波成分の低減された直流電圧となり、また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００５８】
なお、ｎ個の３相全波整流器１（９１）〜３相全波整流器ｎ（９ｎ）の出力が直列に接続されているので、３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、直列和となる。
したがって、整流器の出力としての直流電圧Ｖｄと直流電流Ｉｄは以下の（式１１）、（式１２）で表せる。
出力としての直流電圧Ｖｄ＝Ｖｄ１＋Ｖｄ２＋・・・＋Ｖｄｎ    ・・・（式１１）
出力としての直流電流Ｉｄ＝Ｉｄ１＝Ｉｄ２＝・・・＝Ｉｄｎ    ・・・（式１２）
なお、（式１１）から解るように、第６実施形態ではｎ台の３相全波整流器を直列に接続して出力の直流電圧Ｖｄを形成するので、３相全波整流器、特に３相全波整流器のなかのダイオード素子の電圧負担が１／ｎで済むという特徴がある。
また、それに合わせてトランス５２の２次側仕様も変化させる。
【００５９】
また、図１８は、図１７に示したＡＣ／ＤＣ変換器の機能を備える電力変換装置１０６における３相全波整流器の構成を詳細に示したものである。ただし、図１８は３相全波整流器を直列に構成していることを示しているが、３相全波整流器のなかの構成は、図２と実質的に同一の構成であるので、説明は省略する。
【００６０】
（第７実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第７実施形態を図１９、図２０を参照して説明する。
図１９は、第７実施形態の電力変換装置１０７と、入力多重変圧器２０１と、ダイオード６１、６２と、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
【００６１】
＜第７実施形態の電力変換装置１０７の接続関係の概要＞
図１９において、電力変換装置１０７は、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）とＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）を備えて構成されている。
入力多重変圧器２０１は３相主電源１０から１次側に３相交流電圧Ｖａｃ１が１次入力器２１０に入力されている。１次入力器２１０はΔ結線の３相巻線で構成されていて、Δ結線の３相巻線で構成されている２次出力器２２１と、Ｙ結線の３相巻線で構成されている２次出力器２２２に電磁的に結合されていて、それぞれ３相交流電圧の２次出力Ｖａｃ２１と３相交流電圧の２次出力Ｖａｃ２２に変換される。なお、３相交流電圧の２次出力Ｖａｃ２１と３相交流電圧の２次出力Ｖａｃ２２とでは、前記したように３０度の位相差がある。
【００６２】
３相交流電圧の２次出力Ｖａｃ２１は、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）に入力している。また、３相交流電圧の２次出力Ｖａｃ２２は、ＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）に入力している。
ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）の出力（出力電圧Ｖｏ１）と、ＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）の出力（出力電圧Ｖｏ２）とは、逆流を防止するダイオード６１とダイオード６２をそれぞれ介して並列に接続されている。ダイオード６１、６２を介して並列に接続されたＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）とＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）の出力が合成された出力電圧Ｖｄｂは、電池負荷４Ｂに供給されている。
【００６３】
≪ＡＣ／ＤＣ変換器１、２≫
図２０は、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）の構成を示す回路である。また、ＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）の構成を示す回路でもある。
図２０において、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）は、６個のダイオードＤ１１〜１３、Ｄ２１〜２３（３相全波整流回路）とコンデンサＣ（７０）からなる３相全波整流器９０と、ＤＣ／ＤＣ変換器５０とを備えている。
ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）には３相交流電圧のＶａｃ２１が入力して、６個のダイオードＤ１１〜１３、Ｄ２１〜２３（３相全波整流回路）よって、６パルスによる全波整流がされる。また、生成された直流電力がコンデンサＣ（７０）に蓄積され、高調波成分が取り除かれる。コンデンサＣ（７０）の両端の直流電圧Ｖｄは、ＤＣ／ＤＣ変換器５０に入力し、直流電圧が変換されて直流出力電圧Ｖｏ１を出力する。
なお、ＤＣ／ＤＣ変換器５０の回路構成は、図３に示したとおりである。
【００６４】
また、ＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）には３相交流電圧のＶａｃ２２が入力して、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）と同様に６パルスによる全波整流がされる。
ただし、３相交流電圧のＶａｃ２２は３相交流電圧のＶａｃ２１に対して、３０度の位相差があるので、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）の６パルス整流波形とＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）の６パルス整流波形には、３０度の位相差がある。
【００６５】
≪第７実施形態の電力変換装置１０７の効果≫
したがって、ダイオード６１、６２を介して並列に接続されたＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）とＡＣ／ＤＣ変換器２（１３２）の出力が合成された出力電圧Ｖｄｂは、１２（６＊２）パルス整流波形となり、出力直流電圧Ｖｂは高調波成分の低減された直流電圧となる。
したがって、電池負荷４Ｂには、１２パルス整流に基づく高調波成分の低減された出力直流電圧Ｖｂが印加される。また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源の力率が改善する。
さらに、図１９に示した第７実施形態の電力変換装置１０７では、各ＡＣ／ＤＣ変換器１、２の負荷が等しい負担である必要は少ない。何故なら２台のＡＣ／ＤＣ変換器なので１台の高調波規制より２倍許容され、本実施形態における１２パルス整流方式にすれば負荷分担が等しく無くても、３相電源供給に係る規制値を遵守し易いからである。
【００６６】
（第８実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第８実施形態を図２１、図２２を参照して説明する。
図２１は、第８実施形態の電力変換装置１０８と、入力多重変圧器２０２と、ダイオード６１〜６ｎと、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
図２１の第８実施形態は、図１９の第７実施形態の電力変換装置１０７における２個のＡＣ／ＤＣ変換器を、ｎ個に拡張したものである。
また、その拡張にともない入力多重変圧器２０１（図１９）を、図２１の第８実施形態においては、入力多重変圧器２０２の２次出力器２３１〜２３ｎの各位相が異なるｎ個に拡張したことである。なお、図２１の入力多重変圧器２０２は、図１３における入力多重変圧器２０２と同じ構成である。
【００６７】
≪ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ≫
また、図２２は、ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎの構成を示す回路図である。図２２の回路構成は、図２０と同様であるので、重複する説明は省略する。
ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）には、前記した入力多重変圧器２０２のｎ回路の２次出力器２３１〜２３ｎから、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度の３相交流電力が、それぞれ入力している。
また、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）のそれぞれの出力は互いに並列に接続されている。
【００６８】
以上より、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）のそれぞれの出力には、６パルスの整流波形による直流電圧が出力されるが、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）のそれぞれに入力した３相交流電圧は、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度を有しているので、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の出力を、ダイオード６１〜６ｎをそれぞれ介して合成した出力直流電圧Ｖｂは、６＊ｎパルス整流の整流波形となっている。
特許文献１などの従来の３相全波整流器の出力波形が前記したように６パルス整流であるのに対して、本発明の第４実施形態では前記したように６＊ｎパルス整流であるので、パルス数がｎ倍となったきめの細かい整流を行っている。
【００６９】
したがって、３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、高調波成分の低減された直流電圧となり、また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
なお、望ましくはＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）のｎ台の負荷分担が等しくなるように、ｎ台の負荷電流をほぼ等しくする。
また、入力多重変圧器２０２とＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）以外の構成要素は、第１実施形態を示した図１、図２と同様であるので、説明は省略する。
【００７０】
（第９実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第９実施形態を図２３、図２４を参照して説明する。
図２３は、第９実施形態の電力変換装置１０９と、入力多重変圧器２０２と、ダイオード６０と、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
なお、第９実施形態の電力変換装置１０９、入力多重変圧器２０２、電池負荷４Ｂついては、第８実施形態の電力変換装置１０９、入力多重変圧器２０２、電池負荷４Ｂと構成は同一である。
【００７１】
異なるのは、第８実施形態の図２１におけるダイオード６１〜６ｎが、第９実施形態の図２３においては、ダイオード６０の１個に集約され、かつ電力変換装置１０９に含まれたＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の各出力（Ｖｏ１〜Ｖｏｎ）が並列に接続されてから、ダイオード６０を介して電池負荷４Ｂに供給されていることである。
ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の各出力（Ｖｏ１〜Ｖｏｎ）の並列接続の仕方を変えたのみであるので、それぞれを合成した出力直流電圧は、６＊ｎパルス整流の整流波形となっている。
したがって、３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、高調波成分の低減された直流電圧となり、また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００７２】
なお、図２３に示した第９実施形態におけるＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の出力を並列に接続する方法を示したのは、電池負荷４Ｂからの逆流を防止するダイオードとの関係で複数の実施形態があることを示すものである。
また、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の並列の接続の仕方と、ダイオード６０の１個に集約したこと以外の構成は、図２１と同じであるので、同じ要素についての説明は省略する。
また、図２４は、図２３に示したＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎの構成を詳細に示す図である。ただし、図２４は図２０と実質的に同一の構成であるので、説明は省略する。
【００７３】
（第１０実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第１０実施形態を図２５、図２６を参照して説明する。
図２５は、第１０実施形態の電力変換装置１１０と、入力多重変圧器２０２と、ダイオード６１〜６ｎと、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
なお、図２５における第１０実施形態の電力変換装置１１０、入力多重変圧器２０２、電池負荷４Ｂついては、図２１における第８実施形態の電力変換装置１０８、入力多重変圧器２０２、電池負荷４Ｂと構成は同一である。
図２５が図２１と異なるのは、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）における各出力の接続関係である。
第８実施形態の図２１においては、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）のそれぞれの出力は並列に接続されていたが、図２５における第１０実施形態のＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）のそれぞれの出力は、ダイオード６１〜６ｎをそれぞれ介して直列に接続されている。
【００７４】
図２５の第１０実施形態のＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）においても、それぞれに入力した３相交流電圧は、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度を有しているので、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の出力を、ダイオード６１〜６ｎをそれぞれ介して合成した出力直流電圧Ｖｂは、６＊ｎパルス整流の整流波形となっている。
したがって、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の出力の並列と直列の相違はあるものの、６＊ｎパルス整流であることには変わりない。
したがって、電池負荷４Ｂに印加される直流電圧Ｖｄｂは、高調波成分の低減された直流電圧となる。また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００７５】
また、図２６は、図２５に示したＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎの構成を詳細に示す図である。ただし、図２６は図２０と実質的に同一の構成であるので、説明は省略する。
【００７６】
（第１１実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第１１実施形態を図２７、図２８を参照して説明する。
図２７は、第１１実施形態の電力変換装置１１１と、入力多重変圧器２０２と、ダイオード６０と、電池負荷４Ｂとの関係を示す回路図である。
なお、第１１実施形態の電力変換装置１１１、入力多重変圧器２０２、電池負荷４Ｂついては、第１０実施形態の電力変換装置１１０、入力多重変圧器２０２、電池負荷４Ｂと構成は同一である。
【００７７】
異なるのは、第１０実施形態の図２５におけるダイオード６１〜６ｎが、第１１実施形態の図２７においては、ダイオード６０の１個に集約され、かつ電力変換装置１１１に含まれたＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の各出力（Ｖｏ１〜Ｖｏｎ）が直列に接続されてから、１個のダイオード６０を介して電池負荷４Ｂに供給されていることである。
ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の各出力（Ｖｏ１〜Ｖｏｎ）の直列接続の仕方を変えたのみであるので、それぞれを合成した出力直流電圧は、６＊ｎパルス整流の整流波形となっている。
したがって、３相全波整流器出力の直流電圧Ｖｄは、高調波成分の低減された直流電圧となり、また、入力多重変圧器２０２の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００７８】
なお、図２７に示した第１１実施形態におけるＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の出力を直列に接続する方法を示したのは、逆流を防止するダイオードとの関係で複数の実施形態があることを示すものである。
また、ＡＣ／ＤＣ変換器１（１３１）〜ＡＣ／ＤＣ変換器ｎ（１３ｎ）の直列の接続の仕方と、ダイオード６０の１個に集約したこと以外の構成は、図２５と同じであるので、同じ要素についての説明は省略する。
また、図２８は、図２７に示したＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎの構成を詳細に示す図である。ただし、図２８は図２０と実質的に同一の構成であるので、説明は省略する。
【００７９】
（第１２実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第１２実施形態を図２９を参照して説明する。
図２９は、第１２実施形態の電力変換装置１１２と、入力多重変圧器２０３と、ダイオード６１ｋ〜６ｍｋと、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｍとの関係を示す回路図である。
図２９において、電力変換装置１１２には、ｎ台（ｎ＝ｍ＊ｋ台）のＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｋ（１４１１〜１４１ｋ）、２１〜２ｋ（１４２１〜１４２ｋ）、ｍ１〜ｍｋ（１４ｍ１〜１４ｍｋ）が備えられている。
ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器はｋ台ずつｍ群にグループ分けされている。つまり、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｋには、ＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｋ（１４１１〜１４１ｋ）を有している。また、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ２ｋには、ＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｋ（１４２１〜１４２ｋ）を有している。以下同様にＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤｍｋには、ＡＣ／ＤＣ変換器ｍ１〜ｍｋ（１４ｍ１〜１４ｍｋ）を有している。
なお、ＡＣ／ＤＣ変換器の内部の構成は、図２０に示した回路構成である。
また、前記「ｎ＝ｍ＊ｋ」の関係式を「ｎ＝ｍｋ」と簡略化して適宜表記する。
【００８０】
また、３相主電源１０から入力多重変圧器２０３の１次側に３相交流電圧Ｖａｃ１が１次入力器２１０に入力されている。
入力多重変圧器２０３の２次側は、ｎ回路（ｎ＝ｍ＊ｋ回路）の２次出力器４１１〜４１ｋ、４２１〜４２ｋ、・・・、４ｍ１〜４ｍｋが備えられている。ｎ回路の２次出力器はｋ回路ずつｍ群にグループ分けされている。つまり、２次出力器群２４１には、２次出力器４１１〜４１ｋを有している。また、２次出力器群２４２には、２次出力器４２１〜４２ｋを有している。以下同様に２次出力器群２４ｍには、２次出力器４ｍ１〜４ｍｋを有している。
【００８１】
２次出力器群２４１〜２４ｍは、前記したように各群、それぞれにｋ回路の２次出力器を備えており、それぞれが出力する３相交流電圧の位相はすべて異なり、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度を有している。
例えば、２次出力器群２４１の２次出力器４１１〜４１ｋは、順に、位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度の３相交流電圧を出力して、それぞれＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｋのＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｋ（１４１１〜１４１ｋ）に３相交流電力を供給している。
ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｋのＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｋは、それぞれ６パルス整流を行う。そして、ＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｋにそれぞれ入力する波形は、前記したように、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度と異なっており、かつＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｋの出力はすべて並列に接続されているので、合成された出力直流電圧の波形は、６＊ｋパルス整流となる。したがって、高調波が低減される。
なお、「６＊ｋパルス整流」を「６ｋパルス整流」と簡略化して適宜表記する。
【００８２】
また、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ２ｋのＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｋ（１４２１〜１４２ｋ）は、それぞれ６パルス整流を行う。そして、ＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｋにそれぞれ入力する波形は、前記したように、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度と異なっており、かつＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｋの出力はすべて並列に接続されているので、合成された出力直流電圧の波形は、６＊ｋパルス整流となる。したがって、高調波が低減される。
なお、位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度の位相の組み合わせを「互いに（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ組」、もしくは「互いに略（６０／ｋ）度の整数倍の位相差のｋ組」と適宜、表記する。なお、「略」を付加したのは、実際にはある程度の誤差があるからである。
【００８３】
同様に、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤｍｋのＡＣ／ＤＣ変換器ｍ１〜ｍｋ（１４ｍ１〜１４ｍｋ）は、それぞれ６パルス整流を行う。そして、ＡＣ／ＤＣ変換器ｍ１〜ｍｋにそれぞれ入力する波形は、前記したように、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度と異なっており、かつＡＣ／ＤＣ変換器ｍ１〜ｍｋの出力はすべて並列に接続されているので、合成された出力直流電圧の波形は、６＊ｋパルス整流となる。したがって、高調波が低減される。
【００８４】
以上のように、６＊ｋパルス整流された直流電圧が電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｍに印加されるので、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｍにおいて、高調波が低減される。また、入力多重変圧器２０３の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
【００８５】
（第１３実施形態・電力変換装置）
本発明の電力変換装置の第１３実施形態を、図３０を参照して説明する。
図３０は、第１３実施形態の電力変換装置１１３と、入力多重変圧器２０４と、ダイオード６１ｍ〜６ｋｍと、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｋとの関係を示す回路図である。
図３０において、電力変換装置１１３には、ｎ台（ｎ＝ｍ＊ｋ台）のＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｍ（１５１１〜１５１ｍ）、２１〜２ｍ（１５２１〜１５２ｍ）、ｋ１〜ｋｍ（１５ｋ１〜１５ｋｍ）が備えられている。
ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器はｍ台ずつｋ群にグループ分けされている。つまり、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｍには、ＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｍを有している。また、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ２ｍには、ＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｍを有している。以下同様にＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤｋｍには、ＡＣ／ＤＣ変換器ｋ１〜ｋｍを有している。
なお、ＡＣ／ＤＣ変換器の内部の構成は、図２０に示した回路構成である。
【００８６】
また、３相主電源１０から入力多重変圧器２０４の１次側に３相交流電圧Ｖａｃ１が１次入力器２１０に入力されている。
入力多重変圧器２０３の２次側は、ｎ回路（ｎ＝ｍ＊ｋ回路）の２次出力器５１１〜５１ｍ、５２１〜５２ｍ、・・・、５ｋ１〜５ｋｍが備えられている。ｎ回路の２次出力器はｍ回路ずつｋ群にグループ分けされている。つまり、２次出力器群２５１には、２次出力器５１１〜５１ｍを有している。また、２次出力器群２５２には、２次出力器５２１〜５２ｍを有している。以下同様に２次出力器群２５ｋには、２次出力器５ｋ１〜５ｋｍを有している。
【００８７】
２次出力器群２５１〜２５ｋは、前記したように各群、それぞれにｍ回路の２次出力器を備えているが、各２次出力器群のなかのｍ回路の２次出力器は、すべて同じ位相の３相交流である。ただし、２次出力器群２５１〜２５ｋは各群が、それぞれ３相交流電圧の位相はすべて異なり、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度を有している。
【００８８】
例えば、２次出力器群２５１の２次出力器５１１〜５１ｍは、すべて同じ位相で、前記の位相差０度の３相交流電圧を出力している。そして、それぞれＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｍのＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｍに３相交流電力を供給している。
したがって、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｍのＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｍにおいては、それぞれ６パルス整流が行われるが、ＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｍに入力する３相交流電圧の位相はすべて同位相であるので、ＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｍの出力を並列接続して得られる直流電圧Ｖｏ１ｍは、６パルス整流の波形である。つまり、ｍ台のＡＣ／ＤＣ変換器１１〜１ｍを用いても６ｍパルス整流、あるいは６ｋパルス整流とはならない。その結果、６パルス整流された直流電圧が電池負荷４Ｂ１に印加される。
【００８９】
また、２次出力器群２５２の２次出力器５１１〜５１ｍは、すべて同じ位相で、前記の位相差（６０＊１／ｋ）度の３相交流電圧を出力している。そして、それぞれＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ２ｍのＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｍに３相交流電力を供給している。
したがって、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ２ｍのＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｍにおいては、それぞれ６パルス整流が行われるが、ＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｍに入力する３相交流電圧の位相はすべて同位相であるので、ＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｍの出力を並列接続して得られる直流電圧Ｖｏ２ｍは、６パルス整流の波形である。つまり、ｍ台のＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｍを用いても６ｍパルス整流、あるいは６ｋパルス整流とはならない。その結果、６パルス整流された直流電圧が電池負荷４Ｂ２に印加される。
【００９０】
同様に、２次出力器群２５ｋの２次出力器５ｋ１〜５ｋｍは、すべて同じ位相で、前記の位相差｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度の３相交流電圧を出力している。そして、それぞれＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤｋｍのＡＣ／ＤＣ変換器ｋ１〜ｋｍに３相交流電力を供給している。
したがって、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤｋｍのＡＣ／ＤＣ変換器ｋ１〜ｋｍにおいては、それぞれ６パルス整流が行われるが、ＡＣ／ＤＣ変換器ｋ１〜ｋｍに入力する３相交流電圧の位相はすべて同位相であるので、ＡＣ／ＤＣ変換器ｋ１〜ｋｍの出力を並列接続して得られる直流電圧Ｖｏｋｍは、６パルス整流の波形である。つまり、ｍ台のＡＣ／ＤＣ変換器２１〜２ｍを用いても６ｍパルス整流、あるいは６ｋパルス整流とはならない。その結果、６パルス整流された直流電圧が電池負荷４Ｂｋに印加される。
【００９１】
以上のように、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｍ〜ＡＤｋｍは、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｋに対しては、６パルス整流の直流電圧を供給するのみであって、複数台のＡＣ／ＤＣ変換器を用いた効果は特にない。
ただし、ＡＣ／ＤＣ変換器群ＡＤ１ｍ〜ＡＤｋｍは、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度によって６パルスによる全波整流を行うので、入力多重変圧器２０４の１次側からみれば、６ｋパルス整流が行なわれたのと同等の効果がある。したがって、入力多重変圧器２０３の１次側の高調波成分が低減されるとともに、１次側の３相主電源１０の力率が改善する。
図３０の第１３実施形態は入力多重変圧器２０３の１次側の高調波成分の低減と、１次側の３相主電源１０の力率改善を主眼とした方式である。
【００９２】
（第１４実施形態・電力変換装置群システム）
本発明の第１４実施形態（電力変換装置群システム）を、図３１を参照して説明する。
図３１は、複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）と複数の変圧器２６１〜２６ｎと、ダイオード６１〜６ｎと、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｎとの関係を示す回路図である。また、複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）と、複数台の変圧器２６１〜２６ｎとを用いて、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善を行う電力変換装置群システムを示す図でもある。
なお、ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）の各回路構成は、図２０に示す回路と等価であって、３相全波整流器９０（図２０）とＤＣ／ＤＣ変換器５０を備えている。したがって、ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）は電力変換装置でもあるので、図３１に示した構成は、ｎ台の電力変換装置を備えて３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善を行うので、「電力変換装置群システム」と称する。
【００９３】
図３１において、３相主電源１０からｎ台の変圧器２６１〜２６ｎの１次側にそれぞれ３相交流電力が供給されている。変圧器２６１〜２６ｎの１次側は、同じ位相の３相交流電圧であるが、それぞれの２次側の３相交流電圧は、互いに位相が異なって変換される。ただし、２次側の３相交流電圧の位相が互いに同じものが含まれる場合もある。すべて異なる場合と、同じものが含まれる場合とを分けて後記する。
【００９４】
複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）は、前記した変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流電力を入力して３相全波整流を行い、直流電圧Ｖｄをそれぞれ出力する。なお、それぞれの３相全波整流器の出力直後の直流電圧とＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎの出力としての直流の出力電圧Ｖｏ１〜Ｖｏｎは必ずしも等しいとは限らない（ＤＣ／ＤＣ変換器５０、図２０が存在するため）。
ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）の出力は、それぞれダイオード６１〜６ｎを経由して、それぞれ電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｎに供給される。
ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）の出力は、それぞれ６パルス整流であるので、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｎに供給されるのは６パルス整流の直流電力（電圧）である。
したがって、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｎからみれば、供給されるのは６パルス整流の直流電力（電圧）であるので、特許文献１などの従来の方法と６パルス整流という観点では同じである。
【００９５】
しかしながら、変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流の位相は、互いに異なっているものが含まれているので、ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）のそれぞれの出力は６パルス整流であっても、互いに６パルス間の位相が異なっている。したがって、位相が異なる割合に応じて、６パルス整流よりもパルス数の増加した整流方式となり、変圧器２６１〜２６ｎの１次側の共通電源である３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果がある。
つまり、図３１の第１４実施形態である電力変換装置群システムは、ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器全体として、変圧器２６１〜２６ｎの１次側の共通電源である３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善を主眼とした方式である。
次に、変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流電圧の位相が、互いにすべて異なる場合と、互いに同じものが含まれる場合とについて説明を続ける。
【００９６】
≪変圧器２６１〜２６ｎの２次側の位相が互いにすべて異なる場合≫
変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流電圧の位相が、互いにすべて異なる場合について説明する。
この場合には、変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流電圧の位相を、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｎ）度、・・・、｛６０＊（ｎ−１）／ｎ｝度に選択する。この際には、ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）のそれぞれの出力は６パルス整流であっても、互いに６パルス間の位相が異なっている。したがって、変圧器２６１〜２６ｎの１次側の共通電源である３相主電源１０からみると、６＊ｎパルス整流が行われたのと同等となり、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果がある。
【００９７】
≪変圧器２６１〜２６ｎの２次側の位相で互いに同じものが含まれる場合≫
変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流電圧の位相おいて、互いに同じものが含まれる場合について説明する。例えば、ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）が、それぞれ同じ位相で動作するｍ台ずつのｋ群に分かれる場合である（ｎ＝ｍ＊ｋ）。
このときは、変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流電圧の位相を、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度に選択する。
そして、それぞれの位相の３相交流電力（電圧）を、それに対応するｋ群のｍ台ずつに供給する。この際には、ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）のそれぞれの出力は６パルス整流であっても、互いに６パルス間の位相が異なる組み合わせがｋ組ある。そして各群は、それぞれｍ台で構成されているので、概ね各群の影響度は同じである。
したがって、変圧器２６１〜２６ｎの１次側の共通電源である３相主電源１０からみると、６＊ｋパルス整流が行われたのと同等となり、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果がある。
【００９８】
≪ｎ＝１０、ｍ＝５、ｋ＝２の場合≫
一例として、「変圧器２６１〜２６ｎの２次側の位相で互いに同じものが含まれる場合」において、ｎ＝１０、ｍ＝５、ｋ＝２の場合、つまり、変圧器２６１〜２６ｎとＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎにおけるｎが１０台であり、この１０台が、２つの位相差の３相交流電力（電圧）の５台ずつである場合について、説明する。
このとき、変圧器２６１〜２６ｎ（ｎ＝１０）は、５台が変圧器の２次側はΔ結線（Δ／Δ、位相差０度）、残りの５台がＹ結線（Δ／Ｙ、位相差３０度）とする。
【００９９】
このとき、Δ／Δ結線、位相差０度の３相交流電力（電圧）を用いた５台のＡＣ／ＤＣ変換器（１６１〜１６ｎのいずれか）、およびΔ／Ｙ結線、位相差３０度の３相交流電力（電圧）を用いた５台のＡＣ／ＤＣ変換器（１６１〜１６ｎのいずれか）は、６パルス整流波形の直流電力（電圧）を電池負荷（４Ｂ１〜４Ｂｎのいずれか）に供給するに過ぎない。しかしながら、変圧器２６１〜２６ｎ（ｎ＝１０）の１次側の共通電源である３相主電源１０からみると、６＊２パルス整流、つまり１２パルス整流が行われたのと同等となり、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果がある。
【０１００】
（第１５実施形態・電力変換装置群システム）
本発明の第１５実施形態（電力変換装置群システム）を、図３２を参照して説明する。
図３２は、複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）と複数の変圧器２６１〜２６ｎと、駆動負荷４Ｌ１〜４Ｌｎとの関係を示す回路図である。また、複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）と、複数台の変圧器２６１〜２６ｎとを用いて、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善を行う電力変換装置群システムを示す図でもある。
【０１０１】
第１５実施形態を示す図３２が第１４実施形態を示す図３１と異なるのは負荷であり、図３１においては電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｎであったが、図３２では、駆動負荷４Ｌ１〜４Ｌｎとしている。
また、図３２では、駆動負荷４Ｌ１〜４Ｌｎとしたことにより、電池負荷４Ｂ１〜４Ｂｎ（図３１）において必要とした逆流防止用のダイオード６１〜６ｎ（図３１）がない。
以上の駆動負荷４Ｌ１〜４Ｌｎに係る相違点を除いて、図３２は図３１と同一であるので、変圧器２６１〜２６ｎの１次側の共通電源である３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果がある。
また、図３１の第１４実施形態と同様に、図３２の第１５実施形態である電力変換装置群システムは、ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器全体として、変圧器２６１〜２６ｎの１次側の共通電源である３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善を主眼とした方式である。
なお、その他の、図３１の第１４実施形態と重複する説明については、省略する。
【０１０２】
（第１６実施形態・電力変換装置群システム）
本発明の第１６実施形態（電力変換装置群システム）を、図３３を参照して説明する。
図３３は、複数の地区（Ａ地区〜Ｚ地区）に複数台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）と複数の変圧器とを用いて、共通の３相交流電源である３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善を行う電力変換装置群システムを示す図である。
図３３において、Ａ地区には、ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１７１〜１７ｎ）と、ｎ台の変圧器２７１〜２７ｎと、駆動負荷４Ｌ１〜４Ｌｎが備えられている。
３相主電源１０から変圧器２７１〜２７ｎの１次側に、共通の位相の３相交流電力が供給され、変圧器２７１〜２７ｎのそれぞれの２次側からＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１７１〜１７ｎ）に３相交流電力がそれぞれ入力している。ＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎ（１７１〜１７ｎ）において、それぞれ６パルス整流された直流電力（電圧）が駆動負荷４Ｌ１〜４Ｌｎに供給されている。
【０１０３】
また、ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）は、それぞれ同じ位相で動作するｍ台ずつのｋ群に分かれている（ｎ＝ｍ＊ｋ）。
また、変圧器２６１〜２６ｎは、２次側の３相交流電圧の位相が、同相か異なる相かによって、ｍ台ずつのｋ群に分かれている（ｎ＝ｍ＊ｋ）。
また、変圧器２６１〜２６ｎの２次側の３相交流電圧の位相を、それぞれ位相差０度、（６０＊１／ｋ）度、・・・、｛６０＊（ｋ−１）／ｋ｝度に選択する。
これらのｍ台ずつのｋ群に分かれているｎ台の変圧器２６１〜２６ｎの２次側から、ｎ台のＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）に、前記した各位相の３相交流電力（電圧）がそれぞれ供給される。
【０１０４】
この際には、ＡＣ／ＤＣ変換器１〜ｎ（１６１〜１６ｎ）のそれぞれの出力は６パルス整流であっても、互いに６パルス間の位相が異なる組み合わせがｋ組ある。そして各群は、それぞれｍ台で構成されているので、概ね各群の影響度は同じである。
したがって、変圧器２６１〜２６ｎの１次側の共通電源である３相主電源１０からみると、Ａ地区においては、６＊ｋパルス整流が行われたのと同等となり、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果がある。
【０１０５】
Ａ地区と同様のことが、Ｂ地区〜Ｚ地区においても各地区で、それぞれ実施される。そして、各地区単位において、６＊ｋパルス整流が行われ、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善を実施する。
ただし、すべての地区において、ｎやｋやｍの値が等しい必要はない。各地区の実態に応じて、適切なｎ、ｋ、ｍを選択して実施すれば、ｋ≧２である限り、特許文献１などの従来技術よりは、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果がある。
また、ｎ＝ｍ＊ｋの関係が必ずしも成立していなくとも、６＊ｋパルス整流に類似した効果がある。したがって、特許文献１などの従来技術よりは、３相主電源１０の高調波成分の低減と力率改善に効果があり、前記ｎ＝ｍ＊ｋの関係式に厳密に従わなくともよい。
【０１０６】
また、図３３において、Ａ地区の負荷は駆動負荷４Ｌ１〜４Ｌｎで説明したが、電池負荷であってもよい。また、駆動負荷と電池負荷とが混在してもよい。また、Ｂ地区〜Ｚ地区においても各地区で、駆動負荷でも、電池負荷でもよく、また駆動負荷と電池負荷の混在の割合が変化してもよい。
【０１０７】
また、図３３において、Ａ地区〜Ｚ地区と表記しているが、地区の数は任意である。
【０１０８】
また、高調波成分が許容される上限を設定する許容高調波電流値が、各地区の実態に応じて設定され、各地区単位で運用することもできる。
【０１０９】
（その他の実施形態）
なお、本発明は、前記した実施形態に限定されるものではない。以下にその他の実施形態例を示す。
【０１１０】
図１に示した第１実施形態において、入力多重変圧器２０１の１次入力器２１０はΔ結線、２次出力器２２１はΔ結線、２次出力器２２２はＹ結線としたが、２次出力器２２１と２次出力器２２２との間における３相交流電圧の位相が３０度（６０度／２）であればよいので、前記の組み合わせに限定されない。
例えば、入力多重変圧器２０１の１次入力器２１０がＹ結線、２次出力器２２１はΔ結線、２次出力器２２２はＹ結線の組み合わせでも、同等の高調波低減の効果がある。
また、入力多重変圧器２０１の１次入力器２１０はΔ結線、２次出力器２２１はΔ＋結線、２次出力器２２２はＹ＋結線でも同等の高調波低減の効果がある。なお、Δ＋、あるいはＹ＋は、１次入力器２１０はΔ結線（１次巻）から若干の位相差＋を付けることを意味する。
【０１１１】
また、図１７、図１９、図２１、図２３、図２５、図２７、図２９、図３０に示した各実施形態において、負荷は、電池負荷４Ｂで説明したが、駆動負荷４Ｌであってもよい。
【０１１２】
また、図２９〜図３２に示した各実施形態において、負荷は、電池負荷もしくは駆動負荷のどちらかで説明したが、電池負荷もしくは駆動負荷が混在していてもよい。
【０１１３】
図１、図１１、図１３、図１７、図１９、図２１、図２３、図２５、図２７、図２９、図３０、図３１において、逆流防止用のダイオードを電圧変換装置、もしくはＡＣ／ＤＣ変換器とは別の部品として説明したが、電圧変換装置、もしくはＡＣ／ＤＣ変換器に備えてもよい。
また、前記逆流防止用のダイオードを電気的に接続するか非接続とするかを選択する選択手段を電圧変換装置、もしくはＡＣ／ＤＣ変換器に備えてもよい。
【０１１４】
本発明の第１〜第７実施形態の説明において、図１、図４、図１１、図１３、図１５、図１７では電力変換装置の構成にＤＣ/ＤＣ変換器５０を含めて説明したが、ＤＣ/ＤＣ変換器５０が備えられていない場合においても、１２パルス整流、６＊ｎパルス整流は有効、かつ効果的である。このときにも、入力多重変圧器２０１、２０２の１次側における高調波成分（電圧リップル、電流リップル）の低減と、１次側の３相主電源１０の力率が改善される。
【０１１５】
本発明の第４、５実施形態の説明における図１３、図１５では、３相全波整流器はすべて出力を並列に接続し、第６実施形態の説明における図１７では３相全波整流器はすべて出力を直列に接続した形態を示した。このようにすべて並列か、直列かにする必要はない。並列と直列を組み合わせてもよい。このとき、さらに所望の電圧と電量容量を選択する範囲が広がる。そして、この場合においても、入力多重変圧器２０２の１次側における高調波成分（電圧リップル、電流リップル）の低減と、１次側の３相主電源１０の力率が改善される。
【０１１６】
（本発明、本実施形態の補足）
本発明、もしくは本実施形態について以下に補足説明する。
≪効果、特徴≫
本発明、もしくは本実施形態においては、複数台の電力変換器を異なる位相の３相交流電力（電圧）を使用することによって、全体の高調波を低減ができて、３相交流電源の力率が改善されることについては既に説明したとおりである。再記すれば、以下のとおりである。
（１）1台の電力変換器の電源側電流の高調波成分を低減できる。
（２）複数台の電力変換器の電源側電流の高調波成分を低減できる。
（３）複数台の電力変換器を群に纏め、その各群の電源側電流の高調波成分を合成して低減できる。
【０１１７】
しかし、本発明もしくは本実施形態の効果、特徴はそればかりではない。以下のとおりである。
（Ａ）２重化または多重化（ｎ台の３相全波整流器をｎ台並列接続）を図って、信頼性の向上が可能である。
（Ｂ）ｎ台の３相全波整流器をｎ台並列または直列接続するので、整流器容量の拡大を図ることができる。
（Ｃ）ｎ台の３相全波整流器をｎ台直列接続することにより、整流器出力電圧の拡大を図ることができる。
（Ｄ）大容量の高圧電動機と低圧の小容量電動機と異なる電圧の電動機を１台の多重変圧器で対応できる。
（Ｅ）複数台の多重電力変換器を１設備で使用するので、全体の盤面数を低減し設置面積の低減が図れる。
（Ｆ）複数台の変圧器、または多重変圧器を、１台の多重変圧器に出来るので変圧器の１次側配線工数低減、主多重変圧器台数低減（変圧器盤低減）と主多重変圧器コスト低減が図れる。
（Ｇ）１台の変圧器に２台の電力変換器を接続する実施形態では、前記２台の電力変換器を切り替えて使用することによって、２台分の変換器コストを必要とせずに、信頼性の低下もなく待機２重系の変換器システムを提供できる。
【０１１８】
≪３相全波整流器を並列か直列かで用いる際の長短比較≫
図１に示す第１実施形態では、３相全波整流器１、２を並列に用いているのに対し、図１１に示す第３実施形態では、３相全波整流器１、２を直列に用いている。これらの方法の長所、短所について補足説明する。
図１に示す第１実施形態では、３相全波整流器１、２が並列であるので、３相全波整流器を構成するダイオード素子（Ｄ１１〜Ｄ１３、Ｄ２１〜Ｄ２３）の電流負担が半分（５０％）で済む。ただし、電圧は１００％負担する。
一方、図１１に示す第３実施形態では、３相全波整流器１、２が直列であるので、３相全波整流器を構成するダイオード素子（Ｄ１１〜Ｄ１３、Ｄ２１〜Ｄ２３）の電流負担は１００％であって、電圧は５０％負担で済む。
これらに相違によって、入力多重変圧器の２次側仕様も変化する。したがって、総合的に各種の特性、コストを検討して、前記各種の実施形態を選択することになる。
【０１１９】
≪複数回路の２次出力器≫
図２９、図３０等において、同じ位相の２次出力器が複数台ありながら、ＡＣ／ＤＣ変換器には、別々に２次出力器を設け、共用化せずに、それぞれ別々に供給している。
これは、位相が同じであるとしても、２次出力器を共用化すると、直流側を介して短絡経路が存在してしまうからである。特に、図１１や図１７、図２７のように３相全波整流器やＡＣ／ＤＣ変換器の出力を直列に接続しても高い電圧が得られない。
したがって、同じ位相の２次出力器の出力を複数のＡＣ／ＤＣ変換器に共用して供給することはしない。
【０１２０】
≪第１３実施形態の電力変換装置と第１４実施形態の電力変換装置群システムとの関連≫
図３１に示した第１４実施形態の電力変換装置群システムは、図３０における第１３実施形態の電力変換装置における入力多重変圧器２０４を、２次出力器５１１〜５１ｍ、５２１〜５１ｍ、５ｋ１〜５ｋｍに対して、１次側についても分割して、ｎ台の変圧器２６１〜２６ｎを備え、かつｎ（ｎ＝ｍ＊ｋ）台のＡＣ／ＤＣ変換器からそれぞれｎ台の負荷に供給したことに概ね対応する。
図３０における第１３実施形態の電力変換装置は、入力多重変圧器２０４と電力変換装置１１３が１ヶ所に集約されていて、設置効率がよいことを要求される場合に適した方式である。それに対して、図３１に示した第１４実施形態の電力変換装置群システムは、ＡＣ／ＤＣ変換器（電力変換装置）１〜ｎと、変圧器２６１〜２６ｎがばらばらに配置できるので、負荷が様々な場所にあって、広域に配置される場合に適した電力変換装置群システムの方式である。
【符号の説明】
【０１２１】
１０  ３相主電源
１０１〜１１３  電力変換装置
１３１〜１３ｎ、１４１１〜１４１ｋ、１４２１〜１４２ｋ、１４ｍ１〜１４ｍｋ、１５１１〜１５１ｍ、１５２１〜１５２ｍ、１５ｋ１〜１５ｋｍ、  ＡＣ／ＤＣ変換器
１６１〜１６ｎ、１７１〜１７ｎ  ＡＣ／ＤＣ変換器、電力変換装置
２０１、２０２、２０３、２０４  入力多重変圧器
２１０  １次入力器
２２１、２２２、２３１〜２３ｎ、４１１〜４１ｋ、４２１〜４２ｋ、４ｍ１〜４ｍｋ、５１１〜５１ｍ、５ｋ１〜５ｋｍ  ２次出力器
２４１〜２４ｍ、２５１〜２５ｋ  ２次出力器群
２６１〜２６ｎ、２７１〜２７ｎ  変圧器
ＡＤ１ｋ〜ＡＤｍｋ、ＡＤ１ｍ〜ＡＤｋｍ  ＡＣ／ＤＣ変換器群
４Ｂ、４Ｂ１〜４Ｂｋ  電池負荷
４Ｌ、４Ｌ１〜４Ｌｎ  駆動負荷
５０  ＤＣ／ＤＣ変換器
５１  ＤＣ／ＡＣ変換器
５２  変圧器
５３  （単相の）全波整流器
６０、６１〜６ｎ、６１ｋ〜６ｍｋ、６１ｍ〜６ｋｍ  （逆流防止用）ダイオード
Ｄ１１〜Ｄ１３、Ｄ２１〜Ｄ２３、Ｄ１〜Ｄ４  （整流用）ダイオード
７０、７１、５７  コンデンサ
８１  ３相全波整流回路
８Ｐ  整流正側直流電源
８Ｎ  整流負側直流電源
８２４  Δ結線
８２７  Ｙ結線
８２４１〜８２４３、８２７１〜８２７３  巻線
８２４４〜８２４６、８２７４〜８２７６  端子
８２７０  中性点
９０、９１〜９ｎ  ３相全波整流器
Ｑ１〜Ｑ４  スイッチング素子、ＩＧＢＴ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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