(57)【要約】      （修正有）【課題】共振器に基づくフィルタを提供する。【解決手段】入力及び負荷アドミタンスＹｉｎ及びＹｏｕｔを有する入力及び出力電子回路、２種類の２個の圧電共振器（ＲＺｓ，ＲＺｓ’；ＲＺｐ，ＲＺｐ’）を備えた格子フィルタで、共振器は特性インピーダンスＺｃを有、第１の共振器は共振周波数Ｆｒ１およびＦｒ１とは異なる反共振周波数Ｆａ１を有し、第２の共振器は、Ｆｒ１とは異なる共振周波数Ｆｒ２と、Ｆｒ２およびＦａ１とは異なる反共振周波数Ｆａ２を有する。入力及び出力インピーダンスは共振器の特性インピーダンスとは一致しないが、アドミタンスＹｉｎの実部Ｒｅ{Ｙｉｎ}の逆数およびアドミタンスＹｏｕｔの実部Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}の逆数は共振器の特性インピーダンスＺｃより少なくとも２〜５倍大きくされる。更に、周波数差Ｆａ１−Ｆｒ１およびＦａ２−Ｆｒ２は、差分Ｆｒ１−Ｆｒ２の絶対値より少なくとも２〜３倍大きくされる。【選択図】図４
2012222819.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力アドミタンスＹｉｎを有する入力電子回路、出力アドミタンスＹｏｕｔを有する出力電子回路、および入力回路に接続された差動入力と出力回路に接続された差動出力を有するフィルタを含むフィルタ装置であって、前記フィルタが、前記フィルタの入力と出力の間に接続された２種類の複数の共振器（ＲＺｓ，ＲＺｓ’；ＲＺｐ，ＲＺｐ’）を含み、第１の種類の共振器が共振周波数Ｆｒ１および反共振周波数Ｆａ１を有し、第２の種類の共振器が各々Ｆｒ１およびＦａ１とは異なる共振周波数Ｆｒ２および反共振周波数Ｆａ２を有し、前記アドミタンスＹｉｎの実部の逆数（１／Ｒｅ{Ｙｉｎ}）および前記アドミタンスＹｏｕｔの実部の逆数（１／Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}）が、前記共振器の特性インピーダンス（Ｚｃ）の幾何平均の値よりｋ倍大きく、ｋは少なくとも２以上の数であり、周波数差Ｆａ１−Ｆｒ１およびＦａ２−Ｆｒ２が差分Ｆｒ１−Ｆｒ２の絶対値のｋ’倍より大きく、ｋ’は少なくとも２に等しい数であることを特徴とするフィルタ装置。
【請求項２】
前記反共振周波数と前記共振周波数の差が、両方の種類の共振器のものとほぼ同一であることを特徴とする、請求項１に記載の装置。
【請求項３】
前記入力回路の前記出力アドミタンスの実部Ｒｅ{Ｙｉｎ}が、前記出力回路の前記入力アドミタンスの実部Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}に等しいことを特徴とする、請求項１および２のいずれか１項に記載の装置。
【請求項４】
前記数ｋが５以上であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の装置。
【請求項５】
前記数ｋ’が３以上であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の装置。
【請求項６】
前記フィルタが、４個の共振器、すなわち第１の種類である２個の共振器（ＲＺｓ；ＲＺｓ’）および第２の種類である２個の共振器（ＲＺｐ；Ｒｚｐ’）からなる少なくとも１個の格子セルを含み、前記差動入力が２個の入力端子ＥおよびＥ’を有し、前記フィルタの差動出力が２個の出力端子ＳおよびＳ’を有し、前記第１の種類の共振器（ＲＺｓ）が前記入力Ｅと前記出力Ｓの間に配置され、前記第１の種類の別の共振器（ＲＺｓ’）が前記入力Ｅ’と前記出力Ｓ’の間に配置され、前記第２の種類の共振器（Ｒｚｐ）が前記入力Ｅと前記出力Ｓ’の間に配置され、前記第２の種類の別の共振器（Ｒｚｐ’）が前記入力Ｅ’と前記出力Ｓの間に配置されていることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の装置。
【請求項７】
前記共振器がバルク音響波または表面音響波圧電共振器であることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、共振器に基づくフィルタを用いる回路に関し、より具体的には数百ＭＨｚ〜数ＧＨｚの範囲のＵＨＦ帯域の電気信号用のフィルタに関する。
【背景技術】
【０００２】
益々多くのモバイルアプリケーションが異なるノード間でデータを交換する無線周波数通信システムを使用している。製造上の制約として通常、特に電池または周辺エネルギーを回収するシステムにより電力供給される場合、低電力消費の制約がある。
【発明の概要】
【０００３】
アプリケーションの数が増大しているため、これらのシステムが、特に産業、科学、および医療用途において頻繁に使用する２．４ＧＨｚ前後のＵＨＦ周波数帯が益々混雑しており、従って受信器の入力を飽和させやすい干渉信号の数が増加している。このような干渉からの保護を提供すべく、システムの設計者には、一般に電力消費の増大と引き換えに、受信器の線形性を向上させるか、または理想的には受信チェインのはるか上流すなわちアンテナのなるべく近くにおける選択性を向上させるかの選択肢がある。この第２の手法では従って、相対的に狭い帯域幅（認可された周波数分布でチャネル用に予約された帯域幅の順序の）を有するＵＨＦ周波数に集中した帯域フィルタが必要になり、且つ自身の電力消費への影響を最小限にして受信器に組み込み可能なことが必要になる。
【０００４】
ＵＨＦ周波数で直接動作する必要性により、通常はより低い周波数で使用される能動フィルタリング技術の利用は除外される。従って目的は、例えば表面音響波（ＳＡＷ）またはバルク音響波（ＢＡＷ）技術、すなわち表面音響波共振器およびバルク音響波共振器に基づく、ＵＨＦ周波数で直接動作する受動共振器を使用することである。
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そのような共振器は、能動回路に関連付けられているため自身の共振周波数または反共振周波数の周辺の共振器の周波数選択性という利点が得られる個別の共振器として、または能動要素により互いに分離されている個別の共振器の組として、あるいは自身が入力回路および出力回路（これら２個の回路の各々は能動または受動型であってよい）に関連付けられた純粋に受動フィルタ内の共振器として用いることができる。個別の共振器で得られるフィルタ機能では選択性が制約されていて、有用な帯域で必ずしも充分に平坦な帯域幅が得られない。一方で、能動回路は機器のエネルギー消費を増大させる点で望ましくない。
【０００６】
従来技術において、受動フィルタは、各セルが差動入出力端を有し、セルの入出力端の間に「直接」および「交差」的に接続された４個の共振器を用いる１個以上の格子セル（「格子フィルタ」として知られる）に基づいて既に提案されている。従来、２種類の共振器を用いて「直列」または「並列」共振器を製造している。各共振器は、特性インピーダンスＺｃ、共振周波数（Ｆｒ）、および反共振周波数（Ｆａ）を有し、Ｆａ＞Ｆｒである。ある種類の共振器の共振周波数は他の種類のものとは異なり、反共振周波数についても同様である。第１の種類の共振器の共振周波数は従来、帯域の中心周波数付近で充分に平坦な帯域幅を得るべく第２の種類の反共振周波数に一致している。
【０００７】
これらの格子フィルタは、入力回路と出力回路の間に配置されていて、出力回路により負荷が掛かる際に自身の入力から見て入力回路のインピーダンスがフィルタのインピーダンスに一致し、同様に、自身の入力が入力回路に接続された際に自身の出力から見て出力回路のインピーダンスがフィルタのインピーダンスに一致することが一般に認められている。このように一致させる目的は信号電力の伝達を最適化することである。
【０００８】
フィルタの入力および出力インピーダンスおよび各共振器の特性インピーダンスは、殆どの場合共通の標準値を有するように選択される。共通の標準値は、殆どの場合５０オーム、１００オーム、および恐らくは２００オーム（特に差動動作の場合）である。
【０００９】
特に無線周波数送信システムに適した共振器の一例として、最新の電気通信システムで通常用いられるＵＨＦ帯域に対応する約８００ＭＨｚ〜３ＧＨｚの周波数で共振が得られるようにするバルク音響波（ＢＡＷ）共振器がある。共振器は、例えば、背面が凹部である基板、当該凹部上の支持膜、および２個の金属電極間に挟まれた圧電材料の層で構成されている。当該共振器の共振周波数は、スタックの質量を増やして共振および反共振周波数を減少させる追加的な層を層のスタックに負荷を掛けることにより調整してもよい。
【００１０】
これらの共振器は、高品質係数を有し、且つ極めて小型である。しかし、極めて低い帯域幅と、所要の帯域内で平坦な帯域と、および共振器を組み込むフィルタ構造の消費電力が低いこととが同時に要求される場合、これらは使い勝手が悪い。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の目的は、帯域のリップル無しに、且つフィルタの入出力に関連付けられた回路の電力消費を抑える、所要の小帯域幅が得られるようにする、ＵＨＦ周波数で動作する受動共振器に基づく新規なフィルタ構造を提案することである。本発明の目的は更に、所望の帯域において単一の共振器を用いる構造で実現でき得るよりも平坦な周波数応答曲線を有するフィルタ構造を得ることである。
【００１２】
本発明は、入力アドミタンスＹｉｎを有する入力電子回路、出力アドミタンスＹｏｕｔを有する出力電子回路、および入力回路に接続された差動入力と出力回路に接続された差動出力を有するフィルタを含むフィルタ装置を提案するものであり、当該フィルタは、当該フィルタの入力と出力の間に接続された２種類の複数の共振器を含み、第１の種類の共振器が共振周波数Ｆｒ１および反共振周波数Ｆａ１を有し、第２の種類の共振器が各々Ｆｒ１およびＦａ１とは異なる共振周波数Ｆｒ２および反共振周波数Ｆａ２を有し、アドミタンスＹｉｎの実部の逆数（１／Ｒｅ{Ｙｉｎ}）およびアドミタンスＹｏｕｔの実部の逆数（１／Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}）が、共振器の特性インピーダンス（Ｚｃ）の幾何平均の値よりｋ倍大きく、ｋは少なくとも２以上の数であり、周波数差Ｆａ１−Ｆｒ１およびＦａ２−Ｆｒ２が差分Ｆｒ１−Ｆｒ２の絶対値のｋ’倍より大きく、ｋ’は少なくとも２に等しい数であることを特徴とする。
【００１３】
反共振周波数と共振周波数の差は好適には、両方の種類の共振器のものと（ほぼ）同一である。
【００１４】
入力回路の出力アドミタンスの絶対値（モジュラス）は好適には、出力回路の入力アドミタンスの絶対値に等しい。
【００１５】
数ｋは好適には５以上である。数ｋ'は好適には３以上である。
【００１６】
フィルタは好適には、差動入力の２個の端子およびフィルタの差動出力の２個の端子の間で交差するように搭載された４個の共振器、すなわち第１の種類である２個の共振器および第２の種類である２個の共振器からなる少なくとも１個の格子セルを含んでいる。
【００１７】
従って本発明の一態様によれば、２種類の共振器を有する格子フィルタが入力電気回路および出力電気回路に接続されていて、これらの２個の回路は、従来の方法で使用されるよりも高い入力および出力インピーダンスを有し、入出力回路は共振器の特性インピーダンスに一致するインピーダンスを有している。２種類の共振器の共振周波数間の差を同時に減らすことにより、フィルタに求められる帯域幅が、（インピーダンスが一致する従来の構成でこの差が減少すれば必然的に生じる）減衰のリスク無しに得られる。インピーダンスが高レベルであることで入出力回路の電力消費が抑えられる利点が得られると共に、比較的平坦且つ狭い帯域幅が得られ得ることが分かっている。
【００１８】
要約すれば、格子フィルタを用いるフィルタ装置の従来の構成は通常、入力および出力においてインピーダンスが一致する、およびある種類の共振器の共振周波数と他の種類の反共振周波数がほぼ一致することを利用するが、本発明は、インピーダンスが大幅に異なり、且つ２種類の共振器の共振周波数の差が大幅に減少した構成を提案する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
本発明の他の特徴および利点は、添付の図面を参照しながら以下の詳細説明を精査すれば明らかになろう。
【００２０】
【図１】本発明で有用なバルク音響波共振器構造を示す。
【図２】共振器の主共振周辺における簡素化された等価電気回路を示す。
【図３】共振器のインピーダンスの絶対値を、共振周波数で最小値および反共振周波数で最大値をとる周波数の関数として示す。
【図４】本発明で用いる４個の共振器を有する格子セルからなるフィルタを示す。
【図５】等しい入力および出力インピーダンスにより負荷が掛かる従来技術格子フィルタの透過係数の絶対値を示す。
【図６】入力および出力インピーダンス（２７０オームおよび１０００オーム）の異なる２個の値についてフィルタの等価負荷の絶対値を示す。
【図７】フィルタの２種類の共振器の共振周波数の差が異なる異なる２個の値をとる場合に、１０００オームの入力および出力インピーダンスに対する等価負荷の絶対値を示す。
【図８】従来の構造および本発明のフィルタ構造における等価負荷の絶対値を示す。
【図９】標準的なＢＡＷ技術を採用して２３５０ＭＨｚを中心とする共振器により作成されたフィルタの入力または出力インピーダンスの関数として望ましい周波数差の変化の曲線を示す。
【図１０】本発明および単一共振器フィルタに対する応答曲線の比較を、後者の品質係数を２００から１０００まで変動させたときの周波数の関数として示す。
【図１１】入力回路をそのノートン型等価物で表したフィルタ構造の略図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
図１に、いわゆるフィルムバルク音響共振器（ＦＢＡＲ）におけるバルク音響波共振器の例のハードウェア構成を模式的に示す。本図は断面図である。基板１０が、凹部１２の上方に膜１４を、およびその上に共振器本体を構成する多くの層が搭載されている。スタックは、少なくとも１個の下部電極１６、圧電層１８、および上部電極２０を含んでいる。圧電層１８は単一の層として描かれているが、複数の層を含んでいてもよい。断面の外における層のスタックの横方向寸法は両側で数十マイクロメートルであって、厚さが約１マイクロメートルであってもよい。上から見た形状は好適には正方形またはほぼ正方形である。本発明は図１に示すＦＢＡＲの実施形態に限定されず、バルク音響波技術を用いる場合、音響反射器の用途に応じて固定搭載共振器（ＳＭＲ）構成で代替可能である。
【００２２】
この種の共振器ＲＺは、主共振周辺において、図２に示すようにインダクタＬｍ、抵抗Ｒｍ、および別のコンデンサＣｍが直列接続された組合せと並列に構成されたコンデンサＣ０からなる等価電気回路によりモデル化することができる。これは、周波数に応じて変化するインピーダンスＺｒｚを端子間に有している。
【００２３】
共振器は、共振周波数Ｆｒおよび反共振周波数Ｆａを有している。共振周波数は、反共振周波数に近く且つそれより低い。共振器の等価回路のインピーダンスの絶対値|Ｚｒｚ|は、|Ｚｒｚ|をデシベル（２０ｌｏｇ（|Ｚｒｚ|））で表す図の３曲線で示すように、周波数に応じて変化する。図３に、インピーダンスがゼロへ向かう共振周波数およびインピーダンスが非常に高くなる反共振周波数を明示的に示す。
【００２４】
共振器の特性インピーダンスＺｃは１／２πＦ０Ｃ０により与えられ、ここにＦ０は共振周波数と反共振周波数の間の中心動作周波数である。これは従って、主に等価コンデンサＣ０の値に依存する。
【００２５】
このコンデンサＣ０は、層のスタックの技術的製造データおよび形状因子（厚さ／横方向寸法）に紐付けられた値を有し、静電容量は共振器の面積と圧電層の厚さの比に比例している。
【００２６】
特に注目する約２ＧＨｚの周波数において、最小の共振器の特性インピーダンスを、ほぼ２％という最小形状因子に共振器が準拠する場合、２００オームを上回るまで増やすのは困難である。２％を超えた場合、好ましくないバルク音響波伝播モードが現われ、共振器の動作が求められる周波数帯に偽信号（スプリアス）を誘導する。
【００２７】
これは、特性インピーダンスが完全に自由選択可能ではないことを意味する。
【００２８】
更に、反共振周波数と共振周波数間の差Ｆａ−Ｆｒが、共振器の電気エネルギーと機械的エネルギーの間の結合の効率を示す技術的パラメータ「ｋｔ２」に比例することに注意されたい。このパラメータは、共振器の物理特性に、且つ第１に、採用される圧電材料の性質に依存する。従って理論的には、差Ｆａ−Ｆｒが圧電材料に固有の値の周辺で調節可能なように共振器を製造してもよい。
【００２９】
実際には、無線周波数システムにおける効果的な動作、および証明された技術の理由により、約６％の係数ｋｔ２および設計された中心周波数において約５０オーム〜１００オームの特性インピーダンスを有する共振器を備えた、容易に入手可能な市販フィルタが製造されている。
【００３０】
最後に、特性インピーダンスおよびパラメータｋｔ２の観点から同一またはほぼ同一の特性を有するが共振周波数は異なる２個の共振器を、例えば図１の一方の共振器のスタックの上に追加的な層を堆積させ、もう一方にはこの追加的な層を堆積させないような簡単な手段により同一技術で製造してもよい。この追加的な層は、窒化シリコン、酸化シリコンまたは金属層等の誘電層である。これにより通常、等価コンデンサＣ０の電気特性を変更することなく構造に重量を加えることにより共振周波数が下がる。
【００３１】
図４は、フィルタ装置の全般的構造を模式的に示す。差動入力（Ｅ；Ｅ’）および差動出力（Ｓ；Ｓ’）を有する４個の共振器ＲＺｓ、ＲＺｓ’、ＲＺｐ、ＲＺｐ’を備えた単一の対称格子セルＦＬＴからなるフィルタが、入力回路と出力回路の間に挿入されている。これらの回路の各々は能動的または受動的であってもよい。入力回路は、入力回路の出力インピーダンスと呼ばれ、且つ「フィルタの入力における負荷インピーダンス」と考えられるインピーダンスＺｉｎと直列な電圧源Ｖｉｎにより記号化されている。出力回路は、出力回路の入力インピーダンスと呼ばれ、且つ「フィルタの出力における負荷インピーダンス」と考えられ得るインピーダンスＺｏｕｔにより記号化されている。共振器ＲＺｓおよびＲＺｓ’は、「直列共振器」として知られる第１の種類の共振器を構成し、ＲＺｓは入力Ｅと出力Ｓの間に直列接続され、ＲＺｓ’は入力Ｅ’と出力Ｓ’の間に直列接続されている。共振器ＲＺｐおよびＲＺｐ’は、「並列共振器」として知られる第２の種類の共振器を構成している。これらは、他の２つと比較して交差した状態で接続されている。すなわち、ＲＺｐは入力Ｅとび出力Ｓ’ の間に接続され、ＲＺｐ’は入力Ｅ’と出力Ｓの間に接続されている。この構成は、４個の共振器を備えた受動格子フィルタとして知られる構成である。
【００３２】
共振器ＲＺｓ、ＲＺｓ’は共振周波数Ｆｒ１および反共振周波数Ｆａ１を有し、Ｆｒ１＜Ｆａ１である。
【００３３】
共振器ＲＺｐ、ＲＺｐ’は共振周波数Ｆｒ２および反共振周波数Ｆａ２を有し、Ｆｒ２＜Ｆａ２である。
【００３４】
第２の種類の共振器（並列共振器）の共振周波数Ｆｒ２は通常、第１の種類の共振器（直列共振器）の共振周波数Ｆｒ１より低い。格子構成の対称性および入力および出力への差動信号の印加により、全体的な電気挙動を変更することなく直列共振器を並列共振器で代替することができる。
【００３５】
従来、ＺｉｎはＺｏｕｔに等しくされ、この共通インピーダンスは直列共振器Ｚｃｓおよび並列共振器Ｚｃｐの特性インピーダンスの幾何平均にほぼ等しくされる。すなわちＺｉｎ＝Ｚｏｕｔ＝（Ｚｃｓ・Ｚｃｐ）１／２である。並列共振器の反共振周波数Ｆａ２もまた、直列共振器の共振周波数Ｆｒ１にほぼ等しくされる。この構成により、帯域幅が最大、挿入損失が最小、且つ帯域幅内のリップルフィルタが最小であるフィルタが得られる。
【００３６】
従来方法では依然として、フィルタの中心周波数における当該フィルタ用に設計された共振器の等価コンデンサのインピーダンスの絶対値として上で定義した共振器の特性インピーダンスは、５０〜１００オーム、または２００オームにのぼる標準的な値をとる。
【００３７】
図５は、４個の共振器を備えた従来の格子フィルタの挙動を示す３個の曲線を含んでいる。並列共振器ＲＺｐおよびＲＺｐ’には、それらの共振周波数を下げる追加的な層により負荷が掛けられる。これらの曲線において周波数が横軸および縦軸にプロットされている。
−共振器ＲＺｐまたはＲＺｐ’のインピーダンス（オーム単位）の絶対値：左側の目盛りで値を示す点線曲線；
−共振器ＲＺｓまたはＲＺｓ’のインピーダンス（オーム単位）の絶対値：左側の目盛りで値を示す破線曲線；
−４個の共振器ＲＺｓ、ＲＺｓ’、ＲＺｐ、ＲＺｐ’により製造される格子フィルタの透過係数Ｓ２，１（ｄＢ単位）の絶対値：右側の目盛りで値を示す実線曲線。
【００３８】
共振器ＲＺｐおよびＲＺｐ’の反共振周波数が、共振器ＲＺｓおよびＲＺｓ’の共振周波数にほぼ等しくされていることがわかる。２種類の共振器の共振周波数間の差Ｆｒ１−Ｆｒ２は、共振器の反共振周波数と共振周波数の間の差Ｆａ２−Ｆｒ２またはＦａ１−Ｆｒ１にほぼ等しい。
【００３９】
また、当該フィルタが、平坦且つ当該周波数差を僅かに上回る３ｄＢの帯域幅を有することがわかる。
【００４０】
本発明の一態様によれば、入力回路Ｚｉｎの出力インピーダンスおよびフィルタＺｏｕｔの出力回路の入力インピーダンス、すなわち当該フィルタの入力および出力における負荷インピーダンスには、共振器の特性インピーダンスに等しくない値が割り当てられる。
【００４１】
より正確には、入力回路Ｒｅ{Ｙｉｎ}の入力アドミタンスの実部の逆数（Ｙｉｎは入力回路の入力アドミタンス１／Ｚｉｎ）には共振器の特性インピーダンスの少なくともｋ倍（ｋは２以上の数）大きい値が割り当てられている。直列および並列共振器の特性インピーダンスが異なる場合、直列および並列共振器の特性インピーダンスの幾何平均が共振器の特性インピーダンスとしてとられる。例えば、共振器の等価コンデンサＣ０が、直列および並列共振器において実際には異なるコンデンサＣ０ｓおよびＣ０ｐを含んでいる場合、特性インピーダンスＺｃは［１／（Ｃ０ｓ・Ｃ０ｐ・ω０２）]１／２であると考えられる。
【００４２】
従って、フィルタの入力端子ＥおよびＥ’に接続された出力インピーダンスＺｉｎを有する入力回路（信号源）および格子フィルタの出力端子に接続された入力インピーダンスＺｏｕｔを有する出力回路（フィルター負荷）が用いられる。
【００４３】
本発明によれば、入力回路の入力アドミタンスＹｉｎ＝１／Ｚｉｎは、実部Ｒｅ{Ｙｉｎ｝を有し、その逆数１／Ｒｅ{Ｙｉｎ}はＺｃよりも少なくともｋ倍大きい。出力回路のアドミタンスは実部Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}を有し、その逆数１／Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}はＺｃよりも少なくともｋ倍大きい。
１／Ｒｅ｛Ｙｉｎ｝＞＝ｋ・Ｚｃ
１／Ｒｅ｛Ｙｏｕｔ｝＞＝ｋ・Ｚｃ
【００４４】
乗数ｋは少なくとも２に等しく、好適には５以上である。数ｋは正数であるが、必ずしも整数とは限らない。
【００４５】
しかし、単に１／Ｒｅ{Ｙｉｎ}および１／Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}をこのように増やしただけでは、数ｄＢを上回る可能性がある帯域内にリップルを含む周波数の関数としてフィルタテンプレートが得られるリスクがある。帯域内におけるそのようなレベルのリップルは通常受容できない。
【００４６】
図６に、入力および出力インピーダンスの２個の異なる値（２７０オームおよび１０００オーム）対する同一フィルタの「等価負荷」（デシベル単位）の絶対値の一般的傾向を示す。「等価負荷」の概念について後で詳述する。実線で示す入力および出力インピーダンスはフィルタの共振器の特性インピーダンスに等しいのに対し、点線で示す入力および出力インピーダンスは特性インピーダンスよりもかなり大きい。等価負荷は、入力回路がフィルタの入力ＥおよびＥ‘に接続されたとき、および入力回路の等価な相互コンダクタンスが１に等しいときの入力回路の入力とフィルタの出力の間の電圧ゲインを示し、フィルタの出力にはインピーダンスＺｏｕｔにより負荷が掛けられている。この等価負荷曲線がフィルタの透過係数Ｓ２，１を表すことが以下で示される。
【００４７】
この説明的な曲線において、簡便のため入力インピーダンスおよび出力インピーダンスが実数であるものと仮定する。例えば、入力と出力の両方において、第１の曲線の場合インピーダンスが２７０オーム、および第２の曲線の場合インピーダンスが１０００オームであることを示している。このフィルタで使用される２種類の共振器の共振周波数の周波数差は例えば５５ＭＨｚであり、この差は共振器の共振周波数と反共振周波数の差に対応する。一致しない１０００オームのインピーダンスの曲線が所要の帯域内で不要なリップルを含んでいることがわかる。
【００４８】
本発明の一態様によれば、このリップルをなくすため、２種類の共振器の共振周波数間の差Ｆｒ１−Ｆｒ２を、共振器の共振周波数と反共振周波数の間の差Ｆａ１−Ｆｒ１（またはＦａ２−Ｆｒ２）にほぼ等しく維持するのではなく、大幅に減らす。
【００４９】
より正確には、Ｆａ１−Ｆｒ１およびＦａ２−Ｆｒ２には、Ｆｒ１−Ｆｒ２より少なくともｋ’倍大きい値が割り当てられ、ここにｋ’は少なくとも２に等しい係数である。
Ｆａ１−Ｆｒ１＞＝ｋ’・（Ｆｒ１−Ｆｒ２）
Ｆａ２−Ｆｒ２＞＝ｋ’・（Ｆｒ１−Ｆｒ２）
但しｋ'＞＝  ２
【００５０】
図７に、図６と同縮尺で、当該動作により得られうるフィルタの等価負荷（デシベル単位）の絶対値の曲線を示す。図７において、点線の曲線は図６と同様に、フィルタの入力における負荷インピーダンスおよび出力における負荷インピーダンスが共振器の特性インピーダンスより大幅に大きいときのフィルタ（リップル有り）の等価負荷を示す。実線の曲線は、入力および出力に同じ高負荷インピーダンスが生じている状態で、共振器の共振周波数間の差Ｆｒ１−Ｆｒ２を、それらの技術条件を変更することなく、すなわち共振と反共振の差を支配するパラメータｋｔ２を変更せずに約３である係数ｋ’で除したときのフィルタの等価負荷を示す。この例では周波数差ｄｆ＝Ｆｒ１−Ｆｒ２が５５ＭＨｚから２０ＭＨｚに減らされる。
【００５１】
等価負荷（またはそのイメージである透過係数）が有用な帯域にリップルが無い狭い平坦な帯域幅を有していることがわかる。
【００５２】
この例では、３ｄＢの帯域幅は差Ｆｒ１−Ｆｒ２より僅かに大きい（その差の１．５倍〜２倍の間）。
【００５３】
乗数ｋ’は少なくとも２に等しく、好適には３以上である。数ｋ’は正数であるが、必ずしも整数とは限らない。
【００５４】
図８に、本発明のフィルタの等価負荷の絶対値の曲線（実線）、および従来設計のフィルタ（破線）を周波数の関数として詳細に示す。本発明のフィルタで使用する共振器ＲＺｐおよびＲＺｓの対応するインピーダンス曲線を横軸の同じ周波数目盛りに従い点線で示すが、明らかに２種類の共振器間の周波数差が小さいことがわかる。本図で比較する２個のフィルタは同一技術条件（ｋｔ２＝６％、品質係数１０００、主コンデンサＣ０の値が７００フェムトファラッド）に基づく共振器を有している。本発明のフィルタは０．５ピコファラドと直列な５００オームに等しい入力負荷および出力負荷インピーダンスＺｉｎおよびＺｏｕｔを用いる。従来設計のフィルタは１００オームのインピーダンスＺｉｎおよびＺｏｕｔを用いる。第１のフィルタは約１０ＭＨｚの共振器周波数差を有するように形成されている。従来設計のフィルタは共振と反共振間の差にほぼ対応する６５ＭＨｚの差を有するように製造されている。
【００５５】
図９に、上述の特徴を有する共振器を用いるフィルタのために、０．１ｄＢより狭い所望の帯域内に残余リップルを有する本発明のフィルタを得るべくフィルタ（実数であって変数値Ｒｒｅｆに等しいと仮定）に接続された入力および出力インピーダンスの関数として用いることが望ましい周波数差値を示す。
【００５６】
インピーダンスＺｉｎおよびＺｏｕｔが共振器の特性インピーダンス（実際には技術条件により定まる）より大幅に高い前提で、入出力能動回路の電力消費が相応に減少し得ることは明らかであろう。入力電子回路の出力インピーダンスが低いという事実は、回路の供給電圧（例：１．２ボルトまたは２．５ボルト）が全般的に印加されると考えた場合、同じ電圧ゲインを得るためにより大きな振幅の電流源を用いる必要があることを示唆する。これはまた、出力電子回路についても成り立つ。
【００５７】
図６、７の曲線は無論、同一共振器と比較したものである。共振器の特性および特にその主コンデンサＣ０並びに電気機械結合係数ｋｔ２の値を修正することにより帯域幅を更に調整し得ることは明らかであろう。
【００５８】
図１０に、単一の共振器をその共振または反共振周波数で用いる能動フィルタに対して本発明のフィルタ装置を用いる利点を示す。共振周波数で動作する共振器を用いることにより、当該共振器が高い品質係数を有していれば、高い選択性が得られるようになる。点線の曲線は、共振器の５個の異なる品質係数に対する能動フィルタの周波数応答曲線を示し、最も尖った曲線が最も高い品質係数（１０００）に該当する曲線であり、最も平坦な曲線が最も低い品質係数（２００）に該当する曲線である。選択性が高い、従って狭い帯域幅は必然的に、所要の帯域内での応答が平坦でない旨を示唆することは明らかである。
【００５９】
比較のため、実線の曲線は、品質係数の値が１０００である共振器を用いて本発明に従い製造されたフィルタの応答を示す。
【００６０】
本図は、高度に選択的（狭帯域幅）であり、且つ所要の帯域の最上位で極めて平坦である応答曲線が得られる可能性があることを示す。本発明に従い製造されたフィルタの選択性はまた、一般に正確な制御が困難なパラメータである共振器の品質係数の値に影響を受ける度合いがはるかに低い。
【００６１】
上の説明では、入力回路の出力インピーダンスが中心周波数において出力回路の入力インピーダンスと同一であると考えられている。これは好適な解決策であるにもかかわらず、インピーダンスが異なる場合がある。
【００６２】
更に、これらの入出力負荷は実数であっても多くの場合、部分的にまたは完全に容量性である。ＣＭＯＳ回路において、ある機能の電圧ゲインを最適化するには、例えば小型のＣＭＯＳトランジスタのゲートとの直接的な相互接続により、ブロック間の高いインピーダンスを用いるのがむしろ一般的である。従って、低い値の容量性負荷を用いることが一般的である。
【００６３】
フィルタの入力インピーダンスおよび出力インピーダンスが増やされた（または、より正確には、入力または出力アドミタンスの実部の逆数が増やされた）場合のフィルタ装置の挙動をより良く理解すべく、回路設計者が極めて有用であると認める概念である「等価負荷」の観点から考察することが可能である。
【００６４】
等価負荷を定義するために、１）相互コンダクタンスの入力間に差動電圧Ｖｉｎが印加されたときに入力電流Ｉ＝ｇｍＶｉｎ／２および−Ｉ＝ｇｍＶｉｎ／２を生じる値がｇｍである２個の相互コンダクタンス。および２）差動出力インピーダンスＺｉｎを含む図１１に示すようなノートン等価回路により入力回路をモデル化する。
【００６５】
「等価負荷」とは、フィルタの入力端子Ｅ、Ｅ’がインピーダンスＺｉｎの端子に接続されていて、フィルタの出力端子Ｓ、Ｓ’がインピーダンスＺｏｕｔの端子に接続されている場合に相互コンダクタンスｇｍにより分割されたＶｉｎとＶｏｕｔの間の電圧ゲインである。出力電圧Ｖｏｕｔは、フィルタの端子ＳとＳ’の間に生じた電圧である。等価負荷は従って、１に等しいと仮定された相互コンダクタンスｇｍの電圧ゲインを表す。
【００６６】
受動フィルタ自体はインピーダンス（Ｚ行列）の母体により特徴付けられる。
フィルタのＺ行列：
【数１】
2012222819.tif 000003
ゲインＶｏｕｔ／Ｖｉｎは以下の比で表すことができる。
Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝−[ｇｍ・Ｚ２１・Ｚｉｎ・Ｚｏｕｔ]／２・[Ｚｏｕｔ・Ｚｉｎ＋Ｚｏｕｔ・Ｚ１１＋Ｚ２２・Ｚｉｎ＋Ｚ１１・Ｚ２２−Ｚ２１・Ｚ１２]
【００６７】
行列が対称である場合（すなわちＺ１１＝Ｚ２２且つＺ１２＝Ｚ２１）、格子フィルタのケースに該当し、以下のように書くことができる。
Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝−[ｇｍ・Ｚ２１・Ｚｉｎ・Ｚｏｕｔ]／２・[Ｚｏｕｔ・Ｚｉｎ＋Ｚｏｕｔ・Ｚ１１＋Ｚ１１・Ｚｉｎ＋Ｚ１１２−Ｚ２１２]
【００６８】
上式から、電圧ゲインが入力能動回路の相互コンダクタンスｇｍと入力回路の等価負荷ＣＨ_ｅｑとも呼ばれるインピーダンスを示す項の積であることがわかる。
【００６９】
等価負荷は従って以下のように書かれる。
ＣＨ_ｅｑ＝[Ｚ２１・Ｚｉｎ・Ｚｏｕｔ]／２・[Ｚｏｕｔ・Ｚｉｎ＋Ｚｏｕｔ・Ｚ１１＋Ｚ１１・Ｚｉｎ＋Ｚ１１２−Ｚ２１２]
【００７０】
入力回路の相互コンダクタンスｇｍは、例えば、当該入力回路の出力トランジスタのそれである。第１に、トランジスタの相互コンダクタンスは自身のバイアス電流に比例して変化し、後者の値は電力消費に直接影響を及ぼす。従って、所与の電圧ゲインに対して入力回路の電力消費を最小化するために、相互コンダクタンスを減らすことが有利であることは明らかある。所与の電圧ゲインに対して相互コンダクタンスを減らすことは、電圧ゲインＶｏｕｔ／Ｖｉｎが相互コンダクタンスと等価負荷の両方に比例するため、等価負荷ＣＨ_ｅｑの値を相応に増大させる必要がある。
【００７１】
従って、等価負荷を増やすことは、入力回路が能動回路である場合にそのエネルギー消費量を減らすことにつながることが明らかである。更に、集積回路設計の事情から低バイアス電流で高インピーダンスを生じることは通常容易であるため、入出力回路が能動回路である場合にその電力消費を更に減らすべく高いＺｉｎおよびＺｏｕｔの値で動作する利点が明らかである。
【００７２】
中心周波数に相対的な格子フィルタのフィルタ機能の対称性を維持すべく、インピーダンスＺｉｎおよびＺｏｕｔが入力および出力において等しく、または少なくともそれらの絶対値が等しくなるようにする（|Ｚｉｎ|  ＝  |Ｚｏｕｔ|）。
【００７３】
以下ではＺｏｕｔ＝Ｚｉｎと仮定する。
【００７４】
インピーダンスＺｉｎおよびＺｏｕｔが実数であって電気抵抗値Ｒｒｅｆに等しい場合、フィルタの透過係数Ｓ２１の値は次式により極めて容易に表すことができる。
Ｓ２１＝２・[Ｚ２１・（Ｚｉｎ・Ｚｏｕｔ）１／２]／[Ｚｏｕｔ・Ｚｉｎ＋Ｚ１１・Ｚｏｕｔ＋Ｚ２２・Ｚｉｎ＋Ｚ１１・Ｚ２２−Ｚ１２・Ｚ２１]
また、ＺｉｎおよびＺｏｕｔがＲｒｅｆで代替される場合、等価負荷を与えてＳ２１の関数として表す式に戻れば、等価負荷が次式で得られることがわかる。
ＣＨ_ｅｑ＝Ｒｒｅｆ・Ｓ２１／４
【００７５】
上式において、Ｓ２１は、入力側にＺｉｎ、出力側にＺｏｕｔ、従って各側にＲｒｅｆの負荷が掛かると仮定されるフィルタの透過係数の値である。
【００７６】
上の計算から、透過係数が等価負荷に比例することがわかり、この理由により縦軸に等価負荷がプロットされた図６、７、８および１０の曲線がフィルタの透過係数も示している。
【００７７】
損失が低いフィルタの場合、高い品質係数を有する共振器と共に設計されたケースに該当し、Ｓ２１の値はフィルタの帯域幅において１に近い。これは従って、等価負荷が大域的に入出力負荷の抵抗Ｒｒｅｆに比例することを意味し、このため等価負荷を高くする必要がある場合にこの抵抗を増やす利点がある。等価負荷は実際に、所要の帯域においてＲｒｅｆ／４にほぼ等しい（Ｒｒｅｆが大幅に増大した場合この値から逸脱する点に注意されたい）。
【００７８】
数学的推論から、抵抗Ｒｒｅｆに係数が乗算されても伝達応答Ｓ２１（基準Ｒｒｅｆに対して計算される）は変化しないことを示すことができるようになり、これと並行して、コンデンサＣｏの値が同じ係数で除算された共振器が用いられる。しかし、上述のように、共振を妨げることなく共振器の大きさを無制限に小さくすることはできず、更にこれは帯域幅を減少させない。
【００７９】
また、抵抗Ｒｒｅｆに２または３（またはより大きい値）を掛けても、あるいは格子フィルタの各分岐に１個だけではなく２または３個（またはより多くの）共振器が直列に接続されていても伝達応答Ｓ２１（基準Ｒｒｅｆに対して計算される）は変化しないことが示される。しかし、このように共振器の数を増やせばコストが掛かると共に、フィルタ全体の大きさが増大して、この場合もフィルタの帯域幅は減少しない。
【００８０】
Ｒｒｅｆの増大に伴い２個の共振器間の周波数差を同時に変更することにより、従来設計による共振器に基づく狭帯域フィルタの場合のように共振器の電気機械結合係数を減らす必要無しに、最終的には入力および／または出力能動回路の電力消費の減少およびリップルの無い狭帯域幅の両方が得られる可能性がある。
【００８１】
簡便のため、上述の説明では入力および出力インピーダンスＺｉｎおよびＺｏｕｔが抵抗性であると仮定していた。しかし、これらは純粋に容量性または複素数であってもよい。容量性インピーダンスは通常、格子フィルタの出力がＭＯＳトランジスタのゲートに接続された状態にある。
【００８２】
インピーダンスＺ＝Ｚｉｎ＝Ｚｏｕｔが複素数である場合、その状況は、Ｉｍ{１／Ｚ}／（２πｆ）、但しｆは周波数、を値とする仮想コンデンサが格子フィルタの４個の共振器の各々と並列に接続されていると考慮すればＲｒｅｆ＝１／Ｒｅ{１／Ｚ}である実数インピーダンスの上述の状況と同様であると示すことができる。この仮想コンデンサの効果は、共振器の結合係数ｋｔ２が実質的に減少し、且つそれらの主コンデンサＣ０の値が増大するが、等価負荷の観点からの推論はそのままである点である。
【００８３】
この理由により、複素入出力負荷インピーダンスの場合において、本発明では格子フィルタの端子に接続された入出力負荷インピーダンスの絶対値ではなく、より正確には入力アドミタンスの実部Ｒｅ{Ｙｉｎ}の逆数および出力アドミタンスの実部Ｒｅ{Ｙｏｕｔ}の逆数を考慮すべきであると提案する。すなわち、共振器の特性インピーダンスＺｃの値よりｋ倍（ｋは上述のように少なくとも２に等しい）大きくなければならないのはこれらの値である。
【産業上の利用可能性】
【００８４】
本発明は特に、約１ＧＨｚの中間周波数を用いる受信器に適用することができる。この種の受信器において、アンテナにより例えばＵＨＦ周波数で受信された有用な信号は、可変周波数ローカル発振器からの信号と混合される。混合から生じ、且つ適切な場合において増幅された信号は、本発明の原理に従い製造された狭帯域中間周波数フィルタによりフィルタリングされる。このフィルタは、受信チェインの後続段の選択性および線形制約を減らすべくチャネルに対応する帯域の選択、第２の中間周波数の画像帯域の減衰、サンプリングまたはデシメーションプロセスの間におけるスペクトルエイリアシング帯域の減衰等、多くの機能を備えていてよい。
【００８５】
現在は中間周波数である有用な信号はその後、ベース帯域または第１の中間周波数よりも低い第２の中間周波数へ変換することができる。この変換は、例えば、第２のミキサーの支援を受けて、または第１の中間周波数より低い周波数でのアンダーサンプリングにより実行できる。両方の場合において、フィルタ装置を用いて、これが無ければ所要の帯域に現れる（エイリアシングと呼ばれる）信号を除去することができる。アンダーサンプリングによる周波数変換の場合、フィルタ装置は、第１の中間周波数で信号を生じるミキサーとアンダーサンプリング回路（後者は格子フィルタの負荷を構成する）の間に配置される。
【００８６】
本発明はまた、「ウェイクアップ」アプリケーションの消費電力が極めて低い受信器に適用してもよい。ウェイクアップ受信器は、性能は落ちるものの電力消費が極めて低い無線周波受信器である。これは、高性能ながら電力消費も高くエネルギー資源を保存すべく限られた時間しか動作できない受信器を補完するものである。ウェイクアップ受信器は、常時電源投入されていても、あるいは主受信器よりも頻繁に電源投入されてもよい。これをセンサのネットワークで用いて、通信待ち時間を短縮し、同期を簡素化して、スループットを最適化することができる。電力消費を減らすべく設計されたフィルタの利用は従って、特にこの種の受信器に適している。
【００８７】
当業者であれば、本発明の他の実施形態に想到できるであろう。
【００８８】
特に、例えば表面音響波（ＳＡＷ）共振器、バルク音響波（ＢＡＷ）共振器、ラム波共振器、ＭＥＭＳ共振器のような共振周波数および反共振周波数を有する様々な種類の共振器を用いてもよい。
【００８９】
更に、格子フィルタは、複数の格子または他のセルで構成されていてもよい。
【００９０】
また、本発明の装置は、例えば「３Ｄ」チップアセンブリ技術を用いて同一電子チップまたは同一チップセット上に製造できる点が好都合であり得る。
【符号の説明】
【００９１】
１０  基板
１２  凹部
１４  膜
１６  下部電極
１８  圧電層
２０  上部電極
Ｃ０，Ｃｍ  コンデンサ
ＲＺ  共振器
Ｌｍ  インダクタ
Ｒｍ  抵抗
Ｆｒ  共振周波数
Ｆａ  反共振周波数
Ｚｒｚ  インピーダンス
Ｚｃ  特性インピーダンス
ＦＬＴ  対称格子セル
ＲＺｓ，ＲＺｓ’，ＲＺｐ，ＲＺｐ’  共振器
Ｅ，Ｅ’  差動入力
Ｓ，Ｓ’  差動出力
Ｚｉｎ，Ｚｏｕｔ  インピーダンス
Ｖｉｎ  入力電圧
Ｖｏｕｔ  出力電圧
Ｓ２，１  透過係数
ＣＨ_ｅｑ  等価負荷
ｇｍ  相互コンダクタンス
Ｆｒ１，Ｆｒ２  共振周波数
Ｆａ１，Ｆａ２  反共振周波数
Ｒｒｅｆ  電気抵抗値
Ｙｉｎ  入力アドミタンス
Ｙｏｕｔ  出力アドミタンス
【図１】
2012222819.tif 000004
【図２】
2012222819.tif 000005
【図３】
2012222819.tif 000006
【図４】
2012222819.tif 000007
【図５】
2012222819.tif 000008
【図６】
2012222819.tif 000009
【図７】
2012222819.tif 000010
【図８】
2012222819.tif 000011
【図９】
2012222819.tif 000012
【図１０】
2012222819.tif 000013
【図１１】
2012222819.tif 000014
【外国語明細書】
2012222819000001.pdf