(57)【要約】【課題】シャットダウン特性や耐熱性に加え、イオン伝導度や電解液に対する含浸性に優れる非水系二次電池用セパレータを提供する。【解決手段】ポリオレフィン微多孔膜と、前記ポリオレフィン微多孔膜の片面又は両面に設けられ、耐熱性樹脂を含む耐熱性多孔質層とを備え、ＢＥＴ法による比表面積測定により得られた孔径をｄＢＥＴ、バブルポイント法により得られた孔径をｄＢＵＢＢＬＥとしたとき、前記孔径ｄＢＥＴが３０〜２００ｎｍの範囲であって、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥが下記式（1）を満たす非水系二次電池用セパレータである。        １．０＜ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥ≦４．０    ・・・（1）【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリオレフィン微多孔膜と、前記ポリオレフィン微多孔膜の片面又は両面に設けられ、耐熱性樹脂を含む耐熱性多孔質層とを備え、ＢＥＴ法による比表面積測定により得られた孔径をｄＢＥＴ、バブルポイント法により得られた孔径をｄＢＵＢＢＬＥとしたとき、前記孔径ｄＢＥＴが３０〜２００ｎｍの範囲であって、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥが下記式（1）を満たす非水系二次電池用セパレータ。
１．０＜ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥ≦４．０    ・・・（1）
【請求項２】
リチウムのドープ・脱ドープにより起電力を得る非水系二次電池であって、請求項１に記載の非水系二次電池用セパレータを備えた非水系二次電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、非水系二次電池用セパレータ及び非水系二次電池に関わるものであり、特に非水系二次電池等の電池特性を向上させる技術に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
正極にコバルト酸リチウムに代表されるリチウム含有遷移金属酸化物、負極にリチウムをドープ・脱ドープ可能な炭素材料を用いたリチウムイオン二次電池を代表とする非水系二次電池は、高エネルギー密度を有するという特徴から携帯電話に代表される携帯電子機器の電源として重要なものであり、これら携帯電子機器の急速な普及に伴いその需要は高まる一方である。
【０００３】
また、ハイブリッド自動車など、環境対応を意識した自動車が数多く開発されているが、搭載される電源の一つとして、高エネルギー密度を有するリチウムイオン二次電池が大きく注目されている。
【０００４】
リチウムイオン二次電池の多くは、正極、電解液を含むセパレータ、負極の積層体から構成されている。セパレータは、主たる機能として正極と負極の短絡防止を担っているが、要求特性として、リチウムイオンの移動度、強度、耐久性などがある。
【０００５】
現在、リチウムイオン二次電池セパレータ用途に適するフィルムとして、各種のポリオレフィン微多孔膜が数多く提案されている。ポリエチレン等を用いたポリオレフィン微多孔膜は、上述にある要求特性を満たし、かつ高温時の安全機能として、高温時に孔が閉塞して電流を遮断することによる熱暴走防止機能、いわゆるシャットダウン機能を有していることもあり、リチウムイオン二次電池のセパレータとして幅広く使用されている。
【０００６】
ところが、温度上昇により微多孔膜の孔が閉塞されて電流が一旦遮断されても、電池温度が微多孔膜を構成するポリオレフィン（例えばポリエチレン）の融点を超え、さらにポリオレフィンの耐熱性の限界を超えると、微多孔膜自体が溶融してシャットダウン機能が失われる。その結果、電極間の短絡をきっかけとして電池の熱暴走が起こり、リチウムイオン二次電池を組み込んだ装置の破壊や、発火による事故発生などを招くおそれがある。このため、さらなる安全性確保のために、高温時でもシャットダウン機能を維持できるセパレータが求められている。
【０００７】
上記に関連する技術として、ポリエチレン微多孔膜の表面に、全芳香族ポリアミド等の耐熱性ポリマーからなる耐熱性多孔質層を被覆した非水系二次電池用セパレータが提案されている（例えば、特許文献１参照）。また、耐熱性多孔質層中にアルミナ等の無機微粒子を含ませて、シャットダウン機能に加えて耐熱性の向上を図った構成が開示されている（例えば、特許文献２参照）。さらに、耐熱性多孔質層中に水酸化アルミニウム等の金属水酸化物粒子を含ませて、シャットダウン機能及び耐熱性に加えて難燃性の向上を図った構成が開示されている（例えば、特許文献３参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００５−２０９５７０号公報
【特許文献２】国際公開第２００８／０６２７２７号パンフレット
【特許文献３】国際公開第２００８／１５６０３３号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上記文献に記載されている従来構成はいずれも、シャットダウン機能と耐熱性を両立させる点において、電池の安全性という観点では優れた効果が期待できる。しかしながら、非水系二次電池用セパレータは、ポリオレフィン微多孔膜を耐熱性多孔質層でコーティングする工程を経て製造されているため、コーティングの際に耐熱性樹脂等によってポリオレフィン微多孔膜の表面の細孔を閉塞させる可能性がある。そのため、電解液の含浸性やそれに伴うイオン伝導度等が低下することが懸念されていた。
【００１０】
本発明は、上記に鑑みなされたものであり、シャットダウン特性や耐熱性に加え、電解液の含浸性に優れ、良好なイオン伝導性を示す非水系二次電池用セパレータ、及び負荷特性やサイクル特性などの電池特性が向上された非水系二次電池を提供することを目的とし、該目的を達成することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明における前記課題を達成するための具体的手段は、以下の通りである。
すなわち、本発明は、ポリオレフィン微多孔膜と、前記ポリオレフィン微多孔膜の片面又は両面に設けられ、耐熱性樹脂を含む耐熱性多孔質層とを備え、ＢＥＴ法による比表面積測定により得られた孔径をｄＢＥＴ、バブルポイント法により得られた孔径をｄＢＵＢＢＬＥとしたとき、前記孔径ｄＢＥＴが３０〜２００ｎｍの範囲であって、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥが下記式（1）を満たす非水系二次電池用セパレータ（以下、単に「セパレータ」ともいう。）である。
１．０＜ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥ≦４．０    ・・・（1）
【００１２】
本発明の非水系二次電池用セパレータは、耐熱性多孔質層を前記ポリオレフィン微多孔膜の片面又は両面に被覆して構成することができる。
【００１３】
また、本発明は、リチウムのドープ及び脱ドープにより起電力を得る非水系二次電池であって、前記非水系二次電池用セパレータを備えた非水系二次電池である。更に、本発明の非水系二次電池は、一般には、前記非水系二次電池用セパレータを介して正極及び負極を備えている。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、シャットダウン特性や耐熱性に加え、電解液の含浸性に優れ、良好なイオン伝導性を示す非水系二次電池用セパレータを提供することができる。また、
本発明によれば、負荷特性やサイクル特性などの電池特性が向上された非水系二次電池を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態について順次説明する。なお、これらの説明及び実施例は本発明を例示するものであり、本発明の範囲を制限するものではない。
【００１６】
［非水系二次電池用セパレータ］
本発明の非水系二次電池用セパレータは、ポリオレフィン微多孔膜と、前記ポリオレフィン微多孔膜の片面又は両面に設けられ、耐熱性樹脂を含む耐熱性多孔質層とを備えており、ＢＥＴ法による比表面積測定により得られた孔径をｄＢＥＴ、バブルポイント法により得られた孔径をｄＢＵＢＢＬＥとしたとき、前記孔径ｄＢＥＴを３０〜２００ｎｍの範囲とし、下記式（1）の関係を満たすように構成したものである。本発明においては、ポリオレフィン微多孔膜と耐熱性多孔質層とを含んで構成されたセパレータの状態で求めたｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥが下記式を満たすことを特徴とするものである。
１．０＜ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥ≦４．０    ・・・（1）
【００１７】
本発明の非水系二次電池用セパレータは、ポリオレフィン微多孔膜及び耐熱性多孔質層を含む状態でのｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥの値が前記式（1）の関係を満たすように構成されるので、電解液に対する親和性が良好で電解液の含浸性に優れる。これより、二次電池を作製したときには、優れた負荷特性及びサイクル特性を発揮させることができる。また、基材となるポリオレフィン微多孔膜によりシャットダウン機能が得られると共に、耐熱性多孔質層により、シャットダウン温度以上の温度に達してポリオレフィンが溶融した場合でも、ポリオレフィンが耐熱性多孔質層に付着した状態で保持されるため、高温時の安全性を確保することができる。したがって、本発明のセパレータによれば、電池特性及び安全性に優れた非水系二次電池を得ることができる。
【００１８】
本発明の非水系二次電池用セパレータは、ＢＥＴ法による比表面積測定により得られた孔径をｄＢＥＴとし、バブルポイント法により得られた孔径をｄＢＵＢＢＬＥとしたとき、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥを１．０を超え４．０以下の範囲とする。
セパレータのｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥがこの範囲にある場合、セパレータ内部への電解液の含浸性が良好でイオン伝導度に優れたものとなる。
ここで、ＢＥＴ法による比表面積測定により得られた孔径ｄＢＥＴは、孔全体の平均値の孔径を意味する。バブルポイント法により得られた孔径ｄＢＵＢＢＬＥは、孔の中で細くなっている部分の孔径を意味する。すなわち、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥは、混在する孔径の大きい部分と小さい部分との関係を示し、孔径の分布を評価していることになる。
ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥが４．０を超える場合、過度に孔径が大きい部分と過度に孔径が小さい部分が生じてしまい、過度に孔径が大きい部分によって局所的に電解液の含浸が不足する部分が生じることによりイオン伝導性が悪化し、サイクル特性が低下する。また、過度に孔径の小さい部分がある場合、耐熱性多孔質層の形成によるポリオレフィン微多孔膜の閉塞の可能性が高まり、イオン伝導度が低下してしまう恐れがある。また、測定原理からｄＢＥＴ＜ｄＢＵＢＢＬＥになることはないので、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥは１．０以上の値となるが、実際にはｄＢＥＴ＝ｄＢＵＢＢＬＥは困難であり、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥは１．０を超える値となる。
上記の中でも、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥは、電解液の内部含浸性をより高め、ひいてはイオン伝導度をより向上させる観点から、１．１〜３．０の範囲が好ましい。
【００１９】
ここで、ＢＥＴ法は、粉体粒子の表面に占有面積の分かった分子（通常は窒素ガス）を吸着させ，その量から試料粉体の比表面積を求める方法であり、圧力と吸着量の関係からＢＥＴ式（Brunauer, Emmet and Teller's equation）に基づいて単分子吸着量を求め、比表面積を算出し、下記式より求められる。試料が細孔を有する場合、細孔内の面積を含めた比表面積が求められる。具体的には、ＢＥＴ法による孔径は、ＪＩＳ Ｋ ８８３０に準拠した方法で測定される値である。
Ｓｓ・Ｗｓ＝πＲｓ１・Ｌｓ１＝πＲｓ２・Ｌｓ２  ・・・（ｉ）
Ｖｓ１＝π（Ｒｓ１／２）２・Ｌｓ１  ・・・（ii）
Ｖｓ２＝π（Ｒｓ２／２）２・Ｌｓ２  ・・・（iii）
Ｖｓ２＝ε・（Ｖｓ１＋Ｖｓ２）  ・・・（iv）
Ｖｓ１＝Ｗｓ／ｄｓ  ・・・（ｖ）
ここで、Ｓｓ：比表面積［ｍ２／ｇ］、Ｗｓ：目付［ｇ／ｍ２］、ε：空孔率［％］、ｄｓ：比重［ｇ／ｃｍ３］、Ｖｓ１：フィブリル繊維質の全体積、Ｖｓ２：全細孔体積、Ｒｓ１：フィブリルの直径、Ｒｓ２：孔径、Ｌｓ１：フィブリル全長、Ｌｓ２：円柱状孔全長である。
【００２０】
また、バブルポイント法は、透過膜をよく濡らすことができる液体（水又はアルコール）をあらかじめ膜の細孔内に吸収させておいた状態で膜の一方の側から空気圧をかけ、他方の側の膜表面に発生する気泡を観察し、気泡が膜面で弾けたときの最小圧力（バブルポイント）を測定し、Ｄ[ｍ]＝４γｃｏｓθ／ΔＰ〔γ：液体の表面張力［Ｎ／ｍ］、θ：膜と液体の接触角［°］、ΔＰ：バブルポイント［Ｐａ］〕から求める方法である。
【００２１】
上記において、ｄＢＥＴは、３０〜２００ｎｍの範囲とし、好ましくは４０〜１５０ｎｍの範囲とする。ｄＢＥＴが３０ｎｍ未満であると、良好なイオン伝導度、負荷特性、サイクル特性が得られない。また、ｄＢＥＴが２００ｎｍを超えると、シャットダウン温度での孔の閉塞が十分に発揮されず、十分な抵抗上昇が得られ難く、安全性を良好に保つことが難しくなる。
【００２２】
また上記において、ｄＢＵＢＢＬＥとしては、８〜１８０ｎｍの範囲が好ましく、より好ましくは１０〜１２０ｎｍの範囲である。ｄＢＵＢＢＬＥは、１８０ｎｍ以下であれば、シャットダウン温度での孔の閉塞が十分に発揮され、安全性が良好なものとなる。またｄＢＵＢＢＬＥが８ｎｍ以上であれば、十分な大きさの孔径であり、イオン伝導度、負荷特性、サイクル特性が良好なものとなる。
【００２３】
これら孔径を制御する方法に特に限定は無いが、具体的には耐熱性多孔質層の塗工用スラリーの粘度や表面張力、スラリーの凝固速度、ポリオレフィン微多孔膜の臨界表面張力の制御などにより達成できる。スラリーの粘度が高く、表面張力が高く、凝固時間が短く、ポリオレフィン微多孔膜の臨界表面張力が低いほど、ポリオレフィン微多孔膜の微多孔を閉塞させにくい。他方、この条件では均一な多孔質層を得ることが困難になり、孔径の制御が難しくなる傾向がある。そのため、これら製造条件のバランスを取り、目的とする孔径を得ることが重要である。
【００２４】
本発明の非水系二次電池用セパレータは、電池のエネルギー密度の観点から、全体の膜厚が３０μｍ以下であることが好ましい。また、ピンホールによる短絡を防ぎ安全性を確保するために、全体の膜厚の下限値は８μｍが望ましい。
本発明の非水系二次電池用セパレータの空孔率は、透過性、リチウムイオンの移動度、力学強度及びハンドリング性の観点から、３０〜７０％であることが好ましい。更に好ましくは、４０〜６０％である。
本発明の非水系二次電池用セパレータのガーレ値（ＪＩＳ・Ｐ８１１７）は、機械強度と膜抵抗のバランスの観点から、１００〜５００ｓｅｃ／１００ｃｃであることが好ましい。
本発明の非水系二次電池用セパレータの膜抵抗は、非水系二次電池の負荷特性の観点から、１．５〜１０ｏｈｍ・ｃｍ２であることが好ましい。
本発明の非水系二次電池用セパレータの突刺強度は、短絡防止効果及びハンドリング性の観点から、２５０ｇ以上であることが好ましい。
本発明の非水系二次電池用セパレータの引張強度は、ハンドリング性の観点から、１０Ｎ以上であることが好ましい。
本発明の非水系二次電池用セパレータのシャットダウン温度は、１３０〜１５５℃であることが好ましい。シャットダウン温度は、抵抗値が１０３ｏｈｍ・ｃｍ２となった温度をさす。シャットダウン温度が１３０℃以上の場合、同時にポリオレフィン微多孔膜が完全溶融しにくいため、短絡現象が発生するメルトダウンと呼ばれる現象が低温で発生しにくくなり、安全上好ましい。また、シャットダウン温度が１５５℃以下である場合、高温時の安全機能が期待できる。好ましくは１３５〜１５０℃である。
本発明の非水系二次電池用セパレータの１０５℃における熱収縮率は、０．５〜１０％であることが好ましい。熱収縮率がこの範囲にあるとき、非水系二次電池用セパレータの形状安定性とシャットダウン特性のバランスがとれたものとなる。熱収縮率は、０．５％以上である場合、電極集電体として銅とアルミを用いた際の銅とアルミの熱膨張による電池の変形を防ぐ点で有利であり、また１０％以下の場合、高温時の形状安定性が良好である。熱収縮率は、更に好ましくは０．５〜５％である。
【００２５】
［ポリオレフィン微多孔膜］
本発明の非水系二次電池用セパレータは、ポリオレフィン微多孔膜を設けて構成されている。微多孔膜とは、内部に多数の微細孔を有し、これら微細孔が膜中で連結された構造となっており、一方の面から他方の面へと気体あるいは液体が通過可能となった膜をいう。
【００２６】
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜の原料としては、ポリオレフィン、すなわちポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン及びその共重合体が挙げられる。中でも、ポリエチレンが好ましく、強度、耐熱性等の観点から、より好ましくは高密度ポリエチレン、又は高密度ポリエチレンと超高分子量ポリエチレンとの混合物である。なお、本発明におけるポリオレフィン微多孔膜は、膜全質量の９０質量％以上がポリオレフィンからなるものが好ましく、１０質量％以下の電池特性に影響を与えない限りにおいて、他の成分を含んでいても構わない。
【００２７】
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜の膜厚は、力学強度及びハンドリング性の観点から、５〜２５μｍであることが好ましい。
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜の空孔率は、透過性、リチウムイオンの移動度、力学強度及びハンドリング性の観点から、３０〜６０％であることが好ましい。更に好ましくは、４０〜６０％である。
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜のガーレ値（ＪＩＳ・Ｐ８１１７）は、機械強度と膜抵抗のバランスの観点から、５０〜５００ｓｅｃ／１００ｃｃであることが好ましい。
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜の膜抵抗は、非水系二次電池の負荷特性の観点から、０．５〜５ｏｈｍ・ｃｍ２であることが好ましい。
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜の突刺強度は、耐短絡性及びハンドリング性の観点から、２５０ｇ以上であることが好ましい。
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜の引張強度は、ハンドリング性の観点から、１０Ｎ以上であることが好ましい。
本発明におけるポリオレフィン微多孔膜の１０５℃における熱収縮率は５〜３０％以下であることが好ましい。熱収縮率がこの範囲にあるとき、ポリオレフィン微多孔膜を加工して得た非水系二次電池用セパレータを得た場合に形状安定性とシャットダウン特性のバランスがとれたものが得られる。
【００２８】
（ポリオレフィン微多孔膜の製造法）
上述したポリオレフィン微多孔膜の製造法に、特に制限は無いが、具体的には例えば以下の（１）〜（６）の工程を含む方法で製造できる。
【００２９】
（１）ポリオレフィン溶液の調製
ポリオレフィンをパラフィン、流動パラフィン、パラフィン油、鉱油、ひまし油、テトラリン、エチレングリコール、グリセリン、デカリン、トルエン、キシレン、ジエチルトリアミン、エチルジアミン、ジメチルスルホキシド、ヘキサン等の溶剤に溶解させた溶液を調製する。このとき、溶剤を混合して溶液を作製しても構わない。ポリオレフィン溶液の濃度は１〜３５質量％が好ましく、より好ましくは１０〜３０質量％である。ポリオレフィン溶液の濃度が１質量％以上であると、冷却ゲル化して得られるゲル状成形物が溶媒で高度に膨潤しないように維持できるため変形しにくく、取扱い性が良好である。一方、ポリオレフィン溶液の濃度が３５質量％以下であると、押し出しの際の圧力が抑えられるため吐出量を維持することが可能で生産性に優れる。また、押し出し工程での配向が進みにくく、延伸性や均一性を確保するのに有利である。
（２）ポリオレフィン溶液の押出
調製した溶液を一軸押出機、もしくは二軸押出機で混練し、融点以上かつ融点＋６０℃以下の温度でＴダイもしくはＩダイで押し出す。好ましくは二軸押出機を用いる。そして、押し出した溶液をチルロール又は冷却浴に通過させて、ゲル状組成物を形成する。この際、ゲル化温度以下に急冷しゲル化することが好ましい。
（３）ゲル状組成物の乾燥
延伸温度で揮発する溶剤を使用する場合、ゲル状組成物を乾燥する。
（４）ゲル状組成物の延伸
ゲル状組成物を延伸する。ここで、延伸処理の前に弛緩処理を行ってもよい。延伸処理は、ゲル状成形物を加熱し、通常のテンター法、ロール法、圧延法もしくはこれらの方法の組合せによって所定の倍率で２軸延伸する。２軸延伸は、同時又は逐次のどちらであってもよい。また縦多段延伸や３、４段延伸とすることもできる。
延伸時の加熱温度は、９０℃以上、成膜に使用するポリオレフィンの融点未満であることが好ましく、さらに好ましくは１００〜１２０℃である。加熱温度が融点未満である場合は、ゲル状成形物が溶解しにくいために延伸を良好に行える。また、加熱温度が９０℃以上の場合は、ゲル状成形物の軟化が十分で延伸において破膜せずに高倍率の延伸が可能である。
また、延伸倍率は、原反の厚さによって異なるが、１軸方向で少なくとも２倍以上、好ましくは４〜２０倍で行う。延伸後は、必要に応じて熱固定を行い、熱寸法安定性を持たせてもよい。
（５）溶剤の抽出・除去
延伸後のゲル状組成物を抽出溶剤に浸漬して、溶媒を抽出する。抽出溶剤としてはペンタン、ヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン、デカリン、テトラリンなどの炭化水素、塩化メチレン、四塩化炭素、メチレンクロライドなどの塩素化炭化水素、三フッ化エタンなどのフッ化炭化水素、ジエチルエーテル、ジオキサン等のエーテル類など易揮発性のものを用いることができる。これらの溶剤は、ポリオレフィン組成物の溶解に用いた溶媒に応じて適宜選択し、単独もしくは混合して用いることができる。溶媒の抽出は、微多孔膜中の溶媒を１質量％未満に迄除去する。
（６）微多孔膜のアニール
微多孔膜をアニールにより熱セットする。アニールは８０〜１５０℃で実施する。
【００３０】
［耐熱性多孔質層］
本発明の非水系二次電池用セパレータは、耐熱性多孔質層を設けて構成されている。耐熱性多孔質層とは、微多孔膜状の層を意味する。ここで、微多孔膜状の層とは、内部に多数の微細孔を有し、これら微細孔が連結された構造となっており、一方の面から他方の面へと気体あるいは液体が通過可能となった層のことをいう。
ここでの「耐熱性」とは、２００℃未満の温度領域で溶融ないし分解等を起こさない性状をいう。
【００３１】
（耐熱性樹脂）
本発明における耐熱性多孔質層に用いられる耐熱性樹脂は、融点２００℃以上のポリマーあるいは融点を有しないが分解温度が２００℃以上のポリマーが適当であり、好ましくは、全芳香族ポリアミド、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリケトン、ポリエーテルケトン及びポリエーテルイミドからなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂である。特に、耐久性の観点から、全芳香族ポリアミドが好適であり、多孔質層を形成しやすく耐酸化還元性に優れるという観点から、メタ型全芳香族ポリアミドであるポリメタフェニレンイソフタルアミドがさらに好適である。
【００３２】
本発明において、耐熱性多孔質層は、ポリオレフィン多孔質基材の両面又は片面に形成すればよいが、ハンドリング性、耐久性及び熱収縮の抑制効果の観点から、基材の表裏両面に形成した方が好ましい。耐熱性多孔質層は、ポリオレフィン微多孔膜の膜面の一部に形成されてもよいし、ポリオレフィン微多孔膜の全面を被覆して形成されてもよい。ポリオレフィン微多孔膜の全面が耐熱性多孔質層で被覆されている態様が好ましい。
【００３３】
耐熱性多孔質層の厚みについては、耐熱性多孔質層が基材の両面に形成されている場合は、耐熱性多孔質層の厚みの合計が３μｍ以上１２μｍ以下であることが好ましく、耐熱性多孔質層が基材の片面にのみ形成されている場合は、耐熱性多孔質層の厚みが３μｍ以上１２μｍ以下であることが好ましい。耐熱性多孔質層の空孔率は、６０〜９０％の範囲が好適である。
【００３４】
（無機フィラー）
本発明における耐熱性多孔質層には、無機フィラーが含まれていることが好ましい。この場合、耐熱性多孔質層中の無機フィラーは、耐熱性樹脂に捕捉された状態で存在している。
本発明における無機フィラーとしては、特に限定はないが、具体的にはアルミナ、チタニア、シリカ、ジルコニアなどの金属酸化物、炭酸カルシウムなどの金属炭酸塩、リン酸カルシウムなどの金属リン酸塩、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムなどの金属水酸化物などが好適に用いられる。このような無機フィラーは、不純物の溶出や耐久性の観点から結晶性の高いものが好ましい。
中でも、無機フィラーとしては、２００〜４００℃において吸熱反応を生じるものであるものが好ましい。このような特性を有する無機フィラーとしては、特に限定されないが、金属水酸化物、硼素塩化合物又は粘土鉱物等からなる無機フィラーであって、２００〜４００℃において吸熱反応を生じるものが挙げられる。具体的には、例えば、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウム、アルミン酸カルシウム、ドーソナイト、硼酸亜鉛等が挙げられる。これらは単独で若しくは２種以上を組合せて用いることができる。
【００３５】
また、これらの難燃性の無機フィラーには、アルミナやジルコニア、シリカ、マグネシア、チタニア等の金属酸化物、金属窒化物、金属炭化物、金属炭酸塩などの他の無機フィラーを適宜混合して用いることもできる。中でも、他の無機フィラーとしては、水酸化アルミニウム又は水酸化マグネシウムであることが好ましい。ここで、非水系二次電池では、正極の分解に伴う発熱が最も危険と考えられており、この分解は３００℃近傍で起こるため、無機フィラーの吸熱反応の発生温度が２００℃〜４００℃の範囲であれば、非水系二次電池の発熱を防ぐ上で有効である。
【００３６】
本発明において、無機フィラーの平均粒子径は、高温時の耐短絡性や塗膜強度、粉落ち等の観点から、０．１〜２μｍの範囲が好ましい。
本発明において、耐熱性多孔質層における無機フィラーの含有量は、イオン透過性及びハンドリング性の観点から、５０〜９５質量％であることが好ましい。
【００３７】
（耐熱性多孔質層の製造法）
本発明の非水系二次電池用セパレータの製造法は、上述した構成の本発明のセパレータが製造できれば特に限定されるものではなく、耐熱性多孔質層については例えば下記（１）〜（５）の工程を経て製造することが可能である。
【００３８】
（１）塗工用スラリーの作製
耐熱性樹脂を溶剤に溶かし、塗工用スラリーを作製する。溶剤は、耐熱性樹脂を溶解するものであればよく、特に限定は無いが、具体的には極性溶剤が好ましく、例えばＮ−メチルピロリドン、ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、ジメチルスルホキシドなどが挙げられる。また、当該溶剤はこれらの極性溶剤に加えて耐熱性樹脂に対して貧溶剤となる溶剤も加えることができる。このような貧溶剤を適用することでミクロ相分離構造が誘発され、耐熱性多孔質層を形成する上で多孔化が容易となる。貧溶剤としては、アルコールの類が好適であり、特にグリコールのような多価アルコールが好適である。塗工用スラリー中の耐熱性樹脂の濃度は４〜９質量％が好ましい。また必要に応じ、これに無機フィラーを分散させて塗工用スラリーとする。塗工用スラリー中に無機フィラーを分散させるに当たって、無機フィラーの分散性が好ましくないときは、無機フィラーをシランカップリング剤などで表面処理し、分散性を改善する手法も適用可能である。
（２）スラリーの塗工
スラリーをポリオレフィン多孔質基材の少なくとも一方の表面に塗工する。ポリオレフィン多孔質基材の両面に耐熱性多孔質層を形成する場合は、基材の両面に同時に塗工することが、工程の短縮という観点で好ましい。塗工用スラリーを塗工する方法としては、ナイフコーター法、グラビアコーター法、スクリーン印刷法、マイヤーバー法、ダイコーター法、リバースロールコーター法、インクジェット法、スプレー法、ロールコーター法などが挙げられる。この中でも、塗膜を均一に形成するという観点において、リバースロールコーター法が好適である。基材の両面に同時に塗工する場合は、例えば、基材を一対のマイヤーバーの間に通すことで基材の両面に過剰な塗工用スラリーを塗布し、これを一対のリバースロールコーターの間に通して過剰なスラリーを掻き落すことで精密計量するという方法が挙げられる。
【００３９】
（３）スラリーの凝固
スラリーが塗工された基材を、前記耐熱性樹脂を凝固させることが可能な凝固液で処理する。これにより、耐熱性樹脂を凝固させて、耐熱性樹脂からなる耐熱性多孔質層あるいは、耐熱性樹脂に無機フィラーが結着された耐熱性多孔質層を形成する。凝固液で処理する方法としては、塗工用スラリーを塗工した基材に対して凝固液をスプレーで吹き付ける方法や、当該基材を凝固液の入った浴（凝固浴）中に浸漬する方法などが挙げられる。ここで、凝固浴を設置する場合は、塗工装置の下方に設置することが好ましい。凝固液としては、当該耐熱性樹脂を凝固できるものであれば特に限定されないが、水、又は、スラリーに用いた溶剤に水を適当量混合させたものが好ましい。ここで、水の混合量は凝固液に対して４０〜８０質量％が好適である。水の量が４０質量％以上であると、耐熱性樹脂を凝固するのに必要な時間がより短く抑えられ、凝固が良好に行える。また、水の量が８０質量％以下であると、溶剤回収においてコストが低く抑えられると共に、凝固液と接触する表面の凝固が速くなりすぎない程度に行え、表面をより良好に多孔化することができる。
（４）凝固液の除去
凝固液を水洗することによって除去する。
（５）乾燥
シートから水を乾燥して除去する。乾燥方法は特に限定は無いが、乾燥温度は５０〜８０℃が好適であり、高い乾燥温度を適用する場合は熱収縮による寸法変化が起こらないようにするためにロールに接触させるような方法を適用することが好ましい。
【００４０】
［非水系二次電池］
本発明の非水系二次電池は、リチウムのドープ・脱ドープにより起電力を得る非水系二次電池であって、上述した構成の非水系二次電池用セパレータを備えたことを特徴とする。非水系二次電池は、負極と正極とがセパレータを介して対向配置されている電池要素に電解液が含浸され、これが外装に封入された構造となっている。
【００４１】
負極は、負極活物質、導電助剤及びバインダーからなる負極合剤が、集電体上に成形された構造となっている。負極活物質としては、リチウムを電気化学的にドープすることが可能な材料が挙げられ、例えば炭素材料、シリコン、アルミニウム、スズ、ウッド合金などが挙げられる。導電助剤は、アセチレンブラック、ケッチェンブラックといった炭素材料が挙げられる。バインダーは有機高分子からなり、例えばポリフッ化ビニリデン、カルボキシメチルセルロースなどが挙げられる。集電体には銅箔、ステンレス箔、ニッケル箔などを用いることが可能である。
【００４２】
正極は、正極活物質、導電助剤及びバインダーからなる正極合剤が、集電体上に成形された構造となっている。正極活物質としては、リチウム含有遷移金属酸化物等が挙げられ、具体的にはＬｉＣｏＯ２、ＬｉＮｉＯ２、ＬｉＭｎ０．５Ｎｉ０．５Ｏ２、ＬｉＣｏ１／３Ｎｉ１／３Ｍｎ１／３Ｏ２、ＬｉＭｎ２Ｏ４、ＬｉＦｅＰＯ４等が挙げられる。導電助剤はアセチレンブラック、ケッチェンブラックといった炭素材料が挙げられる。バインダーは有機高分子からなり、例えばポリフッ化ビニリデンなどが挙げられる。集電体にはアルミ箔、ステンレス箔、チタン箔などを用いることが可能である。
【００４３】
電解液は、リチウム塩を非水系溶媒に溶解した構成である。リチウム塩としては、ＬｉＰＦ６、ＬｉＢＦ４、ＬｉＣｌＯ４などが挙げられる。非水系溶媒としては、プロピレンカーボネート、エチレンカーボネート、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボネート、エチルメチルカーボネート、γ−ブチロラクトン、ビニレンカーボネートなどが挙げられ、これらは単独で用いても混合して用いてもよい。
【００４４】
外装材は、金属缶又はアルミラミネートパック等が挙げられる。電池の形状は角型、円筒型、コイン型などがあるが、本発明のセパレータはいずれの形状においても好適に適用することが可能である。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本発明はその主旨を越えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、特に断りのない限り、「部」は質量基準である。
【００４６】
［測定方法］
本実施例における各値は、以下の方法に従って求めた。
（１）膜厚
非水系二次電池用セパレータの厚み（ポリオレフィン微多孔膜及び耐熱性多孔質層の合計厚み）及びポリオレフィン微多孔膜の厚みを、接触式の膜厚計（ミツトヨ社製）にて２０点測定し、これを平均することにより求めた。ここで、接触端子は、底面が直径０．５ｃｍの円柱状のものを用いた。
（２）目付
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜の目付は、サンプルを１０ｃｍ×１０ｃｍに切り出し重量を測定する。この重量を面積で割ることで１ｍ２当たりの重量である目付を求めた。
（３）空孔率
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜の空孔率は、下記式から求めた。
ε＝｛１−Ｗｓ／（ｄｓ・ｔ）｝×１００
ここで、ε：空隙率（％）、Ｗｓ：目付（ｇ／ｍ２）、ｄｓ：真密度（ｇ／ｃｍ３）、ｔ：膜厚（μｍ）である。
（４）ＢＥＴ法による比表面積測定と孔径
非水系二次電池用セパレータのＢＥＴ比表面積は、ＪＩＳ Ｋ ８８３０に準じて測定を行った。具体的には、ＮＯＶＡ−１２００（ユアサアイオニクス社製）を用い、窒素ガス吸着法より解析し求めた。測定の際のサンプル重量は０．１〜０．１５ｇとした。解析は３点法にて実施し、ＢＥＴプロットから比表面積Ｓｓ（ｍ２／ｇ）を求めた。
また、孔径は、フィブリル繊維質の全体積をＶｓ１、全細孔体積をＶｓ２とし、フィブリルの直径をＲｓ１、孔径をＲｓ２とし、フィブリル全長をＬｓ１、円柱状孔全長をＬｓ２とすると、下記式（ｉ）〜（ｖ）が成り立つ。
Ｓｓ・Ｗｓ＝πＲｓ１・Ｌｓ１＝πＲｓ２・Ｌｓ２  ・・・（ｉ）
Ｖｓ１＝π（Ｒｓ１／２）２・Ｌｓ１  ・・・（ii）
Ｖｓ２＝π（Ｒｓ２／２）２・Ｌｓ２  ・・・（iii）
Ｖｓ２＝ε・（Ｖｓ１＋Ｖｓ２）  ・・・（iv）
Ｖｓ１＝Ｗｓ／ｄｓ  ・・・（ｖ）
ここで、Ｓｓ：比表面積（ｍ２／ｇ）、Ｗｓ：目付（ｇ／ｍ２）、ε：空孔率（％）、ｄｓ：比重（ｇ／ｃｍ３）である。
上記（ｉ）〜（ｖ）の式から、Ｒｓ２（ｄＢＥＴ）［ｎｍ］を求めることができる。
【００４７】
（５）バブルポイント法による孔径
非水系二次電池用セパレータのバブルポイントは、ＡＳＴＭ−Ｅ−１２８−６１に従って測定を行った。得られた結果から下記式に従いバブルポイント法による孔径Ｄを得た。
Ｄ［ｍ］＝４γｃｏｓθ／ΔＰ
ここで、γ：液体の表面張力［Ｎ／ｍ］、θ：膜と液体の接触角［°］、ΔＰ：バブルポイント［Ｐａ］である。
（６）ガーレ値
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜のガーレ値は、ＪＩＳ Ｐ８１１７に従って求めた。
（７）膜抵抗
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜の膜抵抗は、以下の方法で求めた。
サンプルを２．６ｃｍ×２．０ｃｍのサイズに切り出す。非イオン性界面活性剤（花王社製のエマルゲン２１０Ｐ）３質量％を溶解したメタノール溶液（メタノール：和光純薬工業社製）に切り出したサンプルを浸漬し、風乾する。厚さ２０μｍのアルミ箔を２．０ｃｍ×１．４ｃｍに切り出し、リードタブを付ける。このアルミ箔を２枚用意して、アルミ箔間に切り出したサンプルをアルミ箔が短絡しないように挟む。サンプルに電解液である１ＭのＬｉＢＦ４  プロピレンカーボネート／エチレンカーボネート（１／１質量比）（キシダ化学社製）を含浸させる。これをアルミラミネートパック中にタブがアルミパックの外に出るようにして減圧封入する。このようなセルをアルミ箔中にセパレータが１枚、２枚、３枚となるようにそれぞれ作製する。該セルを２０℃の恒温槽中に入れ、交流インピーダンス法で振幅１０ｍＶ、周波数１００ｋＨｚにて該セルの抵抗を測定する。測定されたセルの抵抗値をセパレータの枚数に対してプロットし、このプロットを線形近似し、傾きを求める。この傾きに電極面積である２．０ｃｍ×１．４ｃｍを乗じてセパレータ１枚当たりの膜抵抗（ｏｈｍ・ｃｍ２）を求めた。
（８）突刺強度
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜の突刺強度は、カトーテック社製ＫＥＳ−Ｇ５ハンディー圧縮試験器を用いて、針先端の曲率半径０．５ｍｍ、突刺速度２ｍｍ／ｓｅｃの条件で突刺試験を行い、最大突刺荷重を突刺強度とした。ここでサンプルはφ１１．３ｍｍの穴があいた金枠（試料ホルダー）にシリコンゴム製のパッキンも一緒に挟み固定した。
（９）引張強度
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜の引張強度は、１０×１００ｍｍに調整したサンプルを、引張試験機（Ａ＆Ｄ社製、ＲＴＣ−１２２５Ａ）を用い、ロードセル荷重５ｋｇｆ、チャック間距離５０ｍｍの条件で測定した。
【００４８】
（１０）シャットダウン温度
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜のシャットダウン温度（ＳＤ温度）は、以下の方法で求めた。
サンプルをφ１９ｍｍに打ち抜き、非イオン性界面活性剤（花王社製エマルゲン２１０Ｐ）を３質量％溶解したメタノール溶液（メタノール：和光純薬工業社製）に切り出したサンプルを浸漬し、風乾した。サンプルをφ１５．５ｍｍのＳＵＳ板に挟んだ。サンプルに電解液である１ＭのＬｉＢＦ４  プロピレンカーボネート／エチレンカーボネート（１／１質量比）（キシダ化学社製）を含浸させた。これを２０３２型コインセルに封入した。コインセルからリード線をとり、熱電対を付けてオーブンの中に入れた。昇温速度１．６℃／分で昇温させ、同時に交流インピーダンス法で振幅１０ｍＶ、周波数１００ｋＨｚにて該セルの抵抗を測定した。抵抗値が１０３ｏｈｍ・ｃｍ２以上となった温度をシャットダウン温度とした。
（１１）熱収縮率
非水系二次電池用セパレータ及びポリオレフィン微多孔膜の熱収縮率は、サンプルを１０５℃で１時間加熱することによって測定した。なお、測定方向は機械方向である。
（１２）電解液含浸性
非水系二次電池用セパレータの電解液の含浸性は、サンプルを５ｍｍ×１００ｍｍにカットし、カットしたサンプルの５ｍｍ幅の一端を１ＭのＬｉＢＦ４  プロピレンカーボネート／エチレンカーボネート（１／１質量比）（キシダ化学社製）に１０分間浸し、電解液が上がった高さ［ｍｍ］を指標として評価した。この含浸性は、セパレータの電解液に対する親和性を示す。
（１３）放電性
非水系二次電池の放電性評価を、以下の方法で実施した。
１．６ｍＡ、４．２Ｖで８時間定電流・定電圧充電、１．６ｍＡ、２．７５Ｖで定電流放電の充放電サイクルを１０サイクル実施し、１０サイクル目に得られた放電容量［ｍＡｈ］をこの電池の放電容量とした。次に、１．６ｍＡ、４．２Ｖで８時間定電流・定電圧充電、１６ｍＡ、２．７５Ｖで定電流放電を行った。このとき得られた容量を１０サイクル目の電池の放電容量で除算し、得られた数値を負荷特性［％］の指標とした。
（１４）サイクル特性
非水系二次電池のサイクル特性を、以下の方法で実施した。
上記（１３）に記載の放電性評価の後、１．６ｍＡ、４．２Ｖで８時間定電流・定電圧充電、１．６ｍＡ、２．７５Ｖで定電流放電の充放電サイクルを１００サイクル実施し、１００サイクル目に得られた放電容量を、上記（１３）で得られた１０サイクル目の放電容量で除算し、得られた数値をサイクル特性値とした。
【００４９】
［実施例１］
ポリエチレンパウダーとして、Ｔｉｃｏｎａ社製のＧＵＲ２１２６（重量平均分子量４１５万、融点１４１℃）とＧＵＲＸ１４３（重量平均分子量５６万、融点１３５℃）を用いた。ＧＵＲ２１２６とＧＵＲＸ１４３とを２：８（質量比）となるようにして、ポリエチレン濃度が３０質量％となるように流動パラフィン（松村石油研究所社製のスモイルＰ−３５０：沸点４８０℃）とデカリン（和光純薬工業社製、沸点１９３℃）の混合溶媒中に溶解させ、ポリエチレン溶液を作製した。該ポリエチレン溶液の組成は、ポリエチレン：流動パラフィン：デカリン＝３０：６７．５：２．５（質量比）である。
【００５０】
このポリエチレン溶液を１４８℃でダイから押し出し、水浴中で冷却してゲル状テープ（ベーステープ）を作製した。該ベーステープを６０℃で８分、９５℃で１５分乾燥し、該ベーステープを縦延伸、横延伸を逐次行う２軸延伸にて延伸した。ここで、縦延伸は延伸倍率６倍、延伸温度９０℃とし、横延伸は延伸倍率９倍、延伸温度は１０５℃とした。横延伸の後に１３０℃で熱固定を行った。次に、これを塩化メチレン浴に浸漬し、流動パラフィンとデカリンを抽出した。その後、５０℃で乾燥し、１２０℃でアニール処理することで、ポリオレフィン微多孔膜を得た。得られたポリオレフィン微多孔膜は、フィブリル状ポリオレフィンが網目状に交絡し、細孔を構成する構造を有するものであった。
【００５１】
得られたポリオレフィン微多孔膜の各特性は、前記方法で測定した結果、各々、
膜厚：１３μｍ、目付：６．２ｇ／ｍ２、ガーレ値：２１０秒、空孔率：５０％、膜抵抗：１．８ｏｈｍ・ｃｍ２、突刺強度：４２０ｇ、引張強度：２４Ｎ、シャットダウン温度：１４１℃、熱収縮率：２１％であった。
【００５２】
上記で得られたポリオレフィン微多孔膜を用い、この両面に耐熱性樹脂からなる耐熱性多孔質層を積層させて、本発明の非水系二次電池用セパレータを製造した。
具体的には、耐熱性樹脂として、ポリメタフェニレンイソフタルアミド（帝人テクノプロダクツ社製、コーネックス）を用いた。この耐熱性樹脂を、ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）とトリプロピレングリコール（ＴＰＧ）が質量比で５０：５０となっている混合溶媒に溶解させて、塗工用スラリー（塗工液）を作製した。なお、塗工用スラリーにおけるポリメタフェニレンイソフタルアミドの濃度は５．５質量％となるように調整した。
【００５３】
そして、マイヤーバーを２本対峙させ、その間に塗工液を適量のせた。この後、ポリオレフィン微多孔膜を、塗工液がのっているマイヤーバー間を通過させて、ポリオレフィン微多孔膜の表裏面に塗工液を塗工した。ここで、マイヤーバー間のクリアランスは２０μｍに設定し、マイヤーバーの番手は２本とも＃６を用いた。これを質量比で水：ＤＭＡｃ：ＴＰＧ＝５０：２５：２５で４０℃となっている凝固液中に浸漬し、次いで水洗・乾燥を行った。これにより、ポリオレフィン微多孔膜の表裏両面に耐熱性多孔質層が形成された非水系二次電池用セパレータを得た
得られた非水系二次電池用セパレータの特性（膜厚、目付、ガーレ値、空孔率、膜抵抗、突刺強度、引張強度、シャットダウン温度、熱収縮率、孔径、含浸性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表１に示す。
【００５４】
［実施例２］
実施例１で得たポリオレフィン微多孔膜を用い、これに耐熱性樹脂と無機フィラーからなる耐熱性多孔質層を積層させて、本発明の非水系二次電池用セパレータを製造した。具体的には、以下の通りである。
すなわち、耐熱性樹脂として、ポリメタフェニレンイソフタルアミド（帝人テクノプロダクツ社製、コーネックス）を用いた。この耐熱性樹脂を、ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）とトリプロピレングリコール（ＴＰＧ）とが質量比で５０：５０となっている混合溶媒に溶解させた。このポリマー溶液に、無機フィラーとしてのα−アルミナ（岩谷化学工業社製、ＳＡ−１、平均粒子径０．８μｍ）を分散させて、塗工用スラリー（塗工液）を作製した。なお、塗工用スラリーにおけるポリメタフェニレンイソフタルアミドの濃度は５．５質量％となるようにし、かつポリメタフェニレンイソフタルアミドと無機フィラーとの質量比は２５：７５となるように調整した。そして、マイヤーバーを２本対峙させ、その間に塗工液を適量のせた。その後、ポリオレフィン微多孔膜を、塗工液がのっているマイヤーバー間を通過させて、ポリオレフィン微多孔膜の表裏面に塗工液を塗工した。ここで、マイヤーバー間のクリアランスは２０μｍに設定し、マイヤーバーの番手は２本とも＃６を用いた。これを質量比で水：ＤＭＡｃ：ＴＰＧ＝５０：２５：２５で４０℃となっている凝固液中に浸漬し、次いで水洗・乾燥を行った。これにより、ポリオレフィン微多孔膜の表裏両面に耐熱性多孔質層が形成された非水系二次電池用セパレータを得た。
得られた非水系二次電池用セパレータの特性（膜厚、目付、ガーレ値、空孔率、膜抵抗、突刺強度、引張強度、シャットダウン温度、熱収縮率、孔径、含浸性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表１に示す。
【００５５】
［実施例３］
無機フィラーとして、α−アルミナに代えて水酸化マグネシウム（協和化学工業社製、キスマ−５Ｐ、平均粒子径１．０μｍ）を使用したこと以外は、実施例２と同様にして、非水系二次電池用セパレータを得た。
得られた非水系二次電池用セパレータの特性（膜厚、目付、ガーレ値、空孔率、膜抵抗、突刺強度、引張強度、シャットダウン温度、熱収縮率、孔径、含浸性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表１に示す。
【００５６】
［実施例４］
耐熱性樹脂をジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）とトリプロピレングリコール（ＴＰＧ）が質量比で４０：６０となっている混合溶媒に溶解させて、塗工用スラリー（塗工液）を作製することにより、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥを３．７としたこと以外は、実施例１と同様にして、非水系二次電池用セパレータを得た。
得られた非水系二次電池用セパレータの特性（膜厚、目付、ガーレ値、空孔率、膜抵抗、突刺強度、引張強度、シャットダウン温度、熱収縮率、孔径、含浸性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表１に示す。
【００５７】
［実施例５］
耐熱性樹脂をジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）とトリプロピレングリコール（ＴＰＧ）が質量比で６０：４０となっている混合溶媒に溶解させて、塗工用スラリー（塗工液）を作製することにより、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥを１．５としたこと以外は、実施例１と同様にして、非水系二次電池用セパレータを得た。
得られた非水系二次電池用セパレータの特性（膜厚、目付、ガーレ値、空孔率、膜抵抗、突刺強度、引張強度、シャットダウン温度、熱収縮率、孔径、含浸性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表１に示す。
【００５８】
［実施例６］
コバルト酸リチウム（ＬｉＣｏＯ２：日本化学工業社製）８９．５質量部、アセチレンブラック（電気化学工業社製、デンカブラック）４．５質量部、ポリフッ化ビニリデン（クレハ化学社製）６質量部となるように、Ｎ−メチル−ピロリドンを用いてこれらを混練し、スラリーを作製した。得られたスラリーを、厚さが２０μｍのアルミ箔上に塗布乾燥後プレスし、１００μｍの正極を得た。
メソフェーズカーボンマイクロビーズ（ＭＣＭＢ：大阪瓦斯化学社製）８７質量部、アセチレンブラック（電気化学工業社製、商品名：デンカブラック）３質量部、ポリフッ化ビニリデン（クレハ化学社製）１０質量部となるようにＮ−メチル−２ピロリドンを用いてこれらを混練し、スラリーを作製した。得られたスラリーを、厚さが１８μｍの銅箔上に塗布乾燥後プレスし、９０μｍの負極を得た。
【００５９】
上記で得られた正極及び負極を、実施例１で作製した非水系二次電池用セパレータを介して対向配置させた。これに電解液を含浸させ、アルミラミネートフィルムからなる外装に封入して非水系二次電池を作製した。ここで、電解液には、１Ｍ  ＬｉＰＦ６  エチレンカーボネート／エチルメチルカーボネート（＝３／７[質量比]）（キシダ化学社製）を用いた。
この試作電池は、正極面積が２×１．４ｃｍ２、負極面積は２．２×１．６ｃｍ２であり、設定容量は８ｍＡｈ（４．２Ｖ−２．７５Ｖの範囲）である。
得られた非水系二次電池の特性（放電容量、負荷特性、サイクル特性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表２に示す。
【００６０】
［実施例７］
非水系二次電池用セパレータとして実施例２で得られたものを使用したこと以外は、実施例６と同様にして、非水系二次電池を得た。
得られた非水系二次電池の特性（放電容量、負荷特性、サイクル特性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表２に示す。
【００６１】
［実施例８］
非水系二次電池用セパレータとして実施例３で得られたものを使用したこと以外は、実施例６と同様に非水系二次電池を得た。
得られた非水系二次電池の特性（放電容量、負荷特性、サイクル特性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表２に示す。
【００６２】
［比較例１］
凝固液の組成を水：ＤＭＡｃ：ＴＰＧ＝４０：３０：３０とし、凝固液の温度を５０℃としたこと以外は、実施例１と同様にして、非水系二次電池用セパレータを得た。
得られた非水系二次電池用セパレータの特性（膜厚、目付、ガーレ値、空孔率、膜抵抗、突刺強度、引張強度、シャットダウン温度、熱収縮率、孔径、含浸性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表１に示す。
【００６３】
［比較例２］
非水系二次電池用セパレータとして比較例１で得られたものを使用したこと以外は、実施例６と同様に非水系二次電池を得た。
得られた非水系二次電池の特性（放電容量、負荷特性、サイクル特性）を前記方法で測定し、その測定結果を下記表２に示す。
【００６４】
【表１】
2012048988.tif 000002
【００６５】
【表２】
2012048988.tif 000003
【００６６】
前記表１〜表２に示すように、ｄＢＥＴ／ｄＢＵＢＢＬＥが所定の範囲である実施例では、作製したセパレータの電解液の含浸性は良好であり、負荷特性及びサイクル特性に優れた二次電池を得ることができた。これに対して、比較例では、電解液の含浸性が低く、負荷特性及びサイクル特性に劣っていた。