(57)【要約】【課題】シリンダブロックの冷却性能の向上を図る。【解決手段】シリンダボア２１を構成するシリンダ壁２２と、シリンダ壁２２を囲み、シリンダ壁２２の気筒間に位置する部分と対向する開口部２８を有するウォータジャケット壁２３と、シリンダ壁２２の上端とウォータジャケット壁２３の上端とを連結してなるトップデッキ部２５と、を備えたシリンダブロック本体部２がダイカスト成形され、シリンダブロック本体部２とは別体の閉塞部材３を開口部２８に挿入接合することでウォータジャケット２４が形成された内燃機関のシリンダブロック構造において、気筒間位置におけるウォータジャケット２４には、閉塞部材３に形成された膨出部３０によって、閉塞部材３とシリンダ壁２２との間の冷却水流路幅が狭められる流路幅減少部３１が形成されている。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
直列に複数並んで形成され、かつシリンダボアを構成する円筒状のシリンダ壁と、前記シリンダ壁を囲むように形成されると共に、少なくともシリンダ壁の気筒間に位置する部分と対向するよう貫通形成された開口部を有するウォータジャケット壁と、少なくとも前記シリンダ壁の気筒間に位置する部分と前記開口部の間の部分の上方において前記シリンダ壁の上端と前記ウォータジャケット壁の上端とを連結してなるトップデッキ部と、を備えたシリンダブロック本体がダイカスト成形され、前記シリンダブロック本体とは別体の中実な閉塞部材を前記ウォータジャケット壁の開口部に挿入し、前記ウォータジャケット壁に接合することで、前記シリンダ壁と前記ウォータジャケット壁と前記閉塞部材との間に冷却水が通流するウォータジャケットが形成され、前記シリンダブロック本体にシリンダヘッドを固定する複数のヘッドボルトのうち気筒間位置において前記トップデッキ部を貫通したヘッドボルトは、少なくともその一部が前記ウォータジャケット内の冷却水と接触するよう構成された内燃機関のシリンダブロック構造において、
気筒間位置における前記ウォータジャケットには、前記閉塞部材に形成された膨出部によって、前記閉塞部材と前記シリンダ壁との間の冷却水流路幅が狭められる流路幅減少部が形成されていることを特徴とする内燃機関のシリンダブロック構造。
【請求項２】
前記ウォータジャケット内の冷却水は、前記シリンダブロック本体の気筒列方向に沿って流れるものであって、
前記流路幅減少部は、気筒間位置中央よりも冷却水通流方向の上流側に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関のシリンダブロック構造。
【請求項３】
前記流路幅減少部は、前記シリンダブロック本体のトップデッキ部側に形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の内燃機関のシリンダブロック構造。
【請求項４】
気筒間位置における前記ウォータジャケットには、前記ヘッドボルトうち前記シリンダブロック本体のトップデッキ部を気筒間位置で貫通したものによって、前記冷却水流路幅を狭める部分が形成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の内燃機関のシリンダブロック構造。
【請求項５】
前記ウォータジャケット内の冷却水は、前記シリンダブロック本体の気筒列方向に沿って流れるものであって、
気筒間位置において、気筒間位置中央よりも冷却水通流方向の上流側が、前記冷却水流路幅を冷却水通流方向の下流側に対して減少していることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の内燃機関のシリンダブロック構造。
【請求項６】
前記シリンダボアの中心軸を含みクランクシャフトのメインジャーナル中心と直交する断面における前記ウォータジャケットの通路断面積と、前記閉塞部材を含みクランクシャフトのメインジャーナル中心と直交する断面における前記ウォータジャケットの通路断面積と、が略等しくなるよう設定されていることを特徴とする請求項３に記載の内燃機関のシリンダブロック構造。
【請求項７】
前記シリンダ壁の気筒間に位置する部分毎に、前記ウォータジャケット壁の開口部が複数貫通形成され、
前記閉塞部材は、前記シリンダ壁の気筒間に位置する部分毎に互いに別体となるよう設定され、
前記ウォータジャケット壁の気筒中心に位置する部分においては、前記開口部が設定されていないことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の内燃機関のシリンダブロック構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関のシリンダブロック構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関のシリンダブロックには、内部に冷却水が流れるウォータジャケットが設けられており、シリンダブロックの冷却性能の更なる向上のためには、シリンダボア間により多くの冷却水が導入されるとともに冷却性に優れた形状となるよう、ドリル等の機械加工によりシリンダボアを構成する壁部の加工ができるようにすることが考えられる。
【０００３】
例えば、特許文献１には、シリンダブロックの側面に形成された開口部を別体のパネル部材で閉塞するようにした構成が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】実開昭６３−２００６５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、この特許文献１のように、シリンダブロックの側面に開口部を形成すればシリンダボアを構成する壁部の加工は容易となるが、シリンダブロックの側面に開口部が形成されると、シリンダブロックの剛性が低下することになり、シリンダボアの変形を招きやすくしてしまう虞がある。
【０００６】
そこで、本発明は、シリンダブロックの剛性を確保しつつ、シリンダブロックの冷却性能の向上が図られた内燃機関のシリンダブロック構造を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、シリンダボアを構成するシリンダ壁と、シリンダ壁を囲むように形成されると共に、少なくともシリンダ壁の気筒間に位置する部分と対向するよう貫通形成された開口部を有するウォータジャケット壁と、少なくとも前記シリンダ壁の気筒間に位置する部分と前記開口部の間の部分の上方において前記シリンダ壁の上端と前記ウォータジャケット壁の上端とを連結してなるトップデッキ部と、を備えたシリンダブロック本体がダイカスト成形され、前記シリンダブロック本体とは別体の閉塞部材を前記ウォータジャケット壁の開口部に挿入し、接合することで、前記シリンダ壁と前記ウォータジャケット壁と前記閉塞部材との間に冷却水が通流するウォータジャケットが形成された内燃機関のシリンダブロック構造において、気筒間位置における前記ウォータジャケットには、前記閉塞部材に形成された膨出部によって、前記閉塞部材と前記シリンダ壁との間の冷却水流路幅が狭められる流路幅減少部が形成されていることを特徴としている。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ウォータジャケット内を流れる冷却水は、気筒間位置中央となるシリンダボア間において流速が速くなるので、シリンダブロックのシリンダ壁のうち隣り合う気筒から燃焼ガスの熱影響を受けて他の部位に比べて高温となりやすいシリンダボア間の冷却性能を向上させることができ、その際シリンダブロックの剛性が低下することを抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明が適用されたシリンダブロックの要部である気筒間位置に対応する箇所を模式的に示した説明図であり、（ａ）はシリンダブロック本体部の鋳造時に用いる金型の一部を模式的に示した説明図、（ｂ）はシリンダブロック本体部と閉塞部材とを示した説明図、（ｃ）はシリンダブロック本体部のシリンダボア間に閉塞部材が接合された状態を示した説明図。
【図２】シリンダブロック本体部単体の要部を模式的に示した説明図。
【図３】シリンダブロックの要部を模式的に示した説明図。
【図４】図３のＡ−Ａ線に沿った断面図。
【図５】図４のＢ−Ｂ線に沿った断面図。
【図６】第２実施形態における要部を示す断面図。
【図７】第３実施形態における要部を示す断面図。
【図８】本発明のその他の実施形態を模式的に示した説明図。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１１】
図１に示すように、シリンダブロック１は、シリンダブロック本体部２と、シリンダブロック本体部２とは別体の閉塞部材３とから大略構成されている。図１は、本発明が適用されたシリンダブロック１の要部である気筒間位置に対応する箇所を模式的に示した説明図であって、（ａ）はシリンダブロック本体部２の鋳造時に用いる金型の一部を模式的に示し、（ｂ）はシリンダブロック本体部２と閉塞部材３とを示し、（ｃ）はシリンダブロック本体部２のシリンダボア間に閉塞部材３が接合された状態、すなわちシリンダブロック１を示している。
【００１２】
図１（ａ）における金型１０〜１５は、シリンダブロック１のシリンダボアの中心軸方向に沿って型開きする金型であり、金型１６はシリンダブロック１のシリンダボアの中心軸方向及び気筒列方向の双方に対して直交する方向に型開きするいわゆる横型の金型である。シリンダブロック本体部２は、これらの精密な金型１０〜１６に、溶融金属（例えばアルミニウム）を高圧で圧入して鋳造するダイカスト成形により製造されている。尚、図１（ａ）においては、シリンダブロック本体部２の中の１つの気筒間（シリンダボア間）のみを模式的に示しており、全ての金型を示している訳ではない。
【００１３】
そして、図１（ｂ）及び図１（ｃ）に示すように、ダイカスト成形されたシリンダブロック本体部２の側面（両側面）には、シリンダブロック本体部２とは別体の中実な閉塞部材３が取り付けられている。
【００１４】
図２〜図５を用いて、本発明の第１実施形態におけるシリンダブロック構造を説明する。図２はシリンダブロック本体部２単体の要部を模式的に示す説明図、図３はシリンダブロック１の要部を模式的に示す説明図、図４は図３のＡ−Ａ線に沿った断面図、すなわちシリンダボア２１の中心軸Ｐに対して直交する平面と平行な断面図、図５は図４のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。
【００１５】
図２及び図３に示すように、シリンダブロック本体部２は、いわゆるクローズドデッキ型のシリンダブロック１を構成するものであって、直列に複数並んで形成されるシリンダボア２１と、このシリンダボア２１を構成する円筒状のシリンダ壁２２と、シリンダ壁２２の外周側を囲むように形成されるウォータジャケット壁２３と、シリンダ壁２２とウォータジャケット壁２３との間に形成されるウォータジャケット２４と、シリンダ壁２２の上端とウォータジャケット壁２３の上端とを連結してウォータジャケット２４の上端を覆うトップデッキ部２５と、を備えている。ここで、冷却水が通流するウォータジャケット２４は、より具体的には、シリンダ壁２２とウォータジャケット壁２３と閉塞部材３との間に形成されている。尚、ウォータジャケット２４の上端は、トップデッキ部２５によって覆われているが、一部がトップデッキ部２５に形成された連通孔２５ａとして開口している。
【００１６】
シリンダ壁２２は、隣接する気筒同士で一部が一体に連続したいわゆるサイアミーズ型の構成となっている。
【００１７】
トップデッキ部２５の各気筒間位置には、シリンダブロック本体部２にシリンダヘッド（図示せず）を固定するヘッドボルト２６の取付穴２７が貫通形成されている。各気筒間位置においてトップデッキ部２５を貫通した各ヘッドボルト２６は、図４及び図５に示すように、それぞれその一部がウォータジャケット２４内で冷却水と接触するよう構成されている。
【００１８】
ウォータジャケット２４内を流れる冷却水は、シリンダブロック本体部２の気筒列方向に沿って流れるものであって、本実施形態においては、図４中に矢印Ｆで示すように流れている。
【００１９】
ウォータジャケット壁２３は、シリンダブロック本体部２の側面を構成するものであり、シリンダ壁２２の気筒間に位置する部分と対向する位置には、略矩形の開口部２８が貫通形成されている。つまり、ウォータジャケット壁２３には、複数の開口部２３が貫通形成されている。詳述すると、本実施形態においては、図４に示すように、ウォータジャケット壁２３のうち気筒中心に位置する部分、すなわちシリンダボア２１の中心軸Ｐを含みクランクシャフト（図示せず）のメインジャーナル中心と直交する平面上においては開口部２８が設定されていない。そして、これら開口部２８に、前述した閉塞部材３が挿入され、接合されている。この結果、トップデッキ部２５は、少なくともシリンダ壁２２の気筒間に位置する部分と開口部２８の間の部分の上方において、シリンダ壁２２の上端とウォータジャケット壁２４の上端とを連結している。
【００２０】
閉塞部材３は、図４及び図５に示すように、開口部２８を塞ぐ矩形板状の基部２９と、基部２９から突出する膨出部３０とを有している。膨出部３０は、シリンダボア２１の中心軸Ｐを含みクランクシャフト（図示せず）のメインジャーナル中心と直交する平面と平行な任意の断面上において、基部２９からの突出量が任意の位置で一定となるよう形成されている。換言すれば、シリンダボア２１の中心軸Ｐを含みクランクシャフト（図示せず）のメインジャーナル中心と直交する平面と平行な任意の断面上においては、図５に示すように、膨出部３０とシリンダボア壁２２との間の冷却水流路幅が一定となっている。
【００２１】
閉塞部材３は、基部２９の外周縁２９ａが開口部２８に対して、例えば摩擦攪拌接合により後から接合されている。尚、閉塞部材３の外周縁２９ａを、レーザー溶接より開口部２８に対して後から接合するようにしてもよい。
【００２２】
そして、気筒間位置におけるウォータジャケット２４には、閉塞部材３に形成された膨出部３０によって、気筒間位置中央となるシリンダボア間よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）に、閉塞部材３とシリンダ壁２２との間の冷却水流路幅が狭められる流路幅減少部３１が形成されている。
【００２３】
このような実施形態のシリンダブロック１においては、気筒間位置におけるウォータジャケット２４に、閉塞部材３に形成された膨出部３０によって、閉塞部材３とシリンダ壁２２との間の冷却水流路幅が狭められる流路幅減少部３１が形成されているので、ウォータジャケット２４内を流れる冷却水は、気筒間位置中央となるシリンダボア間において流速が速くなり、シリンダボア間における熱伝達率が向上する。そのためシリンダブロック１のシリンダ壁２２のうち隣り合う気筒から燃焼ガスの熱影響を受けて他の部位に比べて高温となりやすいシリンダボア間の冷却性能を向上させることができる。
【００２４】
また、本実施形態のように流路幅減少部３１を、気筒間位置中央となるシリンダボア間よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）に形成することで、気筒間位置中央よりも冷却水通流方向の下流側（図４における下方側）に流路幅減少部を形成する場合に比べて、気筒間位置中央における通水抵抗の増加を抑制できる。つまり、流路幅減少部３１を気筒間位置中央よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）に形成することで、気筒間位置中央に位置するシリンダボア間において、通水抵抗の増加を抑制しつつ、冷却性能を確実に向上させることができる。
【００２５】
そして、本実施形態においては、トップデッキ部２５の各気筒間位置におけるヘッドボルト２６が、閉塞部材３の膨出部３０よりもシリンダ壁２２側に位置して、冷却水通路を貫通して冷却水に接触している。そのため、ヘッドボルトを冷却水に接触しない部位で閉塞部材を貫通させようとして、冷却水流路の外側にあたる閉塞部材の厚みが増大してしまうことを防ぎ、内燃機関（エンジン）の幅方向長を短くすることによりエンジンを小型・軽量化することができる。そして、ウォータジャケット２４には、トップデッキ部２５を貫通したヘッドボルト２６によっても冷却水流路幅が狭められる幅狭部分３２が気筒間位置中央となるシリンダボア間よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）に形成されているので、この幅狭部分３２によっても気筒間位置におけるウォータジャケット２４内の冷却水の流速を上げることができる。
【００２６】
また、中実の閉塞部材３は、膨出部３０を有することで、肉厚が相対的に大となっている。換言すれば、シリンダボア２１の中心軸Ｐに対して直交する平面に平行な断面、つまり図４において、気筒列に直交する方向（図４における左右方向）に沿った幅が幅広となっている。そのため、シリンダブロック１は、この厚肉の閉塞部材３によって、クランクシャフト（図示せず）のメインジャーナル（図示せず）からの荷重を支持する剛性が向上することになり、シリンダボア２１の変形を抑制することができる。
【００２７】
また、閉塞部材３自身も、膨出部３０により冷却水流路幅を狭めるほどの厚みがあるので、剛性が高く変形しにくいものとなり、閉塞部材３の膜振動（放射音）を抑制することができる。
【００２８】
そして、膨出部３０は、ウォータジャケット壁２３の開口部２８を閉塞する基部２９の一側面から膨出している。つまり、閉塞部材３の膨出部３０は、基部２９からエンジン内側に向かって突出しているので、エンジンの幅を広げることなく、シリンダブロック１の剛性を向上させることができる。
【００２９】
そして、シリンダ壁２２とウォータジャケット壁２３とがトップデッキ部２５で連結されているので、シリンダボア２１の剛性が向上し、高温の燃焼ガスの影響によりシリンダボア２１が熱膨張しシリンダボア径が変動することが抑制され、シリンダブロック１とシリンダヘッドとの間のシール性を向上させることができる。また、シリンダボア２１内を往復動するピストン（図示せず）のスラスト力によるシリンダボア２１の変形を抑制することができる。
【００３０】
そして、ダイカスト成形されたシリンダブロック本体部２においては、ウォータジャケット壁２３に、シリンダ壁２２の気筒間に位置する部分と対向するよう開口部２８が貫通形成されているので、ドリル等の工具を使ってダイカスト成形後に容易にシリンダ壁２２のシリンダボア間の隅Ｒを加工することができる。
【００３１】
また、シリンダブロック本体部２は、ウォータジャケット２４の上端がシリンダ壁２２の上端とウォータジャケット壁２３の上端とを連結してなるトップデッキ部２５で覆われたいわゆるクローズドデッキ型であり、図１（ａ）に示すように、シリンダボア２１の中心軸Ｐ方向に沿って型開きする金型に加え、シリンダボア２１の中心軸Ｐ方向及び気筒列方向の双方に対して直交する方向に沿って型開きする横型を用いてダイカスト成形されている。そのため、ウォータジャケット２４は、横型である金型１６を用いて成形されることになり、この金型１６の気筒間のウォータジャケットの形状に対応する部分のうち、シリンダボア間のウォータジャケット２４の形状に対応する先端部分１６ａは相対的に肉厚が細くなっている。しかしながら、金型１６は、シリンダ壁２２と離間する方向に型開きするため、型開きの際に、先端部分１６ａと、シリンダ壁２２との摩擦を低減できるので、金型１６の強度を維持しつつ、シリンダ壁２２におけるシリンダボア間の隅Ｒを小さく設定することが可能となり、冷却性能を相対的に向上させることができる。つまり、横型である金型１６の強度を維持しつつ、シリンダボア間においてより奥までウォータジャケット２４を形成することが可能となる。また、金型１６は、シリンダ壁２２と離間する方向に型開きするため、先端部分１６ａの型開き時の摩耗を抑制でき、金型１６の使用寿命を延長させることができる。
【００３２】
そして、気筒間位置において、気筒間位置中央となるシリンダボア間よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）には、冷却水流路幅を冷却水通流方向の下流側に対して減少させるガイド部３３が形成されている。つまり、本実施形態では、閉塞部材３の膨出部３０により、冷却水流路幅を冷却水通流方向の下流側に対して減少させるガイド部３３が形成されている。そのため、ガイド部３３によって、シリンダボア間の上流側で冷却水の流れが整流され、冷却水が流れやすくなるので、結果的に通水抵抗が減少し冷却水の流量が増え、シリンダボア間の上流側で冷却水の流速が増加させる上で有利な構成となっている。
【００３３】
また、シリンダ壁２２の気筒中心に位置する部分、すなわちシリンダ壁２２のシリンダボア中心に位置する部分は、シリンダボア２１が、エンジンの幅方向に最も張り出した位置となる。そのため、この部分に閉塞部材３が設けられると、この部分において閉塞部材３の肉厚を大きくすることはできない。そこで、シリンダボア２１が、エンジンの幅方向に最も張り出した位置においては、本実施形態のようにウォータジャケット壁２３に開口部２８を形成せず閉塞部材３を配置しないことによって、この位置（ウォータジャケット壁２３のシリンダボア中心に位置する部分）における剛性を向上させることができ、この位置におけるトップデッキ部２５のシール面圧を上げて、シリンダブロック１とシリンダヘッド（図示せず）とのシール性の一層の向上を図ることができる。
【００３４】
また、本実施形態のようにウォータジャケット２４の気筒間に位置する部分毎に略矩形の開口部２８を貫通形成すると、各開口部２８の両側、すなわち開口部２８を構成する４辺のうち、シリンダボア２１の中心軸Ｐと平行な機関前方側の前辺部２８ａの外側と、シリンダボアの中心軸Ｐと平行な機関後方側の後辺部２８ｂの外側とに、それぞれシリンダボアの中心軸Ｐと平行な補強リブを設定することが可能となるので、これらの補強リブをウォータジャケット壁２３にさらに設定すれば、さらに剛性を向上させることができるという利点がある。
【００３５】
次に本発明の他の実施形態について説明するが、前述した第１実施形態と同一の構成要素について同一の符号を付し、重複する説明を省略するものとする。
【００３６】
本発明の第２実施形態は、上述した第１実施形態と略同一構成となっているが、図６に示すように、閉塞部材４１の基部４２から突出する膨出部４３は、シリンダブロック本体部２のトップデッキ部２５側の突出量が相対的に大きくなるよう形成され、気筒間位置において、閉塞部材４１とシリンダ壁２２との間の冷却水流路幅を狭める流路幅減少部３１が、相対的にシリンダブロック本体部２のトップデッキ部２５側に形成されている。尚、図６は、上述した図４のＢ−Ｂ線に沿った断面位置に相当する断面図である。
【００３７】
すなわち、膨出部４３によって、気筒間位置におけるウォータジャケット２４には、気筒間位置中央となるシリンダボア間よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）で、かつシリンダブロック本体部２のトップデッキ部２５側に、閉塞部材４２とシリンダ壁２２との間の冷却水流路幅が狭められる流路幅減少部３１が形成されている。
【００３８】
詳述すると、膨出部４３は、略階段状に基部４２から突出しており、トップデッキ部２５側に位置してシリンダ壁２２との間に流路幅減少部３１を形成する上方膨出部４３ａと、オイルパン側（図６における下方）に位置して、シリンダ壁２２との間に流路幅減少部３１よりも流路幅が大きい流路幅一般部４４を形成する下方膨出部４３ｂと、を有している。尚、図６中の４５は、上方膨出部４３ａと下方膨出部４３ｂとの間に位置し、流路幅減少部３１と流路幅一般部４４との間を仕切る突起部である。この突起部４５は、膨出部４３の気筒列方向の全長に亙って連続して形成されている。
【００３９】
このような第２実施形態においては、上述した第１実施形態で得られる作用効果に加え、流路幅減少部３１をシリンダブロック本体部２のトップデッキ部２５側に設けることで、シリンダ壁２２の気筒間に位置する部分のうち、燃焼室に近く相対的に温度が高くなる部分を効率良く冷却することが可能となる。
【００４０】
さらに、この第２実施形態においては、シリンダボア２１の中心軸Ｐを含みクランクシャフトのメインジャーナル中心と直交する断面におけるウォータジャケット２４の通路断面積と、閉塞部材４１を含みクランクシャフトのメインジャーナル中心と直交する断面におけるウォータジャケット２４の通路断面積と、が略等しくなるよう設定されている。換言すれば、ウォータジャケット２４は、シリンダボア２１の中心軸Ｐを含みクランクシャフトのメインジャーナル中心と直交する平面と平行で、かつ閉塞部材４１を含む任意の断面において、突起部４５よりもトップデッキ側（図６において上方側）の通路断面積と、突起部４５よりもオイルパン側（図６における下方側）の通路断面積との和が一定となるよう形成されている。
【００４１】
これによって、冷却水の通流方向に沿って、ウォータジャケット２４の通路断面積は略一定にすることができ、全体として、ウォータジャケット２４の通水抵抗を冷却水の通流方向に沿って一定とすることができる。
【００４２】
尚、この第２実施形態においては、流路幅減少部３１が気筒間位置中央となるシリンダボア間よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）に形成されているが、流路幅減少部３１がシリンダブロック本体部２のトップデッキ部２５側に形成されていれば、流路幅減少部３１が気筒間位置中央となるシリンダボア間よりも冷却水通流方向の上流側（図４における上方側）に位置していないように形成することも可能である。
【００４３】
次に、本発明の第３実施形態について説明する。この第３実施形態は、上述した第１実施形態と略同一構成となっているが、図７に示すように、トップデッキ部２５の各気筒間位置におけるヘッドボルト２６が、第１実施形態に比べてウォータジャケット壁２３側（外側）に位置し、閉塞部材５１の基部から５２から突出した膨出部５３を貫通している。そして、閉塞部材５１の膨出部５３が気筒間位置中央となるシリンダボア間に近接するよう突出し、このシリンダボア間に閉塞部材５１とシリンダ壁２２との間の冷却水流路幅が狭められる流路幅減少部３１が形成されている。尚、図７は、上述した図３のＡ−Ａ線に沿った断面位置に相当する断面図であり、図７中の５４は、膨出部５３に貫通形成されたヘッドボルト挿入穴である。
【００４４】
このような第３実施形態においても、上述した第１実施形態と同様の作用効果を得ることができる。
【００４５】
また、この第３実施形態においては、膨出部５３とシリンダ壁２２との間の冷却水流路幅を、冷却水通流方向の下流側に対して減少させるガイド部５５が膨出部５３の上流側壁面によって構成されているが、このガイド部５５は、上述した第１実施形態におけるガイド部３３よりも、冷却水の通流方向で気筒間位置中央となるシリンダボア間に近い位置まで延長されているので、冷却水の整流効果を相対的に向上させることができる。
【００４６】
尚、上述した各実施形態においては、ウォータジャケット壁２３の開口部２８がシリンダ壁２２の気筒間に位置する部分毎に形成され、シリンダ壁２２の気筒間位置毎に閉塞部材が接合されていたが、気筒間毎にそれぞれ設けられた複数の閉塞部材を、図８に示すように、シリンダブロック本体部２の同一側面側では一体化し、単一の閉塞部材６１とすることも可能である。
【符号の説明】
【００４７】
１…シリンダブロック
２…シリンダブロック本体部
３…閉塞部材
２１…シリンダボア
２２…シリンダ壁
２３…ウォータジャケット壁
２４…ウォータジャケット
２５…トップデッキ部
２９…基部
３０…膨出部
３１…流路幅減少部
３２…幅狭部分
３３…ガイド部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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