(57)【要約】【課題】副生物であるテレフタル酸などの高沸物の析出を抑えたメタクリル酸の製造方法を提供する。【解決手段】イソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方を分子状酸素と接触させてメタクロレインを含む反応生成ガスを得る気相酸化反応工程（Ａ）と、その反応生成ガス中のメタクロレインを酢酸およびプロピオン酸の少なくとも一方を含有する水溶液に吸収させるメタクロレイン吸収工程（Ｂ）と、その水溶液中のメタクロレインを貴金属触媒の存在下、液相中で分子状酸素と接触させてメタクリル酸を含む反応液を得る液相酸化反応工程（Ｃ）と、その反応液を蒸留塔に送り、その蒸留塔からメタクリル酸を含有する缶出液を取り出すことによってメタクリル酸を得るメタクリル酸分離工程（Ｄ）とを含むメタクリル酸の製造方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
イソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方を分子状酸素と接触させてメタクロレインを含む反応生成ガスを得る気相酸化反応工程（Ａ）と、その反応生成ガス中のメタクロレインを酢酸およびプロピオン酸の少なくとも一方を含有する水溶液であって、酢酸とプロピオン酸の合計濃度が１５質量％以上である水溶液に吸収させるメタクロレイン吸収工程（Ｂ）と、そのメタクロレインを吸収させた水溶液中のメタクロレインを貴金属触媒の存在下、液相中で分子状酸素と接触させてメタクリル酸を含む反応液を得る液相酸化反応工程（Ｃ）と、その反応液を蒸留塔に送り、その蒸留塔からメタクリル酸を含有する缶出液を取り出すことによってメタクリル酸を得るメタクリル酸分離工程（Ｄ）とを含むメタクリル酸の製造方法。
【請求項２】
メタクロレイン吸収工程（Ｂ）で用いる酢酸およびプロピオン酸の少なくとも一方を含有する水溶液が、メタクリル酸分離工程（Ｄ）における蒸留塔の留出液又は留出液の分離液である請求項１に記載のメタクリル酸の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メタクリル酸の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
イソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方を、水蒸気の存在下に分子状酸素によって接触酸化させることにより、メタクロレインやメタクリル酸を得る方法（直酸法）が一般に知られている。この方法においては、反応生成ガスには目的成分のメタクロレインやメタクリル酸のほか、窒素、一酸化炭素、二酸化炭素、水、酢酸などが存在する。その反応生成ガスは急冷されてメタクリル酸や水などが凝縮し、大部分のメタクロレインと窒素、酸素などの非凝縮性ガスが塔頂より分離される。特許文献１では、窒素、酸素などの非凝縮性ガスとメタクロレインとを効率よく分離する方法として、水や、メタクロレインの除去された１５質量％以上のメタクリル酸水溶液などを用いる方法が報告されている。
【０００３】
一方、特許文献２ではメタクロレインを固体触媒存在下で液相中において分子状酸素によって酸化させることにより、メタクリル酸を製造する方法（液相法）が報告されている。この方法においては、溶媒として有機カルボン酸、アルコール、ケトンといった任意の含水溶媒で行なうことができると報告されている。
【０００４】
イソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方から直酸法によりメタクロレインやメタクリル酸を製造し、得られたメタクロレインから液相法によりメタクリル酸を製造する方法は、これまで報告がなく、プロセスの詳細不明であった。そこで、この方法について検討したところ、直酸法で製造するメタクロレインとメタクリル酸の生成比が大きくなるにつれ、直酸法のメタクロレインの回収工程で副生成物のテレフタル酸の析出がみられ、安定運転が困難になることが分かった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−１９２６２７号公報
【特許文献２】特表２００４−５１９３２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、その方法におけるテレフタル酸の析出を防止することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、イソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方を分子状酸素と接触させてメタクロレインを含む反応生成ガスを得る気相酸化反応工程（Ａ）と、その反応生成ガス中のメタクロレインを酢酸およびプロピオン酸の少なくとも一方を含有する水溶液であって、酢酸とプロピオン酸の合計濃度が１５質量％以上である水溶液に吸収させるメタクロレイン吸収工程（Ｂ）と、そのメタクロレインを吸収させた水溶液中のメタクロレインを貴金属触媒の存在下、液相中で分子状酸素と接触させてメタクリル酸を含む反応液を得る液相酸化反応工程（Ｃ）と、その反応液を蒸留塔に送り、その蒸留塔からメタクリル酸を含有する缶出液を取り出すことによってメタクリル酸を得るメタクリル酸分離工程（Ｄ）とを含むメタクリル酸の製造方法である。
【０００８】
メタクロレイン吸収工程（Ｂ）で用いる酢酸およびプロピオン酸の少なくとも一方を含有する水溶液が、メタクリル酸分離工程（Ｄ）における蒸留塔の留出液又は留出液の分離液であることが好ましい。
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、メタクリル酸の製造方法における副生物であるテレフタル酸などの高沸物の析出が抑えられた。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明のメタクリル酸製造フローの一例である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
＜気相酸化反応工程（Ａ）＞
本発明を構成する気相酸化反応工程（Ａ）では、イソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方を分子状酸素と接触させてメタクロレインを含む反応生成ガスを得る。
【００１２】
イソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方を原料とし、それと分子状酸素又は分子状酸素含有ガスとを触媒に接触させることが好ましい。原料および分子状酸素または分子状酸素含有ガス（以下「原料ガス」という）中の原料の濃度は１〜２０容量％であることが好ましく、３〜１０容量％がより好ましい。
【００１３】
分子状酸素源としては空気を用いることが経済的であるが、必要ならば純酸素で富化した空気等を用いることもできる。原料ガス中の原料と酸素のモル比（容量比）は、１：０．５〜１：３の範囲とするのが好ましい。
【００１４】
原料ガスは、原料と分子状酸素以外に、水を含んでいることが好ましく、原料ガス中の水の濃度は、１〜４５容量％の範囲とするのが好ましい。
【００１５】
また、原料ガスは窒素、二酸化炭素等の不活性ガスで希釈して用いることが好ましい。
【００１６】
後の液相酸化反応工程（Ｃ）における触媒活性劣化を防止するため、原料ガス中の硫黄分は１ｐｐｍ以下にすることが好ましい。
【００１７】
触媒としては、モリブデン、ビスマスおよび鉄を少なくとも含む複合酸化物が好ましい。
【００１８】
特に、下記式（Ｉ）で表される組成を有する触媒が好ましい。
【００１９】
ＭｏａＢｉｂＦｅｃＭｄＸ１ｅＸ２ｆＸ３ｇＳｉｈＯｉ      （１）
前記式（１）において、Ｍｏ、Ｂｉ、Ｆｅ、Ｓｉ及びＯはそれぞれモリブデン、ビスマス、鉄、ケイ素及び酸素を示す。Ｍはコバルト及びニッケルから選ばれる少なくとも１種の元素を示す。Ｘ１はクロム、鉛、マンガン、カルシウム、マグネシウム、ニオブ、銀、バリウム、スズ、タンタル及び亜鉛から選ばれる少なくとも１種の元素を示す。Ｘ２はリン、ホウ素、硫黄、セレン、テルル、セリウム、タングステン、アンチモン及びチタンから選ばれる少なくとも１種の元素を示す。Ｘ３はリチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム及びタリウムから選ばれる少なくとも１種の元素を示す。ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ及びｉは各元素の原子比率を表し、ａ＝１２のときｂ＝０．０１〜３、ｃ＝０．０１〜５、ｄ＝１〜１２、ｅ＝０〜８、ｆ＝０〜５、ｇ＝０．００１〜２及びｈ＝０〜２０であり、ｉは前記各成分の原子価を満足するのに必要な酸素原子比率である。なお、前記式（Ｉ）に示される組成は各元素の原料の仕込み量から算出した値とする。
【００２０】
通常、反応温度は、高活性が得られるので３００℃以上が好ましく、触媒寿命の点で４５０℃以下が好ましい。反応圧力は常圧ないし数気圧まで用いられる。反応は固定床でも流動床でもよい。この反応によってメタクロレインを含む反応生成ガスを得る。
【００２１】
この反応における原料の転化率は、イソブチレンの回収とプロセスの経済性を考慮して、８０％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましい。また、原料の転化率は、触媒寿命の延長を図るために９９％以下であることが好ましく、９７％以下であることがより好ましい。
【００２２】
原料ガス組成が爆発範囲に入ることを避け、かつ、触媒の性能を十分に発現させるために、後のメタクロレイン回収工程（Ｂ）からメタクロレインを回収した後に残るガスを原料ガスに含有させて循環させることが好ましい。
＜メタクロレイン吸収工程（Ｂ）＞
本発明を構成するメタクロレイン吸収工程（Ｂ）では、反応生成ガス中のメタクロレインを酢酸およびプロピオン酸の少なくとも一方を含有する水溶液であって、酢酸とプロピオン酸の合計濃度が１５質量％以上である水溶液に吸収させる。
【００２３】
酢酸は、気相酸化工程（Ａ）や液相酸化工程（Ｃ）で副生するものを使用することができる。市販品を用いることもできる。
【００２４】
プロピオン酸は、気相酸化工程（Ａ）や液相酸化工程（Ｃ）で副生するものを使用することができる。市販品を用いることもできる。
【００２５】
水溶液中の酢酸およびプロピオン酸の濃度は、それらの合計濃度として１５質量％以上であり、５０質量％以上であることが好ましい。また、９８質量％以下であることが好ましく、９０質量％以下であることがより好ましい。他の成分として水、アルコール類、ケトン類、有機酸類、有機酸エステル類、炭化水素類等などを含有させることができる。
【００２６】
アルコール類としては、ｔ−ブタノール、シクロヘキサノール等が挙げられる。ケトン類としては、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等が挙げられる。有機酸類としては、ｎ−酪酸、ｉｓｏ−酪酸、ｎ−吉草酸、ｉｓｏ−吉草酸等が挙げられる。有機酸エステル類としては、酢酸エチル、プロピオン酸メチル等が挙げられる。炭化水素類としては、ヘキサン、シクロヘキサン、トルエン等が挙げられる。
【００２７】
水溶液中の水の量は２質量％以上であることが好ましく、５質量％以上であることがより好ましい。また、７０質量％以下であることが好ましく、５０質量％以下であることがより好ましい。
＜液相酸化反応工程（Ｃ）＞
本発明を構成する液相酸化反応工程（Ｃ）では、メタクロレインを吸収させた水溶液中のメタクロレインを貴金属触媒の存在下、液相中で分子状酸素と接触させてメタクリル酸を含む反応液を得る。
【００２８】
貴金属触媒としてはパラジウムを含有する触媒が好ましい。触媒中のパラジウムの化学状態は、金属状態でも酸化状態でもよいが、高い触媒活性を示すことからパラジウムは金属状態であることが好ましい。
【００２９】
触媒は、触媒活性を向上させる観点から、テルルを含有することが好ましい。触媒中のテルルの化学状態は、金属状態でも酸化状態でもよいが、パラジウムの電子状態をより変化させることから、テルルは金属状態であることが好ましい。また、パラジウムとテルルとが隣接することにより、電子状態が大きく変化したパラジウムの割合が高くなることから、テルルはパラジウムと合金化または金属間化合物を形成していることがより好ましい。
【００３０】
パラジウムに対するテルルのモル比（Ｔｅ／Ｐｄ）は、０．００１〜０．４０であることが好ましく、０．００２〜０．３０であることがより好ましく、０．００３〜０．２５であることがさらに好ましい。このようなモル比でパラジウムとテルルを含有する触媒を用いることで、メタクリル酸の選択性および生産性をさらに高めることができる。Ｔｅ／Ｐｄは、触媒の製造に使用するパラジウムおよびテルルの各原料の配合比等により調整可能である。
【００３１】
触媒は、他の金属元素を含有していてもよい。他の金属元素の例としては、白金、ロジウム、ルテニウム、イリジウム、金、銀、オスミウム等の貴金属元素；ビスマス、アンチモン、タリウム、鉛、水銀等の卑金属元素が挙げられる。触媒に含まれる他の金属元素は、１種を用いてもよく、２種以上を併用してもよい。高い触媒活性を発現させる観点から、触媒に含まれる金属元素のうち、パラジウムおよびテルルの合計量が２５質量％以上であることが好ましく、５０質量％以上であることがより好ましく、８０質量％以上であることがさらに好ましい。
【００３２】
触媒は、非担持型でもよいが、パラジウムが担体に担持されている担持型であることが好ましい。触媒がテルルを含有する場合は、パラジウムおよびテルルが担体に担持されていることが好ましい。担体としては、活性炭、カーボンブラック、シリカ、アルミナ、マグネシア、カルシア、チタニア、ジルコニア等を用いることができる。中でも、活性炭、
シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニアが好ましい。担体は、１種を用いてもよく、２種以上を併用してもよい。２種以上の担体を併用する場合は、例えばシリカとアルミナを混合した混合物を用いることもでき、シリカ−アルミナ等の複合酸化物を用いることもできる。液相酸化反応に際し、以下の方法により調製された貴金属含有触媒を使用することが好ましいが、市販品を使用しても構わない。
【００３３】
触媒は、液相酸化反応を行う反応液中に懸濁させた状態で使用することが好ましいが、固定床で使用してもよい。触媒の使用量は、反応器内に存在する溶液に対して０．１〜３０質量％の範囲であることが好ましく、０．５〜２０質量％の範囲であることがより好ましく、１〜１５質量％の範囲であることがさらに好ましい。
【００３４】
通常、液相酸化反応は、分子状酸素を含有するガスを用いて実施される。分子状酸素を含有するガスとしては、空気がその酸素濃度および経済性から好ましいが、より高い酸素濃度で製造する場合など、必要であれば、純酸素、または、純酸素と、空気、窒素、二酸化炭素、水蒸気等との混合ガスを用いることもできる。分子状酸素の量は、メタクロレイン１モルに対して、０．１モル以上であることが好ましく、０．３モル以上であることがより好ましく、０．５モル以上であることがさらに好ましい。また、３０モル以下であることが好ましく、２５モル以下であることがより好ましく、２０モル以下であることがさらに好ましい。
【００３５】
分子状酸素を含有するガスは、ガス分散器を用い液相中に微細な泡状で供給するのが好ましい。ガス分散器としては、例えば、多孔板、ノズル、多孔質板などが挙げられる。分子状酸素を含有するガスの空塔速度としては、０．２ｃｍ／ｓ以上であることが好ましく、０．５ｃｍ／ｓ以上であることがより好ましい。また、３０ｃｍ／ｓ以下であることが好ましく、２５ｃｍ／ｓ以下であることがより好ましい。
【００３６】
液相酸化反応を行なう温度および圧力は、用いる反応溶媒および原料によって適宜選択される。反応温度は、６０℃以上であることが好ましく、７０℃以上であることがより好ましい。また、２００℃以下であることが好ましく、１５０℃以下であることがより好ましい。反応圧力は、反応液が反応温度において液化する圧力以上の圧力であることが好ましく、具体的には、０．０５ＭＰａ以上であることが好ましく、０．１ＭＰａ以上であることがより好ましい。反応圧力は高いほうが酸化反応が速やかに進行するため、高い値に設定することが好ましいが、経済的な観点から、１０ＭＰａ以下であることが好ましく、８ＭＰａ以下であることがより好ましい。
【００３７】
なお、液相酸化反応時における高温による原料や生成物の重合を防止するために、重合防止剤を使用することが好ましい。重合防止剤の使用量は、液相酸化反応において原料や生成物の重合を防止するのに必要な量とすることができる。
【００３８】
液相酸化反応は、回分式、連続式いずれの方法おいても実施することができるが、工業的には連続式の方が好ましく用いられる。連続式の場合、気液固反応が実施できれば制約はないが、例えば、充填塔型反応器、気泡塔型反応器、撹拌槽型反応器、スプレー塔型反応器、段塔型反応器等が用いられる。貴金属含有触媒を反応液中に懸濁させて液相酸化反応をする場合には、この中でも気泡塔型反応器、撹拌槽型反応器が好ましく用いられる。反応器は必要に応じて、２段以上の多段直列に配置し、反応液が各槽を順次流通するようにして液相酸化反応を実施することもできる。反応液の反応器内における滞留時間は、貴金属含有触媒の量、反応温度、圧力等により適宜選択できるが、通常０．１ｈｒ以上、好ましくは０．２ｈｒ以上であり、通常１０ｈｒ以下、好ましくは８ｈｒ以下である。
【００３９】
液相酸化反応において、反応器内の液相部を通過した分子状酸素を含有するガス（以下未反応酸素ガスと呼ぶ）は、気相部において爆鳴気を形成する恐れがあるため、気相部、場合によっては液相部に窒素、二酸化炭素、水蒸気等の不活性ガスを供給し爆鳴気形成を回避することが好ましい。未反応酸素ガスまたは未反応酸素ガスを前記不活性ガスで希釈したガスには低濃度の原料や反応溶媒が存在しているため、大気汚染防止またはコストの観点から、通常、原料や反応溶媒を回収後、インシネエーター等で処理してから大気中に放散される。この回収法としては、吸収法、吸着法などを挙げることができる。
【００４０】
用いた貴金属含有触媒と得られた反応混合液とをそれぞれ分離し、貴金属含有触媒は再び反応器に戻して再利用することが好ましい。
【００４１】
貴金属含有触媒と反応混合液との分離は、減圧、常圧、加圧いずれの圧力においても実施することができる。
【００４２】
貴金属含有触媒の粒径が大きい場合及び比重が大きい場合は、上記分離として重力による沈降分離を実施できるが、貴金属含有触媒の粒径が小さい場合及び比重が小さい場合は、重力の代わりに遠心力を利用した遠心分離、重力、加圧または減圧を利用してろ材と称する隔壁によってろ過ケーキとろ液とに分離するろ過を用いることが好ましい。
【００４３】
遠心分離の際、遠心沈降機として、例えば、円筒型遠心分離機、固体排出式分離機、垂直型デカンター、垂直型多段デカンター、自動回分式水平型デカンター、水平型デカンター連続排出式、セントリフュージを、遠心ろ過機として、例えば、回分式遠心ろ過機、自動回分式遠心ろ過機、自動排出型遠心脱水機、スクリュー排出型遠心脱水機、振動排出型遠心脱水機、押出板型遠心脱水機、押出板型多段式遠心脱水機、スクリュー排出型（横型）遠心脱水機等を用いることができる。
【００４４】
ろ過の際、加圧ろ過器としては、例えば、加圧ヌッチェ、板枠型圧ろ器、凹板型圧ろ器、Ｅｉｍｃｏ−Ｂｕｒｗｅｌｌ圧ろ器、可逆圧ろ器、Ｋｅｌｌｙ型ろ過器、Ｓｗｅｅｔｌａｎｄ型ろ過器、Ｖａｌｌｅｚ型ろ過器、水平板型加圧ろ過器、垂直円筒型加圧葉状ろ過器、連続式クロスフロー型ろ過器、連続式回転円筒型加圧ろ過器、連続式二重円筒型加圧ろ過器、連続式ドラムベルト型加圧ろ過器、連続式ロータリーフィルタープレス、連続式加圧葉状ろ過器などが、真空ろ過器としては、真空ヌッチェ、真空葉状ろ過器、連続式多室円筒型真空ろ過器、連続式単室円筒型真空ろ過器、連続式垂直円板型真空ろ過器、連続式水平型真空ろ過器などが用いられ、連続的にスラリー状の触媒を分離する場合には、クロスフロー型ろ過器が好ましく用いられる。
【００４５】
直列多段槽型反応器を使用する場合、各槽の出口に触媒分離器を配置して、貴金属含有触媒と反応混合液の分離を行い、貴金属含有触媒は元の槽に返送し反応混合液は次の槽に送液することが好ましい。
＜メタクリル酸分離工程（Ｄ）＞
本発明を構成するメタクリル酸分離工程（Ｄ）では、反応液を蒸留塔に送り、その蒸留塔からメタクリル酸を含有する缶出液を取り出すことによってメタクリル酸を得る。
【００４６】
液相反応工程（Ｃ）で生成したメタクリル酸はメタクリル酸分離工程（Ｄ）でメタクリル酸が分離される。メタクリル酸分離工程（Ｄ）は、軽低沸除去塔（Ｄ−１）、未反応メタクロレイン回収塔（Ｄ−２）、メタクリル酸分離塔（Ｄ−３）、高沸除去塔（Ｄ−４）からなることが好ましい。これらは、常用の蒸留操作、抽出操作、膜分離操作等により行うことができるが、通常連続式の多段蒸留塔による分離が好ましい。連続式の多段蒸留塔としては、リボイラーとコンデンサーを含めた段数が３段以上であり、４段以上であることが好ましく、５段以上であることがより好ましい。このような蒸留塔としては、棚段塔、充填塔が挙げられる。
【００４７】
前述の段数とは、棚段塔、充填塔ともに理論段数を示す。塔底温度は重合防止の観点から、１５０℃以下であることが好ましく、１２０℃以下であることがより好ましく、９０℃以下であることがより好ましい。操作圧力は、塔底の好ましい温度の範囲内において、常圧、加圧、減圧の圧力から選ばれる。また、必要に応じて塔頂液の一部を蒸留塔に還流することができ、還流比は０．０５以上であることが好ましく、０．１以上であることがより好まし。また２０以下であることが好ましく、１５以下であることがより好ましい。塔内の重合を防止するため、重合防止剤を使用することが好ましい。必要に応じて分子状酸素のエアーバブリングを併用することもできる。
【００４８】
液相反応工程（Ｃ）から供給される反応液は、軽低沸除去塔（Ｄ−１）の塔頂からＣＯ２などのメタクロレインよりも軽沸な物質が留出する。尚、得られる留出液にはメタクロレインを含むため、必要に応じて蒸留操作によってメタクロレインを回収し、液相反応工程（Ｃ）にリサイクルさせることができる。
【００４９】
軽沸除去塔（Ｄ−１）の缶出液は、アセトン、メタクロレイン、水、酢酸、プロピン酸、メタクリル酸などを含み、未反応メタクロレイン回収塔（Ｄ−２）へ供給され、塔頂からメタクロレインや一部溶媒が留出する。尚、得られる留出液には水、酢酸及びプロピオン酸などの溶媒が含まれ、必要に応じて蒸留操作によって溶媒を回収し、メタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）の吸収溶媒として用いることもできる。
【００５０】
未反応メタクロレイン回収塔（Ｄ−２）の缶出液は、水、酢酸、プロピオン酸、メタクリル酸などを含み、メタクリル酸分離塔（Ｄ−３）へ供給され、塔頂から水、酢酸およびプロピオン酸などの溶媒が留出する。この留出液又は留出液の分離液をメタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）へ送って吸収溶媒として用いることが好ましい。尚、液相酸化工程（Ｃ）で副生する水、酢酸およびプロピオン酸の生成量が多い場合には、メタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）へ送る前に一部パージすることが好ましい。それらの生成量が少ない場合は、別途、それらの成分を添加してメタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）へ送って吸収溶媒として用いる。また、缶出液中の酢酸およびプロピオン酸の合計濃度は、１０質量％以下であることが好ましく、５質量％以下であることがより好ましい。酢酸やプロピオン酸濃度が高くなると、溶媒のメイクアップ費用が嵩むだけでなく、メタクリル酸分離工程（Ｄ）の後に水溶性不純物の除去のために設ける抽出工程の負荷が大きくなってしまう。
【００５１】
メタクリル酸分離塔（Ｄ−３）の缶出液は、メタクリル酸以外にテレフタル酸などの高沸物を含み、高沸除去塔（Ｄ−４）へ供給され、塔頂からメタクリル酸が留出する。この留出液には、酢酸やアクリル酸などの微量不純物を含むため、必要に応じて抽出操作や共沸蒸留操作などを用いてメタクリル酸を精製させることができる。一方、缶出液にはテレフタル酸以外にメタクリル酸を含むため、薄膜蒸発器などを用いてメタクリル酸の回収を行なうことができる。尚、高沸物がこの抽出工程で除去できるならば、高沸除去塔を設ける必要はない。
【００５２】
このような工程にすることによって、メタクロレイン回収工程におけるストリッピングが不用となる。また、テレフタル酸の析出を防止することも可能となり、経済的かつ安定なメタクリル酸の製造ができる。
【００５３】
以下、本発明の一実施形態について図１に基づいて説明する。
【００５４】
気相反応工程（Ａ）でライン１に含まれる原料のイソブチレンおよびｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方からメタクロレインやメタクリル酸を生成させる。
【００５５】
その後、メタクロレイン回収工程（Ｂ）へ送られてライン３に含まれるメタクロレインが回収される。メタクロレイン回収工程（Ｂ）は、メタクリル酸凝縮塔（Ｂ−１）とメタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）から成る。メタクリル酸凝縮塔（Ｂ−１）では、急冷することによって、ライン３に含まれるメタクリル酸を凝縮させる。凝縮したメタクリル酸は、必要に応じてライン４でメタクリル酸を精製する工程に送ることができる。一方、メタクロレインを含むガスは、ライン５でメタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）に送られる。メタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）では、ライン１４のメタクリル酸分離塔（Ｄ−３）で分離した酢酸やプロピオン酸を合計１５％以上含む液を吸収溶媒として、ライン５に含まれるメタクロレインを吸収させる。メタクロレインを吸収した後のガスは、未吸収のメタクロレイン、ｔ−ブチルアルコール及びイソブチレンを含むため、ライン２によって反応工程（Ａ）にリサイクルされる。一方、メタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）でメタクロレインを吸収した液は、ライン８で液相反応工程（Ｃ）に送られる。
【００５６】
液相反応工程（Ｃ）では、ライン８に含まれるメタクロレインからメタクリル酸を生成させる。
【００５７】
その後、メタクリル酸分離工程（Ｄ）へ送られてライン９に含まれるメタクリル酸が回収される。メタクリル酸分離工程（Ｄ）は、軽沸除去塔（Ｄ−１）、未反応メタクロレイン回収塔（Ｄ−２）、メタクリル酸分離塔（Ｄ−３）及び高沸除去塔（Ｄ−４）からなる。軽沸除去塔（Ｄ−１）では、液相反応工程（Ｃ）で副生した二酸化炭素やアセトンなど軽沸物を取り除く。軽沸除去塔（Ｄ−１）で軽沸副生成物を取り除いた液は、ライン１１で未反応メタクロレイン回収塔（Ｄ−２）に送られる。未反応メタクロレイン回収塔（Ｄ−２）では、液相反応工程（Ｃ）で未反応のメタクロレインを回収する。回収したメタクロレインはライン１２で液相反応工程（Ｃ）にリサイクルされる。一方、未反応メタクロレイン回収塔（Ｄ−２）でメタクロレインを取り除いた液は、ライン１３でメタクリル酸分離塔（Ｄ−３）に送られる。メタクリル酸分離塔（Ｄ−３）では、液相反応工程（Ｃ）で用いた溶媒とメタクリル酸とを分離する。メタクリル酸分離塔（Ｄ−３）で分離された溶媒は、ライン１４でメタクロレイン吸収塔（Ｂ−２）に送られる。一方、メタクリル酸分離塔（Ｄ−３）で分離されたメタクリル酸は、ライン１５で高沸除去塔（Ｄ−４）に送られる。高沸除去塔（Ｄ−４）では、気相反応工程（Ａ）や液相反応工程（Ｃ）で副生したテレフタル酸などのメタクリル酸よりも高沸物を取り除く。ライン１７の高沸除去塔（Ｄ−４）で高沸副生物を取り除いたメタクリル酸は、微量の酢酸やプロピオンを含むため、必要に応じてメタクリル酸を精製する工程に送ることができる。
【図１】
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