(57)【要約】【課題】給気及び外気の圧力損失を低減しつつ各送風口から外気を均等に送出し得るサプライチャンバーを提供する。【解決手段】第１〜第３送風口１４ａ〜１４ｃへ指向する複数の連通孔１８を有する外気導入管１３をチャンバー本体１１内に収容配置し、給気導入口１２から導入された給気ＳＡの気流に基づく負圧によって外気導入管１３内に導かれた外気ＯＡを前記各連通孔１８から誘引することで、チャンバー本体１１内において給気ＳＡと外気ＯＡとを混合させて前記各送風口１４ａ〜１４ｃから送出することとした。【選択図】図１
2012026676.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空状に形成され、その内部において給気と外気を混合するチャンバー本体と、
該チャンバー本体に開口形成され、前記チャンバー本体内に給気を導入する給気導入口と、
前記チャンバー本体内に収容配置され、前記チャンバー本体内に給気の気流と交差する方向から外気を導入する外気導入管と、
前記チャンバー本体に開口形成され、該チャンバー本体内で混合された給気及び外気を外部へ送出する複数の送風口と、を備え、
前記外気導入管には少なくとも前記複数の送風口へ指向するように開口形成された複数の連通孔が設けられ、
前記給気導入口から導入された給気の気流に基づいて発生する負圧によって前記外気導入管内に導かれた外気を前記複数の連通孔から誘引することにより、前記チャンバー本体内において給気と外気とを混合して前記複数の送風口から送出することを特徴とするサプライチャンバー。
【請求項２】
前記外気導入管は、前記チャンバー本体の長手方向一端側から外部に開口し、該チャンバー本体の長手方向に沿うようにほぼ直線状に構成されていることを特徴とする請求項１に記載のサプライチャンバー。
【請求項３】
前記外気導入管は、直線状に構成された筒状部材であって、その軸方向一端側は前記チャンバー本体の長手方向一端壁に設けられた導入管挿通孔を介して外部に開口し、その他端側は前記チャンバー本体の他端壁によって閉塞されていることを特徴とする請求項２に記載のサプライチャンバー。
【請求項４】
前記給気導入口は、前記複数の送風口へ指向するように設けられていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のサプライチャンバー。
【請求項５】
前記複数の連通孔は、外気の通過速度が２．５ｍ／ｓとなるように開口面積及び数量が設定されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のサプライチャンバー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばオフィスビル等に設置される天井吹き出し方式の空調機に適用され、その内部において空調機からの給気と外気とを混合して得た気流を複数の吹出口等に向けて分配するサプライチャンバーに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、オフィスビル等においては、図１０に示すような天井吹き出し方式の空調システムをもって間仕切りされた各室Ｒ１〜Ｒ３内の空気調節を行うようになっており、当該空調システムに適用されるサプライチャンバー１００は、空調機１により温湿度が調整された給気（サプライエア）ＳＡを消音させると共に複数の吹出口２ａ〜２ｃに向けて分配するものであった。
【０００３】
すなわち、この空調システムでは、空調機１への還気（レタンエア）ＲＡの導入に供するレタンチャンバー３内において全熱交換器４により温湿度交換がなされた外気ＯＡと還気ＲＡとを混合して得た混合エアを空調機１により温湿度調整することにより、当該温湿度調整された給気ＳＡをサプライチャンバー１００を介して複数の吹出口２ａ〜２ｃに向けて分配するようになっている。
【０００４】
しかしながら、上述の空調システムにあっては、例えば室内が乾燥しがちな冬季に空気調節を行う場合に、全熱交換器４によって昇温・加湿された外気ＯＡを空調機１に通す構造となっていることから、当該空調機１において、室内の適切な湿度維持のために本来は加湿運転すべきところ、前記加湿された外気ＯＡを含む混合エアを導入することによって除湿運転が行われてしまうことがあった。すなわち、前記全熱交換器４を経た外気ＯＡを空調機１に通すことで、上述のような空調機１の誤動作を誘発して、乾燥した室内の湿度をさらに低下させてしまうこととなり、これによって、室内の適切な湿度を確保することが困難となっていた。
【０００５】
そこで、かかる技術的課題に基づき、近年では、同じ天井吹き出し方式でも図１１に示すような空調システムが提案されており、この空調システムでは、全熱交換器４によって温湿度交換がなされた外気ＯＡを、ブースターファン５によってサプライチャンバー１１０へ押し込むことで、該サプライチャンバー１１０を介して導入する構造とし、前記温湿度交換がなされた外気ＯＡを空調機１からの給気ＳＡに混合させるようにしたことによって、空調機１において前述したような不適切な除湿運転が行われるおそれがなく、当該空調機１の誤動作を抑制することが可能となっている。
【０００６】
ここで、かかる空調システムに係るサプライチャンバー１１０につき具体的に説明すれば、このサプライチャンバー１１０は、図１２に示すように、中空の直方体形状に構成されたチャンバー本体１１１の背面に長手方向に沿って広く開口形成された給気導入口１１２を介して給気ＳＡが導入されると共に、同チャンバー本体１１１の側方に開口形成された外気導入口１１３を介して外気ＯＡが導入され、このチャンバー本体１１１内において混合された混合エアが、当該チャンバー本体１１０の正面に前記給気導入口１１３と対向するように開口形成された複数の送風口１１４ａ〜１１４ｃから図外の送出ダクトを介して前記各吹出口２ａ〜２ｃに送出されるようになっている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前記従来のサプライチャンバー１１０では、給気ＳＡの気流と外気ＯＡの気流とがチャンバー本体１１１内にて直接干渉するような構成となっていることから、両者ＳＡ，ＯＡの圧力損失が大きくなってしまうという問題がある。
【０００８】
さらに、前記従来のサプライチャンバー１１０では、給気ＳＡの気流と外気ＯＡの気流が直交するかたちで合流する構成となっていることから、外気ＯＡが給気ＳＡの気流により外気導入口１１３に近い送風口１１４ｃから順次押し出されることとなって、外気導入口１１３から近い送風口１１４ｃからは外気ＯＡが多く送出されるものの外気導入口１１３から遠い送風口１１４ａからは外気ＯＡがほとんど送出されず、その結果、前記各吹出口１１４ａ〜１１４ｃへの外気ＯＡの供給に偏りが生じてしまう、といった問題もある。
【０００９】
本発明は、かかる技術的課題に着目して案出されたものであって、給気及び外気の圧力損失を低減しつつ、各送風口から外気を均等に送出し得るサプライチャンバーを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
請求項１に記載の発明は、とりわけ、各送風口へ指向する複数の連通孔を有する外気導入管をチャンバー本体内に収容配置し、給気導入口から導入された給気の気流に基づいて発生する負圧によって前記外気導入管内に導かれた外気を複数の連通孔から誘引することで、チャンバー本体内において給気と外気とを混合して各送風口から送出することを特徴としている。
【００１１】
この発明によれば、外気導入管を用いることによって、チャンバー本体内において給気の気流と外気の気流とが直接干渉するのを抑制することができる。すなわち、外気については、外気導入管により遮蔽することで、給気の気流の抵抗を受けることなくチャンバー本体内に円滑に導くことが可能となる一方、給気についても、外気導入管に沿った円滑な流れを得ることが可能となる。
【００１２】
しかも、外気は、外気導入管から給気の気流による負圧を利用して各連通孔から誘引されることでチャンバー本体内へと導入されるため、当該チャンバー本体への導入時における抵抗も低減することができる。
【００１３】
また、外気導入管を用いることにより、給気の気流の抵抗を受けることなく、チャンバー本体内に外気を均一に取り込むことが可能となる。これによって、給気と外気とを、チャンバー本体内において良好な混合バランスをもって混合することにも供される。
【００１４】
請求項２に記載の発明は、外気導入管を、チャンバー本体の長手方向一端側から外部に開口させ、該チャンバー本体の長手方向に沿うようにほぼ直線状に構成したことを特徴としている。
【００１５】
この発明によれば、外気導入管の全体をほぼ直線状に構成したことによって、外気導入時における通気抵抗を抑制することができる。
【００１６】
請求項３に記載の発明は、外気導入管を、直線状の筒状部材として形成し、その軸方向一端側をチャンバー本体の長手方向一端壁に設けられた導入管挿通孔を介して外部に開口させ、その他端側をチャンバー本体の他端壁によって閉塞するように構成したことを特徴としている。
【００１７】
この発明によれば、外気導入管を直線状の単なる筒状部材としたことから、当該外気導入管を低コストでもって容易に形成することが可能となる。
【００１８】
さらに、当該発明の構成によれば、外気導入管を導入管挿通孔からまっすぐ挿入して固定するのみによってチャンバー本体へ組み付けることが可能であることから、組付作業性の向上にも供される。
【００１９】
請求項４に記載の発明は、給気導入口を複数の送風口へ指向するように設けたことを特徴としている。
【００２０】
この発明によれば、給気導入口を各送風口へ指向するように設けたことで、給気の通気抵抗を抑制することに供される。
【００２１】
請求項５に記載の発明は、複数の連通孔について、外気の通過速度が２．５ｍ／ｓとなるようにその開口面積及び数量を設定したことを特徴としている。
【００２２】
この発明によれば、外気が比較的緩やかな所定速度をもって各連通孔を通過するように構成したことで、給気の気流に基づく負圧により外気をより効率的に誘引することができる。
【発明の効果】
【００２３】
請求項１に記載の発明によれば、給気の気流と外気の気流の直接的な干渉を抑制できる結果、かかる干渉による給気及び外気の圧力損失を十分に低減することができる。
【００２４】
また、給気と外気とを良好な混合バランスで混合可能となる結果、各送風口から外気を均等に送出することもできる。
【００２５】
請求項２に記載の発明によれば、外気導入時の通気抵抗が抑制される結果、外気導入管内での外気の均圧化を促進することが可能となり、これによって、給気と外気の混合バランスの向上に供される。
【００２６】
請求項３に記載の発明によれば、外気導入管の生産性及び組付作業性の向上が図れる結果、サプライチャンバーの製造コストの低廉化に供される。
【００２７】
請求項４に記載の発明によれば、給気の通気抵抗が抑制される結果、チャンバーにおける圧力損失を低減することができる。
【００２８】
請求項５に記載の発明によれば、外気をより効率的に誘引できる結果、給気と外気の混合バランスのさらなる向上が図れる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明の第１実施形態に係るサプライチャンバーの斜視図である。
【図２】図１の要部拡大図である。
【図３】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図４】サプライチャンバーの性能試験装置の概略図である。
【図５】本発明の第１、第２実施形態に係るサプライチャンバーの性能試験結果を示す表である。
【図６】本発明の第２実施形態に係るサプライチャンバーの要部を拡大した図２に相当する図である。
【図７】本発明の他の実施例に係るサプライチャンバーの斜視図である。
【図８】本発明の他の実施例に係るサプライチャンバーの斜視図である。
【図９】本発明の他の実施例に係るサプライチャンバーの斜視図である。
【図１０】従来の空調システムを現す概略図である。
【図１１】本発明に係るサプライチャンバーが適用される空調システムを現す概略図である。
【図１２】図１１に示す空調システムに適用される従来のサプライチャンバーの斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
以下に、本発明に係るサプライチャンバーの各実施形態を図面に基づき詳述する。なお、各実施形態では、本発明を図１１に示す前記空調システムに適用したものを示している。
【００３１】
図１〜図５は本発明に係るサプライチャンバーの第１実施形態を示しており、このサプライチャンバー１０は、図１〜図３に示すように、その内部に画成される消音空間Ｓ１において給気ＳＡと外気ＯＡを混合する中空状のチャンバー本体１１と、該チャンバー本体１１の後部側に開口形成され、このチャンバー本体１１内に給気ＳＡを導入する給気導入口１２と、チャンバー本体１１内に収容配置され、当該チャンバー本体１１内に給気ＳＡの気流と交差する方向から外気ＯＡを導入する外気導入管１３と、チャンバー本体１１の前部側に開口形成され、該チャンバー本体１１内において混合された給気ＳＡ及び外気ＯＡを外部へ送出する複数（本実施形態では３つ）の送風口である第１〜第３送風口１４ａ〜１４ｃと、を備えている。
【００３２】
前記チャンバー本体１１は、図１中のＸ軸方向に延出するほぼ直方体形状に形成された箱体であって、主として、アルミニウム箔とガラスクロスによって構成された外層１１ａと、厚さ約１２ｍｍのグラスウールによって構成された内層１１ｂと、からなる２層構造となっている（図３参照）。また、このチャンバー本体１１の図１中の右側面（Ｘ軸正方向側の側面）には、そのほぼ中央部に、外気導入管１３における後記の導入部１３ｂが挿通する導入管挿通孔１５が同図中のＸ軸方向に沿って貫通形成されている。
【００３３】
前記給気導入口１２は、チャンバー本体１１の背面に、図１中のＹ軸方向に沿って開口形成され、かつ、当該チャンバー本体１１の長手方向（図１中のＸ軸方向）に沿った長孔状に構成されている。そして、この給気導入口１２には、角筒状の給気導入ダクト１６が接続され、該給気導入ダクト１６を介して空調機１からの給気ＳＡが導入されるようになっている。
【００３４】
前記各送風口１４ａ〜１４ｃは、チャンバー本体１１の正面に、図１中のＸ軸方向に沿って並列に設けられており、本実施形態においては、その内径ｄ１が２５０ｍｍに設定されている。そして、当該各送風口１４ａ〜１４ｃには、チャンバー本体１１内で混合された混合エアＭＡ（給気ＳＡ及び外気ＯＡ）の送風案内及び前記各送出ダクトの接続に供する導出管１７ａ〜１７ｃがチャンバー本体１１の外部へと突出する（臨む）ように取り付けられている。
【００３５】
前記外気導入管１３は、グラスウールからなる直線状に形成された中空円筒部材により構成され、その長手方向一端側がチャンバー本体１１の導入管挿通孔１５を介して外部へ臨み、他端側がチャンバー本体１１内に収容されている。なお、本実施形態においては、当該外気導入管１３の内径ｄ２が２００ｍｍに設定されている。
【００３６】
より具体的に説明すれば、前記外気導入管１３は、チャンバー本体１１内の長手方向に沿ってほぼ中央部に収容配置され、このチャンバー本体１１内にて当該チャンバー本体１１の長手方向の全域に円筒空間Ｓ２を画成する円筒空間画成部１３ａと、該円筒空間画成部１３ａの一端（図１中のＸ軸正方向端）に連続して設けられ、チャンバー本体１１の外部に臨んで当該チャンバー本体１１内への外気ＯＡの導入案内及び後記の外気導入ダクトの接続に供する導入部１３ｂと、を有する一連のまっすぐな円筒部材であって、前記円筒空間画成部１３ａがチャンバー本体１１の右側方から導入管挿通孔１５を介し挿入されることによって、当該チャンバー本体１１に取り付けられている。
【００３７】
このような構成から、この外気導入管１３は、一端開口が導入管挿通孔１５を介して外部に開口する一方、他端開口はチャンバー本体１１の図１中の左側壁によって閉塞されるようになっている。
【００３８】
そして、前記外気導入管１３には、特に図２、図３に示すように、円筒空間画成部１３ａの周壁に、前記各送風口１４ａ〜１４ｃへ指向するように図１中のＸ軸方向に沿って並列に設けられ、当該円筒空間画成部１３ａの内外、すなわち前記円筒空間Ｓ２とチャンバー本体１１の消音空間Ｓ１とを連通する複数の連通孔１８が貫通形成されている。ここで、これらの各連通孔１８は、後述する給気ＳＡの気流により誘引される際の外気ＯＡの通過速度が２．５ｍ／ｓとなるように、その開口面積及び数量が設定されており、本実施形態では、各内径ｄ３が５０ｍｍに設定されると共に、これらが上下に並ぶような２段構成となっている。換言すれば、前記各連通孔１８は、後述する給気ＳＡの気流により誘引される際の外気ＯＡの通過速度が２．５ｍ／ｓとなるように構成されていればよく、その形状や開口面積、数量等については、サプライチャンバー１０の仕様等に応じて自由に変更することができる。
【００３９】
また、前記導入部１３ｂには、円筒状に形成された図外の外気導入ダクトが接続され、この外気導入ダクトを介して全熱交換器４を経た外気ＯＡが導入されるようになっている。
【００４０】
以下、本実施形態に係るサプライチャンバー１０の作用効果について、特に図３に基づいて説明する。なお、図中の実線矢印は給気ＳＡの気流を示し、同図中の破線矢印は外気ＯＡの気流を示している。
【００４１】
すなわち、前記サプライチャンバー１０では、空調機１によって温湿度調整がなされた給気ＳＡが給気導入ダクト１６を介してチャンバー本体１１（消音空間Ｓ１）内に導入されると共に、全熱交換器４を経た外気ＯＡが外気導入管１３の導入部１３ｂを介して円筒空間画成部１３ａ（円筒空間Ｓ２）内に導入されることとなる。
【００４２】
ここで、チャンバー本体１１内には、その中央部に円筒空間画成部１３ａが配置されていることから、給気ＳＡの気流は、円筒空間画成部１３ａの上下に分流し、それぞれ当該円筒空間画成１３ａの外周面に沿って流れて、各送風口１４ａ〜１４ｃの手前で合流する。
【００４３】
一方、外気ＯＡについては、外気導入管１３を通じてチャンバー本体１１内に導入されることから、当該外気ＯＡの気流は、円筒空間画成部１３ａの周壁によって遮蔽（保護）され、給気ＳＡの気流の影響を受けることなく円筒空間Ｓ２の全体に導入されて、当該円筒空間Ｓ２内にほぼ均等に充満する。
【００４４】
そして、この円筒空間Ｓ２全体にほぼ均等に充満した外気ＯＡは、前記給気ＳＡの気流に基づいて発生する負圧によって、前記各連通孔１８から消音空間Ｓ１内に誘引され、該消音空間Ｓ１内において前記各送風口１４ａ〜１４ｃの手前で給気ＳＡと混合されることとなる。
【００４５】
このように、本実施形態に係るサプライチャンバー１０では外気導入管１３を介してチャンバー本体１１内に外気ＯＡを導入する構成となっているため、給気ＳＡの気流と外気ＯＡの気流との間に直接的な干渉を生じてしまうことがなくなる。
【００４６】
これにより、外気ＯＡは、外気導入管１３によって遮蔽されることで、給気ＳＡの気流の抵抗を受けることなくチャンバー本体１１内へと円滑に導くことができ、その圧力損失は十分に低減される。一方、給気ＳＡについても、外気ＯＡとの直接的な干渉が抑制されることで、外気導入管１３の外形に沿う円滑な流れを得ることができ、その圧力損失も十分に低減される。
【００４７】
ここで、給気ＳＡについては、外気ＯＡとの直接的な干渉が抑制される代わりに、外気導入管１３との干渉を伴うこととなるが、当該外気導入管１３は横断面ほぼ円形状に形成されたものであることから、当該外気導入管１３の外周面に沿った円滑な流れを形成することが可能となり、外気ＯＡと直接干渉する従来のサプライチャンバー１１０に比べて十分な圧力損失の低減化を図ることができる。
【００４８】
しかも、外気ＯＡは、外気導入管１３から給気ＳＡの気流による負圧を利用して各連通孔１８から誘引されることによってチャンバー本体１１内へと導入されるため、当該チャンバー本体１１への導入時における抵抗も低減することができる。かかる観点からも、外気ＯＡの圧力損失の低減化が図れる。
【００４９】
また、本実施形態に係るサプライチャンバー１０では、外気導入管１３を介してチャンバー本体１１内に外気ＯＡを導入する構成となっていることから、当該外気ＯＡをチャンバー本体１１内の長手方向全域に均等に導入することが可能となり、これによって、チャンバー本体１１内での給気ＳＡと外気ＯＡの良好な混合バランスを得ることにも供される。より具体的には、前記外気導入管１３を介してチャンバー本体１１内に導入された外気ＯＡは、円筒空間Ｓ２内においてほぼ均等に充満した状態で給気ＳＡの気流の負圧によって消音空間Ｓ１へと誘引されることから、前記各連通孔１８を通る外気ＯＡの流量（流速）がほぼ均等となり、この結果、前記各送風口１４ａ〜１４ｃから均等量の外気ＯＡを送出することが可能となる。
【００５０】
ここで、上述の本実施形態に係るサプライチャンバー１０の作用効果を実証するために行ったサプライチャンバー１０の性能試験について、図４、図５に基づいて説明する。なお、図４は、当該性能試験装置の概略を示す図であり、図５は、当該性能試験結果を示す表である。
【００５１】
まずは、試験装置の概要について説明すれば、図４に示すように、サプライチャンバー１０の給気導入ダクト１６に、７６０×２１５［ｍｍ］の給気送出ダクト７を介して７．１ｋＷの空調機１が接続されると共に、外気導入管１３には、これとほぼ同径の外気送出ダクト８を介して送風機６が接続されている。なお、送風機６には、スモーク発生器９が接続され、サプライチャンバー１０に導入する外気ＯＡとしてスモークを供給するようになっている。すなわち、このスモークによって外気ＯＡを可視化し、当該試験の後記の測定結果と合わせて、目視によってもサプライチャンバー１０の性能を評価することとしたものである。
【００５２】
そして、この性能試験では、空調機１により風量１１７０ｍ3／ｈの給気ＳＡをチャンバー内に導入する一方、送風機６により風量３５０ｍ3／ｈの外気ＯＡ（スモーク）をチャンバー内に導入して当該チャンバー内にて両者ＳＡ，ＯＡを混合させることとし、その際、図中の測定点Ａ〜Ｅにおける圧力を測定して給気ＳＡ及び外気ＯＡのチャンバーでの圧力損失を算出することにより、前記従来のサプライチャンバー１１０と比較するかたちで、本実施形態に係るサプライチャンバー１０の性能を評価することとした。また、同時に、前記各送風口１４ａ〜１４ｃにおける出口風速についても計測することとし、当該各出口風速によってもサプライチャンバー１０の性能を評価することとした。
【００５３】
そして、上述のような条件及び評価項目について測定ないし算出したところ、図５に示すような結果となった。なお、総合判定については、良好を示す「○」と、不良を示す「×」と、良好ではないが不良とも言えない中間の評価を示す「△」の３段階によって行うこととした。
【００５４】
かかる試験結果によれば、右列に示す従来のサプライチャンバー１１０では、給気ＳＡの圧力損失は、導入口から比較的遠い第１、第２送風口１４ａ，１４ｂではいずれも６Ｐａであるのに対し、導入口により近い第３送風口１４ｃでは１０Ｐａとなった。また、外気ＯＡの圧力損失も、第１、第２送風口１４ａ，１４ｂではいずれも４Ｐａであるのに対し、第３送風口１４ｃでは１０Ｐａとなった。これは、この従来のサプライチャンバー１１０が、チャンバー本体１１０内で給気ＳＡの気流と外気ＯＡの気流とが直接干渉する構造となっていることに起因するもので、当該干渉は外気ＯＡの導入口に近いほど大きくなることから、給気ＳＡの圧力損失も導入口に最も近い第３送風口１４ｃにおいて過大なものとなる。
【００５５】
また、従来のサプライチャンバー１１０では、前記各送風口１４ａ〜１４ｃの出口風速についても、導入口から比較的遠い第１、第２送風口１４ａ，１４ｂではいずれも２．０６ｍ／ｓとなるのに対し、導入口により近い第３送風口１４ｃでは２．５０ｍ／ｓとなり、当該出口風速についても偏りが生ずることが確認された。かかる結果については、チャンバー本体１１に導入された外気ＯＡが給気ＳＡの気流により押し出されてしまうことに起因するもので、当該給気ＳＡの気流による影響も外気ＯＡの導入口に近いほど大きくなることから、当該チャンバー１１０の出口風速も導入口に最も近い第３送風口１４ｃにおいて最も大きなものとなる。換言すれば、この結果から、導入口に最も近い第３送風口１４ｃにおいてより多くの外気ＯＡが送出されることがわかる。
【００５６】
一方、左列に示す本実施形態に係るサプライチャンバー１０では、給気ＳＡの圧力損失は、第１、第２送風口１４ａ，１４ｂでいずれも３Ｐａであり、第３送風口１４ｃで４Ｐａとなった。また、外気ＯＡの圧力損失は、第１送風口１４ａで２Ｐａ、第２送風口１４ｂで３Ｐａ、第３送風口１４ｃでは４Ｐａとなった。このように、本実施形態に係るサプライチャンバー１０にあっては、いずれの送風口１４ａ〜１４ｃに係る圧力損失についても、前記従来のサプライチャンバー１１０の５０％程度に抑えることが可能となる。これは、このサプライチャンバー１０が、外気導入管１３を介してチャンバー本体１１内に外気ＯＡを導入することによって給気ＳＡと外気ＯＡの直接的な干渉を抑制したことに起因するもので、かかる相互干渉を抑制することにより、当該チャンバー１０における給気ＳＡ及び外気ＯＡの両圧力損失が大幅に低減されることとなる。
【００５７】
また、本実施形態に係るサプライチャンバー１０では、前記各送風口１４ａ〜１４ｃの出口風速についても、第１送風口１４ａで２．２４ｍ／ｓ、第２送風口１４ｂで２．３２ｍ／ｓ、第３送風口１４ｃで２．４１ｍ／ｓとなり、当該出口風速についてもほとんど偏りが生じないことが確認された。かかる結果については、外気導入管１３によって遮蔽されることで外気ＯＡが給気ＳＡの影響を受けないことに起因するもので、これによって、外気ＯＡは、円筒空間Ｓ２全体にほぼ均等に充満して、前記各連通孔１８を介して消音空間Ｓ１内にほぼ均等に導入されることとなり、この結果、給気ＳＡと良好な混合バランスをもって混合され、前記各送風口１４ａ〜１４ｃからほぼ均等に送出されることとなる。
【００５８】
以上のように、本実施形態に係るサプライチャンバー１０によれば、外気導入管１３を介してチャンバー本体１１内に外気ＯＡを導入するようにしたことで、チャンバー本体１１内における給気ＳＡの気流と外気ＯＡの気流との直接的な干渉を抑制することが可能となる。これにより、給気ＳＡ及び外気ＯＡの圧力損失を十分に低減することができる。
【００５９】
また、外気導入管１３を介してチャンバー本体１１内に外気ＯＡを導入するようにしたことによって、給気ＳＡの気流の抵抗を受けることなくチャンバー本体１１内に外気ＯＡを均一に取り込むことが可能となる。これにより、給気ＳＡと外気ＯＡとをチャンバー本体１１内で良好な混合バランスをもって混合することができ、前記各送風口１４ａ〜１４ｃからの外気ＯＡの送出に偏りが生じてしまうおそれもない。
【００６０】
また、前記サプライチャンバー１０では、外気導入管１３全体をほぼ直線状に構成したことから、外気ＯＡ導入時の通気抵抗を極力抑制することができる。これにより、当該外気ＯＡをよりスムーズに円筒空間Ｓ２内に導入可能になると共に、当該円筒空間Ｓ２内における外気ＯＡの均圧化が促進され、その結果、外気ＯＡの当該チャンバー１０での圧力損失の低減と外気ＯＡの分配の均等化との両立に供される。
【００６１】
とりわけ、前記外気導入管１３を単なる筒状部材としたことから、当該外気導入管１３を低コストでもって容易に形成することが可能となる。そのうえ、当該外気導入管１３は導入管挿通孔１５からまっすぐ挿入して固定するのみによってチャンバー本体１１に組み付けできることから、当該チャンバー１０の組付作業性の向上にも供される。これにより、サプライチャンバー１０の製造コストの低廉化に寄与することができる。
【００６２】
また、前記サプライチャンバー１０の場合、給気導入口１２を前記各送風口１４ａ〜１４ｃへ指向するように設けたことによって、給気ＳＡの通気抵抗を極力抑制することができる。これにより、当該給気ＳＡをよりスムーズに前記各送風口１４ａ〜１４ｃへ導くことが可能となり、その結果、当該チャンバー１０における圧力損失のさらなる低減化が図れる。
【００６３】
さらに、従来では７〜８ｍ／ｓの風速で外気ＯＡをチャンバー本体１１内に導入していたのに対し、前記サプライチャンバー１０では、外気ＯＡが従来に比べて緩やかな２．５ｍ／ｓの速度をもって前記各連通孔１８を通過するように当該各連通孔１８の開口面積及び数量を設定したことで、給気ＳＡの気流に基づく負圧によって外気ＯＡを最も効率的に誘引することが可能となる。換言すれば、外気ＯＡが前記所定速度よりも大きい速度で前記各連通孔１８を通過する場合には、外気ＯＡをチャンバー本体１１内に導入したときの圧力損失が増大してしまう一方、外気ＯＡが前記所定速度よりも小さい速度で前記各連通孔１８を通過する場合には、外気ＯＡを円筒空間Ｓ２に均一に充満させることができず、前記各送風口１４ａ〜１４ｃからの外気ＯＡの送出に偏りが生じてしまう。したがって、前記各連通孔１８を通過する外気ＯＡの速度を前記所定速度となるように構成したことで、当該チャンバー１０での圧力損失の低減と外気ＯＡの分配の均等化との両立に供される。
【００６４】
図６は本発明に係るサプライチャンバーの第２実施形態を示しており、前記第１実施形態に係るサプライチャンバー１０における外気導入管１３の構成を変更したものである。なお、本実施形態についても、基本的な構成は前記第１実施形態と同様であることから、説明の便宜上、前記第１実施形態と同じ構成については同一の符号を付して説明を省略し、前記第１実施形態と異なる点についてのみ説明する。
【００６５】
すなわち、本実施形態に係るサプライチャンバー２０では、外気導入管１３を、いわゆるパンチングメタルによって形成したもので、より小径かつ多数の連通孔１８が当該外気導入管１３の全周に形成されている。
【００６６】
このような構成を有する本実施形態に係るサプライチャンバー２０にあっては、前記第１実施形態と同様の性能試験を実施した結果、図５の中央列に示すような結果となった。すなわち、給気ＳＡの圧力損失については、第１、第３送風口１４ａ，１４ｃでいずれも４Ｐａであって、第２送風口１４ｂで５Ｐａとなった。一方、外気ＯＡの圧力損失については、第１送風口１４ａで３Ｐａ、第２送風口１４ｂで４Ｐａ、第３送風口１４ｃで５Ｐａとなった。
【００６７】
このように、本実施形態に係るサプライチャンバー２０では、前記各連通孔１８が外気導入管１３の全周に開口した構成となっていることから、前記第１実施形態に係るサプライチャンバー１０に比べると、給気ＳＡ、外気ＯＡ共に圧力損失が若干増大してしまうことになるものの、従来のサプライチャンバー１１０に比べれば、全体的に圧力損失を低減させることが可能となる。
【００６８】
また、前記各送風口１４ａ〜１４ｃの出口風速についても、第１送風口１４ａで２．２８ｍ／ｓ、第２送風口１４ｂで２．１８ｍ／ｓ、第３送風口１４ｃで１．９３ｍ／ｓとなり、従来のサプライチャンバー１１０と比べると、前記各送風口１４ａ〜１４ｃにおける風速の偏りも小さくなる。つまり、本実施形態に係るサプライチャンバー２０によっても、前記各送風口１４ａ〜１４ｃから比較的均等に外気ＯＡを送出することが可能となる。
【００６９】
本発明は、前記各実施形態の構成に限定されるものではなく、例えば前記各送風口１４ａ〜１４ｃの開口面積や数量については、前記各サプライチャンバー１０，２０の適用対象の仕様等に応じて自由に変更することができる。
【００７０】
また、前記各送風口１４ａ〜１４ｃの開口方向についても、図７に示すように、上方（図１中のＺ軸正方向）に向けて開口形成したり、図８に示すように、前方と上方の２方向に向けて開口形成したりする等、前記各サプライチャンバー１０，２０の適用対象の仕様等に応じて自由に変更することができる。
【００７１】
なお、図７や図８に示すように構成した場合は、とりわけ、チャンバー内における給気ＳＡの流れが折曲することとなるため、当該給気ＳＡの圧力損失は若干増大してしまうものの、当該構成によっても、基本的には前記各サプライチャンバー１０，２０と同様の作用効果が奏せられる。
【００７２】
さらには、外気ＯＡの導入の方向についても、例えば図９に示すように外気導入管１３を逆さＴ字形状に形成することによってチャンバーの上方から導入するように構成するなど、前記各送風口１４ａ〜１４ｃの開口方向と同様に、前記各サプライチャンバー１０，２０の適用対象の仕様等に応じて自由に変更することができる。
【００７３】
なお、図９のように構成した場合には、チャンバー内での外気ＯＡの流れが折曲することから、当該外気ＯＡの圧力損失は若干増大してしまうこととなるが、当該構成によっても、基本的には前記各サプライチャンバー１０，２０と同様の作用効果が奏せられる。
【符号の説明】
【００７４】
１０…サプライチャンバー
１１…チャンバー本体
１２…給気導入口
１３…外気導入管
１４ａ〜１４ｃ…送風口
１８…連通孔
ＳＡ…給気
ＯＡ…外気
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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