(57)【要約】【課題】  ゴルフボールの耐久性を維持しつつ、ゴルフボールの慣性モーメントを大幅に増大させて、飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供する。【解決手段】  本発明のマルチピースゴルフボール１は、ゴルフボールの中心に位置するコア１０と、コアを包囲する少なくとも２層の中間層１０ａ、１０ｂと、中間層を更に包囲するカバー３０とを備えており、ゴルフボールの中心点Ｃをその中心とする半径１８．５ｍｍを有する球状の領域の嵩比重が０．７以下である。このゴルフボールの慣性モーメントは、好ましくは８５ｇ・ｃｍ2以上である。【選択図】  図１
2012045391.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
マルチピースゴルフボールであって、
前記ゴルフボールの中心に位置するコアと、
前記コアを包囲する少なくとも２層の中間層と、
前記中間層を更に包囲するカバーと
を含み、前記ゴルフボールの中心点をその中心とし半径１８．５ｍｍを有する球状の領域の嵩比重が０．７以下であるゴルフボール。
【請求項２】
前記コアが、その中心の中空部と、前記中空部を包囲する包囲層と含む請求項１に記載のゴルフボール。
【請求項３】
前記少なくとも２層の中間層のうちの最も内側の中間層及び前記包囲層のうちの少なくともいずれか一方の嵩比重が０．８以下である請求項２に記載のゴルフボール。
【請求項４】
前記中空部が、５ｍｍ未満の直径を有する球形の形状を有する請求項２又は３に記載のゴルフボール。
【請求項５】
前記包囲層が発泡体である請求項２〜４のいずれか一項に記載のゴルフボール。
【請求項６】
前記少なくとも２層の中間層のうち、前記領域内に位置する中間層が、発泡体である請求項２〜５のいずれか一項に記載のゴルフボール。
【請求項７】
前記包囲層が、材料の充填されていない空間を有する請求項２〜４のいずれか一項に記載のゴルフボール。
【請求項８】
前記少なくとも２層の中間層のうち、前記領域内に位置する中間層が、材料の充填されていない空間を有する請求項２〜４のいずれか一項に記載のゴルフボール。
【請求項９】
前記コアが発泡体である請求項１に記載のゴルフボール。
【請求項１０】
前記コアが、材料の充填されていない空間を有する請求項１に記載のゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マルチピースゴルフボールに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフボールの飛距離に影響を与える要因は数多くあるが、その中でも、ボール初速、打出し角、スピン量の３つは、非常に重要視されている。このうちボールのスピンは、ゴルフボールを上昇させて、飛距離を伸ばすための欠かせない要素である。しかし、スピン量が多すぎると、吹き上がったり、また落下後のボールのランが短くなり、飛距離が伸びなくなってしまう。スピン量は、ゴルフボールを打ち出した初期のスピン量が最も多く、ゴルフボールの飛翔中に徐々に減少、すなわち減衰していく。
【０００３】
特開平１０−１２７８１５号公報には、直径５〜２５ｍｍの中空部と、この中空部を包囲する比重が１．２〜１．９のコア外層部からなる中空コアを備え、慣性モーメントが８１〜８６ｇ・ｃｍ2であるゴルボールが開示されている。また、この公報には、ツーピースソリッドゴルフボールのコアを２層にし、内殻の比重を小さくし、外殻の比重を大きくすることで、ゴルフボールの慣性モーメントが大きくなることが開示されている。
【０００４】
特開平１１−７０１８９号公報には、直径９〜２５ｍｍの中空部を有し、比重１．０５〜１．２５の材料からなる中空コアと、この中空コアの内表面に形成され、アイゾット衝撃強度が５０Ｊ／ｍ以上の材料からなる厚み１〜３ｍｍの樹脂層とを備えたゴルフボールが開示されている。この公報には、中空部を大きくすることで、慣性モーメントが増大するものの、インパクト時にボールに加わる衝撃力によって中空コアが破損しやすくなるが、前記樹脂層を形成することで、中空コアの破損を防ぐことができることが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１１−７０１８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記の文献には、ゴルフボールの飛距離を向上するために、ゴルフボールの慣性モーメントを増大することが開示されており、この慣性モーメントの増大のために、できるだけ大きな直径の中空部を有するコアとすることが開示されている。しかしながら、中空部の直径を大きくすると、コアおよびゴルフボールの耐久性は低下するという問題がある。また、耐久性を維持するため、中空部を包囲するコア層に高強度である比重の高い材料を用いると、ゴルフボールの中心側の比重が高くなることから、慣性モーメントを低下させてしまい、飛距離を十分に伸ばすことができないという問題がある。
【０００７】
そこで本発明は、ゴルフボールの耐久性を維持しつつ、ゴルフボールの慣性モーメントを大幅に増大させて、飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、本発明に係るマルチピースゴルフボールは、前記ゴルフボールの中心に位置するコアと、前記コアを包囲する少なくとも２層の中間層と、前記中間層を更に包囲するカバーとを含み、前記ゴルフボールの中心点をその中心とし半径１８．５ｍｍを有する球状の領域の嵩比重が０．７以下であるものである。
【０００９】
前記コアは、その中心の中空部と、前記中空部を包囲する包囲層と含んでもよい。この場合、前記少なくとも２層の中間層のうちの最も内側の中間層及び前記包囲層のうちの少なくともいずれか一方の嵩比重が０．８以下であることが好ましい。なお、前記少なくとも２層の中間層のうちの最も内側の中間層は、通常、前記領域内に位置する。前記中空部は、５ｍｍ未満の直径を有する球形の形状を有することが好ましい。前記包囲層は、発泡体としてもよいし、材料の充填されていない空間を有してもよい。また、前記少なくとも２層の中間層のうち、前記領域内に位置する中間層は、発泡体としてもよいし、材料の充填されていない空間を有してもよい。
【００１０】
前記コアは、前述の中空コアに代えて、発泡体としてもよい。また、前記少なくとも２層の中間層のうち、前記領域内に位置する中間層を、発泡体としてもよい。
【発明の効果】
【００１１】
このように本発明によれば、ゴルフボールの中心点を中心とする半径１８．５ｍｍを有する球状の領域の嵩比重を０．７以下とすることで、ゴルフボールの耐久性を維持しつつ、ゴルフボールの慣性モーメントを大幅に増大させて、飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係るマルチピースゴルフボールの一実施の形態を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、添付図面を参照して、本発明に係るマルチピースゴルフボールの実施の形態について説明するが、本発明は、これら実施の形態に限定されるものではない。なお、添付図面は、本発明の理解を優先しており、縮尺通りには描かれていない。
【００１４】
図１に示すように、この実施の形態のマルチピースゴルフボール１は、ボールの中心部に位置するコア１０と、コアの外側を包囲する中間層２０と、中間層の外側を包囲するカバー３０とを主に備える。そして、ゴルフボール１の中心点Ｃをその中心とし半径Ｒが１８．５ｍｍである球状の領域の嵩比重が、０．７以下と非常に低くなるように設計する。なお、本明細書において「嵩比重」とは、所定の領域における質量を、４℃の純水の質量との比で示すものであり、領域内が全て材料で満たされていなくても良く、例えば、空洞や気泡などの空間が領域内に存在していてもよい。
【００１５】
このように構成することでゴルフボール１の中心側が軽く、外側が重くなり、ゴルフボール１の慣性モーメントを大きくすることができる。よって、飛行中のスピン量の減衰率は低くなることから、初期スピン量が少ない場合でも、飛行中のスピン量は適正な範囲に維持されて、飛距離を伸ばすことができる。上記領域の嵩比重の上限は、０．７５以下が好ましく、０．７２５以下がより好ましい。上記領域の嵩比重の下限は、特に限定されないが、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましい。
【００１６】
ゴルフボール１の慣性モーメントは、好ましくは８５ｇ・ｃｍ2以上、より好ましくは９０ｇ・ｃｍ2以上、更に好ましくは９５ｇ・ｃｍ2以上となるように設計することが望ましい。ゴルフボール１の慣性モーメントの上限は、特に限定されないが、１２０ｇ・ｃｍ2以下が好ましく、１１８ｇ・ｃｍ2以下がより好ましく、１１５ｇ・ｃｍ2以下が更に好ましい。また、スピン量の減衰率は、好ましくは２．６５％以下、より好ましくは２．６％以下となるように設計することが望ましい。スピン量の減衰率の下限は、特に限定されないが、２．０％以上が好ましく、２．２％以上がより好ましい。
【００１７】
以下、このような構成を有するゴルフボールのコア１０、中間層２０、カバー３０の各構造について詳細に説明する。
【００１８】
コア１０は、その中心部に位置する中空部１０ａと、その中空部１０ａの外側を包囲する包囲層１０ｂとを備えている。中空部１０ａは実質的に球状の形状を有している。包囲層１０ｂは、実質的に球状の外形を有している。
【００１９】
中空部１０ａの直径の下限は、２ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上より好ましい。一方、中空部１０ａの直径の上限は、５ｍｍ未満が好ましく、４ｍｍ以下がより好ましい。コア１０の外径の下限は、６ｍｍ以上が好ましく、７ｍｍ以上がより好ましい。コア１０の外径の上限は、３５ｍｍ以下が好ましく、３４ｍｍ以下がより好ましい。包囲層１０ｂの厚さの下限は、２ｍｍ以上が好ましく、２．５ｍｍ以上がより好ましい。包囲層１０ｂの厚さの上限は、１８ｍｍ以下が好ましく、１７ｍｍ以下がより好ましい。
【００２０】
包囲層１０ｂの嵩比重の下限は、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上が更に好ましい。包囲層１０ｂの嵩比重の上限は、４．０以下が好ましく、３．８以下がより好ましく、３．６以下が更に好ましい。なお、包囲層１０ｂと後述する第一中間層２０ａのどちらか一方の嵩密度を、０．８以下にすることが好ましい。
【００２１】
コア１０又は包囲層１０ｂを形成する材料として、例えば、主成分となる基材ゴム、並びに任意に、共架橋材、開始剤、充填材、発泡剤、老化防止剤、及び有機硫黄化合物を含むゴム組成物を用いることができる。また、主成分として、基材ゴムに代えて、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂、またはこれらの混合物を用いることもできる。
【００２２】
基材ゴムとしては、広く熱硬化性エラストマーを用いることができ、例えば、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、ポリウレタンゴム（ＰＵ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ビニルポリブタジエンゴム（ＶＢＲ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、シリコーンゴムを用いることができるが、これらに限定されない。ポリブタジエンゴム（ＢＲ）としては、例えば、１，２−ポリブタジエンやシス１，４−ポリブタジエン等を用いることができる。
【００２３】
ポリブタジエンは、そのムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３０以上であることが好ましい。３５以上がより好ましく、４０以上が更に好ましく、５０以上が更にまた好ましく、５２以上が最も好ましい。上限としては、１００以下が好ましく、８０以下がより好ましく、７０以下が更に好ましく、６０以下が更にまた好ましい。
【００２４】
なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の１種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標（ＪＩＳ−Ｋ６３００）であり、単位記号としてＭＬ１＋４（１００℃）を用いる。また、Ｍはムーニー粘度、Ｌは大ロータ（Ｌ型）、１＋４は予備加熱時間１分間、ロータの回転時間４分間を示し、１００℃の条件下にて測定したことを示す。
【００２５】
更に、ポリブタジエンの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）としては、２．０以上が好ましく、２．２以上がより好ましく、２．４以上が更に好ましく、２．６以上が更にまた好ましい。上限として６．０以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．０以下が更に好ましく、３．４以下が更にまた好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。
【００２６】
ポリブタジエンは、Ｎｉ又はＣｏ触媒を用いて合成したものでも希土類元素系触媒で合成したものでもよいが、特に、希土類元素系触媒で合成したものであることが好ましく、その希土類元素系触媒としては、公知のものを使用することができる。例えば、ランタン系列希土類元素化合物、有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、更に、必要に応じルイス塩基の組合せよりなる触媒を挙げることができる。
【００２７】
本発明においては、特に、ランタン系列希土類元素化合物としてネオジウム化合物を用いたネオジウム系触媒の使用が、１，４−シス結合が高含量、１，２−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得られるので好ましく、これらの希土類元素系触媒の具体例は、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報に記載されているものを好適に挙げることができる。
【００２８】
希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、溶媒を使用しても、溶媒を使用せずにバルク重合あるいは気相重合してもよく、重合温度は通常−３０℃〜１５０℃、好ましくは１０〜１００℃とすることができる。
【００２９】
上記のポリブタジエンは、上記の希土類元素系触媒による重合に引き続き、ポリマーの活性末端に末端変性剤を反応させることにより得られるものであってもよい。末端変性剤の具体例及び反応させる方法は、例えば、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報、特開平７−２６８１３２号公報、特開２００２−２９３９９６号公報に記載されているもの及び方法を挙げることができる。
【００３０】
ポリブタジエンは、ゴム基材中に、６０重量％以上配合することが好ましく、７０重量％以上が更に好ましく、８０重量％以上が更にまた好ましく、９０重量％以上が最も好ましい。ポリブタジエンの配合割合の上限は、１００重量％以下が好ましい。ポリブタジエンをこの範囲内で配合することで、良好な反発性を有するゴルフボールを得ることができる。
【００３１】
また、ポリブタジエン以外の上述したゴムを本発明の目的を損なわない範囲で、ポリブタジエンと併用して配合することもできる。特に併用に好ましいゴムは、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等である。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。
【００３２】
共架橋材としては、これに限定されないが、例えば、α、β−不飽和カルボン酸またはその金属塩を用いることが好ましい。α、β−不飽和カルボン酸またはその金属塩としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、およびこれらの亜鉛塩、マグネシウム塩、カルシウム塩などがある。共架橋材の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を１００重量部として、５重量部以上が好ましく、１０重量部以上がより好ましい。また、共架橋材の配合は、７０重量部以下が好ましく、５０重量部以下がより好ましい。
【００３３】
開始剤としては、これに限定されないが、有機過酸化物を用いることが好ましい。開始剤の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を１００重量部として、０．１０重量部以上が好ましく、０．１５重量部以上がより好ましく、０．３０重量部以上が更に好ましい。また、開始剤の配合は、８重量部以下が好ましく、６重量部以下がより好ましい。
【００３４】
充填材としては、例えば、銀、金、コバルト、クロム、銅、鉄、ゲルマニウム、マンガン、モリブデン、ニッケル、鉛、白金、スズ、チタン、タングステン、亜鉛、ジルコニウム、硫酸バリウム、酸化亜鉛、酸化マンガンなどを用いることができるが、これらに限定されない。充填材は、粉末形状が好ましい。充填材の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、５重量部以上がより好ましく、１０重量部以上が更に好ましい。また、充填材の配合は、１０００重量部以下が好ましく、９００重量部以下がより好ましく、８００重量部以下が更に好ましい。
【００３５】
発泡剤としては、これに限定されないが、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、炭酸水素ナトリウム等を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、３０重量部以下が好ましく、２５重量部以下がより好ましい。
【００３６】
なお、図１にはその中心部が中空のコア１０を示したが、本発明はこれに限定されず、中実のコアであってもよい。また、コア１０若しくは包囲層１０ｂには、材料が充填されていない空間を有するように形成しても良い。このような空間は、例えば、層の表面が一部凹んだ窪みの形状の空間でもよいし、層を貫通する穴状の空間でもよい。また、コア１０若しくは包囲層１０ｂの材料に発泡剤を加えて、コア１０若しくは包囲層１０ｂに空間を設けることもできる。発泡剤としては、上述した発泡剤を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、３０重量部以下が好ましく、２５重量部以下がより好ましい。
【００３７】
中間層２０は、中心側の第一中間層２０ａと外側の第二中間層２０ｂとを備える。ゴルフボール１の中心Ｃから第一中間層２０ａの外側表面までの距離が、前述した１８．５ｍｍの距離Ｄである。第一中間層２０ａの厚さの下限は、０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましく、１．５ｍｍ以上が更に好ましい。第一中間層２０ａの厚さの上限は、１６ｍｍ以下が好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましく、１４ｍｍ以下が更に好ましい。
【００３８】
第一中間層２０ａの嵩比重は、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上が更に好ましい。第一中間層２０ａの嵩比重の上限は、３．８以下が好ましく、３．６以下がより好ましい。なお、包囲層１０ｂと第一中間層２０ａのどちらか一方の嵩密度を、０．８以下にすることが好ましい。
【００３９】
第二中間層２０ｂの厚さの下限は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．８ｍｍ以上がより好ましく、１．０ｍｍ以上が更に好ましい。第二中間層２０ｂの厚さの上限は、１６ｍｍ以下が好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましく、１４ｍｍ以下が更に好ましい。
【００４０】
第二中間層２０ｂの嵩比重は、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上が更に好ましい。第二中間層２０ｂの嵩比重の上限は、３．８以下が好ましく、３．６以下がより好ましい。
【００４１】
第一及び第二中間層２０ａ、２０ｂの材料としては、それぞれ、これに限定されないが、熱硬化性エラストマー、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂またはこれらの混合物を用いることができる。
【００４２】
熱硬化性エラストマーとしては、これに限定されないが、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、ポリウレタンゴム（ＰＵ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ビニルポリブタジエンゴム（ＶＢＲ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、シリコーンゴムを用いることができる。
【００４３】
ポリブタジエンは、そのムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３０以上であることが好ましい。３５以上がより好ましく、４０以上が更に好ましく、５０以上が更にまた好ましく、５２以上が最も好ましい。上限としては、１００以下が好ましく、８０以下がより好ましく、７０以下が更に好ましく、６０以下が更にまた好ましい。
【００４４】
なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の１種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標（ＪＩＳ−Ｋ６３００）であり、単位記号としてＭＬ１＋４（１００℃）を用いる。また、Ｍはムーニー粘度、Ｌは大ロータ（Ｌ型）、１＋４は予備加熱時間１分間、ロータの回転時間４分間を示し、１００℃の条件下にて測定したことを示す。
【００４５】
更に、ポリブタジエンの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）としては、２．０以上が好ましく、２．２以上がより好ましく、２．４以上が更に好ましく、２．６以上が更にまた好ましい。上限として６．０以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．０以下が更に好ましく、３．４以下が更にまた好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。
【００４６】
ポリブタジエンは、Ｎｉ又はＣｏ触媒を用いて合成したものでも希土類元素系触媒で合成したものでもよいが、特に、希土類元素系触媒で合成したものであることが好ましく、その希土類元素系触媒としては、公知のものを使用することができる。例えば、ランタン系列希土類元素化合物、有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、更に、必要に応じルイス塩基の組合せよりなる触媒を挙げることができる。
【００４７】
本発明においては、特に、ランタン系列希土類元素化合物としてネオジウム化合物を用いたネオジウム系触媒の使用が、１，４−シス結合が高含量、１，２−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得られるので好ましく、これらの希土類元素系触媒の具体例は、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報に記載されているものを好適に挙げることができる。
【００４８】
希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、溶媒を使用しても、溶媒を使用せずにバルク重合あるいは気相重合してもよく、重合温度は通常−３０℃〜１５０℃、好ましくは１０〜１００℃とすることができる。
【００４９】
上記のポリブタジエンは、上記の希土類元素系触媒による重合に引き続き、ポリマーの活性末端に末端変性剤を反応させることにより得られるものであってもよい。末端変性剤の具体例及び反応させる方法は、例えば、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報、特開平７−２６８１３２号公報、特開２００２−２９３９９６号公報に記載されているもの及び方法を挙げることができる。
【００５０】
ポリブタジエンは、ゴム基材中に、６０重量％以上配合することが好ましく、７０重量％以上が更に好ましく、８０重量％以上が更にまた好ましく、９０重量％以上が最も好ましい。ポリブタジエンの配合割合の上限は、１００重量％以下が好ましい。ポリブタジエンをこの範囲内で配合することで、良好な反発性を有するゴルフボールを得ることができる。
【００５１】
また、ポリブタジエン以外の上述したゴムを本発明の目的を損なわない範囲で、ポリブタジエンと併用して配合することもできる。特に併用に好ましいゴムは、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等である。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。
【００５２】
熱可塑性エラストマーとしては、これに限定されないが、例えば、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを用いることができる。
【００５３】
アイオノマー樹脂としては、これに限定されないが、以下の（ａ）成分及び／又は（ｂ）成分をベース樹脂とするものを用いることができる。また、このベース樹脂には、任意に、以下の（ｃ）成分を添加することができる。（ａ）成分は、オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はその金属塩、（ｂ）成分は、オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はその金属塩、（ｃ）成分は、ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーである。
【００５４】
（ａ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はその金属塩の重量平均分子量（Ｍｗ）については、好ましくは１００，０００以上、より好ましくは１１０，０００以上、さらに好ましくは１２０，０００以上である。上限として、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１９０，０００以下、さらに好ましくは１７０，０００以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比は３．０〜７．０であることが好ましい。
【００５５】
（ａ）成分はオレフィンを含む共重合体であり、（ａ）成分中のオレフィンとして、例えば、炭素数２以上、上限として８以下、特に６以下のものを挙げることができる。具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げられ、特にエチレンであることが好ましい。
【００５６】
（ａ）成分中の不飽和カルボン酸として、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。
【００５７】
（ａ）成分中の不飽和カルボン酸エステルとして、例えば、上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステル等が挙げられ、具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等を挙げることができ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）が好ましい。
【００５８】
（ａ）成分のランダム共重合体は、上記成分を公知の方法に従ってランダム共重合させることにより得ることができる。ここで、ランダム共重合体中に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量）は、通常２重量％以上、好ましくは６重量％以上、更に好ましくは８重量％以上である。上限としては２５重量％以下、好ましくは２０重量％以下、更に好ましくは１５重量％以下である。酸含量が少ないと反発性が低下する可能性があり、多いと材料の加工性が低下する可能性がある。
【００５９】
（ａ）成分の共重合体の金属塩は、上述した（ａ）成分のランダム共重合体中の酸基を部分的に金属イオンで中和することによって得ることができる。
【００６０】
ここで、酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｂ等の各イオンが挙げられるが、好ましくはＮａ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ｃａ等の各イオンが好適に用いられ、更に好ましくはＺｎイオンであることが推奨される。これら金属イオンのランダム共重合体の中和度は、特に限定されるものではないが、通常５モル％以上、好ましくは１０モル％以上、特に２０モル％以上である。上限としては、通常９５モル％以下、好ましくは９０モル％以下、特に８０モル％以下である。中和度が９５モル％を超えると、成形性が低下する場合がある。５モル％未満の場合、（ｅ）成分の無機金属化合物の添加量を増やす必要があり、コスト的にデメリットとなる可能性がある。このような中和物は公知の方法で得ることができ、例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を導入して得ることができる。
【００６１】
（ａ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体として具体的には、商品名「ニュクレルＡＮ４３１８」、「同ＡＮ４３１９」、「同ＡＮ４３１１」（三井・デュポンポリケミカル社製）などが挙げられる。また、オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属塩として具体的には、商品名「ハイミランＡＭ７３１６」、「同ＡＭ７３３１」、「同１８５５」、「同１８５６」（三井・デュポンポリケミカル社製）や商品名「サーリン６３２０」、「同８１２０」（米国デュポン社製）などが挙げられる。
【００６２】
また、（ｂ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はその金属塩の重量平均分子量（Ｍｗ）については、好ましくは１００，０００以上、より好ましくは１１０，０００以上、さらに好ましくは１２０，０００以上である。上限値としては、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１９０，０００以下、さらに好ましくは１７０，０００以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比は３．０〜７．０であることが好ましい。
【００６３】
（ｂ）成分の共重合体がベース樹脂全体に占める割合は０〜２０重量％である。好ましい下限は１重量％以上である。上限値して、好ましくは１７重量％以下、より好ましくは１０重量％以下、さらに好ましくは８重量％以下、特に好ましくは５重量％以下である。
【００６４】
（ｂ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の具体例としては、商品名「ニュクレル１５６０」、「同１５２５」、「同１０３５」など（三井・デュポンポリケミカル社製）が挙げられる。オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属塩として、具体的には、商品名「ハイミラン１６０５」、「同１６０１」、「同１５５７」、「同１７０５」、「同１７０６」（三井・デュポンポリケミカル社製）や商品名「サーリン７９３０」、「同７９２０」（米国デュポン社製）などが挙げられる。
【００６５】
（ｃ）成分として、ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては、例えば、ハードセグメントとして結晶ポリエチレンブロック（Ｅ）、かつソフトセグメントとしてエチレンとブチレンとの比較的ランダムな共重合体（ＥＢ）からなるブロックを有するものなどが挙げられ、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるＥ−ＥＢ系、Ｅ−ＥＢ−Ｅ系などの構造を有するブロックコポリマーが好ましく用いられる。
【００６６】
これらの（ｃ）ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーは、例えば、ポリブタジエンを水素添加することにより得ることができる。水素添加に用いるポリブタジエンとしては、そのブタジエン構造中の結合様式として特に１，４−結合が９５〜１００重量％の１，４−重合部をブロック的に持ち、ブタジエン構造全量中の１，４−結合が５０〜１００重量％、より好ましくは８０〜１００重量％であるポリブタジエンが好適に用いられる。即ち、１，４−結合が５０〜１００重量％、より好ましくは８０〜１００重量％を占めるポリブタジエンであって、１，４−結合部の９５〜１００重量％をブロック的に有するポリブタジエンが好適に用いられる。
【００６７】
前記Ｅ−ＥＢ−Ｅ系の熱可塑性ブロックコポリマーとしては、分子鎖両末端部が１，４−結合リッチな１，４−重合物で、中間部が１，４−結合と１，２−結合が混在するポリブタジエンを水素添加して得られるものが好適である。ここで、ポリブタジエンの水素添加物における水素添加量（ポリブタジエン中の二重結合の飽和結合への転嫁率）としては６０〜１００％であることが好ましく、より好ましくは９０〜１００％である。水素添加量が少なすぎるとアイオノマー樹脂等とのブレンド工程でゲル化等の劣化が生じる場合がある。また、ゴルフボールを形成した際に、中間層としての打撃耐久性に問題が生じる場合がある。
【００６８】
熱可塑性ブロックコポリマーとして好適に用いられる、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるＥ−ＥＢ系、Ｅ−ＥＢ−Ｅ系の構造を有するブロック共重合体において、ハードセグメント量としては１０〜５０重量％であることが好ましい。ハードセグメント量が多すぎると柔軟性に欠けて本発明の目的を有効に達成し得ない場合があり、ハードセグメント量が少なすぎるとブレンド物の成形性に問題が生じる場合がある。
【００６９】
上記熱可塑性ブロックコポリマーの２３０℃、試験荷重２１．２Ｎにおけるメルトインデックスとしては０．０１〜１５ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは０．０３〜１０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。上記範囲を外れると、射出成形時にウェルド、ひけ、ショート等の問題が生じるおそれがある。また、熱可塑性ブロックコポリマーの表面硬度は１０〜５０であることが好ましい。表面硬度が小さすぎると、ゴルフボールの繰り返し打撃における耐久性が低下してしまう場合がある。一方、表面硬度が大きすぎると、アイオノマー樹脂とのブレンド物の反発性が低下してしまう場合がある。なお、熱可塑性ブロックコポリマーの数平均分子量は、３万〜８０万であることが好ましい。
【００７０】
上記のようなポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては市販品を用いることができ、例えば日本合成ゴム社製ダイナロン６１００Ｐ、６２００Ｐ、６２０１Ｂ等が挙げられる。特にダイナロン６１００Ｐは、両末端に結晶性オレフィンブロックを有するブロックポリマーであり、本発明において好適に用いることができる。これらオレフィン系熱可塑性エラストマーは１種を単独で用いても良いし、２種以上を混合して用いても良い。
【００７１】
さらに、中間層２０の材料については、上述した樹脂成分（ａ）〜（ｃ）成分１００重量部に対して、（ｄ）成分として、分子量２８０〜１５００の脂肪酸又はその誘導体を５〜１００重量部、（ｅ）成分として、上記（ａ）、（ｂ）、（ｄ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物を０．１〜１０重量部、混合することができる。
【００７２】
（ｄ）成分は、分子量２８０以上１５００以下の脂肪酸又はその誘導体であり、加熱混合物の流動性の向上に寄与する成分で、上記（ａ）〜（ｃ）成分と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘度の著しい増加に寄与するものである。また、（ｄ）成分中の脂肪酸（誘導体）は、分子量が２８０以上１５００以下で高含量の酸基（誘導体）を含むため、添加による反発性の損失が少ないものである。
【００７３】
（ｄ）成分の脂肪酸又はその誘導体は、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸（誘導体）であっても、アルキル基中の結合が単結合のみにより構成される飽和脂肪酸（誘導体）であってもよいが、１分子中の炭素数は、通常１８以上、上限として８０以下、特に４０以下であることが推奨される。炭素数が少ないと、耐熱性が劣り、酸基の含量が多すぎてベース樹脂中に含まれる酸基との相互作用により所望の流動性が得られなくなり、炭素数が多い場合には、分子量が大きくなるため流動性が低下する場合があり、材料として使用困難になるおそれがある。
【００７４】
（ｄ）成分の脂肪酸として、具体的には、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、べヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、特に、ステアリン酸、アラキジン酸、べヘニン酸、リグノセリン酸を好適に用いることができる。
【００７５】
また、（ｄ）成分の脂肪酸誘導体は、脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを置換したものが挙げられ、このような脂肪酸誘導体としては、金属イオンにより置換した金属せっけんが例示できる。金属せっけんに用いられる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｃｏ等の各イオンが挙げられ、特にＣａ、Ｍｇ、Ｚｎの各イオンが好ましい。なお、Ｆｅイオンは２価でも３価でもよい。
【００７６】
（ｄ）成分の脂肪酸誘導体として、具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、べヘニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等が挙げられ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、べヘニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用することができる。
【００７７】
（ｄ）成分は、上記ベース樹脂１００重量部に対して、通常、１重量部以上が好ましい。上限として通常１００重量部以下、好ましくは９０重量部以下、より好ましくは８０重量部以下、更に好ましくは７０重量部以下である。
【００７８】
なお、上述した（ａ）及び／又は（ｂ）成分の使用に際し、公知の金属せっけん変性アイオノマー（ここに引用することにより本明細書の記載の一部をなすものとする、米国特許第５３１２８５７号、米国特許第５３０６７６０号、国際公開第９８／４６６７１号等）を使用することもできる。
【００７９】
（ｅ）成分は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物である。従来例でも挙げたように、（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分のみ、特に金属変性アイオノマー樹脂のみ（例えば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオノマー樹脂のみ）を加熱混合すると、下記に示すように金属せっけんとアイオノマーに含まれる未中和の酸基との交換反応により脂肪酸が発生する。この発生した脂肪酸は熱的安定性が低く、成形時に容易に気化するため、成形不良の原因となるばかりでなく、発生した脂肪酸が成形物の表面に付着した場合、塗膜密着性が著しく低下する原因になる。（ｅ）成分は、このような問題を解決するために配合する。
【００８０】
【化１】
2012045391.tif 000003
【００８１】
本発明で使用する加熱混合物は、上述したように（ｅ）成分として、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中に含まれる酸基を中和する塩基性無機金属化合物を必須成分として配合する。（ｅ）成分の配合で、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中の酸基が中和され、これら各成分配合による相乗効果により、加熱混合物の熱安定性が高まると同時に、良好な成形性が付与され、ゴルフボールとしての反発性に寄与する。
【００８２】
（ｅ）成分は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物であり、好ましくは一酸化物又は水酸化物であることが推奨され、アイオノマー樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機物を含まないため、熱安定性を損なうことなく、加熱混合物の中和度を上げることができるものである。
【００８３】
ここで、塩基性無機金属化合物に使われる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｃｏ等の各イオンが挙げられ、無機金属化合物としては、これら金属イオンを含む塩基性無機充填剤、具体的には、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等が挙げられるが、上述したように一酸化物又は水酸化物が好適であり、好ましくはアイオノマー樹脂との反応性の高い酸化マグネシウムや水酸化カルシウムを好適に使用できる。
【００８４】
（ｅ）成分は、上記ベース樹脂１００重量部に対して、通常、０．１〜１０重量部である。下限として、好ましくは０．５重量部以上、より好ましくは１重量部以上である。上限として、好ましくは５重量部以下、より好ましくは３重量部以下である。
【００８５】
本発明で使用する加熱混合物は、上述したように（ａ）〜（ｅ）成分を配合してなり、熱安定性、成形性、反発性の向上が図られるものであるが、本発明で使用する加熱混合物は、いずれも混合物中の酸基の７０モル％以上、好ましくは８０モル％以上、更に好ましくは９０モル％以上が中和されていることが推奨され、高中和化により上述した（ａ）、（ｂ）成分と脂肪酸（誘導体）のみを使用した場合に問題となる交換反応をより確実に抑制し、脂肪酸の発生を防ぐことができ、熱的な安定性が著しく増大し、成形性が良好で、従来のアイオノマー樹脂と比較して反発性の著しく増大した材料になり得る。
【００８６】
ここで、本発明の加熱混合物の中和化は、高中和度と流動性をより確実に両立するために、上記加熱混合物の酸基が遷移金属イオンとアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオンとで中和されていることが推奨され、遷移金属イオンがアルカリ（土類）金属イオンと比較してイオン凝集力が弱いため、加熱混合物中の酸基の一部を中和し、流動性の著しい改良を図ることができる。
【００８７】
本発明において、上記加熱混合物に対して、更に必要に応じて種々の添加剤を添加することができ、例えば、充填材、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤などを加えることができる。また、打撃時のフィーリングを改善するために、上記必須成分に加え、種々の非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができ、このような非アイオノマー熱可塑性エラストマーとして、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー等が挙げられ、特にスチレン系熱可塑性エラストマーの使用が好ましい。
【００８８】
加熱混合物の調製方法としては、例えば、二軸押出機、バンバリー、ニーダー等のインターナルミキサーなどを用い、加熱混合条件として、例えば、１５０〜２５０℃に加熱しながら混合する。上記加熱混合物を使用して中間層を形成する方法としては、特に制限されるものではなく、例えば、射出成形やコンプレッション成形等で形成できる。射出成形法を採用する場合には、射出成形用金型の所定位置に予め作製したソリッドコアを配備した後、上記材料を該金型内に導入する方法が採用できる。また、コンプレッション成形法を採用する場合には、上記材料で一対のハーフカップを作り、このカップでコアを直接又は中間層を介してくるみ、金型内で加圧加熱する方法を採用できる。なお、加圧加熱成形する場合、成形条件としては、１２０〜１７０℃、１〜５分間の条件を採用することができる。
【００８９】
第一及び第二中間層２０ａ、２０ｂには、上述したゴム、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂の主成分に加えて、任意に充填材や発泡剤を添加することができる。充填材としては、これに限定されないが、例えば、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化亜鉛、タングステン等を用いることができる。充填材は、粉末形状が好ましい。充填材の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、５重量部以上がより好ましく、１０重量部以上が更に好ましい。また、充填材の配合は、１０００重量部以下が好ましく、９００重量部以下がより好ましく、８００重量部以下が更に好ましい。
【００９０】
発泡剤としては、これに限定されないが、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、炭酸水素ナトリウム等を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、３０重量部以下が好ましく、２５重量部以下がより好ましい。
【００９１】
なお、第一及び第二中間層２０ａ、２０ｂの中間層２０には、材料が充填されていない空間を有するように形成しても良い。このような空間は、例えば、層の表面が一部凹んだ窪みの形状の空間でもよいし、層を貫通する穴状の空間でもよい。また、中間層２０の材料に発泡剤を加えて、中間層２０に空間を設けることができる。発泡剤としては、上述した発泡剤を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、３０重量部以下が好ましく、２５重量部以下がより好ましい。
【００９２】
カバー３０の嵩比重は、これに限定されないが、０．９１以上が好ましく、０．９３以上がより好ましい。また、カバー３０の嵩比重は、１．５以下が好ましく、１．４以下がより好ましい。カバー３０の材料としては、これらに限定されないが、アイオノマー樹脂、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、熱硬化性ポリウレタン、またはこれらの混合物を使用することができる。
【００９３】
カバー３０の厚さは、これに限定されないが、０．２ｍｍ以上が好ましく、０．４ｍｍ以上がより好ましい。また、カバー３０の厚さは、４ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以下がより好ましく、２ｍｍ以下が更に好ましい。
【００９４】
カバー３０の表面には、複数のディンプル３２が形成されている。ゴルフボール１の全表面におけるディンプル３２の数は、２００個以上が好ましく、２５０個以上がより好ましく、３００個以上が更に好ましい。また、ディンプル３２の数の上限は、５００個以下が好ましく、４５０個以下がより好ましく、４３０個以下が更に好ましく、４１０個以下がまた更に好ましい。ディンプル３２の数をこの範囲内にすることで、ゴルフボール１は揚力を受け易くなり、特にドライバーでの飛距離を増大させることができる。
【００９５】
ディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から６０％以上が好ましく、６５％以上がより好ましく、６８％以上が更に好ましい。ディンプル占有率の上限は、これに限定されないが、例えば、９０％以下が好ましく、８５％以下がより好ましく、８０％以下が更に好ましい。
【００９６】
また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ０は、ボールの弾道の適正化を図る点から、０．３５以上が好ましい。Ｖ０の上限は、特に限定されないが、例えば、０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上が好ましく、０．６５％以上がより好ましく、０．７％以上が更に好ましい。ＶＲ値の上限は、１．０％以下が好ましく、０．９％以下がより好ましい。
【００９７】
直径及び／又は深さが異なる複数の種類のディンプル３２を形成することができる。ディンプルの種類の数は、３種類以上が好ましく、４種類以上がより好ましく、５種類以上が更に好ましい。ディンプルの種類の上限は、２０種類以下が好ましく、１５種類以下がより好ましく、１２種類以下がさらに好ましい。ディンプルの種類をこの範囲内にすることで、ディンプルの表面占有率を上げ易すく、飛距離を向上することができる。
【００９８】
ディンプル３２の形状は、平面円形状、平面非円形状、またはこれらの組み合わせにすることができる。平面円形状の場合の平均直径は、２．８ｍｍ以上が好ましく、３．５ｍｍ以上がより好ましく、３．８ｍｍ以上が更に好ましい。平均直径の上限は、５．０ｍｍ以下が好ましく、４．６ｍｍ以下が好ましく、４．３ｍｍ以下が更に好ましい。ディンプル３２の平均深さは、適正な弾道を得る観点から、０．１２０ｍｍ以上が好ましく、０．１３０ｍｍ以上がより好ましく、０．１４０ｍｍ以上が更に好ましい。平均深さの上限は、０．１８５ｍｍ以下が好ましく、０．１８０ｍｍ以下がより好ましく、０．１７４ｍｍ以下が更に好ましい。
【００９９】
なお、平均直径とは、全ディンプルの直径の平均値であり、平均深さとは、全ディンプルの深さの平均値である。多くの場合、ゴルフボールには塗装が施されており、ディンプルの直径および深さの測定は、塗料が被覆された状態のディンプルで行う。ディンプルの直径の測定は、ディンプルが形成されていないゴルフボール表面である陸部と、ディンプルの窪んだ表面とが接する点の間の差し渡し幅を測定することにより行う。また、ディンプルの深さの測定は、上記ディンプルが陸部と接する点を結んで仮想平面円を描いた時、その中心位置からディンプルの底面までの垂直距離を測定することにより行う。
【０１００】
ゴルフボール１の重量は、ゴルフ規則に従って４５．９３ｇ以下であるが、４５．７０ｇ以下が好ましい。ゴルフボール１の重量の下限は、特に限定されないが、４４．００ｇ以上が好ましく、４４．５０ｇ以上がより好ましい。ゴルフボール１の直径は、ゴルフ規則に従って４２．６７ｍｍ以上である。ゴルフボール１の直径の上限は、特に限定されないが、４３．００ｍｍ以下が好ましく、４２．８０ｍｍ以下がより好ましい。
【０１０１】
本発明によれば、上述したように、ゴルフボール１の中心点Ｃを中心とする半径Ｒが１８．５ｍｍの球状の領域の嵩比重を０．７以下と非常に低くすることで、ゴルフボール１の慣性モーメントを大きくし、よって、飛行中のゴルフボールのスピン量減衰率が低くなることから、初期スピン量が少ない場合でも、飛距離を伸ばすことができる。図１では、中心点Ｃから１８．５ｍｍの半径Ｒの位置を境にして、その中心側に第一中間層２０ａを配置し、その外側に第二中間層２０ｂを配置したが、本発明はこれに限定されず、１８．５ｍｍの半径Ｒを有する上記領域の嵩比重、ゴルフボール１の慣性モーメントまたはスピン量減衰率が上述した所定の範囲内であれば、第一中間層２０ａと第二中間層２０ｂとの境界線は、中心点Ｃから１８．５ｍｍの距離の位置よりも中心側に配置してもよいし、外側に配置してもよい。好ましくは、境界線は、中心点Ｃから１７．０ｍｍ〜２０．０ｍｍの距離の位置である。特に、ボール重量の最適化を容易にするために、境界線は中心点Ｃから１８．５ｍｍの距離の位置とすることが好ましい。また、第一及び第二中間層２０ａ、２０ｂは、それぞれ、図１に示すような単層に限定されず、さらに複数の層を備えることができる。
【実施例】
【０１０２】
表１に示す構成のゴルフボールをそれぞれ作製し、ゴルフボールの慣性モーメント、飛距離およびスピン量を測定する試験、並びに耐久性の試験を行った。試験結果を表１に示す。表１に示すコア並びに第一及び第二の中間層の材料の配合Ａ〜Ｈ（重量％）については表２に示す。コア、第一及び第二の中間層、並びにカバーの材料の配合Ｉ〜Ｍ（重量％）については表３に示す。なお、実施例１〜３、比較例２〜４は、コアの中心部を中空構造とした。比較例１はコアが中実構造であり、中間層が一層であるが、比較を容易にするため、この中間層の構成を表１では第二中間層の欄に記載した。また、全ての実施例および比較例において、ディンプルの配置は同一とした。具体的には、９種類のディンプルを用い、ディンプルの数を３３６個、ディンプルの平均直径を４ｍｍ、ディンプルの平均深さを０．１６１ｍｍとした。
【０１０３】
【表１】
2012045391.tif 000004
【０１０４】
【表２】
2012045391.tif 000005
【０１０５】
ＢＲ７３０は、ＪＳＲ社製のシス１，４−ポリブタジエンで、基材ゴムとして用いた。
ジクミルパーオキサイドは、日油社製で、開始剤として用いた。
酸化亜鉛は堺化学工業社製。
ノクラックＮＳ−６は、大内新興化学工業社製の２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）で、老化防止剤として用いた。
アクリル酸亜鉛は、日本蒸留工業社製。
タングステンは、日本タングステン社製のタングステン（粉末形態）。
【０１０６】
【表３】
2012045391.tif 000006
【０１０７】
ダイナロン６１００Ｐは、ＪＳＲ社製の水素添加型の熱可塑性エラストマー。
ポリテールＨは、三菱化学社製のポリオレフィン系ポリオール。
ベヘニン酸は、日本油脂社製。
水酸化カルシウムは、白石工業社製。
発泡剤は、大塚化学社製のＡＤＣＡ系のマスターバッチ。
【０１０８】
ハイミラン１７０６は、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。
ハイミラン１５５７は、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。
ハイミラン１６０５は、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。
ハイラミン１８５５は、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。
硫酸バリウム３００は、堺化学工業社製。
【０１０９】
ゴルフボールの慣性モーメントは、慣性モーメント測定機（ＩＮＥＲＴＩＡ  ＤＹＮＡＭＩＣＳ  ＩＮＣ社製のＭ０１−００５）を用いて測定を行った。この測定機は、測定機の治具にゴルフボールを乗せた時の振動の周期と、ゴルフボールを乗せない時の振動の周期との差により、ゴルフボールの慣性モーメントを計算するものである。
【０１１０】
ゴルフボールの耐久性の試験は、米国ＡＵＴＯＭＡＴＥＤ  ＤＥＳＩＧＮ  ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ製のＡＤＣ  ＢＡＬＬ  ＣＯＲ  ＤＵＲＡＢＩＬＩＴＹ  ＴＥＳＴＥＲにより耐久性を評価した。この試験機は、ゴルフボールを空気圧で発射させた後、平行に設置した２枚の金属板に連続的に衝突させる機能を有する。試験結果は、ボールが割れるまでに要した発射回数が３０回以上の場合は○で、３０未満２０回以上の場合は△で、２０回未満の場合は×で表１に評価した。測定条件として、ボールの入射速度は４３ｍ／ｓとした。
【０１１１】
ゴルフボールの飛距離の試験は、ランチャー（Ａｕｔｏｍａｔｅｄ  Ｄｅｓｉｇｎ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製のＵＢＬ）を用いて、ボール初速が５９ｍ／ｓ、初期スピン量が２０００ｒｐｍ、打出し角が８度及び１１度の条件下で行った。表１の飛距離の結果は、比較例１の飛距離を基準にして、各例の伸びた距離（ｍ）で表わしている。なお、ＵＢＬは、上下に２対のドラムを設置し、上同士、下同士のドラムにベルトをかけ、それらを回転させその間にボールを挿入することによりボールを所望の条件にて打出す装置である。
【０１１２】
飛行中のゴルフボールの時間に対するスピン量は、ゴルフボール弾道追尾システム（ＴｒａｃｋＭａｎ  Ａ／Ｓ社製のＴｒａｃｋＭａｎ）により測定した。そして、この測定データから最小二乗法によって近似直線の傾きを算出し、ゴルフボールの１秒間当たりのスピン量の減衰量を求めた。この１秒間当たりのスピン量減衰量を初期スピン量で除した値を、スピン量減衰率とした。
【０１１３】
表１に示すように、外径３７ｍｍ、嵩比重１．２０の中実コアと、外径４０ｍｍ、嵩比重０．９４の中間層と、外径４２．７ｍｍ、嵩比重０．９７のカバーを備えた従来構造の比較例１のゴルフボールと比べて、実施例１では、外径３．０ｍｍの中空部を有するコアとし、外径３３．０ｍｍの包囲層の嵩比重を０．４５、外径３７ｍｍの第一中間層の嵩比重を０．９４としたことで、１８．５ｍｍの半径Ｒを有する球状の領域の嵩比重（以下、「嵩比重Ｒ≦１８．５」という）を１．２０から０．５９と大幅に低くすることができ、また、外径４０ｍｍの第二中間層の嵩比重を２．９０としたことで、同一のゴルフボール重量を維持しつつ、慣性モーメントを８０ｇ・ｃｍ2から１０１ｇ・ｃｍ2と非常に高くすることができた。その結果、実施例１のスピン量減衰率は２．５％と、比較例１の３．３％よりも低くなり、飛距離も比較例１に比べて１．３〜１．５ｍ伸びた。
【０１１４】
実施例１よりも包囲層の外径を１３．０ｍｍと小さくし、包囲層の嵩比重を１．３０と高くする一方、第一中間層の嵩比重を０．４５と低くし、第二中間層の嵩比重を３．３０と高くした実施例２のゴルフボールは、嵩比重Ｒ≦１８．５が０．４９と低く、慣性モーメントが１０１ｇ・ｃｍ2と高くすることができた。その結果、実施例２のスピン量減衰率は２．５％と、比較例１の３．３％よりも低くなり、飛距離も比較例１に比べて１．３〜１．４ｍ伸びた。
【０１１５】
実施例２よりも包囲層の嵩比重を２．００と更に高くする一方、第二中間層の嵩比重を３．２０と若干低くした実施例３のゴルフボールは、嵩比重Ｒ≦１８．５が０．５２と低く、慣性モーメントが９９ｇ・ｃｍ2と高くすることができた。その結果、実施例３のスピン量減衰率は２．６％と、比較例１の３．３％よりも低くなり、飛距離も比較例１に比べて１．２〜１．３ｍ伸びた。
【０１１６】
実施例１よりも中空部の外径を１５．０ｍｍと大きくし、包囲層の外径を２１．０ｍｍと小さく、嵩比重を１．３０と高くし、第一中間層の外径を３６．０ｍｍと若干小さく、第二中間層の嵩比重を１．５０と低くした比較例２のゴルフボールは、嵩比重Ｒ≦１８．５が０．９２と比較例１よりは低いものの、実施例１〜３よりも大幅に高く、慣性モーメントも９０ｇ・ｃｍ2と比較例１よりは高いものの、実施例１〜３よりも低かった。その結果、比較例２のスピン量減衰率は２．９％と高く、飛距離も比較例１に比べて０．６〜０．７ｍしか伸びなかった。また、比較例２のゴルフボールは、中空部の外径が大きいため、耐久性にも問題があった。
【０１１７】
比較例２よりも中空部の外径を２０．０ｍｍと更に大きくし、包囲層の外径を２４．０ｍｍと大きく、嵩比重を１．１０と低くし、第一中間層の外径を３８．６ｍｍと大きく、第二中間層の嵩比重を３．２０と大幅に高くした比較例３のゴルフボールは、嵩比重Ｒ≦１８．５が０．８１と比較例２より低くしたものの、実施例１〜３よりは依然として高かった。比較例３のゴルフボールは、慣性モーメントは９７ｇ・ｃｍ2と高くなり、スピン量減衰率が２．７％と小さく、飛距離も比較例１に比べて１．１〜１．２ｍ伸びたものの、比較例３のゴルフボールは、中空部の外径が大きいため、耐久性に問題があった。
【０１１８】
実施例１よりも包囲層の嵩比重を０．９４と大きくする一方、第二中間層の嵩比重を１．９３と低くし、カバーの嵩比重を０．９７と低くした比較例４のゴルフボールは、嵩比重Ｒ≦１８．５が０．９４と比較例１よりは低くなったものの、実施例１〜３よりは依然として高く、また、慣性モーメントも８８ｇ・ｃｍ2と比較例１よりは高いものの、実施例１〜３よりも低かった。その結果、比較例４のスピン量減衰率は３．０％と高く、飛距離も比較例１に比べて０．４〜０．５ｍしか伸びなかった。
【符号の説明】
【０１１９】
１  ゴルフボール
１０  コア
１０ａ  中空部
１０ｂ  包囲層
２０ａ  第一中間層
２０ｂ  第二中間層
３０  カバー
３２  ディンプル
【図１】
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