(57)【要約】【課題】本発明の目的は、ジェットポンプのスロートをより強固に固定し、健全性を確保できるジェットポンプを提供することにある。【解決手段】本発明は、スロート振動抑制用ウェッジ（クサビ）の当たり面をスロートの外表面曲率と同等である面接触とし、かつ、他の２点のスロート振動抑制部のスロート外表面に台形レールと、該台形レール溝に合致した軸方向移動可能な平板ベッドを設置し、前記ベッド中央のテーパ曲面穴に先端が同テーパ曲率のボルトをリストレーナブラケットのネジ穴を通して挿入押付け、前記スロートと前記平板ベッドの接触部を面接触とすることを特徴とする。【効果】本発明によれば、ジェットポンプのスロートをより強固に固定し、健全性を確保できるジェットポンプを提供できる。【選択図】  図１０
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動流体を噴出するノズルと、前記駆動流体と吸引された被駆動流体が流入するベルマウス、前記駆動流体と前記被駆動流体を混合する直管部、広がり管で構成するスロートと、前記スロート下端でスリップジョイントにより接続されるディフューザと、前記スロートを固定するリストレーナブラケットを備えたジェットポンプにおいて、
スロート振動抑制用ウェッジ（クサビ）の当たり面を前記スロートの外表面曲率と同等である面接触とし、かつ、他の２点のスロート振動抑制部のスロート外表面に台形レールと、該台形レール溝に合致した軸方向移動可能な平板ベッドを設置し、前記ベッドのテーパ曲面穴に前記リストレーナブラケットのネジ穴を通してボルトを挿入押付け、前記スロートと前記平板ベッドの接触部を面接触とすることを特徴とする沸騰水型原子炉のジェットポンプ。
【請求項２】
駆動流体を噴出するノズルと、前記駆動流体と吸引された被駆動流体が流入するベルマウス、前記駆動流体と前記被駆動流体を混合する直管部、広がり管で構成するスロートと、前記スロート下端でスリップジョイントにより接続されるディフューザと、前記スロートを固定するリストレーナブラケットを備えたジェットポンプにおいて、
スロート振動抑制用ウェッジ（クサビ）の当たり面を前記スロートの外表面曲率と同等として面接触とし、かつ、他の２点のスロート振動抑制部のスロート外表面に台形レールと移動可能な平板ベッドを設置し、前記ベッドのテーパ曲面穴に前記リストレーナブラケットの押しボルト設置穴を貫通して、中間に円盤上の突起を有する押付け治具を挿入し、その円盤上の突起部に板ばねを挟み袋ナットで締付け固定して前記スロートとの接触部を面接触で固定することを特徴とする沸騰水型原子炉のジェットポンプ。
【請求項３】
請求項１又は２記載のジェットポンプにおいて、
前記スロート振動抑制用ウェッジ（クサビ）、前記スロートに設置したレールに挿入する前記ベッドを交換可能としたことを特徴とする沸騰水型原子炉のジェットポンプ。
【請求項４】
請求項１において、前記スロートに設置したレールに挿入するベッドを固定する押しボルトを、スリーブ上部に設けた薄肉テーパ部をテーパ袋ナットによりかしめることで強固に固定することを特徴とする沸騰水型原子炉のジェットポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、沸騰水型原子炉のジェットポンプに係り、特に、沸騰水型原子炉のジェットポンプに適用するのに好適なジェットポンプ振動抑制支持構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）は、原子炉圧力容器内にジェットポンプを設置している。ジェットポンプは、ノズル，ベルマウス，スロート及びディフューザを備え、ノズルから噴出した駆動水によりベルマウス周辺の水をベルマウス内に吸込む。駆動水は、スロート，ディフューザを経由して、大量の冷却水を下部プレナムから炉心内に流入する。このジェットポンプは、ノズルからの噴出流により大量の水を吸込み噴出させることから、流路であるスロート部に流体力による振動が発生する。現状のＢＷＲのジェットポンプのスロートは、リストレーナブラケット位置において、３点で支持されている。これらは、スロートの伸びを考慮し、クサビによる線接触一箇所とボルト先端による点接触二箇所で支持しており、比較的ルーズな支持構造となっている。したがって、この支持構造においては、スロート振動の抑制効果が少ない可能性がある。今後開発が進む原子炉の出力向上策では、ジェットポンプの性能向上が検討されている。ジェットポンプの性能向上が達成されると、さらにスロート振動要因が大きくなることから、振動低減策が求められる。
【０００３】
特許文献１には、スロートとディフューザとの接合部のスリップジョイント部内に弾性体（たとえば板ばね）を設け、接合部からのリーク水量を減少させると共に振動を抑制する構造の記載がある。
【０００４】
特許文献２には、スロートとディフューザとの接合部のスリップジョイント部内にラビリンスシール機構を設け、接合部からのリーク水量を減少させると共に振動を抑制する構造の記載がある。
【０００５】
特許文献３には、スロートとディフューザとの接合上部にシールリングを設け、接合部からのリーク水量を減少させると共に振動を抑制する構造の記載がある。
【０００６】
ここで、特許文献１〜３は、接合部からのリーク水量を減少させると共に振動を抑制するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００８−１７０２７２号公報
【特許文献２】特公昭５９−４８３６０号公報
【特許文献３】特開２００２−２２１５８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ジェットポンプの性能は、以下に示すようなＭ比，Ｎ比，効率によって表される。Ｍ比は、駆動水（再循環水）の流量Ｑａに対する、被駆動水（冷却水）の流量Ｑｂの比であり、（１）式で表される。
【０００９】
Ｍ比＝Ｑｂ／Ｑａ                            ……（１）
Ｎ比は、駆動水に対する被駆動水の全水頭比であり、（２）式で表される。
【００１０】
Ｎ比＝（Ｈｃ−Ｈｂ）／（Ｈａ−Ｈｃ）          ……（２）
ここで、Ｈａはノズルの駆動水入口における全水頭、Ｈｂはジェットポンプの被駆動水入口における全水頭、Ｈｃはジェットポンプ出口における全水頭である。効率は、駆動水に対する被駆動水のエネルギーの比であり、Ｍ比とＮ比の積で表される。
【００１１】
効率＝Ｍ比×Ｎ比                          ……（３）
ジェットポンプとしては、Ｍ比，Ｎ比及び効率がより高いことが望ましい。小さい容量の再循環ポンプを用いて、ジェットポンプから吐出される冷却水流量を効率良く増加させることができれば、再循環系をコンパクト化することができ、再循環系の設置スペースを低減できる。
【００１２】
例えば、既設の原子炉（例えば、ＢＷＲ）で出力向上を行う場合には、炉心流量を増加することにより、原子炉出力の向上幅を拡大することができる。また、炉心流量の制御幅の拡大によって、炉心内のボイド率の変化幅が増大し、燃料経済性を高めることができる。このように炉心流量を増加させるためには、再循環ポンプ，給水ポンプ及びジェットポンプを改良するとよい。出力向上を目的とした既設の原子炉の改造においては、再循環ポンプ及び給水ポンプなどの大型機器の改造，交換に比べて、小規模な改造ですむジェットポンプを改良し、効率向上を図ることが有効である。
【００１３】
特許文献１〜３には、スロートとディフューザとの接合からのリーク水量を減少させることでスロート振動を抑制する方法の記載がある。ＢＷＲ５型は、大量の冷却水を必要とするため、炉心圧力損失が小さく設計されている。したがって、ジェットポンプの運転点は、吐出流量が多く、吐出圧力が低くなるＭ比が大きいところでの運転となる。このＭ比が大きいところでは、ジェットポンプ内での圧力が低いため、スリップジョイントからのリーク水量は少なく、ノズル噴出水の持つベースの振動エネルギーによるスロート振動が支配的となる。
【００１４】
したがって、特許文献１〜３のようにリーク水量を減少させるだけでは、ノズル噴出水の持つベースの振動エネルギーによるスロート振動を低減することができない。このスロート振動を低減するためには、スロートをより強固に固定する必要があった。
【００１５】
本発明の目的は、ジェットポンプのスロートをより強固に固定し、健全性を確保できるジェットポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明は、スロート振動抑制用ウェッジ（クサビ）の当たり面をスロートの外表面曲率と同等である面接触とし、かつ、他の２点のスロート振動抑制部のスロート外表面に台形レールと、該台形レール溝に合致した軸方向移動可能な平板ベッドを設置し、前記ベッド中央のテーパ曲面穴に先端が同テーパ曲率のボルトをリストレーナブラケットのネジ穴を通して挿入押付け、前記スロートと前記平板ベッドの接触部を面接触とすることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、ジェットポンプのスロートをより強固に固定し、健全性を確保できるジェットポンプを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】沸騰水型原子炉の構成図である。
【図２】従来実機ジェットポンプの設置図である。
【図３】図２の従来技術によるジェットポンプの詳細図である。
【図４】図３のＢ−Ｂ矢視図である。
【図５】従来スロート振動振幅の模式図である。
【図６】ジェットポンプ運転条件におけるスロート振動の変化を示す図である。
【図７】本発明の実施例１におけるジェットポンプの詳細図である。
【図８】図７のＣ部詳細図である。
【図９】図７のＤ部矢視図である。
【図１０】図７のＤ−Ｄ１矢視図である。
【図１１】図１０のＦ部詳細図である。
【図１２】図８のＥ部拡大図である。
【図１３】図１２のＧ−Ｇ矢視図である。
【図１４】図７のＤ−Ｄ１矢視図に相当する実施例２の平面断面図である。
【図１５】図１４のＨ部詳細図である。
【図１６】実施例２の押しボルトで支持する部分の立体図である。
【図１７】図１６のＪ−Ｊ矢視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明に係るジェットポンプの実施形態の詳細を以下に説明する。
【実施例１】
【００２０】
ここでは、図１〜図６を用いて、先にジェットポンプを備えた沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）の概略の構造と従来技術での課題を説明し、その後に、図７〜図１６を用いて本発明による実施例を説明する。
【００２１】
図１において、ＢＷＲは、原子炉圧力容器（原子炉容器）１を有し、原子炉圧力容器１内に炉心シュラウド２を設置している。複数の燃料集合体（図示せず）が装荷された炉心３が、炉心シュラウド２内に配置される。気水分離器４及び蒸気乾燥器５が原子炉圧力容器１内で炉心３の上方に配置される。ジェットポンプ６が、原子炉圧力容器１と炉心シュラウド２の間に形成される環状のダウンカマ７内に配置される。原子炉圧力容器１には再循環系が設けられる。この再循環系は、再循環系配管８及び再循環ポンプ９を有する。再循環系配管８の一端は、原子炉圧力容器１に接続されてダウンカマ７に連絡されている。再循環系配管８の他端は、ダウンカマ７内に配置されたライザ管１０を介してジェットポンプ６のノズル１１に接続される。主蒸気配管１２及び給水配管１３が原子炉圧力容器１に接続される。
【００２２】
原子炉圧力容器１内の上部に存在する冷却水（被駆動流体，冷却材）１４は、給水配管１３から原子炉圧力容器１に供給された給水１５と混合されてダウンカマ７内を下降する。冷却水１４は、再循環ポンプ９の駆動によって再循環系配管８内に流入し、再循環ポンプ９によって昇圧される。この昇圧された冷却水を、便宜的に、駆動水１６（駆動流体）という。この駆動水１６は、再循環系配管８，ライザ管１０を介してジェットポンプ６のノズル１１から噴出される。ノズル１１の周囲に存在する冷却水１４は、駆動水１６の噴出によって、ベルマウス１７からスロート部１８内に吸い込まれる。この冷却水１４は、駆動水１６と共にスロート部１８部内を下降し、ディフューザ１９から吐出される。ディフューザ１９から吐出される冷却水（冷却水１４及び駆動水１６を含む）を、冷却水２０と称する。冷却水２０は、下部プレナム２１を経て炉心３に供給される。冷却水２０は、炉心３を通過する際に加熱されて水及び蒸気を含む二相流となる。気水分離器４は蒸気と水を分離する。分離された蒸気は、更に蒸気乾燥器５で湿分を除去されて主蒸気配管１２に排出される。この蒸気は、蒸気タービン（図示せず）に導かれ、蒸気タービンを回転させる。蒸気タービンから排出された蒸気は、復水器（図示せず）で凝縮されて水となる。この水は、給水１５として給水配管１３より原子炉圧力容器１内に供給される。気水分離器４及び蒸気乾燥器５で分離された冷却水は、落下して冷却水１４となる。
【００２３】
ノズル１１及びスロート部１８等を主要な構成要素とするジェットポンプ６は、再循環ポンプ９の動力を駆動水１６から冷却水１４に効果的に伝え、ジェットポンプ６から吐出される冷却水２０の流量を駆動水１６の流量（Ｑａ）よりも増大させる。具体的には、駆動水１６は、炉心３に供給する冷却水２０の流量を増加するために用いられる。再循環ポンプ９によって与えられた駆動水１６の運動エネルギーが冷却水１４に有効に作用して、ベルマウス１７内に吸い込まれる冷却水１４の流量（Ｑｂ）が増加し、冷却水２０の流量が更に増加する。そのため、駆動水１６の運動エネルギーが増加するようにノズル１１の出口における駆動水１６の流速を増加させると共に、スロート部１８の入口部で流路面積をベルマウス１７のそれよりも小さくすることにより冷却水１４の速度を増加して静圧を減圧させる。これにより、冷却水１４をスロート部１８に吸い込むことができ、少ない動力で必要な炉心流量を確保することができる。
【００２４】
図２には、原子炉でのジェットポンプ取付状況の詳細を示す。なお、この図には、ジェットポンプ６の性能を評価する上で必要となる前記（１），（２）式の記号を表す部位も合わせ記した。
【００２５】
ジェットポンプ６は、図２に示すように、ノズル１１，ベルマウス１７，スロート部１８（スロート直管部２４と広がり管部２５で構成）及びディフューザ１９で構成され、実機においては、２台が１組となる。駆動水１６は、ライザ管１０の上部で分岐管２２により二手に別れ、それぞれがノズル１１に供給される。ノズル１１は、ベルマウス１７の上部開口に対向して配置される。ノズル１１とベルマウス１７との間には、ノズル１１の周囲に存在する冷却水１４をベルマウス１７内に導く冷却水吸引流路が形成される。
【００２６】
ノズルから噴出する駆動水により吸引される被駆動水は、この冷却水吸引流路を通り、スロート直管部２４に流入する。この冷却水吸引流路には固定板２３があり、ノズル１１をベルマウス１７に固定している。ノズルから噴出した駆動水１６は、ベルマウス１７から下方の流路断面積が最も狭いスロート直管部２４を経由して、ラッパ状に広がった広がり管部２５に向かい流入する。ディフューザ１９との接続は、広がり管部２５の下端がスリップジョイント２６で接続される。ディフューザ１９は、上端部で流路断面積が狭く、下方に向かうにしたがって流路断面積が徐々に増大し、下部プレナム上部壁２７に接続されている。
【００２７】
このようなジェットポンプは、分岐管２２からディフューザ１９下端までが約６ｍと長く、熱膨張を吸収する機構が必要となる。この熱膨張吸収機構としてスリップジョイント２６があり、スリップジョイント２６は、ノズル１１側のメンテナンスをし易くする利点を有する。但し、スリップジョイント２６は、スリップジョイント２６からの漏洩水２８の影響によってスロート部１８の振動発生要因ともなる。また、スロート部１８は、流力により振動するが、その振動を抑えるものとして、ライザ管１０に固定されているリストレーナブラケット２９位置で固定される。
【００２８】
ここでは、従来技術における課題を図３〜図６を用いて説明する。
【００２９】
まず、図３，図４には、現ＢＷＲにおいて流動振動が発生するジェットポンプ上部構造のインレットミキサー部３０とその振動を抑える振動抑制構造の詳細および内部の流動状態を模式して示す。現ＢＷＲのスロート振動抑制構造は、メンテナンスを考慮し、交換し易い単純な構造であり、リストレーナブラケット２９をベースに傾斜面を有するクサビ３１によるものと、２箇所の押しボルト３２により振れ止めするものである。なお、この押え部であるスロート外表面３３の構造は、固定し易くするため垂直面を有し、耐磨耗の観点からステライト肉盛を施したものである。ここで、クサビは、スロート外表面３３とクサビ３１と同じ傾斜となるリストレーナブラケット２９の突起部３４の間にはめ込まれ、上下のボルト３５により固定される。この上下のボルト３５は、広がり管部２５に溶接された治具３６のネジにより固定される。このように、現ＢＷＲのスロート固定方法は、クサビ３１の線接触、押しボルト３２の点接触の支持構造で固定され、接触面が少ないことから、スロート部１８振動により、磨耗が発生し易い構造となる。
【００３０】
次に、スロート振動要因について説明する。スロートの振動要因は、図中に示す（イ）ノズルからの噴出流による流力変動、（ロ）噴出流がスロート内で混合する時に発生する流力変動（逆流も含む）、（ハ）主流のスロート部１８出口で発生する流力変動、（ニ）リーク水による流力変動がある。これらの要因が作用して、スロート部１８を固有振動および流力振動させることになる。
【００３１】
図５には、インレットミキサー部３０の振動モードを図示した。ライザ管１０上部に固定される分岐管２２は、固定治具によりライザ管１０上部と一体構造となっている。したがって、スロート部１８は片持ち支持構造の振動が生じ、分岐管２２が支持点となり振動する。このような振動モードにおいて、リストレーナブラケット２９のクサビ３１，押しボルト３２位置で磨耗が発生すると、スロート部１８の振動が徐々に大きく発散する。
【００３２】
図６には、ジェットポンプ運転条件におけるスロート部１８振動の変化を示す。ここで、横軸はＭ比を、縦軸は効率，スリップジョイント２６からのリーク水量，リストレーナブラケット２９位置での振動加速度を示す。図中には、ＢＷＲ５の運転Ｍ比を、さらに、リストレーナブラケット２９位置での支持部磨耗による振動加速度の増加状況も示している。図示においては、（ａ）が最も磨耗が少ない状況で、（ｃ）が最も磨耗が多い状況となる。
【００３３】
これらのことから、リストレーナブラケット２９位置の比較的ルーズな線接触によるクサビ３１、点接触による押しボルト３２位置で磨耗すると、スロート部１８の振動が徐々に大きく発散することになり、インレットミキサー部３０の破損に繋がる可能性がある。さらに、スリップジョイント２６でのスロート下端とディフューザ１９上端で振動による衝突が発生し、磨耗により破損することも考えられる。
【００３４】
本発明は、メンテナンスを考慮した簡単な改良で、リストレーナブラケット２９位置において、強固にスロートを固定することができ、スロート振動の低減並びに振動抑制部の磨耗を軽減するものである。
【００３５】
本発明による実施例１について、図７〜図１３で説明する。
【００３６】
ここで、図７は本発明である実施例１を用いたジェットポンプインレットミキサ部を、図８は図７のＣ部詳細を、図９は図７のＤ部矢視図を示している。また、図１０は図７のＤ−Ｄ１矢視図を、図１１は図１０のＦ部詳細を、図１２は押しボルト３２ａで支持する部分の立体図を、図１３は図１２のＧ−Ｇ矢視図を示している。
【００３７】
以下に本発明による実施例１の特徴を示す。
（１）本発明の取付位置は、放射能レベルが高く、マニュピレーターでの作業となり、大      幅な改造ができない。そのため、既設のリストレーナブラケット２９を利用し、簡      単な作業で強固な固定ができる構造とした。
（２）３点支持の１つであるクサビ（ウェッジ）３１の当たり面は、スロート外表面３３      の曲率と同じになるようにして、面で支持するようにした。なお、当たり面となる      スロート外表面３３は硬質ステライト肉盛を施し、スロート本体が磨耗しないよう      に保護されている。
（３）３点支持の２つの押しボルト３２による支持部は、交換できるインレットミキサー      部を炉外に搬出し、除染を行い（新品使用可）スロート外表面３３に台形レール３      ７を溶接し、その中にベッド３８が設置されている。ベッド３８の当たり面である      台形レールには、スロート本体が磨耗しないように硬質ステライト肉盛を施してい      るものとする。このベッド３８の中央は、押しボルト３２ａによる支持穴がテーパ      状に開けられている。また、ベッド３８上部には、簡単に交換できるようにフック      ４０が棒材４１により取付けられている。
（４）前記したベッド３８を支持する押しボルト３２ａは、リストレーナブラケット２９      のネジ穴４５とリストレーナブラケット２９に溶接されたスリーブ４２を通り取付      けられ、スリーブ４２の上部に設けた薄肉テーパ部４６をテーパ付袋ナット４３に      よるカシメで固定する。テーパ付袋ナット４３の回り止めは、点付溶接で固定する      。これにより押しボルト３２ａは緩むことはない。
（５）このような簡単な構造とすることで、万が一磨耗が発生した場合、クサビ（ウェッ      ジ）３１，ベッド３８，押しボルト３２ａは、定期点検時に交換可能である。また      、ベッド３８交換時の落下防止のため、台形レール３７の下端は、落下防止板３９      で袋とじになっている。
（６）このような構造とすることで、当たり面のスライドが可能で、熱膨張の吸収も容易      にできる。
【００３８】
このように、本実施例において、従来線接触であったクサビによる当たり面は、スロート当たり面の曲率と同じ曲線としている。また、従来２箇所のボルト先端による点接触の固定部は、平板を用いた面接触とする。この面接触部は、耐磨耗性に優れたステライト肉盛を施したものとする。既設ボルト穴に差し込まれる押しボルトは、この平板中央のテーパ形状の凹みに差し込まれ面接触とする。この平板は、摺動面を形成するレール内に収められ熱膨張時には移動可能である。この面接触構造とすることで、応力の分散を可能とし、ジェットポンプのスロートをより強固に固定し、ジェットポンプの健全性を確保できる。
【００３９】
また、平板を押すボルトは、ナットによるカシメ構造によって強固に固定されており、ボルトの緩みを回避する。
【００４０】
そして、新たなスロート支持構造は、定期検査時に交換となる。但し、交換場所は圧力容器内であり、放射線が強い領域であるため、手作業での交換はできない。したがって、マニピュレーターによる交換作業となる。このマニピュレーターは人間の手ほど器用ではないため、新たなスロート支持構造は、簡単に交換取付けができ、振動抑制効果維持のためにも緩みを発生させないものとする必要がある。そこで、新たに設置したスロート支持構造のクサビおよびスロートに設置された台形レール内に収められた平板、さらに、平板を押すボルトはメンテナンス時に容易に交換できる。
【００４１】
更に、期間，コストを削減するため、既存のリストレーナブラケットおよびクサビ押さえ機構は、そのまま使用できる。
【実施例２】
【００４２】
本発明による実施例２について、図１４〜図１７で説明する。
【００４３】
ここで、図１４は図７のＤ−Ｄ１矢視図に相当する実施例２の平面断面図を、図１５は図１４のＨ部詳細を、図１６は押しボルト３２ｂで支持する部分の立体図を、図１７は図１６のＪ−Ｊ矢視図を示している。
【００４４】
以下に本発明による実施例２の特徴を示す。
（１）実施例２は、実施例１の押しボルト３２ａ形状とその固定方法が異なるものである      。
（２）実施例２の押しボルト３２ｂの形状は、実施例１にあったリストレーナブラケット      ２９のネジ部に合う先端部分のネジがなく、押しボルト３２ｂの上部に円盤の突起      ４７があり、袋ナット５０で押し込まれる構造となっている。
（３）袋ナット５０は、リストレーナブラケット２９に溶接されたスリーブ４２の外側に      あるネジで締め付け固定される。
（４）袋ナット５０と押しボルト３２ｂ上部の円盤の突起４７との間には、板羽（ばね座      金）４９があり、袋ナット５０により押しボルト３２ｂを固定すると、板羽（バネ      座金）４９を締め付け固定することになる。これによって、ベッド３８が磨耗した      場合でも、バネ効果により一定の締め付け力を確保でき、振動を抑制することがで      きる。
【００４５】
上記実施例１，２で示した本発明は、リストレーナブラケット２９位置の振動抑制部を線，点接触ではなく面接触に構造変更することで、スロート部１８を強固に固定してスロート振動を低減し、接触部の磨耗を軽減して、ジェットポンプの健全性を確保するものである。
【符号の説明】
【００４６】
１  原子炉圧力容器（原子炉容器）
２  炉心シュラウド
３  炉心
４  気水分離器
５  蒸気乾燥器
６  ジェットポンプ
７  ダウンカマ
８  再循環系配管
９  再循環ポンプ
１０  ライザ管
１１  ノズル
１２  主蒸気配管
１３  給水配管
１４，２０  冷却水
１５  給水
１６  駆動水
１７  ベルマウス
１８  スロート部
１９  ディフューザ
２１  下部プレナム
２２  分岐管
２３  固定板
２４  スロート直管部
２５  広がり管部
２６  スリップジョイント
２７  下部プレナムの上部壁
２８  漏洩水
２９  リストレーナブラケット
３０  インレットミキサー部
３１，３１ａ  ウェッジ（クサビ）
３２，３２ａ，３２ｂ  押しボルト
３３  スロート外表面
３４  突起部
３５  ボルト
３６  治具
３７  台形レール
３８  ベッド
３９  落下防止板
４０  フック
４１  棒材
４２  スリーブ
４３  テーパ付袋ナット
４４  溶接部
４５  ネジ穴
４６  薄肉テーパ部
４７  突起
４９  板羽（バネ座金）
５０  袋ナット
Ｑａ  駆動水流量
Ｑｂ  被駆動水流量
Ｈａ  ノズルの駆動水入口における全水頭
Ｈｂ  ジェットポンプの被駆動水入口における全水頭
Ｈｃ  ジェットポンプ出口における全水頭
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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