(57)【要約】【課題】  高い発泡倍率を実現しつつ、マトリックス樹脂との分散性に優れ、高い艶消し効果が得られることから、表面の外観が良好な発泡シート等を作製することが可能な熱膨張性マイクロカプセルを提供する。また、本発明は、該熱膨張性マイクロカプセルを用いた樹脂組成物及び発泡シートを提供する。【解決手段】  重合体からなるシェルに、コア剤として揮発性膨張剤が内包されている熱膨張性マイクロカプセルであって、体積平均粒子径が１０〜３５μｍであり、体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の累積頻度が０．１％以下であり、かつ、シェルが、アクリロニトリルを６０〜８０重量％含有するニトリル系モノマー（Ｉ）を含有するモノマー組成物を重合させてなる重合体からなる熱膨張性マイクロカプセル。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
重合体からなるシェルに、コア剤として揮発性膨張剤が内包されている熱膨張性マイクロカプセルであって、
体積平均粒子径が１０〜３５μｍであり、体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の累積頻度が０．１％以下であり、かつ、
シェルが、アクリロニトリルを６０〜８０重量％含有するニトリル系モノマー（Ｉ）を含有するモノマー組成物を重合させてなる重合体からなる
ことを特徴とする熱膨張性マイクロカプセル。
【請求項２】
シェルが、モノマー組成物１００重量部に対して、ニトリル系モノマー（Ｉ）９５〜９９．９重量部と、分子内に二重結合を２つ以上有する重合性モノマー（ＩＩ）０．１〜３重量部と、その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）０〜５重量部とを含有するモノマー組成物を重合させてなる重合体からなることを特徴とする請求項１記載の熱膨張性マイクロカプセル。
【請求項３】
最大発泡温度が１７０℃以上であることを特徴とする請求項１又は２記載の熱膨張性マイクロカプセル。
【請求項４】
請求項１、２又は３記載の熱膨張性マイクロカプセルを用いてなることを特徴とする樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１、２又は３記載の熱膨張性マイクロカプセルを用いてなることを特徴とする発泡シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高い発泡倍率を実現しつつ、マトリックス樹脂との分散性に優れ、高い艶消し効果が得られることから、表面の外観が良好な発泡シート等を作製することが可能な熱膨張性マイクロカプセルに関する。また、本発明は、該熱膨張性マイクロカプセルを用いた樹脂組成物及び発泡シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
熱膨張性マイクロカプセルは、意匠性付与剤や軽量化剤として幅広い用途に使用されており、発泡インク、壁紙をはじめとした意匠性向上や軽量化を目的とした塗料等にも利用されている。
このような熱膨張性マイクロカプセルとしては、熱可塑性シェルポリマーの中に、シェルポリマーの軟化点以下の温度でガス状になる揮発性膨張剤が内包されているものが広く知られており、例えば、特許文献１には、低沸点の脂肪族炭化水素等の揮発性膨張剤をモノマーと混合した油性混合液を、油溶性重合触媒とともに分散剤を含有する水系分散媒体中に攪拌しながら添加し懸濁重合を行うことにより、揮発性膨張剤を内包する熱膨張性マイクロカプセルを製造する方法が開示されている。
【０００３】
しかしながら、この方法によって得られた熱膨張性マイクロカプセルは、８０〜１３０℃程度の比較的低温で熱膨張させることができるものの、高温又は長時間加熱すると、膨張したマイクロカプセルが破裂又は収縮してしまい発泡倍率が低下するため、耐熱性に優れた熱膨張性マイクロカプセルを得ることができないという欠点を有していた。
【０００４】
一方、特許文献２には、ニトリル系モノマー８０〜９７重量％、非ニトリル系モノマー２０〜３重量％及び三官能性架橋剤０．１〜１重量％を含有する重合成分から得られるポリマーをシェルとして用い、揮発性膨張剤を内包させた熱膨張性マイクロカプセルを製造する方法が開示されている。
また、特許文献３には、ニトリル系モノマー８０重量％以上、非ニトリル系モノマー２０重量％以下及び架橋剤０．１〜１重量％を含有する重合成分から得られるポリマーを用い、揮発性膨張剤を内包させた熱膨張性マイクロカプセルにおいて、非ニトリル系モノマーがメタクリル酸エステル類又はアクリル酸エステル類である熱膨張性マイクロカプセルが開示されている。
【０００５】
これらの方法によって得られる熱膨張性マイクロカプセルは、従来のマイクロカプセルに比べ耐熱性に優れ、１４０℃以下では発泡しないとされているが、実際には１３０〜１４０℃で１分程度加熱を続けると一部のマイクロカプセルが熱膨張してしまうものであり、最大発泡温度が１８０℃以上の優れた耐熱性を有する熱膨張性マイクロカプセルを得ることは困難であった。
また、壁紙の材料として用いた場合は、マトリックス樹脂への分散性が悪いため、熱膨張性マイクロカプセル同士の凝集が見られるほか、得られた壁紙の表面を目視した場合に、白斑点状物質が散見されるという問題が生じていた。
【０００６】
更に、特許文献４には、最大発泡温度が１８０℃以上、好ましくは１９０℃以上である熱膨張性マイクロカプセルを得ることを目的として、８５重量％以上のニトリル基をもつエチレン性不飽和モノマーの単独重合体又は共重合体からなるシェルポリマーと５０重量％以上のイソオクタンを有する発泡剤からなる熱膨張性マイクロカプセルが開示されている。
このような熱膨張性マイクロカプセルでは、最大発泡温度が非常に高い値となっているものの、その後の膨張した状態を維持することができず、高温領域における長時間の使用は困難であった。
また、壁紙の材料として用いた場合は、発泡後に得られる壁紙の表面の艶消しが不充分なものとなっていた。
【０００７】
更に、特許文献５には、熱膨張性マイクロカプセルのシェルを構成するモノマーを規定することで、広範囲な発泡温度領域、特に高温領域（１６０℃以上）において良好な発泡性能を有し、耐熱性をより向上させた熱膨張性マイクロカプセルが開示されている。
しかしながら、このような熱膨張性マイクロカプセルは、最大発泡温度は高い値を示すものの、特許文献４に記載の熱膨張性マイクロカプセルと同様に、壁紙の材料として用いた場合、発泡後に得られる壁紙の表面の艶消しが不充分であり、高温領域における長時間の使用は困難であった。
【０００８】
特許文献６には、カルボキシル基を含有するモノマーと、カルボキシル基と反応する基を持つモノマーとを重合することにより得られるポリマーをシェルとして用いた熱膨張性マイクロカプセルが開示されている。
このような熱膨張性マイクロカプセルでは、３次元架橋密度が高まることで、発泡後のシェルが非常に薄い状態でも収縮に対して強い抵抗を示し、耐熱性は飛躍的に向上するとしている。
一方で、塩化ビニルからなる壁紙等では、分解促進剤が添加されたＡＤＣＡのような化学発泡剤を併用することが多いため、このような壁紙の材料として、特許文献６の熱膨張性マイクロカプセルを用いる場合、シェルの材料としてカルボキシル基を含有するモノマーが使用されているため、熱膨張性マイクロカプセルが急速にへたってしまい、使用できないという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特公昭４２−２６５２４号公報
【特許文献２】特公平５−１５４９９号公報
【特許文献３】特許第２８９４９９０号公報
【特許文献４】欧州特許出願第１１４９６２８号公報
【特許文献５】国際公開ＷＯ２００３／０９９９５５号公報
【特許文献６】国際公開ＷＯ１９９９／４３７５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、高い発泡倍率を実現しつつ、マトリックス樹脂との分散性に優れ、高い艶消し効果が得られることから、表面の外観が良好な発泡シート等を作製することが可能な熱膨張性マイクロカプセルを提供することを目的とする。また、本発明は、該熱膨張性マイクロカプセルを用いた樹脂組成物及び発泡シートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、重合体からなるシェルに、コア剤として揮発性膨張剤が内包されている熱膨張性マイクロカプセルであって、体積平均粒子径が１０〜３５μｍであり、体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の累積頻度が０．１％以下であり、かつ、シェルが、アクリロニトリルを６０〜８０重量％含有するニトリル系モノマー（Ｉ）を含有するモノマー組成物を重合させてなる重合体からなる熱膨張性マイクロカプセルである。
以下に本発明を詳述する。
【００１２】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルの体積平均粒子径の下限は１０μｍ、上限は３５μｍである。上記体積平均粒子径が１０μｍ未満であると、熱膨張性マイクロカプセルが発泡せず、３５μｍを超えると、得られる発泡シートや成形体の気泡が大きくなりすぎるため、意匠性や強度等の面で問題となることがある。上記体積平均粒子径の好ましい下限は１５μｍ、好ましい上限は３０μｍである。
なお、上記体積平均粒子径は、例えば、粒度分布径測定器（ＬＡ−９１０、ＨＯＲＩＢＡ社製）を用いることにより測定することができる。
【００１３】
また、本発明の熱膨張性マイクロカプセルは、体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の累積頻度が０．１％以下であることを特徴とする。なお、体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の累積頻度が０．１％以下であることを評価する方法としては、例えば、堀場製作所社製等の粒度分布測定機を用いる方法等が挙げられる。
また、上記体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の累積頻度は、０．０１％以下であることが好ましい。
【００１４】
上記体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル凝集体を顕微鏡で観察した場合、通常は体積平均粒子径１〜１０μｍ程度の熱膨張性マイクロカプセルの凝集物である。上記熱膨張性マイクロカプセル凝集体を有する場合、例えば、塩化ビニル等と混合して発泡シートを作製する際に、樹脂との相溶性を阻害させ、表面の外観を悪化させる発泡シートになると考えられる。即ち、熱膨張性マイクロカプセル凝集体が発泡すると表面上に浮き出てしまい、目視で見ると白斑点が現れ、発泡シート全体の外観が白っぽいものとなる。
【００１５】
上記体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の累積頻度を０．１％以下とするための具体的な方法としては、例えば、上記体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体を篩で分級して除去する方法等が挙げられる。
なお、篩は、目開きを小さくすればするほど篩処理能力は低下するため、通常の振動篩では生産性が顕著に悪くなり、工業的に生産するには現実的ではない。このような生産性悪化を防止する方法としては、例えば、超音波による振動篩機等を使用する等が挙げられる。
上記超音波による振動篩機は、超音波振動を用いて、篩網に大きな運動エネルギーを与え、目詰まりを防止することが可能な振動篩機であり、市販品としては例えば、ダルトン社製や徳寿工作所社製等の製品を使用することができる。
【００１６】
上記篩の目開きは、３８〜５３μｍであることが好ましい。上記篩の目開きが３８μｍ未満であると、超音波による振動篩機を使用しても生産性が悪くなることがあり、５３μｍを超えると、体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体の混入を防止できないことがある。
【００１７】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルは、シェルが、アクリロニトリルを６０〜８０重量％含有するニトリル系モノマー（Ｉ）を含有するモノマー組成物を重合させてなる重合体からなることが好ましい。
また、シェルが、モノマー組成物１００重量部に対して、ニトリル系モノマー（Ｉ）９５〜９９．９重量部と、分子内に二重結合を２つ以上有する重合性モノマー（ＩＩ）０．１〜３重量部と、その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）０〜５重量部とを含有するモノマー組成物を重合させてなる重合体からなることがより好ましい。
【００１８】
上記モノマー組成物において、ニトリル系モノマー（Ｉ）中のアクリロニトリルの含有量の下限は６０重量％、上限は８０重量％である。上記アクリロニトリルの含有量が６０重量％未満であると、ガスバリア性やシェル弾性率が下がり、発泡倍率が低下する。また、熱膨張性マイクロカプセルが加熱時へたりやすくなるので、壁紙に使用した場合に艶消し効果が低下する。上記アクリロニトリルの含有量が８０重量％を超えると、シェルの弾性率が高くなりすぎ、発泡しなくなる。上記ニトリル系モノマー（Ｉ）中のアクリロニトリルの含有量の好ましい下限は６５重量％、好ましい上限は７５重量％である。
なお、上記アクリロニトリル以外のニトリル系モノマー（Ｉ）としては、メタクリロニトリル、α−クロルアクリロニトリル、α−エトキシアクリロニトリル、フマロニトリル又はこれらの任意の混合物等が挙げられる。
【００１９】
上記モノマー組成物中のニトリル系モノマー（Ｉ）の含有量の好ましい下限は、モノマー組成物１００重量部に対して、９５重量部であり、好ましい上限は９９．９重量部である。上記モノマー組成物中のニトリル系モノマー（Ｉ）の含有量が９５重量部未満であると、シェルのガスバリア性が低くなるため発泡倍率が低下することがある。上記ニトリル系モノマー（Ｉ）の含有量のより好ましい下限は９７重量部、より好ましい上限は９９重量部である。
【００２０】
上記モノマー組成物は、分子内に二重結合を２つ以上有する重合性モノマー（ＩＩ）を含有する。上記重合性モノマー（ＩＩ）は、架橋剤としての役割を有する。上記重合性モノマー（ＩＩ）を含有することにより、シェルの強度を強化することができ、熱膨張時にセル壁が破泡し難くなる。
【００２１】
上記重合性モノマー（ＩＩ）としては、ラジカル重合性二重結合を２つ以上有するモノマーが挙げられ、具体例には例えば、ジビニルベンゼン、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、プロピレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，４−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、１，９−ノナンジオールジ（メタ）アクリレート、重量平均分子量が２００〜６００であるポリエチレングリコールのジ（メタ）アクリレート、グリセリンジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、エチレンオキサイド変性トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、トリアリルホルマールトリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、ジメチロール−トリシクロデカンジ（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらのなかでは、トリメチロールプロパンジアクリレート等の３官能性のものや、ポリエチレングリコール等の２官能性のアクリレートのもの等の２官能以上のアクリレートが、アクリロニトリルを主体としたシェルには比較的均一に架橋が施され、２００℃を超える高温領域でも熱膨張したマイクロカプセルが収縮しにくく、膨張した状態を維持しやすいため、いわゆる「へたり」と呼ばれる現象を抑制することができ、好適に用いられる。
【００２２】
上記モノマー組成物中における、上記重合性モノマー（ＩＩ）の含有量の好ましい下限は、モノマー組成物１００重量部に対して、０．１重量部、好ましい上限は３重量部である。上記重合性モノマー（ＩＩ）の含有量が０．１重量部未満であると、架橋剤としての効果が発揮されないことがあり、上記重合性モノマー（ＩＩ）を３重量部を超えて添加した場合、熱膨張性マイクロカプセルの発泡倍率が低下する。上記重合性モノマー（ＩＩ）の含有量のより好ましい下限は０．２重量部、より好ましい上限は２重量部である。
【００２３】
上記モノマー組成物は、上記ニトリル系モノマー（Ｉ）、分子内に二重結合を２つ以上有する重合性モノマー（ＩＩ）に加えて、上記ニトリル系モノマー（Ｉ）、重合性モノマー（ＩＩ）以外の重合性モノマー（ＩＩＩ）［以下、その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）ともいう］を含有してもよい。上記その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）としては、例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、ジシクロペンテニルアクリレート等のアクリル酸エステル類、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、イソボルニルメタクリレート等のメタクリル酸エステル類、塩化ビニル、塩化ビニリデン、酢酸ビニル、スチレン等のビニルモノマー等が挙げられる。その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）は、熱膨張性マイクロカプセルに必要な特性に応じて適宜選択されて使用され得るが、これらのなかでメタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸メチル等が好適に用いられる。
【００２４】
上記モノマー組成物中における、上記その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）の含有量の好ましい上限は、モノマー組成物１００重量部に対して、５重量部である。上記その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）の含有量が５重量部を超えると、セル壁のガスバリア性が低下し、熱膨張性が悪化しやすくなる。
上記その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）の含有量の好ましい下限は１重量部、より好ましい上限は３重量部である。
【００２５】
上記モノマー組成物中には、通常、上記モノマーを重合させるため、重合開始剤を含有させる。
上記重合開始剤としては、例えば、過酸化ジアルキル、過酸化ジアシル、パーオキシエステル、パーオキシジカーボネート、アゾ化合物等が好適に用いられる。
具体例には、例えば、メチルエチルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド等の過酸化ジアルキル、イソブチルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、３，５，５−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド等の過酸化ジアシル、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ヘキシルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ−ヘキシルパーオキシネオデカノエート、１−シクロヘキシル−１−メチルエチルパーオキシネオデカノエート、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシネオデカノエート、クミルパーオキシネオデカノエート、（α，α−ビス−ネオデカノイルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン等のパーオキシエステル、ジ−２−ブチルパーオキシジカーボネート、ビス（４−ｔ−ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピル−オキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ（２−エチルエチルパーオキシ）ジカーボネート、ジメトキシブチルパーオキシジカーボネート、ジ（３−メチル−３−メトキシブチルパーオキシ）ジカーボネート等のパーオキシジカーボネート、２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、２，２’−アゾビス（４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）、１，１’−アゾビス（１−シクロヘキサンカルボニトリル）等のアゾ化合物等が挙げられる。
本発明では、特に高温時の「へたり」を抑制する目的で、ジ−２−ブチルパーオキシジカーボネート等のパーオキシジカーボネートを比較的高濃度で使用することが好ましい。
【００２６】
上記シェルを構成する重合体の重量平均分子量の好ましい下限は１０万、好ましい上限は２００万である。重量平均分子量が１０万未満であると、シェルの強度が低下することがあり、重量平均分子量が２００万を超えると、シェルの強度が高くなりすぎ、発泡倍率が低下することがある。
【００２７】
上記シェルは、更に必要に応じて、安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止剤、難燃剤、シランカップリング剤、色剤等を含有していてもよい。
【００２８】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルは、上記シェルにコア剤として揮発性膨張剤が内包されている。
上記揮発性膨張剤は、シェルを構成するポリマーの軟化点以下の温度でガス状になる物質であることが好ましい。
【００２９】
上記揮発性膨張剤は、２００℃における蒸気圧が２〜３ＭＰａであることが好ましい。２００℃における蒸気圧が２〜３ＭＰａの範囲内であることで、２００℃以上の高温におけるへたりを防止することができる。
【００３０】
上記揮発性膨張剤としては、例えば、ｎ−ブタン、イソブタン、ブテン、イソブテン、イソペンタン、ｎ−ペンタン、イソオクタン等の低分子量炭化水素が挙げられる。なかでも、イソブタン、イソペンタン、ｎ−ペンタンの中から選ばれる１種とイソオクタンとの併用が好ましい。また、上記揮発性膨張剤として、加熱により熱分解してガス状になる熱分解型化合物を添加してもよい。
【００３１】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルにおいて、コア剤として用いる揮発性膨張剤の含有量の好ましい下限は１０重量％、好ましい上限は２５重量％である。
上記シェルの厚みはコア剤の含有量によって変化するが、コア剤の含有量を減らして、シェルが厚くなり過ぎると発泡性能が低下し、コア剤の含有量を多くすると、シェルの強度が低下する。上記コア剤の含有量を１０〜２５重量％とした場合、熱膨張性マイクロカプセルのへたり防止と発泡性能向上とを両立させることが可能となる。
【００３２】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルは、熱機械分析で測定した最大変位量（Ｄｍａｘ）の下限が３００μｍである。３００μｍ未満であると、発泡倍率が低下し、所望の発泡性能が得られない。好ましい下限は４００μｍである。
なお、上記最大変位量は、所定量の熱膨張性マイクロカプセルを常温から加熱しながらその径を測定したときに、所定量全体の熱膨張性マイクロカプセルの径が最大となるときの値をいう。
【００３３】
また、発泡開始温度（Ｔｓ）の好ましい上限は１８０℃である。１８０℃を超えると所定の温度での発泡時間で発泡が最大限まで到達しない可能性がある。好ましい下限は１３０℃、より好ましい上限は１６０℃である。
【００３４】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルは、最大発泡温度（Ｔｍａｘ）の好ましい下限が１７０℃である。１７０℃未満であると、耐熱性が低くなることから、発泡後においてへたりやすくなり発泡シート表面のグロス値が上がってしまう。より好ましい下限は１７５℃である。
なお、本明細書において、最大発泡温度は、熱膨張性マイクロカプセルを常温から加熱しながらその径を測定したときに、熱膨張性マイクロカプセルが最大変位量となったときにおける温度を意味する。
【００３５】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルの体積平均粒子径の好ましい下限は１５μｍ、好ましい上限は３０μｍである。１５μｍ未満であると、発泡しないことがあり、３０μｍを超えると、得られる発泡シートや成形体の気泡が大きくなりすぎるため、意匠性や強度等の面で問題となることがある。より好ましい下限は１８μｍ、より好ましい上限は２６μｍである。
【００３６】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルを製造する方法としては特に限定されないが、例えば、水性媒体を調製する工程、モノマー組成物１００重量部に対して、アクリロニトリルを６０〜８０重量％含有するニトリル系モノマー（Ｉ）９５〜９９．９重量部と、分子内に二重結合を２つ以上有する重合性モノマー（ＩＩ）０．１〜３重量部と、その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）０〜５重量部と、揮発性膨張剤とを含有する油性混合液を水性媒体中に分散させる工程、及び、上記モノマーを重合させる工程を行うことにより製造することができる。
【００３７】
本発明の熱膨張性マイクロカプセルを製造する場合、最初に水性媒体を調製する工程を行う。具体例には例えば、重合反応容器に、水と分散安定剤、必要に応じて補助安定剤を加えることにより、分散安定剤を含有する水性分散媒体を調製する。また、必要に応じて、亜硝酸アルカリ金属塩、塩化第一スズ、塩化第二スズ、重クロム酸カリウム等を添加してもよい。
【００３８】
上記分散安定剤としては、例えば、シリカ、コロイダルシリカ、リン酸カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化第二鉄、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸ナトリウム、シュウ酸カルシウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム等が挙げられる。
【００３９】
上記分散安定剤の添加量は特に限定されず、分散安定剤の種類、マイクロカプセルの粒子径等により適宜決定されるが、モノマー１００重量部に対して、好ましい下限が０．１重量部、好ましい上限が２０重量部である。
【００４０】
上記補助安定剤としては、例えば、ジエタノールアミンと脂肪族ジカルボン酸との縮合生成物、尿素とホルムアルデヒドとの縮合生成物、水溶性窒素含有化合物、ポリビニルピロリドン、ポリエチレンオキサイド、ポリエチレンイミン、テトラメチルアンモニウムヒドロキシド、ゼラチン、メチルセルロース、ポリビニルアルコール、ジオクチルスルホサクシネート、ソルビタンエステル、各種乳化剤等が挙げられる。
【００４１】
また、上記分散安定剤と補助安定剤との組み合わせとしては特に限定されず、例えば、コロイダルシリカと縮合生成物との組み合わせ、コロイダルシリカと水溶性窒素含有化合物との組み合わせ、水酸化マグネシウム又はリン酸カルシウムと乳化剤との組み合わせ等が挙げられる。これらの中では、コロイダルシリカと縮合生成物との組み合わせが好ましい。
更に、上記縮合生成物としては、ジエタノールアミンと脂肪族ジカルボン酸との縮合生成物が好ましく、特にジエタノールアミンとアジピン酸との縮合生成物やジエタノールアミンとイタコン酸との縮合生成物が好ましい。
【００４２】
上記水溶性窒素含有化合物としては、例えば、ポリビニルピロリドン、ポリエチレンイミン、ポリオキシエチレンアルキルアミン、ポリジメチルアミノエチルメタクリレートやポリジメチルアミノエチルアクリレートに代表されるポリジアルキルアミノアルキル（メタ）アクリレート、ポリジメチルアミノプロピルアクリルアミドやポリジメチルアミノプロピルメタクリルアミドに代表されるポリジアルキルアミノアルキル（メタ）アクリルアミド、ポリアクリルアミド、ポリカチオン性アクリルアミド、ポリアミンサルフォン、ポリアリルアミン等が挙げられる。これらのなかでは、ポリビニルピロリドンが好適に用いられる。
【００４３】
上記コロイダルシリカの添加量は、熱膨張性マイクロカプセルの粒子径により適宜決定されるが、ビニル系モノマー１００重量部に対して、好ましい下限が１重量部、好ましい上限が２０重量部である。より好ましい下限は２重量部、より好ましい上限は１０重量部である。また、上記縮合生成物又は水溶性窒素含有化合物の量についても熱膨張性マイクロカプセルの粒子径により適宜決定されるが、モノマー１００重量部に対して、好ましい下限が０．０５重量部、好ましい上限が２重量部である。
【００４４】
上記分散安定剤及び補助安定剤に加えて、更に塩化ナトリウム、硫酸ナトリウム等の無機塩を添加してもよい。無機塩を添加することで、より均一な粒子形状を有する熱膨張性マイクロカプセルを得ることができる。上記無機塩の添加量は、通常、モノマー１００重量部に対して０〜１００重量部が好ましい。
【００４５】
上記分散安定剤を含有する水性分散媒体は、分散安定剤や補助安定剤を脱イオン水に配合して調製され、この際の水相のｐＨは、使用する分散安定剤や補助安定剤の種類によって適宜決められる。例えば、分散安定剤としてコロイダルシリカ等のシリカを使用する場合は、酸性媒体で重合がおこなわれ、水性媒体を酸性にするには、必要に応じて塩酸等の酸を加えて系のｐＨが３〜４に調製される。一方、水酸化マグネシウム又はリン酸カルシウムを使用する場合は、アルカリ性媒体の中で重合させる。
【００４６】
次いで、熱膨張性マイクロカプセルを製造する方法では、モノマー組成物１００重量部に対して、アクリロニトリルを６０〜８０重量％含有するニトリル系モノマー（Ｉ）９５〜９９．９重量部と、分子内に二重結合を２つ以上有する重合性モノマー（ＩＩ）０．１〜３重量部と、その他の重合性モノマー（ＩＩＩ）０〜５重量部と、揮発性膨張剤とを含有する油性混合液を水性媒体中に分散させる工程を行う。この工程では、モノマー及び揮発性膨張剤を別々に水性分散媒体に添加して、水性分散媒体中で油性混合液を調製してもよいが、通常は、予め両者を混合し油性混合液としてから、水性分散媒体に添加する。この際、油性混合液と水性分散媒体とを予め別々の容器で調製しておき、別の容器で攪拌しながら混合することにより油性混合液を水性分散媒体に分散させた後、重合反応容器に添加しても良い。
なお、上記モノマーを重合するために、重合開始剤が使用されるが、上記重合開始剤は、予め上記油性混合液に添加してもよく、水性分散媒体と油性混合液とを重合反応容器内で攪拌混合した後に添加してもよい。
【００４７】
上記油性混合液を水性分散媒体中に所定の粒子径で乳化分散させる方法としては、ホモミキサー（例えば、特殊機化工業社製）等により攪拌する方法や、ラインミキサーやエレメント式静止型分散器等の静止型分散装置を通過させる方法等が挙げられる。
なお、上記静止型分散装置には水性分散媒体と重合性混合物を別々に供給してもよいし、予め混合、攪拌した分散液を供給してもよい。
【００４８】
重合反応終了後、上記熱膨張性マイクロカプセルは従来公知の方法で脱水、乾燥を行った後、スケール等の異物を除去するために篩を通過させる工程を行う。
なお、この篩を通過させる工程は、上述した目開きが３８〜５３μｍの篩を用いて分級する工程とは異なる。
この工程では、篩の目開きが小さくなると篩の処理能力が低下するため、可能な限り大きめの目開きを有する篩を用いるのが普通である。例えば、目開き９０〜１０６μｍの篩を用いることが好ましい。なお、このような篩を用いる場合は、異物除去という目的は達成できるが、上記体積平均粒子径が６０μｍ以上の熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性マイクロカプセル凝集体を除去することはできない。逆に、異物除去のために、目開きが３８〜５３μｍの篩を通常の振動篩で使用すると生産性が極端に低下することがある。
【００４９】
また、本発明の熱膨張性マイクロカプセルに、熱可塑性樹脂等のマトリックス樹脂を加えた樹脂組成物、又は、熱膨張性マイクロカプセルと熱可塑性樹脂等のベースレジンとを混合したマスターバッチペレットに熱可塑性樹脂等のマトリックス樹脂を加えた樹脂組成物を添加し、射出成形等の成形方法を用いて成形した後、成形時の加熱により、上記熱膨張性マイクロカプセルを発泡させることにより、発泡成形体を製造することができる。このような樹脂組成物もまた本発明の１つである。
【００５０】
また、本発明の熱膨張性マイクロカプセルを用いて得られる発泡シートもまた本発明の１つである。特に本発明の熱膨張性マイクロカプセルは、高温での後加工が必要な用途にも好適に使用可能であることから、凹凸形状等の高外観品質を有する発泡シートが得られ、住宅用壁紙等の用途に好適に用いることができる。特に、塩化ビニルを用いた壁紙に好適に使用することができる。
本発明の熱膨張性マイクロカプセルを壁紙の製造に用いた場合、マトリックス樹脂への分散性に優れることから、熱膨張性マイクロカプセル同士の凝集が起こりにくく、得られる壁紙の表面に、白斑点状物質等が生じることがない。更に、壁紙表面の艶消し効果も好適に発現させることができ、外観に優れた壁紙を製造することが可能となる。
【発明の効果】
【００５１】
本発明によれば、高い発泡倍率を実現しつつ、マトリックス樹脂との分散性に優れ、高い艶消し効果が得られることから、表面の外観が良好な発泡シート等を作製することが可能な熱膨張性マイクロカプセルを提供できる。また、本発明は、該熱膨張性マイクロカプセルを用いた樹脂組成物及び発泡シートを提供できる。
【発明を実施するための形態】
【００５２】
以下に実施例を掲げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。
（実施例１〜５、比較例１〜５）
（熱膨張性マイクロカプセルの作製）
重合反応容器に、水２６０重量部と、調整剤として塩化ナトリウム８５重量部、水溶性重合禁止剤として亜硝酸ナトリウム０．０７重量部、分散安定剤としてコロイダルシリカ（旭電化社製）７．５重量部及びポリビニルピロリドン（ＢＡＳＦ社製）０．２５重量部、濃塩酸０．２８重量部を投入し、水性分散媒体を調製した。次いで、表１に示した配合量のモノマー、揮発性膨張剤、重合開始剤からなる油性混合液を水性分散媒体に添加、混合することにより、分散液を調製した。全分散液は１５０ｋｇである。得られた分散液をホモジナイザーで攪拌混合し、窒素置換した加圧重合器（２２５Ｌ）内へ仕込み、加圧（０．５ＭＰａ）し、５０℃で２０時間反応させることにより、反応生成物を調製した。
得られた反応生成物について、遠心分離機にて脱水と水洗を繰り返した後、乾燥を行った。次いで、表１に示す目開きの篩（ステンレス製）を用いて、超音波篩装置（１００１型、ダルトン社製）で篩い（超音波周波数：３５ｋＨｚ）、熱膨張性マイクロカプセルを得た。
【００５３】
（評価）
実施例１〜５、比較例１〜５で得られた熱膨張性マイクロカプセルについて、下記性能を評価した。結果を表１に示した。
【００５４】
（１）体積平均粒子径、体積平均粒子径６０μｍ以上の累積頻度（％）
得られた熱膨張性マイクロカプセル３０ｋｇについて、粒度分布径測定器（ＬＡ−９１０、ＨＯＲＩＢＡ社製）を用い、体積平均粒子径と、体積平均粒子径６０μｍ以上の累積頻度（％）を測定した。
【００５５】
（２）発泡開始温度、最大発泡温度、最大変位量
熱機械分析装置（ＴＭＡ）（ＴＭＡ２９４０、ＴＡ  ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製）を用い、発泡開始温度（Ｔｓ）、最大変位量（Ｄｍａｘ）及び最大発泡温度（Ｔｍａｘ）を測定した。具体的には、試料２５μｇを直径７ｍｍ、深さ１ｍｍのアルミ製容器に入れ、上から０．１Ｎの力を加えた状態で、５℃／ｍｉｎの昇温速度で８０℃から２２０℃まで加熱し、測定端子の垂直方向における変位を測定し、変位が上がり始める温度を発泡開始温度、その変位の最大値を最大変位量とし、最大変位量における温度を最大発泡温度とした。
【００５６】
（３）塗工物の表面状態
得られた熱膨張性マイクロカプセル２重量部及び塩化ビニル樹脂１００重量部、炭酸カルシウム２０重量部、酸化チタン８重量部、化学発泡剤（ＡＤＣＡ）３重量部、安定剤（ＦＬ−４４）２重量部、可塑剤（ＤＩＮＰ）６０重量部を混合して、ペーストを作製した。
次いで、得られたペーストを厚み２００μｍとなるように塗工し、１４０℃、６０秒間で乾燥した後、２０５℃、３０秒間加熱して発泡させた。得られた塗工物について、表面状態を観察した。
【００５７】
（４）発泡倍率
「（３）塗工物の表面状態」において、発泡前の厚み［１］と発泡後の厚み［２］とを測定し、下記式により発泡倍率を求めた。
発泡倍率（％）＝（発泡後の厚み［２］／発泡前の厚み［１］）×１００
【００５８】
（５）艶消し度
「（３）塗工物の表面状態」で得られた塗工物について、光沢計（ハンディグロスメーターＰＧ−１Ｍ、日本電色工業株式会社製）を用い、発泡後の塗工表面におけるアングル６０°のグロス値を測定した。
【００５９】
【表１】
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【００６０】
表１に示すように、実施例１〜５で得られた熱膨張性マイクロカプセルを用いた場合は、高い発泡倍率を実現することができる。また、得られる塗工物は、白斑点がなく、表面外観に優れるものであり、グロス値も低く艶消し度が高いものであった。また、比較例１〜３は白斑点が発生し外観が悪く、比較例４は発泡倍率が悪いものであった。更に、比較例４及び５は白斑点の発生は無かったが、グロス値が高く艶消し効果が非常に悪いものであった。
【産業上の利用可能性】
【００６１】
本発明によれば、高い発泡倍率を実現しつつ、マトリックス樹脂との分散性に優れ、高い艶消し効果が得られることから、表面の外観が良好な発泡シート等を作製することが可能な熱膨張性マイクロカプセルを提供できる。また、本発明は、該熱膨張性マイクロカプセルを用いた樹脂組成物及び発泡シートを提供できる。