(57)【要約】【課題】熱硬化性樹脂の成形の際に生じる樹脂漏れによるバリを抑制可能とする。【解決手段】金型１０，２０が型締めした場合において、キャビティ部３０とキャビティ部周辺の型開き面１２，２２とを備え、前記周辺型開き面は両金型の間に隙間を有す。また、金型には、キャビティ部近傍に第１ヒーター５１，５３を前記周辺型開き面の近傍に第２ヒーター５２，５４を備えるとともに、金型側面に断熱板５５，５６を備えている。ランナー３１には補助ランナー部３１０を備える。補助ランナー部３１０は型開き面の隙間Ｇよりも広く、ランナーの厚みよりも狭くして、補助ランナー部３１０がバリ発生箇所として固定するようにして熱硬化性樹脂の成形を行なう。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定側金型と可動側金型とを有し、成形品形状としたキャビティおよびキャビティとゲートとを接続するランナーを有する金型装置において、
前記両金型が型締めした場合に、キャビティとキャビティ周辺の型開き面とを備え、前記周辺型開き面は両金型の間に隙間Ｄを有しており、
前記ランナーには、ランナーに連続する補助ランナー部が設けてあり、
前記補助ランナー部は、ランナー部よりも狭く前記隙間Ｄよりも広い間隙であり、
前記補助ランナー部近傍には、補助ランナー部温度をキャビティ部温度よりも高い温度に制御可能なヒーターを備えていることを特徴とする熱硬化性樹脂成形用金型。
【請求項２】
前記補助ランナー部は、ランナーの両側に沿って設けた流路補助ランナー部と、流路補助ランナー部よりも隙間を狭くし流路補助ランナー部を介してベント孔に接続するベント孔補助ランナー部を備える、ことを特徴とする請求項１に記載の熱硬化性樹脂成形用金型。
【請求項３】
前記熱硬化性樹脂がフィラーを含有するＢＭＣであり、キャビティ形状が碗状の反射鏡形状である、ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱硬化性樹脂成形用金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、 本発明は熱硬化性樹脂成形用金型および成形方法に関するもので、特に射出成形法に適した金型装置および成形方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般の射出成形用の金型装置において、バリの発生を抑制するための様々な発明が開示されている。例えば特許文献１では、型締め時に金型の合わせ面の全体に型締力が均等に作用して、成形時にバリの発生等による成形不良を抑制する方法が開示する。特許文献２では、保圧切換時において直ちに成形機側の油圧を制御することなく、金型キャビティ内へ樹脂が十分に充填されるまでの間、キャビティ内の圧力で制御することにより、バリやヒケ等の発生しない最適な成形品を成形することができる射出成形機の保圧制御方法および装置を開示する。
【０００３】
また、特許文献３では熱硬化性樹脂の成形方法において、成形品の必要形状の成形に関与しない金型の不要な隙間部分の付近を局所的に加熱して、その部分の樹脂の硬化を素早く行い、不要な隙間部分への樹脂の漏れを減少させることで、バリの発生を極力防止することのできる熱硬化性樹脂の成形方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−３３１５５５号公報
【特許文献２】特開平１０−２６４２２３号公報
【特許文献３】特開２０００−８４９３３公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１〜３に記載されている方法によって、熱硬化性樹脂成形材料を成形する際のバリの発生を完全に防止することは容易ではない。その理由は、熱硬化性樹脂成形材料用の金型においては、一般に金型内ヒーターを設置し、これにより加熱および温度調整を行なう。溶融した成形材料が金型キャビティ内に注入される際、熱硬化性樹脂成形材料は、熱可塑性樹脂成形材料に比べて粘度が低い。そのため、金型内に注入された成形材料は金型の型開き面へ侵入し易く、バリとなる。
【０００６】
特許文献１の方法によれば、型締め力を強くすることで型開き面の隙間の不均一を解消することができるが、金型の型開き面における隙間を無くすことは難しい。特許文献２の方法によれば、キャビティ内の圧力で制御したとしても、型開き面に侵入した成形材料についてはバリとなる。特に、特許文献１および特許文献２の方法は、溶融した成形材料が金型キャビティ内に注入される際、熱可塑性樹脂成形材料に比べて粘度が低い熱硬化性樹脂成形材料の成形においては、金型キャビティ内から型開き面に侵入する成形材料によるバリについては考慮されていない。
【０００７】
特許文献３の方法によれば熱可塑性樹脂成形材料に比べて粘度が低い熱硬化性樹脂成形材料を成形する点について考慮されている。しかしながら、金属材料のインサート成形に関するもので、そのインサートする金属を過熱することを必須とするため、金属材料をインサートしない熱硬化性樹脂の成形については考慮されていない。
【０００８】
そこで本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、その目的とする処は、インサート成形方法を用いない熱硬化性樹脂の射出成形法を採用した場合において、低粘度の成形樹脂がキャビティ内から型開き面に侵入してバリが発生するのを防ぐことができる金型装置および成形方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため本発明は、固定側金型と可動側金型とを有し、成形品形状としたキャビティおよびキャビティとゲートとを接続するランナーを有する金型装置において、
前記両金型が型締めした場合に、キャビティとキャビティ周辺の型開き面とを備え、前記周辺型開き面は両金型の間に隙間Ｄを有しており、
前記ランナーには、ランナーに連続する補助ランナー部が設けてあり、
前記補助ランナー部は、ランナー部よりも狭く前記隙間Ｄよりも広い間隙であり、
前記補助ランナー部近傍には、補助ランナー部温度をキャビティ部温度よりも高い温度に制御可能なヒーターを備えていることを特徴とする熱硬化性樹脂成形用金型を提供する。
【００１０】
請求項１に記載の発明によれば、補助ランナー部に流動性の高い熱硬化性樹脂成形材料が積極的に漏れ出す。補助ランナー部において熱硬化性樹脂成形材料はキャビティ部よりも硬化が促進する。これにより周辺型開き面への樹脂漏れが抑えられることとなり、成形品のバリが防止される。
【００１１】
請求項２に記載の発明は、さらに、前記補助ランナー部は、ランナーの両側に沿って設けた流路補助ランナー部と、流路補助ランナー部よりも隙間を狭くし流路補助ランナー部を介してベント孔に接続するベント孔補助ランナー部を備える、ことを特徴とする熱硬化性樹脂成形用金型を提供する。
【００１２】
請求項２に記載の発明によれば、ベント孔補助ランナー部により金型間の空気を速やかに排出することができる。
【００１３】
請求項３に記載の発明は、前記熱硬化性樹脂がフィラーを含有するＢＭＣであり、キャビティ形状が碗状の反射鏡形状である、ことを特徴とする熱硬化性樹脂成形用金型を提供する。
【００１４】
請求項３に記載の発明によれば、車両用灯具の反射鏡に適した金型とすることができ、成形品の不良発生を低減することができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の熱硬化性樹脂成形用金型および成形方法は、成形品のバリの発生を抑制することができる、という利点がある。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明に係る第１の実施の形態である金型の型開き面を示す平面図である。
【図２】図２は、図１のＡ−Ａ線断面で型開き状態を示す金型装置の断面図である。
【図３】図３は、図２の金型装置の型締め状態を示す断面図である。
【図４】図４は、流路補助ランナー部を説明する金型装置の型締め状態における模式的な斜視図である。
【図５】図５は、流路補助ランナー部、エアーベント孔およびベント孔補助ランナー部を説明するための型締め状態を示す断面要部説明図である。
【図６】図４は、本発明に係る第１の実施の形態である金型の温度制御を説明する図で、（ａ）が図４の金型装置のヒーターを示す断面図、（ｂ）が（ａ）図の温度分布を説明するグラフである。
【図７】図１の金型装置のヒーターを示す平面図である。
【図８】図８の金型装置のＢ−Ｂ線断面を示す要部断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の一実施形態である灯具について図１〜図５を参照しながら説明する。
【００１８】
可動側金型１０には、成形する反射鏡形状に対応した凹部をなすキャビティ３０，３０と、型開き面１２にキャビティ３０内に成形用樹脂を射出するための流路となるランナー３１が設けられている。図１は本発明の実施の形態に係る固定側金型の型開き面を示す平面図。図２および図３は図１のＡ−Ａ線断面とした金型装置１００の断面図であり、図２が型開きした状態、図３が型締めした状態を示す。
【００１９】
この金型装置１００は、固定側金型２０と、固定側金型２０に対して当接および型開きするように移動可能な可動側金型１０を有している。図１に示すように可動側金型１０には、可動側金型１０と固定側金型２０が当接した状態（型閉め状態）において、両金型１０，２０の間に所望の製品形状に対応する形状に形成されたキャビティ３０が構成される。本実施の形態においてキャビティ３０は自動車用灯具の反射鏡とされ、本実施の形態では２個の製品を同時に成形可能としている。なお、符号３５は反射鏡が成形された場合においてハロゲン電球などの光源を取付けるための光源取り付け部に相当する部分であり、固定側金型２０と当接する島状金型面である。
【００２０】
固定側金型２０には、スプルー３３が設けられるともにキャビティ３０内に成形用樹脂を射出するための射出機構４０が接続される。スプルー３３内には、半固形状態の樹脂が射出機構４０により流入される。流入される樹脂材料はヒーター等により加熱され液状となり、ゲート３２を介してランナー３１を通ってキャビティ３０，３０に流入する。
また、固定側金型２０の型開き面２２には、可動側金型１０のキャビティ３０に対応する凸形状が形成されている。
【００２１】
可動側金型１０には、キャビティ３０内に成形用樹脂を射出するための流路となるランナー３１が設けられている。また、可動側金型１０はベースプレート１１を介して金型装置に取り付け固定され、固定側金型２０はベースプレート２１を介して金型装置に取り付け固定される。両金型は図示しない可動機構および加圧機構に接続され、型閉め状態において所定の圧力を保持可能に取り付けられている。
【００２２】
固定側金型２０に対し可動側金型１０を型締めしたときに、キャビティ３０，３０が形成される。この状態で、射出機構４０から樹脂をスプルー３３、ランナーを通してキャビティ３０，３０に液状の成形用樹脂を射出する。
【００２３】
ここまでの構成は、従来の金型装置と同様であるが、本実施の形態においてはランナー３１に連続する型開き面１２に補助ランナー部３１０を有する。図４は補助ランナー部３１０を説明する斜視図である。型閉め状態において両金型の型開き面１２、２２が対向する。ランナー部に接するパーティング面で０．０１５ｍｍ以下の隙間Ｄがある。そして、補助ランナー部３１０が可動型金型１０のランナー３１に連続して、ランナー３１近傍の型開き面（パーティングライン）間の隙間Ｄよりも厚い隙間で、且つランナー３１よりも狭い厚みとなるようにランナー３１と連続して設けられている。
【００２４】
補助ランナー部３１０は、図１および図４に示すようにランナー３１に沿った流路補助ランナー部３１１と、流路補助ランナー部３１１とエアーベント孔３２０との間のベント孔補助ランナー部３１２を有す。流路補助ランナー部３１１は、型開き面１２−型開き面２２間の隙間をＤ１とした第１流路補助ランナー部３１１Ａと、隙間をＤ２とした第２流路補助ランナー部３１１Ｂからなる。第１流路補助ランナー部３１１Ａは、可動側金型１０の型開き面２２に設けた凹溝で型締め状態において直方体形状をなし、ランナー３１に連続してその両側に設ける。第１流路補助ランナー部３１１Ａの隙間Ｄ２は、ランナー３１よりも狭い。これにより、ランナー３１内を通る液状の熱硬化性樹脂材料が第１流路補助ランナー部３１１Ａに積極的に漏れ出すことが可能になる。「積極的に漏れ出す」とは、キャビティ３０全体に液状の熱硬化性樹脂材料が行き渡る間に、ランナー３１から固定側金型２０と可動側金型１０の間の隙間Ｄ２に漏れる樹脂が、流路補助ランナー部３１１を設けない場合に比べて漏れ易い隙間Ｄ１を設けることで、漏れ易くなっている状態をいう。したがって、隙間Ｄ１は、キャビティ３０の平均的な厚さ（間隙）およびランナー３１の厚さ（間隙）よりも狭い。
【００２５】
また、第２流路補助ランナー部３１１Ｂは、可動側金型１０の型開き面２２に設けた凹溝で型締め状態において直方体形状をなし第１流路補助ランナー部３１１Ａに沿って設ける。第２流路補助ランナー部３１１Ｂの隙間Ｄ２は、第１流路補助ランナー部３１１Ａの隙間Ｄ１よりも狭く、且つ、前記隙間Ｄよりも大きい寸法とする。これにより、第１流路補助ランナー部３１１Ａに積極的に漏れ出してきた液状の熱硬化性樹脂材料が第２流路補助ランナー部３１１Ｂに到達するときには、第１流路補助ランナー部３１１Ａの厚みよりも更に狭くなるので、より一層加熱が促進され硬化が進行する。
【００２６】
図５は流路補助ランナー部３１１、エアーベント孔３２０およびベント孔補助ランナー部３１２を説明するための、型締め状態を示す断面要部説明図である。
可動側金型１０には、図１に示すように各キャビティ３０の近傍およびランナー３１の近傍の合わせて４箇所にエアーベント孔３２０が形成されている。ランナー３１近傍のエアーベント孔３２０に連続するベント孔補助ランナー部３１２は、前記第２流路補助ランナー部３１１Ｂと同じ隙間Ｄ２とされ第２流路補助ランナー部３１１Ｂに接続する。Ｄ２はＤ１＞Ｄ２＞Ｄの関係としている。また、エアーベント孔３２０は、キャビティ３０に液状の熱硬化性樹脂材料を注入する際に、ランナー部の空気を金型間から金型外にガス排出し、熱硬化樹脂材料のみキャビティーに流れ成形製品に残らないようにする。
【００２７】
具体的には隙間Ｄを０．１ｍｍ以下で金型が当接しない空隙とし、隙間Ｄ１を１．０ｍｍ以下、更に好適には０．５〜０．８ｍｍとする。また、隙間Ｄ２は０．０５〜０．１５ｍｍとする。このような厚みとすると、金型間の隙間Ｄとして０．１ｍｍ以下にて金型が接触しない型締めを行なった場合において、キャビティ３０への液状の熱硬化性樹脂材料の注入が行なわれる間にランナー３１を介して第１流路補助ランナー部３１１Ａに漏れ出してくる。また、第１流路補助ランナー部３１１Ａに漏れ出した液状の熱硬化性樹脂材料は、キャビティ３０に比べて狭いので、キャビティ３０よりも早期に熱硬化が可能となる。
【００２８】
また、各キャビティ３０，３０にもキャビティ近傍にエアーベント孔３２０を設け、該エアーベント孔３２０とキャビティ３０の間にベント孔補助ランナー部３１３を有す。ベント孔補助ランナー部３１３の金型間の隙間は前記した隙間Ｄ１以下、Ｄ２以上とする。
【００２９】
さらに、本実施の形態においては温度調整機構５０を備えている。図６および図７は、温度調整機構５０を説明するための説明図であり、図１および図３では説明を省略した温度調整機構５０を示す。図６（ａ）は、図１のＡ−Ａ断面にて示す金型装置１００の断面図、図６（ｂ）は図６（ａ）の温度分布を示す説明図である。図７は可動側金型の平面図においてヒーターを点線にて図示し説明するものである。図8は図７のＢ−Ｂ線部の断面を拡大して示す説明図である。
【００３０】
本実施の形態では、図６（ａ）に示すように温度調整機構５０として、金型１０，２０に複数系統の温度調整用のヒーター５１，５３を備える。可動側金型１０内に第１ヒーター５１を設け、固定側金型２０内に第２ヒーター５２を設ける。
【００３１】
第１ヒーター５１は、型開き面１２の近傍部、可動側金型１０のランナー３１近傍部および島状金型面３５の近傍部に設ける。第２ヒーター５２は、型開き面２２の近傍部、固定側金型２０のランナー３１近傍部および補助ランナー部３１０近傍部に設ける。また、図４に示す第１ヒーター５１ａおよび第２ヒーター５２ａが、ランナー３１近傍部で、且つ補助ランナー部３１０近傍に設けるヒーターである。第２ヒーター５２ａは、第１ヒーター５１ａよりも補助ランナー部３１０までの距離が短い位置に設けている。
【００３２】
補助ランナー部３１０近傍に設けた第２ヒーター５２ａは、積極的に漏れ出してきた液状の熱硬化性樹脂材料を加熱して硬化させる。補助ランナー部３１０に漏れ出した液状の熱硬化性樹脂材料が硬化すると、硬化した樹脂が型開き面１２，２２間の隙間Ｄに向かう流路を塞ぐ。したがって、成形品に生じるバリを低減することができる。第２ヒーター５２ａの温度は、第１ヒーター５１の温度より高い温度に制御する。好ましくは、キャビティ部温度より３０℃±１０℃高くする。それよりも高いと効果速度が早すぎて好ましくなく、それよりも低いと硬化速度が遅いからである。第２ヒーター５２ａを独立して温度制御可能とすると、補助ランナー部３１０の温度制御性が向上する。
【００３３】
一般に射出成形では高速で高圧な成形を行なうため、金型の合わせ面から樹脂漏れが生じることがある。樹脂の漏れが生じないようにするために金型内にかける射出圧力を小さくすると、エアーなどの細かい気泡が樹脂製品内に残り、製品機能上の問題を発生させることもある。特に、熱硬化性樹脂の射出成形においては、金型温度が高温であり、樹脂の硬化前はほとんどが液状であるため、樹脂漏れが生じてバリが発生し易い。
【００３４】
一方、本発明の金型を用いて熱硬化性樹脂を射出成形する場合、キャビティ３０内へ成形用樹脂が流入する間、キャビティ３０は第１ヒーター５１により加熱され硬化する。同時に、ランナー３１に連続する補助ランナー部３１1も第２ヒーター５２ａにより加熱される。補助ランナー部３１１は、ランナー３１およびキャビティ３０よりも狭い間隙とされていると共に、キャビティ部よりも高い温度となるように加熱制御される。したがって、キャビティ３０にいきわたるまでの必要量が流入する間に両金型間の隙間Ｄに漏れ出そうとした溶融熱硬化性樹脂は、隙間Ｄよりも補助ランナー部３１１に向かって漏れ出す。補助ランナー部に積極的に漏れ出た溶融熱硬化性樹脂は、第２ヒーター５２ａによりキャビティ３０部よりも高い温度に加熱される。したがって、キャビティ３０から金型間の隙間への樹脂漏れを低減することが可能となると共に、ランナー３１からの漏れについても補助ランナー部３１１に積極的に固定することができる。また、キャビティ３０の外周縁においては、第２ヒーター５２により第１ヒーター５１よりも高い温度に加熱される。
【００３５】
反射鏡をＢＭＣにて成形する場合においては、バリが分離して反射面に付着すると、反射鏡としての機能が損なわれる。したがって、バリが極力発生しないことが好ましい。本実施の形態においてはランナーの外周縁でのバリ発生を抑制することができる。したがって、外周からバリが分離して反射面に付着することで生じる不具合を解消することができ得る。なお、ＢＭＣはＢｕｌｋ  Ｍｏｌｄｉｎｇ  Ｃｏｍｐｏｕｎｄの略で、不飽和ポリエステル樹脂に各種の添加剤が加えられたものをいい、反射鏡に用いるＢＭＣとしてガラスフィラーを混和したものを用いる。また、キャビティ３０が大きく、外周縁にバリが生じやすい構造であっても、外周部で生じるバリよりも先にランナー３１に積極的にバリ（補助ランナー部３１１）を形成させる。これにより、ランナーに生じるバリ（補助ランナー部３１１）の厚みを厚くすることができる。よって、ランナーを切断することでバリも除去することができ、金型面に付着して次の成型工程におけるバリの再付着による問題を防止することができる。
【００３６】
また、反射鏡としてお碗形状の凹部反射鏡とし、凹部底面に光源挿入用の開口を有する自動車用灯具の反射鏡を成形する場合において、凹部底面の開口にバリが生じると、光源を挿入する際にバリが剥がれ、反射鏡としての機能を損なう。したがって、凹部底面の開口にバリが生じないようにすることが好ましい。そこで、図８に示すように、島状金型面３５の近傍にも第１ヒーター５１ｂを設けている。島状金型面３５の温度は、キャビティ部よりも高温度で、且つ、極大値を示すように温度制御を行なうことが好ましい。極大値を示す温度制御を行なうことで、金型間の隙間への樹脂漏れを効率的に低減することが可能となる。
【００３７】
次に具体的な実施例について説明する。
（実施例）
あらかじめ第１ヒーター５１により１５０℃に加熱した固定側金型２０および可動側金型１０内に、７５トン射出成形機にて射出した。また、型締め状態において全体に０．０５ｍｍの隙間Ｄを金型１０，２０間に作った。補助ランナー部３１０として、隙間Ｄ１＝０．５ｍｍ、幅１０ｍｍの流路補助ランナー部３１１および隙間Ｄ２＝０．１５ｍｍ、幅１０ｍｍのベント孔補助ランナー部３１２を設けた。成形用樹脂として昭和電工（株）社製のリゴラックＢＭＣを使用した。リゴラックＢＭＣは、塊粘土状の熱硬化性樹脂材料であり、長さ２０〜３０ｍｍの０．０１ｍｍΦより小さい外径のガラスフィラーを混入して用いた。金型の長手方向の幅は約７００ｍｍであり、金型外周端からキャビティ端部までの距離は約１２０ｍｍとした金型を用いた。
【００３８】
第２ヒーター５２の温度を、第１ヒーター５１よりも高く設定し、キャビティ３０の外周縁温度が１８０℃となるようにした。この状態にて、ＢＭＣ成形材料を射出して成形したところ、製品外周縁にバリは認められなかった。
【００３９】
（比較例）
実施例と同じキャビティ３０とし、補助ランナー部３１０を設けない金型内に、同じＢＭＣを７５トン射出成形機にて射出した。射出成形条件は実施例と同一条件とした。このとき、第１ヒーター５１のみでなく第２ヒーター５２も同じ温度とした。この状態にて、ＢＭＣ成形材料を射出して成形したところ、製品外周縁にバリが認められ、また、ランナー周囲にはほぼ全てにバリが認められた。なお、金型間の隙間は０．０５ｍｍとした。
【００４０】
図６（ｂ）は、実施例および比較例の実験条件における金型表面温度を示す実測値である。Ｔ１は実施例の場合の金型測定温度を示し、Ｔ２が比較例の場合の金型測定温度を示す。実施例の場合には、キャビティ３０の外周縁にて温度ピークが極大値を示す。一方、比較例においては、外周縁の金型表面温度が低下している。両者の温度差ΔＴは約４０℃であった。また、補助ランナー部３１０付近の金型温度は比較例のピーク温度と同程度であった。
【００４１】
図６（ｂ）に示すように製品部と製品外周との温度差を急激に設ける。特に、製品外周Ｅ点と断熱板５５，５６の間に製品部温度（１５０℃）よりも高いピーク温度（１８０℃）となるようにしたことにより、製品外周における樹脂硬化を促進させて樹脂粘度を高めることができた。
【００４２】
また、ランナー３１の温度を高くすると硬化が促進され、キャビティ３０内の全てに充填が完了せずに硬化する。本実施の形態においては補助ランナー部３１０付近の金型温度は比較例のピーク温度と同程度としているので、キャビティ３０内の全てへの注入を阻害することはなかった。また、補助ランナー部３１０にも溶融状態のＢＭＣ材料が漏れ出して硬化してランナー３１に連続するバリ（補助ランナー部３１０に相当）となっていた。補助ランナー部３１０に相当するバリ形状は一定の幅ではなく、ショート状態であった。しかしながら、補助ランナー部３１０以外の箇所にはバリが生じていず、補助ランナー部３１０がバリ発生箇所として優先的に機能していた。
【００４３】
本発明に係る金型装置によれば、樹脂が両金型の隙間に侵入するのを抑制することができる。バリ発生の少ない成形品を得ることができ得る。また、ランナー部周辺のパーティング面（型開き面）の隙間が０．０１５ｍｍとしてもバリ発生の少ない成形品を得ることができ得るので、金型の隙間精度を高くしなくても良く、安価な金型構造にてバリを抑制することができる。また、補助ランナー部３１０をバリ発生箇所として積極的に利用するので、バリはキャビティ３０による成形品には生じないので、バリ取り工程が不要となり、ランナー切断工程にてバリも一緒に除去されるので、工程が増加することもない。
【００４４】
上記実施形態はあらゆる点で単なる例示にすぎない。これらの記載によって本発明は限定的に解釈されるものではない。例えば、第１流路補助ランナー部と第２流路補助ランナー部とを連続して隙間の厚みを変えたものとしたり、第１ヒーターおよび第２ヒーターのほかに、両流路の間の温度に加熱するための第３ヒーターを設けるもの、ヒーターとしてカートリッジヒーター以外の加熱手段、例えば加熱流体を流すことによる加熱も本発明に包含される。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明は、熱硬化性樹脂材料を用いた成形において、バリ発生を抑止した金型およびこの金型を用いた成形装置に適用できる。
【符号の説明】
【００４６】
１０    可動側金型
２０    固定側金型
３０    キャビティ
３１    ランナー
３２    ゲート
３３    スプルー
３５    島状金型面
４０    射出機構
５０    温度調整機構
５１    第１ヒーター
５２    第２ヒーター
１２，２２    型開き面
３１０    補助ランナー部
３１１    流路補助ランナー部
３１２，３１３    ベント孔補助ランナー部
３２０    エアーベント孔
Ｄ，Ｄ１，Ｄ２    隙間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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