(57)【要約】      （修正有）【課題】電気車用電源装置の使用環境条件に応じて、過電流等の保護セット値を変更し、実質的な稼動条件化における性能を向上する。【解決手段】電気車用電源装置は、直流電力を交流電力に変換するインバータと、インバータを制御する制御部とを具備し、制御部は、インバータの入力電圧に応じて、インバータ出力電流の過電流遮断保護レベルを変更する手段（Ｓ１０４、Ｓ１０５）と、出力電流が変更された過電流遮断保護レベルに到達すると、インバータを停止する手段を具備する。【選択図】図３
2012029481.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
直流電力を交流電力に変換するインバータと、前記インバータを制御する制御部とを具備し、
前記制御部は、
前記インバータの入力電圧に応じて、前記インバータ出力電流の過電流遮断保護レベルを変更する手段と、
前記インバータの出力電流が前記変更された過電流遮断保護レベルに到達すると、前記インバータを停止する手段を具備することを特徴とする電気車用電源装置。
【請求項２】
直流電力を交流電力に変換するインバータと、前記インバータを制御する制御部とを具備し、
前記制御部は、
電流リミット値とその持続時間で表わされる前記インバータの出力電流リミット保護レベルの前記電流リミット値を、前記インバータの入力電圧に応じて変更する手段と、
前記インバータの出力電流が、前記変更された出力電流リミット保護レベルに達した場合、前記インバータを停止する手段を具備することを特徴とする電気車用電源装置。
【請求項３】
直流電力を交流電力に変換するインバータと、前記インバータを制御する制御部とを具備し、
前記制御部は、
電流リミット値とその持続時間で表わされる前記インバータの出力電流リミット保護レベルの前記電流リミット値を、前記インバータのスイッチング素子温度に応じて変更する手段と、
前記出力電流が、前記変更された出力電流リミット保護レベルに達した場合、前記インバータを停止する手段を具備することを特徴とする電気車用電源装置。
【請求項４】
直流電力を交流電力に変換するインバータと、前記インバータを制御する制御部とを具備し、
前記制御部は、
電流リミット値とその持続時間で表わされる前記インバータの出力電流リミット保護レベルの前記持続時間を、前記インバータのスイッチング素子温度に応じて変更する手段と、
前記インバータの出力電流が、前記出力電流リミット保護レベルに達した場合、前記インバータを停止する手段を具備することを特徴とする電気車用電源装置。
【請求項５】
直流電力を交流電力に変換するインバータと、前記インバータを制御する制御部とを具備し、
前記制御部は、
前記インバータのスイッチング素子温度に応じて、過負荷時の許容持続時間を示す過負荷保護時素を変更する手段と、
インバータの負荷容量が、前記変更された過負荷保護検出時素に達した場合、前記インバータを停止する手段を具備することを特徴とする電気車用電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は電気車用電源装置を保護する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、電気車用電源装置においては、架線から電力を受け取り、電気車に照明や空調装置などの電源を供給する。この電気車用電源装置は、ＩＧＢＴなどの半導体のスイッチングデバイスを高周波でスイッチングして、直流電圧を交流電圧に変換する。
【０００３】
電気車用電源装置の使用環境条件は、一般に以下の様に変動がある。
【０００４】
・入力電圧の変動
１５００Ｖｄｃ定格とした場合、入力電圧（架線電圧）は９００Ｖから２４００Ｖと大きく変動する。
【０００５】
・負荷（出力電流）の変動
例えば、定格負荷＝１００％とした場合、ほぼ０％負荷状態のときもあれば、１００％負荷の状態もある。時には、負荷の投入時の短時間だけ、定格の１５０％程度のときもある。
【０００６】
・周囲温度の変動
電気車用電源装置は、一般に電気車の床下に搭載されるので、外部環境温度に左右されることになる。すなわち、夏は４０℃、冬は−１０℃などと大きく温度が変化する。
【０００７】
一般に電気車用電源装置として、入力電圧や、出力電流、周囲温度＋自己発熱による温度などを検出し、自装置を保護する為に、最大電圧や、最大電流、最大温度を検知した場合には、装置を停止して破壊を回避する。
【０００８】
電気車用電源装置としては、全ての条件が最大値（最悪）の場合を考慮して、電流等の保護レベルを決定することが一般的であった。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
電気車用電源装置は、最大条件／最悪条件で動作するときはほとんどない。従って、各条件の組み合わせによって、保護レベルを上昇させ、電気車用電源装置としての稼動動作条件を拡大（パフォーマンスを向上）させることが可能である。
【００１０】
本発明では、電気車用電源装置の上記使用環境条件を入力条件として、その条件に応じて、制御部で保護セット値を変化・向上させ、電気車用電源装置の実質的な稼動条件化における性能を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の一実施例に係る電気車用電源装置は、直流電力を交流電力に変換するインバータと、前記インバータを制御する制御部とを具備し、前記制御部は、前記インバータの入力電圧に応じて、前記インバータ出力電流の過電流遮断保護レベルを変更する手段と、前記出力電流が前記変更された過電流遮断保護レベルに到達すると、前記インバータを停止する手段を具備する。
【発明の効果】
【００１２】
電気車用電源装置の使用環境条件に応じて、保護セット値が変化・向上され、電気車用電源装置の実質的な稼動条件化における性能が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明が適用される電気車用電源装置の主回路構成を示す図である。
【図２】ＩＧＢＴ１７をスイッチングする時の端子電圧Ｖｃおよび素子電流Ｉｃを示す図である。
【図３】実施例１の動作を示すフローチャートである。
【図４】実施例３の動作を示すフローチャートである。
【図５】実施例４の動作を示すフローチャートである。
【図６】過負荷保護特性を示す図である。
【図７】実施例５の動作を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係る電気車用電源装置の実施例について、図面を参照して説明する。
【実施例１】
【００１５】
図１は、本発明が適用される電気車用電源装置の主回路構成を示す図である。尚、この電源装置の定格入力電圧を１５００Ｖとして以下説明する。
【００１６】
変電所（図示されず）から架線１及びパンタグラフ２を通して電気車用電源装置（ＳＩＶ）２０に直流電力が供給される。電気車用電源装置２０は、この直流電力を例えば５０Ｈｚ、４４０Ｖの３相交流電力に変換して、空調などの負荷に交流電力を供給する。電源装置２０は車輪２１を介して接地されている。
【００１７】
電気車用電源装置２０において、架線から供給された電力は、接触器３、直流フィルタリアクトル４、チャージングスイッチ（ＣＨＳ）ユニット１６を介してインバータ８に供給される。インバータ８の直流端子には、直流フィルタコンデンサ（ＦＣ）７が並列に接続される。ＣＨＳユニット１６は、ＦＣ充電抵抗器５、ＦＣ充電抵抗短絡用のスイッチＣＨＳ６で構成されている。起動時にフィルタコンデンサ７を充電するとき、突入電流を抑制するため、一定時間は抵抗５を介してフィルタコンデンサ７に架線電圧が供給される。フィルタコンデンサ８が充電された後、抵抗９は短絡用スイッチＣＨＳ６により短絡される。
【００１８】
インバータ８の３相交流端子はそれぞれ交流フィルタリアクトル９、交流フィルタコンデンサ１２を介して変圧器１０の一次側に接続される。変圧器１０の２次側は負荷に接続される。制御部１１は、直流電圧検出器１３、温度検出器１４、又は出力電流検出器１５の検出値に基づいて、インバータ８のスイッチング動作を制御すると共に、電源装置２０の本発明による保護動作を実行する。
【００１９】
次に、インバータ８を構成するＩＧＢＴ１７のスイッチング時サージ電圧について説明する。
【００２０】
図２はＩＧＢＴ１７をＯＮ状態からＯＦＦ状態にスイッチングする時のＩＧＢＴ１７の端子電圧および素子電流を示す図である。一例として、ＩＧＢＴ１７の定格電流Ｉａは８００Ａ、定格電圧Ｖａは３３００Ｖとし、架線電圧の最高値は２４００Ｖとする。図２では、架線電圧は最高の２４００Ｖ、ＩＧＢＴ１７はＯＮ状態で定格の８００Ａ流れているものとする。尚、ＩＧＢＴ１７の端子電圧は電圧検出器１３により検出される電圧Ｖｃ、ＩＧＢＴ素子電流は電流検出器１５により検出される電流Ｉｃとする。
【００２１】
時刻ｔ０でＯＦＦのゲート指令（Ｖｇ＝０）が入力すると、ＩＧＢＴ１７の素子電流Ｉｃは所定時間後の時刻ｔ２で０となる。このときＩＧＢＴ１７の端子間には、インバータ８の入力回路や負荷の出力回路のインダクタンス成分により、サージ電圧Ｖｓが発生する。従って端子電圧Ｖｃは時刻ｔ１において、入力電圧２４００Ｖよりサージ電圧Ｖｓだけ高い電圧Ｖｓｈ（＝２４００Ｖ＋Ｖｓ）となる。ＩＧＢＴ１７の定格電圧Ｖａはこの電圧Ｖｓｈ以上となるように選択される。この時、オフ状態での余裕Ｖｍは、素子定格電圧Ｖａと入力電圧の差すなわち９００Ｖ（＝３３００−２４００）である。つまり、最高入力（架線）電圧２４００Ｖで、定格電流８００Ａ流れているＩＧＢＴ１７を遮断したとき、９００Ｖまでのサージ電圧が許容される。
【００２２】
入力電圧が例えば１５００Ｖのとき、サージ電圧Ｖｓは１８００Ｖ（＝３３００Ｖ−１５００Ｖ）まで許容できる。この場合、ＩＧＢＴ１７は定格の８００Ａ以上の電流を流すことが可能である。本実施例では、入力電圧の低下に応じてＩＧＢＴ１７の電流リミット値が大きな値に設定される。
【００２３】
次に、本発明による電気車用電源装置２０の動作を説明する。
【００２４】
架線１の電圧が高い場合、つまり電気車用電源装置（ＳＩＶ）２０の入力電圧が高い（２４００Ｖ〜１８００Ｖ）場合の過電流遮断保護レベルを定格電流Ｉａの１００％とする（従来の保護レベルにあたる）。過電流遮断保護レベルとは、インバータ８を構成する各ＩＧＢＴの入力電圧に対する最大遮断電流値を示す。過電流遮断保護レベルの電流値をＩｂｌとすると、上記のように入力電圧が２４００Ｖ〜１８００Ｖの場合、Ｉｂｌは定格電流である（Ｉｂｌ＝Ｉａ）。従来の過電流遮断保護レベルは、入力電圧の全域にわたり一定値（定格電流）であった。本実施例では、入力電圧が１８００Ｖ〜９００Ｖの通常連続定格時の場合、過電流保護レベルを入力電圧に反比例して上昇させる。
【００２５】
図３は実施例１に係る制御部１１の論理動作を示すフローチャートである。
【００２６】
電圧検出器１３で検出される入力電圧が１８００Ｖ以上のとき（ステップＳ１０１のＹｅｓ）、制御部１１は保護レベルを１００％、すなわち前述したように定格電流Ｉａとする。
【００２７】
入力電圧が１８００Ｖ未満、９００Ｖ以上のとき（ステップＳ１０３のＹｅｓ）、制御部１１は保護レベルが入力電圧に反比例して上昇するように、過電流保護レベルを以下のように決定する。
【００２８】
［（１８００−入力電圧）／９００］×２０％＋１００％        …（１）
この過電流遮断保護レベルを電流値Ｉｂｌで表わすと以下のようになる。
【００２９】
Ｉｂｌ＝［（１８００−入力電圧）／９００］×０．２＋Ｉａ    …（２）
入力電圧が９００Ｖ未満のとき（ステップＳ１０３のＮｏ）、制御部１１は保護レベルを定格電流Ｉａの１２０％と決定する（Ｉｂｌ＝１．２×Ｉａ）。
【００３０】
電流検出器１５で検出されるインバータ出力電流が、入力電圧に対応して変化する上記過電流保護レベルに一瞬でも到達すると、制御部１１は接触器３を開放するとともにインバータ８の全ＩＧＢＴ１７にオフのゲート指令を出力して装置を停止する。
【００３１】
以上説明したように本実施例によれば、入力電圧が１８００Ｖ未満、９００Ｖ以上の実質的な常用動作範囲では、過電流耐量が向上するので、装置のパフォーマンスが向上する。
【実施例２】
【００３２】
次に本発明の実施例２を説明する。実施例２の装置構成は実施例１と同様である。
【００３３】
実施例２では、入力電圧（架線電圧）に応じて、出力電流リミット保護レベルが可変される。出力電流リミット保護レベルとは、例えば０．５秒等の所定の短時間のみＩＧＢＴが許容できる電流値に対応し、ＩＧＢＴの電力損失を基に求められる。このように出力電流リミット保護レベルは、電流リミット値とその持続時間で表わされ、ＩＧＢＴや回路配線の過熱による破壊を防ぐために設定される。出力電流リミット保護レベルの電流リミット値をＩｃｌとすると、定格電流が上記のように８００ＡのＩＧＢＴの場合、Ｉｃｌは従来、入力電圧の全域にわたり一定値であって、例えば７２０Ａ程度である。
【００３４】
次に、実施例２の動作を実施例１と同様に図３を参照して説明する。
【００３５】
実施例１と同様に、ＳＩＶ２０の入力電圧が高い（２４００Ｖ〜１８００Ｖ）場合（ステップＳ２０１のＹｅｓ）、制御部１１はステップＳ２０２のようにインバータ８の出力電流リミット保護レベルを１００％とする（従来の保護レベルにあたる）。この入力電圧が高いときの出力電流リミット保護レベルの電流リミット値をＩｃｌｈとする（Ｉｃｌ＝Ｉｃｌｈ）。
【００３６】
入力電圧が１８００Ｖ〜９００Ｖの通常の連続定格時の場合には（ステップＳ２０３のＹｅｓ）、入力電圧に反比例して、出力電流リミット保護レベルを以下のように可変させる。
【００３７】
［（１８００−入力電圧）／９００］×２０％＋１００％      …（３）
これを電流リミット値Ｉｃｌで表わすと以下のようになる。
【００３８】
Ｉｃｌ＝［（１８００−入力電圧）／９００］×０．２＋Ｉｃｌｈ…（４）
電流検出器１５で検出されるインバータ出力電流が、例えば０．５秒間連続して実質的に電流リミット値Ｉｃｌを維持すると、制御部１１は接触器３を開放するとともにインバータ８の全ＩＧＢＴ１７にオフのゲート指令を出力し、装置を停止する。
【００３９】
以上のように本実施例によれば、実質的な常用動作範囲では、負荷突入電流耐量が向上するので、装置のパフォーマンスが向上する。
【実施例３】
【００４０】
次に本発明の実施例３を説明する。実施例３の装置構成は実施例１と同様である。
【００４１】
実施例３では、インバータのＩＧＢＴ温度に応じて前述の出力電流リミット保護レベルが変更される。電流リミット保護レベルは前述したように電流リミット値とその持続時間で表わされ、この電流リミット値をここではＩｄｌとし、電流リミット値ＩｄｌがＩＧＢＴ温度に応じて変更される。尚、持続時間は一定とする。
【００４２】
図４は実施例３の動作を示すフローチャートである。
【００４３】
制御部１１は、図１の温度検出器１４により検出されるインバータ８内ＩＧＢＴ温度を監視し、ＩＧＢＴ温度が高い（例えば９０℃以上）場合（ステップ２０１のＹｅｓ）、ステップＳ２０２のように出力電流リミット保護レベルを１００％とする（従来の保護レベルにあたる）。この温度が高いときの電流リミット値をＩｄｌｈとする（Ｉｄｌ＝Ｉｄｌｈ）。この温度が高いときの電流リミット値Ｉｄｌｈは前述のように例えば７２０Ａである。
【００４４】
ＩＧＢＴ温度が９０℃未満、４０℃以上の場合（ステップＳ２０３のＹｅｓ）、ステップＳ２０４のように、温度に応じて以下のように出力電流リミット値保護レベルを上昇させる。
【００４５】
［（９０−ＩＧＢＴ温度）／５０］×２０％＋１００％        …（５）
これを電流リミット値Ｉｄｌで表わすと以下のようになる。
【００４６】
Ｉｄｌ＝［（９０−ＩＧＢＴ温度）／９００］×０．２＋Ｉｄｌｈ…（６）
ＩＧＢＴ温度が低い（４０℃未満）場合（ステップＳ２０３のＮｏ）、ステップＳ２０５のように、保護レベルを１２０％とする（Ｉｄｌ＝１．２×Ｉｄｌｈ）。
【００４７】
電流検出器１５で検出されるインバータ出力電流が、例えば０．５秒間連続して実質的に電流リミット値Ｉｄｌを維持すると、制御部１１は接触器３を開放するとともにインバータ８の全ＩＧＢＴ１７にオフのゲート指令を出力し、装置を停止する。
【００４８】
以上説明したように本実施例によれば、実質的な動作温度範囲では、負荷突入電流耐量、すなわちＩＧＢＴの電流リミット値が向上するので、装置のパフォーマンスが向上する。
【実施例４】
【００４９】
次に本発明の実施例４を説明する。実施例４の装置構成は実施例１と同様である。
【００５０】
実施例４では、インバータのＩＧＢＴ温度に応じて電流リミット保護検出時素Ｔａｌが可変される。電流リミット保護検出時素Ｔａｌとは、出力電流リミット値の許容持続時間を示す。上記実施例２、３ではこの電流リミット保護検出時素Ｔａｌは、例として０．５秒一定であったが、実施例４は、この時素ＴａｌがＩＧＢＴ温度の低下に応じて延長される。尚、出力電流リミット値はＩＧＢＴの全温度範囲において一定値（例えば７２０Ａ）とする。
【００５１】
図５は実施例４の動作を示すフローチャートである。
【００５２】
実施例３と同様に、制御部１１はＩＧＢＴ温度が高い（９０℃以上）場合（ステップＳ３０１のＹｅｓ）、ステップＳ３０２のように電流リミット保護検出時素レベルを１００％とする（従来の保護レベルにあたる）。このときの保護検出時素の値をＴａｌｈ［秒］とする（Ｔａｌ＝Ｔａｌｈ）。温度が高い時の保護検出時素Ｔａｌｈは例えば０．５秒である。
【００５３】
ＩＧＢＴ温度が９０℃未満、４０℃以上の場合（ステップＳ３０３のＹｅｓ）、ステップＳ３０４のように、温度低下に応じて以下のように保護検出時素レベルを延長する。
【００５４】
［（９０−ＩＧＢＴ温度）／５０］×５０％＋１００％        …（７）
これを保護検出時素Ｔａｌで表わすと以下のようになる。
【００５５】
Ｔａｌ＝［（９０−ＩＧＢＴ温度）／５０］×０．５＋Ｔａｌｈ    …（８）
ＩＧＢＴ温度が低い（４０℃未満）場合（ステップＳ３０３のＮｏ）、ステップＳ３０５のように、保護レベルを１５０％（＝１．５×Ｔａｌｈ）とする。
【００５６】
電流検出器１５で検出されるインバータ出力電流が、保護検出時素Ｔａｌの間連続して実質的に出力電流リミット値を維持すると、制御部１１は接触器３を開放するとともにインバータ８の全ＩＧＢＴ１７にオフのゲート指令を出力し、装置を停止する。
【００５７】
以上説明したように本実施例によれば、実質的な動作温度範囲では、負荷突入電流耐量が向上するので、装置のパフォーマンスが向上する。
【実施例５】
【００５８】
次に本発明の実施例５を説明する。実施例５の装置構成は実施例１と同様である。
【００５９】
実施例５では、インバータのＩＧＢＴ温度に応じて過負荷保護検出時素が可変される。図６は過負荷保護特性を示す図である。縦軸は許容持続時間（過負荷保護検出時素）、横軸は負荷容量である。インバータは負荷容量に対応する許容持続時間が規定されている。横軸の１００％は定格負荷容量を示し、例えば２００ｋＶＡである。この時の許容持続時間は無限大である。この例では、定格の１１０％のとき許容持続時間は５０秒、１２０％のときは２５秒、１５０％のときは１０秒である。この許容持続時間を過負荷保護検出時素という。本実施例では、インバータのＩＧＢＴ温度が高温から低温になるにつれ、この過負荷保護検出時素が延長される。
【００６０】
実施例５の動作を実施例４と同様に図７を参照して説明する。
【００６１】
実施例４と同様に、ＩＧＢＴ温度が高い（９０℃以上）場合（ステップＳ３０１のＹｅｓ）、ステップＳ３０２のように過負荷保護検出時素レベルを１００％とする（従来の保護レベルにあたる）。図６はこのときの過負荷保護検出時素特性を示している。すなわち、負荷容量が定格の１１０％、１２０％、１５０％のとき、過負荷保護検出時素は、それぞれ５０秒、２５秒、１０秒である。
【００６２】
ＩＧＢＴ温度が９０℃未満、４０℃以上の場合（ステップＳ３０３のＹｅｓ）、ステップＳ３０４のように、温度低下に応じて以下のように過負荷保護検出時素レベルを延長する。
【００６３】
［（９０−ＩＧＢＴ温度）／５０］×５０％＋１００％    …（９）
ＩＧＢＴ温度が低い（４０℃未満）場合（ステップＳ３０３のＮｏ）、ステップＳ３０５のように、過負荷保護検出時素レベルを１５０％とする。すなわち、負荷容量が定格の１１０％、１２０％、１５０％のとき、過負荷保護検出時素を、それぞれ７５秒、３７．５秒、１５秒とする。
【００６４】
制御部１１は、現在の負荷容量及びＩＧＢＴ温度を検出し、インバータの負荷容量が定格を超え、その状態が、対応する過負荷保護検出時素を超えた場合、接触器３を開放するとともにインバータ８の全ＩＧＢＴ１７にオフのゲート指令を出力し、装置を停止する。
【００６５】
以上説明したように本実施例によれば、実質的な動作温度範囲では、過負荷耐量が向上するので、装置のパフォーマンスが向上する。
【実施例６】
【００６６】
次に本発明の実施例６を説明する。実施例６の装置構成は実施例１と同様である。
【００６７】
実施例６では、ＦＣ抵抗器５の待機時間Ｔｂｌが電源装置の稼動時間に応じて可変される。ＦＣ抵抗器５の待機時間Ｔｂｌとは、電源装置の再起動の際に、ＦＣ抵抗器の加熱を防ぐための待ち時間を示す。
【００６８】
ＦＣ充電抵抗器５は、起動時に電流が流れるため、起動直後は高温となるが、起動した後は、ＣＨＳ６によって短絡されることから、電流は流れず、放熱していくことで温度が下がっていく。また、ＳＩＶ２０にて何らかの保護動作が発生し装置が停止した場合、再起動時にＦＣ充電抵抗器５は再度高温となる。
【００６９】
起動直後に保護動作が発生した場合、ＦＣ充電抵抗器５の耐熱範囲を超えないように、再起動するまでに一定の待機時間を設けており、この待機時間を１００％とする（従来の待機時間にあたる）。このときの待機時間の値を高温時の待機時間Ｔａｌｈ［分］とする。
【００７０】
図７は実施例６の動作を示すフローチャートである。
【００７１】
電源装置２０が起動し、その稼働時間が例えば３０分未満であれば（ステップＳ４０１のＮｏ）、待機時間Ｔａｌを１００％すなわちＴａｌｈとする（Ｔａｌ＝Ｔａｌｈ）。起動してから一定時間（例えば３０分）が経過し（ステップＳ４０１のＹｅｓ）、ＦＣ充電抵抗器５の温度が下がっていると想定される場合には、ステップＳ４０２のように保護発生時の待機時間を例えば２０％に短縮する（Ｔａｌ＝Ｔａｌｈ×０．２）。
【００７２】
本実施例により、実質的な動作範囲では、負荷への電源供給停止時間が短縮するので、装置のパフォーマンスが向上する。
【００７３】
以上の説明はこの発明の実施の形態であって、この発明の装置及び方法を限定するものではなく、様々な変形例を容易に実施することができるものである。この発明は、電源装置のみならず電動機駆動用ＶＶＶＦインバータにも適用できる。また、電圧検出器１３、電流検出器１５、インバータの温度検出器１４等の検出器は全て従来から電源装置に備わっているものを使用できる。
【符号の説明】
【００７４】
１…架線、２…パンタグラフ、３…接触器、４…直流フィルタリアクトル、５…ＦＣ充電抵抗器、６…ＦＣ充電抵抗器短絡スイッチ（ＣＨＳ）、７…直流フィルタコンデンサ（ＦＣ）、８…インバータ部（主回路）、９…交流フィルタリアクトル、１０…変圧器、２０…電気車用電源装置（ＳＩＶ）、１２…交流フィルタコンデンサ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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