(57)【要約】【課題】高タンブル比と高流量係数を両立できる内燃機関の吸気ポートを提供すること。【解決手段】吸気ポート１の中心線Ｃ１が燃焼室２の中心線Ｃ２に対して傾斜しており、吸気ポート１の燃焼室２に臨む領域に環状のシートリング５が配置されているとともに、当該シートリング５の内周面６は、燃焼室２の中央に近い領域６ａが吸気ポート１の流路に沿って傾斜しており、燃焼室２の外周部に近い領域６ｂが当該燃焼室２に向かって拡がるように構成した。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸気ポートの中心線が燃焼室の中心線に対して傾斜しており、前記吸気ポートの前記燃焼室に臨む領域に環状のシートリングが配置されているとともに、当該シートリングの内周面は、前記燃焼室の中央に近い領域が前記吸気ポートの流路に沿って傾斜しており、前記燃焼室の外周部に近い領域が当該燃焼室に向かって拡がるように延びることを特徴とする内燃機関の吸気ポート。
【請求項２】
一つの前記燃焼室に対して二つの前記吸気ポートが接続されており、前記各吸気ポートは、それぞれの中心線が前記燃焼室の中心線に対して近づくように所定量偏心させて配置されていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気ポート。
【請求項３】
吸気ポートの中心線が燃焼室の中心線に対して傾斜しており、前記吸気ポートの前記燃焼室に臨む領域に環状のシートリングが配置されているとともに、当該シートリングの内周面は、前記燃焼室の中央に近い領域が吸気ポートの流路に沿って傾斜しており、前記燃焼室の外周部に近い領域が当該燃焼室に向かって拡がるように延びる内燃機関の吸気ポートの製造方法であって、
吸気バルブの中心線に沿って前記シートリング内周面および前記吸気ポートの内周面をスロートカッタで加工する第１の工程と、
前記吸気バルブの中心線に対して前記吸気ポートの中心線側に所定角度傾斜させて前記シートリング内周面および前記吸気ポートの内周面を前記スロートカッタで加工する第２の工程と、
からなることを特徴とするの内燃機関の吸気ポートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、内燃機関の吸気ポートおよびその製造方法に関し、さらに詳しくは、高タンブル比と高流量係数を両立できる内燃機関の吸気ポートおよびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より内燃機関の燃焼を改善するために、吸気流を活用して燃焼室内の気流の乱れを増加させる手段が種々提供されている。図６は、従来の吸気ポートの一例を模式的に示す断面図である。
【０００３】
図６に示すように、吸気ポート１０１は、その中心線Ｃ１が吸気バルブ（図示せず）の中心線Ｃ３に対して傾斜するように所定の傾斜角度θでシリンダヘッド（図示せず）に設けられている。そして、吸気ポート１０１の燃焼室入口部は、燃焼室（図示せず）の天井部に向けてほぼ垂直な方向に折曲されている。
【０００４】
また、吸気ポート１０１の上記燃焼室に臨む端縁部には、上記吸気バルブが離着座する環状のシートリング５が圧入されている。このような吸気ポート１０１の形状は、傾斜角度θ、折曲範囲ｈ、吸気ポート１０１の代表内径Ｄとエッジ部１０１ｃを設計因子として設定されている。
【０００５】
また、このような吸気ポート１０１は、図７に示すように、切削工具であるスロートカッタ１０５の中心軸を上記吸気バルブの中心軸Ｃ３に一致させて吸気ポート１０１の内部へと切削することにより、バルブシート５の内周面６とスロート部１０１ａの両者を加工している。ここで、図７は、従来の吸気ポートの製造方法を示す断面図である。
【０００６】
つぎに、特許文献１に開示された他の従来技術について図８に基づいて説明する。図８は、特開２００１−１７３５１３号公報に開示された従来の吸気ポートを示す断面図である。図８に示すように、吸気ポート１０１の燃焼室２への入り口部には、吸気バルブ４のバルブシート５が圧入されている。
【０００７】
このバルブシート５の内周面６の中心軸は、外周面１０６の中心軸に対して吸気ポート１０１の流路に沿って傾斜させてある。なお、図中、符号７はシリンダ、８はピストンを示し、排気ポート、排気バルブおよび点火プラグは図示を省略してある。
【０００８】
上記のような構成において、吸気バルブ４が開弁されると、吸気ポート１０１からバルブシート５を介して燃焼室２内に導入される吸気流は、バルブシート５の傾斜した内周面６ａに沿って燃焼室２内へ円滑に流入する。これにより、吸気流の指向性が高められ、吸気流速が高く維持されるので、タンブル流Ｔが強化されて燃焼効率が向上する。
【０００９】
【特許文献１】特開２００１−１７３５１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、図６に示した上記第１の従来技術にあっては、タンブル流の強化を図るためには、吸気ポート１０１の内径Ｄを縮小するとともに、エッジ部１０１ｃをしっかりと付ける方向に設計することとなり、結果的に流量断面積を小さくして流速を増加させることでタンブル流を強化しようとしている。このため、シートリング５へ向かう吸気ポート１０１に角度が生じ、吸気の流入角度も曲げられるので、流量係数は低下し、正タンブ
ル流が弱まって、エンジン性能が低下するという課題があった。
【００１１】
また、上記吸気ポート１０１は、スロートカッタ１０５により、予め定められた一つの角度でバルブシート５の内周面６とスロート部１０１ａの両者を加工しているので、スロート部１０１ａにおいて非円滑部１０１ｂが生じるとともに、エッジ部１０１ｃが生じ、これらが吸気流を乱し、エネルギーロスを発生させてしまうという課題があった。
【００１２】
一方、上記特開２００１−１７３５１３号公報に開示された第２の従来技術にあっては、シートリング５の内周面６が、吸気ポート１０１の流路に沿ってほぼ直線状に形成され燃焼室２に向かって開口しているので、内周面６ｂがエッジとなって吸気流に剥離１０７が生じ、エネルギーロスが生じてエンジン性能が低下する虞があるという課題があった。
【００１３】
このように吸気ポートの設計においては、タンブル比を高めると流量係数が低下し、流量係数を高めるとタンブル比が低下するという相反する問題があり、これまで種々の検討がなされてきたが、高タンブル比と高流量係数を両立できる吸気ポートの提供に苦慮していた。すなわち、高タンブル比のエンジンは、燃焼は改善されるものの、絶対流量に依存する最大出力が低下してしまうという課題があった。
【００１４】
この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、高タンブル比と高流量係数を両立できる内燃機関の吸気ポートを提供することを目的とする。
【００１５】
また、この発明は、高タンブル比と高流量係数を両立できる内燃機関の吸気ポートの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、この発明の請求項１に係る内燃機関の吸気ポートは、吸気ポートの中心線が燃焼室の中心線に対して傾斜しており、前記吸気ポートの前記燃焼室に臨む領域に環状のシートリングが配置されているとともに、当該シートリングの内周面は、前記燃焼室の中央に近い領域が前記吸気ポートの流路に沿って傾斜しており、前記燃焼室の外周部に近い領域が当該燃焼室に向かって拡がるように延びることを特徴とするものである。
【００１７】
また、この発明の請求項２に係る内燃機関の吸気ポートは、請求項１に記載の発明において、一つの前記燃焼室に対して二つの前記吸気ポートが接続されており、前記各吸気ポートは、それぞれの中心線が前記燃焼室の中心線に対して近づくように所定量偏心させて配置されていることを特徴とするものである。
【００１８】
また、この発明の請求項３に係る内燃機関の吸気ポートの製造方法は、吸気ポートの中心線が燃焼室の中心線に対して傾斜しており、前記吸気ポートの前記燃焼室に臨む領域に環状のシートリングが配置されているとともに、当該シートリングの内周面は、前記燃焼室の中央に近い領域が吸気ポートの流路に沿って傾斜しており、前記燃焼室の外周部に近い領域が当該燃焼室に向かって拡がるように延びる内燃機関の吸気ポートの製造方法であって、吸気バルブの中心線に沿って前記シートリング内周面および前記吸気ポートの内周面をスロートカッタで加工する第１の工程と、前記吸気バルブの中心線に対して前記吸気ポートの中心線側に所定角度傾斜させて前記シートリング内周面および前記吸気ポートの内周面を前記スロートカッタで加工する第２の工程とからなることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１９】
この発明に係る内燃機関の吸気ポート（請求項１）によれば、吸気流の流線を絞ること
なく、正タンブル流を強化することができ、高タンブル比と高流量を両立することができる。
【００２０】
また、この発明に係る内燃機関の吸気ポート（請求項２）によれば、二つの吸気バルブ間の中心流速が速くなり、これを減速させることなく燃焼室内へ導入することができる。したがって、正タンブル流を更に強化することができ、エンジン性能の更なる高効率化を達成することができる。
【００２１】
また、この発明に係る内燃機関の吸気ポートの製造方法（請求項３）によれば、第１工程を終えた後、スロートカッタを所定角度傾斜させれば、第２工程を容易に行うことができ、吸気ポートの内周面とシートリング内周面とを連続的かつ滑らかに加工することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下に、この発明に係る内燃機関の吸気ポートの実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
【実施例１】
【００２３】
図１は、この発明の実施例１に係る内燃機関の吸気ポートを示す断面図である。なお、以下の説明において、すでに説明した部材と同一もしくは相当する部材には、同一の符号を付して重複説明を省略または簡略化する。
【００２４】
図１に示すように、吸気ポート１は、その中心線Ｃ１が燃焼室２の中心線Ｃ２に対して傾斜するようにシリンダヘッド３に設けられている。そして、吸気ポート１の燃焼室２に臨む端縁部には、吸気バルブ４が離着座する環状のシートリング５が圧入されている。なお、図中、符号７はシリンダ、８はピストンを示し、排気ポート、排気バルブおよび点火プラグは図示を省略してある。
【００２５】
このシートリング５の内周面６は、燃焼室２の中央部に近い領域６ａ（以下、内周面６ａと記す）が吸気ポート１の流路に沿って傾斜しているとともに、燃焼室２の外周部に近い領域６ｂ（以下、内周面６ｂと記す）が燃焼室２に向かって拡開するように形成されている。すなわち、後述する図４に拡大して示すように、吸気ポート１のスロート部１ａからシートリング５の内周面６ａは、滑らかに接続されており、吸気流のエネルギーロスを最小限とし、正タンブル流Ｔが弱まらないように構成されている。
【００２６】
また、吸気ポート１のスロート部１ａから、シートリング５の内周面６ｂは、滑らかに接続されており、当該接続部付近での吸気流の剥離を低減し、エネルギーロスが最小限となるように、所定の曲率ｒで燃焼室２に向かって拡開させてある。
【００２７】
この曲率ｒは、吸気ポート１の代表内径をＤとすると、たとえば、Ｄ／１０以上Ｄ／２以下の範囲内で設定することが好ましい。なお、シートリング５の内周面６ｂの曲率ｒは、複数のテーパ加工によって近似的な曲面として形成されている。
【００２８】
つぎに上記吸気ポート１の製造方法について図３および図４に基づいて説明する。ここで、図３は、吸気ポートの第１の加工工程を示す断面図、図４は、吸気ポートの第２の加工工程を示す断面図である。加工前のシートリング５は、吸気ポート１の所定位置に予め圧入されているものとする。
【００２９】
先ず第１の工程では、図３に示すように、スロートカッタ９を吸気バルブ４の中心線Ｃ３に沿って所定量進め、シートリング内周面６および吸気ポート１のスロート部１ａを加
工する。
【００３０】
つぎの第２の工程では、図４に示すように、スロートカッタ９を吸気バルブ４の中心線Ｃ３に対して吸気ポート１の中心線Ｃ１側に所定角度θ１傾斜させて所定量進め、シートリング５の内周面６および吸気ポート１の内周面（スロート部１ａ）を加工する。
【００３１】
上記スロートカッタ９は、シートリング内周面６とスロート部１ａの境界部分が滑らかに連続するように、所定曲率の外形を有している。これにより、第１工程を終え、スロートカッタ９を所定角度θ１傾斜させて第２工程を行うことで、吸気ポート１の内周面とシートリング内周面６とを連続的かつ滑らかに加工することができる。
【００３２】
そして、つぎの工程では、シートリング５の内周面６ｂが所定の曲率ｒで燃焼室２に向かって拡開するように切削加工する。この場合、シートリング５の内周面６ａも同時に拡開加工されることとなり、この曲率ｒは複数のテーパ加工によって近似的な曲面として形成される。
【００３３】
つぎに、以上のように製造された吸気ポート１の作用について図１に基づいて説明する。吸気バルブ４が開弁すると、ピストン８のストロークによってシリンダ７内に生じる負圧によって、吸入空気が吸気ポート１内を通り、バルブシート５を介して燃焼室２内に導入される。
【００３４】
このとき、吸気ポート１のスロート部１ａとシートリング５の内周面６とが滑らかに接続されているので、スロート部１ａでの正タンブル流の流れのロスが低減され、強い流れを維持しながら、燃焼室２内へと導かれる。また、シートリング５の内周面６ｂは、燃焼室２に向かって拡開しているので、当該部分での流れの剥離が抑制される。
【００３５】
つぎに、以上のように製造された吸気ポート１の性能を図２に基づいて説明する。ここで、図２は、タンブル比と流量係数の関係を示すグラフである。図２から分かるように、本発明の場合では、従来技術の場合と比べて正タンブル成分のエネルギーロスが少なくなるため、高タンブル流と高流量とを両立することができる。また、本発明の場合では、従来技術の場合と比べて、高タンブル比となるに従って流量係数の低下割合が小さい。
【００３６】
以上のように、この実施例１に係る内燃機関の吸気ポートによれば、吸気ポート１のスロート部１ａとシートリング５の内周面６とを滑らかに接続したことにより、スロート部１ａでの正タンブル流の流れのロスが低減され、強い流れを維持しながら、燃焼室２内へと導かれる。したがって、吸気流の流線を絞ることなく、正タンブル流Ｔを強化することができ、高タンブル比と高流量を両立することができる。
【００３７】
燃焼室２内の正タンブル流Ｔが増加することにより、燃焼室２内の流れの乱れが増加し、混合気の燃焼を促進し、燃焼効率を高めることができる。また、強い正タンブル流Ｔの生成により、燃料の希薄化および高ＥＧＲ化を促進することができ、燃費を向上させることができる。また、燃焼改善と空気量増加により、高速性能（出力性能）が向上する。
【００３８】
なお、上記実施例１は、４バルブエンジンの二股に分岐した吸気ポートに限らず、２バルブエンジンの分岐なしの吸気ポートにも適用することができる。また、直噴ガソリンエンジンに適用することもできる。
【００３９】
また、吸気ポート１の製造方法においては、上記第１の工程と第２の工程の順番を逆にして加工することも可能であり、同様の効果を期待できる。
【実施例２】
【００４０】
図５は、この発明の実施例２に係る内燃機関の吸気ポートを示す外観斜視図である。図５に示すように、速い吸気流を燃焼室２の中心軸方向に寄せて正タンブル流を強化するために、上記実施例１で構成した吸気ポート１，１を燃焼室２の中心軸方向に近づくように偏心させて配置したものである。
【００４１】
すなわち、比較説明のために図示した、偏心させていない吸気ポート１０１の中心線Ｃ４を、燃焼室２（図ではシリンダヘッド３の下方に形成されている）の中心軸方向に近づくように中心線Ｃ１まで所定偏心量Ｓだけ偏心させることにより、吸気ポート１，１として構成してある。なお、図中の符号１０は、排気ポート孔である。
【００４２】
以上のように、この実施例２に係る内燃機関の吸気ポートによれば、上記実施例１で構成した吸気ポート１，１を燃焼室２の中心軸方向に近づくように偏心させて配置したので、吸気バルブ４と吸気バルブ４間の中心流速が速くなり、これを減速させることなく燃焼室２内へ導入することができる。したがって、正タンブル流を更に強化することができ、エンジン性能の更なる高効率化を達成することができる。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
以上のように、この発明に係る内燃機関の吸気ポートは、高タンブル比と高流量係数を両立できる吸気装置に有用である。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】この発明の実施例１に係る吸気ポートを示す断面図である。
【図２】タンブル比と流量係数の関係を示すグラフである。
【図３】吸気ポートの第１の加工工程を示す断面図である。
【図４】吸気ポートの第２の加工工程を示す断面図である。
【図５】この発明の実施例２に係る吸気ポートを示す外観斜視図である。
【図６】従来の吸気ポートの一例を模式的に示す断面図である。
【図７】従来の吸気ポートの製造方法を示す断面図である。
【図８】従来の吸気ポートを示す断面図である。
【符号の説明】
【００４５】
１  吸気ポート
１ａ  スロート部
２  燃焼室
３  シリンダヘッド
４  吸気バルブ
５  シートリング
６、６ａ、６ｂ  内周面
７  シリンダ
８  ピストン
９  スロートカッタ
１０  排気ポート孔
Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３  中心線
ｒ  曲率
Ｄ  吸気ポートの代表内径
Ｔ  正タンブル流
θ１  角度
Ｓ  偏心量
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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