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　特願２００９−２６８１７６「渦巻ポンプ」拒絶査定不服審判事件〔平成２３年　６月　９日出願公開，特開２０１１−１１１９５６〕について，次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は，成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願の発明　
　本願は，平成２１年１１月２６日の特許出願であって，平成２６年　６月１１日付けで拒絶査定（発送日：平成２６年　６月１７日）がなされ，この査定を不服として，平成２６年　９月１２日に本件審判が請求されると同時に，手続補正がなされた。　
　この出願の請求項１〜６に係る発明は，平成２６年　９月１２日に提出された手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１〜６に記載された事項により特定されるものと認められるところ，その請求項１に係る発明（以下，「本願発明」という。）は，次のとおりのものである。　
「 【請求項１】　
　ケーシングと回転軸心廻りに回転する羽根車を備え，ケーシングは羽根車の回転軸心方向で羽根車の側方に位置する渦巻形の吸込流路と，羽根車の回転軸心廻りに形成する吐出流路を有し，羽根車は羽根車内流路と羽根車内流路内に配置した羽根を有し，羽根車内流路が羽根車の回転軸心方向に向けて開口する吸込口部でケーシングの吸込流路に連通し，かつ羽根車の径方向に向けて開口する吐出口部でケーシングの吐出流路に連通するものであり，　
　ケーシングは，吸込流路の内壁面において羽根車内流路の吸込口部の開口縁周囲に連なる部位に，羽根車の回転軸心方向に隆起してその頂点を水流が羽根車の半径方向の速度成分をなす半径方向流速を伴って通過する凸状部を有し，　
　凸状部は，凸状部の頂点を通り羽根車の回転軸心と直交する直線を第１基線とし，第１基線から羽根車の回転軸心方向に沿って羽根車側へ所定距離ｈを隔てた位置において羽根車の回転軸心と直交する平面を基準面とし，基準面と凸状部の内周面との交線を通り羽根車の回転軸心と平行な線を第２基線とする場合に，前記頂点から第１基線と第２基線の交点までの距離Ｌｘであって羽根車の回転軸心周りで水流の半径方向流速が最大となる半径方向流速最大位置における前記距離Ｌｘａが，半径方向流速が最小となる半径方向流速最小位置における前記距離Ｌｘｂより大きく，かつ第１基線から羽根車の回転軸心方向に沿った吸込口部の開口縁までの距離Ｈが羽根車の回転軸心周りにおいて一定であることを特徴とする渦巻ポンプ。」　
　
２．引用例とその記載事項　
（１）原査定における拒絶の理由で引用された本願の出願前に頒布された刊行物である特開昭６１−４９１９５号公報（以下，「引用例１」という。）には，「両吸込渦巻ポンプ」に関し，図面とともに次の事項が記載されている。　
　
・「〔産業上の利用分野〕　
この発明は両吸込渦巻ポンプに関し，特に両吸込渦巻ポンプのケーシング吸込口部形状の改良に係るものである。　
〔従　　来　　技　　術〕　
　従来におけるこの種の両吸込渦巻ポンプは，第４図に示されているように，吸込部１ａおよび吐出部１ｂを形成したケーシング１と，ポンプ軸３に設けられた羽根車２．およびその吸込口部１ｃとなる吸込リング４’とから構成されている。そしてこの両吸込渦巻ポンプの場合，羽根車２の回転駆動により，ポンプ軸３に直交する方向Ａから吸込まれる水は，羽根車目玉付近の流路でポンプ軸３に平行する方向Ｂに転換され，吸込口部１ｃを経て羽根車２へ流れ込むようになつており，吸込口部１ｃとしては，通常，プリローテーション形と呼ばれるところの，羽根車２の回転方向に旋回しながら方向転換して流れ込む形式が多く採用されている。　
　ここで前記吸込リング４’の吸込口部１ｃ，換言すると羽根車２の入口付近の形状は，従来の場合，この羽根車２への水の流れ込みの流速が全円周部に亘って均等であるとの考え方から，羽根車目玉付近の流路に面した全円周部分の断面を，第５図（ａ）に示すような平面形状とするか，あるいは同図（ｂ）に示すような曲面形状としている。すなわち，例えば曲面形状のものについてみると，その曲面の曲率半径ｒ，および羽根車端面から曲面頂点までの間隔ｈ，ひいては対向面１ｄとの間の流路が，そのいずれの断面部分においても全く同一になるように形成されていたのである。　
　しかしながらこのように構成されている従来の両吸込渦巻ポンプを可視化し，かつピトー管を用いて羽根車吸込口部廻りでの水流の流速を測定したところ次のような事実が判明した。　
　すなわち，　
１（審決注：○の中に１）．さきにも述べたように，従来のプリローテーション形の吸込口部形状の場合，この吸込口部付近での水流の流速分布が比較的均等であると考えられていたが，実際の流速分布は不均等であって，第４図に示すように，吸込口部１ｃに対する旋回流の上流側である始点から下流側である終点までをそれぞれＢａ，Ｂｂ，Ｂｃ，Ｂｄの各点に分けて，これらの各点における流速をＶＢａ，ＶＢｂ，ＶＢｃ，ＶＢｄとしたとき，その相互関係がＶＢａ＞ＶＢｂ＞ＶＢｃ＞ＶＢｄとなっていた。そしてこのことは羽根車の負荷が必ずしも均等にならないことを意味し，ポンプにおける種々の損失が増加して性能の低下を招くものであった。　
２（審決注：○の中に２）．また前記Ｂａ，Ｂｂ，Ｂｃ，Ｂｄの各点での旋回流の強さもそれぞれに異なり，点Ｂａの付近ではポンプ軸に対して直交する方向から平行する方向へ転換されるが，点Ｂｄに至るに従ってその方向が傾斜されてゆく傾向にある。そしてこのことは各点Ｂａ，Ｂｂ，Ｂｃ，Ｂｄに面した吸込口部の断面形状が，このように全円周部に亘って均等であるときには，その水流の方向転換に与える影響が同各点においてそれぞれに異なることを意味し，ここでも同様にポンプにおける種々の損失が増加して性能の低下を招くものであつた。　
〔発明が解決しようとする問題点〕　
　この発明は従来のこのような実情に鑑み，羽根車への吸込口部の全円周部断面を，水流の吸込態様に合致する合理的な形状に形成させて，同吸込口部での水流の流速分布および方向転換が，全円周部に亘つて可及的に均等化されるようにしたものである。」（公報１ページ右下欄１行〜２ページ左下欄６行）　
　
・これらの記載事項と第４図と第５図（ｂ）の記載内容をふまえると，ケーシング１と，ポンプ軸３廻りに回転する羽根車２を備え，ケーシング１は羽根車２のポンプ軸心方向で羽根車２の側方に位置する渦巻形の吸込流路と，羽根車２のポンプ軸３廻りに形成する吐出流路を有し，羽根車２は羽根車内流路と羽根車内流路内に配置した羽根を有し，羽根車内流路が羽根車２のポンプ軸心方向に向けて開口する吸込口部１ｃでケーシング１の吸込流路に連通し，かつ羽根車２の径方向に向けて開口する吐出口部でケーシング１の吐出流路に連通するものであり，ケーシング１は吸込流路の内壁面において羽根車内流路の吸込口部１ｃの開口縁周囲に連なる部位に，羽根車２のポンプ軸心方向に隆起してその頂点を水流が羽根車２の半径方向の速度成分をなす半径方向流速を伴って通過する凸状部を有しているものが把握できる。　
　また，これらの記載事項と第５図（ｂ）からみて，凸状部の曲面の曲率半径ｒ，および羽根車端面からの曲面頂点までの間隔ｈが，そのいずれの断面部分においても同一になるように形成されていることが理解できる。　
　
　これらの事項を，特に，第４図，第５図（ｂ）に着目して，本願発明の表現に倣って整理すると，引用例１には，以下の発明（以下，「引用発明」という。）が記載されていると認められる。　
「ケーシング１と，ポンプ軸３廻りに回転する羽根車２を備え，ケーシング１は羽根車２のポンプ軸心方向で羽根車２の側方に位置する渦巻形の吸込流路と，羽根車２のポンプ軸３廻りに形成する吐出流路を有し，羽根車２は羽根車内流路と羽根車内流路内に配置した羽根を有し，羽根車内流路が羽根車２のポンプ軸心方向に向けて開口する吸込口部１ｃでケーシング１の吸込流路に連通し，かつ羽根車２の径方向に向けて開口する吐出口部でケーシング１の吐出流路に連通するものであり，　
　ケーシング１は吸込流路の内壁面において羽根車内流路の吸込口部１ｃの開口縁周囲に連なる部位に，羽根車２のポンプ軸心方向に隆起してその頂点を水流が羽根車２の半径方向の速度成分をなす半径方向流速を伴って通過する凸状部を有し，　
　凸状部の曲面の曲率半径ｒ，および羽根車端面からの曲面頂点までの間隔ｈが，そのいずれの断面部分においても同一になるように形成されている，両吸込渦巻ポンプ。」　
　　
（２）原査定における拒絶の理由で引用された本願の出願前に頒布された刊行物である国際公開第２００４−１１３７３２号（以下，「引用例２」という。）には，「送風機」に関し，図面とともに次の事項が記載されている。　
・「図１３はこの発明の実施の形態４の送風機を示し，翼が回転しているときにおける回転中心軸に沿った断面図である。
　図１４はこの発明の実施の形態４の送風機を示し，翼が回転しているときにおける回転中心軸に沿った断面図である。」（明細書３ページ１２〜１５行）　
　
・「実施の形態４．　
　図１３はこの発明の実施の形態４による送風機の構成を説明するための図であり，翼４が回転しているときにおける回転軸３０に沿った断面図，図１４はこの発明の実施の形態４による送風機の別の構成を説明するための図であり，翼４が回転しているときにおける回転軸３０に沿った断面図である。図中，太線矢印は気体の流入方向を示しており，長い方が速度が大きい。　
　羽根車を配置する風路は実装条件により異なり，羽根車吸込み側で羽根車の回転中心軸３０の周方向に吸込み流速に差が生ずる場合がある。このような場合，ベルマウス８の拡径側端部から縮径側端部に至る絞り部内面は，羽根車の回転中心軸３０からの距離が周方向に不均一な曲面形状とし，流速の早い部位においてはベルマウスの絞り部内面の曲率を他の部位におけるよりも大きくすることにより，ベルマウス上の剥離により生ずる乱れを減少させ，騒音の増加を防ぐことができる。さらに，風路の周方向不均一構成により生ずる吸込み側の流速の不均一分布をなだらかにし，吸込み側の流速の不均一による回転騒音を低減することが可能となる。　
　本実施の形態では，図１３に示すように，図１３に向かって左右でベルマウス８の縮径側端部における羽根車の回転中心軸３０からの距離は，図１３に向かって左右で等しく，すなわち，左の距離ｄ１と右の距離ｄ２は等しい。しかも，拡径側端部と縮径側端部間の回転中心軸方向３０の長さ（高さ）を右側の方が長くなるようにすることにより，絞り部内面は，羽根車の回転中心軸３０からの距離が図１３の右側と左側で異なるようにしている。すなわち，高速度流入側である右側の絞り部内面の曲率を左側におけるよりも大きくしている。　
　なお，図１４に示すように，拡径側端部と縮径側端部間の回転中心軸方向３０の長さは左側と右側とで等しくして曲率のみを変化させ，高速度流入側である右側の絞り部内面の曲率を左側におけるよりも大きくしてもよい。」（明細書１３ページ２５行〜１４ページ２０行）　
　
・「また，この送風機は，換気用の送風機に限定されるものではなく，例えば自動車，冷蔵庫，空気調和機の熱交換器を冷却する送風機にも勿論適用できる。　
　また，送風されるものは空気に限定されるものではなく，気体であればよい。」（明細書１４ページ２７〜２９行）　
　
３．発明の対比　
　本願発明と引用発明とを対比すると，後者の「ポンプ軸３廻り」は前者の「回転軸心廻り」に相当し，以下同様に，「ポンプ軸心方向」は「回転軸心方向」に，「両吸込渦巻ポンプ」は「渦巻ポンプ」にそれぞれ相当する。　
　後者においても前者と同じく「凸状部は，凸状部の頂点を通り羽根車の回転軸心と直交する直線を第１基線とし，第１基線から羽根車の回転軸心方向に沿って羽根車側へ所定距離隔てた位置において羽根車の回転軸心と直交する平面を基準面とし，基準面と凸状部の内周面との交線を通り羽根車の回転軸心と平行な線を第２基線とする場合」を想定することができ，その場合において，「羽根車端面」は「羽根車の回転軸心方向に沿った吸込口部の開口縁」に相当し，「曲面頂点」の回転軸心方向の位置は「第１基線」の回転軸心方向の位置に相当するから，後者の「羽根車端面からの曲面頂点までの間隔ｈが，そのいずれの断面部分においても同一になるように形成されている」態様は、前者の「第１基線から羽根車の回転軸心方向に沿った吸込口部の開口縁までの距離Ｈが羽根車の回転軸心廻りにおいて一定である」態様に相当する。　
　そうすると，両者は，　
「ケーシングと回転軸心廻りに回転する羽根車を備え，ケーシングは羽根車の回転軸心方向で羽根車の側方に位置する渦巻形の吸込流路と，羽根車の回転軸心廻りに形成する吐出流路を有し，羽根車は羽根車内流路と羽根車内流路内に配置した羽根を有し，羽根車内流路が羽根車の回転軸心方向に向けて開口する吸込口部でケーシングの吸込流路に連通し，かつ羽根車の径方向に向けて開口する吐出口部でケーシングの吐出流路に連通するものであり，　
　ケーシングは吸込流路の内壁面において羽根車内流路の吸込口部の開口縁周囲に連なる部位に，羽根車の回転軸心方向に隆起してその頂点を水流が羽根車の半径方向の速度成分をなす半径方向流速を伴って通過する凸状部を有し，　
　凸状部は，凸状部の頂点を通り羽根車の回転軸心と直交する直線を第１基線とし，第１基線から羽根車の回転軸心方向に沿って羽根車側へ所定距離隔てた位置において羽根車の回転軸心と直交する平面を基準面とし，基準面と凸状部の内周面との交線を通り羽根車の回転軸心と平行な線を第２基線とする場合に，第１基線から羽根車の回転軸心方向に沿った吸込口部の開口縁までの距離Ｈが羽根車の回転軸心廻りにおいて一定である，渦巻ポンプ。」　
の点で一致し，以下の点で相違する。　
＜相違点＞　
　本願発明では，「前記頂点から第１基線と第２基線の交点までの距離Ｌｘであって羽根車の回転軸心周りで水流の半径方向流速が最大となる半径方向流速最大位置における前記距離Ｌｘａが，半径方向流速が最小となる半径方向流速最小位置における前記距離Ｌｘｂより大き」いのに対して，引用発明では，凸状部の曲面の曲率半径ｒがそのいずれの断面部分においても同一になるように形成されているため，前記距離Ｌｘａと前記距離Ｌｘｂとが等しくなっている点。　
　
４．相違点についての判断　
（１）引用例１には，発明が解決しようとする問題点として，「羽根車への吸込口部の全円周部断面を，水流の吸込態様に合致する合理的な形状に形成させて，同吸込口部での水流の流速分布および方向転換が，全円周部に亘つて可及的に均等化されるようにしたものである。」旨の記載がある。　
（２）一方，引用例２には，図１３の説明として，ベルマウス８の縮径側端部における羽根車の回転中心軸３０からの距離ｄ１とｄ２は左右で等しく，拡径側端部と縮径側端部間の回転中心軸方向の長さ（高さ）を右側の方を長くし，高速度流入側である右側の絞り部内面の曲率を左側より大きくすることにより，流速の早い部位において，ベルマウス上の剥離による乱れを減少させ，騒音の増加を防ぐものである旨の記載がある。これを技術常識を考慮しつつ，図１３の記載内容と照らし合わせて解釈すれば，ベルマウス上の剥離による乱れを減少させるためには高速度流入側である右側の絞り部内面の曲率半径を大きくするという趣旨であると理解できる（審決注：「曲率」は「曲率半径」の誤記と認められる。）。　
　そして，引用例２の「図１４に示すように，拡径側端部と縮径側端部間の回転中心軸方向３０の長さは左側と右側とで等しくして曲率のみを変化させ，高速度流入側である右側の絞り部内面の曲率を左側におけるよりも大きくしてもよい。」という記載を，同様に技術常識を考慮しつつ，図１４の記載内容と照らし合わせて解釈すれば，引用例２には，次の事項が開示されているものと認められる。　
「拡径側端部と縮径側端部間の回転中心軸方向３０の長さは左側と右側とで等しくして曲率半径のみを変化させ，ベルマウス上の剥離による乱れを減少させるために，高速度流入側である右側の絞り部内面の曲率半径を大きくする技術。」（審決注：「曲率」は「曲率半径」の誤記と認められる。）　
（３）引用発明について，「羽根車への吸込口部の全円周部断面を，水流の吸込態様に合致する合理的な形状に形成させて，同吸込口部での水流の方向転換が，全円周部に亘つて可及的に均等化されるようにすること」が解決されるべき課題として認識されているところ，引用例２に開示された事項がそのような課題の解決に供し得るものであることは，当業者にとって容易に認識し得たことである。したがって，引用発明において，引用例２に開示された事項を考慮して,「前記頂点から第１基線と第２基線の交点までの距離Ｌｘであって羽根車の回転軸心周りで水流の半径方向流速が最大となる半径方向流速最大位置における前記距離Ｌｘａが，半径方向流速が最小となる半径方向流速最小位置における前記距離Ｌｘｂより大き」くなるようにすることは，当業者が容易に想到し得たことである。　
　
　そして，本願発明の効果についても，引用発明，引用例２に開示された事項から当業者が予測し得たものであって，格別なものとはいえない。　
　
５．むすび　
　以上をふまえると，本願発明は，引用発明，引用例２に開示された事項に基づいて，当業者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。　
　そうすると，このような特許を受けることができない発明を包含する本願は，他の請求項に係る発明について検討するまでもなく，拒絶されるべきものである。　
　よって，結論のとおり審決する。