(57)【要約】【課題】逆止弁の弁部材と弁座とのシール性を向上し、作動応答性が高いバルブタイミング調整装置を提供する。【解決手段】逆止弁９０の弁部材９３はホルダ９４の凸部９８と接することによって逆止弁通路９２の径方向への移動が規制される。そのため、ベーンロータ２１の回転にともなって逆止弁９０の弁部材９３に遠心力が加わっても、弁部材９３は凸部９８によってベーンロータ２１の径方向への移動が妨げられる。これにより、弁部材９３が弁座９６に着座しているとき、遠心力によって弁部材９３が移動することはなく、弁部材９３と弁座９６との間に隙間が形成されることもない。したがって、逆止弁９０のシール性が向上し、弁部材９３と弁座９６との間からの作動油の漏れを防止することができる。【選択図】図１
2007138722.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の駆動軸から吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方を開閉駆動する従動軸に駆動力を伝達する駆動力伝達系に設けられ、前記吸気弁および前記排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置において、
前記駆動軸または前記従動軸の一方とともに回転し、所定角度範囲で回転方向に形成された収容室を回転方向に複数有するハウジングと、
前記駆動軸または前記従動軸の他方とともに回転し、前記収容室に収容されるベーンを有し、前記ベーンにより各収容室を仕切って形成された複数の遅角室および進角室の作動流体圧力により前記ハウジングに対し遅角側または進角側に相対回転駆動されるベーンロータと、
前記進角室のうち少なくとも一つの進角室を制御進角室とし、この制御進角室と遅角通路または進角通路を経由して各遅角室または各進角室へ作動流体を供給する流体供給源とを接続する進角通路を制御進角通路とするとき、前記制御進角通路に設置され、前記流体供給源から前記制御進角室への作動流体の流れを許容し、前記制御進角室から前記流体供給源側への作動流体の流れを規制する逆止弁とを備え、
前記逆止弁は、前記ベーンに設置されている逆止弁通路と、前記ベーンロータの径方向と異なる方向へ往復移動可能であって前記逆止弁通路に形成される弁座から離座または前記弁座に着座することにより前記逆止弁通路を開閉する弁部材と、前記ベーンロータの回転にともなう遠心力による前記弁部材の移動を規制するガイド部と、を有することを特徴とするバルブタイミング調整装置。
【請求項２】
前記弁部材は、前記ベーンロータの軸方向へ移動可能であることを特徴とする請求項１記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項３】
前記弁部材は、前記ベーンロータの回転周方向へ移動可能であることを特徴とする請求項１記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項４】
前記ガイド部は、前記逆止弁通路の径方向内側へ少なくとも1つの突出する凸部を有することを特徴とする請求項２または３記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項５】
前記弁部材は、径方向外側へ突出する突出部を有することを特徴とする請求項２または３記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項６】
前記ガイド部は、前記弁座の中心軸を前記逆止弁通路の中心軸より遠心力が加わる方向へずらすことにより形成されていることを特徴とする請求項２または３記載のバルブタイミング調整装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンの吸気弁および排気弁の少なくともいずれか一方の開閉タイミング（以下、開閉タイミングを「バルブタイミング」という。）を変更するバルブタイミング調整装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジンのクランクシャフトの駆動力を受けるハウジングと、ハウジング内に収容され、カムシャフトにクランクシャフトの駆動力を伝達するベーンロータとを備えるバルブタイミング調整装置が知られている。このバルブタイミング調整装置では、遅角室および進角室の作動流体圧力によりハウジングに対し遅角側または進角側へベーンロータを相対回転駆動することにより、クランクシャフトに対するカムシャフトの位相、つまりバルブタイミングを調整している（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
バルブタイミング調整装置では、吸気弁または排気弁を開閉駆動するとき、吸気弁または排気弁からカムシャフトが受けるトルク変動がベーンロータに伝わり、ハウジングに対しベーンロータが遅角側または進角側へトルク変動を受ける。ベーンロータが遅角側にトルク変動を受けると、進角室の作動流体は進角室から流出する力を受け、ベーンロータが進角側にトルク変動を受けると、遅角室の作動流体は遅角室から流出する力を受ける。すると、例えば流体供給源から供給される作動流体の圧力が低いときに、進角室に作動流体を供給し、クランクシャフトに対してカムシャフトの位相を遅角側から進角側の目標位相に変更する場合、ベーンロータがトルク変動により遅角側へ押し戻される。その結果、カムシャフトの位相が目標の位相に達するまでの応答時間が長くなる。
【０００４】
そこで、特許文献１に開示されているように、作動流体を遅角室および進角室に供給する供給通路に逆止弁を設け、ベーンロータがトルク変動を受けたとき、遅角室または進角室からの作動流体の流出を防止することが考えられる。これにより、位相制御中にベーンロータがハウジングに対し目標位相と反対側へ戻ることを防止し、位相制御の応答性を高めることが知られている。
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−１０６１１５公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に開示されている発明の場合、逆止弁はベーンロータの内部に設置されている。すなわち、逆止弁は、ベーンロータを軸方向に貫く逆止弁通路と、この逆止弁通路を開閉する弁部材とから構成されている。この場合、弁部材は、逆止弁通路をベーンロータの軸方向へ往復移動する。そして、弁部材は、逆止弁通路に設置されている弁座に着座することにより、逆止弁通路を遮断する。
【０００７】
しかしながら、ベーンロータは、カムシャフトともに回転している。そのため、ベーンロータの内部に収容されている弁部材にはベーンロータの回転にともなって遠心力が加わる。例えば、上記特許文献１に開示されている実施例の弁部材として球状の弁部材を使用した場合、弁部材は、遠心力が加わると、逆止弁通路の内部においてベーンロータの径方向外側へ移動する。その結果、弁部材が逆止弁通路を遮断しているとき、弁部材の移動によって弁部材と弁座との間から作動流体の漏れを招き、作動流体の圧力低下にともなう応答性の低下を招く。
【０００８】
そこで、本発明の目的は、逆止弁の弁部材と弁座とのシール性を向上し、作動応答性が高いバルブタイミング調整装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
請求項１記載の発明では、逆止弁はガイド部を有している。ガイド部は、ベーンロータの回転にともなう遠心力によって弁部材が移動することを規制する。これにより、ベーンロータの回転にともなって弁部材に遠心力が加わっても、弁部材はガイド部によって逆止弁通路の内部における移動、すなわち遠心力による移動が規制される。そのため、弁部材が弁座に着座し、逆止弁通路を遮断しているとき、弁部材と弁座との間に隙間が形成されることはない。したがって、逆止弁のシール性が向上し、弁部材と弁座との間からの作動流体の漏れが防止されるので、作動流体の圧力低下が抑えられ、作動応答性を高めることができる。
【００１０】
請求項２または３記載の発明では、弁部材はベーンロータの軸方向または回転周方向へ移動可能である。すなわち、弁部材は、ベーンロータの軸方向または回転周方向へ移動する。これにより、ベーンロータが回転すると、ベーンロータが形成する逆止弁通路に収容されている弁部材には、ベーンロータの径方向外側へ遠心力が加わる。このとき、弁部材に遠心力が加わっても、弁部材はガイド部によって径方向外側への移動が規制される。したがって、逆止弁のシール性が向上し、作動応答性を高めることができる。
【００１１】
請求項４記載の発明では、ガイド部はベーンロータに設置されている逆止弁通路の径方向内側へ突出している凸部である。そのため、凸部の径方向内側の端部は弁部材と摺動可能である。これにより、ベーンロータの回転にともなって弁部材に遠心力が加わっても、弁部材は凸部と接することによって径方向への移動が規制される。したがって、逆止弁のシール性が向上し、作動応答性を高めることができる。
また、請求項４記載の発明では、凸部は逆止弁通路の径方向内側へ少なくとも1つの突出する突出部である。そのため、凸部が形成されていない部分には作動流体が通過可能な通路が形成される。したがって、凸部を形成する場合でも、逆止弁通路における作動流体の流れを確保することができる。
【００１２】
請求項５記載の発明では、弁部材は、弁座に着座し、作動油を遮断するシール部と逆止弁通路を形成する内壁と摺動可能なガイド部から構成されている。このガイド部は、弁部材から逆止弁通路の径方向外側へ突出している突出部である。そのため、突出部の径方向外側の端部は逆止弁通路を形成する内壁と摺動可能である。これにより、ベーンロータの回転にともなって弁部材に遠心力が加わっても、弁部材は突出部が逆止弁通路を形成する内壁と接することによって径方向への移動が規制される。したがって、逆止弁のシール性が向上し、作動応答性を高めることができる。
【００１３】
また、請求項５記載の発明では、弁部材のシール部の直径よりも、ガイド部の直径が大きく設定している。すなわち、シール部の直径よりも逆止弁通路を形成する内壁の直径が大きいため、シール部と逆止弁通路を形成する内壁との間には作動流体が通過可能な通路が形成される。したがって、弁部材にガイド部である突出部を形成する場合でも、逆止弁通路における作動流体の流れを確保することができる。
【００１４】
請求項６記載の発明では、ガイド部は弁座の中心軸と逆止弁通路の中心軸とをずらすことにより形成されている。そして、弁座の中心軸は、逆止弁通路の中心軸より遠心力が加わる方向、すなわちベーンロータの径方向外側へずれている。これにより、弁部材は、逆止弁通路を形成する内壁と接する。弁部材と接する内壁は、ベーンロータの径方向において弁部材の外側に位置する。そのため、弁部材に遠心力が加わっても、弁部材は逆止弁通路を形成する内壁と接することにより移動が規制される。したがって、逆止弁のシール性が向上し、作動応答性を高めることができる。
【００１５】
また、請求項６記載の発明では、弁座と逆止弁通路との中心軸をずらすことにより、ベーンロータの径方向において内側では弁部材と逆止弁通路を形成する内壁との間に作動流体が通過可能な通路が形成される。したがって、弁部材が逆止弁通路を塞ぐことがなく、逆止弁通路における作動流体の流れを確保することができる。
さらに、請求項６記載の発明では、弁座および逆止弁通路の中心軸をずらすだけでガイド部が形成される。そのため、弁部材およびガイド部に特別な加工を必要としない。したがって、加工工数の増加を招くことがない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置を図２および図３に示す。本実施形態のバルブタイミング調整装置１０は、作動流体として作動油を用いる油圧制御式であり、吸気弁のバルブタイミングを調整する。
【００１７】
図２に示すように、駆動側回転体であるハウジング１１は、チェーンスプロケット１２、シューハウジング１３およびフロントプレート１５を有している。シューハウジング１３は、図３に示す仕切部材としてのシュー１３１、１３２、１３３、１３４と、環状の周壁１４とを有している。チェーンスプロケット１２、シューハウジング１３およびフロントプレート１５は、ボルト１６により同軸上に固定されている。チェーンスプロケット１２は、図示しないチェーンにより図示しないエンジンの駆動軸としてのクランクシャフトと結合して駆動力が伝達され、クランクシャフトと同期して回転する。
【００１８】
従動軸としてのカムシャフト２０は、バルブタイミング調整装置１０を経由してクランクシャフトの駆動力が伝達される。カムシャフト２０は、図示しない吸気弁を開閉駆動する。カムシャフト２０は、チェーンスプロケット１２に対し所定の位相差をおいて回転可能にチェーンスプロケット１２に挿入されている。
従動側回転体としてのベーンロータ２１は、カムシャフト２０の回転軸方向端面と接している。カムシャフト２０およびベーンロータ２１は、ボルト２２により同軸上に固定されている。ベーンロータ２１とカムシャフト２０との回転方向の位置決めは、ベーンロータ２１およびカムシャフト２０に位置決めピン２３をはめ込むことにより行われる。カムシャフト２０、ハウジング１１およびベーンロータ２１は、図２に示す矢印Ｘ方向から見て時計方向へ回転する。以下、この回転方向をクランクシャフトに対するカムシャフト２０の進角方向とする。
【００１９】
図３に示すように、台形状に形成されたシュー１３１、１３２、１３３、１３４は、周壁１４から径方向内側に伸びている。シュー１３１、１３２、１３３、１３４は、周壁１４の回転方向にほぼ等間隔に配置されている。シュー１３１、１３２、１３３、１３４により回転方向に所定角度範囲で四個所に形成された間隙にはそれぞれベーンを収容する扇状の収容室１３５が四室形成されている。
【００２０】
ベーンロータ２１は、カムシャフト２０と軸方向端面で結合するボス部２４と、ボス部２４の外周側に回転方向へほぼ等間隔に配置されたベーン２１１、２１２、２１３、２１４とを有している。ベーンロータ２１は、ハウジング１１に対し相対回転可能にハウジング１１の内部に収容されている。ベーン２１１、２１２、２１３、２１４は、各収容室１３５の内部に回転可能に収容されている。ベーン２１１、２１２、２１３、２１４は、各収容室１３５を遅角油圧室と進角油圧室とに仕切っている。図３に示す遅角方向、進角方向を表す矢印は、ハウジング１１に対するベーンロータ２１の遅角方向および進角方向を示している。
【００２１】
シール部材２５は、半径方向に向き合うシュー１３１、１３２、１３３、１３４とボス部２４との間、ならびにベーン２１１、２１２、２１３、２１４と周壁１４の内周壁との間に形成されている摺動隙間に配設されている。シール部材２５は、シュー１３１、１３２、１３３、１３４の先端、およびベーン２１１、２１２、２１３、２１４の外周壁に設けた溝にはめ込まれており、例えばばねなどによりボス部２４の外周壁および周壁１４の内周壁に向けて押し付けられている。この構成により、シール部材２５は各遅角油圧室と各進角油圧室との間に作動油が漏れることを防止している。
【００２２】
図２に示すように、円筒状に形成されたストッパピストン３１は、ベーン２１１に回転軸方向へ摺動可能に収容されている。嵌合リング３２は、チェーンスプロケット１２に形成された凹部１７に圧入保持されている。ストッパピストン３１は、嵌合リング３２に嵌合可能である。ストッパピストン３１および嵌合リング３２の嵌合側はテーパ状に形成されている。そのため、ストッパピストン３１は、嵌合リング３２に滑らかに嵌合する。押し付け手段であるスプリング３３は、嵌合リング３２側にストッパピストン３１を押し付けている。ストッパピストン３１、嵌合リング３２およびスプリング３３は、ハウジング１１に対するベーンロータ２１の相対回転を拘束する拘束手段を構成している。
【００２３】
ストッパピストン３１のチェーンスプロケット１２側に形成された油圧室３４、ならびにストッパピストン３１の外周に形成された油圧室３５に供給される作動油の圧力は、嵌合リング３２からストッパピストン３１が抜け出す方向へ働く。油圧室３４は後述する進角油圧室のいずれかと連通し、油圧室３５は遅角油圧室のいずれかと連通している。ストッパピストン３１の先端部は、ハウジング１１に対し最も遅角側にベーンロータ２１が位置するとき嵌合リング３２に嵌合可能である。ストッパピストン３１が嵌合リング３２に嵌合した状態においてハウジング１１に対するベーンロータ２１の相対回転は拘束されている。
【００２４】
ハウジング１１に対しベーンロータ２１が最も遅角側から進角側へ回転すると、ストッパピストン３１と嵌合リング３２との回転方向の位置がずれる。そのため、ストッパピストン３１は、嵌合リング３２に嵌合不能となる。
図３に示すように、シュー１３１とベーン２１１との間に遅角油圧室４１が形成され、シュー１３２とベーン２１２との間に遅角油圧室４２が形成され、シュー１３３とベーン２１３との間に遅角油圧室４３が形成され、シュー１３４とベーン２１４との間に遅角油圧室４４が形成されている。また、シュー１３４とベーン２１１との間に進角油圧室５１が形成され、シュー１３１とベーン２１２との間に進角油圧室５２が形成され、シュー１３２とベーン２１３との間に進角油圧室５３が形成され、シュー１３３とベーン２１４との間に進角油圧室５４が形成されている。ここで、遅角油圧室４１、４２、４３、４４は特許請求の範囲の遅角室であり、進角油圧室５１、５２、５３、５４は特許請求の範囲の進角室である。
【００２５】
図２に示すように流体供給源としてのオイルポンプ１は、オイルタンク２から汲み上げた作動油を供給通路３に供給する。切換弁６０は、公知の電磁スプール弁であり、カムシャフト２０の軸受６よりもオイルポンプ１側において、供給通路３および排出通路４と、遅角通路７０、進角通路８０との間に設置されている。切換弁６０は、電子制御装置（ＥＣＵ）５から電磁駆動部６１に供給されるディーティ比制御された駆動電流により切換制御される。切換弁６０のスプール６２は、駆動電流のディーティ比に基づいて変位する。このスプール６２の位置により、切換弁６０は、遅角油圧室４１、４２、４３、４４および進角油圧室５１、５２、５３、５４への作動油の供給、ならびに遅角油圧室４１、４２、４３、４４および進角油圧室５１、５２、５３、５４からの作動油の排出を切り換える。切換弁６０への通電をオフした状態では、スプリング６３の押し付け力によりスプール６２は図２および図４に示す位置にある。
【００２６】
図２に示すように、軸受６により回転を支持されているカムシャフト２０の外周壁には、環状通路２６、２７が形成されている。遅角通路７１は切換弁６０から環状通路２６を通り、進角通路８１は切換弁６０から環状通路２７を通ってカムシャフト２０の内部およびベーンロータ２１のボス部２４の内部に形成されている。
【００２７】
図４および図５に示すように、遅角通路７０は、遅角油圧室４１、４２、４３、４４と接続する遅角通路７２、７３、７４、７５に分岐している。遅角通路７２、７３、７４、７５は、遅角油圧室４１、４２、４３、４４に作動油を供給するとともに、遅角油圧室４１、４２、４３、４４から流体排出側である排出通路４を経由して作動油を排出する。したがって、遅角通路７２、７３、７４、７５は、遅角供給通路と遅角排出通路とを兼ねている。
【００２８】
進角通路８０は、進角油圧室５１、５２、５３、５４と接続する進角通路８２、８３、８４、８５に分岐している。進角通路８２、８３、８４、８５は、進角油圧室５１、５２、５３、５４に作動油を供給するとともに、進角油圧室５１、５２、５３、５４から排出通路４を経由して作動油を排出する。したがって、進角通路８２、８３、８４、８５は、進角供給通路と進角排出通路とを兼ねている。
【００２９】
逆止弁９０は、進角油圧室５３に接続する進角通路８３に設置され、かつ軸受６よりも進角油圧室５３側に設置されている。すなわち、進角油圧室５３は特許請求項の範囲の制御進角室であり、進角油圧室５３に接続する進角通路８３は制御進角通路である。逆止弁９０は、オイルポンプ１から進角通路８３を通って進角油圧室５３に作動油が流入することを許容し、進角油圧室５３から進角通路８３を通ってオイルポンプ１側へ作動油が逆流することを規制する。
【００３０】
逆止弁９０の進角油圧室５３側からは、進角通路８３と進角通路８０とを接続する進角通路８６が分岐している。この進角通路８６には、制御弁１００が設置されている。制御弁１００は、図２に示すようにベーンロータ２１の内部に往復移動可能にスプール１０１を収容したスプール弁である。制御弁１００は、軸受６よりも進角油圧室５３側に設置されている。制御弁１００には、遅角通路７０から分岐する遅角パイロット油路１０２および進角通路８０から分岐する進角パイロット油路１０３と接続している。制御弁１００のスプール１０１は、遅角パイロット油路１０２および進角パイロット油路１０３から供給される作動油の圧力バランスによって移動する。これにより、制御弁１００は、進角油圧室５３と排出通路４とを接続する進角通路８６を開閉する。
以上の通路構成により、オイルポンプ１から遅角油圧室４１、４２、４３、４４、進角油圧室５１、５２、５３、５４、油圧室３４および油圧室３５に作動油を供給可能になるとともに、各油圧室から排出通路４へ作動油を排出可能になる。
【００３１】
次に、逆止弁９０について詳細に説明する。
逆止弁９０は、図３に示すようにベーンロータ２１のベーン２１３に設置されている。ベーン２１３は、図１および図２に示すようにチェーンスプロケット１２側の端部からフロントプレート１５側の油路８７へベーンロータ２１の軸方向へ貫く孔部９１を有している。この孔部９１は内部に逆止弁通路９２を形成し、逆止弁通路９２は進角通路８３および油路８７に連通している。逆止弁９０は、弁部材９３、ホルダ９４および押し付け手段としてのスプリング９５から構成されている。ホルダ９４は、ベーン２１３の孔部９１に収容されている。ホルダ９４は、例えば圧入などにより孔部９１に固定されている。ホルダ９４は、筒状に形成されており、内周側に逆止弁通路９２を形成している。ホルダ９４は、進角油圧室５３とは反対の油路８７側に弁座９６を形成している。油路８７は、逆止弁通路９２に対して進角油圧室５３とは反対側で進角通路８０と接続している。
【００３２】
弁部材９３は、球状に形成され、ホルダ９４の内周側にベーンロータ２１の軸方向へ移動可能に収容されている。弁部材９３は、スプリング９５により弁座９６側へ押し付けられている。弁部材９３が弁座９６に着座することにより、逆止弁通路９２は遮断される。そのため、進角通路８０に接続する油路８７と進角油圧室５３に接続する進角通路８３との間は逆止弁９０によって遮断される。スプリング９５は、一方の端部が弁部材９３に接し、他方の端部がキャップ９７に固定されている。キャップ９７は、孔部９１のチェーンスプロケット１２側の端部に設置されている。キャップ９７は、孔部９１の油路８７とは反対側の端部を封止している。
【００３３】
弁部材９３に作用する油路８７における作動油から受ける力がスプリング９５の押し付け力よりも大きくなると、弁部材９３はスプリング９５の押し付け力に抗してキャップ９７側へ移動する。これにより、弁部材９３は、弁座９６から離座し、逆止弁通路９２は開放される。その結果、油路８７と進角通路８３とは連通し、進角通路８０の作動油は進角油圧室５３へ供給される。
【００３４】
ホルダ９４は、図１（Ａ）に示すように逆止弁通路９２の径方向内側へ突出するガイド部としての凸部９８を有している。凸部９８は、ホルダ９４から径方向内側へ突出し、内周側の端部が弁部材９３と接している。凸部９８は、ホルダ９４の周方向すなわち逆止弁通路９２の周方向において、複数設置されている。これにより、周方向で隣り合う凸部９８の間は、作動油が通過可能な通路を形成する。凸部９８の内周側の端部が弁部材９３と接することにより、弁部材９３は図１（Ａ）に示すホルダ９４の径方向すなわちベーンロータ２１の軸に垂直な方向への移動が規制される。そのため、ベーンロータ２１の回転によって弁部材９３に遠心力が加わっても、弁部材９３は凸部９８と接することにより逆止弁通路９２の径方向への移動が妨げられる。
【００３５】
次に、バルブタイミング調整装置１０の作動を説明する。
エンジンが停止しているとき、ストッパピストン３１は嵌合リング３２に嵌合している。エンジンを始動した直後の状態では、遅角油圧室４１、４２、４３、４４、進角油圧室５１、５２、５３、５４、油圧室３４および油圧室３５にオイルポンプ１から十分な圧力の作動油が供給されない。そのため、ストッパピストン３１は嵌合リング３２に嵌合したままであり、クランクシャフトに対しカムシャフト２０は最遅角位置に保持されている。これにより、作動油が各油圧室に供給されるまでの間、カムシャフト２０が受けるトルク変動によってハウジング１１とベーンロータ２１との衝突による異音の発生が防止される。
【００３６】
エンジンが始動され、オイルポンプ１から作動油が十分に供給されると、油圧室３４または油圧室３５に供給される作動油の油圧によってストッパピストン３１は嵌合リング３２から抜け出す。そのため、ベーンロータ２１は、ハウジング１１に対し回転可能となる。そして、遅角油圧室４１、４２、４３、４４および進角油圧室５１、５２、５３、５４に供給する作動油を制御することにより、クランクシャフトに対するカムシャフト２０の位相差が調整される。
【００３７】
切換弁６０への通電がオフのとき、スプール６２はスプリング６３の押し付け力によって図４に示す位置にある。この状態のとき、供給通路３から遅角通路７０に作動油が供給され、遅角通路７０から遅角油圧室４１、４２、４３、４４へ作動油が供給される。また、この状態のとき、進角油圧室５１、５２、５３、５４の作動油は、進角通路８２、８３、８４、８４から進角通路８０および切換弁６０を経由して排出通路４に排出される。進角油圧室５３の作動油は、進角通路８３に接続している逆止弁９０へ流入する。このとき、逆止弁９０では、油路８７側よりも進角油圧室５３側の進角通路８３の作動油の圧力が高くなる。そのため、逆止弁９０は、弁部材９３が弁座９６に着座し、進角油圧室５３と油路８７とを接続する逆止弁通路９２を遮断する。一方、このとき、制御弁１００には、遅角通路７４に接続する遅角パイロット油路１０２から作動油が供給されている。そのため、制御弁１００は、供給された作動油から受ける力によって進角通路８６を開放する。その結果、進角油圧室５３から排出された作動油は、進角通路８３、進角通路８６、制御弁１００、進角通路８０および切換弁６０を経由して排出通路４へ排出される。このように、遅角油圧室４１、４２、４３、４４に作動油が供給され、進角油圧室５１、５２、５３、５４から作動油が排出されることにより、ベーンロータ２１は四室ある遅角油圧室４１、４２、４３、４４の作動油から力を受ける。その結果、ベーンロータ２１はハウジング１１に対し遅角側へ回転する。
【００３８】
切換弁６０への通電をオンすると、スプール６２はスプリング６３の押し付け力に抗して加わる電磁駆動部６１の駆動力によって図５に示す位置へ移動する。この状態において、供給通路３から進角通路８０に作動油が供給され、進角通路８０を経由して進角油圧室５１、５２、５３、５４へ作動油が供給される。進角油圧室５３の場合、油路８７から逆止弁９０を経由して作動油が供給される。一方、遅角油圧室４１、４２、４３、４４の作動油は、遅角通路７２、７３、７４、７５から遅角通路７０、切換弁６０、排出通路４を経由して排出通路４に排出される。このように、進角油圧室５１、５２、５３、５４に作動油が供給され、遅角油圧室４１、４２、４３、４４から作動油が排出されることにより、ベーンロータ２１は四室ある進角油圧室５１、５２、５３、５４の作動油から力を受ける。その結果、ベーンロータ２１はハウジング１１に対し進角側へ回転する。このとき、制御弁１００には、進角通路８０に接続する進角パイロット油路１０３から作動油が供給されている。そのため、制御弁１００は、供給された作動油から受ける力によって進角通路８６を遮断している。
【００３９】
進角油圧室５１、５２、５３、５４に作動油を供給し、遅角油圧室４１、４２、４３、４４から作動油を排出することによりベーンロータ２１を進角側の目標位相に位相制御するとき、ベーンロータ２１はハウジング１１に対し遅角側および進角側にトルク変動を受ける。このとき、ベーンロータ２１が受けるトルク変動は、平均すると遅角側に大きく働く。ベーンロータ２１が遅角側にトルク変動を受けると、進角油圧室５１、５２、５３、５４の作動油は進角通路８２、８３、８４、８５に流出する力を受ける。しかし、進角通路８３は逆止弁９０が遮断し、進角通路８６は制御弁１００が遮断している。そのため、進角油圧室５３の作動油は進角通路８３側へ排出されない。したがって、オイルポンプ１から供給される作動油の油圧が低いときに、ベーンロータ２１が遅角側にトルク変動を受けても、ベーンロータ２１はハウジング１１に対して遅角側へ戻されない。その結果、進角油圧室５１、５２、５４からも作動油は排出されない。これにより、ベーンロータ２１がカムシャフト２０から遅角側へトルク変動を受けても、ベーンロータ２１がハウジング１１に対し目標位相と反対の遅角側へ戻ることが防止できる。その結果、ベーンロータ２１は、進角側の目標位相へ速やかに到達する。
【００４０】
ベーンロータ２１が目標位相に到達すると、ＥＣＵ５は切換弁６０に供給する駆動電流のデューティ比を制御し、スプール６２を図４と図５との中間位置に保持する。その結果、切換弁６０は、遅角通路７０および進角通路８０と、オイルポンプ１および排出通路４との接続を遮断し、遅角油圧室４１、４２、４３、４４および進角油圧室５１、５２、５３、５４から排出通路４へ作動油が排出されることを防止する。したがって、ベーンロータ２１は、目標位相に保持される。
【００４１】
第１実施形態では、逆止弁９０の弁部材９３はホルダ９４の凸部９８によって逆止弁通路９２の径方向への移動が規制される。そのため、ベーンロータ２１の回転によって逆止弁９０の弁部材９３に遠心力が加わっても、弁部材９３はベーンロータ２１の径方向への移動が妨げられる。これにより、弁部材９３が弁座９６に着座しているとき、遠心力によって弁部材９３が移動することはなく、弁部材９３と弁座９６との間に隙間が形成されることもない。したがって、逆止弁９０のシール性が向上し、弁部材９３と弁座９６との間からの作動油の漏れを防止することができる。また、弁部材９３と弁座９６との間の作動油の漏れを防止することにより、作動油の圧力低下が抑えられ、バルブタイミング調整装置１０の作動応答性を高めることができる。
また、第１実施形態では、凸部９８はホルダ９４の周方向へ複数設置されている。そのため、隣り合う凸部９８の間には作動油が通過可能な通路が形成される。したがって、凸部９８を形成しても、逆止弁通路９２における作動油の流れが妨げられることはない。
【００４２】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態によるバルブタイミング調整装置の要部を図６に示す。なお、第１実施形態と実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
第２実施形態では、図６に示すように弁部材９３はシール部としての弁座９６側の端部と、弁座９６とは反対側の端部すなわちスプリング９５側の端部にガイド部としての突出部９９を有している。突出部９９は、弁部材９３から径方向外側へ突出し、外周側の端部がホルダ９４の内壁と接している。これにより、突出部９９の外周側の端部がホルダ９４の内壁と接することにより、弁部材９３はホルダ９４の径方向すなわちベーンロータ２１の軸に垂直な方向へ移動が規制される。そのため、ベーンロータ２１の回転によって弁部材９３に遠心力が加わっても、弁部材９３の突出部９９がホルダ９４の内壁と接することにより弁部材９３は逆止弁通路９２の径方向への移動が規制される。
【００４３】
第２実施形態では、弁部材９５のシール部としての弁座９６側端部の直径よりも突出部９９の直径が大きい。すなわちシール部の直径よりもホルダ９４の内壁の直径が大きい。したがって、シール部とホルダ９４の内壁間には作動流体が通過可能な通路が形成されるため、逆止弁通路９２における作動油の流れが妨げられることはない。
【００４４】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態によるバルブタイミング調整装置の要部を図７に示す。なお、第１実施形態と実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
第３実施形態では、図７に示すようにホルダ９４に形成されている弁座９６の中心軸Ｃ１とガイド部を形成する筒状のホルダ９４の中心軸Ｃ２とをずらしてある。このとき、弁座９６の中心軸Ｃ１は、ベーンロータ２１の径方向外側すなわちベーンロータ２１の回転によって弁部材９３に加わる遠心力が働く側にずらしてある。つまり、ホルダ９４の中心軸Ｃ２は、弁座９６の中心軸Ｃ１に対し、遠心力が加わる方向と逆方向へずらしてある。これにより、弁部材９３は、遠心力が加わると、ベーンロータ２１の径方向において外側でホルダ９４の内壁と接する。その結果、弁部材９３に遠心力が加わっても、弁部材９３はホルダ９４の内壁と接することにより移動が規制される。
【００４５】
第３実施形態では、弁部材９３と弁座９６との間からの作動油の漏れを防止することができるとともに、ベーンロータ２１の径方向において内側では弁部材９３とホルダ９４の内壁との間に隙間が形成される。この隙間により、作動油が通過可能な通路が形成され、逆止弁通路９２における作動油の流れが妨げられることはない。
また、第３実施形態では、ホルダ９４の内壁と弁座９６との中心軸をずらすことにより、逆止弁９０のシール性の向上が達成される。そのため、弁部材９３およびホルダ９４に特別な加工を必要とせず、加工工数の増加を招くことがない。
【００４６】
（その他の実施形態）
以上説明した複数の実施形態では、逆止弁９０の弁部材９３がベーンロータ２１の軸方向へ往復移動することにより逆止弁通路９２を開閉する構成について説明した。しかし、逆止弁９０は、逆止弁通路９２をベーンロータ２１の周方向またはベーンロータ２１の弦に対応する方向へ形成し、弁部材９３がベーンロータ２１の回転周方向または弦に対応する方向へ往復移動することにより逆止弁通路９２を開閉する構成としてもよい。このように、逆止弁通路９２がベーンロータ２１の回転周方向または弦に対応する方向へ形成される場合、ベーンロータ２１の回転によって弁部材９３にはベーンロータ２１の径方向外側へ力が加わる。そこで、上記の複数の実施形態で説明した構成を採用することにより、弁部材９３に遠心力が加わっても弁部材９３の径方向の移動は規制される。したがって、逆止弁通路９２がベーンロータ２１の回転周方向または弦に対応する方向へ形成される場合でも、逆止弁９０のシール性を高めることができる。
【００４７】
上述のように本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置の逆止弁の近傍を拡大した図であって、（Ａ）はチェーンスプロケット側から見た概略図であり、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線における断面図。
【図２】本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置の概略を示す断面図。
【図３】図２のIII−III線で切断した断面図。
【図４】本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置およびその油圧回路の構成を示す概略図であって、ベーンロータの位相が遅角側にある状態を示す図。
【図５】本発明の第１実施形態によるバルブタイミング調整装置およびその油圧回路の構成を示す概略図であって、ベーンロータの位相が進角側にある状態を示す図。
【図６】本発明の第２実施形態によるバルブタイミング調整装置の逆止弁の近傍を拡大した図であって、図１（Ｂ）の位置に対応する断面図。
【図７】本発明の第３実施形態によるバルブタイミング調整装置の逆止弁の近傍を拡大した図であって、（Ａ）はチェーンスプロケット側から見た概略図であり、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線における断面図。
【符号の説明】
【００４９】
１  オイルポンプ、１０  バルブタイミング調整装置、１１  ハウジング、２０  カムシャフト（従動軸）、２１  ベーンロータ、４１、４２、４３、４４  遅角油圧室（遅角室）、５１、５２、５４  進角油圧室（進角室）、５３  進角油圧室（制御進角室）、７０、７１、７２、７３、７４  遅角通路、８０、８１、８２、８４、８５  進角通路、８３  進角通路（制御進角通路）、９０  逆止弁、９２  逆止弁通路、９３  弁部材、９４  ホルダ（ガイド部）、９６  弁座、９８  凸部（ガイド部）、９９  突出部（ガイド部）、１３５  収容室、２１１、２１２、２１３、２１４  ベーン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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