(57)【要約】      （修正有）【課題】すべての動作条件で漏れと応力を共に低減するために、高温動作条件でシュラウドとその支持構造の間の曲率偏差を低減できるシュラウドを提供する。【解決手段】シュラウドセグメント１１２は、ガスタービンエンジン内の回転タービンブレードの列を囲むように適合される。シュラウドセグメントは、第１の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１の取付けフランジ１３０と、第２の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１のオーバーハング１３４とを含む。第１のオーバーハングは、第１の取付けフランジと第１のオーバーハングの間で第１の溝１３８が画定されるように、第１の取付けフランジに平行に、またその径方向で中央寄りに配置される。第１および第２の曲率半径は、互いに実質的に異なる。シュラウドセグメントは、支持構造またはシュラウドハンガ１１４に接続され、シュラウドアセンブリ１１０を形成することができる。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンエンジン内の回転タービンブレードの列を囲むように適合されたアーチ形シュラウドセグメント（１１２）において、
第１の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１の取付けフランジ（１３０）と、
第２の曲率半径（Ｒ２）を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１のオーバーハング（１３４）と、
を備え、
前記第１のオーバーハングは、前記第１の取付けフランジ（１３０）と該第１のオーバーハング（１３４）の間で第１の溝（１３８）が画定されるように、前記第１の取付けフランジ（１３０）に平行に且つその径方向で中央寄りに配置されており、
前記第１および第２の曲率半径が、互いに実質的に異なる、シュラウドセグメント。
【請求項２】
前記第１の取付けフランジ（１３０）に対して軸方向で離隔された関係で配置された、第３の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第２の取付けフランジ（１３２）と、
前記第１のオーバーハング（１３４）に対して軸方向で離隔された関係で配置された、第４の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第２のオーバーハング（１３６）と、
を更に備え、
前記第２のオーバーハング（１３６）は、前記第２の取付けフランジ（１３２）と該第２のオーバーハング（１３６）の間で第２の溝（１４０）が画定されるように、前記第２の取付けフランジ（１３２）に平行に且つその径方向で中央寄りに配置されており、
前記第３および第４の曲率半径が、互いに実質的に異なる、請求項１記載のシュラウドセグメント（１１２）。
【請求項３】
ガスタービンエンジン用のシュラウドアセンブリ（１１０）であって、
第１の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１のフック（１２０）を有する支持構造と、
回転タービンブレードの列を囲むように適合された少なくとも１つのアーチ形シュラウドセグメント（１１２）とを備え、
前記シュラウドセグメントが、
第２の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１の取付けフランジ（１３０）と、
第３の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１のオーバーハング（１３４）と、
を備え、
前記第１のオーバーハング（１３４）は、前記第１の取付けフランジ（１３０）と第１のオーバーハング（１３４）が、前記第１のフック（１２０）を受け取るためにそれらの間で第１の溝（１３８）を画定するように、前記第１の取付けフランジ（１３０）に平行に且つその径方向で中央寄りに配置されており、
前記第２および第３の曲率半径のうち選択された一方が、前記第２および第３の曲率半径のうちの他方ならびに前記第１の曲率半径のどちらとも実質的に異なる、シュラウドアセンブリ。
【請求項４】
前記支持構造によって担持された、第４の曲率半径を有する、軸方向で延びる第２のフック（１２２）と、
前記第１の取付けフランジ（１３０）に対して軸方向で離隔された関係で配置された、第５の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第２の取付けフランジ（１３２）と、
前記第１のオーバーハング（１３４）に対して軸方向で離隔された関係で配置された、第６の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第２のオーバーハング（１３６）と、
を更に備え、
前記第２のオーバーハング（１３６）は、前記第２のフック（１２２）を受け取るために前記第２の取付けフランジ（１３２）と該第２のオーバーハング（１３６）の間で第２の溝（１４０）が画定されるように、前記第２の取付けフランジ（１３２）に平行に且つその径方向で中央寄りに配置されており、
前記第５および第６の曲率半径のうち選択された一方が、前記第５および第６の曲率半径のうちの他方ならびに前記第４の曲率半径のどちらとも実質的に異なる、請求項３記載のシュラウドアセンブリ（１１０）。
【請求項５】
前記エンジンが、高温動作条件で、その低温組立て条件における温度より実質的に高い温度を有し、
前記第１のオーバーハング（１３４）と前記ハンガ（１１４）の間で配置された第１の界面（１４２）と、
前記第１の取付けフランジ（１３０）と前記ハンガ（１１４）の間で配置された第２の界面（１４４）と、
を更に備え、
前記第１のオーバーハング（１３４）および前記第１の取付けフランジ（１３０）の曲率が、前記低温組立て条件で前記界面（１４２、１４４）のうち一方に第１の間隙が存在するように選択され、前記第１の間隙が、前記高温動作条件で減少し、
前記高温動作条件で前記界面（１４２、１４４）のうちの他方に第２の間隙が存在し、前記第２の間隙が、前記低温組立て条件で減少する、請求項３記載のシュラウドアセンブリ（１１０）。
【請求項６】
前記第１および第２の間隙のうち一方が、前記低温組立て条件で実質的になくなり、前記間隙のうちの他方が、前記高温動作条件で実質的になくなる、請求項５記載のシュラウドアセンブリ（２１０）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一般にガスタービン構成要素に関し、より詳細には、タービンシュラウドおよび関連ハードウェアに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンエンジンは、これらのガスからエネルギーを効率的に生成および抽出するために、高温で動作させることが望ましい。ガスタービンエンジンのある種の構成要素、たとえば静止側シュラウドとそれらの支持構造は、燃焼ガスの加熱されたストリームにさらされる。シュラウドは１次ガス流温度に耐えるように構築されるが、その支持構造は、そのように構築されず、１次ガス流温度から保護しなければならない。そのために、２次流路と１次流路の間で陽差圧（positive pressure difference）が維持される。これは、逆流マージンまたは「ＢＦＭ（back flow margin）」と表される。陽性ＢＦＭは、どの漏れ流も確実に非流路エリアから流路に移動し、他方の方向で移動しないようにする。
【０００３】
従来技術のタービン設計では、上述のシュラウドおよび支持部材など様々なアーチ形フィーチャは、低温（すなわち、室温）組立て条件下で、それらの界面部において整合周縁曲率を有するように設計される。高温エンジン動作条件の間、シュラウドおよびハンガは加熱され、それら自体の温度応答に従って膨張する。シュラウド温度は支持構造温度よりはるかに高いため、シュラウドセグメントの曲率は、定常状態の高温動作条件下で、界面部において支持構造より大きく、それと異なるように膨張することになる。さらに、シュラウド内での温度勾配が支持構造内より大きく、シュラウドがよりたわむ、またはコーディング（cording）する。
【０００４】
シュラウドセグメントと支持構造の間の、これらの曲率差のため、シュラウドセグメントと支持構造の間で漏れ間隙（leakage gap）が形成され、それにより冷却空気の過大な漏れが引き起こされ、最終的に高温の流路ガスを局所的に吸い込む危険が高まる。また、これらの曲率差は、高温条件でシュラウドおよびハンガに対して応力を生み出し、シュラウドおよびハンガの寿命を低下させる。これにより、「Ｃクリップ」として知られるリテーナを使用しシュラウドセグメントを支持構造に固定するシュラウドアセンブリが使用されている。Ｃクリップは、歪みを可能にするが、非常に応力を受ける構成要素であり、それによりそれら自体の問題が提示され、破断した場合、重大なエンジン損傷が引き起こされる可能性がある。
【特許文献１】米国特許第６３５４７９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
したがって、すべての動作条件で漏れと応力を共に低減するために、高温動作条件でシュラウドとその支持構造の間の曲率偏差を低減することができるシュラウド設計が求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上述の必要は本発明によって満たされ、本発明は、一態様によれば、ガスタービンエンジン内の回転タービンブレードの列を囲むように適合されたアーチ形シュラウドセグメントにおいて、第１の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１の取付けフランジと、第２の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１のオーバーハングであって、第１の取付けフランジと第１のオーバーハングの間で第１の溝が画定されるように、第１の取付けフランジに平行に、またその径方向で中央寄りに配置されたオーバーハングとを含み、第１および第２の曲率半径が、互いに実質的に異なるシュラウドセグメントを提供する。
【０００７】
本発明の他の態様によれば、ガスタービンエンジン用のシュラウドアセンブリは、第１の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１のフックを有する支持構造と、回転タービンブレードの列を囲むように適合された少なくとも１つのアーチ形シュラウドセグメントとを備え、シュラウドセグメントが、第２の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１の取付けフランジと、第３の曲率半径を有するアーチ形の、軸方向で延びる第１のオーバーハングであって、第１の取付けフランジと第１のオーバーハングが、第１のフックを受け取るためにそれらの間で第１の溝を画定するように、第１の取付けフランジに平行に、またその径方向で中央寄りに配置されたオーバーハングとを含む。第２および第３の曲率半径のうち選択された一方が、第２および第３の曲率半径のうちの他方ならびに第１の曲率半径のどちらとも実質的に異なる。
【０００８】
本発明は、添付の図面と共に以下の説明を参照することによって、最もよく理解することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
同一の符号が様々な図全体にわたって同じ要素を示す諸図面を参照すると、図１は、一続きのタービンブレード（図示せず）を近接して囲むように環状アレイで円周方向に配列され、それによって、高温燃焼ガス用の外部径方向流路境界を画定する複数のアーチ形シュラウドセグメント１２を備える、既知のタイプの高圧タービン（ＨＰＴ）シュラウドアセンブリ１０の一部分を示す。支持構造１４は、エンジンケーシング（図示せず）によって担持され、シュラウドセグメント１２をそのケーシングに対して保持する。支持構造１４は、離隔された前方および後方の径方向で延びるアーム１６および１８をそれぞれ有する。支持構造１４は、単一の連続する３６０°構成要素とすることも、２つ以上のアーチ形セグメントに分割することもできる。アーチ形前方フック２０は、前方アーム１６から軸方向で後方に延び、アーチ形後方フック２２は、後方アーム１８から軸方向で後方に延びる。
【００１０】
シュラウドセグメント１２は、前方取付けフランジ３０および後方取付けフランジ３２をそれぞれ担持する前方レール２６および後方レール２８を有するアーチ形ベース２４を含む。また、シュラウドセグメント１２は、前方取付けフランジ３０および後方取付けフランジ３２と協動してそれぞれ前方溝３８および後方溝４０を画定する前方オーバーハング３４および後方オーバーハング３６を有する。前方取付けフランジ３０は前方フック２０に係合し、後方取付けフランジ３２は後方フック２２に係合する。
【００１１】
図２は、シュラウドセグメント１２の後方部分の拡大図であり、様々な構成要素の半径を示す。「Ｒ１」は、シュラウドセグメント１２の前方オーバーハング３４の外側半径である。「Ｒ２」は、支持構造１４の前方フック２０の内側半径であり、「Ｒ３」はその外側半径である。最後に、「Ｒ４」は、シュラウドセグメント１２の前方取付けフランジ３０の内側半径である。これらの半径は、様々な構成要素間で界面４２および４４を画定する。たとえば、前方オーバーハング３４の半径「Ｒ１」と、前方フック２０の「Ｒ２」は、界面４２で出会う。
【００１２】
図３Ａは、低温（すなわち、室温）組立て条件でのこれらの界面４２および４４の曲率の関係を示す。諸曲率は、この条件で、予め選択された寸法関係になるように設計される。本明細書では、「予め選択された寸法関係」という用語は、構成要素間の特定の所期の関係が、指定された径方向間隙であろうと、構成要素間の間隙が公称ゼロである「整合界面」であろうと、指定された量の径方向干渉であろうと、その関係がその界面部で多少とも一貫して当てはまることを意味する。たとえば、図３Ａでは、半径Ｒ１が半径Ｒ２に等しく、半径Ｒ３が半径Ｒ４に等しい点で、界面４２および４４は共に「整合界面」である。「曲率」という用語を使用し、直線からの偏差を指すこと、また曲率の大きさは、ある構成要素または構成要素のフィーチャの円半径に反比例することに留意されたい。
【００１３】
図３Ｂは、低温組立て条件から高温エンジン動作条件への界面４２および４４の変化を示す。動作温度、たとえば約５３８℃（１０００°Ｆ）から約９８２℃（１８００°Ｆ）のバルク材料温度では、シュラウドセグメント１２および支持構造１４が加熱され、それら自体の温度応答に従って膨張する。シュラウド温度は、支持構造温度よりはるかに高いため、シュラウドセグメント１２の曲率は、定常状態の高温動作条件下で、界面４２および４４部において支持構造１４より大きく、それと異なるように膨張することになる。さらに、シュラウドセグメント１２内での温度勾配が支持構造１４内より大きい。その結果、シュラウドセグメント１２とその前方取付けフランジ３０は、前方フック２０よりはるかに大きい程度で、扁平な形状に膨張しその半径を増す傾向がある（「コーディング」と称される現象）。これにより、界面４２および４４部において、それぞれ間隙「Ｇ１」および「Ｇ２」が形成される。これらの間隙は、おそらくは高温ガスが非流路領域内に吸い込まれる点まで、過大な漏れを許し、許容されるＢＦＭを低下させる可能性がある。さらに、高温動作条件では、シュラウド前方フック２０は、熱歪みを可能にするように膨張しなければならない。これは、前方取付けフランジ３０、オーバーハング３４、およびシュラウドセグメント１２の高温表面内に応力を導入する。この応力は、より短い寿命と、サイクル疲労破断の危険の増大に通じる。
【００１４】
図４は、本発明に従って構築されたシュラウドアセンブリ１１０を示す。シュラウドアセンブリ１１０は、大抵の態様において従来技術のシュラウドアセンブリ１０と実質的に同一であり、離隔された前方および後方の径方向で延びるアーム１１６および１１８をそれぞれ有する支持構造１１４と、アーチ形の前方フック１２０および後方フック１２２とを含む。シュラウドセグメント１１２は、前方取付けフランジ１３０および後方取付けフランジ１３２をそれぞれ担持する前方レール１２６および後方レール１２８を有するアーチ形ベース１２４を含む。また、シュラウドセグメント１１２は、前方取付けフランジ１３０および後方取付けフランジ１３２と協動してそれぞれ前方溝１３８および後方溝１４０を画定する前方オーバーハング１３４および後方オーバーハング１３６を有する。前方取付けフランジ１３０は前方フック１２０に係合し、後方取付けフランジ１３２は後方フック１２２に係合する。
【００１５】
シュラウドアセンブリ１１０は、主にシュラウドセグメント１１２のある種の寸法の選択においてシュラウドアセンブリ１０と異なり、その選択は、これらの構成要素間の界面１４２および１４４に影響を及ぼす（図５Ａおよび図５Ｂ参照）。低温組立て条件下で整合界面を作り出すように構成要素曲率が選択される従来技術の慣例とは対照的に、シュラウドセグメント１１２は、ある量の偏差または「補正」を曲率内に組み込む。
【００１６】
図５Ａは、これらの界面１４２および１４４の「低温曲率」とも称される、低温（すなわち、周囲環境温度）組立て条件におけるそれらの曲率の関係を示す。界面の「高温」曲率は、予想される高温エンジン動作条件で、予め選択された寸法関係を達成するように選択される。具体的には、シュラウドセグメント１１２が曲がるための空間を提供するが、すべての動作条件でアセンブリ接触を維持することを意図して、界面１４２または１４４のうち一方が、低温組立て条件で整合するように形成される一方、他方の界面が、高温サイクル条件で整合するように形成される。
【００１７】
図５Ａに示されている例では、シュラウド前方オーバーハング１３４の外部表面の曲率が、低温条件で前方フック１２０の曲率より大きい。間隙「Ｇ３」が、界面１４２部で配置される。前方フック１２０および前方取付けフランジ１３０の曲率は、界面１４４が「整合」界面となるように、実質的に同じである。
【００１８】
動作温度、たとえば約５３８℃（１０００°Ｆ）から約９８２℃（１８００°Ｆ）のバルク材料温度では、シュラウドセグメント１１２、その前方取付けフランジ１３０、および前方オーバーハング１３４が、前方フック１２０より高温になり、より大きく膨張することになり、間隙「Ｇ３」を共に近づかせ、界面１４４部で間隙「Ｇ４」を開かせる（図５Ｂ参照）。
【００１９】
図６Ａに示されている例では、前方取付けフランジ１３０の曲率が、低温条件で前方フック１２０の曲率より大きい。間隙「Ｇ５」が、界面１４４部で配置される。前方フック１２０およびシュラウドオーバーハング１３４の曲率は、界面１４２が「整合」界面となるように、実質的に同じである。
【００２０】
動作温度、たとえば約５３８℃（１０００°Ｆ）から約９８２℃（１８００°Ｆ）のバルク材料温度では、シュラウドセグメント１１２、その前方取付けフランジ１３０、および前方オーバーハング１３４が、前方フック１２０より高温になり、より大きく膨張することになり、間隙「Ｇ５」を共に近づかせ、界面１４２部で間隙「Ｇ６」を開かせる（図６Ｂ参照）。
【００２１】
上述の例のそれぞれでは、界面１４２および１４４が、高温条件と低温条件で交互に接触し、曲げ応力および冷却流漏れを低減する、またはなくする一方、シュラウドセグメント１１２を定位置に保持する。本システムは、アセンブリ上で熱的に導入された応力を低減する、またはなくする。本発明についてシュラウドアセンブリ１１０の前端に関してのみ述べられているが、曲率「補正」の同じ原理は、後方取付けフランジ１３２、後方フック１２２、およびシュラウドセグメント１１２の後方オーバーハング１３６にだけ適用することも、シュラウドセグメント１１２の前端および後端に共に適用することもできる。
【００２２】
所望の補正を計算するために、シュラウドアセンブリ１１０の高温挙動をモデル化する好適な手段を使用し、構成要素が高温動作条件に加熱されたときの構成要素の寸法変化をシミュレーションする。次いで、構成要素の低温寸法は、適切な「スタックアップ（stack-up）」または寸法相互関係が高温動作条件で得られるように設定される。
【００２３】
補正量は、特定の応用例と共に変わることになる。熱膨張の作用を完全になくするために、選択された構成要素の半径の２または３インチ程度の変化が必要とされる可能性がある。これは、理論的には、界面１４２または界面１４４が高温動作条件で整合することを可能にすることになる。この結果が、図５Ｂおよび図６Ｂに示されているものである。
【００２４】
実際には、高温動作条件で、予め選択された寸法関係を、所望の程度で得ることと、低温組立て条件で、構成要素不整合によって引き起こされた組立て時の難点を管理することの間で、バランスを取らなければならない。また、低温組立て条件において、構成要素応力を許容される制限内で保たなければならない。図の例では、シュラウド前方取付けフランジ１３０またはオーバーハング１３４の半径の変化または「補正」は、約１．０２ｍｍ（０．０３０インチ）から約１．２７ｍｍ（０．０５０インチ）とすることができる。この補正量は、上述の間隙を完全になくさない可能性があるが、動作温度範囲全体にわたって間隙サイズを最小限に抑え、したがって漏れを最小限に抑えることになる。
【００２５】
上述の「補正」について、様々な構成要素の曲率全体を修正することの点から述べたが、１つまたは複数の構成要素の厚さを変えることによって所望の寸法関係を達成することも可能であることに留意されたい。これは、重要な界面部でそれらの曲率を修正する効果を有する。たとえば、前方シュラウドオーバーハング１３４は、その外側半径がその内側半径より小さくなり、中央部で最大である、また遠位端近くで先細になる厚さを有するテーパ形状になるように整合することができる。
【００２６】
図７は、長手方向部材２１７によって連結された、離隔された前方および後方の径方向で延びるアーム２１６および２１８をそれぞれ有する、概してアーチ形のシュラウドハンガ２１４を有する代替のシュラウドアセンブリ２１０を示す。アーチ形前方フック２２０は、前方アーム２１６から軸方向で後方に延び、アーチ形後方フック２２２は、後方アーム２１８から軸方向で後方に延びる。
【００２７】
各シュラウドセグメント２１２は、径方向で外向きに延びる前方レール２２６および後方レール２２８をそれぞれ有するアーチ形ベース２２４を含む。前方取付けフランジ２３０は、各シュラウドセグメント２１２の前方レール２２６から前方に延び、後方取付けフランジ２３２は、各シュラウドセグメント２１２の後方レール２２８から後方に延びる。軸方向で延びる前方オーバーハング２３４は、前方取付けフランジ２３０に平行であり、それと協動して前方溝２３８を形成する。前方取付けフランジ２３０は、シュラウドハンガ２１４の前方フック２２０に係合する。各シュラウドセグメント２１２の後方取付けフランジ２３２は、シュラウドハンガ２１４の後方フック２２２と並設され、一般に「Ｃクリップ」２４０と称する複数の保持部材によって定位置に保持することができる。
【００２８】
前方取付けフランジ１３０および前方オーバーハング１３４に関して上述した曲率の変化は、シュラウドハンガ２１４とシュラウドセグメント２１２の間の漏れを低減するために、シュラウドセグメント２１２の前方取付けフランジ２３０または前方オーバーハング２３４に、あるいは両方に適用することができる。
【００２９】
上述の構成により、後縁フック漏れ流が実質的に低減される可能性があり、シュラウドＢＦＭが向上される。また、界面間の空間により、シュラウドセグメント１１２およびシュラウドハンガ１３４内で曲げ応力が著しく低減され、またはなくされ、高温エンジン動作条件で歪みおよび耐久性の危険が最小限に抑えられる。これにより、一般にそれ自体有益なものと考えられるシュラウドセグメント１１２の数を削減する機会がもたらされる可能性があり、また、隣接するシュラウドセグメント１１２間の継手の数と、関連する漏れの可能性を低減する。
【００３０】
ガスタービンエンジン用のシュラウドアセンブリについて述べた。本発明の特定の実施形態について述べられているが、本発明の精神および範囲から逸脱することなしに、様々な修正をそれらに加えることができることが、当業者には明らかとなるであろう。たとえば、本発明は、上記で第２段シュラウドアセンブリに関して詳しく述べられているが、同様な構造を、タービンの他の部分に組み込むことができる。したがって、本発明の好ましい実施形態の前述の説明、および本発明を実施するための最良の形態は、例示のために提供されているにすぎず、限定するために提供されていない。本発明は、特許請求の範囲によって規定される。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】従来技術の高圧タービンシュラウドアセンブリの一部分の横断面図である。
【図２】図１のシュラウドアセンブリの一部分の拡大図である。
【図３Ａ】低温組立て条件での図２の線３−３に沿った部分横断面図である。
【図３Ｂ】高温動作条件での図２の線３−３に沿った部分横断面図である。
【図４】本発明に従って構築されたシュラウドアセンブリの横断面図である。
【図５Ａ】低温組立て条件での図４の線５−５に沿った部分横断面図である。
【図５Ｂ】高温動作条件での図４の線５−５に沿った部分横断面図である。
【図６Ａ】低温組立て条件での本発明の代替実施形態を示す、図４の線６−６に沿った部分横断面図である。
【図６Ｂ】高温動作条件での図４の線６−６に沿った部分横断面図である。
【図７】代替シュラウドアセンブリの横断面図である。
【符号の説明】
【００３２】
１０  高圧タービン（ＨＰＴ）
１２  アーチ形シュラウドセグメント
１４  支持構造
１６  前方の径方向で延びるアーム
１８  後方の径方向で延びるアーム
２０  アーチ形前方フック
２２  アーチ形後方フック
２４  アーチ形ベース
２６  前方レール
２８  後方レール
３０  前方取付けフランジ
３２  後方取付けフランジ
３４  前方オーバーハング
３６  後方オーバーハング
３８  前方溝
４０  後方溝
４２  界面
４４  界面
Ｒ１  半径
Ｒ２  半径
Ｒ３  半径
Ｒ４  半径
Ｇ１  間隙
Ｇ２  間隙
Ｇ３  間隙
Ｇ４  間隙
Ｇ５  間隙
Ｇ６  間隙
１１０  シュラウドアセンブリ
１１２  シュラウドセグメント
１１４  支持構造
１１６  前方の径方向で延びるアーム
１１８  後方の径方向で延びるアーム
１２０  アーチ形前方フック
１２２  アーチ形後方フック
１２４  アーチ形ベース
１２６  前方レール
１２８  後方レール
１３０  前方取付けフランジ
１３２  後方取付けフランジ
１３４  前方オーバーハング
１３６  後方オーバーハング
１３８  前方溝
１４０  後方溝
１４２  界面
１４４  界面
２１０  シュラウドアセンブリ
２１２  シュラウドセグメント
２１４  シュラウドハンガ
２１６  前方の径方向で延びるアーム
２１７  長手方向部材
２１８  後方の径方向で延びるアーム
２２０  アーチ形前方フック
２２２  アーチ形後方フック
２２４  アーチ形ベース
２２６  前方レール
２２８  後方レール
２３０  前方取付けフランジ
２３２  後方取付けフランジ
２３４  前方オーバーハング
２３８  前方溝
【図１】
2007046607.tif 000003
【図２】
2007046607.tif 000004
【図３Ａ】
2007046607.tif 000005
【図３Ｂ】
2007046607.tif 000006
【図４】
2007046607.tif 000007
【図５Ａ】
2007046607.tif 000008
【図５Ｂ】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図７】
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