(57)【要約】【課題】分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置に付着したポリエステル等の付着物を有効に洗浄する方法を提供する。【解決手段】分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置を洗浄溶剤としてグリコール類および一級または二級アミン類の混合物を用いて加熱、還流させながら洗浄する際に、縮重合槽で発生させる蒸気量および／または熱媒の分縮器への入口温度を調節して、洗浄の前半は分縮器出口ガス温度を分縮器の熱媒の入口温度以下とし、後半には分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以上とすることを特徴とする芳香族ポリエステル製造装置の洗浄方法である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置を洗浄溶剤としてグリコール類および一級または二級アミン類の混合物を用いて加熱、還流させながら洗浄する際に、縮重合槽で発生させる蒸気量および／または熱媒の分縮器への入口温度を調節して、洗浄の前半は分縮器出口ガス温度を分縮器の熱媒の入口温度以下とし、後半には分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以上とすることを特徴とする芳香族ポリエステル製造装置の洗浄方法。
【請求項２】
縮重合槽で発生させる蒸気量を次第に多くし、および／または熱媒の分縮器への入口温度を次第に上昇させて分縮器出口ガス温度を上昇させることを特徴とする請求項１記載の洗浄方法。
【請求項３】
洗浄の前半は、熱媒の分縮器への入口温度を４０〜１１０℃、分縮器出口ガス温度を常温〜１００℃とし、後半には通常、熱媒の分縮器への入口温度を９０〜１６０℃、分縮器出口ガス温度を１１０〜１８０℃とすることを特徴とする請求項１または２記載の洗浄方法。
【請求項４】
グリコール類がトリエチレングリコールである請求項１〜３のいずれかに記載の洗浄方法。
【請求項５】
アミン類がモノエタノールアミンである請求項１〜４のいずれかに記載の洗浄方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、芳香族ポリエステル製造装置の洗浄方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
芳香族ポリエステルは、耐熱性、耐溶剤性に優れることから、各種電子部品や工業部品に用いられている。
芳香族ポリエステルは、芳香族ポリエステルの原料モノマー類を無水酢酸でアセチル化して得られる反応生成物、または予め原料モノマー類の一部がアセチル化された原料モノマー類を、分縮器を設けた縮重合槽を用いて加熱して縮重合し、留出物を分縮して凝縮物を縮重合槽に回収しながら芳香族ポリエステルを製造する（例えば、特許文献１。）。
これらポリエステルは装置に付着残存し、除去することは容易ではなかった。この付着したポリエステルを除去するため、グリコール類を用いて、あるいは一級または二級アミン類をグリコール類と併用して、加熱、全還流して洗浄、除去する方法が知られている（特許文献２参照。）。
【０００３】
しかしながら、分縮器に付着したポリエステルの閉塞物は十分に除去できず、また繰り返し縮重合反応を行うため、溶剤の洗浄だけでは除去できなくなり、設備を開放して物理的に除去せざるを得なかった。付着したポリエステルの除去に手間がかかるのみならず、設備の停止を伴うため生産性が悪化するので、分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置の有効な洗浄方法が望まれている。
【特許文献１】特開２００４−３３１８２９号公報
【特許文献２】特開平５−２９５３９２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明の目的は、分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置に付着したポリエステル等の付着物を有効に洗浄する方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置の洗浄方法について鋭意検討した結果、洗浄溶剤としてグリコール類および一級または二級アミン類の混合物を用いて加熱、還流させながら洗浄する際に、縮重合槽で発生させる蒸気量および／または熱媒の分縮器への入口温度を調節して、洗浄の前半は分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以下とし、後半には分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以上とすることによって、分縮器に付着しているポリエステル等を容易に除去できることを見出し、本発明に至った。
【０００６】
すなわち本発明は、分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置を洗浄溶剤としてグリコール類および一級または二級アミン類の混合物を用いて加熱、還流させながら洗浄する際に、縮重合槽で発生させる蒸気量および／または熱媒の分縮器への入口温度を調節して、洗浄の前半は分縮器出口ガス温度を分縮器の熱媒の入口温度以下とし、後半には分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以上とすることを特徴とする芳香族ポリエステル製造装置の洗浄方法である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によって、分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置に付着しているポリエステル等を容易に除去できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明における芳香族ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ−ｍ−フェニレンテレフタレート、ポリ−ｐ−フェニレンイソフタレート、ポリ−１，４−シクロヘキサンジメチレンテレフタレートなどのポリエステルやｐ−ヒドロキシ安息香酸や２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸などの芳香族ヒドロキシカルボン酸から得られるポリエステル、さらにこれらの芳香族ヒドロキシカルボン酸とテレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸とハイドロキノン、レゾルシン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル、２，６−ジヒドロキシナフタレンなどの芳香族ジヒドロキシ化合物とから得られる液晶性ポリエステルなどが挙げられる。
【０００９】
芳香族ポリエステルは、例えば、原料モノマーとして、芳香族ヒドロキシカルボン酸類、芳香族ジカルボン酸類および芳香族ジオール類を用いて製造される。
【００１０】
芳香族ヒドロキシルカルボン酸類としては、例えば、ｐ−ヒドロキシ安息香酸、ｐ−ヒドロキシ安息香酸メチル、ｐ−ヒドロキシ安息香酸プロピル、ｐ−ヒドロキシ安息香酸フェニル、ｐ−ヒドロキシ安息香酸ベンジル、ｐ−（４−ヒドロキシフェニル）安息香酸、ｐ−（４−ヒドロキシフェニル）安息香酸メチル、２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸、２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸メチルおよび２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸フェニル等が例示される。中でもｐ−ヒドロキシ安息香酸、２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸等が好ましく用いられる。
【００１１】
芳香族ジカルボン酸類としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、４，４’−ジカルボキシジフェニル、１，２−ビス（４−カルボキシフェノキシ）エタン、２，５−ジカルボキシナフタレン、２，６−カルボキシナフタレン、１，４−ジカルボキシナフタレン、１，５−ジカルボキシナフタレン、テレフタル酸ジメチル、イソフタル酸ジメチル、テレフタル酸ジフェニル、イソフタル酸ジフェニル、４，４’−ジメトキシカルボニルジフェニル、２，６−ジメトキシカルボニルナフタレン、１，４−ジクロロカルボニルナフタレンおよび１，５−ジフェノキシカルボニルナフタレン等が例示される。中でも、テレフタル酸、イソフタル酸および２，６−ジカルボキシナフタレン等が好ましく用いられる。
【００１２】
芳香族ジオール類としては、例えば、ヒドロキノン、レゾルシン、カテコール、４，４’−ジヒドロキシジフェニル、４，４’−ヒドロキシベンゾフェノン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルメタン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルエタン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルエーテル、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、４，４’−ヒドロキシジフェニルスルフォン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルフィド、２，６−ジヒドロキシナフタレンおよび１，５−ヒドロキシナフタレン等が例示される。中でも、ヒドロキノン、レゾルシン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンおよび４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルフォン等が好ましく用いられる。
【００１３】
芳香族ヒドロキシカルボン酸類、芳香族ジカルボン酸類および芳香族ジオール類の使用比率は特に限定されないが、芳香族ヒドロキシカルボン酸類、芳香族ジカルボン酸類及び芳香族ジオール類の合計１００モルに対して、通常、芳香族ヒドロキシカルボン酸類が約３０〜８０モル、芳香族ジカルボン酸類が約１０〜３５モル、芳香族ジオール類が約１０〜３５モルから選ばれる範囲である。
【００１４】
先ず、原料モノマー類と無水酢酸を還流下に反応してアセチル化反応生成物を得る。アセチル化反応における温度および圧力は、アセチル化反応溶液が還流する条件ならば特に限定されないが、通常、常圧下、約１４０〜１５０℃程度で実施される。該反応温度が還流する温度に達しなければ、反応時間が長くなる傾向にある。また、アセチル化反応は、還流が開始されてから、約１〜５時間程度実施される。アセチル化して得られる反応溶液には、通常、未反応原料モノマー類、アセチル化された原料モノマー類、酢酸および未反応の無水酢酸等が含まれる。
アセチル化反応槽の材質は、上記アセチル化反応物に耐腐食性があることが好ましく、通常、ＧＬ製等が用いられる。
【００１５】
アセチル化して得られる反応生成物は、縮重合槽に仕込まれ、縮重合が実施される。予め一部の原料モノマー類がアセチル化された原料モノマー類を使用して縮重合することもある。アセチル化された原料モノマー類として、例えば、ｐ−アセトキシ安息香酸や４，４’−ジアセトキシジフェニル等が挙げられる。
縮重合の反応速度を増大させるために触媒を使用しても良い。触媒としては、例えば、
金属酸化物、有機金属塩等が挙げられる。具体的には、ゲルマニウム、スズ、チタン、ア
ンチモン、コバルトまたはマンガン等の酸化物、酢酸塩、シュウ酸塩等が例示される。
【００１６】
縮重合槽の材質はアセチル化反応生成物等に対して耐腐食性であることが好ましく、具体的にはＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、２相ステンレス、ニッケル−モリブデン系合金、不浸透黒鉛、チタン、ジルコニウム、ＧＬおよびタンタル等が使用される。ニッケル−モリブデン系合金の市販品の例としては、ハステロイ（Ｒ）Ｂ、ハステロイ（Ｒ）Ｃ等が挙げられる。
縮重合槽およびその翼の形状は、縦型の撹拌槽などの場合、多段のパドル翼、タービン翼、ダブルヘリカム翼、錨形翼、櫛形翼等が用いて行われる。
なお、縮重合槽とアセチル化反応槽は同一槽を用いてもよい。
【００１７】
縮重合は、通常、低沸分を留出させながら、常圧下、徐々に縮重合槽の溶液を２７０℃〜３５０℃程度まで昇温させて行なう。芳香族ポリエステルの種類によっては、更に、引き続き同温度程度を維持したまま、０．５〜５時間程度保持する。縮重合槽の溶液の最終到達温度が２７０℃未満で維持されると縮重合が遅くなる傾向にあり、３５０℃を超えて維持されると、得られた芳香族ポリエステルの分解などの副反応が生じる傾向にある。
【００１８】
縮重合槽から留去される低沸分には、低分子化合物、酢酸および未反応の無水酢酸等が挙げられるが、もちろん、縮重合反応によって生じる酢酸、水、アルコールおよびフェノール等も含まれている。この中で低分子化合物とは、具体的には芳香族カルボン酸類等の原料モノマー類およびアセチル化されたモノマー類等の芳香族ポリエステルの構成成分である。上記低分子化合物が縮重合槽から大量に留去されると、目的の芳香族ポリエステルの得量が低下したり、原料モノマー類の仕込み組成比の製品が得られなかったりするため、製品の品質が安定化しない等の問題があり、好ましくない。
【００１９】
分縮器は、縮重合槽と低沸分を冷却する凝縮器との間に設置される。低沸分の大半は、該分縮器を経由して凝縮器にて冷却、凝縮されて縮重合槽外に回収されるが、低沸分の中の低分子化合物は、ほとんど分縮器で凝縮されて縮重合槽に回収される。
この際、分縮器から留出する低沸分の温度を１１５℃〜１４５℃、好ましくは１２０℃〜１３５℃の範囲内の所定温度になるように分縮器に供給する熱媒温度を制御する。このことによって、分縮器への低分子化合物等の付着がより少なくなる。なお、低沸分の温度は、原料モノマー類の種類や仕込み組成などを勘案して設定される。なお、凝縮器で低沸物が凝縮するために分縮器の出口は若干の減圧になっている。
１１５℃より低いと、分縮器で多く凝縮し、還流量が多くなり、縮重合槽内の温度の上昇が遅くなり、縮重合反応が遅くなってしまう。また冷えて液が還流することにより、ポリエステルが局部的に固まる恐れがある。また、１４５℃とモノマー類等の芳香族ポリエステルの構成成分である低分子化合物が縮重合槽から留去され、目的の芳香族ポリエステルの得量が低下したり、原料モノマー類の仕込み組成比の製品が得られなかったりし、好ましくない。
【００２０】
分縮器の接液面の材質をニッケル−モリブデン合金またはニッケル−モリブデン−クロム合金とする。ＪＩＳ  Ｈ４５５１に記載の合金記号で示すと、ＮｉＭｏ３０Ｆｅ５、ＮｉＭｏ２８およびＮｉＭｏ１６Ｃｒ１５Ｆｅ６Ｗ４であり、具体的な市販品として、ハステロイ（Ｒ）Ｂ、ハステロイ（Ｒ）Ｃ等が挙げられる。
【００２１】
図１は分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置の一実施態様の概要を示す図である。
縮重合槽１には不活性ガス（通常、窒素ガス）１２が供給され、反応系内が置換される。アセチル化して得られる反応生成物１１が縮重合槽１に供給され、ジャケットで加熱され、縮重合反応が行なわれる。生成する芳香族ポリエステル１３が縮重合槽の底部から取り出される。また、生成する低沸分は分縮器２で一部凝縮して縮重合槽に還流する。未凝縮の低沸物は分縮器から留出し、凝縮器３（冷媒は図示していない）で凝縮し、回収酢酸１４が取り出され、排ガス１５が排出される。
【００２２】
分縮器２においては、分縮器出口の低沸物温度計７で低沸分の温度を計測し、１１５℃〜１４５℃の範囲内の所定温度（例えば、１２５℃）になるように、熱媒温度計６で熱媒温度を計測すると共に制御する。この例では、熱媒１６は熱媒循環ポンプ４を経て分縮器を循環する。この循環する熱媒に一部の新しい熱媒が熱媒制御弁９を経て供給され、その分の戻り熱媒１７が取り出される。循環する熱媒は熱媒制御弁８で制御され、その一部が熱媒冷却器で冷却され、残りの熱媒と混合されて温度が調整される。低沸物温度計７で計測する低沸物の温度が所定の温度になるように、熱媒温度計６で計測される分縮器２に供給される熱媒温度が熱媒制御弁８で、いわゆるカスケード制御される。
【００２３】
分縮器から留出する低沸分の温度と分縮器に供給する熱媒温度との差から分縮器の閉塞状況を判断する。具体的には、分縮器から留出する低沸分の温度と分縮器に供給する熱媒温度との差が３０℃以上になった時には、分縮器にポリエステルや低分子化合物等の付着が多くなり、閉塞しつつあるので、分縮器を洗浄する。閉塞による内圧の上昇は急激に起こるので、内圧の計測だけでは閉塞状況は把握し難いが、縮重合槽の内圧が０．０１ＭＰａ（ゲージ圧）を越えると急速に内圧が上昇する傾向にあるので、分縮器から留出する低沸分の温度と分縮器に供給する熱媒温度との差が３０℃以上および縮重合槽の内圧が０．０１ＭＰａ以上になったことを確認して分縮器を洗浄しても良い。
【００２４】
本発明の芳香族ポリエステル製造装置の洗浄は、グリコール類および一級または二級アミン類の混合物を用いて加熱、還流させながら行い、ポリエステルや低分子化合物等の付着物を除去する。
【００２５】
グリコール類としては、トリメチレングリコール、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコールなどが挙げられる。なかでも、沸点が適度に高く安価で入手も容易なトリエチレングリコール（沸点２８７℃）が好ましい。
【００２６】
また、一級または二級アミン類としては、例えばジエチルアミン、プロピルアミン、ジプロピルアミン、ブチルアミン、ジブチルアミン、ヘキシルアミンなどのアルキルモノアミン、エチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ジエチレントリアミンなどのアルキルポリアミン、さらに、アニリン、ベンジルアミンなどの芳香族アミン、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミンなどのアルカノールアミンなどが挙げられる。これらのアミン類のうち、沸点や価格などを考慮すると、モノエタノールアミン（沸点１７１℃）が好ましい。
【００２７】
洗浄するときの温度は、高い方が洗浄効果が大きいので好ましい。洗浄時間は１〜１０時間、好ましくは２〜８時間が適当である。
【００２８】
アミンとグリコールの量的関係については、アミン濃度として、５〜５０重量％、好ましくは７〜３０重量％が適当である。アミン濃度が５重量％未満では、アミンの添加効果が小さく、５０重量％を越えると、還流温度を高くできないので、むしろ洗浄効果が落ちてくるため好ましくない。
【００２９】
このようにして洗浄した場合、縮重合槽に付着したポリエステル等は除去されるが、分縮器に付着したポリエステル等の除去は不十分であるので、本発明においては、縮重合槽で発生させる蒸気量および／または分縮器の熱媒の入口温度を調節して、洗浄の前半は分縮器出口ガス温度を分縮器の熱媒の入口温度以下とし、後半には分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以上とする。
洗浄の前半には、縮重合槽からの蒸発量を抑制および／または熱媒の分縮器への入口温度を低くして、分縮器出口ガス温度を分縮器の熱媒の入口温度以下とする。次第に縮重合槽からの蒸発量を増加および／または熱媒の分縮器への入口温度を上昇させて、後半には分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以上とし、分縮器から一部蒸気を留出させる。
縮重合槽からの蒸発量を増加および／または熱媒の分縮器への入口温度の上昇は、連続的または段階的に行われる。熱媒を分縮器に循環する際、熱媒の冷却を十分に行わず、凝縮潜熱によって熱媒の温度を徐々に上昇させる方法で行ってもよい。
【００３０】
温度の高い方が洗浄効果が大きいので、加圧下に行うのが好ましい。特に、グリコール類および一級または二級アミン類の混合物は繰り返し使用している間に、分解された樹脂が溶存し洗浄性が悪化し、また沸点も低下するので、加圧下に蒸気温度を高くして行うのが好ましい。
【００３１】
以下、図１に基づいて説明する。縮重合槽１には不活性ガス（通常、窒素ガス）１２が供給され、系内が置換される。グリコール類および一級または二級アミン類の混合物１１が縮重合槽１に供給され、ジャケットで加熱され、発生した蒸気は分縮器２で一部凝縮して縮重合槽１に還流され、未凝縮分は分縮器から留出し、凝縮器３で（冷媒は図示していない）で凝縮し、縮重合槽１に還流され、排ガス１５が排出される。
【００３２】
分縮器２においては、熱媒温度計６で熱媒温度を計測すると共に制御する。この例では、熱媒１６は熱媒循環ポンプ４を介して分縮器を循環する。この循環する熱媒に一部の新しい熱媒が熱媒制御弁９を経て供給され、その分の戻り熱媒１７が取り出される。循環する熱媒は熱媒制御弁８で制御され、その一部が熱媒冷却器５で冷却され、残りの熱媒と混合されて温度が調整される。
【００３３】
洗浄の前半は、縮重合槽からの蒸発量を抑制および／または熱媒の分縮器への入口温度を低くして、分縮器出口ガス温度を分縮器の熱媒の入口温度以下とする。この時、通常、熱媒の分縮器への入口温度（熱媒温度計６）は約４０〜１１０℃、分縮器出口ガス温度（低沸物温度計７）は常温〜約１００℃とする。次第に縮重合槽からの蒸発量を増加および／または熱媒の分縮器への入口温度を上昇させて、後半には分縮器出口ガス温度を熱媒の分縮器への入口温度以上とし、分縮器から一部蒸気を留出させる。この時、通常、熱媒の分縮器への入口温度（熱媒温度計６）は約９０〜１６０℃、分縮器出口ガス温度（低沸物温度計７）は約１１０〜１８０℃とする。
熱媒の分縮器への入口温度を上昇させる方法は、熱媒を分縮器に循環する際、熱媒冷却器５における熱媒の冷却を十分に行わず、凝縮潜熱によって熱媒の温度を徐々に上昇させる方法でよい。
【実施例】
【００３４】
以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例によって何ら限定されるものではない。
【００３５】
参考例１
ポリエステルの製造
（アセチル化反応）
アセチル化反応槽にｐ−ヒドロキシ安息香酸１,２５０ｋｇ、４,４'−ジヒドロキシジフェニル５４４ｋｇ、テレフタル酸３７５ｋｇ、イソフタル酸１２５ｋｇおよび無水酢酸１,６８４ｋｇを仕込み、窒素雰囲気下、攪拌しつつ液温が１４５℃にて還流状態で３時間反応を行い、アセチル化反応溶液を得た。
（縮重合反応）
櫂型攪拌機を有する縮重合槽に前記アセチル化反応液を仕込み、窒素ガス雰囲気下で攪拌しながら約１．５℃／分の速度で昇温し、低沸物の一部を分縮器で分縮して縮重合槽に還流し、残り（主に酢酸）を凝縮器で凝縮して回収しながら反応を行った。３００℃まで昇温し、さらに３００℃で６０分保持し、反応を完了させた。
【００３６】
実施例１
参考例１に示した反応を約２０バッチ繰り返し実施した後、縮重合槽にポリエステルや低分子化合物類の付着が増えてきたため洗浄を行った。
トリエチレングリコール１３５０ｋｇとモノエタノールアミン２００ｋｇを縮重合槽に仕込み、大気圧下に還流しながら６時間洗浄を行った。
洗浄初期に、熱媒の分縮器への入口温度を約６０℃とし、分縮器出口ガス温度は約４０℃であった。その後、加熱量を増やして縮重合槽からの蒸発量を増加させると共に、熱媒の冷却を少なくして熱媒の分縮器への入口温度を上昇させ、３時間後、熱媒の分縮器への入口温度を約１２３℃とし、分縮器出口ガス温度は約１３８℃とし、そのまま３時間洗浄を続けた。
なお、この溶液組成の沸点は２１３℃、蒸気の凝縮温度は１７４℃になる。
設備を開放して洗浄するまでに、反応を約２０バッチ繰り返し実施した後、上記のような洗浄を行うサイクルを約１５サイクル行った。
【００３７】
比較例１
洗浄初期に、熱媒の分縮器への入口温度を約５８℃とし、分縮器出口ガス温度は約３７℃であった。３時間後、熱媒の分縮器への入口温度を約９２℃とし、分縮器出口ガス温度は約８８℃とし、そのまま３時間洗浄を続けた以外は実施例１と同様に行った。
設備を開放して洗浄するまでに、反応を約２０バッチ繰り返し実施した後、上記のような洗浄を行うサイクルを約１１サイクル行った。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】分縮器を設けた縮重合槽からなる芳香族ポリエステル製造装置の一実施態様の概要を示す図である。
【符号の説明】
【００３９】
１  縮重合槽
２  分縮器
３  凝縮器
４  熱媒循環ポンプ
５  熱媒冷却器
６  熱媒温度計
７  低沸物温度計
８  熱媒制御弁
９  熱媒制御弁
１１  アセチル化反応生成物／グリコール類および一級または二級アミン類の混合物
１２  不活性ガス
１３  芳香族ポリエステル
１４  酢酸
１５  排ガス
１６  熱媒
１７  戻り熱媒
【図１】
2007238889.tif 000002