【事件の表示】
　特願２００９−５２１７６９「繊維強化複合材料を切削するドリル」拒絶査定不服審判事件〔平成２０年　１月３１日国際公開，ＷＯ２００８／０１３７２５，平成２１年１２月１７日国内公表，特表２００９−５４４４８１〕について，次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は，成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は，２００７年７月１９日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２００６年７月２４日，アメリカ合衆国）を国際出願日とする出願であって，その主な手続の経緯は，以下のとおりである。
　平成２４年　７月　６日　拒絶理由通知
　平成２４年１０月　２日　意見書及び手続補正書提出
　平成２４年１２月１８日　拒絶査定
　平成２５年　４月１７日　審判請求書及び手続補正書提出
　平成２５年　７月　８日　審尋
　平成２５年１０月２４日　回答書提出
　平成２６年　３月２５日　拒絶理由通知
　平成２６年　９月１８日　意見書及び手続補正書提出
　
２．本願発明
　本願の請求項１から６までに係る発明は，平成２６年９月１８日付け手続補正書によって補正された特許請求の範囲の請求項１から６までに記載された事項により特定されるとおりのものと認めるところ，その請求項１の記載は以下のとおりである。
「【請求項１】
　１０度と２０度との間の切刃逃げ角と、-５度と１０度との間の切欠きすくい角と、０．０３５ｍｍ未満のチゼルエッジ長と、９０度の先端角と、２５度と３５度との間のねじれ角と、ドリル径の２０％と３０％との間の、分割前の先端における心厚と、ドリルの長手方向軸に対して３０度と４０度との間の横すくい角と、１０５度と１２０度との間のチゼルエッジ角と、１３０度と１５０度との間の分割角と、前記ドリル径の９２％と９６％との間の本体クリアランス径と、前記ドリル径の５％〜１０％の間のマージン幅とを有し、３重量％〜１０重量％の間の範囲のコバルトで結合されたタングステンカーバイドからなる基体によって作製された、炭素繊維強化エポキシ複合材料を切削する、スプリットポイント、２溝付き、ダイヤモンドコーティングツイストドリル。」
（以下，請求項１に係る発明を「本願発明」という。）
　
３．刊行物の記載事項及び刊行物発明
　当審で通知した平成２６年３月２５日付け拒絶理由通知で引用した，本願の優先日前に頒布された刊行物は，以下のとおりである。なお，数字を○で囲った文字については，「○１」のように表記する。
　・米国特許第４８９８５０３号明細書（以下，「刊行物１」という。） 
　・ツールエンジニア編集部　編著，「でか版技能ブックス　○１０　穴加工用工具のすべて」，再版，株式会社大河出版，１９９７年８月１日，２８ページから２９ページまで及び３２ページ（以下，「刊行物２」という。）
　・特表２０００−５１００５６号公報（以下，「刊行物３」という。）
　・鈴木壽　編著，「超硬合金と焼結硬質材料−基礎と応用−」，第５刷，丸善株式会社，平成７年４月１０日，１１７ページから１１９ページまで（以下，「刊行物４」という。）
　
（１）刊行物１の記載事項及び刊行物１発明
　刊行物１には，以下の事項及び発明が記載されている。なお，記載箇所を示す行数は空白行を含み，丸括弧内に当審での翻訳文と，理解を容易とするための下線を付した。
　
　ア．明細書第１欄第４から７行まで
「TECHNICAL FIELD
　The invention relates to drills and, more particularly, to a drill for use with structures composed of a combination of organic matrix composites, steels and titanium.」
（技術分野
　本発明は，ドリルに関するものであり，特に，有機マトリクス複合材，鋼およびチタンの組み合わせからなる構造で使用するドリルに関するものである。）
　
　イ．明細書第１欄第６１行から第２欄第２行まで
「When drilling holes in 
composites such as filamentary reinforced thermosetting or thermoplastic resins matrixes
The graphite and glass within these materials are very abrasive and rapidly wear the cutting edge of such previously mentioned drills
（グラファイトとポリエーテルエーテルケトン（PEEK）熱可塑性プラスチックの組み合わせや，ガラス繊維／熱硬化性エポキシの組み合わせのような，
繊維強化された熱硬化性又は熱可塑性の樹脂マトリクスといった複合材
これらの複合材に含まれるグラファイトとガラスは非常に研磨性が高く，前述したようなドリルの切れ刃を急速に摩耗させる
　
　ウ．明細書第４欄第２６行から第６６行まで
「Illustrated in FIGS. 1 through 3 is 
a two-fluted twist drill prior to splitting
 helix angle 24 which is from 28 degrees and 32 degrees to the longitudinal axis 22
The margin width 34
between 9 to 11 percent of the drill diameter
The body clearance diameter 36
between 94 and 96 percent of the drill diameter
The chisel-edge angle 44
between 115 to 121 degrees
The web thickness 50 at the point 52 (before splitting) is 23 to 27 percent of the drill diameter
The point angle 60 is between 132 and 138 degrees
 the lip relief angle 62 is between 10 and 14 degrees
（図１〜図３は，一般的に数字２０で指定される，
分割前の２溝のツイストドリル
縦軸２２に対する２８〜３２度のねじれ角２４
マージン幅３４
ドリル直径の９〜１１パーセント
本体クリアランス直径３６は，ドリル直径の９４〜９６パーセント
チゼルエッジ角度４４
１１５〜１２１度
（分割前の）ポイント５２でのウェブ厚さ５０は，ドリル直径の２３〜２７パーセント
ポイント角６０は１３２〜１３８度
刃先逃げ角６２は１０〜１４度
　
　エ．明細書第４欄第６７行から第５欄第１３行まで
「Still referring to FIGS. 1 through 3 and, additionally, to FIGS. 4 through 9, which illustrate 
the drill configuration after splitting
chisel edge thickness 50' at the point 52
0.004 to 0.008 inches
The splitting angle 70 (secondary cutting edge angle) is 127 and 137 degrees
The angle 12 of a notch 73 with respect to the drill axis 22 is 32 to 38 degrees
The notch rake angle 74
between 5 and 10 degrees
（引き続き図１〜図３と，さらに
分割後のドリル構成
ポイント５２におけるチゼルエッジ厚さ５０’
０．００４〜０．００８インチ
分割角７０（副切れ刃角）は１２７〜１３７度
ドリル軸２２に対する切欠き７３の角度１２
３２〜３８度
切欠きすくい角７４
５〜１０度
　なお，「The angle 12 of a notch 73 with respect to the drill axis 22」（ドリル軸２２に対する切欠き７３の角度１２）という記載の符号「１２」は，図７の記載からみて「７２」の誤記と認める。
　
　オ．明細書第５欄第３１行から第３６行まで
「The drill should be made from micrographic tungsten carbide steel; for example, VR-52 micro-grain 
tungsten carbide
（このドリルは，微視的組織の炭化タングステン鋼，例えば，VR/Wesson Co, Plantsville, Conn製のＶＲ−５２マイクログレイン
炭化タングステン
　
　カ．明細書第５欄下方の表
「TEST RESULTS
　The drill was successfully used to drill holes in the following sandwich combinations:
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
1.　　Graphite　　　Fiberglass　　　Graphite　　　　（0.247thick）
　　　Peek　　　　　Epoxy　　　　　　Peek
・・・（後略）」
（テスト結果
　このドリルは，以下の「間に挟む」組み合わせで使用され，穿孔に成功した。
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
１．　黒鉛　　　　　　ガラス繊維　　　　黒鉛　　　（０．２４７”厚）
　　　Ｐｅｅｋ　　　　エポキシ　　　　　Ｐｅｅｋ
・・・（後略））
　
　キ．明細書第６欄第５行から第７行
「
Entrance and exit hole burrs were minimum to nonexistant
（
入口と出口の穴バリは最小数にとどまるか全く存在せず
　
　ク．図１から図３まで，図５から図７までの記載
　図１から図３まで，図５から図７までには，「刃先逃げ角６２」，「切欠きすくい角７４」，「チゼルエッジ厚さ５０’」，「ポイント角６０」，「ねじれ角２４」，「（分割前の）ポイント５２でのウェブ厚さ５０」，「ドリル軸２２に対する切欠き７３の角度７２」，「チゼルエッジ角度４４」，「分割角７０」，「本体クリアランス直径３６」，「マージン幅３４」について，記載されている。
　図１から図３まで
　図５から図７まで
　
　ケ．刊行物１発明
　上記ウ．に示す「分割前の２溝のツイストドリル」という記載や，上記エ．に示す「分割後のドリル構成」という記載からみて，刊行物１には，いわゆるスプリットポイント，２溝のツイストドリルが記載されているといえる。
　また，上記オ．の記載からみて，ツイストドリルが，炭化タングステンからなる基体によって製作されているといえる。
　そして，上記ア．からキ．に示す記載事項，上記ク．に示す図面の記載，及び上記の認定事項を，技術常識をふまえて本願発明の記載に沿って整理すると，刊行物１には，次の発明（以下，「刊行物１発明」という。）が記載されていると認める。
　
「１０〜１４度の刃先逃げ角６２と，５〜１０度の切欠きすくい角７４と，０．００４〜０．００８インチのチゼルエッジ厚さ５０’と，１３２〜１３８度のポイント角６０と，２８〜３２度のねじれ角２４と，ドリル直径の２３〜２７パーセントの，（分割前の）ポイント５２でのウェブ厚さ５０と，３２〜３８度のドリル軸２２に対する切欠き７３の角度７２と，１１５〜１２１度のチゼルエッジ角度４４と，１２７〜１３７度の分割角７０（副切れ刃角）と，ドリル直径の９４〜９６パーセントの本体クリアランス直径３６と，ドリル直径の９〜１１パーセントのマージン幅３４とを有し，炭化タングステンからなる基体によって製作された，繊維強化された熱硬化性の樹脂マトリクスの複合材を穿孔する，スプリットポイント，２溝のツイストドリル。」
　
　
（２）刊行物２の記載事項
　ア．第２８ページ中央欄第１行から第１２行まで
「シンニングは，ドリルの先端部心厚を部分的に小さくし，チゼルを短くして中心部からの切りくず排出性をよくすることで，次のような効果が得られます．
　○１切削スラスト荷重の減少
　○２食付きがよくなり，位置決め精度が向上
　○３求心性が向上し，真直ぐな穴があく
　○４加工穴の精度が向上
　○５ドリルの寿命が向上」
　
　イ．第２９ページ右欄の下から第８行から第５行まで
「シンニングによってチゼルをできるだけ短くし，できれば点に近づけることによって，先に述べた有利な効果が得られます．」
　
　ウ．第３２ページの右欄第２行から第８行まで
「きわめてもろい材料，例えば鋳鉄の一部やプラスチックなどの欠け，割れが生じやすい材料に対しては，先端角を６０°〜９０°程度の範囲で小さくし，あたかも穴をリーマによって拡大加工するように加工します．」
　
（３）刊行物３の記載事項
　ア．第６ページ第４行から第８行まで
「本発明はダイヤモンド被覆を有する改良された細長い切削部材及びその切削部材の製造方法に関する。更に詳細には、本発明は例えばドリル、エンドミル又はリーマなどの、ダイヤモンド被覆された細長い回転式切削部材及びその切削部材の製造方法に関し、ここにおいて、ダイヤモンド被覆は切削部材の選択された切削表面への付着性が改良されている。」
　
　イ．第１０ページ下から第９行から第５行まで
「基体１０の典型的な材料はコバルトで接合された炭化タングステンである。他の典型的な材料は、単純炭化物又は固溶体として存在する他の炭化物（例えば、ＴａＣ，ＮｂＣ，ＴｉＣ，ＶＣ）を有する炭化タングステンベースの材料である。コバルトの含有量の範囲は約０．２〜約２０ｗ％（重量％）であり、より一般的な範囲は約５〜約１６ｗ％である。」
　
（４）刊行物４の記載事項
　ア．第１１７ページから第１１９ページまで
　図１．１３４には，コバルトを含有する炭化タングステン合金（ＷＣ−Ｃｏ合金）に関して，圧縮強さや硬さについては，コバルト量が増加するとともに低下し，摩耗量については，コバルト量が増加するとともに上昇することが記載されている。
　
　
４．対比
　本願発明と刊行物１発明とを対比すると，刊行物１発明の「１０〜１４度の刃先逃げ角６２」が本願発明の「１０度と２０度との間の切刃逃げ角」に相当することは明らかであり，以下同様に，「５〜１０度の切欠きすくい角７４」が「-５度と１０度との間の切欠きすくい角」に相当し，「２８〜３２度のねじれ角２４」が「２５度と３５度との間のねじれ角」に相当し，「ドリル直径の２３〜２７パーセントの，（分割前の）ポイント５２でのウェブ厚さ５０」が「ドリル径の２０％と３０％との間の、分割前の先端における心厚」に相当し，「３２〜３８度のドリル軸２２に対する切欠き７３の角度７２」が「ドリルの長手方向軸に対して３０度と４０度との間の横すくい角」に相当し，「ドリル直径の９４〜９６パーセントの本体クリアランス直径３６」が「前記ドリル径の９２％と９６％との間の本体クリアランス径」に相当し，「穿孔する」ことが「切削する」ことに相当し，「２溝の」が「２溝付き」に相当する。
　そして，刊行物１発明の「１１５〜１２１度のチゼルエッジ角度４４」は，「１０５度と１２０度との間のチゼルエッジ角」という限りにおいて，本願発明の「１０５度と１２０度との間のチゼルエッジ角」と一致し，以下同様に，「１２７〜１３７度の分割角７０（副切れ刃角）」は，「１３０度と１５０度との間の分割角」という限りにおいて，「１３０度と１５０度との間の分割角」と一致し，「ドリル直径の９〜１１パーセントのマージン幅３４」は，「前記ドリル径の５％〜１０％の間のマージン幅」という限りにおいて，「前記ドリル径の５％〜１０％の間のマージン幅」と一致する。
　また，刊行物１発明の「０．００４〜０．００８インチのチゼルエッジ厚さ５０’」と本願発明の「０．０３５ｍｍ未満のチゼルエッジ長」とは，「所定の長さのチゼルエッジ長」という点で共通する。
　また，刊行物１発明の「１３２〜１３８度のポイント角６０」と本願発明の「９０度の先端角」とは，「所定の角度の先端角」という点で共通する。
　また，刊行物１発明において「炭化タングステンからなる基体によって製作された」ことと，本願発明において「３重量％〜１０重量％の間の範囲のコバルトで結合されたタングステンカーバイドからなる基体によって作製された」こととは，「所定の材質のタングステンカーバイドからなる基体によって作製された」点で共通する。
　また，刊行物１発明の「繊維強化された熱硬化性の樹脂マトリクスの複合材」と，本願発明の「炭素繊維強化エポキシ複合材料」とは，「繊維強化熱硬化性樹脂複合材料」という点で共通する。
　以上から，本願発明と刊行物１発明との一致点及び相違点は，以下のとおりである。
　
＜一致点＞
　両発明は，
「１０度と２０度との間の切刃逃げ角と，-５度と１０度との間の切欠きすくい角と，所定の長さのチゼルエッジ長と，所定の角度の先端角と，２５度と３５度との間のねじれ角と，ドリル径の２０％と３０％との間の，分割前の先端における心厚と，ドリルの長手方向軸に対して３０度と４０度との間の横すくい角と，１０５度と１２０度との間のチゼルエッジ角と，１３０度と１５０度との間の分割角と，前記ドリル径の９２％と９６％との間の本体クリアランス径と，前記ドリル径の５％〜１０％の間のマージン幅とを有し，所定の材質のタングステンカーバイドからなる基体によって作製された，繊維強化熱硬化性樹脂複合材料を切削する，スプリットポイント，２溝付き，ツイストドリル。」
である点。
　
＜相違点１＞
　本願発明のドリルは「０．０３５ｍｍ未満のチゼルエッジ長」を有しているのに対して，刊行物１発明のドリルは「０．００４〜０．００８インチのチゼルエッジ厚さ５０’」を有している点。
　
＜相違点２＞
　本願発明のドリルは「９０度の先端角」を有しているのに対して，刊行物１発明のドリルは「１３２〜１３８度のポイント角６０」を有している点。
　
＜相違点３＞
　本願発明のドリルが「３重量％〜１０重量％の間の範囲のコバルトで結合されたタングステンカーバイドからなる基体によって作製された」ものであって，「ダイヤモンドコーティング」されているのに対して，刊行物１発明のドリルが「炭化タングステンからなる基体によって製作された」ものである点。
　
＜相違点４＞
　本願発明のドリルの切削対象が「炭素繊維強化エポキシ複合材料」であるのに対して，刊行物１発明のドリルの切削対象が「繊維強化された熱硬化性の樹脂マトリクスの複合材」である点。
　
　
５．相違点についての検討及び判断
（１）相違点１について
　「ドリルのチゼルを短くすること（すなわちチゼルエッジ長を短くすること）により，切削スラスト荷重が減少すること，食付きがよくなり，位置決め精度が向上すること，求心性が向上し，真直ぐな穴があくこと，加工穴の精度が向上すること，ドリルの寿命が向上すること，といった効果が得られる」という技術的事項は，本願の優先日前に刊行物２（上記３．（２）ア．及びイ．参照）により公知である。
　上記３．（１）キ．に示すように，刊行物１発明のドリルにおいては，穴のバリが最小となることが望ましく，刊行物２でいう「加工穴の精度が向上すること」という効果が期待されているといえるし，刊行物２に示されているその余の効果が得られることが望ましいことは明らかである。
　そうすると，刊行物２に接した当業者であれば，刊行物１発明のドリルに刊行物２の当該技術的事項を適用しようと試みるはずであるし，チゼルエッジ長を具体的に「０．０３５ｍｍ未満」に特定することは，数値範囲の最適化にすぎない。
　以上から，刊行物１発明のドリルのチゼルエッジ長を「０．０３５ｍｍ未満」としたことは，刊行物２の技術的事項に基づいて，当業者が容易に想到できた事項である。
　
（２）相違点２について
　刊行物１発明は，繊維強化された熱硬化性の樹脂マトリクスの複合材を穿孔するドリルであるところ，「プラスチックなどの欠け，割れが生じやすい材料に対しては，ドリルの先端角を６０°〜９０°程度の範囲で小さくする」という技術的事項は，本願の優先日前に刊行物２（上記３．（２）ウ．参照）により公知である。
　刊行物１発明のドリルが穿孔の対象とする，繊維強化された熱硬化性の樹脂マトリクスの複合材は，プラスチックを含んでおり，欠けや割れが生じやすい材料というべきであるから，刊行物２に接した当業者であれば，刊行物１発明のドリルに刊行物２の上記の技術的事項を適用しようと試みるはずである。
　したがって，刊行物１発明のドリルの先端角を９０度としたことは，刊行物２の技術的事項に基づいて，当業者が容易に想到できた事項である。
　
（３）相違点３について
　刊行物１発明のドリルは，炭化タングステンからなる基体によって製作されているところ，「ドリルの基体について，コバルトを約５ないし約１６重量％含有する炭化タングステンで作製する」という技術的事項は，本願の優先日前に刊行物３（上記３．（３）イ．参照）により公知であるし，「ドリルにダイヤモンド被覆を行う」という技術的事項も，本願の優先日前に刊行物３（上記３．（３）ア．参照）により公知である。
　そして，「コバルトを含有する炭化タングステンに関して，圧縮強さや硬さについては，コバルト量が増加するとともに低下し，磨耗量については，コバルト量が増加するとともに上昇すること」は，刊行物４（上記３．（４）ア．参照）に示すように従来周知の技術的事項であるから，刊行物１発明の炭化タングステンについて，所望の圧縮強さや硬さ，磨耗量が得られるように，適切な量のコバルトを含有させることは，当業者が当然に試みる事項であるし，「３重量％〜１０重量％の間の範囲コバルト」に特定することは，数値範囲の最適化にすぎない。
　また，ダイヤモンド被覆により耐摩耗性が向上することは自明であって，上記３．（１）イ．に示すように，刊行物１においても，複合材に含まれるグラファイトやガラスがドリルの切れ刃を急速に摩耗させるという課題が示唆されているから，刊行物３に示すダイヤモンド被覆を刊行物１発明のドリルに適用することは，当業者が容易に想到できた事項である。
　以上から，刊行物１発明のドリルを「３重量％〜１０重量％の間の範囲のコバルトで結合されたタングステンカーバイド」からなる基体によって作製し，「ダイヤモンドコーティング」したことは，刊行物３記載の技術的事項及び従来周知の技術的事項に基づいて，当業者が容易に想到できた事項である。
　
（４）相違点４について
　刊行物１発明のドリルの切削対象が「繊維強化された熱硬化性の樹脂マトリクスの複合材」であるところ，そのような複合材の一つとして，炭素繊維強化エポキシ複合材料が存在することは，改めて例示するまでもない従来周知の技術的事項であるから，刊行物１発明のドリルの切削対象として，炭素繊維強化エポキシ複合材料を選択したことは，当業者が容易に想到できた事項である。
　
（５）作用効果について
　本願発明が奏する作用や効果は，刊行物１発明や，刊行物２及び３に示す公知の技術的事項並びに従来周知の技術的事項が奏する作用や効果を超えるものとはいえない。
　
　
６．むすび
　したがって，本願発明は，刊行物１発明，刊行物２及び３に示す公知の技術的事項並びに従来周知の技術的事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり，特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから，請求項２から６までに係る発明について検討するまでもなく，本願は拒絶すべきものである。
　よって，結論のとおり審決する。