(57)【要約】【課題】  鋳片の清浄性を損なうことなく且つ連続鋳造操業の安定性を阻害することなく、溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 による浸漬ノズルの閉塞を防止することができる連続鋳造用浸漬ノズルを提供する。【解決手段】  上記課題を解決するための連続鋳造用浸漬ノズル１は、鋳型内に溶鋼を供給する連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、ＭｇＯと、該ＭｇＯを還元するための成分として金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上とを含有する耐火物材料５が、溶鋼と接触するノズル内孔２に配置され、且つ、前記耐火物材料は、浸漬ノズルの垂直方向に１〜５０ｍｍの間隔（Ｌ）を空けて配置されている。【選択図】            図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋳型内に溶鋼を供給する連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、ＭｇＯと、該ＭｇＯを還元するための成分として金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上とを含有する耐火物材料が、溶鋼と接触するノズル内孔部に配置され、且つ、前記耐火物材料は、浸漬ノズルの垂直方向に１〜５０ｍｍの間隔を空けて配置されていることを特徴とする、鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項２】
前記耐火物材料中のＭｇＯ配合比率が５〜７５質量％であり、金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上の配合比率が１５質量％以下であることを特徴とする、請求項１に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項３】
前記耐火物材料は、更に炭素を含むことを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項４】
前記耐火物材料中のＭｇＯ配合比率が５〜７５質量％であり、金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上の配合比率が１５質量％以下であり、炭素の配合比率が４０質量％以下であることを特徴とする、請求項３に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項５】
前記耐火物材料は、更に、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＺｒＯ2 、ＣａＯ、ＴｉＯ2の群から選択された１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１ないし請求項４の何れか１つに記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼の連続鋳造の際に鋳型内に溶鋼を供給する浸漬ノズルに関し、詳しくは、浸漬ノズル内壁部におけるＡｌ2 Ｏ3 による閉塞を防止することのできる浸漬ノズルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
酸化精錬された溶鋼は通常Ａｌにより脱酸され、酸化精錬により増加した溶鋼中の酸素が除去される。しかし、生成したＡｌ2 Ｏ3 粒子（アルミナ粒子）を溶鋼とＡｌ2Ｏ3 粒子との密度差によって溶鋼から浮上分離させるには限界があり、そのため、溶鋼中には微細なＡｌ2 Ｏ3粒子が懸濁した状態で残留する。また、溶鋼中酸素を安定して低減させるために、Ａｌ脱酸後の溶鋼中にはＡｌが溶解して存在しており、このＡｌが取鍋からタンディッシュへの注入過程やタンディッシュ内において大気と接触して酸化した場合には、新たにＡｌ2Ｏ3 が溶鋼中に生成される。溶鋼中に懸濁しているこれらのＡｌ2 Ｏ3 粒子がＡｌ2Ｏ3 −黒鉛質からなる浸漬ノズルを通過する際に浸漬ノズル内壁に付着・堆積して、浸漬ノズルの閉塞が発生する。
【０００３】
浸漬ノズルが閉塞すると、鋳造作業上及び鋳片品質上で様々な問題が発生する。例えば、鋳片引き抜き速度を低下せざるを得ず、生産性が落ちるのみならず、甚だしい場合には、鋳込み作業そのものの中止を余儀なくされる。また、浸漬ノズル内壁に堆積したＡｌ2 Ｏ3 が突然剥離し、大きなＡｌ2Ｏ3 粒子となって鋳型内に排出され、これが鋳型内の凝固シェルに捕捉された場合には製品欠陥となり、更には、この部分の凝固が遅れ、鋳型直下に引き抜かれた時点で溶鋼が流出し、ブレークアウトにつながることさえもある。このような理由から、浸漬ノズル内壁でのＡｌ2Ｏ3 の付着・堆積機構、並びにその防止方法が従来から研究されてきた。
【０００４】
従来のＡｌ2 Ｏ3 付着機構としては、（１）：溶鋼中に懸濁しているＡｌ2Ｏ3 が浸漬ノズル内壁に衝突して堆積する、（２）：浸漬ノズルを通過する溶鋼の温度が下がり、そのために溶鋼中のＡｌ及び酸素の溶解度が低下し、Ａｌ2Ｏ3 が晶出して内壁に付着する、（３）：浸漬ノズル中のＳｉＯ2 と黒鉛とが反応してＳｉＯとなり、これが溶鋼中のＡｌと反応してＡｌ2Ｏ3 が浸漬ノズル内壁で生成し、浸漬ノズルの内壁を覆い、その上に溶鋼中に懸濁していた微細なＡｌ2 Ｏ3粒子が衝突して堆積する、などが提言されている。
【０００５】
そして、これらの付着・堆積機構に基づき、（１）：浸漬ノズル内壁にＡｒガスを吹き込んで浸漬ノズル内壁と溶鋼との間にガス膜をつくり、Ａｌ2 Ｏ3 が壁に接触しないようにする（例えば特許文献１参照）、（２）：浸漬ノズル内壁側の溶鋼温度が下がらないようにするため、浸漬ノズルの一部を導電性セラミックスで形成し、該部分を浸漬ノズルの外部から高周波加熱する、または、浸漬ノズルの壁からの伝熱量を下げるために２層にする、若しくは断熱層を浸漬ノズル側壁部に設置する（例えば特許文献２参照）、（３）：酸素源となるＳｉＯ2の添加量を少なくした材質の浸漬ノズルを用い、Ａｌ2 Ｏ3 の生成を抑える（例えば特許文献３参照）などのＡｌ2Ｏ3 付着防止対策が提言されている。
【０００６】
更にこの他に、浸漬ノズル内壁に付着したＡｌ2 Ｏ3 を除去する手段として、（４）：浸漬ノズル材質にＡｌ2Ｏ3 と化合して低融点化合物をつくる成分を含有させ、浸漬ノズル内壁に付着したＡｌ2 Ｏ3 を低融点化合物として流出させるＡｌ2Ｏ3 付着防止対策（例えば特許文献４参照）も提言されている。
【特許文献１】特開平４−２８４６３号公報
【特許文献２】特開平１−２０５８５８号公報
【特許文献３】特開平４−９４８５０号公報
【特許文献４】特開平１−１２２６４４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記の各対策には以下の問題点がある。即ち、上記（１）の対策では、浸漬ノズル内に吹き込んだＡｒの一部は鋳型内の溶鋼表面から放散できずに凝固シェルに捕捉される。Ａｒが捕捉されて生成した気孔中には介在物が同時に見つかることが多く、これが製品欠陥になる。また、鋳片表層部に捕捉された場合には、気孔内面が連続鋳造機内や圧延前の加熱炉内で酸化され、これがスケールオフされずに製品欠陥となる場合もある。
【０００８】
上記（２）の対策では、浸漬ノズル内壁での鋼の凝固を防ぐ効果はあるが、Ａｌ2 Ｏ3 付着を防止する効果は少ない。溶鋼中に浸漬しているノズル内壁部分でもＡｌ2Ｏ3 の付着・堆積が多いことからも理解できる。
【０００９】
上記（３）の対策では、浸漬ノズル材質中のＳｉＯ2 が低下するため、浸漬ノズルの耐熱衝撃性が劣化する。通常、浸漬ノズルは予熱した後に使用される。それは耐火物が熱衝撃に弱く割れるためである。ＳｉＯ2は耐熱衝撃性を向上する効果が極めて高く、ＳｉＯ2 の含有量を下げることにより、鋳造開始時の溶鋼の通過直後、浸漬ノズルに割れの発生する頻度が非常に高くなる。
【００１０】
また、上記（４）の対策では、例えばＣａＯを浸漬ノズルの構成材料として添加することにより、ＣａＯとＡｌ2 Ｏ3 とを化合させて低融点化合物を生成させ、この低融点化合物を溶鋼と一緒に鋳型内へ注入して、浸漬ノズル内壁のＡｌ2Ｏ3 付着を防止することはできるが、介在物の原因となる低融点化合物を鋳型内へ流出させるため、鋳片の清浄性が劣化するという問題点がある。更に、浸漬ノズルの内壁が損耗していくので、長時間の鋳造には適していない。
【００１１】
このように、従来のＡｌ2 Ｏ3 付着防止対策は、浸漬ノズルの閉塞は防止可能であっても鋳片中の介在物を増加させたり、または操業の安定性を阻害したりして、操業面及び鋳片品質面の全ての面で満足するＡｌ2Ｏ3 付着防止対策は、未だ確立されていないのが実状である。
【００１２】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、溶鋼の連続鋳造の際に、鋳片の清浄性を損なうことなく且つ連続鋳造操業の安定性を阻害することなく、溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 による浸漬ノズルの閉塞を防止することができる連続鋳造用浸漬ノズルを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するための第１の発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、鋳型内に溶鋼を供給する連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、ＭｇＯと、該ＭｇＯを還元するための成分として金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上とを含有する耐火物材料が、溶鋼と接触するノズル内孔部に配置され、且つ、前記耐火物材料は、浸漬ノズルの垂直方向に１〜５０ｍｍの間隔を空けて配置されていることを特徴とするものである。
【００１４】
第２の発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、第１の発明において、前記耐火物材料中のＭｇＯ配合比率が５〜７５質量％であり、金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上の配合比率が１５質量％以下であることを特徴とするものである。
【００１５】
第３の発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、第１または第２の発明において、前記耐火物材料は、更に炭素を含むことを特徴とするものである。
【００１６】
第４の発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、第３の発明において、前記耐火物材料中のＭｇＯ配合比率が５〜７５質量％であり、金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上の配合比率が１５質量％以下であり、炭素の配合比率が４０質量％以下であることを特徴とするものである。
【００１７】
第５の発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、第１ないし第４の発明の何れかにおいて、前記耐火物材料は、更に、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＺｒＯ2、ＣａＯ、ＴｉＯ2 の群から選択された１種または２種以上を含有することを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、ＭｇＯと該ＭｇＯを還元するための成分とを含有する耐火物材料から発生するＭｇガスにより、浸漬ノズル内壁側のＳ濃度が低下し、これによりＡｌ2 Ｏ3 粒子は浸漬ノズル内壁面から反撥するように離れていくので、浸漬ノズルの内壁面にはＡｌ2Ｏ3 が付着せず、Ａｌ2 Ｏ3 による浸漬ノズルの閉塞を防止することが可能となる。また、前記耐火物材料を浸漬ノズルの鉛直方向に分散して配置してあるので、該耐火物材料の熱膨張に起因する浸漬ノズルの熱割れを防止することができる。その結果、鋳造可能時間を飛躍的に延長させることができると同時に、浸漬ノズル内壁から剥離する粗大化したＡｌ2Ｏ3 に起因する鋳片の大型介在物性の欠陥、並びに、浸漬ノズルの閉塞による鋳型内溶鋼の偏流に起因するモールドパウダー性の欠陥を大幅に削減することができ、工業上有益な効果がもたらされる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、添付図面を参照して本発明を具体的に説明する。図１は、本発明に係る浸漬ノズルの１例を示す概略図で、（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は平面断面図である。
【００２０】
本発明に係る浸漬ノズル１は、ＭｇＯと、該ＭｇＯを還元するための成分として金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの群から選択された１種または２種以上とを含有する耐火物材料５（以下、「ＭｇＯ含有耐火物材料５」と記す）が、溶鋼が流下して溶鋼と接触する内孔２に露出して配置され、且つ、このＭｇＯ含有耐火物材料５は浸漬ノズル１の鉛直方向にお互いの間隔（Ｌ）を１〜５０ｍｍとして間隔を空けて配置されている。個々のＭｇＯ含有耐火物材料５の鉛直方向長さ（Ｌ0 ）は特に限定する必要はなく、２０〜２００ｍｍ程度の任意の値とすればよい。図１では、ＭｇＯ含有耐火物材料５が浸漬ノズル１の上端から吐出孔３の位置まで万遍なく配置されているが、浸漬ノズル１の鉛直方向長さの１／３程度に配置されていれば十分である。
【００２１】
このＭｇＯ含有耐火物材料５は、ＭｇＯ及びＭｇＯを還元するための上記成分以外に、炭素を含むことが好ましい。炭素がＭｇＯの還元材として機能し、また、金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの酸化を防止する機能をも有するからである。
【００２２】
鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、通常、高温強度に優れたＡｌ2 Ｏ3 −黒鉛質耐火物やＡｌ2Ｏ3 −ＳｉＯ2 −黒鉛質耐火物が使用されることが多く、従って、浸漬ノズル１のＭｇＯ含有耐火物材料５の外側のノズル母材４としては、Ａｌ2Ｏ3 −黒鉛質耐火物やＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 −黒鉛質耐火物を用いることが好ましい。但し、ノズル母材４はこれらの耐火物に限るわけではなく、黒鉛質を含有しないＡｌ2Ｏ3 質、ＳｉＯ2 質、ＭｇＯ質、ＺｒＯ2 質、Ｃｒ2 Ｏ3質及びこれらの化合物組成の耐火物とすることができる。また、モールドパウダーと接触する範囲に設けられるスラグライン部６としては、スラグに対する耐食性に優れる、例えばＺｒＯ2−黒鉛質耐火物等を用いればよい。本発明に係る浸漬ノズル１において、スラグライン部６の設置は必ずしも必要ではないが、浸漬ノズル１の耐用性からは設置した方が好ましい。
【００２３】
このような構成の本発明に係る浸漬ノズル１を用いて溶鋼の連続鋳造を実施する。溶鋼は内孔２の内壁面と接触しながら流下して鋳型内に注入される。内孔２を流下する溶鋼により、浸漬ノズル１の内孔側は、１２００〜１６００℃程度まで昇温され、浸漬ノズル内に配置されたＭｇＯ含有耐火物材料５は加熱される。つまり、ＭｇＯ含有耐火物材料５のＭｇＯ及び金属Ａｌは加熱される。ＭｇＯ含有耐火物材料５に炭素が配合された場合には炭素も加熱される。加熱されたＭｇＯと金属Ａｌ、及び、ＭｇＯと炭素とで下記に示す（１）式及び（２）式による反応が起こり、浸漬ノズル１を構成する耐火物内にＭｇガスが生成される。
【００２４】
【数１】
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【００２５】
上記（１）式の反応は、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａによっても金属Ａｌと同様に起こる。ここで、炭素は、（２）式に示す反応の他に、浸漬ノズル１の予熱中におけるこれら金属の酸化を防止する役割も果たしている。
【００２６】
浸漬ノズル１を介して鋳型内へ溶鋼を供給する際には、スライディングノズル或いはストッパーにて途中の浸漬ノズル断面積を縮小しながら、即ち、浸漬ノズル１の断面積よりもスライディングノズル部分或いはストッパー部分の断面積の方を小さくして流量制御しているため、高速度で溶鋼が流下している浸漬ノズル１の内孔２の内部は必ず減圧され、大気圧よりも低くなる。そのため、浸漬ノズル１の耐火物内で発生したＭｇガスは浸漬ノズル１の側壁を拡散して、浸漬ノズル１の内壁面つまり内孔２に到達する。
【００２７】
浸漬ノズル１の内壁面側には溶鋼が存在しており、ＭｇはＳとの親和力が強く、Ｍｇガスは浸漬ノズル内壁面と溶鋼との境界層に存在するＳと反応してＭｇＳを生成する。そのため、浸漬ノズル内壁近傍の溶鋼中のＳ濃度は低くなり、浸漬ノズル内壁近傍の溶鋼中Ｓ濃度の濃度勾配は、浸漬ノズル側が低く、溶鋼側が高い濃度勾配となる。その結果、浸漬ノズル内壁面と溶鋼との境界層に存在するＡｌ2 Ｏ3 粒子においては、浸漬ノズル側と溶鋼側とで溶鋼との界面張力に差が生じ、この界面張力の差に基づきＡｌ2Ｏ3 粒子は浸漬ノズル内壁面から反撥するように離れていく。この効果によって浸漬ノズル１の内壁面にはＡｌ2 Ｏ3が付着せず、Ａｌ2 Ｏ3 によるノズル閉塞が防止される。
【００２８】
ＭｇＯ含有耐火物材料５が配置されない従来の浸漬ノズルの場合には、浸漬ノズル内孔内が減圧されることにより、大気が浸漬ノズル側壁を透過して溶鋼を酸化し、Ａｌ2 Ｏ3 が生成してＡｌ2 Ｏ3付着の原因となるが、本発明に係る浸漬ノズル１では浸漬ノズル内部で発生するＭｇＯガスが大気の透過を妨げるので、この観点からもＡｌ2 Ｏ3付着が防止される。
【００２９】
この場合、ＭｇＯ含有耐火物材料５のＭｇＯの配合比率は、５〜７５質量％とすることが好ましい。ＭｇＯの配合比率が５質量％未満では、前述したようなＭｇガスによる付着防止効果が得られ難いためであり、一方、７５質量％を越えて配合した場合には、連続鋳造用浸漬ノズルとして必要な耐スポーリング性等が低下してしまうためである。
【００３０】
金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａの一種または２種以上の配合比率は、１５質量％以下であることが好ましい。１５質量％を越える配合によってもＡｌ2 Ｏ3 付着防止効果は得られるが、１５質量％以下の配合で得られる付着防止効果を越えるものではなく、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａは特に高価であるため、コスト増を招き好ましくない。
【００３１】
また、炭素を加える場合には、炭素の配合比率は４０質量％以下が好ましい。４０質量％を越える配合比率で炭素を配合した場合には、連続鋳造用浸漬ノズルとして必要な耐スポーリング性等が低下してしまうためである。
【００３２】
ＭｇＯ、金属Ａｌ、金属Ｔｉ、金属Ｚｒ、金属Ｃｅ、金属Ｃａ及び炭素の各配合比率が上記の範囲を外れない範囲である限り、ＭｇＯ含有耐火物材料５にＡｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＺｒＯ2、ＣａＯ、ＴｉＯ2 の一種若しくは２種以上を含有させてもよい。これらを含有させることで、ＭｇＯ含有耐火物材料５の高温強度や耐スポーリング性を向上させることができる。
【００３３】
ところで、連続鋳造工程では、浸漬ノズル１は、通常、火炎バーナーなどで加熱された後にタンディッシュに取り付けられ、溶鋼の注入を開始するが、火炎バーナーの停止から注入開始までの時間が長くなったりして、加熱されたはずの浸漬ノズル１の温度が低下することがある。浸漬ノズル１の温度が低下すると、鋳込み開始時の浸漬ノズル１の急激な加熱による熱衝撃に起因して熱割れが発生することがある。熱割れが生じると、溶鋼の流出による事故や鋳込み異常による鋳片の屑化処理などが生じることから、発生させてはならない現象である。
【００３４】
ＭｇＯ含有耐火物材料５は、ノズル母材４に比べると熱膨張率が高く、高温使用時には熱膨張率の小さいノズル母材４を押し広げるように膨張するため、割れが発生しやすい。また、鋳込み開始時には浸漬ノズル１の急激な加熱によってノズル内側と外側との温度勾配が生じるため、更に割れが発生しやすくなる。これを防止するために、本発明に係る浸漬ノズル１では、浸漬ノズル１の鉛直方向に隣り合うＭｇＯ含有耐火物材料５の間隔（Ｌ）を１〜５０ｍｍとして、ＭｇＯ含有耐火物材料５を、間隔を空けて配置させている。１〜５０ｍｍの間隔を設けることで、間隔部のノズル母材４が、ＭｇＯ含有耐火物材料５の熱膨張を緩和する緩衝材として働き、本発明に係る浸漬ノズル１の熱割れを防止することができる。ＭｇＯ含有耐火物材料５は浸漬ノズル１の鉛直方向に連続していないが、Ａｌ2 Ｏ3 付着防止効果は損なわれることがない。浸漬ノズル１は一体成形されて製作されるので、例えばタイル状或いは亀甲状にＭｇＯ含有耐火物材料５を配置するのは製造工程上困難が伴うが、鉛直方向に分散させる場合には問題なく製作することができる。
【００３５】
本発明に係る浸漬ノズル１を使用することで、浸漬ノズル１の内壁面でのＡｌ2 Ｏ3 付着層厚みの成長が抑制され、Ａｌ2Ｏ3 によるノズル閉塞が防止される。また、ＭｇＯ含有耐火物材料５を浸漬ノズル１の鉛直方向に分散して配置してあるので、ＭｇＯ含有耐火物材料５の熱膨張に起因する浸漬ノズル１の熱割れを防止することができる。その結果、鋳造可能時間を飛躍的に延長させることが可能となり、また、浸漬ノズル１の内壁でのＡｌ2Ｏ3 粒子の付着・堆積による粗大化を防止することができるので、粗大化したＡｌ2 Ｏ3 の剥離に起因する鋳片の大型介在物を大幅に削減することができる。
【実施例１】
【００３６】
図１に示す形状の浸漬ノズルを用い、連続鋳造設備において溶鋼を連続鋳造（本発明例）した。ＭｇＯ含有耐火物材料としては、長さ（Ｌ0 ）が５０ｍｍ、ＭｇＯ：５４質量％、Ａｌ2 Ｏ3：１７質量％、炭素：２４質量％、Ａｌ：５質量％の配合組成のものを用い、間隔（Ｌ）を５ｍｍとして配置した。ＭｇＯ含有耐火物材料の厚みは１０ｍｍを目標とした。また、浸漬ノズルのノズル母材は、Ａｌ2Ｏ3 −黒鉛質の耐火物とした。
【００３７】
また、比較のために、内孔部の全長に亘って上記配合組成のＭｇＯ含有耐火物材料を配置した浸漬ノズルを用いた鋳造（比較例）、及び、従来のＡｌ2 Ｏ3 −黒鉛質耐火物製の浸漬ノズルを用いた鋳造（従来例）も実施した。
【００３８】
鋳造条件は、３００トン／ヒートを６ヒート連続して鋳造後、使用後の浸漬ノズルを回収してスラグライン部の内側に付着した付着物を観察した。鋳造鋼種は低炭素ＡＩキルド鋼（Ｃ：０．０４〜０．０５質量％、Ｓｉ：ｔｒ、Ｍｎ：０．１〜０．２質量％、Ａｌ：０．０３〜０．０４質量％）であり、スラブ幅は９５０〜１２００ｍｍの範囲であった。鋳片引き抜き速度は２．２〜２．８ｍ／ｍｉｎであった。
【００３９】
付着物の観察では、Ａｌ2 Ｏ3 付着が少なく、更に、浸漬ノズル内壁面に凝固・付着した地金が全く観察されない状態を「付着無し」（符号：○で表示）と評価し、一方、Ａｌ2Ｏ3 付着が多く、更に、浸漬ノズル内壁面に凝固・付着した地金も多い状態を「付着有り」（符号：×で表示）と評価した。また、鋳造開始時に浸漬ノズルに熱割れの発生した回数も調査した。表１に、Ａｌ2Ｏ3 付着状況の評価結果及び熱割れ発生率の調査結果を示す。
【００４０】
【表１】
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【００４１】
表１からも明らかなように、本発明に係る浸漬ノズルを使用した場合には、Ａｌ2 Ｏ3 付着が非常に少なく、浸漬ノズル内壁面に凝固・付着した地金も全く見られず、更に、熱割れの発生を完全に防止することができた。
【００４２】
これに対して、比較例ではＡｌ2 Ｏ3 の付着防止はできたが、熱割れが発生した。従来例では、熱割れは発生しなかったが、Ａｌ2Ｏ3 の付着を防止することができなかった。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明に係る浸漬ノズルの１例を示す概略図で、（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は平面断面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１  浸漬ノズル
２  内孔
３  吐出孔
４  ノズル母材
５  ＭｇＯ含有耐火物材料
６  スラグライン部
2006S00168 (1/1)
【図１】
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