【事件の表示】
　上記当事者間の特許第２０６８７９５号の特許無効審判事件について、併合の審理のうえ、次のとおり審決する。
【結　論】
　特許第２０６８７９５号の請求項１乃至１０に係る発明についての特許を無効とする。
　審判費用は、被請求人の負担とする。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
   本件特許第２０６８７９５号の請求項１乃至１０に係る発明についての出願は、 平成３年５月２９日（パリ条約による優先権主張　１９９０年５月３０日、米国）に特許出願され、平成８年７月１０日にその特許の設定登録がなされたものである。
  これに対して、レール・リキード・ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジョ・クロード（以下、「請求人Ａ」という）から平成１０年８月１８日に無効審判の請求（平成１０年審判第３５３７８号）がなされ、東ソー株式会社（以下、「請求人Ｂ」という）から平成１２年８月９日に無効審判の請求（無効２０００−３５４３１）がなされ、その後、平成１０年審判第３５３７８号事件の審理において平成１２年９月２６日に口頭審理がなされ、無効２０００−３５４３１事件の審理において平成１３年７月１３日に口頭審理がなされ、平成１３年９月２７日に両審判事件の審理が併合されたものである。
   この間、平成１０年審判第３５３７８号事件において、平成１１年３月２９日に訂正請求がなされたが、当該無効審判事件は、平成１１年改正法の施行前の審判事件であるから、当該無効審判においてなされた上記訂正請求の適否については、訂正された発明の独立特許要件をも審理することとなるため、当該訂正請求に対し平成１３年１１月７日付けで訂正拒絶理由通知がなされ、平成１４年５月１６日付けで意見書が提出されたものである。
ＩＩ．訂正の適否
１．訂正の内容
  平成１１年３月２９日付けの本件訂正の内容は、本件特許明細書を訂正請求書に添付された訂正明細書のとおりに、すなわち訂正事項ａ乃至訂正事項ｆのとおりに訂正するものである。
（１）訂正事項ａ：特許請求の範囲の請求項１中の「Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換され、且つ（又は）高められた温度で苛性温浸によって変性された」を、「Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換してＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３骨格のモル比が３．０よりも小さく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換された、又はゼオライト含量を増大させるために高められた温度で苛性温浸によって変性された、又はこれらの組み合わせによって変性された」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ：請求項３〜４を削除する。
（３）訂正事項ｃ：請求項５中の「Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換され且つ（又は）高められた温度で苛性温浸によって変性された」を、「Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換してＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３骨格のモル比が３．０よりも小さく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換された、又はゼオライト含量を増大させるために高められた温度で苛性温浸によって変性された、又はこれらの組み合わせによって変性された」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ：請求項７を削除する。
（５）訂正事項ｅ：請求項８中の「Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換され且つ（又は）高められた温度で苛性温浸によって変性された」を、「Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換してＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３骨格のモル比が３．０よりも小さく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換された、又はゼオライト含量を増大させるために高められた温度で苛性温浸によって変性された、又はこれらの組み合わせによって変性された」と訂正する。
（６）訂正事項ｆ：請求項１０を削除する。
 　なお、平成１１年３月２９日付け訂正請求書の「（３）訂正の要旨」に記載された訂正事項の内容と上記訂正請求書に添付された訂正明細書の内容との間には下記の齟齬がある。
（ｉ）訂正事項ａ、ｃ、ｅでは「３．０よりも小さく」と記載されているのに対し、訂正明細書では「３．０よりも大きくなく」と記載されている。
（ｉｉ）訂正事項ａ、ｃ、ｅでは「苛性温浸」と記載されているのに対し、訂正明細書では「寄生温浸」と記載されている。
 　被請求人は、これら齟齬の上記（ｉ）については、平成１０年審判第３５３７８号事件の平成１２年８月３１日付け上申書で訂正の要旨の記載が誤記である旨、また上記（ｉｉ）については、平成１０年審判第３５３７８号事件の平成１２年４月７日付け上申書で訂正明細書の記載が誤記である旨それぞれ釈明しているところ、特許明細書の記載内容から、被請求人の釈明どおりに解することとする。
２．訂正拒絶理由通知の概要
　当審が通知した平成１３年１１月７日付けの訂正拒絶理由の概要は、訂正後の本件請求項１乃至６に係る発明は、後述する刊行物１〜８に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第２９条第２項の規定により特許出願の際独立して特許を受けることができないものであるから、当該訂正を認めることができないというものである。
３．当審の判断
３−１．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、大別すると（ａ−１）「Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換され」を、「Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換してＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３骨格のモル比が３．０よりも大きくなく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換された」と限定し、（ａ−２）「高められた温度で苛性温浸」を「ゼオライト含量を増大させるために高められた温度で寄（上記１．で述べたように苛と解する。）性温浸」と限定し、（ａ−３）「且つ（又は）」を「又は・・・、又はこれらの組み合わせによって・・・」と「且つ（又は）」を分けて記載するよう訂正したものである。
 　したがって、上記（ａ−１）、（ａ−２）は、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当し、（ａ−３）は明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当する。
　そして、この訂正事項（ａ−１）は、願書に添付した明細書の請求項３、７、１０、段落【００３３】に記載されており、同じく訂正事項（ａ−２）は、願書に添付した明細書の段落【００３４】に記載されており、同じく訂正事項（ａ−３）は単に書き直したにすぎないものであるから、上記訂正事項ａは、すべて願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　また、上記訂正事項ｃ、ｅは、特許請求の範囲の減縮を目的とする上記訂正事項ａに伴って明細書の記載を整合させるためのものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　また、上記訂正事項ｂ、ｄ、ｆは、請求項の削除であるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
３−２．独立特許要件
３−２−１．本件訂正発明
 本件訂正明細書の請求項１乃至６に係る発明（以下、それぞれ「本件訂正発明１乃至６という」）は、訂正明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１乃至６に記載された次のとおりのものである。
「【請求項１】供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、高い吸着圧が大気圧か又はそれよりも僅かに低くそして低い脱着圧が減圧であるようなサブ大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜４：１であり、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換して骨格ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が３．０よりも大きくなく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換された、又はゼオライト含量を増大させるために高められた温度で寄（上記１．で述べたように「苛」と解する）性温浸によって変性された、又はこれらの組み合わせによって変性されたＮａＸゼオライト吸着剤からなり、これによって、吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成されるようにしたことを特徴とする空気分離のための圧力変動式吸着法。
【請求項２】圧力比範囲が２：１〜４：１である請求項１記載の方法。
【請求項３】供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、高い吸着圧が大気圧よりも高くそして低い脱着圧が大気圧よりも低いようなトランス大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜４：１であり、吸着剤物質はＮａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換して骨格ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が３．０よりも大きくなく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換された、又はゼオライト含量を増大させるために高められた温度で寄（上記１．で述べたように「苛」と解する）性温浸によって変性された、又はこれらの組み合わせによって変性された、ＮａＸゼオライト吸着剤からなり、これによって、吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成されるようにしたことを特徴とする空気分離のための圧力変動式吸着法。
【請求項４】圧力比範囲が２：１〜４：１である請求項３記載の方法。
【請求項５】供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離する際に、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、高い吸着圧が大気圧よりも高くそして低い脱着圧が大気圧か又はそれよりも僅かに高いようなスーパー大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜２．５：１であり、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換して骨格ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が３．０よりも大きくなく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換された、又はゼオライト含量を増大させるために高められた温度で寄（上記１．で述べたように「苛」と解する）性温浸によって変性された、又はこれらの組み合わせによって変性されたＮａＸゼオライト吸着剤からなり、これによって、吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成されるようにしたことを特徴とする空気分離のための圧力変動式吸着法。
【請求項６】圧力比範囲が２である請求項５記載の方法。」
３−２−２．引用刊行物の記載事項
  当審が通知した訂正拒絶理由で引用した刊行物１〜８と、その記載事項は次のとおりである。
（引用刊行物）
（１）刊行物１：特開昭６４−５６１１２号公報（請求人Ａ、Ｂの甲第１号証）
（２）刊行物２：川井利長編「圧力スイング吸着技術集成」工業技術会　Ｉ基礎編第１章、第１〜１３頁　ＩＩ応用編第１章空気分離　第１２９〜１４２頁（昭和６１年１月１５日）（請求人Ｂの甲第２号証の１、３、４）
（３）刊行物３：「セラミックス」２０（１９８５）Ｎｏ．３第１７５〜１８２頁
（４）刊行物４：特開昭６３−１６６７０２号（請求人Ａの甲第２号証、請求人Ｂの甲第３号証）
（５）刊行物５：Ｅ．Ｆ．Ｖａｎｓａｎｔ　ａｎｄ　Ｒ．Ｄｅｗｏｌｆｓ編「Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ，８　Ｇａｓ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」第２８１〜２８７頁（１９９０）（請求人の甲第４号証、請求人Ｂの甲第５号証）
（６）刊行物６：「Ｉ．Ｉ．Ｆ．−Ｉ．Ｉ．Ｒ．−Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ　Ａ３」Ｐ．Ｌｅｉｔｇｅｂ，”ＫＥＹ　ＰＲＯＣＥＳＳ　ＰＡＲＡＭＥＴＥＲＳ　ＦＯＲ　ＯＰＴＩＭＩＺＩＮＧ　ＯＸＹＧＥＮ−ＶＳＡ−ＰＬＡＮＴＳ”（１９８９−１０）（請求人Ａの甲第３号証、請求人Ｂの甲第４号証）
 （７）刊行物７：「Ｚｅｏｌｉｔｅｓ　ａｓ　Ｃａｔａｌｙｓｔｓ，Ｓｏｒｂｅｎｔｓ　ａｎｄ　Ｄｅｔｅｒｇｅｎｔ　Ｂｕｉｌｄｅｒｓ」第６０７〜６１４頁，ＧＥＲＨＡＲＤ　ＲＥＩＳＳ，「ＯＸＹＧＥＮ　ＥＮＲＩＣＨＭＥＮＴ　ＯＦ　ＡＩＲ　ＷＩＴＨ　ＭＯＬＥＣＵＬＡＲ　ＳＩＥＶＥ　ＺＥＯＬＩＴＥＳ　ＵＳＩＮＧ　ＴＨＥ　ＰＳＡ／ＶＳＡ　ＴＥＣＨＮＩＱＵＥ」，（１９８９年）（請求人Ｂの甲第１２号証）
（８）刊行物８：「Ｃｏｌｌｅｃｔｅｄ　ｐａｐｅｒｓ，ＸＩＶ　Ｉｎｔｌ．Ｃｏｎｇｒ．ｏｎ　Ｇｌａｓｓ」Ｒａｖｉｎｄｅｒ　Ｋ．Ｂａｎｓａｌ　ａｎｄ　Ｎｏｒｍａｎ　Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，”Ｌｏｗ　Ｃｏｓｔ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｓｗｉｎｇ　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ（ＰＳＡ）Ｏｘｙｇｅｎ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　ｆｏｒ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅｓ”第７２，７４，７５頁，１９８６年（請求人Ａの甲第５号証、請求人Ｂの甲第６号証）
（引用刊行物の記載事項）
（１）刊行物１：特開昭６４−５６１１２号公報
（ａ）「１．ガス混合物から窒素を低極性物質により選択的に吸着する方法において、ガス混合物を、３．０よりも大でない骨組みＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を有し、かつそのＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウムカチオンと会合している結晶性ゼオライトＸ吸着剤と接触させることを特徴とする前記方法。
５．窒素と低極性物質の混合物が主として窒素及び酸素より成る請求項３記載の方法。
６．窒素と酸素の混合物を、１５℃乃至７０℃の温度及び５０トール乃至１０，０００トールの圧力においてゼオライトＸ吸着剤と接触させる請求項５記載の方法。」（特許請求の範囲）
（ｂ）「骨組みＳｉ／Ａｌ２モル比が約２．０〜約３．０、好ましくは２．０〜２．５であり、その中で少なくとも約８８％、好ましくは少なくとも９０％、更に好ましくは少なくとも９５％のＡｌＯ２−四面体単位がリチウムカチオンと会合しているゼオライトＸのリチウムカチオン型は、酸素の如きより低極性若しくはより低極性化可能な分子種を含有するガス流からの窒素吸着に対する並外れた収容量と選択性を発揮することをここに発見した。このＬｉＸ吸着剤は、ＰＳＡ空気分離方法の如き窒素分離及び精製方法並びに水素、アルゴン及びその他との混合物からの窒素分離において、注目すべき改善を示すのである。これらの吸着剤は、１５℃〜７０℃、特に２０℃〜５０℃の温度範囲における窒素分圧の増大に応じて窒素容量の例外的な増大のために、これらの温度条件下に、及び５０トール〜１０，０００トールの圧力において稼働するＰＳＡ窒素分離方法に特に適している。」（第２頁右下欄第１７行〜第３頁左上欄１４行）。
（ｃ）「イオン交換の相異したレベルと、異なったＳｉ／Ａｌ２モル比を有するリチウム交換ＮａＸ試料の二元的吸着性を相互間および未交換ＮａＸ出発物質と比較した。この測定の目的のために、合成空気流（酸素２０％、窒素８０％）を、選択された圧力１，２及び４気圧において、吸着平衡が得られるまで、すなわち流出ガス流れが供給原料流れと同組成となるまで、試験試料を含む充填床を通過させた。吸着床は次でヘリウムの流れで脱離され、脱離物を集め、ガスクロマトグラフを使用して分析した。次で吸着分離係数ｄ（Ｎ／Ｏ）を下式により算出した。・・・得られたデータを表ＩＩおよび図２に示した。」（第６頁左上欄第１〜２０行）
（ｄ）「市販のザルトリウス微量天秤を用いて、高交換ＬｉＸ，中交換ＬｉＸ及びＮａＸ出発物質の試料に対して室温における単成分Ｎ２等温線を測定した。得られたデータは図１にグラフの形で示した。これらのデータは、リチウムカチオン含量が、与えられた任意の圧力下における窒素に対する容量においてのみでなく、ＰＳＡ窒素工程において非常に重要なデルタ充填においてもリチウムカチオン含量が８６当量パーセントもしくはそれ以下である既知のリチウム交換ＮａＸに対する高交換ＬｉＸの室温における優越性を明らかに証明している。」（第６頁右上欄下から第５行〜左下欄第６行）
（ｅ）第６頁右上欄に表ＩＩには、２．５ＮａＸ、２．５ＬｉＸ（８５％）、２．５ＬｉＸ（９４％）および２．０ＬｉＸ（９９％）について、それぞれ１，２および４気圧における充填Ｎ２および分離係数が記載されている。
（ｆ）「図２から取り上げた１５０及び１５００トールの間での操作に対するもので重量％で計算されたこれらのデルタ充填値を表の形で次頁に示す。・・・前述のデータはＬｉＸの窒素吸着充填及びゼオライトのリチウム含量は最も特異な関係を有するという主張を支持するものである。」（第６頁左下欄第７行〜下から第２行）。
（ｇ）第６頁左下欄の表に、試料の欄に２．５ＮａＸ、２．５ＬｉＸ（９４％） 及び２．０ＬｉＸ（９９％）が、△充填欄に、２．０５、２．９８、４．０９の値が示されている。
（ｈ）「図１のデータが示す如く、２３℃、７００トールにおいて、８０％リチウム交換ＮａＸゼオライトの窒素充填は、リチウムカチオンを含まない同じＳｉ／Ａｌ２比のＮａＸゼオライトと本質的に同一である。しかし、もしリチウム交換レベルが８０％から９９％に増加するならば、窒素充填は１重量％から２．７重量％に増加するのである。０℃においては、９９％リチウム交換ＮａＸは約４．０重量％の窒素を吸着する。これはＮａＸゼオライトに対して１２０％の進歩であり、８６％リチウム交換ＮａＸに対する先行技術で報告されている窒素吸着容量における３９％の進歩をはるかに上廻るものである。」（第６頁左下欄第２０行〜右下欄第１２行）
（ｉ）「高リチウムＸはまた、低交換ＬｉＸよりも実質的に高度の窒素選択性を有する。図２における二元吸着実験結果は、８５％交換ＬｉＸは１気圧空気中で室温において９４％交換ＬｉＸが６．４であるのに比較して４．２の分離係数を有することを示している。ＬｉＸとＮａＸ間の相違はリチウム交換レベルが８５％を通過後に限り開始される。さらに驚くべきことは、７００トール及び室温において、シリカ対アルミナ比２．０での９９％交換ＬｉＸの窒素容量は９９％交換ＬｉＸ２．５よりも３２％高いことも見出された。これはその窒素容量が８０％イオン交換ＬｉＸ２．５（図１）よりも２５０％高いことを意味する。０℃、７００トールにおいてＬｉＸ２．０は、ＬｉＸ２．５が４．０重量％、ＮａＸが１．８重量％であるのに比して５．４重量％の窒素を吸着する。ＬｉＸ２．０は同じリチウム交換レベルにおいて、ＬｉＸ２．５よりも高い窒素選択性を示すこともまた発見された。図２のデータが示すように、室温における１気圧空気混合物中においてＬｉＸ２．０の分離係数は、ＬｉＸ２．５が６．４、ＮａＸが３．２であるのに比して１１である。」（第６頁右下欄第１３行〜第７頁左上欄第１４行）
（ｊ）「良質なＰＳＡ空気分離吸着剤は、吸着が開始する圧力において、高度のデルタ充填（工程サイクル中における吸着圧と脱離圧間の充填差）及び酸素に対して高度の窒素選択性を有すべきである。本発明の吸着剤の場合、それらは特に、約１５℃及び７０℃の間、好ましくは２０℃及び５０℃の間の温度において、かつ約５０トール及び１０，０００トールの間の圧力において稼動されるＰＳＡ吸着工程において有用であることが見出された。」（第７頁左上欄１５行〜右上欄第３行）
（ｋ）「図１は、本発明の３種の異なるリチウムゼオライトＸ組成物の二元窒素充填及び分離係数、並びにナトリウムゼオライトＸの試料に対する同一パラメーターをも示したグラフである。」（第７頁右上欄第５〜８行）
（ｌ）「図２は、本発明の２種の吸着剤と従来技術のナトリウムゼオライトＸとの約２３℃における窒素等温線の比較を示したグラフである。」（第７頁右上欄第９〜１１行）
（２）刊行物２：川井利長編「圧力スイング吸着技術集成」工業技術会　Ｉ基礎編第１章、第１〜１３頁　ＩＩ応用編第１章空気分離　第１２９〜１４２頁（昭和６１年１月１５日）
（ａ）「（２）ＰＳＡ法の応用・・・吸着法による空気分離は、ゼオライトが四重極子を持つ窒素分子を酸素分子よりも選択的に強く吸着することを利用するもので、５Ａゼオライトやモルデナイト系の天然ゼオライトが用いられた。空気中のアルゴンの存在のために、この方法で得られる酸素の純度は９５％までであり、また被吸着成分である窒素を高純度で得るためには他の方法によらねばならなかった。」（第１頁左下欄下から第２行〜第２頁左欄第１行）
（ｂ）「加圧から常圧までの減圧では・・・行なわれる。図４及び図５に均圧及び順方向減圧時の流出ガスを用いたパージを組み入れた４塔式及び３塔式プロセスの概念とサイクル構成を示す。」（第５頁左欄１４〜２３行）
（ｃ）「（ｉ）ガスの濃度条件−原料組成、製品ガス純度　（ｉｉ）装置の形式−サイクル構成、圧力制御法　（ｉｉｉ）物性−平衡特性（単成分吸着及び多成分吸着）、熱物性、速度パラメータ（物質移動係数、伝熱係数、混合特性）、粒子充填特性　（ｉｖ）装置操作因子−吸着塔寸法、サイクルタイム、ガス流量、操作圧力、温度、パージ対フィード比」（第８頁左欄２３〜２９行）
（ｄ）「図１４は、吸着圧力の最適化に関するＤｏｓｈｉのデータを掲げる。最も単純には加圧時と減圧時の圧力比ＰＨ／ＰＬが大きいほど分離能は高い。しかし、ＰＨを制約する要因として、（１）わが国では１０ｋｇｆ／ｃｍ２以上で高圧ガス取締法の適用を受けること、（２）高圧になると吸着等温線が次第に飽和に近づき共吸着の影響が著しくなること、（３）装置、設備が高価になることなどが挙げられる。ＰＬを制約する最大の因子は、工業的に利用できる真空排気装置の性能、価格の問題であろう。水素精製に比べて、吸着が比較的著しい空気分離では比較的低い圧力範囲でスイングが行われ、また最近排気系の利用技術が進み真空脱着方式が伸びていること、例えば製鋼用に加圧酸素ガスが要求される場合低圧で製品を得た後に圧縮が行なわれていること、は注目に値する。」（第９頁右欄下から第５行〜第１０頁左欄第１０行）
（ｅ）第１０頁図１４には、吸着圧力の最適化を説明するために、吸着圧力と水素回収率、ｂｅｄ　ｓｉｚｅ　ｆａｃｔｏｒ（ＢＳＦ）、コストの関係を示したグラフが記載されている。
（ｆ）「ゼオライト系吸着剤は窒素ガスを、活性炭系吸着剤は酸素ガスを多量に吸着する。この吸着比（ゼオライト系吸着剤の場合Ｎ２／Ｏ２）が大きいことが望ましく、圧力による吸着量の差（有効吸着量）が大きい吸着剤が望ましい。」（第１３０頁左欄下から第５行〜最終行）。
（ｇ）「有効吸着量は大きいことが望ましいが、圧力が高くなるにしたがって吸着量の増加は少なくなる。このためゼオライト系吸着剤では０〜２ｋｇｆ／ｃｍ２Ｇ、活性炭系吸着剤では２〜８ｋｇｆ／ｃｍ２Ｇが採用されている。脱着圧力はゼオライト系吸着剤では大気圧とすることも多いが、さらに真空とすることも広く行なわれる。・・・吸着圧力を高くすることは圧縮機の動力を高め、脱着圧力を真空とすることは真空ポンプの動力を必要とするので、その兼あいを考慮せねばならない。」（第１３１頁右欄第５〜１７行）
（ｈ）「ＰＳＡ酸素製造装置に用いられる吸着剤は合成ゼオライトの一種で」（第１３５頁左欄下から第１０〜９行）
（ｉ）第１３８頁図３には、ＰＳＡ酸素製造装置基本ステップが示されている。
（ｊ）「（ｉ）ステップ１　Ａ〜Ｃ塔の圧力均等化が行われＡ塔は−４００ｍｍＨｇから０．２ｋｇｆ／ｃｍ２Ｇまで昇圧し、一方、Ｃ塔は０．５ｋｇｆ／ｃｍ２Ｇから０．２ｋｇｆ／ｃｍ２Ｇまで減圧する。製品酸素はＣ塔が発生する。・・・ステップ１、２の基本的なステップが各塔に対して連続的に行われて元の状態に戻り、１サイクルが完了する」（第１３７頁２行〜第１３８頁右欄下から第２行）
（ｋ）第１３８頁図４圧力変動パターンによれば、上限圧力が０．５ｋｇｆ／ｃｍ２Ｇで下限圧力が−４００ｍｍＨｇである。
（３）刊行物３：「セラミックス」２０（１９８５）Ｎｏ．３第１７５〜１８２頁
（ａ）ＰＳＡ酸素製造装置を用いるうえで配慮すべき点を以下に述べる。（１）平衡吸着量　図７は５Ａ型のモレキュラーシーブスとモルデナイト系ゼオライトの窒素、酸素についての等温吸着線図を示している。これから窒素吸着量が大きく、かつ窒素、酸素の吸着量の差が大きい圧力範囲を選ぶことが望ましい。」（第１７８頁左欄）
（４）刊行物４：特開昭６３−１６６７０２号
（ａ）「本発明は、圧力変動吸着法（ＰＳＡ法）を利用して空気の如き、酸素と窒素とアルゴンを含む混合ガスから窒素を吸着分離し、濃縮酸素ガスを得るものである。すなわち、合成ゼオライト、天然ゼオライト等の窒素に対して選択吸着性を有する吸着剤を充填した３個の吸着筒に対し、以下に説明する各工程を順次繰り返しながら、吸着剤に窒素を吸着させ、酸素及びアルゴンを濃縮して製品ガスとして取り出す方法である。」（第４頁左上欄第第６〜１５行）
（ｂ）「一般に、ＰＳＡ（Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｓｗｉｎｇ　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ）法では、加圧、減圧を繰り返し、そのガス成分の吸着脱着の差を用いてガス分離を行うものであるが、そのＰＳＡ法を実施する圧力の範囲は大気圧以上への圧縮と、大気圧以下への真空、即ちプラス圧力からマイナス圧力までの方法、大気圧以上への圧縮、即ちプラス圧力のみによる方法、並びに殆ど真空排気のみのマイナス圧力のみによる方法の三つの方法に大別される。しかし、ＰＳＡ法の動力は、大気圧以上の圧縮比、或いは真空排気におけるマイナス圧力から大気への圧縮比により理論的に求められるので、その圧縮比は小さいほど消費動力は小さくなることから、プラス圧力からマイナス圧力までの方法により、圧縮比を小さくする方法が最も電力原単位を小さくすることが出来る。本発明に於いて工程２のほぼ一定の圧力は、通常大気圧以上０．５ｋｇ／ｃｍ２Ｇ、好ましくは０．１〜０．３５ｋｇ／ｃｍ２Ｇまた工程５−１、５−２の真空排気到達圧力は通常２５０〜３５０Ｔｏｒｒ、好ましくは３００Ｔｏｒｒ±３０Ｔｏｒｒの範囲である。工程６では真空排気を行いながらパージガスが導入されるので、工程５−２の真空到達圧力より通常１０〜５０Ｔｏｒｒ上昇し真空ポンプの消費動力を更に小さくすることができる。また通常２００Ｔｏｒｒ以下１５０Ｔｏｒｒ付近まで真空排気することは、製品ガス発生量を増加することはできるが、真空ポンプの消費動力が著しく増大し、電力原単位が増大して経済的観点から好ましくない。」（第６頁右下欄第１５行〜第７頁右上欄第３行）
（ｃ）実施例１．　１筒が内径１３０ｍｍ、高さ２３５５ｍｍの容積を有する吸着筒に、吸着剤として、直径２．５ｍｍ、ビーズ状の５Ａタイプ合成ゼオライトを、２１．８ｋｇ使用した。」（第９頁右上欄第第１０〜１４行）
（５）刊行物５：Ｅ．Ｆ．Ｖａｎｓａｎｔ　ａｎｄ　Ｒ．Ｄｅｗｏｌｆｓ編「Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ，８　Ｇａｓ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」第２８１〜２８７頁（１９９０）
（ａ）「材料調査とプロセスサイクルの発展は、進展した分離プロセスの発展に協調して動かなければならない。吸着剤組成の選択と製品の合成は、上述したものに加えて他のプロセスの要求により駆動される。新しいプロセスで要求される材料セットは、吸着が起こるゼオライトのキャビティーの壁上に露出されたカチオンの数及び種類により制御される。ＵＣＩＧシステムは、今、新しい特許吸着剤に組込まれ、高い効率を得た。これらの材料は、従来の吸着剤より１００％超大きい分離ファクターと装填を有する。その結果、回復が増加し、吸着剤の要求量が減少され、最適圧力比が低下する。図４は、二十年間の商品化を通して、ベッドサイズ要求量の改良を示す。このカーブは、今日のユニットは、初期のシステムと比較してベッドサイズの約２０％で設計されている。」（第２８３頁第２３〜３８行、訳文）
（６）刊行物６：「Ｉ．Ｉ．Ｆ．−Ｉ．Ｉ．Ｒ．−Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ　Ａ３」Ｐ．Ｌｅｉｔｇｅｂ，”ＫＥＹ　ＰＲＯＣＥＳＳ　ＰＡＲＡＭＥＴＥＲＳ　ＦＯＲ　ＯＰＴＩＭＩＺＩＮＧ　ＯＸＹＧＥＮ−ＶＳＡ−ＰＬＡＮＴＳ”（１９８９−１０）
（ａ）「吸着されるガスにもよるが、ゼオライト分子篩・・・が吸着剤として使用される。」（第１頁２．第６〜８行、訳文、以下同じ）
（ｂ）「各工程時間は、１００％キャパシティでほぼ１分である。吸着圧力は好ましくは１及び１．１ｂａｒで、脱着圧力は２００と３００ｍｂａｒの間である。」（第２頁第１１〜１３行）
（ｃ）「空気からの吸着による酸素を回収する方法の経済性に影響する幾つかのパラメータがある。製品の純度、操作温度等の与えられた条件下で、考慮すべき重要事項には、以下のパラメータについての選択がある。−吸着剤−吸着圧−脱着圧−真空ポンプ。その方法の評価に当たっての重要な要素は特定のエネルギー消費量である。更に、重要なポイントの一つは、その他のもののうち、吸着剤の量（分子篩の必要量）と真空ポンプユニットに現れる投資コストである。経済性に関するその他の事項は、操作の簡単さ、低維持コスト及び生成物の即利用性である。」（第３頁第７行〜２０行）。
（ｄ）「吸着圧力は、図３に示すように、プロセスの経済に影響を及ぼす。吸着剤容器の要求されるサイズは、吸着圧力が上昇すると、減少する。同時に、エネルギー消費が第一近似で直線的に増加する。最も経済的な吸着圧力は、雰囲気圧力である。」（第４頁第３〜５行）
（ｅ）「脱着圧力の影響は図４に示す。分子篩の所望量、そして吸着容器のサイズは吸着圧力が減少すると、減少する。他方、この利点は、エネルギー消費の増加の原因となる。最も経済的な脱着圧力は、約２００ミリバールである。」（第４頁第７〜１１行）
 （７）刊行物７：「Ｚｅｏｌｉｔｅｓ　ａｓ　Ｃａｔａｌｙｓｔｓ，Ｓｏｒｂｅｎｔｓ　ａｎｄ　Ｄｅｔｅｒｇｅｎｔ　Ｂｕｉｌｄｅｒｓ」第６０７〜６１４頁，ＧＥＲＨＡＲＤ　ＲＥＩＳＳ，「ＯＸＹＧＥＮ　ＥＮＲＩＣＨＭＥＮＴ　ＯＦ　ＡＩＲ　ＷＩＴＨ　ＭＯＬＥＣＵＬＡＲ　ＳＩＥＶＥ　ＺＥＯＬＩＴＥＳ　ＵＳＩＮＧ　ＴＨＥ　ＰＳＡ／ＶＳＡ　ＴＥＣＨＮＩＱＵＥ」，（１９８９年）
（ａ）「ＰＳＡ／ＶＳＡ技術を使う分子篩ゼオライトによる空気の酸素富化」（表題、訳文、以下同じ）
（ｂ）「１．０から１．５ｂａｒの吸着及び２００−３００ｍｂａｒの脱着による真空スイング吸着（ＶＳＡ）」（第６０７頁下から第８行〜下から第６行）
（８）刊行物８：「Ｃｏｌｌｅｃｔｅｄ　ｐａｐｅｒｓ，ＸＩＶ　Ｉｎｔｌ．Ｃｏｎｇｒ．ｏｎ　Ｇｌａｓｓ」Ｒａｖｉｎｄｅｒ　Ｋ．Ｂａｎｓａｌ　ａｎｄ　Ｎｏｒｍａｎ　Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，”Ｌｏｗ　Ｃｏｓｔ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｓｗｉｎｇ　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ（ＰＳＡ）Ｏｘｙｇｅｎ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　ｆｏｒ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅｓ”第７２，７４，７５頁，１９８６年
（ａ）「圧力振動式吸着法（ＰＳＡ）　　圧力振動式吸着法として知られている方法は、空気などの供給流が昇圧されて吸着剤（合成ゼオライト）の充填ベッドを通り、非所望の成分（窒素）を吸着する効果を有するシステムである。従って、酸素リッチな流れが製造される。そして、ベッドは、降圧され、向流方向でパージされ、窒素を排出物として排除（脱着）する。技術水準のＰＳＡシステムは吸着剤の多重ベッドを使用する。一つのベッドが吸着していると、他方のベッドは脱着（再生）している。これらのシステムの設計パラメータは、よく確立されている。最適な効率のために、ＰＳＡ酸素システムの絶対吸着と再生圧力比は、約３とすべきである。従来のＰＳＡシステムの再生圧力は大気圧であった。従って、これらＰＳＡユニット中の吸着剤圧力は、約４５ＰＳＩＡとすべきである。従って、使われるコンプレッサーは４５ＰＳＩＡ空気を供給できるものでなければならない。このようなコンプレッサーは大変高い。更に、このようなユニットの設計にとって、複雑な配管、多数のバルブと比較的大きなサイクル回数が要求される。従って、これらのシステムは、典型的に、大変高く、巨大となっている。
ＸＯＲＢＯＸ　単一ベッドＰＳＡ酸素生成器　　　資本コストを最小にする努力により、新しいＰＳＡプロセスが生まれた。重要な設計の差異は、（多数のベッドに変えて）単一の吸着ベッドの使用とサージタンクの使用を含む。その特徴は、高いゼオライト吸着剤の要求量を減少し、より高いコンプレッサーのためのブロワーを置換して、吸着剤ベッド中で所望圧力を生成する。吸着ベッドは通常の方法により、吸着と脱着を通してサイクルされる。吸着ステップ中に生成された酸素の１部分のみ生成物として除去される。残りはタンク内に貯蔵される。吸着中にタンクに貯蔵された酸素は、続いて、脱着中にパージと生成物の流れを供給するのに使用される。流れの概略を図３に示す。サイクルの再生部分でのブロワーの容量は、粗な真空に引くのに使用される。この場合、再生は、１４．７ＰＳＩＡの代わりに、約８ＰＳＩＡで起こる。２５ＰＳＩＡ程度の圧力での供給空気は、従って、３：１の圧力差を生成するのに使用される。これは吸着／脱着サイクルに必要である。」（第７４頁下から第２行〜７５頁最終行、訳文）。
 ３−２−３．当審の判断
（１）本件訂正発明１について
　刊行物１には、ガス混合物から窒素を選択的に吸着させる方法として「３．０よりも大でない骨組みＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を有し、かつそのＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウムカチオンと会合している結晶性ゼオライトＸ吸着剤と接触させる方法」（上記（１）（ａ）の請求項１）が記載され、この方法の具体的用途については「１５℃〜７０℃、特に２０℃〜５０℃の温度範囲における窒素分圧の増大に応じて窒素容量の例外的な増大のために、これらの温度条件下に、及び５０トール〜１０，０００トールの圧力において稼働するＰＳＡ窒素分離方法に特に適している。」（上記（１）（ｂ））及び「良質なＰＳＡ空気分離吸着剤は、吸着が開始する圧力において、高度のデルタ充填（工程サイクル中における吸着圧と脱離圧間の充填差）及び酸素に対して高度の窒素選択性を有すべきである。本発明の吸着剤の場合、それらは特に、約１５℃及び７０℃の間、好ましくは２０℃及び５０℃の間の温度において、かつ約５０トール及び１０，０００トールの間の圧力において稼動されるＰＳＡ吸着工程において有用である」（上記（１）（ｊ））と記載されている。また、刊行物１の上記「結晶性ゼオライトＸ吸着剤」は、上記（１）（ｃ）（ｄ）の「未交換ＮａＸ出発物質」、「ＮａＸ出発物質」の記載から、「結晶性ＮａＸ吸着剤」と云える。さらに刊行物１に記載の「ＰＳＡ窒素分離方法」では、酸素の連続生産を行うために２つ以上の吸着剤床を吸着工程と脱着工程とに循環式に切替える操作が当然に行われていると云えるから（必要ならば、刊行物２の上記（２）（ａ）〜（ｃ）、刊行物４の上記（４）（ａ）参照）、刊行物１に記載の「ＰＳＡ窒素分離方法」とは、本件訂正発明１の記載ぶりに則って表現すれば「供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる空気分離のための圧力変動式吸着法。」であると云える。
　してみると、刊行物１には、「供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、３．０よりも大でない骨組みＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を有し、かつそのＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウムカチオンと会合している結晶性ゼオライトＮａＸ吸着剤を使用して５０トール〜１０，０００トールの圧力において稼働されるＰＳＡ吸着工程において有用である空気分離のための圧力変動式吸着法。」という発明（以下、「刊行物１発明」という）が記載されていると云える。
  そこで、本件訂正発明１と刊行物１発明とを対比すると、刊行物１発明の「３．０よりも大でない骨組みＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を有し、かつそのＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウムカチオンと会合している結晶性ゼオライトＮａＸ吸着剤」は、本件訂正発明１の「Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換して骨格ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が３．０よりも大きくなく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換されたＮａＸゼオライト吸着剤」に相当するから、両者は「供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンをリチウム陽イオンで置換して骨格ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が３．０よりも大きくなく且つＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているゼオライト吸着剤を生成するために高度に交換されたＮａＸゼオライト吸着剤からなる空気分離のための圧力変動式吸着法。」という点で一致し、次の（イ）及び（ロ）の点で相違していると云える。
相違点（イ）：本件訂正発明１では、「高い吸着圧が大気圧か又はそれよりも僅かに低くそして低い脱着圧が減圧であるようなサブ大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜４：１である」のに対し、刊行物１発明では、５０トール〜１０，０００トールの圧力範囲で吸着を実施するものの、吸着／脱着圧力比の範囲が明らかでない点
相違点（ロ）：本件訂正発明１では、「吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成される」という効果を奏するのに対し、刊行物１発明では、ＰＳＡ吸着工程において有用であるとされているだけで、動力消費や吸着剤使用量についての効果が明らかでない点
 　次に、これら相違点について検討すると、本件訂正発明１の上記相違点（イ）の意味するところは、要するところ、窒素選択性の優れた吸着剤（刊行物１発明の吸着剤と同じ）をサブ大気圧サイクル条件下のＰＳＡ窒素分離方法に使用する点にあると云えるから、大気圧を境とした５０トール〜１０，０００トールの範囲で使用されている刊行物１発明の吸着剤をこの「サブ大気圧サイクル条件下の吸着／脱着圧力比１．４：１〜４：１の範囲で使用する」点が当業者にとって容易に想到することができるか否かについて、以下検討する。
   ところで、「ＰＳＡ窒素分離方法」は、この技術分野では周知の分離方法であり、この「ＰＳＡ窒素分離方法」が、従来から「サブ大気圧サイクル条件」、「トランス大気圧サイクル条件」及び「スーパー大気圧サイクル条件」の３条件のいずれかで行われていることも、例えば上記刊行物４の（ｂ）に記載されているとおり、当該技術分野では周知の事項である。また、これら上記３条件の吸着／脱着圧力比についても、サブ大気圧サイクル条件の圧力比が例えば刊行物６及び７に、トランス大気圧サイクル条件の圧力比が例えば上記刊行物２、４及び８に、スーパー大気圧サイクル条件の圧力比が例えば上記刊行物２にそれぞれ記載されているとおり周知の事項であるから、本件訂正発明１乃至６に規定されている「低い圧力比」のサブ大気圧サイクル条件、トランス大気圧サイクル条件及びスーパー大気圧サイクル条件の「ＰＳＡ窒素分離方法」は、いずれも当該技術分野では周知の事項であると云える。
　また、当該技術分野においては、「ＰＳＡ窒素分離方法」の吸着剤の使用に際しては、例えば上記刊行物５の「新しい特許吸着剤に組込まれ、高い効率を得た。これらの材料は、従来の吸着剤より１００％超大きい分離ファクターと装填を有する。その結果、回復が増加し、吸着剤の要求量が減少され、最適圧力比が低下する。」の記載や、例えば上記刊行物３の「これから窒素吸着量が大きく、かつ窒素、酸素の吸着量の差が大きい圧力範囲を選ぶ」の記載、さらには上記刊行物２の「水素精製に比べて、吸着が比較的著しい空気分離では比較的低い圧力範囲でスイングが行われ、」の記載にみられるとおり、吸着剤の吸着・分離ファクターの性能に着目して、その使用量が少なくて済む吸着剤を選択すること、そしてこの吸着剤を最適圧力比が低下するような（低い圧力比の）条件において使用することは、一般に行われていることである。このことは、代表的な吸着剤である５Ａタイプの合成ゼオライトの場合でも、例えば上記刊行物２、４、６乃至８にみられるように、ＰＳＡ窒素分離方法の上記周知の３条件のいずれかの条件下で使用されている実状からみても明らかである。
　してみると、当該技術分野では、従来の代表的な５Ａタイプの合成ゼオライトでさえも、既に上記周知の３条件のＰＳＡ窒素分離方法で使用されているのが実状であるから、この５Ａタイプなどのモレキュラシーブの吸着剤を改良して新たに開発された刊行物１発明の吸着剤についても、その性能として大気圧を境とした「５０トール〜１０，０００トールの範囲」の圧力において窒素選択性が良いことが確認されている以上、これを５Ａタイプなどと同様従来から行われている大気圧前後の上記３条件で使用してみようと試みるのが道理であるから、ＰＳＡ窒素分離方法の周知の３条件の一つの「サブ大気圧サイクル条件」をその使用条件として選択する程度のことは、当業者であれば容易に想到することができたと云うべきである。
　また、上記相違点（ロ）について検討すると、この点は、本件訂正発明１の効果というべきものであるところ、その使用量や動力消費の低減化は、その程度の違いはあるものの「ＰＳＡ窒素分離方法」の上記条件を採用すれば当然に予測することができる効果であるから、予想外の効果という程のものではない。
　したがって、本件訂正発明１は、刊行物１に記載の発明と刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
４．被請求人の主張
　被請求人は、平成１４年５月１６日付け意見書において、本件訂正発明１〜６に使用されている吸着剤Ｌｉ（Ｘ）とＣａＸとの効果を対比して、概ね次のとおり主張している。
　すなわち、Ｌｉ（Ｘ）とＣａＸとは、等温吸着特性においてはＣａＸの方が優れていることが知られ、そして等温吸着特性において優れているならば低圧力比の圧力変動吸着分離工程に適用しても同等の結果が得られるはずであると考えられるが、このＣａＸを等温吸着ではない低圧力比（吸着圧力／脱着圧力）の圧力変動吸着分離工程に適用した場合には、ＣａＸの実際の結果は極めて大きいＢＳＦを有し、最も劣るものである。これに対し、本件訂正発明のものは極めて優れているから、かかる顕著な差異がある場合には、本件訂正発明は特許性を有するものと考えるべきであると主張している。
 しかしながら、被請求人の上記主張は、本件訂正発明１の吸着剤に該当しない「ＣａＸ」の性能の優劣を云々するだけのことであり、本件訂正発明１の「ＬｉＸ」の吸着剤の性能とは関係がないから、このＬｉＸをＰＳＡ窒素分離方法に使用することを阻害する理由とはなり得ない。また本件訂正発明１のＬｉＸの性能やＰＳＡ窒素分離方法への適用については、刊行物１に「このＬｉＸ吸着剤は、ＰＳＡ空気分離方法の如き窒素分離及び精製方法並びに・・・混合物からの窒素分離において、注目すべき改善を示すのである。これらの吸着剤は、・・・及び５０トール〜１０，０００トールの圧力において稼働するＰＳＡ窒素分離方法に特に適している。」（上記３−２−２．（１）（ｂ））とまで記載されているのであるから、このＬｉＸの吸着剤をＰＳＡ窒素分離方法に使用してみることは「ＣａＸ」の性能の優劣に関係なく、当業者であれば当然に想起することであると云うべきである。
　また、被請求人の上記主張は、「ＣａＸ」の性能がＰＳＡ窒素分離方法では予想に反して劣るものであるから、ＣａＸより等温吸着特性が劣る「ＬｉＸ」をＰＳＡ窒素分離方法で使用することは躊躇するはずであるという趣旨であれば、「ＬｉＸ」のＰＳＡ窒素分離方法での使用については、上述したとおり、刊行物１に「５０トール〜１０，０００トールの圧力において稼働するＰＳＡ窒素分離方法に特に適している。」とその適用を勧める記載がなされているのであるから、ＣａＸの結果に拘わらず当業者であればその使用を試みることに何ら躊躇するはずはないと云える。またＣａＸをＬｉＸと比べてその性能が劣るという結果についても、それは、単にＣａＸがＰＳＡ窒素分離方法に適していないことが確認されただけのことであり、ＣａＸの結果とＬｉＸのＰＳＡ窒素分離方法での使用とは別の問題と云うべきである。
　したがって、被請求人の上記主張は採用することができない。
５．むすび
　以上のとおり、本件訂正発明１〜６のうち、少なくとも本件訂正発明１は、特許法第２９条第２項の規定により特許出願の際独立して特許を受けることができないものであるから、本件訂正発明２〜６について検討するまでもなく、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる特許法第１３４条第５項で準用する平成６年改正法による改正前の第１２６条第３項の規定に適合しないので、当該訂正を認めない。
ＩＩＩ．本件特許発明
   特許権者が請求する上記訂正は、これを認めることができないから、本件特許に係る発明は、本件特許明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１乃至１０に記載された次のとおりのものである（以下、「本件発明１〜１０」という）。
「【請求項１】供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、高い吸着圧が大気圧か又はそれよりも僅かに低くそして低い脱着圧が減圧であるようなサブ大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜４：１であり、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換され且つ（又は）高められた温度で苛性温浸によって変性されたＮａＸゼオライト吸着剤からなり、これによって、吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成されるようにしたことを特徴とする空気分離のための圧力変動式吸着法。
【請求項２】圧力比範囲が２：１〜４：１である請求項１記載の方法。
【請求項３】吸着剤が、ＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているリチウム交換ＮａＸからなる請求項１記載の方法。
【請求項４】吸着剤が、高められた温度で苛性温浸によって変性されたＮａＸゼオライト吸着剤からなる請求項１記載の方法。
【請求項５】供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、高い吸着圧が大気圧よりも高くそして低い脱着圧が大気圧よりも低いようなトランス大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜４：１であり、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換され且つ（又は）高められた温度で苛性温浸によって変性されたＮａＸゼオライト吸着剤からなり、これによって、吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成されるようにしたことを特徴とする空気分離のための圧力変動式吸着法。
【請求項６】圧力比範囲が２：１〜４：１である請求項５記載の方法。
【請求項７】吸着剤が、ＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているリチウム交換ＮａＸからなる請求項５記載の方法。
【請求項８】供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離する際に、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、高い吸着圧が大気圧よりも高くそして低い脱着圧が大気圧か又はそれよりも僅かに高いようなスーパー大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜２．５：１であり、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換され且つ（又は）高められた温度で苛性温浸によって変性されたＮａＸゼオライト吸着剤からなり、これによって、吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成されるようにしたことを特徴とする空気分離のための圧力変動式吸着法。
【請求項９】圧力比範囲が２である請求項８記載の方法。
【請求項１０】吸着剤が、ＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているリチウム交換ＮａＸからなる請求項８記載の方法。」
ＩＶ．請求人Ａの無効審判事件（平成１０年審判第３５３７８号）について
１．請求人Ａの主張する無効理由と証拠方法
１−１．請求人Ａの主張する無効理由
   請求人は、証拠方法として下記の証拠を提出して、本件請求項１〜１０に係る発明は、甲第１号証に記載された発明に甲第２〜５号証に記載された発明又は甲第１号証に記載された発明に甲第２〜６号証に記載された発明を組み合わせれば容易に発明をすることができたものであるから、本件特許は特許法第２９条第２項に違反してされたものであり、特許法第１２３条第１項の規定により無効とすべきであると主張している。
１−２．証拠方法及び記載事項
　請求人Ａが提出した証拠方法とその証拠の記載事項は、次のとおりである。
（証拠方法）
（１）甲第１号証：特開昭６４−５６１１２号公報
　上記ＩＩ．３−２−２．（１）の刊行物１と同じ。
（２）甲第２号証：特開昭６３−１６６７０２号公報
  上記ＩＩ．３−２−２．（４）の刊行物４と同じ。
（３）甲第３号証：「Ｉ．Ｉ．Ｆ．−Ｉ．Ｉ．Ｒ．−Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ　Ａ３」Ｐ．Ｌｅｉｔｇｅｂ，”ＫＥＹ　ＰＲＯＣＥＳＳ　ＰＡＲＡＭＥＴＥＲＳ　ＦＯＲ　ＯＰＴＩＭＩＺＭ　ＯＸＹＧＥＮ−ＶＳＡ−ＰＬＡＮＴＳ”（１９８９−１０）
   上記ＩＩ．３−２−２．（６）の刊行物６と同じ。
（４）甲第４号証：Ｅ．Ｆ．Ｖａｎｓａｎｔ　ａｎｄ　Ｒ．Ｄｅｗｏｌｆｓ編「Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ，８　Ｇａｓ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」第２８１〜２８７頁（１９９０）
   上記ＩＩ．３−２−２．（５）の刊行物５と同じ。
（５）甲第５号証：「Ｃｏｌｌｅｃｔｅｄ　ｐａｐｅｒｓ，ＸＩＶ　Ｉｎｔｌ．Ｃｏｎｇｒ．ｏｎ　Ｇｌａｓｓ」Ｒａｖｉｎｄｅｒ　Ｋ．Ｂａｎｓａｌ　ａｎｄ　Ｎｏｒｍａｎ　Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，”Ｌｏｗ　Ｃｏｓｔ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｓｗｉｎｇ　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ（ＰＳＡ）Ｏｘｙｇｅｎ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　ｆｏｒ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅｓ”第７２，７４，７５頁，１９８６年
   上記ＩＩ．３−２−２．（８）の刊行物８と同じ。
（６）甲第６号証：特開昭４８−８３０７８号公報
（７）平成１２年１２月１８日付け上申書添付書類（１）：Ｂａｎｓａｌ　ｅｔ　ａｌ「Ｎｅｗ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｒｅｄｕｃｅｄ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　Ｃｏｓｔｓ」Ｇｌａｓｓ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ　６８　ｐ２４〜２９　（１９８７）
（８）平成１２年１２月１８日付け上申書添付書類（２）：欧州特許０４６１４７８の異議申立事件についてのＥＰＯの異議部による「１９９７年３月１３日付け取消決定」の訳文
（９）平成１２年１２月１８日付け上申書添付書類（３）：欧州特許０４６１４７８の異議申立事件についての「２０００年１０月１８日付けのＥＰＯに対する特許権者の回答書」とその１２節ａの翻訳文
（１０）特開平７−１８５２４７号公報
（証拠の記載事項）
（１）甲第６号証：特開昭４８−８３０７８号公報
（ａ）「本発明の改善においては、供給空気は単一の床に４０〜１０５Ｐｓｉａの最高の大気圧以上の圧力で導入され、並流減圧は１６〜４０Ｐｓｉａの低い大気圧以上の圧力で停止され、そして供給空気圧力対並流減圧停止圧力の比は少なくとも１．５である。」（第３頁左上欄３行〜８行）。
（ｂ）「これは、４５Ｐｓｉａの供給空気及び１８Ｐｓｉａの並流減圧停止圧力を基にし、」（第５頁右上欄第第９、１０行）
（ｃ）「吸着帯域中で望ましい高い酸素量を保持するのに必要な吸着−脱着圧力差を与えるためには供給空気は４０〜１０５Ｐｓｉａの範囲、好ましくは４０〜７０Ｐｓｉａの範囲で供給される。並流減圧工程は、後続の向流減圧中の効率的な排除に対して吸着床に窒素を減圧化させ、それにより酸素生成物の高い吸収率を得るために、供給空気圧力対並流減圧停止圧力の比を少なくとも１．５として、１６〜４０Ｐｓｉａ、好ましくは１６〜３２Ｐｓｉａで停止される。」（第５頁左下欄第１８行〜右下欄第７行）
（２）平成１２年１２月１８日付け上申書添付書類（１）：Ｂａｎｓａｌ　ｅｔ　ａｌ「Ｎｅｗ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｒｅｄｕｃｅｄ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　Ｃｏｓｔｓ」Ｇｌａｓｓ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ　６８　ｐ２４〜２９　（１９８７）
（ａ）２５ＰＳＩＡの圧力での供給空気は吸着／再生サイクルに必要とされる３：１の圧力差を作るのに使用できる。その結果、圧縮機よりも安いブロワがこの目的に使用できる。」（第２８頁右欄第３９〜４６行、訳文）
（３）平成１２年１２月１８日付け上申書添付書類（２）：欧州特許０４６１４７８の異議申立事件についてのＥＰＯの異議部による「１９９７年３月１３日付け取消決定」の訳文
（ａ）「４．２　この点について、Ｄ１はここに開示された吸着剤を用いたとき圧力比を可能な限り高く維持すべきであるということを教示しているという特許権者の主張は同意できない。Ｄ１は、特殊吸着剤（ゼオライトＸの特殊なリチウム陽イオン型のもの）に関し、このような特殊吸着剤は窒素容量を格段に増加し（３ページ、１０行目）、窒素容量だけでなくデルタ充填の見地からも従来のＬｉ交換ＮａＸよりも優れていること（Ｄ１：６ページ、４１−４５行目）を教示している。これらの高いデルタ充填（吸着圧及び脱着圧間の窒素充填の差）は、関連する吸着剤の吸着等温線（Ｄ１の第２図）から直接的に引き出される特徴を構成する。デルタ充填に関して、Ｄ１は、そこに開示された特殊吸着剤が従来の吸着剤よりも高いデルタ充填を示すため（それらの等温線および勾配により）、対象となるＰＳＡプロセスにおいて特に有用であることを単純に教示している。第２図の等温線から算出される１５００トール対１５０トールの特定の圧力比に対する改良されたデルタ充填は、Ｄ１の６ページ、４５−５５行目に示されている。Ｄ１の７ページ（１７行目以降）には、さらに「良質のＰＳＡ型空気分離吸着剤は、高度のデルタ充填（工程サイクル中の吸着圧と脱着圧間の充填差）および酸素に対する高度の窒素選択性を有するべきである」と述べられている。この記載は、ＰＳＡで採用される良質な吸着剤の二つの重要な特質を述べているに過ぎない。この記載によれば、そのような良質な吸着剤は、高度なデルタ充填を可能とするような形状の吸着等温線を有しているべきである。この解釈は、Ｄ１の６ページ（４５−５５行目）で算出されているデルタ充填と完全に一致する。空気分離のための高い圧力比（すなわち１０：１）が選択されるＰＳＡプロセスとしてのこのような計算についての特許権者の解釈、およびＤ１の７ページの記載についての特許権者の解釈は、そこから導き出されるＤ１が高い圧力比のみでの特殊吸着剤の採用を教示しているという結論と同様、公平な読者によるＤ１の解釈と一致しない。
４．３　ＰＳＡプロセスのコストを下げるという上記の課題を解決するために、当業者は、そのようなコストとは実質的に電力消費と吸着材料からなることを知っている（Ｄ１０、２８２ページ、第２図も参照のこと）。これは、高純度の酸素を特定量（たとえば１トン）生産するためには、ある程度の吸着剤床寸法（すなわち床寸法係数（ＢＳＦ））とある程度の電力消費が必要であることを意味する。」
（４）平成１２年１２月１８日付け上申書添付書類（３）：欧州特許０４６１４７８の異議申立事件についての「２０００年１０月１８日付けのＥＰＯに対する特許権者の回答書」と１２節ａの翻訳文
（ａ）「セクション１２　異議申立人はこのセクションでＤ１０、Ｄ７及びＤ１６に言及している。以下のａ）−ｃ）に主張を述べる。
ａ）権利者は、Ｄ１０の記載を限定するその時の業務用商品を示す宣誓供述書（Ｐ１２）を提出した。特に、Ｄ１０は、特殊吸着剤ＬｉＸを用いた高純度酸素を生成するＰＳＡシステムの進歩を記載したものである。Ｄ１０の記載「最適な圧力比の低下」は、（Ｐ１２）の圧力比６：１は、従来の吸着剤を用いた先行技術のサイクルにおける圧力比（＞６：１）よりも低いことを言っている。確かに、異議審判部がＤ６のその著者による同様の限定を認めた事実を考慮して、Ｐ１２は、Ｄ１０の著者の一人により適法に提供されたものである（１９９７年３月１３日の異議決定前の口頭審理の議事録を参照）。権利者は、改良された吸着剤が、改良の進んでいない吸着剤に比べて低い最適圧力比でＰＳＡサイクルの操作を可能とすることを否定しない。ここでの争点は、新しい最適な操作条件を確立する「低い圧力比」の程度である。この新しい最適条件は、結果として、高純度酸素の生成のためのＰＳＡプロセスの全体的なプロセス効率の大幅な向上、すなわち当時そのようなプロセスの最新技術を代表するＤ１０に報告された結果以上に優れた改良となる。したがって、異議を申し立てられた特許の「低い圧力比」は、関連する先行技術に比べて大幅に低い。このような圧力比は、Ｄ１０からもかなりはずれているので、当業者は、生成物の回収の低下及び床寸法係数の上昇を懸念して、このような低い圧力比を試すことは思いとどまるであろう。」
２．被請求人の反論と証拠方法
２−１．被請求人の反論
　被請求人は、平成１２年９月２５日付け口頭審理陳述要領書において縷々主張しているが、その主な内容は、ＬｉＸとＣａＸとの効果の対比から、乙第１号証を根拠に、ＣａＸ（２．０）とＬｉＸ（２．０）は純窒素に対し同じような等温吸着特性を示すから特に圧力ゼロ近くで最も急峻な勾配を有するＣａＸを選択した場合には、最も動力消費量が低下するはずであるが、実際には低圧力比のＰＳＡ窒素吸着法では極めて大きいＢＳＦを有し最も劣る吸着剤であるから、ＬｉＸについてもＰＳＡ窒素吸着法に適用することは考えないはずであるというものである。
　また、被請求人は、平成１２年９月２６日付け口頭審理陳述要領書（第２）においても縷々主張しているが、その主な内容は、ＰＳＡ法において考慮すべき因子には、酸素回収率、吸着剤の型、吸着剤の価格、圧力降下、圧力比、熱、吸着性、供給物流量、生成物流量があり、しかもそれらの間には相互依存性の非線形な関係が存在し、最適なプロセス条件を見いだすためには多くの実験が必要であり、このような複雑さのために圧力比を低下することは当業者にとって大きな抵抗があるから、本件特許発明のような「大気圧近傍の低い圧力比」で使用することは当業者が容易に想到しないことであるというものである。
２−２．被請求人の証拠方法及び記載事項
　被請求人が提出した証拠方法とその証拠の記載事項は、次のとおりである。
（証拠方法）
（１）乙第１号証：Ｃａｘ、ＬｉＸ及びＮａＸの純窒素に対する等温吸着特性を示すグラフ
（２）平成１２年９月２５日付け口頭審理陳述要領書添付参考図１：本件特許明細書の表Ｉ、表ＩＩに記載された「貯蔵選択率」の定義を説明する図
（３）平成１２年９月２５日付け口頭審理陳述要領書添付参考図２：甲第１号証の第１図及び表ＩＩにおける分離係数の定義を説明する図
（４）平成１２年５月８日付け審判事件答弁書（第四回）添付Ｋｅｎｔ　Ｓ．Ｋｎａｅｂｅｌの宣誓供述書及び訳文
（５）平成１２年５月８日付け審判事件答弁書（第四回）添付書類Ｉ：Ｋｅｎｔ　Ｓ．Ｋｎａｅｂｅｌの履歴書
（６）平成１２年５月８日付け審判事件答弁書（第四回）添付書類ＩＩ：「Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ」Ｖｏｌ．４４　Ｎｏ．１　ｐ１〜８（１９８９）
（７）平成１２年５月８日付け審判事件答弁書（第四回）添付書類ＩＩＩ：「Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ」Ｖｏｌ．４１　Ｎｏ．１１　ｐ２９３１〜２９３８（１９８６）
（証拠の記載事項）
（１）平成１２年５月８日付け審判事件答弁書（第四回）添付Ｋｅｎｔ　Ｓ．Ｋｎａｅｂｅｌの宣誓供述書及び訳文
（ａ）「４．該日本特許の発明者は、（ｉ）吸着剤としてＬｉＸ又は苛性温浸ＮａＸを使用し、これを（ｉｉ）吸着対脱着圧力比（ＰＮ／ＰＬ）を４：１〜１．５：１（サブ大気圧及びトランス大気圧ＰＳＡプロセスに対して）又は２．５：１〜１．５：１（スーパー大気圧ＰＳＡプロセスに対して）の範囲内に下げることを組み合わせることによって、ＰＳＡプロセスの全コストの有意の減少を達成している。これらの圧力比は、高純度ＰＳＡ酸素（即ち、９０〜９５％Ｏ２）の製造のための工業的ＰＳＡ法で用いられるものよりも実質上低かった。
５．１９９０年における技術の実体についての私の知識を基にして言えば、当業者は、本件特許請求の範囲に記載の圧力比は、有害な影響をもたらすこと、即ち（ｉ）△Ｎ２充填値（例えば、甲第１号証に教示される如き）を望ましくない程に低下させること、（ｉｉ）床寸法ファクター（吸着剤床の寸法及び吸着剤の品質）を望ましくない程に増大すること（当時の技術の実体によれば、最も重要である）（ｉｉｉ）酸素回収率を有意に低下させること、を予測するであろう。・・・
８．私の意見では、実質上低下する酸素回収率に一般的に関係する圧力比と組み合わせたある種の特定吸着剤（ＬｉＸ及び苛性温浸ＮａＸ）（他のもの、例えばＣａＸではなく）の使用は、単位時間当たり従来技術のＰＳＡ法（本件特許に記載の特定吸着剤を高い圧力比で使用する方法を含めて）と同じ生成量で高純度酸素を製造しながら、ＰＳＡプロセスの全コストの実質的な減少（本件特許で見い出された如き）をもたらすことを予測する理由が１９９０年には全く存在せず、また、検討した参考文献もそれを少しも提供していない。」
（２）平成１２年５月８日付け審判事件答弁書（第四回）添付書類ＩＩ：「Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ」Ｖｏｌ．４４　Ｎｏ．１　ｐ１〜８（１９８９）：Ｋｅｎｔ　Ｓ．ＫｎａｅｂｅｌがＰＳＡ法の論文の共著者であることを示す。
（３）平成１２年５月８日付け審判事件答弁書（第四回）添付書類ＩＩＩ：「Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ」Ｖｏｌ．４１　Ｎｏ．１１　ｐ２９３１〜２９３８（１９８６）：Ｋｅｎｔ　Ｓ．ＫｎａｅｂｅｌがＰＳＡ法の論文の共著者であることを示す。
３．当審の判断
（１）本件発明１について
  甲第１号証には、上記「ＩＩ．３−２−３．（１）」で述べたとおり、「供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、３．０よりも大でない骨組みＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を有し、かつそのＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウムカチオンと会合している結晶性ゼオライトＮａＸ吸着剤を使用して５０トール〜１０，０００トールの圧力において稼働されるＰＳＡ吸着工程において有用である空気分離のための圧力変動式吸着法。」という発明（以下、「甲１発明」という）が記載されていると云える。
   そこで、本件発明１と甲１発明とを対比すると、甲１発明の「３．０よりも大でない骨組みＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を有し、かつそのＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウムカチオンと会合している結晶性ゼオライトＮａＸ吸着剤」は、本件発明１の「Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換されたＮａＸゼオライト吸着剤」に相当するから、両者は「供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換されたＮａＸゼオライト吸着剤からなる空気分離のための圧力変動式吸着法。」という点で一致し、次の（イ）及び（ロ）の点で相違していると云える。
相違点（イ）：本件発明１では、「高い吸着圧が大気圧か又はそれよりも僅かに低くそして低い脱着圧が減圧であるようなサブ大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜４：１である」のに対し、甲１発明では、５０トール〜１０，０００トールの圧力範囲で吸着を実施するものの、吸着／脱着圧力比の範囲が明らかでない点
相違点（ロ）：本件発明１では、「吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成される」という効果を奏するのに対し、甲１発明では、ＰＳＡ吸着工程において有用であるとされているだけで、動力消費や吸着剤使用量についての効果が明らかでない点
　次に、これら相違点について検討すると、これら相違点（イ）及び（ロ）については、上記「ＩＩ．３−２−３．（１）」で述べたとおりであるから、本件発明１は、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（２）本件発明２について
　本件発明２は、請求項１を引用し、吸着／脱着圧力比の「１．４：１〜４：１」を「２：１〜４：１」と限定したものであるが、この圧力比の範囲も、例えば上記刊行物６、７に記載されているとおり、「ＰＳＡ窒素分離方法」のサブ大気圧サイクル条件において周知の範囲であるから、本件発明１と同様の理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（３）本件発明３について
　本件発明３は、請求項１を引用し、吸着剤を「ＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているリチウム交換ＮａＸからなる」と限定したものであるが、この限定内容については甲第１号証に記載されているから、本件発明３も、本件発明１と同様の理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（４）本件発明４について
　本件発明４は、請求項１を引用し、吸着剤を「高められた温度で苛性温浸によって変性されたＮａＸゼオライト吸着剤」と限定したものであるが、この限定内容については甲第１号証（第４頁左上欄第１０〜１３行）に記載されているから、本件発明４も、本件発明１と同様の理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（５）本件発明５について
　本件発明５と甲１発明とを対比すると、両者は、「供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換されたＮａＸゼオライト吸着剤からなる空気分離のための圧力変動式吸着法。」という点で一致し、次の（イ）及び（ロ）の点で相違していると云える。
相違点（イ）：本件発明５では、「高い吸着圧が大気圧よりも高くそして低い脱着圧が大気圧よりも低いようなトランス大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜４：１である」のに対し、甲１発明では、５０トール〜１０，０００トールの圧力範囲で吸着を実施するものの、吸着／脱着圧力比の範囲が明らかでない点  相違点（ロ）：本件発明５では、「吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成される」という効果を奏するのに対し、甲１発明では、ＰＳＡ吸着工程において有用であるとされているだけで、動力消費や吸着剤使用量についての効果が明らかでない点
　次に、これら相違点について検討すると、上記相違点（イ）については、「低い圧力比」のトランス大気圧サイクル条件の「ＰＳＡ窒素分離方法」は、上記「ＩＩ．３−２−３．（１）」で述べたとおり周知であるから、甲１発明の吸着剤をこの周知の３条件の一つであるトランス大気圧サイクル条件下で使用する程度のことも、当業者であれば容易に想到することができたと云うべきである。
　また、上記相違点（ロ）について検討すると、この点は、本件発明５の効果というべきものであるところ、その使用量や動力消費の低減化は、「ＰＳＡ窒素分離方法」の上記条件を採用すれば当然に予測することができる効果であり、何ら予想外の効果ではない。
  したがって、本件発明５は、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（６）本件発明６について
　本件発明６は、請求項５を引用し、吸着／脱着圧力比の「１．４：１〜４：１」を「２：１〜４：１」と限定したものであるが、この圧力比の範囲も、例えば刊行物２、４、８に記載されているとおり、「ＰＳＡ窒素分離方法」のトランス大気圧サイクル条件において周知の範囲であるから、本件発明６も、本件発明５と同様な理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（７）本件発明７について
 　本件発明７は、請求項５を引用し、吸着剤を「ＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているリチウム交換ＮａＸからなる」と限定したものであるが、この限定内容については甲第１号証に記載されているから、本件発明７も、本件発明５と同様な理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（８）本件発明８について
  本件発明８と甲１発明とを対比すると、両者は、「供給原料空気から窒素を選択的に吸着することができる吸着剤物質の少なくとも２つの吸着剤床を収容する圧力変動式吸着装置系を使用し、そして酸素及びアルゴンを床に通してそこから排出させて空気を分離するに際し、高い吸着圧における吸着及び低い脱着圧における脱着を循環式で行なうことからなる圧力変動式吸着法において、吸着剤物質は、Ｎａ＋イオンを一価陽イオンで置換するために高度に交換されたＮａＸゼオライト吸着剤からなる空気分離のための圧力変動式吸着法。」という点で一致し、次の（イ）及び（ロ）の点で相違していると云える。
相違点（イ）：本件発明８では、「高い吸着圧が大気圧よりも高くそして低い脱着圧が大気圧か又はそれよりも僅かに高いようなスーパー大気圧サイクル条件下に吸着−脱着順序を実施し、この場合に吸着／脱着圧力比範囲は１．４：１〜２．５：１である」のに対し、甲１発明では、５０トール〜１０，０００トールの圧力範囲で吸着を実施するものの、吸着／脱着圧力比の範囲が明らかでない点
相違点（ロ）：本件発明８では、「吸着−脱着順序に対して有益に低い動力消費レベルで且つ好適な吸着剤使用量で窒素からの酸素及びアルゴンの所望の分離が達成される」という効果を奏するのに対し、甲１発明では、ＰＳＡ吸着工程において有用であるとされているだけで、動力消費や吸着剤使用量についての効果が明らかでない点
   次に、これら相違点について検討すると、上記相違点（イ）については、「低い圧力比」のスーパー大気圧条件の「ＰＳＡ窒素分離方法」は、上記「ＩＩ．３−２−３．（１）」で述べたとおり周知であるから、甲１発明の吸着剤をこの周知の３条件の一つであるスーパー大気圧サイクル条件下で使用する程度のことも、当業者であれば容易に想到することができたと云うべきである。
　また、上記相違点（ロ）について検討すると、この点は、本件発明８の効果というべきものであるところ、その使用量や動力消費の低減化は、「ＰＳＡ窒素分離方法」の上記条件を採用すれば当然に予測することができる効果であり、何ら予想外の効果ではない。
　したがって、本件発明８は、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（９）本件発明９について
　本件発明９は、請求項８を引用し、吸着／脱着圧力比の「１．４：１〜２．５」を「２」と限定したものであるが、この圧力比の値も、例えば上記刊行物２に記載されているとおり、「ＰＳＡ窒素分離方法」のスーパー大気圧サイクル条件において周知の値であるから、本件発明９も、本件発明８と同様な理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（１０）本件発明１０について 
 本件発明１０は、請求項８を引用し、吸着剤を「ＡｌＯ２四面体単位の少なくとも８８％がリチウム陽イオンと結合しているリチウム交換ＮａＸからなる」と限定したものであるが、この限定内容については甲第１号証に記載されているから、本件発明１０も、本件発明８と同様な理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載された周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（１１）被請求人の反論に対して
　被請求人の上記口頭審理陳述要領書の反論は、訂正拒絶理由に対する平成１４年５月１６日付け意見書での主張と同趣旨であるから、この反論については、上記「ＩＩ．４．被請求人の主張」で述べたとおりである。
　また、被請求人の上記口頭審理陳述要領書（第２）の反論について検討すると、被請求人が当業者にとって「大きな抵抗」があるとする「大気圧近傍での低い圧力比」は上記「ＩＩ．３−２−３．（１）」で述べたとおり、「従来から行われている大気圧前後の低圧力比」であるから、当業者にとって「大きな抵抗」があるとは云えない。
　したがって、被請求人の上記反論は採用することができない。
Ｖ．請求人Ｂの無効審判事件（無効２０００−３５４３１）について
１．請求人Ｂの主張する無効理由と証拠方法
１−１．請求人Ｂの主張する無効理由
  請求人Ｂは、証拠方法として下記の証拠を提出して、本件請求項１〜１０に係る発明は、甲第１〜１２号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件発明１〜１０の特許は、特許法第２９条第２項に違反してされたものであり、特許法第１２３条第１項の規定により無効とすべきであると主張している。
１−２．証拠方法及び記載事項
　請求人Ｂが提出した証拠方法とその証拠の記載事項は、次のとおりである。
（証拠方法）
（１）甲第１号証：特開昭６４−５６１１２号公報
　上記ＩＩ．３−２−２．（１）の刊行物１と同じ。
（２）甲第２号証：川井利長編「圧力スイング吸着技術集成」工業技術会　（昭和６１年１月１５日）
（２−１）甲第２号証の１、甲第２号証の３、甲第２号証の４：Ｉ基礎編第１章、第１〜１３頁　ＩＩ応用編第１章空気分離　第１２９〜１４２頁
　上記ＩＩ．３−２−２．（２）の刊行物２と同じ。
（２−２）甲第２号証の２：Ｉ基礎編第４章　第９９〜１００頁
（３）甲第３号証：特開昭６３−１６６７０２号公報
  上記ＩＩ．３−２−２．（４）の刊行物４と同じ。
（４）甲第４号証：「Ｉ．Ｉ．Ｆ．−Ｉ．Ｉ．Ｒ．−Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ　Ａ３」Ｐ．Ｌｅｉｔｇｅｂ，”ＫＥＹ　ＰＲＯＣＥＳＳ　ＰＡＲＡＭＥＴＥＲＳ　ＦＯＲ　ＯＰＴＩＭＩＺＭ　ＯＸＹＧＥＮ−ＶＳＡ−ＰＬＡＮＴＳ”（１９８９−１０）
   上記ＩＩ．３−２−２．（６）の刊行物６と同じ。
（５）甲第５号証：Ｅ．Ｆ．Ｖａｎｓａｎｔ　ａｎｄ　Ｒ．Ｄｅｗｏｌｆｓ編「Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ，８　Ｇａｓ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ」第２８１〜２８７頁（１９９０）
   上記ＩＩ．３−２−２．（５）の刊行物５と同じ。
（６）甲第６号証：「Ｃｏｌｌｅｃｔｅｄ　ｐａｐｅｒｓ，ＸＩＶ　Ｉｎｔｌ．Ｃｏｎｇｒ．ｏｎ　Ｇｌａｓｓ」Ｒａｖｉｎｄｅｒ　Ｋ．Ｂａｎｓａｌ　ａｎｄ　Ｎｏｒｍａｎ　Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，”Ｌｏｗ　Ｃｏｓｔ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｓｗｉｎｇ　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ（ＰＳＡ）Ｏｘｙｇｅｎ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　ｆｏｒ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅｓ”第７２，７４，７５頁，１９８６年
   上記ＩＩ．３−２−２．（８）の刊行物８と同じ。
（７）甲第７号証：特開昭４８−８３０７８号公報
　平成１０年審判３５３７８号事件の請求人Ａの提出した甲第６号証と同じ。
（８）甲第８号証：米国特許第３３１３０９１号明細書
（９）甲第９号証：米国特許第３７１７９７４号明細書
（１０）甲第１０号証：特開平１−２９７１１９号公報
（１１）甲第１１号証：「Ｃｈｅｍ．ｌｎｄ．ＸＸＸＶ，Ｎｏｖｅｍｂｅｒ　１９８３」第６８９〜６９２頁
（１２）甲第１２号証：「Ｚｅｏｌｉｔｅｓ　ａｓ　Ｃａｔａｌｙｓｔｓ，Ｓｏｒｂｅｎｔｓ　ａｎｄ　Ｄｅｔｅｒｇｅｎｔ　Ｂｕｉｌｄｅｒｓ」
第６０７〜６１４頁，ＧＥＲＨＡＲＤ　ＲＥＩＳＳ，「ＯＸＹＧＥＮ　ＥＮＲＩＣＨＭＥＮＴ　ＯＦ　ＡＩＲ　ＷＩＴＨ　ＭＯＬＥＣＵＬＡＲ　ＳＩＥＶＥ　ＺＥＯＬＩＴＥＳ　ＵＳＩＮＧ　ＴＨＥ　ＰＳＡ／ＶＳＡ　ＴＥＣＨＮＩＱＵＥ」，（１９８９年）
（１３）審判請求書添付参考資料：本件特許発明の構成要件と甲各号証の引用箇所の対応表
（１４）平成１３年７月３日付け口頭審理陳述要領書添付参考資料１：原伸宣他編「ゼオライト　基礎と応用」株式会社講談社　第１、９０〜９３頁　（１９７８年４月２０日）：「ゼオライトにおける吸着と拡散　３．１平衡吸着量」
（１５）平成１３年７月３日付け口頭審理陳述要領書添付参考資料２：「Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｅｎｇ．Ｄａｔａ　１９８５」Ｖｏｌ．３０，Ｎｏ．１　第６６〜７０頁（１９８５）Ｈａｒｒｙ　Ｖｅｒｅｌｓｔ他「Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｏｘｙｇｅｎ，Ｎｉｔｒｏｇｅｎ，ａｎｄ　Ａｒｇｏｎ　ｏｎ　５Ａ　Ｍｏｌｅｃｕｌｅｒ　Ｓｉｅｖｅ」
（１６）平成１３年７月３日付け口頭審理陳述要領書添付参考資料３：「ＡＩＣｈＥ．Ｊｏｕｒｎａｌ　Ｖｏｌ．３　Ｎｏ．２　第１９４〜２０１頁（１９８７）　Ｇ．Ｗ．Ｍｌｌｅｒ他「Ｅｑｕｉｌｉｂｒｉａ　ｏｆ　Ｎｉｔｒｏｇｅｎ，Ｏｙｇｅｎ，Ａｒｇｏｎ，ａｎｄ　Ａｉｒ　ｉｎ　Ｍｏｌｅｃｕｌｅｒ　Ｓｉｅｖｅ　５Ａ」
（１７）平成１３年７月１１日付け上申書添付参考資料４：「ＢＳＦ、消費電力等の計算について」
（証拠の記載事項）
（１）甲第２号証の２：Ｉ基礎編第４章　第９９〜１００頁
（ａ）「３塔式ＰＳＡ酸素製造装置の・・・圧縮機を含む３塔式Ｏ２ＰＳＡ装置のフローシートを図３６に示した。天然ゼオライト系では真空ポンプが必要であるが、５Ａ型モレキュラーシーブを使用するとすれば図３７のように大気圧脱着で良い。図３８に示すのは酸素回収率と圧力との関係である（ｂ）に示す動力原単位と使用圧力の関係より使用圧力２．８ｋｇｆ／ｃｍ２Ｇが選定される。」（第９９頁第１２〜２１行）。
（ｂ）第１００頁、図３８（ａ）（ｂ）、図３９（ａ）（ｂ）には、最高吸着圧と酸素回収率、最高吸着圧と動力原単位、パージ量と酸素回収率、製品酸素濃度とＢＳＦ，製品酸素濃度と酸素回収率の関係が示されている。
（２）甲第８号証：米国特許第３３１３０９１号明細書
（ａ）ＴＡＢＬＥ　ＶＩにはＣａｓｅＮｏ．ＩＩとして吸着圧５ｐ．ｓ．ｉ．ｇ、脱着圧２００ｍｍＨｇと記載されている。
（ｂ）ＴＡＢＬＥ　ＶＩにはＣａｓｅＮｏ．ＩＶとして吸着圧３０ｐ．ｓ．ｉ．ｇ、脱着圧７６０ｍｍＨｇと記載されている。
（３）甲第９号証：米国特許第３７１７９７４号明細書
（ａ）「加圧供給空気は７０ｐｓｉａ及び約８５°Ｆであった。」（第１２欄５〜６行、訳文）
（ｂ）第１２欄ＴＡＢＬＥ　１のＴｅｓｔＩの項に、「ｄｅｐｒｅｓｓｕｒｉｚａｔｉｏｎ　２３ｐｓｉａ」と記載されている。
（４）甲第１０号証：特開平１−２９７１１９号公報
（ａ）「一層容易に吸着しうる成分を選択的に吸着することができる吸着剤物質を収容する少なくとも２つの吸着剤床を有し、・・・供給ガス混合物の内の一層容易に吸着し得る成分を簡易化真空加工サイクルで高純度、安価な生成物として簡便に得る方法。」（請求項１）
（ｂ）「前記供給ガス混合物が空気であり、一層容易に吸着し得る成分が窒素を含み、それ程容易には吸着し得ない成分が酸素を含む特許請求の範囲第１項記載の方法。」（請求項２）
（ｃ）第１１頁表ＩＩ「好ましい２床真空ＰＳＡ窒素プロセスについてのプロセスシーケンス、圧力条件及び工程時間」には、プロセス工程４の定圧吸着の床Ａ圧力が２１．０〜２１．５ＰＳＩＡであり、プロセス工程１１のエバキユエーションの床Ａ圧力が６．３〜５．０ＰＳＩＡであることが記載されている。
（ｄ）「本発明に用いるのが望ましいＬｉＸ吸着剤物質は、骨組のＳｉ／Ａｌ２モル比が約２．０〜３．０、好ましくは２．０〜２．５であり、ＡｌＯ２−四面体単位が少なくとも約８８％、好ましくは少なくとも９５％がリチウムカチオンで会合されているリチウムカチオン型ゼオライトＸである。」（第１６頁右上欄第７行〜１３行）。
（ｅ）「上記製造した２．５ＮａＸを用いて、・・・ｐＨを９にして製造する。その後、洗浄したゼオライト結晶とアベリー（Ａｖｅｒｙ）クレー、市販品として入手できるカオリン型クレーとを、ゼオライト８０重量％およびクレー２０％の割合で混合する。・・・焼成後、結合した凝集物を冷却しそして、約１００℃の苛性アルカリ水溶液に浸漬し、そして熟成してメターカオリンの塊を主にゼオライトＸのゼオライト結晶に転化する。・・・こうして作成した活性化材料は、２．５ＮａＸ活性化材料である。」（第１７頁左上欄下から第５行〜左下欄第７行）。
（ｆ）「運転圧力は、濃酸素工程による上記向流パージの終わりでの一層低い減圧脱着圧力０．３３ｋｇ／ｃｍ２Ａ（４．７ｐｓｉａ）から並流パージステップの終わりでの一層高い吸着圧力１．５３ｋｇ／ｃｍ２Ａ（２１．９ｐｓｉａ）まで変化するに至ったことがわかる。個々の供給空気及びコパージステップの時間を調節したが、全サイクル時間は２２０秒のままであった。例１に比較べて運転圧力比が低下したことは、ＬｉＸ吸着剤の酸素に対照して窒素に関する吸着能力及び選択率が増大した直接の結果であった。製品窒素の純度レベルは９９．５％のままであった。しかしながら、窒素吸着率は９４％に増加した。」（第１８頁右下欄第１３行〜第１９頁左上欄第４行）
（ｇ）第１９頁第５表「発明の２床真空ＰＳＡ−窒素プロセス　直径５ｃｍの容器中のＬｉＸモレキュラーシーブ吸着剤」には、「プロセスステップ」が供給空気による加圧の際の床圧力１０．６〜２１．４ｐｓｉａであり、プロセスステップがエバキュレーションの際の床圧力１４．６〜５．０ｐｓｉａであることがと記載されている。
（５）甲第１１号証：「Ｃｈｅｍ．ｌｎｄ．ＸＸＸＶ，Ｎｏｖｅｍｂｅｒ　１９８３」第６８９〜６９２頁
（ａ）「−大気圧での吸着、５０〜２５０ｍｂａｒでの脱着、−３〜４気圧（絶対圧）での吸着、周囲気圧での脱着、−２〜４気圧（絶対圧）での吸着、５０〜２５０ｍｂａｒ間の圧力での脱着」（第６８９頁中欄下から第３行〜同頁右欄第６行、訳文）
（６）甲第１２号証：「Ｚｅｏｌｉｔｅｓ　ａｓ　Ｃａｔａｌｙｓｔｓ，Ｓｏｒｂｅｎｔｓ　ａｎｄ　Ｄｅｔｅｒｇｅｎｔ　Ｂｕｉｌｄｅｒｓ」
第６０７〜６１４頁，ＧＥＲＨＡＲＤ　ＲＥＩＳＳ，「ＯＸＹＧＥＮ　ＥＮＲＩＣＨＭＥＮＴ　ＯＦ　ＡＩＲ　ＷＩＴＨ　ＭＯＬＥＣＵＬＡＲ　ＳＩＥＶＥ　ＺＥＯＬＩＴＥＳ　ＵＳＩＮＧ　ＴＨＥ　ＰＳＡ／ＶＳＡ　ＴＥＣＨＮＩＱＵＥ」，（１９８９年）
（ａ）「１．０から１．５ｂａｒの吸着及び２００−３００ｍｂａｒの脱着による真空スイング吸着（ＶＳＡ）」（第６０７頁下から第８行〜下から第６行、訳文）
２．被請求人の反論と証拠方法
２−１．被請求人の反論
　被請求人は、平成１３年４月１７日付け審判事件答弁書（第２回）において縷々主張しているが、その主な主張は、次のとおりである。
（イ）被請求人は、乙第４号証を提出して、等温吸着特性の良いＣａＸは低圧力比のＰＳＡ窒素吸着法では最も劣る吸着剤であるから、ＣａＸと比べて等温吸着特性が劣るＬｉＸについても、これをＰＳＡ窒素吸着法に適用することは考えないはずであると主張している。また、このＣａＸの性能が劣る理由についてもＣａＸの窒素に対する大きな親和性により窒素がＣａＸに強く保持されるためにこれを脱着する時に大きな動力が必要となるからであると主張し、ＰＳＡ窒素吸着法における吸着剤のこのような性能については等温吸着特性からでは予測ができないことであると主張している。
（ロ）被請求人は、甲第６号証には、圧力比が「約３」と記載されているが、この「約３」という値について、同じ著者の乙第１、２号証に記載の図面中のデータを根拠に、甲第６号証に記載の圧力比は、実際には「４．０３」と解するのが正しいから、甲第６号証には、本件発明の「１．４：１〜４：１」の値は示唆されていないと主張している。
２−２．被請求人の証拠方法と記載事項
　被請求人の提出した証拠とその記載事項は、次のとおりである。
（証拠方法）
（１）乙第１号証：「Ｃｅｒａｍｉｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ」ｐ５４５−５５３（１９８６）、Ｒ．Ｋ．Ｂａｎｓａｌ，Ｎ．Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，Ｌ．Ｗ．Ｄｏｎａｌｄｓｏｎ「Ｌｏｗ　Ｃｏｓｔ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｓｗｉｎｇ　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ（ＰＳＡ）　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　ｆｏｒ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅｓ」
（２）乙第２号証：「ＧＬＡＳＳ　ＩＮＤＵＳＴＲＹ」　ｍａｒｃｈ　ｐ２４−２９（１９８７）、Ｒ．Ｋ．Ｂａｎｓａｌ，Ｎ．Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，「Ｎｅｗ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｒｅｄｕｃｅｓ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　Ｃｏｓｔｓ」
（３）乙第３号証：Ｄ．Ｗ．Ｂｒｅｃｋ，「Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ｍｏｌｅｃｕｌａｒ　Ｓｉｅｖｅｓ」Ｊｏｈｎ　Ｗｉｌｅｙ，Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ　（１９７４）
（４）乙第４号証：ＣａＸ、ＬｉＸ及びＮａＸの純窒素に対する等温吸着特性を示すグラフ：平成１０年審判３５３７８号事件の乙第１号証と同じ。
（５）乙第５号証：「三菱重工技報」Ｖｏｌ．２６　Ｎｏ．５（１９８９−９）泉順他「高効率ＰＳＡ酸素製造装置の開発」
（６）乙第６号証：「ＡＩＣｈＥ．Ｊｏｕｒｎａｌ」Ｖｏｌ．３３，Ｎｏ．２　第１９４〜２０１頁（１９８７）：平成１０年審判第３５３７８号事件の請求人Ａの提出した平成１３年７月３日付け口頭審理陳述要領書添付参考資料３と同じ。
（７）乙第７号証：川井利編「圧力スイング吸着技術集成」工業技術院　第４７〜７６頁（１９８６）　「第３章  ＰＳＡの理論と計算」
（８）平成１３年７月１２日付け口頭審理陳述要領書（第２回）添付参考図３：縦軸がＮ２充填量、横軸が吸着床に沿った距離のグラフ　（なお、参考図１は平成１３年７月１２日付け口頭審理陳述要領書（第２回第２頁に、参考図２は第１１頁に記載されている）
（９）平成１３年７月１２日付け口頭審理陳述要領書（第２回）添付参考図４：吸着速度定数と塔内窒素濃度分布のグラフ
（１０）平成１３年８月２２日付け上申書添付付録Ｉ：貯蔵選択率、甲第１号証の吸着分離係数、ＣａＸに対するＢＳＦ及び動力、参考図３と４の説明
（証拠の記載事項）
（１）乙第１号証：「Ｃｅｒａｍｉｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ」ｐ５４５−５５３（１９８６）、Ｒ．Ｋ．Ｂａｎｓａｌ，Ｎ．Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，Ｌ．Ｗ．Ｄｏｎａｌｄｓｏｎ「Ｌｏｗ　Ｃｏｓｔ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｓｗｉｎｇ　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ（ＰＳＡ）　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　ｆｏｒ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅｓ」
（ａ）第５５１頁第４図には、最高の圧が１５ｐｓｉｇ、最低の圧が１５ｉｎＨｇであることが示されている。
（２）乙第２号証：「ＧＬＡＳＳ　ＩＮＤＵＳＴＲＹ」　ｍａｒｃｈ　ｐ２４−２９（１９８７）、Ｒ．Ｋ．Ｂａｎｓａｌ，Ｎ．Ｒ．ＭｃＣｏｍｂｓ，「Ｎｅｗ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｒｅｄｕｃｅｓ　Ｇｌａｓｓ　Ｆｕｒｎａｃｅ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ　Ｃｏｓｔｓ」
（ａ）第２７頁第４図には、最高の圧が１５ｐｓｉｇ、最低の圧が１５ｉｎＨｇであることが示されている。
３．当審の判断
（１）本件発明１〜１０について
  被請求人は、本件無効２０００−３５４３１事件において、新たな訂正請求書を提出していないが、本件無効審判事件と併合審理された「平成１０年審判第３５３７８号事件」において、既に平成１１年３月２９日付けで訂正請求書を提出しているため、本件無効審判事件の審理においても、本件請求人に対し上記訂正請求書の写しを送付して審理を進めてきたところである。
　しかるに、上記訂正請求は、上記「ＩＩ．５．むすび」で述べたとおり、これを認容することができないから、本件発明１〜１０については、無効審判請求書に記載されている上記「Ｖ．１．１−１．無効理由」について審理すべきところ、請求人Ｂが提出した甲第１号証は、請求人Ａの提出した甲第１号証と同一のものである。
　してみると、本件発明１〜１０は、上記「ＩＶ．３．当審の判断」で述べたと同様の理由により、甲第１号証に記載の発明と上記刊行物２〜８に記載の周知・慣用手段に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（２）被請求人の反論に対して
（ｉ）上記（イ）に対して
　被請求人の上記（イ）は、訂正拒絶理由に対する平成１４年５月１６日付け意見書での主張と同趣旨であるから、この反論については、上記「ＩＩ．４．被請求人の主張」で述べたとおりである。
　また、被請求人は、ＣａＸの性能の劣る原因についても主張しているが、「ＣａＸ」は、甲１発明の吸着剤ではないし、本件発明１〜１０の吸着剤でもないから、この「ＣａＸ」の性能が劣る原因が本件発明１〜１０の進歩性の判断に影響するものではない。
（ｉｉ）上記（ロ）に対して
　被請求人は、甲第６号証（上記引用刊行物８と同じ）に記載の「圧力比約３」について、乙第１、２号証の図４のデータを根拠に実際には「４．０３」の圧力比で稼働されているから、甲第６号証に記載の圧力比は４．０３と解すべきであると主張している。
　しかしながら、甲第６号証には、現に「圧力比」については「約３」と記載されている他に、「３：１の圧力差」とも記載されている（上記ＩＩ．３−２−２．（８）（ａ））。また、被請求人が引用する乙第１号証の第５４７頁第２３〜２５行や乙第２号証の第２８頁右欄第３８〜４２行にも、圧力比について、「約３」や「３：１」と記載されているから、甲第６号証に記載の「圧力比」を乙第１、２号証の図４のデータを根拠に「４．０３」と解する理由はないと云うべきである。
　したがって、被請求人の上記（イ）及び（ロ）は、いずれも採用することができない。
ＶＩ．むすび
　以上のとおり、本件請求項１乃至１０に係る発明についての特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであるから、特許法第１２３条第１項第２号の規定により無効とすべきものである。
　審判に関する費用については、特許法第１６９条第２項の規定で準用する民事訴訟法第６１条の規定により、被請求人が負担すべきものとする。
　よって、上記結論のとおり審決する。