(57)【要約】【課題】  ポンプ駆動による共振の抑振性能の低下を抑制することができる可変容量形ベーンポンプを提供すること。【解決手段】  ポンプボディに軸支された駆動軸によって回転駆動されるロータと、ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に設けられたベーンと、移動可能に設けられると共に内周側にロータおよびベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、カムリングの軸方向両側に設けられた第１部材および第２部材とのうち少なくとも一方側に設けられた吸入ポートと吐出ポートと、駆動軸に駆動力を伝達するプーリとを備え、プーリは軸方向に延材された延材部を有し、延在部に径方向内側および／または外側に取り付けられ、径方向に伸縮可能な弾性体と、弾性体の径方向内側および／または外側に取り付けられた質量体と、を設けた。【選択図】      図１
2007285275.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支された駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に設けられたベーンと、
前記ポンプボディ内であって移動可能に設けられると共に内周側に前記ロータおよびベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１部材および第２部材と、
前記第１部材または第２部材のうち少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間をポンプ吐出量が増大する方向に設けられた第１流体圧室と、ポンプ吐出量が減少する方向に設けられた第２流体圧室とに隔成するシール部材と、
前記駆動軸に駆動力を伝達するプーリと、
を備えた可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記プーリは、軸方向に延材された延材部を有し、
前記延在部の径方向内側および/または外側に取り付けられ、径方向に伸縮可能な弾性体と、
前記弾性体の径方向内側および/または外側に取り付けられた質量体と、
を設けた特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量形のポンプに関し、特にパワーステアリング用の可変容量形ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の技術としては、特許文献１に記載の技術が開示されている。
【０００３】
この公報では、プーリ内部の側面に弾性ゴム体を設け、その弾性ゴム体に金属の質量体を接合してダイナミックダンパを構成しているダイナミックダンパプーリが開示されている。
【特許文献１】特開平５−４４７７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記従来技術にあっては、弾性ゴム体は剪断変形を行うので耐久性が低く、劣化によりばね定数が変化してしまうと、ダイナミックダンパによる抑振性能が低下してしまうという問題があった。
【０００５】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、ポンプ駆動による共振の抑振性能の低下を抑制することができる可変容量形ベーンポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明では、ポンプボディと、ポンプボディに軸支された駆動軸と、ポンプボディ内に設けられ、駆動軸によって回転駆動されるロータと、ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に設けられたベーンと、ポンプボディ内であって移動可能に設けられると共に内周側にロータおよびベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、カムリングの軸方向両側に設けられた第１部材および第２部材と、第１部材または第２部材のうち少なくとも一方側に設けられ、複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間をポンプ吐出量が増大する方向に設けられた第１流体圧室と、ポンプ吐出量が減少する方向に設けられた第２流体圧室とに隔成するシール部材と、駆動軸に駆動力を伝達するプーリと、を備えた可変容量形ベーンポンプにおいて、プーリは、軸方向に延材された延材部を有し、延在部に径方向内側および／または外側に取り付けられ、径方向に伸縮可能な弾性体と、弾性体の径方向内側および／または外側に取り付けられた質量体と、を設けた。
【発明の効果】
【０００７】
本発明のベーンポンプにあっては、弾性体が径方向に伸縮するため、弾性体の劣化を抑えつつ、ポンプ駆動による共振の抑振性能の低下を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明の可変容量形ベーンポンプを実現する最良の形態を、図面に基づき説明する。
【実施例１】
【０００９】
［ベーンポンプの概要］
実施例１につき図１ないし図４に基づき説明する。図１はベーンポンプ１の軸方向断面図、図２はプーリ８０付近の正面図および断面図、図３、図４は図１におけるA-A断面図、である。図３ではカムリング２０が最もｙ軸負方向に揺動した位置にある場合、図４ではカムリング２０が最もｙ軸正方向に揺動した位置にある場合を示す。
【００１０】
なお、駆動軸２の軸方向をｘ軸とし、第１、第２ハウジング１１０，１２０へ駆動軸２が挿入される方向を正方向とする。また、カムリング２０の揺動を規制するスプリング７１（図３参照）の軸方向をｙ軸とし、カムリング２０を付勢する方向をｙ軸負方向とする。ｘ、ｙ軸をｚ軸とし、直交する軸であって吸入口ＩＮ側をｚ軸正方向とする。
【００１１】
ベーンポンプ１は、駆動軸２、プーリ８０、ロータ１０、カムリング２０、アダプタリング３０、ポンプボディ１００を有する。
【００１２】
駆動軸２は、ｘ軸負方向側から正方向側に向かって順にプーリ８０、ベアリング２０４、シール部材２０３、サイドプレート（第１部材）４０、ロータ１０を貫通し、第２ハウジング（第２部材）１２０に軸支される。
【００１３】
図２はプーリ８０付近の図であり、図２（ａ）はプーリ８０の正面図、図２（ｂ）は（ａ）のA-A断面図である。
【００１４】
プーリ８０は、駆動軸２に固定される中心のボス部８１、このボス部８１からｚ軸方向外側へ突出する円形板部８２、および円形板部８２の外周にｘ軸負方向に延在するベルト懸架部８３から構成される。
【００１５】
ベルト懸架部８３の外周には溝が形成され、エンジン等の原動機の回転軸と接続するベルトが懸架される。ベルト懸架部８３の内周部８４にはダイナミックダンパ９０が圧入される。
【００１６】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体（弾性体）９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２はベルト懸架部８３の内周部８４に圧着される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【００１７】
シール部材２０３は、ロータ１０とベアリング２０４との間に設けられ、このシール部材２０３よりもｘ軸正方向側の第１ハウジング１１０内周部であるポンプ要素収容部１１２内の液密性を確保している。
【００１８】
ロータ１０の外周には軸方向溝である複数のスロット１１が放射状に形成され、各スロット１１にベーン１２が径方向に出没可能に挿入される。また、各スロット１１の内径側端部には背圧室１３が設けられ、圧油が供給されてベーン１２を径方向外側に付勢する（図３、図４参照）。
【００１９】
ポンプボディ１００は第１ハウジング１１０および第２ハウジング１２０から形成される。第１ハウジング１１０はｘ軸正方向側に開口する有底カップ形状であり、底部１１１には円盤状のサイドプレート４０が収装される。第１ハウジング１１０内周部であるポンプ要素収容部１１２であってサイドプレート４０のｘ軸正方向側には、アダプタリング３０、カムリング２０、およびロータ１０が収装される。
【００２０】
第２ハウジング１２０はｘ軸正方向側からアダプタリング３０、カムリング２０、およびロータ１０と液密に当接し、アダプタリング３０、カムリング２０、およびロータ１０はサイドプレート４０および第２ハウジング１２０に挟持されることとなる。
【００２１】
サイドプレート４０のｘ軸正方向側面４１および第２ハウジング１２０のｘ軸負方向側面１２１にはそれぞれ吸入ポート４２，１２２および吐出ポート４３，１２３が設けられ、吸入口ＩＮ、吐出口ＯＵＴと接続してロータ１０とカムリング２０の間に形成されるポンプ室Ｃへの作動油の給排を行う（図３、図４参照）。
【００２２】
アダプタリング３０はｙ軸側を長軸、ｚ軸側を短軸とする略楕円状の円環部材であり、外周側において第１ハウジング１１０に収装されるとともに、内周側においてカムリング２０を収装する。
【００２３】
アダプタリング３０が略楕円上の円環部材であるのに対して、カムリング２０は略真円の円環状部材であり、外周はアダプタリング３０の短軸とほぼ同径に設けられている。したがって、略楕円状のアダプタリング３０に収装されることにより、アダプタリング３０内周とカムリング２０外周の間には流体圧室Ｂが形成される。
【００２４】
また、アダプタリング内周面３３のｚ軸正方向端部にはシール部材２０２が設けられ、ｚ軸負方向端部には支持面３４が形成される。アダプタリング３０はこの支持面３４においてカムリング２０のｚ軸負方向端部を係止する。
【００２５】
支持面３４にはピン２０１が設けられ、このピン２０１とシール部材２０２により、カムリング２０とアダプタリング３０との間の流体圧室Ｂはｘ軸負、正方向に隔成されて第１、第２流体圧室Ｂ１，Ａ２を形成する。また、カムリング２０はアダプタリング３０内においてピン２０１を中心にｙ軸方向に揺動可能となる。
【００２６】
ロータ１０の外径はカムリング内周面２１よりも小径に設けられ、カムリング２０内周側に収装される。カムリング２０が揺動し、ロータ１０とカムリング２０の相対位置が変化した場合であっても、ロータ１０の外周はカムリング内周面２１と当接しないよう設けられている。
【００２７】
カムリング２０が揺動することにより、ロータ１０の軸Ｏ１とカムリング２０の軸Ｏ２との位置がずれる。つまり、ロータ１０に対してカムリング２０は偏心した位置となる。
【００２８】
カムリング２０がｙ軸負方向に最も揺動した位置において、ロータ１０とカムリング２０との偏心量は最大となる。このときカムリング内周面２１とロータ１０外周との距離Ｌは、ロータ１０のｙ軸負方向側で最大となり、ｙ軸正方向側で最小となる（図３参照）。
【００２９】
一方、カムリング２０がｙ軸正方向に最も揺動した位置においては、ロータ１０の軸Ｏ１とカムリング２０の軸Ｏ２の位置は一致する。つまり、ロータ１０とカムリング２０の偏心量が最小となる。このときカムリング内周面２１とロータ１０外周との距離Ｌは、ロータ１０のｙ軸負方向側とｙ軸正方向側でほぼ一致する（図４参照）。
【００３０】
ベーン１２の径方向長さは、カムリング内周面２１とロータ１０外周との距離Ｌの最大値よりも大きく設けられている。そのためベーン１２は、カムリング２０とロータ１０との相対位置によらず、常にスロット１１に挿入されつつカムリング内周面２１に当接した状態を維持することとなる。これにより、ベーン１２は常時背圧室１３から背圧を受け、カムリング内周面２１と液密に当接する。したがって、カムリング２０とロータ１０との間の領域は、隣り合うベーン１２によって常時液密に隔成されてポンプ室Ｃを形成する。
【００３１】
カムリング２０がｙ軸負方向に揺動することによりロータ１０とカムリング２０が偏心状態（図３）のときには、ロータ１０の回転に伴って各ポンプ室Ｃの容積が変化する。
【００３２】
サイドプレート４０および第２ハウジング１２０に設けられた吸入ポート４２，１２２および吐出ポート４３，１２３はロータ１０の外周に沿って設けられ、各ポンプ室Ｃの容積変化により作動油の給排が行われる。
【００３３】
アダプタリング３０のｙ軸正方向端部には径方向貫通孔３１が設けられている。また、第１ハウジング１１０のｙ軸正方向端部にはプラグ部材挿入孔１１４が設けられ、有底カップ形状のプラグ部材７０が挿入されて、ベーンポンプ１内部の第１、第２ハウジング１１０，１２０外部との液密を保つ。
【００３４】
プラグ部材７０の内周にはスプリング７１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、アダプタリング３０の径方向貫通孔３１を貫通してカムリング２０に当接し、ｙ軸負方向へ付勢する。スプリング７１は、圧力の安定しないポンプ始動時において、カムリング２０をｙ軸負方向に最も揺動した位置（偏心量最大）方向付勢して吐出量（カムリング２０揺動位置）を安定させるものである。
【００３５】
なお、本実施例では、アダプタリング３０の径方向貫通孔３１開口部をカムリング２０のｙ軸正方向の揺動を規制するストッパとして用いているが、プラグ部材７０自体を径方向貫通孔３１に貫通させてアダプタリング３０の内周側に突出させて、ストッパとしても良い。
【００３６】
［第１、第２流体圧室への圧油の供給］
アダプタリング３０のｚ軸正方向側であってシール部材２０２のｙ軸負方向側には貫通孔３２が設けられている。この貫通孔３２はそれぞれ第１ハウジング１１０内に設けられた油路１１３を介して制御バルブ５０へ連通し、ｙ軸負方向側の第１流体圧室Ｂ１と制御バルブ５０を接続する。油路１１３は制御バルブ５０を収容するバルブ収装孔１１５に開口し、ポンプ駆動に伴って制御圧Pvが第１流体圧室Ｂ１に導入される。
【００３７】
アダプタリング３０の貫通孔３２は、アダプタリング３０の軸方向幅の中央に設けられている。そのため、アダプタリング３０外周面がシール面となってリークを低減する。
【００３８】
制御バルブ５０は油路６０，６１を介して吐出ポート４３，１２３と接続する。油路６１上にはオリフィス６２が設けられる。制御バルブ５０にはｙ軸負方向側から油路６０を介してオリフィス６２の上流圧である吐出圧Poutが導入される。また制御バルブ５０にはｙ軸正方向側から油路６１を介してオリフィス６２の下流圧Pfbが導入される。この吐出圧Poutと下流圧Pfbの差圧とバルブスプリング５１によって制御バルブ５０は駆動され、カムリング２０を揺動させる制御圧Pvを生成する。
【００３９】
第１流体圧室Ｂ１には制御バルブ５０で生成された制御圧Pvが導入される。一方、第２流体圧室Ｂ２には連通路４４を介して吸入圧Pinが導入される。この連通路４４は第１ハウジング１１０において吸入口ＩＮとｘ軸負方向側面１２１とを連通し、吸入口ＩＮと第２流体圧室Ｂ２とを接続する油路であって、カムリング２０の揺動位置によらず常に第２流体圧室Ｂ２に開口する。
【００４０】
ベーンポンプ１の吐出圧が上昇すると制御圧Pvも上昇し、第１流体圧室Ｂ１内の圧力も上昇する。制御圧Pvがカムリング２０を押圧する力が、第２流体圧室Ｂ２の吸入圧Pinおよびスプリング７１がカムリング２０を押圧する力よりも大きくなると、カムリング２０は第１流体圧室Ｂ１側から押圧されてｙ軸正方向側に揺動する。カムリング２０がｙ軸正方向に揺動すると、吸入行程にあるポンプ室Ｃの体積は小さくなり、吐出行程にあるポンプ室Ｃの体積は大きくなるので、ベーンポンプ１の吐出圧は低下する。
【００４１】
一方、ベーンポンプ１の吐出圧が低下すると制御圧Pvも低下し、第１流体圧室Ｂ１内の圧力も低下する。制御圧Pvがカムリング２０を押圧する力が、第２流体圧室Ｂ２の吸入圧Pinおよびスプリング７１がカムリング２０を押圧する力よりも小さくなると、カムリング２０は第２流体圧室Ｂ２側から押圧されてｙ軸負方向側に揺動する。カムリング２０がｙ軸負方向側に揺動すると、吸入行程にあるポンプ室Ｃの体積は大きくなり、吐出行程にあるポンプ室Ｃの体積は小さくなるので、ベーンポンプ１の吐出圧は上昇する。
【００４２】
これにより、ベーンポンプ１は回転数が低い場合には十分な圧力の圧油を供給するとともに、回転数の上昇による圧油に圧力上昇を抑制している。
【００４３】
［ベーンポンプの共振］
ポンプ室Ｃが吸入ポート４２，１２２の終端部４２ｅ，１２２ｅと吐出ポート４３，１２３の始端部４３ｓ，１２３ｓとの間を通過するとき、このポンプ室Ｃは吸入ポート４２，１２２にも吐出ポート４３，１２３にも連通しない閉じ込み状態となる（状態Ｓ１）。この状態Ｓ１の直前は吸入ポート４２，１２２に連通しているためポンプ室Ｃ内は低圧状態となる。また状態Ｓ１の直後は吐出ポート４３，１２３に連通しているためポンプ室Ｃ内は高圧となる（状態Ｓ２）。よって、ポンプ室Ｃ内の圧力は一瞬のうちに低圧状態から高圧状態へと変化する。
【００４４】
また、ポンプ室Ｃが吐出ポート４３，１２３の終端部４３ｅ，１２３ｅと吸入ポート４２，１２２の始端部４２ｓ，１２２ｓとの間を通過するとき、このポンプ室Ｃも吸入ポート４２，１２２にも吐出ポート４３，１２３にも連通しない閉じ込み状態となる（状態Ｓ３）。この閉じ込み状態の直前は吐出ポート４３，１２３に連通しているためポンプ室Ｃ内は高圧状態となる。また閉じ込み状態の直後は吸入ポート４２，１２２に連通しているためポンプ室Ｃ内は低圧となる（状態Ｓ４）。よって、ポンプ室Ｃ内の圧力は一瞬のうちに高圧状態から低圧状態へと変化する。
【００４５】
吸入ポート４２，１２２の終端部４２ｅ，１２２ｅと吐出ポート４３，１２３の始端部４３ｓ，１２３ｓとの間付近で、ポンプ室Ｃが状態Ｓ１（低圧）から状態Ｓ２（高圧）に移行するのとほぼ同時に、吐出ポート４３，１２３の終端部４３ｅ，１２３ｅと吸入ポート４２，１２２の始端部４２ｓ，１２２ｓとの間付近で、ポンプ室Ｃが状態Ｓ３（高圧）から状態Ｓ４（低圧）に移行する。そのため、ポンプ室Ｃ内の圧力変化が作用するロータ１０や駆動軸２には径方向から交互に圧力が作用し、駆動軸を振動させてしまうことがある。
【００４６】
また、駆動軸２に接続されるプーリ８０も駆動軸２との取り付け剛性やプーリ８０自体の剛性の関係から回転駆動によって振動が発生することがある。
【００４７】
このポンプ室Ｃ内の圧力変化による駆動軸２の振動と、プーリ８０の振動とが共振を起こす場合には、それぞれ単独の振動と比べて、大きな振動や騒音が発生してしまう。
【００４８】
さらに、本実施例のような可変容量形のベーンポンプ１は、前述のようにカムリング２０の揺動位置に応じて、ベーンポンプ１は回転数が低い場合には十分な圧力の圧油を供給するとともに、回転数の上昇による圧油に圧力上昇を抑制している。すなわち、可変容量形のベーンポンプ１は、固定容量形のベーンポンプのように回転数の上昇によりポンプの吐出能力が比例的に上昇するわけではない。
【００４９】
そのため、可変容量形のベーンポンプ１が発生する振動の範囲は、固定容量形のベーンポンプが発生する振動の範囲が広く、ベーンポンプ１自体の形状等の設計のみで共振を十分に抑制することが困難であった。
【００５０】
そこで、本実施例ではプーリ８０にダイナミックダンパ９０を設け、効果的に共振を抑制することとした。
【００５１】
さらに、このダイナミックダンパ９０の弾性ゴム体９１を、弾性ゴム体９１が径方向に伸縮変形が可能なように取り付けた。そのため、弾性ゴム体９１が剪断変化することがなく、弾性ゴム体９１の劣化を抑制することができる。
【００５２】
［実施例１の効果］
（１）ポンプボディ１００内に設けられ、駆動軸２によって回転駆動されるロータ１０と、ロータ１０の周方向に複数個設けられたスロット１１に出没自在に設けられたベーン１２と、ポンプボディ１００内であって移動可能に設けられると共に内周側にロータ１０およびベーン１２とともに複数のポンプ室Ｃを形成するカムリング２０と、カムリング２０の軸方向両側に設けられたサイドプレート４０（第１部材）および第２ハウジング１２０（第２部材）と、吸入ポート４２，１２２と、吐出ポート４３，１２３と、カムリングの外周側空間をポンプ吐出量が増大する方向に設けられた第１流体圧室Ｂ１と、ポンプ吐出量が減少する方向に設けられた第２流体圧室Ｂ２とに隔成するピン２０１およびシール部材２０２（シール部材）と、駆動軸２に駆動力を伝達するプーリ８０と、を備え、プーリ８０に軸方向に延在するベルト懸架部８３の内周側に、径方向に伸縮変形が可能に弾性ゴム体９１（弾性体）と、弾性ゴム体９１の径方向内側に取り付けられた質量体９５を設けた。
【００５３】
プーリ８０にダイナミックダンパ９０として弾性ゴム体９１と質量体９５とを備えたので、共振を抑制することが可能となり、ベーンポンプ１の振動や騒音の発生を抑制することができる。
【００５４】
また、ダイナミックダンパ９０の弾性ゴム体９１は径方向に伸縮変形が可能なように取り付けられているので、弾性ゴム体９１が剪断変化することがない。そのため、弾性ゴム体９１の劣化を抑制することでき、弾性ゴム体９１の耐久性を向上させることができる（請求項１に対応）。
【００５５】
次に実施例１の変形例を下記に列挙する。
【００５６】
［変形例１］
図５は変形例１のプーリ８０付近の図であり、図５（ａ）はプーリ８０の正面図、図５（ｂ）は（ａ）のA-A断面図である。
【００５７】
実施例１では、ダイナミックダンパ９０をベルト懸架部８３の内周部８４に圧入していたが、変形例１では質量体９５の一部に切り欠き部９５ａを設けた、略Cの字状の割カラー形状に形成し、質量体９５を周方向に伸縮させてベルト懸架部８３の内周部８４に挿入する。
【００５８】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２は質量体９５によって、ベルト懸架部８３の内周部８４側に押圧される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【００５９】
ベルト懸架部８３の内周部８４のｘ軸負方向端部には径方向内側に突出したと突出部８５が形成され、弾性ゴム体９１のｘ軸負方向側への移動を規制している。
【００６０】
この構成により、実施例１と同様の効果を得ることができる。
【００６１】
［変形例２］
図６は変形例２のプーリ８０付近の図であり、図６（ａ）はプーリ８０の正面図、図６（ｂ）は（ａ）のA-A断面図である。
【００６２】
実施例１では、ダイナミックダンパ９０をベルト懸架部８３の内周部８４に圧入していたが、変形例２ではカシメによってベルト懸架部８３の内周部８４に挿入する。
【００６３】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２はベルト懸架部８３の内周部８４側に圧着される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【００６４】
ベルト懸架部８３の内周部８４のｘ軸負方向端部には径方向内側に突出したと突出部８５が形成され、弾性ゴム体９１のｘ軸負方向側への移動を規制している。
【００６５】
この構成により、実施例１と同様の効果を得ることができる。
【００６６】
［変形例３］
図７は変形例１のプーリ８０付近の図であり、図７（ａ）はプーリ８０の正面図、図７（ｂ）は（ａ）のA-A断面図である。
【００６７】
実施例１では、ダイナミックダンパ９０をベルト懸架部８３の内周部８４に圧入していたが、変形例２では接着材９４によって、ダイナミックダンパ９０をベルト懸架部８３の内周部８４に固定する。
【００６８】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２はベルト懸架部８３の内周部８４に接着剤９４によって接着される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【００６９】
この構成により、実施例１と同様の効果を得ることができる。
【００７０】
［変形例４］
図８は変形例１のプーリ８０付近の図であり、図８（ａ）はプーリ８０の正面図、図８（ｂ）は（ａ）のA-A断面図である。
【００７１】
実施例１では、ダイナミックダンパ９０をベルト懸架部８３の内周部８４に圧入していたが、変形例４では加硫溶着によってダイナミックダンパ９０をベルト懸架部８３の内周部８４に固定する。
【００７２】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２はベルト懸架部８３の内周部８４に加硫溶着によって接着される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【００７３】
この構成により、実施例１と同様の効果を得ることができる。
【００７４】
［変形例５］
図９は変形例１のプーリ８０付近の図であり、図９（ａ）はプーリ８０の正面図、図９（ｂ）は（ａ）のA-A断面図である。
【００７５】
実施例１では、ダイナミックダンパ９０の弾性ゴム体９１および質量体９５は円環状に一体に形成されていたが、変形例５では複数の弾性ゴム体９１および質量体９５からダイナミックダンパ９０を構成するようにした。
【００７６】
ダイナミックダンパ９０は、複数の弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１の外周部９２はベルト懸架部８３の内周部８４に接着剤９４によって接着される。弾性ゴム体９１の内周部９３には質量体９５の外周部９６が加硫溶着される。
【００７７】
ダイナミックダンパ９０を複数に分割したので、それぞれの弾性ゴム体９１のばね係数と、質量体９５の質量との関係を調節することが可能となる。そのため、抑制する共振点の調整を容易に行うことができる。
【実施例２】
【００７８】
実施例１につき図１０に基づき説明する。
【００７９】
実施例１では、プーリ８０の軸負方向に延在するベルト懸架部８３の内周部にダイナミックダンパ９０を設けた。一方、本実施例ではベルト懸架部８３とは別途、プーリ８０に対して軸方向に延在する延在部を設け、この延在部の外周にダイナミックダンパ９０を設けるようにした点で異なる。実施例１と同様の構成については、同一の符号を付して説明を省略する。
【００８０】
図１０は実施例２のプーリ８０付近の図であり、図１０（ａ）はプーリ８０の断面図（（ｂ）のA-A断面図）、図１０（ｂ）は、ダイナミックダンパ９０をｘ軸正方向からみた正面図である。
【００８１】
プーリ８０は、ｘ軸正方向に延在する延在部として、駆動軸２に固定されるボス部８１、このボス部８１からｚ軸方向外側へ突出する円形板部８２、および円形板部８２の外周にｘ軸負方向に延在するベルト懸架部８３から構成される。
【００８２】
ベルト懸架部８３の外周には溝が形成され、エンジン等の原動機の回転軸と接続するベルトが懸架される。
【００８３】
ボス部８１は、プーリ８０とダイナミックダンパ９０とを接続する接続部材９８に圧入されている。
【００８４】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５と接続部材９８との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２は質量体９５の外周部９７に圧着される。弾性ゴム体９１の内周部９３は接続部材９８の外周部９９と圧着される。
【００８５】
本実施例では、ダイナミックダンパ９０はボス部８１の外周側に設けられるので、ダイナミックダンパ９０の径方向への設計自由度を高くすることができる。
【００８６】
次に実施例２の変形例を下記に列挙する。
【００８７】
［変形例６］
図１１は変形例６のプーリ８０付近の図であり、図１１（ａ）はプーリ８０の断面図（（ｂ）のA-A断面図）、図１１（ｂ）は、ダイナミックダンパ９０をｘ軸正方向からみた正面図である。
【００８８】
実施例２では、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８に、プーリ８０のボス部８１を圧入していた。一方、変形例６ではダイナミックダンパ９０とプーリ８０とをねじにより連結している点で異なる。
【００８９】
プーリ８０のボス部８１の外周にはねじが切られており、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８の内周に切られたねじと連結されている。
【００９０】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２は質量体９５によって、ベルト懸架部８３の内周部８４側に押圧される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【００９１】
この構成により、実施例２と同様の効果を得ることができる。
【００９２】
［変形例７］
図１２は変形例７のプーリ８０付近の図であり、図１２（ａ）はプーリ８０の断面図（（ｂ）のA-A断面図）、図１２（ｂ）は、ダイナミックダンパ９０をｘ軸正方向からみた正面図である。
【００９３】
実施例２では、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８に、プーリ８０のボス部８１を圧入していた。一方、変形例７ではダイナミックダンパ９０とプーリ８０とをボルトにより連結している点で異なる。
【００９４】
プーリ８０のボス部８１と、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８とを連通する穴にｘ軸正方向からボルト２０５が挿入され、ボス部８１側で図示しないナットを締結する。これにより、プーリ８０のボス部８１と、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８とは連結される。
【００９５】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２は質量体９５によって、ベルト懸架部８３の内周部８４側に押圧される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【００９６】
この構成により、実施例２と同様の効果を得ることができる。
【００９７】
［変形例８］
図１３は変形例８のプーリ８０付近の図であり、図１３（ａ）はプーリ８０の断面図（（ｂ）のA-A断面図）、図１３（ｂ）は、ダイナミックダンパ９０をｘ軸正方向からみた正面図である。
【００９８】
実施例２では、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８に、プーリ８０のボス部８１を圧入していた。一方、変形例８ではダイナミックダンパ９０とプーリ８０とをボルトにより連結している点で異なる。
【００９９】
プーリ８０のボス部８１と、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８とを連通する中心穴２０６にｘ軸負方向からボルト２０７が挿入され、接続部材９８側でナット２０８を締結する。これにより、プーリ８０のボス部８１と、ダイナミックダンパ９０とプーリ８０とを接続する接続部材９８とは連結される。
【０１００】
ダイナミックダンパ９０は、弾性ゴム体９１と金属の質量体９５とから形成される。弾性ゴム体９１は、質量体９５とプーリ８０との径方向の間に設けられ、駆動軸２の回転方向の振動に対して径方向に伸縮変化が可能に取り付けられる。弾性ゴム体９１は環状に一定厚に形成され、弾性ゴム体９１の外周部９２は質量体９５によって、ベルト懸架部８３の内周部８４側に押圧される。弾性ゴム体９１の内周部９３は質量体９５の外周部９６と圧着される。
【０１０１】
この構成により、実施例２と同様の効果を得ることができる。
【０１０２】
［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を、実施例１および実施例２に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
【０１０３】
例えば、実施例１では延在部としてのベルト懸架部８３の内周にダイナミックダンパ９０を設け、実施例２では延在部としてのボス部８１の外周側にダイナミックダンパ９０を設けたが、延在部の内周および外周にそれぞれダイナミックダンパ９０を設けるようにしても良い。この構成により、共振抑制のためのダイナミックダンパ９０の設計自由度を増すことができる。
【０１０４】
更に、上記実施例から把握しうる請求項以外の技術的思想について、以下にその効果と共に記載する。
【０１０５】
（イ）請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記弾性体は前記延在部に径方向内側に取り付けられ、
前記質量体は前記弾性体の径方向外側に取り付けられたことを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【０１０６】
プーリの内周部に弾性体と質量体とを設けてダイナミックダンパとしているので、軸方向に拡大することなく、可変容量形ベーンポンプにダイナミックダンパを設けることが可能となる。そのため、可変量形ポンプの小型化を図ることができる。
【０１０７】
（ロ）実施例１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記弾性体は前記延在部に径方向外側に取り付けられ、
前記質量体は前記弾性体の径方向内側に取り付けられたことを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【０１０８】
プーリの外周部に弾性体と質量体とを設けてダイナミックダンパとしているので、ダイナミックダンパの径方向の設計自由度を高くすることが可能となる。そのため、ダイナミックダンパによって抑制できる共振点の範囲を大きくすることができ、可変容量形ベーンポンプの振動や騒音の発生を抑制することができる。
【０１０９】
（ハ）実施例１または上記（イ）または上記（ロ）に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記弾性体および前記質量体は、複数設けられることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【０１１０】
複数の弾性体および質量体によって、ダイナミックダンパを形成しているので、それぞれの弾性体のばね係数と、質量体の質量との関係を調節することが可能となる。そのため、抑制する共振点の調整を容易に行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【０１１１】
【図１】実施例１のベーンポンプの軸方向断面図である。
【図２】実施例１のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図３】実施例１の図１におけるA-A断面図である（カムリングの偏心量最大）。
【図４】実施例１の図１におけるA-A断面図である（カムリングの偏心量最小）。
【図５】変形例１のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図６】変形例２のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図７】変形例３のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図８】変形例４のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図９】変形例５のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図１０】実施例２のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図１１】変形例６のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図１２】変形例７のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【図１３】変形例８のプーリ付近の正面図および軸方向断面図である。
【符号の説明】
【０１１２】
１  ベーンポンプ
２  駆動軸
１０  ロータ
１１  スロット
１２  ベーン
１３  背圧室
２０  カムリング
３０  アダプタリング
４０  サイドプレート
８０  プーリ
８１  ボス部
８３  ベルト懸架部
９０  ダイナミックダンパ
９１  弾性ゴム体
９５  質量体
１００  ポンプボディ
１１０  第１ハウジング
１２０  第２ハウジング
２０１  ピン
２０２  シール部材
Ｂ  流体圧室
Ｂ１  第１流体圧室
Ｂ２  第２流体圧室
Ｃ  ポンプ室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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