(57)【要約】【課題】構造が簡単でありながら、開閉弁時に生じる弁体のバウンスを効果的に抑制することができる燃料噴射弁を提供する。【解決手段】コア５、アマチュア８およびコイル６を有するソレノイド装置２と、アマチュア８に接続されて共に移動する弁体１０、弁体１０の閉弁方向の移動量を規制すると共に弁体１０が離接して開閉される弁座１２および弁体１０の開弁方向の移動量を規制するストッパ１４を有し、ソレノイド装置２に接続される弁装置９とを備えた燃料噴射弁であって、コア５とアマチュア８が対向して形成されるギャップ部３０に連通する空洞部を設け、この空洞部は弁体１０のバウンスを抑制する共鳴器を形成している。【選択図】図１
2007285124.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コア、アマチュアおよびコイルを有するソレノイド装置と、前記アマチュアに接続されて共に移動する弁体、前記弁体の閉弁方向の移動量を規制すると共に前記弁体が離接して開閉される弁座および前記弁体の開弁方向の移動量を規制するストッパを有し、前記ソレノイド装置に接続される弁装置とを備えた燃料噴射弁であって、
前記コアと前記アマチュアが対向して形成されるギャップ部に連通する空洞部を設け、前記空洞部は前記弁体のバウンスを抑制する共鳴器を形成していることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
前記アマチュアと前記ストッパで空間部が構成されており、前記空間部および前記ギャップ部は燃料通路と連通し、前記弁装置が開閉動作しても常に燃料で満たされていることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
前記空洞部は、前記コアの前記アマチュアと対向する面に直交して、前記コアの内部に形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
前記空洞部は、前記アマチュアの前記コアと対向する面に直交して、前記アマチュアの内部に形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の燃料噴射弁。
【請求項５】
前記コアの内部に形成される空洞部は、複数個設けられていることを特徴とする請求項３に記載の燃料噴射弁。
【請求項６】
前記アマチュアの内部に形成される空洞部は、複数個設けられていることを特徴とする請求項４に記載の燃料噴射弁。
【請求項７】
前記空洞部は、有底の管状空洞部であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の燃料噴射弁。
【請求項８】
前記コアの内部に形成される複数の空洞部は、それぞれ異なる径、深さの管状空洞部であることを特徴とする請求項５に記載の燃料噴射弁。
【請求項９】
前記アマチュアの内部に形成される複数の空洞部は、それぞれ異なる径、深さの管状空洞部であることを特徴とする請求項６に記載の燃料噴射弁。
【請求項１０】
複数個の管状空洞部は、コアとアマチュアが対向している円環状の端面のほぼ中央部で等間隔に配置されていることを特徴とする請求項６〜９のいずれか１項に記載の燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、内燃機関の燃料噴射装置用の燃料噴射弁に関わり、更に詳しくはニードル（弁体）開閉時のバウンスを抑制できる燃料噴射弁の構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から内燃機関における燃焼制御の幅を広げるため、燃料噴射弁の流量制御性の向上が要求されている。
燃料の制御可能な流量の小流量域を拡大する方法として、ニードル（弁体）のバウンス（ｂｏｕｎｃｅ）抑制がある。
ニードルのバウンスは、開弁時は閉弁方向に、閉弁時は開弁方向にニードルが動作するため、開弁時はニードルの最小駆動可能時間が増大し、閉弁時は最小流量が増大するなどの問題が生じる。燃料の流量調整は、燃料噴射弁に送られるパルス信号（開弁時間信号）の長さによって制御できる。
【０００３】
しかし、開弁時のニードルのバウンスによりニードルのリフト（ｌｉｆｔ：ニードルが開弁方向へ移動すること）が不安定になる期間は、常に開弁信号を送る必要があり、最小流量が規制される。
また、閉弁時にニードルのバウンスが生じると、短時間ではあるが、閉弁後に再度開弁して余分な燃料を噴射することになり、噴射される燃料の最小流量が増大する。
【０００４】
また、ニードルがバウンスすることにより、バルブシート（弁座）との間の隙間から燃料が噴射（二次噴射）される。
この二次噴射は制御できない噴射であるため、エンジンのシリンダ内で異常燃焼が生じ、燃料噴射弁にデポジット（ｄｅｐｏｓｉｔ）が付着するなどの問題も生じる。
なお、デポジットとは、燃料の燃焼により生成カーボン粒子とタールが生成され、このカーボン粒子がタールによって固着されたものであり、デポジットが燃料の噴口部に付着すると噴口断面積が減少し、燃料の流量が低下するという問題が起こる。
二次噴射は、勢いのない噴射となるため、噴口部に燃料が付着しやすく、デポジットの生成量増加の要因となる。
【０００５】
そこで、内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射弁において、ニードル（弁体）の開閉弁時に生じるバウンスを抑制する方法がいろいろ提案されている。
例えば、特表２００２−５２８６７２号公報（特許文献１）では、アマチュア（可動鉄心）とストッパの間に緩衝ばね（具体的には、ニードルを円環状に取り囲む皿ばね）を入れて、ニードルの閉弁時にニードルの慣性力により生じる跳ね返り力を緩衝ばねにより吸収させることによって、ニードルのバウンスを抑制することが提案されている。
しかし、特表２００２−５２８６７２号公報で提案されているニードルのバウンス抑制方法は、次のような問題点がある。
【０００６】
＊ニードルとアマチュア間の摺動部の信頼性確保が要求される。
＊緩衝ばねおよびそれを固定するための部材が追加されるので部品点数が増加すると共に、構造が複雑である。
＊バウンスの抑制効果が、閉弁時はアマチュア重量と緩衝ばね、開弁時はニードル重量と緩衝ばねにより決定されるため、アマチュアの重量とニードル重量が異なる場合にバウンス抑制効果の設定範囲が制約される。
＊開弁時にニードルの慣性力をニードルと緩衝ばねが吸収するため、設定された移動量以上にニードルがリフトするため、流量制御性が悪化する。
【０００７】
また、特許第３７２３８００号公報（特許文献２）では、アマチュアおよびコア（固定鉄心）の間に形成されるエアギャップに連通した通路と、この通路を介してエアギャップに連通した容積室とを備え、上記通路および容積室の形状寸法が、エアギャップで発生する圧力波を位相反転してエアギャップに戻し、該エアギャップの圧力を高めるような形状
寸法に設定することにより、ニードルのバウンスを抑制することが提案されている。
なお、上記通路および圧力室によって、ヘルムホルツ共鳴器が形成されている。
【０００８】
しかし、特許文献２で提案されているニードルのバウンス抑制方法は、次のような問題点がある。
＊燃料噴射弁が最もバウンス抑制の効果を出す形状とするためには、アマチュア−コア間のエアギャップ部の圧力脈動周期と共鳴器の共振周波数を合わせる必要がある。
そのため、アマチュア−コア間のエアギャップ部の圧力脈動を測定することによって、その脈動周期に合わせて共鳴器の形状設定をすることができる。
実際には、アマチュア−コア間のエアギャップ部と共鳴器の間には、さらにアマチュア−ホルダ間のエアギャップ（サイドギャップ）がある。
このため、アマチュア−コア間のエアギャップで発生した圧力脈動の周期は共鳴器に到達する時点で変わってしまい、最適な設計が困難である。
【０００９】
＊共鳴器に面する油路（燃料通路）がコアとアマチュア間のエアギャップおよびアマチュアとホルダ間のエアギャップ（サイドギャップ）の２つのエアギャップで形成されているため、圧力が伝達される距離が長くなり、十分なバウンス抑制効果が得られない。
これは、使用燃圧が高くなると、更に顕著に影響が現れてくる。
＊ホルダ内に共鳴器を設置するので、ホルダの機械的強度（耐圧性）が低下する。
そのため、耐圧性が悪化するのを防止する必要があり、ホルダが大径化し、燃料噴射弁の大型化およびコストアップする。
【特許文献１】特表２００２−５２８６７２号公報（図１、図２）
【特許文献２】特許第３７２３８００号公報（図２、段落０００６）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
従来からバウンス抑制の対策案が提案（例えば、特許文献１や特許文献２など）されているが、近年、使用燃圧の高圧化（例えば２０ＭＰａ）等により燃料圧力がニードルに与える荷重が増大してきているため、提案されている対策案では十分な効果が得られないという問題点が生じている。
また、アマチュアとストッパの間に緩衝ばね（皿ばね）を入れたり、あるいはコアとアマチュアの間のエアギャップとアマチュアとホルダの間のエアギャップに連通する場所に圧力室を設けて共鳴器を形成する必要があり、部品点数が増加したり、構造が複雑であるという問題点もある。
【００１１】
本発明は、このような問題点を解決するために成されたものであり、コアとアマチュアで構成されるエアギャップ面に直接簡単な構成で共鳴器を構成することにより、部品点数が増加したり構造が複雑化したりすることはなく、効果的に開閉弁時に生じるニードルのバウンスを抑制することができる燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
この発明に係る燃料噴射弁は、コア、アマチュアおよびコイルを有するソレノイド装置と、前記アマチュアに接続されて共に移動する弁体、前記弁体の閉弁方向の移動量を規制すると共に前記弁体が離接して開閉される弁座および前記弁体の開弁方向の移動量を規制するストッパを有し、前記ソレノイド装置に接続される弁装置とを備えた燃料噴射弁であって、前記コアと前記アマチュアが対向して形成されるギャップ部に連通する空洞部を設け、前記空洞部は前記弁体のバウンスを抑制する共鳴器を形成しているものである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、コアとアマチュアで構成されるギャップ部に直接簡単な構成で弁体（ニードル）のバウンスを抑制する共鳴器を構成することにより、簡単な構成でありながら、燃料噴射弁の応答性がよく、効果的に開閉弁時に生じるニードルのバウンスを抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、図面に基づいて、本発明の一実施の形態について説明する。
なお、各図間において、同一符合で示したものは、同一あるいは相当のものであることを表す。
実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１に係わる燃料噴射弁の構造を示す図である。
なお、図１（ａ）は実施の形態１に係わる燃料噴射弁の全体構造を示しており、図１（ｂ）は図１（ａ）のＡ−Ａ線からみたコアの端面を示している。
【００１５】
図において、１は燃料噴射弁であり、燃料噴射弁１は、ソレノイド装置２と弁装置９を備えている。
ソレノイド装置２は、ハウジング３、ホルダ４、固定鉄心であるコア５、コイル６、ターミナル７、可動鉄心であるアマチュア８で構成されている。
なお、コア５、コイル６およびアマチュア８は、ソレノイド装置２の磁気回路を形成している。
【００１６】
弁装置９は、アマチュア８と軸受けとシート部を有するニードル（弁体）１０とを溶接によって固定し、軸受け１１、バルブシート（弁座）１２を有するボデイ（弁本体）１３にコア５に向って摺動可能に取り付けられている。
なお、ニードル１０の先端は球面状になっており、バルブシート１２のテーパ部に着座することにより、燃料をシール（ｓｅａｌ）する。
なお、ニードル１０のシート部とは、バルブシート１２のテーパ部と接触する先端の球面部のことである。
【００１７】
また、ソレノイド装置２のホルダ４と弁装置９のボデイ１３は、ニードル１０のリフト量を規制するストッパ１４を介して溶接により固定されている。
また、アマチュア８とニードル１０は、スプリング１５によりバルブシート１２に押圧される。なお、そのスプリング力は、ロッド１６により調整されている。
また、図において、１９はシール用のＯリング１９の台座、２０は燃料供給管から供給されてくる燃料中の塵埃等を除去するためのフィルタである。
【００１８】
次に、動作について説明する。
図示しない制御コントローラの開弁動作信号によって料噴射弁１のコイル６が励磁され、ソレノイド装置２の磁気回路に磁束が発生する。
その際、コア（固定鉄心）５とアマチュア（可動鉄心）８の対向面で吸引力が発生し、その吸引力がスプリング１５のスプリング力以上となった時点で、コア５がアマチュア８を吸引する。この吸引動作は、ニードル１０がストッパ１４に当接するまで行われる。
その時、ニードル１０とバルブシート１２間が開口し、燃料が噴射される。
【００１９】
次に、制御コントローラ（図示なし）からの閉弁動作信号によって、ソレノイド装置２の磁気回路に発生する磁束が消滅する。
同時にアマチュア８に発生する吸引力も消滅し、スプリング１５のスプリング力によりニードル１０とバルブシート１２間が閉弁し、燃料噴射が停止する。
なお、ニードル１０の移動量は、開弁時はストッパ１４で、閉弁時はバルブシート１２で規制される。
燃料噴射弁は、流量特性向上のため、開閉弁動作に高応答性が要求される。そのため、吸引力およびばね力を高く設定している。
従って、ニードル１０は、高速度でストッパ１４あるいはバルブシート１２に衝突することになり、開閉弁動作時にニードル１０のバウンス（跳ね返ること）が発生する。
【００２０】
その際に発生するアマチュア８とニードル１０の質量および衝突速度からなる衝突エネルギーは高くなり、この衝突エネルギーは跳ね返り力となってニードル１０のバウンスが生じる。
なお、アマチュア８とニードル１０は燃料噴射弁の燃料中にあり、動作時に受ける燃圧の影響も大きい。
外径の大きいアマチュア８は、特に燃圧の影響を受けやすい。
特に、近年は内燃機関の性能向上のために高燃圧対応が要求されるようになり、さらにバウンス対策が必要となった。
なお、コア５とアマチュア８とが対向する部分に形成されているギャップ部（一般的にエアギャップと称される）、アマチュア８と１４ストッパで構成される空間部、およびギャップ部と前記空間部を連通する燃料通路は、弁装置９が開閉動作しても常に燃料で満たされている。
【００２１】
ここで、バウンス抑制の原理について、一般的な説明をする。
なお、ここでは、図１あるいは図２に示した本発明の共鳴器となる管状空洞部は設けられていないものとする。
まず、共鳴器が設けられていない通常の燃料噴射弁において、ニードル１０の開閉動作によってアマチュア８の前後に発生する圧力変動について考える。
コア５とアマチュア８とが対向する部分に形成されているギャップ部の容積をＶ１、アマチュア８とストッパ１４との間に形成されている空間部の容積をＶ２とし、ニードル１０のリフト（移動）による容積変化をΔＶ、圧力変動をそれぞれΔＰ１、ΔＰ２、燃料の体積弾性係数をＫとすると、ニードル１０の開閉動作により発生する瞬間的な圧力変動は、それぞれ
△Ｐ１＝（△Ｖ／Ｖ１）＊Ｋ
△Ｐ２＝（△Ｖ／Ｖ２）＊Ｋ
となる。なお、“＊”は積をあらわしている。
但し、燃料噴射弁の構造から、Ｖ１≦Ｖ２である事からＰ１≧Ｐ２となり、Ｐ１（即ち、コア５とアマチュア８とが対向する部分に形成されているギャップ部の圧力）の方が圧力変動は大きくなる。
【００２２】
開弁時は、Ｖ１はΔＶだけ減少するため、コア５とアマチュア８が対向する部分に形成されているエアギャップの圧力はΔＰ１だけ上昇する。
また、Ｖ２はΔＶだけ増加するため、コア５とアマチュア８が対向する部分に形成されているギャップ部の圧力はΔＰ２だけ低下する。
つまり、アマチュア８上のギャップ部（Ｖ１）の圧力が上昇し、アマチュア８下の空間部（Ｖ２）の圧力が低下するため、アマチュア８には閉弁方向に力が働く。これにより、開弁時のバウンスが助長される。
【００２３】
同様に閉弁時についても、Ｖ１はΔＶだけ増加するため、ΔＰ１だけ圧力は低下する。
また、Ｖ２はΔＶだけ減少するため、ΔＰ２だけ圧力は上昇する。
つまり、アマチュア８上のギャップ部（Ｖ１）の圧力が低下し、アマチュア８下の空間部（Ｖ２）の圧力が上昇するため、アマチュア８には開弁方向に力が働く。これにより、閉弁時のバウンスが助長される。
なお、この状態は、開弁／閉弁の直後に発生する瞬間的な状態であり、間もなく差圧は無くなる。
開弁／閉弁の直後に発生する圧力変動により発生した力が、ニードル１０のバウンスを助長していることは実験等からも判明しており、この傾向は燃圧が高い程顕著になる。
逆に、この圧力変動により生じる差圧を低減することにより、ニードル１０のバウンスを抑制することが可能となる。
【００２４】
本発明は、ギャップ部を形成するコア５またはアマチュア８の端面（即ち、コア５とアマチュア８が対向している対向面）に共鳴器となる空洞部（例えば、後述する止め穴である管状空洞部）を設けることを特徴としている。
一般的に、燃料噴射弁は高応答性が要求され、発生する圧力脈動はサージ的な圧力変動であり、その周波数は高い。
そのため、本発明は、特許文献２に示されたような、「容積室およびこの容積室へ連通する通路である円環隙間から構成された構造が複雑なヘルムホルツ型の共鳴器ではなく、構造が簡単なブランチ（ｂｒａｎｃｈ）型の共鳴器を設けることによって、エアギャップと共鳴器間の差圧の発生を抑制する。
これによって、本発明では、部品点数増加や複雑な構造を要する必要がなく、また、共鳴器の取り付け位置の関係から、応答性が高く、燃料噴射弁の動作速度向上および高燃圧にも対応でき、かつ、バウンス抑制の効果も得ることができる。
【００２５】
以下、実施の形態１による燃料噴射弁の特徴的な構成と動作について、説明する。
図２は、図１（ａ）のＧ部の拡大図である。
図１または図２において、５ａは、アマチュア８と対向しているコア５の端面において、コア５の端面に直交してコア５の内部に加工されている「共鳴器となる管状空洞部」である。
なお、図２において、“Ｌ”は、管状空洞部５ａの深さであり、“φ”は管状空洞部５ａの口径（直径）である。
この管状空洞部５ａはコア５の端面側だけが開口となっており、この開口以外には燃料が漏れ出る開口部あるいは通路はないので（即ち、貫通穴ではなく有底の穴であるので）、この管状空洞部５ａは「止め穴」とも称される。
【００２６】
特許文献２に示された共鳴器は、前述したように圧力脈動を吸収したい空間（即ち、ギャップ部）に通路が配置され、この通路の奥に圧力室を備えた複雑な構造をしている。
しかし、本実施の形態における共鳴器となる管状空洞部５ａは、単なる真っ直ぐな穴であり、いわゆる「ブランチ型」である。
図１（ｂ）に示すように、このブランチ型の共鳴器である管状空洞部５ａをコア５の円環状端面の半径方向の中心部に配置することにより、安定した特性（即ち、バウンス抑制特性）を得ることが可能となる。
【００２７】
本実施の形態では、図２に示すように、管状空洞部５ａが加工されているコア５の端面とアマチュア８の端面との間に形成されるギャップ部３０とアマチュア８とストッパ１４との間に形成される空間部３１は、通路３２によって連通されている。
図２において、Ｖ１はギャップ部３０の容積、Ｖ２は空間部３１の容積、ΔＶはニードル１０の弁開閉動作によるＶ１とＶ２の容積変化量、ΔＰ１はニードル１０の弁開閉動作による容積Ｖ１部の圧力変化、ΔＰ２はニードル１０の弁開閉動作による容積Ｖ２部の圧力変化である。
【００２８】
共鳴器がない場合は、前述したように、ΔＰ１、ΔＰ２が生じることにより、バウンスが助長される。
しかし、本実施の形態では、共鳴器（例えば、管状空洞部５ａ）を設けることにより、ΔＰ１を小さくすることができるので、ニードル１０のバウンス助長分が緩和され、バウンス量が低減する。
製品（即ち、燃料噴射弁）の性質上、Ｖ１≦Ｖ２の関係となるため、ΔＰ１≧ΔＰ２となる。
【００２９】
なお、一般的なブランチ型共鳴器の共振周波数“ｆ”は、下式により求められる。
ｆ＝［（２ｎ−１）／４Ｌ］＊Ｃ
ｆ：共振周波数Ｈｚ
ｎ：整数（１，２，３・・・）
Ｌ：ブランチ管深さｍ
Ｃ：燃料伝播速度ｍ／ｓ
上式に示した通り、ブランチ管（管状空洞部）の深さ“Ｌ”のみで共振周波数“ｆ”が設定されるので、ブランチ管は、単純なキリ穴でも十分対応することができる。
従って、コストアップを抑えることができる。
なお、ブランチ管の穴径（口径）“φ”は任意であるが、穴径を大きくする程、バウンスの抑制効果を得ることができる。
【００３０】
図３は、バウンスを抑制する機構が全くない従来装置と本実施の形態による燃料噴射弁の作動時に発生するニードルのバウンス波形を示した図である。
図より明らかなように、従来装置に対して、本発明品（本実施の形態による燃料噴射弁）のバウンスが、開弁時、閉弁時とも抑制されていることが分る。
特に、閉弁時のバウンス抑制効果が大きい。
なお、上述の説明では、空洞部５ａは管状である場合について説明したが、空洞部５ａの形状は管状に限定されるものではない。
また、管状空洞部５ａは、アマチュア８と対向しているコア５の端面において、コア５の端面に直交してコア５の内部に加工されているとしたが、管状空洞部５ａは、コア５の端面に直交せず、ある程度傾斜させたものであってもよい。
【００３１】
以上、説明したように、本実施の形態による燃料噴射弁は、コア５、アマチュア８およびコイル６を有するソレノイド装置２と、アマチュア８に接続されて共に移動する弁体１０、弁体１０の閉弁方向の移動量を規制すると共に弁体１０が離接して開閉される弁座１２および弁体１０の開弁方向の移動量を規制するストッパ１４を有し、ソレノイド装置２に接続される弁装置９とを備えた燃料噴射弁であって、コア５とアマチュア８が対向して形成されるギャップ部３０に連通する空洞部を設け、この空洞部は弁体１０のバウンスを抑制する共鳴器を形成している。
【００３２】
本実施の形態によれば、従来のような「圧力脈動を吸収したい空間（ギャップ部）に通路が配置され、この通路の奥に容積室を備えた複雑な構造をした共鳴器」ではなく、単に、コアとアマチュアとが対向して形成されるギャップ部に連通する空洞部（例えば、管状空洞部）を設けてニードルのバウンスを抑制する共鳴器を形成しているので、部品点数が増加することなく、また、構造も簡単であるので生産性に優れている。
さらに、共鳴器の配置位置が圧力脈動を吸収したいギャップ部に近いので、弁開閉動作に対する応答性が高く、燃料噴射弁の動作速度向上および高燃圧にも対応でき、かつ、バウンス抑制の効果も得ることができる。
【００３３】
また、本実施の形態による燃料噴射弁は、アマチュア８とストッパ１４で空間部３１が構成されており、空間部３１およびギャップ部３０は、燃料通路と連通し、弁装置９が開閉動作しても常に燃料で満たされている。
従って、弁装置９が開閉動作しても、常に効果的に弁体９のバウンスを抑制することができる。
また、本実施の形態による燃料噴射弁の空洞部は、コア５のアマチュア８と対向する面に直交して、コア５の内部に形成されている。
コア５の容積は、アマチュア８の容積に比べて大きいので、空洞部の容積を大きくして、脈動抑制効果を高めることができる。
また、本実施の形態による燃料噴射弁の空洞部は、形状が簡単な止め穴状の（即ち、有底の）管状空洞部５ａである。
従って、作業性よく容易に空洞部を形成することができる。
【００３４】
実施の形態２．
図４は、本発明の実施の形態２に係わる燃料噴射弁の構造を示す図である。
なお、図４（ａ）は実施の形態２に係わる燃料噴射弁の全体構造を示しており、図４（ｂ）は図４（ａ）のＢ−Ｂ線からみたアマチュアの端面を示している。
図４において、８ａは、コア５と対向しているアマチュア８の端面においてアマチュア８の端面に直交してアマチュウ８の内部に加工されている「共鳴器となる管状空洞部」である。
【００３５】
本実施の形態による燃料噴射弁は、アマチュア側にニードル１０のバウンスを抑制するための共鳴器となる管状空洞部を形成していることを特徴とする。
本実施の形態では、このような構成としたことによって実施の形態１の場合と同様に、ニードル１０のバウンスを抑制できる。
さらに、可動部であるアマチュア８に共鳴器となる管状空洞部を形成することにより、アマチュア８の重量が減少するので、ニードル１０の応答性（即ち、燃料噴射弁の応答性）がよくなる。
但し、アマチュア８はコア５より小さいので、実施の形態１の場合に比べて管状空洞部８ａの深さは規制され、その容積は小さくなる可能性がある。
従って、本実施の形態による燃料噴射弁は、高周波域の圧力脈動を吸収したい場合に適用されることが好ましい。
【００３６】
以上説明たように、本実施の形態による燃料噴射弁の空洞部は、アマチュア８のコア５と対向する面に直交して、アマチュア８の内部に形成されている。
従って、アマチュア８の内部に共鳴器となる空洞部を形成したことにより、アマチュア８の重量が減少し、燃料噴射弁の応答性がよくなる。
【００３７】
実施の形態３．
図５は、実施の形態３に係わる燃料噴射弁の構造を示す図である。
なお、図５（ａ）は実施の形態３に係わる燃料噴射弁の全体構造を示しており、図５（ｂ）は図５（ａ）のＣ−Ｃ線からみたコアの端面を示している。
前述の実施の形態１では、アマチュア８と対向しているコア５の端面において、コア５の端面に直交してコア５の内部に１つの管状空洞部を形成した場合について説明をした。
【００３８】
本実施の形態による燃料噴射弁は、アマチュア８と対向しているコア５の端面において、コア５の端面に直交してコア５の内部に複数の管状空洞部を形成することを特徴とする。
図５において、５ａ、５ｂ、・・・５ｆは、コア５の端面に直交してコア５の内部に形成した管状空洞部である。
実施の形態１のように、管状空洞部が１つだけの場合、アマチュア８の端面において、圧力脈動が抑制されている箇所とされていない箇所が不均一に生じるため、アマチュア８の端面が受ける圧力も不均一となり、弁開閉時のニードル１０の動きが不安定になる。
そこで、アマチュア８の端面において、複数の管状空洞部を均等に形成することにより、アマチュア８の端面が受ける圧力が均一となり、ニードル１０の動きが安定する。
また、空洞部の総断面積が大きくなり、空洞部の体積も大きくなるので、脈動抑制効果が大きくなる。
なお、図５では、コア５側に管状空洞部を６個形成した場合を示しているが、６個に限定されるものではなく、複数個であればよい。
【００３９】
また、図５に示すように、複数の管状空洞部５ａ、５ｂ、・・・５ｆの深さは、同じ深さではなく、適宜異ならせてもよい。
管状空洞部の深さを異ならせることにより、吸収する圧力脈動の周波数帯を広げることも可能である。
また、複数の管状空洞部は、図５（ｂ）に示すように、コア５の円環状の端面の中心部において、等ピッチで配置するのがよい。
なお、図５（ｂ）において、“φＥ”は複数の管状空洞部が形成する円環の直径、“Ｆ”は管状空洞部間のピッチである。
【００４０】
以上説明したように、本実施の形態による燃料噴射弁においては、コア５の内部に形成される空洞部は、複数個設けられている。
従って、アマチュア８の端面が受ける圧力は略均一となり、弁開閉時のニードル１０の動きが安定すると共に、脈動抑制効果も大きくなる。
また、コア５の内部に形成される複数の空洞部は、それぞれ異なる径、深さの管状空洞部５ａ、５ｂ、・・・であるので、弁開閉時のニードル１０の動きが安定すると共に脈動抑制効果も大きい燃料噴射弁を作業性よく製作することができる。
また、複数個の管状空洞部は、コアとアマチュアが対向している円環状の端面のほぼ中央部で等間隔に配置されているので、アマチュア８の端面が受ける圧力はさらに均一となり、弁開閉時のニードル１０の動きがより安定する。
【００４１】
実施の形態４．
図６は、実施の形態４に係わる燃料噴射弁の構造を示す図である。
なお、図６（ａ）は実施の形態４に係わる燃料噴射弁の全体構造を示しており、図６（ｂ）は図６（ａ）のＤ−Ｄ線からみたコアの端面を示している。
前述の実施の形態２では、コア５と対向しているアマチュア８の端面において、アマチュア８の端面に直交してアマチュア８の内部に１つの管状空洞部を形成した場合について説明をした。
【００４２】
本実施の形態による燃料噴射弁は、コア５と対向しているアマチュア８の端面において、アマチュア８の端面に直交してアマチュア８の内部に複数の管状空洞部を形成することを特徴とする。
図６において、８ａ、８ｂ、・・・８ｆは、アマチュア８の端面に直交してアマチュア８の内部に形成した複数の管状空洞部である。
前述の実施の形態３で説明したように、管状空洞部が１つだけの場合、アマチュア８の端面において、圧力脈動が抑制されている箇所とされていない箇所が不均一に生じるため、アマチュア８の端面が受ける圧力も不均一となり、ニードル１０の動きが不安定になる。
そこで、アマチュア８の端面において、複数の管状空洞部を均等に形成することにより、アマチュア８の端面が受ける圧力が均一となり、ニードル１０の動きが安定する。
また、空洞部の総断面積が大きくなり、空洞部の体積も大きくなるので、脈動抑制効果が大きくなる。
なお、図６では、アマチュア８側に管状空洞部を６個形成した場合を示しているが、６個に限定されるものではなく、複数個であればよい。
【００４３】
また、図６に示すように、複数の管状空洞部８ａ、８ｂ、・・・８ｆの深さは、同じ深さではなく、適宜異ならせてもよい。
管状空洞部の深さを異ならせることにより、吸収する圧力脈動の周波数帯を広げることも可能である。
また、複数の管状空洞部は、図６（ｂ）に示すように、アマチュア８の円環状の端面の中心部において、等ピッチで配置するのがよい。
なお、図８（ｂ）において、“φＨ”は複数の管状空洞部が形成する円環の直径、“Ｉ”は管状空洞部間のピッチである。
【００４４】
以上説明したように、本実施の形態による燃料噴射弁においては、アマチュア８の内部に形成される空洞部は、複数個設けられている。
従って、アマチュア８の端面が受ける圧力は略均一となり、弁開閉時のニードル１０の動きが安定すると共に、脈動抑制効果も大きくなる。
また、アマチュア８の内部に形成される複数の空洞部は、それぞれ異なる径、深さの管状空洞部８ａ、８ｂ、・・・であるので、弁開閉時のニードル１０の動きが安定すると共に脈動抑制効果も大きい燃料噴射弁を作業性よく製作することができる。
また、複数個の管状空洞部は、コアとアマチュアが対向している円環状の端面のほぼ中央部で等間隔に配置されているので、アマチュア８の端面が受ける圧力はさらに均一となり、弁開閉時のニードル１０の動きがより安定する。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明は、構造が簡単でありながら、開閉弁時に生じる弁体のバウンスを効果的に抑制することができる燃料噴射弁の実現に有用である。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の実施の形態１による燃料噴射弁の構造を示す図である。
【図２】図１（ａ）のＧ部の拡大図である。
【図３】実施の形態１による燃料噴射弁のバウンス抑制効果を示す図である。
【図４】実施の形態２による燃料噴射弁の構造を示す図である。
【図５】実施の形態３による燃料噴射弁の構造を示す図である。
【図６】実施の形態４による燃料噴射弁の構造を示す図である。
【符号の説明】
【００４７】
１  燃料噴射弁                          ２  ソレノイド装置
３  ハウジング                        ４  ホルダ
５  コア（固定鉄心）          ５ａ〜５ｆ  管状空洞部
６  コイル                          ６ａ  コイルハウジング
７  ターミナル                        ８  アマチュア（可動鉄心）
８ａ〜８ｆ  管状空洞部                  ９  弁装置
１０  ニードル（弁体）                １１  軸受け
１２  バルブシート（弁座）            １３  ボデイ（弁本体）
１４  ストッパ                        １５  スプリング
１６  ロッド                          １７  リング
１８  台座                            １９  シール剤
２０  フィルタ                        ３０  ギャップ部
３１  空間部                          ３２  通路路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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