(57)【要約】【課題】施工が容易で、かつ、４ｍｍ以下の厚さでも鉄骨に２時間以上の耐火性能を付与することができる鉄骨用耐火被覆シートを提供する。【解決手段】形状保持性膨張層と断熱性強化層とが積層された積層体からなる鉄骨用耐火被覆シートであって、前記形状保持性膨張層は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム、熱膨張性黒鉛、ポリリン酸アンモニウム並びに炭酸カルシウムを含有するものであり、前記断熱性強化層は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム、液状性成分、熱膨張性黒鉛並びにアスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤を含有する鉄骨用耐火被覆シート。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
形状保持性膨張層と断熱性強化層とが積層された積層体からなる鉄骨用耐火被覆シートであって、
前記形状保持性膨張層は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム、熱膨張性黒鉛、ポリリン酸アンモニウム並びに炭酸カルシウムを含有するものであり、
前記断熱性強化層は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム、液状性成分、熱膨張性黒鉛並びにアスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤を含有する
ことを特徴とする鉄骨用耐火被覆シート。
【請求項２】
断熱強化層において、アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤の配合量が、樹脂成分１００重量部に対して１００〜４００重量部であることを特徴とする請求項１記載の鉄骨用被覆耐火シート。
【請求項３】
断熱強化層において、アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤がタルク又はマイカであることを特徴とする請求項１又は２記載の鉄骨用被覆耐火シート。
【請求項４】
形状保持性膨張層及び／又は断熱性強化層の片面又は両面にアルミ基材を有することを特徴とする請求の範囲１、２又は３記載の鉄骨用被覆耐火シート。
【請求項５】
請求項１、２、３又は４記載の鉄骨用被覆耐火シートにより鉄骨を被覆する工法であって、断熱性強化層側が鉄骨側に、形状保持性膨張層側が表面側になるように前記鉄骨用被覆耐火シートを鉄骨に被覆することを特徴とする鉄骨被覆工法。
【請求項６】
目地部を端部突きつけとし、前記突きつけ部の表面にアルミテープを貼付することを特徴とする請求項５記載の鉄骨被覆工法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、施工が容易で、かつ、４ｍｍ以下の厚さでも鉄骨に２時間以上の耐火性能を付与することができる鉄骨用耐火被覆シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
建築物の構造材をなす梁、柱等には、建築物の高層化にともなって軽量な鉄骨が使用されるようになっている。このような鉄骨は、火災による炎にさらされ一定温度を超えると座屈を生じて形状を保持できなくなり、建築物の崩壊を招く。従って、建築物の構造材として使用される鉄骨には、建築基準法やＪＩＳ  Ａ  １３０４により耐火性能基準が定められている。積載荷重の考え方から使用される階数により異なった基準が設定されており、例えば５階建て以上の建築物の場合、最上階から数えた階数が２以上で４以内の階であれば１時間の耐火性能が要求されるのに対し、最上階から数えた階数が５以上で１４未満の階は２時間の耐火性能、最上階から数えた階数が１５以上の階は３時間の耐火性能が求められる。また、このような耐火性能の評価基準として、ＩＳＯ  ８３４等の国際基準も定められている。
【０００３】
鉄骨に耐火性を付与する方法としては、耐火被覆を施す方法が一般的である。鉄骨に５階以上の高層建築物にも使用可能な２時間以上の高い耐火性能を付与する耐火被覆方法としては、例えば、無機繊維のふきつけ、マット状に加工された無機繊維の貼付、耐火塗料の厚塗り等が行われている。しかしながら、これらの方法は、人体・環境面への悪影響、施工性の問題、建築物としての省スペース化の問題等の種々の問題点があった。
【０００４】
一方、近年、熱膨張性樹脂組成物等からなる難燃性の高い材料が提案されている。例えば、特許文献１には、無機系膨張剤と無機系形崩れ防止剤として硼酸を含有する防火区画体の貫通口を閉塞するのに好適な熱膨張性防火用組成物が開示されており、特許文献２には、ポリマーと熱膨張性黒鉛、更にアンチモン、ビスマス、ジルコニウム、モリブデン、タングステン、硼素、アルミニウム、マグネシウム及び亜鉛からなる群から選ばれる金属酸化物を含有する難燃性組成物が開示されており、特許文献３には、ポリオレフィン熱膨張性黒鉛、燐化合物を含有する樹脂組成物が開示されており、特許文献４や特許文献５には、熱可塑性樹脂又はゴムに対して熱膨張性黒鉛、リン化合物、無機充填剤を含有した熱膨張性組成物が開示されており、特許文献６には、熱膨張性耐火層に補助断熱層及び不燃材を積層してなる耐火被覆鉄骨構造体が開示されており、特許文献７には、熱可塑性樹脂又はゴムに対して熱膨張性黒鉛、リン化合物、含水無機物及び金属炭酸塩を含有した形状保持性を有する熱膨張性シート（Ａ）層と、熱可塑性樹脂又はゴムに対して熱膨張性黒鉛、含水無機物又は金属炭酸塩を含有した形状保持性を有さない熱膨張性シート（Ｂ）層とを積層した多層シートが開示されている。
これらの難燃性材料をシート状に加工したものを被覆材として用いれば、高い施工性で鉄骨に耐火性を付与することができる。
【０００５】
しかしながら、これらの難燃性材料は、いわゆる「難燃性」を意図して開発されたものであることから、鉄骨に耐火性を付与する耐火被覆材としての性能は不充分なものであった。とりわけ鉄骨に５階以上の高層建築物にも使用可能な２時間以上の高い耐火性能を付与するためにはシートの初期の厚みを増したり、積層させる副資材の厚みを増したり、積層枚数を増やしたりする必要がある。そのため、施工時に重量が増加し、作業性が悪くなったり、工数が増加するデメリットが発生したり、省スペースのメリットが小さくなり、コストも上がるという問題があった。
【特許文献１】特許第３４５５８０１号明細書
【特許文献２】特開平８−３０２２０９号公報
【特許文献３】特開平６−２５４７６号公報
【特許文献４】特許３２９９８９９号明細書
【特許文献５】特開平１０−７８３８号公報
【特許文献６】特許３５８１５９７号明細書
【特許文献７】特許３６８８５０８号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記現状に鑑み、施工が容易で、かつ、４ｍｍ以下の厚さでも鉄骨に２時間以上の耐火性能を付与することができる鉄骨用耐火被覆シートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、形状保持性膨張層と断熱性強化層とが積層された積層体からなる鉄骨用耐火被覆シートであって、前記形状保持性膨張層は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム、熱膨張性黒鉛、ポリリン酸アンモニウム並びに炭酸カルシウムを含有するものであり、前記断熱性強化層は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム、液状性成分、熱膨張性黒鉛並びにアスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤を含有する鉄骨用耐火被覆シートである。
以下に本発明を詳述する。
【０００８】
本発明者らは、鋭意検討の結果、特定の組成からなることにより形状保持性を有したまま膨張させることができる形状保持性に特化した形状保持性膨張層と、特定の組成からなることにより高い断熱性を発揮できる断熱性に特化した断熱性強化層とを積層して用い、しかも、このような積層体を断熱性強化層側が鉄骨側に、形状保持性膨張層側が表面側になるように鉄骨に被覆することによりはじめて、耐火性能が格段に向上し、４ｍｍ以下の厚さでも鉄骨に２時間以上の耐火性能を付与することができることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
本発明の鉄骨用耐火被覆シートは、形状保持性膨張層と断熱性強化層とが積層された積層体からなる。
上記形状保持性膨張層は、本発明の鉄骨用耐火被覆シートを鉄骨に被覆したときに表面側になるようにすることで、上記断熱性強化層に対する遮熱、遮炎の役割を担うものである。一方、上記断熱性強化層は、上記形状保持性膨張層から伝わってきた熱に対し、比較的低温で膨張して高い断熱性を発揮する役割を担うものである。
【００１０】
上記形状保持性膨張層は、可塑性樹脂及び／又はゴム、熱膨張性黒鉛、ポリリン酸アンモニウム並びに炭酸カルシウムを含有する。
上記可塑性樹脂、ゴムとしては特に限定されず、例えば、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ（１−）ブテン系樹脂、ポリペンテン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリブテン、ポリクロロプレン、ポリブタジエン、ポリイソブチレン、ブチルゴム、ニトリルゴム、イソプレンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、塩素化ブチルゴム、エチレン−プロピレンゴム、クロロスルホン化ポリエチレン、アクリルゴム、エピクロルヒドリンゴム、多加硫ゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ウレタンゴム等が挙げられる。これらの熱可塑性樹脂、ゴムは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００１１】
上記熱可塑性樹脂、ゴムは、本発明の目的を阻害しない範囲で、架橋や変性が施されていてもよい。
上記架橋としては特に限定されず、例えば、架橋剤を用いる方法、過酸化物等を用いる方法、電子照射を行う方法等の熱可塑性樹脂、ゴムについて通常行われている方法による架橋が挙げられる。
上記変性としては特に限定されず、マレイン酸変性やグラフト化等の熱可塑性樹脂、ゴムについて通常行われている方法による変性が挙げられる。
【００１２】
上記形状保持性膨張層において、上記熱膨張性黒鉛は、膨張剤としての役割を果たす。
本明細書において熱膨張性黒鉛とは、天然鱗状グラファイト、熱分解グラファイト、キッシュグラファイト等の粉末を、濃硫酸、硝酸、セレン酸等の無機酸と、濃硝酸、過塩素酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、過酸化水素等の強酸化剤とで処理してグラファイト層間化合物を生成させたものであって、炭素の層状構造を維持したままの結晶化合物を意味する。
【００１３】
上記熱膨張性黒鉛としては、アンモニア、脂肪族低級アミン、アルカリ金属化合物、アルカリ土類金属化合物等で中和されたものが好適である。
上記脂肪族低級アミンとしては特に限定されず、例えば、モノメチルアミン、ジメチルアミン、トリメチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン等が挙げられる。上記アルカリ金属化合物、アルカリ土類金属化合物としては特に限定されず、例えば、カリウム、ナトリウム、カルシウム、バリウム、マグネシウム等の水酸化物、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、有機酸塩等が挙げられる。
このように中和処理された熱膨張性黒鉛の市販品としては、例えば、ＵＣＡＲ ＣＡＲＢ
ＯＮ社製「ＧＲＡＦＧＵＡＲＤ」、東ソー社製「ＧＲＥＰ−ＥＧ」等が挙げられる。
【００１４】
上記熱膨張性黒鉛としては、２００〜２０メッシュの粒度のものが好適である。２００メッシュ未満であると、熱膨張性黒鉛の膨張性が小さく、充分な耐火断熱効果が得られないことがあり、２０メッシュを超えると、熱可塑性樹脂及び／又はゴムへの分散性が悪くなり、得られるシートの物性が低下することがある。
【００１５】
上記形状保持性膨張層における上記熱膨張性黒鉛の配合量としては特に限定されないが、樹脂成分１００重量部に対する好ましい下限は２０重量部、好ましい上限は１００重量部である。２０重量部未満であると、熱膨張性が不足し、充分な遮熱機能を果たすことができないことがあり、１００重量部を超えると、物性が低下して表面が割れたり、燃焼時に自重に耐えきれず途中で燃焼残渣が崩落したりすることがある。より好ましい下限は３０重量部、より好ましい上限は８０重量部であり、更に好ましい下限は４５重量部、更に好ましい上限は６５重量部である。
なお、本明細書において、樹脂成分には、上記熱可塑性樹脂及び／又はゴムの他、樹脂バインダーの改質のために添加する可塑剤や粘着付与剤等も含まれる。
【００１６】
上記ポリリン酸アンモニウムは、上記形状保持性膨張層において形状保持剤としての役割を果たす。
上記形状保持性膨張層における上記ポリリン酸アンモニウムの配合量としては特に限定されないが、樹脂成分１００重量部に対する好ましい下限は２０重量部、好ましい上限は２００重量部である。２０重量部未満であると、火災時に形状保持能力が不足し、遮熱、遮炎機能を充分に果たすことができないことがあり、２００重量部を超えると、シート状成形体としての可とう性に劣り、成形が困難となることがある。より好ましい下限は３０重量部、より好ましい上限は１５０重量部であり、更に好ましい下限は６０重量部、更に好ましい上限は１２０重量部である。
【００１７】
上記形状保持性膨張層における上記熱膨張性黒鉛とポリリン酸アンモニウムとの重量比としては、熱膨張性黒鉛／ポリリン酸アンモニウムの値の好ましい下限が０．０１、好ましい上限が９である。０．０１未満であると、膨張性が不充分となり、充分な耐火性能を発揮できないことがあり、９を超えると、燃焼残渣が脆くなり、形状保持効果を発揮できないことがある。より好ましい下限は０．３、より好ましい上限は７であり、更に好ましい下限は０．５、更に好ましい上限は５である。
【００１８】
上記炭酸カルシウムは、上記形状保持性膨張層においてポリリン酸アンモニウムと相互作用することにより、より強固な燃焼残渣を形成させて、形状保持性を更に向上させる役割を果たす。
上記形状保持性膨張層における上記炭酸カルシウムの配合量としては特に限定されないが、樹脂成分１００重量部に対する好ましい下限は２０重量部、好ましい上限は２００重量部である。２０重量部未満であると、充分な形状保持効果が得られず、燃焼残渣が脆いものとなって充分な遮熱、遮炎効果を発揮できないことがあり、２００重量部を超えると、シート状成形体としての可とう性に劣り、成形が困難となることがある。より好ましい下限は３０重量部、より好ましい上限は１５０重量部であり、更に好ましい下限は６０重量部、更に好ましい上限は１２０重量部である。
【００１９】
上記形状保持性膨張層における上記炭酸カルシウムとポリリン酸アンモニウムの重量比としては、炭酸カルシウム／ポリリン酸アンモニウムの値の好ましい下限が０．６、好ましい上限が１．５である。０．６未満であると、火災時に燃焼残渣が粘ちょうになり、燃焼残渣のだれ等を生じたり、形状保持性が劣ったりすることがあり、１．５を超えると、燃焼残渣が粉っぽくなり、鉄骨のたわみが生じた場合に燃焼残渣が追従できずに容易に破断してしまうことがある。より好ましい下限は０．８、より好ましい上限は１．２であり、更に好ましい下限は１．０、更に好ましい上限は１．１である。
【００２０】
上記形状保持性膨張層は、形状保持性の向上を目的として、セラミックファイバー、ガラスファイバー、カーボンファイバー等の繊維を含有したり、補強材として金属からなる織物・網状物等を有したりしてもよい。
【００２１】
上記形状保持性膨張層は、本発明の目的を阻害しない範囲で、難燃剤、酸化防止剤、金属害防止剤、耐電防止剤、安定剤、架橋剤、滑剤、軟化剤、顔料、粘着付与剤等の従来公知の添加剤を含有してもよい。
【００２２】
上記添加剤としては特に限定されず、例えば、シリカ、珪藻土、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーソナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、石膏繊維、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサイト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、木炭粉末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミニウムボレート、硫化モリブデン、炭化ケイ素、ステンレス繊維、各種磁性粉、スラグ繊維、フライアッシュ、無機系リン化合物等が挙げられる。これらの添加剤は単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２３】
次に、本発明の鉄骨用耐火被覆シートにおける断熱性強化層について説明する。
上記断熱性強化層は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム、熱膨張性黒鉛、液状成分、並びに、アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤を含有する。
上記熱可塑性樹脂、ゴムとしては特に限定されず、上記形状保持性膨張層と同様のものを用いることができる。
上記形状保持性膨張層と断熱性強化層とを構成する熱可塑性樹脂、ゴムは、同一であってもよいし、異なっていてもよいが、熱可塑性樹脂又はゴムの一部でも共通する場合には、ラミネート加工、接着剤塗工による加工を行ったときに接着強度も増し、接着剤の選択の幅も広がる。また、ブチルゴムのように自己粘着性を有するゴムを用いる場合には、上記形状保持性膨張層と断熱性強化層とともに用いる方が積層加工が簡便に行える場合がある。ただし、層毎に樹脂を変えることで、各々の層が耐火性能に及ぼす効果を増長する場合は、この限りではない。
【００２４】
上記熱膨張性黒鉛としては特に限定されず、上記形状保持性膨張層と同様のものを用いることができる。
上記断熱性強化層における上記熱膨張性黒鉛の配合量としては特に限定されないが、樹脂成分１００重量部に対する好ましい下限は２０重量部、好ましい上限は１００重量部である。２０重量部未満であると、熱膨張性が不足し、充分な遮熱機能を果たすことができないことがあり、１００重量部を超えると、物性が低下して表面が割れたり、燃焼時に自重に耐えきれず途中で燃焼残渣が崩落したりすることがある。より好ましい下限は３０重量部、より好ましい上限は８０重量部であり、更に好ましい下限は４５重量部、更に好ましい上限は６５重量部である。
【００２５】
本明細書において、上記液状成分とは、常温以下の融点を有する成分を意味する。
上記液状成分は、上記断熱性強化層において、低温膨張性を付与して高い断熱性を発揮させるとともに、粘着性を付与する役割、耐寒性を向上させる役割、流動性を調整する役割等を果たす。
上記液状成分としては特に限定されず、例えば、フタル酸系可塑剤、リン酸エステル系可塑剤、アジピン酸エステル系可塑剤、サバチン酸エステル系可塑剤、リシノール酸エステル系可塑剤、ポリエステル系可塑剤、エポキシ系可塑剤、塩化パラフィン等が挙げられる。また、動物性油脂、植物性油脂、鉱物油、シリコーン油等の油脂類も上記液状成分として用いることができる。更に、粘度の小さい高分子低重合物も上記液状成分として用いることができる。
【００２６】
上記高分子低重合物としては特に限定されず、例えば、ポリブテン、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、１，２−ポリブタジエンゴム（１，２−ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ、ＥＰＤＭ）、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ、ＡＮＭ）、エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ、ＥＣＯ）、多加硫ゴム（Ｔ）、シリコーンゴム（Ｑ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ、ＦＺ）、ウレタンゴム（Ｕ）等の低重合体等が挙げられる。天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、１，２−ポリブタジエンゴム（１，２−ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ、ＥＰＤＭ）、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ、ＡＮＭ）、エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ、ＥＣＯ）、多加硫ゴム（Ｔ）、シリコーンゴム（Ｑ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ、ＦＺ）、ウレタンゴム（Ｕ）等の低重合体等が挙げられる。
【００２７】
上記断熱性強化層における上記液状成分の配合量としては特に限定されないが、樹脂成分１００重量部中の含有量の好ましい下限は２０重量％、好ましい上限は７０重量％である。
２０重量％未満であると、充分な低温膨張効果が得られないことがあり、７０重量％を超えると、加熱時の流動性が増し、溶融だれを生じて良好な耐火性能が得られないことがある。より好ましい下限は３０重量％、より好ましい上限は６０重量％である。
【００２８】
上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤としては特に限定されないが、例えば、タルク、マイカ、セリサイト、板状ガラス、金属箔、金属酸化物等を用いることができる。なかでも、タルク、マイカが好適に用いられる。これらの板状無機充填剤は、表面を金属酸化物や有機物により処理したものを使用してもよい。また、これらの板状無機充填剤は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２９】
上記断熱性強化層は、上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤を含有することによって、加熱により無機充填剤と樹脂成分とを剥離し、無機充填剤から樹脂成分を引き離すことによって膨張させることができるため、加熱後の燃焼残渣全体の膨張倍率、特に３００℃以下の膨張初期における膨張倍率が増大し、燃焼残渣の断熱性を大きく向上させることができる。また、上記断熱性強化層は、上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤を含有することによって、燃焼残渣がフレーク状に分解し、燃焼残渣中に空隙が形成されないため、対流による熱伝導の影響を低減することができる。アスペクト比が１．５未満であると、加熱により無機充填剤と樹脂成分とが剥離しても、無機充填剤から樹脂成分を充分に引き離すことができないため、膨張倍率が増大せず、燃焼残渣の断熱性が向上しないことがある。上記アスペクト比は５以上であることが好ましく、１０以上であることがより好ましく、２０以上であることが更に好ましい。
上記アスペクト比の上限としては特に限定されないが、実質的な上限は３００〜４００程度である。また、形状が繊維状の無機充填剤では、本発明の効果は得られない。
【００３０】
上記アスペクト比は、平均長さを、平均厚さで割った値（平均長さ／平均厚さ）である。上記アスペクト比を求める際の平均長さは、下記式（１）により求められる。
平均長さ＝｛（平均長軸長さ＋平均短軸長さ）／２｝  （１）
また、平均厚さ、平均長軸長さ及び平均短軸長さは、任意に２０個のサンプルを採取し、それぞれの厚さ、長軸長さ及び短軸長さを、電子顕微鏡による画像処理により測定した平均から求めるものとする。なお、上記画像処理において、長軸長さ及び短軸長さは、平面部分を楕円近似して算出することができるものである。
【００３１】
上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤は、平均粒径の好ましい下限が１μｍ、好ましい上限が２００μｍである。上記範囲内であると、加熱することによって上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤と樹脂成分とを剥離し、効果的に樹脂成分を引き離すことができるため、膨張倍率を増大させ、燃焼残渣の断熱性を大きく向上させることができる。１μｍ未満であると、加熱により上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤と樹脂成分とが剥離しても、樹脂成分を充分に引き離すことができないため、膨張倍率が増大せず、燃焼残渣の断熱性が向上しないことがある。２００μｍを超えると、上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤と樹脂成分との接触面積が大きくなり、加熱することによって上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤と樹脂成分とを剥離し、引き離すために必要なエネルギーが大きくなるため、低温で樹脂成分を引き離すことが困難となり、低温での膨張倍率を増大させることができないことがある。より好ましい下限は５μｍ、より好ましい上限は１００μｍである。
【００３２】
上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤の平均粒径は、レーザー解析法によって得られる平均値を用いて表すことができる。上記レーザー解析法による測定方法としては特に限定されないが、例えば、ＭａｓｔｅｒｓｉｚｅｒＸ（Ｍａｌｖｅｒｎ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ  Ｌｔｄ社製）等の測定装置を用いて、従来公知の方法によって測定することができる。
【００３３】
上記断熱性強化層における上記アスペクト比が１．５以上の板状無機充填剤の配合量は、樹脂成分１００重量部に対して、好ましい下限が１００重量部、好ましい上限が４００重量部である。１００重量部未満であると、加熱により層間の剥離を生じても、樹脂成分を引き離す効果が充分に得られないことから、得られる鉄骨用耐火被覆シートにクラックが入りにくくなり、低温での膨張が促進されず、充分な耐熱性を発揮できないことがある。４００重量部を超えると、樹脂成分の割合が少なくなるため、得られる鉄骨用耐火被覆シートの物性が低下して表面が割れたり、燃焼時に自重に耐えきれず、途中で燃焼残渣が崩落したりすることがある。より好ましい下限は２００重量部、より好ましい上限は３５０重量部である。
【００３４】
上記断熱性強化層は、形状保持性を付与する目的で、ポリリン酸アンモニウム、炭酸カルシウム、硼酸等の形状保持剤を含有してもよい。これにより、燃焼時に燃焼残渣の大きな脱落を防ぐことができる。ただし、低温膨張性及び断熱性の低下を引き起こす恐れがあることから、形状保持剤の添加量は、樹脂成分１００重量部に対して３０重量部未満とすることが好ましい。
【００３５】
上記断熱性強化層は、形状保持性の向上を目的として、セラミックファイバー、ガラスファイバー、カーボンファイバー等の繊維を含有したり、補強材として金属からなる織物・網状物等を内包したりしてもよい。上記断熱性強化層がガラスファイバーを含有する場合には、硼酸、硼砂等の硼素含有成分を併用することでガラスファイバーの溶融が促進され、形状保持能力を向上させることが可能である。
【００３６】
上記断熱性強化層は、本発明の目的を阻害しない範囲で、難燃剤、酸化防止剤、金属害防止剤、帯電防止剤、安定剤、架橋剤、滑剤、軟化剤、顔料、粘着付与剤等の従来公知の添加剤を含有してもよい。
【００３７】
上記断熱性強化層は、上記熱膨張性黒鉛の熱膨張開始温度より１０℃以上低い温度で加熱した場合の体積膨張倍率が２倍以上であることが好ましい。１０℃以上低い温度で２倍以上の体積膨張倍率が得られないと、本発明が目的とする高い耐火性は得られないことがある。
【００３８】
本発明の鉄骨用被覆耐火シートは、上記形状保持性膨張層及び／又は断熱性強化層の片面又は両面にアルミ基材を有することが好ましい。上記形状保持性膨張層の上記断熱性強化層とは反対側にアルミ基材を積層することにより熱反射効果が付与されるために、耐火性能を更に向上させることができる。また、上記形状保持性膨張層の上記断熱性強化層側にアルミ基材を積層することにより、比較的形状保持性に劣る上記断熱性強化層を強固に保持することができる。上記断熱性強化層の上記形状保持性膨張層とは反対側にアルミ基材を積層することで、上記断熱性強化層の燃焼残渣の大きな脱落を防ぐという効果が付与される。なお、上記形状保持性膨張層と断熱性強化層との間にアルミ基材を積層する場合は、上記形状保持性膨張層と断熱性強化層との両方にアルミ基材が積層されてもよいし、上記形状保持性膨張層と断熱性強化層との一方にのみアルミ基材が積層されてもよい。
【００３９】
上記アルミ基材としては特に限定されないが、例えば、アルミ箔の他、樹脂フィルムと積層したアルミラミネート基材やアルミガラスクロス基材等も用いることができる。なかでも、アルミガラスクロス基材は、火災時にアルミニウムの溶融温度以上になってアルミニウムが溶解した場合に、ガラスクロスも溶融して形状保持性膨張層の燃焼残渣の形状を保持する効果が期待できることから好適である。
【００４０】
本発明の鉄骨用被覆耐火シートを製造する方法としては特に限定されず、一般的な樹脂のシート成形方法が用いられ、例えば、各々の層を構成する成分をニーダーやフィーダールーダーを用いて溶融混練した後、得られた樹脂組成物をカレンダー成形法や二軸スクリュー押出機により上記アルミ基材上に塗工する方法等が挙げられる。
上記形状保持性膨張層と断熱性強化層とは、多層ラミネート機を用いてラミネートして積層してもよいし、施工時にビス等を用いて積層してもよい。
【００４１】
本発明の鉄骨用被覆耐火シートは、極めて耐火性能に優れており、鉄骨に施工することにより４ｍｍ以下の厚みであっても２時間以上の耐火性能を付与することができるものであり、優れた耐火性能と省スペースとを両立することができる。本発明の鉄骨用被覆耐火シートを、例えば１時間の耐火性能が必要な箇所に適用する場合には更に薄くしても充分な効果が得られ、高い省スペース効果を発揮できる。
【００４２】
本発明の鉄骨用被覆耐火シートにより鉄骨を被覆する場合には、上記断熱性強化層側が鉄骨側に、上記形状保持性膨張層側が表面側になるように鉄骨に被覆することが好ましい。このような態様で被覆した場合に、所定の耐火性向上効果が得られ易い。本発明の鉄骨用被覆耐火シートにより鉄骨を被覆する工法であって、断熱性強化層側が鉄骨側に、形状保持性膨張層側が表面側になるように上記鉄骨用被覆耐火シートを鉄骨に被覆する鉄骨被覆工法もまた、本発明の１つである。
【００４３】
本発明の鉄骨用被覆耐火シートは、通常、大面積では重量が大きくなり取り扱いがしづらいため、作業しやすい大きさに切断し、施工することが好ましい。しかしながら、鉄骨に対して切れ目のない１枚のシートで施工しないのであれば、必ず目地部が存在し、その目地部は耐火性上の弱点となり、目地部の処理によって大きく耐火性が左右される。本発明の鉄骨被覆工法においては、目地部を端部突きつけとし、該突きつけ部の表面にアルミテープを貼付することが好ましい。目地部をオーバーラップさせずに、端部を突きつけて、物理的に開かないようにアルミテープを貼るだけで、火災時に最も効果的に耐火性を発揮させることができる。なお、図１に、本発明の鉄骨用被覆耐火シートの施工例として端部突きつけ及びアルミテープ施工の場合を、図２に、オーバーラップ施工の場合を示した。
【発明の効果】
【００４４】
本発明によれば、施工が容易で、かつ、４ｍｍ以下の厚さでも鉄骨に２時間以上の耐火性能を付与することができる鉄骨用耐火被覆シートを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４５】
以下に実施例を挙げて本発明の態様を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例にのみ限定されるものではない。
【００４６】
（実施例１〜３及び比較例１、２）
表１に示した各配合を、ニーダーを用いて溶融混練した後、得られた樹脂組成物をカレンダー成形法によりアルミ基材上に塗工し、乾燥させることにより所定厚み形状保持性膨張層と断熱性強化層とを作製した。これらの各層を表２に示した構成で積層して鉄骨用耐火被覆シートを得た。
【００４７】
【表１】
2007297856.tif 000002
【００４８】
表１中の用いた各材料は以下のようである。ブチルゴム（エクソンモービル化学社製「ブチル＃０６５」）、ポリブテン（新日本石油化学社製「ポリブテンＨＶ−１００」）、水添石油樹脂（出光石油化学社製「アイマーブＰ−１２５」）、熱膨張性黒鉛（東ソー社製「フレームカットＧＲＥＰ−ＥＧ」）、ポリリン酸アンモニウム（クラリアント社製「ＥＸＯＬＩＴ  ＡＰ４２２」）、シリカ（ＳＩＢＥＬＣＯ社製「ＭＩＬＬＳＩＬ  Ｍ６」、平均粒径：３７μｍ、アスペクト比：１.１）、炭酸カルシウム（備北粉化工業社製「ＢＦ３００」、平均粒径：８μｍ、アスペクト比：１.２）、タルク（日本タルク社製「タルクＳＷ」、平均粒径：１２μｍ、アスペクト比：２０）、マイカ１（山口雲母社製「Ａ−２１」、平均粒径：２３μｍ、アスペクト比：８０）、マイカ２（山口雲母社製「Ｂ−８２」、平均粒径：１８０μｍ、アスペクト比：１１０）
【００４９】
（評価）
得られた断熱強化層及び鉄骨用被覆耐火シートについて、以下の方法により評価を行った。
結果を表２に示した。
【００５０】
（１）断熱性強化層の低温膨張性
２５×２５ｍｍの大きさにカットした断熱性強化層をアルミパンに乗せた状態で、２３０℃に設定した電気炉中に投入し、２０分間加熱をした後、取り出した。この燃焼残渣の膨張倍率を以下の方法で算出した。
低温加熱時の膨張倍率（倍）＝（加熱後の体積）／（加熱前の体積）
２３０℃電気炉加熱の状態は、シートが膨張しはじめた状態での表面層又は裏面層の状態を簡易的に再現したものである。使用した熱膨張性黒鉛の膨張開始温度よりも１０℃低い温度（２３０℃）での体積膨張倍率が２倍以上であるものを○、２倍未満であるものを×と評価した。
なお、熱膨張性黒鉛の熱膨張開始温度は、フレークを２ｇ計量し、１０ｍｍφのガラス容器に入れ、平面をならし、一定温度設定の電気炉に投入し、２０分後に取り出して、フレークの高さをノギスによって計測する方法により、温度設定を１０℃きざみで行い、体積膨張倍率が１．５倍以上となる最低の温度を膨張開始温度とした。
【００５１】
（２）断熱性強化層及び形状保持性膨張層の熱膨張性
６００℃に設定した電気炉中に、６０×６０ｍｍの大きさにカットした断熱性強化層又は形状保持性膨張層を内寸６０×６０×８０（Ｈ）ｍｍであるＳＵＳ製金属枠中にはめ込んで３０分間加熱を行った後、取り出した。この燃焼残渣の膨張倍率を以下の方法で算出した。
加熱時の膨張倍率（倍）＝（加熱後の厚み）／（加熱前の厚み）
６００℃電気炉加熱の状態は、耐火試験後の表面層又は裏面層の状態を簡易的に再現したものであるため、実際の火災時に、この程度の膨張倍率で断熱層を形成するという目安になる値である。
【００５２】
（３）燃焼残渣形状
２５×２５ｍｍの大きさにカットした断熱性強化層をアルミパンに乗せた状態で、２５０℃に設定した電気炉中に投入し、２０分間加熱をした後、取り出した。この燃焼残渣の状態を目視で観察し、フレーク状である場合を○、空隙が形成されている場合を×と評価した。
【００５３】
（４）形状保持性膨張層の形状保持性
６００℃に設定した電気炉中に、６０×６０ｍｍの大きさにカットした形状保持性膨張層を内寸６０×６０×８０（Ｈ）ｍｍであるＳＵＳ製金属枠中にはめ込んで３０分間加熱を行った後、取り出した。この燃焼残渣を試験に供した。なお、６００℃電気炉加熱の状態は、耐火試験後の表面層の状態を簡易的に再現したものである。
圧縮試験機（カトーテック社製、フィンガーフィーリングテスター）を用いて、断面積直径０．２５ｃｍ２の圧子にて速度０．１ｃｍ／ｓｅｃで燃焼残渣の圧縮試験を行い、荷重−圧縮曲線の破断を示す最大点をとり、残渣かたさ（破断点荷重）（ｋｇｆ／ｃｍ２）とした。残渣かたさが大きいもの程、燃焼残渣が強固に保持されて形状保持性が高いものだと言える。
残渣かたさが０．１ｋｇｆ／ｃｍ２以上である場合を○、０．１ｋｇｆ／ｃｍ２未満である場合を×と評価した。
【００５４】
（５）耐火試験
得られた鉄骨用被覆耐火シートを、図１に示す態様で、厚さ５０ｍｍのケイ酸カルシウム板面に設置したＨ鋼梁（サイズ４００ｍｍ×２００ｍｍ×８ｍｍ×１３ｍｍ、長さ１２００ｍｍ）の周囲に被覆したものを試験体とした。なお、断熱性強化層側が鉄骨側に、形状保持性膨張層側が表面側になるように鉄骨に被覆し、鉄骨用被覆耐火シートの継ぎ目部は、表２中に示唆した目地処理方法にて処理を行った。
作製した試験体について、ＩＳＯ  ８３４の試験方法に準拠した方法により２時間の耐火性試験を行い、Ｈ鋼梁表面の平均温度を測定して、載荷加熱試験における合否判定の基準である５５０℃以下の場合を○、５５０℃を超える場合を×と評価した。
【００５５】
【表２】
2007297856.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明によれば、施工が容易で、かつ、４ｍｍ以下の厚さでも鉄骨に２時間以上の耐火性能を付与することができる鉄骨用耐火被覆シートを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明の鉄骨用被覆耐火シートの端部突きつけ及びアルミテープ施工の場合の施工例を示す模式図である。
【図２】本発明の鉄骨用被覆耐火シートのオーバーラップ施工の場合の施工例を示す模式図である。
【符号の説明】
【００５８】
１  鉄骨用被覆耐火シート
２  鉄骨
３  アルミテープ
【図１】
2007297856.tif 000004
【図２】
2007297856.tif 000005