(57)【要約】【課題】超砥粒の切れ味を安定して維持することができるとともに、この超砥粒の特に頂部や稜線部の欠損によるスクラッチの発生を抑えることができ、ホーニング砥石による後加工などを要さずとも、被研削歯車の高品位の仕上げ加工までを行うことが可能な内歯車型砥石を提供する。【解決手段】円環状をなす台金２の内周面に超砥粒を固着した歯車型の研削部３が形成されてなる内歯車型砥石１であって、超砥粒は、その結晶面のうち１１１面が、研削部３がなす歯型４の歯面４Ａに略沿うようにして、被研削歯車の歯面に対向する方向に向けられるように固着されている。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
円環状をなす台金の内周面に超砥粒を固着した歯車型の研削部が形成されてなる内歯車型砥石であって、上記超砥粒は、その結晶面のうち１１１面が、上記研削部がなす歯型の歯面に略沿うようにして、被研削歯車の歯面に対向する方向に向けられるように固着されていることを特徴とする内歯車型砥石。
【請求項２】
上記研削部にあっては、該研削部がなす上記歯型の歯先面にも上記超砥粒が固着されており、この歯型の上記歯先面上の複数の測定箇所において上記超砥粒の結晶面のＸ線回折強度を測定した際の、測定された各結晶面のＸ線回折強度の総和に対する１１１面のＸ線回折強度の比率が、上記複数の測定箇所における平均として７０％以上とされていることを特徴とする請求項１に記載の内歯車型砥石。
【請求項３】
上記超砥粒を電着により固着したことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の内歯車型砥石。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、外周に歯型が形成された被研削歯車を研削する内歯車型砥石に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
この種の内歯車型砥石としては、例えば特許文献１に、内歯を形成する概略環状のアルミ合金からなる台金の内歯面にＣＢＮ等を含む硬質砥粒を電着した内歯車形電着砥石が提案されている。また、特許文献２には、やはり円環状をなす台金の内周面に歯車型の研削部が形成され、この研削部が、台金の内周面に周方向に向けて内外周に凹凸するように該台金と一体に形成された歯型の表面に、電着によりＣＢＮ砥粒やダイヤモンド砥粒等の超砥粒をＮｉ等の金属めっき相に分散して固着した砥粒層が形成されたものである電着内歯車型砥石が提案されており、こうして砥粒層が形成された歯型の寸法、形状が当該電着内歯車型砥石によって研削されるワークとしての被研削歯車外周の歯面と噛合して、これを所定の寸法、形状に成形しうるものとされている。
【特許文献１】特開平８−１１８１４５号公報
【特許文献２】特開２００６−１５４１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、このような内歯車型砥石によって研削された被研削歯車は例えば自動車の減速機構に使用されるが、最近の特に高級車に必要とされるより高い品質、取り分け走行時の静穏性やスムーズさ等に対しての要求がより高水準となってきていることから、減速機構の歯車にも、寸法や形状の精度は勿論のこと、より高い品位が求められるようになってきており、すなわち走行中に微細な騒音や振動を生じさせるような小さな傷（スクラッチ）も歯面に残らないように被研削歯車を研削して仕上げることが要求されるようになってきている。
【０００４】
しかしながら、砥石は一般に、研削によって摩耗した砥粒が脱落することにより新たな砥粒が発刃する自生作用によってその切れ味が維持されるものであり、こうして脱落した砥粒や、砥粒自体が脱落しないまでもその尖った頂部や稜線部が欠けて生じた破片が砥石と被研削歯車との間に噛み込まれることにより、この被研削歯車の歯面が多少は傷つけられることが避けられないとされていた。特に、上記特許文献１記載の内歯車形電着砥石や特許文献２記載の電着内歯車型砥石のように超砥粒を電着によって台金の内周面に固着する場合、通常は超砥粒を分散したＮｉ等の金属めっき液に台金を浸漬して通電することにより、台金内周面に分散した超砥粒を取り込みつつ上述のような金属めっき相を析出させて砥粒層を形成するので超砥粒の向きはランダムとなり、このため上述のように尖った頂部や稜線部が砥石の歯車型の研削部の歯面から突き出すようにして被研削歯車の歯面に向けられる可能性が高く、この頂部や稜線部の欠けによる破片によってスクラッチが生じる可能性も高いものになる。
【０００５】
その一方で、例えば上記特許文献１においては、ハードギヤホーニング盤の内歯砥石ヘッドを２軸とし、そのうちの１軸に上述のような内歯車形電着砥石を装着して荒加工に使用するようにして、他の１軸にはドレスギアでドレッシングできる従来形仕上げ用内歯ホーニング砥石を装着して被削歯車の仕上げ加工を行うようにしており、この内歯車形電着砥石による荒加工によってスクラッチが生じても仕上げ加工でこれを除去することができるものの、加工装置（ホーニング盤）の構造や加工コストで改善すべき点があり、すなわち装置構造が複雑となるとともに砥石や加工工程も２種類、２工程必要となるため、コスト高や加工効率の低下を招くことになる。
【０００６】
本発明は、このような背景の下になされたもので、超砥粒の切れ味を安定して維持することができるとともに、この超砥粒の特に頂部や稜線部の欠損によるスクラッチの発生を抑えることができ、上述のようなホーニング砥石による後加工などを要さずとも、被研削歯車の高品位の仕上げ加工までを行うことが可能な内歯車型砥石を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決して、このような目的を達成するために、本発明は、円環状をなす台金の内周面に超砥粒を固着した歯車型の研削部が形成されてなる内歯車型砥石であって、上記超砥粒は、その結晶面のうち１１１面が、上記研削部がなす歯型の歯面に略沿うようにして、被研削歯車の歯面に対向する方向に向けられるように固着されていることを特徴とする。
【０００８】
従って、このような構成の内歯車型砥石において、台金内周面に固着された超砥粒のうち、その結晶面の１１１面が研削部のなす歯型の歯面に略沿うようにして被研削歯車の歯面に対向する方向に向けられた超砥粒にあっては、まずこの１１１面が研削部の歯面に突き出す突端面として被研削歯車の歯面に接触することになって、超砥粒の結晶面同士の稜線部や頂部のように尖った部分が上述のように研削部の歯面から突き出して被研削歯車の歯面に向けられる突出端となることがない。このため、このように尖った脆い部分が欠けて、その破片により被研削歯車の歯面にスクラッチが発生するのを防ぐことができるとともに、このような欠けによって当該超砥粒の切れ味が一気に低下してしまうのを抑えることが可能となる。
【０００９】
その一方で、このような超砥粒において被研削歯車の歯面に切り込まれる切れ刃のエッジとして作用するのは、上記突端面とされる１１１面とその周囲に隣接する他の結晶面との稜線部あるいは頂部となり、このようなダイヤモンドやＣＢＮ等の超砥粒においては、その結晶面のうち上記１１１面が高強度で、しかも耐摩耗性も高いことが知られているので、上記切れ刃自体も欠け等が生じることがないとともに摩耗することも少なく、良好な切れ味を安定して維持することができる。従って、上記構成の内歯車型砥石によれば、このような良好な切れ味による高い研削効率を長期に亙って安定的に維持することができるとともに、かかる内歯車型砥石によって研削される被研削歯車を、ホーニング砥石などによる後加工を施さずとも、スクラッチのない高品位の歯面を有するまでに仕上げ加工することが可能となる。
【００１０】
ここで、このように研削部に固着された超砥粒のうち、どの程度の超砥粒がその１１１面を研削部の歯面に略沿わせるようにして被研削歯車の歯面に対向する方向に向けられているかは、この超砥粒の結晶面のＸ線回折強度を測定することによって知ることができる。すなわち、１１１面が研削部の歯面に略沿うようにして該歯面と略平行するように固着された超砥粒が多ければ、この１１１面に関して高いＸ線回折強度が得られ、その分他の結晶面の回折強度は低くなるので、１１１面も含めた各結晶面のＸ線回折強度の総和に対する１１１面のＸ線回折強度の比率（以下、１１１面検出率と称する。）が高いほど、より多くの超砥粒がその１１１面を研削部の歯面に略沿わせるようにして被研削歯車の歯面に対向する方向に向け固着されているものと認めることができる。ただし、円環状の台金の内周面に形成される歯車型の研削部において、特にその内外周に凹凸する歯型の周方向を向く歯面のＸ線回折強度を直接的に測定することは困難が多い。
【００１１】
そこで、上記研削部にあっては、該研削部がなす上記歯型の歯先面にも上記超砥粒を固着して、この歯型の上記歯先面上の複数の測定箇所において上記超砥粒の結晶面のＸ線回折強度を測定した際の上記１１１面検出率が、上記複数の測定箇所における平均として７０％以上とされていることが望ましく、このように歯型の歯先面上で測定した１１１面検出率が高ければ、歯面においても高い１１１面検出率が得られるものと認められ、上述の効果をより確実に奏功することが可能となる。すなわち、この１１１面検出率が７０％未満であると、相対的に他の結晶面を突端面として固着されたダイヤモンド砥粒や結晶面同士の稜線や頂部を突出させて固着されたダイヤモンド砥粒の割合が多くなり、これらの砥粒によって研磨レートが早期に著しく低下したり欠損によりスクラッチが発生する可能性が高くなったりするおそれがある。
【００１２】
また、このように１１１面が研削部の歯型の歯面に略沿うようにして、被研削歯車の歯面に対向する方向に向けられるように超砥粒を台金の内周面に固着するには、例えば超砥粒を１つ１つ、その１１１面の向きを揃えて台金の研削部における歯面上に配列、固定するとともに適宜の結合剤によって固着するようにしてもよいが、特に超砥粒として市販の人造ダイヤモンド砥粒やＣＢＮ砥粒の中から１１１面の大きい、いわゆる六・八面体状ないしは八・六面体状の超砥粒を選別して用いた場合には、このような超砥粒を、台金が浸漬された金属めっき液中に分散して金属めっき相を析出させつつ取り込むことにより、電着によっても１１１面が研削部の歯型の歯面に略沿うように固着することができる。
【００１３】
すなわち、このような１１１面の大きい超砥粒は、金属めっき液中に分散されると１つの１１１面が台金の歯面に略平行に密着して接地する可能性が高いため、この１１１面とは反対側の１１１面を上記突端面として歯面に略沿うようにして、被研削歯車の歯面に対向する方向に向けられるように該超砥粒を固着することができる。そして、特にこの場合において上記歯先面にも超砥粒が電着されるようにしておけば、これら歯先面と歯面とで略等しい条件で超砥粒を電着することができて、歯先面において上述のような高い１１１面検出率が得られるとともに、歯面においてもより多くの超砥粒をその１１１面が被削歯車の歯面に対向するように固着することが可能となる。
【発明の効果】
【００１４】
このように、本発明の内歯車型砥石によれば、超砥粒の切れ味を安定して維持することができるとともに、この超砥粒の特に頂部や稜線部の欠損によるスクラッチの発生を抑えることができ、ホーニング砥石による後加工などを要さずとも、被研削歯車の高品位の仕上げ加工までを行うことが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
図１ないし図３は、本発明の内歯車型砥石の一実施形態を示すものである。本実施形態の内歯車型砥石１は、中心線Ｏを中心とした円環状をなす工具鋼等の金属材料により形成された台金２を備え、この台金２の内周面には、歯車型の研削部３が形成されている。このように構成された内歯車型砥石１は、図示されない研削装置の回転機構に取り付けられて中心線Ｏ回りに回転させられることにより、軸線Ｃ回りに回転されるワークとしての被研削歯車Ｗの外周の歯面を研削する。
【００１６】
上記台金２の内周面には、図３に示すように周方向に向けて内外周に凹凸する歯型４が該台金２と一体に形成されており、この歯型４の周方向を向く歯面４Ａと、内周側に凸となる突端の歯先面４Ｂと、外周側に凹となる歯溝の底の歯底面４Ｃとに砥粒層５が形成されて上記研削部３とされている。ここで、上記歯面４Ａは、研削すべき歯車Ｗの歯面の形状に応じた断面の曲面とされ、また歯先面４Ｂと歯底面４Ｃとは中心線Ｏを中心とする円の接線に沿うような断面とされる。
【００１７】
本実施形態では、上記砥粒層５は、ＣＢＮ砥粒やダイヤモンド砥粒等の超砥粒を電着によりＮｉ等の金属めっき相に単層に分散して上記歯面４Ａ、歯先面４Ｂ、および歯底面４Ｃに固着したものであって、すなわち本実施形態の内歯車型砥石１は電着内歯車型砥石である。なお、このようにして砥粒層５が形成された歯型４の寸法、形状は、当該電着内歯車型砥石１によって研削されるワークとしての上記歯車Ｗ外周の歯面と噛合して、これを所定の寸法、形状に成形しうるものとされている。
【００１８】
そして、こうして形成された砥粒層５において、歯型４の上記歯面４Ａに固着された超砥粒は、その結晶面のうち１１１面が、この歯型４の歯面４Ａに略沿うようにして、被研削歯車Ｗの歯面に対向する方向に向けられる突端面となるように固着されている。ただし、歯面４Ａは上述のように凸曲面状とされているので、該歯面４Ａに固着される超砥粒の上記突端面とされる１１１面は、この凸曲面の接平面に沿うようにして被研削歯車Ｗの歯面に対向する方向に向けられることになる。また、歯面４Ａに固着されたすべての超砥粒が、その１１１面を被研削歯車Ｗの歯面に対向する方向に向けて歯面４Ａに略沿うように固着されていなくてもよい。
【００１９】
ここで、本実施形態では、歯型４の上記歯先面４Ｂと歯底面４Ｃとに固着された超砥粒も、それぞれその結晶面のうちの１１１面が歯先面４Ｂと歯底面４Ｃに略沿うようにして、被研削歯車Ｗの歯型の歯底面と歯先面とに対向する方向に向けられるように固着されている。そして、このうち歯先面４Ｂに固着された超砥粒が、複数の歯型４の各歯先面４Ｂ上の測定箇所において該超砥粒の結晶面のＸ線回折強度を測定した際の上記１１１面検出率が、これら複数の測定箇所における平均として７０％以上となるようにされており、これが、歯面４Ａに固着された超砥粒のうちその１１１面を歯面４Ａに略沿わせて被研削歯車Ｗに対向する方向に向けたものの率の指標とされている。
【００２０】
なお、この台金２の一方の端面（図１において図面右手前側の端面）６の外周には、この端面６から突出するように、台金２と同様に上記中心線Ｏを中心とした円環状をなす突壁部７が台金２と一体に形成されており、この突壁部７の内周面は本実施形態の内歯車型砥石１における基準面８とされていて、図１に示すようにこの基準面８にテスタ２０の接触端子２０Ａを当接させて台金２を回転させつつこの当接位置の変動を検針２０Ｂによって検出することにより、内歯車型砥石１の回転軸線に対する振れが検出されるようになされている。
【００２１】
ここで、この突壁部７は、軸線Ｏに沿った断面が図２に示すように方形をなすようにして端面６の外周側に形成されたものであり、従って上記基準面８となる内周面は中心線Ｏを中心とした円筒面状をなすとともに、その内径すなわち基準径Ｄは上記研削部３の歯型４の歯底径ｄよりも大きくされている。また、突壁部７の外周面は台金２本体の外周面と面一となるやはり中心線Ｏを中心とした円筒面状とされている。なお、上記端面６と台金２の他方の端面９および突壁部７の端面１０は、中心線Ｏに垂直な平坦面とされている。そして、上記砥粒層５は、基準面８を含めた突壁部７や台金２の端面６，９等には形成されていない。
【００２２】
なお、上述のように１１１面が歯型４の歯面４Ａや歯先面４Ｂ、歯底面４Ｃに略沿うようにして超砥粒を台金２に固着するには、例えば該超砥粒を１つ１つ、その１１１面の向きを揃えてこれらの面４Ａ〜４Ｃ上に配列、固定し、上記金属めっき相等によって固着するようにしてもよいが、例えば市販の人造ダイヤモンド砥粒やＣＢＮ砥粒の中から１１１面の大きい、いわゆる六・八面体状ないしは八・六面体状の砥粒を選別し、これを、砥粒層５を形成する部分以外にマスキングを施した台金２を浸漬した金属めっき液中に分散して、該超砥粒を上記面４Ａ〜４Ｃに接地させて固定しつつ金属めっき相を析出させて電着により固着するようにしてもよい。
【００２３】
すなわち、このような六・八面体状ないしは八・六面体状の超砥粒は、面積の大きい１１１面の１つが歯面４Ａや歯先面４Ｂ，歯底面４Ｃに略沿うように平行に密着して接地する可能性が高いため、この１１１面とは反対側の互いに平行な他の１の１１１面を上記突端面として歯面４Ａや歯先面４Ｂ、歯底面４Ｃに略沿うように固着される。従って、歯面４Ａにおいては、その上記他の１１１面が被研削歯車Ｗの歯面に対向するように超砥粒が固着されるとともに、歯先面４Ｂにおいては、この歯面４Ａに固着された超砥粒のうち１１１面が被研削歯車Ｗの歯面に対向するように固着されたものと略同じような割合、すなわち略等しい１１１面検出率を呈するようにして、他の１１１面を歯先面４Ｂに略平行に沿わせるように固着されることになる。なお、この電着中には面４Ａ〜４Ｃに均一に超砥粒を分散して固着させるため、金属めっき液中で台金２を中心線Ｃ回りに回転させるのが望ましい。
【００２４】
上述のように構成された内歯車型砥石１では、被研削歯車Ｗに噛み合う歯型４の歯面４Ａに形成された砥粒層５の超砥粒が、その１１１面を突端面として歯面４Ａに略沿うようにして、被研削歯車Ｗの歯面に対向する方向に向けるように固着されているので、上記研削部３によって被研削歯車Ｗを研削する際に、まずこの超砥粒の結晶面同士の稜線部や頂部のような尖った脆い部分が突出して被研削歯車Ｗに接触することがなく、当該部分に欠けが生じてその破片により被研削歯車Ｗの歯面にスクラッチが生じてしまうこともない。また、こうして超砥粒に欠けが生じるのを防ぐことができるため、超砥粒の切れ味が早期に失われて内歯車型砥石１による研削効率が大幅に低下してしまうような事態も防ぐことができる。
【００２５】
そして、この突端面とされる１１１面は高強度で耐摩耗性が高く、上記超砥粒はこの１１１面とこれに隣接する他の結晶面との稜線部や頂部を切刃エッジとして被研削歯車Ｗの歯面を研削してゆくことになるので、当該切刃エッジの摩耗を抑えるとともに欠損を防いで鋭い切れ味を維持することができ、長期に亙って安定した高い研削効率を得ることができる。従って、上記構成の内歯車型砥石１によれば、この内歯車型砥石１による研削の後にホーニング砥石等による後加工を施さずとも、被研削歯車Ｗの歯面を、所定の寸法、形状であるのは勿論、スクラッチのない高い品位の歯面にまで仕上げ加工することができ、例えばこうして仕上げられた被研削歯車Ｗを高級車の減速機構に用いた場合に、より高次元の静粛性、静穏性、低振動性やスムーズさを得ることが可能となる。
【００２６】
特に、本実施形態では、歯型４の複数の歯先面４Ｂにも超砥粒が固着されていて、これら歯先面４Ｂ上の複数の測定箇所において該超砥粒の結晶面のＸ線回折強度を測定した際の上記１１１面検出率が、平均として７０％以上と高い検出率とされている。しかるに、この歯先面４Ｂや上記歯底面４Ｃに固着された超砥粒は、研削時には被研削歯車Ｗと接触することのないものではあるが、このうち歯先面４Ｂに固着された超砥粒の１１１面検出率が上述のように高ければ、本実施形態のように電着によって超砥粒を固着する場合は勿論、たとえ超砥粒を１つ１つ配列して固着した場合でも、歯面４Ａに１１１面が略沿うように固着された超砥粒の割合を多くして高い１１１面検出率を得ることができ、従ってスクラッチの発生をより確実に防ぐことができるとともに、研削効率の一層の安定を図ることが可能となる。
【００２７】
すなわち、言い換えればこの歯先面４Ｂにおける１１１面検出率が７０％未満であると、歯面４Ａにおいてもその１１１面検出率が低くなって、１１１面以外の結晶面や結晶面同士の稜線部、頂部が被研削歯車Ｗの歯面側に向けられた超砥粒の割合が多くなるおそれがあり、上述のような効果を十分に奏功することができなくなるおそれが生じる。なお、このように歯先面４Ｂに固着された超砥粒に対してＸ線回折強度を測定して１１１面検出率を算出するときには、この歯先面４Ｂの表面において部分的に１１１面が向けられた超砥粒に偏りが生じるおそれもあるので、複数の歯型４の歯先面４Ｂにおける測定箇所、望ましくは４箇所以上の測定箇所においてＸ線回折強度を測定して、その平均から１１１面検出率を算出するのが望ましい。
【００２８】
また、本実施形態では上述のように超砥粒が電着によって歯面４Ａや歯先面４Ｂに固着されており、すなわち超砥粒を分散した金属めっき液中に台金２を浸漬して通電することにより、上記歯面４Ａや歯先面４Ｂに接地した超砥粒を金属めっき相を析出させることによって固着するようにしている。そして、上述のように１１１面の面積の大きい超砥粒を金属めっき液中に分散することにより、１つの１１１面が歯面４Ａ、歯先面４Ｂ、および歯底面４Ｃにも密着して接地する可能性が高くなり、これとは反対の他の１１１面を上記突端面として歯面４Ａに略沿わせ、高い１１１面検出率となるように被研削歯車Ｗの歯面に対向する方向に向けることが可能となる。
【００２９】
従って、本実施形態によれば、上述のように１１１面が歯面４Ａや歯先面４Ｂに略沿うように超砥粒を１つ１つ配列したりするのに比べ、通常の電着手段を用いて極めて効率的に上述のような優れた効果を奏する内歯車型砥石１を製造することが可能となる。なお、超砥粒が歯面４Ａ、歯先面４Ｂ、および歯底面４Ｃに接地して仮固定された後に、例えば歯型４と逆の凹凸を有する歯を備えた治具を歯型４に押し付けるなどして、超砥粒に台金２に向けて力を加えることにより、上記１１１面を歯面４Ａにより平行となるように固着して一層高い１１１面検出率を得ることが可能な電着内歯車型砥石を製造することが可能となる。
【実施例】
【００３０】
次に、上記実施形態に基づいた本発明の実施例を挙げてその効果を実証する。本実施例においては、超砥粒としてダイヤモンド砥粒を電着したものとＣＢＮ砥粒を電着したものとの２種類の内歯車型砥石を用意した。これらをそれぞれ実施例１、２とする。ここで、台金２の外径は３５０ｍｍ、内径は２８０ｍｍ、研削部３の中心線Ｏ方向の幅は３６ｍｍ、歯底径ｄは２９０ｍｍ、歯数は１３８、基準径Ｄは３１０ｍｍであり、超砥粒の粒度はダイヤモンド砥粒、ＣＢＮ砥粒ともに＃１２０であった。また、砥粒の集中度は、歯先面４Ｂにおいて単位面積（１ｍｍ２）当たりに固着された砥粒の数として４０〜５０個／ｍｍ２であった。
【００３１】
なお、これら実施例１、２においては、上述のように市販の人造ダイヤモンド砥粒またはＣＢＮ砥粒から六・八面体状ないしは八・六面体状の砥粒を多く含む一群の砥粒を顕微鏡によって観察して選別し、これらを、台金２がその中心線Ｏを水平にして浸漬された別々のＮｉめっき液中にそれぞれ分散して、電解めっきにより上記歯型４の砥粒層３を形成する部分にＮｉめっき相を析出させつつ固着し、しかも該超砥粒が台金２の内周全周に均一に分散して固着するように台金２を中心線Ｏ回りに回転させながら繰り返すことにより、当該実施例１、２の内歯車型砥石１を製造した。一方、これら実施例１、２に対する比較例として、このような超砥粒の選別を行わない以外は、実施例１、２と同様の台金２に同様の粒度のダイヤモンド砥粒およびＣＢＮ砥粒を同様の条件、製造方法で固着した２種の電着内歯車型砥石を製造した。これらを実施例１、２に対応させてそれぞれ比較例１、２とする。
【００３２】
これら実施例１、２および比較例１、２について、その複数の歯型４のうち４つの歯型４の歯先面４Ｂにおけるダイヤモンド砥粒およびＣＢＮ砥粒の１１１面のＸ線回折強度とこれ以外の他の結晶面のＸ線回折強度とを測定し、これに基づいて１１１面検出率を算出した。この結果を、４つの測定箇所Ｐの平均として表１に示す。ただし、このＸ線回折強度の測定において、測定装置は理学電機株式会社製・型番ＲＩＮＴ２０００／ＵＬＴＩＭＡ＋、使用管球（ターゲット）はＣｕ（Ｋα）、電圧４０ｋＶ、電流４０ｍＡ、スリット１°−０．３ｍｍ−１°、測定範囲２θ＝３５°〜１４５°、ステップ幅０．０２°、走査速度３°／ｍｍ、スポット径は２ｍｍであった。
【００３３】
そして、これら実施例１、２および比較例１、２の内歯車型砥石それぞれにより、研削装置において被研削歯車Ｗの研削を行い、研削開始から最初の１個目、５００個目、および１０００個目の被研削歯車Ｗの歯面表面に生じた深さ３μｍ以上のスクラッチの数を測定した。この結果も、表１に合わせて示す。なお、このときの被研削歯車Ｗの諸元は、材質：浸炭焼き入れ鋼、外径７０ｍｍ、歯数２１であり、研削条件は湿式で砥石回転数：２５０ｒｐｍであった。
【００３４】
【表１】
2007253264.tif 000003
【００３５】
この表１の結果より、同じ粒度のダイヤモンド砥粒およびＣＢＮ砥粒を固着した実施例１と比較例１、および実施例２と比較例２とをそれぞれ比べると、１１１面検出率が７０％以上で、超砥粒がその１１１面を歯面４Ａに略沿わせて被研削歯車Ｗの歯面に対向する方向に向けられていると認められる実施例１、２の内歯車型砥石では、１１１面検出率が７０％未満で、１１１面を歯面４Ａに略沿わせて被研削歯車Ｗの歯面に対向する方向に向けられた超砥粒が少ないと認められる比較例１、２の内歯車型砥石に対し、スクラッチ数が激減しており、高品位の被研削歯車の研削が可能であることが分かる。しかも、これら実施例１、２では５００個目と１０００個目とでスクラッチ数の増加も殆ど認められず、従って上述のような効果が長期に亙って安定して維持されて砥石寿命の延長が図られていることも分かる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の一実施形態の内歯車型砥石１を示す斜視図である。
【図２】図１に示す実施形態の内歯車型砥石１の中心線Ｏに沿った断面図である。
【図３】図２におけるＺＺ断面図である。
【符号の説明】
【００３７】
１  内歯車型砥石
２  台金
３  研削部
４  歯型
４Ａ  歯面
４Ｂ  歯先面
４Ｃ  歯底面
５  砥粒層
Ｏ  内歯車型砥石１の中心線
Ｗ  被研削歯車
【図１】
2007253264.tif 000004
【図２】
2007253264.tif 000005
【図３】
2007253264.tif 000006