(57)【要約】【課題】加熱温度を上げることによる加熱燃料コストの上昇等の問題を伴うことなく、ヘゲの発生を的確に低減して表面性状の良好な鋼板を得ることができる鋼材の製造方法を提供する。【解決手段】加熱炉７からハンドリング装置１６によって搬送テーブル９上に移送中の鋼片６の裏面を水冷装置１８により所定時間水冷した後、必要に応じて、搬送テーブル９で搬送中に搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑を実施する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱炉で第１の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第１の規定温度未満とし、鋼片を搬送テーブルに移送後直ちに搬送を開始するとともに、鋼片の表面温度が第２の規定温度以上で搬送ロールと接触する場合は、当該搬送ロールと鋼片の間で水潤滑を行わせることを特徴とする鋼材の製造方法。
【請求項２】
加熱炉で第２の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第２の規定温度未満とし、鋼片を搬送テーブルに移送後直ちに搬送を開始することを特徴とする鋼材の製造方法。
【請求項３】
加熱炉で第１の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間および搬送テーブルに移送後そのまま搬送テーブル上に停止させている間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第１の規定温度未満とし、その後に鋼片の搬送を開始するとともに、鋼片の表面温度が第２の規定温度以上で搬送ロールと接触する場合は、当該搬送ロールと鋼片の間で水潤滑を行わせることを特徴とする鋼材の製造方法。
【請求項４】
加熱炉で第２の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間および搬送テーブルに移送後そのまま搬送テーブル上に停止させている間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第２の規定温度未満とし、その後に鋼片の搬送を開始することを特徴とする鋼材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼材の製造方法に関し、特に、表面欠陥を低減して、表面性状の良好な鋼材を製造するための鋼材の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
通常、鋼材は鋳造にて成形された鋼片（スラブ）を加熱炉で所定の温度まで加熱し、熱間圧延工程にて所定の板厚まで減厚し、さらに必要に応じて、次工程以降で処理される。このようにして製造される鋼材の特性としては、機械的性質や寸法精度はもちろんのこと、用途によっては表面性状も重要視される。表面性状の観点からは、ヘゲ、スリバー、スケール疵など表面欠陥の防止が特に重要である。中でも、薄鋼板ではプレス加工や打ち抜き加工が行われるため、この際の破断や鋼板と金型との焼き付きの原因となるヘゲの防止が最も重要である。ヘゲは様々なメカニズムで発生すると言われている。以下に従来のメカニズムとその対処策の例を挙げる。
【０００３】
一つ目に、異物の付着に起因するヘゲ発生のメカニズムが挙げられる。熱間圧延工程での鋼材の搬送中あるいは圧延中にはライン上の異物が鋼片に付着しやすく、このような異物が圧延によって押し込まれることによってヘゲが発生する。この異物は主に他の鋼材を搬送もしくは圧延した際に、その一部が高温のまま設備に付着しスケール化したものである。また、鋼片の表面に発生したスケールが、その鋼片自身に押し込まれることによっても発生する。いずれもスケールが鋼材の地鉄に押し込まれ、地鉄中に噛み込むことにより発生する。このメカニズムに対して、各パス圧延前のデスケーリング条件の最適化によってヘゲの発生を低減させている（例えば、特許文献１参照。）。
【０００４】
二つ目に、鋼片の割れに起因するヘゲ発生のメカニズムが挙げられる。鋼片の割れは、加熱あるいは冷却時の熱応力や圧延応力によって発生する。この割れた部分にスケールが生成し、その後の圧延によって割れが閉口することによってスケールが地鉄中に残存するためにヘゲとなる。このような割れは、強度が弱く、合金元素が偏析しやすい鋼片表層の結晶粒界を起点に発生しやすい。これに対して、鋼片のスカーフィング、在炉時間の調整、合金元素添加量の最適化、熱応力の緩和や冷却条件の最適化、あるいは圧延条件の最適化によってヘゲの発生を低減させている（例えば、特許文献２参照。）。
【０００５】
三つ目に、鋼片内の気泡に起因するヘゲ発生のメカニズムが挙げられる。鋳造工程でブローホールと呼ばれる気泡が鋼片中の表面近傍に存在する場合、熱間圧延によって表面に顕在化することによって鋼板表面に開口部が発生し、その後割れと同様のメカニズムでヘゲとなる。これに対して、鋳造時の浸漬ノズル形状の最適化や溶鋼の流動制御によってヘゲの発生を低減させている。
【０００６】
しかし、上述したヘゲ発生のメカニズムに対して、その対処策を行ってもヘゲの発生率は、未だ満足されるものではなく、従来の対処策だけでは十分とはいえなかった。
【０００７】
そこで、本出願人は、特願２００６−０２２３８６（非公開出願１）において、以下に述べるような、表面性状の優れた鋼材の製造方法を提案している。
【０００８】
すなわち、前記の各対処策によってヘゲの発生率は低下する傾向にあるため、これらの対処策は決して効果がないわけではないが、未だヘゲが少なからず発生しているので、ヘゲ発生には他のメカニズムが存在するものと考えられる。そこで、ヘゲ発生の未知なるメカニズムを明らかにすべく、鋼材の製造プロセス全般の操業条件とヘゲの発生状況について鋭意調査を行った結果、下記のようなメカニズムでヘゲが発生していることを発見した。
【０００９】
まず、鋼中のＳｉ量が０．１ｍａｓｓ％以上である鋼片を１１７０℃以上に加熱する場合、加熱後の鋼片が通過した直後の搬送ロールに高温の異物が付着していることがわかった。ただし、このような異物の付着は、すべての搬送ロールで観察されるわけではなかった。加熱後の鋼片を圧延機まで搬送する搬送テーブル（搬送ロール群）を調査すると、上流側すなわち鋼片の表面温度が高温である搬送テーブルほど異物の付着が多発し、鋼片の表面温度が１１７０℃以下の場合、異物の付着が発生しないことがわかった。この付着物を採取し分析を行ったところ、この付着物は通過した鋼片の地鉄が搬送ロールに付着し、酸化したスケールであることが判明した。さらにこの鋼片の搬送ロールと接触する面（以下、裏面とする）を観察したところ、部分的に深さ２〜１０ｍｍ、長さ、幅５〜２０ｍｍの穴状の窪みが観察された。これより推定されるヘゲ発生のメカニズムを図７に示す。鋼片を１１７０℃以上に加熱することによって、鋼片表層に生成したファイアライトスケール１（２ＦｅＯ・ＳｉＯ2）が液相化する。鋼片が搬送される際、搬送ロール４と接触することによって、ファイアライトスケールが急速に冷却されると同時に固化し（固相のファイアライトスケール２）、ファイアライトスケールを介して鋼片地鉄３と搬送ロール４が圧着する（図７（ａ））。圧着した鋼片が引き続き搬送されることによって、搬送ロール４とファイアライトスケール２の接触界面における強度や、ファイアライトスケール２と地鉄３の界面における強度よりも強度の弱い地鉄の粒界部分あるいは粒内部分を起点として、ファイアライトスケール２が地鉄３の一部とともに強制的に引き剥がされ、局所的に穴状の窪みが形成される（図７（ｂ））。その後の搬送中に、この穴状の窪みに再びファイアライトスケール２が形成される。この部分が圧延ロール５で圧延されると、窪みに形成されたファイアライトスケール（固相）２が地鉄３に噛み込むことになり（図７（ｃ））、ヘゲの発生にいたるというメカニズムである。
【００１０】
本出願人は、このような知見に基づき、地鉄と搬送ロールの圧着を防止するための対処策を鋭意検討した結果、水潤滑によって搬送ロールと鋼片が直接接触しないようにする対処策を想到した。すなわち、鋼片の表面温度が１１７０℃以上（地鉄と搬送ロールの圧着が生じる温度）の状態で鋼片と接する搬送ロールにおいて、図８（ａ）に示すように、搬送ロール４間に設けた水潤滑装置（ノズル）１４から搬送ロール４に向けて水１２を噴射するか、または、図８（ｂ）に示すように、搬送ロール４間に設けた水潤滑装置（ノズル）１４から鋼片６の裏面に向けて水１２を噴射することによって、搬送ロール４と鋼片６の間で水潤滑を行わせる方法である。なお、水１２の噴射は搬送ロール４と鋼片６の接触界面に向けてでもよい。このようにして、搬送ロール４と鋼片６の間で水潤滑を行わせることによって、搬送ロール４と鋼片６が直接接触しないようになり、地鉄と搬送ロールの圧着が防止されるようになった。
【００１１】
ただし、上記において、鋼片を１２６０℃に加熱し、加熱炉抽出から１０秒後に鋼片の先端が通過する搬送ロールで水潤滑を行った場合、激しい破裂音とともに高温のスケールが大量に飛散する現象が生じた。これに対して、加熱炉抽出から２０秒後に鋼片の先端が通過する搬送ロールで水潤滑を行った場合は、スケールの飛散は発生しなかった。したがって、水潤滑による圧着防止を行う際には、このようなスケールの飛散についても考慮することが必要である。
【００１２】
このスケール飛散のメカニズムは、搬送ロールと鋼片の接触界面近傍に水が封入されることによって発生する水蒸気爆発であると推定される。すなわち、まずファイアライト（高温の液体）と水（低温の液体）の間に蒸発しつつある水蒸気の膜が形成される。そこに鋼片の自重による圧力パルスが加わると、水蒸気の膜が不安定状態となり、表面に凹凸が発生し拡大する。次に、表面の凹凸が成長しすぎて、水と水蒸気がファイアライト層内に浸入する。こうして浸入した水と水蒸気は、ファイアライト内に閉じ込められる。閉じ込められた水は熱膨張により表面積が増大しているので、ファイアライトによって急激に加熱され蒸発する。この急激な蒸発によって、水蒸気爆発が発生する。
【００１３】
したがって、スケールの飛散を防止するには、水蒸気膜を厚くする、水蒸気膜を安定させる、ファイアライトスケールを低温化する、のいずれかによって行うことができると考えた。
【００１４】
そこで、図９に示すように、加熱炉７にて加熱した鋼片６が加熱炉抽出直後に接触する搬送テーブル９上において、鋼片６の搬送を開始する前にノズル１４から水１２を噴射して鋼片６の裏面を一定時間冷却し（以後、停止水冷と呼ぶ）、それによって鋼片６裏面のファイアライトスケールを低温化してから、鋼片６の搬送を開始する方法を考え付いた。そして、停止水冷によるスケール飛散防止効果を調査するための試験を行った結果、鋼片６の裏面温度を１２００℃未満にすれば、水潤滑におけるスケールの飛散を防止でき、例えば、加熱炉抽出直後の鋼片６の裏面温度が１２６０℃の場合、停止水冷を２０秒以上実施することにより、水潤滑におけるスケールの飛散を防止できることがわかった。
【００１５】
このようにして、加熱炉抽出後の鋼片に対して搬送テーブル上で所定時間の停止水冷を行った後、必要に応じて搬送中に水潤滑を実施することにより、スケールの飛散を防止しながら、地鉄と搬送ロールの圧着を抑止して、ヘゲの発生を低減することが可能である。
【００１６】
なお、一般鋼においても、Ｓｉ含有量が２．０ｍａｓｓ％以上の鋼材では、加熱後の鋼片が通過した直後の搬送ロールに高温の異物が付着していることが確認されることから、上記と同様のことが言える。
【特許文献１】特開平８−１９７１３０号公報
【特許文献２】特開平８−１４１６３２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
上記のように、加熱炉から抽出後の鋼片に対して搬送テーブル上で所定時間の停止水冷を行った後、必要に応じて搬送中に水潤滑を実施する方法によって、スケールの飛散を防止しながら、地鉄と搬送ロールの圧着を抑止して、ヘゲの発生を低減することが可能であるが、その際に搬送テーブル上で鋼片の搬送を所定時間停止させることから、その分だけ鋼片全体の温度が低下することとなり、以下のような問題が伴う。
【００１８】
Ｓｉ含有で板厚が薄い鋼材については、仕上圧延における温度確保のために、温度低下分を加熱炉における加熱温度を上げることで補う必要があり、加熱燃料コストや生産性を阻害する問題が発生する。また、加熱温度を上げることによって、スケール疵の増加やスケール疵の発生や搬送ローラへの局所抜熱による板厚不良などの品質不良も懸念される。
【００１９】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、加熱温度を上げることによる加熱燃料コストの上昇等の問題を伴うことなく、ヘゲの発生を的確に低減して表面性状の良好な鋼板を得ることができる鋼材の製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明者らは上記課題を解決するために鋭意検討した結果、鋼片の搬送停止を伴うことなく、鋼片裏面の停止水冷に相当する効果が得られる方法を見出した。すなわち、実操業においては、加熱炉から抽出した鋼片を搬送テーブル上に載置するまでに所定の移送時間（例えば、６０秒）が存在することに着目し、この移送時間を利用するようにしたものであり、本発明は以下の特徴を有している。
【００２１】
［１］加熱炉で第１の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第１の規定温度未満とし、鋼片を搬送テーブルに移送後直ちに搬送を開始するとともに、鋼片の表面温度が第２の規定温度以上で搬送ロールと接触する場合は、当該搬送ロールと鋼片の間で水潤滑を行わせることを特徴とする鋼材の製造方法。
【００２２】
［２］加熱炉で第２の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第２の規定温度未満とし、鋼片を搬送テーブルに移送後直ちに搬送を開始することを特徴とする鋼材の製造方法。
【００２３】
［３］加熱炉で第１の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間および搬送テーブルに移送後そのまま搬送テーブル上に停止させている間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第１の規定温度未満とし、その後に鋼片の搬送を開始するとともに、鋼片の表面温度が第２の規定温度以上で搬送ロールと接触する場合は、当該搬送ロールと鋼片の間で水潤滑を行わせることを特徴とする鋼材の製造方法。
【００２４】
［４］加熱炉で第２の規定温度以上に加熱した鋼片を複数の搬送ロールからなる搬送テーブル上に移送し、搬送テーブルにより熱間圧延機まで搬送して熱間圧延を行う鋼材の製造方法において、鋼片を加熱炉から搬送テーブルに移送している間および搬送テーブルに移送後そのまま搬送テーブル上に停止させている間に、鋼片の搬送ロールと接触する側の表面を水冷して当該表面の温度を第２の規定温度未満とし、その後に鋼片の搬送を開始することを特徴とする鋼材の製造方法。
【発明の効果】
【００２５】
本発明においては、加熱炉から搬送テーブルに移送中の鋼片の裏面（搬送ロールと接触する側の面）を水冷した後、搬送テーブルで搬送中に必要に応じて水潤滑を実施するようにしているので、鋼片の搬送停止がないかあるいは最小必要限度となることから、加熱温度を上げることによる燃料コストの上昇等の問題を生じることなく、スケールの飛散を防止しながら、地鉄と搬送ロールの圧着を抑止して、ヘゲの発生を低減することができ、それによって表面性状の良好な鋼板を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明の一実施形態における鋼材の製造ラインを示すものであり、図２、図３は、その一部を詳細に説明するための図である。
【００２７】
図１に示すように、この実施形態における鋼材の製造ラインは、鋼片（スラブ）６を所定温度に加熱するための加熱炉７と、複数の搬送ロール４からなる搬送テーブル９と、加熱炉７から鋼片６を抽出して搬送テーブル９上に移送するためのハンドリング装置（エキストラクター）１６と、搬送テーブル９により搬送されてきた鋼片６を熱間圧延する熱間圧延機８とを備えている。
【００２８】
そして、この実施形態においては、ハンドリング装置１６が、鋼片６の搬送ロール４と接触する側の面（裏面）を水冷するための水冷装置１８を備えているとともに、搬送テーブル９の下方に、鋼片６の裏面に向けてノズル１４から水１２を噴射することによって鋼片６と搬送ロール４の間で水潤滑が行われるようにするための水潤滑装置群１１が設けられている。
【００２９】
図２（ａ）に示すように、水冷装置１８を備えたハンドリング装置１６を用いて加熱炉７から鋼片６を抽出する。次に、図２（ｂ）に示すように、ハンドリング装置１６に搭載したまま鋼片６を移送する。その際に、鋼片６の裏面を水冷装置１８によって所定時間水冷する。そして、図２（ｃ）に示すように、ハンドリング装置１６から鋼片６を搬送テーブル９上に載置する。
【００３０】
図３は、ハンドリング装置１６の水冷装置１８の一例を示したものである。この水冷装置１８では、ヘゲが発生しやすい鋼片幅中央部分６ａのみを水冷し、ヘゲの発生が少なくない鋼片幅端部６ｂは水冷しないように、ノズル１９が配置されている。
【００３１】
上記のような鋼材の製造ラインにおいては、以下のようにしてＳｉ含有鋼板の製造を行う。
【００３２】
まず、加熱炉７で鋼片６を第１の規定温度（ここでは、１２００℃）以上の温度（例えば、１２６０℃）に加熱する。
【００３３】
次に、ハンドリング装置１６によって、加熱炉７から抽出した鋼片６を搬送テーブル９上に移送する。その際に、移送時間（ハンドリング時間：例えば、６０秒）内の所定時間（例えば、２５秒）、水冷装置１８によって鋼片６の裏面を水冷して、鋼片６の裏面温度を第１の規定温度（１２００℃）未満にする。
【００３４】
次に、鋼片６が搬送テーブル９上に載置されたら、直ちに熱間圧延機８に向けて搬送を開始し、その搬送中に鋼片６の表面温度が第２の規定温度（ここでは、１１７０℃）以上で搬送ロール４と接触する場合は、水潤滑装置群１１を用いて、第２の規定温度（１１７０℃）以上で接触する搬送ロール４と鋼片６の間で水潤滑を行わせる。
【００３５】
そして、熱間圧延機８に搬送された鋼片６は、所定の板厚まで熱間圧延され、さらに必要に応じて、次工程以降で処理される。
【００３６】
図４は、（ａ）加熱炉７から移送中の水冷、搬送テーブル９上での停止水冷、搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑のいずれも行わない場合（従来技術）と、（ｂ）加熱炉７から移送中の水冷は行わず、搬送テーブル９上での停止水冷と、搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑を行う場合（比較技術）と、（ｃ）搬送テーブル９上での停止水冷は行わず、加熱炉７から移送中の水冷と、搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑を行う場合（本発明の実施形態）について、加熱炉抽出から圧延開始までの時間経過を比較した図である。
【００３７】
図４から明らかなように、停止水冷を行う比較技術では、従来技術に比べて、停止水冷を行う時間だけ圧延開始までの時間が掛かってしまう。その結果、鋼片全体の温度が低下することとなり、必要な仕上圧延前温度を充分に確保することが難しい。これに対して、本発明の実施形態では、加熱炉抽出から圧延開始までの時間は従来技術と同じである。したがって、必要な仕上圧延前温度を確保することが容易である。
【００３８】
このようにして、この実施形態においては、加熱炉７からハンドリング装置１６によって搬送テーブル９上に移送中の鋼片６の裏面を水冷装置１８により所定時間水冷した後、搬送テーブル９で搬送中に、必要に応じて、搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑を実施するようにしているので、鋼片６の搬送停止を伴わないことから、スケールの飛散を防止しながら、地鉄と搬送ロールの圧着を抑止して、ヘゲの発生を低減することができ、それによって表面性状の良好な鋼板を得ることができる。
【００３９】
なお、上記において、第２の規定温度（１１７０℃）以上に加熱した鋼片に対して、ハンドリング装置１６の水冷装置１８で鋼片６の裏面温度を第２の規定温度（１１７０℃）未満まで冷却するようにした場合は、搬送テーブル９上での停止水冷と、搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑を行う必要はなくなる。
【００４０】
また、上記において、加熱炉７での鋼片６の加熱温度がかなり高く、ハンドリング装置１６の水冷装置１８だけでは、鋼片６の裏面温度を第１の規定温度（１２００℃）未満あるいは第２の規定温度（１１７０℃）未満まで冷却できない場合には、さらに搬送テーブル９上で短時間の停止水冷を行って、鋼片６の裏面温度を第１の規定温度（１２００℃）未満あるいは第２の規定温度（１１７０℃）未満まで冷却してから搬送を開始するようにすればよい。
【００４１】
また、この実施形態では、鋼片６の裏面に向けて水１２を噴射することによって、搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑を行わせるようにしているが、搬送ロール４に向けて水１２を噴射することや、鋼片６と搬送ロール４の接触界面に向けて水１２を噴射することによって、搬送ロール４と鋼片６間の水潤滑を行わせるようにしてもよい。
【実施例１】
【００４２】
本発明の実施例１として、図１に示した鋼材の製造ラインにおいて、Ｓｉ：０．１ｍａｓｓ％を含有した一般鋼で、板厚２００〜３００ｍｍ、幅７００〜２０００ｍｍ、長さ４〜１２ｍの鋼片６を用いて、最終製品板厚が５ｍｍ以下となる鋼板の製造を行った。
【００４３】
その際、ハンドリング時間は６０秒であり、ハンドリング装置（エキストラクター）１６に設けられている水冷装置１８の流量は１Ｌ／ｍｉｎ、圧力は３ｋｇ／ｃｍ２である。
【００４４】
本発明例として、６０秒のハンドリング時間中の４５秒間だけ、鋼片６の裏面を水冷装置１８によって水冷し、搬送テーブル９上に載置した後、直ちに熱間圧延機８に向けて鋼片を搬送（必要に応じて、搬送ロール４と鋼片６の間の水潤滑を実施）して、熱間圧延（粗圧延および仕上圧延）を行って熱延コイルとし、さらに、酸洗処理を施して製品とした。
【００４５】
これに対して、従来例として、従来通り、ハンドリング時間中の鋼片６裏面の水冷は行わずに鋼片６を搬送テーブル９に移送し、直ちに熱間圧延機８に向けて鋼片６を搬送（搬送ロール４と鋼片６の間の水潤滑は不実施）して、熱間圧延（粗圧延および仕上圧延）を行って熱延コイルとし、さらに、酸洗処理を施して製品とした。
【００４６】
また、比較例として、ハンドリング時間中の鋼片６裏面の水冷は行わずに鋼片６を搬送テーブル９に移送し、搬送テーブル９上で４５秒間の停止水冷を行った後、熱間圧延機８に向けて鋼片を搬送（必要に応じて、搬送ロール４と鋼片６の間の水潤滑を実施）して、熱間圧延（粗圧延および仕上圧延）を行って熱延コイルとし、さらに、酸洗処理を施して製品とした。なお、その際、所定の仕上圧延温度を得るために、加熱炉抽出直後の鋼片の表面温度を１０６０℃以上とする必要があり、加熱炉７での加熱温度を本発明例および従来例に比べて１０℃上昇させた。
【００４７】
図５に、従来例、比較例および本発明例におけるヘゲ不良率（鋼板を長手方向に多数の検査区間に分割し、検査区間の合計長さに対するヘゲが観察された検査区間の合計長さの割合）を示す。なお、ここでは、従来例のヘゲ不良率を１．００としている。図５に示すように、本発明例および比較例では、従来例に比べてヘゲ不良率が約１／２に低減している。
【００４８】
また、図６（ａ）に、比較例と本発明例における加熱燃料コスト（燃料原単位）を示す。なお、ここでは、本発明例の加熱燃料コストを１００としている。図６（ａ）に示すように、比較例では、本発明例に比べて加熱燃料コストが約２５％上昇している。
【００４９】
また、図６（ｂ）に、比較例と本発明例におけるスケール疵不良率（スケール疵による表面不良率）を示す。なお、ここでは、本発明例のスケール疵不良率を１００としている。図６（ｂ）に示すように、比較例では、本発明例に比べてスケール疵不良率が約５％増加している。
【００５０】
このように、本発明例では、加熱燃料コストの上昇やスケール疵の増加といった問題を生じることなく、ヘゲ疵の少ない表面性状の良好な鋼板が得られた。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本発明の一実施形態における鋼材の製造ラインを示す図である。
【図２】本発明の一実施形態におけるハンドリング装置の説明図である。
【図３】本発明の一実施形態におけるハンドリング装置の要部説明図である。
【図４】加熱炉抽出から仕上圧延開始までの経過時間を比較した図である。
【図５】本発明の実施例１における本発明の効果を示す図である。
【図６】本発明の実施例１における本発明の効果を示す図である。
【図７】新たに考慮したヘゲ発生のメカニズムを説明する図である。
【図８】水潤滑装置の一例を示す図である。
【図９】停止水冷を説明するための図である。
【符号の説明】
【００５２】
１  ファイアライトスケール（液相）
２  ファイアライトスケール（固相）
３  鋼片の地鉄
４  搬送ロール
５  圧延ロール
６  鋼片（スラブ）
７  加熱炉
８  熱間圧延機
９  搬送テーブル
１１  水潤滑装置群
１２  水
１４  ノズル
１６  ハンドリング装置（エキストラクター）
１８  水冷装置
１９  ノズル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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