(57)【要約】【課題】  溶銑流による溶損や磨耗を防止し、また、熱的スポーリング作用による亀裂の発生および脱落などを防止して耐用性の向上を図り、さらに、脱珪処理時における溶損や磨耗を防止するために、耐ＦｅＯ性の向上および耐酸化性の向上を図り、長期にわたって安定操業が可能な高炉溶銑樋を提供する。【解決手段】  内張りの一部にプレキャストブロック（アルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂ）が配置され、前記プレキャストブロックは少なくとも２層以上施工され、前記プレキャストブロックの背面側は不定形耐火物（アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１）によって一体に施工され、前記ブロックの縦，横，高さの各方面の寸法のうち最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下である高炉溶銑樋。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内張りの一部にプレキャストブロックが配置され、前記プレキャストブロックは少なくとも２層以上施工され、前記プレキャストブロックの背面側は不定形耐火物によって一体に施工され、前記ブロックの縦，横，高さの各方面の寸法のうち最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下であることを特徴とする高炉溶銑樋。
【請求項２】
前記プレキャストブロックが高炉溶銑樋の先端部に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の高炉溶銑樋。
【請求項３】
稼動面に対し垂直方向の前記プレキャストブロックの面の一部または全体が段付きとなっていることを特徴とする請求項１または２に記載の高炉溶銑樋。
【請求項４】
前記プレキャストブロックがカーボンおよび炭化珪素を含有せず、前記不定形耐火物がカーボンおよび炭化珪素の少なくともひとつを必須成分とすることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の高炉溶銑樋。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉溶銑樋（以下、単に“溶銑樋”ということもある）の内張りに関し、特に溶銑樋の中でも損傷の大きい先端部の内張り構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の出銑樋の施工方法としては、不定形耐火物を吹き付けまたは流し込むことにより内張り層を形成している。
また、ブロックを用いて内張り層を形成する施工方法も知られており、例えば、特許文献1には、「バックアップ材の底壁および側壁の内面に沿って、不定形耐火材を流し込みまたは吹き付けして出銑樋の内張り層を形成した出銑樋において、出銑流が強く当たり高耐火性が必要とされる箇所の前記バックアップ材の壁面に沿って複数のプレキャストの耐火ブロックを連結して配してあり、前記耐火ブロックが配された箇所以外の前記バックアップ材の壁面に沿って前記不定形耐火材を流し込みまたは吹き付けして出銑樋の内張り層を形成したことを特徴とする出銑樋。」（請求項１）が提案されている。
【０００３】
【特許文献１】特開平９−９５７０８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、溶銑樋の先端部は、溶銑樋を通して運ばれてきた溶銑を傾注樋の適切な位置へ注ぎ込む機能を担っている。一般的に溶銑樋の先端部は、敷や壁の損傷は比較的軽微である一方で、傾注樋に面した先端面が損傷して次第に後退する。そして、この後退が進むと、傾注樋の適切な範囲に溶銑を落下させられなくなるため、該後退を如何に抑制するかが耐用性向上を図る上で重要である。
溶銑樋先端部の主な損傷原因としては、溶銑流による溶損や磨耗のほか、熱的スポーリング作用による亀裂の発生および脱落などが考えられる。特に後者のような損傷形態が支配的になると、余命の推測が困難となり安定した操業ができなくなる。
【０００５】
溶銑樋先端部には、耐溶銑性に優れたアルミナ系原料を主体とし、これに炭化珪素およびカーボンを加えて耐熱スポーリング性の向上および過焼結の抑制を図った材質が一般的に用いられる。
しかしながら、傾注樋などで脱珪処理が行われる場合には、溶損による損傷が著しく大きくなることがある。これには、脱珪処理剤吹き込みのためのエアーによる材料酸化や、脱珪処理剤の主成分であるＦｅＯ、あるいは溶銑の酸化によって生ずるＦｅＯによる溶損の影響などが関与しているものと考えられる。実際に溶銑樋先端部の付着物は、ＦｅＯなどの鉄酸化物を主体としており、溶損による損傷を抑制するには、耐ＦｅＯ性の向上および耐酸化性の向上が不可欠と考えられる。
【０００６】
本発明は、前述した点に鑑み成されたものであって、その課題（目的）とするところは、溶銑流による溶損や磨耗を防止し、また、熱的スポーリング作用による亀裂の発生および脱落などを防止して耐用性の向上を図り、さらに、脱珪処理時における溶損や磨耗を防止するために、耐ＦｅＯ性の向上および耐酸化性の向上を図り、長期にわたって安定操業が可能な高炉溶銑樋を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するための手段として、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項１に記載するように「内張りの一部にプレキャストブロックが配置され、前記プレキャストブロックは少なくとも２層以上施工され、前記プレキャストブロックの背面側は不定形耐火物によって一体に施工され一体に施工され、前記ブロックの縦，横，高さの各方面の寸法のうち最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下である」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックを少なくとも２層以上施工することで、１層目のプレキャストブロックに亀裂が発生しそこから溶銑が浸入しても、２層目以降のプレキャストブロックにより溶銑の浸入を防止することができる。また、プレキャストブロックの背面側に不定形耐火物を一体に施工することで、プレキャストブロックの施工境界面（目地）やプレキャストブロックに生じた亀裂を通して浸入した溶銑が、それ以上浸入することを最終的に防止できることが期待できる。
【０００８】
また、本発明に係る高炉溶銑樋において、前記ブロックの「最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下である」と特定する技術的意義は、“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５を超えると、ブロックが構造的に不安定となり、亀裂が発生しやすくなるからである。
【０００９】
また、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項２に記載するように「前記プレキャストブロックが高炉溶銑樋の先端部に配置されている」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックを高炉溶銑樋の先端部に配置することで、特に損傷の激しい先端部の耐用性向上が期待できる。
【００１０】
さらに、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項３に記載するように「稼動面に対し垂直方向の前記プレキャストブロックの面の一部または全体が段付きとなっている」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックの垂直方向の面を段付きにすることで、プレキャストブロックと不定形耐火物との“目地からの溶銑の浸入”を防止できる。
【００１１】
また、本発明に係る高炉溶銑樋は、請求項４に記載するように「前記プレキャストブロックがカーボンおよび炭化珪素を含有せず、前記不定形耐火物がカーボンおよび炭化珪素の少なくともひとつを必須成分とする」ことを特徴とする。
このように、プレキャストブロックがカーボンおよび炭化珪素を含有しないことで、空気酸化による損傷を防止できる。
【００１２】
一方で、カーボンおよび炭化珪素をいずれも含まないキャスタブルは、耐熱スポーリング性が劣ることや過焼結が進行しやすいなどの理由で、亀裂が生じて溶銑が浸入したり、脱落するなどの問題を起こしやすい。そのため、このキャスタブルを単独で施工した場合には安定した耐用は望めないが、過焼結の抑制に効果のあるカーボン、もしくは耐熱スポーリング性の改善に効果のある炭化珪素を必須成分として含有した不定形耐火物、すなわち、長期使用時に亀裂の生じにくい不定形耐火物をプレキャストブロックの背部へ施工することによって、プレキャストブロックに亀裂が生じても脱落しないよう拘束すること、および、プレキャストブロックの背部まで溶銑が浸入した場合でもそれ以上の浸入を防ぐことができる。
さらに、プレキャストブロックが亀裂に起因した脱落などの理由で一気に損傷が進んだ場合でも、背部の不定形耐火物が安定して残存することから直ちに使用不能となることはないため、突発的な修理などによる操業への悪影響を減らすことができる。
【００１３】
通常、溶銑樋の内張りと鉄皮との間には裏張り材が施工されている。この裏張り材は、断熱性には優れるものの、溶銑に対する耐溶損性や耐磨耗性には劣っている。そのため、前掲の特許文献１のようにブロックの背後が裏張り材である場合、ブロックが損傷して溶銑が侵入したり、ブロックが脱落して直接溶銑にさらされたりすると、裏張り材は容易に損傷してしまう。そうなると、最悪の場合、溶銑が鉄皮を溶かして、溶銑樋の外に流出する恐れがあるため、すぐに溶銑樋の使用を停止しなければならない。本発明に係る高炉溶銑樋によれば、従来施工されている裏張り材を施工しても、上記問題点，欠点を解消できるものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明に係る高炉溶銑樋の実施形態について、図１〜４を参照して具体的に説明するが、本発明は以下の記載に限定されるものではない。なお、図１は、溶銑流路方向に垂直な高炉溶銑樋の断面図であり、図２は、溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であり、図３は、図２と同様、溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であって、使用後の損傷状況を示す図である。また、図４は、プレキャストブロックの斜視図である。
【００１５】
本発明に係る高炉溶銑樋は、前記したように「内張りの一部にプレキャストブロックが配置され、前記プレキャストブロックは少なくとも２層以上施工され、前記プレキャストブロックの背面側は不定形耐火物によって一体に施工され、前記ブロックの縦，横，高さの各方面の寸法のうち最大寸法（Ｌｍａｘ）と最小寸法（Ｌｍｉｎ）との比“Ｌｍａｘ／Ｌｍｉｎ”が５以下である」ことを特徴とする。
本発明に係る高炉溶銑樋の好ましい実施形態としては、図１，２に示す内張り構造の高炉溶銑樋である。そして、プレキャストブロックとしては、図４に示す構造の段付きブロックが好ましい。また、このブロックとしては、カーボンおよび炭化珪素を含有しない耐火ブロックであって、具体的には、アルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂが好ましい（図１，２参照）。このうち、ＭｇＯ含有量として１〜１５質量％が好ましく、この範囲内でＭｇＯを適量含むことによって、耐ＦｅＯ性が向上する。ＭｇＯ含有量が１５質量％を超えると、耐スポーリング性が低下し、亀裂の発生が顕著になりやすいため、好ましくない。
【００１６】
本発明は、上記アルミナ−スピネル質プレキャストブロックのみに限定するものではなく、例えば、アルミナ−マグネシア質，アルミナ−クロム質，高アルミナ質，マグネシア−クロム質などのカーボンおよび炭化珪素を含有しない耐火ブロックを挙げることができ、これらも適用することができる。
【００１７】
また、不定形耐火物としては、カーボンおよび炭化珪素の少なくともひとつを必須成分とする耐火物であって、具体的には、アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１が好ましい。そして、この化学組成の好ましい範囲は、ＳｉＣが３〜６０質量％であって、この範囲内とすることにより、耐熱スポーリング性が向上する。ＳｉＣが６０質量％を超えると、耐酸化性や耐溶銑性が低下するので好ましくない。また、Ｃが０．５〜１０質量％であって、この範囲内とすることにより、焼結抑制が可能である。Ｃが１０質量％を超えると、耐酸化性や耐溶銑性が低下するので好ましくない。
【００１８】
本発明は、上記アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物のみに限定するものではなく、例えば、アルミナ−Ｃ質，アルミナ−ＳｉＣ質，高ＳｉＣ質，ＳｉＣ−Ｃ質などの不定形耐火物を挙げることができ、これらも適用することができる。
【００１９】
本発明に係る高炉溶銑樋の好ましい実施形態としては、図１，２に示すように、前述したアルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂおよびアルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１以外に、鉄皮１４に接する部位に裏張り材１３を施工することができる。この裏張り材としては、該分野で用いられている自明のもの（例えば、アルミナ質，シリカ質，シャモット質などの断熱性または凡用の不定形耐火物、あるいは、同種の耐火れんが）を任意に使用することができる。
【００２０】
図３は、溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であって、使用後の損傷状況を示す図である。図中“ｒ”は、使用後の“損傷量（ｍｍ）”である。
【実施例】
【００２１】
以下、本発明の実施例１を比較例１〜３と共に挙げ、本発明について具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例１により限定されるものではない。
【００２２】
（実施例１）
本発明の実施例１として、前掲の図１〜４に基づき説明すると、ＦｅＯによる溶損や空気酸化が支配的な状況においては、従来のアルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物では十分な耐用が期待できない（後記比較例３参照）。そこで、本実施例１では、ＦｅＯに対する耐食性が高く、酸化の影響も受けないアルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂを溶銑樋の先端部敷に適用した例である。
【００２３】
本実施例１で用いたプレキャストブロック（アルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂ）の寸法（単位：ｍｍ）を［表１］に示す。また、このブロック（アルミナ−スピネル質プレキャストブロック１２ａ，１２ｂ）の化学組成およびその代表的特性（加熱後物性）と、本実施例１で用いた不定形耐火物（アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１）の化学組成およびその代表的特性（加熱後物性）を［表２］に示す。
そして、このプレキャストブロック１２ａ，１２ｂおよび不定形耐火物１１を適用した施工例を図１，図２に示す。なお、本実施例１において、裏張り材１３として自明のシャモット質凡用不定形耐火物を用いた。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
【表２】
2007246960.tif 000004
【００２６】
（比較例１〜３）
前記実施例１では、前記［表１］に示す寸法のブロック１２ａ，１２ｂを２層施工したものであるが、比較例１，２は、前記［表１］に示す寸法のブロック１２ａを１層のみ施工した例である。また、比較例３は、ブロック１２ａ，１２ｂなしでキャスタブル（前記［表２］に示すアルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物１１）のみを施工した例である。
【００２７】
（評価試験）
前記実施例１，比較例１〜３に対し、「ライフ（全通銑量，ｔｏｎ）」「亀裂発生時の通銑量（ｔｏｎ）」「亀裂発生後の通銑量（ｔｏｎ）」「損耗量（ｍｍ）」「損耗速度（ｍｍ／千ｔｏｎ）」を評価項目として挙げ、その評価試験結果を［表３］に示す。
なお、［表３］の「損耗量（ｍｍ）」は、図３に示す“ｒ”であり、また、「損耗速度（ｍｍ／千ｔｏｎ）」は、次の式１で表される。
式１：損耗速度（ｍｍ／千ｔｏｎ）＝損耗量（ｍｍ）／全通銑量（ｔｏｎ）×1000
【００２８】
【表３】
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【００２９】
［表３］に示す評価試験結果から、次の事実が明らかになった。
実施例１では、１層目のブロック１２ａの亀裂の発生は、比較例２より若干早かったものの、ブロック１２ａの亀裂は、２層目のブロック１２ｂに伝播しなかったため、亀裂発生後の通銑量は比較例２に比べ向上し、その結果、全通銑量も向上した。また、損耗速度も比較例２に対し大きく向上している。
一方、比較例１では、ブロック１２ａへの亀裂の発生は一番早く、全通銑量もキヤスタブルのみの比較例３からあまり向上しなかった。比較例２では、ブロック１２ａへの亀裂の発生は一番遅かったものの、使用するうちに亀裂がブロック下端にまで達したため、その周辺から先行する形で溶損が進み、全通銑量は実施例１に劣ることとなった。比較例３では、損耗速度が最も速く、全通銑量は伸びなかった。
【産業上の利用可能性】
【００３０】
本発明によれば、長期にわたって安定操業が可能な高炉溶銑樋を提供することできるので、その産業上の利用可能性が極めて顕著である。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】溶銑流路方向に垂直な高炉溶銑樋の断面図である。
【図２】溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図である。
【図３】溶銑流路方向に並行な高炉溶銑樋の断面図であって、使用後の損傷状況を示す図である。
【図４】プレキャストブロックの斜視図である。
【符号の説明】
【００３２】
１１  アルミナ−ＳｉＣ−Ｃ質不定形耐火物
１２ａ，１２ｂ  アルミナ−スピネル質プレキャストブロック
１３  裏張り材
１４  鉄皮
ｒ  損耗量（ｍｍ）
Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４  プレキャストブロックの寸法
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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