(57)【要約】【課題】  電力損失が少なく、正負の極性切り換え時間も短い小型の正負切り換え電源装置を提供する。【解決手段】  正負の電圧を切り換えて負荷に供給できる正負切り換え電源装置において、第１および第２のトランスのうち、動作中のトランスから他方のトランスへの電流の流入を阻止するように、第１のトランスの出力端子および第１の整流手段と直列に接続された第１の定電圧回路と、第２のトランスの出力端子および第２の整流手段と直列に接続された第２の定電圧回路が直列に接続されていることを特徴とする。【選択図】        図２
2007288973.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１および第２のトランスと、
前記第１および第２のトランスの出力電圧を正または負の電圧に整流するための第１および第２の整流手段と、
前記第１および第２のトランスを所望の時点で切り換えて動作させるために前記第１および第２のトランスの入力端子側と接続した電源切り換え手段と、
前記第１および第２のトランスのうち、動作中のトランスから他方のトランスへの電流の流入を阻止するように、前記第１のトランスの出力端子および第１の整流手段と直列に接続された第１の定電圧回路と、前記第２のトランスの出力端子および第２の整流手段と直列に接続された第２の定電圧回路が直列に接続されていることを特徴とする、正負切り換え電源装置。
【請求項２】
電圧を出力していないトランスに接続されている前記定電圧回路の設定電圧値を出力電圧の絶対値と同等または同等以上とした請求項１に記載の正負切り換え電源装置。
【請求項３】
前記定電圧回路としてツェナーダイオードを用いた請求項１または請求項２に記載の正負切り換え電源装置。
【請求項４】
前記電源切り換え手段には、選択回路と、前記選択回路と前記第１および第２のトランスの入力端子とを接続するための半導体素子を含む請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の正負切り換え電源装置。
【請求項５】
前記電源切り換え手段は、前記出力電圧をフィードバックして所望の出力電圧になるよう制御を行う制御回路を含む請求項１ないし請求項４のいずれかに記載の正負切り換え電源装置。
【請求項６】
前記第１および第２の整流手段が全波整流回路である請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の正負切り換え電源装置。
【請求項７】
前記電源切り換え手段に入力される入力切替信号に応じて、正負交互に電圧を出力させる交流高圧電源である請求項１ないし請求項６のいずれかに記載の正負切り換え電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電源装置、特に、正負極性の電圧を切り換えて使用することができる正負切り換え電源装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
プリンタあるいは複写機では、帯電装置または転写装置等において帯電または除電を行うために正または負の電圧を負荷に供給する場合がある。従来は、正または負の高電圧をそれぞれインバータトランスで発生させ、インバータトランスの出力端子側に配置した高圧リレーにより正負を切り換えて負荷に電圧供給していた。しかしこの方法では、正負の極性の切り換えを高電圧出力端子側で行うため高価な高圧電圧リレーが必要となり、電源装置のコストアップの要因となっていた。
【０００３】
上述のような高圧電圧リレーを用いない電源装置が特許文献１に示されている。特許文献１に記載の電源装置では、負荷に供給する高電圧出力の切り換えを低圧側であるインバータトランスの入力端子側で行っている。図４に特許文献１における実施例を示す。図４の電源装置では、正と負の高電圧を出力するトランスをそれぞれ設け、両トランスの入力端子にトランジスタＴｒ１とＴｒ２とを接続している。またトランジスタＴｒ１とＴｒ２のベース端子には、トランジスタを制御するための制御部Ｂ１、Ｂ２を介して、２つのトランジスタを切り換え駆動して第１、第２の高電圧出力部が発生する正、負の高電圧出力を切り換える出力切り換え部Ｓが接続されている。この電源装置における出力切り換え部Ｓは、正負の電圧を供給するタイミングに同期して切り換え動作を行い、どちらか一方のインバータトランスを動作させることにより正負の高電圧を負荷に供給している。このようにインバータトランスの低圧側である入力端子側で正負の切り換え動作を行うため、高価な高圧電圧リレーが不要となり、安価な正負の高電圧出力の切り換え電源を実現することができる。
【特許文献１】特公平２−１６６５９号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１における電源装置では、電力損失が大きくなるという問題がある。図４における電源装置では、正負の高電圧を出力するためにはＲ１とＲ２のいわゆるブリーダ抵抗が必要である。しかし電源動作時には、これらの抵抗に高電圧が印加されるため電力損失が発生する。例えば、負荷電圧として、−２５００Ｖを出力する場合を考えてみる。Ｒ１とＲ２をそれぞれ１０ＭΩ、出力電流を−２００μＡとした場合、正極性の電圧を出力する第１の高電圧出力部に接続されたＲ１に印加される電圧は２０００Ｖとなる。このとき負荷電圧として−２５００Ｖを出力するためには、負極性の電圧を出力する第２の高電圧出力部から−４５００Ｖの電圧を出力する必要がある。その場合、第２の高電圧出力部に接続されたＲ２に印加される電圧の絶対値は４５００Ｖとなる。Ｒ１、Ｒ２はそれぞれ１０ＭΩなので、Ｒ１で消費される電力は０.４Ｗ、Ｒ２で消費される電力は２.０２５Ｗとなり、電源装置全体では２.４２５Ｗの電力損失が発生することになる。一方、負荷には２５００Ｖの電圧が印加され、２００μＡの電流が流れるため、消費される電力は０.５Ｗである。つまり、０.５Ｗの出力電力を得るために、電源装置全体ではその約５倍の２.４２５Ｗもの電力損失が発生することになる。
【０００５】
また、プリンタ等の機器においては印刷などの動作時間を短縮するために、帯電あるいは除電を短時間に行うことが要求される。図４の電源装置において、正負の出力切り換えに要する時間は、Ｒ１とＲ２の値と、電源回路内に存在する容量の値とにより求まる時定数の大きさで決定される。つまり、Ｒ１とＲ２の値が大きくなると立ち上がり時間が長くなり、Ｒ１とＲ２の値を小さくすると立ち上がり時間は短くなる。立ち上がり時間を短くするためにはＲ１とＲ２の値を小さくすればよいが、その場合は大きな電力が必要となり電力損失がさらに大きくなる。またトランスの立ち上がり時に過大電圧を加えて急激にトランスを立ち上げることは可能であるが、トランスの耐圧を高くする必要があり、サイズが大きくなるという問題がある。
【０００６】
そこで本発明の目的は、電力損失が少なく、正負の極性切り換え時間も短い、小型の正負切り換え電源装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記問題点を解決するために、本発明に係る正負切り換え電源装置は、第１および第２のトランスと、前記第１および第２のトランスの出力電圧を正または負の電圧に整流するための第１および第２の整流手段と、前記第１および第２のトランスを所望の時点で切り換えて動作させるために前記第１および第２のトランスの入力端子側と接続した電源切り換え手段と、前記第１および第２のトランスのうち、動作中のトランスから他方のトランスへの電流の流入を阻止するように、前記第１のトランスの出力端子および第１の整流手段と直列に接続された第１の定電圧回路と、前記第２のトランスの出力端子および第２の整流手段と直列に接続された第２の定電圧回路が直列に接続されていることを特徴とする。
【０００８】
動作中のトランスから他方のトランスへの電流の流入を阻止するように第１および第２の定電圧回路を備えているため、両トランス間での動作を完全に分離することができ、未動作中のトランスからの回り込みの電流による誤動作を防ぐことができる。また、電源切り換え手段をトランスの入力端子側に設けているため、高圧電圧リレーのような高価な機器も必要ない。またトランスの出力端子側に抵抗値の大きい抵抗を必要としないため、電力損失が小さくなり、正負の出力の切り換えも短時間に行うことができる。さらにトランスに過大電圧を印加する必要もないため、トランスを小型化することができる。
【０００９】
また、電圧を出力していないトランスに接続されている前記定電圧回路の設定電圧値を出力電圧の絶対値と同等または同等以上としているため、動作中のトランスが出力している電圧は、他方のトランスには印加されず、他方のトランスを確実に停止状態とすることができる。
【００１０】
また、定電圧回路としてツェナーダイオードを用いることにより、簡単な回路構成で確実に正負の切り換え動作を行うことができる。
【００１１】
さらに前記電源切り換え手段には、選択回路と、前記選択回路と前記第１および第２のトランスの入力端子とを接続するための半導体素子を含む。電源切り換え手段として選択回路と半導体素子を用いることにより、安価で簡単で、かつ電力消費も少ない回路構成とすることができる。
【００１２】
また、前記電源切り換え手段は、前記出力電圧をフィードバックして所望の出力電圧になるように制御を行う制御回路を含む。出力電圧をフィードバックして制御するため、所望の出力電圧を得ることができる。
【００１３】
また、前記第１および第２の整流手段が全波整流回路である。正負の切り換え時間が短くなるため、リップルの少ない全波整流された波形を得ることができる。
【００１４】
さらに、前記切り換え電源装置は、前記電源切り換え手段に入力される入力切り換え信号に応じて、正負交互に電圧を出力させる交流高圧電源としても使用することができる。
【発明の効果】
【００１５】
このように本発明の正負切り換え電源装置では、装置内で発生する電力損失が小さくなり、正負の極性切り換え時間も短い小型の正負切り換え電源装置を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下では本発明における正負切り換え電源装置の実施例を、図面を参照しながら説明する。
【実施例１】
【００１７】
図１は本発明の第１の実施例における正負切り換え電源装置の概略回路図である。正負切り換え電源装置１は、負極性の電圧を出力するためのトランスＴ１と、正極性の電圧を出力するためのトランスＴ２と、トランスＴ１、Ｔ２の入力端子に接続されたトランスＴ１、Ｔ２を切り換えるための電源切り換え回路２、３と、トランスＴ１、Ｔ２のそれぞれ出力端子に接続された出力電圧を正または負の電圧に整流する整流素子Ｄ１、Ｄ２と、トランスＴ１およびＴ２の出力側の他方の出力端子に接続された定電圧回路ＤＺ１、ＤＺ２とから構成されている。また、正負切り換え電源装置１の出力端子には負荷４が接続されているとともに、整流素子D１、D２の他端がそれぞれ接続されている。また、定電圧回路ＤＺ１、ＤＺ２の他端同士とが接続され、さらに接地されている。
【００１８】
正負切り換え電源装置１の動作を説明する。電源装置１の外部から入力端子を経由して電源切り換え回路２、３に、電源装置１の出力制御用のＯＮ／ＯＦＦ信号が入力される。なおトランスＴ１、Ｔ２の入力端子には、図示しない外部電源から例えばパルス状の波形を持つ所定の入力電圧が印加されている。
【００１９】
（１）負荷４に対し負の電圧を出力する場合、まず、外部回路から制御回路２へＯＮ信号が入力される。同時に電源切り換え回路３へＯＦＦ信号が入力される。パルス状の波形を持つ入力電圧がトランスＴ１に加わったとき、整流素子Ｄ１により負電圧に整流され、その整流された負の出力電圧が負荷４に印加される。このとき正の電圧を供給するトランスＴ２側は、ＯＦＦ信号により動作していない。
【００２０】
ここで、トランスＴ１の出力端子の一方は、定電圧回路ＤＺ１を介して接地され、トランスＴ２の出力端子の一方は、定電圧回路ＤＺ２を介して接地されている。このため、定電圧回路ＤＺ１とＤＺ２とが接地されている一端同士が同電位となっている。また、トランスＴ１の負の出力電圧は整流素子Ｄ２を経由してトランスＴ２の出力端子の一端に印加されている。そして、定電圧回路ＤＺ２がトランスＴ２の出力端子の他端に接続されているこの端子の電圧は、接地の電圧より低く設定され、かつトランスＴ１の負の出力電圧から整流素子Ｄ１の駆動電圧を引いた電圧（ここでは、整流素子Ｄ２がダイオードであり、ダイオードのアノード側がトランスＴ２の出力端子に接続されダイオードのカソード側が出力端子と接続されているため、ダイオードの駆動電圧Ｖを負の出力電圧に加えて負の出力電圧の絶対値を小さくする方向した電圧）より低い電圧に設定している。
【００２１】
これによりトランスＴ１側からトランスＴ２側へ出力が漏れることはなく、トランスＴ１は整流素子Ｄ１を介して負荷４へ安定に電力を供給することができる。
【００２２】
（２）負荷４に対し正の電圧を出力する場合、まず、外部回路から制御回路３へＯＮ信号が入力される。同時に電源切り換え回路２へＯＦＦ信号が入力される。パルス状の波形を持つ入力電圧がトランスＴ２に加わったとき、整流素子Ｄ２により正電圧を持つ信号に整流され、その整流された正の出力電圧が負荷４に印加される。このとき負の電圧を供給するトランスＴ１側は、ＯＦＦ信号により動作していない。
【００２３】
ここで、トランスＴ１の出力端子の一方は、定電圧回路ＤＺ１を介して接地され、トランスＴ２の出力端子の一方は、定電圧回路ＤＺ２を介して接地されている。このため、定電圧回路ＤＺ１とＤＺ２とが接地されている一端同士が同電位となっている。また、トランスＴ２の正の出力電圧は整流素子Ｄ１を経由してトランスＴ１の一端に印加されている。そして、定電圧回路ＤＺ１がトランスＴ１の出力端子の他端に接続されている。この端子の電圧は、接地の電圧より高く設定され、かつトランスＴ２の正の出力電圧から整流素子Ｄ１の駆動電圧を引いた電圧（ここでは、整流素子Ｄ１がダイオードであり、ダイオードのカソード側がトランスＴ１の出力端子に接続されダイオードのアノード側が出力端子と接続されているため、ダイオードの駆動電圧Ｖを正の出力電圧に引いて正の出力電圧の絶対値を小さくする方向にした電圧）より高い電圧に設定している。
【００２４】
これによりトランスＴ２側からトランスＴ１側へ出力が漏れることはなく、トランスＴ２は整流素子Ｄ２を介して負荷４へ安定に電力を供給することができる。
【実施例２】
【００２５】
次に、本発明の第２の実施例における正負切り換え電源装置の回路図を図２に示す。正負切り換え電源装置１１は、負極性の電圧を出力するためのトランスＴ１１と、正極性の電圧を出力するためのトランスＴ１２と、トランスＴ１１、Ｔ１２を切り換えるための制御回路１２と、制御回路１２内に設けられた選択回路１３と、制御回路１２とトランスＴ１１、Ｔ１２の入力端子のそれぞれ一方とを接続する半導体素子Ｑ１、Ｑ２と、トランスＴ１１の出力端子に接続され、負の極性の電圧に整流するための整流素子Ｄ１１、Ｄ１２とコンデンサＣ１、Ｃ２により構成された整流回路ＲＣ１と、トランスＴ１２の出力端子に接続され、正の極性の電圧に整流するための整流素子Ｄ１３、Ｄ１４とコンデンサＣ３、Ｃ４により構成された整流回路ＲＣ２と、整流回路ＲＣ１、ＲＣ２と直列に接続された定電圧回路ＤＺ１１、ＤＺ１２と、整流回路ＲＣ１、ＲＣ２と負荷１４との間に配置された抵抗Ｒ１、Ｒ２および整流回路ＲＣ１とＲＣ２からＲ１とＲ２を介して接続される出力端子と、から構成されている。そして、定電圧回路ＤＺ１１、ＤＺ１２の片端は接続されて、さらに接地されている。また出力端子はＲ３を介して制御回路１２と接続されている。
【００２６】
図２における回路の各素子の働きについて簡単に説明する。トランスＴ１１、Ｔ１２は入力された電圧を所定の電圧へ昇圧する。また半導体素子Ｑ１、Ｑ２は制御回路１２からの信号に基づき、トランスＴ１１、Ｔ１２の駆動を行う。さらに整流回路ＲＣ１、ＲＣ２はその回路内に含まれる素子により全波整流回路を構成しており、ＲＣ１では負の極性へ、またＲＣ２では正の極性へ出力電圧の全波整流を行う。Ｒ１、Ｒ２は過電流を防止するための制限抵抗であり、出力電流やＲ３などの影響を受けない程度の値に設定しておく。また、Ｒ３は負荷に印加される出力電圧を監視するための抵抗であり、Ｒ３を介して出力電圧値が制御回路１２へフィードバックされる。
【００２７】
次に、正負切り換え電源装置１１の動作を説明する。電源装置１１の外部から制御回路１２に、電源装置１１の出力制御用のＯＮ／ＯＦＦ信号および正負電圧の切り換え信号が入力される。なおトランスＴ１１、Ｔ１２の入力端子には、図示しない外部電源から所定の入力電圧が印加されている。例えば、出力電圧として−２５００Ｖ（−２００μＡ）／＋１５００Ｖ（＋２００μＡ）の場合の動作について説明する。電源装置１１の外部からＯＮ信号が制御回路１２に入力され、続いて負の電圧を出力する信号がさらに入力される。このとき、外部回路から負の電圧を出力するための信号が入力されているため、半導体素子Ｑ１がＯＮ状態になり、制御回路１２からの制御信号により半導体素子Ｑ１からパルス状の波形を持つ信号が出力されて、トランスＴ１１が動作する。このとき負荷１４に印加される出力電圧はＲ３を介して監視され、−２５００ＶになるまでＱ１に対して制御信号が入力される。このときＱ２に対しては制御回路１２から信号が入力されていないため、Ｔ１２も動作していない。
【００２８】
本実施例において、定電圧回路ＤＺ１１、ＤＺ１２としてツェナーダイオードで構成している。ツェナーダイオードでは、この素子の逆方向にかかる電圧値を設定できるが、本実施例では出力電圧が−２５００Ｖ／＋１５００Ｖという仕様であるため、ＤＺ１１は１５００Ｖを上回る値、ＤＺ１２は２５００Ｖを上回る値に設定しておく。なお本実施例においては、ＤＺ１１を１５５０Ｖ，ＤＺ１２を２５５０Ｖの電圧に設定した。
【００２９】
（１）負荷１４に対し−２５００Ｖの負の電圧を出力する場合、ＤＺ１１のカソード電圧は１５５０Ｖとなっているため、Ｃ１とＣ２の両端には４０５０Ｖの電圧が印加されている。この電圧はトランスＴ１１の出力端子側の電圧でもあるため、トランスＴ１１の出力端子には４０５０Ｖ（ｐ−ｐ）の電圧が印加されていることになる。このとき、ＤＺ１２は接地を通して負荷とも接続されているため、ＤＺ１２の両端に２５００Ｖの電圧が印加されることになる。しかしＤＺ１２の逆方向電圧値は２５００Ｖよりも大きい２５５０Ｖに設定してある。このため、抵抗Ｒ２に接続する端子の電圧が−２５５０Ｖ以下なので、Ｒ２を介して電流が整流回路ＲＣ２およびトランスＴ１２に流れ込むことはない。以上の動作により負の電圧を負荷に供給する場合、回路の誤動作を発生させることなく、所定の電圧を供給することができる。
【００３０】
（２）負荷１４に対し１５００Ｖの正の電圧を出力する場合、ＤＺ１２のアノード電圧は−２５５０Ｖとなっているため、Ｃ３とＣ４の両端には４０５０Ｖの電圧が印加されている。この電圧はトランスＴ１２の出力端子側の電圧でもあるため、トランスＴ１２の出力端子には４０５０Ｖ（ｐ−ｐ）の電圧が印加されていることになる。このとき、ＤＺ１１は接地を通して負荷とも接続されているため、ＤＺ１１の両端に１５００Ｖの電圧が印加されることになる。しかしＤＺ１１の逆方向電圧値は１５００Ｖよりも大きい１５５０Ｖに設定してある。このため、抵抗Ｒ１に接続する端子の電圧が１５５０Ｖ以上なので、Ｒ１を介して電流が整流回路ＲＣ１およびトランスＴ１１に流れ込むことはない。以上の動作により正の電圧を負荷に供給する場合も回路の誤動作を発生させることなく、所定の電圧を供給することができる。
【００３１】
また、出力端子側で発生している電力損失を計算すると次のようになる。フィードバック抵抗Ｒ３の抵抗値を１００ＭΩとする。負の電圧を供給しているときは、トランスＴ１１および整流回路ＲＣ１側のみしか動作していないため、電力が消費されるのは、フィードバック抵抗Ｒ３とツェナーダイオードＤＺ１１である。またＲ３には負荷１４に印加されている出力電圧と同等の電圧が印加されるため、本実施例では１００ＭΩの抵抗に２５００Ｖの電圧が印加されていることになる。従ってＲ３に流れる電流は２５μＡということになる。これらよりＲ３での電力損失は、約０．０６３Ｗとなる。一方、負荷には２００μＡの電流が流れているため、ＤＺ１１には負荷とＲ３へ流れる電流の合計である２２５μＡが流れている。またＤＺ１１のカソード電圧は１５５０Ｖに設定してあるため、ＤＺ１１での電力損失は０．３４９Ｗとなる。以上より本実施例の電源装置１１における全電力損失は０．４１２Ｗとなる。
【００３２】
さて本実施例においては、負荷に−２５００Ｖの電圧が印加されたときの電流値が２００μＡという仕様になっているため、負荷で消費される電力は０.５Ｗになる。つまり本実施例において、出力電力として０.５Ｗを得るために電源装置１１内で発生する電力損失は０.４１２Ｗである。この値は先に述べた従来例よりも小さく、本発明における電源装置１１により電力損失を改善することができる。
【００３３】
上記動作説明は、負の電圧を出力する際の動作についてであるが、正の電圧を出力する際についても同様な動作を示し、停止中のトランスＴ１１を含む回路から、動作中のトランスＴ１２を含む回路への電流の回り込みはツェナーダイオードＤＺ１１により遮断される。これにより正の電圧を負荷１４へ出力する際も、誤動作が発生せず、安定して所定の電圧を負荷へ供給することができる。
【００３４】
また、過電流抑制用の制限抵抗Ｒ１、Ｒ２は、数十ｋΩ程度の小さい抵抗値であるため、回路内の容量値とで決まる時定数も小さく、正負電源の切り換え動作を短時間に行うことができる。
【００３５】
なお本実施例では、整流回路として全波整流回路を例として説明したが、全波整流回路だけではなく一般に知られるコッククロフトウォルトン整流回路や、種々の整流回路を用いても同様な効果を得ることができる。整流回路と定電圧回路の接続の変形例を図３の（ａ）〜（ｈ）に示す。例えば（ｈ）のような半波整流回路を図２の全波整流回路の代わりに使用することにより、所定の半波整流された正負の電圧を負荷に供給することができる。なお、図３の変形例では、整流回路Ｄ１はダイオードで構成され、定電圧回路ＤＺ１はツェナーダイオードで構成されている。また、図３に示すＣ１はコンデンサである。なお図３の（ｂ）、（ｄ）のコンデンサＣ１はあってもなくても良い。
【００３６】
また、正負どちらか一方の電圧を負荷に供給した後、他方の電圧に切り換えて動作を電源としての動作を継続させる場合、動作を停止した側のコンデンサは充電されているため、これを放電するためにそのコンデンサに並列に電力損失の少ない抵抗値の大きい放電抵抗を設けても構わない。
【００３７】
さらに、出力電圧については制御回路１２への図示しない入力信号に基づいて正負の出力電圧をともに可変できるような制御を行っても問題はない。
【００３８】
なお、実施例１における定電圧回路ＤＺ１、ＤＺ２のトランスＴ１、Ｔ２の出力端子と接続していない片端は、負荷４の電源装置１の出力端子と接続していない片端と同電位になっていれば本発明の効果を得ることができる。また、実施例２における定電圧回路ＤＺ１１、ＤＺ１２の整流回路ＲＣ１、ＲＣ２と接続していない片端は、負荷１４の電源装置１１の出力端子と接続していない片端と同電位になっていれば本発明の効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の第１の実施例に係る正負切り換え電源装置の概略回路図である。
【図２】本発明の第２の実施例に係る正負切り換え電源装置の回路図である。
【図３】本発明の実施例に係る整流回路についての回路図である。
【図４】従来の正負切り換え電源装置の回路図である。
【符号の説明】
【００４０】
１，２１    正負切り換え電源装置
２，３，１２    制御回路
１３    選択回路
４，１４    負荷
Ｔ１，Ｔ２，Ｔ１１，Ｔ１２    トランス
Ｑ１，Ｑ２    半導体素子
ＲＣ１，ＲＣ２    整流回路
Ｄ１，Ｄ２，Ｄ１１，Ｄ１２，Ｄ１３，Ｄ１４    整流素子
ＤＺ１，ＤＺ２，ＤＺ１１，ＤＺ１２    定電圧回路
【図１】
2007288973.tif 000003
【図２】
2007288973.tif 000004
【図３】
2007288973.tif 000005
【図４】
2007288973.tif 000006