(57)【要約】【課題】  大気汚染物質のＮＯｘやＮ２Ｏの副生を極力抑えながら、排ガス中の窒素化合物を効率よく窒素に分解することのできる窒素化合物分解触媒、及び窒素化合物含有排ガスの処理方法を提供する。【解決手段】  酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトを含有する窒素化合物分解触媒であり、酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で１〜８０重量％、且つ酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で１〜３０重量％である。この触媒を用いることによって、ＮＯｘやＮ２Ｏの副生を極力抑えながら、９０％を超える窒素化合物分解率で排ガス中の窒素化合物を酸化分解して除去することができる。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化マンガンと、酸化セリウムと、ゼオライトを含有することを特徴とする窒素化合物分解触媒。
【請求項２】
酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で１〜８０重量％であり、酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で１〜３０重量％であることを特徴とする、請求項１に記載の窒素化合物分解触媒。
【請求項３】
排ガス中の窒素化合物を触媒により分解して除去する窒素化合物処理方法であって、請求項１又は２に記載の窒素化合物分解触媒を用いることを特徴とする窒素化合物処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、各種排ガス中に含まれるアンモニアやアミン等の窒素化合物を無害な窒素に分解する窒素化合物分解触媒、及びその窒素化合物分解触媒を用いた排ガス中の窒素化合物処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
火力発電設備、下水処理設備、アミン製造設備、食品製造設備、し尿処理設備、コークス炉製造設備などから排出される排ガス中のアンモニアやアミン等の窒素化合物は有害物質であり、これら設備の配管を腐食するなど悪影響が大きい。そのため、これらの排ガス中の窒素化合物を効率よく除去する技術の開発が望まれている。
【０００３】
排ガス中のアンモニアを除去する方法として、例えば、特公昭５７−０５８２１３号公報、特開平０２−１９８６３８号公報、特公平０６−００４１３８号公報、特開平０７−３２８４４０号公報などには、白金、パラジウムなどの貴金属をアルミナ、シリカ、チタニアなどの担体に担持した貴金属系触媒を用いる方法や、銅、ニッケル、コバルトなどの酸化物を触媒活性成分として分散担持したアンモニア分解触媒を用いる方法が提案されている。
【０００４】
しかし、上記した従来のアンモニア分解触媒は、高温条件下やアンモニア濃度に対する酸素過剰条件下では、アンモニアの酸化によって大気汚染物質である窒素酸化物ＮＯｘが多量に発生するという欠点があった。しかも、白金やパラジウムなどの貴金属系触媒は、コストが高くなるなどの問題もあった。また、銅やニッケルなどの卑金属酸化物系触媒は、低温での活性が低く、その場合に大気汚染物質であるＮＯｘやＮ２Ｏの発生を招くという問題があった。
【０００５】
そこで、アンモニア分解時における窒素酸化物ＮＯｘの副生を防止するため、例えば、特開平０５−１４６６３４号公報、特開平０８−１３１８３２号公報、特開２００３−２４７８４号公報、特開２００３−２０００５０号公報には、チタン、バナジウム、タングステン、モリブデンなどの脱硝触媒成分と、白金、パラジウム、ロジウムなどの酸化触媒成分とを組み合わせたアンモニア分解触媒が提案されている。しかしながら、このようなアンモニア分解触媒は、酸化触媒成分が貴金属を含むため高価であるという問題があった。
【０００６】
また、排ガス中のアミン類を除去する方法としては、例えば、特開２００１−５４７８６号公報、特開平１０−２４９１９７号公報、特開平０８−３３８４２号公報などには、白金、パラジウムなどの貴金属系触媒を用いる方法が提案されている。しかしながら、アンモニア処理の場合と同様にアミン類の酸化によって大気汚染物質である窒素酸化物ＮＯｘが多量に発生し、また白金やパラジウムなどの貴金属を使用するため高価であるという問題があった。
【０００７】
【特許文献１】特公昭５７−０５８２１３号公報
【特許文献２】特開平０２−１９８６３８号公報
【特許文献３】特公平０６−００４１３８号公報
【特許文献４】特開平０７−３２８４４０号公報
【特許文献５】特開平０５−１４６６３４号公報
【特許文献６】特開平０８−１３１８３２号公報
【特許文献７】特開２００３−２４７８４号公報
【特許文献８】特開２００３−２０００５０号公報
【特許文献９】特開２００１−５４７８６号公報
【特許文献１０】特開平１０−２４９１９７号公報
【特許文献１１】特開平０８−３３８４２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、このような従来の事情に鑑み、大気汚染のもととなる窒素酸化物のＮＯｘやＮ２Ｏの副生を極力抑え、排ガス中の窒素化合物を効率よく窒素に分解除去することのできる窒素化合物分解触媒、及びその触媒を使用した窒素化合物処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明が提供する窒素化合物分解触媒は、酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトを含有することを特徴とするものである。上記本発明の窒素化合物分解触媒においては、酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で１〜８０重量％であり、酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で１〜３０重量％であることが好ましい。
【００１０】
また、本発明が提供する窒素化合物処理方法は、排ガス中の窒素化合物を触媒により分解して除去する窒素化合物処理方法であって、上記本発明の窒素化合物分解触媒、即ち、酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトを含有することを特徴とする窒素化合物分解触媒を用いることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、高温や低温などの温度条件にかかわらず、また排ガス中の窒素化合物濃度に対して酸素過剰の条件下であっても、大気汚染のもととなるＮＯやＮＯ２のような窒素酸化物ＮＯｘ及びＮ２Ｏの副生を極力抑えながら、排ガス中の窒素化合物を効率よく窒素に分解することができ、貴金属を含まない安価な窒素化合物分解触媒を提供することができる。
【００１２】
従って、本発明の窒素化合物分解触媒を用いることによって、火力発電設備、下水処理設備、アミン製造設備、食品製造設備、し尿処理設備、コークス炉製造設備などから排出される各種排ガスを処理して、その排ガス中に含まれる窒素化合物を無害な窒素に分解することができ、しかも大気汚染のもととなるＮＯやＮＯ２のような窒素酸化物ＮＯｘ、及びＮ２Ｏの副生を抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明の窒素化合物分解触媒は、酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトとを含むものである。酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトは、これらが単に混合された状態でもよいし、酸化マンガンと酸化セリウムがゼオライトに担持された状態であってもよい。窒素化合物分解触媒中における酸化マンガンの含有量は、ＭｎＯ２換算で触媒全体に対して１〜８０重量％の範囲が好ましい。また、酸化セリウムの含有量は、ＣｅＯ２換算で触媒全体に対して１〜３０重量％の範囲であることが好ましい。
【００１４】
上記酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で１重量％未満では、十分な窒素化合物分解能が得られない。酸化マンガンの含有量の増加に伴って窒素化合物分解能も向上するが、８０重量％を超えると窒素化合物の酸化によって大気汚染物質であるＮＯｘやＮ２Ｏの副生が顕著に増加するため好ましくない。また、上記酸化セリウムの含有量については、ＣｅＯ２換算で１重量％未満では添加による窒素化合物の分解効果が十分に得られず、逆に３０重量％を超えると、窒素化合物の酸化によって大気汚染物質であるＮＯｘやＮ２Ｏの副生が顕著に増加するため好ましくない。
【００１５】
また、ゼオライトとしては、特に制限はないが、そのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１０以上のものを用いることにより、長期にわたって優れた分解性能を維持することができる。ゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は大きいほど好ましいが、種類により入手可能な上限があり、一般的には十分な耐久性が得られるという点で１０〜６００の範囲が更に好ましい。また、ゼオライトの種類については、βゼオライト、モルデナイト、フェリエライト、ＺＳＭ−５、Ｙゼオライトなどが好適に使用できる。尚、これらのゼオライトの製造方法については、特に限定されるものではない。
【００１６】
本発明において、酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトとを含有させるための方法は特に限定されず、従来から知られている方法を用いることができる。例えば、酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトの混合状態の触媒を得るには、酸化マンガン粉末と酸化セリウム粉末とゼオライト粉末を機械的に混合する物理混合法などを用いることができる。
【００１７】
また、ゼオライトに酸化マンガンと酸化セリウムを担持させる場合には、例えば、ゼオライトにマンガンとセリウムの水溶性塩の水溶液を含浸させる含浸法や、マンガンとセリウムの水溶性塩の水溶液にゼオライトを投入し、撹拌してイオン交換させた後、ろ過及び水洗を行うイオン交換法などがある。これらの方法では、酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトを含有させた後、乾燥・焼成することによって、本発明の窒素化合物分解触媒を調製することができる。
【００１８】
上記した触媒調製時の乾燥温度は、特に限定されるものではないが、通常は８０〜１２０℃程度で乾燥する。また、焼成温度は３００〜１０００℃程度が好ましく、４００〜８００℃程度が更に好ましい。この乾燥時及び焼成時の雰囲気については、触媒組成に応じて、大気雰囲気、不活性ガス雰囲気、酸素雰囲気、水蒸気雰囲気などの各雰囲気を適宜選択すればよく、これらの各雰囲気を一定時間毎に交互に代えて用いることもできる。
【００１９】
本発明による窒素化合物分解触媒は、従来知られている成形方法によって、球状、ハニカム状、ペレット状など、種々の形状に成形することができる。これらの形状並びに大きさなどは、使用条件に応じて任意に選択すればよい。また、排ガスの流れ方向に対して多数の貫通孔を有する耐火性一体構造の支持基体の表面に、ウォッシュコート法などにより窒素化合物分解触媒を被覆することも可能である。
【００２０】
本発明の窒素化合物処理方法では、上記した窒素化合物分解触媒を排ガスと接触させることによって、排ガス中の窒素化合物、例えば、アンモニア、トリメチルアミンなどのアミン類など、有害悪臭物質を酸化分解して除去することができる。尚、窒素化合物を含む排ガスを処理する際のガス空間速度（ＳＶ）については、特に限定されるものではないが、ＳＶ１,０００〜１００,０００／ｈの範囲とすることが好ましい。また、窒素化合物分解の反応温度は２００〜５００℃程度でよく、特に３００〜４００℃の範囲が好ましい。
【実施例】
【００２１】
［本発明の窒素化合物分解触媒の調製］
３０ｇのイオン交換水に、硝酸マンガン(II)六水和物１６.８ｇと硝酸セリウム(III)六水和物４.３ｇを溶解し、この溶液にＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比２０のモルデナイト粉末１０ｇを浸漬した後、溶液を撹拌しながら加熱して水分を蒸発させ、更に１１０℃で通風乾燥し、次に大気中にて５００℃で３時間焼成した。得られた触媒を加圧成型した後、粉砕して粒度を３５０〜５００μｍに整粒し、酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％、酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で触媒全体の１０重量％である本発明の触媒１を得た。
【００２２】
また、上記触媒１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、酸化マンガンの含有量をＭｎＯ２換算で触媒全体の１重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒２を得た。尚、この触媒２において、酸化セリウムの含有量はＣｅＯ２換算で触媒全体の１０重量％である。
【００２３】
３０ｇのイオン交換水に、硝酸セリウム(III)六水和物１０.２ｇを溶解し、この溶液にＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比２０のモルデナイト４ｇと二酸化マンガン３２.２ｇをメノー乳鉢にて物理混合した粉末を浸漬した後、撹拌しながら加熱して水分を蒸発させ、更に１１０℃で通風乾燥し、次に空気中にて５００℃で３時間焼成した以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒３を得た。尚、この触媒３において、酸化マンガンの含有量はＭｎＯ２換算で触媒全体の８０重量％、酸化セリウムの含有量はＣｅＯ２換算で触媒全体の１０重量％である。
【００２４】
上記触媒１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、酸化セリウムの含有量をＣｅＯ２換算で触媒全体の１重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒４を得た。また、同じく酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で触媒全体の３０重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒５を得た。これらの触媒４及び触媒５において、酸化マンガンの含有量はＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％である。更に、上記触媒１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比２４０のモルデナイトを用いた以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒６を得た。
【００２５】
上記触媒１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、モルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比１５０のβゼオライトを用いた以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒7を得た。同じく、モルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比４７０のβゼオライトを用いた以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒8を得た。同じくモルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比８０のＺＳＭ−５を用いた以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒9を得た。また、同じくモルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比５６０のＹゼオライトを用いた以外は上記触媒１の場合と同様にして、本発明の触媒１０を得た。これらの触媒６〜１０において、酸化マンガンの含有量はＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％、酸化セリウムの含有量はＣｅＯ２換算で触媒全体の１０重量％である。
【００２６】
次に、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が２０のモルデナイト粉末１０ｇと、二酸化マンガン粉末５ｇと、酸化セリウム粉末１．７ｇをメノー乳鉢にて物理混合した。この混合物を加圧成形した後、粉砕して粒度を３５０〜５００μｍに整粒し、本発明による触媒１１とした。尚、この触媒１１において、酸化マンガンの含有量はＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％、酸化セリウムの含有量はＣｅＯ２換算で触媒全体の１０重量％である。
【００２７】
上記触媒１１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、酸化マンガンの含有量をＭｎＯ２換算で触媒全体の８０重量％とした以外は上記触媒１１の場合と同様にして、本発明の触媒１２を得た。また、同じく酸化マンガンの含有量をＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％とし、酸化セリウムの含有量をＣｅＯ２換算で触媒全体の１重量％とした以外は上記触媒１１の場合と同様にして、本発明の触媒１３を得た。更に、同じく酸化マンガンの含有量をＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％とし、酸化セリウムの含有量をＣｅＯ２換算で触媒全体の３０重量％とした以外は上記触媒１１の場合と同様にして、本発明の触媒１４を得た。
【００２８】
上記触媒１１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、モルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比１５０のβゼオライトを用いた以外は上記触媒１１の場合と同様にして、本発明の触媒１５を得た。同じくモルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比８０のＺＳＭ−５を用いた以外は上記触媒１１の場合と同様にして、本発明の触媒１６を得た。また、同じくモルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比５６０のＹゼオライトを用いた以外は上記触媒１１の場合と同様にして、本発明の触媒１７を得た。これらの触媒１５〜１７において、酸化マンガンの含有量はＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％、酸化セリウムの含有量はＣｅＯ２換算で触媒全体の１０重量％である。
【００２９】
［比較例の窒素化合物分解触媒の調製］
上記触媒１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、酸化マンガンの含有量をＭｎＯ２換算で触媒全体の０.１重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ１を得た。また、上記触媒３と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、酸化マンガンの含有量をＭｎＯ２換算で触媒全体の９０重量％とした以外は上記触媒３の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ２を得た。
【００３０】
上記触媒１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、酸化セリウムの含有量をＣｅＯ２換算で触媒全体の０.１重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ３を得た。また同様に、酸化セリウムの含有量をＣｅＯ２換算で触媒全体の４０重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ４を得た。
【００３１】
上記触媒１と同様に窒素化合物分解触媒を調製する際に、モルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比１５０のβゼオライトを用い、且つ酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で触媒全体の０.１重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ５を得た。また、同じくモルデナイトに代えてＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比８０のＺＳＭ−５を用い、且つ酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で触媒全体の４０重量％とした以外は上記触媒１の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ６を得た。
【００３２】
３０ｇのイオン交換水に硝酸セリウム(III)六水和物２.８ｇを溶解し、この溶液にＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比２０のモルデナイト１０ｇを浸漬した後、撹拌しながら加熱して水分を蒸発させ、更に１１０℃で通風乾燥し、次に空気中にて５００℃で３時間焼成した以外は上記触媒１の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ７を得た。尚、この比較例の触媒Ｃ７は、酸化マンガンを含まず、酸化セリウムの含有量はＣｅＯ２換算で触媒全体の１０重量％である。
【００３３】
３０ｇのイオン交換水に硝酸マンガン(II)六水和物１４.４ｇを溶解し、この溶液にＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比２０のモルデナイト１０ｇを浸漬した後、撹拌しながら加熱して水分を蒸発させ、更に１１０℃で通風乾燥し、次に空気中にて５００℃で３時間焼成した以外は上記触媒１の場合と同様にして、比較例の触媒Ｃ８を得た。尚、この比較例の触媒Ｃ８は、酸化セリウムを含まず、酸化マンガンの含有量はＭｎＯ２換算で触媒全体の３０重量％である。
【００３４】
上記した本発明の触媒１〜１７及び比較例の触媒Ｃ１〜Ｃ８の各組成を下記表１にまとめて示した。
【００３５】
【表１】
2007268520.tif 000002
【００３６】
［触媒の評価試験］
上記した本発明の触媒１〜１７及び比較例の触媒Ｃ１〜Ｃ８について、アンモニア分解能を評価した。即ち、各触媒をそれぞれ内径６ｍｍの石英ガラス製反応管に充填して触媒体を形成し、これを常圧固定床流通反応装置に装着した。この反応管内に、モデル排ガスとしてＮＨ３：５,０００ｐｐｍ、Ｏ２：１７％、Ｈ２Ｏ：１２％、残部：Ｎ２からなる混合ガスを、ガス温度３００℃、空間速度５０,０００／ｈで通過させ、アンモニアの分解処理を行った。得られた結果を、下記表２に示す。
【００３７】
尚、アンモニア分解率は下記数式１、ＮＯｘ生成率は下記数式２、及びＮ２Ｏ生成率は下記数式３に従って算出した。
［数式１］
アンモニア分解率(％)＝(入口ＮＨ３濃度−出口ＮＨ３濃度)／入口ＮＨ３濃度×１００
［数式２］
ＮＯｘ生成率(％)＝(出口ＮＯ濃度＋出口ＮＯ２濃度)／入口ＮＨ３濃度×１００
［数式３］
Ｎ２Ｏ生成率(％)＝出口Ｎ２Ｏ濃度×２／入口ＮＨ３濃度×１００
【００３８】
【表２】
2007268520.tif 000003
【００３９】
上記表１及び表２から分かるように、酸化マンガンと酸化セリウムとゼオライトを含有する本発明の触媒１〜１７では、酸化マンガンがＭｎＯ２換算で１〜８０重量％且つ酸化セリウムがＣｅＯ２換算で１〜３０重量％であるとき、９０％を超えるアンモニア分解率で排ガス中のアンモニアを窒素に分解することができ、しかも、モデル排ガスのように高温条件下や酸素過剰条件下であっても、大気汚染物質である窒素酸化物ＮＯｘやＮ２Ｏの副生を抑制することができた。
【００４０】
一方、比較例の触媒Ｃ１、Ｃ５、Ｃ７は、酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で１重量％未満のため、アンモニア分解率が著しく低下した。また、比較例の触媒Ｃ２は、逆に酸化マンガンの含有量がＭｎＯ２換算で８０重量％を超えるため、アンモニア分解率は高いが、ＮＯｘやＮ２Ｏの副生が極めて多くなった。
【００４１】
更に、比較例の触媒Ｃ３、Ｃ８は、酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で１重量％未満であるため、アンモニア分解率が著しく低下した。また、比較例の触媒Ｃ４、Ｃ６では、逆に酸化セリウムの含有量がＣｅＯ２換算で３０重量％を超えているため、アンモニア分解率は高いが、ＮＯｘやＮ２Ｏの副生が大幅に増加した。
【００４２】
次に、上記した本発明の触媒１と、比較例の触媒Ｃ1〜Ｃ４について、トリメチルアミン分解能を評価した。即ち、各触媒をそれぞれ内径６ｍｍの石英ガラス製反応管に充填して触媒体を形成し、これを常圧固定床流通反応装置に装着した。この反応管内に、モデル排ガスとしてトリメチルアミン(ＣＨ３)３Ｎ：５００ｐｐｍ、Ｏ２：１７％、Ｈ２Ｏ：１２％、残部：Ｎ２からなる混合ガスを、ガス温度３００℃、空間速度５０,０００／ｈで通過させ、トリメチルアミンの分解処理を行った。得られた結果を下記表３に示す。
【００４３】
尚、トリメチルアミン分解率は下記数式４、ＮＯｘ生成率は下記数式５、及びＮ２Ｏ生成率は下記数式６に従って算出した。
［数式４］
トリメチルアミン分解率(％)＝(入口(ＣＨ３)３Ｎ濃度−出口(ＣＨ３)３Ｎ濃度)／入口(ＣＨ３)３Ｎ濃度×１００
［数式５］
ＮＯｘ生成率(％)＝(出口ＮＯ濃度＋出口ＮＯ２濃度)／入口(ＣＨ３)３Ｎ濃度×１００
［数式６］
Ｎ２Ｏ生成率(％)＝出口Ｎ２Ｏ濃度×２／入口(ＣＨ３)３Ｎ濃度×１００
【００４４】
【表３】
2007268520.tif 000004
【００４５】
上記表１及び表３から分るように、本発明の触媒１は、排ガス中のトリメチルアミンを窒素に分解することができ、しかも、高温条件下や酸素過剰条件下であっても、大気汚染物質である窒素酸化物ＮＯｘやＮ２Ｏの副生を抑制することができた。
【００４６】
一方、比較例の触媒Ｃ１、Ｃ３は、酸化マンガンまたは酸化セリウムの含有量が１重量％未満のため、トリメチルアミン分解率が著しく低下した。また、比較例の触媒Ｃ２、Ｃ４は、逆に酸化マンガンまたは酸化セリウムの含有量がそれぞれＭｎＯ２換算で８０重量％、ＣｅＯ２換算で３０％を超えるため、トリメチルアミン分解率は高いが、ＮＯｘやＮ２Ｏの副生が極めて多くなった。