(57)【要約】【課題】  高温環境下および室温環境下のいずれにおいても、内部から発する異音および振動を低減できる逆入力遮断クラッチを提供する。【解決手段】  この逆入力遮断クラッチ３は、回転自在な入力部材１６と、回転自在な出力部材１７と、回転が拘束される静止側部材１８と、入力部材１６に作用する入力トルクを出力部材１７に伝達するトルク伝達手段１９と、出力部材１７に作用する逆入力トルクが入力部材１６へ伝達されるのを遮断するロック手段２０とを備える。ロック手段２０は、出力部材１７に作用する逆入力トルクに対し、出力部材１７と静止側部材１８とを、これら出力部材１７と静止側部材１８間に介在した係合子１５によりロックして入力部材１６へのトルク伝達を遮断する。前記係合子１５が係合・離脱する静止側部材１８と出力部材１７との間には、ちょう度が２６５〜２９５であり、かつ極圧添加剤として有機モリブデンが配合されたグリースを介在させる。【選択図】      図１
2007016878.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転自在な入力部材と、回転自在な出力部材と、回転が拘束される静止側部材と、入力部材に作用する入力トルクを出力部材に伝達するトルク伝達手段と、出力部材に作用する逆入力トルクに対し、出力部材と静止側部材とを、これら出力部材と静止側部材間に介在した係合子によりロックして入力部材へのトルク伝達を遮断するロック手段とを備えた逆入力遮断クラッチにおいて、
前記係合子が係合・離脱する静止側部材と出力部材との間に、ちょう度が２６５〜２９５であり、かつ極圧添加剤として有機モリブデンが配合されたグリースを介在させたことを特徴とする逆入力遮断クラッチ。
【請求項２】
請求項１において、前記係合子がローラであり、前記ロック手段が、出力部材と静止側部材の間に形成された隙間と、この隙間に対して楔係合状態と空転状態とに切り替わる前記ローラとでなる逆入力遮断クラッチ。
【請求項３】
請求項１において、前記係合子がスプラグである逆入力遮断クラッチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、車両の操舵装置や、その他、電動モータで駆動されるアクチュエータ等に使用されるローラタイプやスプラグタイプの逆入力遮断クラッチに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ボールねじを用いた電動アクチュエータには、クラッチを組み込んだ構成のものがある。このような電動アクチュエータを用いた車輪操舵装置の一例として、ボールねじのナットをモータで回転させ、ボールねじのねじ軸を軸方向に進退させることで、車輪支持部材を介して車輪を操舵可能としたものが提案されている（例えば特許文献１）。
車輪操舵装置におけるボールねじは、モータからの回転トルクを高い効率で軸方向推力に変換する反面、車両が横風を受けるなどの外力を受けた時に、モータロータに発生するトルクが大きくなり、車輪の操舵性が悪化することが懸念される。この問題を解決するために、特許文献１に開示の車輪操舵装置では、モータからの入力トルクを出力側に伝達し、逆に出力側から入力側への回転伝達を遮断するクラッチを具備している。
【０００３】
車輪操舵装置に限らず自動車用アクチュエータでは、電動化が進むにつれてモータ駆動による装置が増加することから、逆入力トルクによるモータへの過負荷防止やモータの小型化のために、逆入力遮断クラッチの適用が必要となってきている。
一方、ローラタイプの逆入力遮断クラッチにおいては、入力トルクと逆入力トルクが出力部材に対して同方向に作用して、入力部材の回転数よりも逆入力トルクによる回転数が大きい場合、ロック解除後に出力部材が回転し、再度ロック状態となる。その結果、それ以後、ロック解除と再ロックとが短時間で交互に繰り返されることとなり、クラッチ内部で異音や振動が発生することがある。この問題を解決する逆入力遮断クラッチとして、入力部材と出力部材との間にフリクションを設けて出力部材の回転数を減じることで、ロック解除と再ロックの繰り返しを回避し、異音や振動の発生を防止するものも提案されている（例えば特許文献２）。
【特許文献１】特開２００３−８１１０６号公報
【特許文献２】特開２００４−１９７２６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献２に開示の逆入力遮断クラッチは、シートの位置調整用途の逆入力トルクが比較的軽負荷で、摩擦効果が得られる場合には有効であるが、逆入力トルクが大きい場合には、トルクの大きさに見合う摩擦量にしなければならない。その結果、電動モータで駆動する場合には、駆動源であるモータの負荷を増大させることになり、消費電力が大きくなったり、モータ焼損の原因になることがある。また、電動アクチュエータの場合、摩擦を大きくした場合の問題として、アクチュエータの作動応答性が悪くなる等、所望の性能が得られないこともある。
さらに、逆入力トルクが大きくなれば、クラッチの解除力が大きくなり、ひいてはロック解除と再ロック時に発生する異音や振動も大きくなる。
【０００５】
また、ローラタイプの逆入力遮断クラッチにおいて、ローラ解除方向と、外部荷重が作用した場合の回転方向が一致した場合、解除直後にローラがくさび部にロックする現象が生じる。この場合、ガタツキ音が生じることがあり、改善が望まれる。特に、周囲の温度変化、あるいは回転による部材からの発熱によりクラッチ周囲の温度が上昇した場合、潤滑剤の粘度が低下する（グリースの場合、ちょう度低下）ことで、ローラ係合面の潤滑剤介入量が不足するか、あるいは油膜形成能力が低下するため、前記ガタツキ音が顕著になる場合がある。
【０００６】
この発明の目的は、高温環境下および室温環境下のいずれにおいても、内部から発する異音および振動を低減できる逆入力遮断クラッチを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この発明の逆入力遮断クラッチは、回転自在な入力部材と、回転自在な出力部材と、回転が拘束される静止側部材と、入力部材に作用する入力トルクを出力部材に伝達するトルク伝達手段と、出力部材に作用する逆入力トルクに対し、出力部材と静止側部材とを、これら出力部材と静止側部材間に介在した係合子によりロックして入力部材へのトルク伝達を遮断するロック手段とを備えた逆入力遮断クラッチにおいて、前記係合子が係合・離脱する静止側部材と出力部材との間に、ちょう度が２６５〜２９５であり、かつ極圧添加剤として有機モリブデンが配合されたグリースを介在させたことを特徴とする。
【０００８】
この構成の逆入力遮断クラッチでは、逆入力トルクが入力トルクよりも大きい状況において、入力トルクと逆入力トルクとが同方向に作用する場合に、ロック手段のロック解除と再ロックとが繰り返される。しかし、係合子が係合・離脱する静止側部材と出力部材との間に、有機モリブデンが配合されたグリースを介在させたため、上記ロック状態と解除状態とを繰り返すクラッチ動作において、係合子と静止側部材との間での摩擦が適切に低減され、解除トルクを軽減することができる。そのため、クラッチ内部の異音や振動が低減される。
特に、使用状況として周辺雰囲気温度の上昇、あるいは回転によるクラッチ周辺の温度上昇が生じた場合、もともとちょう度の低いグリースではガタツキ音の上昇に繋がる恐れがあるが、ちょう度を２６５〜２９５の範囲としたため、高温環境下においてガタツキ音の上昇が生じず、かつ常温においても必要な摩擦低減効果が得られる。
このように、適切なグリースを介在させるという簡易な構成で、大幅なコストアップを生じることなく、クラッチ内部の異音や振動が低減される。
【０００９】
なお、この逆入力遮断クラッチでは、入力側部材に回転トルクが入力されると、まず、ロック手段によるロックが解除され、その状態で入力側部材からの回転トルクがトルク伝達手段を介して出力側部材に伝達される。一方、出力側部材からの逆入力トルクは、ロック手段を介して出力側部材と静止側部材との間でロックされる。したがって、入力側からの回転トルクは出力側に伝達されるのに対して、出力側からの逆入力トルクは入力側に伝わらずに遮断される機能が得られる。
【００１０】
上記ロック手段には、楔係合力、凹凸形状力、摩擦力、磁気力、電磁力、流体圧力、流体粘性抵抗力、微粒子媒体などによって回転拘束力を付与するものが含まれるが、構造や制御機構の簡素化、動作の円滑化、コストの面などから、楔係合力によって回転拘束力を付与するものが好ましい。
【００１１】
具体的には、前記係合子がローラであり、前記ロック手段が、出力部材と静止側部材の間に形成された隙間と、この隙間に対して楔係合状態と空転状態とに切り替わる前記ローラとでなるものが好ましい。前記係合子はスプラグであっても良い。
【発明の効果】
【００１２】
この発明の逆入力遮断クラッチは、回転自在な入力部材と、回転自在な出力部材と、回転が拘束される静止側部材と、入力部材に作用する入力トルクを出力部材に伝達するトルク伝達手段と、出力部材に作用する逆入力トルクに対し、出力部材と静止側部材とを、これら出力部材と静止側部材間に介在した係合子によりロックして入力部材へのトルク伝達を遮断するロック手段とを備えた逆入力遮断クラッチにおいて、前記係合子が係合・離脱する静止側部材と出力部材との間に、ちょう度が２６５〜２９５であり、かつ極圧添加剤として有機モリブデンが配合されたグリースを介在させたため、高温環境下および室温環境下のいずれにおいても、内部から発する異音および振動を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
この発明の第１の実施形態を図１ないし図３と共に説明する。図１は、この実施形態の逆入力遮断クラッチを組み込んだボールねじの要部断面図を示す。このクラッチ付きボールねじ１は、ねじ軸４とナット５のねじ溝４ａ，５ａ間に複数のボール（図示せず）を介在させたボールねじ部２と、このボールねじ部２の前記ナット５に入力部材１６の回転を伝達する逆入力遮断クラッチ３とを備える。
【００１４】
ボールねじ部２は、ねじ溝４ａ，５ａ間に介在させたボールを循環させる循環路（図示せず）を有している。この循環路は、ねじ溝４ａ，５ａ間で形成される螺旋状のボール転走路を、その両端を連結して周回経路とするものであり、ナット５に設けられた駒６やリターンチューブ等の循環用部材により構成される。前記ねじ軸４の一端部は、ハウジング７の一端部７ｂの内周にスプライン等を介して嵌合されて、軸方向への進退のみが可能で回転不能となるようにされている。
【００１５】
前記ナット５は、ハウジング７の本体７ａ内の一端部（図１中の左側）に軸受８を介して回転自在に支持されている。前記軸受８は、複列のアンギュラ玉軸受とされ、その内輪９は分割型とされている。ナット５の外周に嵌合する前記軸受８の内輪９は、その一端の幅面をナット５の外周に一体形成されたフランジ５ｂに押し当てると共に、他端の幅面をナット５の一端部外径面に螺合する内輪固定ナット１１で締め付けることにより、軸方向に締め付け固定されている。また、ハウジング本体７ａの内周に嵌合する前記軸受８の外輪１０は、その一端の幅面をハウジング本体７ａの内周に形成された段部７ｃに押し当てると共に、他端の幅面をハウジング本体７ａの内径面に螺合する外輪固定ナット１２で締め付けることにより、軸方向に締め付け固定されている。
【００１６】
逆入力遮断クラッチ３は、逆入力制限型の２ウェイクラッチであり、回転自在な入力部材１６と、回転自在な出力部材１７と、回転が拘束される静止側部材１８と、入力部材１６に作用する入力トルクを出力部材１７に伝達するトルク伝達手段１９と、ロック手段２０とを備え、出力部材１７から入力部材１６への回転は伝達するが、出力部材１７から入力部材１６への回転伝達は遮断するように構成される。
【００１７】
入力部材１６は中空軸とされ、その内部に前記ねじ軸４の他端部（図１中の右側）が進退自在に挿入される。この入力部材１６は、軸受２１，２２によってハウジング本体７ａ内の前記ナット５と軸方向に対向する位置に回転自在に支持されている。軸受２１，２２は玉軸受等の転がり軸受からなる。出力部材１７は、前記ナット５と、このナット５の軸方向の他端部に設けられた円筒部５ｃ（図１中の右側）の外周に、ナット５に対して回り止め状態に嵌合されたクラッチ内輪１３とでなる。
【００１８】
トルク伝達手段１９は、入力部材１６のナット５と対向する端面から軸方向に突出させたスイッチングピン２３を、クラッチ内輪１３の入力部材１６と対向する端面に設けられた円周方向の長孔等からなる遊嵌凹部２４に挿入したものである。このトルク伝達手段１９により、入力部材１６とクラッチ内輪１３とが回転方向の遊びを持たせて連結される。      
【００１９】
ロック手段２０は、出力部材１７に作用する逆入力トルクに対し、出力部材１７と静止側部材１８とを、これら出力部材１７と静止側部材１８間に介在した複数の係合子１５によりロックして入力部材１６へのトルク伝達を遮断する手段である。このロック手段２０は、出力部材１７と静止側部材１８の間に形成された楔状隙間と、この隙間に対して楔係合状態と空転状態とに切り替わる前記複数の係合子１５とでなる。複数の係合子１５はローラからなり、クラッチ内輪１３とクラッチ外輪である静止側部材１８間に介在する。保持器１４は入力部材１６の一端部（図１中の左側）に一体に形成されるリング状の部材であり、クラッチ内輪１３と静止側部材１８の間に挿通されて前記係合子１５を保持する。      
【００２０】
クラッチ外輪となる静止側部材１８の内径面におけるクラッチ内輪１３との対向面は、円筒面２５からなる。クラッチ内輪１３は、図２に示すように外径面における円周方向の複数箇所にカム面２６が形成され、これら各カム面２６と静止側部材１８の円筒面２５との間に係合子１５が配置される。カム面２６は、静止側部材１８の円筒面２５との間に、係合子１５が噛み込む楔隙間を形成する面である。カム面２６は平坦面とされ、上記楔隙間として正逆両方向の楔隙間を形成する。両側の楔隙間は対称形状となる。保持器１４は、各係合子１５を保持するポケット２７を有する。このポケット２７は、係合子１５が遊びを持って嵌まる保持器円周方向幅に形成されている。ポケット２７内には、係合子１５をポケット２７の中央側へ付勢する弾性体２８が係合子１５の両側に配置されている。弾性体２８は、例えば板ばねからなり、保持器１４に取付けられている。なお、図２では、構成を理解し易くするために、クラッチ内輪１３、保持器１４等の径方向寸法の相互関係を図１の場合と異ならせている。
【００２１】
係合子１５は、クラッチ内輪１３に対して、このクラッチ内輪１３に係合しない中立位置（図２に図示された位置）であるカム面２６の中央位置から、カム面２６と静止側部材１８の円筒面２５との間に形成される上記楔隙間への最進入位置となる係合作動位置Ｐ１、Ｐ２（図３）まで移動可能である。この移動は正逆両方向に可能であり、上記位置Ｐ１，Ｐ２間の２倍の距離だけ、係合子１５はクラッチ内輪１３に対して移動可能である。保持器１４とクラッチ内輪１３との回転方向の遊びの大きさ、つまり上記スイッチングピン２３と遊嵌凹部２４とで許された遊びの大きさＸ（片側の遊びの大きさ）は、係合子１５が中立位置から係合作動位置，Ｐ１，Ｐ２まで移動する移動量とほぼ同じに設定される。      
【００２２】
入力部材１６の外周にはギヤ２９が設けられ、モータ３０の回転出力を減速する減速機械３１のギヤ３２が入力部材１６のギヤ２９に噛み合っている。これにより、モータ３０の回転出力が減速機３１で減速されて入力部材１６に伝達される。
【００２３】
前記係合子１５が係合・離脱する静止側部材１８と出力部材１７との間には、ちょう度が２６５〜２９５（ＪＩＳ規格の２号の範囲）であり、かつ極圧添加剤として有機モリブデンが配合されたグリースが介在させられる。
【００２４】
上記構成の作用を説明する。入力部材１６が例えば時計方向に回転すると、図３（Ａ）のように入力部材１６と一体の保持器１４が回転方向の遊び分だけクラッチ内輪１３に対して相対回転し、その保持器１４の回転により、係合子１５が係合作動位置Ｐ２に移動する。この状態から入力部材１６が引き続き回転すると、入力部材１６とクラッチ内輪１３がスイッチピン２３を介して連結した状態になるため、クラッチ内輪１３が共回りし、ボールねじ部２のナット５に回転が伝えられる。入力部材１６が反時計方向に回転した場合にも、同様の作用により、その回転がクラッチ内輪１３からナット５に伝達され、ナット５の回転はねじ軸４の進退動作に変換される。
【００２５】
逆に、外部からボールねじ部２のねじ軸４にこれを進退移動させる逆入力が加わった場合、その進退移動がナット５の回転に変換される。図２の状態から、上記逆入力により例えばナット５が反時計方向に回転すると、図３（Ｂ）のように入力部材１６と一体の保持器１４に対してクラッチ内輪１３が反時計方向に回転し、相対的に係合子１５が係合作動位置Ｐ２に移動し、係合子１５を介してクラッチ内輪１３が静止側部材１８にロックされる。これにより、ナット５はそれ以上回らなくなり、入力部材１６にナット５の回転が伝わらない。すなわち、ナット５からの逆入力が入力部材１６に伝達されることが防止される。逆入力によるナット５の回転が時計方向の場合にも、同様の作用により入力部材１６への伝達が防止される。
【００２６】
このように、上記逆入力遮断クラッチ３では、入力部材１６の回転を出力部材１７に効率良く伝達でき、かつ出力部材１７から入力部材１６へ伝わろうとする逆入力を制限できる。
また、逆入力遮断クラッチ３の潤滑剤として、ちょう度が２６５〜２９５であり、かつ極圧添加剤として有機モリブデンが配合されたグリースが用いられているので、内部から発する異音および振動を低減できる。すなわち、逆入力遮断クラッチ３の使用状況として周辺雰囲気温度の上昇、あるいは回転によるクラッチ周辺の温度上昇が生じた場合、もともとちょう度の低いグリースを適用しておくと摩擦低減には効果があるが、内部から発するガタツキ音等の異音や振動の上昇に繋がる恐れがある。これに対して、この実施形態の逆入力遮断クラッチ３では、ちょう度が２６５〜２９５のグリースを用いているので、内部から発する異音および振動を低減できる。
【００２７】
図４は、この逆入力遮断クラッチ３の異音・振動低減効果を確認するために実施した試験方法を示す。この試験方法は、上記構成のクラッチ付きボールねじ１を用いて、逆入力遮断クラッチ３から発生するガタツキ音の評価を行うものである。すなわち、ボールねじ部２のねじ軸４の軸端に例えば油圧サーボ式の加振装置３３を連結することで、ねじ軸４にスラスト荷重と振動荷重を負荷する。この状況において、クラッチ付きボールねじ１を動作させて、逆入力遮断クラッチ３から発生する振動を、グリース未対策の逆入力遮断クラッチの場合と比較して測定する。
【００２８】
具体的には、ねじ軸４がスラスト荷重負荷側へ移動する時の振動状態、すなわち入力トルクと逆入力トルクが同方向に作用する時の振動状態を、逆入力遮断クラッチ３の静止側部材１８の近傍に取付けた加速度ピックアップ３４で測定する。
また、この試験方法では、室温（２５℃）と高温環境での振動状態の違いも合わせて測定する。この場合の加熱方法として、ハウジング７の外周面上から、逆入力遮断クラッチの周辺部のみをブロワでスポット加熱する。このとき、静止側部材１８の近傍に取付けた熱電対３５で逆入力遮断クラッチ３の表面温度をモニターし、その表面温度が８０℃に達した時点を高温状態とする。
【００２９】
なお、この試験方法では、グリース未対策の逆入力遮断クラッチは、実施形態の逆入力遮断クラッチ３とほぼ同等の構成のものとし、使用するグリースのみをグリース未対策の逆入力遮断クラッチと実施形態の逆入力遮断クラッチ３とで互いに異ならせている。すなわち、実施形態の逆入力遮断クラッチ３では、その静止側部材１８と出力部材１７との間に介在させるグリースとして、有機モリブデン配合のエーテル系合成油を基油とし、増ちょう剤にウレアを使用した以下のちょう度のグリースを使用する。これに対して、グリース未対策の逆入力遮断クラッチでは、その静止側部材と出力部材との間に介在させるグリースとして、同じく有機モリブデン配合のエーテル系合成油を基油とし、増ちょう剤にウレアを使用したグリースではあるが、ちょう度は実施形態の場合と以下のように異なるものを使用する。
室温時（２５℃）ちょう度      高温時（８０℃）ちょう度          １）未対策の場合    ：        ３１５                        ３５５              ２）実施形態の場合  ：        ２８０                        ３２７                  
【００３０】
図５および図６は、上記試験の結果を示す振動加速度のグラフおよび振動波形図である。なお、同グラフおよび波形図において、「対策前」とは上記グリース未対策のクラッチの場合を示し、「実施例」とは上記実施形態のクラッチ３の場合を示す。
この試験結果によると、グリース未対策例の場合の振動加速度は、室温（２５℃）から高温（８０℃）に変化すると約４０％上昇している。これにより、グリース未対策例の場合、温度が上昇することにより、振動加速度値が上昇し、ガタツキ音が大きくなることが分かる。
これに対して、実施形態の場合の振動加速度は、運転開始後、８０℃に温度が上昇した時点で、グリース未対策例に比べて約６０％減少している。また、初期状態である室温（２５℃）時でも、グリース未対策例に比べて約３０％減少している。これらの結果から、実施形態の場合には、クラッチ内から発生する振動を、室温・高温のいずれの場合でもグリース未対策例に比べて低減させていることが分かる。
【００３１】
上記したように、この試験では、実施形態の逆入力遮断クラッチ３に使用するグリースは、８０℃においてちょう度３２７を示しており、ＮＯ．１ちょう度グレードになっている。これに対して、グリース未対策例の逆入力遮断クラッチに使用するグリースは、８０℃においてＮＯ．０グレードになっている。
すなわち、温度上昇に伴いグリースちょう度が上昇すると、流動性が良くなることから、係合子１５・カム面２６へのグリース再介入性が乏しくなり、かつ粘度が低下して、カム面２６での油膜形成能力が低下する。その結果、強い金属接触をする傾向が生じて、上記したガタツキ音が増加傾向になるものと思われる。
【００３２】
この実施形態の逆入力遮断クラッチ３では、その潤滑剤として、ちょう度が２６５〜２９５、つまりＮＯ．２ちょう度グレードのグリースを使用しているので、特に高温環境下で逆入力トルクが入力トルクよりも大きい状況において、入力トルクと逆入力トルクが同方向に作用する場合に発生するクラッチ内部の異音や振動を、大幅なコストアップを招くことなく、比較的に容易な手段で低減することができる。
【００３３】
図７ないし図１３は、逆入力遮断クラッチの他の実施形態を示す。この逆入力遮断クラッチ３Ａは、スプラグからなる係合子１５Ａを用いたものである。クラッチ外輪となる静止側部材１８Ａはケーシング（図示せず）に固定される。静止側部材１８Ａの内径面は、円筒面３９で形成されている。静止側部材１８Ａの内部には、その両側から軸芯上に沿って軸部材である入力部材１６Ａと出力部材１７Ａが挿入され、入力部材１６Ａの外径面に外側保持器１４Ａが圧入固定されている。出力部材１７Ａの外径面は、静止側部材１８Ａの円筒面３９と同軸の円筒面３８で形成され、その円筒面３８に、円筒形をした内側保持器４０がスイッチングピン２３Ａによりノックピン固定されている。外側保持器１４Ａと内側保持器４０には、それぞれ円周方向に等間隔で複数のポケット４１，４２が形成され、その対向する各ポケット４１，４２に、スプラグからなる係合子１５Ａと、係合子１５Ａを保持する弾性体２８Ａとが組込まれている。弾性体２８Ａは、板ばね等のばねからなる。
【００３４】
スプラグからなる係合子１５Ａは、図９に示すように、外径側にＯ１を中心とする曲率半径Ｒ１の２つのカム面４３，４４を有し、内径側にＯ２を中心とする曲率半径Ｒ２のカム面４５を有しており、円周方向に傾動した時、カム面４３と４５（反対側に傾動した場合はカム面４４と４５）が静止側部材１８Ａの円筒面３９と出力部材１７Ａの円筒面３８に接触し、係合作動状態（クラッチの噛合い可能状態）となるようになっている。弾性体２８Ａは、入力部材１６Ａが出力部材１７Ａと円周方向に中立状態にある場合は、スプラグからなる係合子１５Ａを両側から押圧して起立させ、各円筒面３８，３９と係合子１５Ａとを係合しない中立位置に保持している。
【００３５】
一方、出力部材１７Ａの表面には、図８に示すように半径方向に延びるスイッチングピン２３Ａが固定され、そのスイッチングピン２３Ａの先端が、外側保持器１４Ａの周面に設けた角孔等からなる遊嵌凹部２４Ａに嵌入されている。この遊嵌凹部２４Ａの円周方向の両側壁４６，４７とスイッチングピン２３Ａとの間には、外側保持器１４Ａ（入力部材１６Ａ）と出力部材１７Ａの相対回転を許容する回転方向遊びＹが形成されている。この回転方向遊びＹの大きさは、図９において、スプラグからなる係合子１５Ａが係合しない中立位置から係合動作位置まで移動するのに必要な回転両とほぼ同じ大きさに設定されている。
上記スイッチングピン２３Ａと遊嵌凹部２４Ａとで、入力部材１６Ａに作用する入力トルクを出力部材１７Ａに伝達するトルク伝達手段１９Ａが構成される。また、出力部材１７Ａに作用する逆入力トルクが入力部材１６Ａに伝達されるのを遮断するロック手段２０Ａは、上記係合子１５Ａ、内外保持器４０，１４Ａのポケット４１，４２などで構成される。
静止側部材１８Ａと出力部材１７Ａの間に介在させるグリースは、先の実施形態の場合と同じである。
【００３６】
この構成の逆入力遮断クラッチ３Ａの動作を説明する。入力部材１６Ａが出力部材１７Ａと円周方向に中立状態にある場合は、図１０に示すように係合子１５Ａは弾性体２８Ａの付勢により円筒面３８，３９間に係合しない中立状態に保たれる。いま、図１１のように、入力部材１６Ａが矢印方向に回転した場合、入力部材１６Ａの固定された外側保持器１４Ａも回転を始める。この外側保持器１４Ａの回転により、弾性体２８Ａがスプラグの係合子１５Ａを傾動させ、係合子１５Ａのカム面４３と４５（または４４と４５）のそれぞれが静止側部材１８Ａの円筒面３９と出力部材１７Ａの円筒面３８に係合し、係合作動状態となる。しかし、このとき、外側保持器１４Ａの回転により、遊嵌凹部２４Ａの側壁４６（あるいは４７）と出力部材１７Ａに固定されたスイッチングピン２３Ａが接触点Ａで接触するため、入力部材１６Ａ（外側保持器１４Ａ）と出力部材１７Ａ（内側保持器４０）および係合子１５Ａは一体となって回転を始める。この時、係合子１５Ａは、係合作動状態になっているものの出力部材１７Ａが回転を始めるため、静止側部材１８Ａの円筒面３９との接触点での摩擦により起立する側に荷重を受け、クランプすることなく入力部材１６Ａの回転が出力部材１７Ａに伝達される。
【００３７】
一方、出力部材１７Ａ側で反力が発生し、出力部材１７Ａが図１２の矢印方向に回転しようとした場合、スプラグの係合子１５Ａは所定の楔角αを持って内外の円筒面３８と３９間に係合するため、出力部材１７Ａの回転は止まり、入力部材１６Ａには伝達されない。このとき、係合子１５Ａが図のように係合した状態から入力部材１６Ａを回転させる状態を考えると、先ず、図１２で入力部材１６Ａを時計回りに回転させた場合は、外側保持器１４Ａの遊嵌凹部２４Ａの側壁４６とスイッチングピン２３Ａが接触するため、出力部材１７Ａも時計回りに回転し、係合子１５Ａは静止側部材１８Ａの円筒面３９との接触により起立する方向に摩擦力を受けて空転し、出力部材１７Ａは入力部材１６Ａにより回転させられる。一方、図１３で入力部材１６Ａを反時計回りに回転させた場合は、外側保持器１４Ａのポケット４１の側面が係合子１５Ａと接触点Ｂで接触し、内外の円筒面３８，３９間に係合していた係合子１５Ａが起立させられ、係合が解除されるため、逆回転が可能になる。
【００３８】
このようなスプラグタイプの逆入力遮断クラッチ３Ａにおいても、ちょう度が２６５〜２９５であって、有機モリブデンが配合されたグリースを介在させたことにより、高温環境下および室温環境下のいずれにおいても、内部から発する異音および振動を低減できるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】この発明の第１の実施形態に係る逆入力遮断クラッチを備えたクラッチ付きボールねじを示す縦断面図である。
【図２】同クラッチの横断面図である。
【図３】同クラッチの動作説明図である。
【図４】同クラッチの異音・振動低減効果の試験方法を示す説明図である。
【図５】同クラッチの異音・振動低減効果の試験結果を示すグラフである。
【図６】同クラッチの振動低減効果の試験結果を示す波形図である。
【図７】この発明の他の実施形態に係る逆入力遮断クラッチを示す縦断面図である。
【図８】同クラッチの横断面図である。
【図９】同クラッチの係合子の配置部を拡大して示す断面図である。
【図１０】同クラッチの入力部材の停止状態を示す断面図である。
【図１１】同クラッチの入力部材による駆動状態を示す断面図である。
【図１２】同クラッチの入力部材による出力部材からの逆駆動状態を示す断面図である。
【図１３】同クラッチのクランプ解除状態を示す断面図である。
【符号の説明】
【００４０】
３，３Ａ…逆入力遮断クラッチ
１５，１５Ａ…係合子
１６，１６Ａ…入力部材
１７，１７Ａ…出力部材
１８，１８Ａ…静止側部材
１９，１９Ａ…トルク伝達手段
２０，２０Ａ…ロック手段
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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