(57)【要約】【課題】炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を、固体触媒の存在下に異性化してアダマンタン類を製造する際に、異性化反応工程において、供給する原料中に含酸素化合物が存在していても、該異性化反応器の入口部や反応器内の下部に含酸素化合物由来の固形物が生成、堆積しない、アダマンタン類の製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を、固体触媒の存在下に異性化してアダマンタン類を製造する際に、異性化反応工程にプレ反応器を配置するアダマンタン類の製造方法である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を、固体触媒の存在下に異性化してアダマンタン類を製造する方法において、異性化反応工程にプレ反応器を配置することを特徴とするアダマンタン類の製造方法。
【請求項２】
プレ反応器が、異性化反応器に充填される固体触媒と同じ固体触媒を充填したものである請求項１に記載のアダマンタン類の製造方法。
【請求項３】
炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を連続的に上向き流でプレ反応器に供給する請求項１又は２に記載のアダマンタン類の製造方法。
【請求項４】
プレ反応器が、温度１２０〜１８０℃で運転される請求項１〜３のいずれか１項に記載のアダマンタン類の製造方法。
【請求項５】
炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物が、トリメチレンノルボルナンである請求項１〜４のいずれか１項に記載のアダマンタン類の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、異性化反応工程において、プレ反応器を用いたアダマンタン類の製造方法に関する。さらに詳しくは、固体触媒を用いて、高純度のアダマンタン類を連続的に製造する方法において、異性化反応工程にプレ反応器を配置することにより、長期間連続運転可能なアダマンタン類の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アダマンタンは、シクロヘキサン環が４個、カゴ型に結合した構造を有し、対称性が高く、安定な化合物である。このようなアダマンタン骨格を有するアダマンタン類は特異な機能を示すことから、潤滑剤、農医薬原料や高機能性工業材料等の各種化学品の原料、中間体として有用であることが知られている。
一般に、アダマンタン類を製造する方法としては、原料である炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を異性化することにより行われることは知られている（例えば、特許文献１参照）。
原料である炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を異性化する異性化反応触媒としては、従来より、ハロゲン化アルミニウムが知られている。また、固体触媒としては、陽イオン交換したゼオライトに白金、レニウム等の活性金属を含浸法で担持したもの（例えば、特許文献２参照）や周期律表第８〜１０族の金属から選ばれた１種又は２種以上をイオン交換法によりゼオライトに担持した触媒が知られている（例えば、特許文献３参照）。
一般に、異性化反応は、かかる固体触媒を充填した異性化反応器に、原料である炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を供給し、温度、３００〜５００℃程度、圧力、常圧〜２０ＭＰａ程度の条件下で行われる。しかしながら、供給する原料中に含酸素化合物が存在すると、該反応器の入口部や反応器内の下部に含酸素化合物由来の固形物が生成して、堆積し、器内の差圧を増大させて、反応器を緊急停止せざるを得ないといった問題が発生する。
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−５９４８３公報
【特許文献２】特公昭５２−２９０９号公報
【特許文献３】特開２００４−５１４８４公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、上記のような状況下における問題点を解決するためになされたもので、炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を、固体触媒の存在下に異性化してアダマンタン類を製造する際に、異性化反応工程において、供給する原料中に含酸素化合物が存在していても、該異性化反応器の入口部や反応器内の下部に含酸素化合物由来の固形物が生成、堆積しない、アダマンタン類の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた。その結果、異性化反応工程における異性化反応器の前にプレ反応器を配置することにより、供給する原料中に含酸素化合物が存在していても、該異性化反応器の入口部や反応器内の下部に含酸素化合物由来の固形物が生成、堆積せず、安定的に長期間連続してアダマンタン類を製造することができることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成した。
【０００６】
すなわち、本発明は、
（１）炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を、固体触媒の存在下に異性化してアダマンタン類を製造する方法において、異性化反応工程にプレ反応器を配置することを特徴とするアダマンタン類の製造方法、
（２）プレ反応器が、異性化反応器に充填される固体触媒と同じ固体触媒を充填したものである上記（１）に記載のアダマンタン類の製造方法、
（３）炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を連続的に上向き流でプレ反応器に供給する上記（１）又は（２）に記載のアダマンタン類の製造方法、
（４）プレ反応器が、温度１２０〜１８０℃で運転される上記（１）〜（３）のいずれか１項に記載のアダマンタン類の製造方法、
（５）炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物が、トリメチレンノルボルナンである上記（１）〜（４）のいずれか１項に記載のアダマンタン類の製造方法、
である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を、固体触媒の存在下に異性化してアダマンタン類を製造する際に、異性化反応工程において、供給する原料中に含酸素化合物が存在していても、該異性化反応器の入口部や反応器内の下部に含酸素化合物由来の固形物が生成、堆積しない、アダマンタン類の製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明のアダマンタン類の製造方法は、炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を、固体触媒の存在下に異性化してアダマンタン類を製造する際に、異性化反応工程にプレ反応器を配置することを特徴とする。
【０００９】
原料の炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を異性化して、アダマンタン類を製造する方法は、通常、（Ａ）原料を異性化する異性化反応工程、（Ｂ）反応生成液中のアダマンタン類を濃縮する濃縮工程、（Ｃ）濃縮されたアダマンタン類を析出させる晶析工程、（Ｄ）晶析スラリー液からアダマンタン類の結晶を分離する固液分離工程、（Ｅ）固液分離されたアダマンタン類の結晶を洗浄する洗浄工程及び（Ｆ）洗浄アダマンタン類の結晶を乾燥する乾燥工程からなっている。
【００１０】
以下、各工程について説明する。
（Ａ）異性化反応工程
この反応工程は、原料を回分式又は連続式で固定触媒の充填された異性化反応器に供給して異性化し、アダマンタン類を生成させる工程である。かかる原料としては、炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物が用いられる。該炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物としは、炭素数１０〜１５の三環式飽和炭化水素化合物が好ましく、例えば、トリメチレンノルボルナン（ＴＭＮ，テトラヒドロジシクロペンタジエン）、パーヒドロアセナフテン、パーヒドロフルオレン、パーヒドロフェナレン、１，２−シクロペンタノパーヒドロナフタリン、パーヒドロアントラセン及びパーヒドロフェナントレン等が挙げられる。さらには、これらの化合物のアルキル置換体、例えば、９−メチルパーヒドロアントラセン等も好適なものとして挙げられる。該炭素数１０以上の飽和炭化水素化合物は、ジシクロペンタジエン、アセナフテン、フルオレン、フェナレン、１，２−シクロペンタノナフタリン、アントラセン、フェナントレン及び９−メチルアントラセン等の炭素数１０以上の三環式不飽和炭化水素化合物を水素添加用触媒を用いて水素添加することにより、容易に得ることができる。
【００１１】
炭素数１０以上の三環式炭化水素化合物の異性化反応に用いる固体触媒としては特に制限はなく、固体酸触媒、特に金属担持固体酸触媒が好ましい。
この金属担持固体酸触媒における金属種としては、炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物をアダマンタン類に異性化する活性機能を有する金属であれば、特に制限されず、様々な金属を用いることができる。このような活性金属としては、例えば、希土類金属、アルカリ土類金属、周期律表第８族〜第１０族に属する金属及びレニウムなどを挙げることができるが、具体的には、鉄、コバルト、ニッケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、レニウム、オスミウム、イリジウム及び白金を挙げることができる。これらの活性金属は一種を単独で担持させてもよく、二種以上を組み合わせて担持させてもよい。これらの中でも、特に、白金を担持させた固体酸触媒が好ましい。
これら活性金属の担持量は、特に制限はないが、触媒活性の点から触媒全量に基づいて、通常０．１〜５質量％程度である。
【００１２】
これらの金属を担持する固体酸としては、特に制限はなく、様々な固体酸、例えばＡ型ゼオライト、Ｌ型ゼオライト、Ｘ型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、ゼオライトβ及びＺＳＭ−５等の各種ゼオライト、シリカーアルミナ、アルミナ、ヘテロポリ酸、硫酸化ジルコニアなどが挙げられる。これらの中では、Ａ型ゼオライト、Ｌ型ゼオライト、Ｘ型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、ゼオライトβ及びＺＳＭ−５、シリカーアルミナ、アルミナ、ヘテロポリリン酸及び硫酸化ジルコニア等の金属酸化物が好適である。これらの固体酸の中でも、Ｘ型ゼオライトやＹ型ゼオライトが特に好ましい。
【００１３】
これらのゼオライトを担体として金属担持固体酸触媒を製造する方法については、上記の金属の中の少なくとも一種をイオン交換法又は含浸法によってゼオライトに担持させることによって得ることができる。
ここでイオン交換法による場合、上記活性金属の金属塩又は金属錯塩水溶液をゼオライトに接触させ、ゼオライト中のカチオンサイト（Ｈ-、ＮＨ4+等）をイオン交換し、乾燥した後、焼成することにより得ることができる。
また、含浸法による場合、上記の活性金属の金属塩又は金属錯塩水溶液をゼオライトと混合した後、ロータリーエバポレーター等を用いて蒸発乾固させ、含浸担持することにより得ることができる。
硫酸化ジルコニアを担体として金属担持固体酸触媒を製造する場合は、上記金属の中の少なくとも一種を含浸法によって硫酸化ジルコニアに担持することにより、得ることができる。
このようにして得られる触媒の形態は、粉末状及び粒状のいずれであってもよい。
また、異性化反応に用いる反応器の形状ついては特に制限はなく、例えば、触媒を充填し、原料を連続的に供給する、いわゆる固定床連続反応器を用いることができるが、これに限定されるものではなく、連続式、回分式に限らず、通常の固液接触型、固気接触型のあらゆる形式のものが利用可能である。
【００１４】
この異性化反応においては、前述の炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物は、精製して反応に用いてもよく、また精製せずに、直接用いてもよい。
いずれの場合も溶媒と共に用いることができる。この際の溶媒比は、前述の炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物１質量部に対して、通常０〜１０質量部程度、好ましくは０〜３質量部である。該炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物を精製せずに直接用いる場合には、水素添加工程で使用された溶媒の一部を除去したり、新たに追加することで、上記溶媒比に調整することができる。
異性化反応器の運転条件としては、反応温度は、通常２００〜５００℃程度、好ましくは２５０〜４００℃、圧力は、通常、常圧〜２０ＭＰａ程度、好ましくは２〜８ＭＰａであり、水素共存下に反応させるのが収率向上の点から好ましい。
反応形式は、流通式、回分式のいずれも適用できるが、流通式が好ましい。流通式の場合は、質量空間速度（ＭＨＳＶ）は、通常０．０１〜２０ｈ-1、好ましくは０．１〜１０ｈ-1の範囲で選定され、水素／原料モル比は、通常０．１〜１０、好ましくは１〜５の範囲から選定される。
一方、回分式の場合は、触媒の使用量は、触媒／原料質量比で、通常０．０１〜２、好ましくは０．０５〜１の範囲で選定される。また、反応時間は、通常１〜５０時間程度である。
【００１５】
本発明にあっては、異性化反応工程において、異性化反応器の前にプレ反応器を直列に配置することを特徴とする。該プレ反応器にも異性化反応器と同様の異性化触媒が充填されており、該プレ反応器の運転条件としては反応器入口温度を１２０〜１５０℃程度、出口温度を１６０〜１８０℃程度に制御する以外は通常の異性化反応の反応器の運転条件と同じである。異性化反応の原料である炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物中には通常、５００〜１０００ｍｇ／Ｌ程度の含酸素化合物由来の酸素が含まれており、かかる原料をそのまま正規の異性化反応器に供給すると反応温度が高いために、含酸素化合物が重質化して固形物を形成し、該固形物が異性化反応器の入口部や反応器の下部に堆積して器内の差圧を増大させ、反応器の運転停止を余儀なくされることとなる。
本発明は、かかる含酸素化合物による固形物の形成、堆積を防止するために、異性化反応器の前にプレ反応器を設け、異性化反応器に原料を供給する前に、該プレ反応器内で比較的低温で該原料中の含酸素化合物を処理して、プレ反応器の出口の原料中の含酸素化合物由来の酸素量を１００〜２００ｍｇ／Ｌ程度に減少させることにより、異性化反応器での含酸素化合物の重質化を抑制し、固形物の形成、堆積を防止することで異性化反応工程での運転を安定化すると共にアダマンタン類の製造プロセス全体の運転の安定化を可能としたものである。
【００１６】
本発明にあっては、原料である炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物をプレ反応器に連続的に上向き流で供給して該原料中の含酸素化合物を処理することが好ましい。連続的に供給するために、触媒を充填したいわゆる固定床連続反応器を用いることが好ましいが、反応器の形式は、固液接触型、固気接触型のいずれも利用可能である。
原料を連続的に上向き流でプレ反応器に供給することにより、液相（原料である炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物）が連続相となり水素は液中を拡散して触媒表面に到達することになるため、含酸素化合物の処理を効率よく行うことができるので好ましい。
【００１７】
原料の炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物中の含酸素化合物としては、２，５−ジメチルテトラヒドロフラン、ベンズアルデヒド、アセトフェノン、ｐ−トリイルアルデヒド、ｏ−トリイルアルデヒド、ｎ−ジブチルエーテル、１−インダノン、ｐ−メチルアセトフェノン、ｍ−メチルアセトフェノン及び２−シクロペンチルシクロペンタノン等であることが判明している。
【００１８】
本発明にあっては、異性化反応の原料である前述の炭素数１０以上の三環式飽和炭化水素化合物中には、単環式飽和炭化水素化合物、芳香族化合物、水を併存させることができる。ここで、併存させる単環式飽和炭化水素化合物としては、例えば、シクロペンタン、シクロヘキサン、エチルシクロヘキサン及びメチルシクロヘキサン等が挙げられる。
特に、シクロヘキサン若しくはエチルシクロヘキサン又はこれらの混合物が好適である。
また、芳香族化合物としては、例えば、ベンゼン、トルエン、キシレン、ナフタレン及びアントラセン等の芳香族炭化水素化合物；アニリン及びニトロベンゼン等の含窒素芳香族化合物；クロルベンゼン及びブロモベンゼン等の含ハロゲン芳香族化合物等が挙げられる。これら芳香族化合物の中でも、ベンゼン、トルエン、キシレン、ナフタレン及びアントラセン等の芳香族炭化水素化合物がより好ましく、さらにベンゼンが特に好ましい。これらの併存させる化合物の添加量は、特に制限はなく、各種状況に応じて適宜選定することができる。
【００１９】
（Ｂ）濃縮工程
濃縮工程は、前記異性化反応工程で得られた異性化反応生成液を、回分式又は連続式にてフラッシュ塔又は蒸留塔を、単独又は複数組み合わせて濃縮処理を行い、溶媒や軽質の副生物（不純物）を除去し、次の晶析工程で、効率よく晶析できる濃度まで濃縮する工程である。この濃縮工程においては、通常、未反応の水素等の軽質ガスをフラッシュ塔で除去し、蒸留塔１塔で濃縮を完了する。そして、アダマンタン類の濃度として、通常１０〜５０質量％、好ましくは２０〜４０質量％になるように濃縮する。
この濃縮率が低すぎると、次の晶析工程でのアダマンタン類の回収効率が悪くなり、一方、濃縮率が高すぎると不純物も相対的に濃縮され、晶析工程において不純物がアダマンタン類に取込まれやすくなる。
該蒸留塔は、特に限定されるものではなく、通常、蒸留に用いられる蒸留塔をそのまま用いることができ、充填式蒸留塔でも多段トレー式の蒸留塔でも構わないが、段数１０〜２０段程度の多段トレー式の蒸留塔が好ましい。該蒸留塔の運転条件としては、塔底温度１１０〜２００℃程度、塔内圧力は、−１００ｋＰａ〜常圧程度で運転され、上記のアダマンタン類の濃度にまで濃縮される。
【００２０】
蒸留塔の塔頂から得られる軽質留分は、一部又は全部を異性化反応工程、場合により水素添加工程の溶媒として用いることで、新たな反応溶媒の使用が最小限に抑えられるし、軽質留分中に含まれる原料及び反応中間留分、又はアダマンタン類を再循環し利用することができる。また、塔頂液の一部又は全部を次工程の晶析工程における再結晶溶媒として用いることで、新たな再結晶溶媒を最小限に抑えることができる。
異性化反応工程への再循環量や、再結晶溶媒として使用する量は、蒸留塔の塔頂から得られる留分中のアダマンタン類の濃度やその他の不純物濃度、又はプロセス内の流量バランス等により、適宜調整することで、効率的に目標とする純度の製品を得ることができる。
【００２１】
（Ｃ）晶析工程
晶析工程は、前記濃縮工程で得られた濃縮液から、アダマンタン類を回分式又は連続式にて晶析させる工程である。
晶析操作としては、一般的な冷却晶析又は蒸発晶析又はそれらの組み合わせを用いることができる。晶析操作における操作温度は、前記濃縮液のアダマンタン類の濃度に依存する。連続晶析の場合は、通常−２０〜５０℃程度、好ましくは０〜３０℃である。この温度が−２０℃未満では、冷却にエネルギーを多量に消費し、５０℃を超えると、溶媒に対するアダマンタン類の溶解度が大きく、アダマンタン類の回収効率が低下するおそれがある。また、その他いずれの晶析方法においても、同様の理由から、アダマンタン類の溶解度が０．５〜２５質量％程度、好ましくは５〜１５質量％程度になる温度を、晶析工程での最終温度とするのが有利である。１回の晶析で、品質上問題となる不純物が取込まれた場合には、晶析後にただちに再結晶することもできるし、後工程である固液分離工程、洗浄工程の後に、再結晶、固液分離工程、洗浄工程を複数回繰り返すこともできる。
【００２２】
（Ｄ）固液分離工程
固液分離工程は、前記晶析工程で析出したアダマンタン類の結晶と溶媒とを回分式又は連続式にて分離する工程である。固液分離操作としては、濾布や燒結金属等を使用した一般的な方法を用いることができる。その際、分離された母液の一部は、一般に不純物の濃縮を抑制するために、系外へ排出される。そして、残りの一部又は全部を、濃縮工程や晶析工程に再循環することで、アダマンタン類の損失を最小限に抑制するか、又は異性化反応工程、場合により水素添加工程の溶媒若しくは原料の一部として用いることで、新たな溶媒が必要でなく、また、軽質留分中に含まれる原料及び反応中間留分、又はアダマンタン類を再循環し、利用することができる。固液分離の程度は、分離された結晶ケーキ中の含液率が５０質量％以下程度、好ましくは５〜３０質量％になるのが望ましい。母液の系外への排出量や再循環量は、母液中に含まれるアダマンタン類の濃度やその他の不純物濃度、又はプロセス内の流量バランスなどにより、適宜調整することで、効率的に目標とする純度の製品を得ることができる。
【００２３】
（Ｅ）洗浄工程
洗浄工程は、前記の固液分離で十分に除去できなかった溶媒を、洗浄溶媒を用いて洗浄除去する工程である。洗浄溶媒としては、ほとんどの有機溶媒が使用可能であるが、アダマンタン類の回収効率を落とさないように、溶解度の低いアルコール類、ケトン類及びカルボン酸類等の極性溶媒が好ましい。また、洗浄されたアダマンタン類を、直接次工程の乾燥工程で処理する場合は、乾燥が容易な低沸点の溶媒が好ましく、通常沸点が１５０℃以下の溶媒、特に、沸点が３０〜１００℃程度の溶媒が好適である。
このような溶媒の例としては、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール、アセトン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、ジエチルエーテル、酢酸及び四塩化炭素等を挙げることができる。
洗浄操作温度は、通常、室温から洗浄溶媒の沸点以下の範囲、好ましくは−２０〜５０℃である。
【００２４】
（Ｆ）乾燥工程
乾燥工程は、前記の洗浄工程で得られた洗浄アダマンタン類の結晶を乾燥処理する工程である。この乾燥処理は、減圧型及び加熱型等の工業的に使用されている一般的な乾燥機を用いることができる。また、乾燥方法は、連続式及び回分式のいずれであってもよい。
乾燥処理の目的は、洗浄溶媒の除去にあるので、前記洗浄工程で使用する溶媒の種類に応じて、その操作条件は異なるが、通常、圧力は常圧以下、好ましくは５〜１０１ｋＰａであり、また温度は洗浄溶媒の沸点以下、好ましくは２０〜６０℃である。
このようにして、廃液処理等の厄介な操作を必要とせず、高純度のアダマンタン類を、損失を最小限に抑制しながら、効率よく製造することができる。
【実施例】
【００２５】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
【００２６】
調製例１
金属担持固体酸触媒の調製
純水７ｋｇに、ナトリウムイオン交換されたＹ型ゼオライト（以下、ＮａＹという）１．２７５ｋｇを攪拌懸濁し、６０℃に加熱した。攪拌を続けながら、混合塩化レアアース（レアアースとして、Ｃｅ４９質量％、Ｌａ２４質量％、Ｎｄ２０質量％、Ｐｒ５質量％、Ｓｍ２質量％の割合で含有する混合塩化物）水溶液８ｋｇ（ＲＥ2Ｏ3（ＣｅＯ2＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｎｄ2Ｏ3＋Ｐｒ2Ｏ3＋Ｓｍ2Ｏ3の合計として８９０ｇ含有）を添加して、２時間攪拌を続けた。この粉末を濾過した後、純水１５ｋｇで洗浄し、乾燥した後、６５０℃で３時間焼成した（混合レアアース一次交換）。焼成後の粉末３４０ｇを６０℃の温水２ｋｇに懸濁した。攪拌しながら、ｐＨが５．０１になるまで塩酸を加えた。このスラリーに前記混合レアアース水溶液２ｋｇ（ＲＥ2Ｏ3（ＣｅＯ2＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｎｄ2Ｏ3＋Ｐｒ2Ｏ3＋Ｓｍ2Ｏ3の合計として１３０．６ｇ含有）を加えて６０℃で２時間攪拌を行った。この粉末を濾過した後、純水４ｋｇで洗浄した（混合レアアース二次交換）。得られた粉末４００ｇを再度純水２ｋｇに懸濁し、７２２ｇの１．０質量％塩化テトラアンミン白金水溶液を添加して、３０℃で２時間攪拌を行った。これらを濾過洗浄した後、１１０℃で一晩乾燥して白金を１．０質量％担持したＲｅ含有Ｙ型ゼオライトを得た。
【００２７】
実施例１
（１）異性化反応工程
上記調製例１で得た触媒１３ｇを、全長６０ｃｍ、口径１４ｍｍのステンレス鋼製のプレ反応管及び異性化反応管にそれぞれ充填し、空気気流下、３００℃で３時間焼成した。窒素置換した後、常圧、水素気流下、３００℃で２時間水素還元した。
その後、デカリンと含酸素化合物由来の酸素を１０００ｍｇ／Ｌ含有するトリメチレンノルボルナン（ＴＭＮ）との質量比２：１の混合溶液を３２ｍｌ／ｈｒ及び水素をプレ反応管の下部から供給し、圧力、６ＭＰａ、プレ反応管の入口温度１５０℃、出口温度１７５℃、ＭＨＳＶ（質量空間速度）２.４ｈ-1、水素／ＴＭＮ比、２．０でプレ処理を行い、出口での含酸素化合物由来の酸素量を１００ｍｇ／Ｌに低下させ、次いで、異性化反応管の入口温度を３２５℃に設定した該反応管へ通液して３ケ月間、連続的に異性化反応を行った。異性化反応管の入口部や反応管の下部に含酸素化合物による固形物の形成、堆積は認められず、異性化反応管の差圧の上昇も認められず、安定した連続運転ができた。
【００２８】
比較例１
プレ反応管を用いない以外は実施例１に準拠して異性化反応を行った。１ケ月後に異性化反応管に固形物の形成が認められ、差圧が上昇して、緊急に運転を停止した。
なお、実施例１及び比較例１における運転時間と差圧の関係を図１に示した。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】反応時間が差圧に及ぼす影響を表した図である。
【符号の説明】
【００３０】
□：プレ反応器有り。
◇：プレ反応器無し。
【図１】
2007302589.tif 000002