(57)【要約】【課題】自動車車体等の鋼板等に利用される塑性加工された鋼材を窒化処理することにより、高強度、高靭性を同時に満足しうる窒化処理鋼材を提供する。【解決手段】塑性加工が施された鋼材を、アンモニアガスの含有量が、３８％以上、９０％未満である混合ガス雰囲気下、６５５℃以上、６６５℃以下の窒化温度で窒化する窒化処理工程を有する窒化処理鋼材の製造方法。アンモニアガスの含有量は、３８％以上、７１％以下が好ましく、４５％以上、６０％以下がより好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
塑性加工が施された鋼材を、アンモニアガスの含有量が、３８％以上、９０％未満である混合ガス雰囲気下、６５５℃以上、６６５℃以下の窒化温度で窒化する窒化処理工程を有することを特徴とする窒化処理鋼材の製造方法。
【請求項２】
前記混合ガス雰囲気中のアンモニアガスの含有量が、３８％以上、７１％以下であることを特徴とする請求項１に記載の窒化処理鋼材の製造方法。
【請求項３】
前記混合ガス雰囲気中のアンモニアガスの含有量が、４５％以上、６０％以下であることを特徴とする請求項１に記載の窒化処理鋼材の製造方法。
【請求項４】
前記窒化処理工程後に焼入れ処理工程を有し、前記焼入れ処理工程の焼入れ開始温度が、５８０℃以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の窒化処理鋼材の製造方法。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の製造方法によって製造される窒化処理鋼材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、窒化処理鋼材の製造方法及びその製造方法によって製造される窒化処理鋼材に関し、特に高強度、高靭性が要求される自動車車体等の鋼板等に利用される窒化処理鋼材の製造方法及びその窒化処理鋼材に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両については、車両運行上の経済性向上の要求に加えて環境問題の観点から燃費性能の向上が強く求められており、特に、車両重量の大部分を占める車体についてはより一層の軽量化が要求されている。一方、車両衝突時における乗員保護性能を維持・向上させるためには、一定以上の車体強度および車体剛性を確保する必要がある。このため、自動車の車体には、衝突時の安全性向上のための車体強度および剛性の確保と燃費性能向上のための軽量化とを、両立して達成することが求められている。
【０００３】
鋼材を高強度化する処理方法の１つとして窒化方法が知られており、ガス窒化法、ガス軟窒化法、塩浴窒化法、イオン窒化法等の処理方法が利用されている。例えば、特許文献１では、アンモニアと窒素と水素を含む混合ガス雰囲気中での熱処理によって鋼材の表面部に窒素を含有させるに際し、雰囲気中に導入されるガス流量の内訳として窒素ガスを２０％以上、水素ガスを１．０％以上とし、窒素ガス流量／（窒素ガス流量＋水素ガス流量）を０．６０以上とするガス窒化法を利用することにより、高い窒化効率が得られることが開示されている。
【特許文献１】特開２００３−２８６５６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、自動車車体等に使用される鋼材、特に高強度鋼板はプレス加工等の成形加工によって所定の形状に加工されることが多い（なお、以下では鋼材の例として鋼板ということがある）。このため、高強度鋼板には優れた加工性が要求される。しかしながら、一般に、鋼板の強度が上昇するに伴い延性が低下するため、複雑な形状にプレス成形することが困難になってくる。また、単純な形状であっても、プレス成形後の成形体の弾性回復量（スプリングバック）は、鋼板の高強度化に伴って大きくなり、所定の形状精度を得ることが困難となる。
【０００５】
プレス成形性と高強度化を両立させるために、軟質で延性と深絞り性に優れた鋼板をプレス成形した後に焼入れ又は窒化することが考えられるが、従来の鋼板への窒化処理は、表面に形成される化合物層により耐摩耗性を向上させたり、化合物層の直下に形成される拡散層により疲労強度を向上させることが主たる目的であったため、窒化処理によって鋼板の内部まで強化することはなく、脆性の観点からは内部はむしろ強化させないのが一般的であった。
【０００６】
このため、特許文献１で検討されているようなガス窒化法の窒化処理の条件では、鋼板内部まで十分な窒化が行えず、高強度と高靭性の両立は困難であり、得られる窒化処理鋼材は強度不足による変形あるいは靭性不足によって脆性的な破壊が発生しやすいという問題があった。また、特許文献１に記載されている窒化処理の条件で内部まで窒化処理を行う場合、長時間を要し、生産効率の低下を招くこととなる。
【０００７】
本発明は上記課題を解決するためになされたものであり、塑性加工された鋼材を窒化処理する場合に、窒化処理後に高強度と高靭性を同時に満足しうる窒化処理鋼材を製造するための窒化処理方法及びその窒化処理鋼材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決した本発明とは、塑性加工が施された鋼材を、アンモニアガスの含有量が、３８％以上、９０％未満である混合ガス雰囲気下、６５５℃以上、６６５℃以下の窒化温度で窒化する窒化処理工程を有する窒化処理鋼材の製造方法である。上記構成によれば、窒化処理条件が最適化されているため、高強度、高靭性の両立した窒化処理鋼材を得ることができる。
【０００９】
本発明の窒化処理鋼材の製造方法において、前記混合ガス雰囲気中のアンモニアガスの含有量は、３８％以上、７１％以下であることが好ましい。上記構成によれば、高強度を確保しつつ、靭性のより優れた窒化処理鋼材が得られる。
【００１０】
また、前記混合ガス雰囲気中のアンモニアガスの含有量は、４５％以上、６０％以下であることがさらに好ましい。上記構成によれば、さらに強度と靭性のバランスの取れた窒化処理鋼材が得られる。
【００１１】
さらに、本発明の窒化処理鋼材の製造方法は、前記窒化処理工程後に焼入れ処理工程を有し、前記焼入れ処理工程の焼入れ開始温度が、５８０℃以上であることが好ましい。上記構成によれば、粗大窒化鉄の析出を防止して、耐脆性に優れた窒化処理鋼板が得られる。
【００１２】
そして、本発明は、上記の製造方法によって製造される窒化処理鋼材である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、アンモニアガスの含有量が一定範囲の混合ガス雰囲気下、一定範囲の高温で鋼材が窒化処理されるため、靭性を確保しつつ鋼材内部まで窒化することができる。このため得られる窒化処理鋼材は高強度と高靭性とを兼備している。従って、例えば、塑性加工された鋼材を窒化処理する自動車車体等の構造部材に上記窒化処理を適用した場合、軽量化のために薄肉化された鋼板が用いられる場合でも、高強度及び高靭性を両立することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の窒化処理は、塑性加工が施された鋼材を、アンモニアガスの含有量が、３８％以上、９０％未満である混合ガス雰囲気下、６５５℃以上、６６５℃以下の窒化温度で窒化することにより行われる。
【００１５】
従来の窒化処理条件では、混合ガス雰囲気中のアンモニアガスの含有量が増加するに従って鋼材中の含有窒素量が増加するが、含有窒素量が多くなると強度は向上するのに対して、衝撃に対しては脆弱となり靭性が低下してくる。また、窒化温度についても、高温になるに従って窒化が内部まで進行し、強度が向上するが、反対に靭性は低下してくる。従って、アンモニアガスの含有量及び窒化温度の窒化処理の両条件には最適条件が存在するとの観点から本発明は検討されたものである。
【００１６】
本発明において、混合ガス雰囲気中のアンモニアガスの含有量は３８％以上、９０％未満である。アンモニアガスの含有量が３８％未満では、窒化ガスの窒化能力が低下し、処理鋼材中の含有窒素量が低すぎて十分な強度が得られない。本発明者等の検討によれば、アンモニアガスの含有量が３８％以上であれば、鋼材中の含有窒素量が０．０６％以上となり、引張強度が７８０ＭＰａ以上の高張力鋼板が得られることが見出された。一方、アンモニアガスの含有量が９０％以上の場合、鋼材中の含有窒素量は０．０９％を超えるが、この場合窒素は粗大な窒化物の生成に費やされるだけで、強度への寄与は飽和する。このため、含有窒素量は０．０９％以下となる程度に抑えることが好ましい。強度と靭性のバランスを考慮すれば、アンモニアガスの含有量は３８％以上、７１％以下とすることが好ましい。この場合、含有窒素量が０．０６％以上、０．０８％以下の窒化処理鋼材が得られ、衝撃試験においても、優れた靭性が得られる。さらに、アンモニアガスの含有量が４５％以上、６０％以下であれば、含有窒素量が、０．０６４％以上、０．０７３％以下の窒化処理鋼材が得られ、両特性のバランスが最適化される。
【００１７】
本発明において、混合ガス中の他のガスとしては、従来から公知の窒化処理に使用されるガス、例えば、吸熱型のＲＸガス（ＣＯ：２０％、Ｈ２：４０％、Ｎ２：２０％を含有）等を用いることができる。
【００１８】
本発明において、窒化温度は、６５５℃以上、６６５℃以下である。窒化処理は、一般に高温になるほど窒素の拡散が速くなり、窒化処理時間を短縮できる。しかしながら、本発明者等の検討によれば、窒化温度は一定温度以上であれば、それ以上に温度を上げても強度の増加は飽和するのに対し、靭性は直線的に低下することが確認された。このため、上記のアンモニアガスの含有量の範囲の混合ガス雰囲気下で、高強度を確保しながら、その範囲で最も高い靭性が得られる条件について検討を行った結果、窒化温度が６５５℃より低いと、短時間の窒化処理では内部まで窒化が十分に行われず、靭性は高いが、強度が不足し、アンモニアガスの含有量が上記範囲であっても引張強度が７８０ＭＰａ以上の高張力鋼板が得られず、一方、窒化温度が６６５℃より高いと、強度は大きく向上しないのに対し、靭性が顕著に低下することが見出された。従って、高強度と高靭性の両立を図るには、窒化温度は６５５℃以上、６６５℃以下とする必要があり、６６０℃近辺がより好ましい。
【００１９】
本発明において、窒化処理の処理時間は特に限定されるものではないが、例えば、厚みが０．８〜１．０ｍｍの鋼板の場合、２０分以上、３０分以下が好ましく、２５分以上、３０分以下がより好ましい。本発明の窒化処理の条件によれば、上記のような短時間の処理でも鋼材内部まで窒化することができる。なお、窒化処理の際、窒素は鋼材の表面から内部に拡散して行くため、窒化処理時間が短い場合には、化合物層を除いた表面部の硬さが板厚中心の硬さより高い硬度分布となるが、表面部の硬さが大きすぎると、硬さの差が大きい界面を起点として破壊が生じることがある。
【００２０】
本発明の窒化処理鋼材の製造方法は、上記の窒化処理工程の後に連続あるいは時間間隔をおいて焼入れ処理工程を設けてもよい。
【００２１】
焼入れ処理を行う場合、焼入れ開始温度は５８０℃以上が好ましく、より好ましくは６００℃以上であり、上限は窒化温度である６６５℃以下である。焼入れ開始温度が５８０℃未満の場合、冷却中に窒化処理鋼材の結晶粒界に沿って粗大窒化鉄が生成しやすくなり、脆化しやすい。
【００２２】
本発明で窒化処理される窒化処理用鋼材としては、特に限定されるものではないが、例えば、質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．００１〜０．１％、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００１〜０．５％、Ｔｉ：０．０４〜０．２％、Ｎｂ：０〜０．０５％、Ｂ：０〜０．００５％、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成を有する鋼材が好ましい。上記のような窒化処理用鋼材であれば、良好な加工性を確保しつつ、窒化処理後に高強度と高靭性を両立することができる。
【００２３】
窒化処理用鋼材の厚みは、特に限定されるものではないが、例えば、自動車車体の鋼板の場合、１．６ｍｍ以下、好ましくは１．０ｍｍ以下である。
【００２４】
鋼材から所定形状の部材（部品）を得るための成形加工方法は、プレス成形、曲げ成形といった塑性加工が挙げられる。塑性加工を行ってから窒化処理して強化することで、優れた成形性と高強度とを両立させることが可能である。
【００２５】
以下、試験例を挙げて本発明を更に具体的に説明する。
【００２６】
試験例
（試験例１）
質量％で、Ｃ：０．００２％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．００４％、Ａｌ：０．０４％、Ｎ：０．００２％、Ｔｉ：０．１％、Ｂ：０．０００７％、残部がＦｅの組成を有する板厚１．０ｍｍの冷間圧延鋼板を所定形状にプレス加工した窒化処理用鋼板を使用して、表１に示す条件で窒化処理した。
【００２７】
混合ガスとして、アンモニアガスとＲＸガス（ＣＯ：２０％、Ｈ２：４０％、Ｎ２：２０％を含有）とが用いられ、アンモニアガスの含有量（体積％）が表１に示す各割合となるように調整されたものが各窒化処理で使用された。処理前の窒化処理用鋼板及び処理後の窒化処理鋼板について、ＭＨｖ硬度、引張特性、化学組成、及び靭性が評価された。
【００２８】
引張特性は、各鋼板から圧延方向が引張方向となるようにＪＩＳ１３号Ｂ引張試験片を採取し常温で引張試験を行って引張特性を調査した。また、試験荷重９．８Ｎで板厚中心のマイクロビッカース硬度（ＭＨｖ）の測定を行った。さらに、鋼板の靭性を評価するために、縦、横５ｃｍ四方で、高さ２０ｃｍの閉断面形状の試験片を圧縮試験により高さ１０ｃｍになるまで潰し、目視により割れを観察して、割れの発生のない場合を、◎、大きな進展はないが、コーナー部等に割れが発生している場合を、△として評価した。
【００２９】
表１は、各処理条件での窒化処理鋼板の試験結果である。表１中、ＭＨｖは硬度、ＴＳは引張強さ、ＥＬは伸びを意味する。なお、いずれの鋼板においても、板厚中心の硬度と鋼板表面から板厚の１０％の深さの部位における硬度の差は５０以下であったことから各鋼板はいずれも板厚方向に内部まで均一に窒化されていると判断した。
【００３０】
図１は、含有窒素量が強度（ＴＳ）に及ぼす影響を示す図である。また、図２は、処理雰囲気中のアンモニアガスの含有量が窒化処理鋼板の化学組成に及ぼす影響を示す図である。図３は、靭性試験を行って変形させた後の鋼板Ｂ、Ｃ、及びＤを観察した写真であり、（ａ）が鋼板Ｂ、（ｂ）が鋼板Ｃ、及び（ｃ）が鋼板Ｄである。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
図１に示されるように、鋼板中の含有窒素量が多くなるほど引張強さが増加し、０．０６％程度までは急激に強度が増加するが、それ以降は含有窒素量が増加してもそれほど大きく強度は増加せず、含有窒素量が０．０８％を超えると、靭性が低下しはじめる。図３に示されるように、靭性の評価試験で、アンモニアガスの含有量が９０％で窒化処理された鋼板Ｃ（図３（ｂ））は、同量のアンモニアガス量で低温で窒化処理された鋼板Ｄ（同（ｃ））よりも割れが少なかったが、アンモニアガスの含有量が５０％で窒化処理された鋼板Ｂ（同（ａ））に比べて割れが大きくなる。このため、アンモニアガスの含有量の上限は９０％未満に抑える必要がある。高強度と高靭性が両立する好ましい範囲の窒化量としては、図１の破線で示された含有窒素量が０．０６〜０．０８％の範囲となるように調整することが望まれる。
【００３３】
図２は、アンモニアガスの含有量と、窒素及び炭素の各含有量との関係を示す図である。図２に示されるように、含有窒素量を０．０６％以上とするための混合ガス雰囲気中のアンモニアガスの含有量は３８％程度であることが分かる。また、含有窒素量を０．０８％とするための範囲はアンモニアガスの含有量が７１％程度であることが分かる。さらに、アンモニアガスの含有量が４５％以上、６０％以下の場合、含有窒素量は０．０６４〜０．０７３％となり、この含有窒素量における窒化処理鋼板の強度は７８０ＭＰａを超え、また靭性試験でも割れのない窒化処理鋼板が得られるため特に好ましい。
【００３４】
なお、図１に示されるように、５７０℃の窒化処理では、アンモニアガスの含有量を多くして長時間の窒化を行った場合、含有窒素量は増加するが、強度も高強度の７８０ＭＰａレベルまで向上せず、靭性も改善できていない。
【００３５】
以上のことから、６６０℃の窒化温度において、アンモニアガスの含有量が増加するに従って含有窒素量が増加し、強度が向上することが分かる。そして、強度の向上により靭性が低下するため割れが発生しやすいが、本発明の処理条件によれば、低温での窒化量と同程度の窒化が行われているにも拘らず、靭性が向上できており、最適範囲で窒化が行われていることが分かる。
【００３６】
（試験例２）
試験例１の窒化処理条件において、アンモニアガスの含有量を５０％に固定し、温度を６４０〜６８０℃の範囲で変更して、強度と靭性について同様に試験を行った。
【００３７】
表２は、各窒化処理条件の試験結果である。図４は、窒化温度が強度（ＴＳ）及び靭性に及ぼす影響を示す図である。なお、表２中の硬度（ＭＨｖ）、強度（ＴＳ）、及び伸び（ＥＬ）は、試験例１と同様の方法で、靭性は、ＪＩＳ１３号Ｂ引張試験片で平行部の中央に深さ２ｍｍ、角度４５度、Ｒ０．２５の切欠きを形成した試験片を用いて切欠き引張試験を行ったときの全伸びで評価された。
【００３８】
【表２】
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【００３９】
図４に示されるように、靭性は窒化温度が高温になるに従って、略直線的に低下する。一方、強度は６４０℃と６６０℃の間で大きく変化するのに対し、６６０℃を超えると向上は見られないことが分かる。
【００４０】
このため、鋼板Ｂの窒化温度近辺の破線の範囲、６５５℃以上、６６５℃以下の窒化温度の範囲であれば、７８０ＭＰａレベル以上の高い引張強さと、靭性のバランスが取れた窒化処理鋼板が得られる。
【００４１】
以上から、アンモニアガスの含有量が３８％以上、９０％未満、好ましくは３８％以上、７１％以下、より好ましくは４５％以上、６０％以下で、窒化温度が６５５℃以上、６６５℃以下の条件で窒化処理することにより、高強度と高靭性の両方を兼備した鋼板が得られることが確認された。
【００４２】
（試験例３）
次に、上記の条件で得られた窒化処理鋼板の焼入れ処理工程における焼入れ開始温度及びそのときの油槽温度の影響について検討した。試験用の窒化処理鋼板には、窒化温度６６０℃、アンモニアガスの含有量５０％の条件で窒化処理されたものを６６０℃で１時間再加熱して用いた。
【００４３】
図５は、各焼入れ処理の条件を示す図である。図５に示されるように、焼入れ開始温度は、６６０℃から、炉冷却を行って、６４０℃、６２０℃、６００℃、５８０℃、５５０℃、及び５００℃に変更し、油槽温度は、６０℃、１００℃、及び１４０℃に変更して、焼入れ処理後に１７０℃で３０分間焼き戻しを行った。
【００４４】
図６は、焼入れ処理の条件が断面平均硬さ（ＭＨｖ）に及ぼす影響を示す図であり、（ａ）は油槽温度が６０℃の場合、（ｂ）は油槽温度が１００℃の場合、（ｃ）は油槽温度が１４０℃の場合をそれぞれ示す。また、図７は、焼入れ処理後の窒化処理鋼板の金属組織を観察した光学顕微鏡写真であり、（ａ）は焼入れ開始温度が６６０℃で、油槽温度が６０℃で処理された窒化処理鋼板の場合、（ｂ）は焼入れ開始温度が５００℃で、油槽温度が６０℃で処理された窒化処理鋼板の場合である。
【００４５】
図６から分かるように、いずれの焼入れ開始温度及び油槽温度においても、再加熱後と、焼き戻し後とでは硬度に若干の差が見られるが、再加熱後、焼き戻し後いずれも、焼入れ開始温度による硬度差は小さいことが分かる。
【００４６】
しかしながら、組織としては、図７の光学顕微鏡写真に示されるように、焼入れ開始温度が６６０℃の場合には明確な窒化鉄は確認されなかったのに対して、焼入れ開始温度が５００℃の場合には、結晶粒界に沿って粗大窒化鉄の析出が確認された。この粗大窒化鉄の析出は、焼入れ開始温度が５８０℃より低くなると現れる傾向が確認された。結晶粒界への粗大窒化鉄の析出は破壊起点となり、鋼板が脆化しやすい。
【００４７】
以上の結果から、本発明の窒化処理を行った後、焼入れ処理する場合、焼入れ開始温度を５８０℃以上とすることが好ましい。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の試験例１における含有窒素量が強度（ＴＳ）に及ぼす影響を示す図である。
【図２】本発明の試験例１における処理雰囲気中のアンモニアガスの含有量が窒化処理鋼板の化学組成に及ぼす影響を示す図である。
【図３】本発明の試験例１における靭性試験を行って変形させた後の鋼板Ｂ，Ｃ，及びＤを観察した写真であり、（ａ）が鋼板Ｂ、（ｂ）が鋼板Ｃ、及び（ｃ）が鋼板Ｄである。
【図４】本発明の試験例２における窒化温度が強度（ＴＳ）及び靭性に及ぼす影響を示す図である。
【図５】本発明の試験例３における焼入れ処理の条件を示す図である。
【図６】本発明の試験例３における焼入れ処理の条件が断面平均硬さ（ＭＨｖ）に及ぼす影響を示す図であり、（ａ）は油槽温度が６０℃の場合、（ｂ）は油槽温度が１００℃の場合、（ｃ）は油槽温度が１４０℃の場合である。
【図７】本発明の試験例３における焼入れ処理後の窒化処理鋼板の金属組織を観察した光学顕微鏡写真であり、（ａ）は焼入れ開始温度が６６０℃で、油槽温度が６０℃で処理された窒化処理鋼板の場合、（ｂ）は焼入れ開始温度が５００℃で、油槽温度が６０℃で処理された窒化処理鋼板の場合である。
【図１】
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【図２】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図３】
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【図７】
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