(57)【要約】【課題】  本発明が解決しようとする課題は、未使用時はテンプルが自然に閉じた状態を保ち、使用時（拡開時）には適度な復元力で圧迫感のないテンプルであり、なおかつバネに多大な負荷を掛けることによる破損を防止する形状のヨロイと、それを用いた丁番レスメガネを開発することである。【解決手段】  メガネのヨロイにおいて、弾性薄板材料を用い、半円状に成型した主バネと、該主バネの両側にＵ字形の副バネを設けた形状でヨロイを形成し、メガネ未装着時には主バネが半円状でテンプルが閉じた状態にあり、メガネ装着時に主バネの円弧が縮んでテンプルとレンズの角度が約９０度の状態になる構造、を特徴として備えた丁番レスヨロイを用いた眼鏡とする。【選択図】      図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
メガネのヨロイにおいて、弾性薄板材料を用い、半円状に成型した主バネと、該主バネの両側にＵ字形の副バネを設けた形状でヨロイを形成し、メガネ未装着時には主バネが半円状でテンプルが閉じた状態にあり、メガネ装着時に主バネの円弧が縮んでテンプルとレンズの角度が約９０度の状態になる構造、
を特徴として備えた丁番レスヨロイ。
【請求項２】
請求項１に記載の丁番レスヨロイを用い、主バネの半円形の弧側の頂点がレンズ側に来るようにヨロイをテンプルとレンズの間に取り付けるとともに、主バネの左右に配置した副バネ（左右で計四つの副バネ）の形状を調整して、自然状態でテンプルが閉じた状態になるように成型した構造、
を特徴として備えた丁番レスメガネ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、独自の特殊構造にヨロイを成型することによって、テンプルが柔らかなタッチで顔に掛けられ、しかも丁番のない構造のメガネを成型可能とする丁番レスヨロイと、該ヨロイを用いた丁番レスメガネに関する。
【背景技術】
【０００２】
メガネを使用するとき、メガネが顔に安定して装着できるように、多かれ少なかれテンプルになんらかの形で弾性力が働くような構造になっている。一般に両テンプルの幅を顔のサイズ（左右のこめかみ間の幅）よりもわずかに狭くしてある。このようにしておくことによって、メガネを顔に掛けたときにテンプルの弾性力によってこめかみが締め付けられる形になり、安定装着が可能となっている。
【０００３】
しかしテンプルには様々な材料が使用され、テンプルの弾性力だけでは十分な安定装着得られなかったり、また使用者の顔サイズにも影響を受けるために、ヨロイに弾性素材を用いて弾性力を確保する方法が採られてきた。その多くは板状金属を直線的か弓形の板バネに成型し、ヨロイとして使われてきた。
【０００４】
このとき、材料の形状や力の掛かり具合によって、どのような弾性力が働くかをバネ定数（弾性係数）で見てみよう。バネ定数ｋ、作用力Ｗ、たわみ（撓み）δとしたとき、
Ｗ＝ｋδ
の関係式が成り立つ。すなわち、同じたわみδを生じさせるためには、バネ定数ｋに比例した力Ｗが必要となる。ヨロイのバネ定数が大きすぎるときつく（作用力に対する反発力＜応力＞が大きく）なり、小さいと緩く（反発力が小さく）なり、安定性が得られないことになる。
【０００５】
薄板バネのバネ定数ｋは材質や形状でよって異なり、また力の掛かる位置によって異なる。図１は厚さｔ、幅ｂの板バネの形状と力Ｗが掛かる位置を示している。表１は図１に対応した板バネのバネ定数ｋ、最大応力σをまとめたものである。最大応力は直線形の場合には力Ｗが掛かっている部分にあらわれ、弓形および円弧形（全円、半円）の場合にはその頂点にあらわれる。
【０００６】
【表１】
2007279215.tif 000003
【０００７】
表１からも分かるように、バネ定数ｋは基本的に
ｋ＝ＫＥＩ／Ｘ＾３
で表せる。Ｅは材料の縦弾性係数であり、材料の材質によって決まる。Ｉは断面二次モーメントであり、断面形状に依存する定数である。幅ｂ、厚さｔの板バネの場合、Ｉ＝ｂｔ＾３／１２である（＾ｎはｎ乗を表す）。バネ係数Ｋはバネの使用状態によって異なる値であり、それぞれ表１のような値となっている。Ｘは板の長さに関連した値であり、直線形では板長ｌ、弓形では支点から支点までの距離Ｌ、円弧形では半径Ｒである。
【０００８】
通常のメガネを考えた場合、直線形片持ちバネの長さ部分ｌはテンプルであり、固定部分（図１の（１）の斜線部分）は丁番やリムロック（ヨロイをレンズに固定する部分）になる。力の作用反作用の関係により、テンプルエンドに力が加えられると、その力はテンプルエンドの他端である丁番やリムロック部分に掛かり、丁番のガタつき（ネジの緩み）やリムロック部分の破損の原因となっている。懸架用バネではその力を、作用力の位置で吸収し、前記の部位への負担を軽減することができる。
【０００９】
バネ定数ｋはバネのこわさ（剛）を表すものであり、ｋが大きいほどこわいバネということになる。表１の最大応力を見ると、懸架用バネでは最大応力σは片持ちバネや円弧バネに比べて小さくなっている。これは一定の同じ力が加わったときの値であり、同じ開き（たわみ）を生じさせるためには、より大きな力が必要ということになる（目安として、たわみδ＝Ｗ／ｋ）。すなわち、同じテンプルの開きを必要とした場合、装着時、懸架用バネのテンプルによる反発力（顔への圧迫力）は強くなる。
【００１０】
テンプルを安定的に装着するために、テンプルやヨロイの弾性によって顔を締め付ける形が採られている。テンプルの反発力はバネ定数ｋによって決まるが、ｋが大きすぎると押さえが強くなりすぎて皮膚に力が掛かりすぎ、小さすぎると緩くなりすぎて安定感がなくなる。それでも丁番ヒンジ機構のメガネでは、それほど問題視されてこなかった。その理由の一つに、顔の大きさに合わせたメガネが選択されてきたからである。またたわみが小さいことも理由の一つに挙げられる。
【００１１】
ところが、丁番を使用しないバネ機構のヨロイを用いたメガネの場合には、バネ定数ｋは重要な働きをする。なぜなら、たわみδが大きくなり、Ｗ＝ｋδで力が掛かるからである。図２はＵ字形のバネの例である。この例では、曲線部分は半径ｂの円を成し、Ｕ字の頂点からＵ字の端までの長さをａとしている。以降、このａを縦長、ａの部位を縦長部と呼ぶことにしよう。バネ定数ｋは
ｋ＝ＫＥＩ／ａ＾３    …………  （式１）
で表せる。バネ係数Ｋはａ／ｂに依存する。ａ／ｂが１（ａ＝ｂ）のときは半円弧形バネと同じでＫ＝0.637、ａ／ｂ＝3.2のときにＫ＝１、ａ／ｂ＝６のときにＫ＝1.18となる。すなわち、バネ係数Ｋは半径ｂが小さければ大きく、縦長ａが大きければ大きくなる。丁番なしのヨロイにＵ字バネを使用したとき、図２の状態でテンプルが閉じた状態（折り畳まれた状態）にあり、一端を固定して他端を開いた状態（メガネ使用時）では図３の状態になる。図３の状態でたわみδが大きくなる場合、バネ定数ｋが上式をそのまま単純に満たすかは疑問であるが、バネの作用力Ｗ（＝復元力＜反発力＞）の大きさの目安にはなる。たわみと復元力は比例関係にあるので、大きなたわみは大きな復元力（反発力）となり、テンプルに掛かる力が強くなりすぎて顔を圧迫しすぎるという問題点が生じる。
【００１２】
ヒンジレスメガネ（丁番を使用しないメガネ）の具体例を見てみよう。『ヒンジレス眼鏡のテンプルストッパー機構』（特許文献１）では、テンプルに弾性的な材料を用い、折り畳みを可能としている。とくにヨロイに相当する部位に可屈撓材料を用い、テンプルを約９０度の角度で折り畳めるようにしている。自然の状態（力が加わらない状態）ではテンプルは開いていて、仕舞うときは可屈撓材料部分で曲げ、一方のテンプルに設けたストッパー部材に掛止溝を設け、もう一方のテンプルを掛止溝に挟み込んで閉じた状態を実現している。『ヒンジレス眼鏡テンプルの折り畳み機構』（特許文献２）も特許文献１と同様に、弾性屈曲可能な薄板を丁番の代わりに用いて折り畳み可能としている。とくにこの案件では薄板を外側に凸状に湾曲した形状にし、折り畳みしやすい構造にしている。自然の状態ではテンプルは開の状態にあり、仕舞うときは力を加えて折り畳み、左右のテンプルを絡ませて安定保持状態で保存できるように工夫されている。『ヒンジレス眼鏡フレームおよびその成型方法』（特許文献３）は、バネ性に優れた丸棒形状の金属材料からブローバー、エンドピース、テンプルを一体成型する方法と、該方法で製作されたメガネに関するものである。すなわち、パッドやレンズなどの一部を除いて、メガネの枠組みが１本の棒から作られている。もちろん、丁番のないヒンジレス機構のメガネに仕上がっている。弾性材料を使用しているために、テンプルはフィット感のあるメガネであることが強調されている。この案件においても、自然の状態ではテンプルは開いた状態にある。テンプルを折り畳む機構については触れられていない。弾性金属を用いているから折り畳みは可能であろうが、どのように折り畳み状態を保持するかについては不明である。
【００１３】
『ヒンジレスの快適フィッティング眼鏡』（特許文献４）では、しなやかな易屈撓材料をテンプルとエンドピース（リムロック側）の間に設け、易屈撓部位で折り畳める機構にしている。すなわち屈撓部位を設けることで、丁番を使用しないヒンジレスメガネを実現している。なお、易屈撓部位の形状は外側に膨れた緩やかな弓形をしている。自然の状態ではテンプルは開いた状態にあり、閉じるときは易屈撓部位で折曲げる構造である。『ヒンジレス眼鏡のテンプル過拡開防止機構』（特許文献５）では、特許文献４の易屈撓材料に相当する部位を、高弾性のカービングした可撓連結部材にし、しかも前記部材の外に剛直な添え木部材を取り付け、可撓連結部材の過剰拡開（過拡開）を防いでいる。自然の状態でテンプルがどのような状態であるかは定かではないが、図からは半折り畳みの状態と判断される。いずれにしろ、丁番なしに可撓連結部材で開閉が可能となっている。特許文献の図のカービングの形から、弓形のバネを利用した形態と見てよいだろう。『レンズ定置性の優れたリムレス眼鏡』（特許文献６）ではブリッジ部に設けたスプリント・プレートが特許の中心となっているが、易屈撓部を用いて丁番なしの折り畳みが可能なメガネにも触れられており、基本的この点に関しては特許文献４と同じである。
【特許文献１】特開２００５−７０３４４号公報
【特許文献２】特開平１０−３９２６１号公報
【特許文献３】特開２００４−２４６２９６号公報
【特許文献４】特開２００２−３５０７８４号公報
【特許文献５】特開２００３−１５０９０号公報
【特許文献６】特開２００３−４３４２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
背景技術でバネの形状とバネを使ったヒンジレスメガネ（丁番レスメガネ）の特許案件を見てきた。特許文献１をはじめとする特許案件の大半は、自然状態でテンプルが拡開の状態であり、仕舞うときにはバネ（文献では屈撓材料などの様々な用語が使われているが、基本的にはバネである）の弾性を用いて折り畳む形状になっている。したがって、折り畳みの状態を維持するために、ストッパーやテンプル同士を絡めるなどの工夫がなされている。このような構造において、折り畳みの状態では常にバネにストレスが掛かっているために、長期間このような状態を続けることによってバネの弾性を失わせる危険性を含んでいる。
【００１５】
特許文献５ではカービングしたバネを用いているために、自然の状態で折り畳み状態あるいは半折り畳み状態を作ることができる。バネが弓形（極端に曲げたときはＵ字形）であるために、過拡開を引き起こす危険があるために、添木を設けて過拡開を防ぎ、バネの破損を防止している。自然の状態で折り畳んだ状態にカービングされた場合、テンプルを開いて使用する場合、復元力が強くなり、顔（とくにこめかみの辺り）に強い圧迫感を与え、使い勝手が悪くなる。なぜなら、復元力はバネ定数ｋだけでなく、たわみδの大きさにも影響を受けるからである。カービングを調整して自然状態で半開きの状態になるようにすれば、拡開時にたわみを小さくでき、バネの復元力による圧迫感は軽減できる。しかし、完全に折り畳む場合には加圧が必要であり、ストッパー機能が必要となる。  
【００１６】
背景技術でバネの形状とバネ定数について見てきた。自然の状態（力を加えない状態）でテンプルが閉じた状態にヨロイあるいはテンプル全体をデザインするには、バネは弓形、円弧形、Ｕ字形のバネ形態になっていなければならない。特許文献５の場合には、弓形バネ形態と言ってよいだろう。またＵ字形バネを使えば、自然状態で容易に閉じた形のテンプルを成型することができる。しかし、使用時（拡開時）には９０度近くテンプルを開かなければならないために、Ｕ字部分に大きなたわみが生じることになる。これによるバネの破損や復元力による顔への圧迫感が強くなりすぎ、使用勝手の悪いテンプルとなる恐れがある。圧迫感をなくすには、バネ定数ｋを小さくすればよい。バネ定数が適当な大きさの素材を選べればよいが、素材からくる制約などが生じ、そうたやすいことではない。そこでバネ定数を小さくする最も手っとり早い方法が、バネ部分を薄くする方法である。しかし、あまり薄くし過ぎると、素材の強度という点に問題を残すことになる。
【００１７】
そこで本発明が解決しようとする課題は、未使用時はテンプルが自然に閉じた状態を保ち、使用時（拡開時）には適度な復元力で圧迫感のないテンプルであり、なおかつバネに多大な負荷を掛けることによる破損を防止する形状のヨロイと、それを用いた丁番レスメガネを開発することである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
上記の発明が解決しようとする課題を解決するために、本発明では弾性材料を用い、半円形バネの主バネと、その両側にＵ字形をした副バネから構成されるヨロイを作成する。もちろん、主バネと副バネは１枚の薄板から構成されたものである。主バネは半円形（半円弧形）を基調とするが、必ずしも完全な形の半円形である必要はない。副バネの一端はレンズあるいはリムに装着し、もう一つの副バネの一端にテンプルを装着する。このとき、ヨロイを装着する向きは、半円の頂点（弧側）がレンズ側にくるようにバネを取り付ける。しかも、自然の状態でテンプルが閉じた状態になるように主バネと副バネに配置し、ヨロイ全体が曲線（湾曲）になるよう成型する。テンプルを開くときは、主バネの円形部分が縮む形になる。
【００１９】
丁番レスヨロイの材質としてはチタンやゴムメタル等を使用し、テンプルの材質にはポリ乳酸樹脂、ＣＰ、ポリアミド等を用いる。本発明の丁番レスヨロイを用いたメガネはリムありでも、リムなし（リムレス）でもかまわない。丁番レスヨロイをどのような形で取り付けるかは、ヨロイの端部のデザインで自由に行えるからである。
【発明の効果】
【００２０】
本発明の丁番レスメガネは未使用時（自然状態時）、テンプルが閉じた形になっている。したがって、ストッパーへの掛け止めやテンプルを絡めて押さえるなどの操作なくしてテンプルが折り畳める。このことはまた、バネが自然の状態（ストレスの掛かっていない状態）で収納でき、バネ特性を永く保てる。
【００２１】
テンプルを開くとき、半円形のバネを縮める方向に力が作用するために、バネの過拡開の防止になっている。すなわち、過拡開防止のための添木などは必要なく、シンプルな構造のテンプルが可能となっている。
【００２２】
背景技術で考察してきたように、バネの復元力（反発力）はバネ定数ｋに依存する。バネ定数ｋが大き過ぎると復元力が大きくなり、顔への圧迫が強くなり、使い勝手が悪くなる。特許文献のように自然状態でテンプルが拡開にある場合には問題はないが、自然状態で閉じた形態のテンプルを作成する場合にはＵ字形バネや弓形バネを利用しなければならない。Ｕ字形バネや弓形バネは、直線形片持ちバネに比べてバネ定数が非常に大きくなる。自然状態で拡開の場合には使用時のバネのたわみが小さいので問題はないが、自然状態で閉じた状態のテンプルの場合には、９０度近い拡開が必要となり、たわみが大きくなり、強い圧迫を顔に与えることになる。このため、単純にＵ字形バネや弓形バネを利用することはできない。もし適度な強度を得るためには、バネ定数を小さくしなければならない。その方法としては、材料を選ぶか、材料を薄くするか、あるいはＵ字や弓形の曲率を大きくするかヨロイを長くするかなどの方法が必要とする。材料の選択は度外視して考察した場合、材料を薄くすることは材料の強度に問題が生じる。曲率を大きくしたり長くする方法は有望ではあるが、外観の悪い眼鏡となる。その点、本発明の方法では、バネ定数の小さな半円形バネを用いていることや、半円形バネ（主バネ）とＵ字形バネ（副バネ）を組み合わせることによって、適度なバネ定数のヨロイを作ることができる。なぜなら、バネを直列につなぐことによるバネ定数は小さくすることができるからである。これらの理由により、適度なバネ定数のテンプルが作成でき、使い勝手のよいテンプルを作成することが可能となっている。
【００２３】
Ｕ字形バネをＵ字を広げる方向に力を加える場合、９０度という大きな角度で広げることによってたわみが大きくなり、バネの疲労を起こしやすくなり、折損の原因となる。この点は半円形バネに対してもいうことができ、円形を広げる方向に力を掛けることは、過拡開によるバネ損傷の原因となる危険性はある。これに対して本発明の丁番レスヨロイでは、本発明の主バネと副バネの組み合わせによって、個々のバネのたわみを押さえることができるとともに、主バネの縮み（円を小さくする方向）でヨロイの拡開を行っているために、前記のようなバネ疲労や折損を防止できる。以上の点から、本発明のヨロイとそれを用いたメガネは使い勝手がよく、かつ長持ちのするメガネとすることができる。もちろん、背景技術で参照した特許文献のヒンジレスメガネ（丁番レスメガネ）と同様に、本発明の丁番レスメガネは部品点数の少ない、低コストのシンプルなメガネを提供できるなどの効果も期待できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明を実施するための最良の形態を図を用いて説明する。図４および図５は本発明の丁番レスヨロイ1の断面図で、図４は自然状態を表し、図５は力Ｗを加えて約９０度開いたときのヨロイを表している。自然状態では主バネ110は半円形であり、副バネ121、122（まとめて述べるときは記号120）は変形のＵ字バネである。またテンプル側アーム130とレンズ側アーム140は直線形片持ちバネの働きをしている。すなわち、主バネ110、副バネ120、アーム130、140はバネであり、直列にバネが配置されていることになる。拡開するときのバネとしての主要な働きは主バネ110に依存しているが、力が掛かりすぎたりする場合には副バネやアーム部分もバネとして働き、超過力を吸収する働きを持っている。また直列にバネが並んだ形になっているために、ヨロイ全体をバネとしてみたとき、バネ定数は主バネだけに比べて小さくなっている。
【００２５】
テンプル（ヨロイ）を拡開すると、力Ｗに対応した応力ｗがバネに働く。この応力によるヨロイ1のたわみ（変形）の大半は主バネ110が受け持っている。というのも、バネ定数ｋが最も小さいのが主バネであるからである。例えば主バネの半径Ｒ＝7mmとし、副バネの曲率（半径）ｂ＝1mm、縦長ａ＝4mmとしたとき、表１と［式１］を参考にして計算すると、副バネのバネ係数は主バネのそれに比べて１００倍以上も大きくなる。すなわち、過拡開（極端な力を加えて開きすぎること）しない限り、主バネで力を吸収することになる。このことは、主バネのたわみで拡開が行われていることを意味している。副バネおよびアームもバネとしての役割を持っているが、その主な働きは自然状態でテンプルが閉じる方向に傾きを持たせることと、力の分散を行うことにある。図４からも分かるように、レンズ側のアーム140と副バネ120により主バネ110がレンズ側に傾き、さらにテンプル側（図の上部側）の副バネ120とアーム130によって、テンプルの折り畳み方向に傾斜を持たせることができる。また副バネやアーム（バネと考えたときには直線的片持ちバネ）は過剰な力が加わったときの緩衝材として働きも持ち、主バネの破損の防止にも役立っている。
【００２６】
バネ定数の調整には、材料の厚さや幅を変えなくても、主バネの半径Ｒ、副バネの半径ｂ、縦長ａ、およびアームの長さを調整することで行える。これによって適度なバネ定数に調整でき、メガネを掛けてときの顔への過剰圧迫感を防止することができる。その最も中心的な働きをしているのが主バネである。表１の式からも分かるように半径Ｒの３乗に反比例してバネ係数が変えられるために、主バネの調整がしやすくなっている。また、主バネを円形に近づければ近づけるほどバネ定数は小さくなるので、形状による調整も行える。全円弧形バネ（円形バネ）は半円弧形バネ（半円形バネ）に比べて６分の１のバネ定数にすることができる。もちろん、円弧を小さくする方向にバネを働かせる本発明のヨロイでは全円弧形は使えないが、半円を全円に近づけた形態も可能である。図５からも分かるように、テンプル拡開時、半円形バネが縮む方向にたわみが生じるように取り付けてあるので、バネの過拡開による破損が起こりにくい。
【００２７】
図６は、丁番レスヨロイを用いてメガネを完成させたときの構成図である。丁番レスヨロイ1のテンプル側アーム130にテンプル2を取り付け、レンズ側アーム140にレンズ3を取り付ける。記号の(r)はメガネを装着したときの、使用者から見て右を表し、(l)は左を表す。ヨロイ1をテンプル2に取り付けるには、アーム130をテンプルに差し込み、雄ネジ151、152をネジ孔131、132（雌ネジ）に通して締める。またレンズ3にはレンズ側アーム140の先端部に設けてあるネジ孔141とレンズ3に設けた孔310と合わせ、雄ネジ150を貫通させ、ナット153で締めて安定させる。この例はリムレスメガネであるが、枠付きメガネの場合にはリムロックやロー付けなどでヨロイをレンズに取り付ける（枠付きメガネの図示略）。アーム140にはレンズ止め142が付いているので、レンズががたつくことはない。
【００２８】
上面図において、テンプル2(r)は自然状態のときのテンプルの位置であり、テンプル2(l)はテンプルに力Ｗを加えて約９０度テンプルを開いた状態を示している。テンプルを開くことによるヨロイ1のたわみ（変形）は、ほとんど主バネの円形の縮みだけである。力Ｗを取り除けば、自然にテンプルは閉じた状態に戻る。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】バネの種類と形状および力の働く位置を示した断面図である。
【図２】Ｕ字形バネの形状と寸法を示す断面図である。
【図３】図２のＵ字形バネの縦長部の一方を固定して、他方に力を加えて９０度縦長部を約９０度開いたときの断面図である。
【図４】本発明の丁番レスヨロイの自然状態を表した断面図である。
【図５】本発明の丁番レスヨロイに力を加えて約９０度開いたときの状態を表した断面図である。
【図６】本発明の丁番レスヨロイを用いたリムレスメガネの構成図である。
【符号の説明】
【００３０】
１        丁番レスヨロイ
１１０    主バネ（半円形バネ）
１２０    副バネ（変形Ｕ字形バネ）
１２１    第一副バネ
１２２    第二副バネ
１３０    テンプル側アーム
１３１    ネジ孔
１３２    ネジ孔
１４０    レンズ側アーム
１４１    ネジ孔
１４２    レンズ止め
１５０    雄ネジ
１５１    雄ネジ
１５２    雄ネジ
１５３    ナット
２        テンプル、２（ｒ）右、２（ｌ）左
３        レンズ、３（ｒ）右、３（ｌ）左
３１０    ネジの通し孔
４        ブリッジ
５        パッド
Ｗ        力（作用力）
ｗ        主バネに掛かる力
ｌ        直線形バネの長さ
Ｌ        弓形バネの支点間距離
Ｒ        円弧形（円形）または半円弧形（半円形）バネの半径
ａ        Ｕ字形バネの縦長
ｂ        Ｕ字形バネの直線部（縦長部）の半径、または板バネの幅
（使う場所によって内容が異なるので正しくは図面参照）
ｔ        板バネの厚さ
Ｅ        縦弾性係数
Ｉ        断面二次モーメント
δ        たわみ
ｋ        バネ定数（弾性係数）
Ｋ        バネ係数
【図１】
2007279215.tif 000004
【図２】
2007279215.tif 000005
【図３】
2007279215.tif 000006
【図４】
2007279215.tif 000007
【図５】
2007279215.tif 000008
【図６】
2007279215.tif 000009