(57)【要約】【課題】従来のプラスチック保持器の欠点である強度及び剛性を維持しつつ、成形時や組立て時に必要な耐衝撃性を大きく向上させた安価なプラスチック保持器を提供する。【解決手段】長繊維強化熱可塑性樹脂から製造してなる転がり軸受用プラスチック保持器。【選択図】図２
2007024187.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
長繊維強化熱可塑性樹脂から製造してなる転がり軸受用プラスチック保持器。
【請求項２】
重量平均繊維長が０．７〜１０ｍｍである、請求項１に記載の転がり軸受用プラスチック保持器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高精度を必要とされる各種転がり軸受用プラスチック保持器に関し、詳しくは耐熱性、耐油性、耐薬品性、寸法安定性、靭性等に優れる長繊維強化熱可塑性樹脂組成物から製造される転がり軸受用保持器に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、転がり軸受は転動体の種類により玉軸受ところ軸受とに大別され、それぞれがまたいくつかの種類に分類される。そして、それらの軸受に使用される保持器にも種々のタイプがあり、例えば玉軸受用保持器には図１の一般タイプ保持器、図２の冠型保持器、図３のアンギュラ軸受用保持器、スラスト玉軸受用保持器（図示せず）等がある。一方、ころ軸受用保持器には図４の円すいころ軸受用保持器、図５の球面ころ軸受用保持器、図６の円筒ころ軸受用保持器、スラストころ軸受用保持器（図示せず）、球面ころ軸受用保持器（図示せず）等の保持器がある。例えば、図２の冠型保持器を組み込んだ転がり軸受は、図７に示すように、外周面に内輪軌道１を有する内輪２と、内周面に外輪軌道３を有する外輪４と、内輪軌道１と外輪軌道３との間に転動自在に設けられた複数個の転動体５と、この複数個の転動体５を保持して案内するために内輪軌道１と外輪軌道３との間に回転自在に設けられた保持器６とから構成される。
【０００３】
保持器の材料には金属の他にプラスチックも多く用いられており、従来のプラスチック保持器用の材料としては、ポリアミド（ナイロン）、ポリアセタール、ポリブチレンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド、フッ素樹脂等の所謂エンジニアリングプラスチックが、更に近年、１５０℃を越えるような高温環境条件下使用される軸受用のプラスチック保持器用の材料として、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、熱可塑性ポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルニトリル（ＰＥＮ）等の所謂スーパーエンジニアリングプラスチック樹脂が単体のままで、或いはガラス繊維、炭素繊維等の短繊維を混入して強化した複合材料の形態で使用されてきた。中でもガラス繊維、炭素繊維等の短繊維を混入して強化した複合材料は、高速で回転し比較的大きな遠心力が作用したり、中型の軸受のように比較的強度を要求される用途や寸法安定性を要求される用途には材料コストと性能のバランスが良好なことから、プラスチック保持器用の材料として最も多用され、優れた性能が確認されている（特許文献１、２参照）。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−３３６７６５号公報
【特許文献２】特開２００２−１３０２９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、ガラス繊維、炭素繊維等の短繊維を混入して強化した合成樹脂複合材料は、前記短繊維の含有率の増加と共に、材料としての強度及び剛性は向上するが、保持器として要求される物理的特性、例えば成形時や組立て時に必要な耐衝撃性に劣り保持器が破損するおそれがある。更に、成形性や組立て性を確保するために、短繊維の含有率を減じた場合には、高温雰囲気で軸受が高速で運転された際には、保持器が変形し、転動体の保持が困難になり、最悪の場合には軌道輪やシールと干渉する恐れがある。また、より大型の軸受では、保持器として必要な強度を満足できない可能性がある。
本発明は、このような従来のプラスチック保持器の問題点を解決するためになされたものであり、従来のプラスチック保持器の欠点である強度及び剛性を維持しつつ、成形時や組立て時に必要な耐衝撃性を大きく向上させた安価なプラスチック保持器を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本願発明者らは鋭意研究したところ、プラスチック保持器の材料として長繊維強化熱可塑性樹脂を用いることにより上記目的が達成できることを見出した。したがって、本発明は以下に示すプラスチック保持器を提供する。
（１）長繊維強化熱可塑性樹脂から製造してなる転がり軸受用プラスチック保持器。
（２）重量平均繊維長が０．７〜１０ｍｍである、上記（１）に記載の転がり軸受用プラスチック保持器。
【発明の効果】
【０００７】
長繊維強化熱可塑性樹脂は、短繊維強化熱可塑性樹脂とは異なり強化繊維の含有率を増加しても、耐衝撃性が低下せず、逆に向上する。また、成形品の反りが小さい等、成形精度に優れる。その他優れた耐クリープ性、耐疲労性、寸法安定性、靭性等を有する。このようなプラスチック材料から製造される本発明の保持器は、上記の優れた機械的特性を有する。そして保持器製造時及び軸受組立て時に必要なスナップフィット性を得ることができ、組立性及び寸法安定性が良好な保持器を安価に提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明の実施の形態を図面に参照して説明する。本発明のプラスチック保持器は、長繊維強化熱可塑性樹脂から製造されるものであり、組立性及び寸法安定性が良好な保持器である。
【０００９】
以下にその詳細を述べる。本発明のプラスチック保持器に使用される樹脂組成物のマトリックスを構成する樹脂は、特に限定されないが、従来からプラスチック保持器用の材料として用いられてきた、ポリアミド（ＰＡ）６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド４６、変性ポリアミド６Ｔ、ポリアミド９Ｔ、ポリアセタール、ポリブチレンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、フッ素樹脂等の所謂エンジニアリングプラスチックや、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、熱可塑性ポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルニトリル（ＰＥＮ）等の所謂スーパーエンジニアリングプラスチック樹脂を例示することができ、単独でも組み合わせて使用してもよい。中でもポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド４６、変性ポリアミド６Ｔ、ポリアミド９Ｔ、ポリフェニレンサルファイドは、コストと性能のバランスが良く好適に使用できる。更に耐熱性を要する用途には、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、熱可塑性ポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）を好適に使用することができる。
【００１０】
本発明のプラスチック保持器をなす樹脂組成物は、目的に応じて１０〜７０質量％までの繊維状充填材を含む。当該繊維状充填材は、保持器の剛性を増加させるとともに、寸法精度を向上させるため必要に応じて上記の範囲で適宜配合される。
用いる繊維状充填材は、特に限定されないが、例えばガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、アラミド繊維、芳香族ポリイミド繊維、液晶ポリエステル繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維等を例示できる。中でもガラス繊維、炭素繊維は補強性が良好で好ましいものである。
【００１１】
繊維の形態としては、成形前のペレットに含有された状態で、平均繊維径が１〜３０μｍのものが好ましく、より好ましくは３〜２０μｍのものである。なぜなら、平均繊維径が１μｍ未満の小径のものでは母材と混合した際に繊維間の凝集が起こり、繊維の分散が不均一になるおそれがあり、平均繊維径が３０μｍを超える大径のものでは、保持器表面の平滑性が阻害されるおそれがあるだけでなく、摺接した相手面を傷つけるおそれがあるからである。平均繊維径が３〜２０μｍであれば、このような傾向が全くなく好ましい結果が得られる。
【００１２】
次に、繊維の長さであるが、成形前のペレットに含有された状態で、重量平均繊維長が２〜２０ｍｍのものが好ましく、より好ましくは３〜１５ｍｍのものである。なぜなら、ペレットに含有された状態で重量平均繊維長が２ｍｍ未満の長さのものでは、成形加工時の繊維の折損により、保持器中の重量平均繊維長が短くなり、保持器としての所望の性能を発揮できなくなる可能性があり、逆にペレットに含有された状態で重量平均繊維長平均が２０ｍｍを超える長さのものでは、必然的にペレットの長さも２０ｍｍを超えるため、成形機へのペレットの導入が困難になるおそれがあるからである。重量平均繊維長が３〜１５ｍｍであれば、このような傾向が全くなく好ましい結果が得られる。
ここで、重量平均繊維長とは、成形品から所定本数（５００〜１５００本）のガラス長繊維を抽出し、それらの各繊維長を測定して下記式に基づいて算出されるものである。
重量平均繊維長  ＝  Σ（繊維長）２／Σ繊維長
【００１３】
さらに、保持器中での繊維の長さに言及すると、重量平均繊維長が０．７〜１０ｍｍのものが好ましく、より好ましくは１〜７ｍｍの範囲である。重量平均繊維長が０．７ｍｍ未満の長さのものでは、強化繊維の含有率が増加しても衝撃強度の向上が認められないため、保持器製造時及び軸受組立て時に必要なスナップフィット性と強度及び剛性の両立から困難になる可能性があり、逆に重量平均繊維長平均が１０ｍｍを超える長さのものとしても、更なる、衝撃強度の向上や強度及び剛性の向上が認められないからである。
【００１４】
上記強化繊維の全組成物中の含有率は、１０〜７０質量％好ましくは２０〜６０質量％である。７０質量％を超えて配合しても樹脂組成物の溶融流動性が著しく低下して成形性が悪くなるばかりでなく、更なる機械的特性や寸法安定性の向上が期待できず、逆に材料の変形能が極めて小さくなるため、保持器成形時や軸受組立て時に保持器が破損するおそれがある。逆に、強化繊維の含有率が１０質量％未満の場合には、機械的特性の補強効果が小さく、また耐熱性も不足する。ただし、より強い機械的強度と変形能を必要とする冠型玉軸受用保持器及び円すいころ軸受用保持器等、保持器成形時の無理抜きや転動体組込み時の無理入れのある保持器に関しては、後述する実験結果より、繊維状充填材の含有率は１０〜５０質量％、好ましくは１０〜４０質量％であることが判る。
【００１５】
本発明のプラスチック保持器をなす樹脂組成物は、上述の樹脂と繊維状充填材との親和性を持たせて強化繊維と樹脂との密着性並びに分散性を向上させるために、強化繊維をシラン系カップリング剤やチタネート系カップリング剤等のカップリング剤や、その他目的に応じた表面処理剤で処理することができるが、これらに限定されるものではない。
【００１６】
なお、本発明の目的を損わない範囲内で、各種添加剤を配合してもよく、例えば、黒鉛、六方晶窒化ホウ素、フッ素雲母、四フッ化エチレン樹脂粉末、二硫化タングステン、二硫化モリブデン等の固体潤滑剤、無機粉末、有機粉末、潤滑油、可塑剤、ゴム、樹脂、酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、光保護剤、難燃剤、帯電防止剤、離型剤、流動性改良剤、熱伝導性改良剤、非粘着性付与剤、結晶化促進剤、増核剤、顔料、染料等を例示することができる。
【００１７】
これら樹脂と強化繊維などの各種添加材との混合方法としては、強化繊維の連続繊維束を強化繊維以外の各種添加材が配合された溶融樹脂に含浸した後、冷却・ペレット化する方法が挙げられる。溶融含浸する際の温度は特に限定されないが、母材となる樹脂の溶融が十分進行し、かつ劣化しない温度の範囲内で適宜選定すればよい。このような長繊維強化熱可塑性樹脂は、ダイセル化学工業（株）より「プラストロン」、ＧＥプラスチック（株）より「バートン」として入手することができる。
【００１８】
本発明の軸受用プラスチック保持器の製造方法は特に限定されない。例えば、射出成形、圧縮成形、トランスファー成形等の通常の方法で成形することができる。中でも射出成形法は、生産性に優れ、安価な保持器を提供できるため好ましい。なお、射出成形時の繊維の折損を抑制するために射出成形機のノズル径や金型のゲート径を大きくしたり、成形時の背圧を低く抑えることが好ましい。
【実施例】
【００１９】
以下、本発明の効果を説明するために実施例及び比較例を示すが、本発明はこれらに限定されるものではない。
（１）材料物性試験
（ａ）試験片の製作
この実施例及び比較例に使用した試験片の原材料を一括して示すと、以下の通りである。
・ガラス長繊維３０％強化ナイロン６，６樹脂
（ダイセル化学工業社製：プラストロン  ＰＡ６６−ＧＦ３０−０２）
・ガラス長繊維５０％強化ナイロン６，６樹脂
（ダイセル化学工業社製：プラストロン  ＰＡ６６−ＧＦ５０−０２）
・ガラス短繊維１５％強化ナイロン６，６樹脂（旭化成社製：レオナ  １４Ｇ１５）
・ガラス短繊維５０％強化ナイロン６，６樹脂（旭化成社製：レオナ  １４Ｇ５０）
・ナイロン６，６樹脂（旭化成社製：レオナ  １４０２）
・ガラス長繊維３０％強化ＰＰＳ樹脂
（ダイセル化学工業社製；プラストロン  ＰＰＳ−ＧＦ３０−０１）
・ガラス長繊維４０％強化ＰＰＳ樹脂
（ダイセル化学工業社製；プラストロン  ＰＰＳ−ＧＦ４０−０１）
・カーボン長繊維４０％強化ＰＰＳ樹脂
（ダイセル化学工業社製；プラストロン  ＰＰＳ−ＣＦ４０−０１）
・ガラス短繊維３０％強化ＰＰＳ樹脂
（ポリプラスチック社製：フォートロン  １１３０Ａ１）
・ガラス短繊維４０％強化ＰＰＳ樹脂
（ポリプラスチック社製：フォートロン  １１４０Ａ１）
・カーボン短繊維３０％強化ＰＰＳ樹脂
（ポリプラスチック社製：フォートロン  ２１３０Ａ１）
・ＰＰＳ樹脂（ポリプラスチック社製：フォートロン  ０２２０Ａ９）
【００２０】
上記繊維強化樹脂と繊維未配合の樹脂を任意の割合でＶブレンダーを用いて乾式混合することにより各試験体の繊維含有量を調整した。得られたペレットをインラインスクリュー式射出成形機に供給して成形し、所望の試験片形状とした。各種材料の配合割合（質量％）を表１に示す。そしてＩＳＯ  １７８に基づく曲げ試験用試験片とＩＳＯ  １７９／ｌｅＡに基づくノッチ付きシャルピー衝撃試験用試験片をそれぞれ作成し、各種試験を実施した。
【００２１】
（ｂ）まず、本発明のプラスチック保持器用材料の強度と剛性を確認するために、ＩＳＯ  １７８に基づき曲げ強度と曲げ弾性率を測定した。結果を表１に付記する。
（ｃ）次に、本発明のプラスチック保持器用材料の耐衝撃性を確認するために、ＩＳＯ  １７９／ｌｅＡに基づきノッチ付きシャルピー衝撃試験を実施した。結果を表１に付記する。
また、各試験片の中の強化繊維の重量平均繊維長の測定は、試験片を磁性坩堝に入れて、６００℃に設定した電気炉で６０分灰化し、樹脂分を完全に輝散させた後に、プレパラートを形成し、米国Ｍｅｄｉａ  Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製の画像解析ソフト：Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ  Ｐｌｕｓを用いて行なった。結果を表１に付記する。
【００２２】
【表１】
2007024187.tif 000003
【００２３】
表１から明らかなように、樹脂組成物の強化繊維として、長繊維を配合した実施例１〜６は、いずれも従来からの短繊維を同量配合した比較例１〜６よりも強度、弾性率共に優れており、特に衝撃強度においては、長繊維の配合により亀裂の伝播が抑制されるため、格段に優れた特性を示した。
【００２４】
（２）保持器組立性試験
次に、本発明のプラスチック保持器への転動体組込み性を試験するために、日本精工（株）製の空気駆動型自動玉組込み装置を使用して組込み試験を行った。
（ａ）試料保持器の製作
この実施例及び比較例に使用した保持器の原材料を一括して示すと、以下の通りである。
・ガラス長繊維６０％強化ナイロン６，６樹脂
（ダイセル化学工業社製：プラストロン  ＰＡ６６−ＧＦ６０−０２）
・ガラス短繊維（富士ファイバーグラス社製：
ガラスチョップドストランド  ＦＥＳ−０３−１２２３Ｂ）
・ナイロン６，６樹脂（旭化成社製：レオナ  １４０２）
【００２５】
ガラス長繊維の含有率は、長繊維強化樹脂と、繊維未配合の樹脂を任意の割合でＶブレンダーを用いて乾式混合することにより調整した。ガラス短繊維の含有率の調整には、二軸押出機を用いた。ガラス短繊維は、ガラス繊維の折損を防ぐために定量サイドフィーダーにより配合し、押出して造粒した。得られた各ペレットをインラインスクリュー式射出成形機に供給して成形し、所望の保持器形状（型番６３０５相当用保持器）とした。なお、保持器の形状は図２に示すような冠型保持器とした。
【００２６】
（ｂ）試験に使用した空気駆動型自動玉組込み装置は、図８（ａ）、図８（ｂ）に示すように、玉軸受用冠型保持器１１（以下、保持器１１）のポケット上に玉１２を等配した後、押し板１９をのせ、押し板１９を空気圧によって押すことにより、瞬間的に全玉を保持器１１のポケット部に組み込むことを可能とする装置である。即ち、図８（ｂ）において、基盤１３上にフレーム１４、保持器支持板１５を固定して、その保持器支持板１５上に玉１２を等配した保持器１１を載せ、更に押し板１９を当てがい、フレーム１４に固定された空気圧シリンダー１６から延びるシリンダーロッド１７の先端のパンチ１８で上記押し板１９を押し付けて瞬間的に全玉を同時に保持器１１のポケット部に組込む。この場合のシリンダーロッド１７の移動速度は０．２ｍ／ｓｅｃ、荷重は１４７Ｎ、雰囲気温度は２０℃であった。なお、実施例、比較例の保持器は絶乾状態である。
【００２７】
（ｃ）組立性の評価は、保持器の爪に折損及び白化が認められるか否かで行った。認められない場合を組込性良好とし、その成功率を求めて図９に示した。図９から明らかなように、ガラス長繊維強化ナイロン６，６樹脂を用いた保持器は、ガラス繊維含有率４０質量％まで良好な組込み性を示した。
【００２８】
（３）長繊維の含有率と保持器強度との関係
更に、本発明のプラスチック保持器における繊維状充填材の含有率が保持器の強度に及ぼす影響を確認するために、試験用保持器を前記と同様に作製して円環引張り試験を実施した。当該円環引張り試験は、図１０に示す円環引張り試験治具に試験用玉軸受用冠型保持器１１を、そのゲート部１１ｇとウエルド１１ｗが水平位置になるように取り付け、島津製作所製の引張り試験機（オートグラフＡＧ−１０ＫＮＧ）を用いて１０ｍｍ／ｍｉｎの引張り速度で円環引張り試験を実施したものである。試験結果を図１１に示す。この図から明らかなように、ガラス長繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる保持器は、ガラス短繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる保持器より良好な強度を示した。
【００２９】
（４）続いて、玉軸受用保持器以外の各種の保持器について実施した組立性評価試験（特に繊維充填量との関係）について説明する。
（ａ）円すいころ軸受用保持器の場合：ナイロン６，６樹脂にガラス長繊維と短繊維を各種の割合で配合して図４に示すような円すいころ軸受用保持器を、前記と略同様の方法で作製し、組立性試験を実施した。試験装置として前記図８（ｂ）に示したものと同様の装置を用いた。図１２（ａ）に示すように、円すいころ軸受用保持器２１（以下、保持器２１）の内径側ポケット面にころ２２や２３を等配したものを、図１２（ｂ）のように保持器支持板１５上に載せ、これに円すいころ軸受の内輪２４を軽く挿入した後、その内輪２４の大径面に押し板１９を当てがって、空気圧シリンダー１６の加圧力で瞬間的に全ころを同時に保持器２１のポケット部に組込む。この場合のシリンダー移動速度は０．２ｍ／ｓｅｃ、荷重は２４５Ｎ、雰囲気温度は２０℃であった。
【００３０】
試験結果を図１３に示す。この図から明らかなように、ガラス長繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる円すいころ軸受用保持器は、ガラス短繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる円すいころ軸受用保持器より組込み性に優れており、ガラス繊維含有率４０質量％まで良好な組込み性を示した。
【００３１】
（ｂ）球面ころ軸受用保持器の場合：前記同様にナイロン６，６樹脂にガラス長繊維と短繊維を各種の割合で配合して図５に示すような球面ころ軸受用保持器を作製し、前記図８（ｂ）に示したものと同様の装置を用いて組立性試験を実施した。但し、この場合は図１４に示す特殊治具３０を使用し、球面ころ軸受用保持器３１（以下、保持器３１）のポケット部３２に１個づつころ３３を組込んだ。即ち、保持器３１の大径側フランジ面と斜面とのなす角βと同一の角度αを持つ斜面を有する支持台３４に、高さが保持器３１と同一で且つ直径が保持器の小径側フランジ内径と同一の円盤３５を固定し、これに保持器３１を挿入して保持器大径側フランジ面を支持台３４の傾斜面に当てると共に、保持器の任意のポケット３２が真上に位置するように押え板３６及びボルト３７を用いて保持器３１を固定した。その最上部ポケット３２に１個のころ３３を当てがい、その長軸に対して垂直方向から空気圧シリンダー１６により圧力Ｐを負荷することにより、ころ３３を保持器のポケット３２に組込む。以下、順次他のポケットについても同様の操作を繰り返し、最終的には全ポケット３２にころ３３を組み込んだ。この場合のシリンダー移動速度、荷重及び雰囲気温度は円すいころ軸受用保持器の場合と同じとした。試験結果を図１５に示す。この図から明らかなように、ガラス長繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる球面ころ軸受用保持器は、ガラス短繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる球面ころ軸受用保持器より組込み性に優れており、ガラス繊維含有率５０質量％まで良好な組込み性を示した。
【００３２】
（ｃ）円筒ころ軸受用保持器の場合：同じくナイロン６，６樹脂にガラス長繊維と短繊維を各種の割合で配合して図６に示すような円筒ころ軸受用保持器を作製し、前記同様の装置を用いて組立性試験を実施した。但し、この場合は図１６に示す特殊治具４０を使用して１個づつころを組込んだ。即ち、この特殊治具４０の支持台４４は、その上部に、保持器支持部４４ａを有する。その保持器支持部４４ａは、円筒ころ軸受用保持器４１（以下、保持器４１）の外周と同一の曲率及び保持器厚みと同一の幅を持つ矩形断面の凹部４０ａと、該凹部の中央部に設けた保持器のポケット４３の高さと同一の幅を持つ矩形断面の溝４０ｂとからなっている。その保持器支持部４４ａに、任意のポケット４２が水平に位置する様に保持器４１を挿入し、保持器４１の内径側よりポケット４２にころ４３を１個当てがう。そして、支柱４５の上部に支点４５ａを介して回動自在に取り付けたアーム４６に固定したパンチ４７を、図示の如く上述のころ４３に接する様にセットする。この様にセットした治具４０を、前記同様の空気圧駆動型自動ころ組込み装置に組み付けて、アーム４６の他端４８に空気圧シリンダー１６により圧力Ｐを負荷することにより、ころ４３を保持器のポケット４２に組込む。以下、順次他のポケットについても同様の操作を繰り返し、最終的には全ポケット４２にころ４３を組込んだ。この場合のシリンダー移動速度、荷重及び雰囲気温度は前記円すいころ軸受用保持器の場合と同じとした。試験結果を図１７に示す。この図から明らかなように、ガラス長繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる円筒ころ軸受用保持器は、ガラス短繊維強化ナイロン６，６樹脂からなる円筒ころ軸受用保持器より組込み性に優れており、ガラス繊維含有率４０質量％まで良好な組込み性を示した。
【００３３】
なお、上記実施例では、形状の点から転動体組み込み（すなわち保持器組立）に対し最も不利と思われる冠型玉軸受用保持器、円すいころ軸受用保持器、球面ころ軸受用保持器、円筒ころ軸受用保持器に対して実装試験を行なったが、その他の種類の保持器でも、長繊維強化熱可塑性樹脂を使用して製造した場合は十分な性能を示すことは、上記各実施例の結果より明らかであるといえる。すなわち、本発明の保持器は、冠型玉軸受用保持器、円すいころ軸受用保持器、球面ころ軸受用保持器、円筒ころ軸受用保持器に限らず、図１に示す一般玉軸受用保持器、図３に示すアンギュラ玉軸受用保持器、その他ニードル軸受用保持器、ローラクラッチ保持器等の他の保持器にも適用できる。
【００３４】
（５）また、本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂製保持器の高温環境での性能を確認するために、ガラス長繊維３０％強化ＰＰＳ樹脂（ダイセル化学工業社製：プラストロン  ＰＰＳ−ＧＦ３０−０１）とガラス短繊維３０％強化ＰＰＳ樹脂（ポリプラスチック社製：フォートロン  １１３０Ａ１）により型番６３０３用保持器を製作した。なお、保持器の形状は図２に示すような冠型保持器とした。得られた各保持器を型番６３０３の軸受に組込み基油をエーテル油としたウレアグリースを封入し、シールを装着して日本精工製「高温高速軸受内輪回転試験機」を使用して下記に示す高温環境下の試験条件で回転試験を実施し、２４時間後の爪の直径方向の開き量を調査した。
試験条件は以下の通りである。
・外輪温度    ：１８０℃
・回転数      ：２００００ｒｐｍ
・ラジアル負荷：１４７０Ｎ
【００３５】
結果は、ガラス短繊維３０％強化ＰＰＳ樹脂製保持器の爪の開き量の０．３２ｍｍであったのに対し、本発明の長繊維３０％強化ＰＰＳ樹脂製保持器の爪の開き量は０．０４ｍｍと非常に優れていた。この理由として、見かけの弾性率査以上に、長繊維による補強効果のために、樹脂の耐クリープ性が格段に向上しているためと思われる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】玉軸受用保持器の斜視図である。
【図２】冠型保持器の斜視図である。
【図３】アンギュラ軸受用保持器の斜視図である。
【図４】円すいころ軸受用保持器の斜視図である。
【図５】球面ころ軸受用保持器の斜視図である。
【図６】円筒ころ軸受用保持器の斜視図である。
【図７】冠型保持器を組み込んだ転がり軸受の半断面図である。
【図８】冠型保持器組立性試験の説明図で、（ａ）は保持器平面図、（ｂ）は同試験装置の概略図である。
【図９】冠型保持器の繊維状充填材の含有率と保持器組立性との関係を求めた試験結果のグラフである。
【図１０】円環引張り試験治具を用いた保持器引張り強度試験の説明図である。
【図１１】冠型保持器の繊維状充填材の含有率と保持器強度との関係を求めた試験結果のグラフである。
【図１２】円すいころ軸受用保持器の組立性試験の説明図で、（ａ）は保持器平面図、（ｂ）は同試験装置の概略図である。
【図１３】円すいころ軸受用保持器の繊維状充填材の含有率と保持器組立性との関係を求めた試験結果のグラフである。
【図１４】球面ころ軸受用保持器の組立性試験に用いたころ組付治具の側面図である。
【図１５】球面ころ軸受用保持器の繊維状充填材の含有率と保持器組立性との関係を求めた試験結果のグラフである。
【図１６】円筒ころ軸受用保持器の組立性試験に用いたころ組付治具の側面図である。
【図１７】円筒ころ軸受用保持器の繊維状充填材の含有率と保持器組立性との関係を求めた試験結果のグラフである。
【符号の説明】
【００３７】
１１  玉軸受用冠型保持器
２１  円すいころ軸受用保持器
３１  球面ころ軸受用保持器
４１  円筒ころ軸受用保持器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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