(57)【要約】【課題】デュアル噴射型の内燃機関において、小燃料噴射量運転状態での燃料蒸発ガスのパージ処理実行の際の機関性能の低下やエミッションの悪化を避けることができる燃料噴射制御方法を提供する。【解決手段】筒内噴射用インジェクタ１１と吸気通路噴射用インジェクタ１２とを備え、燃料蒸発ガスのパージ処理実行の際に、導入されるパージ燃料量に対応する燃料噴射量補正を行なうようにしたデュアル噴射型の内燃機関において、導入されるパージ燃料量と筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのそれぞれの最小燃料噴射量との合計が、機関の目標燃料量を超えるときは、燃料蒸発ガスのパージ処理実行への移行直前の所定期間における機関負荷状態に応じて、筒内噴射用インジェクタ１１および吸気通路噴射用インジェクタ１２のいずれか一方から燃料噴射する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒内噴射用インジェクタと吸気通路噴射用インジェクタとを備え、燃料蒸発ガスのパージ処理実行の際に、導入されるパージ燃料量に対応する燃料噴射量補正を行なうようにしたデュアル噴射型の内燃機関において、
前記導入されるパージ燃料量と前記筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのそれぞれの最小燃料噴射量との合計が、機関の目標燃料量を超えるときは、前記燃料蒸発ガスのパージ処理実行への移行直前の所定期間における機関負荷状態に応じて、前記筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのいずれか一方から燃料噴射するようにしたことを特徴とするデュアル噴射型内燃機関の燃料噴射制御方法。
【請求項２】
前記所定期間における機関負荷状態が所定の負荷値を超えるときは前記筒内噴射用インジェクタから燃料噴射し、所定の負荷値以下のときは前記吸気通路噴射用インジェクタから燃料噴射するようにしたことを特徴とする請求項１に記載のデュアル噴射型内燃機関の燃料噴射制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、デュアル噴射型内燃機関の燃料噴射制御方法に関し、より詳しくは、筒内に向けて燃料を噴射する筒内噴射用インジェクタと吸気通路または吸気ポート内に向けて燃料を噴射する吸気通路噴射用インジェクタとを備えるデュアル噴射型の内燃機関において、燃料蒸発ガスのパージ処理実行の際における燃料噴射制御方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、筒内に向けて燃料を噴射するための筒内噴射用インジェクタと吸気通路または吸気ポート内に向けて燃料を噴射するための吸気通路噴射用インジェクタとを備え，機関の運転状態に応じてこれらのインジェクタを切替え使用することにより、例えば低負荷運転領域での成層燃焼と高負荷運転領域での均質燃焼を実現させたり、運転状態に応じて所定の分担率で燃料噴射するようにして、燃費特性や出力特性の改善を図った、いわゆるデュアル噴射型の内燃機関が知られている。例えば、特許文献１参照。
【０００３】
また、一般的に、内燃機関を搭載した車両では、燃料タンク等からの蒸発燃料（ベーパ）をキャニスター等の捕集装置に一時的に吸着し、内燃機関の運転状態に応じてキャニスター等の捕集装置に吸着されていた燃料蒸発ガスをパージして機関の吸気系に導入することにより、燃料蒸発ガスが大気に放散されるのを抑止するようにしている。
【０００４】
ところで、燃料蒸発ガスをパージして機関の吸気系に導入するパージ処理実行の際には、パージされる燃料蒸発ガスの濃度、いわゆるパージガス濃度とその流量に依存するパージ燃料量がインジェクタから噴射される燃料量に加えて機関に導入される。この結果、空燃比の変動を生じ燃焼が悪化することから、かかるパージ処理実行の際には、燃料噴射量の補正を実行し機関性能の低下やエミッションの悪化を避けることが要求される。
【０００５】
そこで、特許文献２には、かかるパージ処理実行の際の燃料噴射量の補正を筒内噴射用インジェクタと吸気通路噴射用インジェクタとの分担率に応じて配分して行うようにし、また、燃料噴射量補正の結果、いずれか一方のインジェクタからの燃料噴射量がその最小燃料噴射量を下回るときは、他方のインジェクタに配分して燃料噴射するようにした技術が開示されている。
【０００６】
【特許文献１】特開２００１−２０８３７号公報
【特許文献２】特開２００６−２９３１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
この特許文献２に開示の技術は、両インジェクタの最小燃料噴射量を考慮して、燃料噴射量補正の結果いずれか一方のインジェクタからの燃料噴射量がその最小燃料噴射量を下回るときは、他方のインジェクタに配分して燃料噴射するようにし、各インジェクタからの最小燃料噴射量を確保しているので、燃料噴射量の制御が正確に行なわれ、機関性能の低下やエミッションの悪化を避けることができる。
【０００８】
しかしながら、例えば、機関に要求される燃料量である目標燃料量が少ない低燃料消費量ないしは小燃料噴射量運転状態のような場合には、導入されるパージ燃料量と筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのそれぞれの最小燃料噴射量との合計が、この機関に要求されている目標燃料量を超えるときがあり、空燃比の制御が困難になり機関性能の低下やエミッションの悪化を招くという問題があり改善の余地がある。
【０００９】
そこで、本発明の目的は、このような問題に着目し、デュアル噴射型の内燃機関において、小燃料噴射量運転状態での燃料蒸発ガスのパージ処理実行の際の機関性能の低下やエミッションの悪化を避けることができる燃料噴射制御方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成する本発明の一形態に係るデュアル噴射型内燃機関の燃料噴射制御方法は、筒内噴射用インジェクタと吸気通路噴射用インジェクタとを備え、燃料蒸発ガスのパージ処理実行の際に、導入されるパージ燃料量に対応する燃料噴射量補正を行なうようにしたデュアル噴射型の内燃機関において、
前記導入されるパージ燃料量と前記筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのそれぞれの最小燃料噴射量との合計が、機関の目標燃料量を超えるときは、前記燃料蒸発ガスのパージ処理実行への移行直前の所定期間における機関負荷状態に応じて、前記筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのいずれか一方から燃料噴射するようにしたことを特徴とする。
【００１１】
ここで、前記所定期間における機関負荷状態が所定の負荷値を超えるときは前記筒内噴射用インジェクタから燃料噴射し、所定の負荷値以下のときは前記吸気通路噴射用インジェクタから燃料噴射するようにするのが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の一形態に係るデュアル噴射型内燃機関の燃料噴射制御方法によれば、燃料蒸発ガスのパージ処理実行の際に、導入されるパージ燃料量に対応する燃料噴射量補正が行なわれ、さらに、導入されるパージ燃料量と筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのそれぞれの最小燃料噴射量との合計が、機関の目標燃料量を超えるときは、燃料蒸発ガスのパージ処理実行への移行直前の所定期間における機関負荷状態に応じて、筒内噴射用インジェクタおよび吸気通路噴射用インジェクタのいずれか一方から燃料噴射されるので、小燃料噴射量運転での機関性能の低下やエミッションの悪化を避けることができる。
【００１３】
また、前記所定期間における機関負荷状態が所定の負荷値を超えるときは前記筒内噴射用インジェクタから燃料噴射し、所定の負荷値以下のときは前記吸気通路噴射用インジェクタから燃料噴射するようにした形態によれば、機関負荷状態が所定の負荷値を超えるときは筒内噴射用インジェクタから燃料噴射されるので、燃料ベーパの生じやすい筒内噴射用インジェクタ用の燃料系の燃料が消費され、ベーパの発生が抑制される。さらに、筒内への直噴により燃焼室の冷却が図られるので耐ノック性を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。
【００１５】
まず、本発明に係る燃料噴射制御方法が実施されるデュアル噴射型内燃機関の概略構成が示されている図１を参照するに、エンジン１は４つの気筒１ａを備え、各気筒１ａはそれぞれ対応する吸気枝管２を介して共通のサージタンク３に接続されている。サージタンク３は吸気ダクト４を介してエアクリーナ５に接続され、吸気ダクト４内にはエアフローメータ４ａが配置されると共に、電動モータ６によって駆動されるスロットル弁７が配置されている。このスロットル弁７はアクセルペダル１０とは独立して電子制御ユニット３０の出力信号に基づいてその開度が制御される。一方、各気筒１ａは共通の排気マニホルド８に連結され、この排気マニホルド８は三元触媒コンバータ９に連結されている。
【００１６】
各気筒１ａに対しては、不図示の点火栓と筒内に向けて燃料を噴射するための筒内噴射用インジェクタ１１と吸気ポートまたは吸気通路内に向けて燃料を噴射するための吸気通路噴射用インジェクタ１２とがそれぞれ設けられている。これらインジェクタ１１、１２は電子制御ユニット３０の出力信号に基づいてそれぞれ制御される。また、各筒内噴射用インジェクタ１１は共通の燃料分配管１３に接続されており、この燃料分配管１３は燃料分配管１３に向けて流通可能な逆止弁１４を介して、機関駆動式の高圧燃料ポンプ１５に接続されている。
【００１７】
図１に示すように、高圧燃料ポンプ１５の吐出側はスピル電磁弁１５ａを介して高圧燃料ポンプ１５の吸入側に連結されており、このスピル電磁弁１５ａの開度が小さいとき程、高圧燃料ポンプ１５から燃料分配管１３内に供給される燃料量が増大され、スピル電磁弁１５ａが全開にされると、高圧燃料ポンプ１５から燃料分配管１３への燃料供給が停止されるように構成されている。なお、スピル電磁弁１５ａは電子制御ユニット３０の出力信号に基づいて制御される。
【００１８】
一方、各吸気通路噴射用インジェクタ１２は共通の燃料分配管１６に接続されており、燃料分配管１６および高圧燃料ポンプ１５は共通の燃料圧レギュレータ１７を介して、電動モータ駆動式の低圧燃料ポンプ１８に接続されている。さらに、低圧燃料ポンプ１８は燃料フィルタ１９を介して燃料タンク２０に接続されている。燃料圧レギュレータ１７は低圧燃料ポンプ１８から吐出された燃料の燃料圧が予め定められた設定燃料圧よりも高くなると、低圧燃料ポンプ１８から吐出された燃料の一部を燃料タンク２０に戻すように構成されており、したがって吸気通路噴射用インジェクタ１２に供給されている燃料圧および高圧燃料ポンプ１５に供給されている燃料圧が上記設定燃料圧よりも高くなるのを阻止している。さらに、図１に示すように、高圧燃料ポンプ１５と燃料圧レギュレータ１７との間には流通弁２１が設けられている。この流通弁２１は通常開弁されており、この流通弁２１が閉弁されると低圧燃料ポンプ１８から高圧燃料ポンプ１５への燃料供給が停止される。なお、この流通弁２１の開閉は電子制御ユニット３０の出力信号に基づいて制御される。
【００１９】
また、電子制御ユニット３０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス３１を介して相互に接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備している。エアフローメータ４ａは吸入空気量に比例した出力電圧を発生し、このエアフローメータ４ａの出力電圧はＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。エンジン１には機関冷却水温に比例した出力電圧を発生する水温センサ３８が取付けられ、この水温センサ３８の出力電圧はＡＤ変換器３９を介して入力ポート３５に入力される。
【００２０】
燃料分配管１３には燃料分配管１３内の燃料圧に比例した出力電圧を発生する燃料圧センサ４０が取付けられ、この燃料圧センサ４０の出力電圧はＡＤ変換器４１を介して入力ポート３５に入力される。触媒９上流の排気マニホルド８には排気ガス中の酸素濃度に比例した出力電圧を発生する空燃比センサ４２が取付けられ、この空燃比センサ４２の出力電圧はＡＤ変換器４３を介して入力ポート３５に入力される。本実施形態の空燃比センサ４２は、エンジン１で燃焼された混合気の空燃比に比例した出力電圧を発生する全域空燃比センサ（リニア空燃比センサ）である。なお、空燃比センサ４２としては、エンジン１で燃焼された混合気の空燃比が理論空燃比に対してリッチであるかリーンであるかをオン−オフ的に検出するＯ２センサを用いてもよい。
【００２１】
アクセルペダル１０はアクセルペダル１０の踏込み量に比例した出力電圧を発生するアクセル開度センサ４４に接続され、アクセル開度センサ４４の出力電圧はＡＤ変換器４５を介して入力ポート３５に入力される。また、入力ポート３５には機関回転数を表す出力パルスを発生する回転数センサ４６が接続されている。電子制御ユニット３０のＲＯＭ３２には、上述のアクセル開度センサ４４および回転数センサ４６により得られる機関負荷率および機関回転数に基づき、運転状態に対応させて設定されている燃料噴射量の値や機関冷却水温に基づく補正値等が予めマップ化されて記憶されている。
【００２２】
一方、燃料タンク２０に発生する燃料蒸発ガスを捕集する捕集容器であるキャニスター２３が、ベーパ通路２６を介して燃料タンク２０に接続されており、さらにキャニスター２３はそこに捕集された燃料蒸発ガスをエンジン１の吸気系に供給するためのパージ通路２８に接続されている。そして、パージ通路２８は吸気ダクト４のスロットル弁７下流に開口されたパージポート２９に連通されている。キャニスター２３の内部には、周知のように燃料蒸発ガスを吸着する吸着材（活性炭）が充填されており、パージ中にキャニスター２３内に逆止弁を介して大気を導入するための大気通路２７が設けられている。さらに、パージ通路２８には、パージ量を制御するパージ量制御手段としてのパージ制御弁２５が介設されており、このパージ制御弁２５の開度が電子制御ユニット３０によりデューティ制御されることで、キャニスター２３内でパージ処理される燃料蒸発ガス量、延いてはエンジン１に導入される燃料量（以下、パージ燃料量Ｆｐｇと称す）が制御されるように構成されている。
【００２３】
ところで、本実施の形態におけるエンジン１では、例えば、運転領域ないしは状態に対応して、その運転状態でエンジン１に要求される目標燃料量τに関して、筒内噴射用インジェクタ１１と吸気通路噴射用インジェクタ１２とによる噴射の分担率α、βが定められＲＯＭ３２に保管されている。「直噴１００％」とは、例えば機関の高負荷運転領域において、筒内噴射用インジェクタ１１からのみ噴射が行なわれる領域（α＝１００）であることを意味し、「直噴０〜２０％」とは、筒内噴射用インジェクタ１１からの噴射が０〜２０％の領域（α＝０〜２０）であることを意味する。例えば、「直噴４０％」の領域では、筒内噴射用インジェクタ１１からの噴射が目標燃料量τの４０％、吸気通路噴射用インジェクタ１２からの噴射が目標燃料量τの６０％行なわれ、両者の分担率α：βは、４０：６０となる。
【００２４】
次に、本発明に係る燃料噴射制御方法の制御の一例について説明する。
【００２５】
本実施の形態では、まず、エンジン１が始動された後、例えば、燃料ゲージの現在の燃料計値とエンジン停止時に記録されていた燃料計値とが比較演算されることによる給油の有無の判断、及び／又はエンジン停止中の気温の推移等に基づき、キャニスター２３内に捕集されている燃料蒸発ガス量が推定され、パージ処理が必要か否かが求められる。そして、パージ処理が必要であるとされたときには、図２に示すフローチャートによるパージガス濃度検出およびパージ処理実行制御ルーチンが開始される。
【００２６】
そこで、制御が開始されると、そのステップＳ２０１においてパージ制御弁２５が小開度状態で瞬時開かれる。パージ制御弁２５が小開度開かれると、燃料蒸発ガスを含むパージガスがパージ通路２８およびパージポート２９を介してエンジン１に導入される。次に、ステップＳ２０２において、空燃比センサ４２によりパージガスが導入されたときの燃焼ガスの空燃比（Ａ／Ｆ）が検出される。そして、さらにステップＳ２０３において、この得られた空燃比（Ａ／Ｆ）検出値に基づき、パージガス濃度が求められる。詳述すると、パージガス導入前の空燃比に対し導入後の空燃比はリッチになるので、そのリッチの度合いからパージガス濃度を求めるのである。この両者の関係は、予め実験で求められマップ化されてＲＯＭ３２に記憶されている。そして、求められたこのパージガス濃度は、ＲＡＭ３３に記憶・保存される。
【００２７】
次に、ステップＳ２０４に進み、上記の記憶・保存されたパージガス濃度に基づき、エンジン１に導入されるパージ燃料量Ｆｐｇが一定となるように、パージ制御弁２５の開度がデューティ制御されて所定時間パージ制御が実行される。なお、このパージ制御実行中は、ステップＳ２０５においてパージ制御実行フラグがオンとされる。なお、パージ燃料量Ｆｐｇとはパージガス中に含まれる燃料量を意味し、運転状態の変動に伴う吸入負圧の変化にかかわらず一定となるように、パージ制御弁２５の開度がデューティ制御されてパージガス流量が制御される。このときのデューティ比についても、パージガス濃度および吸入負圧をパラメータとして、予め実験で求められマップ化されてＲＯＭ３２に記憶されている。
【００２８】
さらに、本発明に係る燃料噴射制御方法における燃料噴射制御の実施形態について、図３のフローチャートを参照して説明する。この制御ルーチンは、所定時間毎または所定のクランク角毎に実行される。そこで、制御が開始されると、ステップＳ３０１においてエンジン１の運転状態を示すパラメータとして、アクセル開度センサ４４および回転数センサ４６からの負荷率および回転数信号が読み込まれる。そして、次のステップＳ３０２で、例えば、低負荷率で低回転数である小燃料噴射量運転状態にあるか否かが判定される。判定の結果、小燃料噴射量運転状態にないときはこの制御ルーチンは一旦終了される。
【００２９】
一方、小燃料噴射量運転状態にあるときはステップＳ３０３に進み、この運転状態に対応して、エンジン１に要求されている目標燃料量τがＲＯＭ３２に記憶されているマップから求められ、さらにこれに基づき、筒内噴射用インジェクタ１１の噴射分担率αおよび吸気通路噴射用インジェクタ１２の噴射分担率βとから、これらに対応する筒内噴射用インジェクタ１１からの基本燃料噴射量τ（Ｄｉ）および吸気通路噴射用インジェクタ１２からの基本燃料噴射量τ（ＰＦｉ）がそれぞれ求められる。なお、これらの基本燃料噴射量τ（Ｄｉ）および基本燃料噴射量τ（ＰＦｉ）は、それぞれ、エンジン冷却水温等のエンジン１の状態や過渡運転等の運転状態に応じて適宜補正されるが、この点は、本発明の要旨でないので詳細な説明は省略する。
【００３０】
そして、次のステップＳ３０４に進み、パージ制御が実行中か否かが判定される。このパージ制御実行中か否かの判定は、上述のパージ制御実行フラグがオンか否かにより行なわれ、実行中、すなわち、「Ｙｅｓ」のときのみステップＳ３０４に進む。そして、ステップＳ３０５において、上述のパージ燃料量Ｆｐｇが前述の図２に示すフローチャートによるパージガス濃度検出およびパージ処理実行制御ルーチンの結果に基づき求められる。
【００３１】
次に、ステップＳ３０６において、ステップＳ３０５で求められたパージ燃料量Ｆｐｇと筒内噴射用インジェクタ１１および吸気通路噴射用インジェクタ１２のそれぞれの最小燃料噴射量τmin（Ｄｉ）およびτmin（ＰＦｉ）との合計が、エンジン１に要求されている目標燃料量τを超えるか否かが判定される。ここで、最小燃料噴射量とは、各インジェクタがリニアリティを有して制御され得る燃料噴射量の最小値である。そして、パージ燃料量Ｆｐｇと筒内噴射用インジェクタ１１および吸気通路噴射用インジェクタ１２のそれぞれの最小燃料噴射量τmin（Ｄｉ）およびτmin（ＰＦｉ）との合計が目標燃料量τを超えないときは、ステップＳ３０７に進み、両インジェクタ１１および１２に対する分担率αおよびβを反映させた後のパージ補正値Ｆｐｇ（Ｄｉ）およびＦｐｇ（ＰＦｉ）がそれぞれ下式により算出される。
Ｆｐｇ（Ｄｉ）＝α×Ｆｐｇ
Ｆｐｇ（ＰＦｉ）＝β×Ｆｐｇ
【００３２】
そして、分担率が反映された後のパージ補正値Ｆｐｇ（Ｄｉ）およびＦｐｇ（ＰＦｉ）のみが反映されて、最終直噴噴射量Ｑ（Ｄｉ）および最終ポート噴射量Ｑ（ＰＦｉ）による噴射が実行される。すなわち、筒内噴射用インジェクタ１１からの基本燃料噴射量τ（Ｄｉ）および吸気通路噴射用インジェクタ１２からの基本燃料噴射量τ（ＰＦｉ）から分担率が反映された後のパージ補正値Ｆｐｇ（Ｄｉ）およびＦｐｇ（ＰＦｉ）が、それぞれ、減量されて、その減量された残りの燃料噴射量が、それぞれ、最終直噴噴射量Ｑ（Ｄｉ）および最終ポート噴射量Ｑ（ＰＦｉ）として噴射されるのである。
【００３３】
一方、ステップＳ３０６において、ステップＳ３０５で求められたパージ燃料量Ｆｐｇと筒内噴射用インジェクタ１１および吸気通路噴射用インジェクタ１２のそれぞれの最小燃料噴射量τmin（Ｄｉ）およびτmin（ＰＦｉ）との合計が、エンジン１に要求されている目標燃料量τを超えると判定されると、ステップＳ３０８に進み、燃料蒸発ガスのパージ処理実行への移行直前の所定期間におけるエンジン１の負荷状態が所定の負荷値を超えているか否かが判定される。具体的には、エアフローメータ４ａにより検出される吸入空気量の上記移行直前の所定期間（例えば、数十秒間）における積算吸入空気量ＧＡが所定値aを超えたか否かが判定される。
【００３４】
所定値aを超えているときにはステップＳ３０９に進み、さらに水温センサ３８にて検出されるエンジン１の冷却水温ＴＷが所定値ｔを超えているか否かが判定される。そして、エンジン１の冷却水温ＴＷが所定値ｔを超えていると判定されたときにはステップＳ３１０に進み、筒内噴射用インジェクタ１１からのみ燃料が噴射される。このとき、筒内噴射用インジェクタ１１から噴射される最終直噴噴射量Ｑ（Ｄｉ）は、下式のように設定される。
Ｑ（Ｄｉ）＝τmin（Ｄｉ）＋ｘ＝τ−Ｆｐｇ
【００３５】
すなわち、筒内噴射用インジェクタ１１からは、エンジン１に要求されている目標燃料量τからパージ燃料量Ｆｐｇ分を減量した量と等しくなるように、その最小燃料噴射量τmin（Ｄｉ）に修正分ｘが加えられて最終直噴噴射量Ｑ（Ｄｉ）とされるのである。なお、目標燃料量τからパージ燃料量Ｆｐｇ分を減量した量と最小燃料噴射量τmin（Ｄｉ）とが等しいときは、修正分ｘが０となることはいうまでもない。
【００３６】
一方、ステップＳ３０８において、燃料蒸発ガスのパージ処理実行への移行直前の所定期間におけるエンジン１の負荷状態が所定の負荷値を超えていないと判定されたとき、およびステップＳ３０８で燃料蒸発ガスのパージ処理実行への移行直前の所定期間におけるエンジン１の負荷状態が所定の負荷値を超えていると判定されても、ステップＳ３０９においてエンジン１の冷却水温が所定値を超えていないと判定されたときには、ステップＳ３１１に進み、吸気通路噴射用インジェクタ１２からのみ燃料噴射される。
【００３７】
このとき、吸気通路噴射用インジェクタ１２噴射される最終ポート噴射量Ｑ（ＰＦｉ）は下式のように設定される。  
Ｑ（ＰＦｉ）＝τmin（ＰＦｉ）＋ｙ＝τ−Ｆｐｇ
【００３８】
すなわち、上述の筒内噴射用インジェクタ１１の場合と同様に、吸気通路噴射用インジェクタ１２からは、エンジン１に要求されている目標燃料量τからパージ燃料量Ｆｐｇ分を減量した量と等しくなるように、その最小燃料噴射量τmin（ＰＦｉ）に修正分ｙが加えられて最終ポート噴射量Ｑ（ＰＦｉ）とされるのである。なお、この修正分ｙも目標燃料量τからパージ燃料量Ｆｐｇ分を減量した量と最小燃料噴射量τmin（ＰＦｉ）とが等しいときは０となる。
【００３９】
このように、本実施形態においては、エンジン１の温度上昇の主たる要因である所定期間における機関負荷状態が所定の負荷値を超えるときは、筒内噴射用インジェクタ１１から最小燃料噴射量τmin（Ｄｉ）に修正分ｘが加えられた最終直噴噴射量Ｑ（Ｄｉ）が燃料噴射されるので、燃料ベーパの生じやすい筒内噴射用インジェクタ用の燃料系である高温高圧の燃料分配管１３内の燃料が消費され、ベーパの発生が抑制される。さらに、筒内への直噴により燃焼室の冷却が図られるので耐ノック性を向上することができる。また、所定の負荷値を超える場合であっても、エンジン１の冷却水温ＴＷが所定値ｔ以下のとき、および、所定の負荷値以下のときは、吸気通路噴射用インジェクタ１２から最小燃料噴射量τmin（ＰＦｉ）に修正分ｙが加えられた最終ポート噴射量Ｑ（ＰＦｉ）が燃料噴射されるので、トルク変動を低く抑えることができ、且つ、高圧燃料ポンプ１５の駆動音を低減することができる。
【００４０】
なお、上述の実施形態では、自然吸気エンジンに付き説明したが、ターボチャージャ等の過給機を備えたエンジンにも本発明が適用できることは云うまでもなく，高過給状態では上述の負荷値が大きくなるので、その際に本発明が有効に働く。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明が適用されるデュアル噴射型の内燃機関の概略構成を示すブロック図である。
【図２】本発明の実施形態におけるパージガス濃度検出ルーチンの一例を示すフローチャートである。
【図３】本発明の実施形態における制御ルーチンの一例を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【００４２】
１                    エンジン（デュアル噴射型内燃機関）
１１                  筒内噴射用インジェクタ
１２                  吸気通路噴射用インジェクタ
４２                  空燃比センサ
α                    筒内噴射用インジェクタの噴射分担率
β                    吸気通路噴射用インジェクタの噴射分担率
τ（Ｄｉ）            筒内噴射用インジェクタの基本燃料噴射量
τ（ＰＦｉ）          吸気通路噴射用インジェクタの基本燃料噴射量
τmin（Ｄｉ）         筒内噴射用インジェクタの最小燃料噴射量
τmin（ＰＦｉ）       吸気通路噴射用インジェクタの最小燃料噴射量
Ｆｐｇ                パージ燃料量
Ｆｐｇ（Ｄｉ）        筒内噴射用インジェクタのパージ補正値
Ｆｐｇ（ＰＦｉ）      吸気通路噴射用インジェクタのパージ補正値
Ｑ（Ｄｉ）            最終直噴噴射量
Ｑ（ＰＦｉ）          最終ポート噴射量
【図１】
2007298002.tif 000003
【図２】
2007298002.tif 000004
【図３】
2007298002.tif 000005