(57)【要約】【課題】  基本長を確保しつつ減衰力の発生に遅れを生じない空圧緩衝器を提供することである。【解決手段】  シリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されシリンダ１内に形成される作動室Ａを一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とに区画するピストン２と、ピストン２を介してシリンダ１内に移動自在に挿入されたロッド３と、を備えた空圧緩衝器Ｋにおいて、一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の一方または両方にロッド３に結合されるとともにシリンダ１内周に摺接し作動室Ａから隔離される空間４３を形成する一対の隔壁体４１，４２を設け、ロッド３に該隔離される空間４３を迂回する流路４１を設けた。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されシリンダ内に形成される作動室を一方室と他方室とに区画するピストンと、ピストンを介してシリンダ内に移動自在に挿入されたロッドと、を備えた空圧緩衝器において、一方室および他方室の一方または両方にロッドに結合されるとともにシリンダ内周に摺接し作動室から隔離される空間を形成する一対の隔壁体を設け、ロッドに該隔離される空間を迂回する流路を設けたことを特徴とする空圧緩衝器。
【請求項２】
隔離される空間には油が充填されることを特徴とする請求項１に記載の空圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、車両等に搭載される緩衝器に関し、特に車両等のサスペンションとして使用可能な空圧緩衝器の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、空圧緩衝器としては、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されたピストンと、シリンダにピストンを介して移動自在に挿通されるロッドとを備えたものが知られている（たとえば、特許文献１，２参照）。
【０００３】
この空圧緩衝器は、シリンダ内に形成の作動室をピストンで一方室と他方室とに区画し、この作動室内に作動流体として気体を封入し、減衰力の発生に際しては、油圧緩衝器と同様に、ピストンで一方室もしくは他方室を圧縮して、一方室内圧力と他方室内圧力に差を生じせしめるようにしている。
【特許文献１】特開２００４−１３２４２９号公報
【特許文献２】特開２００４−１３２４２８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
さて、上述のような空圧緩衝器では、作動流体に気体を用いることにより緩衝器の軽量化等を達成する点で、有用な技術であるが、以下の問題がある。
【０００５】
すなわち、従来の空圧緩衝器を車両のサスペンションとして利用する場合、車両用の油圧緩衝器と同等の取付長を確保しなければならないが、そうすると、シリンダ内の作動室の容積が油圧緩衝器と同等程度となることになる。
【０００６】
すると、空圧緩衝器は上述のように作動流体を気体としており、気体は圧縮性に富み、体積弾性係数が小さいことから、作動流体に作動油を使用する油圧緩衝器に比較して、伸縮作動時に圧縮される一方室もしくは他方室の容積変化に対して該圧縮される一方室もしくは他方室の圧力上昇が遅れることになる。
【０００７】
したがって、従来の空圧緩衝器は、油圧緩衝器に比較して必要とされる減衰力の発生が遅れる問題があった。
【０００８】
そこで、本発明は、上記不具合を改善するために創案されたものであって、その目的とするところは、基本長を確保しつつ減衰力の発生に遅れを生じない空圧緩衝器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の課題解決手段は、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されシリンダ内に形成される作動室を一方室と他方室とに区画するピストンと、ピストンを介してシリンダ内に移動自在に挿入されたロッドと、を備えた空圧緩衝器において、一方室もしくは他方室の一方または両方にロッドに結合されるとともにシリンダ内周に摺接し作動室から隔離される空間を形成する一対の隔壁体を設け、ロッドに該隔離される空間を迂回する流路を設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の空圧緩衝器によれば、隔壁体および隔壁体によって形成される空間によって、作動室内の容積を減ずることができるので、基本長を車両に搭載可能な程度に確保しても、減衰力の発生が遅れることがない。
【００１１】
また、本空圧緩衝器にあっては、隔壁体を作動室内に収容することで、基本長の確保および減衰力の発生遅れを回避していることから、その基本長の確保において、シリンダの上下長さを短くし、さらには、ロッドの上下長さを長くする必要がないので、シリンダやロッドを空圧緩衝器用の特別品として新たに設計製作する必要が無く、油圧緩衝器用のシリンダやロッドをそのまま流用することができることから、空圧緩衝器の開発、製造等のコストを低減することができ、さらには、構造が簡単であり、空圧緩衝器の極端な重量増加を招くことが無く、実用的である。
【００１２】
したがって、この空圧緩衝器にあっては、コスト低減を図りつつ、車両への搭載性と車両における乗り心地を確保することができるのである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、図に示した実施の形態に基づき、本発明を説明する。図１は、空圧緩衝器の概略縦断面図である。図２は、一実施の形態の変形例における空圧緩衝器の概略縦断面図である。図３は、他の実施の形態における空圧緩衝器の概略縦断面図である。
【００１４】
一実施の形態における空圧緩衝器Ｋは、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内に形成される作動室Ａを一方室たるロッド側室Ｒ１と他方室たるピストン側室Ｒ２とに区画するピストン２と、ピストン２を介してシリンダ１内に移動自在に挿入されたロッド３と、ロッド側室Ｒ１内であってロッド３に結合されシリンダ1の内周に摺接し作動室Ａから隔離される空間４３を形成する一対の隔壁体４１，４２と、ロッド３に設けられ上記空間４３を迂回する流路３１とを備えて構成されている。
【００１５】
以下、詳細に説明すると、シリンダ１は、筒状に形成され、その上下端は、それぞれヘッド部材５とボトム部材６によって閉塞されており、これにより、シリンダ１内に作動室Ａが隔成され、さらに、この作動室Ａは、シリンダ１内に摺動自在に挿入されるピストン２によってロッド側室Ｒ１とピストン側室Ｒ２とに区画されている。
【００１６】
そして、ピストン２には、ロッド３が連結されるとともに、ロッド側室Ｒ１とピストン側室Ｒ２とを連通する通路２１，２２が設けられ、これら通路２１，２２の途中には減衰力発生要素２３，２４が設けられている。
【００１７】
また、上記通路２１の途中には、ロッド側室Ｒ１からピストン側室Ｒ２へ向かう流れのみを許容する逆止弁２５が設けられ、通路２２の途中には、ピストン側室Ｒ２からロッド側室Ｒ１へ向かう流れのみを許容する逆止弁２６が設けられている。したがって、通路２１にあっては、空圧緩衝器Ｋが伸長する、すなわち、シリンダ１からロッド３が突出する作動を行うときのみに流体の通過を許容し、他方の通路２２にあっては、空圧緩衝器Ｋが収縮する、すなわち、シリンダ１内にロッド３が進入する作動を行うときのみに流体が通過を許容するようになっている。
【００１８】
そして、減衰力発生要素２３，２４は、図示したところでは、可変絞り弁とされており、空圧緩衝器Ｋの伸縮周波数や伸縮速度等に応じて、流体の流れに与える抵抗を変化させることができるようになっている。なお、減衰力発生要素２３，２４は、この空圧緩衝器Ｋが搭載される車両に適せば可変絞り弁以外にも固定絞り弁や、リーフバルブ等とされてもよい。
【００１９】
つづいて、隔壁体４１は、環状とされ、その内周側がピストン２から所定の間隔を空けてロッド３に結合され、その外周側はシリンダ１の内周に摺接させてある。
【００２０】
さらに、隔壁体４２も、隔壁体４１と同様に環状とされ、その内周側が隔壁体４１から所定の間隔を空けてロッド３に結合され、その外周側はシリンダ１の内周に摺接させてある。
【００２１】
したがって、この隔壁体４１，４２の間の空間４３は、作動室Ａから隔離されており、この隔壁体４１，４２と空間４３の存在により、シリンダ１内の作動室Ａにおける容積が減じられており、この隔壁体４１，４２は、ロッド側室Ｒ１を図中ロッド側とピストン側の２つの部屋Ｒ１ａ，Ｒ１ｂに仕切っている。なお、上記空間４３内には、所定量の油が充填されている。
【００２２】
さらに、ロッド３には、上記空間４３を回避する流路３１が設けられており、この流路３１は、上記空間４３を迂回して隔壁体４１，４２で仕切られる２つの部屋Ｒ１ａ，Ｒ１ｂを連通し、部屋Ｒ１ａ，Ｒ１ｂの両方がロッド側室Ｒ１として機能するようになっている。
【００２３】
転じて、ヘッド部材５は、環状に成型され、その内周側にはロッド３を軸支する軸受５１を備えるとともに、上端側から開口する凹部５２が設けられている。
【００２４】
そして、上記したシリンダ１は、シリンダ１の外方に配置される有底筒状の外筒１０によって覆われており、この外筒１０の底部には、ボトム部材６が嵌合され、また、外筒１０の図中上端である開口端部には、内周側で環状シールＳを保持する封止部材１１が上記ヘッド部材５に積層された状態で固定されている。
【００２５】
上記した封止部材１１において、図１中、上下方向長さとなる軸方向長さは、環状シールＳの上下方向長さとなる軸方向長さより、短く設定されるととともに、環状シールＳは、封止部材１１の下端からシリンダ１の内方に向けて突出するように封止部材１１によって保持されている。なお、上記したところでは、封止部材１１は環状シールＳを保持しているが、環状シールＳを封止部材１１に溶着して分離不能な状態としておくとしても差し支えない。
【００２６】
封止部材１１から突出している環状シールＳの下端は、ヘッド部材５の凹部５２内に配置されており、この凹部５２と封止部材１１とで貯油室Ｔが隔成されている。
【００２７】
上記した環状シールＳの内周側には、シリンダ１から突出し、ヘッド部材５の軸受５１内に摺動自在に挿入されるロッド３が挿入され、この環状シールＳは所定の緊迫力でロッド３の外周に圧接されている。
【００２８】
したがって、ロッド３は、貯油室Ｔを貫いており、この貯油室Ｔは、ロッド３と環状シールＳとの摺接部に臨むようになっている。
【００２９】
さらに、貯油室Ｔは、ヘッド部材５に設けた通路５３によってロッド側室Ｒ１に連通されるとともに、通路５４によって、シリンダ１と外筒１０との間の隙間Ｂに連通されている。
【００３０】
ここで、通路５３の貯油室Ｔ側の端部５３ａは、上記凹部５２の側壁部５２ａから開口しており、この端部５３ａは、少なくとも環状シールＳの図中最下端より上方に位置するように設定されている。また、通路５３の途中には、貯油室Ｔからロッド側室Ｒ１へ向かう流体の流れのみを許容する逆止弁５５が設けられている。
【００３１】
他方、ボトム部材６には、ピストン側室Ｒ２と上記隙間Ｂとを連通する通路６１が設けられ、この通路６１の途中には、ピストン側室Ｒ２から隙間Ｂへ向かう流体の流れのみを許容する逆止弁６２が設けられている。
【００３２】
したがって、貯油室Ｔは、上記した通路５４、隙間Ｂおよび通路６１を介してピストン側室Ｒ２に連通されていることになる。
【００３３】
そして、シリンダ１内には作動気体が封入されるとともに、上記貯油室Ｔ内には、油が充填され、また、貯油室Ｔ内の油の油面Ｏが、環状シールＳの最下端より下方に下がらないような配慮のもと、上記隙間Ｂ内にも充分な量の油が充填されている。
【００３４】
なお、ロッド側室Ｒ１中、ロッド側の部屋Ｒ１ａとピストン側の部屋Ｒ１ｂ、およびピストン側室Ｒ２内にも少量の油が充填されるが、ロッド側の部屋Ｒ１ａ内に充填される油は、空圧緩衝器が伸縮動作を行うときに、シリンダ１と隔壁体４２と間を潤滑するためであり、ピストン側の部屋Ｒ１ｂ内に充填される油は、空圧緩衝器が伸縮動作を行うときに、シリンダ１とピストン２と間を潤滑するためであり、ピストン側室Ｒ２内の油は、空圧緩衝器の収縮時における貯油室Ｔ内の油面Ｏの下降を防止するためである。
【００３５】
ここで、隔壁体４２が面するロッド側の部屋Ｒ１ａにおける流路３１の出口端を隔壁体４２の上面より上方に位置するようにしておくとよい。そうすることで、ある程度隔壁体４２の上方に油をためておくことが可能であるので、確実に隔壁体４２とシリンダ１との間の潤滑を行うことが可能となる。
【００３６】
つづいて、上述のように構成された空圧緩衝器Ｋの作動について説明する。まず、空圧緩衝器Ｋが伸長作動する場合、部屋Ｒ１ａ，Ｒ１ｂで構成されるロッド側室Ｒ１が圧縮され、ピストン側室Ｒ２が膨張させられるので、ロッド側室Ｒ１内の気体は、通路２１を介してピストン側室Ｒ２内に移動する。この移動時に、気体は減衰力発生要素２３を通過するので、圧力損失が生じロッド側室Ｒ１とピストン側室Ｒ２の圧力差に見合った減衰力が発生する。
【００３７】
このとき、隔壁体４１，４２および隔壁体４１，４２によって形成される空間４３によって、作動室Ａ内の容積が小さくされており、空圧緩衝器の伸長時の作動室Ａ内の圧力変化は、作動室Ａの容積に反比例するので、隔壁体４１，４２を設けない空圧緩衝器よりも、ロッド側室Ｒ１内の圧力は速やかに上昇するとともに、ピストン側室Ｒ２内の圧力は速やかに減少することになる。
【００３８】
すなわち、シリンダ１やロッド３の長さを油圧緩衝器と同等のものとしても、上記隔壁体４１，４２および隔壁体４１，４２によって形成される空間４３によってロッド側室Ｒ１内の圧力上昇およびピストン側室Ｒ２内の圧力降下が早くなるので、減衰力の発生も同様に従来空圧緩衝器よりも早くなる。
【００３９】
さらに、隔壁体４１，４２で作動室Ａから隔離される空間４３が形成されているので、作動室Ａ内に中実部材を設けて作動室Ａの容積を減じることに比較して、その分空圧緩衝器Ｋは軽量となり、空圧緩衝器Ｋの軽量化を達成することが可能となっている。
【００４０】
また、ロッド側室Ｒ１内の油は、油は気体より重たく、通路２１の開口部に溜まった状態となることから、該油も気体とともにピストン側室Ｒ２内に移動する。
【００４１】
このロッド側室Ｒ１内の油は、上述したように、シリンダ１とピストン２との間を潤滑する役割を有しているが、気体より先んじて減衰力発生要素２３を通過することからロッド側室Ｒ１内の速やかな圧力上昇を促すことになる。
【００４２】
つづいて、空圧緩衝器Ｋが収縮作動する場合、ピストン側室Ｒ２が圧縮され、ロッド側室Ｒ１が膨張させられるので、ピストン側室Ｒ２内の気体は、通路２２を介してロッド側室Ｒ１内に移動する。この移動時に、気体は減衰力発生要素２４を通過するので、圧力損失が生じロッド側室Ｒ１とピストン側室Ｒ２の圧力差に見合った減衰力が発生する。
【００４３】
また、上記ピストン側室Ｒ２内の圧力上昇によって、ピストン側室Ｒ２内の気体は、通路５４、隙間Ｂおよび通路６１を介して貯油室Ｔにも流入する。
【００４４】
このとき、隔壁体４１，４２および隔壁体４１，４２によって形成される空間４３によって作動室Ａ内の容積が小さくされており、空圧緩衝器の収縮時の作動室Ａ内の圧力変化は、作動室Ａの容積に反比例するので、隔壁体４１，４２がない状態よりも、ピストン側室Ｒ２内の圧力は速やか上昇するとともに、ロッド側室Ｒ１内の圧力は速やかに減少することになる。
【００４５】
したがって、この収縮作動時においても、シリンダ１やロッド３の長さを油圧緩衝器と同等のものとしても、上記隔壁体４１，４２および隔壁体４１，４２によって形成される空間４３によってロッド側室Ｒ１内の圧力下降およびピストン側室Ｒ２内の圧力上昇が早くなるので、減衰力の発生も同様に従来空圧緩衝器よりも早くなる。
【００４６】
すなわち、この空圧緩衝器Ｋでは、隔壁体４１，４２および隔壁体４１，４２によって形成される空間４３によって、作動室Ａ内の容積を減ずることができるので、基本長を車両に搭載可能な程度に確保しても、減衰力の発生が遅れることがない。
【００４７】
また、本空圧緩衝器Ｋにあっては、隔壁体４１，４２を作動室Ａ内に収容することで、基本長の確保および減衰力の発生遅れを回避していることから、その基本長の確保において、シリンダ１の図中上下長さを短くし、さらには、ロッド３の図中上下長さを長くする必要がないので、シリンダ１やロッド３を空圧緩衝器用の特別品として新たに設計製作する必要が無く、油圧緩衝器用のシリンダやロッドをそのまま流用することができることから、空圧緩衝器の開発、製造等のコストを低減することができる。
【００４８】
そして、上記したように、ピストン２のみを備える一般的な空圧緩衝器に隔壁体４１，４２を設けることによって上記作用効果を奏することが可能であるから、構造が簡単であり、空圧緩衝器Ｋの極端な重量増加を招くことが無く、実用的である。
【００４９】
なお、空圧緩衝器Ｋが収縮作動においては、ピストン側室Ｒ２内の油は、油は気体より重たく、通路６１の開口部に溜まった状態となることから、気体より先んじて通路６１を通過することからピストン側室Ｒ２内の速やかな圧力上昇を促すことになる。
【００５０】
そして、貯油室Ｔは、ピストン側室Ｒ２と同様に加圧されることになるので、貯油室Ｔ内の油の油面Ｏが上昇し、この油面Ｏの上昇と貯油室Ｔ内の圧力上昇とによって、貯油室Ｔ内の油は、通路５３を通過してロッド側室Ｒ１内に気体とともに流入する。ここで、通路５３の端部５３ａの開口位置は環状シールＳの最下端より上方に位置しているので、上記のごとく貯油室Ｔから油がロッド側室Ｒ１内に移動しても、貯油室Ｔ内の油の油面Ｏは、必ず環状シールＳの最下端より上方に位置することになり、貯油室Ｔ内の油は、ロッド３と環状シールＳとの摺接部の潤滑を維持しつづける。
【００５１】
したがって、空圧緩衝器Ｋが伸縮を繰り返しても、貯油室Ｔ内の油は、ロッド３と環状シールＳとの摺接部の潤滑を維持しつづけることになり、正立型に形成された空圧緩衝器Ｋのロッド３の摺動部を確実に潤滑することになる。
【００５２】
また、ロッド３の摺接部に臨む貯油室を設けて油面を上記摺接部の最下端より上方に位置させることで、上記摺動部の確実な潤滑が可能となるので、構造が複雑となることが無く、大幅なコスト上昇を伴わずに空圧緩衝器を正立型とすることができる。
【００５３】
この空圧緩衝器Ｋが伸縮作動しつづけると、空圧緩衝器Ｋ内の油は、ロッド側室Ｒ１、ピストン側室Ｒ２および貯油室Ｔを循環し、空圧緩衝器Ｋの摺動部分、すなわち、シリンダ１とピストン２との間の摺動部、ロッド３と環状シールＳの摺動部を潤滑しつづけることになる。
【００５４】
これに加えて、本実施の形態における空圧緩衝器Ｋでは、隔壁体４１，４２間の空間４３内にも油を充填してある。したがって、隔壁体４１がシリンダ１に対し摺動する際にあっても、この隔壁体４１とシリンダ１との間の摺動部が上記空間４３内の油で潤滑されることになり、隔壁体４１とシリンダ１の相対移動を円滑に保つことが可能である。
【００５５】
すなわち、この空圧緩衝器Ｋでは、上記油の循環によって、ロッド側室Ｒ１中のロッド側の部屋Ｒ１ａ内およびピストン側の部屋Ｒ１ｂ内の油が無くならないようにすることができ、また、貯油室Ｔ、ロッド側室Ｒ１中のロッド側の部屋Ｒ１ａ内およびピストン側の部屋Ｒ１ｂ内の油によって、空圧緩衝器Ｋの各摺動部を潤滑することができ、空圧緩衝器Ｋの円滑な伸縮作動が実現され、手動抵抗を低減することができ、車両における乗り心地を向上することができるとともに、空圧緩衝器Ｋの耐久性の向上が可能となる。
【００５６】
なお、上記したところでは、一方室たるロッド側室Ｒ１内に隔壁体４１，４２を設けているが、図２に示した一実施の形態の変形例における空圧緩衝器Ｋ１のように、他方室たるピストン側室Ｒ２内に隔壁体4４，4５を設けてもよい。
【００５７】
この変形例における空圧緩衝器Ｋ１は、ピストン２がロッド３の下端ではなく、中間部に固定され、ロッド３の図２中下端をピストン側室Ｒ２内に突出させてある。
【００５８】
そして、このロッド３のピストン側室Ｒ２内に突出する部分に、作動室Ａから隔離される空間４６を形成する隔壁体４４，４５が結合されている。
【００５９】
この隔壁体４４は、環状とされ、その内周側がピストン２から所定の間隔を空けてロッド３に結合され、その外周側はシリンダ１の内周に摺接させてある。
【００６０】
さらに、隔壁体４５も、隔壁体４４と同様に環状とされ、その内周側が隔壁体４４から所定の間隔を空けてロッド３に結合され、その外周側はシリンダ１の内周に摺接させてある。
【００６１】
したがって、この隔壁体４４，４５の間の空間４６は、作動室Ａから隔離されており、この隔壁体４４，４５と空間４６の存在により、シリンダ１内の作動室Ａにおける容積が減じられており、この隔壁体４４，４５は、ピストン側室Ｒ２を図中ピストン側とボトム部材側の２つの部屋Ｒ２ａ，Ｒ２ｂに仕切っており、また、上記空間４６内には、所定量の油が充填されている。
【００６２】
さらに、ロッド３には、上記空間４６を回避する流路３２が設けられており、この流路３２は、上記空間４６を迂回して隔壁体４４，４５で仕切られる２つの部屋Ｒ２ａ，Ｒ２ｂを連通し、部屋Ｒ２ａ，Ｒ２ｂの両方がピストン側室Ｒ１として機能するようになっている。
【００６３】
なお、この変形例にあってもロッド側室Ｒ１およびピストン側室Ｒ２中、ピストン側の部屋Ｒ２ａとボトム部材側の部屋Ｒ２ｂ内に少量の油が充填されるが、ロッド側室Ｒ１内に充填される油は空圧緩衝器が伸縮動作を行うときに、シリンダ１とピストン２と間を潤滑するためであり、ピストン側の部屋Ｒ２ａ内に充填される油は、空圧緩衝器が伸縮動作を行うときに、シリンダ１と隔壁体４４と間を潤滑するためであり、ボトム部材側の部屋Ｒ２ｂ内の油は、空圧緩衝器の収縮時における貯油室Ｔ内の油面Ｏの下降を防止するためである。
【００６４】
ここで、隔壁体４４が面するピストン側の部屋Ｒ２ａにおける流路３２の出口端を隔壁体４４の上面より上方に位置するようにしておくとよい。そうすることで、ある程度隔壁体４４の上方に油をためておくことが可能であるので、確実に隔壁体４４とシリンダ１との間の潤滑を行うことが可能となる。
【００６５】
なお、空圧緩衝器Ｋ１の空圧緩衝器Ｋに対して異なるところは、他方室たるピストン側室Ｒ２内に隔壁体４４，４５を設けて空間４６を形成している点と、ピストン側室Ｒ２内に空間４６を設けたことによる流路３２の形成位置の変更であって、変形例における空圧緩衝器Ｋ１のその他の部位は上記一実施の形態における空圧緩衝器Ｋと同様である。
【００６６】
このように、他方室であるピストン側室Ｒ２内に隔壁体４４，４５を設けて空間４６を形成しても、上述の一実施の形態における空圧緩衝器Ｋと同様に、作動室Ａ内の容積を減じることができるので、構造が簡単であり、空圧緩衝器Ｋ１の極端な重量増加を招くことが無く、基本長の確保および速やかな減衰力の発生が可能である。
【００６７】
また、図３に示した他の実施の形態における空圧緩衝器Ｋ２のように、一方室たるロッド側室Ｒ１内に一実施の形態と同様の隔壁体４１，４２を設けて空間４３を形成するとともに該空間４３を迂回する流路３１をロッド３に設け、さらに、他方室たるピストン側室Ｒ２内に一実施の形態の変形例と同様の隔壁体４４，４５を設けて空間４６を形成するとともに該空間４６を迂回する流路３２をロッド３に設け、その他の構成を一実施の形態の空圧緩衝器Ｋを同様の構成としてある。
【００６８】
このように、他の実施の形態における空圧緩衝器Ｋ２にあっては、一方室たるロッド側室Ｒ１と他方室たるピストン側室Ｒ２内にそれぞれ、隔壁体４１，４２，４４，４５を設けて空間４３，４６を形成しておくことで、作動室Ａの容積を減じるようにしてある。
【００６９】
すると、この他の実施の形態における空圧緩衝器Ｋ２にあっても、作動室Ａの容積を隔壁体４１，４２，４４，４５と隔壁体４１，４２，４４，４５で形成される空間４３，４６とで減じることが可能であるので、上述の一実施の形態における空圧緩衝器Ｋと同様に、構造が簡単であり、空圧緩衝器Ｋ２の極端な重量増加を招くことが無く、基本長の確保および速やかな減衰力の発生が可能である。
【００７０】
なお、以上述べてきたところの空圧緩衝器Ｋ，Ｋ１，Ｋ２は、いわゆる片ロッド型の緩衝器として構成されているが、両ロッド型の緩衝器として構成されるとしてもよく、上述の基本長の確保と速やかな減衰力の発生という効果は失われない。さらに、本実施の形態の空圧緩衝器Ｋ，Ｋ１，Ｋ２においては特に正立型に構成された場合の摺動部の潤滑を念頭に少量の油を一方室、他方室および貯油室に循環させる構造を採用しているが、本発明は倒立型の構造を採用した空圧緩衝器にも具現化でき、空圧緩衝器Ｋ，Ｋ１，Ｋ２の構造はこれに限定されない。
【００７１】
以上で、本発明の実施の形態についての説明を終えるが、本発明の範囲は図示されまたは説明された詳細そのものには限定されないことは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１】空圧緩衝器の概略縦断面図である。
【図２】一実施の形態の変形例における空圧緩衝器の概略縦断面図である。
【図３】他の実施の形態における空圧緩衝器の概略縦断面図である。
【符号の説明】
【００７３】
１  シリンダ
２  ピストン
２１，２２，５３，５４，６１  通路
２３，２４  減衰力発生要素
２５，２６  逆止弁
３  ロッド
３１，３２  流路
４１，４２，４４，４５  隔壁体
４３，４６  空間
５  ヘッド部材
５１  軸受
５２  凹部
５３，５４，６１  通路
５３ａ  通路における端部
５５，６２  逆止弁
６  ボトム部材
１０  外筒
Ａ  作動室
Ｂ  隙間
Ｋ，Ｋ１，Ｋ２  空圧緩衝器
Ｏ  貯油室内の油の油面
Ｒ１  一方室たるロッド側室
Ｒ１ａ  ロッド側室のロッド側の部屋
Ｒ１ｂ  ロッド側室のピストン側の部屋
Ｒ２  他方室たるピストン側室
Ｒ２ａ  ピストン側室のピストン側の部屋
Ｒ２ｂ  ピストン側室のボトム部材側の部屋
Ｓ  環状シール部材
Ｔ  貯油室
【図１】
2007024158.tif 000003
【図２】
2007024158.tif 000004
【図３】
2007024158.tif 000005