(57)【要約】【課題】動力伝達シャフト１、２２、３２とブーツ４、５との間のシール部位の面圧の変動を低減することにより、シール性能をさらに向上することができる動力伝達装置を提供する。【解決手段】ブーツ４の第１筒部４１は、熱可塑性エラストマからなり、第１筒部４１の肉厚Ｔａは、１ｍｍ〜２ｍｍであり、クランプ部材６による第１筒部４１の締め代は、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍとする。さらに、動力伝達シャフト１に形成された第１係合用溝１２の溝幅Ｗａは、クランプ部材６の軸方向幅Ｗｂを１００とした場合に、２０以上であり、クランプ部材６のうち蛇腹部４３側の端部から第１係合用溝１２のうち蛇腹部４３側の角部までの軸方向距離は、クランプ部材６の軸方向幅Ｗｂを１００とした場合に、４２．５以上１００以下とする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周面に周方向全周に第１係合用溝が形成される第１動力伝達シャフトと、
前記第１動力伝達シャフトに揺動自在に連結される第２動力伝達シャフトと、
前記第１動力伝達シャフトの外周側に配置され内周面に周方向全周に突出形成され且つ前記第１係合用溝に軸方向に係合する第１突環部を有する第１筒部と、前記第２動力伝達シャフトの外周側に配置される第２筒部と、前記第１筒部と前記第２筒部とを一体に連結する蛇腹部と、を備えるブーツと、
前記第１筒部の外周面をクランプして前記第１筒部を前記第１動力伝達シャフト側へ押圧する第１クランプ部材と、
を備える動力伝達装置であって、
前記第１筒部は、熱可塑性エラストマからなり、
前記第１筒部の肉厚は、１ｍｍ〜２ｍｍであり、
前記第１クランプ部材による前記第１筒部の締め代は、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍであり、
前記第１係合用溝の溝幅は、前記第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、２０以上であり、
前記第１クランプ部材のうち前記蛇腹部側の端部から前記第１係合用溝のうち前記蛇腹部側の角部までの軸方向距離は、前記第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、４２．５以上１００以下とすることを特徴とする動力伝達装置。
【請求項２】
前記第１係合用溝のうち前記蛇腹部の反対側の角部は、前記第１クランプ部材のうち前記蛇腹部の反対側の端部より前記蛇腹部側に位置する請求項１記載の動力伝達装置。
【請求項３】
前記第１突環部の突出量は、前記第１係合用溝の溝深さよりも小さい請求項１又は２に記載の動力伝達装置。
【請求項４】
前記第２動力伝達シャフトは、外周面に周方向全周に第２係合用溝が形成され、
前記第２筒部は、内周面に周方向全周に突出形成され前記第２係合用溝に軸方向に係合する第２突環部を有し、
前記第２筒部の外周面をクランプして前記第２筒部を前記第２動力伝達シャフト側へ押圧する第２クランプ部材をさらに備え、
前記第２筒部は、熱可塑性エラストマからなり、
前記第２筒部の肉厚は、１ｍｍ〜２ｍｍであり、
前記第２クランプ部材による前記第２筒部の径方向の締め代は、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍであり、
前記第２係合用溝の溝幅は、前記第２クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、２０以上であり、
前記第２クランプ部材のうち前記蛇腹部側の端部から前記第２係合用溝のうち前記蛇腹部側の角部までの軸方向距離は、前記第２クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、４２．５以上１００以下とする請求項１〜３の何れか一項に記載の動力伝達装置。
【請求項５】
前記第２係合用溝のうち前記蛇腹部の反対側の角部は、前記第２クランプ部材のうち前記蛇腹部の反対側の端部より前記蛇腹部側に位置する請求項４記載の動力伝達装置。
【請求項６】
前記第２突環部の突出量は、前記第２係合用溝の溝深さよりも小さい請求項４又は５に記載の動力伝達装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複数の動力伝達シャフトの連結部位を被覆するブーツを備える動力伝達装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車用の動力伝達装置は、エンジンなどの動力を入力する入力シャフトと、等速ジョイントを介して入力シャフトに連結される中間シャフトと、等速ジョイントを介して中間シャフトに連結される出力シャフトとを備える。そして、入力シャフトと中間シャフトとの連結部分及び中間シャフトと出力シャフトとの連結部分には、潤滑油などを封入するために、蛇腹筒状のブーツにより被覆している（例えば、特許文献１、２参照）。
【０００３】
ここで、中間シャフトにブーツを固定するために、中間シャフトの外周側には係合用溝を形成しており、ブーツの内周側には中間シャフトの係合用溝に係合する突環部を有している。さらに、ブーツの外周側からクランプ部材によりブーツを中間シャフト側へ押圧している。このようにして、中間シャフトとブーツとの軸方向の相対位置を位置決めし、且つ、シール性を確保している。
【特許文献１】特開２００１−３１５５３９号公報
【特許文献２】特開２００５−１０６２９４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、中間シャフトなどの動力伝達シャフトとブーツとの間のシール性能は、さらなる向上が求められている。具体的には、連結されるシャフトの軸が傾斜している場合に、ブーツの蛇腹部が屈曲する。このように蛇腹部が屈曲する場合と、蛇腹部が屈曲しない場合とで、動力伝達シャフトとブーツとシール部位の面圧が変動することがある。このようにシール部位の面圧が変動する結果、シール部位の面圧が低下するような場合には、シール性能が低下するおそれがある。この問題を解決するために、シール部位の面圧が変動したとしても、シール部位の最低面圧が所定値以上となるように、シール部位の面圧を予め高くすることも考えられる。しかし、シール部位の面圧をあまりに高くしすぎると、ブーツの耐久性が低下するおそれがある。
【０００５】
そこで、本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、動力伝達シャフトとブーツとの間のシール部位の面圧の変動を低減することにより、シール性能をさらに向上することができる動力伝達装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
そこで、本発明者はこの課題を解決すべく鋭意研究し、試行錯誤を重ねた結果、動力伝達シャフトに形成される係合用溝の両側の角部が主としてシール性能を発揮していることを発見した。そして、この係合用溝とクランプ部材との位置関係を規定することにより、シール性能が変化することを発見し、本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明の動力伝達装置は、外周面に周方向全周に第１係合用溝が形成される第１動力伝達シャフトと、第１動力伝達シャフトに揺動自在に連結される第２動力伝達シャフトと、第１筒部と第２筒部と蛇腹部とを備えるブーツと、第１筒部の外周面をクランプして第１筒部を第１動力伝達シャフト側へ押圧する第１クランプ部材とを備える。
【０００８】
ここで、ブーツの第１筒部は、第１動力伝達シャフトの外周側に配置される筒状の部分である。さらに、この第１筒部は、内周面に周方向全周に突出形成され、且つ、第１係合用溝に軸方向に係合する第１突環部を有する。ブーツの第２筒部は、第２動力伝達シャフトの外周側に配置される筒状の部分である。また、ブーツの蛇腹部は、第１筒部と第２筒部とを一体に連結する蛇腹状の部分である。
【０００９】
さらに、第１筒部は、熱可塑性エラストマからなり、第１筒部の肉厚は、１ｍｍ〜２ｍｍであり、第１クランプ部材による第１筒部の締め代は、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍである。ここで、熱可塑性エラストマには、熱可塑性樹脂、熱可塑性のゴムなどを含む。また、第１筒部の肉厚とは、第１筒部のうち第１突環部以外の部分の肉厚である。つまり、当該第１筒部の肉厚とは、第１突環部を取り除いた状態における第１筒部の肉厚に相当する。また、第１クランプ部材による第１筒部の締め代とは、第１クランプ部材により第１筒部をクランプする前における第１筒部の肉厚と、第１クランプ部材により第１筒部をクランプした後における第１筒部の肉厚との差である。
【００１０】
さらに、第１係合用溝の溝幅は、第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、２０以上であり、第１クランプ部材のうち蛇腹部側の端部から第１係合用溝のうち蛇腹部側の角部までの軸方向距離は、第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、４２．５以上１００以下とする。
【００１１】
ここで、第１係合用溝の角部とは、第１係合用溝の最外周部分、すなわち、第１係合用溝と第１動力伝達シャフトの外周面との境界部分である。そして、この第１係合用溝の角部は、蛇腹部側と蛇腹部の反対側の２カ所存在する。すなわち、第１係合用溝の蛇腹部側の角部とは、第１係合用溝と第１動力伝達シャフトの外周面との境界部分のうち、蛇腹部側の部位を意味する。そして、第１係合用溝の溝幅とは、第１係合用溝の蛇腹部側の角部から蛇腹部と反対側の角部までの軸方向距離となる。
【００１２】
ここで、従来の動力伝達装置においては、一般的に、第１係合用溝が、第１クランプ部材の軸方向幅のほぼ中央に配置されていた。この場合、第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、第１係合用溝の溝幅が２０〜４０程度とすると、第１クランプ部材の蛇腹部側の端部から第１係合用溝の蛇腹部側の角部までの軸方向距離は、第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、３０〜４０付近となっていた。
【００１３】
これに対して、上述した本発明の動力伝達装置によれば、第１クランプ部材のうち蛇腹部側の端部から第１係合用溝のうち蛇腹部側の角部までの軸方向距離が、第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、４２．５以上としている。そして、第１係合用溝の溝幅は、２０以上としている。従って、第１係合用溝は、第１クランプ部材の軸方向幅の中央よりも蛇腹部から離れる側に配置されることになる。つまり、シール性能を発揮する第１係合用溝の角部のうち蛇腹部側の角部が、従来に比べて、蛇腹部から遠ざかる位置に配置されている。
【００１４】
また、第１クランプ部材のうち蛇腹部側の端部から第１係合用溝のうち蛇腹部側の角部までの軸方向距離の上限値は、第１クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、１００以下としている。従って、第１係合用溝のうち蛇腹部側の角部は、必ず、第１クランプ部材の軸方向幅の範囲内に含まれることになる。
【００１５】
このように、第１係合用溝の蛇腹部側の角部が、蛇腹部から遠ざかる位置であって、第１クランプ部材の軸方向幅の範囲内に配置することで、蛇腹部が屈曲していない場合と蛇腹部が屈曲した場合とにおける、当該角部の面圧の変動を低減することができる。つまり、蛇腹部が屈曲した場合に、第１動力伝達シャフトとブーツの第１筒部とのシール部位の面圧が低下することを抑制することができる。従って、蛇腹部の状態に関わりなく、第１動力伝達シャフトとブーツの第１筒部とのシール性能を安定し、且つ、向上することができる。また、シール部位の面圧を予め高くすることも不要となり、ブーツの耐久性を向上することにもなる。
【００１６】
また、本発明の動力伝達装置は、上述したように、第１クランプ部材の蛇腹部側の端部と第１係合用溝の蛇腹部側の角部との位置関係を規定することを説明した。これに加えて、第１クランプ部材の蛇腹部の反対側の端部と第１係合用溝の蛇腹部の反対側の角部との位置関係を以下のように規定するとよりよい。
【００１７】
すなわち、第１係合用溝のうち蛇腹部の反対側の角部は、第１クランプ部材のうち蛇腹部の反対側の端部より蛇腹部側に位置するようにするとよい。従って、第１係合用溝のうち蛇腹部の反対側の角部は、必ず、第１クランプ部材の軸方向幅の範囲内に含まれることになる。従って、確実に第１係合用溝のうち蛇腹部の反対側の角部がシール性能を発揮できる。
【００１８】
また、上述した本発明の動力伝達装置において、第１筒部が有する第１突環部の突出量は、第１係合用溝の溝深さよりも小さい場合に適用するとよい。この場合、クランプ部材により第１筒部が第１動力伝達シャフトに押圧されている場合に、第１筒部の内周面のうち第１突環部以外の部分が、第１動力伝達シャフトの外周面に当接している。そして、クランプ部材により第１筒部が第１動力伝達シャフトに押圧されている場合に、第１筒部の第１突環部の内周端は、第１係合溝の溝底に当接していない。つまり、上述した本発明を、第１突環部の突出量と第１係合用溝の溝深さとの関係を上述したような関係のものに適用した場合には、確実に、シール性能を安定し、且つ、向上することができる。なお、第１突環部の突出量とは、第１筒部のうち第１突環部が形成されていない内周面から第１突環部の内周端までの径方向の距離である。
【００１９】
また、本発明の動力伝達装置は、上述したように、第１動力伝達シャフトに形成される第１係合用溝と、第１筒部をクランプする第１クランプ部材との位置関係を規定することを説明した。これに加えて、第２動力伝達シャフトに形成される第２係合用溝と、第２筒部をクランプする第２クランプ部材との位置関係を規定するとより効果的である。すなわち、本発明の動力伝達装置は、上記の場合に加えて、第２動力伝達シャフトは、外周面に周方向全周に第２係合用溝が形成され、第２筒部は、内周面に周方向全周に突出形成され第２係合用溝に軸方向に係合する第２突環部を有し、第２筒部の外周面をクランプして第２筒部を第２動力伝達シャフト側へ押圧する第２クランプ部材をさらに備える。そして、第２筒部は、熱可塑性エラストマからなり、第２筒部の肉厚は、１ｍｍ〜２ｍｍであり、第２クランプ部材による第２筒部の径方向の締め代は、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍである。ここで、第２筒部の肉厚とは、第２筒部のうち第２突環部以外の部分の肉厚である。つまり、当該第２筒部の肉厚とは、第２突環部を取り除いた状態における第１筒部の肉厚に相当する。また、第２クランプ部材による第２筒部の締め代とは、第２クランプ部材により第２筒部をクランプする前における第２筒部の肉厚と、第２クランプ部材により第２筒部をクランプした後における第２筒部の肉厚との差である。
【００２０】
さらに、第２係合用溝の溝幅は、第２クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、２０以上であり、第２クランプ部材のうち蛇腹部側の端部から第２係合用溝のうち蛇腹部側の角部までの軸方向距離は、第２クランプ部材の軸方向幅を１００とした場合に、４２．５以上１００以下とする。
【００２１】
ここで、第２係合用溝の角部とは、第２係合用溝の最外周部分、すなわち、第２係合用溝と第２動力伝達シャフトの外周面との境界部分である。そして、この第２係合用溝の角部は、蛇腹部側と蛇腹部の反対側の２カ所存在する。すなわち、第２係合用溝の蛇腹部側の角部とは、第２係合用溝と第２動力伝達シャフトの外周面との境界部分のうち、蛇腹部側の部位を意味する。そして、第２係合用溝の溝幅とは、第２係合用溝の蛇腹部側の角部から蛇腹部と反対側の角部までの軸方向距離となる。
【００２２】
このように、第２係合用溝の蛇腹部側の角部が蛇腹部から遠ざかる位置であって、第２クランプ部材の軸方向幅の範囲内に配置することで、蛇腹部が屈曲していない場合と蛇腹部が屈曲した場合とにおける、当該角部の面圧の変動を低減することができる。つまり、蛇腹部が屈曲した場合に、第２動力伝達シャフトとブーツの第２筒部とのシール部位の面圧が低下することを抑制することができる。従って、蛇腹部の状態に関わりなく、第２動力伝達シャフトとブーツの第２筒部とのシール性能を安定し、且つ、向上することができる。また、シール部位の面圧を予め高くすることも不要となり、ブーツの耐久性を向上することにもなる。
【００２３】
また、本発明の動力伝達装置は、上述したように、第２クランプ部材の蛇腹部側の端部と第２係合用溝の蛇腹部側の角部との位置関係を規定することを説明した。これに加えて、第２クランプ部材の蛇腹部の反対側の端部と第２係合用溝の蛇腹部の反対側の角部との位置関係を以下のように規定するとよりよい。
【００２４】
すなわち、第２係合用溝のうち蛇腹部の反対側の角部は、第２クランプ部材のうち蛇腹部の反対側の端部より蛇腹部側に位置するようにするとよい。従って、第２係合用溝のうち蛇腹部の反対側の角部は、必ず、第２クランプ部材の軸方向幅の範囲内に含まれることになる。従って、確実に第２係合用溝のうち蛇腹部の反対側の角部がシール性能を発揮できる。
【００２５】
また、上述した本発明の動力伝達装置において、第２筒部が有する第２突環部の突出量は、第２係合用溝の溝深さよりも小さい場合に適用するとよい。この場合、クランプ部材により第２筒部が第２動力伝達シャフトに押圧されている場合に、第２筒部の内周面のうち第２突環部以外の部分が、第２動力伝達シャフトの外周面に当接している。そして、クランプ部材により第２筒部が第２動力伝達シャフトに押圧されている場合に、第２筒部の第２突環部の内周端は、第２係合溝の溝底に当接していない。つまり、上述した本発明を、第２突環部の突出量と第２係合用溝の溝深さとの関係を上述したような関係のものに適用した場合には、確実に、シール性能を安定し、且つ、向上することができる。なお、第２突環部の突出量とは、第２筒部のうち第２突環部が形成されていない内周面から第２突環部の内周端までの径方向の距離である。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の動力伝達装置によれば、蛇腹部が屈曲していない場合と蛇腹部が屈曲した場合とにおける第１動力伝達シャフトとブーツとの間のシール部位の面圧の変動、さらには第２動力伝達シャフトとブーツとの間のシール部位の面圧の変動を低減することができる。つまり、蛇腹部の状態に関わりなく、シール性能を安定し、且つ、向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
次に、実施形態を挙げ、本発明をより詳しく説明する。
【００２８】
（１）自動車用ドライブシャフトの構成
本発明の動力伝達装置として、自動車用ドライブシャフトを例に挙げて説明する。自動車用ドライブシャフトについて、図１を参照して説明する。図１は、自動車用ドライブシャフトの軸方向部分断面図を示す。図１に示すように、自動車用ドライブシャフトは、中間シャフト１と、インボードジョイント２と、アウトボードジョイント３と、インボードブーツ４と、アウトボードブーツ５と、小径インボードクランプ部材６と、大径インボードクランプ部材７と、小径アウトボードクランプ部材８と、大径アウトボードクランプ部材９とから構成されている。インボードジョイント２と、アウトボードジョイント３は、例えば、特開平３−２２３５２４号公報に記載されたようなものである。
【００２９】
中間シャフト１（本発明における第１動力伝達シャフト）は、中空の棒状からなる動力伝達シャフトである。つまり、中間シャフト１は、インボードジョイント２の駆動軸側から入力される動力をアウトボードジョイント３の被駆動軸側に伝達する。この中間シャフト１の外周面には、第１係合用溝１２（図２に示す。図２は、図１のＡ部を示す。）が２カ所形成されている。この第１係合用溝１２は、後述するブーツ４、５の第１筒部４１、５１の第１突環部４１ｂ、５１ｂに軸方向に係合する。この第１係合用溝１２は、軸方向断面方向から見た場合に凹溝状からなり、周方向全周に形成されている。なお、第１係合用溝１２の詳細は、後述する。
【００３０】
インボードジョイント２及びアウトボードジョイント３は、何れも固定式ボールジョイントからなる等速ジョイントである。インボードジョイント２は、図１に示すように、中間シャフト１の動力入力側（図１の左側）に連結されている。また、アウトボードジョイント３は、中間シャフト１の動力出力側（図１の右側）に連結されている。このインボードジョイント２は、ボール型インナ部材２１と、ボール型アウタ部材２２と、ケージ２３と、ボール２４とから構成される。アウトボードジョイント３は、ボール型インナ部材３１と、ボール型アウタ部材３２と、ケージ３３と、ボール３４とから構成される。
【００３１】
ボール型インナ部材２１、３１は、円筒状からなる。このボール型インナ部材２１、３１の最外周面は、軸方向断面で見た場合に一様な円弧、つまり部分球面状に形成されている。さらに、ボール型インナ部材２１、３１の外周面には、径方向断面で見た場合に等間隔に６つの円弧凹状からなるインナ側ボール溝が軸方向に平行に形成されている。さらに、ボール型インナ部材２１、３１の内周面には、セレーションが形成されている。このボール型インナ部材２１、３１のセレーションは、中間シャフト１のセレーションが圧入噛合される。すなわち、ボール型インナ部材２１、３１は、中間シャフト１に一体的に連結される。
【００３２】
ボール型アウタ部材２２、３２（本発明における第２動力伝達シャフト）は、軸部２２ａ、３２ａと、有底筒状からなり軸部２２ａ、３２ａの一端側が筒底部の外方に一体成形された筒部２２ｂ、３２ｂと、筒部２２ｂ、３２ｂの開口側に固定された筒状のブーツ取付金具２２ｃ、３２ｃとからなる。ボール型アウタ部材２２の軸部２２ａの図１の左端は、トランスミッション（図示せず）側へ連結されている。また、ボール型アウタ部材３２の軸部３２ａの図１の右端は、ディファレンシャルギヤ（図示せず）側へ連結されている。筒部２２ｂ、３２ｂの最内周面は、軸方向断面で見た場合に一様な円弧、つまり部分球面状に形成されている。さらに、筒部２２ｂ、３２ｂの内周面には、径方向断面で見た場合に等間隔に６つの円弧凹状からなるアウタ側ボール溝が軸方向に平行に形成されている。ブーツ取付金具２２ｃの図１の右側の外周面には、第２係合用溝（図示せず）が形成されている。また、ブーツ取付金具３２ｃの図１の左側の外周面にも、第２係合用溝（図示せず）が形成されている。これらの第２係合用溝は、後述するブーツ４、５の第２筒部４２、５２の第２突環部（図示せず）に軸方向に係合するための溝である。この第２係合用溝は、軸方向断面方向から見た場合に凹溝状からなり、周方向全周に形成されている。
【００３３】
ケージ２３、３３は、略円筒状からなり、ボール型インナ部材２１、３１とボール型アウタ部材２２、３２の筒部２２ｂ、３２ｂとの間に配置されている。このケージ２３、３３の内周面は、ボール型インナ部材２１、３１の最外周面に対応する球面状に形成されている。また、ケージ２３、３３の外周面は、ボール型アウタ部材２２、３２の筒部２２ｂ、３２ｂの最内周面に対応する球面状に形成されている。すなわち、ケージ２３、３３は、ボール型インナ部材２１、３１及びボール型アウタ部材２２、３２に接触することなく相対的に回転できるようになっている。さらに、ケージ２３、３３には、等間隔に６つの略矩形孔が形成されている。
【００３４】
ボール２４、３４は、ボール型インナ部材２１、３１のインナ側ボール溝及びボール型アウタ部材２２、３２の筒部２２ｂ、３２ｂのアウタ側ボール溝に転動自在で周方向に係合している。さらに、ボール２４、３４は、ケージ２３、３３の略矩形孔に挿通されている。つまり、ボール２４、３４により、ボール型インナ部材２１の回転がボール型アウタ部材２２へ、及び、ボール型アウタ部材３２の回転がボール型インナ部材３１へ伝達されている。
【００３５】
インボードブーツ４は、熱可塑性エラストマからなり、蛇腹筒状に形成されている。このインボードブーツ４は、図１の右側端に位置する円筒状の第１筒部４１と、図１の左側端に位置する円筒状の第２筒部４２と、第１筒部４１と第２筒部４２とを一体に連結形成された蛇腹部４３とからなる。インボードブーツ４の第１筒部４１の内径は、中間シャフト１のうち第１係合用溝１２が形成されている付近の外径とほぼ同一としている。そして、この第１筒部４１の内周面には、周方向全周に突出形成された第１突環部４１ｂ（図２に示す）を有している。この第１突環部４１ｂは、中間シャフト１の第１係合用溝１２（図２に示す）に軸方向に係合している。また、インボードブーツ４の第２筒部４２の内径は、インボードジョイント２のボール型アウタ部材２２のブーツ取付金具２２ｃの図１の右端の外径とほぼ同一としている。つまり、第１筒部４１の内径は、第２筒部４２の内径に比べて小径に形成されている。そして、蛇腹部４３は、蛇腹筒状に形成されているので、屈曲自在となる。なお、インボードブーツ４の第１筒部４１の詳細形状については、後述する。
【００３６】
アウトボードブーツ５は、熱可塑性エラストマからなり、蛇腹筒状に形成されている。このアウトボードブーツ５は、図１の左側端に位置する円筒状の第１筒部５１と、図１の右側端に位置する円筒状の第２筒部５２と、第１筒部５１と第２筒部５２とを一体に連結形成された蛇腹部５３とからなる。アウトボードブーツ５の第１筒部５１の内径は、中間シャフト１のうち第１係合用溝１２が形成されている付近の外径とほぼ同一としている。そして、この第１筒部５１の内周面には、周方向全周に突出形成された第１突環部５１ｂを有している。この第１突環部５１ｂは、中間シャフト１の第１係合用溝１２に軸方向に係合している。また、アウトボードブーツ５の第２筒部５２の内径は、アウトボードジョイント３のボール型アウタ部材３２のブーツ取付金具３２ｃの外径とほぼ同一としている。つまり、第１筒部５１の内径は、第２筒部５２の内径に比べて小径に形成されている。そして、蛇腹部５３は、蛇腹状に形成されているので、屈曲自在となる。なお、アウトボードブーツ５の第１筒部５１の詳細形状は、後述するインボードブーツ４の第１筒部４１の詳細形状と同一である。
【００３７】
このように、インボードブーツ４及びアウトボードブーツ５は、インボードジョイント２及びアウトボードジョイント３の内部を被覆している。従って、インボードブーツ４及びアウトボードブーツ５により、インボードジョイント２及びアウトボードジョイント３の内部に封入される潤滑剤が外部に漏れないように、且つ、外部からインボードジョイント２及びアウトボードジョイント３の内部に塵埃などが進入しないようにしている。
【００３８】
小径インボードクランプ部材６は、インボードブーツ４の第１筒部４１を中間シャフト１にクランプするためのものである。この小径インボードクランプ部材６は、インボードブーツ４の第１筒部４１の外周側であって、中間シャフト１の第１係合用溝１２の軸方向位置と同位置に配置されており、インボードブーツ４の第１筒部４１を中間シャフト１側へ押圧している。大径インボードクランプ部材７は、インボードブーツ４の第２筒部４２をインボードジョイント２のボール型アウタ部材２２にクランプするためのものである。この大径インボードクランプ部材７は、インボードブーツ４の第２筒部４２の外周側であって、インボードジョイント２のボール型アウタ部材２２のブーツ取付金具２２ｃの第２係合用溝の軸方向位置と同位置に配置されており、インボードブーツ４の第２筒部４２をボール型アウタ部材２２のブーツ取付金具２２ｃ側へ押圧している。
【００３９】
小径アウトボードクランプ部材８は、アウトボードブーツ５の第１筒部５１を中間シャフト１にクランプするためのものである。この小径アウトボードクランプ部材８は、アウトボードブーツ５の第１筒部５１の外周側であって、中間シャフト１の第１係合用溝の軸方向位置と同位置に配置されており、アウトボードブーツ５の第１筒部５１を中間シャフト１側へ押圧している。大径アウトボードクランプ部材９は、アウトボードブーツ５の第２筒部５２をアウトボードジョイント３のボール型アウタ部材３２にクランプするためのものである。この大径アウトボードクランプ部材９は、アウトボードブーツ５の第２筒部５２の外周側であって、アウトボードジョイント３のボール型アウタ部材３２のブーツ取付金具３２ｃの第２係合用溝の軸方向位置と同位置に配置されており、アウトボードブーツ５の第２筒部５２をボール型アウタ部材３２のブーツ取付金具３２ｃ側へ押圧している。
【００４０】
（２）図１のＡ部の詳細構成
次に、図１のＡ部の詳細構成について、図２を参照して説明する。図２は、図１のＡ部の拡大図である。
【００４１】
まず、中間シャフト１の図１のＡ部の詳細な構成について説明する。この部分の中間シャフト１の外径は、ほぼ同径に形成されている。そして、この同外径の部分１１に、周方向全周に環状の第１係合用溝１２が形成されている。この第１係合用溝１２の軸方向断面は、円弧状をなしている。ここで、中間シャフト１の同外径の部分１１の外径Ｄ１は、φ３４．２ｍｍとしている。また、第１係合用溝１２の溝幅Ｗａは、２．５ｍｍとしている。第１係合用溝１２の溝深さＤ２は、０．９ｍｍとしている。ここで、第１係合用溝１２の溝幅Ｗａは、第１係合用溝１２の図２の左側の角部１２ａから右側の角部１２ｂまでの距離である。
【００４２】
次に、インボードブーツ４の図１のＡ部の詳細な構成について図２を参照して説明する。すなわち、インボードブーツ４の第１筒部４１の詳細な構成について説明する。第１筒部４１は、肉厚Ｔａの円筒状部４１ａと、その円筒状部４１ａの内周面に突出形成された第１突環部４１ｂとを有する。円筒状部４１ａの内径は、中間シャフト１の同外径の部分１１の外径Ｄ１よりも僅かに小さく形成されている。すなわち、インボードブーツ４の第１筒部４１は、中間シャフト１に圧入されていることになる。また、円筒状部４１ａの肉厚Ｔａは、１．５ｍｍとしている。そして、第１突環部４１ｂは、周方向全周に突出形成されており、第１係合用溝１２に軸方向に係合している。この第１突環部４１ｂの軸方向断面の内周面は、円弧状をなしている。ここで、この第１突環部４１ｂの突出量Ｔｂは、０．５ｍｍとしている。つまり、第１突環部４１ｂの突出量Ｔｂは、中間シャフト１の第１係合用溝１２の溝深さＤ２よりも小さくされている。さらに、第１突環部４１ｂの軸方向幅は、中間シャフト１の第１係合用溝１２の溝幅Ｗａとほぼ同一である。従って、第１筒部４１のうち第１突環部４１ｂを有しない円筒状部４１ａの内周面は、中間シャフト１の同外径の部分１１の外周面に当接している。
【００４３】
次に、小径インボードクランプ部材６は、環状の金属材料からなり、インボードブーツ４の第１筒部４１の外周面を中間シャフト１側へ押圧している。この小径インボードクランプ部材６の軸方向幅Ｗｂは、１０．０ｍｍとしている。そして、この小径インボードクランプ部材６によるインボードブーツ４の第１筒部４１の締め代は、０．２ｍｍとしている。この締め代とは、小径インボードクランプ部材６により第１筒部４１をクランプする前における第１筒部４１の肉厚と、小径インボードクランプ部材６により第１筒部４１をクランプした後における第１筒部４１の肉厚との差である。つまり、この締め代が大きいほど、クランプ力（締付け力）が大きくなる。
【００４４】
さらに、この小径インボードクランプ部材６は、中間シャフト１及びインボードブーツ４に対する軸方向位置が規定されている。小径インボードクランプ部材６のうちインボードブーツ４の蛇腹部４３側の端部から中間シャフト１の第１係合用溝１２のうち蛇腹部４３側の角部１２ａまでの距離Ｌが、４．２５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下としている。ここで、小径インボードクランプ部材６のうちインボードブーツ４の蛇腹部４３側の端部とは、小径インボードクランプ部材６のうち図２の左側の端部である。また、第１係合用溝１２のうち蛇腹部４３側の角部１２ａとは、第１係合用溝１２のうち図２の左側の角部である。
【００４５】
さらには、第１係合用溝１２のうち蛇腹部４３の反対側の角部１２ｂは、小径インボードクランプ部材６のうち蛇腹部４３の反対側の端部よりも蛇腹部４３側に位置するようにされている。すなわち、第１係合用溝１２は、小径インボードクランプ部材６の軸方向幅の範囲内に含まれるように位置している。つまり、小径インボードクランプ部材６のうち図２の左側の端部から第１係合用溝１２のうち図２の左側の角部１２ａまでの距離Ｌは、７．５ｍｍ以下となる。ここで、第１係合用溝１２のうち蛇腹部４３の反対側の角部１２ｂとは、第１係合用溝のうち図２の右側の角部である。また、小径インボードクランプ部材６のうち蛇腹部４３の反対側の端部とは、小径インボードクランプ部材６のうち図２の右側の端部である。
【００４６】
そして、第１係合用溝１２は、小径インボードクランプ部材６の軸方向幅の中央よりも蛇腹部４３から遠ざかる位置に配置されている。これにより、蛇腹部４３が屈曲していない場合と蛇腹部４３が屈曲した場合とにおける、第１係合用溝の蛇腹部４３側の角部１２ａにおける第１筒部４１による中間シャフト１側への面圧の変動を低減することができる。従って、蛇腹部４３が屈曲した場合であっても、当該角部１２ａにおける面圧が低下することを抑制することができる。つまり、蛇腹部４３の状態が異なったとしても、当該角部１２ａにおける面圧を向上することができる。ここで、中間シャフト１と第１筒部４１との間のシール性能は、中間シャフト１の第１係合用溝１２の両角部１２ａ、１２ｂにおける面圧によって発揮される。従って、上記により、安定したシール性能を発揮することができる。さらに、第１係合用溝１２は、小径インボードクランプ部材６の軸方向幅の範囲内に含まれるように位置している。従って、第１係合用溝１２の蛇腹部４３の反対側の角部１２ｂにおけるシール性能を確実に発揮することができる。
【００４７】
（３）距離Ｌを変化させた場合におけるシール部位の面圧変動率の解析
上述において、距離Ｌが、４．２５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下とすることにより、蛇腹部４３が屈曲していない場合と蛇腹部４３が屈曲した場合とにおける、第１係合用溝の蛇腹部４３側の角部１２ａにおける第１筒部４１による中間シャフト１側への面圧の変動を低減することができると記載した。そこで、このことを明らかにするために、距離Ｌを変化させた場合におけるシール部位の面圧変動率についての解析により説明する。
【００４８】
当該解析は、上述した図１のＡ部の構成について、距離Ｌを変化させた場合における第１筒部４１による中間シャフト１への面圧の変動率を測定した。ここで、当該面圧の変動率とは、蛇腹部４３を屈曲していない状態における当該面圧と蛇腹部４３を屈曲した場合における当該面圧との差を、蛇腹部４３を屈曲していない状態における当該面圧で除した値である。つまり、面圧変動率が小さいほど、蛇腹部４３が屈曲していない場合における面圧と蛇腹部４３が屈曲した場合における面圧との差が小さいことになる。
【００４９】
この解析結果を図３に示す。図３に示すように、距離Ｌが０．７５ｍｍの場合には、面圧変動率は約０．１２５である。距離Ｌが２．２５ｍｍの場合には、面圧変動率は約０．０９である。距離Ｌが３．７５ｍｍの場合には、面圧変動率は約０．０１３である。距離Ｌが４．２５の場合には、面圧変動率は約０．００４である。距離Ｌが４．７５の場合には、面圧変動率は約０．００２である。距離Ｌが５．２５ｍｍの場合には、面圧変動率は約０．００２である。距離Ｌが６．７５ｍｍの場合には、面圧変動率は０．００１以下である。
【００５０】
このように、距離Ｌが大きくなるほど、面圧変動率が小さくなっている。特に、距離Ｌが４．２５ｍｍ以上の場合には、面圧変動率は０．０１以下と非常に小さいことが分かる。
【００５１】
（４）その他
上述においては、第１筒部４１と中間シャフト１とのシール部分について詳細に説明した。この関係は、インボードブーツ４の第２筒部４２とブーツ取付金具２２ｃとのシール部分、アウトボードブーツ５の第１筒部５１と中間シャフト１とのシール部分、及び、アウトボードブーツ５の第２筒部５２とブーツ取付金具３２ｃとのシール部分に同様に適用することができる。これらにも同様に適用することで、上述した効果と同一の効果を奏することができる。
【００５２】
なお、上記実施形態において記載した各部位の形状などを示す数値は、本発明の範囲内において、適宜変更可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】自動車用ドライブシャフトの軸方向部分断面図を示す。
【図２】図１のＡ部の拡大図である。
【図３】距離Ｌを変化させた場合におけるシール部位の面圧変動率の解析結果を示す。
【符号の説明】
【００５４】
１：中間シャフト、  ２：インボードジョイント、  ３：アウトボードジョイント、  ４：インボードブーツ、  ５：アウトボードブーツ、  ６：小径インボードクランプ部材、  ７：大径インボードクランプ部材、  ８：小径アウトボードクランプ部材、  ９：大径アウトボードクランプ部材、
２１、３１：ボール型インナ部材、  ２２、３２：ボール型アウタ部材、  ２２ａ、３２ａ：軸部、  ２２ｂ、３２ｂ：筒部、  ２２ｃ、３２ｃ：ブーツ取付金具、  ２３、３３：ケージ、  ２４、３４：ボール、
４１、５１：第１筒部、  ４１ａ、５１ａ：同外径の部分、  ４１ｂ、５１ｂ：第１突環部、  ４２、５２：第２筒部、  ４３、５３：蛇腹部
【図１】
2007177957.tif 000003
【図２】
2007177957.tif 000004
【図３】
2007177957.tif 000005