(57)【要約】【課題】ポンプ効率を向上する燃料ポンプを提供する。【解決手段】円板状に形成されたインペラ３０の外周縁部には回転方向に複数の羽根溝３６が形成されている。ポンプケース２０に設けられた燃料入口２００から吸入された燃料は、インペラ３０の回転によりインペラ３０の厚み方向両側の昇圧通路２０２、２０３で昇圧される。燃料入口２００と昇圧通路２０２とを接続する接続通路２０１の接続壁面２１は、燃料入口２００から昇圧通路２０２に向けて徐々に立ち上がり昇圧通路２０２に接続している。接続壁面２１の燃料入口側端２１ａと昇圧通路側端２１ｂとを結ぶ傾斜直線１０８と、羽根溝３６の回転方向後方の後方面３７の厚み方向の中心３７ｃから後方面３７の厚み方向両端の一方である燃料入口側端３７ｄを通り傾斜直線１０８に達する線分１１４とが回転方向前方に形成する角度をαとすると、９０°≦α≦１３０°に設定されている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
モータ部の回転駆動力により回転し、回転方向に複数設けられている羽根溝を有し、燃料入口から前記羽根溝に沿って形成されている昇圧通路に吸入された燃料を昇圧するインペラと、
前記インペラを回転自在に収容し、前記燃料入口および前記昇圧通路を形成するケース部材と、
を備え、
前記羽根溝の回転方向後方の後方面の少なくとも前記インペラの厚み方向の前記燃料入口側は、前記厚み方向の中心から前記厚み方向の前記燃料入口側に向けて回転方向前方に傾斜しており、前記後方面の少なくとも径方向内側は径方向内側から径方向外側に向けて回転方向後方に傾斜し、前記後方面の径方向内側端から前記インペラの半径上を径方向外側に延びる直線に対し、前記後方面の前記径方向内側端と径方向外側端とを結ぶ線分は径方向外側に向かうにしたがい回転方向後方に傾斜しており、
前記燃料入口と前記昇圧通路とを接続する前記ケース部材の接続壁面は前記燃料入口から前記昇圧通路に向かうにしたがい徐々に立ち上がって前記昇圧通路に接続しており、前記接続壁面の前記燃料入口側端と前記昇圧通路側端とを結ぶ傾斜直線と、前記後方面の前記厚み方向の中心から前記後方面の前記燃料入口側端を通り前記傾斜直線に達する線分とが回転方向前方に形成する角度をαとすると、９０°≦α≦１３０°である燃料ポンプ。
【請求項２】
前記後方面は前記厚み方向の中心から前記厚み方向両側に向けて回転方向前方に傾斜している請求項１に記載の燃料ポンプ。
【請求項３】
前記燃料入口側端から前記昇圧通路側端に向かう前記傾斜直線の立上がり角度をβとすると、１０°≦β≦３０°である請求項１または２記載の燃料ポンプ。
【請求項４】
前記後方面の前記厚み方向の中心から前記厚み方向の端部側に向けて回転方向前方に傾斜している傾斜面において、前記厚み方向の中心と前記厚み方向の端部とを結ぶ線分と、前記厚み方向の中心から周方向に沿って回転方向前方に延びる直線とが形成する角度をγとすると、４０°≦γ≦６０°である請求項１から３のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転方向に複数形成された羽根溝を有するインペラの回転により吸入した燃料を昇圧する燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、円板状のインペラの回転方向に複数の羽根溝を形成し、インペラが回転することにより昇圧通路に吸入した燃料を昇圧する燃料ポンプが知られている（例えば、特許文献１参照）。このような燃料ポンプにおいては、例えば燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧の微粒化の向上等の要求から、吐出圧の高圧化が求められている。燃料ポンプのモータ部に供給する電流を増加すれば燃料ポンプの吐出圧を高圧化することはできるが、燃料ポンプの消費電力が増加するという問題が生じる。
【０００３】
そこで、ポンプ部のポンプ効率を向上することにより、モータ部の消費電力を極力増加せずに燃料ポンプの吐出圧を高圧化することが考えられる。例えば、特許文献１では、燃料入口から昇圧通路に向けて徐々に通路面積を減少することによりポンプ部のポンプ効率を向上し、燃料ポンプの効率を向上しようとしている。ここで燃料ポンプの効率は、（モータ効率）×（ポンプ効率）で表されるので、ポンプ効率が向上すると燃料ポンプの効率は向上する。モータ効率およびポンプ効率は、燃料ポンプのモータ部に供給する駆動電流をＩ、印加する電圧をＶ、モータ部のトルクをＴ、モータ部の回転数をＮ、燃料ポンプが吐出する燃料の吐出圧をＰ、燃料吐出量をＱとすると、（モータ効率）＝（Ｔ×Ｎ）／（Ｉ×Ｖ）、（ポンプ効率）＝（Ｐ×Ｑ）／（Ｔ×Ｎ）で表される。したがって、（燃料ポンプの効率）＝（モータ効率）×（ポンプ効率）＝（Ｐ×Ｑ）／（Ｉ×Ｖ）である。ポンプ効率が向上すれば、燃料ポンプの消費電力を極力増加せずに燃料吐出圧を高圧化または燃料吐出量を増加することができる。
しかしながら、特許文献１のように燃料入口から昇圧通路に向けて徐々に通路面積を減少することによりポンプ効率を向上することに加え、燃料吐出圧の高圧化、または燃料吐出量の増加の要求に応じて、ポンプ効率をさらに向上することが求められている。
【０００４】
【特許文献１】特開平７−１８９９７５２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は上記問題を解決するためになされたものであり、ポンプ効率を向上する燃料ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１から４に記載の発明では、羽根溝を形成する回転方向後方の後方面の少なくともインペラの厚み方向の燃料入口側は、インペラの厚み方向の中心から燃料入口側端部に向けて回転方向前方に傾斜しており、後方面の径方向内側端からインペラの半径上を径方向外側に延びる直線に対し、後方面の径方向内側端と径方向外側端とを結ぶ線分は径方向外側に向かうにしたがい回転方向後方に傾斜している。燃料入口と昇圧通路とを接続する接続壁面は燃料入口から昇圧通路に向かうにしたがい徐々に立ち上がって昇圧通路に近づいている。このように、羽根溝の後方面のインペラの厚み方向の燃料入口側が厚み方向の中心から厚み方向の燃料入口側に向けて回転方向前方に傾斜する傾斜面になっているので、羽根溝から流出する燃料の旋回流が羽根溝から回転方向前方に向けて受けるエネルギー成分が大きくなり、旋回流の回転方向のピッチが短くなる。その結果、昇圧通路を流れる間に旋回流が羽根溝に出入りする回数が増加するので、燃料の昇圧効率が向上する。
【０００７】
この構成において、燃料入口から接続壁面に案内されながら前記昇圧通路に近づき絞られながら羽根溝に向けて燃料が流入するときに、インペラの羽根溝の後方面に沿って燃料が羽根溝内に流入することがポンプ効率を向上する上で望ましい。ここで、接続壁面の燃料入口側端と昇圧通路端とを結ぶ傾斜直線と、後方面の厚み方向の中心から後方面の燃料入口側端を通り傾斜直線に達する線分とが回転方向前方に形成する角度αが９０°＞痾であると、燃料入口から接続壁面に案内されてインペラの羽根溝内に流入する燃料流れが、高速で回転するインペラの羽根溝の後方面に大きな角度で衝突する。また、α＞１３０°であると、接続壁面に案内されて羽根溝に向かう燃料流れと羽根溝の後方面との開きが大きくなるので、燃料が羽根溝内に流入しにくくなる。
そこで請求項１から４に記載の発明では、９０°≦α≦１３０°に設定することにより、高速で回転するインペラに対し、羽根溝の後方面に沿って燃料が羽根溝内に滑らかに流入する。その結果、ポンプ効率が向上する。
【０００８】
請求項２に記載の発明では、後方面は厚み方向の中心から厚み方向両側に向けて回転方向前方に傾斜しているので、羽根溝の厚み方向両側において、羽根溝から流出する燃料の旋回流が羽根溝から回転方向前方に向けて受けるエネルギー成分が大きくなり、旋回流の回転方向のピッチが短くなる。その結果、インペラの厚み方向両側の昇圧通路を流れる間に旋回流が羽根溝に出入りする回数が増加するので、燃料の昇圧効率が向上し、ポンプ効率が向上する。
【０００９】
ところで、燃料入口から昇圧通路に向かう接続壁面の立上がり角度である、接続壁面の燃料入口側端から昇圧通路側端に向かう傾斜直線の立上がり角度βが１０°＞βであると、接続壁面の燃料入口側端付近の角部の角度が９０°に近くなるので、接続壁面の燃料入口側端付近で燃料入口から接続壁面に向かう燃料流れに剥離が生じ、燃料流れのエネルギーが低減する。また、β＞３０°であると、接続壁面の燃料入口側端付近の通路面積が大きくなり、燃料入口から接続壁面側に流入した燃料流れに昇圧通路に向かわず滞留する流れが生じるので、燃料流れのエネルギーが低減する。このように燃料流れのエネルギーが低減するとポンプ効率は低下する。
そこで請求項３に記載の発明では、１０°≦β≦３０°に設定することにより、燃料入口から接続壁面に向かう燃料流れに剥離および滞留が生じることを防止する。これにより、燃料流れのエネルギーの低減を抑制し、ポンプ効率を向上できる。
【００１０】
また、後方面の厚み方向の中心から厚み方向の端部に向けて回転方向前方に傾斜している傾斜面において、厚み方向の中心と厚み方向の端部とを結ぶ線分と、厚み方向の中心から周方向に沿って回転方向前方に延びる直線とが形成する角度γが４０°＞γであると、羽根溝内に流入した燃料流れの向きが回転方向前方に向けて急激に変わるので、旋回流のエネルギーが低減する。また、γ＞６０°であると、羽根溝から流出するときに旋回流が羽根溝から回転方向前方に向けて受けるエネルギー成分が小さくなる。その結果、旋回流の回転方向のピッチが長くなるので、旋回流が羽根溝から流出し回転方向後方の次の羽根溝に流入するまでの羽根溝同士の間隔が長くなる。すなわち、昇圧通路を流れる間に旋回流が羽根溝に出入りする回数が減少するので、燃料が十分に昇圧されない。
そこで請求項４に記載の発明では、４０°≦γ≦６０°に設定することにより、羽根溝から流出する旋回流のエネルギーの低減が抑制され、かつ昇圧通路を流れる間に旋回流が羽根溝に出入りする回数が増加する。これにより、燃料の昇圧効率が向上し、ポンプ効率が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の実施形態を図に基づいて説明する。
本発明の一実施形態による燃料ポンプを図２に示す。燃料ポンプ１０は、例えば車両等の燃料タンク内に装着されるインタンク式のタービンポンプであり、燃料タンク内の燃料を図示しない燃料噴射弁に供給する。燃料ポンプ１０の吐出圧は０．２５〜１ＭＰａ、吐出量は５０〜２５０Ｌ／ｈ、回転数は４０００〜１２０００ｒｐｍの範囲で設定されている。
【００１２】
燃料ポンプ１０は、ポンプ部１２と、ポンプ部１２を回転駆動するモータ部１３とを備えている。ハウジング１４は、ポンプ部１２およびモータ部１３のハウジングを兼ねており、エンドカバー１６およびポンプケース２０をかしめている。
ポンプ部１２は、ポンプケース２０、２２、およびインペラ３０を有しているタービンポンプである。ポンプケース２２はハウジング１４内に圧入され、ハウジング１４の段部１５に軸方向に突き当てられている。ポンプケース２０、２２は、回転部材としてのインペラ３０を回転自在に収容するケース部材である。ポンプケース２０、２２とインペラ３０との間に、それぞれＣ字状の昇圧通路２０２、２０３（図３参照）が形成されている。つまり、昇圧通路２０２、２０３は、インペラ３０の軸方向である厚み方向の両側にそれぞれ形成されている。
【００１３】
図５に示すように、円板状に形成されたインペラ３０の外周縁部には回転方向に複数の羽根溝３６が形成されている。図２に示す電機子５０の回転によりインペラ３０がシャフト５１とともに回転すると、回転方向前方の羽根溝３６の径方向外側から昇圧通路２０２、２０３に流出した燃料は回転方向後方の羽根溝３６の径方向内側に流入する。このような燃料の流出、流入を羽根溝３６同士で多数繰り返すことにより、燃料は旋回流３００となって昇圧通路２０２、２０３で昇圧される。インペラ３０の回転によりポンプケース２０に設けられた燃料入口２００（図３参照）から吸入された燃料は、インペラ３０の回転によりインペラ３０の厚み方向両側の昇圧通路２０２、２０３で昇圧され、ポンプケース２２に設けられた吐出口２０６（図３参照）からモータ部１３側に圧送される。インペラ３０の燃料入口２００側の昇圧通路２０２で昇圧された燃料は、吐出口２０６付近において、羽根溝３６内を通過して吐出口２０６側の昇圧通路２０３に移動し、吐出口２０６からモータ部１３内に圧送される。モータ部１３内に圧送された燃料は、永久磁石４０と電機子５０との間の燃料通路２０８を通り、エンドカバー１６に設けられた吐出口２１０からエンジン側に供給される。ポンプケース２０に設けた空気抜き孔２０４（図３参照）は、昇圧通路２０２、２０３の燃料中に含まれる空気を燃料ポンプ１０の外に排出するためのものである。
【００１４】
４分の１の円弧状に形成されている永久磁石４０は、ハウジング１４の内周壁に円周上に４個取り付けられている。永久磁石４０は回転方向に極の異なる磁極を４個形成している。
電機子５０のインペラ３０側の端部を金属製のカバー６８が覆うことにより、電機子５０の回転抵抗は低下している。また、電機子５０のインペラ３０と反対側の端部に整流子７０が組み付けられている。電機子５０の回転軸としてのシャフト５１は、エンドカバー１６とポンプケース２２とにそれぞれ収容され支持されている軸受部材２４により軸受けされている。
【００１５】
電機子５０は、回転中央部に中央コア５２を有している。シャフト５１は、断面六角形の筒状に形成された中央コア５２に圧入されている。６個の磁極コア５４は中央コア５２の外周に回転方向に設置され、中央コア５２と嵌合して結合している。各磁極コア５４の外周に絶縁樹脂で成形されたボビン６０が嵌合し、ボビン６０の外周に巻線を集中巻してコイル６２が形成されている。
【００１６】
各コイル６２の整流子７０側の端部はコイル端子６４と電気的に接続している。コイル端子６４は各コイル６２の回転方向位置に対応しており、整流子７０側の端子７４と嵌合して電気的に接続している。コイル６２の整流子７０と反対側であるインペラ３０側の端部はコイル端子６６と電気的に接続している。６個のコイル端子６６は、カバー６８により互いに電気的に接続している。
【００１７】
整流子７０は一体に形成されたカセット式である。中央コア５２にシャフト５１を圧入した状態で、整流子７０の貫通孔７１にシャフト５１を挿入して電機子５０に整流子７０を組み付けるとき、整流子７０の電機子５０側に突出している端子７４は、それぞれ電機子５０のコイル端子６４に嵌合しコイル端子６４と電気的に接続する。
【００１８】
整流子７０は回転方向に設置された６個のセグメント７２を有している。セグメント７２は例えばカーボンで形成されており、セグメント７２同士は、空隙および絶縁樹脂材７６により電気的に絶縁されている。
各セグメント７２は中間端子７３を介し端子７４と電気的に接続している。絶縁樹脂材７６は、セグメント７２（図示しないブラシとの摺動面を除く）、中間端子７３、および端子７４をインサート成形によって一体化し、これにより整流子７０が構成されている。整流子７０が電機子５０とともに回転することにより、各セグメント７２は順次ブラシと接触する。整流子７０が回転しながらブラシと順次接触することにより、コイル６２に供給される電流が整流される。永久磁石４０、電機子５０、整流子７０および図示しないブラシは直流電動機を構成している。
【００１９】
次に、インペラ３０および燃料入口２００付近の通路構成について詳細に説明する。
インペラ３０は樹脂により円板状に一体成形されている。図５に示すように、インペラ３０の外周は環状部３２に囲まれており、環状部３２の内周側に回転方向に複数の羽根溝３６が形成されている。羽根溝３６の周方向幅は不均一である。その結果、羽根溝３６は回転方向に不等ピッチで配置されている。図４に示すように、回転方向に隣接する羽根溝３６は、インペラ３０の厚み方向のほぼ中心からインペラ３０の厚み方向の両端面３１に向けて回転方向前方に傾斜するＶ字状の隔壁３４により仕切られている。また、図６に示すように、羽根溝３６は、羽根溝３６の径方向内側から径方向外側に向けて突出する仕切壁３５により径方向内側の一部を仕切られているが、仕切壁３５の径方向外側で回転軸方向に貫通している。軸方向両側の昇圧通路２０２、２０３から羽根溝３６内に流入した燃料は、この仕切壁３５により回転軸方向両側で逆方向に回転する旋回流３００となる。
【００２０】
図４に示すように、羽根溝３６の回転方向後方の後方面３７の少なくとも径方向内側は径方向内側から径方向外側に向けて回転方向後方に傾斜している。そして、羽根溝３６の後方面３７の径方向内側端３７ａと径方向外側端３７ｂとを結ぶ線分１１０は、径方向内側端３７ａからインペラ３０の半径１０２上を径方向外側に延びる直線１０４に対して、径方向外側に向かうにしたがい回転方向後方に傾斜している。図４において符号１００はインペラ３０の回転軸を示している。
【００２１】
また、羽根溝３６の後方面３７は、インペラ３０の厚み方向の中心３７ｃからインペラ３０の厚み方向の両端面３１側に向けて回転方向前方に傾斜している。つまり、後方面３７は、インペラ３０の厚み方向の中心３７ｃからインペラ３０の両端面３１側に向けてＶ字状に形成されている。そして、後方面３７の厚み方向の中心３７ｃと後方面３７のインペラ３０の厚み方向両端３７ｄとを結ぶ線分１１２と、厚み方向の中心３７ｃから周方向に沿って回転方向前方に延びる直線１０６とが形成する前傾角度γは、４０°≦γ≦６０・の範囲に設定されている。直線１０６は中心軸１００に直交している。
【００２２】
図１に示すように、燃料入口２００と昇圧通路２０２とは接続通路２０１により接続されている。接続通路２０１は、燃料入口２００側から昇圧通路２０２に向けて通路面積が徐々に減少している。つまり、燃料入口２００と昇圧通路２０２とを接続する接続通路２０１の接続壁面２１は、燃料入口２００から昇圧通路２０２に向けて徐々に立ち上がり昇圧通路２０２に接続している。したがって、燃料入口２００から吸入された燃料は、接続壁面２１に案内されて羽根溝３６に向かう流れとなる。
【００２３】
ここで、接続壁面２１の燃料入口側端２１ａと昇圧通路側端２１ｂとを結ぶ傾斜直線１０８と、後方面３７の厚み方向の中心３７ｃから後方面３７の厚み方向両端の一方である燃料入口側端３７ｄを通り傾斜直線１０８に達する線分１１４とが回転方向前方に形成する角度をαとすると、９０°≦α≦１３０°に設定されている。
【００２４】
９０°＞αであると、高速で回転するインペラ３０の羽根溝３６内に、燃料入口２００から接続壁面２１に案内されて流入する燃料流れは、羽根溝３６の後方面３７に大きな角度で衝突する。また、α＞１３０°であると、燃料入口２００から接続壁面２１に案内されて羽根溝３６に向かう燃料流れと羽根溝３６の後方面３７との開きが大きくなるので、燃料流れが羽根溝３６内に流入しにくくなる。そこで、９０°≦α≦１３０°に設定することにより、高速で回転するインペラ３０に対し、羽根溝３６の後方面３７に沿って燃料が羽根溝３６内に滑らかに流入する。その結果、図７に示すように、ポンプ部１２におけるポンプ効率が向上する。
【００２５】
また、燃料入口２００から昇圧通路２０２に向かう接続壁面２１の立ち上がり角度、つまり燃料入口２００から昇圧通路２０２に向かう傾斜直線１０８の立ち上がり角度をβとすると、１０°≦β≦３０°に設定されている。
ここで、１０°＞βであると、燃料入口２００から接続壁面２１に向かうときに燃料入口２００と接続壁面２１との角部、つまり接続壁面２１の燃料入口側端２１ａ付近で燃料流れに剥離が生じ、燃料流れのエネルギーが低減する。また、β＞３０°であると、接続通路２０１の燃料入口側端２１ａ付近の通路面積が大きくなり、燃料入口２００から接続壁面２１側に流入した燃料流れに昇圧通路２０２に向かわず滞留する流れが生じるので、燃料流れのエネルギーが低減する。このように燃料流れのエネルギーが低減するとポンプ効率は低下する。そこで、１０°≦β≦３０°に設定することにより、燃料入口２００から接続壁面２１に向かう燃料流れに剥離および滞留が生じることを防止する。これにより、燃料流れのエネルギーの低減を抑制し、ポンプ効率を向上できる。
【００２６】
また、前述した前傾角度γがγ＜４０°の範囲に設定されると、羽根溝３６に流入した旋回流３００の向きが急激に回転方向前方に変えられて羽根溝３６から流出するので、旋回流３００のエネルギーが低減する。
そこで、前傾角度γを４０°≦γの範囲に設定することにより、羽根溝３６から流出する旋回流３００のエネルギーの低減を抑制している。
【００２７】
また、前傾角度γがγ＞６０°の範囲に設定されると、羽根溝３６から流出するときに回転方向前方に向けて旋回流３００が羽根溝３６から受けるエネルギー成分が小さくなるので、旋回流３００の回転方向のピッチが長くなる。その結果、旋回流３００が羽根溝３６から流出し、回転方向後方の次の羽根溝３６に流入するまでの羽根溝３６同士の間隔が長くなる。すなわち、昇圧通路２０２を流れる間に旋回流３００が羽根溝３６に出入りする回数が減少するので、燃料が十分に昇圧されない。
【００２８】
そこで、γ≦６０°の範囲に前傾角度γを設定することにより、羽根溝３６から流出するときに旋回流３００が羽根溝３６から回転方向前方に向けて受けるエネルギー成分が大きくなるので、旋回流３００の回転方向のピッチが短くなる。その結果、昇圧通路２０２を流れる間に旋回流３００が羽根溝３６に出入りする回数が増加するので、燃料の昇圧効率が向上し、ポンプ効率が向上する。
【００２９】
また、本実施形態では、羽根溝３６の回転方向前方の前方面３８は、後方面３７と同様に、インペラ３０の厚み方向の中心３７ｃからインペラ３０の両端面３１に向けてＶ字状に形成されている。このように、羽根溝３６の後方面３７と前方面３８の形状をほぼ同一にすることにより、羽根溝３６から流出する燃料の流出量と羽根溝３６に流入する燃料の流入量とがほぼ等しくなる。その結果、燃料の昇圧効率が向上し、ポンプ効率が向上する。
【００３０】
また本実施形態では、羽根溝３６の径方向外側を環状部３２が覆っており、インペラ３０の外周側に昇圧通路が形成されていない。その結果、昇圧通路２０２で昇圧される燃料圧力の回転方向の差圧がインペラ３０の径方向に直接加わらないので、インペラ３０に径方向に加わる力が減少する。これにより、インペラ３０の回転中心がずれることを防止できるので、インペラ３０が滑らかに回転できる。
本実施形態では、このようにポンプ効率を向上することにより、燃料ポンプ１０の燃料吐出量および燃料吐出を増加できる。
【００３１】
（変形形態）
本実施形態では、接続壁面２１を平面状に形成したが、図８に示すように接続壁面２１を凸面状に形成してもよい。図８の凸面状の接続壁面２１も、燃料入口２００から昇圧通路２０２に向けて徐々に立ち上がり昇圧通路２０２に接続している。したがって、燃料入口２００から吸入された燃料は、接続壁面２１に案内されて羽根溝３６内に向かう流れとなる。変形形態においても、９０°≦α≦１３０°に設定されている。
【００３２】
（他の実施形態）
燃料入口２００から燃料入口２００側の昇圧通路２０２に向かう接続壁面２１の立ち上がり角度である傾斜直線１０８の立ち上がり角度βの範囲は、上記実施形態のように１０°≦β≦３０°が望ましいが、立ち上がり角度βはこの角度範囲に限るものではない。
また上記実施形態では、厚み方向の中心３７ｃから厚み方向両側に向けて後方面３７を回転方向前方に４０°≦γ≦６０°の範囲で傾斜させたが、羽根溝の後方面の厚み方向の燃料入口２００側だけを厚み方向の中心から燃料入口２００側に向けて回転方向前方に４０°≦γ≦６０°の範囲で傾斜させてもよい。また、前傾角度γの範囲は４０°≦γ≦６０°が望ましいが、前傾角度γはこの角度範囲に限るものではない。
【００３３】
また上記実施形態では、インペラ３０の厚み方向両側の昇圧通路２０２、２０３で燃料を昇圧し、インペラ３０を挟んで厚み方向の一方側の燃料入口２００から吸入した燃料を厚み方向の他方側のモータ部１３内に圧送した。これに対し、例えばモータ部１３内に昇圧した燃料を圧送しない構成であれば、インペラに対し燃料入口２００と厚み方向反対側の昇圧通路２０３を設けず、燃料入口２００側の昇圧通路２０２だけで燃料を昇圧してもよい。
【００３４】
また上記実施形態では、接続壁面２１を平面状または凸面状に形成したが、接続壁面２１を凹面状に形成してもよい。
また上記実施形態では、羽根溝３６の径方向外側を環状部３２（図５参照）で覆ったが、本発明では、環状部３２を設けず羽根溝３６の径方向外側を開放してもよい。また上記実施形態では、羽根溝３６の回転方向前方の前方面３８の形状を後方面３７の形状に合わせたＶ字状にしたが、羽根溝３６の前方面を厚み方向に沿った平面にしてもよい。
また上記複数の実施形態では、燃料ポンプのモータ部をブラシモータにしたが、モータ部をブラシレスモータにしてもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】図３（Ｂ）のＩ−Ｉ線位置におけるインペラおよびポンプケースの断面図。
【図２】本実施形態の燃料ポンプを示す断面図。
【図３】（Ａ）は吐出側のポンプケースを示す説明図、（Ｂ）は吸入側のポンプケースを示す説明図。
【図４】（Ａ）はインペラの羽根溝を燃料吸入側から見た模式図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。
【図５】（Ａ）はインペラを燃料吸入側から見た全体図、（Ｂ）は（Ａ）の羽根溝部分の拡大図。
【図６】図２に示す昇圧通路の拡大図。
【図７】角度αとポンプ効率との関係を示す特性図。
【図８】図１と同じ位置における変形形態の断面図。
【符号の説明】
【００３６】
１０：燃料ポンプ、１２：ポンプ部、１３：モータ部、２０、２２：ポンプケース（ケース部材）、２１：接続壁面、３０：インペラ、３１：端面、３４：隔壁、３６：羽根溝、３７：後方面、３７ａ：径方向内側端、３７ｂ：径方向外側端、３７ｃ：厚み方向の中心、３７ｄ：厚み方向両端（燃料入口側端）、１００：回転軸、１０２：半径、１０４、１０６：直線、１０８：傾斜直線、１１０、１１２、１１４：線分、２００：燃料入口、２０１：接続通路、２０２、２０３：昇圧通路
【図１】
2007187010.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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