(57)【要約】【課題】集合住宅等における二重天井構造に関し、軽い天井板を用いることで施工性を改善し、併せて天井懐の狭いかつ遮音性能にも優れた二重天井構造を提供することを課題とする。【解決手段】天井スラブ２の下方に天井板８を敷設する鉄筋コンクリート造りの集合住宅の二重天井構造において、上記天井スラブ２の両側から垂下する側壁にそれぞれ水平にランナー１６を固定し、これらランナー１６間に野縁６を水平にかつ中間部を支持しないで架設し、上記野縁６の下部に、面密度が３ｋｇ／ｍ2以下の天井板８を取り付け、上記天井スラブ２と上記天井板８との間の空気層の間隔を２５ｍｍから３００ｍｍの範囲内とした構成とした。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
天井スラブの下方に天井板を敷設する鉄筋コンクリート造りの集合住宅の二重天井構造において、
上記天井スラブの両側から垂下する側壁にそれぞれ水平にランナーを固定し、これらランナー間に野縁を水平にかつ中間部を支持しないで架設し、
上記野縁の下部に、面密度が３ｋｇ／ｍ2以下の天井板を取り付け、
上記天井スラブと上記天井板との間の空気層の間隔を２５ｍｍから３００ｍｍの範囲内としたことを特徴とする二重天井構造。
【請求項２】
上記天井板は、厚みが２０ｍｍ以下の平坦な板材からなることを特徴とする請求項１記載の二重天井構造。
【請求項３】
上記空気層の間隔を２５ｍｍから１００ｍｍの範囲内としたことを特徴とする請求項１又は２記載の二重天井構造。
【請求項４】
上記野縁の支持スパンを３０００ｍｍ以下とし、各野縁を、断面が横４０ｍｍ、縦２０ｍｍで板厚０．５ｍｍ程度の断面矩形状の鋼材からなるものとしたことを特徴とする請求項１乃至３の何れかに記載の二重天井構造。
【請求項５】
上記天井板を、不燃性板材からなるものとしたことを特徴とする請求項１乃至４の何れかに記載の二重天井構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、集合住宅等における二重天井構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、コンクリート建物の集合住宅等では天井に照明や電源の配線を行うために二重天井構造を採用するが、室内空間を広く確保するためにはできるだけ懐（天井板と天井スラブとの間隔）の狭い二重天井とする必要がある。
【０００３】
例えば、特許文献１に低懐の天井施工方法についての開示がある。この低懐の天井は図１０に示すように、側壁３０に所定高さに沿って断面略コ字状のランナー３２を取り付け、天井壁３４に所定の間隔で設けた天井用インサート３６に吊りボルト３７を取り付け、この吊りボルト３７に固定されたランナー受け金具３８にそれぞれランナー３３を取り付け、上記ランナー３２，３３間に、これらのランナー３２，３３に嵌挿できる断面大きさを有する角形スタッド４０を架け渡すことによって天井下地を形成し、この天井下地に、石膏ボード、吸音板仕上げボード等の天井パネル４２を取り付けた構造である。
【０００４】
また図１１に示す二重天井構造が知られており、これは天井に配置される野縁受け４４の中間部を天井スラブ４６に固定した吊りボルト４８で支持し、上記野縁受け４４にクリップ４９を介して野縁５０を取り付け、この野縁５０に天井板５２を取り付けたものである。この天井構造は、上記野縁受け４４を吊りボルト４８で支えて、石膏ボードなどの天井板５２の荷重に耐えるようにしている。
【０００５】
ここで、社内における重量床衝撃音遮断性能試験では、天井板に石膏ボードを用いた二重天井は中・高音域においては遮音性能は向上するが、低音域（特に重量床衝撃音レベルの決定周波数６３Ｈｚ）における遮音性能が悪化することが確認されている。この低音域における遮音性能の悪化は、二重天井の空間部の空気のばね部分と石膏ボードのマス部分とが共振現象を起こすためと考えられる。
【０００６】
また、二重天井の懐深さの影響（二重天井無しを基準とした改善量）は６３Ｈｚ帯域では、懐深さ１００ｍｍで−３ｄＢ、２００ｍｍで約−１ｄＢ、３００ｍｍで４ｄＢの影響があり、懐を狭くとると低音域（６３Ｈｚ）に悪影響を及ぼすことが知られている。
【０００７】
通常、天井懐の空気層は一種の弾性体を形成するため、この空気層を挟んだ天井スラブと天井板とは一つの共振系を形成し、天井スラブの振動は上記空気層を伝って天井板を揺さ振り、衝撃音が発生する。このときの共振周波数ｆｄ（Ｈｚ）は、空気層の厚みをｄ（ｍ）、スラブの面密度をｍ１（ｋｇ／ｍ2）、天井板の密度をｍ２（ｋｇ／ｍ2）、音速をｃ（ｍ／ｓ）、空気の密度をρ（ｋｇ／ｍ３）とすると次の数式１で表わされる。ここで、一般にｍ２＜＜ｍ１となるので、ｆｄは空気層ｄが小さいと可聴周波数領域に入ってき、重量床衝撃音に悪影響を与える。
【０００８】
【数１】
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【０００９】
このようなことから、従来、遮音効果を高めるためには、(1)天井懐を深くする（懐約３００ｍｍ以上）、(2)グラスウール等の吸音材を介在する、(3)ランナー部分等のスラブと設置する場所にゴム等を貼り絶縁する、などの措置がとられていた。また、特許文献２には、躯体と仕上材との間の空気層中に吸音体を設け、共鳴透過を抑制する建築構造物の遮音構造が記載されている。特許文献３には、天井スラブに通気材を設けるとともに吸音材を配置した防音天井構造が開示されている。
【００１０】
【特許文献１】特開２００３−１６０９９７号公報
【特許文献２】特開２００１−１５２５７１号公報
【特許文献３】特開平１０−３１１１０６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
天井スラブに懐の狭い（約３００ｍｍ以下）二重天井を形成し、天井板として石膏ボードを施工した場合、懐の空気の影響により共鳴透過現象がおき、重量床衝撃音遮断性能試験（JIS A 1418-2）において低音域（主に６３Ｈｚ）での遮音性能が悪化するという問題がある。
【００１２】
また、上記天井の施工では、天井板の重量によってスタッド、野縁が撓むこと等がないように、天井スラブに所定の間隔で吊りボルトなどの吊り具を取り付けて野縁（スタッド）を補強する必要がある。このため施工の際、天井用インサート及び吊りボルトの取付け作業が必要となって施工が手間取り、また部品点数が増えてコストの増加を招くという問題がある。
【００１３】
また上記天井構造は、吊りボルトで野縁受けを吊し、この野縁受けで野縁を保持する形態であるため、これら吊りボルト等の設置のために天井の懐は１００ｍｍ以上は確保する必要があり、懐を狭くするのは困難であるという問題がある。
【００１４】
本発明は上記問題点を解決するためになされたものであり、軽い天井板を用いることで施工性を改善し、併せて天井懐の狭いかつ遮音性能にも優れた二重天井構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
以上の技術的課題を解決するため、本発明は図１に示すように、天井スラブ２の下方に天井板８を敷設する鉄筋コンクリート造りの集合住宅の二重天井構造において、上記天井スラブ２の両側から垂下する側壁にそれぞれ水平にランナー１６を固定し、これらランナー１６間に野縁６を水平にかつ中間部を支持しないで架設し、上記野縁６の下部に、面密度が３ｋｇ／ｍ2以下の天井板８を取り付け、上記天井スラブ２と上記天井板８との間の空気層の間隔を２５ｍｍから３００ｍｍの範囲内とした構成とした。
【００１６】
本発明に係る二重天井構造において、上記天井板は、厚みが２０ｍｍ以下の平坦な板材からなるものとした。
【００１７】
本発明に係る二重天井構造は、上記空気層の間隔を２５ｍｍから１００ｍｍの範囲内とした。
【００１８】
また、本発明に係る二重天井構造は、上記野縁の支持スパンを３０００ｍｍ以下とし、各野縁を、断面が横４０ｍｍ、縦２０ｍｍで板厚０．５ｍｍ程度の断面矩形状の鋼材からなるものとした。
【００１９】
また、本発明に係る二重天井構造は、上記天井板を、不燃性板材からなるものとした。
【発明の効果】
【００２０】
本発明に係る二重天井構造によれば、ランナー間に野縁材を水平かつ中間部を支持しないで取り付け、この野縁の下部に、面密度が３ｋｇ／ｍ2以下の天井板を取り付け、天井スラブと天井板との間の空気層の間隔を２５ｍｍから３００ｍｍの範囲内とした構成としたから、懐を狭くしても良好な遮音効果が得られ、階上の低音域における重量衝撃音（６３Ｈｚ近傍）に対する遮音性能に優れ、また野縁を支持する吊り具を用いないため施工性にも優れ、部品点数が少なく経済的であるという効果がある。
【００２１】
本発明に係る二重天井構造によれば、天井板は厚みが２０ｍｍ以下の平坦な板材からなるものとしたから、実用的形状で良好な遮音効果が得られるという効果がある。また、空気層の間隔を２５ｍｍから１００ｍｍの範囲内としたから、天井懐が狭く天井の高い室内空間が確保できるという効果がある。
【００２２】
また、本発明に係る二重天井構造によれば、野縁を、断面が横４０ｍｍ、縦２０ｍｍの角パイプ状の鋼材からなるものとしたから、材料の軽量化により作業性が改善され、また材料のコスト削減にも寄与するという効果がある。
【００２３】
本発明に係る二重天井構造によれば、不燃性板材を用いることにより遮音効果に加えて耐火性にも優れるという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明に係る二重天井構造の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図１は、鉄筋コンクリート造りの集合住宅等の居住空間に採用した上記二重天井構造の分解斜視図を示したものである。この居住空間は、矩形状の天井スラブ２（例えば平面４０００ｍｍ×３０００ｍｍ）の両側から垂下し、互いに向かい合せに側壁１２，１２が形成され、またこれらと交差する側壁１４，１４が互いに向い合せに形成された空間である。
【００２５】
上記天井構造は、コンクリートの天井スラブ２から所定の空気層４を隔てた下方に天井の野縁６を配設し、この野縁６の下部に天井板８を取り付けた二重天井構造である。この二重天井の施工では、まず天井スラブ２から所定間隔下方の上記側壁１２，１２の壁面に、断面コの字形のランナー１６，１６をそれぞれ水平に配置し、ピンなどの止着具を用いて固定する。これらランナー１６，１６は、鋼板を断面コの字状に屈曲成形したものである。
【００２６】
そして、上記ランナー１６間に天井の野縁６を一定の間隔（例えば３０３ｍｍ、４５５ｍｍ）をおいて水平に架設する。図２に示すように、上記野縁６は角パイプ状で、これは鋼板の両端を屈曲係合しさらに圧着して断面矩形状に屈曲成形したものであり、ここでの野縁６の断面寸法は、横の長さ（ｗ）４０ｍｍ、縦の長さ（ｖ）２０ｍｍで、板厚（ｔ）は０．４５ｍｍである。
【００２７】
各野縁６は、ランナー１６の溝内に差し込んでビス等で固定し、左右のランナー１６間に架設する。そして、上記野縁６の下部に止着具を用いて天井板８を敷設する。ここで、天井スラブ２と天井板８との間の天井懐には、所定の懐間隔（ｈ）の空気層４が形成される。
【００２８】
ここで、上記二重天井構造に関する第一の社内試験について説明する。
この社内試験では、面密度の低い天井板である遮音天井（面密度３．０ｋｇ／ｍ2以下）と、面密度の高い天井板である石膏ボード（面密度３.０ｋｇ／ｍ2以上）とについて重量床衝撃音遮断性能試験を実施した。この試験では、重量床衝撃音レベルの測定はJIS A 1418-2（建築物の床衝撃音遮断性能の測定方法−第２部：標準重量衝撃源による方法）に基づき、床衝撃音レベルはJIS A 1419-2（建築物及び建築部材の遮音性能の評価方法−第２部：床衝撃音遮断性能）に基づいて行なった。
【００２９】
試験棟は、二階に音源室、その下の一階に上記二重天井構造の受音室を設けた。この音源室は、１００ｍｍの空気層を有する二重床構造とした。また、天井懐の狭い二重天井を想定して所定の仕上げ高さ（ｋ）を設けた。この仕上げ高さ（ｋ）は図２に示すように、上記懐間隔（ｈ）に天井板の板厚（ｉ）を加えた間隔（ｋ＝ｈ＋ｉ）である。また、試験に用いた天井板として、上記面密度の低い遮音天井板は板厚１０ｍｍ、面密度１ｋｇ／ｍ2のボードからなる。このような面密度の低いボードとして、例えば発泡ウレタン（アキレス社製）、オレフィン系硬質発泡体（ゼットロン、積水化学社製）、フェノールフォーム等がある。上記面密度の高い石膏ボードは、板厚９．５ｍｍ、面密度６．４ｋｇ／ｍ2である。
【００３０】
音源は、標準重量衝撃源（バングマシン）を使用した。通常、集合住宅の床には遮音二重床が多く敷設されるため、このような二重床が敷設された階下の天井構造についての床衝撃音の遮断性能を測定した。この二重床に衝撃を加え、衝撃源とした。
【００３１】
上記重量床衝撃音試験の結果につき、図３（ａ）の表は、試験体及び仕上げ高さ（ｋ）の違いにおける衝撃周波数毎の衝撃音の低減量（ｄＢ）の比較結果を示したものであり、図３（ｂ）は上記低減量をグラフにしたものである。ここで低減量は、音源室を二重床とし、天井スラブのまま（二重天井を敷設しない）の受音室における衝撃音の測定結果に対する、受音室に二重天井を敷設したときの衝撃音の低減量である。
【００３２】
この結果からすれば、上記遮音天井板を用いた二重天井については、低減量が０．１ｄＢと良好な遮音性能が得られ重量衝撃音遮断性能に影響がないことが検証できた。一方、石膏ボード（面密度６．４ｋｇ／ｍ2）を用いた二重天井については、改善量が−４．５ｄＢと低減量は悪化しており、重量衝撃音遮断性能に影響があることが確認できた。
【００３３】
これらから、面密度が１．０ｋｇ／ｍ2の材料からなる天井板８を用いた二重天井構造では、重量衝撃音（６３Ｈｚ以下の低域）に対して低音域欠損の防止が図れた二重天井とすることができ、実用的かつ有効な遮音効果が期待できる。また、上階に二重床が施工されているときにおいても、面密度の低い天井板を用いることは有効である。
【００３４】
ここで、上記面密度の低い天井板８を使用することにより、剛性の小さい野縁６を用いて天井板８を敷設施工するが可能となる。このため、天井に架設した野縁６の中間部に、天井スラブにアンカーを打ち込んで吊り下げる吊り元を設けなくてもよくなり、これにより、面密度の高い石膏ボードを天井板として用いた天井構造よりも懐を狭くすることが可能となる。
【００３５】
このため、社内において天井構造の撓み試験を行った。この試験は、上記図１に示す天井スラブ面が３０００ｍｍ×４０００ｍｍの大きさの部屋に、ランナー１６及び野縁６を用いた天井下地を形成し、これに天井板８を取付けて野縁の撓み量を測定するものである。このとき、ランナー１６，１６に支持される野縁６の支点間の距離（支持スパン）は３０００ｍｍである。そして図４に示すように、野縁６同士の間隔（Ｐ１）（ピッチ）が４５５ｍｍの形態（同図（ａ））と、間隔（Ｐ２）が３０３ｍｍの形態（同図（ｂ））について試験した。
【００３６】
この試験に用いた野縁６は、鋼板を断面矩形状の角パイプ状に成形したものである。ここでは、図５（ａ）に示す断面寸法が、横（ｗ）４０ｍｍ、縦（ｖ１）２０ｍｍで板厚（ｔ）が０．４５ｍｍの野縁（４０２０角スタッド）と、図５（ｂ）に示す横（ｗ）４５ｍｍ、縦（ｖ２）４０ｍｍで板厚（ｔ）が０．４５ｍｍの野縁（４５４０角スタッド）を用いた。上記野縁６に、面密度の低い天井板８である遮音断熱天井板（面密度１．５ｋｇ／ｍ2）を取り付けたもの、及び面密度の高い天井板である石膏ボード（面密度６．７ｋｇ／ｍ2）を取り付けたものについて、それぞれの撓み量の試験を実施した。
【００３７】
図６は、上記試験結果を天井板毎に表で示したもので、撓み量が使用可能なものか否かを判断している。ここで、試験結果として撓み量（Ｙｍａｘ）につき、撓み量Ｙｍａｘ＜＝Ｌ／３００のものを使用可能（〇）とし、Ｙｍａｘ＞Ｌ／３００のものを使用不可（×）とした。なお、Ｌはスタッド長さ（３０００ｍｍ）であり、このためＬ／３００は１０ｍｍとなる。
【００３８】
上記試験結果より、面密度の低い遮音断熱天井板（面密度１．５ｋｇ／ｍ2）を用いた場合には、天井の下地材として縦（ｖ１）が２０ｍｍの野縁（４０２０角スタッド）でも十分に強度が確保できることが確認できた。このため、野縁６は両端部をランナー１６で固定して架設するのみでよく、中間部を吊りボルトなどで補強する必要はなく施工が容易になる。これから、天井スラブ２と天井板８との間の空気層４は、野縁６の縦幅（２０ｍｍ）に野縁が天井スラブに当たらない隙間を５ｍｍと見込むと、空気層は２５ｍｍ程度まで狭くすることが可能である。
【００３９】
一方、面密度の高い石膏ボード（面密度６．７ｋｇ／ｍ2）を天井板８として使用した場合、剛性の小さい野縁６（４０２０角スタッド）を使用した場合には撓み量が多く、このため野縁の中間部に吊り元を設ける必要がある。
【００４０】
図７は、上記二重天井構造を採用した場合の照明器具の取付け構造を示すものである。この構造では、天井スラブ２に埋め込みアンカー２４を埋設して、これからアンカーボルト２５を垂下させ、天井板８に設けた孔を貫通するアンカーボルト２５に照明器具２６の笠部２７を配置し、下方からフランジ付きのナット２８を上記アンカーボルト２５に螺着して上記ナット２８のフランジ部で照明器具を保持固定する。
【００４１】
次に、第二の社内試験について説明する。
この社内試験では、上記二重天井構造に関し、面密度の低い（３．０ｋｇ／ｍ2以下）天井板（断熱天井板）と、面密度の高い（３．０ｋｇ／ｍ2以上）天井板（石膏ボード）とについて重量床衝撃音遮断性能試験を実施した。この社内試験では、特に断熱材として用いられる面密度の低い断熱天井板を用いた。
【００４２】
試験の内容は上記第一の社内試験と同様、重量床衝撃音レベルの測定はJIS A 1418-2に基づき、床衝撃音レベルはJIS A 1419-2に基づいて行なった。試験棟は、二階に音源室、その下の一階に上記二重天井構造の受音室を設けた。音源は、標準重量衝撃源（バングマシン）を使用した。通常、集合住宅の床には遮音二重床が多く敷設されるため、このような二重床が敷設された階下の天井構造についての床衝撃音の遮断性能を測定した。
【００４３】
この音源室は、弾性のある支持脚によって床材を支持し、１００ｍｍの空気層を有する二重床構造とした。また、天井懐の狭い二重天井を想定し空気層４としての懐間隔（ｈ）を１００ｍｍとした。また、試験には上記面密度の低い断熱天井板として以下の３種類のものを用いた。第一の天井板として板厚２０ｍｍ、面密度０．５４ｋｇ／ｍ2のネオマフォーム（朝日化成建材株式会社）、第二の天井板として板厚１０ｍｍ、面密度０．４５ｋｇ／ｍ2のアキレスボード（アキレス株式会社）、第三の天井板として板厚１０ｍｍ、面密度０．９ｋｇ／ｍ2のロックセルボード（フジ化成工業株式会社）を用いた。石膏ボードは、板厚９．５ｍｍ（面密度６．４ｋｇ／ｍ2）と、板厚１２．５ｍｍ（面密度８．４ｋｇ／ｍ2）のものを用いた。
【００４４】
上記重量床衝撃音試験の結果につき、図８（ａ）の表は、面密度の違いにおける低減量の比較結果を示したものであり、図８（ｂ）は上記改善量をグラフにしたものである。
【００４５】
この結果からすれば、上記断熱天井板を用いた天井については、重量衝撃音（６３Ｈｚの低域）に対して低減量が０．０〜−０．４ｄＢと良好な改善結果が得られており、優れた遮音性能が得られ重量衝撃音遮断性能に影響がないことが検証できた。一方、石膏ボードを用いた天井については、改善量が−２．７ｄＢ、−４．６ｄＢと改善量は悪化しており、重量衝撃音遮断性能に影響があることが検証できた。
【００４６】
これらから、面密度が１．０ｋｇ／ｍ2以下の材料からなる天井板８を用いた二重天井構造では、重量衝撃音（６３Ｈｚ）に対して、実用的かつ有効な防音効果及び断熱効果が期待できるものと判断できる。
【００４７】
ここで、社内における上記各断熱天井板の断熱性能の試験結果について説明する。
この試験では、天井コンクリートスラブの厚さが１５０ｍｍの天井に、１００ｍｍの空気層を設けて天井板を敷設した二重天井で行った。試験内容としては、この二重天井の熱貫流抵抗値（ｍ2ｓＫ／ｗ）を測定した。この結果、上記断熱天井板としてネオマフォームは１．１４（ｍ2ｓＫ／ｗ）、アキレスボードは０．８６（ｍ2ｓＫ／ｗ）、ロックセルボードは０．６９（ｍ2ｓＫ／ｗ）であった。また、石膏ボード（９．５ｍｍ）は、０．４６（ｍ2ｓＫ／ｗ）、石膏ボード（１２．５ｍｍ）は、０．４８（ｍ2ｓＫ／ｗ）であった。これから、石膏ボードの天井板に比べて上記断熱天井板の方が、熱貫流抵抗値が高く、断熱性能が優れていることが確認できた。
【００４８】
図９は、上記二重天井構造に関し、社内において面密度の低い（３．０ｋｇ／ｍ2以下）天井板（試験体１〜３）と、面密度の高い（３．０ｋｇ／ｍ2以上）天井板（石膏ボード）とについて重量床衝撃音遮断性能試験を実施した結果である。この試験では、階上の床をスラブのまま（二重床とせず）とし、このスラブ面に標準重量衝撃源（バングマシン）により衝撃を加えた。
【００４９】
ここで重量床衝撃音レベルの測定はJIS A 1418-2（建築物の床衝撃音遮断性能の測定方法−第２部：標準重量衝撃源による方法）に基づき、床衝撃音レベルはJIS A 1419-2（建築物及び建築部材の遮音性能の評価方法−第２部：床衝撃音遮断性能）に基づいて行なった。また、試験体１〜３は板厚２０ｍｍ〜２５ｍｍのグラスウールボードからなる。他に、面密度の低い板材（３．０ｋｇ／ｍ2以下）として、硬質ウレタンフォームからなる断熱材、フェノールフォーム、オレフィン系硬質発泡体がある。
【００５０】
重量床衝撃音は、低音域の重量床衝撃音レベルの決定周波数である６３Ｈｚとした。天井板８については、面密度の低い（３．０ｋｇ／ｍ2以下）試験体１〜３と、面密度が高い（３．０ｋｇ／ｍ2以上）石膏ボードとに分けて比較した。また、天井懐の狭い二重天井を想定し空気層４としての懐間隔（ｈ）を１００ｍｍとした。
【００５１】
上記面密度は、それぞれ試験体１は１．２８ｋｇ／ｍ2、試験体２は１．６ｋｇ／ｍ2及び試験体３は２．４ｋｇ／ｍ2である。また、これと併せて試験した３種の石膏ボードの各面密度は、板厚が７ｍｍの石膏ボードは、４．７ｋｇ／ｍ2、９．５ｍｍの石膏ボードは６．４ｋｇ／ｍ2及び１．２ｍｍの石膏ボードは８．４ｋｇ／ｍ2である。
【００５２】
図９は、上記重量床衝撃音試験の結果を表にしたものであり、天井スラブ素面（二重天井無し）の天井を基準にした改善量を示す。この結果からすれば、面密度が３．０ｋｇ／ｍ2以下の試験体１〜３（面密度１．２８ｋｇ／ｍ2〜２．４ｋｇ／ｍ2）については、試験体１，２は改善量が０．７ｄＢ、０．０ｄＢと良好な改善結果が得られており、試験体３についても改善量が−０．３ｄＢと僅かに低下している程度であり、良好な遮音性能が得られ重量衝撃音遮断性能に影響がないことが検証できた。一方、面密度が３．０ｋｇ／ｍ2以上の石膏ボード（面密度４．７ｋｇ／ｍ2〜８．４ｋｇ／ｍ2）については、改善量が−０．８ｄＢ〜−２．４ｄＢと改善量は悪化しており、重量衝撃音遮断性能に影響があることが検証できた。
【００５３】
以上の結果からすれば、面密度の軽い面材（３ｋｇ／ｍ2以下）の天井板を用いて施工を行えば、重量衝撃音（６３Ｈｚ以下）に対して重量床衝撃音遮断性能について影響が少なく、実用的かつ有効な遮音効果が期待できるものと判断でき、また耐火性にも優れた天井構造が得られる。また、上階に二重床が施工されているときにおいても、面密度の低い面材料を用いることにより良好な遮音効果が得られる。
【００５４】
従って、上記実施形態に係る天井構造によれば、コンクリート建物の集合住宅の天井懐を狭くしたにもかかわらず、天井板の面密度を３ｋｇ／ｍ2以下の軽い天井板を用いたことにより重量衝撃音の遮断性能に優れた二重天井構造を構成することができ、また室内空間が広くとれ耐火性にも優れる。また、野縁に面密度の小さい天井板を取り付けるために、野縁に中間支持部を設けることなく施工が行えて施工性が良く、また天井板にクロス仕上げをすることにより、美観性についても対応することができるものとなった。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明の実施の形態に係る二重天井構造の分解斜視図である。
【図２】実施の形態に係る二重天井構造の部分図である。
【図３】実施の形態に係り、第一の社内試験の結果を示す表（ａ）、及びそのグラフ（ｂ）である。
【図４】天井下地材として野縁の間隔（ピッチ）を示す図（ａ）（ｂ）である。
【図５】野縁の形態を示す図（ａ）（ｂ）である。
【図６】天井の撓み量の試験結果を示す表である。
【図７】実施の形態に係る二重天井における照明器具の取付け構造を示す図である。
【図８】実施の形態に係り、第二の社内試験の結果を示す表（ａ）、及びそのグラフ（ｂ）である。
【図９】重量床衝撃音試験の結果につき、（ａ）は面密度の違いにおける改善量の比較結果を示す表であり、（ｂ）は改善量をグラフにしたものである。
【図１０】従来例に係る天井施工方法の実施例を示す図である。
【図１１】従来例に係る、二重天井構造を示す図である。
【符号の説明】
【００５６】
２  天井スラブ
４  空気層
６  野縁
８  天井板
１２  側壁
１６  ランナー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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