(57)【要約】【課題】クランク室のオイル量の減少を確実に防止する。【解決手段】シリンダハウジング２内にシリンダボア６とこれに連通するクランク室７とが設けられ、クランク室７に駆動軸５の回転によって回転する斜板１３が配置され、斜板１３の回転によってピストン８がシリンダボア６内を往復移動し、且つ、斜板１３の傾斜角に応じて各ピストン８の往復ストロークが可変され、斜板１３の傾斜角は各ピストン８への背圧となるクランク室７の圧力によって調整され、この圧力調整がクランク室７から抽気通路２０を介して吸入室１６に排出する冷媒ガス量と吐出室１７から給気通路を介してクランク室７に供給する冷媒ガス量とを制御することによって行われる斜板式可変容量コンプレッサ１において、抽気通路２０は、駆動軸５が配置される軸挿入孔３１を利用して構成され、駆動軸５の軸挿入孔３１の入口位置にオイル分離板３５Ａを固定する。【選択図】図１
2007309132.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダハウジング（２）内に複数のシリンダボア（６）とこれに連通するクランク室（７）とが設けられ、前記クランク室（７）に駆動軸（５）とともに回転する斜板（１３）が配置され、この斜板（１３）の回転によって複数のピストン（８）が前記シリンダボア（６）内を往復移動し、且つ、前記斜板（１３）の傾斜角に応じて前記各ピストン（８）の往復ストロークが可変され、前記斜板（１３）の傾斜角は前記各ピストン（８）への背圧となる前記クランク室（７）の圧力によって調整され、前記クランク室（７）の圧力調整が前記クランク室（７）から抽気通路（２０）を介して吸入室（１６）に排出するガス量と吐出室（１７）から給気通路を介して前記クランク室（７）に供給するガス量とを制御することによって行われる斜板式可変容量コンプレッサにおいて、
前記抽気通路（２０）は、前記駆動軸（５）が配置される前記シリンダハウジング（２）の軸挿入孔（３１）を通じて前記クランク室（７）と前記吸入室（１６）を連通し、
前記軸挿入孔（３１）の入口付近の前記駆動軸（５）の外周に配置されて、前記駆動軸（５）とともに回転し、ガス通過部（３５ａ，３５ｂ，３５ｃ）を有するオイル分離板（３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃ）が設けられたことを特徴とする斜板式可変容量コンプレッサ。
【請求項２】
請求項１記載の斜板式可変容量コンプレッサであって、
前記シリンダハウジング（２）に支持する前記軸受部（３２）の外径よりも前記軸挿入孔（３１）の前記クランク室側（３１ａ）の径が大きく設定され、
且つ、前記軸挿入孔（３１）の前記クランク室側（３１ａ）の径より前記オイル分離板（３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃ）の外径が大きく設定されたことを特徴とする斜板式可変容量コンプレッサ。
【請求項３】
請求項１又は請求項２記載の斜板式可変容量コンプレッサであって、
前記オイル分離板（３５Ａ，３５Ｂ）は、ガス通過孔（３５ａ，３５ｂ）を有する単板にて構成されたことを特徴とする斜板式可変容量コンプレッサ。
【請求項４】
請求項１又は請求項２記載の斜板式可変容量コンプレッサであって、
前記オイル分離板（３５Ｃ）は、複数の羽根板（３６）が間隔を空けて、前記ガス通過部（３５ｃ）を形成しつつ、重なるように配置されたことを特徴とする斜板式可変容量コンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、斜板式可変容量コンプレッサに関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の従来の斜板式可変容量コンプレッサとしては、特許文献１に開示されたものがある。この斜板式可変容量コンプレッサ１００は、図７に示すように、シリンダハウジング１０１を有する。シリンダハウジング１０１は、シリンダブロック１０１ａと、シリンダブロック１０１ａの一端側に配置されたフロントヘッド１０１ｂと、シリンダブロック１０１ａの他端側に弁プレート１０２を介して配置されたリアヘッド１０１ｃとが組み付けされることによって主に構成されている。
【０００３】
シリンダハウジング１０１の中心には駆動軸１０３が配置されている。駆動軸１０３は、ラジアル軸受部１２０及びスラスト軸受部１２１を介してシリンダハウジング１０１に回転自在に支持されている。
【０００４】
シリンダブロック１０１ａ内には、駆動軸１０３を中心とする円周上に複数のシリンダボア１０４が形成されており、この各シリンダボア１０４内にピストン１０５がそれぞれ摺動自在に配置されている。フロントヘッド１０１ｂ内には、複数のシリンダボア１０４に連通するクランク室１０６が形成されている。このクランク室１０６には、駆動軸１０３と一体に回転するロータ１０７や斜板１０８が配置されている。そして、駆動軸１０３が回転すると、ロータ１０７、斜板１０８等によって各ピストン１０５がシリンダボア１０４内を往復移動し、斜板１０８の傾斜角によって各ピストン１０５の往復ストロークが可変されるように構成されている。リアヘッド１０１ｃ内には、吸入室１１０と吐出室１１１がそれぞれ形成されている。吸入室１１０は、冷凍サイクルのエバポレータの出口側に接続されている。吐出室１１１は、冷凍サイクルの凝縮器の入口側に接続されている。
【０００５】
又、吸入室１１０と吐出室１１１は、各シリンダボア１０４に弁プレート１０２を介して仕切られている。双方の室を仕切る弁プレート１０２の箇所には、吸入弁付きの吸入孔１１２と吐出弁付きの吐出孔１１３がそれぞれ形成されている。
【０００６】
また、クランク室１０６と吸入室１１０との間には、常時連通する抽気通路１１４が形成されている。抽気通路１１４は、駆動軸１０３のラジアル方向に開口された軸形成孔１０３ａを一部経路として形成されている。クランク室１０６と吐出室１１１との間には、圧力制御弁１１５が介在された給気通路１１６が形成されている。圧力制御手段は、圧力制御弁１１５の開度を制御し、クランク室１０６の圧力を調整することによって斜板１０８の傾斜角を調整し、冷媒ガスの吐出容量を可変する。
【０００７】
上記構成において、冷凍サイクル内の冷媒は、斜板式可変容量コンプレッサ１００内の吸入室１１０に供給される。吸入室１１０の冷媒は、ピストン１０５の吸入行程で吸入孔１１２よりシリンダボア１０４内に供給される。シリンダボア１０４内に供給された冷媒は、ピストン１０５の圧縮行程で圧縮され、高温高圧とされて吐出孔１１３より吐出室１１１に吐出される。吐出室１１１に吐出された高温高圧の冷媒は、斜板式可変容量コンプレッサ１００外に排出される。
【０００８】
そして、高負荷時には、クランク室１０６の圧力が低圧とされ、斜板１０８の傾斜角が大きくなる。すると、各ピストン１０５の往復ストロークが大きくなり、冷媒の吐出容量が大きくなって、冷房能力が大きくなる。又、低負荷時には、クランク室１０６の圧力が高圧とされ、斜板１０８の傾斜角が小さくなる。すると、各ピストン１０５の往復ストロークが小さくなり、冷媒の吐出容量が小さくなって、冷房能力が小さくなる。斜板式可変容量コンプレッサ１００は、このような運転によって省動力化が図られる。
【０００９】
また、上記したように、斜板１０８の傾斜角を調整するために、クランク室１０６には供給通路１１６を介して冷媒ガスが流入されると共にクランク室１０６内の冷媒ガスが抽気通路１１４を介して流出される。
【００１０】
ところで、クランク室１０６では、冷媒ガス中のオイルはクランク室１０６内の回転部材やピストン１０５の運動によってミスト状とされ、これが潤滑油として利用される。従って、クランク室１０６のオイル量が減少すると、斜板式可変容量コンプレッサ１００の吸い込み効率が低下し、消費動力が増大する。又、冷凍サイクル内の循環オイル量が増加するため、熱交換効率が低下する。
【００１１】
そのため、クランク室１０６に充分なオイル量を確保するため、上記従来例では駆動軸１０３の軸形成孔１０３ａを抽気通路１１４の一部として構成し、クランク室１０６からのオイル量の流出を防止している。つまり、クランク室１０６内のミスト状のオイルは冷媒ガスと共に駆動軸１０３の軸形成孔１０３ａに流入する。すると、軸形成孔１０３ａに流入したオイルは、駆動軸１０３が回転していることから軸形成孔１０３ａの内周面に付着し易く、付着したオイルは遠心力によってクランク室１０６に向かって飛散するため、クランク室１０６に留まる。このようにして、クランク室１０６のオイル量の減少を防止している。
【特許文献１】特開２００３−３４３４４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、上記従来例では、駆動軸１０３の軸形成孔１０３ａのラジアル方向の内周面に付着するオイルのみが遠心力によって飛散するため、付着量が少ないと共に駆動軸１０３の径自体が小さいことから大きな遠心力が得られない。そのため、クランク室１０６のオイル量の減少を確実に防止できないという問題がある。
【００１３】
又、クランク室１０６内の冷媒ガスは、ラジアル軸受部１２０及びスラスト軸受部１２１内を容易に通過するため、駆動軸１０３が配置される軸挿入孔１３０を通っても冷媒ガスが流通する。従って、駆動軸１０３の軸形成孔１０３ａによるオイル流出阻止効果が十分に発揮されない。
【００１４】
そこで、本発明は、クランク室のオイル量の減少を確実に防止し、クランク室のオイル量の減少に起因する種々の不都合を防止できる斜板式可変容量コンプレッサを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記目的を達成する請求項１の発明は、シリンダハウジング内に複数のシリンダボアとこれに連通するクランク室とが設けられ、前記クランク室に駆動軸とともに回転する斜板が配置され、この斜板の回転によって複数のピストンが前記シリンダボア内を往復移動し、且つ、前記斜板の傾斜角に応じて前記各ピストンの往復ストロークが可変され、前記斜板の傾斜角は前記各ピストンへの背圧となる前記クランク室の圧力によって調整され、前記クランク室の圧力調整が前記クランク室から抽気通路を介して吸入室に排出するガス量と吐出室から給気通路を介して前記クランク室に供給するガス量とを制御することによって行われる斜板式可変容量コンプレッサにおいて、前記抽気通路は、前記駆動軸が配置される前記シリンダハウジングの軸挿入孔を通じて前記クランク室と前記吸入室を連通し、前記軸挿入孔の入口付近の前記駆動軸の外周に配置されて、前記駆動軸とともに回転し、ガス通過部を有するオイル分離板が設けられたことを特徴とする。
【００１６】
請求項２の発明は、請求項１記載の斜板式可変容量コンプレッサであって、前記シリンダハウジングに支持する前記軸受部の外径よりも前記軸挿入孔の前記クランク室側の径が大きく設定され、且つ、前記軸挿入孔の前記クランク室側の径より前記オイル分離板の外径が大きく設定されたことを特徴とする。
【００１７】
請求項３の発明は、請求項１又は請求項２記載の斜板式可変容量コンプレッサであって、前記オイル分離板は、ガス通過孔を有する単板にて構成されたことを特徴とする。
【００１８】
請求項４の発明は、請求項１又は請求項２記載の斜板式可変容量コンプレッサであって、前記オイル分離板は、複数の羽根板が間隔を空けて、前記ガス通過部を形成しつつ、重なるように配置されたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
請求項１の発明によれば、クランク室内のガス中のオイルは、クランク室内の回転部品やピストンの往復移動によってミスト状にされ、このミスト状のオイルがガスと共にオイル分離板を経て抽気通路に流入しようとするが、オイル分離板を通る際にミスト状のオイルはオイル分離板に付着し易く、付着したオイルは遠心力によって飛散される。そして、オイル分離板は駆動軸よりも大きな外径及び面積を有するので、抽気通路を通って流出するオイルがオイル分離板に付着する確率が高く、且つ、大きな遠心力によって飛散させることができるため、クランク室のオイル量の減少を確実に防止できる。以上より、クランク室のオイル量の減少に起因する種々の不都合を防止できる。
【００２０】
具体的には、斜板式可変容量コンプレッサの吸い込み効率が向上し、消費動力が低減する。又、冷凍サイクル内の循環オイル量を減少させることができるため、熱交換効率が向上する。
【００２１】
特に、斜板式可変容量コンプレッサが高速回転する場合やピストンストロークが大きい高負荷時には、冷凍サイクル内を循環するガス流量が増加する反面、クランク室が低圧にされるためにクランク室内のガス量、ひいてはオイル量が減少する傾向となるが、上記したようにオイルの流出を防止できるためにクランク室のオイル不足によって斜板式可変容量コンプレッサの吸い込み効率が低下する等の不具合を防止できる。又、斜板式可変容量コンプレッサの高速回転時には駆動軸が高速回転し、オイル分離板も高速で回転して効率良くオイルを遠心力によって飛散してオイル流出を有効に阻止できるため、高速回転時におけるクランク室のオイル不足を確実に防止できる。
【００２２】
請求項２の発明によれば、オイル分離板の外径及びその面積を大きく形成できるため、クランク室のオイル量の減少を更に確実に防止できる。又、抽気通路に入る全てのガスは、オイル分離板を確実に通るため、オイル流出を効率良く阻止できる。
【００２３】
請求項３の発明によれば、請求項１又は請求項２の発明の効果に加え、オイル分離板の構成が簡単であり、安価な製造コストで製作できる。
【００２４】
請求項４の発明によれば、請求項１又は請求項２の発明の効果に加え、オイル分離板にオイルが付着する確率が高くなるため、オイル流出を更に効率良く阻止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図１〜図３は本発明の一実施形態を示し、図１は斜板式可変容量コンプレッサ１の全体断面図、図２はオイル分離板の配置位置付近の要部断面図、図３はオイル分離板の正面図である。
【００２６】
図１に示すように、斜板式可変容量コンプレッサ１は、冷凍サイクル内に設置され、冷凍サイクル内を循環するガスとしての冷媒ガスを高圧にして供給するもので、シリンダハウジング２を有する。このシリンダハウジング２は、シリンダ本体２ａと、このシリンダ本体２ａの一方の側面に配置されたフロントヘッド２ｂと、シリンダ本体２ａの他方の側面に弁体３を介して配置されたリアヘッド２ｃとが組み付けられることによって構成されている。
【００２７】
シリンダハウジング２内には、同じ円周上の等間隔位置に配置された複数のシリンダボア６と、この複数のシリンダボア６に連通するクランク室７が形成されている。
【００２８】
又、シリンダハウジング２には、クランク室７を貫通する軸挿入孔３０，３１が形成され、この軸挿入孔３０，３１に駆動軸５が配置されている。軸挿入孔３０，３１に配置された駆動軸５は、ラジアル軸受部３２とスラスト軸受部３３によってシリンダハウジング２に回転自在に支持されている。又、駆動軸５は、その一端側５ａがシリンダハウジング２より外に突出され、この突出された箇所にエンジンの回転を受けるプーリ３４が固定されている。駆動軸５は、プーリ３４から駆動力を受けて回転する。
【００２９】
各シリンダボア６にはピストン８が摺動自在に配置されている。クランク室７には、駆動軸５が貫通するロータ１０とスリーブ１１とジャーナル１２と斜板１３が配置されている。ロータ１０は駆動軸５に固定され、駆動軸５と一体に回転される。スリーブ１１は、駆動軸５の軸方向に移動自在に支持されており、左右のバネＳ１，Ｓ２のバネ力の均衡位置によって運転停止後に斜板１３を初期位置に戻す。ジャーナル１２は、連結リンク１４を介してロータ１０に固定されている。斜板１３はジャーナル１２に固定されている。斜板１３の外周部には、シュー１５を介してピストン８の係合部８ａが係合されている。
【００３０】
以上より、斜板１３は、駆動軸５の回転によってロータ１０と共に回転し、且つ、各ピストン８の背圧となるクランク室圧Ｐｃと各ピストン８の前面側の吸入室圧Ｐｓの差圧（圧力バランス）によって傾斜角を変化する。ピストン８は、このように揺動角を可変する斜板１３の回転によってシリンダボア６内を往復運動し、且つ、斜板１３の揺動角によってそのストロークを可変する。
【００３１】
一方、シリンダハウジング２のリアヘッド２ｃ側には、冷媒ガスの吸入室１６と吐出室１７とが形成されている。吸入室１６は、冷凍サイクルのエバポレータの出口側に接続されている。吐出室１７は、冷凍サイクルの凝縮器の入口側に接続されている。又、吸入室１６と吐出室１７は、各シリンダボア６に弁体３を介して仕切られている。双方の室を仕切る弁体３の箇所には、吸入弁付きの吸入孔１８と吐出弁付きの吐出孔１９がそれぞれ形成されている。
【００３２】
また、クランク室７と吸入室１６との間には、常時連通する抽気通路２０が形成されている。抽気通路２０の詳しい構成は、下記に詳述する。クランク室７と吐出室１７との間には、圧力制御弁２１が介在された給気通路（図示せず）が形成されている。圧力制御手段は、圧力制御弁２１の開度を制御し、クランク室７の圧力を調整することによって斜板１３の傾斜角を調整し、冷媒ガスの吐出容量を可変する。具体的には、高負荷時には、クランク室７の圧力が低圧とされ、斜板１３の傾斜角が大きくなる。すると、各ピストン８の往復ストロークが大きくなり、冷媒の吐出容量が大きくなって冷房能力が大きくなる。又、低負荷時には、クランク室７の圧力が高圧とされ、斜板１３の傾斜角が小さくなる。すると、各ピストン８の往復ストロークが小さくなり、冷媒の吐出容量が小さくなって冷房能力が小さくなる。
【００３３】
抽気通路２０は、図２に詳しく示すように、駆動軸５が挿入されている軸挿入孔３１を通じてクランク室７と吸入室１６とを連通しており、この軸挿入孔３１と、これに連通する弁体３の孔（図示せず）と、これに連通するリアヘッド２ｃの孔（図示せず）とから構成されている。軸挿入孔３１は、クランク室７に開口する入口孔３１ａとラジアル軸受部３２が配置される中央孔３１ｂとスラスト軸受部３３が配置される出口孔３１ｃとから構成されている。中央孔３１ｂは最も小径に、出口孔３１ｃは次に中径に、入口孔３１ａは最も大径に形成されている。ここで、冷媒ガスは、ラジアル軸受部３２及びスラスト軸受部３３内を容易に通過することができる。
【００３４】
オイル分離板３５Ａは、駆動軸５の外周、且つ軸挿入孔３１の入口孔３１ａの入口位置に基部が固定され、基部より外側がクランク室７側に傾斜しており、駆動軸５とともに回転する。また、オイル分離板３５Ａは、図３に詳しく示すように、円板状の単板にて構成され、その同一円周上の等間隔位置にガス通過部として、円形のガス通過孔３５ａが形成されている。
【００３５】
上記構成において、駆動軸５が回転すると、この回転力により斜板１３が回転し、複数のピストン８がシリンダボア６内を往復動する。そして、ピストン８の吸入行程（上死点から下死点に移動する行程）では、シリンダボア６内の減圧によって吸入孔１８が開口する。これによって、冷媒ガスが吸入室１６よりシリンダボア６に供給される。
【００３６】
ピストン８の圧縮行程（下死点から上死点に移動する行程）では、吸入孔１８が閉口し、ピストン８によってシリンダボア６内の冷媒ガスが断熱圧縮される。この圧縮された高温高圧の冷媒ガスが吐出孔１９より吐出室１７に排出される。吐出室１７に吐出された高温高圧の冷媒は、吐出ポート（図示せず）より斜板式可変容量コンプレッサ１外に排出される。
【００３７】
そして、高負荷時には、クランク室７の圧力が低圧とされ、斜板１３の傾斜角が大きくなる。すると、各ピストン８の往復ストロークが大きくなり、冷媒の吐出容量が大きくなって、冷房能力が大きくなる。又、低負荷時には、クランク室７の圧力が高圧とされ、斜板１３の傾斜角が小さくなる。すると、各ピストン８の往復ストロークが小さくなり、冷媒の吐出容量が小さくなって、冷房能力が小さくなる。
【００３８】
このような動作過程にあって、クランク室７内の冷媒ガス中のオイルは、クランク室７内の回転部品やピストンの往復移動によってミスト状にされ、このミスト状のオイルが冷媒ガスと共にオイル分離板３５Ａを経て抽気通路２０に流入しようとする。オイル分離板３５Ａを通る際にミスト状のオイルは、オイル分離板３５Ａに付着し易く、付着したオイルは遠心力によって飛散される。そして、オイル分離板３５Ａは、駆動軸５よりも大きな外径及び面積を有するので、抽気通路２０を通って流出するオイルがオイル分離板３５Ａに付着する確率が高く、且つ、大きな遠心力によって飛散させることができるため、クランク室７のオイル量の減少を確実に防止できる。以上より、クランク室７のオイル量の減少に起因する種々の不都合を防止できる。
【００３９】
具体的には、斜板式可変容量コンプレッサ１の吸い込み効率が向上し、消費動力が低減する。又、冷凍サイクル内の循環オイル量を減少させることができるため、熱交換効率が向上する。
【００４０】
特に、斜板式可変容量コンプレッサ１が高速回転する場合やピストンストロークが大きい高負荷時には、冷凍サイクル内を循環する冷媒ガス流量が増加する反面、クランク室７が低圧にされるためにクランク室７内の冷媒ガス量、ひいてはオイル量が減少する傾向となるが、上記したようにオイルの流出を防止できるためにクランク室７のオイル不足によって斜板式可変容量コンプレッサ１の吸い込み効率が低下する等の不具合を防止できる。又、斜板式可変容量コンプレッサ１の高速回転時には駆動軸５が高速回転し、オイル分離板３５Ａも高速で回転して効率良くオイルを遠心力によって飛散してオイル流出を有効に阻止できるため、高速回転時におけるクランク室７のオイル不足を確実に防止できる。
【００４１】
図４は軸挿入孔３１の変形例に係る、オイル分離板の配置位置付近の要部断面図である。
【００４２】
図４に示すように、入口孔３１ａのクランク室７側には、大径の大径導入孔３１ｄが形成されている。そして、オイル分離板３５Ａは大径導入孔３１ｄの周面に近接するように配置されている。つまり、ラジアル軸受部３２が配置される中央孔３１ｂの径をＤ１、入口孔３１ａの径をＤ２、オイル分離板３５Ａの外径をＤ３とすると、Ｄ１＜Ｄ２＜Ｄ３に設定されている。
【００４３】
このように構成することによって、オイル分離板３５Ａの外径及びその面積を大きく形成できるため、クランク室７のオイル量の減少を更に確実に防止できる。又、抽気通路２０に入る全ての冷媒ガスがオイル分離板３５Ａを確実に通るため、オイル流出を効率良く阻止できる。
【００４４】
図５はオイル分離板の第１変形例の正面図である。図５に示すように、オイル分離板３５Ｂは、前記実施形態のものと比較するに、ガス通過孔３５ｂの形状が長方形である点のみが相違する。このオイル分離板３５Ｂにあっても、冷媒ガスの通過の際に、冷媒ガス中のオイルがオイル分離板３５Ｂに付着し、付着したオイルを遠心力で飛散させて通過を阻止し、且つ、冷媒ガス自体はガス通過孔３５ｂより通過する。
【００４５】
前記実施形態および第１変形例のオイル分離板３５Ａ，３５Ｂは、ガス通過孔３５ａ，３５ｂを有する単板にて構成されたので、オイル分離板３５Ａ，３５Ｂの構成が簡単であり、安価な製造コストで製作できる。
【００４６】
図６はオイル分離板の第２変形例の正面図である。図６に示すように、オイル分離板３５Ｃは、複数の羽根板３６が間隔を空けて、ガス通過部３５ｃを形成しつつ、重なるように配置されている。このオイル分離板３５Ｃにあっては、冷媒ガスがガス通過部３５ｃを通過する際に、冷媒ガス中のオイルが各羽根板３６に付着し、付着したオイルを遠心力で飛散させて通過を阻止すると共に、冷媒ガス自体は各羽根板３６の隙間のガス通過部３５ｃより通過する。
【００４７】
この第２変形例のオイル分離板３５Ｃは、複数の羽根板３６を組み合わせて構成されたので、オイル分離板３５Ｃにオイルが付着する確率が高くなるため、オイル流出を更に効率良く阻止できる。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の一実施形態を示し、斜板式可変容量コンプレッサの全体断面図である。
【図２】本発明の一実施形態を示し、オイル分離板の配置位置付近の要部断面図である。
【図３】本発明の一実施形態を示し、オイル分離板の正面図である。
【図４】他の実施形態に係る、オイル分離板の配置位置付近の要部断面図である。
【図５】本発明の一実施形態を示し、オイル分離板の第１変形例の正面図である。
【図６】本発明の一実施形態を示し、オイル分離板の第２変形例の正面図である。
【図７】従来例の斜板式可変容量コンプレッサの全体断面図である。
【符号の説明】
【００４９】
１  斜板式可変容量コンプレッサ
２  シリンダハウジング
５  駆動軸
６  シリンダボア
７  クランク室
８  ピストン
１３  斜板
１６  吸入室
１７  吐出室
２０  抽気通路
３１  軸挿入孔
３１ａ  入口孔（軸挿入孔のクランク室側）
３２  ラジアル軸受部（軸受部）
３５Ａ，３５Ｂ，３５Ｃ  オイル分離板
３５ａ，３５ｂ  ガス通過孔
３６  羽根板
【図１】
2007309132.tif 000003
【図２】
2007309132.tif 000004
【図３】
2007309132.tif 000005
【図４】
2007309132.tif 000006
【図５】
2007309132.tif 000007
【図６】
2007309132.tif 000008
【図７】
2007309132.tif 000009