(57)【要約】【課題】低重心化を図りうるゴルフクラブヘッド及びその製造方法を提供する。【解決手段】フェース部３の少なくとも一部を構成するフェース部材１Ｂ、ソール部５の少なくとも一部を形成するソール部材１Ｃ及びフェース部材１Ｂが固着されるフェース側の開口部Ｏｆとソール部材１Ｃが固着されるソール側の開口部Ｏｓとが少なくとも設けられたヘッド本体１Ａを含んで構成され、かつ内部に中空部ｉが設けられたゴルフクラブヘッド１である。フェース部材１Ｂ、ソール部材１Ｃ及びヘッド本体１Ａの各比重ρｆ、ρｓ及びρｍは、ρｆ≦ρｍ＜ρｓの関係を満たすとともに、ソール部材１Ｃがヘッド本体１Ａよりも小さい降伏応力を有する。【選択図】図４
2007275552.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
フェース部の少なくとも一部を構成するフェース部材、
ソール部の少なくとも一部を形成するソール部材
及び前記フェース部材が固着されるフェース側の開口部と前記ソール部材が固着されるソール側の開口部とが少なくとも設けられたヘッド本体を含んで構成され、かつ内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
前記フェース部材、前記ソール部材及び前記ヘッド本体の各比重ρｆ、ρｓ及びρｍは、下記式（１）の関係を満たすとともに、
前記ソール部材がヘッド本体よりも小さい降伏応力を有することを特徴とするゴルフクラブヘッド。
ρｆ≦ρｍ＜ρｓ  …（１）
【請求項２】
該ソール部材は、前記ソール側の開口部の内周面に嵌め込まれたれ主部と、前記中空部側において前記ソール側の開口部からはみ出しかつ該ソール側の開口部の周縁部と重ねられる抜け止め部とを一体に具える請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記ソール側の開口部と前記ソール部材との隙間がろう付けされている請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記ソール側の開口部の前記周縁部の厚さｔｐは、前記ソール部材の前記主部の厚さｔｓ以上である請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
ボールを打球するフェースを有するフェース部と、
前記フェースの上縁に連なりかつヘッド上面をなすクラウン部と、
前記フェースの下縁に連なりヘッド底面をなすソール部と、
前記クラウン部と前記ソール部との間を継ぎかつ前記フェースのトウ側縁からバックフェースを通ってヒール側縁にのびるサイド部とを有し、かつ内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドを製造する方法であって、
前記クラウン部に設けられたクラウン側の開口部と、前記ソール部に設けられたソール側の開口部とが少なくとも設けられたヘッド本体を準備する工程、
前記ソール側の開口部に嵌め込まれる主部と、この主部の一方の面に該主部の周縁から厚さ方向に突出する凸部とを有し、かつ前記ヘッド本体よりも比重が大かつ降伏応力が小さい金属材料からなるソール部材を準備する工程、
前記ソール部材を、前記凸部を前記中空部側に向けて前記ヘッド本体のソール側の開口部に配する工程、
前記クラウン側の開口部を通って挿入された押圧具により、前記ソール部材の前記凸部を前記中空部側から押し潰し、前記凸部を前記ソール側の開口部の周縁部と重なるように塑性変形させるかしめ工程と、
前記かしめ工程の後に、クラウン側の開口部にクラウン部材を固着する工程とを含むことを特徴とするゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項６】
前記かしめ工程の後、前記主部と前記ソール側の開口部との隙間をろう付するろう付工程をさらに含む請求項５記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項７】
前記ヘッド本体を準備する工程は、前記クラウン側の開口部がないか又は前記開口部よりも小さい仮の開口部が設けられたヘッド本体の一次成形品を鋳造により成型する段階と、
レーザー加工により前記一次成形品に前記クラウン側の開口部を形成する段階とを含む請求項５又は６記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低重心化を図りうるゴルフクラブヘッド及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年のクラブヘッドの大型化により、重量配分設計に使用できる重量（以下、このような重量を「重量マージン」と言うことがある。）が小さくなり、所望の位置にヘッド重心を設けることが難しくなっている。特に、アベレージゴルファーに対するボールの打ち出し条件をより良くするために、クラブヘッドには、より低くかつより深いヘッド重心が求められている。
【０００３】
そこで、近年では、外殻状をなしかつソール部分に有底かつ蟻溝状の凹部が設けられたヘッド本体と、前記凹部に固着される該ヘッド本体よりも比重の大きいソールプレートとで構成されたクラブヘッドが下記特許文献１で提案されている。
【０００４】
【特許文献１】特開平２０００−１１６８２６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１のクラブヘッドでは、ヘッド本体のソール部分に設けられた凹部が有底であるため、この底部分は比重の大きな材料に置き換えることができない。また、フェース部がヘッド本体と一体に形成されているため、ヘッド重心が浅くなる傾向がある。従って、前記クラブヘッドは、ヘッド重心をより深くかつより低くする上でさらなる改善の余地がある。
【０００６】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、請求項１ないし４記載の発明では、フェース部材、ソール部材及びヘッド本体の各比重をそれぞれ規定するとともに、ソール部材を、ヘッド本体よりも小さい降伏応力を有する材料から形成することを基本として、ソール部材のヘッド本体への取付容易性を確保しつつ十分に低重心化を図りうるゴルフクラブヘッドを提供することを主たる目的としている。
【０００７】
さらに、本発明のうち請求項５ないし７記載の発明では、上述のようなより低重心化されたヘッドを、ヘッド本体等の損傷なしに製造しうるゴルフクラブヘッドの製造方法を提供することを主たる目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明のうち請求項１記載の発明は、フェース部の少なくとも一部を構成するフェース部材、ソール部の少なくとも一部を形成するソール部材及び前記フェース部材が固着されるフェース側の開口部と前記ソール部材が固着されるソール側の開口部とが少なくとも設けられたヘッド本体を含んで構成され、かつ内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、前記フェース部材、前記ソール部材及び前記ヘッド本体の各比重ρｆ、ρｓ及びρｍは、下記式（１）の関係を満たすとともに、前記ソール部材がヘッド本体よりも小さい降伏応力を有することを特徴とする。
ρｆ≦ρｍ＜ρｓ  …（１）
【０００９】
また請求項２記載の発明は、該ソール部材は、前記ソール側の開口部の内周面に嵌め込まれたれ主部と、前記中空部側において前記ソール側の開口部からはみ出しかつ該ソール側の開口部の周縁部と重ねられる抜け止め部とを一体に具える請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１０】
また請求項３記載の発明は、前記ソール側の開口部と前記ソール部材との隙間がろう付けされている請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１１】
また請求項４記載の発明は、前記ソール側の開口部の前記周縁部の厚さｔｐは、前記ソール部材の前記主部の厚さｔｓ以上である請求項２に記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１２】
また請求項５記載の発明は、ボールを打球するフェースを有するフェース部と、前記フェースの上縁に連なりかつヘッド上面をなすクラウン部と、前記フェースの下縁に連なりヘッド底面をなすソール部と、前記クラウン部と前記ソール部との間を継ぎかつ前記フェースのトウ側縁からバックフェースを通ってヒール側縁にのびるサイド部とを有し、かつ内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドを製造する方法であって、前記クラウン部に設けられたクラウン側の開口部と、前記ソール部に設けられたソール側の開口部とが少なくとも設けられたヘッド本体を準備する工程、前記ソール側の開口部に嵌め込まれる主部と、この主部の一方の面に該主部の周縁から厚さ方向に突出する凸部とを有し、かつ前記ヘッド本体よりも比重が大かつ降伏応力が小さい金属材料からなるソール部材を準備する工程、前記ソール部材を、前記凸部を前記中空部側に向けて前記ヘッド本体のソール側の開口部に配する工程、前記クラウン側の開口部を通って挿入された押圧具により、前記ソール部材の前記凸部を前記中空部側から押し潰し、前記凸部を前記ソール側の開口部の周縁部と重なるように塑性変形させるかしめ工程と、前記かしめ工程の後に、クラウン側の開口部にクラウン部材を固着する工程とを含むことを特徴とする。
【００１３】
また請求項６記載の発明は、前記かしめ工程の後、前記主部と前記ソール側の開口部との隙間をろう付するろう付工程をさらに含む請求項５記載のゴルフクラブヘッドの製造方法である。
【００１４】
また請求項７記載の発明は、前記ヘッド本体を準備する工程は、前記クラウン側の開口部がないか又は前記開口部よりも小さい仮の開口部が設けられたヘッド本体の一次成形品を鋳造により成型する段階と、レーザー加工により前記一次成形品に前記クラウン側の開口部を形成する段階とを含む請求項５又は６記載のゴルフクラブヘッドの製造方法である。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１記載の本発明では、ソール部材が、フェース部材及びヘッド本体よりも大きい比重を有する。このため、ヘッドを低重心化しうる。また、フェース部材は、ヘッド本体と同じかそれよりも小さい比重を有するため、ヘッド重心をより深く位置させ得る。さらに、ソール部材は、ヘッド本体よりも小さい降伏応力を有するので、該ヘッド本体よりも小さな応力で塑性変形でき、ひいてはかしめ等によってソール側の開口部に容易に取り付けできる。
【００１６】
また請求項５記載の発明では、ヘッド本体にクラウン側の開口部が設けられており、かつこのクラウン側の開口部を通って挿入された押圧具により、ソール部材に予め設けられた凸部をヘッドの中空部側から押し潰し、該凸部をソール側の開口部の周縁部と重なるように塑性変形させるかしめ工程を含む。このため、開口部にソール部材をかしめて固着する際に、クラウン部等を損傷させることがない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」又は「クラブヘッド」ということがある。）１の基準状態の斜視図、図２はその平面図、図３は同底面図、図４は図２のＸ−Ｘ拡大断面図をそれぞれ示している。
【００１８】
本実施形態のクラブヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース２を有するフェース部３と、前記フェース２の上縁２ａからバックフェースＢＦ側にのびてヘッド上面を形成するクラウン部４と、前記フェース２の下縁２ｂに連なりかつバックフェースＢＦ側にのびてヘッド底面を形成するソール部５と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎかつ前記フェース２のトウ側縁２ｃからバックフェースＢＦを通りヒール側縁２ｄにのびるサイド部６と、クラウン部４のヒール側に設けられかつシャフト（図示せず）の一端が装着されるシャフト差込孔７ａを有するホーゼル部７とを具える。
【００１９】
また、クラブヘッド１は、図４に示されるように、内部に中空部ｉが設けられた中空構造をなし、好ましくはドライバー（＃１）又はフェアウェイウッドといったウッド型のものが特に望ましい。
【００２０】
前記クラブヘッド１の基準状態とは、図２に示されるように、前記シャフト差込孔７ａの軸中心線ＣＬを任意の垂直面ＶＰ内で水平面ＨＰに対してそのライ角で傾けるとともに、フェース２を前記垂直面ＶＰに対してそのロフト角（「リアルロフト角」であって、以下同じ。）で傾けてヘッド１を水平面ＨＰに接地させた状態とする。そして、本明細書中で特に断りがない場合、ヘッド１は、基準状態にあるものとして説明されている。
【００２１】
また、ヘッド前後方向とは、図２に示されるように、ヘッド重心Ｇからフェース２に立てた法線Ｎを水平面ＨＰに投影して得られる直線と平行な方向とし、ある任意の位置からの相対的なものとしてフェース２側を前方（又は前側）とし、かつ、バックフェースＢＦ側を後方（又は後側）とする。なお、前記法線Ｎとフェース２との交点ＳＳをスイートスポットと定める。
【００２２】
前記クラブヘッド１は、好ましくは３５０cm３  以上、より好ましくは３８０cm３  以上の体積を有するものが望ましい。このような大きい体積は、ヘッド１の慣性モーメントや重心をより深くするのに役立つ。他方、クラブヘッド１の体積が大きすぎても、ヘッド重量の増加、スイングバランスの悪化及びゴルフ規則違反等の問題があるため、好ましくは４６０cm３  以下が望ましい。
【００２３】
また、クラブヘッド１の全重量は任意に定めうるが、好ましくは１８０ｇ以上かつ２１０ｇ以下が望ましい。クラブヘッド１の全重量が小さすぎると、スイング中にヘッドの重みが感じられ難くなるので、タイミングが取りづらく、また反発性能が低下する傾向がある。逆にヘッドの全重量が大きくなりすぎると、クラブが振り切れなくなり、打球の飛距離や方向性が悪化しやすい。
【００２４】
またクラブヘッド１は、図４及び図５に示されるように、ヘッド本体１Ａと、前記フェース部３の少なくとも一部を構成するフェース部材１Ｂと、前記ソール部５の少なくとも一部を形成するソール部材１Ｃと、前記クラウン部４の一部を形成するクラウン部材１Ｄとから構成される。なお、図４では、理解しやすいように、ヘッド本体１Ａを着色している。
【００２５】
本実施形態において、前記４つの部材１Ａないし１Ｄは、好ましくはいずれも異なる金属材料により形成される。これは、各開口部の位置に、その部分に求められる性能に適した物性を有する金属材料を用い得る点で特に好ましい。
【００２６】
前記ヘッド本体１Ａは、図４及び図５に示されるように、フェース部３側で開口するフェース側の開口部Ｏｆと、前記ソール部４側で開口するソール側の開口部Ｏｓと、前記クラウン部４側で開口するクラウン側の開口部Ｏｃと、フェース部３においてフェース側の開口部の周りに設けられたフェース縁部３Ａと、クラウン部４において前記クラウン側の開口部Ｏｃの周りに設けられたクラウン縁部４Ａと、ソール部５において前記ソール側の開口部Ｏｓの周りに設けられたソール縁部５Ａと、前記サイド部６と、前記ホーゼル部７とを含む。
【００２７】
前記各開口部Ｏｆ、Ｏｓ及びＯｃは互いに繋がることなく独立して設けられる。そして、これら各開口部Ｏｆ、Ｏｓ及びＯｃは、ヘッド本体１Ａに固着されたフェース部材１Ｂ、ソール部材１Ｃ及びクラウン部材１Ｄによってそれぞれ閉じられることによりクラブヘッド１が作られる。
【００２８】
また、本実施形態において、フェース側の開口部Ｏｆ、ソール側の開口部Ｏｓ及びクラウン側の開口部Ｏｃは、いずれもフェース部３、ソール部５及びクラウン部４の中に収められている。ただし、いずれの開口部Ｏｆ、Ｏｓ及びＯｃも、各部からはみ出して設けられても良いし、さらにはその輪郭形状も任意に定め得るのは言うまでもない。
【００２９】
ヘッド本体１Ａは、例えば各部が予め一体に形成された一つの鋳造品（より詳しくはロストワックス精密鋳造品）から形成されるのが望ましい。これによって、ヘッド１の生産性が向上する。ただし、ヘッド本体１Ａは、鍛造により又は圧延材を曲げ加工等することにより作られても良いし、また２以上の部材を接合して作ることもできる。
【００３０】
前記フェース部材１Ｂは、本実施形態ではプレート状であり、前記フェース側の開口部Ｏｆに例えば溶接にて接合される。前記溶接は、種々の方法が採用できるが、溶接部の周囲への熱影響が非常に少ないレーザー溶接が好適である。また、フェース部材３は、少なくとも前記スイートスポットＳＳを含むことが望ましく、さらに好ましくはフェース２の面積の６０％以上、より好ましくは７０％以上を占めるものが望ましい。本実施形態では、このフェース部材１Ｂと前記フェース縁部３Ａとでフェース部３が形成される。
【００３１】
フェース部３の厚さｔｆは、特に限定されないが、繰り返し打球に耐えうる十分な耐久性を確保するために、好ましくは２．０mm以上、より好ましくは２．５mm以上、さらに好ましくは３．０mm以上が望ましい。他方、フェース部３の厚さｔｆが大きくなると、フェース側の重量が大きくなって、ヘッド重心が浅くなりやすい。また慣性モーメントも小さくなる傾向がある。このような観点より、前記厚さｔｆは、好ましくは４．０mm以下、より好ましくは３．５mm以下、さらに好ましくは３．３mm以下が望ましい。本実施形態では、フェース部３の厚さｔｆは実質的に一定のものが示されるが、例えば周縁側の厚さを小さくするなど種々変化させることができる。
【００３２】
前記クラウン部材１Ｄは、本実施形態ではヘッド外面に向かって凸となる滑らかな三次元形状を有するプレート状に形成される。ヘッド上部側でより多くの重量マージンを得るために、かつ、ヘッド重心Ｇをより低い位置に設けるため、クラウン部材１Ｄの厚さｔｃを極力小さくすることが望ましい。このような観点より、クラウン部材１Ｄの前記厚さｔｃは、好ましくは１．０mm以下、より好ましくは０．７５mm以下、さらに好ましくは０．６０mm以下が望ましい。他方、クラウン部材１Ｄの厚さｔｃが小さすぎると、クラウン部４の耐久性が悪化するおそれがあるため、好ましくは０．３０mm以上、より好ましくは０．３５mm以上が望ましい。
【００３３】
このような厚さの小さいクラウン部材１Ｄの製造方法は特に限定されない。従って、圧延材、鋳造品又は鍛造品のいずれが用いられても良い。しかしながら、応力集中を緩和するために、クラウン部材１Ｄの厚さは実質的に一定であるのが望ましい。他方、鋳造品は、引け巣などによって材料に構造欠陥やピンホールが含まれやすく、均質な厚さの部品を作るには多くの困難を伴う。また鍛造品も、厚さのバラツキが生じやすい。このような観点より、クラウン部材１Ｄの小厚さと強度を両立させるためには、圧延材が最も望ましい。
【００３４】
また、クラウン部材１Ｄは、ヘッド本体１Ａのクラウン側の開口部Ｏｃに溶接により接合される。とりわけ、このような厚さの小さいクラウン部材１Ｄをヘッド本体１Ａに固着するために、レーザー溶接が望ましい（後述）。
【００３５】
前記ソール部材１Ｃは、本実施形態ではプレート状をなし、ヘッド本体１Ａのソール側の開口部Ｏｓにかしめによって固着されている。ここで、「かしめ」とは、接合すべき２つの部材の一方又は両方の一部を塑性変形させることにより、両部材間の摩擦力及び／又は機械的な係合作用を利用し両部材を一体に固着する加工を言う。このようなかしめは、ヘッド本体１Ａとが溶接できない金属であっても両部材を接合しうる点で好ましい。
【００３６】
そして、本実施形態のクラブヘッド１は、フェース部材１Ｂの比重ρｆと、ソール部材１Ｃの比重ρｓと、ヘッド本体１Ａの比重ρｍとが、下記式（１）の関係を満たす。また、クラウン部材１Ｄの比重ρｃとソール部材１Ｃの比重ρｓとは、下記式（２）の関係を満たすことが望ましい。
ρｆ≦ρｍ＜ρｓ  …（１）
ρｃ＜ρｓ        …（２）
【００３７】
このように、ヘッド底面側に配されるソール部材１Ｃに、最も比重の大きい材料を用いることにより、ヘッド重心Ｇをより低い位置に設けることができ、ひいてはボールの打ち出し条件を最適化して打球の飛距離を増大させ得る。具体的には、スイートスポットＳＳの高さが低くなるため、ボールをスイートスポットＳＳよりも上方で打球し易く、ひいては縦のギア効果によってボールのバックスピン量が減少するとともに打ち出し角が大きくなる。これにより、吹け上がらない理想的な放物線状の弾道が得られ、飛距離が増大する。
【００３８】
また、フェース部材１Ｂ、ヘッド本体１Ａ及びクラウン部材１Ｄの各比重を小さくすることによって、フェース部３、クラウン部４及び／又はサイド部６から大きな重量マージンを捻出できる。これらの重量はさらにソール部等に配置されることで、より一層低重心化を図ることができる。さらに、フェース部材１Ｂは、ヘッド本体１Ａと同じかそれよりも小さい比重を有するため、ヘッド重心をより深く位置させることが可能になる。とりわけ、ρｆ＜ρｍが望ましい。なお、ρｆ＞ρｍになると、ヘッド重心が浅くなるため好ましくない。
【００３９】
加えて、ソール部材１Ｃは、ヘッドを内外を貫通する開口部Ｏｓに配されるので、ソール部５のより大くの材料を比重の大きいソール部材１Ｃに置き換えられる。従って、前記低重心化がより効果的に促進される。
【００４０】
ここで、ソール部材１Ｃの比重ρｓは、他の部材よりも大きければその具体的な値は特に限定されないが、クラブヘッドの低重心化をさらに促進するために、好ましくは６．０以上、より好ましくは６．５以上、さらに好ましくは７．０以上が望ましい。他方、前記比重ρｓが大きすぎると、ヘッド重量が過度に大きくなってスイングバランスを損ねるおそれがある。このため、前記比重ρｓは、好ましくは１０．０以下が望ましい。
【００４１】
また、フェース部材１Ｂの比重ρｆも特に限定はされないが、大きすぎると、ヘッド重心Ｇがフェース側に寄ってしまい、重心深度が小さくなるおそれがある。逆に、フェース部材１Ｂの比重ρｆが小さくなりすぎると、材料強度が低下しやすく、ひいてはヘッドの耐久性が悪化するおそれがある。このような観点より、フェース部材１Ｂの比重ρｆは、好ましくは４．３０〜４．５０が望ましい。
【００４２】
また、ヘッド本体１Ａの比重ρｍも特に限定はされない。しかし、ヘッド本体１Ａは、クラブヘッド１の中で最も大きい部品をなすので、その比重ρｍが大きすぎると、ヘッド重量が大きくなって、ヘッド体積を大きくすることが困難になる。逆に、ヘッド本体１Ａの比重ρｍが小さくなりすぎると、材料強度が低下しやすく、ひいてはヘッドの耐久性が悪化するおそれがある。このような観点より、ヘッド本体１Ａの比重ρｍは、好ましくは４．４０〜４．５５が望ましい。
【００４３】
さらに、前記クラウン部材１Ｄを構成する金属材料の比重ρｃも特に限定はされないが、ヘッド上部の重量を軽減するために、好ましくは４．０以上、より好ましくは４．４以上が望ましく、かつ好ましくは５．０以下、より好ましくは４．８以下であるのが望ましい。
【００４４】
前記各比重の比も特に限定はされないが、例えばソール部材１Ｃの比重ρｓと、ヘッド本体１Ａの比重ρｍとの比（ρｓ／ρｍ）は、好ましくは１．５０以上、より好ましくは１．７５以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは２．２５以下、より好ましくは２．１０以下が望ましい。前記比（ρｓ／ρｍ）が１．５０未満になると、ソール側により多くの重量を配分しようとすると、ソール部材１Ｃの厚さが大となり、ヘッド内部側にも重量が配分され、低重心化の効果が小さくなる傾向がある。逆に前記比（ρｓ／ρｍ）が２．２５を超えると、例えばソール部材１Ｃの比重が大きい場合、加工性が悪化し、かしめ等が困難になるおそれがある。
【００４５】
また、ソール部材１Ｃの比重ρｓと、フェース部材１Ｂの比重ρｆとの比（ρｓ／ρｆ）は、好ましくは１．４７以上、より好ましくは１．５５以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは２．３０以下、より好ましくは２．１５以下が望ましい。前記比（ρｓ／ρｍ）が１．４７未満になると、前記同様、低重心化の効果が小さくなる傾向がある。逆に前記比（ρｓ／ρｆ）が２．３０を超えると、ソール部材１Ｃの比重が過度に大きくなって、その加工性を悪化させる傾向がある。
【００４６】
また、ヘッド本体１Ａの比重ρｍと、フェース部材１Ｂの比重ρｆとの比（ρｍ／ρｆ）は、好ましくは１．００以上、より好ましくは１．０１以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは１．０５以下、より好ましくは１．０３以下が望ましい。前記比（ρｍ／ρｆ）が１．００未満になると、ヘッド重心が浅くなって打球の方向性等が悪化する傾向がある。また、現在知られている材料の物性等を考慮すると、前記比（ρｍ／ρｆ）が１．０５を超えるものは実用に適さない傾向がある。
【００４７】
また、ソール部材１Ｃとヘッド本体１Ａとのかしめによる接合は、種々の方法で行うことができる。好ましくは図４の部分拡大図である図６に示されるように、ソール部材１Ｃは、ソール側の開口部Ｏｓの内周面１２に嵌め込まれたれ主部８と、前記中空部ｉ側において前記ソール側の開口部Ｏｓからはみ出しかつ該ソール側の開口部Ｏｓの周縁部１０と重ねられる抜け止め部９とを一体に具えるものが望ましい。
【００４８】
前記主部８は、好ましくはソール側の開口部Ｏｓの内周面１２にいわゆる圧入状態で嵌め込まれていることが望ましい。圧入状態とは、主部８の外周面８ｅがソール側の開口部Ｏｓの内周面１２から圧縮応力を受けている状態である。また、かしめの後、主部８とソール側の開口部Ｏｓとの隙間に、接着剤や硬ろうなどが満たされても良い。これによって、両者の接合がより確実になるとともに、隙間が埋められることでクラブヘッド１の見映えが向上する。本実施形態では、硬ろうによって前記隙間が実質的に埋められている（これについては後で述べる）。
【００４９】
また本実施形態において、前記主部８は、その前側をなす前側部８ａと、その後側に設けられかつ前側部８ａの厚さｔｓ１よりも大きい厚さｔｓ２を有する後側部８ｂとを含む。このような主部８は、そのヘッド前後方向長さの中間位置よりも後方にその重心を位置させることができるので、より深いヘッド重心Ｇを提供できる。また、前側部８ａと後側部８ｂとの間は、厚さが滑らかに変化する傾斜部８ｃで接続されることが望ましい。これによって、前側部８ａと後側部８ｂとの境界部分において、著しい剛性段差が形成されるのを防止し、その部分への応力集中などが効果的に防止される。
【００５０】
なお本実施形態では、主部８の厚さが、前記ｔｓ１からｔｓ２へと実質的に２段階で変化しているが、これを３段階以上で変化させても良いし、さらには連続的にも変化させ得る。これらの態様では、主部８の単位長さ当たりの厚さの変形量をより小さくできるので、剛性段差が生じにくく、ひいては耐久性においてより有利となる。
【００５１】
前記抜け止め部９は、塑性変形によって、ソール側の開口部Ｏｓの周縁部１０に倒れ込むよう主部８から折り曲げられており、かつ、前記周縁部１０の内面に密に重ねられている。また、前記抜け止め部９は、ソール側の開口部Ｏｓの少なくとも一部に設けられていれば足りるが、好ましくは前記開口部Ｏｓに沿ってほぼ環状に設けられるのが望ましい。ここで、「ほぼ環状」とは、抜け止め部９が開口部Ｏｓの周りで完全に連続する態様の他、抜け止め部９の開口部Ｏｓに沿った合計長さがソール側の開口部Ｏｓの７０％以上である態様を少なくとも含む。さらに、抜け止め部９のソール側の開口部Ｏｓの内周面１２からのはみ出し長さＥは、好ましくは２．０mm以上、より好ましくは２．５mm以上が望ましい。
【００５２】
以上のような接合では、ソール部材１Ｃは、主部８とソール側の開口部Ｏｓの内周面１２との間の摩擦力と、ヘッド１の中空部ｉ側でソール側の開口部Ｏｓからはみ出しかつ該ソール側の開口部Ｏｓの周縁部１０と重ねられる抜け止め部９による係合との相乗作用により、ヘッド前後方向及び上下方向に対して、非常に高い結合強度が得られる。従って、ソール部材１Ｃのヘッド本体１Ａからの脱落等を効果的に防止できる。
【００５３】
このようなかしめによる接合を実現するために、前記ソール部材１Ｃには、ヘッド本体よりも小さい降伏応力を有する材料が用いられる。このため、ヘッド本体１Ａの塑性変形等を最小限（又は皆無）に抑えつつ、ソール部材１Ｃを塑性変形させて上述の接合状態を容易に得ることができる。これは、ヘッド本体１Ａの損傷を抑制し、手直しや不良品の増加を防止できる。これは、クラブヘッド１の生産性の向上に寄与する。
【００５４】
ここで、ソール部材１Ｃの具体的な降伏応力σｓの値は特に限定されないが、小さすぎるとクラブヘッド使用時においてソール部５の耐久性が低下しやすく、逆に大きすぎると、かしめによる接合作業を困難にする傾向がある。このような観点より、ソール部材１Ｃの降伏応力σｓは、好ましくは２６０ＭＰａ以上、より好ましくは３００ＭＰａ以上、さらに好ましくは３５０ＭＰａ以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは７００ＭＰａ以下、より好ましくは６５０ＭＰａ以下、さらに好ましくは６００ＭＰａ以下が望ましい。
【００５５】
ここで、「降伏応力」は、いわゆる０．２％耐力であり、具体的にはＪＩＳ  Ｚ２２０１の「金属材料引張試験片」及び同Ｚ２２４１の「金属材料引張試験方法」に準じて求められる。具体的には、先ず、ＪＩＳ  Ｚ２２０１に記載の１３Ｂ号試験片を用いかつクロスヘッドの速度を１．０mm/minとして引張試験を行い、荷重と試験片の伸びた量（％）との関係線図を求める。そして、永久伸びが０．２％の場合の耐力σ0.2をＪＩＳ  Ｚ２２４１の６．（４）（ａ）項に定められたオフセット法により求める。
【００５６】
また、ヘッド本体１Ａの降伏応力σｍの値も特に限定されないが、小さすぎるとクラブヘッド使用時においてヘッド全体の耐久性が低下しやすい。このような観点より、前記降伏応力σｍは、好ましくは７００ＭＰａ以上、より好ましくは７５０ＭＰａ以上が望ましい。他方、ヘッド本体１Ａの降伏応力σｍが大きすぎると、鋳造が困難になったり、曲げ加工や絞り加工時に割れ等が生じ易くなるので、好ましくは１０００ＭＰａ以下、より好ましくは９５０ＭＰａ以下が望ましい。
【００５７】
また、ヘッド本体１の降伏応力σｍとソール部材１Ｃの降伏応力σｓとの比（σｍ／σｓ）は、好ましくは１．２０以上、より好ましくは１．４０以上が望ましい。前記比（σｍ／σｓ）が１．２０未満になると、両者の降伏応力が接近するため、ソール部材１Ｃを塑性変形させる際にヘッド本体１Ａにも塑性変形が生じやすくなる。これは、接合強度の低下やヘッド本体の損傷を招き好ましくない。逆に前記比（σｍ／σｓ）が大きすぎると、例えばσｓが過小となり、ひいてはソール部材１Ｃがプレー中の外力や衝撃等によって変形するおそれがある。このような観点より、前記比（σｍ／σｓ）は、好ましくは３．３０以下、より好ましくは３．００以下が望ましい。
【００５８】
また、前記フェース部材１Ｂは、ボールを繰り返し打撃しても損傷しない十分な耐久性が必要である。このような観点より、フェース部材１Ｂに用いられる金属材料の降伏応力σｆは、好ましくは１０００ＭＰａ以上、より好ましくは１１００ＭＰａ以上のものが望ましい。他方、フェース部材１Ｂの降伏応力が大きすぎると、その塑性加工性が悪化するおそれがある。また、降伏応力の大きい材料は、比重も大きくなる傾向があるため、所定の厚さでフェース部材１Ｂを形成した場合、フェース側の重量が大きくなって重心設計の自由度が悪化する傾向があるので、好ましくは１３００ＭＰａ以下、より好ましくは１２５０ＭＰａ以下が望ましい。
【００５９】
なお、フェース部材１Ｂの降伏応力σｆと、ヘッド本体１Ａの降伏応力σｍとの比（σｆ／σｍ）は、好ましくは１．００以上、より好ましくは１．１０以上が望ましく、また、上限に関しては、好ましくは１．７５以下、より好ましくは１．６５以下が望ましい。前記比（σｆ／σｍ）が１．００未満の場合、フェース部３の耐久性が低下しやすく、逆に前記比（σｆ／σｍ）が１．７５を超える場合、ヘッド本体１Ａの耐久性が低下する傾向がある。
【００６０】
さらに、フェース部材１Ｂの降伏応力σｆと、ソール部材１Ｃの降伏応力σｓとの比（σｆ／σｓ）は、好ましくは１．１５以上、より好ましくは１．５０以上が望ましく、また、上限に関しては、好ましくは４．３０以下、より好ましくは３．５０以下が望ましい。前記比（σｆ／σｓ）が１．１５未満の場合、フェース部３の耐久性が悪化しやすく、逆に前記比（σｆ／σｓ）が４．３０を超える場合、ソール部材１Ｃの強度が相対的に低くなってソール部材１Ｃに変形や損傷が生じ易くなる。
【００６１】
以上のような降伏応力σｓ及び比重ρｓを満たすソール部材１Ｃに適した金属材料としては、好ましくはステンレス、とりわけＳＵＳ６３０（降伏応力：８００ＭＰａ、比重：７．８０）、ＳＵＳ２５５（降伏応力：５５０ＭＰａ、比重：７．７５）、ＳＵＳ４３１（降伏応力：４１０ＭＰａ、比重：７．７３）又はＳＵＳ３０４（降伏応力：３００ＭＰａ、比重：７．９３）が望ましい。
【００６２】
また、ステンレス以外にも、比重が大きくかつ制振性に優れた例えばＭｎ基制振合金等が望ましい。このような合金は、打球時のソール部５の振動を吸収し、ゴルファに振動が少なくかつ柔らかい打感を与えるのに役立つ。
【００６３】
前記Ｍｎ基制振合金は、合金構成元素のうちＭｎ（マンガン）を最も多く含み、かつ、制振特性を発揮できる。このような制振合金は、外部から荷重がを加えられると、容易に双晶が発生する。双晶は容易に移動でき、また荷重の増加によってその幅が増し、さらには別の箇所に新たな双晶を発生させる。このようなＭｎ基制振合金内での双晶の発生及び移動によって、運動エネルギーが熱エネルギーに変化され、振動が吸収される。なお双晶は荷重が取り除かれると消滅し、Ｍｎ基制振合金は無負荷の状態に戻ることができる。
【００６４】
制振特性としては、例えば対数減衰率（δ）が０．２１以上であることが望ましい。前記対数減衰率が０．２１未満であると、実用上の制振効果が得られないためである。特に好ましくは、前記対数減衰率が０．２５以上、さらに好ましくは０．３５以上が望ましく、その上限は、特に規制されることがないが、材料入手性やコスト等の観点より、例えば０．９０以下、さらには０．７０以下として定めることができる。本明細書において、前記対数減衰率は、厚さ１mm×幅１０mm×長さ１６０mmの薄板試料を用いて中央加振法によって測定された値とし、測定条件は、室温で振幅歪を５×１０−４とする。
【００６５】
前記Ｍｎ基制振合金は、例えばＣｕ：１７〜２７ｗｔ％、Ｎｉ：２〜８ｗｔ％、Ｆｅ：１〜３ｗｔ％を含み、残部がＭｎ及び不可避的不純物で構成されるものが好ましい。このような合金は、高い振動減衰作用、塑性変形容易性及び高い強度とを具える点で好ましい。また前記組成を有する合金は、切削、鋳造、熱間加工、冷間加工、溶接及びプレス加工が容易に行えるため、ソール部材１Ｃとして優れた加工性を具える点でも好ましい。ただし、振動減衰作用を発揮しうるＭｎ基制振合金であれば、他の組成の合金も採用できるのは言うまでもない。例えば、Ｆｅ−Ａｌ系合金（例えば、Ｆｅ−７．５〜８．５Ａｌ）やＮｉ−Ｔｉ系合金、さらにはＡｌ−Ｚｎ系合金等をも採用できる。
【００６６】
また、ヘッド本体１Ａを構成する金属材料としては、例えば純チタン（降伏応力：５００ＭＰａ、比重：４．５１）又はチタン合金が好適である。とりわけチタン合金としては、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（降伏応力：９００ＭＰａ、比重：４．４２）、Ｔｉ−Ｆｅ−Ｏ（一例として株式会社神戸製鋼所製の「ＫＳ１００」では降伏応力：６００ＭＰａ、比重：４．５１）又はＴｉ−Ｆｅ−Ｏ−Ｓｉ（一例として神戸チタン社製の「ＫＳ１２０ＳＩ」では降伏応力：７５０ＭＰａ、比重：４．５１）が好ましい。
【００６７】
また、フェース部材１Ｂを構成する金属材料としては、チタン合金が望ましく、とりわけＴｉ−５．５Ａｌ−１Ｆｅ（降伏応力：１０００ＭＰａ、比重：４．３８）や、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（降伏応力：９００ＭＰａ、比重：４．４２）等が望ましい。なお、チタン合金は、鍛造材、鋳造材又は圧延材など種々のものが採用できる。
【００６８】
さらに、クラウン部材１Ｄを構成する金属材料としては、チタン合金が望ましく、とりわけＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ａｌ−３Ｓｎ（降伏応力：１２００ＭＰａ、比重４．７６）が好適である。
【００６９】
以上のように構成されたクラブヘッド１の製造方法について述べる。本実施形態では、先ずヘッド本体１Ａ、ソール部材１Ｃ、フェース部材１Ｂ及びクラウン部材１Ｄを準備する工程が行われる。
【００７０】
本実施形態のヘッド本体１Ａは、図５に示した通り、クラウン側の開口部Ｏｃと、ソール側の開口部Ｏｓと、フェース側の開口部Ｏｆとが設けられている。
【００７１】
ソール部材１Ｃは、図５に示されるように、ヘッド本体１Ａのソール側の開口部Ｏｓに嵌め込み可能な前記主部８と、この主部８の一方の面（図５では上面）に該主部８の周縁から厚さ方向に突出する凸部１３とを有するものとして準備される。また、この実施形態では、凸部１３は、主部８の周りで環状に連続して設けられる。さらに、図７に示されるように、凸部１３は、その外周面１３ａが主部８と面一に上方にほぼ垂直に立ち上がる一方、凸部１３の内周面１３ｂは、上方に向かって前記外周面１３ａ側に傾く傾斜面からなる。これにより、凸部１３は、断面略テーパ状をなす。
【００７２】
次に、図７（Ａ）に示されるように、ソール部材１Ｃを、その凸部１３がヘッド１の中空部ｉ側を向くようにしてヘッド本体１Ａのソール側の開口部Ｏｓに配する工程が行われる。この実施形態では、主部８は、ソール側の開口部Ｏｓよりも僅かに小さく形成されており、従って図７（Ａ）に示されるように、該開口部Ｏｓに嵌め込むことができる。さらに、ソール部材１Ｃが嵌め込まれたヘッド本体１Ａは、図７（Ａ）のように、そのソール部外面が下型Ｍ１で支持される。
【００７３】
次に、図７（Ｂ）に示されるように、クラウン側の開口部Ｏｃ（図示せず）を通ってヘッド上部から挿入された押圧具Ｍ２により、ソール部材１Ｃの前記凸部１３を前記中空部ｉ側から押し潰すことにより、前記凸部１３を前記ソール側の開口部Ｏｓの周縁部１０と重なるように塑性変形させ、前記抜け止め部９を形成するかしめ工程が行われる。
【００７４】
前記押圧具Ｍ２は、本実施形態では、ほぼフラットな押圧面を有するが、凸部１３は、前述の如く、外周面１３ａ側に傾くテーパ状をなす。このため、押圧具Ｍ２で上部からほぼ垂直に凸部１３を押圧することにより、該凸部１３を開口部Ｏｓからはみ出す方向に倒れ込むように容易に塑性変形させ得る。これにより、確実に抜け止め部９を形成できる。このような凸部１３の変形を促進させるために、図５に示されるように、凸部１３に、スリット２５を隔設することも好ましい。
【００７５】
また、前記凸部１３の押圧時、主部８の周縁部にも圧縮力が作用する。これにより、主部８は拡径し、ソール側の開口部Ｏｓの内周面１２に密に圧入される。
【００７６】
このようなかしめをより円滑に行うために、図２から理解されるように、クラウン側の開口部Ｏｃをソール部５に投影した開口輪郭の中にソール側の開口部Ｏｓが収まるように設けられていることが望ましい。
【００７７】
ここで、図６に示したように、ヘッド本体１Ａにおいて、ソール側の開口部Ｏｓの周縁部１０の厚さｔｐが小さすぎると、かしめ時の応力によって該周縁部１０が大きく変形するおそれがある。このため、前記周縁部１０の厚さｔｐは、好ましくは１．５mm以上、より好ましくは２．０mm以上が望ましい。他方、ソール部材１Ｃにより大きな重量を与えるために、該周縁部１０の厚さｔｐは、好ましくは３．０mm以下に抑えるのが望ましい。なお、本実施形態では、周縁部１０は、少なくとも抜け止め部９のはみ出し長さＥ以上の幅を有することが望ましい。
【００７８】
また、ソール部材１Ｃの前記主部８の最大の厚さｔｓは特に限定されないが、小さすぎると十分な重量をソール部材１Ｃに与えることができない。このような観点より、前記厚さｔｓは、好ましくは０．８mm以上が望ましい。他方、該厚さｔｓが大きすぎてもヘッド重量が過度に増加し易くなるため、好ましくは４．０mm以下、より好ましくは３．０mm以下、さらに好ましくは２．０mm以下が望ましい。
【００７９】
なお、前記周縁部１０の厚さｔｐは、ソール部材１Ｃの主部８の厚さｔｓ以上が望ましい。即ち、前記厚さｔｐとｔｓとの比（ｔｐ／ｔｓ）は、好ましくは１．０以上、より好ましくは１．５以上、さらに好ましくは１．６以上が望ましい。これにより、かしめ時のソール側の開口部Ｏｓの周縁部１０の損傷を維持できる。なお、ヘッド本体１Ａの軽量化という観点より、前記比（ｔｐ／ｔｓ）は、好ましくは２．５以下、より好ましくは２．０以下である。
【００８０】
また、本実施形態の製造方法では、ソール部材１Ｃは、クラウン側の開口部Ｏｃから中空部ｉ内に挿入された押圧具Ｍ２とソール部５の外面側に位置する下型Ｍ１とで挟まれて変形させられる。このため、クラウン部４にはかしめ時の負荷が全く作用しないため、ヘッド本体１Ａの損傷がより確実に軽減される。これに対して、前記特許文献１のものでは、凹部にソールプレートを圧入する場合、ソール部側からの押し込み力は、金型内に配されたヘッド本体のクラウン部で受け止めざるを得ないので、該圧入時にクラウン部の変形が生じたり、或いはこれを防ぐためにクラウン部を厚肉化せざるを得ない。
【００８１】
また、本実施形態では、前記かしめ工程の後、主部８とソール側の開口部Ｏｓとの隙間をろう付するろう付工程が行われる。前記かしめによって、十分な接合強度を得ることができる。しかし、ソール側の開口部Ｏｓとソール部材１Ｃとの間に小さな隙間が残ることがある。その隙間を放置しておくと、そこからヘッド１の中空部ｉ内に異物が入り込むおそれがあるので、好ましくは、ヘッド外面側から前記隙間がろう付けされるのが望ましい。
【００８２】
ここで、ろう付けは、ろう接の一種であり、母材を溶融することなく、母材よりも低い融点を持った溶加材（いわゆる「硬ろう」である。）を溶融させて、毛細管現象を利用して接合面の間隙にこれを行き渡らせて接合することを言う。強固にろう材を隙間に固着させるために、前記かしめ工程に先立ち、ヘッド本体１Ａとソール部材１Ｃとは、予め表面の錆、酸化物、油脂類及び汚れを取り除く前処理が行われる。
【００８３】
かしめ工程の後、例えばヘッド本体１Ａを逆さまに保持し、ペースト状又は粉状のろう材が、ソール部材１Ｃとソール側の開口部Ｏｓとの境界部分に沿って盛られる。ろう材が盛られたヘッド本体１Ａは、炉内で加熱される。これにより、前記ろう材のみが溶融してソール側の開口部Ｏｓとソール部材１Ｃとの隙間に流れ込む。そして、ヘッド本体１Ａを炉から取り出して冷やすことによりろう材を前記隙間の中で硬化させることができる。
【００８４】
ここで、チタン合金は、きわめて活性の高い金属であるため、ろう付けは不活性ガス又は真空中の雰囲気で行われるのが望ましい。また、前記炉として、ろう付け部のみを局部的に加熱し、他部への熱影響を最小限としうる高周波誘導ろう付け炉などが特に望ましい。
【００８５】
前記ろう材は特に限定されないが、本実施形態のようにチタン合金とステンレスとをろう付けする場合には、銀ろう、アルミニウムろう又はチタンろうが採用できる。ただし、アルミニウムろうはやや融点が低いので、例えばヘッド仕上げ時の研磨工程等の摩擦熱によってろう材が再び溶解するおそれがある。また、チタンろうは、加工性がやや悪いという欠点がある。このような観点より、ろう材には、銀ろうが特に望ましい。
【００８６】
前記銀ろうとしては、特に限定されないが、好ましくはＡｇ−１５Ｃｕ、Ａｇ−７．５Ｃｕ−０．２Ｌｉ、Ａｇ−２０Ｃｕ−２Ｎｉ−０．４Ｌｉ、Ａｇ−２８Ｃｕ−０．２Ｌｉ、Ａｇ−２２Ｃｕ−１７Ｚｎ−５Ｓｎ、Ａｇ−３Ｌｉ、Ａｇ−２７Ｃｕ−５Ｔｉなどが好適である。
【００８７】
また、ろう付けによる接合強度をより高めるために、フラックスを用いてろう付け面を清浄化する工程を含むことが特に望ましい。このようなフラックスとしては、ほう砂等のほう化物、ほう酸、ほう素、ふっ化物又は塩化物等が用いられる。該フラックスは、ろう材の盛りつけに先立ち、予めろう付け部に盛られ、これを加熱することによって、ソール側の開口部Ｏｓとソール部材１Ｃとの隙間に流れ込んでろう付け面を清浄化しうる。しかる後、フラックスにて清浄化されたろう付け部にろう材を盛り、加熱することができる。また、フラックスは、ろう材とともにろう付け部に盛りつけられ、ろう材ととともに溶解させることもできる。
【００８８】
次に、ソール部材１Ｃをヘッド本体１Ａに接合した後、フェース部材１Ｂやクラウン部材１Ｄをヘッド本体１Ａに固着する工程が行われる。本実施形態において、これらはレーザー溶接によって接合される。レーザー溶接は、きわめて小さな領域に非常に密度の高いエネルギーを供給できるので、他の溶接法に比べて短時間での溶接が可能である。とりわけ、厚さｔｃが０．６mm以下といった非常に薄い小さいクラウン部材１Ｄであっても、組織の変成や熱変形等のような接合部周囲への熱影響を最小限としてヘッド本体１Ａに溶接できる点で好ましい。
【００８９】
前記レーザー溶接には、例えば炭酸ガスを用いた炭酸ガスレーザーや、ＹＡＧ（イットリウム・アルミニウム・ガーネット）レーザーが好適である。とりわけ、容易に高出力かつ密エネルギー密度が高いレーザーが得られる点でＹＡＧレーザーが好適である。
【００９０】
また、このようなレーザー溶接を精度良く行うために、ヘッド本体１Ａを、例えば図８及びそのクラウン部分のＡ−Ａ断面図である図９（Ａ）に示されるように、クラウン側の開口部Ｏｃが設けられていないヘッド本体の一次成形品１Ａｍとして鋳造成型し、そのクラウン部に、レーザー加工によって精密に前記クラウン側の開口部Ｏｃを形成することで準備することもできる。
【００９１】
前記一次成形品１Ａｍには、クラウン側の開口部Ｏｃが設けられていないが、クラウン部材１Ｄを配置する際の位置合わせ用のガイド部材１５と、このガイド部材１５で囲まれかつクラウン部の仕上がり面４ａから実質的にクラウン部材１Ｄの厚さｔｃで凹んだ外面を有する受け部４ｂとが設けられている。他の構造については実質的に同一である。
【００９２】
前記ガイド部材１５は、前記仕上がり面４ａから小高さで突出した突条であり、この実施形態では、クラウン部材１Ｄの外周縁の輪郭線に沿って連続してのびている。従って、ガイド部材１５は、クラウン部材１Ｄをヘッド本体１Ａに位置決めするのに役に立つ。このガイド部材１５は、後に研磨等の機械加工によって除去されるので、その高さは、好ましくは０．５〜１．０mm程度が望ましい。
【００９３】
また、前記レーザー加工では、図９（Ａ）に示されるように、前記ガイド部材１５から一定距離ＲＷを内側に隔てる位置に沿ってレーザービームＬＢが順次照射される。これにより、図９（Ｂ）に示されるように、前記受け部４ｂは、小さい幅ＲＷを有する受け片１６だけを残して刳り貫かれる。その結果、クラウン側の開口部Ｏｃと、その周りを囲む幅ＲＷの受け片１６とが形成される。また、受け片１６の前記幅ＲＷは、クラウン部での軽量化を図るために、好ましくは１mm以下、とりわけ０．３〜０．８mm程度が望ましい。このような幅ＲＷが非常に小さい受け片１６は、湯流れの問題で鋳造では正確な形状が得られないが、本実施形態のように鋳造成形の後にレーザー加工（切断）を施すことにより、クラウン側の開口部Ｏｃとともに小幅の受け部１０ｂを精度良く形成できる。
【００９４】
なお上記実施形態では、ヘッド本体の一次成形品１Ａｍには、そのクラウン部に全く開口部が設けられていなかったが、例えば図８に仮想線で示されるように、クラウン側の開口部Ｏｃよりも小さい仮の開口部Ｏｍが設けられていても良い。この態様では、開口部Ｏｃを刳り貫く際に、廃棄される材料が少なくなる点で好ましい。
【００９５】
しかる後、図１０（Ａ）に示されるように、ヘッド本体１Ａのガイド部材１５で囲まれた領域の中に、クラウン部材１Ｄが嵌め込み、クラウン部材１Ｄの内面かつ周縁部が、前記受け片１６の上で保持される。
【００９６】
次に、図１０（Ｂ）に示されるように、ヘッド１の外面側から、クラウン部材１Ｄの外周縁とガイド部材１５との間の微小隙間がレーザー溶接によって接合される。本実施形態ではクラウン部４の重量を削減するために、厚さｔｃの小さいクラウン部材１Ｄが用いられるが、レーザー溶接は、非常に小さい範囲にピンポイントで、密度の高い熱エネルギーを照射できるので、短時間で溶接が行え、ひいてはクラウン部材１Ｄの周囲組織の変成や変形等のような熱影響を最小限に抑えつつ確実にヘッド本体１Ａに接合できる。
【００９７】
また、レーザー溶接では、局部的に非常に深い溶け込みが得られるので、図１０（Ｃ）に示されるように、受け片１６に達する深い接合ビード１９が得られる。これにより、周囲の熱損傷を最小限に抑えつつより高い接合強度を得ることができる。
【００９８】
図１１及び図１２は、さらに本発明の他の実施形態が示される。この実施形態では、フェース部材１Ｂが、フェース２の実質的全域を形成する基部２０と、前記フェース２の縁２ａないし２ｄの少なくとも一部からバックフェースＢＦ側にのびる延長部２１とを一体に有する略カップ状で形成される。このような、フェース部材１Ｂは、ヘッド本体１Ａとの接合部をバックフェース側に設けることができるため、反発性及び耐久性などをより一層向上しうる点で好ましい。
【００９９】
以上、本発明の実施形態について、ウッド型のゴルフクラブヘッドを例に挙げ説明したが、本発明はこのような態様に限定されるものではなく、中空部を有するものであれば、ユーティリティ型やパター型など種々のゴルフクラブヘッドに適用される。
【実施例】
【０１００】
表１の仕様に基づきヘッド体積が４３５cm３  かつヘッド重量が１９５．０ｇのウッド型のドライバーヘッドを試作し、各種の性能が評価された。また、実施例１、３及び４は、図１〜５に示した基本形状とし、実施例２は、図１１及び図１２に示した基本形状とした。また比較例１は、実施例２をベースとするが、ソール側の開口部を有していないクラブヘッドとした。また、比較例２は、実施例１、３及び４をベースとするが、ソール側の開口部及びクラウン側の開口部を有していないクラブヘッドとした。いずれもフェース部の厚さｔｆは３．２mmに統一された。
【０１０１】
実施例のヘッドは、いずれもヘッド本体、フェース部材及びクラウン部材が炭酸ガスレーザー溶接で接合された。また、ソール部材は、クラウン側の開口部から挿入された押圧具でかしめられた後、銀ろうによるろう付け工程が行われた。なお、ヘッド本体は、その一次成形品をレーザー加工することでクラウン側の開口部が設けられた。
評価された項目は次の通りである。
【０１０２】
＜重心高さ＞
クラブヘッドの重心高さは、水平面からのスイートスポットの高さが測定された。
【０１０３】
＜重心深度＞
重心深度は、ヘッド重心の深さを表し、ヘッド重心から基準状態の前記垂直面に引いた法線の長さｘ１と、前記垂直面からフェースの最も前方の位置までのヘッド前後方向長さ（フェースプレグレッション）ｘ２との和として測定された。
【０１０４】
＜慣性モーメント＞
ヘッドの慣性モーメントは、INERTIA DYNAMICS Inc社製のMOMENT OF INERTIA MEASURING INSTRUMENTの MODEL  NO.005-002を用いて測定された。また左右の慣性モーメントとは、ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントである。また、上下の慣性モーメントとは、ヘッド重心を通りかつ水平面及び前記垂直面ＶＰとともに平行な水平軸周りの慣性モーメントである。
【０１０５】
＜打感＞
ゴルファ１０名により上記各ゴルフクラブで同じゴルフボールを６球ずつ試打し、打感が良い（衝撃が少なく柔らかい）ものを５点、打感が悪い（衝撃が大きく硬く感じられる）ものを１点とする５点法にて評価し、それらの平均値が示された。数値が大きいほど良好である。
【０１０６】
＜耐久性＞
各ヘッドをＳＲＩスポーツ社製のカーボンシャフトＶ−２５（硬さ：Ｘ）に装着して４５インチのウッド型ゴルフクラブを試作し、これをミヤマエ社製のスイングロボットに取り付けてヘッドスピード５４ｍ／ｓに調節し、スイートスポット位置で連続してゴルフボールを打撃するテストによって評価された。そして、５００発打球毎にヘッドを肉眼で観察し、ヘッドに損傷が生じた打球数を表示した。
【０１０７】
＜反発性能＞
Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．の Procedure for Measuringthe Velocity Ratio of a Club Head for Conformance to Rule 4-1e, Revision 2 (February 8, 1999)に準拠して反発係数を求めた。数値が大きいほど良好であるが、ゴルフ規則を満たすためには０．８３０未満である必要がある。
テストの結果等を表１に示す。
【０１０８】
【表１】
2007275552.tif 000003
【０１０９】
テストの結果、実施例のヘッドは、耐久性を損ねることなく低重心化が図られていることが確認できた。
【図面の簡単な説明】
【０１１０】
【図１】本発明の実施形態を示すヘッドの基準状態の斜視図である。
【図２】その平面図である。
【図３】その底面図である。
【図４】図２のＸ−Ｘ断面図である。
【図５】ヘッドの分解斜視図である。
【図６】図４の部分拡大図である。
【図７】（Ａ）、（Ｂ）はかしめ工程を説明する部分断面図である。
【図８】ヘッド本体の一次成形品を例示する斜視図である。
【図９】（Ａ）、（Ｂ）はクラウン側の開口部を形成する工程を説明する部分断面図である。
【図１０】（Ａ）〜（Ｃ）は、クラウン側の開口部にクラウン部材を溶接する工程を説明する部分断面図である。
【図１１】本発明の他の実施形態を示すヘッドの斜視図である。
【図１２】その断面図である。
【符号の説明】
【０１１１】
１  ゴルフクラブヘッド
１Ａ  ヘッド本体
１Ｂ  フェース部材
１Ｃ  ソール部材
１Ｄ  クラウン部材
２  フェース
３  フェース部
４  クラウン部
５  ソール部
６  サイド部
７  ネック部
８  ソール部材の主部
９  ソール部材の抜け止め部
１３  凸部
Ｏｆ  フェース側の開口部
Ｏｓ  ソール側の開口部
Ｏｃ  クラウン側の開口部
Ｍ２  押圧具
【図１】
2007275552.tif 000004
【図２】
2007275552.tif 000005
【図３】
2007275552.tif 000006
【図４】
2007275552.tif 000007
【図５】
2007275552.tif 000008
【図６】
2007275552.tif 000009
【図７】
2007275552.tif 000010
【図８】
2007275552.tif 000011
【図９】
2007275552.tif 000012
【図１０】
2007275552.tif 000013
【図１１】
2007275552.tif 000014
【図１２】
2007275552.tif 000015