(57)【要約】【課題】チェーンシステムに用いられ、潤滑油や作動油などの潤滑剤の存在下で優れた摩擦特性及び耐摩耗性を併有するチェーンシステム用摺動部材、これを用いたチェーンガイド、チェーンテンショナー及びチェーンシステムを提供すること。【解決手段】チェーンシステムに用いられ、樹脂組成物から成るチェーンシステム用摺動部材。樹脂組成物は、母材樹脂とフッ素樹脂とを含有し、フッ素樹脂の含有量が当該樹脂組成物の全量を基準として５〜４０％である。母材樹脂は数平均分子量が２００００以上の熱可塑性樹脂であり、フッ素樹脂はその表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍであり且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上である。摺動部材を少なくともシュー材摺動部位に備えたチェーンガイド及びチェーンテンショナー。摺動部材とチェーンとを備え、摺動部材とチェーンとが潤滑剤の存在下で摺動するチェーンシステム。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
チェーンシステムに用いられ、樹脂組成物から成る摺動部材であって、
上記樹脂組成物は、母材樹脂とフッ素樹脂とを含有し、該フッ素樹脂の含有量が当該樹脂組成物の全量を基準として５〜４０％であり、
上記母材樹脂は、数平均分子量が２００００以上の熱可塑性樹脂であり、
上記フッ素樹脂は、該フッ素樹脂の表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍであり、且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上である、
ことを特徴とするチェーンシステム用摺動部材。
【請求項２】
上記母材樹脂が、数平均分子量が２５０００以上の熱可塑性樹脂であることを特徴とする請求項１に記載のチェーンシステム用摺動部材。
【請求項３】
上記フッ素樹脂の含有量が、上記樹脂組成物の全量を基準として１０〜２０％であることを特徴とする請求項１又は２に記載のチェーンシステム用摺動部材。
【請求項４】
上記フッ素樹脂が、平均粒径１〜５０μｍのフッ素樹脂粒子であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つの項に記載のチェーンシステム用摺動部材。
【請求項５】
上記フッ素樹脂が、平均粒径１〜３０μｍのフッ素樹脂粒子であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つの項に記載のチェーンシステム用摺動部材。
【請求項６】
上記母材樹脂がポリアミド樹脂であり、且つ上記フッ素樹脂がテトラフルオロエチレン樹脂であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１つの項に記載のチェーンシステム用摺動部材。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１つの項に記載の摺動部材を少なくともシュー材摺動部位に備えたことを特徴とするチェーンガイド。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれか１つの項に記載の摺動部材を少なくともシュー材摺動部位に備えたことを特徴とするチェーンテンショナー。
【請求項９】
請求項１〜６のいずれか１つの項に記載の摺動部材と、チェーンと、を備えたチェーンシステムであって、
上記摺動部材と上記チェーンとが潤滑剤の存在下で摺動することを特徴とするチェーンシステム。
【請求項１０】
上記チェーンの摺動面の表面粗さが最大粗さ５μｍ以下であることを特徴とする請求項９に記載のチェーンシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、チェーンシステム用摺動部材、チェーンガイド、チェーンテンショナー及びチェーンシステムに係り、更に詳細には、チェーンシステムに適用され、樹脂組成物から成る摺動部材、これを用いたチェーンガイド、チェーンテンショナー及びチェーンシステムに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、摺動に伴う騒音の低減、軽量化、摺動部位の無潤滑化という観点から、軸受け、ローラー、ギア等の摺動部品についても熱可塑性樹脂の適用が進んでいるが、摺動部品の小型化等の要求から樹脂摺動材料の使用環境（例えば面圧、使用温度など。）はますます苛酷になってきている。
特に、自動車の内燃機関で使用されるギア、プーリー、チェーンガイドのシュー材では、摺動特性に加え、１４０℃以上の耐熱性や耐油性が要求されるため、上記の部品の樹脂化に当たっては、耐熱性や耐油性、機械的強度、耐摩耗性に優れるポリアミド樹脂が適用される。
しかしながら、ポリアミド樹脂は上記のような材料特性に優れるものの、摺動時の摩擦抵抗が高いという問題がある。
【０００３】
また、近年、環境対応の側面から、内燃機関に対する燃費の向上が求められている。ポリアミド樹脂の摺動持の摩擦抵抗の低減手法としては、ポリアミド樹脂中にポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素樹脂等の固体潤滑剤を添加する方法が知られており（特許文献１参照。）、また、ポリアミド樹脂中に二硫化モリブデン等の固体潤滑剤を添加する方法も知られている。
【０００４】
上記の樹脂組成物の耐衝撃性向上策としては、樹脂組成物中にガラス繊維等の繊維系充填材を添加するか、またはゴム等の軟質材料を添加することが一般的である（特許文献２参照。）。
【特許文献１】特開２００２−５３７６１号公報
【特許文献２】特開２００５−８９６１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献１に記載の従来技術においては、ポリアミド樹脂中に上記の固体潤滑剤を添加した場合、材料の強度及び耐衝撃性が必ずしも十分とは言い難い。特に、ギア、プーリー、チェーンガイドのシュー材などの部品においては、実使用条件下で衝撃的な入力が作用するため、耐衝撃性の確保は部品信頼性の観点からは重要な課題である。
また、上記特許文献２に記載の従来技術においては、繊維系充填材を添加した場合には、摺動時に樹脂組成物中から脱落した繊維系充填材が摺動面に留まって研磨材として作用し、樹脂組成物自体の摩耗が促進されたり、また系内に飛散した繊維系充填材が他の摺動部に留まり、他の部品の摩耗を促進してしまうという問題がある。一方、ゴム等の軟質材料を添加した場合には、摩擦抵抗が上昇し、固体潤滑剤を添加した効果が消失するという問題がある。
【０００６】
本発明は、このような従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、チェーンシステムに用いられ、潤滑油や作動油などの潤滑剤の存在下で優れた摩擦特性及び耐摩耗性を併有するチェーンシステム用摺動部材、これを用いたチェーンガイド、チェーンテンショナー及びチェーンシステムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意研究を重ねた結果、所定の母材樹脂を用い、これに所定のフッ素樹脂を所定量添加することなどにより、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
即ち、本発明のチェーンシステム用摺動部材は、チェーンシステムに用いられ、樹脂組成物から成り、該樹脂組成物は、母材樹脂とフッ素樹脂とを含有し、該フッ素樹脂の含有量が当該樹脂組成物の全量を基準として５〜４０％であり、該母材樹脂は、数平均分子量が２００００以上の熱可塑性樹脂であり、該フッ素樹脂は、その表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍであり、且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上であることを特徴とする。
【０００９】
また、本発明のチェーンガイド及びチェーンテンショナーは、上記本発明のチェーンシステム用摺動部材を少なくともシュー材摺動部位に備えたことを特徴とする。
【００１０】
更に、本発明のチェーンシステムは、上記本発明のチェーンシステム用摺動部材とチェーンとを備え、摺動部材とチェーンとが潤滑剤の存在下で摺動することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、所定の母材樹脂を用い、これに所定のフッ素樹脂を所定量添加することなどとしたため、チェーンシステムに用いられ、潤滑油や作動油などの潤滑剤の存在下で優れた摩擦特性及び耐摩耗性を併有するチェーンシステム用摺動部材、これを用いたチェーンガイド、チェーンテンショナー及びチェーンシステムを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明のチェーンシステム用摺動部材について詳細に説明する。本明細書及び特許請求の範囲においては、「％」は特記しない限り質量百分率を表すものとする。
【００１３】
上述の如く、本発明のチェーンシステム用摺動部材は、チェーンシステムに用いられ、樹脂組成物から成るものである。
かかる樹脂組成物は、母材樹脂とフッ素樹脂とを含有し、該フッ素樹脂の含有量が当該樹脂組成物の全量を基準として５〜４０％である。
そして、かかる母材樹脂は、数平均分子量が２００００以上の熱可塑性樹脂であり、かかるフッ素樹脂は、その表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍであり、且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上である。
このような構成とすることにより、潤滑油や作動油などの潤滑剤の存在下で優れた摩擦特性、特に低い摩擦係数、及び優れた耐摩耗性を併有し、チェーンシステムに好適に使用できるものとなる。
また、所定のフッ素樹脂を含有させるだけで著しく摩擦特性を向上させることができるため、摺動特性改善に対するコストが小さいという利点もある。
【００１４】
ここで、本発明のチェーンシステム用摺動部材において、母材樹脂は、自動車の内燃機関などのチェーンシステムで使用されるチェーンガイドやチェーンテンショナーのシュー材への適用の観点から、例えば射出成形などによって、複雑な形状が成形可能な熱可塑性樹脂を含むことないし熱可塑性樹脂であることを要する。
このような熱可塑性樹脂としては、例えばポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリエステル樹脂、ポリエーテルサルフォン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂などを挙げることができ、これらを単独で又は混合して用いることができる。
【００１５】
また、一般的に、母材樹脂とフッ素樹脂の混合は２軸押し出し機で行なわれるが、この際、押し出し温度は母材樹脂の融点以上に設定される。この押し出し温度がフッ素樹脂の融点に近い程、フッ素樹脂が可塑化するため母材樹脂となじみ易くなり母材樹脂との密着性が向上するとともに、分散性も向上する。そして、一般的に、フッ素樹脂の可塑化を促進するためには２５０℃以上の温度が必要となる。
このようなフッ素樹脂との密着性向上、フッ素樹脂の分散性向上の観点からは、融点２５０℃以上の熱可塑性樹脂を用いることが望ましく、更に、耐熱性、耐油性、耐衝撃性、コストなどの観点をも考慮すると、ポリアミド樹脂を用いることが望ましい。
【００１６】
更に、本発明のチェーンシステム用摺動部材において、母材樹脂は、数平均分子量が２００００以上の熱可塑性樹脂であることを要する。数平均分子量が２００００未満の熱可塑性樹脂を使用した場合には、熱可塑性樹脂中にフッ素樹脂を添加するので、フッ素樹脂が異物として作用し、コンパウンド材の機械的特性、特に衝撃強度の低下が大きくなるため、衝撃入力作用部位への適用が困難となり、実使用上問題があるからである。
このように、コンパウンド材の衝撃強度を確保するためには母材樹脂の分子量を向上させることが有効であるという観点からは、母材樹脂は数平均分子量は２５０００以上の熱可塑性樹脂であることが好ましい。
【００１７】
また、本発明のチェーンシステム用摺動部材において、フッ素樹脂は、その表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍであり、且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上であることを要する。
一般的に、潤滑油や作動油などの潤滑剤の表面エネルギーは２００〜３５０μＮ／ｃｍ程度である。一方、フリクション低減のために適用される一般的なフッ素樹脂の表面エネルギーは１７０〜２００μＮ／ｃｍ程度であることから、潤滑条件下で一般的なフッ素樹脂を適用した場合は、油との親和性が悪化するため、フッ素樹脂を含有させても無潤滑条件下のようなフリクション低減効果は得られない。
そこで、本発明においては、含有するフッ素樹脂の表面エネルギーを上記２００〜４００μＮ／ｃｍの範囲へと改質することによって、好ましくは表面エネルギーを２５０〜３５０μＮ／ｃｍの範囲へと改質することによって、油膜生成、及び油中添加剤の吸着等が阻害されることがなくなり、油膜と固体潤滑材の相乗効果を発揮することができる。
【００１８】
また、フッ素樹脂はフリクションが低いために耐摩耗性が劣っており、一般的なフッ素樹脂を含有させた場合には、フッ素樹脂が存在する部位周辺が選択的に摩耗し、結果として樹脂組成物全体の摩耗量が増加する傾向がみられる。
【００１９】
フッ素樹脂の耐摩耗性を改善するためには、結晶サイズを縮小することが有効である。即ち、結晶サイズを縮小化することにより、結晶の流動性が増大して相手材への移着が容易となり、移着膜生成が促進され、耐摩耗性を改善することができる。また、摩耗粉サイズが縮小することによっても耐摩耗性を改善することが可能となる。
【００２０】
結晶サイズの大小に関しては、可視光透過率で判別することが可能であり、例えば、上述したように、フッ素樹脂の波長６００ｎｍにおける可視光透過率を１０％以上とすることによって、十分な耐摩耗性を得ることができる。
【００２１】
上述の如き、表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍ、且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上であるフッ素樹脂は、例えば酸素分圧が１３３３Ｐａ以下の不活性ガス雰囲気下、そのフッ素樹脂原料の融点以上に加熱し、フッ素樹脂原料に電離性放射線を１〜１０ｋＧｙの範囲で照射し、その後、酸素存在下で熱エネルギーを付与することによって得ることができる。
【００２２】
なお、上記の改質したフッ素樹脂は、従来のフッ素樹脂と比較して不飽和結合量が増加しており、樹脂組成物に添加して用いた場合に、フッ素樹脂の分子鎖中の不飽和結合が母材樹脂の例えば官能基と反応することによって、母材樹脂とフッ素樹脂の密着性が向上するという副次的な効果も発現する。
また、フッ素樹脂としては、低フリクションの観点から、テトラフルオロエチレン樹脂を用いることが好適である。
【００２３】
更に、本発明のチェーンシステム用摺動部材においては、フッ素樹脂は平均粒径が１〜５０μｍのフッ素樹脂粒子であることが好ましく、平均粒径が１〜３０μｍのフッ素樹脂粒子であることがより好ましい。
フッ素樹脂粒子の平均粒径が１μｍ未満の場合には、母材樹脂中に均一に分散させることが困難となり、一方で、平均粒径が５０μｍを超える場合には、粗大粒子となるために、母材樹脂の強度、特に衝撃強度及び疲労強度を低下させる可能性がある。
【００２４】
更にまた、本発明のチェーンシステム用摺動部材においては、フッ素樹脂の含有量が、当該樹脂組成物の全量を基準として５〜４０％であることを要する。
フッ素樹脂の含有量が５％未満の場合には、十分なフリクション低減効果が得られない一方、含有量が４０％を越える場合には、これ以上フッ素樹脂を含有させてもフリクション低減効果が飽和するとともに、機械的強度が低いフッ素樹脂の含有量が増えるため、樹脂組成物の機械的特性が大幅に低下してしまう。
このような観点から、フッ素樹脂の含有量が、当該樹脂組成物の全量を基準として１０〜２０％であることが好ましい。
【００２５】
次に、本発明のチェーンガイド及びチェーンテンショナーについて詳細に説明する。
上述の如く、本発明のチェーンガイド及びチェーンテンショナーは、それぞれ上記本発明のチェーンシステム用摺動部材を少なくともチェーンガイド及びチェーンテンショナーのシュー材の摺動部位に備えたものである。
このようなチェーンガイド及びチェーンテンショナーは、潤滑油や作動油などの潤滑剤の存在下で優れた摩擦特性、特に低い摩擦係数、及び優れた耐摩耗性を併有し、チェーンシステムに好適に使用できるものとなる。自動車の内燃機関のチェーンシステムに適用した場合には、摩擦抵抗の低減化によって自動車の燃費を向上させることができる。
【００２６】
次に、本発明のチェーンシステムは、上記本発明のチェーンシステム用摺動部材とチェーンとを備え、該摺動部材と該チェーンとが潤滑油ないし作動油などの潤滑剤の存在下で摺動するものである。
このような構成とすることにより、優れた摩擦特性及び耐摩耗性を併有するものとなり、自動車の内燃機関のチェーンシステムに適用した場合には、摩擦抵抗の低減化によって自動車の燃費を向上させることができる。
【００２７】
また、本発明においては、備えるチェーンの摺動面の表面粗さが最大粗さ５μｍ以下であることが好ましい。このような摺動面を有するチェーンが相手材の場合には、摺動部材のフリクション低減効果をより顕著に発揮させることができる。一方で最大粗さ５μｍ超の場合には、摺動部材のフリクション低減効果が大幅に低下すると共に、シュー材の摺動部位に適用した摺動部材の摩耗が促進されるおそれがある。
【００２８】
なお、本発明の摺動部材は、チェーンシステム、特にチェーンガイドやチェーンテンショナーに用いることが好適であるが、例えば樹脂ギア、樹脂軸受け、樹脂スラストワッシャ、樹脂シールリングなどの摺動部品への適用も可能である。
【実施例】
【００２９】
（実施例１）
テトラフルオロエチレンのモールディングパウダー（旭硝子社製、Ｇ１６３）に、酸素分圧１３３Ｐａ、窒素分圧１０６６５７Ｐａの雰囲気、３５０℃加熱条件のもとで電子線（加圧電圧２ＭｅＶ）を照射線量１００ｋＧｙで照射し、テトラフルオロエチレンを改質し、その後、平均粒径が２５μｍとなるまでジェットミルで粉砕して、テトラフルオロエチレン改質粉末を得た。
【００３０】
次に、数平均分子量が２００００であるＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ社製、レオナ（登録商標）１４０２）８０重量部に対し、上記のテトラフルオロエチレン改質粉末２０重量部を混合し、フィードホッパーによって２軸押し出し機に投入した。この際、２軸押し出し機の設定温度は２９０℃、スクリュー回転数は３００ｒｐｍとした。
２軸押し出し機で造粒したペレットを用いて、シリンダー温度：２９０℃、金型温度：８０℃、射出速度：１５０ｍｍ／秒の条件で、射出成形して、本例の摺動部材（試験片）を得た。
なお、試験片は、図１に示す摩擦試験用の合口２０を有するリング試験片１０（図中の寸法数値の単位は「ｍｍ」である。）及び衝撃試験用の平板試験片（８０ｍｍ×１０ｍｍ×４ｍｍ）の２つを作製した。
また、得られた摺動部材において、フッ素樹脂の表面エネルギーが２８０μＮ／ｃｍであることを純水及びヨウ化メチレンとの接触角測定により確認し、フッ素樹脂の波長６００ｎｍにおける可視光透過率が２４％であることをＪＩＳ  Ｋ７３６１に規定する方法により確認した。
【００３１】
（実施例２）
数平均分子量が２００００であるＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ社製、レオナ（登録商標）１４０２）８０重量部に対し、上記実施例１のテトラフロオロエチレン改質粉末２０重量部を混合し、フィードホッパーによって２軸押し出し機に投入した。この際、２軸押し出し機の設定温度は２９０℃、スクリュー回転数は３００ｒｐｍとした。
２軸押し出し機でペレットを造粒し、次いで、１０Ｌのエバポレーターに入れ、窒素雰囲気下、２００℃で１０時間固相重合させ、ＰＡ６６樹脂の数平均分子量を３００００とした。
その後、実施例１と同様の条件で、射出成形して、本例の摺動部材（試験片）を得た。
【００３２】
（比較例１）
数平均分子量が２００００であるＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ社製、レオナ（登録商標）１４０２）に替えて、数平均分子量が１７０００であるＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ社製、１２０２）を用いた以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本例の摺動部材（試験片）を得た。
【００３３】
（比較例２）
数平均分子量が２００００であるＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ社製、レオナ（登録商標）１４０２）５０重量部に対し、上記のテトラフルオロエチレン改質粉末５０重量部を混合した以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本例の摺動部材（試験片）を得た。
【００３４】
（比較例３）
数平均分子量が２００００であるＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ社製、レオナ（登録商標）１４０２）８０重量部に対し、平均粒径を２５μｍにしたテトラフルオロエチレンのモールディングパウダー（旭硝子社製、Ｇ１６３）２０重量部を混合した以外は、実施例１と同様の操作を繰り返し、本例の摺動部材（試験片）を得た。
【００３５】
（比較例４）
次に、数平均分子量が２００００であるＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ社製、レオナ（登録商標）１４０２）を用いて、実施例１と同様の条件で、射出成形して、本例の摺動部材（試験片）を得た。
【００３６】
［性能評価］
（摩擦試験）
上記各例のリング試験片を用いて、エンジンオイル（日産純正エンジンオイル  ＳＬストロングセーブ  ５Ｗ−３０）中で摩擦試験を実施した。摺接させる相手材には、一般的な炭素鋼（Ｓ５５Ｃ調質材、硬度：ＨＲＡ７０）を用いた。試験装置に取り付けるため、上記炭素鋼材の試験片形状は、直径６０ｍｍ、厚さ１０ｍｍのディスク状とし、摺接面の表面粗さは最大粗さ５μｍとした。
【００３７】
ここで、使用した縦型リングオンディスク方式の摩擦摩耗試験機を図面を用いて説明する。図２に示すように、この試験機は、上部にリングホルダー２１と、トルク検出器２３と、ロードセル２４を有し、このリングホルダー２１は、リング試験片１０の内周面１７ａ（図１参照。）側に設置したスナップリング２２のバネ力によって、リング試験片１０の外周面１７ｂ（図１参照。）をホルダー溝部に押し付けて固定しており、摺動時にリング試験片１０が径方向に移動することが無いようにしている。
一方、試験機の下部には、回転軸２７に結合されたディスクホルダー２６を有し、ディスク２５をディスクホルダー２６にボルトで固定すると、ディスク２５はリング試験片１０に対し回転自在となる。次に、リングホルダー２１を下降させることにより、リング試験片１０とディスク２５を摺動関係とさせ、更にリングホルダー２１の軸線方向から圧力Ｐを加えることにより、リング試験片１０とディスク２５を圧接させる。なお、この際、リング試験片１０とディスク２５の摺接部はエンジンオイル（日産純正エンジンオイル  ＳＬストロングセーブ  ５Ｗ−３０）２８中に浸漬されている。
【００３８】
上記試験機を用い、圧接面圧：２ＭＰａ、摩擦速度：７ｍ／秒、試験時間：６時間の試験条件で行なった摩擦試験の結果を表１に示す。
【００３９】
【表１】
2007177037.tif 000002
【００４０】
表１の試験中の平均摩擦係数を比較した場合、フッ素樹脂の表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍであり、且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上である場合、具体的には、実施例１及び２並びに比較例１及び２では、０．０５前後となるのに対し、ＰＡ６６樹脂中に一般的なテトラフルオロエチレンを添加した比較例３やＰＡ６６樹脂のみの比較例４では、０．０７前後になっていることから、上述のようなフッ素樹脂粉末をＰＡ６６樹脂中に添加することなどによって、２０％以上のフリクション低減が可能となることが分かる。
また、比較例３のフリクションが比較例４と同等であるのは、通常のフッ素樹脂は表面エネルギーが低いため潤滑油との濡れ性を阻害してしまうこと、及び結晶サイズが大きいことに起因して相手材であるＳ５５Ｃ製ディスク表面に形成されるフッ素樹脂の移着膜の耐摩耗性が低く、移着膜が摩滅してしまうことが原因と推定される。
【００４１】
次に、摺動試験後のリング試験片の摩耗深さを比較した場合、フッ素樹脂の表面エネルギーが２００〜４００μＮ／ｃｍであり、且つ波長６００ｎｍにおける可視光透過率が１０％以上である場合、具体的には、実施例１及び２並びに比較例１及び２では、比較例３及び４と比較してリング試験片摩耗が抑制されていることが分かる。
特に、ＰＡ６６樹脂の分子量を高分子量化した実施例２及びフッ素樹脂の添加量を増大させた比較例２ではリング試験片摩耗深さは１０μｍ以下となり、耐摩耗性向上効果が顕著となる。
【００４２】
（衝撃試験）
一方、上記各例の試験片を用いて、耐衝撃性を比較するため、衝撃試験を実施した。アイゾット衝撃試験は、試験温度：−３０℃、試験片：ノッチなしの条件で実施した。アイゾット衝撃試験の結果を表１に併記する。なお、表中の「ＮＢ」は破損なしであることを示す。
【００４３】
表１の試験結果を比較した場合、母材樹脂の数平均分子量を２００００以上とし、且つフッ素樹脂の添加量を４０％以下とした実施例１及び２並びに比較例３では、６０ｋＪ／ｍ２のアイゾット衝撃値を確保しているのに対して、母材樹脂の数平均分子量が２００００以下の比較例１及びフッ素樹脂の添加量が４０％を超える比較例２では、アイゾット衝撃値が５０ｋＪ／ｍ２程度まで低下していることが分かる。
衝撃入力が作用する自動車用内燃機関の部品においては、一般的に部品の信頼性確保の観点から、初期アイゾット衝撃値（ノッチなし）は５０ｋＪ／ｍ２以上確保したいため、耐衝撃性の観点から比較例１及び２の採用は困難であることが分かる。
以上の摩擦試験と衝撃試験の結果より、摩擦特性、特に低い摩擦係数と実使用上問題ない優れた耐衝撃性を両立可能なのは実施例１及び２のみであることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】摩擦試験に使用したリング試験片の形状を示す斜視図である。
【図２】摩擦試験に用いた縦型リングオンディスク方式の摩擦摩耗試験機の概略図である。
【符号の説明】
【００４５】
１０  リング試験片
２０  合口
２１  リングホルダー
２２  スナップリング
２３  トルク検出器
２４  ロードセル
２５  ディスク
２６  ディスクホルダー
２７  回転軸
２８  エンジンオイル（日産純正エンジンオイル  ＳＬストロングセーブ５Ｗ−３０）  
【図１】
2007177037.tif 000003
【図２】
2007177037.tif 000004