(57)【要約】【課題】本発明の課題は、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくし、しかも、小径化が可能である圧縮機および圧縮機の製造方法を提供することにある。【解決手段】圧縮機１，１０１，２０１，３０１は、クランク軸１７，１１７，２１７，３１７、ローター２１ａ，１２１，２２１ａ，３２１、シリンダブロック２４，１２４，２２４，２２６，３２４、および第１ヘッド２３，２５，２２３，２２５，２２７，２２７Ａ，２２７Ｂを備える。クランク軸は、偏心軸部１７ａ，１１７ａ，２１７ａ，３１７ａを有する。ローターは、偏心軸部に嵌合される。シリンダブロックは、シリンダ孔２４ａ，１２４ａ，２２４ａ２２６ａ，３２４ａを有する。シリンダ孔には、偏心軸部およびローターが収容される。第１ヘッドは、貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結され、シリンダ孔の少なくとも片側を覆っている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
偏心軸部（１７ａ，１１７ａ，２１７ａ，２１７ｂ，３１７ａ）を有するクランク軸（１７，１１７，２１７，３１７）と、
前記偏心軸部に嵌合されるローター（２１ａ，１２１，２２１ａ，３２１）と、
前記偏心軸部および前記ローターを収容するシリンダ孔（２４ａ，１２４ａ，２２４ａ，２２６ａ，３２４ａ）を有するシリンダブロック（２４，１２４，２２４，２２６，３２４）と、
前記シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置でレーザ溶接されることによって前記シリンダブロックに締結され、前記シリンダ孔の少なくとも片側を覆っている第１ヘッド（２３，２５，２２３，２２５，２２７，２２７Ａ，２２７Ｂ）と、
を備える、圧縮機（１，１０１，２０１，３０１）。
【請求項２】
前記第１ヘッドは、前記シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている、
請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記第１ヘッドは、前記クランク軸の軸方向に沿って貫通レーザ溶接されることによって前記シリンダブロックと締結されている、
請求項１または２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記第１ヘッドは、前記クランク軸の軸方向に交差する方向（クランク軸の軸方向に直交する方向を除く）に沿って貫通レーザ溶接されることによって前記シリンダブロックと締結されている、
請求項１または２に記載の圧縮機。
【請求項５】
前記シリンダブロック（２２４，２２６，３２４）は、前記シリンダ孔（２２４ａ，２２６ａ，３２４ａ）の内周面から外周側に４ｍｍよりも遠く離れた位置に前記シリンダ孔の貫通方向に沿って第１面側から切り欠かれ且つ前記第１面と反対側の端面である第２面側に締結部（２２８，３２８）が形成されるように形成される断熱空間（２２４ｆ，２２６ｆ，３２４ｆ）をさらに有し、
前記第１ヘッド（２２３，２２５）は、前記シリンダブロックの前記第１面側に配置されると共に前記断熱空間の開口を覆っており、
前記シリンダブロックの前記第２面側に配置され、前記シリンダ孔を覆っている第２ヘッド（２２７，２２７Ａ，２２７Ｂ）をさらに備え、
前記シリンダブロックは、前記締結部がレーザ溶接されることによって前記第２ヘッドに締結されている、
請求項１から４のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項６】
前記シリンダブロックは、前記締結部が貫通レーザ溶接されることによって前記第２ヘッドに締結されている、
請求項５に記載の圧縮機。
【請求項７】
前記締結部は、貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている、
請求項５または６に記載の圧縮機。
【請求項８】
前記第１ヘッドは、前記断熱空間よりも外周側に相当する位置でも前記シリンダブロックとレーザ溶接されている、
請求項５から７のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項９】
前記シリンダブロック及び前記第１ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている、
請求項１から８のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１０】
前記シリンダブロック、前記第１ヘッド、及び第２ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている、
請求項５から８のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１１】
偏心軸部（１７ａ，１１７ａ，２１７ａ，２１７ｂ，３１７ａ）を有するクランク軸（１７，１１７，２１７，３１７）と、
前記偏心軸部に嵌合されるローター（２１ａ，１２１，２２１ａ，３２１）と、
前記偏心軸部および前記ローターを収容するシリンダ孔（２４ａ，１２４ａ，２２４ａ，２２６ａ，３２４ａ）を有するシリンダブロック（２４，１２４，２２４，２２６，３２４）と、
貫通レーザ溶接されることによって前記シリンダブロックと締結され、前記シリンダ孔の少なくとも片側を覆っている第１ヘッド（２３，２５，２２３，２２５，２２７，２２７Ａ，２２７Ｂ）と、
を備える、圧縮機（１，１０１，２０１，３０１）。
【請求項１２】
前記第１ヘッドは、前記シリンダブロックとの締結部分が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている、
請求項１１に記載の圧縮機。
【請求項１３】
前記第１ヘッドは、前記クランク軸の軸方向に沿って貫通レーザ溶接されることによって前記シリンダブロックと締結されている、
請求項１１または１２に記載の圧縮機。
【請求項１４】
前記第１ヘッドは、前記クランク軸の軸方向に交差する方向（クランク軸の軸方向に直交する方向を除く）に沿って貫通レーザ溶接されることによって前記シリンダブロックと締結されている、
請求項１１または１２に記載の圧縮機。
【請求項１５】
前記シリンダブロック（２２４，２２６，３２４）は、前記シリンダ孔（２２４ａ，２２６ａ，３２４ａ）よりも外周側に前記シリンダ孔の貫通方向に沿って第１面側から切り欠かれ且つ前記第１面と反対側の端面である第２面側に締結部（２２８，３２８）が形成されるように形成される断熱空間（２２４ｆ，２２６ｆ，３２４ｆ）をさらに有し、
前記第１ヘッド（２２３，２２５）は、前記シリンダブロックの前記第１面側に配置されると共に前記断熱空間の開口を覆っており、
前記シリンダブロックの前記第２面側に配置され、前記シリンダ孔を覆っている第２ヘッド（２２７，２２７Ａ，２２７Ｂ）をさらに備え、
前記シリンダブロックは、前記締結部がレーザ溶接されることによって前記第２ヘッドに締結されている、
請求項１１から１４のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１６】
前記シリンダブロックは、前記締結部が貫通レーザ溶接されることによって前記第２ヘッドに締結されている、
請求項１５に記載の圧縮機。
【請求項１７】
前記締結部は、貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている、
請求項１５または１６に記載の圧縮機。
【請求項１８】
前記第１ヘッドは、前記断熱空間よりも外周側に相当する位置でも前記シリンダブロックとレーザ溶接されている、
請求項１５から１７のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１９】
前記シリンダブロック及び前記第１ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている、
請求項１１から１８のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項２０】
前記シリンダブロック、前記第１ヘッド、及び第２ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている、
請求項１５から１８のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項２１】
二酸化炭素（ＣＯ2）冷媒に対応可能である、
請求項１から２０に記載の圧縮機。
【請求項２２】
偏心軸部（１７ａ，１１７ａ，２１７ａ，２１７ｂ，３１７ａ）を有するクランク軸（１７，１１７，２１７，３１７）と、前記偏心軸部に嵌合されるローター（２１ａ，１２１，２２１ａ，３２１）と、前記偏心軸部および前記ローターを収容するシリンダ孔（２４ａ，１２４ａ，２２４ａ，２２６ａ，３２４ａ）を有するシリンダブロック（２４，１２４，２２４，２２６，３２４）と、前記シリンダ孔を覆っているヘッド（２３，２５，２２３，２２５）とを有する圧縮機（１，１０１，２０１，３０１）の製造方法であって、
前記シリンダ孔を覆うように前記ヘッドを前記シリンダブロックに接触させる接触工程と、
前記シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置で前記ヘッドを前記シリンダブロックにレーザ溶接するレーザ溶接工程と、
を備える、圧縮機の製造方法。
【請求項２３】
偏心軸部（１７ａ，１１７ａ，２１７ａ，２１７ｂ，３１７ａ）を有するクランク軸（１７，１１７，２１７，３１７）と、前記偏心軸部に嵌合されるローター（２１ａ，１２１，２２１ａ，３２１）と、前記偏心軸部および前記ローターを収容するシリンダ孔（２４ａ，１２４ａ，２２４ａ，２２６ａ，３２４ａ）を有するシリンダブロック（２４，１２４，２２４，２２６，３２４）と、前記シリンダ孔を覆っているヘッド（２３，２５，２２３，２２５）とを有する圧縮機（１，１０１，２０１，３０１）の製造方法であって、
前記シリンダ孔を覆うように前記ヘッドを前記シリンダブロックに接触させる接触工程と、
前記ヘッドを前記シリンダブロックに貫通レーザ溶接する貫通レーザ溶接工程と、
を備える、圧縮機の製造方法。
【請求項２４】
第１偏心軸部（２１７ａ）と第２偏心軸部（２１７ｂ）とを有するクランク軸（２１７）に、第１ヘッド（２２３）、シリンダ孔（２２４ａ）を有する第１シリンダブロック（２２４）、および第１ミドルプレート（２２７Ａ）を、前記第１偏心軸部が前記シリンダ孔に収容され且つ前記第１ミドルプレートが前記第１偏心軸部と前記第２偏心軸部との間に位置するように挿通する第１挿通工程と、
前記第１ヘッドを貫通レーザ溶接して前記第１シリンダブロックに締結させる第１締結工程と、
前記第１ミドルプレートを貫通レーザ溶接して前記第１シリンダブロックに締結させる第２締結工程と、
第２ミドルプレート（２２７Ｂ）を貫通レーザ溶接して第２シリンダブロック（２２６）に締結させミドルプレート締結済み第２シリンダブロックを作製する第３締結工程と、
前記第２偏心軸部側から前記第１ミドルプレートと前記第２ミドルプレートとが対向するように前記ミドルプレート締結済み第２シリンダブロックを挿通する第２挿通工程と、
第２偏心軸部側から第２ヘッド（２２５）を挿通する第３挿通工程と、
前記第２ヘッドを貫通レーザ溶接して前記第２シリンダブロックに締結させる第４締結工程と、
前記第１ミドルプレートと前記第２ミドルプレートとをレーザ溶接して締結する第５締結工程と、
を備える、圧縮機の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧縮機、特に、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくし、しかも、小径化が可能である圧縮機およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、スイング圧縮機やロータリー圧縮機では、シリンダブロック、フロントヘッド、及びリアヘッド等がボルトで締結されて圧縮機構部が形成されていた（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平６−３０７３６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところが、このようにボルト締結法を用いた場合、ボルト本数が少ないと、圧縮機構部に歪みが生じてしまう。特に、近年、広く採用されつつある二酸化炭素などの自然冷媒を冷媒として利用する場合には、耐圧性を確保しなければならないため、締結力を大きくする必要があり、締結歪みが生じやすくなる。もちろん、ボルト本数を多くすればこのような問題は解消されるが、ボルトのコストが跳ね上がるため好ましくない。
【０００４】
また、近年、特に日本社会では、設置スペース等の確保が難しいことから空気調和機や給湯機などの小型化が望まれている。この小型化を達成するためには、要素部品の中でも大きい部類に属する圧縮機を小径化することは避けて通ることができない。
【０００５】
本発明の課題は、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくし、しかも、小径化が可能である圧縮機およびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第１発明に係る圧縮機は、クランク軸、ローター、シリンダブロック、および第１ヘッドを備える。なお、ここにいう「ローター」には、スイング圧縮機のピストンのローター部やロータリー圧縮機のローター等が含まれる。また、ここにいう「第１ヘッド」には、フロントヘッド、リアヘッド、ミドルプレート等が含まれる。クランク軸は、偏心軸部を有する。ローターは、偏心軸部に嵌合される。シリンダブロックは、シリンダ孔を有する。シリンダ孔には、偏心軸部およびローターが収容される。第１ヘッドは、シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置でレーザ溶接されることによってシリンダブロックに締結され、シリンダ孔の少なくとも片側を覆っている。
【０００７】
この圧縮機では、第１ヘッドが、シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置でレーザ溶接されることによってシリンダブロックに締結されている。このため、この圧縮機では、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機では、ボルト締結の場合よりもシリンダ孔近くで第１ヘッドを締結することができる。この結果、この圧縮機では、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に小径化が可能となる。よって、この圧縮機では、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、小径化を達成することができる。
【０００８】
第２発明に係る圧縮機は、第１発明に係る圧縮機であって、第１ヘッドは、シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。なお、第１ヘッドが半溶融ダイキャスト成形法によって製造されており且つ貫通レーザ溶接時のレーザ出力が４〜５ｋＷである場合、薄肉化とは３ｍｍ以下の厚みにすることである。
【０００９】
この圧縮機では、第１ヘッドが、シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。このため、この圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに貫通レーザ溶接することができる。
【００１０】
第３発明に係る圧縮機は、第１発明または第２発明に係る圧縮機であって、第１ヘッドは、クランク軸の軸方向に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。
【００１１】
この圧縮機では、第１ヘッドが、クランク軸の軸方向に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。このため、この圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００１２】
第４発明に係る圧縮機は、第１発明または第２発明に係る圧縮機であって、第１ヘッドは、クランク軸の軸方向に交差する方向（クランク軸の軸方向に直交する方向を除く）に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。
【００１３】
この圧縮機では、第１ヘッドが、クランク軸の軸方向に交差する方向（クランク軸の軸方向に直交する方向を除く）に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。このため、この圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００１４】
第５発明に係る圧縮機は、第１発明から第４発明のいずれかに係る圧縮機であって、シリンダブロックは、断熱空間をさらに有する。断熱空間は、シリンダ孔の内周面から外周側に４ｍｍよりも遠く離れた位置にシリンダ孔の貫通方向に沿って第１面側から切り欠かれ且つ第１面と反対側の端面である第２面側に締結部が形成されるように形成される。また、第１ヘッドは、シリンダブロックの第１面側に配置されると共に断熱空間の開口を覆っている。また、この圧縮機は、第２ヘッドをさらに備える。なお、ここにいう「第２ヘッド」には、フロントヘッド、リアヘッド、ミドルプレート等が含まれる。第２ヘッドは、シリンダブロックの第２面側に配置され、シリンダ孔を覆っている。そして、シリンダブロックは、締結部がレーザ溶接されることによって第２ヘッドと締結されている。
【００１５】
この圧縮機では、シリンダブロックの締結部がレーザ溶接されることによってシリンダブロックが第２ヘッドに締結されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。また、圧縮機が２シリンダタイプであって第２ヘッドがミドルプレートである場合であっても問題なくシリンダブロックを第２ヘッドに締結することができる。
【００１６】
第６発明に係る圧縮機は、第５発明に係る圧縮機であって、シリンダブロックは、締結部が貫通レーザ溶接されることによって第２ヘッドに締結されている。
【００１７】
この圧縮機では、シリンダブロックの締結部が貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックが第２ヘッドに締結されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。
【００１８】
第７発明に係る圧縮機は、第５発明または第６発明に係る圧縮機であって、締結部は、貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。
【００１９】
この圧縮機では、締結部が、貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに貫通レーザ溶接することができる。
【００２０】
第８発明に係る圧縮機は、第５発明から第７発明のいずれかに係る圧縮機であって、第１ヘッドは、断熱空間よりも外周側に相当する位置でもシリンダブロックとレーザ溶接されている。
【００２１】
この圧縮機では、第１ヘッドが、断熱空間よりも外周側に相当する位置でもシリンダブロックとレーザ溶接されている。このため、この圧縮機では、断熱空間を良好にシールすることができる。
【００２２】
第９発明に係る圧縮機は、第１発明から第８発明のいずれかに係る圧縮機であって、シリンダブロック及び第１ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。
【００２３】
この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドが、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００２４】
第１０発明に係る圧縮機は、第５発明から第８発明のいずれかに係る圧縮機であって、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。
【００２５】
この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドが、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００２６】
第１１発明に係る圧縮機は、クランク軸、ローター、シリンダブロック、および第１ヘッドを備える。クランク軸は、偏心軸部を有する。ローターは、偏心軸部に嵌合される。シリンダブロックは、シリンダ孔を有する。シリンダ孔には、偏心軸部およびローターが収容される。第１ヘッドは、貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結され、シリンダ孔の少なくとも片側を覆っている。
【００２７】
この圧縮機では、第１ヘッドが、貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結され、シリンダ孔の少なくとも片側を覆っている。このため、この圧縮機では、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機では、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に小径化が可能となる。この結果、この圧縮機では、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、小径化を達成することができる。
【００２８】
第１２発明に係る圧縮機は、第１１発明に係る圧縮機であって、第１ヘッドは、シリンダブロックとの締結部分が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。なお、第１ヘッドが半溶融ダイキャスト成形法によって製造されており且つ貫通レーザ溶接時のレーザ出力が４〜５ｋＷである場合、薄肉化とは３ｍｍ以下の厚みにすることである。
【００２９】
この圧縮機では、第１ヘッドのシリンダブロックとの締結部分が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。このため、この圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに貫通レーザ溶接することができる。
【００３０】
第１３発明に係る圧縮機は、第１１発明または第１２発明に係る圧縮機であって、第１ヘッドは、クランク軸の軸方向に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。
【００３１】
この圧縮機では、第１ヘッドが、クランク軸の軸方向に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。このため、この圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００３２】
第１４発明に係る圧縮機は、第１１発明または第１２発明に係る圧縮機であって、第１ヘッドは、クランク軸の軸方向に交差する方向（クランク軸の軸方向に直交する方向を除く）に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。
【００３３】
この圧縮機では、第１ヘッドが、クランク軸の軸方向に交差する方向（クランク軸の軸方向に直交する方向を除く）に沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックと締結されている。このため、この圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００３４】
第１５発明に係る圧縮機は、第１１発明から第１４発明のいずれかに係る圧縮機であって、シリンダブロックは、断熱空間をさらに有する。断熱空間は、シリンダ孔よりも外周側にシリンダ孔の貫通方向に沿って第１面側から切り欠かれ且つ第１面と反対側の端面である第２面側に締結部が形成されるように形成される。また、第１ヘッドは、シリンダブロックの第１面側に配置されると共に断熱空間の開口を覆っている。また、この圧縮機は、第２ヘッドをさらに備える。第２ヘッドは、シリンダブロックの第２面側に配置され、シリンダ孔を覆っている。そして、このシリンダブロックは、締結部が貫通レーザ溶接されることによって第２ヘッドと締結されている。
【００３５】
この圧縮機では、シリンダブロックの締結部が貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックが第２ヘッドに締結されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。また、圧縮機が２シリンダタイプであって第２ヘッドがミドルプレートである場合であっても問題なくシリンダブロックを第２ヘッドに締結することができる。
【００３６】
第１６発明に係る圧縮機は、第１５発明に係る圧縮機であって、シリンダブロックは、締結部が貫通レーザ溶接されることによって第２ヘッドに締結されている。
【００３７】
この圧縮機では、シリンダブロックの締結部が貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロックが第２ヘッドに締結されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。
【００３８】
第１７発明に係る圧縮機は、第１５発明または第１６発明に係る圧縮機であって、締結部は、貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。
【００３９】
この圧縮機では、締結部が、貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに貫通レーザ溶接することができる。
【００４０】
第１８発明に係る圧縮機は、第１５発明から第１７発明のいずれかに係る圧縮機であって、第１ヘッドは、断熱空間よりも外周側に相当する位置でもシリンダブロックとレーザ溶接されている。
【００４１】
この圧縮機では、第１ヘッドが、断熱空間よりも外周側に相当する位置でもシリンダブロックとレーザ溶接されている。このため、この圧縮機では、断熱空間を良好にシールすることができる。
【００４２】
第１９発明に係る圧縮機は、第１１発明から第１８発明のいずれかに係る圧縮機であって、シリンダブロック及び第１ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。
【００４３】
この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドが、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００４４】
第２０発明に係る圧縮機は、第１５発明から第１８発明のいずれかに係る圧縮機であって、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。
【００４５】
この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドが、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００４６】
第２１発明に係る圧縮機は、第１発明から第２０発明に係る圧縮機であって、二酸化炭素（ＣＯ2）冷媒に対応可能である。
【００４７】
この圧縮機は、二酸化炭素（ＣＯ2）冷媒に対応可能である。このため、この圧縮機は、地球環境問題に貢献することができる。
【００４８】
第２２発明に係る圧縮機の製造方法は、偏心軸部を有するクランク軸と、偏心軸部に嵌合されるローターと、偏心軸部およびローターを収容するシリンダ孔を有するシリンダブロックと、シリンダ孔を覆っているヘッドとを有する圧縮機の製造方法であって、接触工程およびレーザ溶接工程を備える。接触工程では、シリンダ孔を覆うようにヘッドがシリンダブロックに接触される。レーザ溶接工程では、シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置でヘッドがシリンダブロックにレーザ溶接される。
【００４９】
この圧縮機の製造方法では、レーザ溶接工程において、シリンダ孔の内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置でヘッドがシリンダブロックにレーザ溶接される。このため、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に圧縮機の小径化が可能となる。この結果、この圧縮機の製造方法を実施すると、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、圧縮機を小径化することができる。
【００５０】
第２３発明に係る圧縮機の製造方法は、偏心軸部を有するクランク軸と、偏心軸部に嵌合されるローターと、偏心軸部およびローターを収容するシリンダ孔を有するシリンダブロックと、シリンダ孔を覆っているヘッドとを有する圧縮機の製造方法であって、接触工程および貫通レーザ溶接工程を備える。接触工程では、シリンダ孔を覆うようにヘッドがシリンダブロックに接触される。貫通レーザ溶接工程では、ヘッドがシリンダブロックに貫通レーザ溶接される。
【００５１】
この圧縮機の製造方法では、貫通レーザ溶接工程において、ヘッドがシリンダブロックに貫通レーザ溶接される。このため、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に圧縮機の小径化が可能となる。この結果、この圧縮機の製造方法を実施すると、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、圧縮機を小径化することができる。
【００５２】
第２４発明に係る圧縮機の製造方法は、第１挿通工程、第１締結工程、第２締結工程、第３締結工程、第２挿通工程、第３挿通工程、第４締結工程、および第５締結工程を備える。第１挿通工程では、第１偏心軸部と第２偏心軸部とを有するクランク軸に、第１ヘッド、シリンダ孔を有する第１シリンダブロック、および第１ミドルプレートが、第１偏心軸部がシリンダ孔に収容され且つ第１ミドルプレートが第１偏心軸部と第２偏心軸部との間に位置するように挿通される。第１締結工程では、第１ヘッドが貫通レーザ溶接されて第１シリンダブロックに締結される。第２締結工程では、第１ミドルプレートが貫通レーザ溶接されて第１シリンダブロックに締結される。なお、第１締結工程および第２締結工程のいずれか一方は、第１挿通工程の前に行われてもよい。第３締結工程では、第２ミドルプレートが貫通レーザ溶接されて第２シリンダブロックに締結され、ミドルプレート締結済み第２シリンダブロックが作製される。第２挿通工程では、第２偏心軸部側から第１ミドルプレートと第２ミドルプレートとが対向するようにミドルプレート締結済み第２シリンダブロックが挿通される。第３挿通工程では、第２偏心軸部側から第２ヘッドが挿通される。第４締結工程では、第２ヘッドが貫通レーザ溶接されて第２シリンダブロックに締結される。第５締結工程では、第１ミドルプレートと第２ミドルプレートとがレーザ溶接されて締結される。なお、第５締結工程は、第３挿通工程あるいは第４締結工程の前に行われてもよい。
【００５３】
この圧縮機の製造方法を実施すると、第１挿通工程で、第１偏心軸部と第２偏心軸部とを有するクランク軸に、第１ヘッド、シリンダ孔を有する第１シリンダブロック、および第１ミドルプレートが、第１偏心軸部がシリンダ孔に収容され且つ第１ミドルプレートが第１偏心軸部と第２偏心軸部との間に位置するように挿通される。また、第１締結工程で、第１ヘッドが貫通レーザ溶接されて第１シリンダブロックに締結される。また、第２締結工程で、第１ミドルプレートが貫通レーザ溶接されて第１シリンダブロックに締結される。また、第３締結工程で、第２ミドルプレートが貫通レーザ溶接されて第２シリンダブロックに締結され、ミドルプレート締結済み第２シリンダブロックが作製される。また、第２挿通工程で、第２偏心軸部側から第１ミドルプレートと第２ミドルプレートとが対向するようにミドルプレート締結済み第２シリンダブロックが挿通される。また、第３挿通工程で、第２偏心軸部側から第２ヘッドが挿通される。また、第４締結工程で、第２ヘッドが貫通レーザ溶接されて第２シリンダブロックに締結される。また、第５締結工程で、第１ミドルプレートと第２ミドルプレートとがレーザ溶接されて締結される。このため、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルトを使用せずに２シリンダタイプの圧縮機構部を作製することができる。また、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に圧縮機の小径化が可能となる。したがって、この圧縮機の製造方法を実施すると、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、圧縮機を小径化することができる。
【発明の効果】
【００５４】
第１発明に係る圧縮機では、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機では、ボルト締結の場合よりもシリンダ孔近くで第１ヘッドを締結することができる。この結果、この圧縮機では、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に小径化が可能となる。よって、この圧縮機では、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、小径化を達成することができる。
【００５５】
第２発明に係る圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに貫通レーザ溶接することができる。
【００５６】
第３発明に係る圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００５７】
第４発明に係る圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００５８】
第５発明に係る圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。また、圧縮機が２シリンダタイプであって第２ヘッドがミドルプレートである場合であっても問題なくシリンダブロックを第２ヘッドに締結することができる。
【００５９】
第６発明に係る圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。
【００６０】
第７発明に係る圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに貫通レーザ溶接することができる。
【００６１】
第８発明に係る圧縮機では、断熱空間を良好にシールすることができる。
【００６２】
第９発明に係る圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００６３】
第１０発明に係る圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００６４】
第１１発明に係る圧縮機では、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機では、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に小径化が可能となる。この結果、この圧縮機では、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、小径化を達成することができる。
【００６５】
第１２発明に係る圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに貫通レーザ溶接することができる。
【００６６】
第１３発明に係る圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００６７】
第１４発明に係る圧縮機では、第１ヘッドをシリンダブロックに容易に締結することができる。
【００６８】
第１５発明に係る圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。また、圧縮機が２シリンダタイプであって第２ヘッドがミドルプレートである場合であっても問題なくシリンダブロックを第２ヘッドに締結することができる。
【００６９】
第１６発明に係る圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに容易に締結することができる。
【００７０】
第１７発明に係る圧縮機では、シリンダブロックを第２ヘッドに貫通レーザ溶接することができる。
【００７１】
第１８発明に係る圧縮機では、断熱空間を良好にシールすることができる。
【００７２】
第１９発明に係る圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック及び第１ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００７３】
第２０発明に係る圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの引張強度を十分に高めることができる。したがって、この圧縮機では、シリンダブロック、第１ヘッド、及び第２ヘッドの設計自由度が大幅に向上し、小径化を達成することができる。また、シリンダブロックの硬度をＨＲＢ９０よりも高くＨＲＢ１００よりも低い範囲に調節すれば、圧縮機運転時においてそのシリンダブロックは十分な耐久性を発現することができ、かつ、可及的早い時期に「なじみ」を起こりやすくすることができ、かつ、異常運転時において焼付きが生じることを防止することができる。
【００７４】
第２１発明に係る圧縮機は、地球環境問題に貢献することができる。
【００７５】
第２２発明に係る圧縮機の製造方法を実施すると、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に圧縮機の小径化が可能となる。この結果、この圧縮機の製造方法を実施すると、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、圧縮機を小径化することができる。
【００７６】
第２３発明に係る圧縮機の製造方法を実施すると、ボルトを使用せずに第１ヘッドをシリンダブロックに締結して圧縮機構部を作製することができる。したがって、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に圧縮機の小径化が可能となる。この結果、この圧縮機の製造方法を実施すると、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、圧縮機を小径化することができる。
【００７７】
第２４発明に係る圧縮機の製造方法を実施すると、ボルトを使用せずに２シリンダタイプの圧縮機構部を作製することができる。また、この圧縮機の製造方法を実施すると、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に圧縮機の小径化が可能となる。したがって、この圧縮機の製造方法を実施すると、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、圧縮機を小径化することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００７８】
＜第１実施形態＞
本発明の第１実施形態に係るスイング圧縮機１は、図１に示されるように、主に、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング１０、スイング圧縮機構部１５、駆動モータ１６、吸入管１９、吐出管２０、およびターミナル９５から構成されている。なお、このスイング圧縮機１には、ケーシング１０にアキュームレータ（気液分離器）９０が取り付けられている。以下、このスイング圧縮機１の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【００７９】
〔スイング圧縮機の構成部品の詳細〕
（１）ケーシング
ケーシング１０は、略円筒状の胴部ケーシング部１１と、胴部ケーシング部１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部１２と、胴部ケーシング部１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部１３とを有する。そして、このケーシング１０には、主に、ガス冷媒を圧縮するスイング圧縮機構部１５と、スイング圧縮機構部１５の上方に配置される駆動モータ１６とが収容されている。このスイング圧縮機構部１５と駆動モータ１６とは、ケーシング１０内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸１７によって連結されている。
【００８０】
（２）スイング圧縮機構部
スイング圧縮機構部１５は、図１および図３に示されるように、主に、クランク軸１７と、ピストン２１と、ブッシュ２２と、フロントヘッド２３と、シリンダブロック２４と、リアヘッド２５とから構成されている。なお、本実施の形態において、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５は、締結部２３ｂ，２５ｂがクランク軸１７の軸方向１ａに沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２４と一体に締結されている。また、本実施の形態において、このスイング圧縮機構部１５はケーシング１０の底部に貯められている潤滑油Ｌに浸漬されており、スイング圧縮機構部１５には、潤滑油Ｌが差圧給油されるようになっている。以下、このスイング圧縮機構部１５の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【００８１】
ａ）シリンダブロック
シリンダブロック２４には、図１および図２に示されるように、シリンダ孔２４ａ、吸入孔２４ｂ、吐出路２４ｃ、ブッシュ収容孔２４ｄ、ブレード収容孔２４ｅ、および断熱溝２４ｆが形成されている。シリンダ孔２４ａは、図１および図２に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔２４ｂは、外周壁面からシリンダ孔２４ａに貫通して延びている。吐出路２４ｃは、シリンダ孔２４ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔２４ｄは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔２４ｂと吐出路２４ｃとの間に位置している。ブレード収容孔２４ｅは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔２４ｄと連通している。断熱溝２４ｆは、シリンダ孔２４ａの貫通方向に沿って上下両側に形成される複数の溝であって、シリンダ室Ｒｃ１を断熱するためのものである。
【００８２】
そして、このシリンダブロック２４は、シリンダ孔２４ａにクランク軸１７の偏心軸部１７ａおよびピストン２１のローター部２１ａが収容され、ブッシュ収容孔２４ｄにピストン２１のブレード部２１ｂおよびブッシュ２２が収容され、ブレード収容孔２４ｅにピストン２１のブレード部２１ｂが収容された状態で吐出路２４ｃがフロントヘッド２３側を向くようにしてフロントヘッド２３とリアヘッド２５とに嵌合される（図３参照）。この結果、スイング圧縮機構部１５にはシリンダ室Ｒｃ１が形成され、このシリンダ室Ｒｃ１はピストン２１によって吸入孔２４ｂと連通する吸入室と、吐出路２４ｃと連通する吐出室とに区画されることになる。なお、この状態で、ロータ部２１ａは、偏心軸部１７ａに嵌め込まれている。また、断熱孔２４ｆには何も収容されることがない。なお、断熱孔２４ｆは、できるだけ真空に近い状態であることが好ましい。
【００８３】
ｂ）クランク軸
クランク軸１７には、一方の端部に偏心軸部１７ａが設けられている。そして、このクランク軸１７は、偏心軸部１７ａが設けられていない側が駆動モータ１６のローター５２に固定されている。
【００８４】
ｃ）ピストン
ピストン２１は、略円筒状のローター部２１ａと、ローター部２１ａの径方向外側に突出するブレード部２１ｂとを有する。なお、ローター部２１ａは、クランク軸１７の偏心軸部１７ａに嵌合された状態でシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａに挿入される。これにより、ローター部２１ａは、クランク軸１７が回転すると、クランク軸１７の回転軸を中心とした公転運動を行う。また、ブレード部２１ｂは、ブッシュ収容孔２４ｄおよびブレード収容孔２４ｅに収容される。これによりブレード部２１ｂは、揺動すると同時に長手方向に沿って進退運動を行うことになる。
【００８５】
ｄ）ブッシュ
ブッシュ２２は、略半円柱状の部材であって、ピストン２１のブレード部２１ｂを挟み込むようにしてブッシュ収容孔２４ｄに収容される。
【００８６】
ｅ）フロントヘッド
フロントヘッド２３は、シリンダブロック２４の吐出路２４ｃ側を覆う部材であって、ケーシング１０に嵌合されている。このフロントヘッド２３には軸受部２３ａが形成されており、この軸受部２３ａにはクランク軸１７が挿入される。また、このフロントヘッド２３には、シリンダブロック２４に形成された吐出路２４ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管２０に導くための開口（図示せず）が形成されている。そして、この開口は、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）により閉塞されたり開放されたりする。また、このフロントヘッド２３には、締結部２３ｂが設けられる。締結部２３ｂは、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されており、その厚みは２ｍｍとされている。なお、本実施の形態において、この締結部２３ｂとは、具体的には、フロントヘッド２３のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上離れた領域に相当する領域を指す。
【００８７】
ｆ）リアヘッド
リアヘッド２５は、シリンダブロック２４の吐出路２４ｃ側の反対側を覆う。このリアヘッド２５には軸受部２５ａが形成されており、この軸受部２５ａにはクランク軸１７が挿入される。また、このリアヘッド２５には、締結部２５ｂが設けられる。締結部２５ｂは、フロントヘッド２３の締結部２３ａと同様に、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されており、その厚みは２ｍｍとされている。なお、本実施の形態において、この締結部２５ｂとは、具体的には、リアヘッド２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上離れた領域に相当する領域を指す。
【００８８】
（３）駆動モータ
駆動モータ１６は、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング１０の内壁面に固定された環状のステータ５１と、ステータ５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）をもって回転自在に収容されたローター５２とから構成されている。
【００８９】
ステータ５１には、ティース部（図示せず）に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド５３が形成されている。また、ステータ５１の外周面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部（図示せず）が設けられている。
【００９０】
ローター５２には、回転軸に沿うようにクランク軸１７が固定されている。
【００９１】
（４）吸入管
吸入管１９は、ケーシング１０を貫通するように設けられており、一端がシリンダブロック２４に形成される吸入孔２４ｂに嵌め込まれており、他端がアキュームレータ９０に嵌め込まれている。
【００９２】
（５）吐出管
吐出管２０は、ケーシング１０の上壁部１２を貫通するように設けられている。
【００９３】
（６）ターミナル
ターミナル９５は、図１に示されるように、主に、ターミナルピン９５ａおよびターミナルボディ９５ｂから構成される。ターミナルピン９５ａはターミナルボディ９５ｂによって支持されており、ターミナルボディ９５ｂはケーシング１０の上壁部１２に嵌め込まれて溶接されている。そして、ターミナルピン９５ａのケーシング１０内部側にはコイルエンド５３から延びるリード線（図示せず）が接続され、ターミナルピン９５ａのケーシング１０外部側には外部電源（図示せず）が接続される。
【００９４】
〔主要部品の製造方法〕
本実施の形態に係るスイング圧縮機１において、ピストン２１、シリンダブロック２４、フロントヘッド２３、リアヘッド２５、およびクランク軸１７は、下記製造方法に従って製造される。
【００９５】
（１）原材料
本実施の形態において上記主要部品の原材料となる鉄素材としては、Ｃ：２．３〜２．４ｗｔ％、Ｓｉ：１．９５〜２．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６〜０．７ｗｔ％、Ｐ：＜０．０３５ｗｔ％、Ｓ：＜０．０４ｗｔ％、Ｃｒ：０．００〜０．５０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５０〜１．００ｗｔ％が添加されているビレットが採用される。なお、ここにいう重量割合は全量に対する割合である。また、ここに「ビレット」とは、一端、上記成分の鉄素材が溶融炉において溶融された後に、連続鋳造装置により円柱形状等に成形された最終成形前の素材を意味する。なお、ここで、ＣおよびＳｉの含有量は、引張強度および引張弾性率が片状黒鉛鋳鉄より高くなること、および複雑な形状の摺動部品基体を成形するのに適切な流動性を備えていることの両方を満足するように決定される。また、Ｎｉの含有量は、金属組織の靭性を向上させて成形時の表面クラックを防止するのに適切な金属組成を構成するように決定されている。
【００９６】
（２）製造工程
上記主要部品は、半溶融ダイキャスト成形工程、熱処理工程、および最終仕上げ工程を経て製造される。以下、各工程について詳述する。
【００９７】
ａ）半溶融ダイキャスト成形工程
半溶融ダイキャスト成形工程では、先ず、ビレットを高周波加熱することにより半溶融状態とする。次いで、その半溶融状態のビレットを所定の金型に注入する際に、ダイキャストマシンで所定圧力を加えながらビレットを所望の形状に成形し部品基体を得る。そして、部品基体を金型から取り出して急冷させると、その部品基体の金属組織は、全体的に白銑化したものとなる。なお、部品基体は最終的に得られる部品よりも若干大きく、この部品基体は、後の最終仕上げ工程において加工代が取り除かれて最終的な部品となる。
【００９８】
ｂ）熱処理工程
熱処理工程では、半溶融ダイキャスト成形工程後の部品基体が熱処理される。この熱処理工程において、部品基体の金属組織は、白銑化組織からパーライト／フェライト基地、粒状黒鉛から成る金属組織へと変化する。なお、この白銑化組織の黒鉛化、パーライト化については熱処理温度、保持時間、冷却速度などを調節することにより調節することができる。例えば、Honda R&D Technical Review の Vol.14 No.1 の論文「鉄の半溶融成形技術の研究」にあるように、９５０℃で６０分保持した後に０．０５〜０．１０℃／ｓｅｃの冷却速度で炉中にて徐冷することにより、５００ＭＰａ〜７００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ１５０（ＨＲＢ８１（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））〜ＨＢ２００（ＨＲＢ９６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織はフェライト中心であるために軟らかく被削性に優れるが、機械加工時に構成刃先を形成して刃具寿命を低下させる可能性がある。また、１０００℃で６０分保持した後に空冷し、さらに最初の温度より少し低い温度で所定時間保持した後に空冷することにより、６００ＭＰａ〜９００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ２００（ＨＲＢ９６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））〜ＨＢ２５０（ＨＲＢ１０５，ＨＲＣ２６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１０５は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織において、片状黒鉛鋳鉄と同等の硬度を有するものは、片状黒鉛鋳鉄と同等の被削性を有し、同等の延性・靭性を有する球状黒鉛鋳鉄と比較すると被削性に優れている。また、１０００℃で６０分保持した後に油冷し、さらに最初の温度より少し低い温度で所定時間保持した後に空冷することにより、８００ＭＰａ〜１３００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ２５０（ＨＲＢ１０５，ＨＲＣ２６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１０５は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））〜ＨＢ３５０（ＨＲＢ１２２，ＨＲＣ４１（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１２２は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織はパーライト中心であるために硬く、被削性に劣るが、耐摩耗性に優れている。
【００９９】
なお、本実施の形態において、この熱処理工程では、部品基体の硬度がＨＲＢ９０（ＨＢ１７６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））よりも高くＨＲＢ１００（ＨＢ２１９（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））よりも低くなるような条件下で熱処理される。なお、部品基体が半溶融ダイキャスト成形法により製造される場合、部品基体の硬度はその部品基体の引張強度と比例関係になることが明らかとなっているので、このときの部品基体の引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。
【０１００】
ｃ）最終仕上げ工程
最終仕上げ工程では、部品基体が機械加工されて部品の完成となる。ただし、本実施の形態において、シリンダブロック２４は、熱処理工程後、最終仕上げ工程前に、焼入れ工程を経て製造される。焼入れ工程では、ブッシュ収容孔２４ｄに高周波加熱器（図示せず）が挿入され、ブッシュ収容孔２４ｄ周辺の部分の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くなるようにシリンダブロック２４に焼入れ処理が施される。
【０１０１】
〔スイング圧縮機構部の組立〕
本発明の実施の形態において、スイング圧縮機構部１５は、圧着工程および貫通レーザ溶接工程を経て作製される。
【０１０２】
圧着工程では、シリンダ孔２４ａにクランク軸１７の偏心軸部１７ａおよびローター部２１ａが収容された状態で、ヘッド２３，２５が予め定められているように位置決めされてシリンダブロック２４に圧着される。なお、この圧着工程では、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５が同時にシリンダブロック２４に圧着されてもよいし、先ずいずれか一方のヘッド２３，２５のみが圧着されてもよい。なお、一方のヘッド２３，２５のみが圧着される場合は、そのヘッド２３がシリンダブロック２５に貫通レーザ溶接された後に、他方のヘッド２３，２５が圧着されて貫通レーザ溶接されることになる。貫通レーザ溶接工程では、シリンダブロック２４に圧着されたヘッド２３，２５に対して図４の実線矢印で示される方向からレーザ光線ＬＳが照射され、ヘッド２３，２５がシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接される。なお、本実施の形態において、レーザ出力は４〜５ｋＷに設定されている。また、本実施の形態において、ヘッド２３，２５の溶接位置Ｐｗは、図５に示されるように、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置、およびヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置である。なお、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置は、シリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する領域に属する。また、ピストン２１の揺動およびブッシュ２２の回転運動を保証するために、ピストン２１のブレード部２１ｂ及びブッシュ２２に相当する位置には貫通レーザ溶接は施されない。また、本実施の形態では、スイング圧縮機構部１５の組立にボルトは一切使用されない。
【０１０３】
〔スイング圧縮機の運転動作〕
駆動モータ１６が駆動されると、偏心軸部１７ａがクランク軸１７周りに偏心回転して、この偏心軸部１７ａに嵌合されたローラー部２１ａが、外周面をシリンダ室Ｒｃ１の内周面に接して公転する。そして、ローラー部２１ａがシリンダ室Ｒｃ内で公転するに伴って、ブレード部２１ｂは両側面をブッシュ２２によって保持されながら進退動する。そうすると、吸入口１９から低圧の冷媒ガスが吸入室に吸入されて、吐出室で圧縮されて高圧にされた後、吐出路２４ｃから高圧の冷媒ガスが吐出される。
【０１０４】
〔スイング圧縮機の特徴〕
（１）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５が、シリンダ孔２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置で貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２２４に締結されている。このため、このスイング圧縮機１では、ボルトを使用せずにヘッド２３，２５をシリンダブロック２４に締結してスイング圧縮機構部１５を作製することができる。したがって、このスイング圧縮機１では、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に小径化が可能となる。この結果、このスイング圧縮機１は、製造コストを抑制しながらスイング圧縮機構部１５の歪みをなくすことができ、しかも、小径化を達成することができる。
【０１０５】
（２）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５が、シリンダ孔２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。このため、このスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５をシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接することができる。
【０１０６】
（３）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５が、クランク軸１７の軸方向１ａに沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２４と締結されている。このため、このスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５をシリンダブロック２４に容易に締結することができる。
【０１０７】
（４）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５が、シリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置およびシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置でシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接されている。このため、このスイング圧縮機１では、断熱溝２４ｆの密閉性を確保することができる。
【０１０８】
（５）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３、リアヘッド２５、及びシリンダブロック２４が、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、このスイング圧縮機１では、シリンダブロック２４とヘッド２３，２５との締結にレーザ溶接を用いることができるのに加えて、シリンダブロック２４とローター部２１ａとの良好ななじみ性やシリンダブロック２４及びヘッド２３，２５の十分な耐圧強度などが得られる。
【０１０９】
（６）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、スイング圧縮機構部１５の組立にボルトが一切用いられない。このため、このスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３、シリンダブロック２４、およびリアヘッド２５にボルト穴を設ける必要がない。このため、このスイング圧縮機１は小径化されている。また、従来用いられているボルトのコストが不要となっているので、スイング圧縮機１の製造コストが低減されている。
【０１１０】
〔変形例〕
（Ａ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５が貫通レーザ溶接によりシリンダブロック２４に締結されてスイング圧縮機構部１５が組み立てられた。ここで、このような組立技術を図７に示されるようなロータリー圧縮機１０１のシリンダブロック１２４やヘッド（図示しないが、先の実施の形態にかかるヘッド２３，２５と同一物である）に適用してもよい。つまり、ロータリー圧縮機１０１のフロントヘッドおよびリアヘッドが、シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置（ただし、シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａと断熱溝１２４ｆとの間に相当する領域内である必要がある）およびシリンダブロック１２４の断熱溝１２４ｆよりも外周側に相当する位置でシリンダブロック１２４に貫通レーザ溶接されて締結されてもよいということである。なお、図６および図７において、符号１１７はクランク軸を示し、符号１１７ａはクランク軸の偏心軸部を示し、符号１２１はローターを示し、符号１２２はベーンを示し、符号１２３はスプリングを示し、符号１２４ｂは吸入孔を示し、符号１２４ｃは吐出路を示し、符号１２４ｄはベーン収容孔を示し、符号Ｒｃ２はシリンダ室を示している。
【０１１１】
（Ｂ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、主に、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置、およびヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置で不連続に貫通レーザ溶接が行われ、ヘッド２３，２５がシリンダブロック２４に締結された。しかし、貫通レーザ溶接は、図８に示されるように、連続的に行われてもよい。このようにすれば、シリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間のシール性および断熱溝２４ｆの密閉性をさらに向上させることができる。
【０１１２】
（Ｃ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、レーザ光線ＬＳの照射方向がクランク軸１７の軸１ａに沿っていたが、レーザ光線ＬＳの照射方向は、図９に示されるように、クランク軸１７の軸１ａに対して傾いていてもよい。
【０１１３】
（Ｄ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５がシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接されていた。しかし、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置、およびヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置に図１０に示されるような貫通溝２３ｃ，２５ｃを設け、その貫通溝２３ｃ，２５ｃの壁とシリンダブロック２４とを隅溶接するようにしてもよい。なお、かかる場合、溶加剤を用いてレーザ溶接してもよいし溶加剤を用いずにレーザ溶接してもよい。
【０１１４】
（Ｅ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、断熱溝２４ｆは上下両側に形成されていたが、断熱溝は、シリンダ孔２４ａのように、板厚方向に貫通していてもよい。
【０１１５】
（Ｆ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、断熱溝２４ｆは４つに分けれられて形成されていたが、すべての断熱溝が連通するように断熱溝を形成するようにしてもかまわない。
【０１１６】
（Ｇ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１は、１シリンダタイプのスイング圧縮機であったが、本発明に係るスイング圧縮機構部１５の組立技術は２シリンダタイプのスイング圧縮機やロータリー圧縮機にも適用可能である。
【０１１７】
（Ｈ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、シリンダブロック２４に断熱溝２４ｆが設けられていたが、断熱溝２４ｆが設けられていなくてもよい（図１１参照）。かかる場合、フロントヘッド２３が、図１１に示されるように、シリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置でのみ貫通レーザ溶接されることによりシリンダブロック２４に締結されるようにしてもかまわない。また、リアヘッド２５は、図１に示されるように締結部２５ｂを有していなくてもよい。かかる場合、リアヘッド２５は、シリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下の離れた位置で隅溶接されてシリンダブロック２４に締結されてもよい。なお、かかる場合、溶加剤を用いてレーザ溶接してもよいし溶加剤を用いずにレーザ溶接してもよい。
【０１１８】
（Ｉ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５が、シリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置で貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２４に締結されたが、貫通レーザ溶接位置は、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置であればよい。
【０１１９】
（Ｊ）
第１実施形態に係るスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３及びリアヘッド２５の締結部２３ｂ，２５ｂの厚みが２ｍｍとされ、貫通レーザ溶接時のレーザ出力が４〜５ｋＷとされた。しかし、レーザ出力が４〜５ｋＷであれば、締結部２３ｂ，２５ｂの厚みは３ｍｍ以下でさえあればよい。また、レーザ出力を高めることができる場合には、締結部２３ｂ，２５ｂの厚みを３ｍｍよりも厚くしてもかまわない。また、レーザ出力を４ｋＷよりも大きくすることができないのであれば、その厚みを薄くすればよい。
【０１２０】
＜第２実施形態＞
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１は、図１２に示されるように、２シリンダタイプのスイング圧縮機であって、主に、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング２１０、スイング圧縮機構部２１５、駆動モータ２１６、吸入管２１９、吐出管２２０、およびターミナル（図示せず）から構成されている。なお、このスイング圧縮機２０１には、ケーシング２１０にアキュームレータ（気液分離器）２９０が取り付けられている。以下、このスイング圧縮機２０１の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【０１２１】
〔スイング圧縮機の構成部品の詳細〕
（１）ケーシング
ケーシング２１０は、略円筒状の胴部ケーシング部２１１と、胴部ケーシング部２１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部２１２と、胴部ケーシング部２１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部２１３とを有する。そして、このケーシング２１０には、主に、ガス冷媒を圧縮するスイング圧縮機構部２１５と、スイング圧縮機構部２１５の上方に配置される駆動モータ２１６とが収容されている。このスイング圧縮機構部２１５と駆動モータ２１６とは、ケーシング２１０内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸２１７によって連結されている。
【０１２２】
（２）スイング圧縮機構部
スイング圧縮機構部２１５は、図１２および図１４に示されるように、主に、フロントヘッド２２３と、第１シリンダブロック２２４と、ミドルプレート２２７と、第２シリンダブロック２２６と、リアヘッド２２５と、クランク軸２１７と、ピストン２２１と、ブッシュ２２２とから構成されている。なお、本実施の形態において、フロントヘッド２２３、第１シリンダブロック２２４、ミドルプレート２２７、第２シリンダブロック２２６、及びリヤヘッド２２５は、貫通レーザ溶接されることによって一体に締結されている。また、本実施の形態において、このスイング圧縮機構部２１５はケーシング２１０の底部に貯められている潤滑油Ｌに浸漬されており、スイング圧縮機構部２１５には、潤滑油Ｌが差圧給油されるようになっている。以下、このスイング圧縮機構部２１５の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【０１２３】
ａ）第１シリンダブロック
第１シリンダブロック２２４には、図１３に示されるように、シリンダ孔２２４ａ、吸入孔２２４ｂ、吐出路２２４ｃ、ブッシュ収容孔２２４ｄ、ブレード収容孔２２４ｅ、および断熱孔２２４ｆが形成されている。シリンダ孔２２４ａは、図１２および図１３に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔２２４ｂは、外周壁面からシリンダ孔２２４ａに貫通している。吐出路２２４ｃは、シリンダ孔２２４ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔２２４ｄは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔２２４ｂと吐出路２２４ｃとの間に配置されている。ブレード収容孔２２４ｅは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔２２４ｄと連通している。断熱孔２２４ｆは、シリンダ孔２２４ａの貫通方向に沿って形成される複数の孔であって、シリンダ室Ｒｃ３を断熱するためのものである。また、この第１シリンダブロック２２４には、断熱孔２２４ｆ内であって吐出路２２４ｃ形成側と反対側の端部に締結部２２８が設けられる（図１２参照）。なお、この締結部２２８は、第１シリンダブロック２２４と一体に設けられている。また、この締結部２２８は、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されている。
【０１２４】
そして、この第１シリンダブロック２２４は、シリンダ孔２２４ａにクランク軸２１７の偏心軸部２１７ａおよびピストン２２１のローター部２２１ａが収容され、ブッシュ収容孔２２４ｄにピストン２２１のブレード部２２１ｂおよびブッシュ２２２が収容され、ブレード収容孔２２４ｅにピストン２２１のブレード部２２１ｂが収容された状態で吐出路２２４ｃがフロントヘッド２２３側を向くようにしてフロントヘッド２２３とミドルプレート２２７とに締結される（図１４参照）。この結果、スイング圧縮機構部２１５には第３シリンダ室Ｒｃ３が形成され、この第３シリンダ室Ｒｃ３はピストン２２１によって吸入孔２２４ｂと連通する吸入室と、吐出路２２４ｃと連通する吐出室とに区画されることになる。
【０１２５】
ｂ）第２シリンダブロック
第２シリンダブロック２２６には、第１シリンダブロック２２４と同様、図１３に示されるように、シリンダ孔２２６ａ、吸入孔２２６ｂ、吐出路２２６ｃ、ブッシュ収容孔２２６ｄ、ブレード収容孔２２６ｅ、および断熱孔２２６ｆが形成されている。シリンダ孔２２６ａは、図１２および図１３に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔２２６ｂは、外周壁面からシリンダ孔２２６ａに貫通している。吐出路２２６ｃは、シリンダ孔２２６ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔２２６ｄは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔２２６ｂと吐出路２２６ｃとの間に配置されている。ブレード収容孔２２６ｅは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔２２６ｄと連通している。断熱孔２２６ｆは、シリンダ孔２２６ａの貫通方向に沿って形成される複数の孔であって、シリンダ室Ｒｃ４を断熱するためのものである。また、この第２シリンダブロック２２６には、断熱孔２２６ｆ内であって吐出路２２６ｃ形成側と反対側の端部に締結部２２８が設けられる（図１２参照）。なお、この締結部２２８は、第２シリンダブロック２２６と一体に設けられている。また、この締結部２２８は、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されている。
【０１２６】
そして、この第２シリンダブロック２２６は、シリンダ孔２２６ａにクランク軸２１７の偏心軸部２１７ｂおよびピストン２２１のローター部２２１ａが収容され、ブッシュ収容孔２２６ｄにピストン２２１のブレード部２２１ｂおよびブッシュ２２２が収容され、ブレード収容孔２２６ｅにピストン２２１のブレード部２２１ｂが収容された状態で吐出路２２６ｃがリアヘッド２２５側を向くようにしてリアヘッド２２５とミドルプレート２２７とに嵌合される（図１４参照）。この結果、スイング圧縮機構部２１５には第４シリンダ室Ｒｃ４が形成され、この第４シリンダ室Ｒｃ４はピストン２２１によって吸入孔２２６ｂと連通する吸入室と、吐出路２２６ｃと連通する吐出室とに区画されることになる。
【０１２７】
ｃ）クランク軸
クランク軸２１７には、一方の端部に２つの偏心軸部２１７ａ，２１７ｂが設けられている。なお、これらの２つの偏心軸部２１７ａ，２１７ｂは、互いの偏心軸がクランク軸２１７の中心軸を挟んで対向するように形成されている。また、このクランク軸２１７は、偏心軸部２１７ａ，２１７ｂが設けられていない側が駆動モータ２１６のローター２５２に固定されている。
【０１２８】
ｄ）ピストン
ピストン２２１は、略円筒状のローラー部２２１ａと、ローラー部２２１ａの径方向外側に突出するブレード部２２１ｂとを有する。なお、ローラー部２２１ａは、クランク軸２１７の偏心軸部２１７ａ，２１７ｂに嵌合された状態でシリンダブロック２２４，２２６のシリンダ孔２２４ａ，２２６ａに挿入される。これにより、ローラー部２２１ａは、クランク軸２１７が回転すると、クランク軸２１７の回転軸を中心とした公転運動を行う。また、ブレード部２２１ｂは、ブッシュ収容孔２２４ｄ，２２６ｄおよびブレード収容孔２２４ｅ，２２６ｅに収容される。これによりブレード部２２１ｂは、揺動すると同時に長手方向に沿って進退運動を行うことになる。
【０１２９】
ｅ）ブッシュ
ブッシュ２２２は、略半円柱状の部材であって、ピストン２２１のブレード部２２１ｂを挟み込むようにしてブッシュ収容孔２２４ｄ，２２６ｄに収容される。
【０１３０】
ｆ）フロントヘッド
フロントヘッド２２３は、第１シリンダブロック２２４の吐出路２２４ｄ側を覆う部材であって、ケーシング２１０に締結されている。このフロントヘッド２２３には軸受部２２３ａが形成されており、この軸受部２２３ａにはクランク軸２１７が挿入される。また、このフロントヘッド２２３には、第１シリンダブロック２２４に形成された吐出路２２４ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管２２０に導くための開口（図示せず）が形成されている。そして、この開口は、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）により閉塞されたり開放されたりする。また、このフロントヘッド２２３には、締結部２２３ｂが設けられる。締結部２２３ｂは、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されており、その厚みは２ｍｍとされている。なお、本実施の形態において、この締結部２２３ｂとは、具体的には、フロントヘッド２２３のうち第１シリンダブロック２２４のシリンダ孔２２４ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上離れた領域に相当する領域を指す。
【０１３１】
ｇ）リアヘッド
リアヘッド２２５は、第２シリンダブロック２２６の吐出路２２６ｃ側を覆う。このリアヘッド２２５には軸受部２２５ａが形成されており、この軸受部２２５ａにはクランク軸２１７が挿入される。また、このリアヘッド２２５には、第２シリンダブロック２２６に形成された吐出路２２６ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管２２０に導くための開口（図示せず）が形成されている。そして、この開口は、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）がより閉塞されたり開放されたりする。また、このリアヘッド２２５には、締結部２２５ｂが設けられる。締結部２２５ｂは、フロントヘッド２２３の締結部２２３ａと同様に、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されており、その厚みは２ｍｍとされている。なお、本実施の形態において、この締結部２２５ｂとは、具体的には、リアヘッド２２５のうち第２シリンダブロック２２６のシリンダ孔２２６ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上離れた領域に相当する領域を指す。
【０１３２】
ｈ）ミドルプレート
ミドルプレート２２７は、第１シリンダブロック２２４と第２シリンダブロック２２６との間に配置され、第３シリンダ室Ｒｃ３と第４シリンダ室Ｒｃ４とを区画する。なお、本実施の形態において、このミドルプレートのうち貫通レーザ溶接箇所は、厚みが２ｍｍとされている。
【０１３３】
（３）駆動モータ
駆動モータ２１６は、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング２１０の内壁面に固定された環状のステータ２５１と、ステータ２５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）をもって回転自在に収容されたロータ２５２とから構成されている。
【０１３４】
ステータ２５１には、ティース部（図示せず）に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド２５３が形成されている。また、ステータ２５１の外周面には、ステータ２５１の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部（図示せず）が設けられている。
【０１３５】
ロータ２５２には、回転軸に沿うようにクランク軸２１７が固定されている。
【０１３６】
（４）吸入管
吸入管２１９は、ケーシング２１０を貫通するように設けられており、一端が第１シリンダブロック２２４および第２シリンダブロック２２６に形成される吸入孔２２４ｂ，２２６ｂに嵌め込まれており、他端がアキュームレータ２９０に嵌め込まれている。
【０１３７】
（５）吐出管
吐出管２２０は、ケーシング２１０の上壁部２１２を貫通するように設けられている。
【０１３８】
（６）ターミナル
ターミナル（図示せず）は、主に、ターミナルピン（図示せず）およびターミナルボディ（図示せず）から構成される。ターミナルピンはターミナルボディによって支持されており、ターミナルボディはケーシング２１０の上壁部２１２に嵌め込まれて溶接されている。そして、ターミナルピンのケーシング２１０内部側にはコイルエンド２５３から延びるリード線（図示せず）が接続され、ターミナルピンのケーシング２１０外部側には外部電源（図示せず）が接続される。
【０１３９】
〔主要部品の製造方法〕
本実施の形態に係るスイング圧縮機２０１において、ピストン２２１、シリンダブロック２２４，２２６、フロントヘッド２２３、リアヘッド２２５、ミドルプレート２２７、およびクランク軸１７は、第１実施形態と同様にして製造される。
【０１４０】
〔スイング圧縮機構部の組立〕
本発明の実施の形態において、スイング圧縮機構部２１５は、シリンダブロック−ミドルプレート締結工程およびシリンダブロック−ヘッド締結工程を経て作製される。
【０１４１】
シリンダブロック−ミドルプレート締結工程では、締結部２２８とミドルプレート２２７とが接するようにシリンダブロック２２４，２２６がミドルプレート２２７に圧着された状態で、シリンダブロック２２４，２２６の締結部２２８に対してレーザ光線ＬＳがクランク軸２１７の軸方向２０１ａに沿って（図１５の実線矢印参照）照射されて、締結部２２８がミドルプレート２２７に貫通レーザ溶接される。なお、本実施の形態において、レーザ出力は４〜５ｋＷに設定されている。また、本実施の形態において、締結部２２８の溶接位置Ｐｗは、図１６の太い破線で示される通りである。なお、このシリンダブロック−ミドルプレート締結工程では、シリンダ孔２２４ａ，２２６ａにクランク軸２１７の偏心軸部２１７ａ，２１７ｂおよびローター部２２１ａが収容された状態でシリンダブロック２２４，２２６がミドルプレート２２７に貫通レーザ溶接されてもよいし、シリンダ孔２２４ａ，２２６ａにクランク軸２１７の偏心軸部２１７ａ，２１７ｂおよびローター部２２１ａが収容されない状態でシリンダブロック２２４，２２６がミドルプレート２２７に貫通レーザ溶接してもよい。なお、後者の場合は、貫通レーザ溶接完了後に、シリンダ孔２２４ａ，２２６ａにクランク軸２１７の偏心軸部２１７ａ，２１７ｂおよびローター部２２１ａが収容された状態となるように、クランク軸２１７がその組立体に挿入される。
【０１４２】
シリンダブロック−ヘッド締結工程では、シリンダブロック２２４，２２６にヘッド２２３，２２５が圧着された状態で、ヘッド２２３，２２５に対してレーザ光線ＬＳがクランク軸２１７の軸方向２０１ａに沿って（図１５の実線矢印参照）照射され、ヘッド２２３，２２５がシリンダブロック２２４，２２６に貫通レーザ溶接される。なお、本実施の形態において、ヘッド２２３，２２５の溶接位置Ｐｗは、図１６に示されるように、ヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４のシリンダ孔２２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置、およびヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４の断熱孔２２４ｆよりも外周側に相当する位置である。なお、ヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４のシリンダ孔２２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置は、シリンダブロック２２４のシリンダ孔２２４ａと断熱孔２２４ｆとの間に相当する領域に属する。また、ピストン２２１の揺動およびブッシュ２２２の回転運動を保証するために、ピストン２２１のブレード部２２１ｂ及びブッシュ２２２に相当する位置には貫通レーザ溶接は施されない。また、本実施の形態では、スイング圧縮機構部２１５の組立にボルトは一切使用されない。
【０１４３】
〔スイング圧縮機の運転動作〕
駆動モータ２１６が駆動されると、偏心軸部２１７ａ，２１７ｂがクランク軸２１７周りに偏心回転して、この偏心軸部２１７ａ，２１７ｂに嵌合されたローラー部２２１ａが、外周面をシリンダ室Ｒｃ３，Ｒｃ４の内周面に接して公転する。そして、ローラー部２２１ａがシリンダ室Ｒｃ３，Ｒｃ４内で公転するに伴って、ブレード部２２１ｂは両側面をブッシュ２２２によって保持されながら進退動する。そうすると、吸入口２１９から低圧の冷媒ガスが吸入室に吸入されて、吐出室で圧縮されて高圧にされた後、吐出路２２４ｃ，２２６ｃから高圧の冷媒ガスが吐出される。
【０１４４】
〔スイング圧縮機の特徴〕
（１）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、ヘッド２２３，２２５が、シリンダ孔２２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置で貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２２４，２２６に締結されている。また、このスイング圧縮機２０１では、シリンダブロック２２４，２２６の締結部２２８が貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２２４，２２６がミドルプレート２２７に締結されている。このため、このスイング圧縮機２０１では、ボルトを使用せずにヘッド２２３，２２５をシリンダブロック２２４，２２６に締結して２シリンダタイプのスイング圧縮機構部２１５を作製することができる。したがって、このスイング圧縮機２０１では、ボルト締結による締結歪みの発生を防止することができると共に小径化が可能となる。この結果、このスイング圧縮機２０１は、製造コストを抑制しながらスイング圧縮機構部２１５の歪みをなくすことができ、しかも、小径化を達成することができる。
【０１４５】
（２）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、ヘッド２２３，２２５が、シリンダ孔２２４ａ，２２６ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置が貫通レーザ溶接可能に薄肉化されている。このため、このスイング圧縮機２０１では、ヘッド２２３，２２５をシリンダブロック２２４，２２６に貫通レーザ溶接することができる。
【０１４６】
（３）
第１実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、ヘッド２２３，２２５が、クランク軸２１７の軸方向２０１ａに沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２２４，２２６と締結されている。このため、このスイング圧縮機２０１では、ヘッド２２３，２２５をシリンダブロック２２４，２２６に容易に締結することができる。
【０１４７】
（４）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、フロントヘッド２２３およびリアヘッド２２５が、シリンダブロック２２４，２２６のシリンダ孔２２４ａ，２２６ａと断熱孔２２４ｆ，２２６ｆとの間に相当する位置およびシリンダブロック２２４，２２６の断熱孔２２４ｆ，２２６ｆよりも外周側に相当する位置でシリンダブロック２２４，２２６に貫通レーザ溶接されている。このため、このスイング圧縮機２０１では、断熱孔２２４ｆ，２２６ｆの密閉性を確保することができる。
【０１４８】
（５）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、フロントヘッド２２３、リアヘッド２２５、ミドルプレート２２７、及びシリンダブロック２２４，２２６が、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、このスイング圧縮機２０１では、シリンダブロック２２４，２２６、ヘッド２２３，２２５、及びミドルプレート２２７の締結にレーザ溶接を用いることができるのに加えて、シリンダブロック２２４，２２６とローター部２２１ａとの良好ななじみ性やシリンダブロック２２４，２２６及びヘッド２２３，２２５の十分な耐圧強度などが得られる。
【０１４９】
（６）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、スイング圧縮機構部２１５の組立にボルトが一切用いられない。このため、このスイング圧縮機２０１では、フロントヘッド２２３、シリンダブロック２２４，２２６、ミドルプレート２２７、およびリアヘッド２２５にボルト穴を設ける必要がない。このため、このスイング圧縮機２０１は小径化されている。また、従来用いられているボルトのコストが不要となっているので、スイング圧縮機２０１の製造コストが低減されている。
【０１５０】
〔変形例〕
（Ａ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、シリンダブロック２２４，２２６の締結部２２８が貫通レーザ溶接によりミドルプレート２２７に締結され、さらに、ヘッド２２３，２２５が貫通レーザ溶接によりシリンダブロック２２４，２２６に締結されて２シリンダタイプのスイング圧縮機構部２１５が組み立てられた。ここで、このような組立技術を図１８に示されるようなロータリー圧縮機３０１のシリンダブロック３２４やヘッド（図示しないが、先の実施の形態にかかるヘッド２２３，２２５と同一物である）に適用してもよい。つまり、２シリンダタイプのロータリー圧縮機３０１において、フロントヘッドおよびリアヘッドが、シリンダブロック３２４のシリンダ孔３２４ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置（ただし、シリンダブロック３２４のシリンダ孔３２４ａと断熱孔３２４ｆとの間に相当する領域内である必要がある）およびシリンダブロック３２４の断熱孔３２４ｆよりも外周側に相当する位置でシリンダブロック３２４に貫通レーザ溶接されて締結されて、且つ、シリンダブロック３２４の締結部３２８が貫通レーザ溶接されることによってミドルプレート（図示せず）に締結されてもよいということである。なお、図１７および図１８において、符号３１７はクランク軸を示し、符号３１７ａはクランク軸の偏心軸部を示し、符号３２１はローターを示し、符号３２２はベーンを示し、符号３２３はスプリングを示し、符号３２４ｂは吸入孔を示し、符号３２４ｃは吐出路を示し、符号３２４ｄはベーン収容孔を示し、符号Ｒｃ５はシリンダ室を示している。
【０１５１】
（Ｂ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、主に、ヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４，２２６のシリンダ孔２２４ａと断熱孔２２４ｆとの間に相当する位置、およびヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４，２２６の断熱孔２２４ｆ，２２６ｆよりも外周側に相当する位置で不連続に貫通レーザ溶接が行われ、ヘッド２２３，２２５がシリンダブロック２２４，２２６に締結された。しかし、貫通レーザ溶接は、図１９に示されるように、連続的に行われてもよい。このようにすれば、シリンダ孔２２４ａと断熱孔２２４ｆとの間のシール性および断熱孔２２４ｆの密閉性をさらに向上させることができる。
【０１５２】
（Ｃ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、レーザ光線ＬＳの照射方向がクランク軸１７の軸１ａに沿っていたが、レーザ光線ＬＳの照射方向は、クランク軸１７の軸１ａに対して傾いていてもよい（例えば、第１実施形態の変形例（Ｃ）および図９参照）。
【０１５３】
（Ｄ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、ヘッド２２３，２２５がシリンダブロック２２４，２２６に貫通レーザ溶接されていた。しかし、ヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４，２２６のシリンダ孔２２４ａ，２２６ａと断熱孔２２４ｆ，２２６ｆとの間に相当する位置、およびヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４，２２６の断熱孔２２４ｆ，２２６ｆよりも外周側に相当する位置に貫通溝を設け、その貫通溝の壁とシリンダブロック２２４，２２６とを隅溶接するようにしてもよい（例えば、第１実施形態の変形例（Ｄ）および図１０参照）。なお、かかる場合、溶加剤を用いてレーザ溶接してもよいし溶加剤を用いずにレーザ溶接してもよい。
【０１５４】
（Ｅ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、断熱溝２２４ｆ，２２６ｆは４つに分けれられて形成されていたが、すべての断熱孔が連通するように断熱孔を形成するようにしてもかまわない。
【０１５５】
（Ｆ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、リアヘッド２２５が、貫通レーザ溶接されることによって第２シリンダブロック２２６に締結されていたが、リアヘッド２２５は、第２シリンダブロック２２６のシリンダ孔２２６ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下の離れた位置で隅溶接されて第２シリンダブロック２２６に締結されてもよい（第１実施形態の変形例（Ｈ）および図１１参照）。なお、かかる場合、溶加剤を用いてレーザ溶接してもよいし溶加剤を用いずにレーザ溶接してもよい。
【０１５６】
（Ｇ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、ヘッド２２３，２２５が、シリンダブロック２２４，２２６のシリンダ孔２２４ａ，２２６ａの内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置で貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２２４，２２６に締結されたが、貫通レーザ溶接位置は、ヘッド２２３，２２５のうちシリンダブロック２２４，２２６のシリンダ孔２２４ａ，２２６ａの内周面から外周側に２ｍｍ以上４ｍｍ以下離れた位置に相当する位置であればよい。
【０１５７】
（Ｈ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、シリンダブロック２２４，２２６の断熱孔２２４ｆ，２２６ｆ内であって吐出路２２４ｃ，２２６ｃ形成側と反対側の端部に締結部２２８が設けられたが、この締結部は、断熱孔２２４ｆ，２２６ｆを完全に覆ってもかまわない。
【０１５８】
（Ｉ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、シリンダブロック２２４，２２６の断熱孔２２４ｆ，２２６ｆ内であって吐出路２２４ｃ，２２６ｃ形成側と反対側の端部に締結部２２８が設けられたが、この締結部は、断熱孔２２４ｆ，２２６ｆ内であって吐出路２２４ｃ，２２６ｃ形成側と反対側の端部の外周側あるいは内周側から突出するような形状のものであってもかまわない。
【０１５９】
（Ｊ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、シリンダブロック２２４，２２６の締結部２２８が貫通レーザ溶接によりミドルプレート２２７に締結され、さらに、ヘッド２２３，２２５が貫通レーザ溶接によりシリンダブロック２２４，２２６に締結されて２シリンダタイプのスイング圧縮機構部２１５が組み立てられた。しかし、スイング圧縮機構部は、図２０及び図２１に示されるようにして組み立てられてもよい。以下、この組立方法について詳述する。
【０１６０】
この組立方法は、主に、第１挿通工程、第１圧着工程、第１貫通レーザ溶接工程、第２貫通レーザ溶接工程、第２挿通工程、第２圧着工程、および第３貫通レーザ工程から成る。
【０１６１】
第１挿通工程では、クランク軸２１７の第１偏心軸部２１７ａが第１シリンダブロック２２４Ａのシリンダ孔に収容されるように、第１シリンダブロック２２４Ａがクランク軸２１７に挿通される。また、第１ミドルプレート２２７Ａがクランク軸２１７の第１偏心軸部２１７ａと第２偏心軸部２１７ｂとの間に位置するように第１ミドルプレート２２７Ａがクランク軸２１７に挿通される。そして、クランク軸２１７の駆動モータ２１６側からフロントヘッド２２３がクランク軸２１７に挿通される。
【０１６２】
第１圧着工程では、フロントヘッド２２３、第１シリンダブロック２２４Ａ、第１ミドルプレート２２７Ａが圧着される。
【０１６３】
第１貫通レーザ溶接工程では、フロントヘッド２２３およびミドルプレート２２７Ａに対して、レーザ光線ＬＳがクランク軸２１７の軸方向２０１ａに沿って照射されて、フロントヘッド２２３および第１ミドルプレート２２７Ａが第１シリンダブロック２２４Ａに締結される。なお、本実施の形態において、フロントヘッド２２３および第１ミドルプレート２２７Ａの溶接位置は、フロントヘッド２２３および第１ミドルプレート２２７Ａのうち第１シリンダブロック２２４Ａのシリンダ孔の内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置である。また、ピストン２２１の揺動およびブッシュ２２２の回転運動を保証するために、ピストン２２１のブレード部２２１ｂ及びブッシュ２２２に相当する位置には貫通レーザ溶接は施されない。
【０１６４】
第２貫通レーザ溶接工程では、第２シリンダブロック２２４Ｂ及び第２ミドルプレート２２７Ｂがクランク軸２１７に挿通される前に、第２ミドルプレート２２７Ｂに対して、レーザ光線ＬＳがクランク軸２１７の軸方向２０１ａに沿って照射されて、第２ミドルプレート２２７Ｂが第２シリンダブロック２２４Ｂに締結される。なお、以下、この溶接物を第２ミドルプレート付きシリンダブロックという。また、本実施の形態において、第２ミドルプレート２２７Ｂの溶接位置は、第２ミドルプレート２２７Ｂのうち第２シリンダブロック２２４Ｂのシリンダ孔の内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置である。
【０１６５】
第２挿通工程では、第２ミドルプレート付きシリンダブロックが、第２ミドルプレート２２７Ｂが第１ミドルプレート２２７Ａと対向するようにして、クランク軸２１７に挿通される。また、その後、リアヘッド２２５がクランク軸２１７に挿通される。
【０１６６】
第２圧着工程では、第２ミドルプレート付きシリンダブロックが第１ミドルプレート２２７Ａに圧着され、リアヘッド２２５が第２シリンダブロック２２４Ａに圧着される。
【０１６７】
第３貫通レーザ溶接工程では、図２０に示されるように、リアヘッド２２５に対して、レーザ光線ＬＳがクランク軸２１７の軸方向２０１ａに沿って照射されて、リアヘッド２２５が第２シリンダブロック２２４Ｂに締結される。なお、本実施の形態において、リアヘッド２２５の溶接位置は、リアヘッド２２５のうち第２シリンダブロック２２４Ｂのシリンダ孔の内周面から外周側に３ｍｍ離れた位置に相当する位置である。また、この第３貫通レーザ溶接工程では、第１ミドルプレート２２７Ａと第２ミドルプレート２２７Ｂの締結面に沿ってレーザ光線ＬＳが照射されて、第１ミドルプレート２２７Ａと第２ミドルプレート２２７Ｂとが締結される。なお、この第１ミドルプレート２２７Ａと第２ミドルプレート２２７Ｂとは、全周に渡って溶接されてもよいし、点付けされてもよい。
【０１６８】
なお、本実施の形態では、工程順序は、結果物が同一物である限り、特に限定されない。例えば、第２シリンダブロック２２４Ｂ、リアヘッド２２５、及び第２ミドルプレート２２７Ｂの組立てが先に行われ、第１シリンダブロック２２４Ａ、フロントヘッド２２３、及び第１ミドルプレート２２７Ａの組立てが後に行われてもよい。また、第１挿通工程では、予めフロントヘッド２２３と締結された第１シリンダブロック２２４Ａを、クランク軸２１７の駆動モータ２１６側からクランク軸２１７に挿通してもよいし、予め第１ミドルプレート２２Ａと締結された第１シリンダブロック２２４Ａをクランク軸２１７に挿通するようにしてもよい。また、第２貫通レーザ溶接工程は第２挿通工程の前であればいつ行われてもよい。また、第３貫通レーザ溶接工程では、リアヘッド２２５が第２シリンダブロック２２４Ｂに貫通レーザ溶接される前に、第１ミドルプレート２２７Ａと第２ミドルプレート２２７Ｂとがレーザ溶接されてもよい。
【０１６９】
（Ｋ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、シリンダブロック２２４，２２６の断熱孔２２４ｆ，２２６ｆ内であって吐出路２２４ｃ，２２６ｃ形成側と反対側の端部に締結部２２８が設けられたが、この締結部２２８はなくてもよい。かかる場合、シリンダブロックは、断熱孔の内壁の端部で隅レーザ溶接されてリアヘッドと締結される。
【０１７０】
（Ｌ）
第２実施形態に係るスイング圧縮機２０１では、フロントヘッド２２３及びリアヘッド２２５の締結部２２３ｂ，２２５ｂの厚みが２ｍｍとされ、貫通レーザ溶接時のレーザ出力が４〜５ｋＷとされた。しかし、レーザ出力が４〜５ｋＷであれば、締結部２２３ｂ，２２５ｂの厚みは３ｍｍ以下でさえあればよい。また、レーザ出力を高めることができる場合には、締結部２２３ｂ，２２５ｂの厚みを３ｍｍよりも厚くしてもかまわない。また、レーザ出力を４ｋＷよりも大きくすることができないのであれば、その厚みを薄くすればよい。
【産業上の利用可能性】
【０１７１】
本発明に係る圧縮機は、製造コストを抑制しながら圧縮機構部の歪みをなくすことができ、しかも、小径化を達成することができるという特徴を有し、更新需要向けの圧縮機として有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１７２】
【図１】本発明の第１実施形態に係るスイング圧縮機の縦断面図である。
【図２】本発明の第１実施形態に係るスイング圧縮機を構成するシリンダブロックの上面である。
【図３】本発明の第１実施形態に係るスイング圧縮機を構成する圧縮機構部のＡ−Ａ断面図である。
【図４】本発明の第１実施形態に係る貫通レーザ溶接におけるレーザ照射方向を示す図である。
【図５】本発明の第１実施形態に係るヘッドの貫通レーザ溶接部分を示す図である（なお、ヘッドは部分的に描画されている）。
【図６】第１実施形態の変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機を構成するシリンダブロックの上面である。
【図７】第１実施形態の変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機の圧縮機構部の横断面図である。
【図８】第１実施形態の変形例（Ｂ）に係るヘッドの貫通レーザ溶接部分を示す図である（なお、ヘッドは部分的に描画されている）。
【図９】第１実施形態の変形例（Ｃ）に係るレーザ照射方向を示す図である。
【図１０】第１実施形態の変形例（Ｄ）に係る隅溶接の態様を示す図である。
【図１１】第１実施の形態の変形例（Ｈ）に係るヘッドのレーザ溶接を示す図である。
【図１２】本発明の第２実施形態に係るスイング圧縮機の縦断面図である。
【図１３】本発明の第２実施形態に係るスイング圧縮機を構成するシリンダブロックの上面である。
【図１４】本発明の第２実施形態に係るスイング圧縮機を構成する圧縮機構部の横断面図である。
【図１５】本発明の第２実施形態に係る貫通レーザ溶接におけるレーザ照射方向を示す図である。
【図１６】本発明の第２実施形態に係るヘッド及びシリンダブロックの締結部の貫通レーザ溶接部分を示す図である（なお、ヘッドは部分的に描画されている）。
【図１７】第２実施形態の変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機を構成するシリンダブロックの上面である。
【図１８】第第２実施形態の変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機の圧縮機構部の横断面図である。
【図１９】第２実施形態の変形例（Ｂ）に係るヘッドの貫通レーザ溶接部分を示す図である（なお、ヘッドは部分的に描画されている）。
【図２０】第２実施形態の変形例（Ｊ）に係るスイング圧縮機構部の組立方法を示す図。
【図２１】第２実施形態の変形例（Ｊ）に係るスイング圧縮機構部の組立方法を示す図。
【符号の説明】
【０１７３】
１，２０１      スイング圧縮機（圧縮機）
１７，１１７，２１７，３１７      クランク軸
１７ａ，１１７ａ，３１７ａ      偏心軸部
２１ａ，２２１ａ      ローター部
２３，２２３      フロントヘッド（第１ヘッド）
２５，２２５      リアヘッド（第１ヘッド）
２４，１２４，３２４      シリンダブロック
２４ａ，１２４ａ，２２４ａ，２２６ａ，３２４ａ      シリンダ孔
１０１，３０１      ロータリー圧縮機（圧縮機）
１２１，３２１      ローター
２１７ａ      偏心軸部（第１偏心軸部）
２１７ｂ      偏心軸部（第２偏心軸部）
２２４      第１シリンダブロック（シリンダブロック）
２２４ｆ，２２６ｆ，３２４ｆ      断熱孔（断熱空間）
２２６      第２シリンダブロック（シリンダブロック）
２２７      ミドルプレート（第２ヘッド）
２２７Ａ      第１ミドルプレート（第２ヘッド，ミドルプレート）
２２７Ｂ      第２ミドルプレート（第２ヘッド，ミドルプレート）
２２８，３２８      締結部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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