(57)【要約】【課題】本発明の課題は、容積効率のバラツキの少ない圧縮機を提供することにある。【解決手段】圧縮機１，１０１は、クランク軸１７，１１７、ローター２１ａ，１２１、シリンダブロック２４，１２４、及びヘッド２３，２５を備える。クランク軸は、偏心軸部１７ａ，１１７ａを有する。ローターは、偏心軸部に嵌合される。シリンダブロックは、シリンダ孔２４ａ，１２４ａおよび断熱空間２４ｆ，１２４ｆを有する。シリンダ孔は、偏心軸部およびローターを収容する。断熱空間は、シリンダ孔の外周に形成される。ヘッドは、シリンダ孔および断熱空間を覆っている。そして、このヘッドは、シリンダ孔と断熱空間との間に相当する位置でシリンダブロックとレーザ溶接されている。【選択図】図１
2007309146.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
偏心軸部（１７ａ，１１７ａ）を有するクランク軸（１７，１１７）と、
前記偏心軸部に嵌合されるローター（２１ａ，１２１）と、
前記偏心軸部および前記ローターを収容するシリンダ孔（２４ａ，１２４ａ）と、前記シリンダ孔の外周に形成される断熱空間（２４ｆ，１２４ｆ）とを有するシリンダブロック（２４，１２４）と、
前記シリンダ孔と前記断熱空間との間に相当する位置で前記シリンダブロックとレーザ溶接され、前記シリンダ孔および前記断熱空間を覆っているヘッド（２３，２５）と、
を備える、圧縮機（１，１０１）。
【請求項２】
前記レーザ溶接は、前記ヘッドを貫通して行われている、
請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記ヘッドは、前記シリンダ孔と前記断熱空間との間に相当する位置および前記断熱空間よりも外周側に相当する位置で前記シリンダブロックとレーザ溶接されている、
請求項１または２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記シリンダブロック及び前記ヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている、
請求項１から３のいずれかに記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧縮機、特に製品間の容積効率のバラツキを低減することができる圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
過去に、スイング圧縮機やロータリー圧縮機などにおいて、シリンダ室で圧縮され高温になった冷媒ガスからシリンダブロックを通って低温の吸入ガスへ漏れる熱の量を低減して圧縮機の容積効率を向上させる目的で、シリンダ室よりも外周側に断熱空間を形成することが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平５−９９１８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、このようにシリンダ室よりも外周側に断熱空間を形成した場合、ヘッドとシリンダブロックとの間のシールの程度によって製品間で多少の容積効率のバラツキが出てしまうことがある。
【０００４】
本発明の課題は、容積効率のバラツキの少ない圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
第１発明に係る圧縮機は、クランク軸、ローター、シリンダブロック、及びヘッドを備える。なお、ここにいう「ローター」は、スイング圧縮機のピストンのローター部やロータリー圧縮機のローター等を含む。クランク軸は、偏心軸部を有する。ローターは、偏心軸部に嵌合される。シリンダブロックは、シリンダ孔および断熱空間を有する。シリンダ孔は、偏心軸部およびローターを収容する。断熱空間は、シリンダ孔の外周に形成される。ヘッドは、シリンダ孔および断熱空間を覆っている。そして、このヘッドは、シリンダ孔と断熱空間との間に相当する位置でシリンダブロックとレーザ溶接されている。
【０００６】
この圧縮機では、このヘッドが、シリンダ孔と断熱空間との間に相当する位置でシリンダブロックとレーザ溶接されている。このため、この圧縮機では、シリンダ孔と断熱空間との間がほぼ完全にシールされることになる。また、レーザ溶接によりボルトレス化できるためシリンダが小さくでき、伝熱面積も小さくなる。したがって、この圧縮機は、製品間での容積効率のバラツキを少なくすることができる。
【０００７】
第２発明に係る圧縮機は、第１発明に係る圧縮機であって、レーザ溶接は、ヘッドを貫通して行われている。
【０００８】
この圧縮機では、ヘッドを貫通してレーザ溶接が行われている。このため、この圧縮機では、シリンダ孔と断熱空間との間が良好にシールされる。
【０００９】
第３発明に係る圧縮機は、第１発明または第２発明に係る圧縮機であって、ヘッドは、シリンダ孔と断熱空間との間に相当する位置および断熱空間よりも外周側に相当する位置でシリンダブロックとレーザ溶接されている。
【００１０】
この圧縮機では、ヘッドが、シリンダ孔と断熱空間との間に相当する位置および断熱空間よりも外周側に相当する位置でシリンダブロックとレーザ溶接されている。このため、この圧縮機では、シリンダ孔と断熱空間との間のシール性を確保するのみならず断熱空間の密閉性をも確保することができる。
【００１１】
第４発明に係る圧縮機は、第１発明から第３発明のいずれかに係る圧縮機であって、シリンダブロック及びヘッドは、半溶融ダイキャスト成形法により形成される。
【００１２】
この圧縮機では、シリンダブロックが、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、この圧縮機では、シリンダブロックとヘッドとの締結にレーザ溶接を用いることができるのに加えて、シリンダブロックとローターとの良好ななじみ性やシリンダブロック及びヘッドの十分な耐圧強度などが得られる。また、半溶融ダイキャスト成形法を用いた場合、ニアネットシェイプが可能となる。このため、従来の砂型成形法よりも容易に断熱空間を形成することができる。
【発明の効果】
【００１３】
第１発明に係る圧縮機では、シリンダ孔と断熱空間との間がほぼ完全にシールされることになる。また、レーザ溶接によりボルトレス化できるためシリンダが小さくでき、伝熱面積も小さくなる。したがって、この圧縮機は、製品間での容積効率のバラツキを少なくすることができる。
【００１４】
第２発明に係る圧縮機では、シリンダ孔と断熱空間との間が良好にシールされる。
【００１５】
第３発明に係る圧縮機では、シリンダ孔と断熱空間との間のシール性を確保するのみならず断熱空間の密閉性をも確保することができる。
【００１６】
第４発明に係る圧縮機では、シリンダブロックとヘッドとの締結にレーザ溶接を用いることができるのに加えて、シリンダブロックとローターとの良好ななじみ性やシリンダブロック及びヘッドの十分な耐圧強度などが得られる。また、半溶融ダイキャスト成形法を用いた場合、ニアネットシェイプが可能となる。このため、従来の砂型成形法よりも容易に断熱空間を形成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機１は、図１に示されるように、主に、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング１０、スイング圧縮機構部１５、駆動モータ１６、吸入管１９、吐出管２０、およびターミナル９５から構成されている。なお、このスイング圧縮機１には、ケーシング１０にアキュームレータ（気液分離器）９０が取り付けられている。以下、このスイング圧縮機１の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【００１８】
〔スイング圧縮機の構成部品の詳細〕
（１）ケーシング
ケーシング１０は、略円筒状の胴部ケーシング部１１と、胴部ケーシング部１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部１２と、胴部ケーシング部１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部１３とを有する。そして、このケーシング１０には、主に、ガス冷媒を圧縮するスイング圧縮機構部１５と、スイング圧縮機構部１５の上方に配置される駆動モータ１６とが収容されている。このスイング圧縮機構部１５と駆動モータ１６とは、ケーシング１０内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸１７によって連結されている。
【００１９】
（２）スイング圧縮機構部
スイング圧縮機構部１５は、図１および図３に示されるように、主に、クランク軸１７と、ピストン２１と、ブッシュ２２と、フロントヘッド２３と、シリンダブロック２４と、リアヘッド２５とから構成されている。なお、本実施の形態において、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５は、締結部２３ｂ，２５ｂがクランク軸１７の軸方向１ａに沿って貫通レーザ溶接されることによってシリンダブロック２４と一体に締結されている。また、本実施の形態において、このスイング圧縮機構部１５はケーシング１０の底部に貯められている潤滑油Ｌに浸漬されており、スイング圧縮機構部１５には、潤滑油Ｌが差圧給油されるようになっている。以下、このスイング圧縮機構部１５の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
【００２０】
ａ）シリンダブロック
シリンダブロック２４には、図１および図２に示されるように、シリンダ孔２４ａ、吸入孔２４ｂ、吐出路２４ｃ、ブッシュ収容孔２４ｄ、ブレード収容孔２４ｅ、および断熱溝２４ｆが形成されている。シリンダ孔２４ａは、図１および図２に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔２４ｂは、外周壁面からシリンダ孔２４ａに貫通して延びている。吐出路２４ｃは、シリンダ孔２４ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔２４ｄは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔２４ｂと吐出路２４ｃとの間に位置している。ブレード収容孔２４ｅは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔２４ｄと連通している。断熱溝２４ｆは、シリンダ孔２４ａの貫通方向に沿って上下両側に形成される複数の溝であって、シリンダ室Ｒｃを断熱するためのものである。
【００２１】
そして、このシリンダブロック２４は、シリンダ孔２４ａにクランク軸１７の偏心軸部１７ａおよびピストン２１のローター部２１ａが収容され、ブッシュ収容孔２４ｄにピストン２１のブレード部２１ｂおよびブッシュ２２が収容され、ブレード収容孔２４ｅにピストン２１のブレード部２１ｂが収容された状態で吐出路２４ｃがフロントヘッド２３側を向くようにしてフロントヘッド２３とリアヘッド２５とに嵌合される（図３参照）。この結果、スイング圧縮機構部１５にはシリンダ室Ｒｃ１が形成され、このシリンダ室Ｒｃ１はピストン２１によって吸入孔２４ｂと連通する吸入室と、吐出路２４ｃと連通する吐出室とに区画されることになる。なお、この状態で、ロータ部２１ａは、偏心軸部１７ａに嵌め込まれている。また、断熱孔２４ｆには何も収容されることがない。なお、断熱孔２４ｆは、できるだけ真空に近い状態であることが好ましい。
【００２２】
ｂ）クランク軸
クランク軸１７には、一方の端部に偏心軸部１７ａが設けられている。そして、このクランク軸１７は、偏心軸部１７ａが設けられていない側が駆動モータ１６のローター５２に固定されている。
【００２３】
ｃ）ピストン
ピストン２１は、略円筒状のローター部２１ａと、ローター部２１ａの径方向外側に突出するブレード部２１ｂとを有する。なお、ローター部２１ａは、クランク軸１７の偏心軸部１７ａに嵌合された状態でシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａに挿入される。これにより、ローター部２１ａは、クランク軸１７が回転すると、クランク軸１７の回転軸を中心とした公転運動を行う。また、ブレード部２１ｂは、ブッシュ収容孔２４ｄおよびブレード収容孔２４ｅに収容される。これによりブレード部２１ｂは、揺動すると同時に長手方向に沿って進退運動を行うことになる。
【００２４】
ｄ）ブッシュ
ブッシュ２２は、略半円柱状の部材であって、ピストン２１のブレード部２１ｂを挟み込むようにしてブッシュ収容孔２４ｄに収容される。
【００２５】
ｅ）フロントヘッド
フロントヘッド２３は、シリンダブロック２４の吐出路２４ｃ側を覆う部材であって、ケーシング１０に嵌合されている。このフロントヘッド２３には軸受部２３ａが形成されており、この軸受部２３ａにはクランク軸１７が挿入される。また、このフロントヘッド２３には、シリンダブロック２４に形成された吐出路２４ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管２０に導くための開口（図示せず）が形成されている。そして、この開口は、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）により閉塞されたり開放されたりする。また、このフロントヘッド２３には、締結部２３ｂが設けられる。締結部２３ｂは、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されている。
【００２６】
ｆ）リアヘッド
リアヘッド２５は、シリンダブロック２４の吐出路２４ｃ側の反対側を覆う。このリアヘッド２５には軸受部２５ａが形成されており、この軸受部２５ａにはクランク軸１７が挿入される。また、このリアヘッド２５には、締結部２５ｂが設けられる。締結部２５ｂは、フロントヘッド２３の締結部２３ａと同様に、貫通レーザ溶接可能なように薄肉化されている。
【００２７】
（３）駆動モータ
駆動モータ１６は、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング１０の内壁面に固定された環状のステータ５１と、ステータ５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）をもって回転自在に収容されたローター５２とから構成されている。
【００２８】
ステータ５１には、ティース部（図示せず）に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド５３が形成されている。また、ステータ５１の外周面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部（図示せず）が設けられている。
【００２９】
ローター５２には、回転軸に沿うようにクランク軸１７が固定されている。
【００３０】
（４）吸入管
吸入管１９は、ケーシング１０を貫通するように設けられており、一端がシリンダブロック２４に形成される吸入孔２４ｂに嵌め込まれており、他端がアキュームレータ９０に嵌め込まれている。
【００３１】
（５）吐出管
吐出管２０は、ケーシング１０の上壁部１２を貫通するように設けられている。
【００３２】
（６）ターミナル
ターミナル９５は、図１に示されるように、主に、ターミナルピン９５ａおよびターミナルボディ９５ｂから構成される。ターミナルピン９５ａはターミナルボディ９５ｂによって支持されており、ターミナルボディ９５ｂはケーシング１０の上壁部１２に嵌め込まれて溶接されている。そして、ターミナルピン９５ａのケーシング１０内部側にはコイルエンド５３から延びるリード線（図示せず）が接続され、ターミナルピン９５ａのケーシング１０外部側には外部電源（図示せず）が接続される。
【００３３】
〔主要部品の製造方法〕
本実施の形態に係るスイング圧縮機１において、ピストン２１、シリンダブロック２４、フロントヘッド２３、リアヘッド２５、およびクランク軸１７は、下記製造方法に従って製造される。
【００３４】
（１）原材料
本実施の形態において上記主要部品の原材料となる鉄素材としては、Ｃ：２．３〜２．４ｗｔ％、Ｓｉ：１．９５〜２．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６〜０．７ｗｔ％、Ｐ：＜０．０３５ｗｔ％、Ｓ：＜０．０４ｗｔ％、Ｃｒ：０．００〜０．５０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５０〜１．００ｗｔ％が添加されているビレットが採用される。なお、ここにいう重量割合は全量に対する割合である。また、ここに「ビレット」とは、一端、上記成分の鉄素材が溶融炉において溶融された後に、連続鋳造装置により円柱形状等に成形された最終成形前の素材を意味する。なお、ここで、ＣおよびＳｉの含有量は、引張強度および引張弾性率が片状黒鉛鋳鉄より高くなること、および複雑な形状の摺動部品基体を成形するのに適切な流動性を備えていることの両方を満足するように決定される。また、Ｎｉの含有量は、金属組織の靭性を向上させて成形時の表面クラックを防止するのに適切な金属組成を構成するように決定されている。
【００３５】
（２）製造工程
上記主要部品は、半溶融ダイキャスト成形工程、熱処理工程、および最終仕上げ工程を経て製造される。以下、各工程について詳述する。
【００３６】
ａ）半溶融ダイキャスト成形工程
半溶融ダイキャスト成形工程では、先ず、ビレットを高周波加熱することにより半溶融状態とする。次いで、その半溶融状態のビレットを所定の金型に注入する際に、ダイキャストマシンで所定圧力を加えながらビレットを所望の形状に成形し部品基体を得る。そして、部品基体を金型から取り出して急冷させると、その部品基体の金属組織は、全体的に白銑化したものとなる。なお、部品基体は最終的に得られる部品よりも若干大きく、この部品基体は、後の最終仕上げ工程において加工代が取り除かれて最終的な部品となる。
【００３７】
ｂ）熱処理工程
熱処理工程では、半溶融ダイキャスト成形工程後の部品基体が熱処理される。この熱処理工程において、部品基体の金属組織は、白銑化組織からパーライト／フェライト基地、粒状黒鉛から成る金属組織へと変化する。なお、この白銑化組織の黒鉛化、パーライト化については熱処理温度、保持時間、冷却速度などを調節することにより調節することができる。例えば、Honda R&D Technical Review の Vol.14 No.1 の論文「鉄の半溶融成形技術の研究」にあるように、９５０℃で６０分保持した後に０．０５〜０．１０℃／ｓｅｃの冷却速度で炉中にて徐冷することにより、５００ＭＰａ〜７００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ１５０（ＨＲＢ８１（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））〜ＨＢ２００（ＨＲＢ９６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織はフェライト中心であるために軟らかく被削性に優れるが、機械加工時に構成刃先を形成して刃具寿命を低下させる可能性がある。また、１０００℃で６０分保持した後に空冷し、さらに最初の温度より少し低い温度で所定時間保持した後に空冷することにより、６００ＭＰａ〜９００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ２００（ＨＲＢ９６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））〜ＨＢ２５０（ＨＲＢ１０５，ＨＲＣ２６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１０５は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織において、片状黒鉛鋳鉄と同等の硬度を有するものは、片状黒鉛鋳鉄と同等の被削性を有し、同等の延性・靭性を有する球状黒鉛鋳鉄と比較すると被削性に優れている。また、１０００℃で６０分保持した後に油冷し、さらに最初の温度より少し低い温度で所定時間保持した後に空冷することにより、８００ＭＰａ〜１３００ＭＰａ程度の引張強度、ＨＢ２５０（ＨＲＢ１０５，ＨＲＣ２６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１０５は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））〜ＨＢ３５０（ＨＲＢ１２２，ＨＲＣ４１（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値、なおＨＲＢ１２２は試験タイプの有効な実用範囲を超えるため参考値である））程度の硬度を有する金属組織を得ることができる。このような金属組織はパーライト中心であるために硬く、被削性に劣るが、耐摩耗性に優れている。
【００３８】
なお、本実施の形態において、この熱処理工程では、部品基体の硬度がＨＲＢ９０（ＨＢ１７６（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））よりも高くＨＲＢ１００（ＨＢ２１９（ＳＡＥ  Ｊ  ４１７硬さ換算表からの換算値））よりも低くなるような条件下で熱処理される。なお、部品基体が半溶融ダイキャスト成形法により製造される場合、部品基体の硬度はその部品基体の引張強度と比例関係になることが明らかとなっているので、このときの部品基体の引張強度は６００ＭＰａから９００ＭＰａの範囲にほぼ相当する。
【００３９】
ｃ）最終仕上げ工程
最終仕上げ工程では、部品基体が機械加工されて部品の完成となる。ただし、本実施の形態において、シリンダブロック２４は、熱処理工程後、最終仕上げ工程前に、焼入れ工程を経て製造される。焼入れ工程では、ブッシュ収容孔２４ｄに高周波加熱器（図示せず）が挿入され、ブッシュ収容孔２４ｄ周辺の部分の硬度がＨＲＣ５０よりも高くＨＲＣ６５よりも低くなるようにシリンダブロック２４に焼入れ処理が施される。
【００４０】
〔圧縮機構部の組立〕
本発明の実施の形態において、圧縮機構部１５は、圧着工程および貫通レーザ溶接工程を経て作製される。
【００４１】
圧着工程では、シリンダ孔２４ａにクランク軸１７の偏心軸部１７ａおよびローター部２１ａが収容された状態で、ヘッド２３，２５が予め定められているように位置決めされてシリンダブロック２４に圧着される。なお、この圧着工程では、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５が同時にシリンダブロック２４に圧着されてもよいし、先ずいずれか一方のヘッド２３，２５のみが圧着されてもよい。なお、一方のヘッド２３，２５のみが圧着される場合は、そのヘッド２３がシリンダブロック２５に貫通レーザ溶接された後に、他方のヘッド２３，２５が圧着されて貫通レーザ溶接されることになる。貫通レーザ溶接工程では、シリンダブロック２４に圧着されたヘッド２３，２５に対して図４の実線矢印で示される方向からレーザ光線ＬＳが照射され、ヘッド２３，２５がシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接される。なお、本実施の形態において、ヘッド２３，２５の溶接位置Ｐｗは、図５に示されるように、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置、およびヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置である。なお、ピストン２１の揺動およびブッシュ２２の回転運動を保証するために、ピストン２１のブレード部２１ｂ及びブッシュ２２に相当する位置には貫通レーザ溶接は施されない。また、本実施の形態では、圧縮機構部１５の組立にボルトは一切使用されない。
【００４２】
〔スイング圧縮機の運転動作〕
駆動モータ１６が駆動されると、偏心軸部１７ａがクランク軸１７周りに偏心回転して、この偏心軸部１７ａに嵌合されたローラー部２１ａが、外周面をシリンダ室Ｒｃ１の内周面に接して公転する。そして、ローラー部２１ａがシリンダ室Ｒｃ内で公転するに伴って、ブレード部２１ｂは両側面をブッシュ２２によって保持されながら進退動する。そうすると、吸入口１９から低圧の冷媒ガスが吸入室に吸入されて、吐出室で圧縮されて高圧にされた後、吐出路２４ｃから高圧の冷媒ガスが吐出される。
【００４３】
〔スイング圧縮機の特徴〕
（１）
本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５が、シリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置でシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接されて締結されている。このため、このスイング圧縮機１では、シリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間がほぼ完全にシールされることになる。したがって、このスイング圧縮機１は、製品間での容積効率のバラツキを少なくすることができる。
【００４４】
（２）
本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３およびリアヘッド２５が、シリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置およびシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置でシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接されている。このため、このスイング圧縮機１では、断熱溝２４ｆの密閉性を確保することができる。
【００４５】
（３）
本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３、リアヘッド２５、及びシリンダブロック２４が、半溶融ダイキャスト成形法により形成されている。このため、このスイング圧縮機１では、シリンダブロック２４とヘッド２３，２５との締結にレーザ溶接を用いることができるのに加えて、シリンダブロック２４とローター部２１ａとの良好ななじみ性やシリンダブロック２４及びヘッド２３，２５の十分な耐圧強度などが得られる。
【００４６】
（４）
本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、スイング圧縮機構部１５の組立にボルトが一切用いられない。このため、このスイング圧縮機１では、フロントヘッド２３、シリンダブロック２４、およびリアヘッド２５にボルト穴を設ける必要がない。このため、このスイング圧縮機１は小径化されている。また、従来用いられているボルトのコストが不要となっているので、スイング圧縮機１の製造コストが低減されている。
【００４７】
〔変形例〕
（Ａ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５が貫通レーザ溶接によりシリンダブロック２４に締結されてスイング圧縮機構部１５が組み立てられた。ここで、このような組立技術を図７に示されるようなロータリー圧縮機１０１のシリンダブロック１２４やヘッド（図示しないが、先の実施の形態にかかるヘッド２３，２５と同一物である）に適用してもよい。つまり、ロータリー圧縮機１０１のフロントヘッドおよびリアヘッドが、シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａと断熱溝１２４ｆとの間に相当する位置およびシリンダブロック１２４の断熱溝１２４ｆよりも外周側に相当する位置でシリンダブロック１２４に貫通レーザ溶接されて締結されてもよいということである。なお、図６および図７において、符号１１７はクランク軸を示し、符号１１７ａはクランク軸の偏心軸部を示し、符号１２１はローターを示し、符号１２２はベーンを示し、符号１２３はスプリングを示し、符号１２４ｂは吸入孔を示し、符号１２４ｃは吐出路を示し、符号１２４ｄはベーン収容孔を示し、符号Ｒｃ２はシリンダ室を示している。
【００４８】
（Ｂ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、主に、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置、およびヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置で不連続に貫通レーザ溶接が行われ、ヘッド２３，２５がシリンダブロック２４に締結された。しかし、貫通レーザ溶接は、図８に示されるように、連続的に行われてもよい。このようにすれば、シリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間のシール性および断熱溝２４ｆの密閉性をさらに向上させることができる。
【００４９】
（Ｃ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、レーザ光線ＬＳの照射方向がクランク軸１７の軸１ａに沿っていたが、レーザ光線ＬＳの照射方向は、図９に示されるように、クランク軸１７の軸１ａに対して傾いていてもよい。
【００５０】
（Ｄ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、ヘッド２３，２５がシリンダブロック２４に貫通レーザ溶接されていた。しかし、ヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４のシリンダ孔２４ａと断熱溝２４ｆとの間に相当する位置、およびヘッド２３，２５のうちシリンダブロック２４の断熱溝２４ｆよりも外周側に相当する位置に図１０に示されるような貫通溝２３ｃ，２５ｃを設け、その貫通溝２３ｃ，２５ｃの壁とシリンダブロック２４とを隅溶接するようにしてもよい。なお、かかる場合、溶加剤を用いてレーザ溶接してもよいし溶加剤を用いずにレーザ溶接してもよい。
【００５１】
（Ｅ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、断熱溝２４ｆは上下両側に形成されていたが、断熱溝は、シリンダ孔２４ａのように、板厚方向に貫通していてもよい。
【００５２】
（Ｆ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、断熱溝２４ｆは４つに分けれられて形成されていたが、すべての断熱溝が連通するように断熱溝を形成するようにしてもかまわない。
【００５３】
（Ｇ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１は、１シリンダタイプのスイング圧縮機であったが、本発明に係るスイング圧縮機構部１５の組立技術は２シリンダタイプのスイング圧縮機やロータリー圧縮機にも適用可能である。
【００５４】
（Ｈ）
先の実施の形態に係るスイング圧縮機１では、スイング圧縮機構部１５がボルトなしで組み立てられた。しかし、スイング圧縮機構部１５の組立に貫通レーザ溶接だけでなく更にボルトが用いられてもかまわない。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機の縦断面図である。
【図２】本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機を構成するシリンダブロックの上面である。
【図３】本発明の実施の形態に係るスイング圧縮機を構成する圧縮機構部のＡ−Ａ断面図である。
【図４】本発明の実施の形態に係る貫通レーザ溶接におけるレーザ照射方向を示す図である。
【図５】本発明の実施の形態に係るヘッドの貫通レーザ溶接部分を示す図である（なお、ヘッドは部分的に描画されている）。
【図６】変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機を構成するシリンダブロックの上面である。
【図７】変形例（Ａ）に係るロータリー圧縮機の圧縮機構部の横断面図である。
【図８】変形例（Ｂ）に係るヘッドの貫通レーザ溶接部分を示す図である（なお、ヘッドは部分的に描画されている）。
【図９】変形例（Ｃ）に係るレーザ照射方向を示す図である。
【図１０】変形例（Ｄ）に係る隅溶接の態様を示す図である。
【符号の説明】
【００５６】
１                  スイング圧縮機（圧縮機）
１７，１１７          クランク軸
１７ａ，１１７ａ      偏心軸部
２１ａ                ローター部
２３                  フロントヘッド（ヘッド）
２５                  リアヘッド（ヘッド）
２４，１２４          シリンダブロック
２４ａ，１２４ａ      シリンダ孔
２４ｆ，１２４ｆ      断熱溝（断熱空間）
１０１                  ロータリー圧縮機（圧縮機）
１２１                  ローター
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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